BR112012015314B1

BR112012015314B1 - módulo de exaustão de ar, módulo de suprimento de ar, sistema para transportar uma trama de fibra, extremidade seca de uma máquina de processamento de trama de fibra e método para impedir ar carregado de poeira escapar de uma zona localizada em uma parte seca de uma máquina de processamento de trama de fibra

Info

Publication number: BR112012015314B1
Application number: BR112012015314A
Authority: BR
Inventors: V C Ponka Philip
Original assignee: Metso Paper Inc
Priority date: 2009-12-22
Filing date: 2009-12-22
Publication date: 2019-09-03
Also published as: CN102666982A; BR112012015314A2; EP2516738A1; CN102666982B; US20120145347A1; WO2011076268A1; EP2516738B1

Abstract

sistema para transportar uma trama de fibra, parte seca de uma máquina de processamento de trama, módulo de exaustão de ar, módulo de suprimento de ar e método para impedir ar carregado de poeira escapar de uma zona localizada em uma parte seca de uma máquina de processamento de trama de fibra a invenção se relaciona com um sistema para transportar uma trama de fibra (47) através de uma parte seca de uma máquina de processamento de trama de fibra de uma seção de secagem ( 1) para uma seção de bobinamento ( 2) da máquina. de acordo com a invenção, o sistema compreende um ou uma pluralidade de grupos de módulos de ar, sendo que cada grupo de módulos de ar é arranjado para fornecer e evacuar ar de uma zona localizada, pré-determinada, ao longo da corrida da trama da parte seca, e sendo que cada grupo de módulos de ar compreende pelo menos um módulo de suprimento de ar ( 9) sendo arranjado para fornecer ar para a zona localizada; e pelo menos um módulo de exaustão de ar (10) sendo arranjado para evacuar ar da zona localizada, sendo que a taxa de fluxo de ar do citado pelo menos um módulo de suprimento de ar é balanceada pela taxa de fluxo d ar do citado pelo menos um módulo de exaustão de ar tal que ar carregado de poeira seja impedido de escapar da zona localizada por outros meios que através do citado pelo menos um módulo de exaustão de ar.

Description

[0001] A presente invenção se relaciona com um sistema para transportar uma trama de fibra através de uma parte seca de uma máquina de processamento de trama de fibra a partir de uma seção de secagem até uma seção de bobinamento da máquina. Em particular, a invenção se relaciona com tal sistema em uma máquina de papel-tecido.

[0002] A invenção também se relaciona com um módulo de suprimento de ar e um módulo de exaustão de ar para uso em tal sistema.

[0003] A invenção também se relaciona com um método para impedir ar carregado de poeira de escapar de uma zona localizada em uma parte seca de uma máquina de processamento de trama de fibra.

[0004] Com relação à parte seca de uma máquina de tecido, os métodos convencionais para controlar a trama e conter poeira são desapontadores. Os métodos convencionais são várias camadas de soluções. Cada nova (camada de) solução sucessiva foi prevista sem reavaliar completamente o que foi feito anteriormente.

[0005] A presente invenção se relaciona com um esboço detalhado de um design de parte seca que se integra eficientemente nos processos e objetivos-chave da parte seca de uma máquina de tecido ou grau de toalha enquanto usando tecnologias nova e existente.

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2/54 [0006] Existem muitos aspectos da invenção incluídos aqui que podem ser usados como dispositivos ou processos independentes. Entretanto, eles são mais valiosos quando usados em conjunto.

[0007] Os objetivos de manuseio de folha incluem estabilidade de folha, preservação do crepe na folha, e contenção efetiva de poeira. A presente invenção satisfaz estas necessidades.

[0008] De acordo com a invenção, atenção cuidadosa é dada ao equilíbrio dos fluxos de ar. O ar não é só esgotado em locais críticos, ele também é fornecido em locais estratégicos.

[0009] A experiência tem mostrado que sistemas que requerem manutenção intensiva ou complicada eventualmente falharão devido à falta de manutenção. Este novo sistema é projetado para ter requisitos mínimos de manutenção. Dispositivos de limpeza automatizados são incorporados onde necessários.

[0010] A maioria das estratégias conhecidas de controle de poeira são baseadas nas premissas que você não pode extrair ar de muito próximo da trama. A maioria das soluções de manuseio de folhas são baseadas em estabilizar a folha e não se preocupar com a poeira.

[0011] As estratégias convencionais empregadas até aqui são largamente trabalho de adivinhação baseado em desconfianças.

[0012] Scanners, virar para cima com cola no tambor da bobina, enfiar a cauda, chuveiros para nocaute da folha, calandragem, etc. são fracamente integrados com os componentes-chave de manuseio de folha e controle de poeira.

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3/54 [0013] Consequentemente, as técnicas da arte anterior têm as seguintes desvantagens:

[0014] As tramas não são estáveis. A tração não pode ser reduzida.

[0015] O vazamento de poeira é considerável, embora muito mais ar seja fornecido e esgotado do que é realmente necessário. Os níveis de poeira são imprevisíveis e acerto e erro de garantias de do nível de poeira na sala da máquina podem ser utilizados.

[0016] As fendas de admissão de coletores de poeira de vários tipos ficam entupidas.

[0017] Existem rupturas de trama causadas por grumos de poeira caindo para fora de folhas e feixes e caindo sobre a trama.

[0018] Os operadores da máquina de papel têm custos altos de capital, manutenção e operacionais.

[0019] Um problema comum associado com sistemas convencionais é a instabilidade da folha que ocorre ao longo das perdas da corrida da folha. Isto é um resultado dos fluxos de ar de entrada.

[0020] As correntes de ar de entrada são intencionais e são usadas com o propósito de conter a poeira na máquina. Infelizmente, elas resultam em instabilidade da borda. Em áreas onde a trama não é suportada, esta velocidade para dentro normalmente não pode exceder uma magnitude de 0,5 m/s (100 ft/min).

[0021] As corrente de ar de entrada existirão em certas áreas sem um coletor de poeira presente. Quando a trama sai do raspador de crepagem ou sai de uma calandra, ar é bombeado com a camada fronteiriça da trama e ar deve entrar nos lados

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4/54 da máquina para compensar. Nestes casos, a exaustão a partir da zona só piora o problema de estabilidade da trama.

[0022] Em áreas tais como a entrada de uma calandra ou a guia para um tambor de bobina, ar é empurrado para fora dos lados da máquina. As velocidades de contenção simples não são suficientes.

[0023] Um outro problema comum é que os sistemas de exaustão convencionais de despolpador são grandemente superdimensionados. A contenção é tentada com altas taxas de fluxo de exaustão. Em muitos casos, névoa e vapor ainda escapam à medida que variações das condições ocorrem. Os sistemas convencionais desperdiçam energia.

[0024] Um outro problema importante é a limpeza da trama. Existem várias variações de limpadores de trama disponíveis para graus de tecido. Eles são intencionados a serem montados em uma máquina e não existe solução holística em seu conceito. Todos os tipos existentes podem ter um ou mais problemas como especificados na lista seguinte:

1. A corrente de exaustão tenta se arrastar na trama e/ou extrair ar através da trama.

2. Os pontos de exaustão são muito afastados da trama em uma tentativa de impedir a trama de ser arrastada mas com a desvantagem de uma taxa de fluxo de ar de exaustão requerida aumentada.

3. O design é excessivamente complicado.

4. A fenda de admissão de exaustão é muito estreita e isto leva a entupimento.

5. Existem bordas afiadas que se esfregam diretamente sobre a trama criando desta forma poeira.

6. Há pouca ou nenhuma pressão de bico de lavagem que pode

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5/54 ser aplicada à trama.

7. A unidade tem muitas passagens internas que se entopem e são difíceis para limpar.

8. A unidade não suporta a trama muito bem.

[0025] Em muitos casos, eles funcionam por um curto período antes que fiquem entupidos e o operador da máquina de papel eventualmente os remova. Independente de se eles funcionam, existe pouco esforço para impedir poeira e detritos de entrar na cunha na bobina. Isto torna inútil qualquer esforço na limpeza de trama.

[0026] O objetivo da presente invenção é aliviar estes problemas.

[0027] O sistema de acordo com a invenção é caracterizado pelo fato de ele compreender um ou uma pluralidade de grupos de módulos de ar, sendo que cada grupo de módulos de ar é arranjado para fornecer e evacuar ar a partir de uma zona localizada, pré-determinada, ao longo da corrida da trama da

parte seca,	e	sendo	que cada grupo	de	módulo de ar
compreende:
- pelo menos	um	módulo	de suprimento de	ar	sendo arranjado
para fornecer	ar	para a	zona localizada; e

- pelo menos um módulo de exaustão de ar sendo arranjado para evacuar ar da zona localizada, sendo que a taxa de fluxo de ar do citado pelo menos um módulo de suprimento de ar é balanceada pela taxa de fluxo de ar do citado pelo menos um módulo de exaustão de ar tal que ar carregado de poeira seja impedido de escapar da zona localizada por outros meios que através do citado pelo menos um módulo de exaustão.

[0028] O método de acordo com a invenção é caracterizado

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6/54 pelas etapas de:

- colocar pelo menos um módulo de suprimento de ar dentro da zona localizada;

colocar pelo menos um módulo de exaustão dentro da zona localizada; e balancear as taxas de fluxo de ar do citado pelo menos um módulo de suprimento de ar e citado pelo menos um módulo de exaustão de ar tal que a taxa de fluxo de ar do citado pelo menos um módulo de exaustão de ar seja pelo menos igual taxa de fluxo de ar do citado pelo menos um módulo de suprimento de ar.

[0029]

Geralmente, os problemas associados com transporte de trama em uma parte seca de uma máquina de tecido convencional se relacionam com as seguintes áreas técnicas: o manuseio da camada fronteiriça sobre uma superfície móvel, o manuseio de cunha inundada, o manuseio de jatos livres lineares, as lâminas de ar ativas, as lâminas de ar passivas, considerações de tensionamento de folha, espalhamento da trama de tecido, a contenção remoção de poeira, lavagem úmida e o problema de contenção no despolpador.

[0030]

No seguinte, algumas destas áreas serão discutidas em mais detalhes.

Camada fronteiriça sobre uma superfície móvel [0031] Uma superfície em movimento carrega ar com ela. Existem correlações teóricas disponíveis para fluxos laminares e correlações empíricas disponíveis para fluxos turbulentos. As correlações usadas se originam daquelas derivadas para aplicações envolvendo uma placa estacionária e uma corrente de ar em movimento e são adotadas para uso em

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7/54 uma dada configuração. Em uma aplicação típica, a vasta maioria do ar da camada fronteiriça está muito próxima da superfície em movimento.

Cunha inundada [0032] Quando dois cilindros girando estão em contato, uma região de alta pressão existe na cunha de fechamento entre eles. O ar da camada fronteiriça é carregado para dentro da área de cunha a partir das superfícies de ambos os cilindros. Um cilindro maior naturalmente terá um fluxo de camada fronteiriça mais forte. Um jato de ar sai da cunha. O ângulo médio deste jato é influenciado pela magnitude relativa dos dois fluxos de camada fronteiriça.

[0033] É possível influenciar a magnitude de qualquer fluxo de camada fronteiriça usando bicos de ar de suprimento linear para aumentar seus fluxos. Deste modo, é possível mudar o ângulo do jato de ar que existe na cunha. Isto é útil quando um cilindro carrega uma camada fronteiriça que está limpa enquanto o outro tem uma camada fronteiriça que contém poeira ou detritos. Aumentando o fluxo do fluxo de camada fronteiriça limpa, é possível impedir poeira ou detritos de entrar na cunha.

Jato livre linear [0034] Um jato livre linear é um jato de ar emergindo perpendicularmente a partir de uma fenda em uma superfície.

[0035] Muitas das variáveis importantes associadas com jatos livres lineares, p.ex., o ângulo de expansão, a zona de comprimento central, o comprimento da zona de transição e o comprimento da zona de similaridade de perfil, podem ser determinadas usando correlações publicadas por cientistas tais como Baturin, Nielson e Rajarathnam.

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8/54 [0036] Jatos livres lineares podem ser usados para cortinas de ar. Algumas preocupações críticas a considerar incluem:

[0037] O jato induzirá o movimento de ar adjacente, assim o fluxo volumétrico aumenta. Velocidades de jato mais altas resultam em fluxos induzidos maiores.

[0038] A velocidade máxima do jato diminui à medida que a distância a partir da coluna de ar aumenta.

[0039] Fora da zona de similaridade de perfil, os padrões de fluxo são difíceis para prever. Para cortinas de ar, o alcance efetivo da cortina está dentro da zona de similaridade de perfil.

[0040] A eficiência é grosseiramente proporcional à velocidade do bico ao quadrado.

Lâminas ativas e passivas [0041] Uma lâmina compreendendo um bico liberador de ar ao longo da superfície da lâmina na direção da trama viajando para estabilizar a trama é chamada uma lâmina de ar ativa. Uma lâmina sem tal bico é chamada uma lâmina passiva. As lâminas passivas são as mais comuns na indústria. Elas são de baixo custo e ajustáveis.

[0042] Placas planas dependem de um leve ângulo de envolvimento em suas bordas guia e guiada para ter certeza que a trama adira a elas.

[0043] O acúmulo de poeira nas bordas guia e guiada tende a cair fora em grandes pedaços. Isto usualmente resulta em rupturas de trama. O acúmulo de poeira na borda guia é devido ao impacto de partículas de poeira que se originam da camada fronteiriça carregada de poeira que está acima da trama e a montante da lâmina. As partículas de poeira na borda guiada

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9/54 se originam de ar carregado de poeira que é arrastado para dentro da zona na borda guiada onde a camada fronteiriça da trama faz ar ser arrastado para dentro. As partículas de poeira que se acumulam na borda guia tendem a ser menores uma vez que existem acelerações maiores envolvidas na corrente de ar e portanto separação aumentada devida ao impacto.

[0044] A superfície superior da trama é exposta para permitir alívio de pressão a montante e a jusante da lâmina. Isto resulta em liberação de poeira acima da trama. Em configurações convencionais, poeira é liberada entre as lâminas.

[0045] O comprimento da superfície de lâmina na direção de percurso da trama é limitado porque ar se acumula entre a trama e a lâmina. A trama é mantida no lado de baixo da lâmina devido à baixa pressão que é gerada sobre a superfície da lâmina devido ao movimento da trama. Ela também é mantida na lâmina devido à tensão de folha acoplada com o envolvimento nas bordas guia e guiada da lâmina. A permeabilidade da trama contribui para o acúmulo de ar entre a trama e a lâmina.

[0046] O comprimento de lâmina permissível (na direção da máquina) aumenta com:

- Tensão de folha aumentada,

- Ângulos de envolvimento aumentados,

- Velocidade da máquina aumentada,

- Raio menor na borda guia, e

- Permeabilidade mais baixa da trama.

Devido ao atrito, uma lâmina passiva induzirá uma força de arrasto na trama o que resulta em requisitos aumentados de tensão de folha.

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10/54 [0047] A tensão de folha aumentada resulta em um arrasto aumentado em uma folha passiva.

Considerações de tensão de folha [0048] A tensão de folha pode ser prevista através de toda a corrida da folha. Um sistema de manuseio de folha deve ser projetado tal que a tensão de folha varie dentro de uma faixa aceitável através de toda a corrida da folha.

[0049] A tensão de folha varia dependendo do local na parte seca.

[0050] Se a tensão for muito alta em qualquer local particular, o crepe será esticado ou, pior ainda, a trama será rasgada. Se a tensão for muito baixa, a trama formará uma bolsa localmente ou cairá para fora das lâminas.

[0051] Os seguintes fatores aplicam cargas à trama ao longo de sua trajetória e afetam a tensão de folha:

- Um bico de lâmina de ar 'empurra' a trama em movimento,

- Uma lâmina passiva 'se arrastará' sobre uma trama devido ao atrito,

- O peso da folha cria alguma tensão,

- Existe arrasto aerodinâmico no ar adjacente.

[0052] Considere o exemplo seguinte. O início da corrida da folha está no raspador de crepagem. A trama é puxada na extremidade da corrida da folha pela bobina. As lâminas passivas se arrastam sobre a trama enquanto as lâminas ativas empurram a trama. Consequentemente, existe uma necessidade de localizar estrategicamente as lâminas passivas e ativas na corrida da folha.

[0053] A conseqüência de agrupar muitas lâminas passivas no início da corrida da folha é que a tensão de folha se tornará muito alta a jusante das folhas passivas.

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11/54 [0054] A conseqüência de agrupar muitas lâminas ativas no início da corrida da folha é que a tensão da folha se tornará muito baixa a jusante das folhas ativas. Esta configuração também pode levar a tensões de folha que são muito altas no início da corrida da folha.

[0055] A carga friccional sobre as lâminas passivas pode ser prevista usando fatores de atrito determinados experimentalmente. O 'empurrão' provido pelas folhas ativas pode ser previsto usando fatores de correção determinados experimentalmente e um balanço de energia simples.

[0056] Atenção cuidadosa deve ser dada à seleção dos locais apropriados para as lâminas passivas e ativas para conseguir tensões favoráveis em certos locais enquanto mantendo tensões dentro da faixa aceitável. Preferivelmente, as lâminas ativas e passivas são posicionadas alternadamente ao longo da corrida da folha.

[0057] Assumindo que as propriedades da trama sejam uniformes na direção transversal da máquina e negligenciando correntes de ar adversas, as variações na direção transversal da máquina na estabilidade da folha podem ser atribuídas a variações na direção transversal na tensão de folha. Quando a tensão de folha não é alta o suficiente no centro da máquina, a folha forma barriga no centro da máquina. Isto é referido como 'formação de barriga'. Quando a tensão da trama é muito frouxa nas bordas, é referida como 'vibração de borda'.

[0058] A vibração de borda também é provocada por correntes adversas de ar ou variações na direção transversal da máquina nas propriedades da trama.

[0059] A curva de tensão da folha é afetada pela razão de crepagem. As variações na velocidade da bobina (razão de

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12/54 crepagem) deslocará a curva de tensão verticalmente.

[0060] A carga de atrito sobre as lâminas passivas é parcialmente uma função da tensão de folha. A tensão de folha aumentada devido à razão de crepagem resultará em cargas de atrito mais altas sobre as lâminas mais próximas aa bobina. O fluxo mássico de trama é claro constante como uma função do local. A trama atua como uma mola de tensão linear. A velocidade da trama varia como uma função da tensão de folha ou local.

[0061] A tensão de folha afeta a qualidade do produto e a operabilidade na parte seca. Consideração deve ser dada à tensão de folha no projeto das lâminas.

A contenção e remoção de poeira [0062] Ar transporta pó. Este é um conceito fácil de aceitar quando você considera transportar poeira dentro de rede de dutos.

[0063] Considere um pedaço curto de duto com uma entrada e uma saída. Um certo fluxo volumétrico de ar é usado para carregar um certo fluxo mássico de poeira com uma velocidade mínima de carregamento. Poeira e ar entram em uma extremidade do duto. A mesma poeira e ar saem da outra extremidade do duto.

[0064] Agora considere uma fonte pontual de poeira em uma máquina de tecido próxima a uma trama de tecido em movimento. Existem considerações-chave para efetivamente transportar a poeira para longe:

[0065] Deve haver uma velocidade de carregamento adequada além da fonte de poeira.

[0066] As fendas de admissão devem ser grandes o suficiente tal que elas provavelmente não entupam.

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13/54 [0067] As fendas de admissão não devem ser severamente propensas à admissão da folha ou de pedaços.

[0068] Deve existir alguma previsão para a limpeza da fenda.

[0069] Historicamente, o problema é que pouca consideração foi dada a onde o ar entra. Se você simplesmente evacuar a quantidade requerida de ar de próximo da trama, você aspirará a trama. Se você reduzir o fluxo de ar para garantir que a trama fique estável, você pode não capturar toda a poeira. A trama é permeável, mas não é permeável o suficiente.

[0070] Uma solução comum é instalar uma coifa de exaustão sobre o topo da corrida da folha e prover velocidade de contenção adequada ao redor da corrida da folha. Entretanto, a estabilidade de borda da folha é sempre um problema. Existe um limite para a velocidade para dentro na borda de uma trama em movimento. Esta velocidade baixa de contenção não é adequada para combater correntes de ar ocorrendo normalmente na parte seca. Isto também resulta em altos requisitos de fluxo de exaustão o que é um desperdício de energia.

[0071] A resposta para o problema é introduzir estrategicamente o ar que será evacuado e considerar fluxos de ar que existem devido às superfícies em movimento. Nós necessitamos fornecer algum ar para a fonte de poeira e evacuar o mesmo ar junto com a poeira. O ar é simplesmente uma ferramenta para transportar a poeira. Deve haver equilíbrio.

[0072] Esta invenção leva o manuseio da trama e o controle de poeira a um novo nível. Em adição a controlar a evacuação de ar, o suprimento de ar é controlado e os fluxos de ar naturais devido às superfícies em movimento são

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14/54 favoravelmente manipulados ou permitidos.

Contenção no despolpador [0073] O propósito de esgotar ar do despolpador é impedir uma grande bolha de ar úmido quente de escapar do despolpador. A taxa de fluxo de exaustão requerida do despolpador não está relacionada somente à taxa de fluxo volumétrica de vapor que está sendo liberado pela matériaprima agitada quente.

[0074] Os padrões de fluxo de ar próximo às aberturas do piso do despolpador são difíceis de prever. Os sistemas de exaustão de despolpadores convencionais atingem velocidades de fluxo de ar para baixo modestas nas aberturas do piso. É difícil superar outras influências significativas tais como:

- forças flutuantes,

- correntes de ar induzidas por chuveiros de nocaute do despolpador e chuveiros de diluição,

- correntes de ar induzidas por fluxo de matéria-prima no despolpador,

- exaustão do sistema aparador para dentro do despolpador, e,

- correntes de ar induzidas pela trama de largura plena entrando no despolpador na velocidade da máquina.

[0075] As influências mencionadas acima podem variar com o tempo. A resposta convencional tem sido superdimensionar o sistema de exaustão do despolpador. Isto resulta em requisitos de lavagem de ar desperdiçadores e requisitos desnecessários de ar de constituição da sala de máquina.

[0076] As forças de flutuação atuando sobre o ar úmido do despolpador devem ser confrontadas pela velocidade para baixo do ar nas aberturas do piso.

[0077] Negligenciando as velocidades de ar altas

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15/54 localizadas resultantes de várias correntes de ar forçado, as forças de flutuação são o fator dominante que deve ser controlado. Teoricamente, se não existe ar forçado para dentro do despolpador e ele é completamente selado, nenhuma exaustão é requerida uma vez que o ar alcançará a saturação e vapor de água não mais será liberado a partir da matériaprima ou chuveiros.

[0078] A Exaustão do Despolpador requerida varia dependendo da condição operacional. As seguintes duas condições de estado estável devem ser consideradas.

Produção normal [0079] Trama direcionada para o despolpador na abertura de piso do Yankee.

[0080] A taxa de fluxo de exaustão do despolpador deve satisfazer ambas as condições. Em termos de requisitos de Taxa de Fluxo de Exaustão do Despolpador, a condição de pior caso ocorre quando a trama é direcionada para dentro do despolpador. Ela é essencialmente a mesma que descarregar ar para dentro do despolpador e depender da Exaustão do Despolpador para acomodá-lo. Quando a trama é dirigida para dentro do despolpador a partir do Yankee, ela carrega ar de camada fronteiriça com ela em ambos de seus lados. Este fluxo de ar adicional pode ser suficiente para superar a taxa de fluxo de contenção prevista e desperdício que ocorreria a partir da abertura do despolpador de bobina.

[0081] A expressão seguinte resume as várias contribuições para a Taxa de Fluxo de Exaustão do Despolpador para um sistema convencional:

Qd espolpador ^Qcontenção ^{+ Q}vapor ^{+ Q}aparação ^{+ Q}ar de camada fronteiriça ^Qcontenção

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16/54

A taxa de fluxo de ar requerida para conseguir velocidades de contenção na(s) abertura(s) de piso para dentro do despolpador para deslocar os efeitos de flutuação.

^Qvapor

A taxa de fluxo de vapor d'água gerado a partir da superfície de líquido do despolpador.

^Qaparação

A taxa de fluxo de ar para dentro do despolpador a partir de outras fontes tais como um sistema de transporte de aparas.

^Qar de camada fronteiriça

A taxa de fluxo de ar que é carregado com a trama para dentro do despolpador quando a trama é desviada para o despolpador a partir do Yankee na velocidade da máquina.

Geração de vapor d'água [0082] A taxa de fluxo de vapor d'água no despolpador devido à evaporação de água pode ser aproximada usando muitos métodos. Ela é de magnitude bem baixa em comparação com outros fatores contribuintes no dimensionamento da taxa de fluxo de exaustão do despolpador.

[0083] No seguinte, a presente invenção será divulgada com referência aos desenhos anexos, onde:

[0084] A figura 1 mostra uma parte seca de uma máquina de papel-tecido compreendendo um sistema de transporte de trama de parte seca de acordo com a invenção;

[0085] As figuras 2 a 6 mostram bicos de suprimento de ar de acordo com um aspecto da invenção;

[0086] As figuras 7 e 8 mostram lâminas de ar adjacentes de acordo com um aspecto da invenção;

[0087] A figura 9 mostra um módulo de exaustão tendo uma fenda de exaustão de ar autolimpante de acordo com um aspecto

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17/54 da invenção;

[0088] As figuras 10 a 12 mostram um módulo de exaustão de ar tendo uma fenda de exaustão de ar autolimpante de acordo com um outro aspecto da invenção;

[0089] A figura 13 mostra um recinto de parte seca de acordo com um aspecto da invenção;

[0090] As figuras 14 e 15 mostram cortinas de ar de acordo com um aspecto da invenção;

[0091] A figura 16 mostra uma lâmina de saída do crepador de acordo com um aspecto da invenção;

[0092] As figuras 17 e 18 mostram a segunda lâmina de acordo com um aspecto da invenção;

[0093]	A	figura 19 mostra uma	entrada	de	calandra	de
acordo	com	um aspecto da invenção;
[0094]	A	figura 20 mostra um coletor de poeira	de cilindro
de calandra	e um defletor de ar de	cilindro	de	calandra	de
acordo	com	um aspecto da invenção;
[0095]	A	figura 21 mostra uma	passagem	de	scanner	de
acordo	com	um aspecto da invenção;
[0096]	A	figura 22 mostra uma	estação	de	bobinamento
compreendendo um tambor de bobina de	acordo com um aspecto	da

invenção;

[0097] A figura 23 mostra a pressurização de trama ou folha no tambor de bobina de acordo com um aspecto da invenção;

[0098] A figura 24 mostra uma proteção de bobina com um coletor de poeira e uma cortina de ar de inundação de cunha de acordo com um aspecto da invenção;

[0099] A figura 25 mostra uma cortina de ar de tambor de bobina inferior de acordo com um aspecto da invenção;

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18/54 [0100] As figuras 26 a 28 mostram um sistema de lavagem de piso de acordo com um aspecto da invenção;

[0101] A figura 29 mostra um recinto de despolpador de acordo com um aspecto da invenção;

[0102] As figuras 30 e 31 mostram um módulo de despolpador de acordo com um outro aspecto da invenção;

[0103] A figura 32 mostra uma porta de despolpador de acordo com um aspecto da invenção; e [0104] As figuras 33 a 36 mostram um coletor de poeira de cilindro de acordo com um aspecto da invenção.

[0105] No sistema de transporte de trama de acordo com a presente invenção, ar é usado para transportar poeira. O sistema de transporte de trama introduz ar de suprimento e evacua ar carregado de poeira em locais estratégicos. A corrida da folha é encerrada e os fluxos de ar são balanceados tal que fluxos para dentro e para fora do volume de controle sejam levados em conta. Se considerado benéfico, parte do ar de exaustão é reusado como ar de suprimento; ele é recirculado. Isto reduz a quantidade de ar de exaustão para fora da sala de máquina reduzindo desta forma os requisitos de ar de constituição de sala de máquina.

[0106] A figura 1 mostra um exemplo de uma parte seca de uma máquina de papel-tecido compreendendo um sistema de transporte de trama de acordo com uma configuração da invenção para guiar uma trama (não mostrada na figura 1) a partir de uma seção de secagem na forma de um secador Yankee 1 para uma seção ou estação de bobinamento 2. A parte seca também compreende uma pluralidade de aparelhos de processamento de trama ou monitoramento de trama sendo posicionados entre o cilindro Yankee 1 e a estação de

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19/54 bobinamento 2 ao longo da corrida da trama. Neste caso o aparelho de processamento de trama ou monitoramento de trama compreende uma calandra 3, um scanner 4, uma tesoura de tiras 5 e um esticador de folha 6. Entretanto, fica entendido que o sistema de transporte de trama de acordo com a invenção pode ser usado em partes secas tendo outras configurações.

[0107] Esta configuração do sistema de transporte de trama compreende uma pluralidade de lâminas ou placas 7, 68 sendo arranjadas para suportar a trama durante o percurso a partir do cilindro Yankee 1 até a estação de bobinamento 2. Também, o sistema de transporte de trama compreende módulos de suprimento de ar 9, módulos de exaustão de ar 10, um recinto de parte seca 61 (veja a figura 13) bicos de cortina de ar 12, uma lâmina de saída de crepador 13, bicos de lâmina de ar 14 (opcionalmente), um raspador de corte 15, um módulo de exaustão de ar de calandra 16, um defletor de ar de calandra 17, um módulo de exaustão de ar de tambor de bobina 18, um defletor de ar de tambor de bobina 19, um módulo despolpador 20 e um raspador de crepagem 21.

[0108] As seguintes subseções descreverão cada um dos componentes principais do sistema de transporte de trama de acordo com a invenção em mais detalhes.

O sistema de transporte de trama é compreendido de:

- Componentes na máquina (blocos de construção),

- Sistemas de ar de suporte, [0109] A flexibilidade no dimensionamento e configuração dos vários componentes na máquina permitem o uso deste sistema em quase qualquer parte seca de máquina de tecido independente de seu tamanho, velocidade ou configuração.

[0110] Os sistemas de ar de suporte são particularizados

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20/54 para se adequar à aplicação.

[0111] O dimensionamento e a seleção dos componentes são bem definidos. É repetitivo. Independente de quem aplique o sistema, para uma dada aplicação, a mesma solução é prevista. [0112] Os módulos de suprimento de ar na forma de jatos de ar de inundação de cunha permitem o controle de padrões de fluxo de ar na cunha de fechamento, através do que a entrada de materiais indesejados para dentro da cunha de fechamento tal como aquele de uma calandra ou bobina pode ser impedida.

[0113] O topo da trama não necessita liberar poeira como ele faz em uma parte seca de máquina de tecido convencional. A exposição do topo da trama desnecessariamente resulta em poeira escapando de cima da trama e força a construção de uma grande caixa ao redor da parte seca. Todos os esforços convencionais em conter a poeira acima da trama são soluções meramente ineficientes que são caras para implementar, operar e manter enquanto falhando em chegar à raiz do problema.

[0114] O sistema de transporte de acordo com a invenção compreende um grande número de subsistemas que podem trabalhar em conjunto para eficientemente encerrar a corrida da folha a partir do raspador de crepagem até a bobina. Usando o sistema de transporte de trama de acordo com a invenção, os seguintes objetivos são atingidos:

1. A corrida de folha a partir do raspador de crepagem 21 para a estação de bobinamento 2 é encerrada fisicamente ou com o uso de padrões controlados de fluxo de ar.

2. A corrida da folha é projetada para manter a tensão da folha dentro de uma faixa aceitável o que resulta em qualidade melhorada do produto.

3. Os bicos de fluxo de ar e módulos de exaustão de ar

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21/54 podem ser de um design autolimpante se requerido.

4. A necessidade de uma grande coifa de encerramento (capa de poeira) e coletores de poeira associados é grandemente reduzida. A maioria dos métodos de controle de poeira convencionais se tornarão obsoletos.

5. A liberação de poeira para a sala de máquina é grandemente reduzida.

6. A necessidade de controlar padrões de fluxo de ar fora da parte seca é grandemente reduzida uma vez que a corrida da folha é encerrada. O sistema de controle de poeira terciário se tornará obsoleto.

7. A taxa de fluxo de descarga atmosférica volumétrica de exaustão de controle de poeira requerida pode ser grandemente reduzida. O requisito de taxa de troca de ar da sala de máquina requerida é então reduzido reduzindo assim os custos de capital e operacionais para ventilação do edifício.

8. A estrutura da máquina e equipamentos periféricos na parte seca permanecem relativamente livres de poeira.

9. Caudas, pedaços, poeira e detritos são substancialmente impedidos de entrar no cilindro. Isto resulta em qualidade melhorada do produto e maiores eficiências no processo de conversão.

[0115] Os seguintes itens têm sido os mesmos por muitos anos e essencialmente permanecem os mesmos neste novo conceito:

- Yankee e Coifa Yankee,

- Scanner,

- Cilindros de calandra,

- Tambor da bobina e manuseio da bobina.

[0116] Estes itens permanecem os mesmos porque quando o

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22/54 sistema de transporte de trama é adotado, é desejável ter a capacidade de montá-lo em máquinas existentes.

[0117] Os bicos de lâmina de ar 14 são opcionais no sistema de transporte de lâmina de acordo com a invenção. Eles são usados quando a tensão de folha máxima permissível é baixa.

[0118] Em alguns casos, lâminas ativas não são requeridas. Isto reduz a complexidade de custo de um sistema. As folhas tipo ativas usualmente podem ser omitidas em aplicações onde:

- o comprimento da parte seca é suficientemente curto; e/ou;

- a faixa aceitável de tensão de folha é suficientemente

grande.
[0119]	Existem dois	propósitos	principais	para	o bico	de
lâmina de	ar.
[0120]	O bico de lâmina de ar	empurra a	folha	reduzindo
assim os	requisitos de	tensão de folha.
[0121]	A corrente	de ar de	alta velocidade	limpa	a

superfície da trama. Este tem sempre sido o caso mas não foi identificado como um benefício. De fato, até agora, ele foi identificado como uma desvantagem porque ele gera poeira na parte seca.

[0122] Os módulos ou bicos de suprimento de ar 32 tendo um mecanismo autolimpante de acordo com um aspecto da invenção serão agora descritos com referência às figuras 2 a 6.

[0123] Para aplicações que requeiram fluxo de ar ininterrupto a partir de um bico de suprimento de ar 32, uma placa ou lâmina de limpeza 33 é oscilada longitudinalmente na fenda, abertura ou saída 34 do bico 32 (veja as figuras 2 e 3). A placa 33 penetra na fenda 34 com uma borda endentada 35. Uma pequena porção do fluxo é interrompido por cada um

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23/54 dos dentes, mas este é um pequeno sacrifício para manter a limpeza da fenda do bico. A lâmina de limpeza 33 é alojada na área de câmara de pressão 36 do bico 32. A lâmina de limpeza 33 é atuada em uma direção transversal da máquina e seu movimento atuado é mecanicamente restringido a uma trajetória linear por pinos estacionários 37 servindo como guias para a lâmina de limpeza 33.

[0124] As figuras 3 a 6 divulgam uma segunda configuração de um módulo ou bico de suprimento de ar 3 9 tendo um mecanismo autolimpante.

[0125] Neste caso o bico 39 compreende uma placa ou lâmina de limpeza 40 tendo uma borda linear 41. Também, o bico exibe uma fenda-guia com formato de V 42 na qual um pino estacionário 43 está disposto. Um atuador 44 é arranjado para fazer a lâmina de limpeza 40 viajar para frente e para trás tal que a lâmina de limpeza 40 percorra uma trajetória com formato de V tal que a borda 41 se mova para dentro e para fora da fenda de suprimento de ar, abertura ou saída 45 do bico 39 quando a lâmina 40 é oscilada longitudinalmente na fenda de suprimento de ar 45. Quando a lâmina 40 está em sua posição mais externa, isto é, a posição divulgada na figura 5, a abertura 45 é bloqueada pela lâmina 40. Consequentemente, o tipo de bico divulgado nas figuras 4 a 6 é preferivelmente usado somente em situações onde interrupções temporárias de fluxo possam ser toleradas,

p.ex., em	bicos de cortina de	ar.
[0126]	No sistema de transporte	de trama	de	acordo com a
invenção,	a poeira é contida	fazendo a exaustão	e fornecendo
ar entre	lâminas adjacentes	7a e	7b, como	é	mostrado nas
figuras 7	e 8.

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24/54 [0127] Ar é fornecido para a zona entre as lâminas 7a e 7b via um módulo de suprimento de ar 9 tendo um bico de suprimento de ar na direção transversal da máquina voltado para baixo 46 ejetando ar fresco sobre a borda guiada da primeira lâmina a montante 7a. Este fluxo de ar é um fluxo laminar uniforme que tem um campo de velocidade com uma magnitude máxima que é muito mais baixa que a velocidade da trama 47. O bico de suprimento de ar 46 é ajustável tal que a velocidade e o fluxo volumétrico do ar ejetado possam ser alterados. Também, na borda-guia da segunda lâmina a jusante 7b existe um módulo de exaustão de ar 10 sendo disposto para evacuar ar carregado de poeira a partir da zona entre as lâminas 7a e 7b. O módulo de exaustão de ar 10 compreende uma fenda de exaustão de ar na direção transversal da máquina voltada para cima 49.

[0128] O módulo de suprimento de ar 9 e o módulo de exaustão de ar 10 são conectados a um sistema de duto de ar

(não mostrado) sendo	arranjado	para levar ar fresco	para	o
módulo	de suprimento	de ar 9	e para levar ar	carregado	de
poeira	para longe do	módulo de	exaustão de ar 10	•
[0129]	O fluxo de	exaustão	é ligeiramente	maior	que	o

fluxo de suprimento de ar. Isto cria uma subpressão muito baixa na zona entre as lâminas 7a e 7b. O ar a partir do bico de suprimento 46 combina com o ar de sangria aliviado a partir da extremidade da primeira lâmina 7a e o ar de sala de máquina induzido a partir de acima das lâminas, como é mostrado na figura 11. Todo este ar é arrastado para dentro da fenda de exaustão 48. O ar não é esgotado através da trama 47. O equilíbrio final é alcançado automaticamente por sangria de ar a partir de cima da trama. Se só existisse a

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25/54 evacuação do fluxo baixo de ar carregado de poeira que sangra a partir da borda guiada da folha a montante 7a, a fenda de exaustão 47 teria que ser muito pequena e, consequentemente, estaria propensa a bloqueio. Também seria muito difícil de equilibrar o fluxo de ar.

[0130] Preferivelmente, a folga g (veja a figura 9) da fenda de exaustão 38 excede 13 mm (1/2) para obter uma baixa probabilidade de entupimento. Por exemplo, uma folga de fenda de exaustão g de 16 mm (5/8) pode ser usada. Tal fenda de exaustão é capaz de evacuar 19,4 (m³/min)/m (17,4 pés³m/polegada a uma velocidade de trama de 20,3 m/s (4.000 pés/s).

[0131] Preferivelmente, o suprimento de ar é primariamente ar de exaustão recirculado que foi misturado com algum ar fresco. A taxa de fluxo requerida do suprimento de ar é aproximadamente 75% da taxa de fluxo de exaustão. Isto iguala a aproximadamente 14,5 (m³/min)/m (13 pés³m/polegada).

[0132] Como com aplicações de lâmina convencionais, existe preferivelmente um envolvimento da borda guiada da folha a montante 7a e sobre a borda guia da folha a jusante 7b.

[0133] Esta configuração permite grande flexibilidade durante o projeto, construção e partida uma vez que ela permite ajustes para a geometria da folha e fluxos de ar.

[0134] A distância entre as folhas 7a e 7b pode variar dependendo da aplicação. Uma distância entre as folhas 7a e 7b de aproximadamente 76 a 102 mm (3 a 4 polegadas) se provou ser adequada.

[0135] Não existem passagens escondidas ou locais inacessíveis nos módulos de suprimento de ar e de exaustão de ar 9, 10. As extremidades do lado direcionado e lado acionado

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26/54 do módulo de exaustão de ar 10 têm uma porta de inspeção circular com uma trava de liberação rápida. Isto permite a fácil inspeção do interior do módulo de exaustão 10.

[0136] O módulo de exaustão de ar 10 pode ter um perfil constante independente da largura da máquina, Existem saídas semitangenciais 49 localizadas ao longo da largura do módulo 10 aproximadamente a cada 2.500 mm. Também, o módulo de suprimento de ar 9 pode ter um perfil constante independente da largura da máquina. Existem conexões de entrada retangulares 50 localizadas ao longo da largura do módulo 9 aproximadamente a cada 2.500 mm.

[0137] Os módulos de suprimento de ar e exaustão de ar 9, 10 podem ser montados em lâminas existentes à medida do requerido em uma situação de reforma.

[0138] Preferivelmente pelo menos um, mais preferivelmente uma maioria e o mais preferivelmente todos os módulos de exaustão de ar 10 do sistema de transferência de trama compreendem uma fenda de exaustão de ar autolimpante 48.

[0139] Uma configuração preferida de um módulo de exaustão de ar tendo tal fenda de exaustão de ar autolimpante 48 será descrita no seguinte com referência à figura 9. Um módulo de exaustão de ar compreendendo este tipo de fenda de exaustão de ar autolimpante é adequado para evacuar ar carregado de poeira tendo um teor de umidade relativamente baixo.

[0140] O módulo de exaustão de ar 10 compreende uma seção girável 51 sendo formada por um corpo conformado cilindricamente 52 e um lábio se estendendo tangencialmente 53, que é fixado à superfície de envelope do corpo 52. O corpo 52 pode ser compreendido de seções de tubos. A seção 51 é rotativamente montada em uma estrutura suporte 54 tal que

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27/54 quando a seção 51 for girada, o lábio 53 atravesse a fenda de exaustão 48 do módulo 10 e libere a fenda de exaustão 48. Uma lâmina raspadora 55 remove qualquer material que possa ficar ligado ao corpo 52. Quando limpando a fenda de exaustão 48, o lábio 53 empurra qualquer material bloqueando a fenda 48 para dentro do módulo 10 onde o material solto é carregado para longe pelo fluxo do ar de exaustão.

[0141] A seção girável 51 pode ser girada mais que 180 graus entre um primeira posição ociosa e uma segunda posição, o que é ilustrando usando linhas tracejadas na figura 9. Quando operada, a seção girável 51 é girada muito rapidamente a partir da primeira posição para a segunda posição e então de volta para a primeira posição. Um atuador rotativo ou um cilindro pneumático com um conjunto de ligação especial, preferivelmente arranjado no lado de acionamento do módulo 10, é usado para girar a seção girável 51.

[0142] A estrutura suporte 54 compreende escoras de suporte igualmente espaçadas 56 sendo arranjadas ao longo da direção transversal do módulo 10. O lábio 53 e a lâmina raspadora 55 se estendem continuamente ao longo da direção transversal do módulo 10 enquanto o corpo 52 preferivelmente é compreendido de várias seções de tubos, cada uma terminando em um mancal suporte carregado pela escora suporte 56. As seções de tubos são ligadas com uma peça curta de barra redonda que passa através de cada mancal e é fixada às extremidades das seções de tubos com pinos.

[0143] Quando cruzando a fenda de exaustão 48, o lábio 53 temporariamente interrompe o fluxo de ar e consequentemente a função autolimpante não pode ser usada em aplicações onde a estabilidade da folha seria perturbada durante seu uso. Em

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28/54 aplicações onde a função autolimpante afetará a estabilidade da folha, seu uso pode ser restringido às condições fora de folha tais como durante mudanças da lâmina de crepe.

[0144] Alternativamente, a seção girável 51 pode ser dividida em seções de duas partes que são atuadas independentemente. Isto permitirá metade da fenda 48 estar funcionando enquanto a outra metade está sendo limpa. Entretanto, isto requererá o uso de dois conjuntos de atuadores ao invés de um, em cujo caso haverá preferivelmente um atuador no lado direcionado e um atuador no lado de acionamento do módulo 10.

[0145] O design do módulo de exaustão de ar 10 divulgado na figura 9 permite materiais que tenham ficado por cima da fenda de exaustão 48 serem empurrados para dentro da fenda 48. Uma configuração opcional permitiria materiais por cima serem empurrados para fora da fenda 48, em cujo caso a posição ociosa do lábio 53 preferivelmente estará dentro do módulo de exaustão de ar 10. Também, o atuador ou atuadores teriam uma configuração invertida em tal configuração.

[0146] Um outro tipo de módulos de exaustão de ar conhecidos são dispositivos semicilíndricos longos que têm uma fenda de exaustão longitudinal onde ar carregado de poeira é arrastado para dentro do módulo. Frequentemente, a fenda de exaustão destes módulos fica bloqueada por pedaços relativamente grandes de material de trama partida. Em muitos casos, a fenda de exaustão não é facilmente acessível e um meio simples para manter a limpeza da fenda é requerido.

[0147] A fenda de exaustão normal de tal coletor de poeira é uma abertura longa, estreita e semirretangular correndo na direção transversal da máquina do módulo. A abertura pode ser

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29/54 levemente inclinada na direção do fluxo do ar de exaustão. O comprimento na direção transversal da máquina da fenda de exaustão está usualmente dentro da faixa de 3,0 a 9,1 m (10 a 30 pés) e a faixa de folga de fenda normal é aproximadamente 1,3 a 5,1 cm (1/2 a 2). Se um chumaço de material de trama partida fica alojado na fenda de exaustão, é algumas vezes difícil para ele se partir livre. Neste tipo de aplicações de coletor de poeira, água pode 'minar por baixo' a parte de trás do chumaço para ajudá-lo a ser desalojado, mas isto nem sempre tem sucesso. Com o tempo, a performance do coletor fica comprometida uma vez que a área efetiva da fenda de exaustão é reduzida devido ao bloqueio ou bloqueios.

[0148] Até agora, somente os seguintes métodos foram usados para remover bloqueios de fendas de admissão de coletor de poeira:

- Limpeza manual,

- Chuveiro de ar comprimento para arranchamento.

[0149] A limpeza manual nem sempre é prática uma vez que os coletores frequentemente estão localizados em áreas que são difíceis de acessar. Os chuveiros de ar comprimido também não são efetivos uma vez que existe um alto nível de vácuo na fenda de admissão o que provoca dificuldades para os chumaços serem desalojados. Se os chuveiros de ar desalojarem quaisquer chumaços, os chumaços se tornam carregados pelo ar na parte seca da máquina e isto não é desejável. Chumaços grandes que são permitidos cair fora do coletor podem causar rupturas de folha. Consequentemente, existe uma necessidade de um coletor de poeira úmida que permita os chumaços serem extraídos para dentro do coletor tal que perturbações do lado de fora do coletor sejam evitadas.

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30/54 [0150] Uma outra configuração de um coletor de poeira tendo uma fenda de exaustão de ar autolimpante será descrita no seguinte com referências às figuras 10 a 12.

[0151] As figuras 10 a 12 divulgam esquematicamente uma vista na direção da máquina de tal módulo de exaustão de ar na forma de um coletor de poeira 57. O coletor compreende uma placa de fenda superior 58 e uma placa de fenda inferior 59, cada uma exibindo um padrão zig-zag tendo um passo P. As placas de fenda 58, 59 definem uma fenda de exaustão de ar 60.

[0152] A placa de fenda inferior 59 é ajustavelmente fixada no coletor 57 como em um coletor de poeira convencional. A placa de fenda superior 58, entretanto, é disposta movelmente no coletor 57 tal que ela possa se mover para trás e para frente na direção longitudinal da fenda 60 com uma extensão de curso igual ou maior que P.

[0153] Considere-se um chumaço de material de trama partida em um local arbitrário ao longo da fenda 60. A folga efetiva de fenda varia à medida que a placa de fenda superior 58 se move para trás e para frente. O chumaço é exposto a esta variação na folga de fenda. À medida que a folga de fenda aumenta neste local, o chumaço é arrastado para dentro da fenda 60 pelo ar sugado para dentro do coletor de poeira 57. À medida que a folga efetiva de fenda diminui, o chumaço é completamente arrastado para dentro da fenda 60.

[0154] A área aberta da fenda de admissão 60 permanece constante e o fluxo de ar permanece aproximadamente constante à medida que a placa de fenda superior 58 se move para trás e para frente. Assim, o equilíbrio de fluxo de ar de todo o sistema de controle de poeira permanece inalterado.

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31/54 [0155] A oscilação da placa de fenda superior 58 pode ser constante ou ciclada ligada e desligada dependendo da taxa na qual o material se acumula na fenda 60. A posição de descanso da placa de fenda superior 58 é preferivelmente no ponto intermediário de seu percurso, como é mostrado na figura 11. Um cilindro pneumático simples com um timer pode ser usado para operar a placa superior 58. Um interruptor limite pode ser usado para prover feedback para identificar a posição de descanso da placa de fenda superior 58. Em uma configuração alternativa, ambas as placas de fenda podem ser movelmente arranjadas no coletor 57 tal que elas possam se mover para trás e para frente na direção longitudinal da fenda 60.

[0156] Um recinto de parte seca de acordo com um aspecto da invenção será agora descrito com referência à figura 13.

[0157] O recinto de parte seca do sistema de transporte de trama é um conjunto de barreiras físicas, cortinas de ar e padrões de fluxo de ar controlados que efetivamente envelopam a parte seca da máquina para impedir o escape de poeira.

[0158] Os limites deste recinto de parte seca são mostrados na figura 13 e são descritos como segue:

- O topo da trama,

- A partir da borda do lado de acionamento e borda do lado direcionado das lâminas, verticalmente para baixo até o piso,

- O piso operacional e despolpador,

- Cortinas de ar e painéis na Área de Bobinamento.

[0159] Com várias características como descritas neste documento, a corrida da folha é encerrada. O recinto de parte seca 61 é um volume de controle no qual fluxos mássicos e energia devem ser balanceados.

[0160] As cortinas de ar de acordo com um aspecto da

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32/54 invenção serão agora descritas com referência às figuras 14 e 15.

[0161] Parte do recinto de parte seca pode ser realizada por cortinas de ar, como é mostrado nas figuras 14 e 15, em cujo caso o recinto de parte seca compreende bicos de cortina de ar 62 sendo posicionados ao longo das lâminas 7 tal que cortinas de ar lineares verticalmente para baixo sejam criadas se estendendo a partir das folhas 7 até o piso 63 da parte seca.

[0162] Em sistemas de controle de poeira convencionais, o ar se move para dentro da máquina próximo à borda da trama em uma tentativa de conter a poeira. No sistema de transferência de trama de acordo com a invenção, o ar se move para fora a partir da máquina próximo à borda da trama.

[0163] Uma cortina de ar é uma barreira dinâmica não invasiva entre zonas adjacentes. Uma barreira física tal como uma parede ou cortina de tiras é talvez mais barata mas elas inibem o acesso físico e visual dos operadores.

[0164] O ar é introduzido ao longo das laterais da trama ou corrida da folha para estabilizar as bordas da trama ou folha 47 e conter o ar carregado de poeira ao recinto de parte seca. Padrões de fluxo de ar favoráveis são gerados.

[0165] Com a aplicação de cortinas de ar lineares verticalmente para baixo que são orientadas na direção da máquina ao longo das bordas da corrida de folha, dois importantes resultados são alcançados:

[0166] A parte seca fica essencialmente encerrada à medida que o espaço abaixo da trama é selado com o piso sobre os lados direcionado e de acionamento, e, [0167] Fluxos de ar induzidos próximos à trama se movem

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33/54 para fora a partir do centro da máquina melhorando assim a estabilidade da borda.

[0168] A uma primeira vista, poder-se-ia pensar que a trama 47 seria empurrada para longe da folha 7. Este não é o caso. Os padrões de fluxo de ar induzidos pelos bicos 62 na área da trama 47 são como mostrados na figura 15.

[0169] Em áreas que as cortinas de ar não são praticáveis, painéis de encerramento são preferivelmente usados. Onde as cortinas de ar e painéis são ambos impraticáveis, o sistema deve depender de velocidades de contenção de 0,6 a 0,75 m/s (100 a 150 pés/min) para conter o ar carregado de poeira.

[0170] Uma lâmina de saída de crepador 13 de acordo com um aspecto da invenção será agora descrita com referência à figura 16.

[0171] A lâmina de saída de crepador 13 é usada para transferir a trama a partir do raspador de crepagem.

[0172] Um bico de selo transversal à máquina 64 na extremidade a montante do bico de saída 13 é usado para soprar ar sobre a superfície do cilindro Yankee 1 tal que ar de camada fronteiriça seja removido do cilindro Yankee 1 antes da trama 47 alcançar a lâmina de crepagem 65 do raspador de crepagem 21. Este bico de selo 64 é preferivelmente do tipo autolimpante descrito acima em relação às figuras 2 e 3. A lâmina 13 é uma câmara de pressão para o ar do bico.

[0173] Na maioria dos casos, o pé da parte seca do cilindro Yankee 1 vazará ar. Este ar vazado está quente, úmido e contaminado com poeira e produtos de combustão a partir do sistema de aquecimento a fogo direto da Coifa Yankee. É importante que este ar seja contido e removido. Em

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34/54 adição ao ar de camada fronteiriça normal que sai devido à superfície em movimento, a coifa pode ser pressurizada. Cada dependem superior máquina

tem	diferentes
do	design	e
o de	umidade	é
da	trama.	El

superfícies taxas de vazamento uma vez que elas equilíbrio da Coifa Yankee. Este ar normalmente carregado com a superfície e usualmente resulta em condensação sobre as voltadas para baixo das lâminas. Isto leva a acúmulos de aditivos de folha ou 'grudes' sobre as superfícies de folha.

[0174]

Um problema comum encontrado nesta área é instabilidade de folha.

Isto é principalmente causado por um fluxo de entrada de ar nos lados da máquina à medida que a trama 47 bombeia ar para a parte seca. Este sintoma é usualmente piorado por um sistema de exaustão de despolpador.

A folha de saída 13 é preferivelmente equipada com bicos de cortina de ar laterais do tipo descrito acima com relação às figuras

15.

[0175]

Um módulo de exaustão 10 atuando como um coletor de poeira tendo uma fenda de admissão transversal à máquina está localizado na extremidade a montante da lâmina 68 que segue a folha de saída de crepador 13 (veja a figura 1) . A zona é balanceada. A taxa de fluxo Q1 do ar que é esgotado por este coletor de poeira é um resumo dos seguintes fluxos:

- O ar da camada fronteiriça de Yankee e de vazamento,

- O ar de bico de selo S1,

- Ar ambiente sangrado para dentro,

- Baixo fluxo de ar carregado de poeira a partir de entre a folha de saída 13 e a trama 47.

[0176] Ar é arrastado para dentro para a área 66 abaixo da trama 47 no raspador de crepagem 21. Isto é um resultado do

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35/54 movimento da trama 47 à medida que ela 'bombeia ar para fora' com sua camada fronteiriça. Em máquinas de alta velocidade, pode ser uma vantagem introduzir ar de baixa velocidade abaixo da trama 47 no raspador de crepagem 21.

[0177] Esta primeira lâmina 13 não deve ser uma lâmina ativa porque a tensão de folha deve ser relativamente baixa no raspador de crepagem 21.

[0178] A lâmina de saída 13 é equipada com um chuveiro de ar de nocaute 67. Se a trama 47 necessitar ser direcionada para um despolpador 125 (veja as figuras 27 a 29) a partir do raspador de crepagem 21, ar comprimido é liberado através da série de furos no lado de baixo da lâmina 13.

[0179] O bico de selo transversal à máquina 64 interrompe o ar de camada fronteiriça que é carregado com o cilindro Yankee 1. Isto permite o ângulo de envolvimento requerido sobre esta lâmina 13 ser menor que aquele usado em lâminas de saída de crepadores convencionais. Isto resulta em tensão de folha reduzida a jusante da lâmina 13.

[0180] Ar pressurizado é usado para induzir fluxo de ar a partir das bordas do cilindro Yankee e direcioná-lo para dentro da abertura do despolpador. Chuveiros de névoa são usados para garantir que as aparas ou penugem do Yankee sejam nocauteadas para dentro do despolpador.

[0181] Como com designs convencionais, um suporte de trama ou folha é requerido diretamente após a lâmina de saída do raspador de crepagem. No seguinte, esta lâmina será referida como a ‘segunda lâmina' do sistema transportador de trama. Uma segunda lâmina 68 de acordo com um aspecto da invenção será agora descrita com referência às figuras 17 e 18.

[0182] Esta lâmina 68 é uma variável importante a ser

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36/54 usada no projeto de uma parte seca. A geometria desta lâmina 68 é ajustada para se adequar aos requisitos específicos da máquina. A borda guia desta lâmina é equipada com um módulo de exaustão 10 que tem uma fenda de exaustão autolimpante similar ao tipo descrito acima em relação às figuras 7 a 9. O ar que entra nesta fenda de exaustão é uma mistura de ar por cima e por baixo da folha de saída de crepador 13, como foi discutido acima.

[0183] Quando existe um raspador de corte 15, o segundo conjunto de lâmina deve ser retrátil, como é mostrado na figura 18. Isto permite o raspador de corte 15 engatar e a trama 57 passar por baixo para dentro do despolpador 125 (veja as figuras 27 a 29).

[0184] Um tubo de chuveiro de ar de nocaute transversal à máquina 69 está localizado na parte de trás forte do raspador de corte 15. Correntes de ar favoráveis são geradas para arrastar a trama 57 para baixo quando necessário.

[0185] Painéis de cortina fixos 70 pendentes a partir do pé de parte seca da Coifa Yankee estão próximos à extremidade superior da segunda lâmina 68 quando a folha está retraída. Isto sela a área 70 próxima ao cilindro Yankee 1 para ajudar a conter poeira enquanto a trama 57 é direcionada para baixo para o despolpador 125 (veja as figuras 27 a 29) a partir do raspador de corte 15.

[0186] Uma entrada de calandra de acordo com um aspecto da invenção será agora descrita com referência à figura 19.

[0187] A maioria das máquinas não usa uma calandra. Para máquinas que usam uma calandra, zonas de transição especiais são incorporadas nas lâminas para permitir a transferência da trama para dentro e para fora dos cilindros de calandra

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37/54 enquanto encerrando a trama a partir de cima.

[0188] Uma lâmina de entrada de calandra 71 guia a trama 47 para dentro da folga formada entre os cilindros de calandra contrarrotativos 72, 76 da calandra 3. Na entrada da calandra, existe um envolvimento sobre o cilindro de calandra inferior 72. Um módulo de suprimento de ar na forma de um bico de cortina de ar 12 produzindo jato de ar de inundação de cunha é usado para realizar duas tarefas principais:

- Ele impede ar carregado de poeira de entrar na cunha de fechamento,

- Ele pressuriza a área acima da trama para impedir o 'abaulamento' da trama sobre o cilindro de calandra inferior. [0189] Uma lâmina de ar de espalhamento de folha opcional sobre a lâmina de entrada de calandra 71 pode ser usada.

[0190] Um coletor de poeira 10 com uma fenda de admissão autolimpante é estrategicamente localizado na extremidade a jusante da lâmina de suporte de trama 71 e remove ar carregado de poeira da borda guiada da lâmina 71.

[0191] Um coletor de poeira de cilindro de calandra 16 e um defletor de ar de cilindro de calandra 17 de acordo com um aspecto da invenção serão agora descritos com referência à figura 20.

[0192] O defletor 17 e o coletor de poeira 16 são usados no lado da parte úmida do cilindro de calandra inferior 72. Isto é similar em design à unidade usada no tambor de bobina (a ser descrito abaixo).

[0193] O ar carregado de poeira de camada fronteiriça é normalmente bombeado para dentro da zona 73 entre o cilindro de calandra em movimento 72 e o lado de baixo da trama 47.

[0194] A taxa de fluxo mínima requerida de ar a partir

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38/54 deste coletor 16 para alívio da sobrepressão nesta zona 73, pode ser prevista com a seguinte equação:

Q1 = B1 + B2 onde:

B1= taxa de fluxo volumétrica da camada fronteiriça no lado de baixo da trama 47.

B2= taxa de fluxo volumétrica da camada fronteiriça no cilindro de calandra inferior rotativo 72.

[0195] Os fluxos de ar de camadas fronteiriças podem ser aproximados usando ferramentas de análise CFD.

[0196] Uma passagem de scanner de acordo com um aspecto da invenção será agora descrita com referência à figura 21.

[0197] O ar carregado de poeira é efetivamente contido acima da trama enquanto ele passa através do scanner 4.

[0198] O conceito empregado aqui é similar à transferência de lâmina para lâmina como descrito acima em relação às figuras 7 e 8.

[0199] A trama 47 é suportada por uma lâmina de entrada de scanner 77 na entrada do scanner 4. A borda guiada desta lâmina 77 está próxima a um cabeçote de scanner 80 como mostrado na figura 21. Um módulo de suprimento de ar 9 tendo um bico de suprimento de baixa pressão 46 está localizado acima desta borda guiada e ele libera ar na direção do percurso da folha e contra um módulo de exaustão de ar 10 atuando como um coletor de poeira tendo uma fenda de admissão ou exaustão de ar 48. A velocidade do ar é de magnitude relativamente mais baixa que aquela da trama 47.

[0200] Uma lâmina de saída de scanner 78 é posicionada a jusante do scanner 4. A lâmina 78 é inclinada tal que aproximadamente 2 graus de envolvimento sejam alcançados para

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39/54 garantir boa transferência. A borda guia desta lâmina 78 tem uma borda guia lisa. A fenda de exaustão 48 está localizada diretamente acima desta borda. A fenda de exaustão 48 é autolimpante. A taxa de fluxo volumétrica do ar de exaustão é ligeiramente mais alta que a taxa de fluxo volumétrica do módulo de suprimento de ar 9. A trama não é arrastada para dentro uma vez que a zona é balanceada.

[0201] Um painel de recinto 79 é orientado na direção transversal da máquina e se estende a partir do topo do coletor de poeira 10 até a face de extremidade seca superior da estrutura de scanner. Folga adequada para o cabeçote móvel do scanner é provida.

[0202] À medida que o cabeçote do scanner passa na direção transversal da máquina, uma porção do bico de suprimento 46 e uma correspondente porção da fenda de exaustão 48 são cobertas simultaneamente. O mecanismo autolimpante de fenda de exaustão é impedido de operar (com lógica de controles) enquanto o cabeçote de scanner está na corrida da folha.

[0203] A estação de bobinamento 2 compreendendo um tambor de bobina 87 de acordo com um aspecto da invenção será agora descrita com referência à figura 22.

[0204] A área no lado da parte úmida do tambor de bobina é uma zona que é naturalmente pressurizada devido ao ar da camada fronteiriça entrando que se move com o lado de baixo da trama 47 e a superfície exterior do tambor de bobina 87. O ar da camada fronteiriça no lado de baixo da trama 47 tem uma concentração relativamente alta de poeira.

[0205] Um defletor 19 é orientado na direção transversal da máquina e está localizado no lado da parte úmida do tambor de bobina 87. Ele é equipado com uma lâmina limpadora 88. A

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40/54 lâmina limpadora 88 corta fora o ar da camada fronteiriça que se move com o tambor de bobina 87 e ajuda a impedir a trama 47 de se abaular acima do tambor de bobina. O ar é defletido para baixo com o defletor curvo na direção transversal da máquina 19.

[0206] Um módulo de exaustão de ar de tambor de bobina 18 na forma de um coletor de poeira é usado para evacuar ar da área. Se este ar não for evacuado diretamente desta zona, a zona será pressurizada e comprimirá o ar carregado de poeira para fora dos lados da máquina. Também fará a trama 47 se abaular à medida que ela é transferida para o tambor de bobina 87.

[0207] O coletor de poeira 18 é dimensionado para se adequar à taxa de fluxo de ar da camada fronteiriça que vem com a trama 47 e a rotação do tambor de bobina 87.

[0208] A admissão do coletor 18 pode ser do tipo autolimpante descrito acima em relação à figura 9.

[0209] A taxa de fluxo mínima requerida de ar a partir deste coletor 18 para alívio da sobrepressão nesta zona pode ser prevista com a seguinte equação:

Q1 = B1 + B2 onde:

B1= taxa de fluxo volumétrica da camada fronteiriça no lado de baixo da trama 47

B2= taxa de fluxo volumétrica da camada fronteiriça no tambor de bobina rotativo 87.

[0210] Os fluxos de ar da camada fronteiriça podem ser aproximados usando ferramentas de análise CFD.

[0211] A pressurização da trama ou folha no tambor de bobina de acordo com um aspecto da invenção será agora

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41/54 descrita com referência à figura 23.

[0212] Um espalhador de folha está localizado diretamente antes da área de tambor de bobina. Ar é introduzido acima da trama 47 diretamente após o espalhador de folha 6 e antes de uma proteção de bobina 101. Esta zona é coberta por um recinto 102 e é pressurizada para ajudar a manter a trama 47 comprimida na superfície do tambor de bobina 87.

[0213] Para transferir a trama do espalhador de folha 6 para o tambor de bobina 87 enquanto evitando o 'abaulamento' da trama, ar é liberado na borda guiada do espalhador 6. A geometria do recinto 102 ajuda a criar uma zona ou volume pressurizada 103 acima da trama 47. Inicialmente, o ar tem uma baixa velocidade e uma pressão estática positiva. O ar viaja com a trama 47 e passa através da restrição entre a proteção 101 e o tambor de bobina 87. O ar é liberado para a área acima do tambor de bobina 87. A pressão manométrica estática é zero onde ele é liberado e a pressão dinâmica é positiva.

[0214] Criar uma sobrepressão sobre o topo da trama 57 é o mesmo que criar uma subpressão abaixo da trama 47. Importantemente, existe um diferencial de pressão que empurra a trama 47 para baixo. O diferencial de pressão é facilmente ajustável mudando a taxa de fluxo de ar para dentro da zona 103 ou ajustando a folga entre a proteção 101 e o tambor de bobina 87. O ar é introduzido em baixa velocidade evitando assim problemas de estabilidade da trama.

[0215] O teorema de Bernoulli (a conservação de energia) mostra que a pressão estática na zona de baixa velocidade é convertida para pressão de velocidade na restrição de fluxo onde o ar ultimamente sai da zona. A pressão estática é

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42/54 essencialmente zero neste local. 'Pressão estática' é um termo que realmente significa pressão manométrica estática. O ar ambiente tem uma ‘pressão estática' de zero porque esta é a pressão elementar ou de referência.

[0216] Uma proteção de bobina com um coletor de poeira e uma cortina de ar de inundação de cunha de acordo com um aspecto da invenção serão agora descritas com referência à figura 24.

[0217] Padrões favoráveis de fluxo de ar são gerados na área de tambor de bobina com o uso de cortinas de ar 104, um coletor de poeira 105 e painéis de recinto 105. A combinação especial conseguirá uma trama estável que é envolvida limpamente enquanto a poeira é contida. O equipamento é não invasivo nos meios mecânicos normais que ocorrem na bobina.

[0218] A proteção de bobina 101 se estende através da máquina e é orientada verticalmente acima do tambor de bobina 87. Um módulo de exaustão de ar na forma de um coletor de poeira de área 105 é ligado ao topo do protetor de bobina 101. Preferivelmente, o coletor de poeira 105 compreende uma fenda autolimpante como descrito em conexão com a figura 9.

[0219] O conceito de jato de ar de inundação de cunha é empregado de um modo similar como usado com a entrada para a calandra. Um módulo de suprimento de ar na forma de um bico de inundação de cunha ou de cortina de ar 12 é localizado acima do tambor de bobina 87. Este jato livre linear é orientado na direção transversal da máquina e é direcionado no cilindro 107.

[0220] O bico de ar de inundação de cunha 12 é preferivelmente equipado com um mecanismo autolimpante como descrito acima em relação às figuras 4 a 6. O duto de ar de

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43/54 suprimento 109 tem um abafador de desvio (não mostrado) para temporariamente interromper o fluxo de ar do bico durante o rosqueamento.

[0221] O bico de cortina de ar 12 inunda com ar a cunha 110 através da largura total da trama. A maioria do ar que entra na cunha se origina do bico 12 e ar da camada fronteiriça do cilindro jumbo 107. Quando este ar entra na cunha de conversão 110, ele é rejeitado oposto à direção da trama à medida que ele passa sobre o tambor de bobina 87. Particulado e pequenos pedaços que podem ser carregados com o topo da trama sobre o tambor de bobina 87 são rejeitados pelas fortes correntes de ar que saem da cunha de fechamento 110.

[0222] Um campo de fluxo rotacional intenso é gerado na zona limitada pela cortina de ar 104, pelo topo do tambor de bobina 87, e pela proteção de bobina 101.

[0223] Os fluxos de ar neste zona são balanceados para conseguir a contenção de poeira e detritos:

- Q1 = Taxa mínima de fluxo de exaustão requerido a partir do coletor de proteção de tambor 106,

- S1 = Fluxo de suprimento a partir de pressurização de folha acima da bobina,

- S2 = Fluxo de suprimento a partir do bico de ar de inundação de cunha 12,

- B1 = Taxa de fluxo da camada fronteiriça sobre o cilindro jumbo completo 107,

- C1 = Fluxo de ar requerido no lado direcionado e lado de acionamento para contenção = Área x Velocidade de Contenção

Q1 = S1 + S2 + B1 + C1.

[0224] Os fluxos de ar das camadas fronteiriças podem ser

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44/54 aproximados por ferramentas de análise CFD.

[0225] O coletor de bobina 105 tem uma taxa de fluxo volumétrica de exaustão relativamente grande e ele tem uma folga de fenda de admissão grande de 76 mm (3 polegadas). Ele é capaz de arrastar para dentro grandes quantidades de pedaços. Uma armadilha para pedaços é usada a jusante deste coletor para separar as grandes peças de pedaços e entregálas para o despolpador.

[0226] Uma cortina de ar de tambor de bobina inferior de acordo com um aspecto da invenção será agora descrita com referência à figura 25.

[0227] Um bico de cortina de ar de tambor de bobina inferior 117 é usado para conter poeira que de outra forma seria carregada para fora com o ar da camada fronteiriça do cilindro 107. Este bico 117 também pode limpar a trama imediatamente após ela ter sido enrolada. Ele sopra ar contra o cilindro 107 imediatamente após ele tocar o tambor de bobina 87. O bico 117 é um bico fixo na direção transversal da máquina e preferivelmente compreende um mecanismo autolimpante como descrito acima com relação às figuras 4 a 6.

[0228] Uma cortina macia 118 se estende para baixo a partir da câmara de pressão do bico até o piso. Esta cortina é feita de tecido antigo ou material similar. Ela permite a passagem de pedaço que é normalmente empurrado para dentro da abertura do despolpador. Não existe abertura de despolpador

abaixo	da bobina,	então painéis rígidos	são	usados	para	a
cortina	abaixo do	bico 117.
[0229]	Como uma opção, este bico 117	pode	ser atuado	se
considerado necessário. Ele será atuado	tal	que ele	siga	o

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45/54 diâmetro variando do cilindro jumbo 107 à medida que ele é enrolado. Com o bico 117 próximo à superfície do cilindro 107

em todos os	momentos	, a trama é	limpada. Este é o	melhor
momento para	limpar a	folha.
[0230] Um	sistema	de lavagem	de piso de acordo	com um

aspecto da invenção será agora descrito com referências às figuras 26 a 28.

[0231] Após derrubar a folha dentro do despolpador 125 no raspador de corte 15 ou raspador de crepagem 21, e antes de restabelecer a folha para a bobina, uma limpeza é requerida.

[0232] O sistema de transporte de trama de acordo com a invenção é projetado tal que existam muitos poucos locais onde pedaços possam se pendurar ou acumular abaixo da corrida da folha.

[0233] No evento de uma ruptura de folha, a maioria dos pedaços cai sobre o piso abaixo da trama.

[0234] Tubos de sopro de ar comprimido (não mostrados) podem ser instalados para ajudar a garantir que todos os pedaços vão para o piso.

[0235] O piso 119 é inclinado no sentido da(s) abertura(s) de despolpador 120. A área do piso é reduzida ao longo das laterais da máquina próximas às placas de soleira.

[0236] Um tubo distribuidor de spray transversal à máquina 121 está localizado sobre o piso 119 e orientado na direção transversal da máquina. Água é liberada a partir deste tubo 121 com uma baixa velocidade e atinge uma placa curvada 122. A água 'se espalha' e produz um fluxo uniforme de água sobre o piso 119 na direção da máquina. Este chuveiro pode lavar através de toda a largura da máquina do piso. A taxa de fluxo da água é suficiente para lavar os pedaços para baixo para

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46/54 dentro do despolpador 125 (veja as figuras 27 a 29) . O tubo de spray 121 é projetado tal que ele não cause a atomização da água o que poderia provocar problemas de umidade dentro da zona do recinto. Este distribuidor 121 requer baixa pressão e alto fluxo por uma duração curta (talvez 30 segundos).

[0237] Todo o processo de descarte de pedaços e limpeza da parte seca pode ser automatizado.

[0238] O piso 119 pode ser inclinado para uma ou mais outras aberturas de calha de pedaços 120. Ele é uma função das geometrias de máquina existentes. A figura 27 mostra como ele é aplicado a uma máquina que tem três aberturas 120.

[0239]	A	figura 28	mostra como	ele	é	aplicado a uma
máquina	que	tem somente	uma abertura	de calha	de pedaços 120.
[0240]	Um	recinto de	despolpador	127	de	acordo com um

aspecto da invenção será agora descrito com referência à figura 29.

[0241] O escape de névoa e ar úmido quente a partir do despolpador 125 para dentro da zona encerrada abaixo da trama, isto é, para dentro do recinto de parte seca 61 (veja a figura 13), é impedido. Isto é conseguido com barreiras físicas e cortinas de ar enquanto evacuando ar do recinto do despolpador em uma ótima taxa de fluxo baixa.

[0242] Este aspecto da inovação permite a contenção da 'bolha' de ar úmido quente e névoa no despolpador 125. A exaustão, a ser direcionada para fora do edifício, é muito menor que aquela de um sistema convencional.

[0243] Normalmente, o despolpador 125 tem até três aberturas de calha de pedaços 120. Uma é localizada abaixo do raspador de crepagem 21 e as aberturas opcionais 120 estão sob a calandra 3 e sob a estação de bobinamento 2. Algumas

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47/54 vezes, uma abertura adicional (não mostrada) é incluída ao lado da máquina para o descarte manual de pedaços.

[0244] Um módulo de despolpador 20 é posicionado na abertura de piso abaixo do raspador de crepagem 21.

[0245] Preferivelmente, portas de despolpador 124 são arranjadas em todas as aberturas de calha de pedaços 120 com a exceção da abertura abaixo do cilindro Yankee 1, onde uma cortina de ar 128 (veja a figura 30) é usada para impedir o escape de névoa e vapor para dentro da zona encerrada abaixo da trama.

[0246] Este sistema permite o controle completo da névoa e vapor do despolpador.

[0247] Um módulo de despolpador 20 de acordo com um outro aspecto da invenção será agora descrito com referência às figuras 30 e 31.

[0248] O módulo de despolpador 20 sela o despolpador 125 no piso operacional abaixo do raspador de crepagem 21 enquanto permitindo a passagem ocasional de pedaços.

[0249] Uma cortina de ar transversal à máquina 128 é usada na abertura de piso de despolpador. O bico de cortina de ar 129 é direcionado levemente para baixo a partir da horizontal. Durante a produção, o bico de cortina de ar 129 está em operação. Ele realiza duas tarefas:

[0250] Fluxos de ar adversos tais como aqueles devidos à descarga de aparas para dentro do despolpador são controlados enquanto necessitando somente uma taxa de fluxo de exaustão mínima.

[0251] O bico 129 é um bom destino para o ar de suprimento. O ar que é fornecido de volta para dentro da máquina a partir de um sistema de recirculação é ar que não

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48/54 necessita ser descarregado para a atmosfera.

[0252] A figura 30 mostra um módulo de despolpador 20 que seria usado em uma máquina que tenha uma única abertura de despolpador abaixo do raspador de crepagem.

[0253] Uma abertura transversal à máquina 130 no lado da parte seca do módulo de despolpador 20 permite a passagem de pedaços a partir do sistema de lavagem de piso como descrito acima em relação à figura 28. Esta abertura 130 no lado de parte seca do módulo de despolpador 20 só é necessária em aplicações onde existe somente uma abertura de piso de calha de pedaços abaixo do raspador de crepagem. Em aplicações onde existem mais que uma abertura de calha de pedaços, o sistema de lavagem de piso direcionará a água e pedaços para as outras aberturas 120 (veja a figura 27).

[0254] Onde a trama é direcionada para dentro do despolpador em velocidade plena da máquina, ela carrega fluxo de ar de camada fronteiriça com ela. Nesta situação, o ar de suprimento para o bico 129 seria temporariamente interrompido usando um abafador de desvio (não mostrado).

[0255] O bico de cortina de ar 129 pode ter névoa introduzida internamente para garantir que ele permaneça limpo em situações onde o ar de suprimento não é muito limpo. Um design de bico autolimpante mecânico, p.ex., do tipo mostrado acima em relação às figuras 4 a 6, é uma outra opção aceitável.

[0256] Um módulo de exaustão de ar na forma de um distribuidor ou coletor de exaustão de despolpador transversal à máquina 131 está localizado acima do piso operacional. Um arranjo de tubos de admissão ou coleta orientados verticalmente 132 se estende a partir do

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49/54 distribuidor 131 e para dentro do topo do despolpador 125 adjacente à abertura de piso 130.

[0257] Cada um dos tubos de admissão 132 tem uma seção afunilada concêntrica em sua admissão 134 localizada na extremidade inferior do tubo 132 (veja a figura 31). O diâmetro da admissão é menor que o diâmetro da seção principal do tubo 132. A admissão 134 serve com um gargalo Venturi. Água é introduzida em cada um dos tubos de coleta 132 via um tubo de água semitangencial 133.

[0258] Durante condições operacionais normais, água é proibida de derramar a partir da admissão 134 (e para dentro do despolpador) devido à alta magnitude de velocidade verticalmente para cima do ar na admissão 134.

[0259] No evento da ocorrência de um bloqueio na admissão 134 devido à tentativa de entrada de pedaços ou outros materiais, a água não mais é impedida de se derramar para dentro do despolpador 125. A água se acumula acima do

bloqueio	até que ela	tenha	peso suficiente para	desalojar	os
materiais	e fazê-los	cair	para dentro do despolpador 125	. O
bloqueio	é arrastado	para	dentro do	coletor 131	ou ele deve
cair para	dentro do despolpador.
[0260]	Se fibras	se acumularem	no friso	(borda)	das
admissões	134, água	se	acumulará	ao longo	da borda	e

umedecerá os materiais fazendo-os cair.

[0261] Portas de inspeção (não mostradas) estão incluídas no distribuidor principal transversal à máquina 131. Elas estão localizadas no topo do distribuidor concentricamente acima de cada tubo 132.

[0262] Uma porta de despolpador de acordo com um aspecto da invenção será agora descrita com referência à figura 32.

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50/54 [0263] Em aplicações onde existem mais que uma abertura de despolpador, e onde três aberturas são usadas primariamente para descarte manual de pedaços e limpezas, uma porta de despolpador operada por gravidade 135 é preferivelmente usada.

[0264] A porta articulada 135 é feita de folha metálica de aço inoxidável de baixo peso. Ela é mantida fechada por gravidade mas ela se abre facilmente para permitir a passagem de pedaços umedecidos 136. Ela funciona como uma válvula de checagem. Um chuveiro de lavagem 137 preferivelmente tendo uma válvula manual é necessário para umedecer os pedaços e garantir que eles se movam através da porta. Um botão manual e um timer de sistema de controles podem ser usados para proporcionar uns poucos minutos de lavagem com uma válvula de controle. Alternativamente, água a partir do sistema de lavagem de piso seria suficiente.

[0265] Em grandes aberturas transversais à máquina tais como aquelas abaixo da bobina ou abaixo da calandra, o eixo geométrico de rotação para a porta é preferivelmente orientado transversalmente à máquina.

[0266] Um painel inclinado 138 pode ser adicionado como mostrado na figura 32 ou uma porção existente de uma parede de calha de pedaços inclinada pode servir para o mesmo propósito.

[0267] Vários tipos de portas atuadas têm sido usados no passado, entretanto a gravidade tem se provado ser mais confiável que os atuadores.

[0268] Um módulo de exaustão de ar na forma de um coletor de poeira de cilindro de acordo com um aspecto da invenção será agora descrito com referência às figuras 33 a 36.

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51/54 [0269] Uma trama em movimento carrega ar com ela. Quando uma trama é envolvida ao redor de um cilindro (tal como um cilindro de inversão ou um cilindro espalhador), parte do ar da camada fronteiriça fica preso entre a trama e o cilindro. Este fenômeno reduz a tração.

[0270] A figura 33 mostra um cilindro 196 na parte seca de uma máquina de tecido. Ar carregado de poeira viaja sobre o cilindro 196. Uma zona de alta pressão 197 é formada na posição de entrada de trama 208 e uma zona de baixa pressão 198 é formada na posição de saída de trama 209. A zona de alta pressão 197 empurra a trama 47 para longe do cilindro 196 e a zona de baixa pressão 198 faz a trama aderir ao cilindro 196.

[0271] O coletor de poeira de cilindro de acordo com a invenção foi previsto para capturar poeira em sua fonte.

[0272] O coletor de poeira de cilindro melhora a tração enquanto removendo o ar de camada fronteiriça carregado de poeira.

[0273] O coletor de poeira de cilindro 199 (veja a figura 23) pode ser integrado a um cilindro novo ou existente. O coletor de poeira 199 compreende uma câmara de pressão 206 que é aberta no sentido do cilindro girando 196 tal que o cilindro 196 forme parte do alojamento de coletor de poeira. No lado a montante da interface, o cilindro é selado no coletor de poeira de cilindro. No lado a jusante da interface, adjacente à posição de entrada de trama, o coletor de poeira de cilindro compreende uma fenda de admissão ou exaustão de ar 200 correndo na direção transversal da máquina do coletor de poeira 199.

[0274] A fenda de admissão 200 tem cunha de saída. O

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52/54 pedaço que pode aterrissar sobre a fenda de admissão é desalojado devido ao movimento do cilindro 196. Se o fluxo de exaustão for temporariamente interrompido com um abafador de desvio, o ar fluirá para fora da fenda devido à ação de bombeamento do cilindro girando.

[0275] O alojamento de coletor de poeira de cilindro 201 é selado no cilindro com um dispositivo de selagem na forma de uma lâmina raspadora 202. A lâmina raspadora é um raspador de limpeza de baixo peso compreendido de material plástico ou composto. Ela é levemente carregada contra o cilindro. Como uma alternativa, o dispositivo de selagem pode ser feito com uma lâmina de ar.

[0276] Dentro do coletor de poeira de cilindro 199, um padrão de fluxo de ar em vórtex interno é gerado por causa da superfície interna em movimento do cilindro 196. Como com coletores de poeira do tipo seco convencionais, o vórtex interno serve para ajudar a manter a limpeza interna.

[0277]

A cobertura da fenda de admissão

200 por particulado de poeira acumulado impossível devido ao movimento de um lado da fenda de admissão, isto é a superfície do cilindro.

Assim, folgas de admissão pequenas são factíveis.

[0278]

É sabido por experiência que em aplicações de controle de poeira de grau de tecido/toalha, as folgas de admissão de fenda menores que 12,6 mm (1/2) são normalmente muito suscetíveis a entupimento e cobertura devido a acúmulos de particulado. Também é sabido que uma velocidade de admissão mínima requerida de 20,3 m/s (4.000 pés/min) é necessária para minimizar a probabilidade de entupimento. Em muitos casos, as taxas de fluxo de exaustão são ditadas pela

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53/54 velocidade de admissão mínima requerida e pela folga de fenda mínima requerida. Nestes casos, a capacidade requerida excede a capacidade real requerida para controlar poeira. Com o coletor de poeira de cilindro 199, folgas de fenda tão pequenas quanto 6,3 mm (1/4) podem ser conseguidas. Assim a capacidade de taxa de fluxo de exaustão pode ser quase 50% mais baixa que aquela de um coletor de poeira convencional.

[0279] A taxa de fluxo volumétrica é determinada prevendo a taxa de fluxo volumétrica de ar carregado com a camada fronteiriça da trama em movimento mais quaisquer fluxos de ar suplementares introduzidos na zona a montante do cilindro.

[0280] O coletor de poeira de cilindro de acordo com a invenção pode ser aplicado a quase qualquer cunha de entrada onde uma trama envolve um cilindro. Ele melhora a tração e controla poeira.

[0281] Como um exemplo de uma aplicação de coletor de poeira de cilindro, a figura 35 mostra um cilindro espalhador de máquina de tecido 203 equipado com um coletor de poeira de cilindro 199. O cilindro espalhador 203 é posicionado imediatamente a jusante de uma tesoura de tiras 204 compreendendo lâminas de serra 205 que são ajustáveis na direção transversal à máquina. Assim, o coletor de poeira de cilindro 199 forma um coletor de poeira de tesoura de tiras neste caso.

[0282] A montante do espalhador 203 e coletor de poeira de cilindro 199, um módulo de suprimento de ar 9 do tipo descrito anteriormente é usado para introduzir ar suplementar à zona.

[0283] Poeira a partir das tesouras de lâminas de serra é contida e a tração da trama é melhorada melhorando assim a

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54/54 capacidade de espalhamento do cilindro.

[0284] Em algumas máquinas de tecido, placas de lâmina não são usadas e a trama é quase totalmente suportada por cilindros de inversão e cilindros espalhadores na parte seca da máquina. A figura 36 mostra um exemplo da parte seca de tal máquina.

[0285] A parte seca compreende quatro cilindros 206, cada um sendo equipado com um coletor de poeira de cilindro 199. Os fluxos de ar para as admissões de coletor de poeira de cilindro podem ser primariamente ar de camada fronteiriça ou ele pode ser suplementado com módulos de suprimento de ar de baixa velocidade que servem como cortinas de contenção. Bicos de sopro externos podem ser adicionados para manter a limpeza das lâminas raspadoras do coletor de poeira de cilindro.

[0286] Existem muitos cilindros de inversão e cilindros espalhadores usados em bobinadeiras/desbobinadeiras e também em rebobinadeiras de grau. Fica entendido que o coletor de poeira de cilindro de acordo com a invenção pode ser aplicado a muitos dos cilindros em tal aparelho.

Claims

REIVINDICAÇÕES

1. Módulo de exaustão de ar, (10) para uso em um sistema para transportar uma trama de fibra (47) através de uma extremidade seca de uma máquina de processamento de trama de fibra a partir de uma estação de secagem (1) até uma estação de bobinamento (2) da máquina, o módulo compreendendo uma fenda de exaustão de ar autolimpante (48), caracterizado pelo fato de o módulo compreender uma seção girável (51) tendo um lábio se estendendo (53), cuja seção girável (51) é arranjada para ser girada tal que o lábio (53) atravesse e limpe a fenda de exaustão (48).
2. Módulo de exaustão de ar, (57) para uso em um sistema para transportar uma trama de fibra (47) através de uma extremidade seca de uma máquina de processamento de trama de fibra a partir de uma estação de secagem (1) até uma estação de bobinamento (2) da máquina, o módulo compreendendo uma fenda de exaustão de ar autolimpante (60), caracterizado pelo fato de o módulo compreender duas placas de fenda (58, 59) formando uma fenda de exaustão de ar (60) entre elas, cada placa de fenda (58, 59) exibindo um padrão em zig-zag tendo um passo (P) , sendo que pelo menos uma das placas de fenda (58) é arranjada movelmente no módulo de exaustão de ar (57) tal que ela possa se mover para trás e para frente na direção longitudinal da fenda (60) com uma extensão de curso igual ou maior que o citado passo (P).
3. Módulo de suprimento de ar, (32) para uso em um sistema para transportar uma trama de fibra (47) através de uma extremidade seca de uma máquina de processamento de trama de fibra a partir de uma estação de secagem (1) até uma estação de bobinamento (2) da máquina, o módulo compreendendo uma

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2/5 fenda de exaustão de ar autolimpante (34), caracterizado pelo fato de o módulo compreender uma lâmina de limpeza (33) tendo uma borda endentada (35), a lâmina (33) sendo movelmente arranjada na fenda de suprimento de ar (34) na direção longitudinal da fenda (34) tal que ela possa ser oscilada longitudinalmente na fenda de suprimento de ar (34).
4. Módulo de suprimento de ar, (39) para uso em um sistema para transportar uma trama de fibra (47) através de uma extremidade seca de uma máquina de processamento de trama de fibra a partir de uma estação de secagem (1) até uma estação de bobinamento (2) da máquina, o módulo compreendendo uma fenda de exaustão de ar autolimpante (45) , caracterizado pelo fato de o módulo compreender uma lâmina de limpeza (40) tendo uma borda linear (41), a lâmina (40) sendo movelmente arranjada na fenda de suprimento de ar (45) para seguir uma trajetória com formato de V tal que ela possa ser oscilada longitudinalmente na fenda de suprimento de ar (45) e tal que a lâmina de limpeza (40) seja movida para dentro e para fora da fenda (45) durante a oscilação longitudinal.
5. Sistema para transportar uma trama de fibra, através de uma parte seca de uma máquina de processamento de trama de fibra, a partir de uma estação de secagem (1) até uma estação de bobinamento (2) da máquina, caracterizado pelo fato de compreender um ou uma pluralidade de grupos de módulos de ar, sendo que cada grupo de módulos de ar é arranjado para fornecer e evacuar ar de uma zona localizada, prédeterminada, ao longo da corrida da trama da parte seca, e sendo que cada grupo de módulos de ar compreende:

- pelo menos um módulo de suprimento de ar (9) sendo arranjado para fornecer ar para a zona localizada; e

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- pelo menos um módulo de exaustão de ar (10) sendo arranjado para evacuar ar da zona localizada, sendo que a taxa de fluxo do citado pelo menos um módulo de suprimento de ar (9) é balanceada pela taxa de fluxo de ar do citado pelo menos um módulo de exaustão de ar (10) tal que ar carregado de poeira seja impedido de escapar da zona localizada por outros meios que através do citado pelo menos um módulo de exaustão de ar (10); e sendo que o citado pelo menos um módulo de exaustão de ar (10) é um módulo de exaustão, conforme definido nas reivindicações 1 ou 2 e/ou o pelo menos um módulo de suprimento de ar (9) é um módulo de suprimento de ar, conforme definido nas reivindicações 3 ou 4.
6. Sistema, de acordo com a reivindicação 5, caracterizado pelo fato de a taxa de fluxo de ar do citado pelo menos um módulo de exaustão de ar (10) ser pelo menos igual à taxa de fluxo de ar do citado pelo menos um módulo de suprimento de ar (9).
7. Sistema, de acordo com qualquer uma das reivindicações 5 e 6, caracterizado pelo fato de compreender uma lâmina suporte de trama a montante (7a) e uma folha suporte de trama a jusante (7b) sendo arranjadas uma após a outra tal que uma folga de extração livre seja definida entre as lâminas (7a, 7b), sendo que o citado pelo menos um módulo de suprimento de ar (9) é posicionado na extremidade a jusante da lâmina a montante (7a) e sendo que o citado pelo menos um módulo de exaustão de ar (10) é posicionado na extremidade a montante da lâmina a jusante (7a).
8. Sistema, de acordo com qualquer uma das reivindicações de

5 a 7, caracterizado pelo fato de compreender:

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- pelo menos um cilindro rotativo (196, 203, 206) sobre o qual a trama (47) é envolvida entre uma posição de entrada de trama (208) e uma posição de saída de trama (209); e

- um módulo de exaustão de ar (199) tendo uma câmara de pressão (207) que é aberta contra o cilindro rotativo (196, 203, 206) entre um dispositivo de selagem a montante (202) e uma fenda de exaustão de ar a jusante (200), a fenda de exaustão de ar (200) sendo posicionada adjacente à posição de entrada de trama (208).
9. Extremidade seca de uma máquina de processamento de trama de fibra, caracterizada pelo fato de compreender uma seção de secagem (1), uma seção de bobinamento (2), e um sistema conforme definido em qualquer uma das reivindicações 5 a 8, para transportar a trama de fibra (47) de uma seção de secagem (1) para uma seção de bobinamento (2).
10. Método para impedir ar carregado de poeira escapar de uma zona localizada em uma parte seca de uma máquina de processamento de trama de fibra, caracterizado pelo fato de compreender as etapas de:

- colocar pelo menos um módulo de suprimento de ar (9) dentro da zona localizada tendo uma fenda de suprimento de ar (34; 45);

- colocar pelo menos um módulo de exaustão de ar (10) dentro da zona localizada; e

- balancear as taxas de fluxo de ar do citado pelo menos um módulo de suprimento de ar (9) e do citado pelo menos um módulo de exaustão de ar (10) tal que a taxa de fluxo de ar do citado pelo menos um módulo de exaustão de ar (10) seja pelo menos igual à taxa de fluxo de ar do citado pelo menos um módulo de suprimento de ar (9);

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5/5 sendo que o citado pelo menos um módulo de exaustão de ar (10) é um módulo de exaustão, conforme definido nas reivindicações 1 ou 2 e/ou o pelo menos um módulo de suprimento de ar (9) é um módulo de suprimento de ar, conforme definido nas reivindicações 3 ou 4.