<EMI ID=1.1>
de filaments composés, et appareil de filage pour ceux-ci".
La présente invention est relative à un procédé et
<EMI ID=2.1>
<EMI ID=3.1>
différents sont liés de façon excentrée suivant la longueur du
filament, ces polymères étant fondus séparément et ensuite filés simultanément depuis le môme orifice , l'aptitude au filage, et, de ce fait, l'uniformité des dimensions du filament ainsi que le rapport conjugué des polymères composants suivant la longueur du filament et le rendement de la production étant fortement, améliorés.^
Il est bien connu que , suivant un procédé de filage dit "conjugué" , une série de polymères formateurs de fibres , ayant des propriétés physiques et chimiques différentes, sont. conformés en un filament unitaire dans lequel ces polymères sont agencés de façon excentrée dans n'importe quelle section transversale du filament, et que le filament résultant développe des ondulations en spirale, lorsqu'il est soumis à un post-traitement convenable, tel qu'un chauffage avec un agent -gonflant , du fait
de la différence de contraction thermique ou de gonflement thermique des polymères composants du filamant, certaines propositions dans ce sens ayant déjà été faites et mises en pratique industri-
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au filage dans le procédé de filage mais principalement vers une amélioration de l'aptitude à l'ondulation ou de la stabilité d'ondulation du filament résultant et, dans la production industrielle pratique , il y a un certain nombre de difficultés en
ce qui concerne l'aptitude au filage et des inconvénients en ce qui concerne les propriétés du produit et le rendement de la production. A titre d'exemple, pour procurer une aptitude élevée à l'ondulation ou frisage , on a essayé des procédés , dans l'un desquels les mêmes types de deux polymères consistant en le même monomère et ayant un degré moyen différent dopolymérisation sont filés par un filage conjugué, tandis que dans l'autre procédé,
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ayant des propriétés physiques nettement différentes, en particulier les propriétés à l'état fondu, sont filés. Dans ces divers . cas, un phénomène de flexion du filament non solidifié, immédiatement après l'extrusion, constitue un problème important à ré- soudre. Un tel phénomène de flexion se présente nettement lors-
<EMI ID=6.1>
trée dans la section transversale du filament, et spécialement lorsque ces polymères sont agencés de façon adjacente, en relation cote à cote. Lorsque le phénomène de flexion est très important, les polymères fléchis immédiatement après avoir été extrudés
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filière et l'opération de filage ne peut pas être réalisée. Dans le brevet U.S.A. n[deg.] 3.176.342, on a décrit une filière dans la-
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surface de la filière, un orifice est en saillie par rapport A la surface de filière environnante. En outre, dans le brevet britannique n[deg.] 965.729, on a décrit un procédé danslequel, en vue de projeter les polymères en direction perpendiculaire aussi loin que possible, deux polymères ayant des viscosités da masse fondue
<EMI ID=9.1>
lière pourvue d'un orifice dont l'axe do symétrie est incliné par rapport à la plaque de la filière en direction opposé* à la direction de flexion des polymères. Cependant, la filière décrite
<EMI ID=10.1>
de tension se produisent du fait de la flexion du filament, de sorte que le rapport conjugué du filament composé résultant n'est pas uniforme et qu'un manque d'uniformité des dimensions du fila-
<EMI ID=11.1>
fléchis d'entrer en contact les uns avec los autres, do sorte que la quantité filée par unité d'aire de la plaque de filière <EMI ID=12.1>
En outre, le procédé décrit dans le brevet britannique précité présente certains désavantages en ce qu'une plaque de filière convenable doit être choisie suivant le type de polymères, la direction d'alimentation des polymères vers la filière ne peut pas être modifiée , et la fabrication de la plaque de filière est assez difficile.
<EMI ID=13.1>
part, le phénomène de flexion, l'adhérence à la filière et les propriétés des filaments résultants, la demanderesse a trouvé que les phénomènes désavantageux de flexion décrits ci-dessus dépendent principalement de la différence de viscosité des différents polymères fondus et que, lorsque la différence de viscosité est remarquable , les masses fondues extrudées depuis l'orifice , âpre:
combinaison et liaison.dans la filière, sont fléchies vers le côté du polymère ayant une plus grande viscosité , et que, si
le rapport des viscosités de masse fondue à la température de filage des deux polymères est supérieure à 3,0, la masse fondue adhère à la surface de la filière et l'opération de filage ne peut pas être réalisée. L'invention est basée sur des recherches en ce qui concerne une corrélation importante entre la viscosité, de masse fondue des polymères et les phénomènes de flexion.
Un but de la présente invention est de procurer un nouveau procédé pour le filage conjugué d'une série de polymères linéaires synthétique thermoplastiques formateurs de fibres, dans. lequel les phénomènes de flexion dans la phase d'extrusion sont réduits à un minimum, et l'opération de filage est réalisée de
<EMI ID=14.1>
vention est de procurer un filament composé ayant une aptitude latente au frisago et une uniformité fortement améliorée des dimensions du filament, ainsi qu'un rapport conjugué amélioré des polymères composants suivant la longueur du filament.
Un autre but important de l'invention est de procurer une filière améliorée pour la mise en oeuvre du procédé précité.
Les buts précédents seront illustrés plus en détails grace à la description suivante .
Le procédé do la présente invention est caractérisé en
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tiques , formateurs de fibres, ayant des viscosités différentes de masse fondue à chaque température de filage optimum sont fondue séparément et ensuite extrudés simultanément depuis le même orifi-
<EMI ID=16.1>
sont liés de façon excentrée suivant la longueur du filament,
les viscosités de marse fondue de ces deux polymères sont réglées indépendamment avant l'extrusion des polymères fondus pour main-
<EMI ID=17.1>
polymères dans la gamme de 0,4 à 2,5, les polymères fondus étant ensuite extrudés.
En ce qui concerne la relation entre la viscosité de masse fondue du polymère linéaire synthétique thermoplastique et sa température et son degré de polymérisation, l'équation suivante a été proposée par P.J.Flory. La viscosité de masse fondue
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et Z désigne le poids moléculaire moyen , la relation étant alors la suivante :
<EMI ID=19.1>
dans laquelle A,B et C sont des constantes, et B est le coeffi-
<EMI ID=20.1>
A est une constante de la substance par rapport au point de fusion.
L'équation de Flory pour la viscosité de masse fondue est appliquée de façon convenable à des polymères linéaires syn- thétiques thermoplastique, formateurs de fibres, courants, tels que des polyamides, des polyesters, des polyoléfines, etc, dans une gamme de températures convenant pour le filage, et on montre ainsi que la viscosité de masse fondue d'un polymère varie suivant le type de ce polymère, que la viscosité de masse fondu diminue au fur et à mesure que la température augmente dans une série homologue de polymères, et qu'elle augmente au fur et à
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cosité intrinsèque , augmente .
A titre d'exemple, la relation entre la viscosité in-
<EMI ID=22.1>
à chaque température obtenue à partir des résultats d'expériences est montrée par la figure 1. L'expression "viscosité intrinsèque", utilisée ici, désigne la viscosité définie par l'équation suivante;
<EMI ID=23.1>
dans laquelle
<EMI ID=24.1>
<EMI ID=25.1> ' sol â 30[deg.]C
<EMI ID=26.1>
C concentration du polymère en g/100 cm3 de la solution.
<EMI ID=27.1>
0,4 et 0,5% jusqu'à C= 0.
Dans un polyamide à utiliser par exemple, des composants solubles dans l'eau sont extraits de façon suffisante par un procédé courant , et ensuite le polyamide résultant est séché pour contrôler la teneur d'eau à moins de 0,1%. Le polyamide sé-
<EMI ID=28.1>
çon suffisante , la solution étant ensuite filtrée. La viscosité d e la solution résultante est déterminée par un procédé courant grâce à un viscosimètre d'Ostwald.
Comme montré par le diagramme de la figure 1, la re-
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augmente. Les mêmes diagrammes peuvent être obtenus expérimentalement par rapport à d'autres polymères Linéaires synthétiques thermoplastiques, tels que des polyesters, des polyester éthers,
<EMI ID=30.1>
particulier au polycapramide.
Un filament obtenu par un procédé do filage conjugué,
<EMI ID=31.1>
feront de polymérisation, c'est-à-dire des viscosités intrinsèques ; différentes, sont lies de façon excentrée suivant la direction longitudinale du filament, développe une ondulation ou frisage en spirale par un traitement thermique du fait de la différence du rapport de contraction , dans de l'eau chaude, dos polycaprami-
<EMI ID=32.1>
excellent, il est nécessaire que la différence des viscosités in-
<EMI ID=33.1>
différence importante des viscosités intrinsèques présentent une différence remarquable également en ce qui concerna la viscosité de masse fondue à la infime température de filage optimum, de aorte
<EMI ID=34.1> côte à travers une filière d'un diamètre de 0,3mm à 250[deg.]C en une quantité extrudée de 7,5 gr/minute, à une vitesse de reprise de 600 m/minute, les polymères sont inclinés d'environ 45[deg.] dans la sortie de l'orifice et le filament fraîchement filé manque considérablementd 'uniformité à la fois en ce qui concerne les dimensions et le rapport conjugué. De plus, les viscosités de masse fondue de polycapramides ayant une viscosité intrinsèque de 0,95 et de 1,20 sont de 800 et de 2.600 poises respectivement et, dans ce cas, les polymères filés adhérent à la surface de la filière dès que le filage démarre , de sorte que l'opération de filage ne peut pas être réalisée.
Si la température de masse fondue d'un polymère , ayant une viscosité de masse fondue plus faible, c'està-dire un polymère ayant une viscosité intrinsèque de 0,95, est maintenue à 250[deg.]C , et si la température de masse fondue d'un polymère ayant une viscosité de masse fondue plus élevée, c'est-àdire un polymère ayant une viscosité intrinsèque de 1,20, est augmentée jusqu'à 265[deg.]C, le phénomène de flexion est considérablement amélioré et, dans une gamme de températures de 280 à 285[deg.]C, ce phénomène peut Être résolu pour devenir d'un degré pratiquement négligeable , et la quantité extrudée ainsi que la vitesse de re-
<EMI ID=35.1>
prévues pour le cas de 265[deg.]C.
L'expression "température de filage optimum" , que l'on utilise ici, désigne habituellement une température de l'or-
<EMI ID=36.1>
bien qu'elle varie plus ou moins suivant le type de polymère linéaire synthétique thermoplastique, cette température devant être déterminée en considérant la différence de viscosité de masse fondue due à la différence de viscosité intrinsèque, la stabilité thermique du polymère, etc. Dans l'invention, une température d'en-
<EMI ID=37.1>
- comme étant la température de filage optimum.
<EMI ID=38.1>
Si les températures de filage dans l'extrusion de deux types de matières do filage, ayant des viscosités différentes '
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pas totalement , ce qui constitue une condition idéale pour la mise en oeuvre du procédé de l'invention.
<EMI ID=40.1>
tes suivant le type du polymère à utiliser et, si la température est augmentée fortement en vue de supprimer cotte différence,
une décomposition et un moussage du polymère sont engendrés et,
dans le cas le plus défavorable, une coloration et une carboni-
1
<EMI ID=41.1>
des fibres étant endommagées, de sorte qu'une telle augmentation de température doit être évitée.
Concernant ces problèmes, la limite supérieure de la
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rieure au point de fusion du polymère, de préférence une tempéra- ture de 100[deg.]C supérieure à ce point de fusion, bien que la limite supérieure varie suivant le type de polymère et le temps pour le maintien de la condition de température. En conséquence, en pratique, il est parfois difficile d'obtenir la condition idéale décrite ci-dessus et, si le rapport de la viscosité de masse fondue
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but de la présente invention peut être atteint. Cependant, si le rapport de la viscosité de masse fondue excède la gamme précitée,
qui
l'opération de filage ne peut être réalisée/avec de nombreux phénomènes de flexion , bien que la résistance, 1 'allongement, le module de Young, les dimensions et le rapport conjugué du <EMI ID=44.1>
<EMI ID=45.1>
Bien que, dansla procédé de l'invention, on puisse prévoir, dans divers stades avant l'extrusion, que le polymère ayant une viscosité de masse fondue supérieure soit seul, il est en tout cas nécessaire d'éviter une transmission importante . de chaleur entre les deux polymères. Un tel chauffage peut être Valise d'abord dans un appareil pour la fusion de polymères . Ce- pendant, comme dans l'appareil de fusion , la durée de séjour des polymères a l'état fondu est plus longue , il'faut éviter de
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vée que la température de filage optimum pendant une longue période de temps, afin d'empêcher la décomposition , le moussage,
<EMI ID=47.1>
riode. De ce fait, il est préférable que les polymères fondus dans l'appareil de fusion soient retenus à la température optimum de filage convenable pour les polymères, quelle que soit la
viscosité de masse fondue de chaque polymère, et transférés à
la filière, après quoi le polymère ayant la viscosité de masse fondue la plus élevée est chauffé immédiatement de manière que les viscosités de masse fondue des deux polymères soient voisines ou identiques dans la filière avant l'extrusion des polymères.
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de viscosités de masse fondue des deux polymères à la valeur
désirée n'excède pas la gamme décrite précédemment pour la tempé- rature de filage optimum convenant pour les polymères, c'est-à-
dire la gamme de 20 à 50[deg.]C au-dessus du point de fusion , et si
une décomposition , un moussage et d'autres problèmes ne se présentent pas de façon importante, même si une telle température est conservée pendant une période assez longue, il suffit de
fixer les températures de masse fondue dans les appareils de fusion, de façon convenable, de manière que les viscosités de masse fondue des deux polymères soient préalablement amenées à chaque valeur désirée, et de contrôler ensuite les températures pour maintenir chaque température telle qu'elle est dans la fi-
<EMI ID=49.1>
réalisés facilement en utilisant la filière suivant la présente invention, telle qu'on la décrira ci-après.
Dans l'illustration particulière susdite, bien que l'on ait mentionné un cas dans lequel deux types de polycaprami- de ayant des viscosités intrinsèques différentes sont soumis
à un filage conjugué du type côte à côte, le procédé de l'invention peut être appliqué à une combinaison de polymères homologues, par exemple une combinaison du même type de polyesters ayant des !
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une combinaison de différents types d'homopolyamidea, telle que
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aminoundécanotque, une combinaison d'homopolyester et d'homopoly-
<EMI ID=52.1>
.
aires synthétiques thermoplastiques, tels qu'un polyuréthane, un
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naison avec les différents types mentionnés ci-dessus de polymères . De plus, outre les copolymères , des polymères greffés
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d'un stabilisant de viscosité, d'une matière colorante, d'un pigment, d'un plastifiant et d'autres additifs organiques ou inorganiques, peuvent évidemment être utilisés .
Bien que, suivant une combinaison convenable de ces polymères, les températures optima de filage des deux matières de filage puissent être pratiquement les mêmes, et que ces deux matières de filage puissent montrer pratiquement la même viscosité de masse fondue à une telle température, le procédé de l'invention peut être avantageusement appliqué afin d'améliorer la condition de filage , l'aptitude au filage et les propriétés des filaments . Môme si le rapport des viscosités de masse fondue des deux polymères à utiliser , à la même température , se situe dans la gamme de 0,4 à 2,5, il est très efficace d'approcher le rapport de 1,0 suivant le présent procédé. De cette façon, le phénomène de flexion de la masse fondue filée dans le filage conjugué est supprimé ou réduit à un minimum , et les deux types
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ment vraiment excellent, sans que l'on doive s'attendre à un phénomène de fluctuation et à un manque d'uniformité de tension, de sorte que l'on peut produire un filament composé ayant d'excellentes propriété , des dimensions très uniformes des filaments , et un rapport conjugué constant suivant la longueur du filament, sans manque d'uniformité dans la résistance , l'allongement et le module de Young.
En outre, l'état conjugué des deux types de polymères formateurs do fibres , suivant le présent procédé,pout être un agencement dans lequel ces polymères sont liés on relation cote à côte suivant l'axe du filament, ou un agencement dans lequel ces polymères sont liés dans une relation de noyau excentrique à gaine . Dans ces cas, le rapport conjugué peut Être modifié de façon convenable.
De plus, le filament composé obtenu par le présent procédé peut être non circulaire, aussi bien que circulaire, en section transversale.
La filière améliorée pour l'utilisation dans la misa en oeuvre du présent procédé comprend deux blocs de filtre, pour- vus de réservoirs de solution se reliant à des tubes séparés pour le transfert des solutions de filage, une plaque à ajutage pour- vue d'au moins un orifice, une plaque de rupture prévue entra le bloc de filtre et la plaque il ajutage et pourvue de deux canaux pour l'introduction de deux solutions de filage alimentées depuis
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deux types de solutions de filage de façon séparée, et des moyens
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entre les solutions de filage.
Pour une meilleure compréhension de l'invention, on se référera à la description suivante donnée avec référence aux dessins annexés.
La figure 1 est un diagramme montrant la relation de la viscosité intrinsèque à la viscosité de masse fondue à la température de fusion. La figure 2 est une vue en coupe verticale illustrant une forme de réalisation de l'appareil suivant la présente in- <EMI ID=59.1>
Les figures 3 et 4 sont des vues en coupe transversale , prises suivant les lignes A-A et B-B de la figure 2.
La figure 5 est une vue en coupe verticale illustrant une autre forme de réalisation de l'invention.
Les figures 6 et 7 sont des vues en coupe transversalesprises suivant les lignes A-A et B-B de la figure 5.
La figure 8 est une vue en coupe verticale agrandie illustrant une partie de la filière de la figure 5.
En se référant aux dessins, la filière suivant l'in-
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tubes 3 et 3' pour transférer les solutions de filage , ces tubes étant connectés à un appareil de fusion à l'intervention d'une pompe de mesure (non représentée). Deux types de solutions de fixage à l'état chauffé et fondu sont alimentés continuellement aux réservoirs de solution 2 et 2' se trouvant dans le bloc filtre II, respectivement par les tubes 3 et 3'. Des solutions de filage , après avoir été filtrées à travers les filtres 4 et 4' consistant habituellement en une toile et en du quartz finement divisé, et prévus dans les réservoirs de solution 2 et 2', sont intro-
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en dessous de la plaque de rupture III, et la face supérieure de la plaque à ajutage IV, et elles sont combinées à l'arrière 6
de l'orifice 7 prévu dans la plaque à ajutage IV , pour être
liées et ensuite extrudées par l'ori.fice 7.
Les tubes 3 et 3' pour le transfert des solutions de filage et les réservoirs de solution 2 et 2' sont isolés thermiquement par des moyens d'isolation 8 et 9. Il est préférable d'introduire un isolateur thermique 10 dans la partie centrale de la plaque de rupture III. Les isolateurs thermiques sont moulés en un bloc ayant une épaisseur convenable en utilisant une matière isolante connue, par exemple des fibres d'un verre à haute teneur de silicate , de l'asbeste et une terre à diatomées, ainsi que des fibres de verre et de l'asbeste . Il est préférable de prévoir une ou plusieurs rangées de trous de ventilation 13 dans les isolateurs thermiques , trous à travers lesquels un gaz ayant
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rant une longue période d'opération de filage en vue d'améliorer les effets de maintien de la température et de la chaleur d'iso- lement.
Le bloc d'alimentation I, le bloc filtre II, la pla- que de rupture III et la plaque à ajutage IV sont connectés avec interposition de bourrages, et l'ensemble est chauffé par un dis- positif convenable depuis la périphérie , de sorte que les tempe- !
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ces solutions , y compris les réservoirs de solutions, sont main- tenues à une valeur donnée convenable. Le chauffage est réalisé
par des appareils de chauffage permettant de chauffer séparément les deux parties séparées par les isolateurs thermiques 8 et 9,
de manière à maintenir les deux solutions de filage à des tempe- ratures différentes. Sur les dessins, les références 11 et 11' désignent des éléments de chauffage électrique indépendants,
ces éléments étant pourvus de bornes 12 et 12' à la partie infé- j
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tion inférieure de chaque élément de chauffage électrique soit
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4 afin de contrôler la température à la surface do la plaque à ajutage , de façon aisée , et de manière à empêcher des pertes thermiques,
Il est très facile et avantageux que le chauffage soit
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lément de chauffage électrique décrit ci-dessus. Le contrôle de , la température dans l'agencement de chauffage peut être réalisé grâce à un régulateur automatique de température de type convenable et. courant.
La plaque à ajutage IV présente un ou plusieurs orifices 7. La position des orifices est habituellement choisie de manière que les longueurs des canaux 5 et 5' de la plaque de rupture III soient les mêmes , mais il est possible de produire un multifilament dans lequel les rapports conjugués optima des deux
types de polymères , entre chaque filament filé , sont modifiés par déviation , d'une quantité plus ou moins importante , de chaque position des orifices.
L'ensemble de la filière est encore séparé de la température externe grâce à une colonne de maintien de la température (non représentée).
Dans la filière de l'autre forme de réalisation de l'invention, qui est représentée par les figures 5 à 8, la solution de filage alimentée au filtre 4 depuis le réservoir de solution 2 est extrudée par l'orifice 7 à travers le canal 5 prévu dans la partie inférieure de la plaque de rupture III. L'autre solution de filage alimentée par le filtre 4' depuis le réservoir de solution 2' vers la plaque de rupture 33 est introduite dans l'orifice interne 1 par le canal 5' prévu sur la surface supérieure de la plaque de rupture. Comme montré par la figure 8, l'axe central de l'orifice interne 1 est en relation excentrée par rapport à l'axe central de l'orifice 7, de sorte que la solution de filage extrudée par l'orifice interne 1 est entourée de
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lament composé du type à noyau et à gaine. Dans cette forme de réalisation, le chauffage est réalisé par des milieux de chauffage
<EMI ID=69.1>
Ces milieux de chauffage , par exemple un "Dcwtherm" liquide ou gazeux, est préalablement réglé à une température donnée, et ensuite introduit dans la chemise et mis en circulation dans celle-ci. La filière décrite ci-dessus convient particulièrement bien pour filer un filament composé ayant un noyau excentré dans une gaine , de sorte qu'on l'utilise de façon efficace lorsqu'on
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ronce mutuelle ,
Confie la suivant la présente invention coin- prend des Moyens pour contrôler séparément les températures des
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cher chaque solution de filage de transmettre de la chaleur,on peut obtenir une fonction spécifique qui n'a jamais été atteinte par une filière connue, c'est-à-dire un effet et une fonction
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deux solutions de filage dans la filière pour un filage conjugué
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i utilisée de la façon la plus avantageuse dans la mise en oeuvre du procédé de l'invention et il est possible de prévoir un grand nombre d'orifices avec une plus petite distant-ce que celle des dispositifs courants, du fait que le phénomène de flexion du filament au cours du filage est résolu, de sorte que la vitesse
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dée par unité d'aire de la filière peut être accrue jusqu'à au moins 1,5 fois celle des procédés coûtants, le rendement de pro- diction étant augmenté et le coût de production étant diminué,
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l'appareil pour sa mise en oeuvre, on peut aisément produire un filament composé ayant une excellente aptitude au filage et des propriétés améliorées, ce filament pouvant être utilisé dans
de très nombreux domaines commerciaux, par exemple pour divers articles du commerce, tels que divers tissus, des étoffes non tissées, des feutres, des toiles filtrantes, des bourrages , des toiles de base pour des cuirs artificiels ou des décorations
8 d'intérieur, par exemple des tapis , des rideaux, des couvre- lits. En outre, le filament composé obtenu suivant la présente invention peut être utilisé sous forme d'un filament continu ou sous forme de fibres coupées , et il peut également être employé :
dans un filage mixte ou dans un tissage mixte , avec d'autres fibres naturelles ou synthétiques. Ce filament composé donne un filament frisé ou ondulé ayant un frisage très homogène, en le soumettant à des traitements courants de frisage ou ondulation , par exemple un traitement thermique et un traitement de gonflage. Le traitement pour développer un frisage peut être réalisé au cours de l'importe quelle phase avant ou après la production des articles décrits ci-dessus.
Bien que, dans la description précédente, on ait prévu la production d'un filament composé consistant en deux ty- pes de matières de filage, le procédé et l'appareil suivant l'invention peuvent être aisément modifiés , tout en restant dans le cadre de l'invention, pour le filage conjugué de trois matières
<EMI ID=76.1>
La viscosité de masse fondue du polymère linéaire synthétique thermoplastique peut être déterminée par divers procédés de mesure, par exemple par un viscosimètre à sphère tombante, un viscosimètre capillaire et un viscosimètre rotatif. Toutefois, dans de nombreux cas, la valeur varie suivant la méthode de mesure, de sorte qu'il est nécessaire de déterminer la viscosité de masse fondue par la même méthode de mesure, Toutes les viscosités de masse fondue , décrites dans les exemples suivants , ont été déterminées par la méthode à viscosimètre capillaire. En outre, la détermination du manque d'uniformité des dimensions du filament
a été faite par un appareil type Uster C, réalisé par la société
<EMI ID=77.1>
L'aptitude au frisage dans l'eau finaude et la valeur de charge pour une contraction de 50% du filament composé ont été déterminées de la façon suivante . Chaque longueur d'environ 25 cm de 30 échantillons est déterminée et cette longueur est exprimée par e0.
De tels échantillons sont immergés dans de l'eau
<EMI ID=78.1>
per un frisage , puis ils sont sèches dans l'air, et la longueur
<EMI ID=79.1>
tillons sont suspendus perpendiculairement sous une charge de 0,3 gr/denier à une extrémité pour supprimer les ondulations ou
le frisage , et la longueur des échantillons est exprimée par
!�
<EMI ID=80.1>
exprimée par l'équation suivante:
Aptitude au frisage
<EMI ID=81.1>
Cette aptitude au frisage est donnée par la valeur moyenne des valeurs trouvées pour les 30 échantillons. En outre, les longueurs , lors de l'application de diverses charges à un tel filament ondulé ou frisé, sont rapportées à la charge ,
<EMI ID=82.1>
Cette valeur est désignée par "valeur do charge pour 50% do con- traction".
L'invention sera encore illustrée plug en détails grâce aux exemples suivants. EXEMPLE 1
<EMI ID=83.1>
<EMI ID=84.1>
<EMI ID=85.1>
fondua et ensuite introduits dans la filière représentée par la <EMI ID=86.1> les polymères à un filage conjugue côte à côte.
Les conditions opératoires et les propriétés du filament sont données ci-après.
TABLEAU!
<EMI ID=87.1>
<EMI ID=88.1>
TABLEAU II
Conditions de filage et d'étirage
<EMI ID=89.1>
TABLEAU III
Propriétés du filament
<EMI ID=90.1>
Le filament filé sous les conditions opératoires dé-
<EMI ID=91.1>
diatcmcnt après le filage, de sorte qu'il n'adhère pas à la sur- <EMI ID=92.1>
de plus, ce filament n'est pas rompu lors do l'étirage et la do-
<EMI ID=93.1>
gré d'uniformité est vraiment excellent.
La viscosité de masse fonduo à 280"C du Nylon 66 on
<EMI ID=94.1>
poises, et la viscosité de masse fondue à 260"C du Nylon 6 en
<EMI ID=95.1>
sites de masse fondue au cours du filage des deux polymères était
!> très voisines.
<EMI ID=96.1>
<EMI ID=97.1>
à une ligne perpendiculaire à la surface de la filière, immédiatement après le filage, et le manque d'uniformité des dimensions
du filament résultant était de 4,9%. EXEMPLE 2
De polycapramide (Nylon 66) ayant une viscosité de
<EMI ID=98.1>
çamide (Nylon 6.10, point de fusion de 225[deg.]C) ayant une viscosité de masse fondue à 260[deg.]C de 1.480 poises ont été soumis à un filage conjugué cOte à côte dans un rapport conjugué de 1/1 en utilisation une filière courante. Dans ce cas, la température de la surface de filière était réglée à 250[deg.]C la différence des vis- cosités de masse fondue des polymères susdits étant cependant grande, de sorte que le filament fléchissait considérablement
du côté du Nylon 6.10, immédiatement après le filage , et adhérait finalement à la surface de filière, de sorte qu'un filament ne pouvait pas être réellement formé.
Ensuite, le même filage conjugué a été réalisé en utilisant la même filière que celle décrite dans l'exemple 1.
Les conditions opératoires sont données dans les tableau IV et V et les propriétés du filament résultant sont données dans le ta- bleau VI.
f
TABLEAU IV
Condition de chauffage, [deg.]C
<EMI ID=99.1>
' TABLEAU V
Conditions de filage et d'étirage
<EMI ID=100.1>
TABLEAU VI
Propriétés du filament
<EMI ID=101.1>
Valeur de charge pour 50% de contraction, mg/d. 0,365
Par un filage sous de telles conditions, le phénomène de flexion du filament est considérablement amélioré comparati-
<EMI ID=102.1>
même si la vitesse de reprise était augmentée à 995 m/minute on pouvait encore obtenir un filament composé.sans provoquer de défauts quelconques. L'aptitude au frisage du filament développé et l'élasticité de frisage , que l'on exprime par la valeur de charge pour 50% de contraction, avait d'excellentes valeurs. On a vérifié que la viscosité de masse fondue , à la température d'extrusion, du Nylon 6.10 était de 550 poises. EXEMPLE 3
Du polycapramide ayant une viscosité de masse fondue
<EMI ID=103.1>
de 2.100 poises, ont été fondus séparément par doux extrudeuses de.fusion , et les polymères fondus ont été soumis à un filage
<EMI ID=104.1>
sorte que du polycapramide était entouré par le polyéthylène à la manière d'un noyau excentré dans une gaine.
Ces polymères ont été filés grace à une filière" d'un ; type bien connu et en réglant la température de la surface de filière à 240[deg.]C, mais le filament filé était fléchi considérable- :
<EMI ID=105.1>
nus sont donnés respectivement dans les tableaux VII à IX.
<EMI ID=106.1>
<EMI ID=107.1>
TABLEAU VIII
Conditions de filage et d'étirage
<EMI ID=108.1>
TABLEAU IX
Propriétés du filament
<EMI ID=109.1>
Lorsque le filage est amorcé, on observait certains phénomènes de flexion du filament, mais les opérations de filage et d'étirage étaient réalisées de façon uniforme, et le filament résultant avait une excellente uniformité. Les viscosités de masse fondue , à la température d'extrusion, du Nylon 66 et du polyéthylène étaient respectivement de 720 poises et de 1.280 poises.
EXEMPLE 4
Les viscosités de masse fondue , à diverses températures d'un polycapramide ayant une viscosité intrinsèque de 0,96 ont été déterminées , les résultats obtenus étant donnés dans le tableau X suivant.
TABLEAU X
<EMI ID=110.1>
<EMI ID=111.1>
mètre avec prévision de 18 trous , suivant un rapport conjugué de 1/1 , de sorte que le polycapramide était entouré de façon
<EMI ID=112.1>
filage du polycapramide était modifiée en réglant la température
<EMI ID=113.1>
<EMI ID=114.1>
tirage de 500 m/minute à 80[deg.]C, et on examinait le manque d'uni- formité des dimensions du filament étiré. Les résultats obtenus sont donnés dans le tableau XI suivant.
TABLEAU XI
<EMI ID=115.1>
EXEMPLE 5
Un polycapramide ayant un degré élevé de polymérisation et une viscosité de masse fondue à 250[deg.]C de 3.200 poises, et un copolymère de polycapramide et de polyhexaméthylène adipamide (rapport de copolymérisation de 90/10 en poids; point de fu-
<EMI ID=116.1>
640 poises, ont été soumis à un filage conj�ué du type côte à coter en utilisant la filière de l'exemple 1, dans un rapport conjugué de 1/1. Dans la filière utilisée, 18 trous ayant chacun un diamètre de 0,3 mm étaient agencés à une distance de 3 mm .
Lorsque la température de la surface de la filière du coté de l'homopolyamide était réglée à 270[deg.]C et que, du côté du copolyamide , elle était réglée à 225[deg.]C, la masse fondue extrudée par l'orifice fléchissait considérablement du coté de l'homopolyamide, tandis que le filament se formait, mais le filament résultant adhérait parfois à la masse fondue adjacente à l'état de filament
Lorsque la température de la surface do filière du
<EMI ID=117.1>
pouvait pas être obtenu de façon efficace sans adhérence ou contact avec les masses fondues filamentaires adjacentes. Les
<EMI ID=118.1>
<EMI ID=119.1>
3,8 fois pour obtenir un fil étiré de 70 deniers/18 filaments. Les propriétés d'un tel filament sont données dans le tableau XII suivant.
TABLEAU XII
Propriétés du filament
<EMI ID=120.1>
x la section transversale et la section verticale du filament ont
été observées par un microscope à polarisation,
t
<EMI ID=121.1>
<EMI ID=122.1>
du type côte à cote grâce à la filière décrite dans l'exemple 1, avec un rapport conjugue de 1/1. Les conditions de température ,
<EMI ID=123.1>
TABLEAU XIII
Conditions de chauffage, [deg.]C
<EMI ID=124.1>
TABLEAU XIV
Conditions de filage et d'étirage
<EMI ID=125.1>
TABLEAU XV
. Propriétés du filament
<EMI ID=126.1>
Le filage était réalisé de façon très uniforme et le filament avait une uniformité satisfaisante. Lorsque ces polymère étaient soumis à un filage conjugué à 285"C grace à une fi lière bien connue, les phénomènes de flexion immédiatement après le filage étaient très importants et on ne pouvait pas réaliser une opération de filage satisfaisante.
EXEMPLE 7 intrinsèque de 0,95, après lavage à l'eau et séchage, avaient une
<EMI ID=127.1>
ments qui n'avaient pas été lavés à l'eau (teneur de monomère de 9,5% en poids) avaient une viscosité de masse fondue à la môme température de 320 poises. Ces deux polymères ont été soumis à un filage conjugué du type cote ,\ côte grâce à la filière décrite dans l'exemple 1, avec un rapport conjugué de 1/1. La filière était reliée à deux appareils de filage du type à grille. Los
<EMI ID=128.1>
tés du filament sont données dans les tableaux XVI à XVIII.
TABLEAU^ XVI
<EMI ID=129.1>
<EMI ID=130.1>
TABLEAU XVII
<EMI ID=131.1>
<EMI ID=132.1>