<Desc/Clms Page number 1>
Corps de transfert de chaleur à plaques Dour milieux de préférence liquides.
La présente invention concerne des corps de transfert de chaleur à plaques pour milieux de préférence liquides, se composant d'un certain nombre de plaques de transfert de chaleur en substance du même genre, qui sont jointes l'une à l'autre de façon à être écartées l'une de l'autre d'une distance déterminée, de telle manière qu'entre les deux plaques de transfert de chaleur voisines l'une de l'autre des différentes paires de plaques de transfert de chaleur, il soit formé un canal d'écoulement de liquide dont la hauteur soit faible par rapport à la largeur et à la longueur,
les faces des plaques de transfert de chaleur qui délimitent les canaux d'écoulement de liquide présentant des profils qui suivent une direction transversale ou qui suivent une direction telle qu'ils forment un angle déterminé constant ou se modifiant de fa- çon périodique sur la largeur des plaques de transfert de chaleur, de telle façon que les éléments profilés des deux plaques de transfert de chaleur voisines l'une de l'autre soient en substance parallèles entre eux, les canaux d'écoulement de liquide délimités par les faces des plaques de transfert de chaleur voisines l'une de l'autre étant formés d'un certain nombre de tronçons de canal d'écoulement présentant en substance la même géo-
EMI1.1
métrie qui se répètent de façon périodique dans le m sens de L'écoulement du liquide,
et les éléments profilés qui délimitent un tel tronçon de canal d'écoulement de liquide, projetés sur un plan qui
<Desc/Clms Page number 2>
est perpendiculaire à la plaque de transfert de chaleur projetée et qui est parallèle au sens de l'écoulement du liquide, étant formés soit de deux parties incurvées qui se fondent l'une dans l'autre de façon continue, parties incurvées dont les courbures sont de même valeur ou de valeurs différentes, mais sont toutefois de signes ou sens contraires, soit de deux parties incurvées de ce genre et d'une partie rectiligne qui relie ces parties incurvées en des points d'as-
EMI2.1
cendance égale.
CD Il existe déjà des corps de transfert de chaleur. à plaques connus se composant d'un certain nombre de plaques de transfert de chaleur en substance du même genre qui sont jointes l'une à l'autre de façon à être écartées l'une de l'autre d'une distance déterminée de telle manière qu'entre les deux plaques de transfert de chaleur voisines l'une de l'autre des différentes paires de plaques de transfert de chaleur, il soit formé un canal d'écoulement. dont la hauteur soit faible par rapport à la largeur et à la longueur. Les faces des plaques de transfert de chaleur qui délimitent le canal d'écoulement présentent des profils ondulés qui sont prévus soit transversalement par rapport au sens de l'écoulement, soit sous un angle déterminé constant ou se modifiant de façon périodique sur la largeur des plaques de transfert de chaleur.
Les éléments profilés se trouvant en regard l'un de l'autre des plaques de transfert de chaleur voisines l'une de l'autre suivent, dans ce cas des
<Desc/Clms Page number 3>
allures en substance parallèles l'une par rapport à l'autre. De cette façon, il se présente entre les plaques de transfert de chaleur des canaux d'écoulement qui sont formés d'un certain nombre de tronçons de canaux d'écoulement ayant en substance la même géométrie qui se répètent de façon périodique dans le sens de l'écoulement.
Les éléments profilés qui délimitent ces tronçons de canaux d'écoulement, projetés sur un plan qui est perpendiculaire à la plaque de transfert de chaleur projetée et qui est parallèle au sens de l'écoulement, sont formés soit par deux parties incurvées qui se fondent l'une dans l'autre de façon continue dont les courbures sont de même valeur ou de valeurs différentes, mais sont toutefois de signes ou sens contraires, soit par deux parties incurvées de ce genre et par une partie rectiligne qui relie ces parties incurvées en des points d'égale ascendance.
Grâce à ce profil, la section transversale d'écoulement se modifie de façon continue dans le sens de l'écoulement à l'intérieur d'un tronçon de canal d'écoulement, et ce, en ce sens qu'elle diminue d'une valeur maximale à une valeur minimale et qu'elle augmente ensuite jusqu'à ce que la valeur maximale soit à nouveau atteinte. De ceci résulte que le milieu qui s'écoule se déplace de façon accélérée dans la première partie d'un tronçon de canal d'écoulement de ce genre et qu'il se déplace de façon retardée dans la seconde partie de ce tronçon de canal d'écoulement.
Une influence déterminante sur le rapport pouvant être obtenu entre le rendement de transfert de
<Desc/Clms Page number 4>
chaleur et le débit d'écoulement nécessaire est exercée, d'une part, par le rapport réalisé entre la section d'écoulement maximale et la section d'écoulement minimale, de même que par le genre et le mode de réalisation de la transition entre ces sections transversales d'écoulement, et, d'autre part, par le rapport entre la longueur de tronçon de canal d'écoulement sur laquelle le milieu qui s'écoule se déplace de fa- çon accélérée et la longueur de tronçon de canal d'écoulement sur laquelle le milieu qui s'écoule se déplace de façon retardée.
Les deux rapports sont influencés par la courbure, c'est-à-dire par l'allure de la courbure, et par la longueur des parties incurvées qui forment les éléments profilés délimitant. un tron- çon de canal d'écoulement, de même que par la longueur de la partie rectiligne qui relie ces parties incurvées l'une à l'autre.
En plus de cette forme de réalisation des éléments profilés, la distance d'écartement choisie pour séparer les plaques de transfert de chaleur exerce, elle aussi, une influence essentielle sur l'allure de la modification de la section transversale d'écoulement dans le sens de l'écoulement et, par conséquent, sur le rapport pouvant être obtenu entre le rendement de transfert de chaleur et le débit d'écoulement nécessaire. L'influence exercée par cette distance d'écartement choisie pour séparer les plaques de transfert de chaleur est en rapport étroit
<Desc/Clms Page number 5>
avec la forme de réalisation des éléments profilés et, en particulier, avec l'allure de la courbure des parties incurvées choisies, et elle ne peut pas être considérée sans être rattachée à celle de la forme de réalisation des éléments profilés.
Dans le cas des solutions actuellement connues, c'est toutefois soit de la forme de réalisation du profil, soit de la distance d'écartement comprise entre les plaques de transfert de chaleur, qu'il est tenu compte.
La présente invention vise à apporter un perfectionnement aux corps de transfert de chaleur à plaques compte étant tenu de l'influence réciproque de la forme de réalisation du profil et de la distance d'écartement séparant les plaques de transfert de chaleur sur le rapport pouvant être obtenu. entre le rendement de transfert de chaleur qui pourra être atteint et le débit d'écoulement nécessaire.
L'invention a pour but de déterminer, compte étant tenu de son effet de réciprocité avec la forme de réalisation des éléments profilés, la distance d'écartement devant séparer les plaques de transfert de chaleur en ce qui concerne les corps de transfert de chaleur à plaques connus, dans le cas desquels les faces des plaques de transfert de chaleur qui délimitent les canaux d'écoulement présentent des profils qui suivent une allure transversale au sens de l'écoulement
<Desc/Clms Page number 6>
ou qui suivent une allure telle qu'ils forment un angle déterminé constant ou se modifiant de façon périodique sur la largeur des plaques de transfert de chaleur,
de telle manière que les profils des deux plaques de transfert de chaleur voisines l'une de l'autre appartenant aux différentes paires de plaques de transfert de chaleur soient en substance parallèles l'un à l'autre, cette détermination étant telle que l'allure de la modification de la section transversale d'écoulement. dans le sens de l'écoulement dans les tronçons de canal d'écoulement se présente de telle sorte que le débit d'écoulement des milieux qui se déplacent dans le canal d'écoulement soit mis à profit dans les meilleures conditions pour le transfert de chaleur.
Suivant la présente invention, la distance d'écartement qui sépare les plaques de transfert de chaleur et la longueur de la partie rectiligne qui relie les deux parties incurvées formant un élément profilé, projetées sur un plan qui est perpendiculaire à la plaque de transfert de chaleur projetée et qui est parallèle au sens de l'écoulement, sont prévues de dimensions telles que les trajectoires allant à la famille de courbes qui correspond aux lignes de courant d'un fluide, de préférence d'un liquide, sans frottement qui s'écoule dans l'un des tronçons de canal d'écoulement, trajectoires qui passent par les points soit où ces parties incurvées des éléments profilés délimitant un tronçon de canal d'écoulement se fondent l'une dans l'au-
<Desc/Clms Page number 7>
tre de façon continue,
soit où la partie rectiligne qui relie l'une à l'autre des parties incurvées rejoint de façon continue l'une et l'autre des parties incurvées, qui présentent des signes ou sens de courbure opposés par rapport. à la ligne médiane du canal d'écoulement, coupent la ligne médiane du canal d'écoulement de telle façon que la partie de longueur de la ligne médiane du canal d'écoulement qui est comprise entre les deux points d'intersection des trajectoires avec la ligne médiane du canal d'écoulement soit égale à la moitié de la longueur de la ligne médiane de canal d'écoulement d'un tron- çon de canal d'écoulement et qu'en même temps, dans la totalité de toutes les trajectoires d'un tronçon de canal d'écoulement, il existe au maximum trois trajectoires qui en aucun des points se trouvant sur elles ne présentent de courbure.
Grâce à la solution proposée par la présente invention, il est obtenu une forme symétrique de l'allure de la section transversale du canal d'écoulement sur la longueur de la ligne médiane du canal incurvé à l'intérieur d'un tronçon de canal d'écoulement formé par deux éléments profilés se trouvant en regard l'un de l'autre de plaques de transfert de chaleur vo, isines l'une de l'autre.
L'allure de la section transversale du canal d'écoulement sur la longueur de la ligne médiane du canal d'écoulement correspond à l'allure d'une fonction cosinus présentant les maxima au début et à la fin des tronçons de canal d'écoulement, les minima au milieu des tronçons de canal d'écoulement et les points d'inversion aux points
<Desc/Clms Page number 8>
médians entre ces valeurs extrêmes.
De cette manière, non seulement les phases de l'accélération et du retardement des milieux qui s'écoulent dans les canaux d'écoulement, mais également les phases de l'augmentation et de la diminution de l'accélération ainsi que de l'augmen- tation et de la diminution du retardement de ces milieux qui se déplacent, sont réparties de fa- çon uniforme et régulière sur la longueur des canaux d'écoulement, ce qui a pour effet que le débit d'écoulement nécessaire est réduit au minimum par rapport au rendement de transfert de chaleur pouvant être obtenu.
On donnera ci-après une explication amplement détaillée de la présente invention en décrivant un exemple de réalisation du corps de transfert de chaleur à plaques faisant l'objet de cette invention, exemple de réalisation qui est illustré par les dessins annexés à ce mémoire.
Dans ces dessins, la figure l représente une vue en coupe longitudinale de tronçons de canal d'écoulement de fluide projetée sur un plan qui est perpendiculaire à la plaque de transfert de chaleur projetée et qui est parallèle au sens de l'é- coulement du fluide, tronçons de canal d'écou- lement dont les éléments profilés de limite sont formés par deux parties incurvées, et la figure 2 représente une vue en coupe longi-
<Desc/Clms Page number 9>
tudinale d'un tronçon de canal d'écoulement de fluide projetée sur un plan qui est perpendiculaire à la plaque de transfert de chaleur projetée et qui est parallèle au sens de l'écou- lement du fluide,
tronçon de canal d'écoulement dont les éléments profilés de limite sont formés par deux parties incurvées et par une partie rectiligne qui relie les deux parties incurvées en des points d'égale ascendance.
Si, par exemple, les éléments profilés se trouvant en regard l'un de l'autre des plaques de transfert de chaleur voisines l'une de l'autre d'un corps de transfert de chaleur à plaques sont formés de deux parties incurvées qui se fondent l'une dans l'autre de façon continue 2a, 3a ; 2b, 3b, les faces correspondant aux tronçons de canal d'écoulement de fluide la, lb et lc, selon la représentation de la figure 1, dans la projection sur un plan qui est perpendiculaire à la plaque de transfert de chaleur et qui est parallèle au sens de l'écoulement du fluide, présentent des limites qui sont constituées chacune par deux parties incurvées, les parties incurvées 2a, 3a ; 2b, 3b ;
2c, 3c, qui sont formées chacune de deux parties incurvées 2a, 2b et 3a, 3b, les parties incurvées 2a, 2b et 3a, 3b, dans le cas du tronçon de canal d'écoulement de fluide lb, se fondant l'une dans l'autre de façon continue aux points respectivement désignés par 5 et par 6. Des trajectoires allant à la famille de courbes qui correspond aux lignes
<Desc/Clms Page number 10>
de courant d'un fluide sans frottement qui s'écoule par les tronçons de canal d'écoulement de fluide la, Ib et lc, la trajectoire 10, qui passe par le point 6, coupe la ligne médiane 7 du canal d'écoulement de fluide au point 8 et la trajectoire 11, qui passe par le point 5, coupe la ligne médiane 7 du canal d'écoulement de fluide au point 9.
La distance d'écartement 0 compri- se entre les plaques de transfert de chaleur doit avoir été choisie de telle façon que la longueur de la ligne médiane 7 du canal d'écoulement de fluide comprise entre les points d'intersection 8 et 9 soit égale à la moitié de la longueur de la ligne médiane 7 de canal d'écoulement de fluide du tronçon de canal d'écoulement Ib.
Si, par exemple, les éléments profilés se trouvant en regard l'un de l'autre des plaques de transfert de chaleur voisines l'une de l'autre d'un corps de transfert de chaleur à plaques sont formés par deux parties incurvées 12a, 13a ; 12b, 13b, et par une partie rectiligne, 14a, 14b qui relie les deux parties incurvées, la face correspondant au tron- çon de canal d'écoulement de fluide Id, selon la représentation de la figure 2, dans la projection sur un plan qui est perpendiculaire à la plaque de transfert de chaleur et qui est parallèle au sens de l'écoulement du fluide, présente une limite, d'un côté, qui est constituée par la partie incurvée 12a, par la partie rectiligne 14a, qui rejoint de façon continue la partie incurvée 12a au point 15a, et par la partie incurvée 12b,
qui rejoint de façon continue la partie rectili- gene. 14a au point 16a, et elle. présente, de l'au-
<Desc/Clms Page number 11>
tre coté, une limite qui est constituée par la partie incurvée 13a, par la partie rectiligne 14b, qui rejoint de façon continue la partie incurvée 13a au point 15b, et par la partie incurvée 13b, qui rejoint de façon continue la partie rectiligne 14b au point 16b. La trajectoire 17, qui passe par le point 15a, coupe la ligne médiane 19 du canal d'écoulement de fluide au point d'intersection 20 et la trajectoire 18, qui passe par le point 16b, coupe la ligne médiane 19 du canal d'écoulement de fluide au point d'intersection 21.
La distance d'écarte- ment 0 comprise entre les plaques de transfert de chaleur-doit avoir'été choisie de telle fa- çon que la longueur de la ligne médiane 19 du canal d'écoulement de fluide comprise entre les points d'intersection 20 et 21 soit égale à la moitié de la longueur de la ligne médiane 19 de canal d'écoulement de fluide du tronçon de canal d'écoulement Id.
Les longueurs des parties rectilignes 14a et 14b auront en même temps été choisies au maximum de grandeur telle qu'à l'exception des points d'intersection 16a et 15b, il n'y ait pas d'autres points des parties rectilignes 14b et 14a qui se trouvent sur une même trajectoire, ce qui revient à dire qu'à l'intérieur de la face correspondant au tronçon de canal d'écoulement Id comprise entre les trajectoires 17 et 18, il existe au maximum une trajectoire qui en aucun des points se trouvant sur elle ne présente de courbure.
<Desc/Clms Page number 12>
Corps de transfert de chaleur à plaques pour milieux de préférence liquides.
Liste des signes de référence et attribution de ces signes de référence.
0 Distance d'écartement la, Ib, le, Id Tronçons de canal d'écoulement
2a, 2b, 2c Parties incurvées 3a, 3b, 3c Parties incurvées
5 Point de transition des courbes
6 Point de transition des courbes
7 Ligne médiane du canal d'écou- lement 8 Point d'intersection 9 Point d'intersection 10 Trajectoire 11 Trajectoire 12a, 12b Parties incurvées 13a, 13b Parties incurvées 14a, 14b Parties rectilignes 15a, 15b Points d'égale ascendance 16a, 16b Points d'égale ascendance 17 Trajectoire 18 Trajectoire 19 Ligne médiane du canal d'écou- lement 20 Point d'intersection 21 Point d'intersection
<Desc / Clms Page number 1>
Plate heat transfer body For preferably liquid media.
The present invention relates to plate heat transfer bodies for preferably liquid media, consisting of a number of substantially the same kind of heat transfer plates which are joined together so as to be separated from each other by a determined distance, so that between the two heat transfer plates adjacent to each other of the different pairs of heat transfer plates, there is formed a liquid flow channel whose height is small compared to the width and the length,
the faces of the heat transfer plates which delimit the liquid flow channels having profiles which follow a transverse direction or which follow a direction such that they form a determined angle which is constant or which changes periodically over the width heat transfer plates, so that the profiled elements of the two adjacent heat transfer plates are substantially parallel to each other, the liquid flow channels delimited by the faces of the heat plates neighboring heat transfer being formed of a number of sections of flow channel having substantially the same geo-
EMI1.1
metrics which repeat periodically in the same direction as the flow of the liquid,
and the profiled elements which delimit such a section of liquid flow channel, projected onto a plane which
<Desc / Clms Page number 2>
is perpendicular to the projected heat transfer plate and which is parallel to the direction of flow of the liquid, being formed either of two curved parts which merge into each other continuously, curved parts whose curvatures are of the same value or of different values, but are however of opposite signs or meanings, either of two curved parts of this kind and a straight part which connects these curved parts at points of as-
EMI2.1
equal cendence.
CD There are already heat transfer bodies. with known plates consisting of a number of substantially the same kind of heat transfer plates which are joined to one another so as to be spaced from each other by a determined distance such that so that between the two heat transfer plates adjacent to each other of the different pairs of heat transfer plates, a flow channel is formed. whose height is small compared to the width and the length. The faces of the heat transfer plates which delimit the flow channel have corrugated profiles which are provided either transversely to the direction of the flow, or at a constant fixed angle or which changes periodically over the width of the plates heat transfer.
The profiled elements located opposite one another of the heat transfer plates adjacent to each other follow, in this case
<Desc / Clms Page number 3>
gears substantially parallel to each other. In this way, there are present between the heat transfer plates flow channels which are formed by a number of sections of flow channels having substantially the same geometry which repeat periodically in the direction of the flow.
The profiled elements which delimit these sections of flow channels, projected on a plane which is perpendicular to the projected heat transfer plate and which is parallel to the direction of flow, are formed either by two curved parts which merge l '' in each other continuously whose curvatures are of the same value or of different values, but are however of opposite signs or meanings, either by two curved parts of this kind and by a rectilinear part which connects these curved parts in points of equal ancestry.
Thanks to this profile, the flow cross section changes continuously in the direction of flow within a section of flow channel, in that it decreases by one maximum value to a minimum value and then increases until the maximum value is reached again. As a result, the flowing medium moves in an accelerated manner in the first part of a section of flow channel of this kind and that it moves in a delayed manner in the second part of this section of channel d 'flow.
A decisive influence on the ratio that can be obtained between the transfer efficiency of
<Desc / Clms Page number 4>
heat and the necessary flow rate is exerted, on the one hand, by the ratio produced between the maximum flow section and the minimum flow section, as well as by the kind and the embodiment of the transition between these flow cross sections, and, on the other hand, by the ratio between the length of the flow channel section over which the flowing medium moves in an accelerated manner and the length of the channel section d flow on which the flowing medium is delayed.
The two ratios are influenced by the curvature, that is to say by the shape of the curvature, and by the length of the curved parts which form the delimiting profiled elements. a section of flow channel, as well as by the length of the rectilinear part which connects these curved parts to each other.
In addition to this embodiment of the profiled elements, the spacing distance chosen to separate the heat transfer plates also exerts an essential influence on the pace of the change in the flow cross section in the direction of the flow and, therefore, on the ratio obtainable between the heat transfer efficiency and the required flow rate. The influence exerted by this spacing distance chosen to separate the heat transfer plates is closely related
<Desc / Clms Page number 5>
with the embodiment of the profiled elements and, in particular, with the shape of the curvature of the curved parts chosen, and it cannot be considered without being attached to that of the embodiment of the profiled elements.
In the case of currently known solutions, it is however either the embodiment of the profile, or the spacing distance between the heat transfer plates, that is taken into account.
The present invention aims to provide an improvement to the heat transfer bodies with plates taking into account the reciprocal influence of the embodiment of the profile and the spacing distance separating the heat transfer plates on the ratio that can be got. between the heat transfer efficiency that can be achieved and the required flow rate.
The object of the invention is to determine, taking into account its reciprocal effect with the embodiment of the profiled elements, the spacing distance which must separate the heat transfer plates as regards the heat transfer bodies to known plates, in the case of which the faces of the heat transfer plates which delimit the flow channels have profiles which follow a shape transverse to the direction of flow
<Desc / Clms Page number 6>
or which follow a shape such that they form a fixed angle which is constant or which changes periodically over the width of the heat transfer plates,
in such a way that the profiles of the two adjacent heat transfer plates belonging to the different pairs of heat transfer plates are substantially parallel to each other, this determination being such that the pace of change in flow cross section. in the direction of flow in the flow channel sections is such that the flow rate of the media which move in the flow channel is used in the best conditions for heat transfer .
According to the present invention, the distance of separation which separates the heat transfer plates and the length of the rectilinear part which connects the two curved parts forming a profiled element, projected on a plane which is perpendicular to the heat transfer plate projected and which is parallel to the direction of flow, are provided with dimensions such as the trajectories going to the family of curves which corresponds to the current lines of a fluid, preferably a liquid, without friction which flows in one of the flow channel sections, paths which pass through the points either where these curved parts of the profiled elements delimiting a flow channel section merge one into the other
<Desc / Clms Page number 7>
be continuously,
either where the rectilinear part which connects one to the other of the curved parts joins in a continuous way both and the curved parts, which present signs or direction of curvature opposite with respect. at the center line of the flow channel, intersect the center line of the flow channel so that the part of the length of the center line of the flow channel which is between the two points of intersection of the trajectories with the center line of the flow channel is equal to half the length of the center line of the flow channel of a section of the flow channel and at the same time in all of the trajectories d 'a section of flow channel, there are at most three trajectories which at none of the points on them have any curvature.
Thanks to the solution proposed by the present invention, a symmetrical shape is obtained in the shape of the cross section of the flow channel along the length of the center line of the curved channel inside a section of channel d flow formed by two profiled elements lying opposite one another of heat transfer plates vo, isolated from each other.
The shape of the cross section of the flow channel along the length of the center line of the flow channel corresponds to the shape of a cosine function presenting the maxima at the start and at the end of the flow channel sections. , the minima in the middle of the flow channel sections and the reversal points at the points
<Desc / Clms Page number 8>
medians between these extreme values.
In this way, not only the phases of acceleration and retardation of the media flowing in the flow channels, but also the phases of increase and decrease of acceleration as well as increase - tation and reduction of the delay of these moving media are distributed uniformly and evenly over the length of the flow channels, which has the effect that the required flow rate is reduced to a minimum by relation to the heat transfer efficiency obtainable.
A fully detailed explanation of the present invention will be given below by describing an exemplary embodiment of the plate heat transfer body which is the subject of this invention, an exemplary embodiment which is illustrated by the drawings appended to this specification.
In these drawings, FIG. 1 represents a view in longitudinal section of sections of fluid flow channel projected on a plane which is perpendicular to the projected heat transfer plate and which is parallel to the direction of flow of the fluid, sections of flow channel whose boundary profiled elements are formed by two curved parts, and FIG. 2 represents a view in section along
<Desc / Clms Page number 9>
tudinal of a section of fluid flow channel projected on a plane which is perpendicular to the projected heat transfer plate and which is parallel to the direction of flow of the fluid,
section of flow channel whose limit profile elements are formed by two curved parts and by a straight part which connects the two curved parts at points of equal ancestry.
If, for example, the profiled elements facing one another of the heat transfer plates adjacent to each other of a plate heat transfer body are formed from two curved parts which merge into each other continuously 2a, 3a; 2b, 3b, the faces corresponding to the sections of fluid flow channel la, lb and lc, according to the representation of FIG. 1, in the projection on a plane which is perpendicular to the heat transfer plate and which is parallel in the direction of the flow of the fluid, have limits which are each constituted by two curved parts, the curved parts 2a, 3a; 2b, 3b;
2c, 3c, which are each formed of two curved parts 2a, 2b and 3a, 3b, the curved parts 2a, 2b and 3a, 3b, in the case of the section of fluid flow channel lb, merging one in the other continuously at the points respectively designated by 5 and by 6. Trajectories going to the family of curves which corresponds to the lines
<Desc / Clms Page number 10>
of current of a frictionless fluid which flows through the sections of fluid flow channel la, Ib and lc, the path 10, which passes through point 6, intersects the center line 7 of the flow channel of fluid at point 8 and the path 11, which passes through point 5, intersects the center line 7 of the fluid flow channel at point 9.
The distance of spacing 0 included between the heat transfer plates must have been chosen so that the length of the center line 7 of the fluid flow channel between the points of intersection 8 and 9 is equal at half the length of the center line 7 of the fluid flow channel of the flow channel section Ib.
If, for example, the profiled elements facing one another of the heat transfer plates adjacent to each other of a plate heat transfer body are formed by two curved parts 12a , 13a; 12b, 13b, and by a rectilinear part, 14a, 14b which connects the two curved parts, the face corresponding to the section of fluid flow channel Id, according to the representation of FIG. 2, in the projection on a plane which is perpendicular to the heat transfer plate and which is parallel to the direction of flow of the fluid, has a limit, on one side, which is constituted by the curved part 12a, by the straight part 14a, which joins from continuously the curved part 12a at point 15a, and by the curved part 12b,
which joins the rectilinear part continuously. 14a in point 16a, and she. present, from the-
<Desc / Clms Page number 11>
On the side, a limit which is constituted by the curved part 13a, by the straight part 14b, which continuously joins the curved part 13a at point 15b, and by the curved part 13b, which continuously joins the straight part 14b at point 16b. The path 17, which passes through point 15a, intersects the center line 19 of the fluid flow channel at the point of intersection 20 and the path 18, which passes through point 16b, intersects the center line 19 of the fluid flow at the point of intersection 21.
The distance 0 between the heat transfer plates must have been chosen so that the length of the center line 19 of the fluid flow channel between the points of intersection 20 and 21 is equal to half the length of the center line 19 of the fluid flow channel of the section of the flow channel Id.
The lengths of the rectilinear parts 14a and 14b will at the same time have been chosen to the maximum of magnitude such that with the exception of the points of intersection 16a and 15b, there are no other points of the rectilinear parts 14b and 14a which are on the same trajectory, which amounts to saying that inside the face corresponding to the section of flow channel Id between the trajectories 17 and 18, there is at most one trajectory which in none of the points lying on it has no curvature.
<Desc / Clms Page number 12>
Plate heat transfer body for preferably liquid media.
List of reference signs and allocation of these reference signs.
0 Spacing distance la, Ib, le, Id Flow channel sections
2a, 2b, 2c Curved sections 3a, 3b, 3c Curved sections
5 Transition point of the curves
6 Transition point of the curves
7 Center line of the drainage channel 8 Intersection point 9 Intersection point 10 Trajectory 11 Trajectory 12a, 12b Curved parts 13a, 13b Curved parts 14a, 14b Straight parts 15a, 15b Points of equal ascendance 16a, 16b Points of equal ancestry 17 Trajectory 18 Trajectory 19 Center line of the flow channel 20 Intersection point 21 Intersection point