AT505062B1 - Verfahren und vorrichtung zum pumpen von gashaltigen suspensionen, insbesondere faserstoffsuspensionen - Google Patents

Verfahren und vorrichtung zum pumpen von gashaltigen suspensionen, insbesondere faserstoffsuspensionen Download PDF

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AT505062B1 AT0047407A AT4742007A AT505062B1 AT 505062 B1 AT505062 B1 AT 505062B1 AT 0047407 A AT0047407 A AT 0047407A AT 4742007 A AT4742007 A AT 4742007A AT 505062 B1 AT505062 B1 AT 505062B1
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Description

ifcftsTiKfciStfciS AT505 062B1 2009-08-15
Beschreibung [0001] Die Erfindung betrifft ein Verfahren zum Pumpen von gashaltigen Suspensionen, insbesondere Faserstoffsuspensionen, und eine Vorrichtung zur Durchführung des Verfahrens mit einem Fluidisierungsmotor mit einem oder mehreren Flügeln und einem Pumpenlaufrad.
[0002] Zum Pumpen von gashaltigen Suspensionen sind bereits eine Reihe von Vorschlägen bekannt. So zeigt die US 4 971 519 A (Timperi) eine Pumpe mit einem Vorgesetzten Fluidisierungsrotor, wobei hier die Suspension derart fluidisiert wird, dass im Wesentlichen verhindert wird, dass Gas zur Säugöffnung der Pumpe gelangt. Weiters sind Ausführungen gemäß der EP 0474 476 A2 oder EP 0474 478 A2 bekannt, bei denen hinter dem Pumpenlaufrad ein Laufrad einer Vakuumpumpe angeordnet ist, um das Gas abzusaugen. Bei all diesen Varianten, wie auch bei der EP 1 147 316 A1 wird durch die Rotation im Zentrum des Rotors eine Zone erzeugt, in der sich das Gas abscheidet. Das abzuscheidende Gas ist im allgemeinen Luft, kann aber bei speziellen Anwendungen auch ein anderes Gas sein. Alle Ausführungen haben den Nachteil, dass zum Abführen des Gases eine zusätzliche Einrichtung entweder direkt in der Pumpe oder getrennt davon, benötigt wird. Für andere Anwendungen wie z.B. Pumpen und Trennen von Zweiphasen-Flüssigkeiten, speziell Ölsuspensionen gibt es bereits gemäß der US 4 886 530 Pumpen mit speziellen Rotoren, die gewundene Flügel auf einer Welle aufweisen. Ein seperater Fluidisierungsrotor, wie er für Faserstoffsuspensionen vorgesehen wird, ist hier nicht vorhanden.
[0003] Weiters beschreibt die EP 330 387 A2 ein Verfahren zur Entgasung von Suspensionen, bei dem das Laufrad eine Trennung von Suspension und Gas erzeugt, wobei sich das Gas im Zentrum des Laufrades ansammelt.Die Suspensionen wird dabei durch einen rotierenden Förderer dem Laufrad zugeführt. Diese Vorrichtung besitzt keinen Fluidisierungsrotor. Die EP 298 693 A2 beschreibt eine Vorrichtung, bei der das Gas sich an der Welle sammelt, durch Schlitze in diese Welle gesaugt und anschließend wieder durch Schlitze der Suspension zugeführt und mit dieser gemeinsam aus der Pumpe abgeführt wird. Die WO 2000/43677 A1 zeigt eine Vorrichtung bei der sich die Zone niedrigeren Druckes am Fuß des Flügels, insbesondere in der Nähe der Achse, am Laufrad befindet. Es kann somit nicht ausreichend Gas abgeschieden werden. Zur DE 23 61 328 A ist festzustellen, dass hier das Gas erst im Laufrad abgeschieden wird und somit eine Förderung nicht mehr möglich ist.
[0004] Die vorliegende Erfindung will obige Nachteile beheben ein Zusatzaggregat einsparen.
[0005] Die Erfindung ist daher dadurch gekennzeichnet, dass an einem Fluidisierungsrotor mit einem oder mehreren Flügeln an den Flügeln Zonen niederen Druckes und Zonen höheren Druckes erzeugt werden, das Gas an den Zonen niederen Druckes aus der Suspension abgeschieden und mittels des durch den Fluidisierungsrotor, insbesondere im Saugstutzen der Pumpe, erzeugten Druckes zum Pumpenlaufrad gefördert wird, wobei der Fluidisierungsrotor, insbesondere im Saugstutzen der Pumpe, einen Druck erzeugt, der das Gas ohne Absaugeinrichtung aus der Pumpe abführt. Eine Sonderkonstruktion der Pumpe mit integrierter Vakuumpumpe bzw. eine separate Vakuumpumpe können damit entfallen.
[0006] Eine vorteilhafte Weiterbildung der Erfindung ist dadurch gekennzeichnet, dass das Gas durch Öffnungen im Pumpenlaufrad in eine Gasabscheidekammer geführt wird.
[0007] Besonders günstig hat sich erwiesen, wenn die Strömungsgeschwindigkeit der Suspension im Saugstutzen der Pumpe zwischen 0,5 m/s und 4,0 m/s, vorzugsweise zwischen 1,0 m/s und 3,0 m/s, beispielsweise weniger als 3 m/s beträgt. Damit kann das Gas wirkungsvoll abgeschieden werden, ohne dass es von der Suspension in das Pumpenlaufrad mitgerissen wird.
[0008] Die Erfindung betrifft auch eine Vorrichtung zum Pumpen von gashaltigen Suspensionen, insbesondere Faserstoffsuspensionen, mit einem Fluidisierungsrotor mit einem oder mehreren Flügeln und einem Pumpenlaufrad, wobei der Fluidisierungsrotor in den Saugstutzen der 1/9 ÖitCffiRfehSS ßateBiämt ΑΤ505 062Β1 2009-08-15
Pumpe ragt und eine Nabe aufweist. Sie ist dadurch gekennzeichnet, dass das Verhältnis von Saugstutzendurchmesser zu freier Länge des Fluidisierungsrotors folgender Gleichung genügt: DS/FL > 0, 0024 * Dp +0, 7 worin Ds den Saugstutzendurchmesser FL die freie Länge des Fluidisierungsrotors (Gesamtlänge - Länge der Nabe) Dp den Druckstutzendurchmesser bezeichnet.
[0009] Die Vorrichtung ist auch dadurch gekennzeichnet, dass das Streckungsverhältnis λ folgender Gleichung genügt: [0010] λ < -0,0055 * Dp + 2,15 für Dp < 250 mm und [0011] /\ < 0,775 für Dp >250 mm [0012] worin das Streckungsverhältnis λ definiert ist als freie Länge FL des Fluidisierungsrotors (Gesamtlänge - Länge der Nabe) / Flügelbreite b / Anzahl der Flügel n und Dp den Druckstutzendurchmesser bezeichnet.
[0013] Besonders günstig hat sich erwiesen, wenn die Rotorlänge Lsp im Saugstutzen größer als 0, 5 Saugstutzendurchmesser Ds, vorzugsweise größer als 0, 6 Saugstutzendurchmesser Ds ist.
[0014] Eine besonders gute Variante der Erfindung ist dadurch gekennzeichnet, dass das Verhältnis der Länge der Nabe des Fluidisierungsrotors zur Länge des Saug-Stutzens zwischen 0, 9 und 1,1, vorzugsweise etwa 1, 0 beträgt und sich die Flügel des Fluidisierungsrotors bis zum Pumpenlaufrad erstrecken. Dadurch können sich an der Ober- bzw. Unterseite der Flügel (in Rotationsrichtung gesehen) Zonen höheren und niedrigeren Drucks ausbilden, bei denen sich das Gas abscheiden kann, und es wird verhindert, dass sich das abgeschiedene Gas im Zentrum sammelt, so dass der erzeugte Druck das Gas ohne zusätzliche Hilfsmittel aus dem System austragen kann. Im Bereich des Saugstutzens erzeugt der Fluidisierungsrotor am dem Pumpenlaufrad zugewandten Teil einen hohen Druck, durch den das Gas ohne weitere Aggregate abgeführt werden kann.
[0015] Eine günstige Ausgestaltung der Erfindung ist dadurch gekennzeichnet, dass die Flügel bandförmig ausgebildet sind und die Krümmung der Oberfläche der Flügel vom freien Ende in Richtung zum Pumpenlaufrad abnimmt, wobei dies kontinuierlich, beispielsweise linear erfolgen kann. Durch diese Form der Flügel wird am dem Pumpenlaufrad zugewandten Teil, insbesondere im Saugstutzen ein hoher Druck erzeugt, durch den das Gas ohne weitere Aggregate abgeführt werden kann.
[0016] Wenn die Oberfläche der Flügel am Eintrittsende nahezu senkrecht zur Achse angeordnet ist, können die Eintrittsverluste stark reduziert werden.
[0017] Vorteilhaft hat sich erwiesen, wenn die Oberfläche der Flügel am Austrittsende in einem flachen Winkel zur Achse in die Flügel des Pumpenlaufrades übergeht. Damit wird ein sanfter Übergang von Fluidisierungsrotor zu Pumpenrotor erreicht und die Umlenkverluste verringert.
[0018] Weist das Pumpenlaufrad weitere Flügel zur Förderung der entgasten Faserstoffsuspension auf, die zwischen den mit dem Fluidisierungsrotor verbundenen Flügeln angeordnet sind, so kann eine bessere Förderung der Suspension erzielt werden.
[0019] Mit Öffnungen, die im Pumpenlaufrad an der Unterdruckseite der Flügel vorgesehen sind, wobei die Öffnungen mit einer Gasabscheidekammer in Verbindung stehen können, kann die Gasabscheidung noch effektiver gestaltet werden. Vorteilhaft hat sich erwiesen, dass der Fluidisierungsrotor vier Flügeln aufweist. Damit kann eine gute Kraftverteilung erreicht werden.
[0020] Wenn der Fluidisierungsrotor am Eintrittsende im Zentrum frei ist, kann die Suspension ungehindert in Richtung Pumpenlaufrad fließen, wodurch die Effizienz der Vorrichtung noch gesteigert wird.
[0021] Die Erfindung wird nun anhand der Zeichnungen beispielhaft beschrieben, wobei Fig. 1 eine 3D Ansicht eines erfindungsgemäßen Fluidisierungsrotors und Pumpenlaufrades Fig. 2, 2/9 ifcftsTisfcistke AT505 062 B1 2009-08-15 einen Längsschnitt durch eine Vorrichtung gemäß der Erfindung, Fig. 3 eine Draufsicht auf den Fluidisierungsrotor darstellt.
[0022] Fig. 1 zeigt die erfindungsgemäße Pumpe 1, die aus einem Gehäuse 2, einem Pumpenlaufrad 3 mit Flügeln 4 sowie einem Fluidisierungsrotor 5 mit Flügeln 6 besteht. Vorteilhafterweise werden vier Flügel 6 verwendet.
[0023] Die Flügel 6 sind bandförmig ausgebildet und die Krümmung der Oberfläche der Flügel 6 nimmt vom freien Ende 7 in Richtung zum Pumpenlaufrad 2 ab.
[0024] Am freien Eintrittsende 7 ist die Oberfläche der Flügel 6 nahezu senkrecht zur Achse ausgerichtet. Dadurch wird der Eintrittsverlust minimiert, und es kann eine größere Kraft auf die Suspension übertragen werden. Die Oberflächen der Flügel 6 am Austrittsende 8 sind in einem flachen Winkel zur Achse angeordnet und gehen in die Flügel 4 des Pumpenlaufrades 3 über. Weiters sind zwischen den Flügeln 4 weitere Flügel 9 vorgesehen, die die Förderleistung der Pumpe 1 erhöhen. Die Grundplatte 10 des Pumpenlaufrades 3 weist eine Anzahl von Öffnungen 11 auf, die an der Unterdruckseite der Flügel 4 sowie 9 angeordnet sind und der Abfuhr des gesammelten Gases dienen. Wenn sich der Fluidisierungsrotor 5 in Richtung 13 dreht, werden an der Unterseite der Flügel 6 Unterdruckzonen gebildet. Durch die erfindungsgemäße Form dieser Flügel wird das dort ausgeschiedene Gas in Richtung Pumpenlaufrad 3 gepresst und dort durch die Öffnungen 11 aus dem Förderstrom abgetrennt. Weiters wird durch die Flügel 6 ein ausreichender Druck erzeugt, um das abgeschiedene Gas abzuführen und es kann somit eine nachfolgende Vakuumpumpe eingespart werden. Durch die relativ große Breite b der Flügel 6 im Verhältnis zum Durchmesser dN der Nabe 17, der etwa dem freien Zwischenraum im Zentrum entspricht, kann die Abscheidung des Gases, speziell der Luft, an den Flügeln 6 stark unterstützt werden. Damit lässt sich auch die im Zentrum befindliche Suspension leichter fördern. Auch können die Flügel 6 dadurch einen größeren Förderdruck auf die Suspension und auch das abgetrennte Gas ausüben.
[0025] Die Wahl des Durchmessers Ds des Saugstutzens sollte so erfolgen, dass sich bei gegebenem Durchsatz eine Strömungsgeschwindigkeit im Saugstutzen zwischen 0, 5 m/s und 4 m/s, vorzugsweise zwischen 1,0 m/s und 3, 0 m/s ergibt. Diese Strömungsgeschwindigkeit, speziell unter 3 m/s führt zu einer optimalen Abtrennung des Gases aus der Suspension.
[0026] Fig. 2 zeigt einen Längsschnitt durch die erfindungsgemäße Vorrichtung, wobei gleiche Teile mit den gleichen Bezugszeichen bezeichnet sind. Man erkennt hier gut die Flügel 6 des Fluidisierungsrotors 5 sowie auch die Flügel 4 und die kürzeren Flügel 9 des Pumpenlaufrades 3. An der Rückseite des Pumpenlaufrades 3 befindet sich eine Gasabscheidekammer 12, in die das an den Flügeln 6 aus der Suspension abgeschiedene und durch den Fluidisierungsrotor 5 durch die Öffnungen 11 gepresste Gas abgeschieden und anschließend über eine Leitung 16 abgeführt wird. Auf der Rückseite des Pumpenlaufrades 3 können auch noch Flügel 15 angeordnet sein, die eine Abtrennung von mitgerissenen Fasern aus dem Gasstrom ermöglichen. Die entgaste Suspension wird dann über den Auslass 14 weitergefördert.
[0027] Es ist hier gut zu erkennen, dass die Länge lN der Nabe 17 des Fluidisierungsrotors 5 im Wesentlichen die Länge L des Saugstutzens 18 der Pumpe 1 beträgt. Im Bereich des Verhältnisses In/L zwischen 0, 9 und 1, 1 werden die besten Werte für die Gasabscheidung und den Pumpenwirkungsgrad erzielt. Weiters haben sich die besten Ergebnisse bei einem Verhältnis von Durchmesser d des Fluidisierungsrotors 5 zu Durchmesser D des Pumpenlaufrades 3 von größer 0, 5 ergeben.
[0028] In Fig. 3 ist eine Draufsicht auf den Fluidisierungsrotor 5 in Richtung des Pumpenlaufrades 3 dargestellt. Daraus ist erkennbar, dass sich die Flügel 6 stark überlappen sowie dass im Zentrum ein freier Raum 19 bleibt, der mit Suspension gefüllt ist. Durch die relativ breit ausgeführten Flügel 6 wird dieser innere Raum 19 möglichst gering gehalten. Durch die relativ große Breite b der Flügel 6 im Verhältnis zum Durchmesser dN der Nabe 17, der etwa dem freien Zwischenraum im Zentrum entspricht, kann die Abscheidung des Gases, speziell der Luft, an den Flügeln 6 stark unterstützt werden. Damit lässt sich auch die im Zentrum befindliche Sus- 3/9 öits'rsKä sches (ötsmäftrt AT505 062B1 2009-08-15
Pension leichter fördern. Auch können die Flügel 6 dadurch einen größeren Förderdruck auf die Suspension und auch das abgetrennte Gas ausüben. Auch die freien (nicht verbundenen) Eintrittsenden 7 sind hier gut sichtbar. Weiters ist auch das Verhältnis der Durchmesser d/D des Fluidisierungsrotors 5 und des Laufrades 3 erkennbar. Auch die Nabe 17 sowie der Saugstutzen 18 sind hier zu erkennen.
[0029] Durch die Rotation des Fluidisierungsrotors 5 in Richtung des Pfeils 13 wird an der Unterseite der Flügel 6 in Richtung auf das Laufrad 3 gesehen ein höherer Druck erzeugt. Gleichzeitig ergibt sich auf der Oberseite der Flügel 6 eine Zone niedrigeren Druckes. Durch die Gestaltung der Flügel 6 und der Steigung wird die Suspension zum Laufrad 3 gefördert. Die Nabe 17 verhindert das Ausscheiden des Gases im Zentrum 19 wodurch das Gas an der Unterseite der Flügel 6 entlang geführt und durch die Öffnungen 11 in der Grundplatte 10 des Laufrades 3 in den Gassammelraum abgeleitet wird. Durch die im Wesentlichen gleiche Länge lN von Nabe 17 und Länge L des Saugstutzens 18 wird in diesem Bereich ein weiterer Druckaufbau ermöglicht, wodurch das Gas in weiterer Folge ohne zusätzliches Aggregat durch die Leitung 16 abgeführt werden kann.
AUSFÜHRUNGSBEISPIELE
[0030] Eine Pumpe im Stand der Technik weist einen Saugstutzendurchmesser von Ds = 200 mm, einen Druckstutzendurchmesser Dp = 150 mm, eine Flügelbreite von b= 45mm, 3 Flügeln und eine freie Länge des Fluidisierungsrotors von FL = 305 mm auf.
[0031] Damit ergibt sich einerseits ein 4 = 2, 26, das wesentlich größer als 1, 325 ist, sowie das Verhältnis DS/FL von 0, 66, das wesentlich kleiner als 1, 06 ist. Es hat sich gezeigt, dass hier zum Pumpen von gashaltigen Suspensionen unbedingt eine zusätzliche Vakuumpumpe erforderlich ist, um eine ausreichende Abtrennung des Gases und somit auch eine ausreichende Förderung der Suspension zu gewährleisten.
[0032] Bei Versuchen wurde eine Pumpe mit Saugstutzendurchmesser von Ds = 175 mm, einem Druckstutzendurchmesser Dp = 100 mm, einer Flügelbreite von b = 50 mm, 4 Flügeln und einer freien Länge des Fluidisierungsrotors von FL = 160 mm eingesetzt. Dies ergibt einerseits ein 4 = 0,8, das wesentlich kleiner als 1,57 ist, sowie das Verhältnis Ds /FL von 1, 09, das wesentlich größer als 1,03 ist.
[0033] Bei einer Ausführung entsprechend diesen Werten ergab sich eine sehr gute Abscheidung der Luft aus einer Faserstoffsuspension, wodurch sich auch der Wirkungsgrad der Pumpe wesentlich verbesserte und zu einem geringeren Energieeinsatz führte. Insbesondere konnte eine nachfolgende Vakuumpumpe entfallen.
[0034] Für größere Durchsätze wurden Pumpen eingesetzt mit Saugstutzendurchmesser von Ds = 400 mm bzw. 475, Druckstutzendurchmesser Dp = 250 mm bzw. 300 mm, Flügelbreiten von b = 110 mm bzw. 120 mm, 4 Flügeln und einer freien Länge des Fluidisierungsrotors von FL = 240 mm bzw. 270 mm. Dies ergibt einerseits ein 4 = 0, 55 bzw. 0, 56, das wesentlich kleiner als 0, 775 ist bzw. unter diesem Grenzwert von 0, 775 liegt, sowie das Verhältnis Ds /FL von 1, 67 bzw. 1, 76, das wesentlich größer als 1, 3 bzw. 1, 39 ist. Bei größeren Pumpen mit Druckstutzendurchmessern größer 250 mm hat es sich gezeigt, dass sich die Geometrie des Fluidisierungsrotors bei gleich bleibender Leistung nur mehr unwesentlich ändert.
[0035] Auch hier kann eine nachfolgende Vakuumpumpe entfallen, was zu großen Energieeinsparungen aber auch zu Einsparungen bei den Investitionskosten führt.
[0036] Durch die relativ breiten und auch relativ langen und weit in das Standrohr reichenden Flügel des Fluidisierungsrotors wird sehr gut das Gas aus der Suspension abgeschieden und durch den erzeugten Druck ausgetragen.
[0037] Die Erfindung ist nicht durch die Beispiele beschränkt. Es können auch z. B. andere Abmessungen gewählt werden, die stark abhängig von der Größe und der Förderleistung der 4/9

Claims (17)

  1. ifcftsTisfcistke AT505 062B1 2009-08-15 Pumpe sind. Wesentlich sind jedoch die grundsätzliche Ausbildung des Fluidisierungsrotors und die Anordnung im Pumpengehäuse/Saugstutzen, wodurch der Fluidisierungsrotor das abgeschiedene Gas aus der Pumpe hinauspresst und keine zusätzlichen Einrichtungen zu einer Vakuumerzeugung mehr nötig sind. Patentansprüche 1. Verfahren zum Pumpen von gashaltigen Suspensionen, insbesondere Faserstoffsuspensionen, dadurch gekennzeichnet, dass an einem Fluidisierungsrotor mit einem oder mehreren Flügeln in Richtung der Rotation auf das Laufrad gesehen an der Oberseite der Flügel Zonen niederen Druckes und an der Unterseite der Flügel Zonen höheren Druckes erzeugt werden, dass das Gas an den Zonen niederen Druckes aus der Suspension abgeschieden und mittels des durch den Fluidisierungsrotor, insbesondere im Saugstutzen der Pumpe, erzeugten Drucks zum Pumpenlaufrad gefördert wird, wobei der Fluidisierungsrotor einen Druck erzeugt, der das Gas ohne Absaugeinrichtung aus der Pumpe abführt.
  2. 2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass die Strömungsgeschwindigkeit der Suspension im Saugstutzen zwischen 0, 5 m/s und 4, 0 m/s, vorzugsweise zwischen 1, 0 m/s und 3, 0 m/s, beispielsweise weniger als 3 m/s beträgt.
  3. 3. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, dass das Gas durch Öffnungen im Pumpenlaufrad in eine Gasabscheidekammer geführt wird.
  4. 4. Vorrichtung zum Pumpen von gashaltigen Suspensionen, insbesondere Faserstoffsuspensionen, mit einem Fluidisierungsrotor mit einem oder mehreren Flügeln und einem Pumpenlaufrad und einem Druckstutzen, wobei der Fluidisierungsrotor in den Saugstutzen der Pumpe ragt und eine Nabe aufweist, dadurch gekennzeichnet, dass das Verhältnis von Saugstutzendurchmesser (Ds) zu freier Länge (FL) des Fluidisierungsrotors folgender Gleichung genügt: Ds /FL > 0, 0024 * Dp + 0, 7 worin Ds den Saugstutzendurchmesser FL die freie Länge des Fluidisierungsrotors (Gesamtlänge - Länge der Nabe) Dp den Druckstutzendurchmesser bezeichnet.
  5. 5. Vorrichtung zum Pumpen von gashaltigen Suspensionen, insbesondere Faserstoffsuspensionen, mit einem Fluidisierungsrotor mit einem oder mehreren Flügeln und einem Pumpenlaufrad und einem Druckstutzen, wobei der Fluidisierungsrotor in den Saugstutzen der Pumpe ragt und eine Nabe aufweist, dadurch gekennzeichnet, dass das Streckungsverhältnis λ folgender Gleichung genügt: λ < -0, 0055 * Dp + 2, 15 für Dp < 250 mm und λ < 0, 775 für Dp ä 250 mm worin das Streckungsverhältnis λ definiert ist als freie Länge (FL) des Fluidisierungsrotors (Gesamtlänge - Länge der Nabe) / Flügelbreite (b) /Anzahl der Flügel (n) und Dp den Druckstutzendurchmesser bezeichnet.
  6. 6. Vorrichtung nach Anspruch 4 oder 5, dadurch gekennzeichnet, dass die Rotorlänge (Lsp) im Saugstutzen größer als 0, 5 Saugstutzendurchmesser (Ds), vorzugsweise größer als 0, 6 Saugstutzendurchmesser (Ds) ist.
  7. 7. Vorrichtung nach Anspruch 4, dadurch gekennzeichnet, dass das Verhältnis der Länge (lN) der Nabe (17) des Fluidisierungsrotors (5) zur Länge (L) des Saugstutzens (18) zwischen 0, 9 und 1,1, vorzugsweise etwa 1, 0 beträgt und sich die Flügel (6) des Fluidisierungsrotors (5) bis zum Pumpenlaufrad (3) erstrecken. 5/9 öitiffiitsshss pätesiM AT505 062 B1 2009-08-15
  8. 8. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 4 bis 7, dadurch gekennzeichnet, dass die Flügel (6) bandförmig ausgebildet sind und die Krümmung der Oberfläche der Flügel (6) vom Eintrittsende (7) in Richtung zum Pumpenlaufrad (3) abnimmt.
  9. 9. Vorrichtung nach Anspruch 8, dadurch gekennzeichnet, dass die Krümmung der Oberfläche der Flügel (6) vom Eintrittsende (7) in Richtung zum Pumpenlaufrad (3) kontinuierlich abnimmt.
  10. 10. Vorrichtung nach Anspruch 9, dadurch gekennzeichnet, dass die Krümmung der Oberfläche der Flügel (6) vom Eintrittsende (7) in Richtung zum Pumpenlaufrad (3) linear abnimmt.
  11. 11. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 4 bis 10, dadurch gekennzeichnet, dass die Oberfläche der Flügel (6) am Eintrittsende (7) nahezu senkrecht zur Achse angeordnet ist.
  12. 12. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 4 bis 11, dadurch gekennzeichnet, dass die Oberfläche der Flügel (6) am Austrittsende (8) in einem flachen Winkel zur Achse in die Flügel (4) des Pumpenlaufrades (3) übergeht.
  13. 13. Vorrichtung nach Anspruch 12, dadurch gekennzeichnet, dass das Pumpenlaufrad (3) weitere Flügel (9) zur Förderung der entgasten Faserstoffsuspension aufweist, die zwischen den mit dem Fluidisierungsrotor (5) verbundenen Flügeln (6) angeordnet sind.
  14. 14. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 4 bis 13, dadurch gekennzeichnet, dass im Pumpenlaufrad (3) an der Unterdruckseite der Flügel (4) Öffnungen (11) vorgesehen sind.
  15. 15. Vorrichtung nach Anspruch 14, dadurch gekennzeichnet, dass die Öffnungen (11) mit einer Gasabscheidekammer (12) in Verbindung stehen.
  16. 16. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 4 bis 15, dadurch gekennzeichnet, dass der Fluidisierungsrotor (5) vier Flügeln (6) aufweist.
  17. 17. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 4 bis 16, dadurch gekennzeichnet, dass der Fluidisierungsrotor (5) am Eintrittsende (7) im Zentrum frei ist. Hierzu 3 Blatt Zeichnungen 6/9
AT0047407A 2007-03-27 2007-03-27 Verfahren und vorrichtung zum pumpen von gashaltigen suspensionen, insbesondere faserstoffsuspensionen AT505062B1 (de)

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