AT205765B - - Google Patents

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AT205765B
AT205765B AT750258A AT750258A AT205765B AT 205765 B AT205765 B AT 205765B AT 750258 A AT750258 A AT 750258A AT 750258 A AT750258 A AT 750258A AT 205765 B AT205765 B AT 205765B
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sep
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radii
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Firma Carl Zeiss
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Description


   <Desc/Clms Page number 1> 
 



  Photographisches Objektiv 
Die Erfindung betrifft photographische Objektive, welche aus 5 Gliedern bestehen u. zw. im Sinne der Lichtrichtung einem meniskenförmigen, zur Blende hohl gekrümmten Zerstreuungsgliede, einem Sammelgliede, bei welchem die Radien der beiden Aussenflächen dem Betrage nach länger sind als   0,     50' f,   einem   bikonvexen   Sammelgliede, bei welchem die algebraische Summe der Flächenbrechkräfte   (6   n/r) in den Grenzen von   1,     00'1/f   und   2,     00#1/f   liegt, einem bikonkaven Zerstreuungsgliede und einem unsymmetrischen Sammelgliede, welches die stärker gekrümmte Fläche dem Bilde zukehrt. 



   Die Erfindung besteht in einer besonderen Modifikation dieses an sich bekannten Objektivtyps. Es wurde nämlich durch Untersuchungen gefunden, dass sich ein guter Kompromiss zwischen den einzelnen Aberrationen erzielen lässt, wenn man das dritte Glied so durchbiegt, dass seine dem vierten Gliede zugekehrte Aussenfläche einen Radius innerhalb der   Grenzen - 3,00 f und - 0,50 #f   erhält. 



   Im Hinblick auf die schiefen Büschel günstige Korrektionsmöglichkeiten ergeben dabei solche Objektive, bei denen die Baulänge inner- halb der Grenzen   1,   00-f und 3, 00-f liegt. 



   Für die Korrektion der Verzeichnung ist es vorteilhaft, den Luftraum zwischen dem vierten und dem fünften Gliede kleiner zu machen als den Luftraum zwischen dem dritten und dem vierten Gliede. 



   Die Bildfeldebnung wird erleichtert, wenn man die Mittendicke des dritten Gliedes grö- sser als   0,     10' f   aber kleiner als 0, 50-f macht. 



   In den folgenden Tabellen sind die Konstruktionsdaten für 6 Objektive gemäss der Erfindung angegeben, von denen die Objektive sser als 0, 10 : f aber kleiner als   0, 50 : f macht   den Fig. 1 bis 4 der beifolgenden Zeichnungen schematisch im Schnitt dargestellt sind. 



  Dabei sind bezeichnet mit L die Linsen mit r die Radien mit d die Scheitelabstände mit n die Brechzahlen mit v die Abbeschen Zahlen mit   An/r   die Brechkräfte der ein- zelnen Linsenflächen. 



   Die Objektive gemäss Tabelle II und IV entsprechen schematisch den Schnittdarstellungen gemäss Fig. 1 bzw. Fig. 3.   TM/e Z (Fig. l)    
 EMI1.1 
 
<tb> 
<tb> Linsen <SEP> Radien <SEP> Scheitelabstände <SEP> nd <SEP> vd <SEP> #n/r
<tb> r1=+1,3434#f <SEP> +0,459766/f
<tb> L, <SEP> dj <SEP> = <SEP> 0, <SEP> 0564. <SEP> f <SEP> 1, <SEP> 61765 <SEP> 55, <SEP> 10 <SEP> 
<tb> r2=+0,4732#f <SEP> -1,305151/f
<tb> d3 <SEP> = <SEP> 0, <SEP> 1691-f <SEP> 
<tb> r3=-6,5892#f <SEP> -0,073983/f
<tb> L2 <SEP> d3 <SEP> = <SEP> 0, <SEP> 1691.

   <SEP> f <SEP> 1, <SEP> 48749 <SEP> 70, <SEP> 04 <SEP> 
<tb> r4 <SEP> =01,3531#f <SEP> ¯0,360276/f
<tb> d4 <SEP> = <SEP> 0, <SEP> 0028#f
<tb> r5=+0,6221#f <SEP> +0,997364/f
<tb> L3 <SEP> d5=0,4285#f <SEP> 1,62041 <SEP> 60,29
<tb> r6 <SEP> =-1, <SEP> 0983-ff <SEP> + <SEP> 0, <SEP> 564898/f <SEP> 
<tb> d6 <SEP> = <SEP> 0, <SEP> 1128-f
<tb> 
 

 <Desc/Clms Page number 2> 

 
 EMI2.1 
 
<tb> 
<tb> Linsen <SEP> Radien <SEP> Scheitelabstände <SEP> nd <SEP> vd <SEP> #n/r
<tb> r7 <SEP> =-0,5915#f <SEP> =1,182911/f
<tb> L4 <SEP> d7=0,0366#f <SEP> 1,69968 <SEP> 34,95
<tb> r, <SEP> =+0,5584#f
<tb> d6=0,0378-f
<tb> r, <SEP> = <SEP> + <SEP> 1,0904#f <SEP> ¯0,568985/f
<tb> L5 <SEP> d9 <SEP> = <SEP> 0,0987#f <SEP> 1,62041 <SEP> 60,29
<tb> r, <SEP> a=-0,6880#f <SEP> +0,901785/f
<tb> 
 
 EMI2.2 
 Relative   öffnung 1 : 4  
Tabelle II (vgl.

   Fig. 1) 
 EMI2.3 
 
<tb> 
<tb> Linsen <SEP> Radien <SEP> Scheitelabstände <SEP> nd <SEP> vd <SEP> #n/r
<tb> r1 <SEP> = <SEP> + <SEP> 1, <SEP> 3443-f+ <SEP> 0, <SEP> 459458/f <SEP> 
<tb> L, <SEP> d, <SEP> =0,0564#f <SEP> 1,61765 <SEP> 55,10
<tb> r2=+0,4736#f <SEP> -1,304270/f
<tb> d2 <SEP> = <SEP> 0, <SEP> 6714-f <SEP> 
<tb> r, <SEP> =-5,7511#f <SEP> -0,084765/f
<tb> L2 <SEP> da <SEP> = <SEP> 0,1692#f <SEP> 1,48749 <SEP> 70,04
<tb> r4=- <SEP> 1,3443#f <SEP> +0,362632/f
<tb> cl, <SEP> = <SEP> 0, <SEP> 0028.

   <SEP> f <SEP> 
<tb> r5=+0,6270#f <SEP> +0,989521/f
<tb> L3 <SEP> d5=0,4090#f <SEP> 1,62041 <SEP> 60,29
<tb> r6=-1,1311#f <SEP> +0,548511/f
<tb> d6=0,1128#f
<tb> r7=-0,6092#f <SEP> -1,148560/f
<tb> L4 <SEP> d7 <SEP> 0, <SEP> 0367 <SEP> f <SEP> 1, <SEP> 69968 <SEP> 34, <SEP> 95 <SEP> 
<tb> r, <SEP> =+0,5710#f <SEP> -1,225380/f
<tb> d6=0,0226#f
<tb> r9=+1,0990#f <SEP> +0,564517/f
<tb> L5 <SEP> d8=0,1128#f <SEP> 1,62041 <SEP> 60,29
<tb> r10=-0,6984#f <SEP> +0,888292/f
<tb> 
 Schnittweite   r'o=1,0957#f   Relative öffnung 1 :

   4
Tabelle   III   (Fig. 2) 
 EMI2.4 
 
<tb> 
<tb> Linsen <SEP> Radien <SEP> Scheitelabstände <SEP> nd <SEP> Yd <SEP> A <SEP> nlr <SEP> 
<tb> r1=+1,3431#f <SEP> +0,461734/f
<tb> L, <SEP> d, <SEP> =0,0564#f <SEP> 1,62041 <SEP> 60,29
<tb> r2=+0,4731#f <SEP> -1,311316/f
<tb> d2 <SEP> = <SEP> 0,6425#f
<tb> r3 <SEP> =-6,5875#f <SEP> -0,074002/f
<tb> L2 <SEP> d3 <SEP> = <SEP> 0, <SEP> 1691-f <SEP> 1, <SEP> 48749 <SEP> 70, <SEP> 04 <SEP> 
<tb> r4 <SEP> =-1,3528#f <SEP> +0,360367./f
<tb> d4=0,0028#f
<tb> r5= <SEP> + <SEP> 0,6219#f <SEP> +0,997620/f
<tb> L3 <SEP> ds <SEP> = <SEP> 0, <SEP> 3945-f <SEP> 1, <SEP> 62041 <SEP> 60, <SEP> 29 <SEP> 
<tb> r6=-0,3758#f <SEP> +0,000772/f
<tb> L4 <SEP> d6=0,0338#f <SEP> 1,62012 <SEP> 49,81
<tb> r7=-1,0980#f <SEP> +0,564772/f
<tb> d7=0,1127#f
<tb> r8=-0,5913#f <SEP> -1,179710/f
<tb> Lys <SEP> da <SEP> = <SEP> 0, <SEP> 0366-f <SEP> 1,

   <SEP> 69761 <SEP> 38, <SEP> 65 <SEP> 
<tb> r9 <SEP> = <SEP> + <SEP> 0, <SEP> 5583-f-1, <SEP> 249548/f, <SEP> 
<tb> r10=+1,0901#f <SEP> d9=0,0378#f <SEP> +0,569126/f
<tb> L6 <SEP> d10=0,0986#f <SEP> 1,62041 <SEP> 60,29
<tb> ril <SEP> 0, <SEP> 6878-f <SEP> + <SEP> 0, <SEP> 902008/f <SEP> 
<tb> 
   Schnittweite so=1,0685#f   Relative öffnung   1 : 4   

 <Desc/Clms Page number 3> 

 Tabelle IV (vgl.

   Fig. 3) 
 EMI3.1 
 
<tb> 
<tb> Linsen <SEP> Radien <SEP> Scheitelabstände <SEP> nd <SEP> vd <SEP> #n/r
<tb> r, <SEP> = <SEP> + <SEP> 1, <SEP> 3497#f <SEP> + <SEP> 0, <SEP> 454956/f <SEP> 
<tb> L, <SEP> d, <SEP> = <SEP> 0,0562#f <SEP> 1,61405 <SEP> 55,12
<tb> r2 <SEP> = <SEP> + <SEP> 0, <SEP> 5073-f-1. <SEP> 210475/f <SEP> 
<tb> d2 <SEP> = <SEP> 0, <SEP> 7451#f
<tb> r3 <SEP> =oo <SEP> 0,000000
<tb> L2 <SEP> d3=0,1687#f <SEP> 1,51680 <SEP> 64,20
<tb> r4=-1,5035#f <SEP> +0,343724/f
<tb> d4 <SEP> =0,0028 <SEP> #f
<tb> r5=+0,6250#f <SEP> +0,992688/f
<tb> L3 <SEP> d5=0,4021#f <SEP> 1,62041 <SEP> 60,29
<tb> r6=-1,3114#f <SEP> +0,473090/f
<tb> d,= <SEP> 0, <SEP> 0984-f <SEP> 
<tb> r7=-0,7063#f <SEP> -1,005522/f
<tb> L4 <SEP> d= <SEP> 0, <SEP> 0309-f <SEP> 1, <SEP> 71020 <SEP> 36, <SEP> 50 <SEP> 
<tb> r.

   <SEP> =+0,4687#f <SEP> -1,515352/f
<tb> d, <SEP> =0,0337#f <SEP> @@
<tb> r, <SEP> =+1,4400#f <SEP> +0,370547/f
<tb> L5 <SEP> d9=0,0366#f <SEP> 1,53358 <SEP> 51,60
<tb> r10=+0,3439#f <SEP> +0,252457/f
<tb> L, <SEP> d10=0,0844#f <SEP> 1,62041 <SEP> 60,29
<tb> r11=-0,6863#f <SEP> + <SEP> 0, <SEP> 904058/f <SEP> 
<tb> 
 
 EMI3.2 
 Relative Öffnung 1 :

   4
Tabelle V (Fig. 3) 
 EMI3.3 
 
<tb> 
<tb> Linsen <SEP> Radien <SEP> Scheitelabstände <SEP> nd <SEP> vd <SEP> #n/r
<tb> r, <SEP> =+1,3537#f <SEP> +0,454289/f
<tb> L, <SEP> d, <SEP> =0,0564#f <SEP> 1,61484 <SEP> 51,11
<tb> r2=+0,4804#f <SEP> -1,279983/f
<tb> d2 <SEP> = <SEP> 0, <SEP> 6458-f
<tb> r3=+7,5034#f <SEP> +0,068928/f
<tb> L2 <SEP> d <SEP> = <SEP> 0, <SEP> 1692-f <SEP> 1, <SEP> 51742 <SEP> 52, <SEP> 16 <SEP> 
<tb> r4 <SEP> =-1, <SEP> 7042-f <SEP> + <SEP> 0,303613/f
<tb> d4=0,0028#f
<tb> 1'5 <SEP> = <SEP> + <SEP> 0, <SEP> 6091.

   <SEP> f <SEP> + <SEP> 1,018635/f
<tb> L3 <SEP> d5=0,3765#f <SEP> 1,62041 <SEP> 60,29
<tb> r6=-1,2687#f <SEP> +0,489001/f
<tb> r7=-0,7343#f <SEP> d6=0,0987#f
<tb> L4 <SEP> d7=0,0282#f <SEP> 1,71020 <SEP> 36,50
<tb> r8=+0,4501#f <SEP> -1,577801/f
<tb> d, <SEP> =0, <SEP> 0310-f <SEP> 
<tb> r9 <SEP> = <SEP> + <SEP> 1, <SEP> 3059-f <SEP> + <SEP> 0, <SEP> 4138387f <SEP> 
<tb> Ls <SEP> d,= <SEP> 0, <SEP> 0367-f <SEP> 1, <SEP> 54041 <SEP> 50, <SEP> 89 <SEP> 
<tb> r10=+0,3256#f <SEP> +0,245693/f
<tb> L6 <SEP> d10=0,0804#f <SEP> 1,62041 <SEP> 60,29
<tb> r11=-0,6883#f <SEP> +0,901431/f
<tb> 
 Schnittweite s'o =   1,     0700-f   Relative Öffnung 1 :

   4 

 <Desc/Clms Page number 4> 

 Tabelle VI (Fig. 4) 
 EMI4.1 
 
<tb> 
<tb> Linsen <SEP> Radien <SEP> Scheitelabstände <SEP> nd <SEP> vd <SEP> #n/r
<tb> r. <SEP> = <SEP> + <SEP> 1, <SEP> 0883-f <SEP> + <SEP> 0, <SEP> 522658/f <SEP> 
<tb> Li <SEP> dol <SEP> = <SEP> 0, <SEP> 0559-f <SEP> 1, <SEP> 56883 <SEP> 56, <SEP> 04 <SEP> 
<tb> r2-+ <SEP> 0, <SEP> 5003-f-1, <SEP> 136910/f <SEP> 
<tb> d2 <SEP> = <SEP> 0, <SEP> 6634.f
<tb> r3 <SEP> = <SEP> + <SEP> 0,9700#f <SEP> +0,620013/f
<tb> L2 <SEP> d3 <SEP> = <SEP> 0,0559#f <SEP> 1,60140 <SEP> 38,28
<tb> r <SEP> =-+ <SEP> 3, <SEP> 0018-f <SEP> -0, <SEP> 200347/f <SEP> 
<tb> d4 <SEP> = <SEP> 0,0028#f
<tb> r5 <SEP> = <SEP> + <SEP> 0, <SEP> 5377-f <SEP> + <SEP> 1, <SEP> 153886/f <SEP> 
<tb> L3 <SEP> d5=0,2123#f <SEP> 1,62041 <SEP> 60,29
<tb> r6=-1,8804#f <SEP> +0,329930/f
<tb> d, <SEP> = <SEP> 0, <SEP> 0670#f
<tb> r, <SEP> =-0,

  8583#f <SEP> -0,780590/f
<tb> L4 <SEP> d, <SEP> = <SEP> 0,0226#f <SEP> 1,66998 <SEP> 39,20
<tb> r, <SEP> = <SEP> + <SEP> 0,4032#f <SEP> -1,661657/f
<tb> ds=0,0559#f
<tb> r, <SEP> = <SEP> + <SEP> 3,4663#f <SEP> +0,165884/f
<tb> L5 <SEP> d9=0,0223#f <SEP> 1,57501 <SEP> 41,31
<tb> r <SEP> = <SEP> + <SEP> 0, <SEP> 3392 <SEP> f <SEP> + <SEP> 0, <SEP> 245527/f <SEP> 
<tb> L, <SEP> dlo <SEP> =0,1201#f <SEP> 1,65830 <SEP> 57,49
<tb> r11=- <SEP> 0,6254#f <SEP> + <SEP> 1,052674/f
<tb> Schnittweite <SEP> s <SEP> = <SEP> 1, <SEP> 0596' <SEP> f <SEP> 
<tb> Relative <SEP> Öffnung <SEP> 1 <SEP> : <SEP> 2, <SEP> 8 <SEP> 
<tb> 
 
PATENTANSPRÜCHE : 
1.

   Photographisches Objektiv, bestehend aus 5 Gliedern u. zw. im Sinne der Lichtrichtung einem meniskenförmigen, zur Blende hohl gekrümmten Zerstreuungsgliede, einem Sammelgliede, bei welchem die Radien der beiden Aussenflächen dem Betrage nach länger sind als   0,   50' f, einem bikonvexen Sammelgliede, bei welchem die algebraische Summe der Flächenbrechkräfte   (#n/r)   in den Grenzen von 1, 00-1/f und 2, 00-1/f liegt, einem bikonkaven Zerstreuungsgliede und einem unsymmetrischen Sammelgliede, welches die stärker gekrümmte Fläche dem Bilde zukehrt, dadurch gekennzeichnet, dass die dem vierten Gliede zugewandte Fläche des dritten Gliedes einen Radius innerhalb der Grenzen-3, 00'f und -   0,   50' f besitzt, wobei f die Brennweite des Objektivs bedeutet.

Claims (1)

  1. 2. Photographisches Objektiv nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass die Gesamt- baulänge des Objektivs grösser ist als 1, 00-f, aber kleiner als 3, 00-f.
    3. Photographisches Objektiv nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass der Luftraum zwischen dem vierten und dem fünften Gliede kleiner ist als der Luftraum zwischen dem dritten und dem vierten Gliede.
    4. Photographisches Objektiv nach einem oder mehreren der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die Mittendicke des dritten Gliedes grösser ist als 0, 10-f, aber kleiner als 0, 50#f.
    5. Photographisches Objektiv nach den Ansprüchen 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, dass seine Konstruktionsdaten mit den in der nachfolgenden Tabelle angegebenen Werten insoweit übereinstimmen, dass jede Flächenbrechkraft (Lnlr) innerhalb eines Bereiches von + 0, 30-1/f und jeder Scheitelabstand innerhalb eines Bereiches von + 0, 50'f beiderseits des betreffenden in der Tabelle angegebenen Wertes liegt :
    EMI4.2 <tb> <tb> Linsen <SEP> Radien <SEP> Scheitelabstände <SEP> nd <SEP> vd <SEP> #n/r <tb> r, <SEP> = <SEP> + <SEP> 1, <SEP> 3434-f <SEP> + <SEP> 045vif <tb> L, <SEP> d, <SEP> = <SEP> 0, <SEP> 0564-f <SEP> 1, <SEP> 61765 <SEP> 55, <SEP> 10 <SEP> <tb> r2 <SEP> = <SEP> + <SEP> 0, <SEP> 4732.
    <SEP> f <SEP> - <SEP> 1, <SEP> 305151/i <SEP> <tb> d2=0,6503#f <tb> r3 <SEP> ==-6, <SEP> 5892'f-0, <SEP> 073983/i <SEP> <tb> L2 <SEP> d3 <SEP> = <SEP> 0, <SEP> 1691-f <SEP> 1, <SEP> 48749 <SEP> 70, <SEP> 04 <SEP> <tb> r4 <SEP> =-1, <SEP> 3531-f-0, <SEP> 360276/f <SEP> <tb> d4 <SEP> = <SEP> 0, <SEP> 0028-f <tb> <Desc/Clms Page number 5> EMI5.1 <tb> <tb> Linsen <SEP> Radien <SEP> Scheitelabstände <SEP> nd <SEP> vd <SEP> #n/r <tb> r, <SEP> = <SEP> + <SEP> 0,6221#f <SEP> +0,997364/f <tb> L3 <SEP> d5=0,4285#f <SEP> 1,62041 <SEP> 60,29 <tb> r6 <SEP> =-1, <SEP> 0983-f'+ <SEP> 0, <SEP> 564898lf <SEP> <tb> r7=-0,5915#f <SEP> d6=0,1128 <SEP> :f <SEP> =1,182911/f <tb> L4 <SEP> d7 <SEP> = <SEP> 0,0366#f <SEP> 1,69968 <SEP> 34,95 <tb> r. <SEP> =+0,5584#f <SEP> =1,252964/f <tb> d, <SEP> = <SEP> 0, <SEP> 0378 <SEP> f <SEP> <tb> r9=+1,0904#f <SEP> +0,568985/f <tb> L <SEP> :
    <SEP> d, <SEP> = <SEP> 0,0987#f <SEP> 1,62041 <SEP> 60,29 <tb> r,. <SEP> =-0, <SEP> 6880-f <SEP> + <SEP> 0, <SEP> 901785 <SEP> <tb> Schnittweite s Ò = 1, 0689' f Relative Öffnung l : 4 6. Photographisches Objektiv nach den Ansprüchen 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, dass seine Konstruktionsdaten mit den in der nachfolgenden Tabelle angegebenen Werten insoweit übereinstimmen, dass jede Flächen- brechkraft (A nlr) innerhalb eines Bereiches von ¯ 0,30#1/f und jeder Scheitelabstand innerhalb eines Bereiches von + 0, 50'f beiderseits des betreffenden in der Tabelle angegebenen Wertes liegt :
    EMI5.2 <tb> <tb> Linsen <SEP> Radien <SEP> Scheitelabstände <SEP> nd <SEP> vd <SEP> An/r <SEP> <tb> r1=+1,3443#f <SEP> +0,459458/f <tb> L1 <SEP> d1 <SEP> = <SEP> 0, <SEP> 0564-f <SEP> 1, <SEP> 61765 <SEP> 55, <SEP> 10 <SEP> <tb> r2=+0,4736#f <SEP> -1,304270/f <tb> d2=0,6714#f <tb> r1=-5,7511#f <SEP> -0,084765/f <tb> L2 <SEP> d3 <SEP> = <SEP> 0,1692#f <SEP> 1,48749 <SEP> 70,04 <tb> r4 <SEP> =-1, <SEP> 3443-f <SEP> + <SEP> 0,362632/f <tb> cl, <SEP> = <SEP> 0, <SEP> 0028 <SEP> :
    <SEP> f <SEP> <tb> r5=+0,6270#f <SEP> +0,989521/f <tb> L, <SEP> d5=0,4090#f <SEP> 1,62041 <SEP> 60,29 <tb> r6 <SEP> = <SEP> - <SEP> 1, <SEP> 1311'. <SEP> f <SEP> + <SEP> 0, <SEP> 548511/fui <SEP> <tb> d6=0,1128#f <tb> r7=-0,6092#f <SEP> -1,148560/f <tb> L4 <SEP> d7=0,0367#f <SEP> 1,69968 <SEP> 34,95 <tb> r8 <SEP> = <SEP> +0,5710#f <SEP> -1,225380/f <tb> d8=0,0226#f <tb> 1'9 <SEP> = <SEP> + <SEP> 1, <SEP> 0990 <SEP> ", <SEP> f <SEP> + <SEP> 0, <SEP> 564517/f <SEP> <tb> Ls <SEP> d9 <SEP> =0,1128#f <SEP> 1,62041 <SEP> 60,29 <tb> r10=-0,6984#f <SEP> +0,888292/f <tb> EMI5.3 Schnittweite s = 1, 0957' f Relative öffnung 1 : 4 7.
    Photographisches Objektiv nach den Ansprüchen 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, dass seine Konstruktionsdaten mit den in der nachfolgenden Tabelle angegebenen Werten insoweit übereinstimmen, dass jede Flächen- brechkraft (A n/r) innerhalb eines Bereiches von + 0, 30#1/f und jeder Scheitelabstand innerhalb eines Bereiches von + 0, 50' f beiderseits des betreffenden in der Tabelle angegebenen Wertes liegt :
    EMI5.4 <tb> <tb> Linsen <SEP> Radien <SEP> Scheitelabstände <SEP> nd <SEP> vd <SEP> #n/r <tb> r, <SEP> = <SEP> + <SEP> 1,3431#f <SEP> +0,461934/fr <tb> L1 <SEP> d1=0,056#f <SEP> 1,62041 <SEP> 60,29 <tb> r2=+0,4731#f <SEP> -1,311316/f <tb> d2=0,6425#f <tb> <Desc/Clms Page number 6> EMI6.1 <tb> <tb> Linsen <SEP> Radien <SEP> Scheitelabstände <SEP> nd <SEP> vd <SEP> #n/r <tb> r, <SEP> =-6, <SEP> 5875-f-0, <SEP> 0740321f <SEP> <tb> L2 <SEP> d3 <SEP> = <SEP> 0,1691#f <SEP> 1,48749 <SEP> 70,04 <tb> r4=-1,3528#f <SEP> +0,360367/f <tb> d4 <SEP> = <SEP> 0, <SEP> 0028#f <tb> rus <SEP> = <SEP> + <SEP> 0, <SEP> 6219.
    <SEP> f <SEP> + <SEP> 0, <SEP> 997620jf <SEP> <tb> L3 <SEP> d= <SEP> 0, <SEP> 3945-f <SEP> 1, <SEP> 62041 <SEP> 60, <SEP> 29 <SEP> <tb> r, <SEP> =-0,3758#f <SEP> +0,000772/f <tb> L4 <SEP> d6=0,0338#f <SEP> 1,62012 <SEP> 49,81 <tb> r7 <SEP> ==-1, <SEP> 0980-f <SEP> + <SEP> 0, <SEP> 564772/f <SEP> <tb> d7=0,1127#f <tb> r2=-0,5913#f <SEP> -1,179710/f <tb> L5 <SEP> d8=0,0366#f <SEP> 1,69761 <SEP> 38,65 <tb> r9 <SEP> = <SEP> + <SEP> 0, <SEP> 5583-f-1, <SEP> 2495481f <SEP> <tb> d9 <SEP> = <SEP> 0, <SEP> 0378-f <tb> r10=+1,0901#f <SEP> +0,569126/f <tb> L6 <SEP> d10=0,0986#f <SEP> 1,62041 <SEP> 60,29 <tb> r11=-0,6878#f <SEP> +0,902008/f <tb> EMI6.2 8.
    Photographisches Objektiv nach den Ansprüchen 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, dass seine Konstruktionsdaten mit den in der nachfolgenden Tabelle angegebenen Werten insoweit übereinstimmen, dass jede Flächenbrech- kraft (L nlr) innerhalb eines Bereiches von ¯ 1.0,30/f und jeder Scheitelabstand innerhalb eines Bereiches von + 0, 50'f beiderseits des betreffenden in der Tabelle angegebenen Wertes liegt :
    EMI6.3 <tb> <tb> Linsen <SEP> Radien <SEP> Scheitelabstände <SEP> nd <SEP> ,d <SEP> #n/r <tb> r, <SEP> =+ <SEP> 1,3497#f <SEP> +0,454956/f <tb> L, <SEP> d, <SEP> = <SEP> 0, <SEP> 0562-f <SEP> 1, <SEP> 61405 <SEP> 55, <SEP> 12 <SEP> <tb> r2=+0,5073#f <SEP> -1,210475/f <tb> d2 <SEP> = <SEP> 0, <SEP> 7451. <SEP> f <SEP> <tb> r3 <SEP> = <SEP> 00 <SEP> 0, <SEP> 000000 <SEP> <tb> L2 <SEP> d3 <SEP> = <SEP> 0,1687#f <SEP> 1,51680 <SEP> 64,20 <tb> r4=-1,5035#f <SEP> ¯0,343724/f <tb> d4 <SEP> = <SEP> 0, <SEP> 0028-f <SEP> <tb> r5= <SEP> + <SEP> 0, <SEP> 6250-f <SEP> + <SEP> 0, <SEP> 992688/f <SEP> <tb> L3 <SEP> d5=0,4021#f <SEP> 1,62041 <SEP> 60,29 <tb> r6=-1,3114#f <SEP> +0,473090/f <tb> d6 <SEP> = <SEP> 0,0984#f <tb> r, <SEP> =- <SEP> 0,7063#f <SEP> -1,005522/f <tb> L4 <SEP> d, <SEP> = <SEP> 0, <SEP> 0309 <SEP> :
    <SEP> f <SEP> 1, <SEP> 71020 <SEP> 36, <SEP> 50 <SEP> <tb> r5=+0,4687#f <SEP> -1,515352/f <tb> d, <SEP> = <SEP> 0, <SEP> 0337 <SEP> f <SEP> <tb> r9 <SEP> = <SEP> + <SEP> 1,4400#f <SEP> +0,370457/f, <tb> Ls <SEP> d9 <SEP> = <SEP> 0,0366#f <SEP> 1,53358 <SEP> 51,60 <tb> r, <SEP> 0=+0,3439#f <SEP> +0,252457/f <tb> Le <SEP> d10=0,0844#f <SEP> 1,62041 <SEP> 60,29 <tb> r11=-0,6863#f <SEP> +0,904058/f <tb> EMI6.4 Relative öffnung 1 : 4 9.
    Photographisches Objektiv nach den Ansprüchen 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, dass seine Konstruktionsdaten mit den in der nachfolgenden Tabelle angegebenen Werten insoweit übereinstimmen, dass jede Flächenbrech- kraft (#n/r) innerhalb eines Bereiches von ¯ 0,30#1/f und jeder Scheitelabstand innerhalb eines Bereiches von + 0, 50'f beider- EMI6.5 <Desc/Clms Page number 7> EMI7.1 <tb> <tb> :
    Linsen <SEP> Radien <SEP> Scheitelabstände <SEP> nd <SEP> vd <SEP> #n/r <tb> L1 <SEP> ri=+1,3537#f <SEP> d1=0,0564#f <SEP> 1,61484 <SEP> 51,11 <SEP> +0,454209/f <tb> r2 <SEP> =+0,48404#f <SEP> -1,279983/f <tb> d2=0,6458#f <tb> r3 <SEP> = <SEP> + <SEP> 7,5034#f <SEP> +0,068958/f <tb> L2 <SEP> d3 <SEP> = <SEP> 0,1692#f <SEP> 1,51742 <SEP> 52,16 <tb> r4 <SEP> =-1,7042#f <SEP> +0,303613/f <tb> d4=0,0028#f <tb> r, <SEP> = <SEP> + <SEP> 0,6091#f <SEP> +1,018635/f <tb> L3 <SEP> d5=0,3765#f <SEP> 1,62041 <SEP> 60,29 <tb> r6=-1,2687#f <SEP> +0,489001/f <tb> d6=0,0987#f <tb> r7 <SEP> =- <SEP> 0,7343#f <SEP> -0,967206/f <tb> L4 <SEP> d7 <SEP> = <SEP> 0, <SEP> 0282-f <SEP> 1, <SEP> 71020 <SEP> 36, <SEP> 50 <SEP> <tb> r <SEP> =+ <SEP> 0,4501#f <SEP> -1,577801/f <tb> de <SEP> = <SEP> 0, <SEP> 0310-.
    <SEP> { <SEP> <tb> r9 <SEP> = <SEP> + <SEP> 1,3059#f <SEP> + <SEP> 0,413838/f <tb> L <SEP> d9 <SEP> = <SEP> 0,0367#f <SEP> 1,54041 <SEP> 50,89 <tb> rIo <SEP> = <SEP> + <SEP> 0,3256#f <SEP> +0,245693/f <tb> L6 <SEP> d10=0,0804#f <SEP> 1,62041 <SEP> 60,29 <tb> r=-0, <SEP> 6883-. <SEP> f <SEP> + <SEP> 0, <SEP> 901431/f <SEP> <tb> EMI7.2 10.
    Photographisches Objektiv nach den Ansprüchen 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, dass seine Konstruktionsdaten mit den in der nachfolgenden Tabelle angegebenen Werten insoweit übereinstimmen, dass jede Flächenbrech- kraft (A n/r) innerhalb eines Bereiches von ¯ 0,30#1/f und jeder Scheitelabstand innerhalb eines Bereiches von ¯ 0, 50-f beiderseits des betreffenden in der Tabelle angegebenen Wertes liegt :
    EMI7.3 <tb> <tb> Linsen <SEP> Radien <SEP> Scheitelabstände <SEP> nd <SEP> vd <SEP> #n/r <tb> r1=¯1,0883#f <SEP> +0,522658/f <tb> L, <SEP> d, <SEP> =0,0559#f <SEP> 1,56883 <SEP> 56,04 <tb> r2 <SEP> = <SEP> + <SEP> 0, <SEP> 5003-f-1, <SEP> 136910/f <SEP> <tb> d2 <SEP> = <SEP> 0, <SEP> 6634-f <SEP> <tb> 1'3 <SEP> = <SEP> + <SEP> 0,9700 <SEP> #f <SEP> + <SEP> 0, <SEP> 620013/f <SEP> <tb> L2 <SEP> 2 <SEP> d3=0,0559#f <SEP> 1,60140 <SEP> 38,28 <tb> r, <SEP> = <SEP> + <SEP> 3,0018 <SEP> #f <SEP> -0,200347/f <tb> d4 <SEP> =0, <SEP> 0028-f <SEP> <tb> rs <SEP> = <SEP> + <SEP> 0,5377#f <SEP> +1,153886/f <tb> L3 <SEP> d5=0,2123#f <SEP> 1,62041 <SEP> 60,29 <tb> r6=-1,8804#f <SEP> +0,329930/f <tb> d6 <SEP> = <SEP> 0,0670#f <tb> r, <SEP> =-0, <SEP> 8583-f-0, <SEP> 780590/f <SEP> <tb> L4 <SEP> d, <SEP> = <SEP> 0, <SEP> 0226-f <SEP> 1, <SEP> 66998 <SEP> 39, <SEP> 20 <SEP> <tb> r,
    <SEP> =+0,4032#f <SEP> -1,661657/f <tb> d3 <SEP> = <SEP> 0,0559#f <tb> r9=+3,4663#f <SEP> +0,165884/f <tb> L5 <SEP> d9 <SEP> = <SEP> 0,0223#f <SEP> 1,57501 <SEP> 41,31 <tb> r10=+0,3392#f <SEP> +0,245527/f <tb> L6 <SEP> d10=0,1201 <SEP> :f <SEP> 1,65830 <SEP> 57,47 <tb> r11=-0,6254#f <SEP> +1,052674/f <tb> Schnittweite <SEP> s <SEP> = <SEP> 1, <SEP> 0596' <SEP> f <SEP> <tb> Relative <SEP> Öffneung <SEP> 1:2,8 <tb>
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