WO2026018317A1 - 送風機 - Google Patents

送風機

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WO2026018317A1
WO2026018317A1 PCT/JP2024/025567 JP2024025567W WO2026018317A1 WO 2026018317 A1 WO2026018317 A1 WO 2026018317A1 JP 2024025567 W JP2024025567 W JP 2024025567W WO 2026018317 A1 WO2026018317 A1 WO 2026018317A1
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WO
WIPO (PCT)
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rotation axis
tongue
distance
bulge
peripheral wall
Prior art date
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Application number
PCT/JP2024/025567
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English (en)
French (fr)
Inventor
健一 迫田
勇児 秋場
俊勝 新井
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Mitsubishi Electric Corp
Original Assignee
Mitsubishi Electric Corp
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Publication date
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    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
    • F04D29/00—Details, component parts, or accessories
    • F04D29/40—Casings; Connections of working fluid
    • F04D29/42—Casings; Connections of working fluid for radial or helico-centrifugal pumps
    • F04D29/44—Fluid-guiding means, e.g. diffusers
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
    • F04D29/00—Details, component parts, or accessories
    • F04D29/66—Combating cavitation, whirls, noise, vibration or the like; Balancing

Definitions

  • the present disclosure relates to a blower comprising a casing, a main plate, and an impeller.
  • blowers comprising a casing, a main plate, and an impeller are known.
  • a multi-blade centrifugal blower comprises an impeller with multiple blades arranged along the rotational axis on the outer periphery of a circular main plate, and a scroll casing that houses the impeller and forms a flow path that guides the airflow generated by the rotation of the impeller to the outlet.
  • the flow at the outlet of such a multi-blade centrifugal blower is biased in both direction and magnitude depending on the outlet position.
  • Patent Document 1 discloses a double-suction scroll casing that houses a double-suction impeller with blades on both sides of the main plate, with the maximum distance between the impeller's rotation axis and the peripheral wall of the scroll casing located between the impeller's main plate and the suction port, and with suction ports on both sides located closer to the main plate than the midpoint between the main plate and the suction port.
  • Patent Document 1 aims to improve blowing performance by uniforming the air flow distribution at the outlet.
  • the present disclosure has been made to solve the above-mentioned problems, and provides a blower that sufficiently uniforms the air flow distribution at the outlet.
  • the blower disclosed herein comprises a cylindrical casing with intake ports formed at both ends for sucking in air and with the inside of the peripheral wall forming an air passage to the outlet ports from which air is blown out; a main plate located inside the casing opposite the intake ports and rotating with the direction extending to both ends of the casing as the axial direction of its rotational shaft; and an impeller located on the main plate, rotating together with the main plate and blowing the air drawn in through the intake ports out of the outlet ports.
  • the casing has a first bulge portion that, when viewed from the circumferential side, has a maximum value in the distance from the rotational axis to the peripheral wall at the center, and second bulge portions that, when viewed from the circumferential side, have maximum values in the distance from the rotational axis to the peripheral wall between the center and both ends, and the distance from the rotational axis to the peripheral wall at the second bulge portion is longer than the distance from the rotational axis to the peripheral wall at both ends.
  • the distance from the rotation axis to the peripheral wall is longer than the distance from the rotation axis to the peripheral wall at both end portions.
  • FIG. 1 is a circuit diagram showing an air conditioning apparatus according to a first embodiment.
  • 1 is a perspective view showing a blower according to a first embodiment.
  • 1 is a front perspective view showing a blower according to a first embodiment.
  • FIG. 2 is an enlarged front perspective view showing the blower according to the first embodiment.
  • FIG. 4 is an enlarged view of a peripheral wall according to the first embodiment.
  • FIG. 2 is a front view showing the diffuser according to the first embodiment. 4 is a graph showing the relationship between air volume and static pressure efficiency of the blower according to the first embodiment.
  • FIG. 10 is an enlarged view of a peripheral wall according to a modification of the first embodiment.
  • FIG. 10 is a perspective view showing a blower according to a second embodiment.
  • FIG. 10 is a front view showing a diffuser according to a second embodiment.
  • 10 is a cross-sectional view of a casing according to a second embodiment taken along a plane perpendicular to the rotation axi
  • Fig. 1 is a circuit diagram showing an air conditioner 1 pertaining to embodiment 1.
  • the air conditioner 1 is a device that conditions the air in a space to be air-conditioned, and as shown in Fig. 1, is equipped with an outdoor unit 2 and an indoor unit 3.
  • the outdoor unit 2 is equipped with, for example, a compressor 6, a flow path switching device 7, an outdoor heat exchanger 8, an outdoor blower 9, and an expansion section 10.
  • the indoor unit 3 is equipped with, for example, a heat exchanger 11 and a blower 12.
  • the refrigerant circuit 4 is formed by connecting a compressor 6, a flow switching device 7, an outdoor heat exchanger 8, an expansion section 10, and a heat exchanger 11 via refrigerant piping 5.
  • the compressor 6 draws in low-temperature, low-pressure refrigerant, compresses it, and discharges it as high-temperature, high-pressure refrigerant.
  • the compressor 6 is, for example, a capacity-controllable inverter compressor.
  • the flow switching device 7 switches the direction of refrigerant flow in the refrigerant circuit 4 and is, for example, a four-way valve.
  • the outdoor heat exchanger 8 exchanges heat between, for example, outdoor air and the refrigerant.
  • the outdoor heat exchanger 8 acts as a condenser during cooling operation and as an evaporator during heating operation.
  • the expansion section 10 is a pressure-reducing valve or expansion valve that reduces the pressure of the refrigerant and expands it.
  • the expansion section 10 is, for example, an electronic expansion valve whose opening is adjustable.
  • the heat exchanger 11 exchanges heat between, for example, indoor air and a refrigerant.
  • the heat exchanger 11 acts as an evaporator during cooling operation and as a condenser during heating operation.
  • the blower 12 is a device that sends indoor air to the heat exchanger 11.
  • cooling operation the refrigerant drawn into the compressor 6 is compressed by the compressor 6 and discharged in a high-temperature, high-pressure gas state.
  • the high-temperature, high-pressure gas refrigerant discharged from the compressor 6 passes through the flow switching device 7 and flows into the outdoor heat exchanger 8, which functions as a condenser.
  • the outdoor heat exchanger 8 the refrigerant exchanges heat with outdoor air sent by the outdoor blower 9, condensing and liquefying.
  • the condensed liquid refrigerant flows into the expansion section 10, where it expands and is decompressed to become a low-temperature, low-pressure, two-phase gas-liquid refrigerant.
  • the two-phase gas-liquid refrigerant then flows into the heat exchanger 11, which functions as an evaporator.
  • the heat exchanger 11 the refrigerant exchanges heat with indoor air sent by the blower 12, evaporating and gasifying. At this time, the indoor air is cooled, and cooling is performed in the room.
  • the evaporated refrigerant in a low-temperature, low-pressure gas state passes through the flow switching device 7 and is sucked into the compressor 6 .
  • heating operation refrigerant is drawn into the compressor 6, compressed by the compressor 6, and discharged in a high-temperature, high-pressure gas state.
  • the high-temperature, high-pressure gas refrigerant discharged from the compressor 6 passes through the flow path switching device 7 and flows into the heat exchanger 11, which functions as a condenser.
  • the heat exchanger 11 the refrigerant exchanges heat with indoor air sent by the blower 12, condensing and liquefying. At this time, the indoor air is heated, and heating is performed indoors.
  • the condensed liquid refrigerant flows into the expansion section 10, where it expands and decompresses to become a low-temperature, low-pressure, two-phase gas-liquid refrigerant.
  • the two-phase gas-liquid refrigerant then flows into the outdoor heat exchanger 8, which functions as an evaporator.
  • the outdoor heat exchanger 8 the refrigerant exchanges heat with outdoor air sent by the outdoor blower 9, evaporating and gasifying.
  • the evaporated low-temperature, low-pressure gas refrigerant passes through the flow path switching device 7 and is drawn into the compressor 6.
  • the air conditioning device 1 does not have to have a flow path switching device 7. In this case, the air conditioning device 1 will be a dedicated cooling or heating device.
  • FIG. 2 is a perspective view showing the blower 12 according to the first embodiment. Next, a detailed description will be given of the blower 12. As shown in Fig. 2, the blower 12 includes a casing 20, a main plate 30, an impeller 40, and a diffuser 50.
  • the casing 20 is a cylindrical member with suction ports 13 formed at both ends for sucking in air, and the inside of the peripheral wall 21 forming an air passage to the air outlet 14 from which air is blown out.
  • the openings of the perfectly circular cylinder form the suction ports 13, and the side surface of the cylinder forms the peripheral wall 21.
  • the annular space between the peripheral wall 21 and the impeller 40 forms an air passage for air to flow from the impeller 40 to the air outlet 14.
  • the main plate 30 is a plate-shaped member provided inside the casing 20 facing the suction port 13.
  • the main plate 30 rotates around the axial direction of a rotation shaft 31, which is the direction extending to the two suction ports 13 at both ends of the casing 20.
  • the impellers 40 are a plurality of plate-like members provided on the peripheral edge of the main plate 30.
  • the impellers 40 are provided at intervals on the peripheral edge of the main plate 30, with gaps formed between each impeller 40. Air drawn in through the suction port 13 passes through the gaps between the impellers 40 toward the outlet 14. The impellers 40 rotate together with the main plate 30, and blow out the air drawn in through the suction port 13 from the outlet 14.
  • the diffuser 50 has a base end connected to the peripheral wall 21 of the casing 20 and a tip end formed with an outlet 14.
  • the diffuser 50 is a rectangular tubular member, with one opening connected to the peripheral wall 21 and the other opening serving as the outlet 14.
  • the diffuser 50 has a continuous connection portion 51 that is connected continuously to the peripheral wall 21, and a discontinuous connection portion 55 that extends from a tongue portion 56 that is discontinuously connected to the peripheral wall 21.
  • FIG. 3 is a front perspective view showing the blower 12 according to embodiment 1
  • FIG. 4 is an enlarged view of the front perspective view showing the blower 12 according to embodiment 1.
  • FIG. 5 is an enlarged view of the peripheral wall 21 according to embodiment 1.
  • FIG. 3 is a cross-sectional view A of FIG. 2.
  • the peripheral wall 21 of the casing 20 has a first bulge portion 22 and a second bulge portion 23.
  • a bulge portion refers to a portion that forms a convex shape on the outside of the casing 20.
  • the first bulge portion 22 and the second bulge portion 23 both bulge outward from the dashed line connecting both ends of the peripheral wall 21 of the casing 20.
  • the first bulge portion 22 is the portion at the center where the distance from the rotation axis 31 to the peripheral wall 21 is at its maximum when viewed from the circumferential side. When viewed from the circumferential side, the first bulge portion 22 is on an extension of the direction in which the main plate 30 extends.
  • the second bulge portions 23 are portions where the distance from the rotation axis 31 to the peripheral wall 21 between the center and both ends, as viewed from the circumferential direction, takes on a maximum value. In this embodiment, there are two second bulge portions 23. That is, the peripheral wall 21 has three maximum values due to the first bulge portion 22 and the two second bulge portions 23. Note that the number of second bulge portions 23 is not limited to two, and may be three or more.
  • the distance L2 from the rotation shaft 31 to the peripheral wall 21 at the second bulge portion 23 is longer than the distance L0 from the rotation shaft 31 to the peripheral wall 21 at both ends. Furthermore, the distance L1 from the rotation shaft 31 to the peripheral wall 21 at the first bulge portion 22 is also longer than the distance L0 from the rotation shaft 31 to the peripheral wall 21 at both ends. That is, in the first embodiment, all of the three maximum values formed by the first bulge portion 22 and the two bulges are longer than the distance L0 from the rotation shaft 31 to the peripheral wall 21 at both ends.
  • the distance L1 from the rotation shaft 31 to the peripheral wall 21 at the first bulge portion 22 satisfies the relationship 1.03 ⁇ L1 /L0 ⁇ 1.3 with respect to the distance L0 from the rotation shaft 31 to the peripheral wall 21 at both ends.
  • the distance L2 from the rotation shaft 31 to the peripheral wall 21 at the second bulging portion 23 satisfies the relation 1.03 ⁇ L2 /L0 ⁇ 1.3 with respect to the distance L0 from the rotation shaft 31 to the peripheral wall 21 at both ends.
  • Figure 6 is a front view showing the diffuser 50 according to embodiment 1.
  • Figure 6 is a cross-sectional view taken along line B in Figure 2.
  • the continuous connection portion 51 of the diffuser 50 has a first diffuser bulge portion 52 and a second diffuser bulge portion 53.
  • the first diffuser bulge portion 52 is a portion that, when viewed from the circumferential side, has a maximum value in the distance from the rotation axis 31 to the continuous connection portion 51 at the center.
  • the second diffuser bulge portion 53 is a portion that, when viewed from the circumferential side, has a maximum value in the distance from the rotation axis 31 to the continuous connection portion 51 between the center and both ends.
  • the number of second diffuser bulges 53 is not limited to two, and may be three or more.
  • the first diffuser bulge portion 52 is provided continuous with the first bulge portion 22.
  • the second diffuser bulge portion 53 is also provided continuous with the second bulge portion 23. That is, the distance from the rotation axis 31 to the continuous connection portion 51 in the second diffuser bulge portion 53 is longer than the distance from the rotation axis 31 to the continuous connection portion 51 at both ends. Also, the distance from the rotation axis 31 to the continuous connection portion 51 in the first diffuser bulge portion 52 is longer than the distance from the rotation axis 31 to the continuous connection portion 51 at both ends.
  • the value obtained by dividing the distance from the rotation axis 31 to the continuous connection 15 in the second diffuser bulge portion 53 by the distance from the rotation axis 31 to the continuous connection 15 at both ends is 1.03 or greater and 1.3 or less. Furthermore, the value obtained by dividing the distance from the rotation axis 31 to the continuous connection 15 in the first diffuser bulge portion 52 by the distance from the rotation axis 31 to the continuous connection 15 at both ends is 1.03 or greater and 1.3 or less.
  • Figure 7 is a graph showing the relationship between air volume and static pressure efficiency of the blower 12 according to embodiment 1.
  • the horizontal axis represents the air volume of the blower 12, and the vertical axis represents the static pressure efficiency.
  • the comparative example in Figure 7 is a blower 12 that does not have the first bulge portion 22 or the second bulge portion 23.
  • the static pressure efficiency of the blower 12 according to embodiment 1 is higher than the static pressure efficiency of the blower 12 according to the comparative example over a wide range, from the air volume at which maximum efficiency is achieved to the larger air volume side.
  • the distance from the rotation axis 31 to the peripheral wall 21 between the center and both ends is at a maximum value when viewed from the circumferential side
  • the distance from the rotation axis 31 to the peripheral wall 21 is longer than the distance from the rotation axis 31 to the peripheral wall 21 at both ends.
  • the diffuser 50 also has a first diffuser bulge 52 that, when viewed from the circumferential side, has a maximum distance from the rotation axis 31 to the continuous connection 51 at the center.
  • the diffuser 50 also has a second diffuser bulge 53 that, when viewed from the circumferential side, has a maximum distance from the rotation axis 31 to the continuous connection 51 between the center and both ends.
  • the distance from the rotation axis 31 to the continuous connection 51 at the second diffuser bulge 53 is longer than the distance from the rotation axis 31 to the continuous connection 51 at both ends. This ensures that the air flow remains uniform even as the air moves from the casing 20 to the diffuser 50, thereby achieving a sufficiently uniform air flow distribution at the air outlet 14.
  • the diffuser 50 does not necessarily have to have the first diffuser bulge 52 or the second diffuser bulge 53. In this case, the air flow is sufficiently uniformed even with only the first bulge 22 and second bulge 23 of the peripheral wall 21.
  • the distance L from the rotation shaft 31 to the peripheral wall 21 at the second bulging portion 23 satisfies the relationship 1.03 ⁇ L/L0 ⁇ 1.3 with respect to the distance L0 from the rotation shaft 31 to the peripheral wall 21 at both ends. When this relationship is satisfied, the effect of uniforming the air flow can be maximized.
  • FIG. 8 is an enlarged view of the peripheral wall 21 according to a modification of the first embodiment.
  • the second bulge portion 23 bulges outward from the dashed line connecting both ends of the peripheral wall 21 of the casing 20, but the first bulge portion 22 does not bulge outward from the dashed line connecting both ends of the peripheral wall 21 of the casing 20. That is, in the modification, the distance from the rotation shaft 31 to the peripheral wall 21 at the first bulge portion 22 is shorter than the distance from the rotation shaft 31 to the peripheral wall 21 at both ends.
  • the air flow distribution at the air outlet 14 can be sufficiently uniform as long as the maximum value of the second bulge portion 23 is longer than the distance from the rotation shaft 31 to the peripheral wall 21 at both ends.
  • Embodiment 2. 9 is a perspective view showing blower 12 according to embodiment 2.
  • Embodiment 2 differs from embodiment 1 in that a portion having a maximum value is also present in discontinuous connection portion 55 extending from tongue portion 56 that is discontinuously connected to peripheral wall 21.
  • portions common to embodiment 1 are assigned the same reference numerals and description thereof will be omitted, and the description will focus on the differences from embodiment 1.
  • the blower 12 is connected to the main plate 30 via a rotating shaft 31 at one end of the casing 20 and is equipped with a motor 60 that rotates and drives the main plate 30.
  • Figure 10 is a front view showing a diffuser 50 according to embodiment 2.
  • Figure 10 is a cross-sectional view taken along line C in Figure 9.
  • the discontinuous connection 55 of the diffuser 50 has a first tongue-side bulge 57 and a second tongue-side bulge 58.
  • the first tongue-side bulge 57 and the second tongue-side bulge 58 have a shape that protrudes toward the outside of the casing 20.
  • the first tongue-side bulge 57 and the second tongue-side bulge 58 have a convex shape that protrudes toward the outside of the casing 20.
  • the second tongue-side bulge 58 on the suction port 13 side where the motor 60 is provided is referred to as the second tongue-side bulge 58a
  • the second tongue-side bulge 58 on the suction port 13 side where the motor 60 is not provided is referred to as the second tongue-side bulge 58b.
  • the number of second tongue-side bulges 58 is not limited to two, and may be three or more.
  • FIG. 11 is a cross-sectional view of the casing 20 in a plane perpendicular to the rotation axis 31 according to embodiment 2.
  • Figure 11(a) is a cross-sectional view of the casing 20 in a plane perpendicular to the rotation axis 31, including the side of the casing 20 on which the motor 60 is installed. This corresponds to (a) in Figure 10.
  • Figure 11(b) is a cross-sectional view of the casing 20 in a plane perpendicular to the rotation axis 31, including the second tongue-side bulge 58a. This corresponds to (b) in Figure 10.
  • Figure 11(c) is a cross-sectional view of the casing 20 in a plane perpendicular to the rotation axis 31, including a recess provided between the second tongue-side bulge 58a and the first tongue-side bulge 57. This corresponds to (c) in Figure 10.
  • Figure 11(d) is a cross-sectional view of the casing 20 in a plane perpendicular to the rotation axis 31, including the first tongue-side bulge 57. This corresponds to (d) in Figure 10.
  • Figure 11(e) is a cross-sectional view of the casing 20, including the first tongue-side bulge 57, taken along a plane perpendicular to the rotation axis 31. This corresponds to (e) in Figure 10.
  • the angle between the tangent line S1 that passes through the rotation axis 31 and touches the tongue portion 56 and the horizontal line S2 that passes through the rotation axis 31 is defined as ⁇ .
  • the length of the perpendicular line drawn from the tangent point with the tongue portion 56 to the horizontal line S2 that passes through the rotation axis 31 is defined as y.
  • y is the distance between the horizontal line S2 that passes through the rotation axis 31 and the discontinuous connection portion 55 in a cross section perpendicular to the rotation axis.
  • Fig. 11(e) which is a cross section including second tongue-side bulge 58b, are smaller than y1 in Fig. 11(a), which is a cross section including the side surface of the casing 20 on the side where the motor 60 is installed.
  • the relationship 1.03 ⁇ y1/y4 ⁇ 1.3 holds for y4 in Figure 11(d), which is a cross section including first tongue-side bulge 57, and y1 in Figure 11(a), which is a cross section including the side surface of casing 20 on the side where motor 60 is installed.
  • the relationship 1.03 ⁇ y1 /y2 ⁇ 1.3 holds for y2 in Figure 11(b), which is a cross section including second tongue-side bulge 58a, and y5 in Figure 11(e), which is a cross section including second tongue-side bulge 58b , and y1 in Figure 11(a), which is a cross section including the side surface of casing 20 on the side where motor 60 is installed.
  • y2 in FIG. 11( b ), which is a cross section including the second tongue-side bulge 58 a on the side where the motor 60 is installed is smaller than y5 in FIG. 11( e ), which is a cross section including the second tongue-side bulge 58 b on the side where the motor 60 is not installed.
  • the second tongue-side bulge 58 on the side where the motor 60 is installed is larger than the other sections.
  • the cross-sectional area contributing to air intake is smaller in the suction port 13 on the side where the motor 60 is installed, so air is more difficult to intake than in the suction port 13 on the side where the motor 60 is not installed. This affects the blowout distribution of the sucked air.
  • the blowout distribution of air can be made uniform by changing the size of the second tongue-side bulge 58.
  • Air conditioning unit 2. Outdoor unit, 3. Indoor unit, 4. Refrigerant circuit, 5. Refrigerant piping, 6. Compressor, 7. Flow path switching device, 8. Outdoor heat exchanger, 9. Outdoor blower, 10. Expansion section, 11. Heat exchanger, 12. Blower, 13. Inlet, 14. Outlet, 20. Casing, 21. Peripheral wall, 22. First bulge section, 23. Second bulge section, 30. Main plate, 31. Rotating shaft, 40. Impeller, 50. Diffuser, 51. Continuous connection section, 52. First diffuser bulge section, 53. Second diffuser bulge section, 55. Discontinuous connection section, 56. Tongue section, 57. First tongue-side bulge section, 58, 58a, 58b. Second tongue-side bulge section, 60. Motor.

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Structures Of Non-Positive Displacement Pumps (AREA)

Abstract

送風機は、空気が吸い込まれる吸込口が両端部に形成され、周壁の内側が空気が吹き出される吹出口までの風路となっている円筒状のケーシングと、ケーシングの内部において吸込口に対向して設けられ、ケーシングの両端部に延びる方向を回転軸の軸方向として回転する主板と、主板に設けられ、主板と共に回転して、吸込口から吸い込んだ空気を吹出口から吹き出す羽根車と、を備え、ケーシングは、周方向側からみて、中央部における回転軸から周壁までの距離で極大値をとる第１の膨出部と、周方向側からみて、中央部と両端部との間における回転軸から周壁までの距離で極大値をとる第２の膨出部と、を有し、第２の膨出部における回転軸から周壁までの距離は、両端部における回転軸から周壁までの距離よりも長い。

Description

送風機
　本開示は、ケーシングと、主板と、羽根車とを備える送風機に関する。
　従来、ケーシングと、主板と、羽根車とを備える送風機が知られている。このうち、多翼遠心送風機は、円形の主板の外周部分に複数の翼が回転軸方向に沿って配置された羽根車と、羽根車を収容し羽根車の回転によって発生する気流を吹出口へ導く流路を形成するスクロールケーシングとを備えている。このような多翼遠心送風機の吹出口の流れは、流れの向き及び大きさのいずれも、吹出口の位置で偏っている。この偏りを解消することを目的として、特許文献１には、主板の両側に羽根を設けた両吸込型の羽根車が収容され、羽根車の回転軸とスクロールケーシングの周壁との距離の最大値が、羽根車の主板と吸込口との間にあって、主板と吸込口との中間よりも主板側に存在する両側に吸込口を設けた両吸込型のスクロールケーシングが開示されている。特許文献１は、吹出口の空気の流れ分布を均一化して、送風性能の向上を図ろうとするものである。
特許第７０３１０６１号公報
　しかしながら、特許文献１に開示されたスクロールケーシングは、周壁側からみて主板に近い中央部における空間が広い分、空気の流れを遅くしているものの、周壁側からみて両端部における空気の流れに手を加えられていない。このため、吹出口の空気の流れ分布を均一化する上で不十分である。
　本開示は、上記のような課題を解決するためになされたもので、吹出口の空気の流れ分布を十分に均一化する送風機を提供するものである。
　本開示の送風機は、空気が吸い込まれる吸込口が両端部に形成され、周壁の内側が空気が吹き出される吹出口までの風路となっている円筒状のケーシングと、前記ケーシングの内部において前記吸込口に対向して設けられ、前記ケーシングの両端部に延びる方向を回転軸の軸方向として回転する主板と、前記主板に設けられ、前記主板と共に回転して、前記吸込口から吸い込んだ空気を前記吹出口から吹き出す羽根車と、を備え、前記ケーシングは、周方向側からみて、中央部における前記回転軸から前記周壁までの距離で極大値をとる第１の膨出部と、周方向側からみて、中央部と両端部との間における前記回転軸から前記周壁までの距離で極大値をとる第２の膨出部と、を有し、前記第２の膨出部における前記回転軸から前記周壁までの距離は、両端部における前記回転軸から前記周壁までの距離よりも長い。
　本開示によれば、周方向側からみて、中央部と両端部との間における回転軸から周壁までの距離で極大値をとる第２の膨出部において、回転軸から周壁までの距離は、両端部における回転軸から周壁までの距離よりも長い。このように、中央部のみではなく、中央部と両端部との間においても、空間が広い。このため、中央部の空気の流れのみではなく、中央部と両端部との間の空気の流れも遅くすることができる。このため、吹出口の空気の流れ分布を十分に均一化することができる。
実施の形態１に係る空気調和装置を示す回路図である。 実施の形態１に係る送風機を示す斜視図である。 実施の形態１に係る送風機を示す正面透過図である。 実施の形態１に係る送風機を示す正面透過図の拡大図である。 実施の形態１に係る周壁の拡大図である。 実施の形態１に係るディフューザを示す正面図である。 実施の形態１に係る送風機の風量と静圧効率との関係を示すグラフである。 実施の形態１の変形例に係る周壁の拡大図である。 実施の形態２に係る送風機を示す斜視図である。 実施の形態２に係るディフューザを示す正面図である。 実施の形態２に係るケーシングの回転軸に垂直な平面における断面図である。
　以下、本開示の送風機の実施の形態について、図面を参照しながら説明する。なお、本開示は、以下に説明する実施の形態によって限定されるものではない。また、図２を含め、以下の図面では各構成部材の大きさの関係が実際のものとは異なる場合がある。また、以下の説明において、本開示の理解を容易にするために方向を表す用語を適宜用いるが、これは本開示を説明するためのものであって、これらの用語は本開示を限定するものではない。方向を表す用語としては、例えば、「上」、「下」、「右」、「左」、「前」又は「後」等が挙げられる。
実施の形態１．
　図１は、実施の形態１に係る空気調和装置１を示す回路図である。空気調和装置１は、空調対象空間の空気を調整する装置であり、図１に示すように、室外機２と、室内機３とを備えている。室外機２には、例えば圧縮機６、流路切替装置７、室外熱交換器８、室外送風機９及び膨張部１０が設けられている。室内機３には、例えば熱交換器１１及び送風機１２が設けられている。
　圧縮機６、流路切替装置７、室外熱交換器８、膨張部１０及び熱交換器１１が冷媒配管５により接続されて冷媒回路４が構成されている。圧縮機６は、低温且つ低圧の状態の冷媒を吸入し、吸入した冷媒を圧縮して高温且つ高圧の状態の冷媒にして吐出するものである。圧縮機６は、例えば容量制御可能なインバータ圧縮機である。流路切替装置７は、冷媒回路４において冷媒が流れる方向を切り替えるものであり、例えば四方弁である。室外熱交換器８は、例えば室外空気と冷媒との間で熱交換するものである。室外熱交換器８は、冷房運転時には凝縮器として作用し、暖房運転時には蒸発器として作用する。膨張部１０は、冷媒を減圧して膨張する減圧弁又は膨張弁である。膨張部１０は、例えば開度が調整される電子式膨張弁である。
　熱交換器１１は、例えば室内空気と冷媒との間で熱交換するものである。熱交換器１１は、冷房運転時には蒸発器として作用し、暖房運転時には凝縮器として作用する。送風機１２は、熱交換器１１に室内空気を送る機器である。
　（運転モード、冷房運転）
　次に、空気調和装置１の運転モードについて説明する。先ず、冷房運転について説明する。冷房運転において、圧縮機６に吸入された冷媒は、圧縮機６によって圧縮されて高温且つ高圧のガス状態で吐出する。圧縮機６から吐出された高温且つ高圧のガス状態の冷媒は、流路切替装置７を通過して、凝縮器として作用する室外熱交換器８に流入し、室外熱交換器８において、室外送風機９によって送られる室外空気と熱交換されて凝縮して液化する。凝縮された液状態の冷媒は、膨張部１０に流入し、膨張部１０において膨張及び減圧されて低温且つ低圧の気液二相状態の冷媒となる。そして、気液二相状態の冷媒は、蒸発器として作用する熱交換器１１に流入し、熱交換器１１において、送風機１２によって送られる室内空気と熱交換されて蒸発してガス化する。このとき、室内空気が冷やされ、室内において冷房が実施される。蒸発した低温且つ低圧のガス状態の冷媒は、流路切替装置７を通過して、圧縮機６に吸入される。
　（運転モード、暖房運転）
　次に、暖房運転について説明する。暖房運転において、圧縮機６に吸入された冷媒は、圧縮機６によって圧縮されて高温且つ高圧のガス状態で吐出する。圧縮機６から吐出された高温且つ高圧のガス状態の冷媒は、流路切替装置７を通過して、凝縮器として作用する熱交換器１１に流入し、熱交換器１１において、送風機１２によって送られる室内空気と熱交換されて凝縮して液化する。このとき、室内空気が暖められ、室内において暖房が実施される。凝縮された液状態の冷媒は、膨張部１０に流入し、膨張部１０において膨張及び減圧されて低温且つ低圧の気液二相状態の冷媒となる。そして、気液二相状態の冷媒は、蒸発器として作用する室外熱交換器８に流入し、室外熱交換器８において、室外送風機９によって送られる室外空気と熱交換されて蒸発してガス化する。蒸発した低温且つ低圧のガス状態の冷媒は、流路切替装置７を通過して、圧縮機６に吸入される。
　なお、空気調和装置１は、流路切替装置７を有していなくてもよい。この場合、空気調和装置１は、冷房専用機又は暖房専用機となる。
　（送風機１２）
　図２は、実施の形態１に係る送風機１２を示す斜視図である。次に、送風機１２について詳細に説明する。図２に示すように、送風機１２は、ケーシング２０と、主板３０と、羽根車４０と、ディフューザ５０とを備えている。
　（ケーシング２０）
　ケーシング２０は、空気が吸い込まれる吸込口１３が両端部に形成され、周壁２１の内側が空気が吹き出される吹出口１４までの風路となっている円筒状の部材である。真円状の円筒の開口部分が、それぞれ吸込口１３となっており、円筒の側面部分が周壁２１となっている。周壁２１と羽根車４０との間の円環状の空間は、羽根車４０から吹出口１４まで空気が流れる風路となっている。
　（主板３０）
　主板３０は、ケーシング２０の内部において吸込口１３に対向して設けられた板状の部材である。主板３０は、ケーシング２０の両端部である２つの吸込口１３に延びる方向を回転軸３１の軸方向として回転する。
　（羽根車４０）
　羽根車４０は、主板３０の周縁部に設けられる複数の板状の部材である。羽根車４０は、主板３０の周縁部において間隔を空けて設けられており、それぞれの羽根車４０の間には隙間が形成されている。吸込口１３から吸い込まれた空気は、羽根車４０同士の隙間を通って吹出口１４に向かう。羽根車４０は、主板３０と共に回転して、吸込口１３から吸い込んだ空気を吹出口１４から吹き出すものである。
　（ディフューザ５０）
　ディフューザ５０は、基端がケーシング２０の周壁２１に接続され、先端に吹出口１４が形成されているものである。ディフューザ５０は、角筒状をなす部材であり、角筒の一方の開口部分が、周壁２１に接続され、角筒の他方の開口部分が吹出口１４となっている。ディフューザ５０は、周壁２１から連続して接続される連続接続部５１と、周壁２１から不連続で接続される舌部５６から延びる不連続接続部５５とを有している。
　図３は、実施の形態１に係る送風機１２を示す正面透過図であり、図４は、実施の形態１に係る送風機１２を示す正面透過図の拡大図である。図５は、実施の形態１に係る周壁２１の拡大図である。図３は、図２のＡ断面図である。図３～図５に示すように、ケーシング２０の周壁２１は、第１の膨出部２２と、第２の膨出部２３とを有している。ここで、膨出部とは、ケーシング２０の外側に凸形状をなす部分をいう。図５において、第１の膨出部２２及び第２の膨出部２３は、いずれも、ケーシング２０の周壁２１の両端部を結ぶ破線よりも外側に膨出している。第１の膨出部２２は、周方向側からみて、中央部における回転軸３１から周壁２１までの距離で極大値をとる部分である。第１の膨出部２２は、周方向側からみると、主板３０が延びる方向の延長線上にある。第２の膨出部２３は、周方向側からみて、中央部と両端部との間における回転軸３１から周壁２１までの距離で極大値をとる部分である。本実施の形態１では、第２の膨出部２３は２つである。即ち、周壁２１は、第１の膨出部２２と、２つの第２の膨出部２３とによって、３つの極大値が存在する。なお、第２の膨出部２３の数は２つに限らず、３つ以上でもよい。
　図３に示すように、第２の膨出部２３における回転軸３１から周壁２１までの距離Ｌ２は、両端部における回転軸３１から周壁２１までの距離Ｌ０よりも長い。また、第１の膨出部２２における回転軸３１から周壁２１までの距離Ｌ１も、両端部における回転軸３１から周壁２１までの距離Ｌ０よりも長い。即ち、本実施の形態１では、第１の膨出部２２と２つの膨出部とからなる３つの極大値が、いずれも、両端部における回転軸３１から周壁２１までの距離Ｌ０よりも長い。ここで、第１の膨出部２２における回転軸３１から周壁２１までの距離Ｌ１は、両端部における回転軸３１から周壁２１までの距離Ｌ０に対して、１．０３≦Ｌ１／Ｌ０≦１．３の関係式が成立する。また、第２の膨出部２３における回転軸３１から周壁２１までの距離Ｌ２は、両端部における回転軸３１から周壁２１までの距離Ｌ０に対して、１．０３≦Ｌ２／Ｌ０≦１．３の関係式が成立する。
　図６は、実施の形態１に係るディフューザ５０を示す正面図である。図６は、図２のＢ断面図である。ディフューザ５０の連続接続部５１は、第１のディフューザ膨出部５２と、第２のディフューザ膨出部５３とを有している。第１のディフューザ膨出部５２は、周方向側からみて、中央部における回転軸３１から連続接続部５１までの距離で極大値をとる部分である。第２のディフューザ膨出部５３は、周方向側からみて、中央部と両端部との間における回転軸３１から連続接続部５１までの距離で極大値をとる部分である。本実施の形態１では、第２のディフューザ膨出部５３は２つである。即ち、連続接続部５１は、第１のディフューザ膨出部５２と、２つの第２のディフューザ膨出部５３とによって、３つの極大値が存在する。なお、第２のディフューザ膨出部５３の数は２つに限らず、３つ以上でもよい。
　ここで、第１のディフューザ膨出部５２は、第１の膨出部２２に対し連続して設けられている。第２のディフューザ膨出部５３も、第２の膨出部２３に対し連続して設けられている。即ち、第２のディフューザ膨出部５３における回転軸３１から連続接続部５１までの距離は、両端部における回転軸３１から連続接続部５１までの距離よりも長い。また、第１のディフューザ膨出部５２における回転軸３１から連続接続部５１までの距離は、両端部における回転軸３１から連続接続部５１までの距離よりも長い。
　ここで、第２のディフューザ膨出部５３における回転軸３１から連続接続部１５までの距離を、両端部における回転軸３１から連続接続部１５までの距離で除算した値は、１．０３以上であり、１．３以下である。また、第１のディフューザ膨出部５２における回転軸３１から連続接続部１５までの距離を、両端部における回転軸３１から連続接続部１５までの距離で除算した値は、１．０３以上であり、１．３以下である。
　図７は、実施の形態１に係る送風機１２の風量と静圧効率との関係を示すグラフである。図７において、横軸は送風機１２の風量であり、縦軸は静圧効率である。図７における比較例は、第１の膨出部２２及び第２の膨出部２３がない送風機１２である。図７に示すように、本実施の形態１に係る送風機１２の静圧効率は、比較例に係る送風機１２の静圧効率よりも、最高効率を示す風量よりも大風量側という広範囲において高くなっている。
　本実施の形態１によれば、周方向側からみて、中央部と両端部との間における回転軸３１から周壁２１までの距離で極大値をとる第２の膨出部２３において、回転軸３１から周壁２１までの距離は、両端部における回転軸３１から周壁２１までの距離よりも長い。このように、中央部のみではなく、中央部と両端部との間においても、空間が広い。このため、中央部の空気の流れのみではなく、中央部と両端部との間の空気の流れも遅くすることができる。このため、吹出口１４の空気の流れ分布を十分に均一化することができる。
　また、ディフューザ５０は、周方向側からみて、中央部における回転軸３１から連続接続部５１までの距離で極大値をとる第１のディフューザ膨出部５２を有している。また、ディフューザ５０は、周方向側からみて、中央部と両端部との間における回転軸３１から連続接続部５１までの距離で極大値をとる第２のディフューザ膨出部５３と、を有している。そして、第２のディフューザ膨出部５３における回転軸３１から連続接続部５１までの距離は、両端部における回転軸３１から連続接続部５１までの距離よりも長い。これにより、空気がケーシング２０からディフューザ５０に移動しても、引き続き空気の流れが均一化されるため、吹出口１４の空気の流れ分布を十分に均一化することができる。なお、ディフューザ５０は、第１のディフューザ膨出部５２及び第２のディフューザ膨出部５３を有していなくてもよい。この場合も、周壁２１の第１の膨出部２２及び第２の膨出部２３のみでも、空気の流れは十分に均一化される。
　第２の膨出部２３における回転軸３１から周壁２１までの距離Ｌは、両端部における回転軸３１から周壁２１までの距離Ｌ０に対して、１．０３≦Ｌ／Ｌ０≦１．３の関係式が成立する。この関係式が成立する場合、空気の流れの均一化の効果を最大限に発揮することができる。
　（変形例）
　図８は、実施の形態１の変形例に係る周壁２１の拡大図である。図８において、第２の膨出部２３は、ケーシング２０の周壁２１の両端部を結ぶ破線よりも外側に膨出しているものの、第１の膨出部２２は、ケーシング２０の周壁２１の両端部を結ぶ破線よりも外側に膨出していない。即ち、変形例は、第１の膨出部２２における回転軸３１から周壁２１までの距離が、両端部における回転軸３１から周壁２１までの距離よりも短い。このように、第１の膨出部２２の極大値が両端部における回転軸３１から周壁２１までの距離より短くても、第２の膨出部２３の極大値が両端部における回転軸３１から周壁２１までの距離より長ければ、吹出口１４の空気の流れ分布を十分に均一化することができる。
実施の形態２．
　図９は、実施の形態２に係る送風機１２を示す斜視図である。本実施の形態２は、周壁２１から不連続で接続される舌部５６から延びる不連続接続部５５にも極大値をとる部分が存在する点で、実施の形態１と相違する。本実施の形態２では、実施の形態１と共通する部分は同一の符号を付して説明を省略し、実施の形態１との相違点を中心に説明する。
　図９に示すように、送風機１２は、ケーシング２０の一端部において回転軸３１を介して主板３０に接続され、主板３０を回転駆動するモータ６０を備えている。
　図１０は、実施の形態２に係るディフューザ５０を示す正面図である。図１０は、図９のＣ断面図である。図１０に示すように、ディフューザ５０の不連続接続部５５は、第１の舌部側膨出部５７と、第２の舌部側膨出部５８とを有している。第１の舌部側膨出部５７及び第２の舌部側膨出部５８は、ケーシング２０の外側に向かって突出する形状である。即ち、第１の舌部側膨出部５７及び第２の舌部側膨出部５８は、ケーシング２０の外側に向かって凸形状である。本実施の形態２では、第２の舌部側膨出部５８は２つである。モータ６０が設けられた吸込口１３側の第２の舌部側膨出部５８を第２の舌部側膨出部５８ａとし、モータ６０が設けられていない吸込口１３側の第２の舌部側膨出部５８を第２の舌部側膨出部５８ｂとする。なお、第２の舌部側膨出部５８の数は２つに限らず、３つ以上でもよい。
　図１１は、実施の形態２に係るケーシング２０の回転軸３１に垂直な平面における断面図である。図１１（ａ）は、モータ６０が設置された側のケーシング２０の側面を含み、回転軸３１に垂直な平面におけるケーシング２０の断面図である。これは、図１０の（ａ）に相当する。図１１（ｂ）は、第２の舌部側膨出部５８ａを含み、回転軸３１に垂直な平面におけるケーシング２０の断面図である。これは、図１０の（ｂ）に相当する。図１１（ｃ）は、第２の舌部側膨出部５８ａと第１の舌部側膨出部５７との間に設けられた凹部を含み、回転軸３１に垂直な平面におけるケーシング２０の断面図である。これは、図１０の（ｃ）に相当する。図１１（ｄ）は、第１の舌部側膨出部５７を含み、回転軸３１に垂直な平面におけるケーシング２０の断面図である。これは、図１０の（ｄ）に相当する。図１１（ｅ）は、第１の舌部側膨出部５７を含み、回転軸３１に垂直な平面におけるケーシング２０の断面図である。これは、図１０の（ｅ）に相当する。
　回転軸３１を通り、舌部５６に接する接線Ｓ１と、回転軸３１を通る水平線Ｓ２とがなす角をθとする。舌部５６との接点から、回転軸３１を通る水平線Ｓ２に下ろした垂線の長さをｙとする。換言すると、ｙは、回転軸に垂直な断面における回転軸３１を通る水平線Ｓ２と不連続接続部５５との距離である。
　図１１（ａ）～図１１（ｅ）のように、θが大きくなるとｙが大きくなり、θが小さくなるとｙが小さくなる。第１の舌部側膨出部５７を含み、回転軸３１に垂直な平面におけるケーシング２０の断面図において、θが小さく構成されｙが小さくなっている（図１１（ｄ））。同様に、第２の舌部側膨出部５８を含む断面図においても、θが小さく構成されｙが小さくなる（図１１（ｂ）及び図１１（ｅ））。一方、第１の舌部側膨出部５７と第２の舌部側膨出部の間におけるケーシング２０の断面図では、θが大きく構成されることでｙが大きくなるように構成されている（図１１（ｃ））。即ち、不連続接続部５５は、第１の舌部側膨出部５７と、２つの第２の舌部側膨出部５８とによって、３つの極小値が存在する。また、膨出部同士で比較すると、ｙが小さいほどケーシング２０の外側に向かって突出する。即ち、ｙが小さいほどケーシング２０の内部の空間が大きくなり、空気が流れる空間が増える。また、第２の舌部側膨出部５８ａを含む断面である図１１（ｂ）におけるｙ２、及び第２の舌部側膨出部５８ｂを含む断面である図１１（ｅ）におけるｙ５は、モータ６０が設置された側のケーシング２０の側面を含む断面図である図１１（ａ）におけるｙ１よりも小さい。更に、第１の舌部側膨出部５７を含む断面である図１１（ｄ）におけるｙ４は、モータ６０が設置された側のケーシング２０の側面を含む断面図である図１１（ａ）におけるｙ１よりも小さい。
　ここで、第１の舌部側膨出部５７を含む断面である図１１（ｄ）におけるｙ４は、モータ６０が設置された側のケーシング２０の側面を含む断面図である図１１（ａ）におけるｙ１に対して、１．０３≦ｙ１／ｙ４≦１．３の関係式が成立する。また、第２の舌部側膨出部５８ａを含む断面である図１１（ｂ）におけるｙ２、及び第２の舌部側膨出部５８ｂを含む断面である図１１（ｅ）におけるｙ５は、モータ６０が設置された側のケーシング２０の側面を含む断面図である図１１（ａ）におけるｙ１に対して、１．０３≦ｙ１／ｙ２≦１．３及び１．０３≦ｙ１／ｙ５≦１．３の関係式が成立する。
　また、図１０に示すように、モータ６０が設置された側の第２の舌部側膨出部５８ａを含む断面である図１１（ｂ）におけるｙ２は、モータ６０が設けられていない側の第２の舌部側膨出部５８ｂを含む断面である図１１（ｅ）におけるｙ５よりも小さい。このように、モータ６０が設置される側の第２の舌部側膨出部５８は、それ以外よりも大きい。モータ６０が設置されている側の吸込口１３は、空気の吸い込みに寄与する断面積が小さいため、モータ６０が設置されていない側の吸込口１３よりも、空気が吸い込まれ難い。このため、吸い込まれた空気の吹出分布に影響が及ぶ。本実施の形態２は、第２の舌部側膨出部５８の大きさを変えることによって、空気の吹出分布を均一化することができる。
　１　空気調和装置、２　室外機、３　室内機、４　冷媒回路、５　冷媒配管、６　圧縮機、７　流路切替装置、８　室外熱交換器、９　室外送風機、１０　膨張部、１１　熱交換器、１２　送風機、１３　吸込口、１４　吹出口、２０　ケーシング、２１　周壁、２２　第１の膨出部、２３　第２の膨出部、３０　主板、３１　回転軸、４０　羽根車、５０　ディフューザ、５１　連続接続部、５２　第１のディフューザ膨出部、５３　第２のディフューザ膨出部、５５　不連続接続部、５６　舌部、５７　第１の舌部側膨出部、５８，５８ａ，５８ｂ　第２の舌部側膨出部、６０　モータ。

Claims (15)

  1. 　空気が吸い込まれる吸込口が両端部に形成され、周壁の内側が空気が吹き出される吹出口までの風路となっている円筒状のケーシングと、
    　前記ケーシングの内部において前記吸込口に対向して設けられ、前記ケーシングの両端部に延びる方向を回転軸の軸方向として回転する主板と、
    　前記主板に設けられ、前記主板と共に回転して、前記吸込口から吸い込んだ空気を前記吹出口から吹き出す羽根車と、を備え、
    　前記ケーシングは、
    　周方向側からみて、中央部における前記回転軸から前記周壁までの距離で極大値をとる第１の膨出部と、
    　周方向側からみて、中央部と両端部との間における前記回転軸から前記周壁までの距離で極大値をとる第２の膨出部と、を有し、
    　前記第２の膨出部における前記回転軸から前記周壁までの距離は、両端部における前記回転軸から前記周壁までの距離よりも長い
    　送風機。
  2. 　前記第２の膨出部における前記回転軸から前記周壁までの距離Ｌ２は、両端部における前記回転軸から前記周壁までの距離Ｌ０に対して、１．０３≦Ｌ２／Ｌ０≦１．３の関係式が成立する
    　請求項１記載の送風機。
  3. 　前記第１の膨出部における前記回転軸から前記周壁までの距離は、両端部における前記回転軸から前記周壁までの距離よりも長い
    　請求項１又は２記載の送風機。
  4. 　前記第１の膨出部における前記回転軸から前記周壁までの距離Ｌ１は、両端部における前記回転軸から前記周壁までの距離Ｌ０に対して、１．０３≦Ｌ１／Ｌ０≦１．３の関係式が成立する
    　請求項３記載の送風機。
  5. 　基端が前記ケーシングの前記周壁に接続され、先端に前記吹出口が形成されているディフューザを更に備える
    　請求項１～４のいずれか１項に記載の送風機。
  6. 　前記ディフューザは、
    　前記周壁から連続して接続される連続接続部を更に有し、
    　前記連続接続部は、
    　周方向側からみて、中央部における前記回転軸から前記連続接続部までの距離で極大値をとる第１のディフューザ膨出部と、
    　周方向側からみて、中央部と両端部との間における前記回転軸から前記連続接続部までの距離で極大値をとる第２のディフューザ膨出部と、を有し、
    　前記第２のディフューザ膨出部における前記回転軸から前記連続接続部までの距離は、両端部における前記回転軸から前記連続接続部までの距離よりも長い
    　請求項５記載の送風機。
  7. 　前記第２のディフューザ膨出部における前記回転軸から前記連続接続部までの距離を、両端部における前記回転軸から前記連続接続部までの距離で除算した値は、１．０３以上であり、１．３以下である
    　請求項６記載の送風機。
  8. 　前記第１のディフューザ膨出部における前記回転軸から前記連続接続部までの距離は、両端部における前記回転軸から前記連続接続部までの距離よりも長い
    　請求項６又は７記載の送風機。
  9. 　前記第１のディフューザ膨出部における前記回転軸から前記連続接続部までの距離を、両端部における前記回転軸から前記連続接続部までの距離で除算した値は、１．０３以上であり、１．３以下である
    　請求項８記載の送風機。
  10. 　前記ディフューザは、
    　前記周壁から不連続で接続される舌部から延びる不連続接続部を更に有し、
    　前記不連続接続部は、
    　前記回転軸に垂直な平面において、中央部における前記舌部との接点から前記回転軸を通る水平線に下ろした垂線の長さが極小値をとる第１の舌部側膨出部と、
    　前記回転軸に垂直な平面において、中央部と両端部との間における前記舌部との接点から前記回転軸を通る水平線に下ろした垂線の長さが極小値をとる第２の舌部側膨出部と、を有する
    　請求項５～９のいずれか１項に記載の送風機。
  11. 　前記第２の舌部側膨出部における前記舌部との接点から前記回転軸を通る水平線に下ろした垂線の長さが、前記ケーシングの側面における前記舌部との接点から前記回転軸を通る水平線に下ろした垂線の長さよりも短い
    　請求項１０記載の送風機。
  12. 　前記ケーシングの側面における前記舌部との接点から前記回転軸を通る水平線に下ろした垂線の長さを、前記第２の舌部側膨出部における前記舌部との接点から前記回転軸を通る水平線に下ろした垂線の長さで除算した値は、１．０３以上であり、１．３以下である
    　請求項１１記載の送風機。
  13. 　前記第１の舌部側膨出部における前記舌部との接点から前記回転軸を通る水平線に下ろした垂線の長さが、前記ケーシングの側面における前記舌部との接点から前記回転軸を通る水平線に下ろした垂線の長さよりも短い
    　請求項１０～１２のいずれか１項に記載の送風機。
  14. 　前記ケーシングの側面における前記舌部との接点から前記回転軸を通る水平線に下ろした垂線の長さを、前記第１の舌部側膨出部における前記舌部との接点から前記回転軸を通る水平線に下ろした垂線の長さで除算した値は、１．０３以上であり、１．３以下である
    　請求項１３記載の送風機。
  15. 　前記ケーシングの一端部において前記回転軸を介して前記主板に接続され、前記主板を回転駆動するモータを更に備え、
    　前記モータが設置された側の前記第２の舌部側膨出部における前記舌部との接点から前記回転軸を通る水平線に下ろした垂線の長さが、前記モータが設けられていない側の前記第２の舌部側膨出部における前記舌部との接点から前記回転軸を通る水平線に下ろした垂線の長さよりも短い
    　請求項１０～１４のいずれか１項に記載の送風機。
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