WO2024147268A1 - 光学系、光学機器、交換レンズおよび光学系の製造方法 - Google Patents

光学系、光学機器、交換レンズおよび光学系の製造方法 Download PDF

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真美 村谷
浩史 山本
知憲 栗林
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    • G02B15/20—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective with interdependent non-linearly related movements between one lens or lens group, and another lens or lens group having an additional movable lens or lens group for varying the objective focal length
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    • H—ELECTRICITY
    • H04—ELECTRIC COMMUNICATION TECHNIQUE
    • H04N—PICTORIAL COMMUNICATION, e.g. TELEVISION
    • H04N23/00—Cameras or camera modules comprising electronic image sensors; Control thereof
    • H04N23/50—Constructional details
    • H04N23/55—Optical parts specially adapted for electronic image sensors; Mounting thereof

Definitions

  • This disclosure relates to optical systems, optical instruments, interchangeable lenses, and methods for manufacturing optical systems.
  • optical systems have been proposed for use in optical devices such as photo cameras, electronic still cameras, and video cameras (see, for example, Patent Document 1).
  • the optical system of the present disclosure has, in order from the object side, a front group having positive refractive power, an aperture stop, and a rear group, and satisfies all of the following conditional expressions. 0.10 ⁇ ff/
  • FIG. 2 is a cross-sectional view of the optical system of the first embodiment when focusing on an object at infinity.
  • 3A to 3C are diagrams showing various aberrations in the optical system of the first example.
  • FIG. 11 is a cross-sectional view of the optical system of the second embodiment when focusing on an object at infinity.
  • 13A to 13C are diagrams showing various aberrations in the optical system of the second embodiment.
  • FIG. 13 is a cross-sectional view of the optical system of the third embodiment when focusing on an object at infinity.
  • 13A to 13C are diagrams showing various aberrations in the optical system of the third embodiment.
  • FIG. 13 is a cross-sectional view of the optical system of the fourth embodiment when focusing on an object at infinity.
  • FIG. 13A to 13C are diagrams showing various aberrations in the optical system of the fourth example.
  • FIG. 13 is a cross-sectional view of the optical system of the fifth embodiment when focusing on an object at infinity.
  • 13A to 13C are diagrams showing various aberrations in the optical system of the fifth embodiment.
  • FIG. 13 is a cross-sectional view of the optical system of Example 6 when focusing on an object at infinity.
  • 13A to 13C are diagrams showing various aberrations in the optical system of the sixth embodiment.
  • FIG. 13 is a cross-sectional view of the optical system of the seventh embodiment when focusing on an object at infinity.
  • 13A to 13C are diagrams showing various aberrations in the optical system of the seventh example.
  • FIG. 13 is a cross-sectional view of the optical system of the eighth embodiment when focusing on an object at infinity.
  • 13A to 13C are diagrams showing various aberrations in the optical system of the eighth example.
  • FIG. 13 is a cross-sectional view of the optical system of the ninth embodiment when focusing on an object at infinity.
  • 13A to 13C are diagrams showing various aberrations in the optical system of the ninth example.
  • FIG. 23 is a cross-sectional view of the optical system of the tenth embodiment when focusing on an object at infinity.
  • 16A to 16C are diagrams showing various aberrations in the optical system of the tenth example.
  • FIG. 1 is a schematic diagram of a camera equipped with the optical system of the present embodiment. 1 is a flowchart outlining a method for manufacturing an optical system according to the present embodiment.
  • the optical system of this embodiment has, in order from the object side, a front group having positive refractive power, an aperture stop, and a rear group, and satisfies all of the following conditional expressions.
  • (1) 0.10 ⁇ ff /
  • (2) 0.13 ⁇ tr / TL ⁇ 0.45
  • the front group has positive refractive power, so the principal point can be located on the object side, making it possible to shorten the overall length relative to the focal length.
  • the effect of this embodiment can be made more certain by setting the lower limit of conditional expression (1) to 0.10. In order to make the effect of this embodiment more certain, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (1) to 0.15, 0.19, or even 0.40.
  • Conditional formula (2) defines the ratio between the sum of the center thicknesses of the lenses in the rear group and the overall length of the optical system.
  • conditional expression (3) if the value of conditional expression (3) exceeds the upper limit, it becomes difficult to appropriately correct various aberrations, including spherical aberration, coma, field curvature, and distortion.
  • conditional expression (3) falls below the lower limit, the overall length of the optical system becomes long, and the optical system becomes large.
  • the effect of this embodiment can be made more certain by setting the upper limit value of conditional expression (4) to 0.70. In order to make the effect of this embodiment more certain, it is preferable to set the upper limit value of conditional expression (4) to 0.65, 0.60, or even 0.40.
  • Conditional formula (5) defines the ratio between the focal length of the single lens Pfoi and the focal length of the rear group.
  • conditional expression (5) falls below the lower limit, the refractive power of the single lens Pfoi becomes too strong, making it difficult to properly correct various aberrations, including spherical aberration, coma, and curvature of field.
  • the effect of this embodiment can be made more certain by setting the upper limit value of conditional expression (6) to 0.55. In order to make the effect of this embodiment more certain, it is preferable to set the upper limit value of conditional expression (6) to 0.50, 0.48, 0.46, or even 0.40.
  • the effect of this embodiment can be made more certain by setting the lower limit of conditional expression (6) to 0.25. In order to make the effect of this embodiment more certain, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (6) to 0.28, 0.30, or even 0.31.
  • Conditional formula (7) specifies the ratio between the distance on the optical axis between the object-side lens surface of lens Li1 and the image-side lens surface of lens Li2 when focusing at infinity and the back focus in the air-equivalent length of the optical system.
  • conditional formula (7) specifies the ratio between the distance on the optical axis between the object-side lens surface of lens Li1 and the image-side lens surface of lens Li2 when focusing at infinity and the back focus in the air-equivalent length of the optical system.
  • conditional expression (7) if the value of conditional expression (7) exceeds the upper limit, it becomes difficult to appropriately correct the field curvature and coma aberration.
  • the effect of this embodiment can be made more certain by setting the upper limit value of conditional expression (7) to 1.10. In order to make the effect of this embodiment more certain, it is preferable to set the upper limit value of conditional expression (7) to 1.05, and further to 1.00.
  • conditional expression (7) falls below the lower limit, it becomes difficult to appropriately correct the field curvature and distortion.
  • the effect of this embodiment can be made more certain by setting the lower limit of conditional expression (7) to 0.05. In order to make the effect of this embodiment more certain, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (7) to 0.06, or even 0.07.
  • the rear group has a plurality of lens groups including at least one focusing group that moves during focusing, and that the spacing between the plurality of lens groups changes during focusing, and that the following conditional expression is satisfied: (8) 0.30 ⁇ tGi / Da ⁇ 9.00 however, tGi: the sum of the lengths on the optical axis of the lenses included in the lens group Gi that is located closest to the image side among the multiple lens groups
  • Conditional formula (8) specifies the ratio between the sum of the axial lengths of the lenses included in lens group Gi and the axial distance between the object-side lens surface of lens Li1 and the image-side lens surface of lens Li2 when focusing at infinity.
  • conditional expression (8) in the optical system of this embodiment exceeds the upper limit, the lens thickness of the lens group Gi becomes too large, and the weight of the optical system increases.
  • the effect of this embodiment can be made more certain by setting the upper limit value of conditional expression (8) to 9.00. In order to make the effect of this embodiment more certain, it is preferable to set the upper limit value of conditional expression (8) to 8.50, 8.00, 7.80, 7.60, or even 3.00.
  • conditional expression (8) falls below the lower limit, it becomes difficult to appropriately correct various aberrations, including curvature of field and distortion.
  • the effect of this embodiment can be made more certain by setting the lower limit of conditional expression (8) to 0.30. In order to make the effect of this embodiment more certain, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (8) to 0.32, 0.34, 0.60, 1.00, or even 1.50.
  • the optical system of this embodiment satisfies the following conditional expression. (9) 0.40 ⁇ D1/TL ⁇ 0.85 however, D1: The distance on the optical axis between the lens surface closest to the object and the object-side surface of the single lens Pr having the strongest refractive power among the biconvex single lenses in the rear group when focusing at infinity
  • Conditional expression (9) specifies the ratio of the distance on the optical axis when focusing at infinity between the lens surface closest to the object and the lens surface closest to the object of the single lens Pr to the total length of the optical system.
  • conditional expression (9) the optical system of this embodiment can appropriately correct various aberrations, including spherical aberration, coma, curvature of field, and distortion, while preventing the optical system from becoming too large.
  • conditional expression (9) if the value of conditional expression (9) exceeds the upper limit, the refractive power between the lens surface closest to the object and the lens surface of the single lens Pr closest to the object becomes too weak, the lens diameter increases, and the optical system becomes large.
  • the effect of this embodiment can be made more certain by setting the upper limit value of conditional expression (9) to 0.85. In order to make the effect of this embodiment more certain, it is preferable to set the upper limit value of conditional expression (9) to 0.84, 0.82, or even 0.80.
  • conditional expression (9) falls below the lower limit, the refractive power between the lens surface closest to the object and the lens surface of the single lens Pr closest to the object becomes too strong, causing high-order spherical aberration, coma, curvature of field, and distortion, making it difficult to properly correct the various aberrations.
  • the effect of this embodiment can be made more certain by setting the lower limit of conditional expression (9) to 0.40. In order to make the effect of this embodiment more certain, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (9) to 0.45, or even 0.50.
  • the optical system of this embodiment satisfies the following conditional expression. (10) 0.10 ⁇ D2/TL ⁇ 0.80 however, D2: The distance on the optical axis between the aperture stop and the object-side lens surface of the single lens Pr having the strongest refractive power among the biconvex single lenses in the rear group.
  • Conditional formula (10) defines the ratio of the distance on the optical axis between the aperture stop and the object-side lens surface of the single lens Pr to the overall length of the optical system.
  • conditional formula (10) the optical system of this embodiment can appropriately correct various aberrations, including spherical aberration, coma, curvature of field, and distortion, while preventing the optical system from becoming too large.
  • conditional expression (10) if the value of conditional expression (10) exceeds the upper limit, the refractive power between the aperture stop and the object-side lens surface of the single lens Pr becomes too weak, the lens diameter increases, and the optical system becomes large.
  • the effect of this embodiment can be made more certain by setting the upper limit value of conditional expression (10) to 0.80. In order to make the effect of this embodiment more certain, it is preferable to set the upper limit value of conditional expression (10) to 0.70, 0.60, 0.50, 0.40, or even 0.36.
  • conditional formula (10) falls below the lower limit, the refractive power between the aperture stop and the object-side lens surface of the single lens Pr becomes too strong, causing high-order spherical aberration, coma, field curvature, and distortion, making it difficult to properly correct the various aberrations.
  • the effect of this embodiment can be made more certain by setting the lower limit of conditional expression (10) to 0.10. In order to make the effect of this embodiment more certain, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (10) to 0.11, 0.12, or even 0.13.
  • the optical system of this embodiment has at least one focusing group that moves during focusing, and satisfies the following conditional expression. (11) 0.25 ⁇
  • Conditional expression (11) specifies the ratio between the focal length of the focusing group Gfo arranged closest to the object and the focal length of the optical system.
  • conditional expression (11) the optical system of this embodiment can appropriately correct various aberrations, including spherical aberration, coma, curvature of field, and distortion, while suppressing an increase in the overall length of the optical system.
  • conditional expression (11) if the value of conditional expression (11) exceeds the upper limit, it becomes difficult to suppress fluctuations in various aberrations, including spherical aberration, coma, field curvature, and distortion, during focusing.
  • the effect of this embodiment can be made more certain by setting the upper limit value of conditional expression (11) to 0.90. In order to make the effect of this embodiment more certain, it is preferable to set the upper limit value of conditional expression (11) to 0.85, and more preferably 0.80.
  • conditional expression (11) falls below the lower limit, the refractive power of the focusing group located closest to the object becomes too weak, and the amount of movement of the focusing group during focusing increases, increasing the overall length of the optical system.
  • the effect of this embodiment can be made more certain by setting the lower limit of conditional expression (11) to 0.25. In order to make the effect of this embodiment more certain, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (11) to 0.26, 0.28, 0.30, 0.31, or even 0.32.
  • the front group has at least one positive lens Pf that satisfies both of the following conditional expressions: (12) 1.60 ⁇ n.d.Pf (13) ⁇ dPf ⁇ 31.00 (14) 0.01 ⁇ ⁇ gFPf - (0.6415 - 0.00162 ⁇ ⁇ dPf) however, ndPf: refractive index of the positive lens Pf for the d-line ⁇ dPf: Abbe number of the positive lens Pf based on the d-line ⁇ gFPf: partial dispersion ratio of the positive lens Pf, which is defined by the following equation when the refractive index of the positive lens Pf for the g-line is ngPf, the refractive index of the positive lens Pf for the F-line is nFPf, and the refractive index of the positive lens Pf for the C-line is nCPf.
  • ⁇ gFPf (ngPf-nFPf) / (nFPf
  • the optical system of this embodiment has at least one positive lens Pf in the front group, making it possible to appropriately correct various aberrations, including axial chromatic aberration.
  • the optical system of this embodiment can suppress the occurrence of high-order aberrations by making the value of conditional expression (12) for the positive lens Pf greater than the lower limit.
  • the effect of this embodiment can be made more certain by setting the lower limit of conditional expression (12) to 1.60. In order to make the effect of this embodiment more certain, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (12) to 1.62, 1.64, or even 1.66.
  • the optical system of this embodiment can effectively correct the secondary dispersion of axial chromatic aberration by making the value of conditional expression (13) for the positive lens Pf smaller than the upper limit.
  • the effect of this embodiment can be made more certain by setting the upper limit value of conditional expression (13) to 31.00. In order to make the effect of this embodiment more certain, it is preferable to set the upper limit value of conditional expression (13) to 29.50, 28.00, or even 27.50.
  • the optical system of this embodiment can effectively correct the secondary dispersion of axial chromatic aberration by making the value of conditional expression (14) for the positive lens Pf greater than the lower limit.
  • the effect of this embodiment can be made more certain by setting the lower limit of conditional expression (14) to 0.01. In order to make the effect of this embodiment more certain, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (14) to 0.015, 0.02, or even 0.025.
  • the front group has at least one negative lens Nf that satisfies both of the following conditional expressions: (15) 1.85 ⁇ ndNf (16) ⁇ dNf ⁇ 26.00 (17) ⁇ gFNf-(0.6415-0.00162 ⁇ dNf) ⁇ 0.015 however, ndNf: refractive index of the negative lens Nf for the d line ⁇ dNf: Abbe number of the negative lens Nf based on the d line ⁇ gFNf: partial dispersion ratio of the negative lens Nf, which is defined by the following equation when the refractive index of the negative lens Nf for the g line is ngNf, the refractive index of the negative lens Nf for the F line is nFNf, and the refractive index of the negative lens Nf for the C line is nCNf.
  • ⁇ gFNf (ngNf-nFNf)/(nFNf-nCNf)
  • the optical system of this embodiment has at least one negative lens Nf in the front group, making it possible to appropriately correct various aberrations, including axial chromatic aberration.
  • the optical system of this embodiment can suppress the occurrence of high-order aberrations by making the value of conditional expression (15) for the negative lens Nf greater than the lower limit.
  • the effect of this embodiment can be made more certain by setting the lower limit of conditional expression (15) to 1.85.
  • the optical system of this embodiment can effectively correct the secondary dispersion of axial chromatic aberration by making the value of conditional expression (16) for the negative lens Nf smaller than the upper limit.
  • the effect of this embodiment can be made more certain by setting the upper limit value of conditional expression (16) to 26.00. In order to make the effect of this embodiment more certain, it is preferable to set the upper limit value of conditional expression (16) to 25.80, 25.50, or even 25.20.
  • the optical system of this embodiment can effectively correct the secondary dispersion of axial chromatic aberration by making the value of conditional expression (17) for the negative lens Nf smaller than the upper limit.
  • the effect of this embodiment can be made more certain by setting the upper limit value of conditional expression (17) to 0.015. In order to make the effect of this embodiment more certain, it is preferable to set the upper limit value of conditional expression (17) to 0.013, 0.012, or even 0.01.
  • the above configuration makes it possible to realize an optical system that is compact and has good optical performance.
  • the optical device of this embodiment is equipped with an optical system having the above-described configuration. This makes it possible to realize an optical device that is small and has good optical performance.
  • the interchangeable lens of this embodiment has an optical system with the above-mentioned configuration. This makes it possible to realize an interchangeable lens that is small and has good optical performance.
  • a method for manufacturing the optical system of the present embodiment includes constructing an optical system having, in order from the object side, a front group having positive refractive power, an aperture stop, and a rear group, so as to satisfy all of the following conditional expressions: (1) 0.10 ⁇ ff /
  • This method of manufacturing an optical system makes it possible to manufacture an optical system that is small and has good optical performance.
  • FIG. 1 is a cross-sectional view of the optical system of the first embodiment when focused on an object at infinity.
  • the optical system of this embodiment has, from the object side, a first lens group G1 with positive refractive power, a second lens group G2 with negative refractive power, a third lens group G3 with positive refractive power, a fourth lens group G4 with positive refractive power, and a fifth lens group G5 with negative refractive power.
  • the first lens group G1 consists of, in order from the object side, a meniscus-shaped positive lens L1 with its convex surface facing the object side, a meniscus-shaped positive lens L2 with its convex surface facing the object side, a meniscus-shaped positive lens L3 with its convex surface facing the object side, a cemented negative lens consisting of a biconvex positive lens L4 and a biconcave negative lens L5, an aperture stop S, and a meniscus-shaped positive lens L6 with its convex surface facing the object side.
  • the second lens group G2 consists of a negative meniscus lens L7 with its convex surface facing the object side.
  • the third lens group G3 consists of, in order from the object side, a meniscus-shaped positive lens L8 with its concave surface facing the object side, a cemented negative lens consisting of a biconcave negative lens L9 and a meniscus-shaped positive lens L10 with its convex surface facing the object side, a biconvex positive lens L11, and a meniscus-shaped negative lens L12 with its convex surface facing the object side.
  • the fourth lens group G4 consists of a positive meniscus lens L13 with its convex surface facing the object side.
  • the fifth lens group G5 consists of, in order from the object side, a biconcave negative lens L14, a meniscus positive lens L15 with its convex surface facing the object side, and a meniscus negative lens L16 with its concave surface facing the object side.
  • An image sensor (not shown) composed of a CCD or CMOS or the like is disposed on image plane I.
  • a filter FL is placed between the optical system of this embodiment and the image plane I.
  • the optical system of this embodiment focuses by moving the second lens group G2 and the fourth lens group G4 along the optical axis.
  • the second lens group G2 is moved from the object side to the image plane side
  • the fourth lens group G4 is moved from the image plane side to the object side.
  • the positive lens L1 to the negative lens L5 of the first lens group G1 correspond to the front group
  • the positive lens L6 of the first lens group G1, the second lens group G2, the third lens group G3, the fourth lens group G4, and the fifth lens group G5 correspond to the rear group
  • the second lens group G2 and the fourth lens group G4 correspond to focusing groups that move when focusing.
  • the second lens group G2 corresponds to the focusing group Gfo located closest to the object.
  • the fifth lens group corresponds to the lens group Gi located closest to the image.
  • the positive lens L11 corresponds to the single lens Pr with the strongest refractive power among the biconvex single lenses in the rear group, and the single lens Pfoi with the strongest refractive power among the biconvex single lenses arranged closer to the image surface than the focusing group Gfo.
  • the negative lens L16 corresponds to the lens Li1 arranged closest to the image surface
  • the positive lens L15 corresponds to the lens Li2 arranged adjacent to the object side of the lens Li1.
  • the positive lens L1 corresponds to the positive lens Pf of the front group
  • the negative lens L5 corresponds to the negative lens Nf of the front group.
  • Table 1 below lists the specifications of the optical system in this embodiment.
  • f is the focal length of the entire optical system
  • ff is the focal length of the front group
  • fr is the focal length of the rear group
  • TL is the distance from the lens surface closest to the object to the image plane
  • Bf is the back focus in air equivalent length of the optical system
  • FNO is the F-number of the optical system
  • Y is the maximum image height.
  • m is the order of the optical surface counted from the object side
  • r is the radius of curvature
  • d is the surface spacing
  • nd is the refractive index for the d line (wavelength 587.6 nm)
  • ⁇ d is the Abbe number for the d line.
  • optical surfaces marked with an "*" are aspheric.
  • m is the optical surface that corresponds to the aspherical data
  • K is the conic constant
  • A4-A10 are the aspherical coefficients.
  • An aspheric surface is expressed by the following formula (a), where y is the height in the direction perpendicular to the optical axis, S(y) is the distance along the optical axis from the tangent plane of the apex of each aspheric surface at height y to each aspheric surface (amount of sag), r is the radius of curvature (paraxial radius of curvature) of the reference spherical surface, K is the conic constant, and An is the n-th order aspheric coefficient. In each embodiment, the second order aspheric coefficient A2 is 0. Also, "En” represents " ⁇ 10 -n ".
  • the focal length f, radius of curvature r, and other lengths listed in Table 1 are in units of "mm.” However, this is not limited to this because the optical system can achieve the same optical performance even when proportionally enlarged or reduced.
  • Figure 2 shows various aberrations in the optical system of the first embodiment.
  • FNO indicates the F-number
  • A indicates the image height
  • the spherical aberration diagram indicates the F-number value corresponding to the maximum aperture
  • the astigmatism diagram and distortion diagram indicate the maximum image height
  • the coma diagram indicates the value of each image height.
  • d indicates the d-line
  • g indicates the g-line (wavelength 435.8 nm).
  • the solid line indicates the sagittal image plane
  • the dashed line indicates the meridional image plane.
  • FIG. 3 is a cross-sectional view of the optical system of the second embodiment when focused on an object at infinity.
  • the optical system of this embodiment has, in order from the object side, a first lens group G1 having positive refractive power, an aperture stop S, a second lens group G2 having negative refractive power, a third lens group G3 having positive refractive power, a fourth lens group G4 having positive refractive power, and a fifth lens group G5 having negative refractive power.
  • the first lens group G1 consists of, in order from the object side, a meniscus-shaped positive lens L1 with its convex surface facing the object side, a meniscus-shaped positive lens L2 with its convex surface facing the object side, a meniscus-shaped positive lens L3 with its convex surface facing the object side, a cemented negative lens consisting of a biconvex positive lens L4 and a biconcave negative lens L5, and a biconvex positive lens L6.
  • the second lens group G2 consists of a negative meniscus lens L7 with its convex surface facing the object side.
  • the third lens group G3 consists of, from the object side, a cemented negative lens consisting of a biconcave negative lens L8 and a meniscus positive lens L9 with its convex surface facing the object side, a biconvex positive lens L10, and a meniscus negative lens L11 with its convex surface facing the object side.
  • the fourth lens group G4 consists of a positive meniscus lens L12 with its convex surface facing the object side.
  • the fifth lens group G5 consists of, in order from the object side, a cemented positive lens consisting of a meniscus negative lens L13 with its convex surface facing the object side and a biconvex positive lens L14, and a biconcave negative lens L15.
  • An image sensor (not shown) composed of a CCD or CMOS or the like is disposed on image plane I.
  • a filter FL is placed between the optical system of this embodiment and the image plane I.
  • the first lens group G1 corresponds to the front group
  • the second lens group G2, the third lens group G3, the fourth lens group G4, and the fifth lens group G5 correspond to the rear group.
  • the second lens group G2 and the fourth lens group G4 correspond to focusing groups that move when focusing.
  • the second lens group G2 corresponds to the focusing group Gfo, which is located closest to the object side.
  • the fifth lens group corresponds to the lens group Gi, which is located closest to the image side.
  • the positive lens L10 corresponds to the single lens Pr with the strongest refractive power among the biconvex single lenses in the rear group, and the single lens Pfoi with the strongest refractive power among the biconvex single lenses arranged closer to the image surface than the focusing group Gfo.
  • the negative lens L15 corresponds to the lens Li1 arranged closest to the image surface
  • the positive lens L14 corresponds to the lens Li2 arranged adjacent to the object side of the lens Li1.
  • the positive lens L1 corresponds to the positive lens Pf of the front group
  • the negative lens L5 corresponds to the negative lens Nf of the front group.
  • FIG. 4 shows various aberrations in the optical system of the second embodiment.
  • FIG. 5 is a cross-sectional view of the optical system of the third embodiment when focused on an object at infinity.
  • the optical system of this embodiment has, from the object side, a first lens group G1 with positive refractive power, a second lens group G2 with negative refractive power, a third lens group G3 with positive refractive power, a fourth lens group G4 with positive refractive power, and a fifth lens group G5 with negative refractive power.
  • the first lens group G1 consists of, in order from the object side, a meniscus-shaped positive lens L1 with its convex surface facing the object side, a meniscus-shaped positive lens L2 with its convex surface facing the object side, a meniscus-shaped positive lens L3 with its convex surface facing the object side, a cemented negative lens consisting of a biconvex positive lens L4 and a biconcave negative lens L5, an aperture stop S, and a meniscus-shaped positive lens L6 with its convex surface facing the object side.
  • the second lens group G2 consists of a negative meniscus lens L7 with its convex surface facing the object side.
  • the third lens group G3 consists of, from the object side, a cemented negative lens consisting of a biconcave negative lens L8 and a meniscus positive lens L9 with its convex surface facing the object side, a biconvex positive lens L10, and a meniscus negative lens L11 with its convex surface facing the object side.
  • the fourth lens group G4 consists of a positive meniscus lens L12 with its convex surface facing the object side.
  • the fifth lens group G5 consists of, in order from the object side, a cemented positive lens consisting of a meniscus negative lens L13 with its convex surface facing the object side and a biconvex positive lens L14, and a biconcave negative lens L15.
  • a filter FL is placed between the optical system of this embodiment and the image plane I.
  • the optical system of this embodiment focuses by moving the second lens group G2 and the fourth lens group G4 along the optical axis.
  • the second lens group G2 is moved from the object side to the image plane side
  • the fourth lens group G4 is moved from the image plane side to the object side.
  • the positive lens L1 to the negative lens L5 of the first lens group G1 correspond to the front group
  • the positive lens L6 of the first lens group G1, the second lens group G2, the third lens group G3, the fourth lens group G4, and the fifth lens group G5 correspond to the rear group
  • the second lens group G2 and the fourth lens group G4 correspond to focusing groups that move when focusing.
  • the second lens group G2 corresponds to the focusing group Gfo located closest to the object.
  • the fifth lens group corresponds to the lens group Gi located closest to the image.
  • the positive lens L10 corresponds to the single lens Pr with the strongest refractive power among the biconvex single lenses in the rear group, and the single lens Pfoi with the strongest refractive power among the biconvex single lenses arranged closer to the image surface than the focusing group Gfo.
  • the negative lens L15 corresponds to the lens Li1 arranged closest to the image surface
  • the positive lens L14 corresponds to the lens Li2 arranged adjacent to the object side of the lens Li1.
  • the positive lens L1 corresponds to the positive lens Pf of the front group
  • the negative lens L5 corresponds to the negative lens Nf of the front group.
  • FIG. 6 shows various aberration diagrams for the optical system of the third embodiment.
  • FIG. 7 is a cross-sectional view of the optical system of the fourth embodiment when focused on an object at infinity.
  • the optical system of this embodiment has, in order from the object side, a first lens group G1 having positive refractive power, an aperture stop S, a second lens group G2 having negative refractive power, a third lens group G3 having positive refractive power, a fourth lens group G4 having positive refractive power, and a fifth lens group G5 having negative refractive power.
  • the second lens group G2 consists of a negative meniscus lens L7 with its convex surface facing the object side.
  • the third lens group G3 consists of, in order from the object side, a biconvex positive lens L8, a biconcave negative lens L9, a biconcave negative lens L10, and a biconvex positive lens L11.
  • the fourth lens group G4 consists of a biconvex positive lens L12.
  • the fifth lens group G5 consists of a biconcave negative lens L13.
  • An image sensor (not shown) composed of a CCD or CMOS or the like is disposed on image plane I.
  • a filter FL is placed between the optical system of this embodiment and the image plane I.
  • the optical system of this embodiment focuses by moving the second lens group G2 and the fourth lens group G4 along the optical axis.
  • the second lens group G2 is moved from the object side to the image plane side
  • the fourth lens group G4 is moved from the image plane side to the object side.
  • the first lens group G1 corresponds to the front group
  • the second lens group G2, the third lens group G3, the fourth lens group G4, and the fifth lens group G5 correspond to the rear group.
  • the second lens group G2 and the fourth lens group G4 correspond to focusing groups that move when focusing.
  • the second lens group G2 corresponds to the focusing group Gfo, which is located closest to the object side.
  • the fifth lens group corresponds to the lens group Gi, which is located closest to the image side.
  • the positive lens L11 corresponds to the single lens Pr with the strongest refractive power among the biconvex single lenses in the rear group, and the single lens Pfoi with the strongest refractive power among the biconvex single lenses arranged closer to the image surface than the focusing group Gfo.
  • the negative lens L13 corresponds to the lens Li1 arranged closest to the image surface
  • the positive lens L12 corresponds to the lens Li2 arranged adjacent to the object side of the lens Li1.
  • the positive lens L1 corresponds to the positive lens Pf of the front group
  • the negative lens L5 corresponds to the negative lens Nf of the front group.
  • FIG. 8 shows various aberration diagrams for the optical system of the fourth embodiment.
  • FIG. 9 is a cross-sectional view of the optical system of the fifth embodiment when focused on an object at infinity.
  • the optical system of this embodiment has, from the object side, a first lens group G1 having positive refractive power, a second lens group G2 having negative refractive power, a third lens group G3 having positive refractive power, a fourth lens group G4 having negative refractive power, and a fifth lens group G5 having negative refractive power.
  • the first lens group G1 consists of, in order from the object side, a meniscus-shaped positive lens L1 with its convex surface facing the object side, a meniscus-shaped positive lens L2 with its convex surface facing the object side, a meniscus-shaped positive lens L3 with its convex surface facing the object side, a cemented negative lens consisting of a biconvex positive lens L4 and a biconcave negative lens L5, an aperture stop S, and a meniscus-shaped positive lens L6 with its convex surface facing the object side.
  • the second lens group G2 consists of a negative meniscus lens L7 with its convex surface facing the object side.
  • the third lens group G3 consists of, in order from the object side, a biconcave negative lens L8, a meniscus positive lens L9 with its convex surface facing the object side, a biconvex positive lens L10, and a biconvex positive lens L11.
  • the fourth lens group G4 consists of a biconcave negative lens L12.
  • the fifth lens group G5 consists of, in order from the object side, a meniscus-shaped positive lens L13 with its convex surface facing the object side, a biconcave negative lens L14, and a biconcave negative lens L15.
  • An image sensor (not shown) composed of a CCD or CMOS or the like is disposed on image plane I.
  • a filter FL is placed between the optical system of this embodiment and the image plane I.
  • the positive lens L1 to the negative lens L5 of the first lens group G1 correspond to the front group
  • the positive lens L6 of the first lens group G1, the second lens group G2, the third lens group G3, the fourth lens group G4, and the fifth lens group G5 correspond to the rear group
  • the second lens group G2 and the fourth lens group G4 correspond to focusing groups that move when focusing.
  • the second lens group G2 corresponds to the focusing group Gfo located closest to the object.
  • the fifth lens group corresponds to the lens group Gi located closest to the image.
  • the positive lens L10 corresponds to the single lens Pr with the strongest refractive power among the biconvex single lenses in the rear group, and the single lens Pfoi with the strongest refractive power among the biconvex single lenses arranged closer to the image surface than the focusing group Gfo.
  • the negative lens L15 corresponds to the lens Li1 arranged closest to the image surface
  • the positive lens L14 corresponds to the lens Li2 arranged adjacent to the object side of the lens Li1.
  • the positive lens L1 corresponds to the positive lens Pf of the front group
  • the negative lens L5 corresponds to the negative lens Nf of the front group.
  • FIG. 10 shows various aberrations in the optical system of the fifth embodiment.
  • FIG. 11 is a cross-sectional view of the optical system of the sixth embodiment when focused on an object at infinity.
  • the optical system of this embodiment has, from the object side, a first lens group G1 with positive refractive power, a second lens group G2 with negative refractive power, a third lens group G3 with positive refractive power, a fourth lens group G4 with positive refractive power, and a fifth lens group G5 with negative refractive power.
  • the first lens group G1 consists of, in order from the object side, a meniscus-shaped positive lens L1 with its convex surface facing the object side, a meniscus-shaped positive lens L2 with its convex surface facing the object side, a meniscus-shaped positive lens L3 with its convex surface facing the object side, a cemented negative lens consisting of a biconvex positive lens L4 and a biconcave negative lens L5, an aperture stop S, and a biconvex positive lens L6.
  • the second lens group G2 consists of a negative meniscus lens L7 with its convex surface facing the object side.
  • the third lens group G3 consists of, in order from the object side, a cemented negative lens consisting of a biconcave negative lens L8 and a meniscus positive lens L9 with its convex surface facing the object side, a biconvex positive lens L10, and a meniscus positive lens L11 with its concave surface facing the object side.
  • the fourth lens group G4 consists of a plano-convex positive lens L12 with its flat surface facing the object side.
  • the fifth lens group G5 consists of, in order from the object side, a cemented positive lens consisting of a meniscus-shaped positive lens L13 with its concave surface facing the object side and a meniscus-shaped negative lens L14 with its concave surface facing the object side, and a plano-concave negative lens L15 with its concave surface facing the object side.
  • An image sensor (not shown) composed of a CCD or CMOS or the like is disposed on image plane I.
  • a filter FL is placed between the optical system of this embodiment and the image plane I.
  • the optical system of this embodiment focuses by moving the second lens group G2 and the fourth lens group G4 along the optical axis.
  • the second lens group G2 is moved from the object side to the image plane side
  • the fourth lens group G4 is moved from the image plane side to the object side.
  • the positive lens L1 to the negative lens L5 of the first lens group G1 correspond to the front group
  • the positive lens L6 of the first lens group G1, the second lens group G2, the third lens group G3, the fourth lens group G4, and the fifth lens group G5 correspond to the rear group
  • the second lens group G2 and the fourth lens group G4 correspond to focusing groups that move when focusing.
  • the second lens group G2 corresponds to the focusing group Gfo located closest to the object.
  • the fifth lens group corresponds to the lens group Gi located closest to the image.
  • the positive lens L10 corresponds to the single lens Pr with the strongest refractive power among the biconvex single lenses in the rear group, and the single lens Pfoi with the strongest refractive power among the biconvex single lenses arranged closer to the image surface than the focusing group Gfo.
  • the negative lens L15 corresponds to the lens Li1 arranged closest to the image surface, and the negative lens L14 corresponds to the lens Li2 arranged adjacent to the object side of the lens Li1.
  • the positive lens L1 corresponds to the positive lens Pf of the front group, and the negative lens L5 corresponds to the negative lens Nf of the front group.
  • FIG. 12 shows various aberration diagrams for the optical system of the sixth embodiment.
  • FIG. 13 is a cross-sectional view of the optical system of the seventh embodiment when focused on an object at infinity.
  • the optical system of this embodiment has, from the object side, a first lens group G1 with positive refractive power, a second lens group G2 with negative refractive power, a third lens group G3 with positive refractive power, a fourth lens group G4 with positive refractive power, and a fifth lens group G5 with negative refractive power.
  • the first lens group G1 consists of, in order from the object side, a meniscus-shaped positive lens L1 with its convex surface facing the object side, a meniscus-shaped positive lens L2 with its convex surface facing the object side, a meniscus-shaped positive lens L3 with its convex surface facing the object side, a cemented negative lens consisting of a meniscus-shaped positive lens L4 with its convex surface facing the object side and a meniscus-shaped negative lens L5 with its convex surface facing the object side, an aperture stop S, and a biconvex positive lens L6.
  • the second lens group G2 consists of a negative meniscus lens L7 with its convex surface facing the object side.
  • the third lens group G3 consists of, in order from the object side, a cemented negative lens consisting of a meniscus negative lens L8 with its convex surface facing the object side and a meniscus positive lens L9 with its convex surface facing the object side, a biconvex positive lens L10, and a meniscus positive lens L11 with its concave surface facing the object side.
  • the fourth lens group G4 consists of a positive meniscus lens L12 with its concave surface facing the object side.
  • the fifth lens group G5 consists of, in order from the object side, a cemented negative lens consisting of a meniscus-shaped negative lens L13 with its convex surface facing the object side and a meniscus-shaped positive lens L14 with its convex surface facing the object side, and a biconcave negative lens L15.
  • An image sensor (not shown) composed of a CCD or CMOS or the like is disposed on image plane I.
  • a filter FL is placed between the optical system of this embodiment and the image plane I.
  • the optical system of this embodiment focuses by moving the second lens group G2 and the fourth lens group G4 along the optical axis.
  • the second lens group G2 is moved from the object side to the image plane side
  • the fourth lens group G4 is moved from the image plane side to the object side.
  • the positive lens L1 to the negative lens L5 of the first lens group G1 correspond to the front group
  • the positive lens L6 of the first lens group G1, the second lens group G2, the third lens group G3, the fourth lens group G4, and the fifth lens group G5 correspond to the rear group
  • the second lens group G2 and the fourth lens group G4 correspond to focusing groups that move when focusing.
  • the second lens group G2 corresponds to the focusing group Gfo located closest to the object.
  • the fifth lens group corresponds to the lens group Gi located closest to the image.
  • the positive lens L10 corresponds to the single lens Pr with the strongest refractive power among the biconvex single lenses in the rear group, and the single lens Pfoi with the strongest refractive power among the biconvex single lenses arranged closer to the image surface than the focusing group Gfo.
  • the negative lens L15 corresponds to the lens Li1 arranged closest to the image surface
  • the positive lens L14 corresponds to the lens Li2 arranged adjacent to the object side of the lens Li1.
  • the positive lens L1 corresponds to the positive lens Pf of the front group
  • the negative lens L5 corresponds to the negative lens Nf of the front group.
  • FIG. 14 shows various aberrations in the optical system of the seventh embodiment.
  • FIG. 15 is a cross-sectional view of the optical system of the eighth embodiment when focused on an object at infinity.
  • the optical system of this embodiment has, from the object side, a first lens group G1 with positive refractive power, a second lens group G2 with negative refractive power, a third lens group G3 with positive refractive power, a fourth lens group G4 with positive refractive power, and a fifth lens group G5 with negative refractive power.
  • the first lens group G1 consists of, in order from the object side, a meniscus-shaped positive lens L1 with its convex surface facing the object side, a meniscus-shaped positive lens L2 with its convex surface facing the object side, a meniscus-shaped positive lens L3 with its convex surface facing the object side, a cemented negative lens consisting of a biconvex positive lens L4 and a biconcave negative lens L5, an aperture stop S, and a meniscus-shaped positive lens L6 with its convex surface facing the object side.
  • the second lens group G2 consists of a negative meniscus lens L7 with its convex surface facing the object side.
  • the third lens group G3 consists of, in order from the object side, a cemented positive lens consisting of a meniscus negative lens L8 with its concave surface facing the object side and a meniscus positive lens L9 with its concave surface facing the object side, a biconvex positive lens L10, and a biconcave negative lens L11.
  • the fourth lens group G4 consists of a plano-convex positive lens L12 with its convex surface facing the object side.
  • the fifth lens group G5 consists of, in order from the object side, a cemented negative lens consisting of a plano-concave negative lens L13 with its concave surface facing the object side and a plano-convex positive lens L14 with its flat surface facing the object side, and a biconcave negative lens L15.
  • An image sensor (not shown) composed of a CCD or CMOS or the like is disposed on image plane I.
  • a filter FL is placed between the optical system of this embodiment and the image plane I.
  • the optical system of this embodiment focuses by moving the second lens group G2 and the fourth lens group G4 along the optical axis.
  • the second lens group G2 is moved from the object side to the image plane side
  • the fourth lens group G4 is moved from the image plane side to the object side.
  • the positive lens L1 to the negative lens L5 of the first lens group G1 correspond to the front group
  • the positive lens L6 of the first lens group G1, the second lens group G2, the third lens group G3, the fourth lens group G4, and the fifth lens group G5 correspond to the rear group
  • the second lens group G2 and the fourth lens group G4 correspond to focusing groups that move when focusing.
  • the second lens group G2 corresponds to the focusing group Gfo located closest to the object.
  • the fifth lens group corresponds to the lens group Gi located closest to the image.
  • the positive lens L10 corresponds to the single lens Pr with the strongest refractive power among the biconvex single lenses in the rear group, and the single lens Pfoi with the strongest refractive power among the biconvex single lenses arranged closer to the image surface than the focusing group Gfo.
  • the negative lens L15 corresponds to the lens Li1 arranged closest to the image surface
  • the positive lens L14 corresponds to the lens Li2 arranged adjacent to the object side of the lens Li1.
  • the positive lens L1 corresponds to the positive lens Pf of the front group
  • the negative lens L5 corresponds to the negative lens Nf of the front group.
  • FIG. 16 shows various aberration diagrams for the optical system of the eighth embodiment.
  • FIG. 17 is a cross-sectional view of the optical system of the ninth embodiment when focused on an object at infinity.
  • the optical system of this embodiment has, from the object side, a first lens group G1 with positive refractive power, an aperture stop S, a second lens group G2 with negative refractive power, and a third lens group G3 with positive refractive power.
  • the first lens group G1 consists of, from the object side, a biconvex positive lens L1, a cemented negative lens consisting of a biconvex positive lens L2 and a biconcave negative lens L3, and a biconvex positive lens L4.
  • the second lens group G2 is made up of a cemented negative lens consisting of a biconvex positive lens L5 and a biconcave negative lens L6.
  • the third lens group G3 consists of, in order from the object side, a biconvex positive lens L7, a cemented negative lens consisting of a biconcave negative lens L8 and a biconvex positive lens L9, a cemented negative lens consisting of a plano-convex negative lens L10 with its flat surface facing the object side and a meniscus positive lens L11 with its convex surface facing the object side, a meniscus positive lens L12 with its convex surface facing the object side, and a meniscus negative lens L13 with its concave surface facing the object side.
  • An image sensor (not shown) composed of a CCD or CMOS or the like is disposed on image plane I.
  • a filter FL is placed between the optical system of this embodiment and the image plane I.
  • the optical system of this embodiment focuses by moving the second lens group G2 along the optical axis.
  • the second lens group G2 is moved from the object side to the image surface side.
  • the first lens group G1 corresponds to the front group
  • the second lens group G2 and the third lens group G3 correspond to the rear group.
  • the second lens group G2 corresponds to the focusing group that moves when focusing.
  • the second lens group G2 corresponds to the focusing group Gfo that is located closest to the object side.
  • the third lens group corresponds to the lens group Gi that is located closest to the image side.
  • the positive lens L7 corresponds to the single lens Pr with the strongest refractive power among the biconvex single lenses in the rear group, and the single lens Pfoi with the strongest refractive power among the biconvex single lenses arranged closer to the image surface than the focusing group Gfo.
  • the negative lens L13 corresponds to the lens Li1 arranged closest to the image surface
  • the positive lens L12 corresponds to the lens Li2 arranged adjacent to the object side of the lens Li1.
  • FIG. 18 shows various aberration diagrams for the optical system of the ninth embodiment.
  • FIG. 19 is a cross-sectional view of the optical system of the tenth embodiment when focused on an object at infinity.
  • the optical system of this embodiment has, from the object side, a first lens group G1 with positive refractive power, an aperture stop S, a second lens group G2 with positive refractive power, and a third lens group G3 with negative refractive power.
  • the first lens group G1 consists of, in order from the object side, a meniscus-shaped positive lens L1 with its convex surface facing the object side, a cemented negative lens consisting of a biconvex positive lens L2 and a biconcave negative lens L3, and a cemented negative lens consisting of a biconvex positive lens L4 and a biconcave negative lens L5.
  • the second lens group G2 consists of, in order from the object side, a biconcave negative lens L6, a biconvex positive lens L7, a meniscus negative lens L8 with its convex surface facing the object side, and a cemented positive lens consisting of a biconcave negative lens L9 and a biconvex positive lens L10.
  • the third lens group G3 consists of, from the object side, a positive meniscus lens L11 with its concave surface facing the object side, and a negative meniscus lens L12 with its concave surface facing the object side.
  • An image sensor (not shown) composed of a CCD or CMOS or the like is disposed on image plane I.
  • a filter FL is placed between the optical system of this embodiment and the image plane I.
  • the optical system of this embodiment focuses by moving the second lens group G2 along the optical axis.
  • the second lens group G2 is moved from the image plane side to the object side.
  • the first lens group G1 corresponds to the front group
  • the second lens group G2 and the third lens group G3 correspond to the rear group.
  • the second lens group G2 corresponds to the focusing group that moves when focusing.
  • the second lens group G2 corresponds to the focusing group Gfo that is located closest to the object side.
  • the third lens group corresponds to the lens group Gi that is located closest to the image side.
  • the positive lens L7 corresponds to the single lens Pr with the strongest refractive power among the biconvex single lenses in the rear group.
  • the negative lens L12 corresponds to the lens Li1 arranged closest to the image plane, and the positive lens L11 corresponds to the lens Li2 arranged adjacent to the object side of the lens Li1.
  • FIG. 20 shows various aberration diagrams for the optical system of the tenth embodiment.
  • TL is the total length of the optical system
  • f is the focal length of the optical system
  • Bf is the back focus in air equivalent length
  • ff is the focal length of the front group
  • fr is the focal length of the rear group
  • fPr is the focal length of the single lens Pr
  • fPfo1 is the focal length of the single lens Pfoi
  • ffo is the focal length of the focusing group Gfo.
  • tr is the sum of the central thicknesses of each of the lenses in the rear group
  • tGi is the sum of the lengths on the optical axis of each of the lenses in lens group Gi.
  • Da is the distance on the optical axis between the object-side lens surface of Li1 and the image-side lens surface of lens Li2 when focused at infinity.
  • D1 is the distance on the optical axis between the lens surface closest to the object and the object-side surface of the single lens Pr when focused at infinity
  • D2 is the distance on the optical axis between the aperture stop and the object-side lens surface of the single lens Pr.
  • ndPf is the refractive index of the positive lens Pf for the d line
  • ⁇ dPf is the Abbe number of the positive lens Pf based on the d line
  • ⁇ FPf is the partial dispersion ratio of the positive lens Pf
  • ndNf is the refractive index of the negative lens Nf for the d line
  • ⁇ dNf is the Abbe number of the negative lens Nf based on the d line
  • ⁇ FNf is the partial dispersion ratio of the negative lens Nf.
  • the optical system of this embodiment does not need to have optical components such as filters between the lens surface closest to the image surface and the image surface.
  • the optical system of this embodiment may have an anti-vibration lens group that corrects image blur caused by camera shake by being moved so as to have a component perpendicular to the optical axis.
  • the anti-vibration lens group may be a lens group, or a partial lens group made up of one or more lens components contained in the lens group.
  • a "lens component" refers to a single lens, or a cemented lens made up of two or more single lenses cemented together.
  • the lens surface may be formed as a spherical or flat surface, or as an aspheric surface. If the lens surface is spherical or flat, this is preferable because it facilitates lens processing and assembly adjustment, and prevents deterioration of optical performance due to errors in processing and assembly adjustment. In addition, if the lens surface is spherical or flat, this is preferable because there is less deterioration in imaging performance when the image plane is shifted.
  • the aspheric surface may be formed by grinding glass or by glass molding using a mold having an aspheric shape, or may be formed on the surface of a resin bonded to the surface of the glass.
  • the lens surface may be a diffractive surface, and the lens may be a gradient index lens (GRIN lens) or a plastic lens.
  • GRIN lens gradient index lens
  • FIG. 21 is a schematic diagram of a camera equipped with the optical system of this embodiment.
  • Camera 1 is an example of an optical device, and is a so-called mirrorless camera with interchangeable lenses, which has an interchangeable lens equipped with the optical system according to the first embodiment as the photographic lens 2.
  • camera 1 In camera 1, light from an object (subject) (not shown) is collected by photographing lens 2 and reaches image sensor 3. Image sensor 3 converts the light from the subject into image data. The image data is displayed on electronic viewfinder 4. This allows a photographer with their eye positioned at eyepoint EP to observe the subject.
  • the image data is stored in a memory (not shown). In this way, the photographer can photograph the subject using camera 1.
  • the optical system of the first embodiment mounted on the camera 1 as the photographic lens 2 is a small optical system with good optical performance. Therefore, the camera 1 can be small and achieve good optical performance. Note that the same effects as the camera 1 can be achieved by constructing a camera that mounts the optical system of the second to tenth embodiments mounted on the camera 1 as the photographic lens 2.
  • FIG. 22 is a flow chart outlining the manufacturing method of the optical system of this embodiment.
  • the manufacturing method of the optical system of this embodiment shown in FIG. 22 includes the following steps S11-S12.
  • Step S11 Prepare the front group, aperture stop S, and rear group.
  • Step S12 The optical system is made to satisfy both of the following conditions: (1) 0.10 ⁇ ff /
  • the manufacturing method for the optical system of this embodiment makes it possible to manufacture an optical system that is small and has good imaging performance.

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Abstract

物体側から順に、正の屈折力を有する前群と、開口絞りと、後群とを有する光学系を、以下の条件式をともに満足するよう構成する。 （１）　０．１０　＜　ｆｆ／｜ｆｒ｜　＜　１．５０ （２）　０．１３　＜　ｔｒ／ＴＬ　＜　０．４５ （３）　０．５０　＜　ｆ／ＴＬ　＜　１．２０ 但し、ｆｆは前群の焦点距離であり、ｆｒは後群の焦点距離であり、ｔｒは後群に含まれるレンズのそれぞれの中心厚の和であり、ＴＬは光学系の全長であり、ｆは光学系の焦点距離である。

Description

光学系、光学機器、交換レンズおよび光学系の製造方法
　本開示は、光学系、光学機器、交換レンズおよび光学系の製造方法に関する。
　従来、写真用カメラ、電子スチルカメラ、ビデオカメラ等の光学機器に使用される光学系が提案されている（例えば特許文献１参照）。
国際公開第２０１９／１８７６３３号
　本開示の光学系は、物体側から順に、正の屈折力を有する前群と、開口絞りと、後群とを有し、以下の条件式をともに満足する。
　０．１０　＜　ｆｆ／｜ｆｒ｜　＜　１．５０
　０．１３　＜　ｔｒ／ＴＬ　＜　０．４５
　０．５０　＜　ｆ／ＴＬ　＜　１．２０
但し、
　ｆｆ　：　前群の焦点距離
　ｆｒ　：　後群の焦点距離
　ｔｒ　：　後群に含まれるレンズのそれぞれの中心厚の和
　ＴＬ　：　光学系の全長
　ｆ　　：　光学系の焦点距離
　本開示の光学系の製造方法は、物体側から順に、正の屈折力を有する前群と、開口絞りと、後群とを有する光学系を、以下の条件式をともに満足するよう構成することを含む。
　０．１０　＜　ｆｆ／｜ｆｒ｜　＜　１．５０
　０．１３　＜　ｔｒ／ＴＬ　＜　０．４５
　０．５０　＜　ｆ／ＴＬ　＜　１．２０
但し、
　ｆｆ　：　前群の焦点距離
　ｆｒ　：　後群の焦点距離
　ｔｒ　：　後群に含まれるレンズのそれぞれの中心厚の和
　ＴＬ　：　光学系の全長
　ｆ　　：　光学系の焦点距離
無限遠物体合焦時の第１実施例の光学系の断面図である。 第１実施例の光学系の諸収差図である。 無限遠物体合焦時の第２実施例の光学系の断面図である。 第２実施例の光学系の諸収差図である。 無限遠物体合焦時の第３実施例の光学系の断面図である。 第３実施例の光学系の諸収差図である。 無限遠物体合焦時の第４実施例の光学系の断面図である。 第４実施例の光学系の諸収差図である。 無限遠物体合焦時の第５実施例の光学系の断面図である。 第５実施例の光学系の諸収差図である。 無限遠物体合焦時の第６実施例の光学系の断面図である。 第６実施例の光学系の諸収差図である。 無限遠物体合焦時の第７実施例の光学系の断面図である。 第７実施例の光学系の諸収差図である。 無限遠物体合焦時の第８実施例の光学系の断面図である。 第８実施例の光学系の諸収差図である。 無限遠物体合焦時の第９実施例の光学系の断面図である。 第９実施例の光学系の諸収差図である。 無限遠物体合焦時の第１０実施例の光学系の断面図である。 第１０実施例の光学系の諸収差図である。 本実施形態の光学系を備えたカメラの模式図である。 本実施形態の光学系の製造方法の概略を示すフローチャートである。
　以下、本願の実施形態の光学系、光学機器および光学系の製造方法について説明する。
　本実施形態の光学系は、物体側から順に、正の屈折力を有する前群と、開口絞りと、後群とを有し、以下の条件式をともに満足する。
（１）　０．１０　＜　ｆｆ／｜ｆｒ｜　＜　１．５０
（２）　０．１３　＜　ｔｒ／ＴＬ　＜　０．４５
（３）　０．５０　＜　ｆ／ＴＬ　＜　１．２０
但し、
　ｆｆ　：　前群の焦点距離
　ｆｒ　：　後群の焦点距離
　ｔｒ　：　後群に含まれるレンズのそれぞれの中心厚の和
　ＴＬ　：　光学系の全長
　ｆ　　：　光学系の焦点距離
　本実施形態の光学系は、前群が正の屈折力を有することにより、主点を物体側にできるため、焦点距離に対して全長を短くできる。
　条件式（１）は、前群の焦点距離と後群の焦点距離との比を規定する。本実施形態の光学系は、条件式（１）を満足することで、光学系の大型化を抑制しつつ、球面収差・コマ収差・像面湾曲・歪曲収差をはじめとする諸収差を適切に補正することができる。
　本実施形態の光学系において条件式（１）の値が上限値を上回ると、前群の屈折力が強くなりすぎ、高次の球面収差・コマ収差・像面湾曲・歪曲収差が発生し、諸収差の適切な補正が困難となる。
　本実施形態の光学系では、条件式（１）の上限値を１．５０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。また、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（１）の上限値を１．４０、１．３０、１．２０、１．１０、さらに１．００に設定することが好ましい。
　また、本実施形態の光学系において条件式（１）の値が下限値を下回ると、前群の屈折力が弱くなりすぎ、光学系の全長が長くなるとともにレンズ径が大きくなり、光学系が大型化する。
　本実施形態の光学系では、条件式（１）の下限値を０．１０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。また、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（１）の下限値を０．１５、０．１９、さらに０．４０に設定することが好ましい。
　条件式（２）は、後群に含まれるレンズのそれぞれの中心厚の和と光学系の全長との比を規定する。本実施形態の光学系は、条件式（２）を満足することで、光学系の大型化および重量の増大を抑制することができる。
　本実施形態の光学系において条件式（２）の値が上限値を上回ると、レンズ厚さが増えるため、光学系の重量が増大する。
　本実施形態の光学系では、条件式（２）の上限値を０．４５に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。また、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（２）の上限値を０．４０、０．３５、さらに０．３０に設定することが好ましい。
　また、本実施形態の光学系において条件式（２）の値が下限値を下回ると、光学系の全長が長くなり、光学系が大型化する。
　本実施形態の光学系では、条件式（２）の下限値を０．１３に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。また、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（２）の下限値を０．１４、０．１５、０．１６、さらに０．１７に設定することが好ましい。
　条件式（３）は、光学系の焦点距離と光学系の全長との比を規定する。本実施形態の光学系は、条件式（３）を満足することで、光学系の大型化を抑制しつつ、球面収差・コマ収差・像面湾曲・歪曲収差をはじめとする諸収差を適切に補正することができる。
　本実施形態の光学系において条件式（３）の値が上限値を上回ると、球面収差・コマ収差・像面湾曲・歪曲収差をはじめとする諸収差の適切な補正が困難となる。
　本実施形態の光学系では、条件式（３）の上限値を１．２０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。また、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（３）の上限値を１．１５、１．１０、１．０５、さらに１．００に設定することが好ましい。
　また、本実施形態の光学系において条件式（３）の値が下限値を下回ると、光学系の全長が長くなり、光学系が大型化する。
　本実施形態の光学系では、条件式（３）の下限値を０．５０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。また、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（３）の下限値を０．５５、０．６０、０．６５、０．７０、さらに０．８０に設定することが好ましい。
　本実施形態の光学系は、条件式（１）、条件式（２）、条件式（３）をともに満足することで、光学系の大型化および重量の増大を抑制しつつ、球面収差・コマ収差・像面湾曲・歪曲収差をはじめとする諸収差を適切に補正することができる。
　また、本実施形態の光学系では、後群は負の屈折力を有することが好ましい。
　本実施形態の光学系では、このような構成を有することにより、光学系の全長を短くするとともに、球面収差を適切に補正することができる。
　また、本実施形態の光学系は、以下の条件式を満足することが好ましい。
（４）　０．０５　＜　ｆＰｒ／｜ｆｒ｜　＜　０．７０
但し、
　ｆＰｒ　：　後群内の両凸形状の単レンズのうち最も屈折力の強い単レンズＰｒの焦点距離
　条件式（４）は、後群内の両凸形状の単レンズのうち最も屈折力の強い単レンズＰｒの焦点距離と後群の焦点距離との比を規定する。本実施形態の光学系は、条件式（４）を満足することで、光学系の大型化を抑制しつつ、コマ収差・像面湾曲をはじめとする諸収差を適切に補正することができる。
　本実施形態の光学系において条件式（４）の値が上限値を上回ると、後群の屈折力が弱くなりすぎ、光学系の全長が長くなるとともにレンズ径が大きくなり、光学系が大型化する。
　本実施形態の光学系では、条件式（４）の上限値を０．７０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。また、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（４）の上限値を０．６５、０．６０、さらに０．４０に設定することが好ましい。
　また、本実施形態の光学系において条件式（４）の値が下限値を下回ると、単レンズＰｒの屈折力が強くなりすぎ、高次のコマ収差・像面湾曲が発生し、諸収差の適切な補正が困難となる。
　本実施形態の光学系では、条件式（４）の下限値を０．０５に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。また、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（４）の下限値を０．０６、０．０７、０．０８、０．０９、０．１０、さらに０．２０に設定することが好ましい。
　また、本実施形態の光学系は、合焦時に移動する少なくとも一つの合焦群を有し、以下の条件式を満足することが好ましい。
（５）　０．０５　＜　ｆＰｆｏｉ／｜ｆｒ｜　＜０．５０
但し、
　ｆＰｆｏｉ　：　少なくとも一つの合焦群のうち最も物体側に配置された合焦群Ｇｆｏよりも像面側に配置される両凸形状の単レンズのうち最も屈折力の強い単レンズＰｆｏｉの焦点距離
　条件式（５）は、単レンズＰｆｏｉの焦点距離と後群の焦点距離との比を規定する。本実施形態の光学系は、条件式（５）を満足することで、光学系の大型化を抑制しつつ、球面収差・コマ収差・像面湾曲の発生を抑えることができる。
　本実施形態の光学系において条件式（５）の値が上限値を上回ると、単レンズｆＰｆｏｉの屈折力が弱くなりすぎ、光学系の全長が長くなる。
　本実施形態の光学系では、条件式（５）の上限値を０．７０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。また、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（５）の上限値を０．６５、０．６０、さらに０．４０に設定することが好ましい。
　また、本実施形態の光学系において条件式（５）の値が下限値を下回ると、単レンズＰｆｏｉの屈折力が強くなりすぎ、球面収差・コマ収差・像面湾曲をはじめとする諸収差の適切な補正が困難となる。
　本実施形態の光学系では、条件式（５）の下限値を０．０５に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。また、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（５）の下限値を０．０６、０．０７、０．０８、０．０９、０．１０、さらに０．２０に設定することが好ましい。
　また、本実施形態の光学系は、合焦時に移動する少なくとも一つの合焦群を有し、以下の条件式を満足することが好ましい。
（６）　０．２５　＜　ｆＰｆｏｉ／ｆ　＜０．５５
　条件式（６）は、単レンズＰｆｏｉの焦点距離と光学系の焦点距離との比を規定する。本実施形態の光学系は、条件式（６）を満足することで、光学系の大型化を抑制しつつ、球面収差・コマ収差・像面湾曲の発生を抑えることができる。
　本実施形態の光学系において条件式（６）の値が上限値を上回ると、単レンズＰｆｏｉの屈折力が弱くなりすぎ、光学系の全長が長くなるとともにレンズ径が大きくなり、光学系が大型化する。また、条件式（６）の値が上限値を上回ると、球面収差・コマ収差・像面湾曲をはじめとする諸収差の適切な補正が困難となる。
　本実施形態の光学系では、条件式（６）の上限値を０．５５に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。また、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（６）の上限値を０．５０、０．４８、０．４６、さらに０．４０に設定することが好ましい。
　また、本実施形態の光学系において条件式（６）の値が下限値を下回ると、単レンズＰｆｏｉの屈折力が強くなりすぎ、球面収差・コマ収差・像面湾曲をはじめとする諸収差の適切な補正が困難となる。
　本実施形態の光学系では、条件式（６）の下限値を０．２５に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。また、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（６）の下限値を０．２８、０．３０、さらに０．３１に設定することが好ましい。
　また、本実施形態の光学系は、以下の条件式を満足することが好ましい。
（７）　０．０５ 　＜　Ｄａ／Ｂｆ　＜　１．１０ 
但し、
　Ｄａ　：　最も像面側に配置されたレンズＬｉ１の物体側のレンズ面と、レンズＬｉ１の物体側に隣り合って配置されたレンズＬｉ２の像面側のレンズ面との間の、無限遠合焦時における光軸上の距離
　Ｂｆ　：　空気換算長でのバックフォーカス
　条件式（７）は、レンズＬｉ１の物体側のレンズ面とレンズＬｉ２の像面側のレンズ面との無限遠合焦時における光軸上の距離と光学系の空気換算長におけるバックフォーカスとの比を規定する。本実施形態の光学系は、条件式（７）を満足することで、像面湾曲・コマ収差・歪曲収差をはじめとする諸収差を適切に補正することができる。
　本実施形態の光学系において条件式（７）の値が上限値を上回ると、像面湾曲およびコマ収差の適切な補正が困難となる。
　本実施形態の光学系では、条件式（７）の上限値を１．１０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。また、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（７）の上限値を１．０５、さらに１．００に設定することが好ましい。
　また、本実施形態の光学系において条件式（７）の値が下限値を下回ると、像面湾曲および歪曲収差の適切な補正が困難となる。
　本実施形態の光学系では、条件式（７）の下限値を０．０５に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。また、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（７）の下限値を０．０６、さらに０．０７に設定することが好ましい。
　また、本実施形態の光学系では、後群は、合焦時に移動する少なくとも１つの合焦群を含む複数のレンズ群を有し、複数のレンズ群は、合焦時に互いの間隔が変化し、以下の条件式を満足することが好ましい。
（８）　０．３０　＜　ｔＧｉ／Ｄａ　＜　９．００
但し、
　ｔＧｉ　：　複数のレンズ群のうち最も像側に配置されるレンズ群Ｇｉに含まれるレンズのそれぞれの光軸上の長さの和
　条件式（８）は、レンズ群Ｇｉに含まれるレンズの光軸上の長さの和と、レンズＬｉ１の物体側のレンズ面とレンズＬｉ２の像面側のレンズ面との間の無限遠合焦時における光軸上の距離との比を規定する。本実施形態の光学系は、条件式（８）を満足することで、光学系の重量の増大を抑制しつつ、像面湾曲・歪曲収差をはじめとする諸収差を適切に補正することができる。
　本実施形態の光学系において条件式（８）の値が上限値を上回ると、レンズ群Ｇｉのレンズ厚みが大きくなりすぎ、光学系の重量が増大する。
　本実施形態の光学系では、条件式（８）の上限値を９．００に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。また、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（８）の上限値を８．５０、８．００、７．８０、７．６０、さらに３．００に設定することが好ましい。
　また、本実施形態の光学系において条件式（８）の値が下限値を下回ると、像面湾曲・歪曲収差をはじめとする諸収差の適切な補正が困難となる。
　本実施形態の光学系では、条件式（８）の下限値を０．３０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。また、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（８）の下限値を０．３２、０．３４、０．６０、１．００、さらに１．５０に設定することが好ましい。
　また、本実施形態の光学系は、以下の条件式を満足することが好ましい。
　（９）　０．４０　＜　Ｄ１／ＴＬ　＜　０．８５
但し、
　Ｄ１　：　最も物体側のレンズ面と、後群内の両凸形状の単レンズのうち最も屈折力の強い単レンズＰｒの物体側の面との間の無限遠合焦時における光軸上の距離
　条件式（９）は、最も物体側のレンズ面と単レンズＰｒの物体側のレンズ面との間の無限遠合焦時における光軸上の距離と、光学系の全長との比を規定する。本実施形態の光学系は、条件式（９）を満足することで、光学系の大型化を抑制しつつ、球面収差・コマ収差・像面湾曲・歪曲収差をはじめとする諸収差を適切に補正することができる。
　本実施形態の光学系において条件式（９）の値が上限値を上回ると、最も物体側のレンズ面と単レンズＰｒの物体側のレンズ面との間における屈折力が弱くなりすぎ、レンズ径が増大し、光学系が大型化する。
　本実施形態の光学系では、条件式（９）の上限値を０．８５に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。また、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（９）の上限値を０．８４、０．８２、さらに０．８０に設定することが好ましい。
　また、本実施形態の光学系において条件式（９）の値が下限値を下回ると、最も物体側のレンズ面と単レンズＰｒの物体側のレンズ面との間における屈折力が強くなりすぎ、高次の球面収差・コマ収差・像面湾曲・歪曲収差が発生し、諸収差の適切な補正が困難となる。
　本実施形態の光学系では、条件式（９）の下限値を０．４０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。また、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（９）の下限値を０．４５、さらに０．５０に設定することが好ましい。
　また、本実施形態の光学系は、以下の条件式を満足することが好ましい。
（１０）　０．１０　＜　Ｄ２／ＴＬ　＜　０．８０
但し、
　Ｄ２　：　開口絞りと、後群内の両凸形状の単レンズのうち最も屈折力の強い単レンズＰｒの物体側のレンズ面との間の光軸上の距離
　条件式（１０）は、開口絞りと単レンズＰｒの物体側のレンズ面との間の光軸上の距離と、光学系の全長との比を規定する。本実施形態の光学系は、条件式（１０）を満足することで、光学系の大型化を抑制しつつ、球面収差・コマ収差・像面湾曲・歪曲収差をはじめとする諸収差を適切に補正することができる。
　本実施形態の光学系において条件式（１０）の値が上限値を上回ると、開口絞りと単レンズＰｒの物体側のレンズ面との間における屈折力が弱くなりすぎ、レンズ径が増大し、光学系が大型化する。
　本実施形態の光学系では、条件式（１０）の上限値を０．８０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。また、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（１０）の上限値を０．７０、０．６０、０．５０、０．４０、さらに０．３６に設定することが好ましい。
　また、本実施形態の光学系において条件式（１０）の値が下限値を下回ると、開口絞りと単レンズＰｒの物体側のレンズ面との間における屈折力が強くなりすぎ、高次の球面収差・コマ収差・像面湾曲・歪曲収差が発生し、諸収差の適切な補正が困難となる。
　本実施形態の光学系では、条件式（１０）の下限値を０．１０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。また、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（１０）の下限値を０．１１、０．１２、さらに０．１３に設定することが好ましい。
　また、本実施形態の光学系は、合焦時に移動する少なくとも一つの合焦群を有し、以下の条件式を満足することが好ましい。
（１１）　０．２５　＜　｜ｆｆｏ｜／ｆ　＜　０．９０
但し、
　ｆｆｏ　：　少なくとも一つの合焦群のうち最も物体側に配置される合焦群Ｇｆｏの焦点距離
　条件式（１１）は、最も物体側に配置される合焦群Ｇｆｏの焦点距離と光学系の焦点距離との比を規定する。本実施形態の光学系は、条件式（１１）を満足することで、光学系の全長の増大を抑制しつつ、球面収差・コマ収差・像面湾曲・歪曲収差をはじめとする諸収差を適切に補正することができる。
　本実施形態の光学系において条件式（１１）の値が上限値を上回ると、合焦の際の球面収差・コマ収差・像面湾曲・歪曲収差をはじめとする諸収差の変動を抑制することが困難となる。
　本実施形態の光学系では、条件式（１１）の上限値を０．９０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。また、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（１１）の上限値を０．８５、さらに０．８０に設定することが好ましい。
　また、本実施形態の光学系において条件式（１１）の値が下限値を下回ると、最も物体側に配置される合焦群の屈折力が弱くなりすぎ、合焦時の合焦群の移動量が増加するため光学系の全長が増大する。
　本実施形態の光学系では、条件式（１１）の下限値を０．２５に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。また、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（１１）の下限値を０．２６、０．２８、０．３０、０．３１、さらに０．３２に設定することが好ましい。
　また、本実施形態の光学系において、前群は、以下の条件式をともに満足する少なくとも一つの正レンズＰｆを有することが好ましい。
（１２）　１．６０　＜　ｎｄＰｆ
（１３）　νｄＰｆ　＜　３１．００
（１４）　０．０１　＜　θｇＦＰｆ－（０．６４１５－０．００１６２×νｄＰｆ）
但し、
　ｎｄＰｆ　　：　正レンズＰｆのｄ線に対する屈折率
　νｄＰｆ　　：　正レンズＰｆのｄ線を基準とするアッベ数
　θｇＦＰｆ　：　正レンズＰｆの部分分散比であり、正レンズＰｆのｇ線に対する屈折率をｎｇＰｆとし、正レンズＰｆのＦ線に対する屈折率をｎＦＰｆとし、正レンズＰｆのＣ線に対する屈折率をｎＣＰｆとしたとき、次式で定義される。
　θｇＦＰｆ　＝　（ｎｇＰｆ－ｎＦＰｆ）／（ｎＦＰｆ－ｎＣＰｆ）
　本実施形態の光学系は、前群に少なくとも一つの正レンズＰｆを有することで、軸上色収差をはじめとする諸収差を適切に補正することができる。
　本実施形態の光学系は、正レンズＰｆについての条件式（１２）の値を下限値より大きくすることで、高次収差の発生を抑えることができる。
　本実施形態の光学系では、条件式（１２）の下限値を１．６０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。また、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（１２）の下限値を１．６２、１．６４、さらに１．６６に設定することが好ましい。
　本実施形態の光学系は、正レンズＰｆについての条件式（１３）の値を上限値より小さくすることで、軸上色収差の２次分散を良好に補正することができる。
　本実施形態の光学系では、条件式（１３）の上限値を３１．００に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。また、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（１３）の上限値を２９．５０、２８．００、さらに２７．５０に設定することが好ましい。
　本実施形態の光学系は、正レンズＰｆについての条件式（１４）の値を下限値より大きくすることで、軸上色収差の２次分散を良好に補正することができる。
　本実施形態の光学系では、条件式（１４）の下限値を０．０１に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。また、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（１４）の下限値を０．０１５、０．０２、さらに０．０２５に設定することが好ましい。
　また、本実施形態の光学系において、前群は、以下の条件式をともに満足する少なくとも一つの負レンズＮｆを有することが好ましい。
（１５）　１．８５　＜　ｎｄＮｆ
（１６）　νｄＮｆ　＜　２６．００
（１７）　θｇＦＮｆ－（０．６４１５－０．００１６２×νｄＮｆ）　＜　０．０１５
但し、
　ｎｄＮｆ　　：　負レンズＮｆのｄ線に対する屈折率
　νｄＮｆ　　：　負レンズＮｆのｄ線を基準とするアッベ数
　θｇＦＮｆ　：　負レンズＮｆの部分分散比であり、負レンズＮｆのｇ線に対する屈折率をｎｇＮｆとし、負レンズＮｆのＦ線に対する屈折率をｎＦＮｆとし、負レンズＮｆのＣ線に対する屈折率をｎＣＮｆとしたとき、次式で定義される。
　θｇＦＮｆ　＝　（ｎｇＮｆ－ｎＦＮｆ）／（ｎＦＮｆ－ｎＣＮｆ）
　本実施形態の光学系は、前群に少なくとも一つの負レンズＮｆを有することで、軸上色収差をはじめとする諸収差を適切に補正することができる。
　本実施形態の光学系は、負レンズＮｆについての条件式（１５）の値を下限値より大きくすることで、高次収差の発生を抑えることができる。
　本実施形態の光学系では、条件式（１５）の下限値を１．８５に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。
　本実施形態の光学系は、負レンズＮｆについての条件式（１６）の値を上限値より小さくすることで、軸上色収差の２次分散を良好に補正することができる。
　本実施形態の光学系では、条件式（１６）の上限値を２６．００に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。また、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（１６）の上限値を２５．８０、２５．５０、さらに２５．２０に設定することが好ましい。
　本実施形態の光学系は、負レンズＮｆについての条件式（１７）の値を上限値より小さくすることで、軸上色収差の２次分散を良好に補正することができる。
　本実施形態の光学系では、条件式（１７）の上限値を０．０１５に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。また、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（１７）の上限値を０．０１３、０．０１２、さらに０．０１に設定することが好ましい。
　以上の構成により、小型で良好な光学性能を有する光学系を実現することができる。
　本実施形態の光学機器は、上述した構成の光学系を備えている。これにより、小型で良好な光学性能を有する光学機器を実現することができる。
　本実施形態の交換レンズは、上述した構成の光学系を備えている。これにより、小型で良好な光学性能を有する交換レンズを実現することができる。
　本実施形態の光学系の製造方法は、物体側から順に、正の屈折力を有する前群と、開口絞りと、後群とを有する光学系を、以下の条件式をともに満足するよう構成することを含む。
（１）　０．１０　＜　ｆｆ／｜ｆｒ｜　＜　１．５０
（２）　０．１３　＜　ｔｒ／ＴＬ　＜　０．４５
（３）　０．５０　＜　ｆ／ＴＬ　＜　１．２０
但し、
　ｆｆ　：　前群の焦点距離
　ｆｒ　：　後群の焦点距離
　ｔｒ　：　後群に含まれるレンズのそれぞれの中心厚の和
　ＴＬ　：　光学系の全長
　ｆ　　：　光学系の焦点距離
　このような光学系の製造方法により、小型で良好な光学性能を有する光学系を製造することができる。
　（数値実施例）
　以下、本願の実施例を図面に基づいて説明する。
　（第１実施例）
　図１は、無限遠物体合焦時の第１実施例の光学系の断面図である。
　本実施例の光学系は、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、負の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５とを有している。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の正レンズＬ１と、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の正レンズＬ２と、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の正レンズＬ３と、両凸形状の正レンズＬ４と両凹形状の負レンズＬ５との接合負レンズと、開口絞りＳと、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の正レンズＬ６とからなる。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ７からなる。
　第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の正レンズＬ８と、両凹形状の負レンズＬ９と物体側に凸面を向けたメニスカス形状の正レンズＬ１０との接合負レンズと、両凸形状の正レンズＬ１１と、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ１２とからなる。
　第４レンズ群Ｇ４は、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の正レンズＬ１３からなる。
　第５レンズ群Ｇ５は、物体側から順に、両凹形状の負レンズＬ１４と、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の正レンズＬ１５と、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ１６とからなる。
　像面Ｉ上には、ＣＣＤまたはＣＭＯＳ等から構成された撮像素子（不図示）が配置されている。
　本実施例の光学系と像面Ｉとの間には、フィルタＦＬが配置されている。
　本実施例の光学系は、第２レンズ群Ｇ２および第４レンズ群Ｇ４を光軸に沿って移動させることにより合焦を行う。無限遠に合焦している状態から近距離物体に合焦させる場合、第２レンズ群Ｇ２は物体側から像面側に移動され、第４レンズ群Ｇ４は像面側から物体側に移動される。
　本実施例の光学系において、第１レンズ群Ｇ１のうちの正レンズＬ１から負レンズＬ５までは前群に該当し、第１レンズ群Ｇ１のうちの正レンズＬ６、第２レンズ群Ｇ２、第３レンズ群Ｇ３、第４レンズ群Ｇ４、および第５レンズ群Ｇ５は後群に該当する。第２レンズ群Ｇ２および第４レンズ群Ｇ４は合焦時に移動する合焦群に該当する。第２レンズ群Ｇ２は最も物体側に配置された合焦群Ｇｆｏに該当する。第５レンズ群は最も像側に配置されるレンズ群Ｇｉに該当する。
　本実施例の光学系において、正レンズＬ１１は、後群内の両凸形状の単レンズのうち最も屈折力の強い単レンズＰｒ、および、合焦群Ｇｆｏよりも像面側に配置される両凸形状の単レンズのうち最も屈折力の強い単レンズＰｆｏｉに該当する。負レンズＬ１６は最も像面側に配置されたレンズＬｉ１に該当し、正レンズＬ１５はレンズＬｉ１の物体側に隣り合って配置されたレンズＬｉ２に該当する。正レンズＬ１は前群が有する正レンズＰｆに該当し、負レンズＬ５は前群が有する負レンズＮｆに該当する。
　以下の表１に、本実施例の光学系の諸元の値を掲げる。
　［全体諸元］において、fは光学系全系の焦点距離、ffは前群の焦点距離、frは後群の焦点距離、TLは最も物体側のレンズ面から像面までの距離、Bfは光学系の空気換算長でのバックフォーカス、FNOは光学系のF値、Yは最大像高を示す。
　［レンズ諸元］において、mは物体側から数えた光学面の順番、rは曲率半径、dは面間隔、ndはd線（波長587.6nm）に対する屈折率、νdはd線に対するアッベ数を示す。曲率半径r=∞は平面を示している。また、［レンズ諸元］において、「*」の付された光学面は非球面であることを示している。
　［非球面データ］において、mは非球面データに対応する光学面、Kは円錐定数、A4－A10は非球面係数を示す。
　非球面は、光軸に垂直な方向の高さをyとし、高さyにおける各非球面の頂点の接平面から各非球面までの光軸に沿った距離（サグ量）をS(y)とし、基準球面の曲率半径（近軸曲率半径）をrとし、円錐定数をKとし、n次の非球面係数をAnとしたとき、以下の式（ａ）で表される。なお、各実施例において、２次の非球面係数A2は０である。また、「E-n」は「×10－ｎ」を示す。
（ａ）　S(y) = (y２/r) / ｛ 1 + (1-K×y２/r２)１／２ ｝
　　　　　　　 + A4×y４ + A6×y６ + A8×y８ + A10×y１０
　表１に記載される焦点距離f、曲率半径r、およびその他の長さの単位は「mm」である。しかし、光学系は比例拡大または比例縮小しても同等の光学性能が得られるため、これに限られるものではない。
　以上に述べた表１の符号は、後述する他の実施例の表においても同様に使用される。
　（表１）
［全体諸元］
f 　　132.30
ff　　113.43
fr　 -227.10
TL　　147.45
Bf　　 13.89
FNO　　 1.85
Y　　　21.70

［レンズ諸元］
　m　　　　 r　　　　　 d　　　　 nd　　　 νd
　1)　　 73.0739　　 8.2580　　1.66382　　27.35
　2)　　173.9425　　 1.0000
　3)　　 75.0000　　 8.0959　　1.49782　　82.57
　4)　　226.5221　　 1.0000
　5)　　 94.0000　　 6.1837　　1.49782　　82.57
　6)　　255.7300　　 1.0000
　7)　　 55.0000　　10.2480　　1.49782　　82.57
　8)　 -766.4853　　 2.1000　　1.85451　　25.15
　9)　　 50.0250　　 8.2444
 10)　　　∞　　　　 2.1000　　　　　　　　　　　（開口絞り）
*11)　　105.9598　　 4.7000　　1.51680　　64.14
 12)　　853.5480　　　D12
 13)　　221.6993　　 2.1000　　1.69680　　55.52
 14)　　 39.4223　　　D14
 15)　 -164.4380　　 4.0545　　1.80809　　22.74
 16)　　-75.4132　　 0.1000
 17)　 -160.7346　　 2.1000　　1.85451　　25.15
 18)　　 80.4120　　 3.2958　　1.59319　　67.90
 19)　　157.8647　　 0.7213
 20)　　 64.0655　　 9.2661　　1.80440　　39.61
 21)　 -101.7863　　 0.1000
 22)　　195.9905　　 2.2000　　1.83481　　42.73
 23)　　 83.1844　　　D23
 24)　　 85.1050　　 4.4549　　1.85883　　30.00
 25)　　380.6074　　　D25
 26)　 -542.5119　　 2.1000　　1.78590　　44.17
 27)　　 62.2755　　 1.0000
 28)　　 51.4253　　 5.3074　　1.84666　　23.78
 29)　　162.7875　　 4.3017
 30)　　-70.4474　　 2.1000　　1.81600　　46.59
 31)　-2372.9554　　11.4681
 32)　　　∞　　　　 1.6000　　1.51680　　64.14
 33)　　　∞　　　　 1.3712

［非球面データ］
　m　　 K　　　　 A4　　　　　A6　　　　　A8　　　　　A10
 11)　1.0000　-1.741E-06　-1.130E-10　-2.868E-14　 9.211E-17

［各群焦点距離データ］
群　 始面　　 焦点距離
G1　　 1　　　 89.30
G2　　13　　　-69.14
G3　　15　　　116.43
G4　　24　　　126.75
G5　　26　　　-71.11

［可変間隔データ］
　　　無限遠合焦時　　近距離合焦時
D12　　　1.749　　　　　15.346
D14　　 22.105　　　　　 8.507
D23　　　9.528　　　　　 3.345
D25　　　3.500　　　　　 9.684
　図２は、第１実施例の光学系の諸収差図である。
　各収差図において、FNOはF値、Aは像高をそれぞれ示す。詳細には、球面収差図では最大口径に対応するF値の値を示し、非点収差図および歪曲収差図では像高の最大値を示し、コマ収差図では各像高の値を示す。dはd線、gはg線（波長435.8nm）をそれぞれ示す。非点収差図において、実線はサジタル像面、破線はメリディオナル像面をそれぞれ示す。後述する他の実施例の諸収差図においても、本実施例の諸収差図と同様の符号を使用する。
　各収差図より、本実施例の光学系は、諸収差を適切に補正し、高い光学性能を有していることがわかる。
　（第２実施例）
　図３は、無限遠物体合焦時の第２実施例の光学系の断面図である。
　本実施例の光学系は、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、開口絞りＳと、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、負の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５とを有している。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の正レンズＬ１と、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の正レンズＬ２と、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の正レンズＬ３と、両凸形状の正レンズＬ４と両凹形状の負レンズＬ５との接合負レンズと、両凸形状の正レンズＬ６とからなる。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ７からなる。
　第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に、両凹形状の負レンズＬ８と物体側に凸面を向けたメニスカス形状の正レンズＬ９との接合負レンズと、両凸形状の正レンズＬ１０と、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ１１とからなる。
　第４レンズ群Ｇ４は、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の正レンズＬ１２からなる。
　第５レンズ群Ｇ５は、物体側から順に、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ１３と両凸形状の正レンズＬ１４との接合正レンズと、両凹形状の負レンズＬ１５とからなる。
　像面Ｉ上には、ＣＣＤまたはＣＭＯＳ等から構成された撮像素子（不図示）が配置されている。
　本実施例の光学系と像面Ｉとの間には、フィルタＦＬが配置されている。
　本実施例の光学系は、第２レンズ群Ｇ２および第４レンズ群Ｇ４を光軸に沿って移動させることにより合焦を行う。無限遠に合焦している状態から近距離物体に合焦させる場合、第２レンズ群Ｇ２は物体側から像面側に移動され、第４レンズ群Ｇ４は像面側から物体側に移動される。
　本実施例の光学系において、第１レンズ群Ｇ１は前群に該当し、第２レンズ群Ｇ２、第３レンズ群Ｇ３、第４レンズ群Ｇ４、および第５レンズ群Ｇ５は後群に該当する。第２レンズ群Ｇ２および第４レンズ群Ｇ４は合焦時に移動する合焦群に該当する。第２レンズ群Ｇ２は最も物体側に配置された合焦群Ｇｆｏに該当する。第５レンズ群は最も像側に配置されるレンズ群Ｇｉに該当する。
　本実施例の光学系において、正レンズＬ１０は、後群内の両凸形状の単レンズのうち最も屈折力の強い単レンズＰｒ、および、合焦群Ｇｆｏよりも像面側に配置される両凸形状の単レンズのうち最も屈折力の強い単レンズＰｆｏｉに該当する。負レンズＬ１５は最も像面側に配置されたレンズＬｉ１に該当し、正レンズＬ１４はレンズＬｉ１の物体側に隣り合って配置されたレンズＬｉ２に該当する。正レンズＬ１は前群が有する正レンズＰｆに該当し、負レンズＬ５は前群が有する負レンズＮｆに該当する。
　以下の表２に、本実施例の光学系の諸元の値を掲げる。
　（表２）
［全体諸元］
f 　　132.30
ff　　 84.98
fr　　-99.98
TL　　144.99
Bf　　 15.36
FNO　　 1.85
Y　　　21.70

［レンズ諸元］
　m　　　　 r　　　　　 d　　　　 nd　　　 νd
　1)　　 71.4223　　 9.3392　　1.66382　　27.35
　2)　　212.8546　　 0.2000
　3)　　 82.3011　　 6.8153　　1.49782　　82.57
　4)　　189.8030　　 4.0179
　5)　　 67.8053　　 6.4147　　1.49782　　82.57
　6)　　146.3981　　 0.2000
　7)　　 50.4121　　 9.6499　　1.49782　　82.57
　8)　-3183.7228　　 1.2000　　1.85451　　25.15
　9)　　 43.4640　　 6.7260
*10)　　 98.1806　　 4.1632　　1.51680　　64.14
 11)　-1338.1241　　 1.6925
 12)　　　∞　　　　　D12　　　　　　　　　　　　（開口絞り）
 13)　　187.4183　　 1.2000　　1.69680　　55.52
 14)　　 37.4569　　　D14
 15)　 -331.5883　　 1.2000　　1.8466623.80
 16)　　 72.4584　　 3.6449　　1.59319　　67.90
 17)　　187.4042　　 4.2922
 18)　　 72.7147　　 9.0000　　1.68376　　37.64
 19)　　-83.4441　　 0.2000
 20)　　 85.5767　　 1.5000　　2.00069　　25.46
 21)　　 60.8156　　　D21
 22)　　 85.9402　　 4.5000　　1.95000　　29.37
 23)　　390.8660　　　D23
 24)　　229.3158　　 1.2000　　1.88300　　40.69
 25)　　 41.6420　　 8.5000　　1.85451　　25.15
 26)　 -188.3950　　 5.3350
*27)　　-58.0337　　 1.2000　　1.79526　　45.25
 28)　　127.2294　　　D28
 29)　　　∞　　　　 1.6000　　1.51680　　63.88
 30)　　　∞　　　　 1.0000

［非球面データ］
　m　　 K　　　　 A4　　　　　A6　　　　　A8　　　　　A10
 10)　1.0000　-1.415E-06　 1.034E-10　-6.229E-13　 6.524E-16
 27)　1.0000　 2.317E-06　 2.412E-10　-4.722E-12　 5.079E-15

［各群焦点距離データ］
群　 始面　　 焦点距離
G1　　 1　　　 84.98
G2　　13　　　-67.40
G3　　15　　　220.38
G4　　22　　　115.13
G5　　24　　　-89.30

［可変間隔データ］
　　　無限遠合焦時　　近距離合焦時
D12　　　3.000　　　　　15.000
D14　　 19.761　　　　　 7.761
D21　　 10.199　　　　　 3.077
D23　　　3.934　　　　　11.057
D28　　 13.303　　　　　13.340
　図４は、第２実施例の光学系の諸収差図である。
　各収差図より、本実施例の光学系は、諸収差を適切に補正し、高い光学性能を有していることがわかる。
　（第３実施例）
　図５は、無限遠物体合焦時の第３実施例の光学系の断面図である。
　本実施例の光学系は、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、負の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５とを有している。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の正レンズＬ１と、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の正レンズＬ２と、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の正レンズＬ３と、両凸形状の正レンズＬ４と両凹形状の負レンズＬ５との接合負レンズと、開口絞りＳと、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の正レンズＬ６とからなる。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ７からなる。
　第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に、両凹形状の負レンズＬ８と物体側に凸面を向けたメニスカス形状の正レンズＬ９との接合負レンズと、両凸形状の正レンズＬ１０と、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ１１とからなる。
　第４レンズ群Ｇ４は、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の正レンズＬ１２からなる。
　第５レンズ群Ｇ５は、物体側から順に、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ１３と両凸形状の正レンズＬ１４との接合正レンズと、両凹形状の負レンズＬ１５とからなる。
　像面Ｉ上には、ＣＣＤまたはＣＭＯＳ等から構成された撮像素子（不図示）が配置されている。
　本実施例の光学系と像面Ｉとの間には、フィルタＦＬが配置されている。
　本実施例の光学系は、第２レンズ群Ｇ２および第４レンズ群Ｇ４を光軸に沿って移動させることにより合焦を行う。無限遠に合焦している状態から近距離物体に合焦させる場合、第２レンズ群Ｇ２は物体側から像面側に移動され、第４レンズ群Ｇ４は像面側から物体側に移動される。
　本実施例の光学系において、第１レンズ群Ｇ１のうちの正レンズＬ１から負レンズＬ５までは前群に該当し、第１レンズ群Ｇ１のうちの正レンズＬ６、第２レンズ群Ｇ２、第３レンズ群Ｇ３、第４レンズ群Ｇ４、および第５レンズ群Ｇ５は後群に該当する。第２レンズ群Ｇ２および第４レンズ群Ｇ４は合焦時に移動する合焦群に該当する。第２レンズ群Ｇ２は最も物体側に配置された合焦群Ｇｆｏに該当する。第５レンズ群は最も像側に配置されるレンズ群Ｇｉに該当する。
　本実施例の光学系において、正レンズＬ１０は、後群内の両凸形状の単レンズのうち最も屈折力の強い単レンズＰｒ、および、合焦群Ｇｆｏよりも像面側に配置される両凸形状の単レンズのうち最も屈折力の強い単レンズＰｆｏｉに該当する。負レンズＬ１５は最も像面側に配置されたレンズＬｉ１に該当し、正レンズＬ１４はレンズＬｉ１の物体側に隣り合って配置されたレンズＬｉ２に該当する。正レンズＬ１は前群が有する正レンズＰｆに該当し、負レンズＬ５は前群が有する負レンズＮｆに該当する。
　以下の表３に、本実施例の光学系の諸元の値を掲げる。
　（表３）
［全体諸元］
f 　　132.30
ff　　112.47
fr　 -196.89
TL　　145.00
Bf　　 15.00
FNO　　 1.84
Y　　　21.70

［レンズ諸元］
　m　　　　 r　　　　　 d　　　　 nd　　　 νd
　1)　　 71.7601　　 8.8107　　1.66382　　27.35
　2)　　184.7948　　 0.2000
　3)　　 86.2502　　 7.1330　　1.49782　　82.57
　4)　　237.5854　　 3.4700
　5)　　 69.0966　　 6.7579　　1.49782　　82.57
　6)　　167.1912　　 0.2000
　7)　　 53.2464　　 9.4720　　1.49782　　82.57
　8)　-1820.1966　　 1.2000　　1.85451　　25.15
　9)　　 47.3137　　 7.6169
 10)　　　∞　　　　 3.0000　　　　　　　　　　　（開口絞り）
 11)　　 92.4608　　 3.6037　　1.51680　　64.14
 12)　　557.2232　　　D12
 13)　　146.6010　　 1.2000　　1.69680　　55.52
 14)　　 38.6158　　　D14
 15)　 -234.1612　　 1.2000　　1.85451　　25.15
 16)　　 77.2640　　 3.4308　　1.59319　　67.90
 17)　　165.0443　　 3.3299
 18)　　 82.1496　　 9.0000　　1.73800　　32.33
 19)　　-78.9827　　 0.2000
 20)　　 90.3107　　 1.5000　　1.90200　　25.26
 21)　　 67.5653　　　D21
 22)　　 87.9013　　 4.5000　　1.83481　　42.73
 23)　　437.5569　　　D23
 24)　　191.2552　　 1.2000　　1.88300　　40.69
 25)　　 40.4406　　 7.5029　　1.85451　　25.15
 26)　 -998.5745　　 5.2026
 27)　　-66.7707　　 1.5000　　1.79526　　45.25
 28)　　135.3380　　　D28
 29)　　　∞　　　　 1.6000　　1.51680　　63.88
 30)　　　∞　　　　 1.0000

［非球面データ］
　m　　 K　　　　 A4　　　　　A6　　　　　A8　　　　　A10
 11)　1.0000　-1.618E-06　 1.005E-10　-9.102E-13　 1.027E-15
 27)　1.0000　 1.794E-06　 3.511E-10　-4.194E-12　 4.714E-15

［各群焦点距離データ］
群　 始面　　 焦点距離
G1　　 1　　　 87.05
G2　　13　　　-75.58
G3　　15　　　188.31
G4　　22　　　131.00
G5　　24　　　-81.36

［可変間隔データ］
　　　無限遠合焦時　　近距離合焦時
D12　　　1.500　　　　　14.150
D14　　 20.677　　　　　 8.026
D21　　 11.687　　　　　 2.799
D23　　　4.359　　　　　13.247
D28　　 12.949　　　　　12.967
　図６は、第３実施例の光学系の諸収差図である。
　各収差図より、本実施例の光学系は、諸収差を適切に補正し、高い光学性能を有していることがわかる。
　（第４実施例）
　図７は、無限遠物体合焦時の第４実施例の光学系の断面図である。
　本実施例の光学系は、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、開口絞りＳと、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、負の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５とを有している。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の正レンズＬ１と、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の正レンズＬ２と、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の正レンズＬ３と、両凸形状の正レンズＬ４と両凹形状の負レンズＬ５との接合負レンズと、両凸形状の正レンズＬ６とからなる。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ７からなる。
　第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に、両凸形状の正レンズＬ８と、両凹形状の負レンズＬ９と、両凹形状の負レンズＬ１０と、両凸形状の正レンズＬ１１とからなる。
　第４レンズ群Ｇ４は、両凸形状の正レンズＬ１２からなる。
　第５レンズ群Ｇ５は、両凹形状の負レンズＬ１３からなる。
　像面Ｉ上には、ＣＣＤまたはＣＭＯＳ等から構成された撮像素子（不図示）が配置されている。
　本実施例の光学系と像面Ｉとの間には、フィルタＦＬが配置されている。
　本実施例の光学系は、第２レンズ群Ｇ２および第４レンズ群Ｇ４を光軸に沿って移動させることにより合焦を行う。無限遠に合焦している状態から近距離物体に合焦させる場合、第２レンズ群Ｇ２は物体側から像面側に移動され、第４レンズ群Ｇ４は像面側から物体側に移動される。
　本実施例の光学系において、第１レンズ群Ｇ１は前群に該当し、第２レンズ群Ｇ２、第３レンズ群Ｇ３、第４レンズ群Ｇ４、および第５レンズ群Ｇ５は後群に該当する。第２レンズ群Ｇ２および第４レンズ群Ｇ４は合焦時に移動する合焦群に該当する。第２レンズ群Ｇ２は最も物体側に配置された合焦群Ｇｆｏに該当する。第５レンズ群は最も像側に配置されるレンズ群Ｇｉに該当する。
　本実施例の光学系において、正レンズＬ１１は、後群内の両凸形状の単レンズのうち最も屈折力の強い単レンズＰｒ、および、合焦群Ｇｆｏよりも像面側に配置される両凸形状の単レンズのうち最も屈折力の強い単レンズＰｆｏｉに該当する。負レンズＬ１３は最も像面側に配置されたレンズＬｉ１に該当し、正レンズＬ１２はレンズＬｉ１の物体側に隣り合って配置されたレンズＬｉ２に該当する。正レンズＬ１は前群が有する正レンズＰｆに該当し、負レンズＬ５は前群が有する負レンズＮｆに該当する。
　以下の表４に、本実施例の光学系の諸元の値を掲げる。
　（表４）
［全体諸元］
f 　　132.50
ff　　 89.44
fr　 -275.65
TL　　145.93
Bf　　 27.06
FNO　　 1.84
Y　　　21.70

［レンズ諸元］
　m　　　　 r　　　　　 d　　　　 nd　　　 νd
　1)　　 66.3183　　 9.7104　　1.66382　　27.35
　2)　　165.2220　　 0.1000
　3)　　100.0420　　 7.5397　　1.43700　　95.00
　4)　　483.6760　　 0.1000
　5)　　 69.7432　　 5.3124　　1.48749　　70.24
　6)　　105.3980　　 0.7647
　7)　　 51.1334　　10.4840　　1.55032　　75.49
　8)　-1410.8700　　 1.4999　　1.85478　　24.80
　9)　　 43.2806　　 4.4516
*10)　　 96.9716　　 4.5988　　1.49782　　82.56
 11)　 -620.9090　　 1.1187
 12)　　　∞　　　　　D12　　　　　　　　　　　　（開口絞り）
 13)　　758.4980　　 1.4999　　1.59319　　67.87
 14)　　 43.6263　　　D14
 15)　　 69.5215　　 6.9627　　1.83400　　37.18
 16)　 -117.7280　　 0.4462
 17)　 -249.8720　　 1.4000　　1.71736　　29.57
 18)　　 53.3330　　 6.6458
 19)　 -124.6990　　 1.5000　　1.66446　　35.86
 20)　　 89.4859　　 3.6246
 21)　　 78.8983　　 8.0487　　1.85026　　32.35
 22)　 -100.9890　　　D22
 23)　　132.3330　　 4.1642　　1.90200　　25.26
 24)　 -628.5160　　　D24
 25)　　-80.5301　　 1.5000　　1.85026　　32.35
 26)　　378.0000　　 25.0012
 27)　　　∞　　　　 1.6000　　1.51680　　63.80
 28)　　　∞　　　　 1.0013

［非球面データ］
　m　　 K　　　　 A4　　　　　A6　　　　　A8　　　　　A10
 10)　1.0000　-1.352E-06　-3.019E-10　-2.040E-14　 0.000E+00

［各群焦点距離データ］
群　 始面　　 焦点距離
G1　　 1　　　89.44
G2　　13　　　-78.09
G3　　15　　　101.43
G4　　23　　　121.51
G5　　25　　　-77.96

［可変間隔データ］
　　　無限遠合焦時　　近距離合焦時
D12　　　1.900　　　　　15.168
D14　　 23.030　　　　　 9.761
D22　　　7.512　　　　　 3.134
D24　　　4.409　　　　　 8.787
　図８は、第４実施例の光学系の諸収差図である。
　各収差図より、本実施例の光学系は、諸収差を適切に補正し、高い光学性能を有していることがわかる。
　（第５実施例）
　図９は、無限遠物体合焦時の第５実施例の光学系の断面図である。
　本実施例の光学系は、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、負の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５とを有している。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の正レンズＬ１と、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の正レンズＬ２と、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の正レンズＬ３と、両凸形状の正レンズＬ４と両凹形状の負レンズＬ５との接合負レンズと、開口絞りＳと、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の正レンズＬ６とからなる。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ７からなる。
　第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に、両凹形状の負レンズＬ８と、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の正レンズＬ９と、両凸形状の正レンズＬ１０と、両凸形状の正レンズＬ１１とからなる。
　第４レンズ群Ｇ４は、両凹形状の負レンズＬ１２からなる。
　第５レンズ群Ｇ５は、物体側から順に、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の正レンズＬ１３と、両凹形状の負レンズＬ１４と、両凹形状の負レンズＬ１５とからなる。
　像面Ｉ上には、ＣＣＤまたはＣＭＯＳ等から構成された撮像素子（不図示）が配置されている。
　本実施例の光学系と像面Ｉとの間には、フィルタＦＬが配置されている。
　本実施例の光学系は、第２レンズ群Ｇ２および第４レンズ群Ｇ４を光軸に沿って移動させることにより合焦を行う。無限遠に合焦している状態から近距離物体に合焦させる場合、第２レンズ群Ｇ２および第４レンズ群Ｇ４は、それぞれ異なる軌道で物体側から像面側に移動される。
　本実施例の光学系において、第１レンズ群Ｇ１のうちの正レンズＬ１から負レンズＬ５までは前群に該当し、第１レンズ群Ｇ１のうちの正レンズＬ６、第２レンズ群Ｇ２、第３レンズ群Ｇ３、第４レンズ群Ｇ４、および第５レンズ群Ｇ５は後群に該当する。第２レンズ群Ｇ２および第４レンズ群Ｇ４は合焦時に移動する合焦群に該当する。第２レンズ群Ｇ２は最も物体側に配置された合焦群Ｇｆｏに該当する。第５レンズ群は最も像側に配置されるレンズ群Ｇｉに該当する。
　本実施例の光学系において、正レンズＬ１０は、後群内の両凸形状の単レンズのうち最も屈折力の強い単レンズＰｒ、および、合焦群Ｇｆｏよりも像面側に配置される両凸形状の単レンズのうち最も屈折力の強い単レンズＰｆｏｉに該当する。負レンズＬ１５は最も像面側に配置されたレンズＬｉ１に該当し、正レンズＬ１４はレンズＬｉ１の物体側に隣り合って配置されたレンズＬｉ２に該当する。正レンズＬ１は前群が有する正レンズＰｆに該当し、負レンズＬ５は前群が有する負レンズＮｆに該当する。
　以下の表５に、本実施例の光学系の諸元の値を掲げる。
　（表５）
［全体諸元］
f 　　132.30
ff　　127.35
fr　 -496.37
TL　　147.53
Bf　　 13.91
FNO　　 1.85
Y　　　21.70

［レンズ諸元］
　m　　　　 r　　　　　 d　　　　 nd　　　 νd
　1)　　 72.0000　　 8.1143　　1.66382　　27.35
　2)　　161.8404　　 1.0002
　3)　　 72.6315　　 8.1310　　1.49782　　82.57
　4)　　199.5442　　 1.6725
　5)　　 94.0000　　 5.5489　　1.49782　　82.57
　6)　　202.8688　　 2.1185
　7)　　 55.0000　　 9.7215　　1.49782　　82.57
　8)　-4288.4061　　 2.1000　　1.85451　　25.15
　9)　　 48.0031　　 8.4369
 10)　　　∞　　　　 2.1000　　　　　　　　　　　（開口絞り）
*11)　　 68.5824　　 4.7000　　1.51680　　64.13
 12)　　441.6203　　　D12
 13)　　157.7474　　 2.1000　　1.72916　　54.61
 14)　　 39.7106　　　D14
 15)　 -202.1129　　 2.1000　　1.85451　　25.15
 16)　　112.5075　　 2.0137
 17)　　100.0000　　 3.5631　　1.59319　　67.90
 18)　　208.1606　　 2.3956
 19)　　100.0000　　 8.8106　　1.76200　　40.11
 20)　　-79.7795　　 0.2910
 21)　　250.6999　　 4.1838　　1.86074　　23.08
 22)　 -393.9542　　　D22
 23)　-1082.0011　　 2.1000　　1.60738　　56.74
 24)　　100.0000　　　D24
 25)　　 59.1913　　 5.3939　　1.86074　　23.08
 26)　　207.0827　　 1.5307
 27)　 -899.4731　　 2.1000　　1.80400　　46.60
 28)　　 95.4791　　 3.9878
 29)　 -123.4835　　 2.1000　　1.86074　　23.08
 30)　　594.5786　　11.8530
 31)　　　∞　　　　 1.6000　　1.51680　　63.88
 32)　　　∞　　　　 1.0000

［非球面データ］
　m　　 K　　　　 A4　　　　　A6　　　　　A8　　　　　A10
 11)　1.0000　-1.726E-06　-4.489E-10　-1.063E-13　-9.041E-17

［各群焦点距離データ］
群　 始面　　 焦点距離
G1　　 1　　　 87.22
G2　　13　　　-73.33
G3　　15　　　 64.71
G4　　23　　 -150.61
G5　　25　　 -169.73

［可変間隔データ］
　　　無限遠合焦時　　近距離合焦時
D12　　　1.671　　　　　15.261
D14　　 21.508　　　　　 7.918
D22　　　2.500　　　　　10.558
D24　　　1.058　　　　　 3.000
　図１０は、第５実施例の光学系の諸収差図である。
　各収差図より、本実施例の光学系は、諸収差を適切に補正し、高い光学性能を有していることがわかる。
　（第６実施例）
　図１１は、無限遠物体合焦時の第６実施例の光学系の断面図である。
　本実施例の光学系は、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、負の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５とを有している。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の正レンズＬ１と、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の正レンズＬ２と、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の正レンズＬ３と、両凸形状の正レンズＬ４と両凹形状の負レンズＬ５との接合負レンズと、開口絞りＳと、両凸形状の正レンズＬ６とからなる。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ７からなる。
　第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に、両凹形状の負レンズＬ８と物体側に凸面を向けたメニスカス形状の正レンズＬ９との接合負レンズと、両凸形状の正レンズＬ１０と、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の正レンズＬ１１とからなる。
　第４レンズ群Ｇ４は、物体側に平面を向けた平凸形状の正レンズＬ１２からなる。
　第５レンズ群Ｇ５は、物体側から順に、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の正レンズＬ１３と物体側に凹面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ１４との接合正レンズと、物体側に凹面を向けた平凹形状の負レンズＬ１５とからなる。
　像面Ｉ上には、ＣＣＤまたはＣＭＯＳ等から構成された撮像素子（不図示）が配置されている。
　本実施例の光学系と像面Ｉとの間には、フィルタＦＬが配置されている。
　本実施例の光学系は、第２レンズ群Ｇ２および第４レンズ群Ｇ４を光軸に沿って移動させることにより合焦を行う。無限遠に合焦している状態から近距離物体に合焦させる場合、第２レンズ群Ｇ２は物体側から像面側に移動され、第４レンズ群Ｇ４は像面側から物体側に移動される。
　本実施例の光学系において、第１レンズ群Ｇ１のうちの正レンズＬ１から負レンズＬ５までは前群に該当し、第１レンズ群Ｇ１のうちの正レンズＬ６、第２レンズ群Ｇ２、第３レンズ群Ｇ３、第４レンズ群Ｇ４、および第５レンズ群Ｇ５は後群に該当する。第２レンズ群Ｇ２および第４レンズ群Ｇ４は合焦時に移動する合焦群に該当する。第２レンズ群Ｇ２は最も物体側に配置された合焦群Ｇｆｏに該当する。第５レンズ群は最も像側に配置されるレンズ群Ｇｉに該当する。
　本実施例の光学系において、正レンズＬ１０は、後群内の両凸形状の単レンズのうち最も屈折力の強い単レンズＰｒ、および、合焦群Ｇｆｏよりも像面側に配置される両凸形状の単レンズのうち最も屈折力の強い単レンズＰｆｏｉに該当する。負レンズＬ１５は最も像面側に配置されたレンズＬｉ１に該当し、負レンズＬ１４はレンズＬｉ１の物体側に隣り合って配置されたレンズＬｉ２に該当する。正レンズＬ１は前群が有する正レンズＰｆに該当し、負レンズＬ５は前群が有する負レンズＮｆに該当する。
　以下の表６に、本実施例の光学系の諸元の値を掲げる。
　（表６）
［全体諸元］
f 　　122.20
ff　　112.14
fr　 -177.50
TL　　145.00
Bf　　 13.45
FNO　　 1.85
Y　　　21.70

［レンズ諸元］
　m　　　　 r　　　　　 d　　　　 nd　　　 νd
　1)　　 66.9113　　 7.1102　　1.66382　　27.35
　2)　　132.6147　　 3.5669
　3)　　137.4634　　 5.1224　　1.49782　　82.57
　4)　　540.1386　　 0.2000
　5)　　 89.9080　　 6.7766　　1.49782　　82.57
　6)　　613.1016　　 0.2000
　7)　　 57.3140　　 9.6789　　1.49782　　82.57
　8)　 -307.5506　　 1.2000　　1.85451　　25.15
　9)　　 63.0143　　 6.3078
 10)　　　∞　　　　 3.0000　　　　　　　　　　　（開口絞り）
*11)　　122.2242　　 4.0000　　1.51680　　64.13
 12)　 -458.5930　　　D12
 13)　 4486.7234　　 1.5000　　1.59349　　67.00
 14)　　 44.8020　　　D14
 15)　 -430.0623　　 1.5000　　1.85451　　25.15
 16)　　 47.1972　　 2.9853　　2.00100　　29.12
 17)　　 57.6854　　 1.0000
 18)　　 63.0295　　 7.5095　　2.00069　　25.46
 19)　 -194.4050　　 9.1686
 20)　　-93.7633　　 6.3889　　1.61800　　63.34
*21)　　-43.5220　　　D21
 22)　　　∞　　　　 4.1055　　1.72047　　34.71
 23)　 -206.0663　　　D23
 24)　 -192.6542　　 6.9552　　1.80518　　25.45
 25)　　-43.3466　　 1.4653　　2.00069　　25.46
 26)　 -110.3893　　 3.2612
*27)　　-43.8980　　 1.2000　　1.79526　　45.25
 28)　　　∞　　　　11.3953
 29)　　　∞　　　　 1.6000　　1.51680　　64.13
 30)　　　∞　　　　 1.0001

［非球面データ］
　m　　 K　　　　 A4　　　　　A6　　　　　A8　　　　　A10
11)　1.0000　-1.521E-06　-1.713E-10　-2.725E-13　 3.136E-16
21)　1.0000　 2.328E-06　-8.987E-10　 7.838E-13　-1.151E-16
27)　1.0000　 7.505E-06　-5.432E-09　-6.999E-13　 5.724E-15

［各群焦点距離データ］
群　 始面　　 焦点距離
G1　　 1　　　 81.65
G2　　13　　　-76.26
G3　　15　　　 79.48
G4　　22　　　286.02
G5　　24　　　-55.59

［可変間隔データ］
　　　無限遠合焦時　　近距離合焦時
D12　　　1.500　　　　　14.388
D14　　 20.384　　　　　 7.496
D21　　 10.795　　　　　 1.806
D23　　　4.123　　　　　13.113
　図１２は、第６実施例の光学系の諸収差図である。
　各収差図より、本実施例の光学系は、諸収差を適切に補正し、高い光学性能を有していることがわかる。
　（第７実施例）
　図１３は、無限遠物体合焦時の第７実施例の光学系の断面図である。
　本実施例の光学系は、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、負の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５とを有している。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の正レンズＬ１と、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の正レンズＬ２と、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の正レンズＬ３と、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の正レンズＬ４と物体側に凸面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ５との接合負レンズと、開口絞りＳと、両凸形状の正レンズＬ６とからなる。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ７からなる。
　第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ８と物体側に凸面を向けたメニスカス形状の正レンズＬ９との接合負レンズと、両凸形状の正レンズＬ１０と、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の正レンズＬ１１とからなる。
　第４レンズ群Ｇ４は、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の正レンズＬ１２からなる。
　第５レンズ群Ｇ５は、物体側から順に、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ１３と物体側に凸面を向けたメニスカス形状の正レンズＬ１４との接合負レンズと、両凹形状の負レンズＬ１５とからなる。
　像面Ｉ上には、ＣＣＤまたはＣＭＯＳ等から構成された撮像素子（不図示）が配置されている。
　本実施例の光学系と像面Ｉとの間には、フィルタＦＬが配置されている。
　本実施例の光学系は、第２レンズ群Ｇ２および第４レンズ群Ｇ４を光軸に沿って移動させることにより合焦を行う。無限遠に合焦している状態から近距離物体に合焦させる場合、第２レンズ群Ｇ２は物体側から像面側に移動され、第４レンズ群Ｇ４は像面側から物体側に移動される。
　本実施例の光学系において、第１レンズ群Ｇ１のうちの正レンズＬ１から負レンズＬ５までは前群に該当し、第１レンズ群Ｇ１のうちの正レンズＬ６、第２レンズ群Ｇ２、第３レンズ群Ｇ３、第４レンズ群Ｇ４、および第５レンズ群Ｇ５は後群に該当する。第２レンズ群Ｇ２および第４レンズ群Ｇ４は合焦時に移動する合焦群に該当する。第２レンズ群Ｇ２は最も物体側に配置された合焦群Ｇｆｏに該当する。第５レンズ群は最も像側に配置されるレンズ群Ｇｉに該当する。
　本実施例の光学系において、正レンズＬ１０は、後群内の両凸形状の単レンズのうち最も屈折力の強い単レンズＰｒ、および、合焦群Ｇｆｏよりも像面側に配置される両凸形状の単レンズのうち最も屈折力の強い単レンズＰｆｏｉに該当する。負レンズＬ１５は最も像面側に配置されたレンズＬｉ１に該当し、正レンズＬ１４はレンズＬｉ１の物体側に隣り合って配置されたレンズＬｉ２に該当する。正レンズＬ１は前群が有する正レンズＰｆに該当し、負レンズＬ５は前群が有する負レンズＮｆに該当する。
　以下の表７に、本実施例の光学系の諸元の値を掲げる。
　（表７）
［全体諸元］
f 　　147.00
ff　　129.17
fr　 -189.05
TL　　157.00
Bf　　 15.74
FNO　　 1.85
Y　　　21.70

［レンズ諸元］
　m　　　　 r　　　　　 d　　　　 nd　　　 νd
　1)　　 74.1751　　10.1607　　1.66382　　27.35
　2)　　191.7895　　 0.2000
　3)　　 93.9587　　 6.9178　　1.49782　　82.57
　4)　　200.7834　　 0.2000
　5)　　 74.0198　　 7.9191　　1.49782　　82.57
　6)　　179.5298　　 0.2000
　7)　　 55.0947　　11.1364　　1.49782　　82.57
　8)　 3267.0580　　 1.2000　　1.85451　　25.15
　9)　　 47.1440　　 9.1892
 10)　　　∞　　　　 3.0000　　　　　　　　　　　（開口絞り）
*11)　　106.1518　　 4.9153　　1.51680　　64.13
 12)　 -333.2392　　　D12
 13)　　447.5810　　 1.5000　　1.59349　　67.00
 14)　　 40.6656　　　D14
 15)　　 68.0477　　 1.5000　　1.90366　　31.27
 16)　　 31.3982　　 7.3704　　1.59319　　67.90
 17)　　 70.6986　　14.9835
 18)　　230.0945　　 9.0000　　1.90366　　31.27
 19)　　-63.8675　　 0.2000
 20)　 -125.7886　　 3.5000　　1.51680　　64.13
*21)　　-83.8591　　　D21
 22)　 -283.7511　　 3.5722　　1.69895　　30.13
 23)　 -110.1588　　　D23
 24)　　522.5170　　 1.2000　　1.88300　　40.69
 25)　　 36.0701　　 6.0890　　1.68893　　31.16
 26)　　121.3136　　 4.4693
*27)　 -217.7830　　 1.5000　　1.85108　　40.12
 28)　　 91.8799　　13.6807
 29)　　　∞　　　　 1.6000　　1.51680　　64.13
 30)　　　∞　　　　 1.0000

［非球面データ］
　m　　 K　　　　 A4　　　　　A6　　　　　A8　　　　　A10
11)　1.0000　-1.573E-06　-1.204E-10　-1.440E-13　 2.081E-16
21)　1.0000　 4.670E-06　-4.131E-09　 3.245E-12　-2.590E-15
27)　1.0000　 7.294E-06　-1.088E-08　 1.539E-11　-1.356E-14

［各群焦点距離データ］
群　 始面　　 焦点距離
G1　　 1　　　 88.53
G2　　13　　　-75.47
G3　　15　　　 61.62
G4　　22　　　255.46
G5　　24　　　-42.70

［可変間隔データ］
　　　無限遠合焦時　　近距離合焦時
D12　　　1.500　　　　　15.236
D14　　 21.671　　　　　 7.935
D21　　　5.840　　　　　 1.300
D23　　　1.786　　　　　 6.327
　図１４は、第７実施例の光学系の諸収差図である。
　各収差図より、本実施例の光学系は、諸収差を適切に補正し、高い光学性能を有していることがわかる。
　（第８実施例）
　図１５は、無限遠物体合焦時の第８実施例の光学系の断面図である。
　本実施例の光学系は、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、負の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５とを有している。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の正レンズＬ１と、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の正レンズＬ２と、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の正レンズＬ３と、両凸形状の正レンズＬ４と両凹形状の負レンズＬ５との接合負レンズと、開口絞りＳと、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の正レンズＬ６とからなる。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ７からなる。
　第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ８と物体側に凹面を向けたメニスカス形状の正レンズＬ９との接合正レンズと、両凸形状の正レンズＬ１０と、両凹形状の負レンズＬ１１とからなる。
　第４レンズ群Ｇ４は、物体側に凸面を向けた平凸形状の正レンズＬ１２からなる。
　第５レンズ群Ｇ５は、物体側から順に、物体側に凹面を向けた平凹形状の負レンズＬ１３と物体側に平面を向けた平凸形状の正レンズＬ１４との接合負レンズと、両凹形状の負レンズＬ１５とからなる。
　像面Ｉ上には、ＣＣＤまたはＣＭＯＳ等から構成された撮像素子（不図示）が配置されている。
　本実施例の光学系と像面Ｉとの間には、フィルタＦＬが配置されている。
　本実施例の光学系は、第２レンズ群Ｇ２および第４レンズ群Ｇ４を光軸に沿って移動させることにより合焦を行う。無限遠に合焦している状態から近距離物体に合焦させる場合、第２レンズ群Ｇ２は物体側から像面側に移動され、第４レンズ群Ｇ４は像面側から物体側に移動される。
　本実施例の光学系において、第１レンズ群Ｇ１のうちの正レンズＬ１から負レンズＬ５までは前群に該当し、第１レンズ群Ｇ１のうちの正レンズＬ６、第２レンズ群Ｇ２、第３レンズ群Ｇ３、第４レンズ群Ｇ４、および第５レンズ群Ｇ５は後群に該当する。第２レンズ群Ｇ２および第４レンズ群Ｇ４は合焦時に移動する合焦群に該当する。第２レンズ群Ｇ２は最も物体側に配置された合焦群Ｇｆｏに該当する。第５レンズ群は最も像側に配置されるレンズ群Ｇｉに該当する。
　本実施例の光学系において、正レンズＬ１０は、後群内の両凸形状の単レンズのうち最も屈折力の強い単レンズＰｒ、および、合焦群Ｇｆｏよりも像面側に配置される両凸形状の単レンズのうち最も屈折力の強い単レンズＰｆｏｉに該当する。負レンズＬ１５は最も像面側に配置されたレンズＬｉ１に該当し、正レンズＬ１４はレンズＬｉ１の物体側に隣り合って配置されたレンズＬｉ２に該当する。正レンズＬ１は前群が有する正レンズＰｆに該当し、負レンズＬ５は前群が有する負レンズＮｆに該当する。
　以下の表８に、本実施例の光学系の諸元の値を掲げる。
　（表８）
［全体諸元］
f 　　176.40
ff　　134.07
fr　 -141.88
TL　　185.00
Bf　　 15.26
FNO　　 1.85
Y　　　21.70

［レンズ諸元］
　m　　　　 r　　　　　 d　　　　 nd　　　 νd
　1)　　 70.7992　　10.3651　　1.66382　　27.35
　2)　　 98.0167　　 4.1343
　3)　　113.3096　　11.6028　　1.43700　　95.10
　4)　　600.8306　　17.8278
　5)　　 53.5822　　10.2222　　1.43700　　95.10
　6)　　102.9859　　 0.2000
　7)　　 65.9776　　12.1046　　1.49782　　82.57
　8)　 -209.2139　　 2.0000　　1.85451　　25.15
　9)　　 77.6880　　 6.5433
 10)　　　∞　　　　 3.0000　　　　　　　　　　　（開口絞り）
*11)　　 68.8730　　 6.2390　　1.51680　　64.13
 12)　　742.5790　　　D12
 13)　　135.0045　　 1.5000　　1.87071　　40.73
 14)　　 35.9895　　　D14
 15)　　-82.8618　　 1.5000　　2.00069　　25.46
 16)　 -232.4416　　 7.3438　　1.51680　　64.13
 17)　　-48.2540　　 0.2000
 18)　　113.4417　　 9.0000　　1.85451　　25.15
 19)　　-79.8447　　 1.3545
 20)　　-63.0212　　 1.5000　　1.59319　　67.90
*21)　　310.8985　　　D21
 22)　　110.8901　　 4.5000　　1.80518　　25.45
 23)　　　∞　　　　　D23
 24)　 -192.4796　　 1.5000　　2.00069　　25.46
 25)　　　∞　　　　 4.4712　　1.60342　　38.03
 26)　 -198.8206　　 4.9478
*27)　 -135.4173　　 1.5000　　1.85108　　40.12
 28)　　116.3479　　13.2022
 29)　　　∞　　　　 1.6000　　1.51680　　64.13
 30)　　　∞　　　　 1.0000

［非球面データ］
　m　　 K　　　　 A4　　　　　A6　　　　　A8　　　　　A10
11)　1.0000　-1.987E-06　-3.988E-10　-1.732E-13　 2.337E-16
21)　1.0000　-1.638E-06　-1.437E-09　-3.911E-13　 3.952E-16
27)　1.0000　 1.966E-07　-5.586E-09　 7.011E-12　-7.933E-15

［各群焦点距離データ］
群　 始面　　 焦点距離
G1　　 1　　　 93.04
G2　　13　　　-56.76
G3　　15　　　110.95
G4　　22　　　137.72
G5　　24　　　-61.92

［可変間隔データ］
　　　無限遠合焦時　　近距離合焦時
D12　　　1.500　　　　　12.763
D14　　 33.230　　　　　21.967
D21　　　7.604　　　　　 2.497
D23　　　3.307　　　　　 8.415
　図１６は、第８実施例の光学系の諸収差図である。
　各収差図より、本実施例の光学系は、諸収差を適切に補正し、高い光学性能を有していることがわかる。
　（第９実施例）
　図１７は、無限遠物体合焦時の第９実施例の光学系の断面図である。
　本実施例の光学系は、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、開口絞りＳと、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３とを有している。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、両凸形状の正レンズＬ１と、両凸形状の正レンズＬ２と両凹形状の負レンズＬ３との接合負レンズと、両凸形状の正レンズＬ４とからなる。
　第２レンズ群Ｇ２は、両凸形状の正レンズＬ５と両凹形状の負レンズＬ６との接合負レンズからなる。
　第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に、両凸形状の正レンズＬ７と、両凹形状の負レンズＬ８と両凸形状の正レンズＬ９との接合負レンズと、物体側に平面を向けた平凸形状の負レンズＬ１０と物体側に凸面を向けたメニスカス形状の正レンズＬ１１との接合負レンズと、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の正レンズＬ１２と、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ１３とからなる。
　像面Ｉ上には、ＣＣＤまたはＣＭＯＳ等から構成された撮像素子（不図示）が配置されている。
　本実施例の光学系と像面Ｉとの間には、フィルタＦＬが配置されている。
　本実施例の光学系は、第２レンズ群Ｇ２を光軸に沿って移動させることにより合焦を行う。無限遠に合焦している状態から近距離物体に合焦させる場合、第２レンズ群Ｇ２は物体側から像面側に移動される。
　本実施例の光学系において、第１レンズ群Ｇ１は前群に該当し、第２レンズ群Ｇ２および第３レンズ群Ｇ３は後群に該当する。第２レンズ群Ｇ２は合焦時に移動する合焦群に該当する。第２レンズ群Ｇ２は最も物体側に配置された合焦群Ｇｆｏに該当する。第３レンズ群は最も像側に配置されるレンズ群Ｇｉに該当する。
　本実施例の光学系において、正レンズＬ７は、後群内の両凸形状の単レンズのうち最も屈折力の強い単レンズＰｒ、および、合焦群Ｇｆｏよりも像面側に配置される両凸形状の単レンズのうち最も屈折力の強い単レンズＰｆｏｉに該当する。負レンズＬ１３は最も像面側に配置されたレンズＬｉ１に該当し、正レンズＬ１２はレンズＬｉ１の物体側に隣り合って配置されたレンズＬｉ２に該当する。
　以下の表９に、本実施例の光学系の諸元の値を掲げる。
　（表９）
［全体諸元］
f　　　85.60
ff　　 78.29
fr　 -407.18
TL　　124.99
Bf　　 12.15
FNO　　 1.85
Y　　　21.70

［レンズ諸元］
　m　　　　 r　　　　　 d　　　　 nd　　　 νd
　1)　　103.0990　　 7.3719　　1.88300　　40.76
　2)　 -644.1714　　 0.1000
　3)　　 57.9469　　 9.9769　　1.49782　　82.57
　4)　 -128.1989　　 1.4547　　2.00330　　28.27
　5)　　151.9669　　 7.1394
　6)　　645.1565　　10.0790　　1.72916　　54.67
　7)　 -201.8099　　 1.4626
　8)　　　∞　　　　　D8 　　　　　　　　　　　　（開口絞り）
　9)　　375.9531　　 4.9280　　1.66382　　27.35
 10)　　-47.1085　　 1.2000　　1.71700　　47.93
 11)　　 42.5578　　　D11
 12)　　 76.0025　　 8.7829　　1.76385　　48.49
 13)　　-56.0181　　 0.1000
 14)　　-61.6864　　 1.2000　　1.69895　　30.13
 15)　　 40.7957　　 9.2671　　1.81600　　46.62
 16)　 -118.5713　　 1.4000
 17)　　　∞　　　　 1.2000　　1.63980　　34.47
 18)　　 28.7079　　 4.2638　　1.80810　　22.76
 19)　　 39.6858　　 3.5350
 20)　　 55.4388　　 6.2285　　1.88300　　40.76
 21)　　213.8631　　12.1281
 22)　　-36.6968　　 1.2000　　1.60342　　38.03
 23)　 -124.2980　　10.0960
 24)　　　∞　　　　 1.6000　　1.51680　　63.88
 25)　　　∞　　　　 1.0000

［各群焦点距離データ］
群　 始面　　 焦点距離
G1　　 1　　　 78.29
G2　　 9　　　-62.08
G3　　12　　　 70.49

［可変間隔データ］
　　　無限遠合焦時　　近距離合焦時
D8 　　　1.200　　　　　10.964
D11　　 18.074　　　　　 8.310
　図１８は、第９実施例の光学系の諸収差図である。
　各収差図より、本実施例の光学系は、諸収差を適切に補正し、高い光学性能を有していることがわかる。
　（第１０実施例）
　図１９は、無限遠物体合焦時の第１０実施例の光学系の断面図である。
　本実施例の光学系は、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、開口絞りＳと、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３とを有している。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の正レンズＬ１と、両凸形状の正レンズＬ２と両凹形状の負レンズＬ３との接合負レンズと、両凸形状の正レンズＬ４と両凹形状の負レンズＬ５との接合負レンズとからなる。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、両凹形状の負レンズＬ６と、両凸形状の正レンズＬ７と、物体側に凸面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ８と、両凹形状の負レンズＬ９と両凸形状の正レンズＬ１０との接合正レンズとからなる。
　第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の正レンズＬ１１と、物体側に凹面を向けたメニスカス形状の負レンズＬ１２とからなる。
　像面Ｉ上には、ＣＣＤまたはＣＭＯＳ等から構成された撮像素子（不図示）が配置されている。
　本実施例の光学系と像面Ｉとの間には、フィルタＦＬが配置されている。
　本実施例の光学系は、第２レンズ群Ｇ２を光軸に沿って移動させることにより合焦を行う。無限遠に合焦している状態から近距離物体に合焦させる場合、第２レンズ群Ｇ２は像面側から物体側に移動される。
　本実施例の光学系において、第１レンズ群Ｇ１は前群に該当し、第２レンズ群Ｇ２および第３レンズ群Ｇ３は後群に該当する。第２レンズ群Ｇ２は合焦時に移動する合焦群に該当する。第２レンズ群Ｇ２は最も物体側に配置された合焦群Ｇｆｏに該当する。第３レンズ群は最も像側に配置されるレンズ群Ｇｉに該当する。
　本実施例の光学系において、正レンズＬ７は、後群内の両凸形状の単レンズのうち最も屈折力の強い単レンズＰｒに該当する。負レンズＬ１２は最も像面側に配置されたレンズＬｉ１に該当し、正レンズＬ１１はレンズＬｉ１の物体側に隣り合って配置されたレンズＬｉ２に該当する。
　以下の表１０に、本実施例の光学系の諸元の値を掲げる。
　（表１０）
［全体諸元］
f 　　100.00
ff　　136.41
TL　　120.00
Bf　　 13.15
FNO　　 1.85
Y　　　21.70

［レンズ諸元］
　m　　　　 r　　　　　 d　　　　 nd　　　 νd
　1)　　 57.7694　　10.0024　　1.59282　　68.62
　2)　　400.0000　　 7.3758
　3)　　 41.5755　　11.6144　　1.49782　　82.57
　4)　 -164.2951　　 1.2000　　1.73800　　32.33
　5)　　 48.8315　　 2.2015
　6)　　 69.3936　　 8.4881　　1.80810　　22.76
　7)　　-54.7343　　 1.2000　　1.74077　　27.79
　8)　　 49.8276　　 4.9417
　9)　　　∞　　　　14.8014　　　　　　　　　　　（開口絞り）
 10)　 -124.6523　　 1.2000　　1.73800　　32.33
 11)　　111.4500　　 0.1000
 12)　　 35.2246　　10.0000　　1.90366　　31.34
 13)　 -335.2341　　 0.9386
*14)　　 57.8259　　 1.2000　　2.00178　　19.32
 15)　　 35.2792　　 7.8204
 16)　　-55.7086　　 1.2964　　1.68893　　31.07
 17)　　 78.8211　　 7.7550　　1.88300　　40.76
 18)　　-51.1472　　 5.5324
 19)　　-43.8291　　 6.4320　　1.98613　　16.48
 20)　　-39.3902　　 1.0000
*21)　　-33.3333　　 1.2000　　1.58913　　61.25
 22)　 -114.3133　　11.1000
 23)　　　∞　　　　 1.6000　　1.51680　　63.88
 24)　　　∞　　　　 1.0000

［非球面データ］
　m　　 K　　　　 A4　　　　　A6　　　　　A8　　　　　A10
14)　1.0000　-7.051E-06　-4.487E-09　-9.846E-12　 1.986E-14
21)　1.0000　 8.649E-07　 3.345E-09　 1.111E-12　-7.577E-15

［各群焦点距離データ］
群　 始面　　 焦点距離
G1　　 1　　　136.41
G2　　10　　　 79.30
G3　　19　　 -111.58

［可変間隔データ］
　　　無限遠合焦時　　近距離合焦時
D9　　　14.801　　　　　 2.270
D18　　　5.532　　　　　18.064
　図２０は、第１０実施例の光学系の諸収差図である。
　各収差図より、本実施例の光学系は、諸収差を適切に補正し、高い光学性能を有していることがわかる。
　上記各実施例によれば、小型で良好な光学性能を有する光学系を実現することができる。
　以下に、各実施例の条件式対応値を示す。
　TLは光学系の全長であり、fは光学系の焦点距離であり、Bfは空気換算長でのバックフォーカスである。ffは前群の焦点距離であり、frは後群の焦点距離である。fPrは単レンズＰｒの焦点距離であり、fPfo1は単レンズＰｆｏｉの焦点距離であり、ffoは合焦群Ｇｆｏの焦点距離である。
　trは後群に含まれるレンズのそれぞれの中心厚の和であり、tGiはレンズ群Ｇｉに含まれるレンズのそれぞれの光軸上の長さの和である。DaはＬｉ１の物体側のレンズ面とレンズＬｉ２の像面側のレンズ面との間の、無限遠合焦時における光軸上の距離である。D1は最も物体側のレンズ面と単レンズＰｒの物体側の面との間の無限遠合焦時における光軸上の距離であり、D2は開口絞りと単レンズＰｒの物体側のレンズ面との間の光軸上の距離である。
　ndPfは正レンズＰｆのｄ線に対する屈折率であり、νdPfは正レンズＰｆのｄ線を基準とするアッベ数であり、θFPfは正レンズＰｆの部分分散比である。ndNfは負レンズＮｆのｄ線に対する屈折率であり、νdNfは負レンズＮｆのｄ線を基準とするアッベ数であり、θFNfは負レンズＮｆの部分分散比である。
［条件式対応値］
条件式 　　　　　　　　　　　　　　第１　　 第２　　 第３　　 第４　　 第５
( 1) ff/|fr| 　　　　　　　　　　　0.499　　0.850　　0.571　　0.324　　0.257
( 2) tr/TL 　　　　　　　　　　　　0.283　　0.220　　0.239　　0.172　　0.252
( 3) f/TL　　　　　　　　　　　　　0.897　　0.912　　0.912　　0.908　　0.897
( 4) fPr/|fr|　　　　　　　　　　　0.221　　0.582　　0.284　　0.193　　0.120
( 5) fPfoi/|fr|　　　　　　　　　　0.221　　0.582　　0.284　　0.193　　0.120
( 6) fPfoi/f 　　　　　　　　　　　0.379　　0.440　　0.422　　0.401　　0.450
( 7) Da/Bf 　　　　　　　　　　　　0.310　　0.347　　0.347　　0.163　　0.287
( 8) tGi/Da　　　　　　　　　　　　2.210　　2.043　　1.961　　0.340　　2.406
( 9) D1/TL 　　　　　　　　　　　　0.605　　0.576　　0.571　　0.635　　0.603
(10) D2/TL 　　　　　　　　　　　　0.292　　0.228　　0.262　　0.322　　0.286
(11) |ffo|/f 　　　　　　　　　　　0.523　　0.509　　0.571　　0.589　　0.554
(12) ndPf　　　　　　　　　　　　　1.664　　1.664　　1.664　　1.664　　1.664
(13) νdPf　　　　　　　　　　　　27.350　 27.350　 27.350　 27.350　 27.350
(14) θFPf-(0.6415-0.00162*νdPf)　0.035　　0.035　　0.035　　0.035　　0.035
(15) ndNf　　　　　　　　　　　　　1.855　　1.855　　1.855　　1.855　　1.855
(16) νdNf　　　　　　　　　　　　25.150　 25.150　 25.150　 24.800　 25.150
(17) θFNf-(0.6415-0.00162*νdNf)　0.010　　0.010　　0.010　　0.011　　0.010 
条件式 　　　　　　　　　　　　　　第６　　 第７　　 第８　　 第９　　 第１０
( 1) ff/|fr| 　　　　　　　　　　　0.632　　0.683　　0.945　　0.192　　0.688
( 2) tr/TL 　　　　　　　　　　　　0.260　　0.256　　0.211　　0.306　　0.242
( 3) f/TL　　　　　　　　　　　　　0.843　　0.936　　0.954　　0.685　　0.833
( 4) fPr/|fr|　　　　　　　　　　　0.272　　0.297　　0.395　　0.107　　0.180
( 5) fPfoi/|fr|　　　　　　　　　　0.272　　0.297　　0.395　　0.107　　0.180
( 6) fPfoi/f 　　　　　　　　　　　0.395　　0.382　　0.318　　0.508　　0.357
( 7) Da/Bf 　　　　　　　　　　　　0.242　　0.284　　0.324　　0.998　　0.076
( 8) tGi/Da　　　　　　　　　　　　2.950　　1.967　　1.510　　2.650　　7.632
( 9) D1/TL 　　　　　　　　　　　　0.524　　0.660　　0.700　　0.504　　0.526
(10) D2/TL 　　　　　　　　　　　　0.247　　0.359　　0.295　　0.203　　0.134
(11) |ffo|/f 　　　　　　　　　　　0.624　　0.513　　0.322　　0.725　　0.793
(12) ndPf　　　　　　　　　　　　　1.664　　1.664　　1.664　　　-　　　1.808
(13) νdPf　　　　　　　　　　　　27.350　 27.350　 27.350　　　-　　 22.760
(14) θFPf-(0.6415-0.00162*νdPf)　0.035　　0.035　　0.035　　　-　　　0.026
(15) ndNf　　　　　　　　　　　　　1.855　　1.855　　1.855　　　-　　　　-
(16) νdNf　　　　　　　　　　　　25.150　 25.150　 25.150　　　-　　　　-
(17) θFNf-(0.6415-0.00162*νdNf)　0.010　　0.010　　0.010　　　-　　　　-
　上記各実施例は、本発明の一具体例を示しているものであり、本発明はこれらに限定されない。以下の内容は、本願の実施形態の光学系の光学性能を損なわない範囲で適宜採用することが可能である。
　本実施形態の光学系は、最も像面側のレンズ面と像面との間に、フィルタなどの光学部材を有していなくてもよい。
　本実施形態の光学系は、光軸に垂直な方向の成分を持つように移動されることにより手ブレによって生じる像ブレを補正する防振レンズ群を有していてもよい。防振レンズ群は、レンズ群であってよく、レンズ群に含まれる１以上のレンズ成分からなる部分レンズ群であってもよい。「レンズ成分」とは、単レンズ、あるいは２枚以上の単レンズを接合してなる接合レンズをいう。
　本実施形態の光学系において、レンズ面は、球面または平面で形成されていてもよく、非球面で形成されていてもよい。レンズ面が球面または平面の場合、レンズ加工および組立調整が容易となり、加工および組立調整の誤差による光学性能の劣化を防げるので好ましい。また、レンズ面が球面または平面の場合、像面がずれたときの描写性能の劣化が少ないので好ましい。
　レンズ面が非球面の場合において、非球面は、ガラスの研削加工または非球面形状を有する型を用いたガラスモールドにより形成されてもよく、ガラスの表面に接合された樹脂の表面に形成されてもよい。また、本実施形態の光学系において、レンズ面は回折面としてもよく、レンズは屈折率分布型レンズ（ＧＲＩＮレンズ）またはプラスチックレンズとしてもよい。
　次に、本実施形態の光学系を備えたカメラを、図２１に基づいて説明する。
　図２１は、本実施形態の光学系を備えたカメラの模式図である。
　カメラ１は、光学機器の一例であり、撮影レンズ２として上記第１実施例に係る光学系を備えた交換レンズを有する、レンズ交換式のいわゆるミラーレスカメラである。
　カメラ１において、不図示の物体（被写体）からの光は、撮影レンズ２で集光され、撮像素子３に到達する。撮像素子３は、被写体からの光を画像データに変換する。画像データは、電子ビューファインダ４に表示される。これにより、アイポイントＥＰに眼を位置させた撮影者は、被写体を観察することができる。
　また、撮影者によって不図示のレリーズボタンが押されると、画像データは不図示のメモリに記憶される。このようにして、撮影者はカメラ１による被写体の撮影を行うことができる。
　ここで、カメラ１に撮影レンズ２として搭載した上記第１実施例の光学系は、小型で良好な光学性能を有する光学系である。したがって、カメラ１は小型で良好な光学性能を実現することができる。なお、上記第２－第１０実施例の光学系を撮影レンズ２として搭載したカメラを構成しても、カメラ１と同様の効果を奏することができる。
　最後に、本実施形態の光学系の製造方法の概略を、図２２に基づいて説明する。
　図２２は本実施形態の光学系の製造方法の概略を示すフローチャートである。図２２に示す本実施形態の光学系の製造方法は、以下のステップＳ１１－Ｓ１２を含む。
　ステップＳ１１：前群と、開口絞りＳと、後群とを準備する。
　ステップＳ１２：光学系が以下の条件式をともに満足するようにする。
（１）　０．１０　＜　ｆｆ／｜ｆｒ｜　＜　１．５０
（２）　０．１３　＜　ｔｒ／ＴＬ　＜　０．４５
（３）　０．５０　＜　ｆ／ＴＬ　＜　１．２０
但し、
　ｆｆ　：　前群の焦点距離
　ｆｒ　：　後群の焦点距離
　ｔｒ　：　後群に含まれるレンズのそれぞれの中心厚の和
　ＴＬ　：　光学系の全長
　ｆ　　：　光学系の焦点距離
　本実施形態の光学系の製造方法によれば、小型で良好な結像性能を有する光学系を製造することができる。
　当業者は、本開示の精神および範囲から外れることなく、種々の変更、置換および修正をこれに加えることが可能であることを理解されたい。
　Ｓ　　開口絞り
　Ｉ　　像面
　１　　カメラ
　２　　撮影レンズ
　３　　撮像素子

Claims (15)

  1. 　物体側から順に、正の屈折力を有する前群と、開口絞りと、後群とを有し、
    　以下の条件式をともに満足する光学系。
    　０．１０　＜　ｆｆ／｜ｆｒ｜　＜　１．５０
    　０．１３　＜　ｔｒ／ＴＬ　＜　０．４５
    　０．５０　＜　ｆ／ＴＬ　＜　１．２０
    但し、
    　ｆｆ　：　前記前群の焦点距離
    　ｆｒ　：　前記後群の焦点距離
    　ｔｒ　：　前記後群に含まれるレンズのそれぞれの中心厚の和
    　ＴＬ　：　前記光学系の全長
    　ｆ　　：　前記光学系の焦点距離
  2. 　前記後群は負の屈折力を有する請求項１に記載の光学系。
  3. 　以下の条件式を満足する請求項１または請求項２に記載の光学系。
    　０．０５　＜　ｆＰｒ／｜ｆｒ｜　＜　０．７０
    但し、
    　ｆＰｒ　：　前記後群内の両凸形状の単レンズのうち最も屈折力の強い単レンズＰｒの焦点距離
  4. 　合焦時に移動する少なくとも一つの合焦群を有し、
    　以下の条件式を満足する請求項１－３のいずれか一項に記載の光学系。
    　０．０５　＜　ｆＰｆｏｉ／｜ｆｒ｜　＜　０．７０
    但し、
    　ｆＰｆｏｉ　：　前記少なくとも一つの合焦群のうち最も物体側に配置された合焦群Ｇｆｏよりも像面側に配置される両凸形状の単レンズのうち最も屈折力の強い単レンズＰｆｏｉの焦点距離
  5. 　合焦時に移動する少なくとも一つの合焦群を有し、
    　以下の条件式を満足する請求項１－４のいずれか一項に記載の光学系。
    　０．２５　＜　ｆＰｆｏｉ／ｆ　＜０．５５
    但し、
    　ｆＰｆｏｉ　：　前記少なくとも一つの合焦群のうち最も物体側に配置された合焦群Ｇｆｏよりも像面側に配置される両凸形状の単レンズのうち最も屈折力の強い単レンズＰｆｏｉの焦点距離
  6. 　以下の条件式を満足する請求項１－５のいずれか一項に記載の光学系。
    　０．０５　＜　Ｄａ／Ｂｆ　＜　１．１０
    但し、
    　Ｄａ　：　最も像面側に配置されたレンズＬｉ１の物体側のレンズ面と、前記レンズＬｉ１の物体側に隣り合って配置されたレンズＬｉ２の像面側のレンズ面との間の、無限遠合焦時における光軸上の距離
    　Ｂｆ　：　空気換算長でのバックフォーカス
  7. 　前記後群は、合焦時に移動する少なくとも１つの合焦群を含む複数のレンズ群を有し、
    　前記複数のレンズ群は、合焦時に互いの間隔が変化し、
    　以下の条件式を満足する請求項１－６のいずれか一項に記載の光学系。
    　０．３０　＜　ｔＧｉ／Ｄａ　＜　９．００
    但し、
    　ｔＧｉ　：　前記複数のレンズ群のうち最も像側に配置されるレンズ群Ｇｉに含まれるレンズのそれぞれの光軸上の長さの和
    　Ｄａ　：　最も像面側に配置されたレンズＬｉ１の物体側のレンズ面と、前記レンズＬｉ１の物体側に隣り合って配置されたレンズＬｉ２の像面側のレンズ面との間の、無限遠合焦時における光軸上の距離
  8. 　以下の条件式を満足する請求項１－７のいずれか一項に記載の光学系。
    　０．４０　＜　Ｄ１／ＴＬ　＜　０．８５
    但し、
    　Ｄ１　：　最も物体側のレンズ面と、前記後群内の両凸形状の単レンズのうち最も屈折力の強い単レンズＰｒの物体側の面との間の無限遠合焦時における光軸上の距離
  9. 　以下の条件式を満足する請求項１－８のいずれか一項に記載の光学系。
    　０．１０　＜　Ｄ２／ＴＬ　＜　０．８０
    但し、
    　Ｄ２　：　前記開口絞りと、前記後群内の両凸形状の単レンズのうち最も屈折力の強い単レンズＰｒの物体側のレンズ面との間の光軸上の距離
  10. 　合焦時に移動する少なくとも一つの合焦群を有し、
    　以下の条件式を満足する請求項１－９のいずれか一項に記載の光学系。
    　０．２５　＜　｜ｆｆｏ｜／ｆ　＜　０．９０
    但し、
    　ｆｆｏ　：　前記少なくとも一つの合焦群のうち最も物体側に配置される合焦群Ｇｆｏの焦点距離
  11. 　前記前群は、以下の条件式をともに満足する少なくとも一つの正レンズＰｆを有する請求項１－１０のいずれか一項に記載の光学系。
    　１．６０　＜　ｎｄＰｆ
    　νｄＰｆ　＜　３１．００
    　０．０１　＜　θｇＦＰｆ－（０．６４１５－０．００１６２×νｄＰｆ）
    但し、
    　ｎｄＰｆ　　：　前記正レンズＰｆのｄ線に対する屈折率
    　νｄＰｆ　　：　前記正レンズＰｆのｄ線を基準とするアッベ数
    　θｇＦＰｆ　：　前記正レンズＰｆの部分分散比であり、前記正レンズＰｆのｇ線に対する屈折率をｎｇＰｆとし、前記正レンズＰｆのＦ線に対する屈折率をｎＦＰｆとし、前記正レンズＰｆのＣ線に対する屈折率をｎＣＰｆとしたとき、次式で定義される。
    　θｇＦＰｆ　＝　（ｎｇＰｆ－ｎＦＰｆ）／（ｎＦＰｆ－ｎＣＰｆ）
  12. 　前記前群は、以下の条件式をともに満足する少なくとも一つの負レンズＮｆを有する請求項１－１１のいずれか一項に記載の光学系。
    　１．８５　＜　ｎｄＮｆ
    　νｄＮｆ　＜　２６．００
    　θｇＦＮｆ－（０．６４１５－０．００１６２×νｄＮｆ）　＜　０．０１５
    但し、
    　ｎｄＮｆ　　：　前記負レンズＮｆのｄ線に対する屈折率
    　νｄＮｆ　　：　前記負レンズＮｆのｄ線を基準とするアッベ数
    　θｇＦＮｆ　：　前記負レンズＮｆの部分分散比であり、前記負レンズＮｆのｇ線に対する屈折率をｎｇＮｆとし、前記負レンズＮｆのＦ線に対する屈折率をｎＦＮｆとし、前記負レンズＮｆのＣ線に対する屈折率をｎＣＮｆとしたとき、次式で定義される。
    　θｇＦＮｆ　＝　（ｎｇＮｆ－ｎＦＮｆ）／（ｎＦＮｆ－ｎＣＮｆ）
  13. 　請求項１－１２のいずれか一項に記載の光学系を備える光学機器。
  14. 　請求項１－１２のいずれか一項に記載の光学系を備える交換レンズ。
  15. 　物体側から順に、正の屈折力を有する前群と、開口絞りと、後群とを有する光学系を、
    　以下の条件式をともに満足するよう構成する光学系の製造方法。
    　０．１０　＜　ｆｆ／｜ｆｒ｜　＜　１．５０
    　０．１３　＜　ｔｒ／ＴＬ　＜　０．４５
    　０．５０　＜　ｆ／ＴＬ　＜　１．２０
    但し、
    　ｆｆ　：　前記前群の焦点距離
    　ｆｒ　：　前記後群の焦点距離
    　ｔｒ　：　前記後群に含まれるレンズのそれぞれの中心厚の和
    　ＴＬ　：　前記光学系の全長
    　ｆ　　：　前記光学系の焦点距離
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Citations (3)

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JP2017215493A (ja) * 2016-06-01 2017-12-07 キヤノン株式会社 光学系及びそれを有する撮像装置
JP2020030383A (ja) * 2018-08-24 2020-02-27 株式会社シグマ 結像光学系
WO2022009588A1 (ja) * 2020-07-09 2022-01-13 株式会社ニコン 光学系、光学機器、および光学系の製造方法

Patent Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2017215493A (ja) * 2016-06-01 2017-12-07 キヤノン株式会社 光学系及びそれを有する撮像装置
JP2020030383A (ja) * 2018-08-24 2020-02-27 株式会社シグマ 結像光学系
WO2022009588A1 (ja) * 2020-07-09 2022-01-13 株式会社ニコン 光学系、光学機器、および光学系の製造方法

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