WO2023286581A1 - Torque limiter and torque variation absorption device - Google Patents

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志雄 庄司
義邦 小林
克典 田中
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株式会社アイシン福井
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    • F16F15/121—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using elastic members or friction-damping members, e.g. between a rotating shaft and a gyratory mass mounted thereon using springs as elastic members, e.g. metallic springs
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    • F16F15/129—Suppression of vibrations in rotating systems by making use of members moving with the system using elastic members or friction-damping members, e.g. between a rotating shaft and a gyratory mass mounted thereon characterised by friction-damping means

Definitions

  • the first plate member 211 includes a plurality of spring housing windows 211w (the same number as the springs SP) formed at intervals (equal intervals) in the circumferential direction, and a plurality of torque transfer portions 211c (the same number as the springs SP). (elastic body contact portion).
  • Each spring housing window 211w has a circumferential length corresponding to the natural length of the spring SP, and each torque transfer portion 211c is formed between adjacent spring housing windows 211w in the circumferential direction.
  • FIG. 3 shows results of a test conducted by the present inventors to evaluate the performance of the torque limiter 10 in which hematite (metal) powder P is interposed between the cover plate 11 and pressure plate 13 and the lining plate 14. Show the results.
  • an annular first test plate corresponding to the lining plate 14 (second transmission member) of the torque limiter 10 was used, and an annular test plate corresponding to the cover plate 11 and the pressing plate 13 (first transmission member) was tested.
  • the first test plate is rotated at a predetermined number of revolutions while pressing the second test plate with a predetermined force.
  • the powder (P) may be powder of the same kind of metal as one of the first and second transmission members (11, 13, 14, 22B, 11B, 13B) having lower hardness.
  • the characteristics of the metal powder interposed between the first and second transmission members can be made close to the characteristics of the abrasion powder generated by the relative sliding of the first and second transmission members.
  • the performance of the torque limiter can be kept substantially constant even if the metal powder is replaced with wear debris.

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Abstract

A torque limiter according to the present disclosure comprises: a first transmission member which is made of metal and to which torque from a drive source is transmitted; and a second transmission member which is made of metal and which is pressed against the first transmission member, wherein the first and second transmission members are slid relative to each other against friction force between the first and second transmission members when the torque from the drive source becomes too large, and a metal powder is provided between the first and second transmission members. Thus, it is possible to ensure a good friction coefficient in the initial state between the first and second transmission members which are provided in the torque limiter, and also to suppress uneven wear and reduce an increase in cost of the first and second transmission members.

Description

トルクリミッタおよびトルク変動吸収装置Torque limiter and torque fluctuation absorber
　本開示は、駆動源からのトルクが伝達される金属製の第１伝達部材と、当該第１伝達部材に押し付けられる第２伝達部材とを含むトルクリミッタおよびそれを備えたトルク変動吸収装置に関する。 The present disclosure relates to a torque limiter including a metal first transmission member to which torque from a drive source is transmitted, and a second transmission member pressed against the first transmission member, and a torque fluctuation absorber including the torque limiter.
　従来、エンジン等の駆動源と被駆動部材との間に配置されるトルク変動吸収装置が知られている（例えば、特許文献１参照）。このトルク変動吸収装置は、スプリングの弾性力によって駆動源の変動トルクを吸収するダンパ部と、摩擦によるヒステリシストルクによって変動トルクを吸収（抑制）するヒステリシス部と、ダンパ部およびヒステリシス部によって変動トルクを吸収できないときに滑りを生じて変動トルクを逃がすトルクリミッタ部とを含む。トルクリミッタ部は、何れも鉄製の駆動源側のプレッシャプレートおよびカバープレート（第２金属部材）と、被駆動部材側のライニングプレート（第１金属部材）と、プレッシャプレートおよびカバープレートをライニングプレートに向けて付勢する付勢部材とを含む。かかるトルク変動吸収装置は、駆動源側で過大なトルク変動が発生した場合、プレッシャプレートおよびカバープレートとライニングプレートとの間で発生している摩擦力に抗して当該プレッシャプレートおよびカバープレートをライニングプレートに対して滑らせ、過大な変動トルクが被駆動部材側に伝達されるのを抑制する。ここで、過大な変動トルクが被駆動部材側に伝達されるのを適正に回避するためには、プレッシャプレートおよびカバープレートとライニングプレートとの間で発生する摩擦力を概ね一定にする必要がある。このため、ライニングプレートの両側の摺動面には、３ｄ遷移金属を含む化合物である酸化鉄により構成された第１被膜層が形成され、プレッシャプレートおよびカバープレートのライニングプレート側の摺動面には、３ｄ遷移金属を含む化合物であるリン酸亜鉛により構成された第２被膜層が形成されている。これにより、プレッシャプレートおよびカバープレートとライニングプレートとを直接摺動させる場合に比べて、初期状態（摺動回数：２０回以下）における摩擦係数（静摩擦係数）を定常状態（摺動回数：２０回以上）における摩擦係数（静摩擦係数）に近づけることができる。 Conventionally, there has been known a torque fluctuation absorber arranged between a drive source such as an engine and a driven member (see, for example, Patent Document 1). This torque fluctuation absorber consists of a damper section that absorbs the fluctuating torque of the driving source with the elastic force of the spring, a hysteresis section that absorbs (suppresses) the fluctuating torque with the hysteresis torque due to friction, and a fluctuating torque with the damper section and the hysteresis section. and a torque limiter section that causes slippage to release fluctuating torque when it cannot be absorbed. The torque limiter section consists of a pressure plate and a cover plate (second metal member) on the drive source side, both made of iron, a lining plate (first metal member) on the driven member side, and the pressure plate and the cover plate on the lining plate. and a biasing member that biases toward. This torque fluctuation absorber lining the pressure plate and cover plate against the frictional force generated between the pressure plate and cover plate and the lining plate when excessive torque fluctuation occurs on the drive source side. It slides against the plate and suppresses transmission of excessive fluctuating torque to the driven member side. Here, in order to properly avoid transmission of excessive fluctuating torque to the driven member side, it is necessary to make the frictional force generated between the pressure plate/cover plate and the lining plate substantially constant. . For this reason, the sliding surfaces on both sides of the lining plate are formed with a first coating layer made of iron oxide, which is a compound containing a 3d transition metal, and the sliding surfaces on the lining plate side of the pressure plate and the cover plate are coated with the first coating layer. has a second coating layer composed of zinc phosphate, which is a compound containing a 3d transition metal. As a result, the coefficient of friction (static friction coefficient) in the initial state (the number of times of sliding: 20 times or less) is reduced to the steady state (the number of times of sliding: 20 times) compared to the case where the pressure plate and cover plate and the lining plate are directly slid. above) can be approximated to the friction coefficient (static friction coefficient).
国際公開第２０１５／０９３４６３号公報International Publication No. 2015/093463
　上記従来のトルク変動吸収装置では、伝達部材としての各プレートの摺動面に被膜層を形成することで、プレート間（第１および第２金属部材間）の摩擦係数を長期に亘って０．４５－０．６０程度に保つことができる。しかしながら、上記トルク変動吸収装置において、各プレート間の初期状態における摩擦係数は、定常摺動時における摩擦係数よりも低く、トルクリミッタ部のコンパクト化を図るためには、初期状態における摩擦係数をより高くすることが求められる。また、被膜層を有するプレート同士を摺動させた場合、プレートの素材の面粗さやうねりの存在により、局所的な片当たりを生じてしまい、各プレートの被膜層が偏摩耗してしまうおそれがある。更に、各プレートの摺動面に被膜層を形成する場合、表面処理工程や出荷前の慣らし工程等が必要となり、トルクリミッタ部ひいてはトルク変動吸収装置のコストアップを招いてしまう。 In the above-described conventional torque fluctuation absorber, the friction coefficient between the plates (between the first and second metal members) is maintained at 0.00 for a long period of time by forming a coating layer on the sliding surface of each plate as a transmission member. It can be kept around 45-0.60. However, in the above torque fluctuation absorber, the coefficient of friction in the initial state between the plates is lower than the coefficient of friction during steady sliding. required to be raised. Also, when plates having coating layers are slid against each other, the presence of surface roughness and undulations in the material of the plates may cause local uneven contact, which may lead to uneven wear of the coating layers of each plate. be. Furthermore, when a coating layer is formed on the sliding surface of each plate, a surface treatment process and a preconditioning process before shipment are required, which increases the cost of the torque limiter and, by extension, the torque fluctuation absorber.
　そこで、本開示は、トルクリミッタに含まれる第１および第２伝達部材間の初期状態における摩擦係数を良好に確保すると共に、第１および第２伝達部材の偏摩耗とコストアップとを抑制することを主目的とする。 Accordingly, an object of the present disclosure is to ensure a favorable coefficient of friction in an initial state between first and second transmission members included in a torque limiter, and to suppress uneven wear and cost increase of the first and second transmission members. The main purpose is
　本開示のトルクリミッタは、駆動源からのトルクが伝達される金属製の第１伝達部材と、前記第１伝達部材に押し付けられる金属製の第２伝達部材とを含み、前記駆動源からのトルクが過大になると、前記第１および第２伝達部材間の摩擦力に抗して両者を相対的に摺動させるトルクリミッタにおいて、前記第１伝達部材と前記第２伝達部材との間に金属の粉末が介設されたものである。 A torque limiter of the present disclosure includes a first metal transmission member to which torque from a drive source is transmitted, and a second metal transmission member pressed against the first transmission member, wherein the torque from the drive source is becomes excessive, in a torque limiter that causes the first and second transmission members to slide relative to each other against the frictional force between the first and second transmission members, metal is placed between the first and second transmission members. Powder is interposed.
　本開示のトルクリミッタでは、第１伝達部材と第２伝達部材との間に金属の粉末が介設されるので、第１伝達部材と第２伝達部材との間の真実接触面積を理論上増加させることができる。これにより、第１伝達部材と第２伝達部材との摺動回数が比較的少ない初期状態から第１および第２伝達部材間の摩擦係数（静摩擦係数）を良好に確保することが可能となる。また、第１伝達部材と第２伝達部材との間の真実接触面積の増加により、第１および第２伝達部材の表面粗さやうねりの影響を低減することができるので、第１および第２伝達部材の偏摩耗を良好に抑制することができる。更に、金属の粉末は、第１および第２伝達部材の間に比較的短時間で容易に介設可能であり、本開示のトルクリミッタでは、第１および第２伝達部材の表面に被膜層を形成する工程や慣らし工程等が不要となることで、被膜層が形成されたプレートを含むトルクリミッタに比べて、コストアップを良好に抑制することが可能となる。 In the torque limiter of the present disclosure, since metal powder is interposed between the first transmission member and the second transmission member, the real contact area between the first transmission member and the second transmission member is theoretically increased. can be made This makes it possible to ensure a favorable coefficient of friction (coefficient of static friction) between the first and second transmission members from the initial state in which the number of times the first transmission member and the second transmission member slide is relatively small. In addition, the increase in the real contact area between the first transmission member and the second transmission member can reduce the influence of the surface roughness and undulation of the first and second transmission members. It is possible to satisfactorily suppress uneven wear of the members. Furthermore, the metal powder can be easily interposed between the first and second transmission members in a relatively short time, and in the torque limiter of the present disclosure, the coating layer is formed on the surfaces of the first and second transmission members. Since the forming process and the pre-conditioning process are not necessary, it is possible to suppress cost increase better than a torque limiter including a plate on which a coating layer is formed.
本開示のトルクリミッタを含むトルク変動吸収装置を含む車両を示す概略構成図である。1 is a schematic configuration diagram showing a vehicle including a torque fluctuation absorbing device including a torque limiter of the present disclosure; FIG. 本開示のトルクリミッタを含むトルク変動吸収装置を示す断面図である。1 is a cross-sectional view showing a torque fluctuation absorber including a torque limiter of the present disclosure; FIG. 本開示のトルクリミッタに適用される第１および第２伝達部材間の摩擦係数と、比較例の第１および第２伝達部材間の摩擦係数とを比較するための図表である。4 is a chart for comparing the coefficient of friction between the first and second transmission members applied to the torque limiter of the present disclosure and the coefficient of friction between the first and second transmission members of the comparative example; 本開示の他のトルク変動吸収装置を示す模式図である。FIG. 3 is a schematic diagram showing another torque fluctuation absorbing device of the present disclosure;
　次に、図面を参照しながら、本開示の発明を実施するための形態について説明する。 Next, a mode for carrying out the invention of the present disclosure will be described with reference to the drawings.
　図１は、本開示のトルク変動吸収装置１を含む車両Ｖを示す概略構成図である。車両Ｖは、ガソリンや軽油、ＬＰＧといった炭化水素系の燃料と空気との混合気を爆発燃焼させて動力を発生するエンジン（内燃機関）ＥＧと、当該エンジンＥＧからの動力（トルク）を車輪Ｗ（駆動輪）に伝達するトランスミッションＴＭとを含むものである。トランスミッションＴＭは、トルク変動吸収装置１を介してエンジンＥＧのクランクシャフトＣＳ（出力軸）に連結される入力軸ＩＳ（回転部材）と、デファレンシャルギヤＤＦを介して左右のドライブシャフトＤＳおよび車輪Ｗに連結される出力軸ＯＳとを含む。トランスミッションＴＭは、流体伝動装置（トルクコンバータ）、ロックアップクラッチおよび有段式あるいは無段式の変速機構を含むものであってもよく、発進クラッチおよび有段式あるいは無段式の変速機構を含むものであってもよく、１つのモータジェネレータ、少なくとも１つのクラッチおよび変速機構を含むものであってもよく、２つのモータジェネレータおよび動力分配機構を含むものであってもよい。 FIG. 1 is a schematic configuration diagram showing a vehicle V including the torque fluctuation absorber 1 of the present disclosure. The vehicle V has an engine (internal combustion engine) EG that generates power by explosively burning a mixture of air and a hydrocarbon fuel such as gasoline, light oil, or LPG, and power (torque) from the engine EG to wheels W. (driving wheels) and a transmission TM. The transmission TM has an input shaft IS (rotating member) connected to a crankshaft CS (output shaft) of the engine EG via a torque fluctuation absorber 1, and left and right drive shafts DS and wheels W via a differential gear DF. and an output shaft OS to be connected. The transmission TM may include a fluid transmission device (torque converter), a lockup clutch and a stepped or stepless transmission mechanism, and includes a starting clutch and a stepped or stepless transmission mechanism. may include one motor generator, at least one clutch and transmission mechanism, or may include two motor generators and a power distribution mechanism.
　トルク変動吸収装置１は、図２に示すように、連結部材としてのフライホイールＦＷを介してエンジンＥＧのクランクシャフトＣＳに連結されるトルクリミッタ１０と、エンジンＥＧとトランスミッションＴＭ（入力軸ＩＳ）との間でトルク変動すなわち振動を吸収するダンパ機構２０とを含む。なお、以下の説明において、「軸方向」は、特に明記するものを除いて、基本的に、トルク変動吸収装置１の中心軸（軸心、図２等における一点鎖線参照）の延在方向を示す。また、「径方向」は、特に明記するものを除いて、基本的に、トルク変動吸収装置１の回転要素の径方向、すなわちトルク変動吸収装置１の中心軸から当該中心軸と直交する方向（半径方向）に延びる直線の延在方向を示す。更に、「周方向」は、特に明記するものを除いて、基本的に、トルク変動吸収装置１等の回転要素の周方向、すなわち当該回転要素の回転方向に沿った方向を示す。 As shown in FIG. 2, the torque fluctuation absorber 1 includes a torque limiter 10 connected to a crankshaft CS of an engine EG via a flywheel FW as a connecting member, an engine EG and a transmission TM (input shaft IS). and a damper mechanism 20 that absorbs torque fluctuations or vibrations between In the following description, unless otherwise specified, the term "axial direction" basically refers to the extending direction of the central axis of the torque fluctuation absorber 1 (the axis, see the dashed line in FIG. 2, etc.). show. In addition, unless otherwise specified, the "radial direction" is basically the radial direction of the rotating element of the torque fluctuation absorber 1, that is, the direction perpendicular to the central axis of the torque fluctuation absorber 1 ( radial direction). Further, unless otherwise specified, the term "circumferential direction" basically indicates the circumferential direction of the rotating element of the torque fluctuation absorber 1 or the like, that is, the direction along the rotating direction of the rotating element.
　トルク変動吸収装置１のトルクリミッタ１０は、図２に示すように、カバープレート１１（第１伝達部材）と、サポートプレート１２と、押圧プレート１３（第１伝達部材）と、ライニングプレート１４（第２伝達部材）と、皿ばね１５（付勢部材）とを含む。カバープレート１１は、熱間圧延鋼板（本実施形態では、ＳＡＰＨ４４０）からプレス成形により環状に形成されている。カバープレート１１の外周側半部１１ｏには、複数のボルト孔が周方向に間隔をおいて形成されており、カバープレート１１の内周側半部１１ｉは、外周側半部１１ｏに対して軸方向にオフセットされている。 As shown in FIG. 2, the torque limiter 10 of the torque fluctuation absorber 1 includes a cover plate 11 (first transmission member), a support plate 12, a pressing plate 13 (first transmission member), and a lining plate 14 (second transmission member). 2 transmission member) and a disc spring 15 (biasing member). The cover plate 11 is formed in an annular shape by press forming a hot-rolled steel plate (SAPH440 in this embodiment). A plurality of bolt holes are formed in the outer peripheral half portion 11o of the cover plate 11 at intervals in the circumferential direction. direction is offset.
　サポートプレート１２は、熱間圧延鋼板（本実施形態では、ＳＡＰＨ４４０）からプレス成形により環状に形成されており、カバープレート１１の外径と略同一の外径およびカバープレート１１の内径よりも大きい内径を有する。サポートプレート１２の外周側半部１２ｏにも、複数のボルト孔が周方向に間隔をおいて形成されており、サポートプレート１２の内周側半部１２ｉは、当該外周側半部１２ｏに対して軸方向にオフセットされている。カバープレート１１およびサポートプレート１２は、対応するボルト孔同士が互いに重なり合い、かつ外周側半部１１ｏ，１２ｏ同士が互いに密接する状態で、それぞれ対応するボルト孔に挿通された複数のボルトＢを介してフライホイールＦＷに固定（連結）される。そして、カバープレート１１の内周側半部１１ｉと、サポートプレート１２の内周側半部１２ｉとの間に環状の空間が画成される。 The support plate 12 is formed in an annular shape by press forming a hot-rolled steel plate (SAPH440 in this embodiment), and has an outer diameter substantially the same as the outer diameter of the cover plate 11 and an inner diameter larger than the inner diameter of the cover plate 11. have A plurality of bolt holes are also formed in the outer peripheral half portion 12o of the support plate 12 at intervals in the circumferential direction. Axially offset. The cover plate 11 and the support plate 12 are connected to each other by a plurality of bolts B inserted through the corresponding bolt holes in a state in which the corresponding bolt holes overlap each other and the outer peripheral side halves 11o and 12o are in close contact with each other. It is fixed (connected) to the flywheel FW. An annular space is defined between the inner half portion 11 i of the cover plate 11 and the inner half portion 12 i of the support plate 12 .
　押圧プレート１３は、熱間圧延鋼板（本実施形態では、ＳＡＰＨ４４０）からプレス成形により環状に形成されており、カバープレート１１の外周側半部１１ｏと内周側半部１１ｉとの境界部の内径よりも小さい外径と、カバープレート１１の内径と略同一の内径を有する。図２に示すように、押圧プレート１３は、カバープレート１１とサポートプレート１２との間の空間内に配置される。 The pressing plate 13 is formed in an annular shape by press-molding a hot-rolled steel plate (SAPH440 in this embodiment). and an inner diameter that is substantially the same as the inner diameter of the cover plate 11 . As shown in FIG. 2, the pressing plate 13 is arranged in the space between the cover plate 11 and the support plate 12 .
　ライニングプレート１４は、ガス軟窒化処理が施された熱間圧延鋼板（本実施形態では、ＳＰＨＣ２７０）から環状に形成されている。ガス軟窒化処理は、ＮＨ3，Ｎ2およびＣＯ2を含む混合ガス雰囲気の炉内で対象物（ここでは、ライニングプレート１４）を例えば５３０～６００℃に加熱し、当該対象物の表面に例えば５～２０μｍ程度の鉄の炭窒化物を含む緻密な化合物層を生成すると共に、対象物の内部、すなわち化合物層の直下から例えば０．３ｍｍ程度内側までの範囲に固溶窒素拡散層を生成する処理である。従って、ライニングプレート１４は、カバープレート１１、サポートプレート１２および押圧プレート１３よりも高い硬度を有する。ライニングプレート１４は、カバープレート１１の外周側半部１１ｏと内周側半部１１ｉとの境界部の内径よりも小さい外径と、カバープレート１１の内径よりも小さい内径を有する。ライニングプレート１４は、図２に示すように、カバープレート１１の内周側半部１１ｉと押圧プレート１３との軸方向における間に配置され、両者の間から径方向内側に突出する。 The lining plate 14 is formed in an annular shape from a hot-rolled steel plate (SPHC270 in this embodiment) that has been subjected to gas nitrocarburizing. In the gas nitrocarburizing treatment, an object (here, the lining plate 14) is heated to, for example, 530 to 600° C. in a furnace in a mixed gas atmosphere containing NH3, N2, and CO2, and the surface of the object is heated to a thickness of, for example, 5 to 20 μm. It is a process that generates a dense compound layer containing iron carbonitrides to a certain extent and a solid solution nitrogen diffusion layer inside the object, that is, in a range from directly under the compound layer to, for example, about 0.3 mm inside. . Therefore, the lining plate 14 has higher hardness than the cover plate 11 , the support plate 12 and the pressing plate 13 . The lining plate 14 has an outer diameter smaller than the inner diameter of the boundary between the outer peripheral half 11 o and the inner peripheral half 11 i of the cover plate 11 and an inner diameter smaller than the inner diameter of the cover plate 11 . As shown in FIG. 2, the lining plate 14 is arranged axially between the inner peripheral half portion 11i of the cover plate 11 and the pressing plate 13, and protrudes radially inward from therebetween.
　皿ばね１５は、サポートプレート１２の外周側半部１２ｏと内周側半部１２ｉとの境界部の内径よりも小さい外径と、サポートプレート１２の内径よりも小さく、かつ押圧プレート１３の内径よりも大きい内径を有する。皿ばね１５は、外周部がサポートプレート１２の内周側半部１２ｉの内面に当接すると共に内周部が押圧プレート１３に当接するように内周側半部１２ｉと押圧プレート１３との軸方向における間に圧縮された状態で配置される。これにより、皿ばね１５の剛性（ばね定数）に応じた付勢力等により押圧プレート１３とライニングプレート１４とが互いに押し付けられると共に、ライニングプレート１４とカバープレート１１の内周側半部１１ｉとが互いに押し付けられる。この結果、ライニングプレート１４は、カバープレート１１の内周側半部１１ｉおよび押圧プレート１３と摩擦係合する。 The disk spring 15 has an outer diameter smaller than the inner diameter of the boundary between the outer peripheral half 12 o and the inner peripheral half 12 i of the support plate 12 , and smaller than the inner diameter of the support plate 12 and than the inner diameter of the pressing plate 13 . has a large inner diameter. The disc spring 15 is axially aligned between the inner half 12i of the support plate 12 and the pressing plate 13 so that the outer peripheral portion contacts the inner surface of the inner peripheral half 12i of the support plate 12 and the inner peripheral portion contacts the pressing plate 13. is placed in a compressed state between the As a result, the pressure plate 13 and the lining plate 14 are pressed against each other by a biasing force or the like corresponding to the rigidity (spring constant) of the disc spring 15, and the lining plate 14 and the inner peripheral half portion 11i of the cover plate 11 are pushed against each other. be pushed. As a result, the lining plate 14 is frictionally engaged with the inner half portion 11 i of the cover plate 11 and the pressing plate 13 .
　トルク変動吸収装置１のダンパ機構２０は、いわゆる乾式ダンパであり、回転要素として、トルクリミッタ１０を介してフライホイールＦＷに連結されるドライブ部材２１（入力要素）と、トランスミッションＴＭの入力軸ＩＳに連結（固定）されるドリブン部材２２（出力要素）とを含む。更に、ダンパ機構２０は、トルク伝達要素（トルク伝達弾性体）として、ドライブ部材２１とドリブン部材２２との間で並列に作用してトルクを伝達する複数（本実施形態では、例えば２－６個）のスプリングＳＰ（第１弾性体）と、ドライブ部材２１とドリブン部材２２との間で並列に作用してトルクを伝達可能な複数（本実施形態では、スプリングＳＰと同数であり、例えば２－６個）の弾性部材ＥＭ（第２弾性体）とを含む。 The damper mechanism 20 of the torque fluctuation absorber 1 is a so-called dry damper. and a connected (fixed) driven member 22 (output element). Furthermore, the damper mechanism 20 serves as a torque transmission element (torque transmission elastic body), and acts in parallel between the drive member 21 and the driven member 22 to transmit torque. ) and a plurality of springs SP (first elastic body) acting in parallel between the drive member 21 and the driven member 22 to transmit torque (in this embodiment, the same number as the springs SP, for example, 2- 6 elastic members EM (second elastic bodies).
　図２に示すように、ダンパ機構２０のドライブ部材２１は、複数のリベットを介して互いに固定（連結）されると共にトルクリミッタ１０のライニングプレート１４の内周部に連結される第１プレート部材２１１および第２プレート部材２１２を含む。第１プレート部材２１１は、鋼板等をプレス加工することにより形成された環状の板体であり、その外周部には、複数のリベット孔が周方向に間隔をおいて（等間隔に）配設されている。また、第１プレート部材２１１は、周方向に間隔をおいて（等間隔に）形成された複数（スプリングＳＰと同数）のスプリング収容窓２１１ｗと、複数（スプリングＳＰと同数）のトルク授受部２１１ｃ（弾性体当接部）とを含む。各スプリング収容窓２１１ｗは、スプリングＳＰの自然長に応じた周長を有し、各トルク授受部２１１ｃは、隣り合うスプリング収容窓２１１ｗの周方向における間に１つずつ形成されている。 As shown in FIG. 2, the drive member 21 of the damper mechanism 20 is fixed (connected) to each other via a plurality of rivets, and a first plate member 211 connected to the inner peripheral portion of the lining plate 14 of the torque limiter 10. and second plate member 212 . The first plate member 211 is an annular plate formed by pressing a steel plate or the like, and a plurality of rivet holes are arranged at intervals in the circumferential direction (equally spaced) on the outer peripheral portion thereof. It is In addition, the first plate member 211 includes a plurality of spring housing windows 211w (the same number as the springs SP) formed at intervals (equal intervals) in the circumferential direction, and a plurality of torque transfer portions 211c (the same number as the springs SP). (elastic body contact portion). Each spring housing window 211w has a circumferential length corresponding to the natural length of the spring SP, and each torque transfer portion 211c is formed between adjacent spring housing windows 211w in the circumferential direction.
　第２プレート部材２１２は、鋼板等をプレス加工することにより第１プレート部材２１１と同一の外径および内径を有するように形成された環状のプレス加工品である。また、第２プレート部材２１２は、第１プレート部材２１１の対応するスプリング収容窓２１１ｗと対向するように周方向に間隔をおいて（等間隔に）形成された複数（スプリングＳＰと同数）のスプリング収容窓２１２ｗと、複数（スプリングＳＰと同数）のトルク授受部２１２ｃ（弾性体当接部）とを含む。各スプリング収容窓２１２ｗも、スプリングＳＰの自然長に応じた周長を有し、各トルク授受部２１２ｃは、隣り合うスプリング収容窓２１２ｗの周方向における間に１つずつ形成されている。 The second plate member 212 is an annular pressed product formed by pressing a steel plate or the like so as to have the same outer diameter and inner diameter as the first plate member 211 . In addition, the second plate member 212 includes a plurality of springs (the same number as the springs SP) formed at intervals (equal intervals) in the circumferential direction so as to face the corresponding spring accommodation windows 211w of the first plate member 211. It includes an accommodation window 212w and a plurality of (the same number as the spring SP) torque transfer portions 212c (elastic body contact portions). Each spring accommodation window 212w also has a circumferential length corresponding to the natural length of the spring SP, and each torque transfer portion 212c is formed between adjacent spring accommodation windows 212w in the circumferential direction.
　ダンパ機構２０のドリブン部材２２は、筒状部２２０と、当該筒状部２２０の軸方向における中央部付近から径方向外側に延出された環状のフランジ部２２１とを含む。筒状部２２０の内周面には、スプラインが形成されており、ドリブン部材２２は、当該スプラインを介してトランスミッションＴＭの入力軸ＩＳに一体回転するように連結（固定）される。また、ドリブン部材２２のフランジ部２２１からは、複数（スプリングＳＰと同数）の図示しないトルク授受部（弾性体当接部）がスプリングＳＰの自然長に応じた周方向における間隔をおいて径方向外側に延出されている。 The driven member 22 of the damper mechanism 20 includes a tubular portion 220 and an annular flange portion 221 extending radially outward from the vicinity of the central portion of the tubular portion 220 in the axial direction. A spline is formed on the inner peripheral surface of the cylindrical portion 220, and the driven member 22 is coupled (fixed) to the input shaft IS of the transmission TM via the spline so as to rotate integrally therewith. Further, from the flange portion 221 of the driven member 22, a plurality (the same number as the spring SP) of torque transfer/receiving portions (elastic contact portions) (not shown) are radially spaced apart in the circumferential direction according to the natural length of the spring SP. extended outwards.
　第１プレート部材２１１の各スプリング収容窓２１１ｗと、第２プレート部材２１２の各スプリング収容窓２１２ｗ内には、スプリングＳＰが１個ずつ配置される。また、各スプリングＳＰには、図２に示すように、スプリング収容窓２１１ｗ，２１２ｗへの配置に先立ってスプリングシートＳＳが装着される。スプリングシートＳＳは、対応するスプリングＳＰの一端に嵌合されると共に当該スプリングＳＰの外周面の径方向外側の領域を覆うように形成されている。更に、各スプリングＳＰの他端には、図示しないスプリングシートが嵌合される。スプリングシートＳＳ等が装着されたスプリングＳＰは、当該スプリングシートＳＳが対応するスプリング収容窓２１１ｗ，２１２ｗの内壁面等に摺接するように当該スプリング収容窓２１１ｗ，２１２ｗに配置される。ダンパ機構２０の取付状態において、ドライブ部材２１の各トルク授受部２１１ｃ，２１２ｃは、対応するスプリング収容窓２１１ｗ，２１２ｗに配置されたスプリングＳＰの一端側または他端側のスプリングシートＳＳ等に当接する。更に、ドリブン部材２２の各トルク授受部は、対応するスプリングＳＰの一端側または他端側のスプリングシートＳＳ等に当接する。これにより、ドライブ部材２１とドリブン部材２２とが複数のスプリングＳＰを介して連結される。 One spring SP is arranged in each spring accommodation window 211w of the first plate member 211 and each spring accommodation window 212w of the second plate member 212 . In addition, as shown in FIG. 2, each spring SP is attached with a spring seat SS prior to placement in the spring housing windows 211w and 212w. The spring seat SS is fitted to one end of the corresponding spring SP and is formed to cover the radially outer region of the outer peripheral surface of the spring SP. Furthermore, a spring seat (not shown) is fitted to the other end of each spring SP. The springs SP to which the spring seats SS and the like are attached are arranged in the spring accommodation windows 211w and 212w so that the spring seats SS are in sliding contact with the inner wall surfaces of the corresponding spring accommodation windows 211w and 212w. In the mounting state of the damper mechanism 20, the respective torque transfer portions 211c, 212c of the drive member 21 abut against the spring seats SS or the like on one end side or the other end side of the springs SP arranged in the corresponding spring housing windows 211w, 212w. . Further, each torque transfer portion of the driven member 22 abuts on the spring seat SS or the like on one end side or the other end side of the corresponding spring SP. Thereby, the drive member 21 and the driven member 22 are connected via the plurality of springs SP.
　本実施形態では、スプリングＳＰとして、荷重が加えられてないときに真っ直ぐに延びる軸心を有するように螺旋状に巻かれた金属材からなる直線型コイルスプリングが採用されている。これにより、アークコイルスプリングを用いた場合に比べて、スプリングＳＰを軸心に沿ってより適正に伸縮させることができる。この結果、ドライブ部材２１（入力要素）とドリブン部材２２（出力要素）との相対変位が増加していく際にスプリングＳＰからドリブン部材２２に伝達されるトルクと、ドライブ部材２１とドリブン部材２２との相対変位が減少していく際にスプリングＳＰからドリブン部材２２に伝達されるトルクとの差すなわちヒステリシスを低減化することが可能となる。ただし、スプリングＳＰとして、アークコイルスプリングが採用されてもよい。 In this embodiment, as the spring SP, a linear coil spring made of a metal material that is spirally wound so as to have an axis that extends straight when no load is applied is employed. As a result, the spring SP can be expanded and contracted along the axis more appropriately than when an arc coil spring is used. As a result, when the relative displacement between the drive member 21 (input element) and the driven member 22 (output element) increases, the torque transmitted from the spring SP to the driven member 22 and the torque between the drive member 21 and the driven member 22 It is possible to reduce the difference between the torque transmitted from the spring SP to the driven member 22 when the relative displacement of the spring SP decreases, that is, the hysteresis. However, an arc coil spring may be employed as the spring SP.
　また、弾性部材ＥＭは、樹脂により短尺円柱状に形成されており、各スプリングＳＰの内部に１個ずつ同軸に配置される。各弾性部材ＥＭは、ドライブ部材２１への入力トルク（駆動トルク）あるいはドライブシャフトＤＳ側からドリブン部材２２に付与されるトルク（被駆動トルク）がダンパ機構２０の最大捩れ角θｍａｘに対応したトルクＴ２（第２の閾値）よりも小さい予め定められたトルク（第１の閾値）Ｔ１以上であって、ドライブ部材２１とドリブン部材２２との相対捩れ角が角度θｒｅｆ以上であるときに、複数のスプリングＳＰと並列に作用する。これにより、ダンパ機構２０に大きなトルクが伝達された際に、当該ダンパ機構２０のねじれ剛性を高めることが可能となる。加えて、ダンパ機構２０はドライブ部材２１とドリブン部材２２との相対回転を規制する図示しないストッパを含む。当該ストッパは、ドライブ部材２１への入力トルクがダンパ機構２０の最大捩れ角θｍａｘに対応した上記トルクＴ２に達すると、ドライブ部材２１とドリブン部材２２との相対回転を規制し、それに伴って、スプリングＳＰ並びに弾性部材ＥＭのすべての撓みが規制される。なお、ダンパ機構２０において、弾性部材ＥＭの数は、必ずしもスプリングＳＰの数と同数である必要はなく、スプリングＳＰよりも少ない数の弾性部材ＥＭが、複数のスプリングＳＰに対して周方向に等間隔に組み付けられてもよい。 In addition, the elastic member EM is formed of resin in a short cylindrical shape, and is coaxially arranged inside each spring SP. In each elastic member EM, the input torque (driving torque) to the drive member 21 or the torque (driven torque) applied to the driven member 22 from the drive shaft DS side is torque T2 corresponding to the maximum twist angle θmax of the damper mechanism 20. When a predetermined torque (first threshold) T1 smaller than (second threshold) is equal to or greater than T1 and the relative torsion angle between the drive member 21 and the driven member 22 is equal to or greater than the angle θref, the plurality of springs Works in parallel with SP. This makes it possible to increase the torsional rigidity of the damper mechanism 20 when a large torque is transmitted to the damper mechanism 20 . In addition, damper mechanism 20 includes a stopper (not shown) that restricts relative rotation between drive member 21 and driven member 22 . When the input torque to the drive member 21 reaches the torque T2 corresponding to the maximum twist angle θmax of the damper mechanism 20, the stopper restricts the relative rotation between the drive member 21 and the driven member 22. All deflections of the SP as well as the elastic member EM are restricted. In the damper mechanism 20, the number of elastic members EM does not necessarily have to be the same as the number of springs SP. It may be assembled in the interval.
　また、トルク変動吸収装置１のダンパ機構２０は、ドライブ部材２１とドリブン部材２２との間で摩擦力（ヒステリシストルク）を発生させる摩擦発生機構２５を含む。摩擦発生機構２５は、それぞれ筒状部Ｃおよび当該筒状部Ｃの一端から径方向外側に延出された環状のフランジ部Ｆを含む第１および第２スラスト部材２６，２７と、付勢部材としての皿ばね２８とを含む。第１スラスト部材２６の筒状部Ｃは、フランジ部Ｆがドリブン部材２２のフランジ部２２１に当接するように当該ドリブン部材２２の筒状部２２０の一端（図２における左端）により支持されると共に、ドライブ部材２１の第１プレート部材２１１の内周を回転自在に支持する。また、第２スラスト部材２７の筒状部Ｃは、フランジ部Ｆがドリブン部材２２のフランジ部２２１に当接するように当該ドリブン部材２２の筒状部２２０の他端（図２における右端）により支持されると共に、ドライブ部材２１の第２プレート部材２１２の内周を回転自在に支持する。更に、皿ばね２８は、第２スラスト部材２７のフランジ部Ｆとドライブ部材２１の第２プレート部材２１２の内周部との間に配置される。これにより、皿ばね２８の付勢力（弾性力）によって第１および第２スラスト部材２６，２７がドリブン部材２２（フランジ部２２１）に押し付けられることから、ドライブ部材２１とドリブン部材２２との間で摩擦力を発生させてドライブ部材２１の振動を減衰することが可能となる。 The damper mechanism 20 of the torque fluctuation absorber 1 also includes a friction generation mechanism 25 that generates frictional force (hysteresis torque) between the drive member 21 and the driven member 22 . The friction generating mechanism 25 includes first and second thrust members 26 and 27 each including a tubular portion C and an annular flange portion F extending radially outward from one end of the tubular portion C; and disc springs 28 as The tubular portion C of the first thrust member 26 is supported by one end (the left end in FIG. 2) of the tubular portion 220 of the driven member 22 so that the flange portion F contacts the flange portion 221 of the driven member 22. , rotatably supports the inner circumference of the first plate member 211 of the drive member 21 . Further, the tubular portion C of the second thrust member 27 is supported by the other end (the right end in FIG. 2) of the tubular portion 220 of the driven member 22 so that the flange portion F contacts the flange portion 221 of the driven member 22. and rotatably supports the inner circumference of the second plate member 212 of the drive member 21 . Furthermore, the disc spring 28 is arranged between the flange portion F of the second thrust member 27 and the inner peripheral portion of the second plate member 212 of the drive member 21 . As a result, the first and second thrust members 26 and 27 are pressed against the driven member 22 (flange portion 221) by the biasing force (elastic force) of the disc spring 28. Frictional force can be generated to attenuate the vibration of the drive member 21 .
　上述のように構成されたトルク変動吸収装置１を含む車両Ｖでは、エンジンＥＧ（クランクシャフトＣＳ）からフライホイールＦＷに伝達されたトルクが、摩擦係合して一体に回転するトルクリミッタ１０のカバープレート１１、サポートプレート１２、押圧プレート１３、ライニングプレート１４および皿ばね１５を介してダンパ機構２０のドライブ部材２１に伝達される。ドライブ部材２１に伝達されたトルクは、複数のスプリングＳＰ（および複数の弾性部材ＥＭ）やドリブン部材２２を介して、トランスミッションＴＭの入力軸ＩＳに伝達される。この際、エンジンＥＧからのトルクの変動すなわち振動は、ダンパ機構２０の複数のスプリングＳＰ（および複数の弾性部材ＥＭ）により減衰される。更に、エンジンＥＧからトランスミッションＴＭの入力軸ＩＳにトルクが伝達される際には、摩擦発生機構２５から比較的小さい摩擦力がドライブ部材２１の第１および第２プレート部材２１１，２１２に常時付与される。これにより、エンジンＥＧからトランスミッションＴＭの入力軸ＩＳにトルクが伝達される際に、ドライブ部材２１の振動を適正に減衰してノイズや振動の発生を良好に抑制することが可能となる。 In the vehicle V including the torque fluctuation absorber 1 configured as described above, the torque transmitted from the engine EG (crankshaft CS) to the flywheel FW frictionally engages and rotates together with the cover of the torque limiter 10. It is transmitted to the drive member 21 of the damper mechanism 20 via the plate 11 , the support plate 12 , the pressure plate 13 , the lining plate 14 and the disc spring 15 . The torque transmitted to the drive member 21 is transmitted to the input shaft IS of the transmission TM via the multiple springs SP (and the multiple elastic members EM) and the driven member 22 . At this time, torque fluctuations or vibrations from the engine EG are damped by the plurality of springs SP (and the plurality of elastic members EM) of the damper mechanism 20 . Furthermore, when torque is transmitted from the engine EG to the input shaft IS of the transmission TM, a relatively small frictional force is always applied to the first and second plate members 211 and 212 of the drive member 21 from the friction generating mechanism 25. be. As a result, when torque is transmitted from the engine EG to the input shaft IS of the transmission TM, the vibration of the drive member 21 can be properly attenuated, and the generation of noise and vibration can be satisfactorily suppressed.
　また、トルク変動吸収装置１を含む車両Ｖでは、車輪Ｗ（トランスミッションＴＭ）側からのトルクが入力軸ＩＳに伝達されると、当該入力軸ＩＳに伝達されたトルクが、ドリブン部材２２、複数のスプリングＳＰ（および複数の弾性部材ＥＭ）、ドライブ部材２１、摩擦係合して一体に回転するトルクリミッタ１０のカバープレート１１、サポートプレート１２、押圧プレート１３、ライニングプレート１４および皿ばね１５、並びにフライホイールＦＷを介してエンジンＥＧ側に伝達される。この際、入力軸ＩＳからのトルクの変動すなわち振動は、ダンパ機構２０の複数のスプリングＳＰ（および複数の弾性部材ＥＭ）により減衰される。更に、トランスミッションＴＭの入力軸ＩＳからエンジンＥＧ側にトルクが伝達される際にも、摩擦発生機構２５から比較的小さい摩擦力がドライブ部材２１の第１および第２プレート部材２１１，２１２に常時付与される。これにより、トランスミッションＴＭの入力軸ＩＳからエンジンＥＧ側にトルクが伝達される際に、ドライブ部材２１の振動を適正に減衰してノイズや振動の発生を良好に抑制することが可能となる。 Further, in the vehicle V including the torque fluctuation absorber 1, when the torque from the wheel W (transmission TM) side is transmitted to the input shaft IS, the torque transmitted to the input shaft IS is transmitted to the driven member 22, the plurality of A spring SP (and a plurality of elastic members EM), a drive member 21, a cover plate 11, a support plate 12, a pressing plate 13, a lining plate 14 and a disc spring 15 of the torque limiter 10 that frictionally engage and rotate together, and a fly. It is transmitted to the engine EG side via the wheel FW. At this time, torque fluctuations or vibrations from the input shaft IS are damped by the plurality of springs SP (and the plurality of elastic members EM) of the damper mechanism 20 . Furthermore, even when torque is transmitted from the input shaft IS of the transmission TM to the engine EG side, a relatively small frictional force is always applied to the first and second plate members 211 and 212 of the drive member 21 from the friction generating mechanism 25. be done. As a result, when torque is transmitted from the input shaft IS of the transmission TM to the engine EG side, the vibration of the drive member 21 can be appropriately attenuated, and the generation of noise and vibration can be satisfactorily suppressed.
　一方、エンジンＥＧからフライホイールＦＷに伝達されるトルクあるいは車輪Ｗ（トランスミッションＴＭ）側からダンパ機構２０のドライブ部材２１に伝達されるトルク（エンジンＥＧの変動トルク）がカバープレート１１とライニングプレート１４との間および押圧プレート１３とライニングプレート１４との間の摩擦係数（静摩擦係数）や、カバープレート１１、押圧プレート１３およびライニングプレート１４の作動半径、皿ばね１５の剛性（ばね定数）等から定まるトルクリミッタ１０のリミッタトルク（滑り発生トルク）Ｔｌｉｍを上回ると、カバープレート１１および押圧プレート１３とライニングプレート１４との間に滑りを生じる。これにより、エンジンＥＧからトランスミッションＴＭ側に過大なトルクが伝達されたり、トランスミッションＴＭからエンジンＥＧ側に過大なトルクが伝達されたりするのを良好に抑制することが可能となる。 On the other hand, the torque transmitted from the engine EG to the flywheel FW or the torque transmitted from the wheel W (transmission TM) side to the drive member 21 of the damper mechanism 20 (fluctuation torque of the engine EG) is transmitted between the cover plate 11 and the lining plate 14. Torque determined by the friction coefficient (static friction coefficient) between the pressure plate 13 and the lining plate 14, the operating radius of the cover plate 11, the pressure plate 13 and the lining plate 14, the rigidity (spring constant) of the disc spring 15, etc. When the limiter torque (slip generation torque) Tlim of the limiter 10 is exceeded, slippage occurs between the cover plate 11 and the pressing plate 13 and the lining plate 14 . As a result, transmission of excessive torque from the engine EG to the transmission TM side and transmission of excessive torque from the transmission TM to the engine EG side can be suppressed satisfactorily.
　ここで、フライホイールＦＷとダンパ機構２０との間で過大なトルクの伝達を抑制しつつトルクを適正に伝達するためには、トルクリミッタ１０のカバープレート１１とライニングプレート１４との間および押圧プレート１３とライニングプレート１４との間の摩擦係数（静摩擦係数）を車両Ｖ（トルクリミッタ１０）の使用開始当初すなわちカバープレート１１および押圧プレート１３とライニングプレート１４との摺動回数が比較的少ない初期状態から十分に確保することが必要となる。カバープレート１１および押圧プレート１３とライニングプレート１４との間の摩擦係数を確保するためには、カバープレート１１（内周側半部１１ｉ）の内面、押圧プレート１３のライニングプレート１４側の表面およびライニングプレート１４の両面に、酸化鉄あるいはリン酸亜鉛の被膜層を形成することも考えられる。ただし、カバープレート１１、押圧プレート１３およびライニングプレート１４に酸化鉄あるいはリン酸亜鉛の被膜層を形成しても、カバープレート１１および押圧プレート１３とライニングプレート１４との間の摩擦係数をトルクリミッタ１０の初期状態において十分に確保し得なくなるおそれがある。 Here, in order to properly transmit torque while suppressing transmission of excessive torque between the flywheel FW and the damper mechanism 20, the gap between the cover plate 11 and the lining plate 14 of the torque limiter 10 and the pressure plate 13 and the lining plate 14 at the beginning of use of the vehicle V (torque limiter 10), i.e., the initial state in which the lining plate 14 and the cover plate 11 and the pressure plate 13 slide a relatively small number of times. It is necessary to ensure sufficient from In order to ensure the coefficient of friction between the cover plate 11 and the pressure plate 13 and the lining plate 14, the inner surface of the cover plate 11 (inner peripheral half portion 11i), the surface of the pressure plate 13 on the side of the lining plate 14, and the lining It is also conceivable to form a coating layer of iron oxide or zinc phosphate on both sides of plate 14 . However, even if a coating layer of iron oxide or zinc phosphate is formed on cover plate 11, pressure plate 13 and lining plate 14, the coefficient of friction between cover plate 11 and pressure plate 13 and lining plate 14 is reduced to torque limiter 10. There is a risk that it will not be possible to sufficiently secure the initial state of
　このため、本発明者らは、カバープレート１１および押圧プレート１３とライニングプレート１４との間の摩擦係数をトルクリミッタ１０の初期状態においても十分に確保すべく鋭意研究を行った。そして、研究の結果、本発明者らは、カバープレート１１とライニングプレート１４との間および押圧プレート１３とライニングプレート１４との間に金属の粉末を介設することで、カバープレート１１および押圧プレート１３とライニングプレート１４との間の摩擦係数を初期状態においても十分に確保し得ることを見出した。かかる研究結果を踏まえて、本実施形態のトルクリミッタ１０では、図２に示すように、カバープレート１１（内周側半部１１ｉ）とライニングプレート１４との間および押圧プレート１３とライニングプレート１４との間に、熱間圧延鋼板（鋼鉄）から形成されたカバープレート１１、押圧プレート１３およびライニングプレート１４と同種の金属であるヘマタイト（酸化鉄）の粉末Ｐが介設される。また、ヘマタイトの粉末Ｐとしては、平均粒径が１μｍ以下、好ましくは、カバープレート１１および押圧プレート１３とライニングプレート１４との摺動により発生する摩耗粉（金属粉）の平均粒径（例えば、０．７μｍ）以下であるものが採用される。 For this reason, the present inventors conducted extensive research to ensure a sufficient coefficient of friction between the cover plate 11 and pressure plate 13 and the lining plate 14 even in the initial state of the torque limiter 10 . As a result of research, the present inventors found that by interposing metal powder between the cover plate 11 and the lining plate 14 and between the pressure plate 13 and the lining plate 14, the cover plate 11 and the pressure plate It has been found that a sufficient coefficient of friction between 13 and lining plate 14 can be ensured even in the initial state. Based on these research results, in the torque limiter 10 of the present embodiment, as shown in FIG. A powder P of hematite (iron oxide), which is the same kind of metal as the cover plate 11, the pressure plate 13 and the lining plate 14, is interposed between them. The hematite powder P has an average particle size of 1 μm or less, preferably an average particle size of abrasion powder (metal powder) generated by sliding between the cover plate 11 and the pressing plate 13 and the lining plate 14 (for example, 0.7 μm) or less is adopted.
　更に、本実施形態では、水あるいは揮発性液体にヘマタイト（酸化鉄）の粉末Ｐを混入させたスラリーをカバープレート１１、押圧プレート１３およびライニングプレート１４の少なくとも何れか１つに塗布した後に水あるいは揮発性液体を気化させることで、カバープレート１１とライニングプレート１４との間および押圧プレート１３とライニングプレート１４との間にヘマタイトの粉末Ｐが介設される。ただし、ヘマタイト（酸化鉄）の粉末Ｐは、カバープレート１１、押圧プレート１３およびライニングプレート１４の少なくとも何れか１つにプレスにより圧着させられてもよい。また、カバープレート１１、押圧プレート１３およびライニングプレート１４の少なくとも何れか１つを磁化させてヘマタイト（酸化鉄）の粉末Ｐを該当するプレートに磁力により付着させてもよい。更に、ヘマタイト（酸化鉄）の粉末Ｐは、噴霧機あるいはふるい等を用いてカバープレート１１とライニングプレート１４との間および押圧プレート１３とライニングプレート１４との間に介設されてもよい。 Furthermore, in this embodiment, a slurry obtained by mixing hematite (iron oxide) powder P in water or a volatile liquid is applied to at least one of the cover plate 11, the pressing plate 13, and the lining plate 14, and then water or Hematite powder P is interposed between the cover plate 11 and the lining plate 14 and between the pressure plate 13 and the lining plate 14 by evaporating the volatile liquid. However, the hematite (iron oxide) powder P may be press-bonded to at least one of the cover plate 11, the pressing plate 13, and the lining plate 14 by pressing. Alternatively, at least one of the cover plate 11, the pressing plate 13 and the lining plate 14 may be magnetized to attach the hematite (iron oxide) powder P to the corresponding plate by magnetic force. Furthermore, the hematite (iron oxide) powder P may be interposed between the cover plate 11 and the lining plate 14 and between the pressure plate 13 and the lining plate 14 using a sprayer, a sieve, or the like.
　図３に、カバープレート１１および押圧プレート１３とライニングプレート１４との間にヘマタイト（金属）の粉末Ｐが介設されるトルクリミッタ１０の性能を評価するために本発明者らが行った試験の結果を示す。本発明者らによる試験は、トルクリミッタ１０のライニングプレート１４（第２伝達部材）に相当する環状の第１試験プレートに、カバープレート１１および押圧プレート１３（第１伝達部材）に相当する環状の第２試験プレートを所定の力で押し付けながら、第１試験プレートを所定の回転数で回転させるものである。そして、本発明者らは、複数組の第１および第２試験プレートについて試験を行い、組ごとに第１および第２試験プレートの摺動距離と第１および第２試験プレートの摩擦係数（静摩擦係数）との関係を求めた。第１および第２試験プレートの摺動距離は、第１試験プレートを回転させ始めてから滑りを生じた第１および第２試験プレートの発熱を抑制し得る時間として予め定められた試験時間が経過するまでの第１および第２試験プレートの回転距離に試験回数を乗じて得られるものである。また、第１および第２試験プレートの摩擦係数（静摩擦係数）は、第１試験プレートに対する第２試験プレートの押し付け力と、第２試験プレートの第１試験プレートとの接触部以外の部分で測定された摩擦力等から算出されるものである。 FIG. 3 shows results of a test conducted by the present inventors to evaluate the performance of the torque limiter 10 in which hematite (metal) powder P is interposed between the cover plate 11 and pressure plate 13 and the lining plate 14. Show the results. In the test by the inventors, an annular first test plate corresponding to the lining plate 14 (second transmission member) of the torque limiter 10 was used, and an annular test plate corresponding to the cover plate 11 and the pressing plate 13 (first transmission member) was tested. The first test plate is rotated at a predetermined number of revolutions while pressing the second test plate with a predetermined force. Then, the inventors conducted tests on multiple sets of the first and second test plates, and for each set, the sliding distance of the first and second test plates and the coefficient of friction (static friction) of the first and second test plates coefficient). The sliding distance of the first and second test plates is determined by the elapse of a predetermined test time as the time that can suppress the heat generation of the first and second test plates that have caused the slip since the first test plate is started to rotate. It is obtained by multiplying the rotation distance of the first and second test plates to the number of tests. In addition, the coefficient of friction (static coefficient of friction) of the first and second test plates is measured at the pressing force of the second test plate against the first test plate and the portion other than the contact portion of the second test plate with the first test plate. It is calculated from the calculated frictional force and the like.
　図３において、実線は、ガス軟窒化処理が施されたＳＰＨＣ２７０から形成された第１試験プレートと、ＳＡＰＨ４４０から形成された第２試験プレートと、第１および第２試験プレート間に介設された平均粒径が０．７μｍ以下（ここでは、０．２２μｍ）であるヘマタイトの粉末Ｐとを含むトルクリミッタ１０に対応した供試品についての試験結果を示す。また、図３において、一点鎖線は、ガス軟窒化処理が施されたＳＰＨＣ２７０から形成されると共に酸化鉄の被膜を有する第１試験プレートと、ＳＡＰＨ４４０から形成されると共にリン酸亜鉛の被膜を有する第２試験プレートとを含む第１の比較例についての試験結果を示す。更に、図３において、二点鎖線は、ＳＡＰＨ４４０から形成された第１試験プレートと、ＳＡＰＨ４４０から形成された第２試験プレートと含む第２の比較例（粉体および被膜層を有さないもの）についての試験結果を示す。 In FIG. 3, the solid line is a first test plate made of gas nitrocarburized SPHC270, a second test plate made of SAPH440, and a solid line interposed between the first and second test plates. Test results for test samples corresponding to the torque limiter 10 containing hematite powder P having an average particle size of 0.7 μm or less (here, 0.22 μm) are shown. Also, in FIG. 3, the dashed-dotted lines denote a first test plate made of gas nitrocarburized SPHC270 and having an iron oxide coating, and a first test plate made of SAPH440 and having a zinc phosphate coating. Test results for a first comparative example containing two test plates are shown. Further, in FIG. 3, the dashed line indicates a second comparative example (without powder and coating layer) comprising a first test plate made from SAPH440 and a second test plate made from SAPH440. shows the test results for
　図３に示す試験結果より、ヘマタイト（金属）の粉末Ｐを含むトルクリミッタ１０では、カバープレート１１および押圧プレート１３とライニングプレート１４との摺動回数が比較的少ない初期状態（使用開始当初）から、カバープレート１１とライニングプレート１４との間および押圧プレート１３とライニングプレート１４との間の摩擦係数（静摩擦係数）を第１および第２の比較例に比べて十分に高く（μ＝０．７５以上）に確保し得ることが理解されよう。すなわち、カバープレート１１および押圧プレート１３とライニングプレート１４との間にヘマタイトの粉末Ｐを介設することで、カバープレート１１（内周側半部１１ｉ）とライニングプレート１４との間の真実接触面積と、押圧プレート１３とライニングプレート１４との間の真実接触面積とを理論上増加させることができる。これにより、初期状態からカバープレート１１とライニングプレート１４との間および押圧プレート１３とライニングプレート１４との間の摩擦係数（静摩擦係数）を良好に確保することが可能となる。 From the test results shown in FIG. 3, in the torque limiter 10 containing hematite (metal) powder P, the number of times of sliding between the cover plate 11 and the pressure plate 13 and the lining plate 14 is relatively small from the initial state (at the beginning of use). , the coefficient of friction (coefficient of static friction) between the cover plate 11 and the lining plate 14 and between the pressure plate 13 and the lining plate 14 is sufficiently higher than those of the first and second comparative examples (μ=0.75). above). That is, by interposing the hematite powder P between the cover plate 11 and the pressing plate 13 and the lining plate 14, the real contact area between the cover plate 11 (inner peripheral side half 11i) and the lining plate 14 is reduced. and the real contact area between the pressing plate 13 and the lining plate 14 can be theoretically increased. This makes it possible to ensure good friction coefficients (static friction coefficients) between the cover plate 11 and the lining plate 14 and between the pressure plate 13 and the lining plate 14 from the initial state.
　加えて、真実接触面積の増加により、カバープレート１１（内周側半部１１ｉ）、押圧プレート１３およびライニングプレート１４の表面粗さやうねりの影響を低減することができるので、カバープレート１１、押圧プレート１３およびライニングプレート１４の偏摩耗を良好に抑制することができる。また、トルクリミッタ１０において、粉末Ｐの平均粒径は、１μｍ以下、好ましくはカバープレート１１および押圧プレート１３とライニングプレート１４との摺動により発生する摩耗粉（金属粉）の平均粒径（例えば、０．７μｍ）以下とされる。これにより、カバープレート１１とライニングプレート１４との間の真実接触面積と、押圧プレート１３とライニングプレート１４との間の真実接触面積とを極めて良好に確保することが可能となる。更に、ヘマタイト（金属）の粉末Ｐは、カバープレート１１とライニングプレート１４との間および押圧プレート１３とライニングプレート１４との間に比較的短時間で容易に介設可能である。従って、トルクリミッタ１０では、各プレートの表面に被膜層を形成する工程や慣らし工程等が不要となることで、被膜層が形成されたプレートを含むトルクリミッタに比べて、コストアップを良好に抑制することが可能となる。 In addition, by increasing the real contact area, it is possible to reduce the influence of surface roughness and undulations of the cover plate 11 (inner peripheral half 11i), the pressing plate 13 and the lining plate 14. 13 and the lining plate 14 can be suppressed satisfactorily. In the torque limiter 10, the average particle size of the powder P is 1 μm or less, preferably the average particle size of abrasion powder (metal powder) generated by sliding between the cover plate 11 and the pressure plate 13 and the lining plate 14 (for example, , 0.7 μm) or less. This makes it possible to ensure a very good real contact area between the cover plate 11 and the lining plate 14 and a real contact area between the pressure plate 13 and the lining plate 14 . Further, the hematite (metal) powder P can be easily interposed between the cover plate 11 and the lining plate 14 and between the pressing plate 13 and the lining plate 14 in a relatively short time. Therefore, the torque limiter 10 does not require a step of forming a coating layer on the surface of each plate, a break-in step, and the like, so that the cost increase can be suppressed well compared to a torque limiter including a plate having a coating layer formed thereon. It becomes possible to
　また、トルクリミッタ１０において、カバープレート１１および押圧プレート１３（第１伝達部材）は、ライニングプレート１４（第２伝達部材）に比べて低い硬度を有する。従ってカバープレート１１および押圧プレート１３とライニングプレート１４とが相対的に摺動する際に硬度が低いカバープレート１１および押圧プレート１３を摩耗させ、それにより発生する摩耗粉（金属粉）と既存のヘマタイトの粉末Ｐとを混合させることで、カバープレート１１とライニングプレート１４との間および押圧プレート１３とライニングプレート１４との間の摩擦係数（静摩擦係数）を高く保つことが可能となる。 Also, in the torque limiter 10, the cover plate 11 and the pressing plate 13 (first transmission member) have lower hardness than the lining plate 14 (second transmission member). Therefore, when the cover plate 11 and the pressure plate 13 and the lining plate 14 slide relatively, the cover plate 11 and the pressure plate 13 with low hardness are worn, and the wear powder (metal powder) generated thereby and the existing hematite By mixing with the powder P, it is possible to maintain a high friction coefficient (static friction coefficient) between the cover plate 11 and the lining plate 14 and between the pressure plate 13 and the lining plate 14 .
　更に、トルクリミッタ１０において、カバープレート１１および押圧プレート１３とライニングプレート１４との間に介設される粉末Ｐは、ライニングプレート１４に比べて低い硬度を有するカバープレート１１および押圧プレート１３と同種の金属（酸化鉄）の粉末である。これにより、粉末Ｐの特性と、カバープレート１１および押圧プレート１３とライニングプレート１４との相対的な摺動により発生する摩耗粉の特性とを近づけることができるので、粉末Ｐが摩耗粉で置き換えられても、トルクリミッタ１０の性能を概ね一定に保つことが可能となる。ただし、ヘマタイトの粉末Ｐは、マグネタイトの粉末で置き換えられてもよく、酸化鉄以外の金属の粉末で置き換えられてもよい。また、カバープレート１１および押圧プレート１３とライニングプレート１４は、熱間圧延鋼板（鋼鉄）以外の金属により形成されてもよく、この場合も、粉末Ｐは、酸化鉄以外の金属の粉末であってもよい。 Further, in the torque limiter 10, the powder P interposed between the cover plate 11 and the pressing plate 13 and the lining plate 14 has a hardness lower than that of the lining plate 14, and the same kind of powder as the cover plate 11 and the pressing plate 13. It is a powder of metal (iron oxide). As a result, the characteristics of the powder P and the characteristics of the abrasion powder generated by the relative sliding between the cover plate 11 and the pressing plate 13 and the lining plate 14 can be brought close to each other, so that the powder P is replaced with the abrasion powder. However, it is possible to keep the performance of the torque limiter 10 substantially constant. However, the hematite powder P may be replaced with magnetite powder or metal powder other than iron oxide. Moreover, the cover plate 11, the pressing plate 13, and the lining plate 14 may be made of a metal other than hot-rolled steel plate (steel). good too.
　そして、トルク変動吸収装置１は、上記トルクリミッタ１０に加えて、ダンパ機構２０を含み、ダンパ機構２０は、トルクリミッタ１０のライニングプレート１４（第２伝達部材）と一体に回転するドライブ部材２１（入力要素）と、駆動源としてのエンジンＥＧからのトルクにより駆動されるトランスミッションＴＭの入力軸ＩＳ（回転部材）と一体に回転するドリブン部材２２（出力要素）と、およびドライブ部材２１とドリブン部材２２との間でトルクを伝達するスプリングＳＰ（第１弾性体）および弾性部材ＥＭ（第２弾性体）とを含む。かかるトルク変動吸収装置１では、初期状態からカバープレート１１および押圧プレート１３とライニングプレート１４との間の摩擦係数を良好に確保し得ることから、ダンパ機構２０を包囲するトルクリミッタ１０を小径化して装置全体のコンパクト化を図ることが可能となる。 In addition to the torque limiter 10, the torque fluctuation absorber 1 includes a damper mechanism 20. The damper mechanism 20 is a drive member 21 ( input element), driven member 22 (output element) that rotates integrally with input shaft IS (rotating member) of transmission TM driven by torque from engine EG as a drive source, and drive member 21 and driven member 22 spring SP (first elastic body) and elastic member EM (second elastic body) for transmitting torque between In the torque fluctuation absorber 1, since the coefficient of friction between the cover plate 11 and the pressure plate 13 and the lining plate 14 can be satisfactorily secured from the initial state, the diameter of the torque limiter 10 surrounding the damper mechanism 20 is reduced. It is possible to make the entire device compact.
　図４は、本開示の他のトルク変動吸収装置１Ｂを示す模式図である。なお、トルク変動吸収装置１Ｂの構成要素のうち、上記トルク変動吸収装置１と同一の要素については同一の符号を付し、重複する説明を省略する。 FIG. 4 is a schematic diagram showing another torque fluctuation absorbing device 1B of the present disclosure. Among the constituent elements of the torque fluctuation absorber 1B, the same elements as those of the torque fluctuation absorber 1 are denoted by the same reference numerals, and overlapping descriptions are omitted.
　図４に示すトルク変動吸収装置１Ｂでは、トルクリミッタ１０Ｂがダンパ機構２０Ｂの径方向内側に配置される。すなわち、トルク変動吸収装置１Ｂにおいて、ダンパ機構２０Ｂは、駆動源としてのエンジンＥＧからのトルクが伝達されるドライブ部材（入力要素）２１Ｂと、ガス軟窒化処理が施された熱間圧延鋼板（本実施形態では、ＳＰＨＣ２７０）から環状に形成されてトルクリミッタ１０Ｂの第１伝達部材として機能するドリブン部材（出力要素）２２Ｂと、ドライブ部材２１Ｂとドリブン部材２２Ｂとの間でトルクを伝達する弾性体としてのスプリングＳＰや弾性部材ＥＭを含む。また、トルクリミッタ１０Ｂのカバープレート１１Ｂおよびサポートプレート１２Ｂ（第２伝達部材）は、熱間圧延鋼板（本実施形態では、ＳＡＰＨ４４０）からプレス成形により環状に形成されており、互いに一体化されると共にトランスミッションＴＭの入力軸ＩＳに一体回転するように連結（固定）される。更に、トルクリミッタ１０Ｂの押圧プレート１３Ｂ（第２伝達部材）は、熱間圧延鋼板（本実施形態では、ＳＡＰＨ４４０）からプレス成形により環状に形成されており、カバープレート１１Ｂとサポートプレート１２Ｂとの間の空間内に配置される。また、ダンパ機構２０Ｂのドリブン部材２２Ｂは、カバープレート１１Ｂの外周部と押圧プレート１３Ｂとの軸方向における間に配置されて径方向外側に突出し、カバープレート１１Ｂとドリブン部材２２Ｂとの間および押圧プレート１３Ｂとドリブン部材２２Ｂとの間には、ヘマタイト（酸化鉄）等の粉末Ｐが介設される。更に、皿ばね１５Ｂがサポートプレート１２Ｂと押圧プレート１３Ｂとの軸方向における間に圧縮された状態で配置され、皿ばね１５Ｂの剛性（ばね定数）に応じた付勢力等によりカバープレート１１Ｂの外周部および押圧プレート１３Ｂがドリブン部材２２Ｂに押し付けられる。

かかるトルク変動吸収装置１Ｂでは、トルクリミッタ１０Ｂをダンパ機構２０Ｂの径方向内側に配置して装置全体のコンパクト化を図りつつ、初期状態からカバープレート１１Ｂおよび押圧プレート１３Ｂとドリブン部材２２Ｂとの間の摩擦係数を良好に確保することが可能となる。 In the torque fluctuation absorber 1B shown in FIG. 4, the torque limiter 10B is arranged radially inside the damper mechanism 20B. That is, in the torque fluctuation absorber 1B, the damper mechanism 20B includes a drive member (input element) 21B to which torque from the engine EG as a drive source is transmitted, and a hot-rolled steel plate subjected to gas nitrocarburizing (this In the embodiment, a driven member (output element) 22B which is annularly formed from SPHC 270) and functions as a first transmission member of the torque limiter 10B, and an elastic body for transmitting torque between the drive member 21B and the driven member 22B spring SP and elastic member EM. Further, the cover plate 11B and the support plate 12B (second transmission member) of the torque limiter 10B are formed into an annular shape by press-molding a hot-rolled steel plate (SAPH440 in this embodiment), and are integrated with each other. It is connected (fixed) to the input shaft IS of the transmission TM so as to rotate integrally therewith. Further, the pressing plate 13B (second transmission member) of the torque limiter 10B is formed in an annular shape by press-molding a hot-rolled steel plate (SAPH440 in this embodiment). is placed in the space of Further, the driven member 22B of the damper mechanism 20B is arranged axially between the outer peripheral portion of the cover plate 11B and the pressing plate 13B and protrudes radially outward. Powder P such as hematite (iron oxide) is interposed between 13B and driven member 22B. Further, the disk spring 15B is arranged in a compressed state between the support plate 12B and the pressing plate 13B in the axial direction, and the outer peripheral portion of the cover plate 11B is compressed by a biasing force or the like according to the rigidity (spring constant) of the disk spring 15B. and the pressing plate 13B is pressed against the driven member 22B.

In the torque fluctuation absorber 1B, the torque limiter 10B is arranged radially inward of the damper mechanism 20B to reduce the overall size of the device. It becomes possible to secure a favorable coefficient of friction.
　以上説明したように、本開示のトルクリミッタは、駆動源（ＥＧ）からのトルクが伝達される金属製の第１伝達部材（１１，１３，２２Ｂ）と、前記第１伝達部材（１１，１３，２２Ｂ）に押し付けられる金属製の第２伝達部材（１４，１１Ｂ，１３Ｂ）とを含み、前記駆動源（ＥＧ）からのトルクが過大になると、前記第１および第２伝達部材（１１，１３，１４，２２Ｂ，１１Ｂ，１３Ｂ）間の摩擦力に抗して両者を相対的に摺動させるトルクリミッタ（１０，１０Ｂ）において、前記第１伝達部材（１１，１３，２２Ｂ）と前記第２伝達部材（１４，１１Ｂ，１３Ｂ）との間に金属の粉末（Ｐ）が介設されたものである。 As described above, the torque limiter of the present disclosure includes a metal first transmission member (11, 13, 22B) to which torque from a drive source (EG) is transmitted, the first transmission member (11, 13 , 22B), and when the torque from the drive source (EG) becomes excessive, the first and second transmission members (11, 13 , 14, 22B, 11B, 13B) in which the first transmission member (11, 13, 22B) and the second transmission member (11, 13, 22B) slide relatively against the frictional force between them. Metal powder (P) is interposed between the transmission members (14, 11B, 13B).
　本開示のトルクリミッタでは、第１伝達部材と第２伝達部材との間に金属の粉末が介設されるので、第１伝達部材と第２伝達部材との間の真実接触面積を増加させることができる。これにより、第１伝達部材と第２伝達部材との摺動回数が比較的少ない初期状態から第１および第２伝達部材間の摩擦係数（静摩擦係数）を良好に確保することが可能となる。また、第１伝達部材と第２伝達部材との間の真実接触面積の増加により、第１および第２伝達部材の表面粗さやうねりの影響を低減することができるので、第１および第２伝達部材の偏摩耗を良好に抑制することができる。更に、金属の粉末は、第１および第２伝達部材の間に比較的短時間で容易に介設可能であり、本開示のトルクリミッタでは、第１および第２伝達部材の表面に被膜層を形成する工程や慣らし工程等が不要となることで、被膜層が形成されたプレートを含むトルクリミッタに比べて、コストアップを良好に抑制することが可能となる。 In the torque limiter of the present disclosure, since metal powder is interposed between the first transmission member and the second transmission member, the real contact area between the first transmission member and the second transmission member can be increased. can be done. This makes it possible to ensure a favorable coefficient of friction (coefficient of static friction) between the first and second transmission members from the initial state in which the number of times the first transmission member and the second transmission member slide is relatively small. In addition, the increase in the real contact area between the first transmission member and the second transmission member can reduce the influence of the surface roughness and undulation of the first and second transmission members. It is possible to satisfactorily suppress uneven wear of the members. Furthermore, the metal powder can be easily interposed between the first and second transmission members in a relatively short time, and in the torque limiter of the present disclosure, the coating layer is formed on the surfaces of the first and second transmission members. Since the forming process and the pre-conditioning process are not necessary, it is possible to suppress cost increase better than a torque limiter including a plate on which a coating layer is formed.
　また、前記第１伝達部材（１１，１３，２２Ｂ）および前記第２伝達部材（１４，１１Ｂ，１３Ｂ）の一方は、他方に比べて低い硬度を有してもよい。これにより、第１および第２伝達部材が相対的に摺動する際に、当該第１および第２伝達部材の硬度が低い一方を摩耗させ、それにより発生する摩耗粉と既存の金属の粉末とを混合させることで、第１および第２伝達部材間の摩擦係数を高く保つことが可能となる。 Also, one of the first transmission members (11, 13, 22B) and the second transmission members (14, 11B, 13B) may have lower hardness than the other. As a result, when the first and second transmission members slide relative to each other, one of the first and second transmission members having the lower hardness is worn away, and the abrasion powder generated thereby and the existing metal powder are mixed. By mixing, it is possible to maintain a high coefficient of friction between the first and second transmission members.
　更に、前記粉末（Ｐ）は、前記第１および第２伝達部材（１１，１３，１４，２２Ｂ，１１Ｂ，１３Ｂ）のうちの硬度が低い一方と同種の金属の粉末であってもよい。これにより、第１および第２伝達部材間に介設された金属の粉末の特性と、第１および第２伝達部材の相対的な摺動により発生する摩耗粉の特性とを近づけることができるので、金属の粉末が摩耗粉で置き換えられても、トルクリミッタの性能を概ね一定に保つことが可能となる。 Further, the powder (P) may be powder of the same kind of metal as one of the first and second transmission members (11, 13, 14, 22B, 11B, 13B) having lower hardness. As a result, the characteristics of the metal powder interposed between the first and second transmission members can be made close to the characteristics of the abrasion powder generated by the relative sliding of the first and second transmission members. , the performance of the torque limiter can be kept substantially constant even if the metal powder is replaced with wear debris.
　また、前記粉末（Ｐ）の平均粒径は、１μｍ以下であってもよい。これにより、第１伝達部材と第２伝達部材との間の真実接触面積を良好に確保することが可能となる。 Further, the average particle size of the powder (P) may be 1 μm or less. This makes it possible to ensure a good real contact area between the first transmission member and the second transmission member.
　更に、前記第１および第２伝達部材（１１，１３，１４，２２Ｂ，１１Ｂ，１３Ｂ）は、鋼鉄により形成されてもよく、前記粉末（Ｐ）は、酸化鉄の粉末であってもよい。 Further, the first and second transmission members (11, 13, 14, 22B, 11B, 13B) may be made of steel, and the powder (P) may be iron oxide powder.
　本開示のトルク変動吸収装置（１）は、上記何れかのトルクリミッタ（１０）と、前記トルクリミッタ（１０）の前記第２伝達部材（１４）と一体に回転する入力要素（２１）、前記駆動源（ＥＧ，ＣＳ）からのトルクにより駆動される回転部材（ＩＳ）と一体に回転する出力要素（２２）、および前記入力要素（２１）と前記出力要素（２２）との間でトルクを伝達する弾性体（ＳＰ，ＥＭ）を含むダンパ機構（２０）とを含み、前記トルクリミッタ（１０）の前記第１伝達部材（１１，１３）が、前記駆動源（ＥＧ）の出力軸（ＣＳ）に連結されるものである。 A torque fluctuation absorber (1) of the present disclosure includes any of the above torque limiters (10), an input element (21) that rotates integrally with the second transmission member (14) of the torque limiter (10), the above An output element (22) that rotates integrally with a rotating member (IS) driven by torque from a drive source (EG, CS), and torque is generated between the input element (21) and the output element (22). and a damper mechanism (20) including elastic bodies (SP, EM) for transmission, wherein the first transmission members (11, 13) of the torque limiter (10) are connected to the output shaft (CS ).
　かかるトルク変動吸収装置では、初期状態から第１および第２伝達部材間の摩擦係数を良好に確保し得ることから、ダンパ機構を包囲するトルクリミッタを小径化して装置全体のコンパクト化を図ることが可能となる。 In such a torque fluctuation absorber, since a good coefficient of friction between the first and second transmission members can be secured from the initial state, the diameter of the torque limiter surrounding the damper mechanism can be reduced to reduce the size of the entire device. It becomes possible.
　本開示の他のトルク変動吸収装置（１Ｂ）は、上記何れかのトルクリミッタ（１０Ｂ）と、前記駆動源（ＥＧ，ＣＳ）からのトルクが伝達される入力要素（２１Ｂ）、前記トルクリミッタ（１０Ｂ）の前記第１伝達部材として機能する出力要素（２２Ｂ）、および前記入力要素（２１Ｂ）と前記出力要素（２２Ｂ）との間でトルクを伝達する弾性体（ＳＰ，ＥＭ）を含むダンパ機構（２０Ｂ）とを含み、前記トルクリミッタ（１０Ｂ）の前記第２伝達部材（１１Ｂ，１３Ｂ）は、前記駆動源（ＥＧ）からのトルクにより駆動される回転部材（ＩＳ）と一体に回転するものである。かかるトルク変動吸収装置においても、初期状態から第１および第２伝達部材間の摩擦係数を良好に確保することが可能となる。 Another torque fluctuation absorber (1B) of the present disclosure includes any one of the above torque limiters (10B), an input element (21B) to which torque from the drive source (EG, CS) is transmitted, the torque limiter ( 10B), an output element (22B) functioning as the first transmission member, and a damper mechanism (SP, EM) that transmits torque between the input element (21B) and the output element (22B). (20B), wherein the second transmission member (11B, 13B) of the torque limiter (10B) rotates integrally with a rotary member (IS) driven by torque from the drive source (EG). is. Even in such a torque fluctuation absorber, it is possible to ensure a favorable coefficient of friction between the first and second transmission members from the initial state.
　本開示の発明は上記実施形態に何ら限定されるものではなく、本開示の外延の範囲内において様々な変更をなし得ることはいうまでもない。更に、上記実施形態は、あくまで発明の概要の欄に記載された発明の具体的な一形態に過ぎず、発明の概要の欄に記載された発明の要素を限定するものではない。 It goes without saying that the invention of the present disclosure is not limited to the above-described embodiments, and various modifications can be made within the scope of the present disclosure. Furthermore, the above-described embodiment is merely one specific form of the invention described in the Summary of the Invention column, and does not limit the elements of the invention described in the Summary of the Invention column.
　本開示の発明は、トルク変動吸収装置の製造分野において利用可能である。 The invention of the present disclosure can be used in the field of manufacturing torque fluctuation absorbers.

Claims (7)

  1. 　駆動源からのトルクが伝達される金属製の第１伝達部材と、前記第１伝達部材に押し付けられる金属製の第２伝達部材とを含み、前記駆動源からのトルクが過大になると、前記第１および第２伝達部材間の摩擦力に抗して両者を相対的に摺動させるトルクリミッタにおいて、
    　前記第１伝達部材と前記第２伝達部材との間に金属の粉末が介設されているトルクリミッタ。     a first transmission member made of metal to which torque from a drive source is transmitted; and a second transmission member made of metal that is pressed against the first transmission member. In a torque limiter that relatively slides the first and second transmission members against the frictional force between them,
    A torque limiter in which metal powder is interposed between the first transmission member and the second transmission member.
  2. 　請求項１に記載のトルクリミッタにおいて、前記第１および第２伝達部材の一方は、他方に比べて低い硬度を有するトルクリミッタ。 The torque limiter according to claim 1, wherein one of said first and second transmission members has lower hardness than the other.
  3. 　請求項２に記載のトルクリミッタにおいて、
    　前記粉末は、前記第１および第２伝達部材のうちの硬度が低い一方と同種の金属の粉末であるトルクリミッタ。     In the torque limiter according to claim 2,
    The torque limiter, wherein the powder is powder of the same kind of metal as one of the first and second transmission members having a lower hardness.
  4. 　請求項１から３の何れか一項に記載のトルクリミッタにおいて、前記粉末の平均粒径は、１μｍ以下であるトルクリミッタ。 The torque limiter according to any one of claims 1 to 3, wherein the powder has an average particle size of 1 µm or less.
  5. 　請求項１から４の何れか一項に記載のトルクリミッタにおいて、
    　前記第１および第２伝達部材は、鋼鉄により形成され、前記粉末は、酸化鉄の粉末であるトルクリミッタ。     In the torque limiter according to any one of claims 1 to 4,
    The torque limiter, wherein the first and second transmission members are made of steel, and the powder is iron oxide powder.
  6. 　請求項１から５の何れか一項に記載のトルクリミッタを備えたトルク変動吸収装置であって、
    　前記トルクリミッタの前記第２伝達部材と一体に回転する入力要素、前記駆動源からのトルクにより駆動される回転部材と一体に回転する出力要素、および前記入力要素と前記出力要素との間でトルクを伝達する弾性体を含むダンパ機構を備え、
    　前記トルクリミッタの前記第１伝達部材は、前記駆動源の出力軸に連結されるトルク変動吸収装置。     A torque fluctuation absorbing device comprising the torque limiter according to any one of claims 1 to 5,
    An input element that rotates integrally with the second transmission member of the torque limiter, an output element that rotates integrally with a rotating member driven by torque from the drive source, and a torque generated between the input element and the output element. Equipped with a damper mechanism including an elastic body that transmits
    The torque fluctuation absorber, wherein the first transmission member of the torque limiter is connected to an output shaft of the drive source.
  7. 　請求項１から５の何れか一項に記載のトルクリミッタを備えたトルク変動吸収装置であって、
    　前記駆動源からのトルクが伝達される入力要素、前記トルクリミッタの前記第１伝達部材として機能する出力要素、および前記入力要素と前記出力要素との間でトルクを伝達する弾性体を含むダンパ機構を備え、
    　前記トルクリミッタの前記第２伝達部材は、前記駆動源からのトルクにより駆動される回転部材と一体に回転するトルク変動吸収装置。     A torque fluctuation absorbing device comprising the torque limiter according to any one of claims 1 to 5,
    A damper mechanism including an input element to which torque from the drive source is transmitted, an output element that functions as the first transmission member of the torque limiter, and an elastic body that transmits torque between the input element and the output element. with
    The torque fluctuation absorber, wherein the second transmission member of the torque limiter rotates integrally with a rotating member driven by torque from the drive source.
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