WO2023223724A1 - 高炉操業方法 - Google Patents

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WO2023223724A1
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hole
furnace
blast furnace
normal operation
molten material
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祐大 五十嵐
宏治 木宮
達哉 海瀬
大二郎 吉岡
健也 岩崎
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Ｊｆｅスチール株式会社
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    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
    • C21B5/00—Making pig-iron in the blast furnace
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
    • C21B7/00—Blast furnaces
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
    • C21B7/00—Blast furnaces
    • C21B7/14—Discharging devices, e.g. for slag

Definitions

  • the present invention relates to a method for operating a blast furnace, in which the operation is stopped, the blast furnace is put into a hiatus, and then the blast furnace is restarted.
  • blast furnaces are forced to reduce production of hot metal, the flow rate of blast furnaces will be reduced, which may lead to poor furnace conditions due to inactivation of the furnace core. If the pig iron production ratio falls below 1.5 due to reduced hot metal production, operation will continue at a coke ratio of over 400 kg/t, but this is not economically rational as coke is an expensive raw material. Furthermore, since the downward elasticity of blast furnace production is limited, if a large reduction in production is forced, it may be necessary to shut down the blast furnace. In addition, in order to repair the auxiliary equipment of aging blast furnaces, wind shutdowns are sometimes carried out to the extent that the molten metal slag in the furnace solidifies. To deal with this situation, there is a technology called banking, which allows the blast furnace to rest for a long period of time.
  • the raw material line is reduced to the tuyere level, the residual coke and residual iron slag in the furnace are cooled down to room temperature (3 months) in preparation for blowing, and then heavy machinery is put into the furnace to remove the residual coke.
  • This will require a 2.5-month period of work to scrape out the coke and lay down coke and sleepers, so at least a 5.5-month shutdown period will be required.
  • it is not possible to perform rapid demand recovery or mid-term renovations that determine the construction period, and it is not possible to adjust production according to demand trends.
  • Patent Document 1 describes a technique for taking out hot metal at the bottom of the furnace by tapping from the bottom of the furnace from a bottom tap hole provided in the furnace wall below the tap hole during blowdown. A method is disclosed. Further, Patent Document 2 discloses a method in which an opening is provided in the lower wall of a blast furnace that has been blown down, and the contents of the hearth remaining on the entire bottom of the hearth are carried out of the furnace.
  • Patent Documents 1 and 2 have the problem of damaging the carbon bricks, which are the bottom bricks, because the furnace bottom taphole and opening are provided below the taphole.
  • the blast furnace operating method of the present invention was developed to solve the above-mentioned problems, and is a blast furnace operating method in which the blast furnace is restarted after a wind break.
  • the taphole has a mud material that blocks the tap hole in the area where the tap hole is installed, and carbon bricks that are lined in other areas.
  • the through hole is opened so that the lower end of the through hole on the furnace inner wall side is located lower than the lower end of the through hole on the furnace inner wall side during normal operation. This is a method of operating a blast furnace, in which the melt is discharged through the through hole.
  • a plurality of tap holes are provided in the circumferential direction of the bottom of the blast furnace, and during reduced scale operation before wind shutdown, the through holes that were blocked with mud material during normal operation are sequentially opened.
  • the hole is opened so that the lower end of the opening on the furnace inner wall side is located below the lower end of the opening on the furnace inner wall side of the through hole during normal operation; (2) opening the through hole so that the lower end of the through hole on the furnace inner wall side is located at the lower end of the furnace inner wall side of the tap hole where the mud material is provided; (3) making the inclination angle of the through-hole larger than the inclination angle of the through-hole during normal operation; (4)
  • the blowing pressure from the tuyeres is set to 150 to 250 kPa; (5) After discharging the molten material through the through-hole before the wind break, block the through-hole with mud material to take a wind break, and when restarting, return to the normal operating position. Suppressing the temperature drop of the molten material during startup by opening a through hole and discharging the molten material in the furnace from the through hole; is considered to be a more preferable solution.
  • the blast furnace operating method of the present invention it is possible to reduce the amount of solidified molten material remaining in the furnace after the blast is stopped without damaging the bottom bricks. Thereby, it is possible to suppress the temperature drop of the molten material obtained at the time of restarting, and a smoother restart of the blast furnace can be realized.
  • FIG. 2 is a schematic cross-sectional view for explaining a state immediately before the end of scale reduction in the blast furnace operating method according to the present invention.
  • FIG. 2 is a schematic cross-sectional view for explaining a method of opening a tap hole in the blast furnace operating method according to the present invention.
  • FIGS. 1A and 1B are schematic cross-sectional views showing the state of the tap hole during normal operation of the blast furnace, respectively.
  • Figures 1 (a) and (b) show a part of the bottom of the blast furnace 1, and the inner wall of the bottom of the blast furnace is covered with mud that blocks the tap hole 2 in the area where the through hole 7 is opened. It is composed of a material 3 and carbon bricks 4 lined with other parts.
  • 5 is a tuyere.
  • the blast furnace 1 is usually equipped with a plurality of tap holes 2, for example, four tap holes 2, and these tap holes 2 are used alternately to perform normal operation of the blast furnace. Specifically, when focusing on one taphole 2, as shown in FIG. By providing a through hole 7 through the mud material 3 from outside the furnace to inside the furnace, the molten material 6 in the furnace is tapped through the through hole 7. As shown in FIG. 1(b), the tap hole 2 in which the molten material 6 in the furnace is not tapped is closed with mud material 3, and the molten material 6 in the furnace is passed from the tap hole 2 into the furnace. Constructed so as not to be discharged outside.
  • the tap hole 2 is again closed with the mud material 3.
  • 8 is a tap trough that conveys the tapped molten material 6 inside the furnace to the outside of the furnace.
  • FIG. 3 is a schematic cross-sectional view for explaining the state immediately before the end of scale reduction in the blast furnace operating method according to the present invention.
  • the molten material 6 slag 6a and hot metal 6b
  • Such solidified molten material absorbs heat from the hot metal produced during re-air blowing, lowers the temperature of the molten material, and reduces the fluidity of the molten material, thereby impeding smooth startup.
  • the solidified molten material remaining in the furnace after banking can be reduced by implementing the blast furnace operating method according to the present invention, the temperature drop of the molten material obtained when restarting the blast furnace can be suppressed, and smooth blast furnace operation can be achieved. Restarting is possible.
  • FIG. 4 is a schematic cross-sectional view for explaining the method of opening a tap hole in the blast furnace operating method according to the present invention.
  • the solid line indicates the method of drilling the through hole 7 with the rod of the hole drill 11 directed toward the center of the mud material 3 of the tap hole 2 in the case of tapping during normal operation.
  • the broken line and the dashed-dotted line respectively indicate how the rod of the hole puncher 11 is connected to the mud material 3 of the taphole 2 during the reduced scale operation before the wind break in the blast furnace operating method according to the present invention, during normal operation.
  • a method of opening the through-hole 7 so that the through-hole 7 is located at a lower position than the through-hole 7 is shown.
  • the example of the broken line shows a state in which the carbon bricks 4 forming the tap hole 2 are hardly worn out when drilling holes during the scale reduction operation.
  • the example of a dashed-dotted line shows the state in which the carbon brick 4 which forms the tap hole 2 is worn out when drilling a hole during a scale reduction operation.
  • the carbon brick 4 is worn out by about 0.1°/year from firing to scale reduction operation. Therefore, depending on the number of years since firing, as shown in the example shown by the dashed line, even if the angle of the through hole 7 to be drilled by the rod of the hole puncher 11 is increased, the carbon brick 4 will not be damaged. The maximum effect of internal melt extraction can be obtained.
  • the angle of the through hole 7 with respect to the mud material 3 of the tap hole 2 is set to 10 degrees, and the hole is drilled with the rod of the hole drilling machine 11. Further, in the case of the reduced length operation indicated by the broken line, the angle of the through hole 7 with respect to the mud material 3 of the tap hole 2 is set to 13.8 degrees, and the hole is opened with the rod of the hole puncher 11. Furthermore, in the case of the reduced length operation shown by the dashed-dotted line, the angle of the through-hole 7 with respect to the mud material 3 of the tap hole 2 is set to 15 degrees, and the hole is opened with the rod of the hole-opening machine 11.
  • the lower end 7a of the through hole 7 can be located lower than the lower end 7a of the through hole 7 during normal operation.
  • the opening angle of the hole-opening machine 11 must be made higher than before. is preferred. Since it is difficult to change the height of the hole puncher 11, if this can be done by simply changing the inclination angle of the hole puncher 11, the lower end of the through hole on the inner wall side of the furnace can be easily lowered.
  • Table 1 below shows the liquid level of the melt 6, the liquid level drop, the volume of the melt that decreases, and the mass of the melt that decreases when the inclination angle of the through hole 7 is changed.
  • the through-hole angle of 10° indicates the inclination angle of the through-hole 7 during normal operation.
  • the through-hole angles 13.8° and 15° are inclination angles at which the lower end 7a of the through-hole 7 becomes the lower end inside the furnace of the tap hole 2 where the mud material 3 is provided.
  • the melt reduction effect for the through-hole angles of 13.8° and 15° was determined as the amount of melt reduction relative to the case of normal operation with the through-hole angle of 10° as 0.
  • the lower limit of the lower end position 7a of the through hole 7 is the lower end inside the furnace of the tap hole 2 where the mud material 3 is provided.
  • the temperature drop of the molten material 6 obtained when restarting the blast furnace can be further suppressed, and a smoother restart of the blast furnace can be realized.
  • it is preferable to set the angle of the through hole 7 during the scale reduction operation to 13.8° to 15°.
  • the blowing pressure from the blast furnace tuyere 5 before scale reduction is preferably 150 to 250 kPa. Since the level of the molten material 6 inside the furnace is lower than the position of the through hole 7 outside the furnace, the molten material 6 inside the furnace is pushed to the through hole 7 due to the pressure difference between the high pressure inside the furnace (blow pressure) and the atmospheric pressure. is discharged through. For this reason, it is preferable to increase the pressure in the furnace by setting the air blowing pressure from the blast furnace tuyere 5 to 150 kPa or more to increase the pressure difference. This allows even more melt 6 to be discharged through the through hole 7.
  • the blowing pressure from the blast furnace tuyeres 5 is 250 kPa or less.
  • the through-hole 7 is closed using the mud material 3 to perform banking.
  • the mud material 3 of the taphole 2 is opened to form a through hole 7 so as to be in the position of the through hole during normal operation, and the inside of the furnace is opened from the through hole 7.
  • the melt is drained. In this way, by lowering the position of the through-hole during reduced scale operation compared to the position of the through-hole when restarting, it is possible to secure a discharge space in front of the through-hole where there is no solidified molten material when restarting. . As a result, the temperature drop of the molten material during restarting is further suppressed, so that even smoother restarting of the blast furnace can be realized.
  • a blast furnace basically has four tap holes. Furthermore, basically two out of four tapholes are used, or in most cases three tapholes are used.
  • the plurality of tap holes can be opened, for example, in the following order.
  • one taphole is drilled, and then the taphole opposite to it is drilled. If three tapholes are used, open the taphole between the two tapholes.
  • the holes in the taphole may be opened in sequence, for example, in the order described above, or in any other order, and the order in which the holes are opened is not particularly limited. For example, the order of opening holes may be determined in consideration of gutter repair.
  • the time interval between openings of the tap hole is not particularly limited, and is determined by the furnace conditions and air volume at that time. Therefore, the time interval for opening the holes has various variations such as 5 minutes, 10 minutes, and 1 hour, and is not particularly limited.
  • blast furnace operating method it is possible to provide a stable operating method not only for restarting a blast furnace but also for various vertical melting furnaces other than blast furnaces.

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Abstract

カーボンレンガを損傷させることなく、休風前に従来よりも炉内に残留する溶融物を少なくできる高炉操業方法を提案する。休風した後に再立ち上げする高炉操業方法であって、高炉炉底部の炉内壁は、貫通口７が開孔される部位にある出銑口２を閉塞するマッド材３と、その他の部位に内張りされているカーボンレンガ４と、を有し、休風前の減尺操業時に、出銑口のマッド材が設けられている部位において、貫通口を、その貫通口の炉内壁面側の開孔下端７ａが通常操業時の貫通口の炉内壁面側の開孔下端よりも下方の位置になるように開孔して、貫通口を通じて溶融物６を排出させる。

Description

高炉操業方法
　本発明は、操業を停止して高炉を休風し、その後再度立ち上げを行う高炉操業方法に関する。
　高炉は、溶銑の減産を強いられた場合低送風流量となる事で、炉芯不活性化に伴う炉況不調を招く恐れがある。溶銑の減産により出銑比１．５を下回る場合には、４００ｋｇ／ｔを超えるコークス比で操業を継続する事になるが、コークスは高価な原料であるため経済的に合理的ではない。また、高炉の生産下方弾力性には限りがあるので、大幅な減産が強いられると高炉休止が必要となることもある。その他にも、老朽化した高炉の付帯設備を改修するために、炉内溶銑滓が凝固する規模の休風を実施することもある。このような事態に対応するため、高炉を長期間休風するバンキングと呼ばれる技術がある。
　バンキングを実施する場合、羽口レベルまで原料ラインを減尺し、送風準備として炉内の残留コークスや残銑滓が常温になるまで冷却（３カ月）後、炉内に重機を投入し残留コークスの掻き出し及びコークス・枕木敷き詰め作業（２．５カ月）が必要になるので、少なくとも停止期間５．５カ月間を要する。そのため、急激な需要回復や工事期間律速の中間改修が出来ず、需要動向に応じた生産調整をする事が出来ない。
　停止期間を短縮する技術として、特許文献１には、吹き卸し時に通常出銑口より下方の炉壁部に設けた炉底出銑口から炉底出銑することで、炉底部の溶銑を取り出す方法が開示されている。また、特許文献２には、吹き卸された高炉の炉下部壁に開口を設け、炉底全面に残存している炉底内容物を炉外に搬出する方法が開示されている。
特開２００６－１３７９８５号公報 特開平７－１９７１１２号公報
　しかしながら、特許文献１、２に開示された技術は、出銑口より下部に炉底出銑口や開口部を設けるので、炉底レンガであるカーボンレンガを損傷させるという問題があった。
　本発明の目的は、このような課題を解消するために、カーボンレンガを損傷させることなく、休風前に従来よりも炉内に残留する溶融物を少なくできる高炉操業方法を提案することにある。
　本発明の高炉操業方法は、前述の課題を解決すべく開発されたものであり、休風した後に再立ち上げする高炉操業方法であって、高炉炉底部の炉内壁は、貫通口が開孔される部位にある出銑口を閉塞するマッド材と、その他の部位に内張りされているカーボンレンガと、を有し、休風前の減尺操業時に、前記出銑口のマッド材が設けられている部位において、前記貫通口を、その貫通口の炉内壁面側の開孔下端が通常操業時の貫通口の炉内壁面側の開孔下端よりも下方の位置になるように開孔して、前記貫通口を通じて溶融物を排出させる、高炉操業方法である。
　なお、本発明の高炉操業方法においては、
（１）前記高炉の炉低部の周方向に複数の出銑口が設けられ、休風前の減尺操業時に、通常操業時にマッド材で閉塞された貫通口を、順次、その貫通口の炉内壁面側の開孔下端が通常操業時の貫通口の炉内壁面側の開孔下端よりも下方の位置になるように開孔すること、
（２）前記貫通口の炉内壁面側の開孔下端が、前記マッド材が設けられている出銑口の炉内壁面側の下端に位置するように、前記貫通口を開孔すること、
（３）前記貫通口の傾斜角度を、通常操業時の貫通口の傾斜角度よりも大きくすること、
（４）前記貫通口より溶融物を排出させるため、羽口からの送風圧を１５０～２５０ｋＰａとすること、
（５）前記休風前の貫通口を通じての溶融物の排出後、マッド材を用いて前記貫通口を閉塞させて休風し、再立ち上げの際には通常操業時の位置になるように貫通口を開孔し、前記貫通口から炉内溶融物を排出させることで立上げ時の溶融物の温度低下を抑制すること、
がより好ましい解決手段となるものと考えられる。
　本発明の高炉操業方法によれば、炉底レンガを損傷させることなく、休風後に炉内に残留する凝固した溶融物を少なくできる。これにより、再立ち上げ時に得られる溶融物の温度低下を抑制でき、よりスムーズな高炉の再立ち上げが実現できる。
（ａ）、（ｂ）は、それぞれ、高炉の通常操業における出銑口の状態を示す断面模式図である。 （ａ）、（ｂ）は、それぞれ、本発明に係る高炉操業方法における出銑口の状態を示す断面模式図である。 本発明に係る高炉操業方法における減尺終了直前の状態を説明するための断面模式図である。 本発明に係る高炉操業方法における出銑口の開孔方法を説明するための断面模式図である。
　以下、本発明の実施の形態について具体的に説明する。なお、以下の実施形態は、本発明の技術的思想を具体化するための装置や方法を例示するものであり、構成を下記のものに特定するものでない。すなわち、本発明の技術的思想は、特許請求の範囲に記載された技術的範囲内において、種々の変更を加えることができる。また、以下の実施形態では、本発明の対象となる高炉操業方法の一例を説明した後、本発明の高炉操業方法の特徴について説明する。
＜本発明の対象となる高炉の通常操業の一実施形態について＞
　図１（ａ）、（ｂ）は、それぞれ、高炉の通常操業における出銑口の状態を示す断面模式図である。図１（ａ）、（ｂ）は高炉１の炉底部の一部を示しており、高炉炉底部の炉内壁は、貫通口７が開孔される部位にある出銑口２を閉塞するマッド材３と、その他の部位に内張りされているカーボンレンガ４と、から構成されている。なお、５は羽口である。
　高炉１には、通常、複数個所例えば４個所の出銑口２が備えられており、これらの出銑口２を交互に使用して高炉の通常操業が行われる。具体的には、一つの出銑口２に着目すると、図１（ａ）に示すように、炉内の溶融物６の出銑を行う出銑口２では、出銑口２を閉塞しているマッド材３に貫通口７を炉外から炉内まで貫通させて設けることで、貫通口７を通じて炉内の溶融物６を出銑する。そして、図１（ｂ）に示すように、炉内の溶融物６の出銑を行わない出銑口２はマッド材３により閉塞され、炉内の溶融物６がその出銑口２から炉外に排出されないよう構成される。そして、炉内の溶融物６の出銑が完了した後は、再び出銑口２をマッド材３により閉塞する。以上の操作を連続的に行うことで、高炉の通常操業が行われている。なお、８は出銑した炉内の溶融物６を炉外に搬送する出銑樋である。
＜本発明に係る高炉操業方法の一実施形態について＞
　高炉１の減産や補修対応のために長期間の休風（以下、バンキングとも記載する）を実施する場合においては、減尺操業を実施して、例えば、羽口５のレベルまで原料（溶融物６）のラインを減尺する。本実施形態に係る高炉操業では、休風前の減尺操業時に、出銑口２のマッド材３が設けられている部位において、貫通口７を、その貫通口７の炉内壁面側の開孔下端７ａ（図２（ａ））が、通常操業時の出銑口２の炉内壁面側の開孔下端７ａ（図２（ｂ））よりも下方の位置になるように開孔して、貫通口７を通じて溶融物６を排出させる。
　図３は、本発明に係る高炉操業方法における減尺終了直前の状態を説明するための断面模式図である。図３に示すように、炉内に残留した溶融物６（スラグ６ａと溶銑６ｂ）は、バンキング時に凝固して凝固した溶融物となる。このような凝固した溶融物は、再送風時において製造される溶銑の熱を奪い溶融物の温度を低下させ、溶融物の流動性を低下させるので、スムーズな立ち上げを阻害する。これに対し、本発明に係る高炉操業方法の実施によりバンキング後に炉内に残留する凝固した溶融物を少なくできれば、高炉の再立ち上げ時に得られる溶融物の温度低下を抑制でき、スムーズな高炉の再立ち上げが実現できる。
　図４は、本発明に係る高炉操業方法における出銑口の開孔方法を説明するための断面模式図である。図４に示す例において、実線は、通常操業時の出銑の場合において、開孔機１１のロッドを出銑口２のマッド材３の中心に向け貫通口７を開孔する方法を示している。また、破線および一点鎖線は、それぞれ、本発明に係る高炉操業方法の休風前の減尺操業時において、開孔機１１のロッドを出銑口２のマッド材３に対し、通常操業時の貫通口７よりも貫通口７が下方の位置になるように貫通口７を開孔する方法を示している。ここで、破線の例は、減尺操業時における開孔を行う際、出銑口２を形成するカーボンレンガ４がほとんど損耗していない状態を示す。また、一点鎖線の例は、減尺操業時における開孔を行う際、出銑口２を形成するカーボンレンガ４が損耗している状態を示す。通常、火入れから減尺操業まで、カーボンレンガ４は約０．１°／年損耗する。そのため、火入れからの年数に応じて、一点鎖線で示した例のように、開孔機１１のロッドによる開孔する貫通口７の角度を高くしてもカーボンレンガ４を損傷させることなく、炉内溶融物取り出しの最大効果を得ることができる。
　一例として、実線の通常操業時の出銑の場合では、出銑口２のマッド材３に対し貫通口７の角度を１０°として開孔機１１のロッドで開孔する。また、破線の減尺操業の場合では、出銑口２のマッド材３に対し貫通口７の角度を１３．８°として開孔機１１のロッドで開孔する。さらに、一点鎖線の減尺操業の場合では、出銑口２のマッド材３に対し貫通口７の角度を１５°として開孔機１１のロッドで開孔する。
　図４に示す破線または一点鎖線の例のように、出銑口２のマッド材３に対する貫通口７の傾斜角度を通常操業時の貫通口７よりも高くすれば、炉内壁面側の貫通口７の下端７ａは、通常操業時の貫通口７の下端７ａよりも下方にすることができる。このように、炉内壁面側の貫通口７の下端位置７ａが通常操業時の貫通口７の下端７ａよりも下方にするには、開孔機１１の開孔角度を従来よりも高くすることが好ましい。開孔機１１の高さを変えることは困難であるので、開孔機１１の傾斜角度を変えるだけで対応できれば、容易に炉内壁面側の貫通口の下端を下げることができる。
　下記表１に、貫通口７の傾斜角度を変えた場合における、溶融物６の液面レベル、液面降下、減少する溶融物の体積及び減量する溶融物の質量を示す。ここで、貫通口角度１０°は、通常操業時の貫通口７の傾斜角度を示す。また、貫通口角度１３．８°および１５°は、貫通口７の下端７ａが、マッド材３が設けられる出銑口２の炉内側下端となる傾斜角度である。貫通口角度１３．８°および１５°の場合の溶融物低減効果は、貫通口角度１０°の通常操業時の場合を０として、それに対する溶融物の低減量として求めた。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000001
　表１に示すように、貫通口７の角度を高くして貫通口７の下端位置７ａを下げるに従い溶融物の液面レベルは下がり、炉内に残留する溶融物６の体積および質量は減少する。また、貫通口７の下端位置７ａの下限はマッド材３が設けられている出銑口２の炉内側下端である。このことから、貫通口７の下端位置７ａが、マッド材３が設けられている出銑口２の炉内側下端位置となるように貫通口７を設けることが好ましく、これにより、カーボンレンガ４を破損させない範囲では、炉内に残留する溶融物６を最小にできる。この結果、高炉の再立ち上げ時に得られる溶融物６の温度低下をさらに抑制でき、よりスムーズな高炉の再立ち上げが実現できる。なお、本実施形態では、本発明の高炉操業方法において、減尺操業時の貫通口７の角度を１３．８°～１５°とすることが好ましいことがわかる。
　また、減尺前の高炉羽口５からの送風圧は、１５０～２５０ｋＰａであることが好ましい。炉内側の溶融物６のレベルは炉外側の貫通口７の位置よりも低いため、高い炉内の圧力（送風圧力）と大気圧との圧力差によって、炉内の溶融物６が貫通口７を介して排出される。このため、高炉羽口５からの送風圧を１５０ｋＰａ以上として炉内圧力を高め、上記圧力差を大きくすることが好ましい。これにより、さらに多くの溶融物６が貫通口７を介して排出できるようになる。一方、送風圧を高め過ぎると送風流量が多くなり、生成される溶融物量が増加するので好ましくない。したがって、高炉羽口５からの送風圧は２５０ｋＰａ以下であることが好ましい。
　溶融物６を排出した後においては、マッド材３を用いて貫通口７を閉塞させてバンキングを実施する。その後、高炉を再立ち上げする際には、通常操業時の貫通口位置になるように出銑口２のマッド材３を開孔して貫通口７を形成し、当該貫通口７から炉内溶融物を排出させることが好ましい。このように、減尺操業時の貫通口位置を再立ち上げの際の貫通口位置よりも下げることで、再立ち上げの際に貫通口前に凝固した溶融物が存在しない排出空間を確保できる。これにより、再立ち上げの際の溶融物の温度低下がさらに抑制されるので、さらにスムーズな高炉の再立ち上げが実現できる。
　なお、上述した説明では１つの出銑口２に着目したが、高炉は、基本的に４本の出銑口を有する。また、基本的には使用される出銑口は４本のうち２本か、または、多いケースでも３本である。複数の出銑口の開孔は、例えば、以下のような順番で行うことができる。
　まず初めに１つの出銑口を開孔したら、次にその対角にある出銑口を開孔する。出銑口を３本使用する場合は、開孔した２つの出銑口の間の出銑口を開孔する。出銑口の開孔は、例えば上記のような順番で順次開孔しても良いし、それ以外の順番でも良く、開孔の順番は特に限定されない。例えば、樋補修の兼ね合いを考慮して開孔の順番を決めても良い。
　また、出銑口の開孔の時間間隔は特に限定されず、その時の炉況や風量によって決定される。そのため、開孔の時間間隔は、５分、１０分、１時間等、さまざまなバリエーションがあり、特に限定されない。
　本発明に係る高炉操業方法によれば、高炉の再稼働だけでなく、高炉以外の様々の竪型溶解炉においても、安定した操業方法を提供できる。
　１　高炉
　２　出銑口
　３　マッド材
　４　カーボンレンガ
　５　羽口
　６　溶融物
　６ａ　スラグ
　６ｂ　溶銑
　７　貫通口
　７ａ　下端
　８　出銑樋
　１１　開孔機

Claims (6)

  1. 　休風した後に再立ち上げする高炉操業方法であって、
    　高炉炉底部の炉内壁は、貫通口が開孔される部位にある出銑口を閉塞するマッド材と、その他の部位に内張りされているカーボンレンガと、を有し、
    　休風前の減尺操業時に、前記出銑口のマッド材が設けられている部位において、前記貫通口を、その貫通口の炉内壁面側の開孔下端が通常操業時の貫通口の炉内壁面側の開孔下端よりも下方の位置になるように開孔して、前記貫通口を通じて溶融物を排出させる、高炉操業方法。
  2. 　前記高炉の炉低部の周方向に複数の出銑口が設けられ、休風前の減尺操業時に、通常操業時にマッド材で閉塞された貫通口を、順次、その貫通口の炉内壁面側の開孔下端が通常操業時の貫通口の炉内壁面側の開孔下端よりも下方の位置になるように開孔する、請求項１に記載の高炉操業方法。
  3. 　前記貫通口の炉内壁面側の開孔下端が、前記マッド材が設けられている出銑口の炉内壁面側の下端に位置するように、前記貫通口を開孔する、請求項１または２に記載の高炉操業方法。
  4. 　前記貫通口の傾斜角度を、通常操業時の貫通口の傾斜角度よりも大きくする、請求項１または２に記載の高炉操業方法。
  5. 　前記貫通口より溶融物を排出させるため、羽口からの送風圧を１５０～２５０ｋＰａとする、請求項１または２に記載の高炉操業方法。
  6. 　前記休風前の貫通口を通じての溶融物の排出後、マッド材を用いて前記貫通口を閉塞させて休風し、再立ち上げの際には通常操業時の位置になるように貫通口を開孔し、前記貫通口から炉内溶融物を排出させることで立上げ時の溶融物の温度低下を抑制する、請求項１または２に記載の高炉操業方法。

     
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