WO2023090218A1

WO2023090218A1 - レシプロエンジンシステム、レシプロエンジンの運転方法

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Publication number: WO2023090218A1
Application number: PCT/JP2022/041687
Authority: WO
Inventors: 哲哉田貝; 豊眞島; 裕増田; 孝行廣瀬; 健太宮内; 宏樹相場
Original assignee: 株式会社Ｉｈｉ原動機
Priority date: 2021-11-16
Filing date: 2022-11-09
Publication date: 2023-05-25
Also published as: JP2024012521A; JP7394270B2; JPWO2023090218A1; CN118234931A; KR20240089322A

Abstract

このレシプロエンジンシステムは、燃焼室を形成するシリンダと、前記シリンダ内を往復移動するピストンと、前記シリンダに気体のアンモニアを供給し空気と予混合させるアンモニア燃料供給装置と、前記シリンダ内に前記アンモニアを着火させる液体補助燃料を供給する液体補助燃料供給装置と、を有するレシプロエンジンと、前記シリンダ内の圧縮端温度が前記アンモニアの燃焼遅れが生じない所定の温度以上の状態で、前記アンモニアと前記液体補助燃料による混焼運転を行う制御装置と、を備える。

Description

レシプロエンジンシステム、レシプロエンジンの運転方法

　本発明は、レシプロエンジンシステム、レシプロエンジンの運転方法に関するものである。
　本願は、２０２１年１１月１６日に、日本に出願された特願２０２１－１８６４７４号に基づき優先権を主張し、その内容をここに援用する。

　近年、地球温暖化対策として、温室効果ガスである二酸化炭素（ＣＯ_２）の排出を削減することが求められている。アンモニア（ＮＨ_３）は、燃焼時に二酸化炭素を発生しない新たな燃料として注目されている。
　アンモニアを燃料として用いるレシプロエンジンについては、以下のような特許出願がなされている。

特許第６７０２４７５号公報特許第４９１９９２２号公報

　アンモニアを燃料として用いる場合、従来から使用されている燃料である重油、軽油、ガソリン、天然ガスなどに比べ、燃焼しにくい点が問題となる。

　特許文献１には、レシプロエンジンにおいて、気体状態のアンモニアを空気と予混合してシリンダ内で圧縮し、燃焼室内で燃料噴射弁から重油等の燃料油を噴射して着火させることで、燃料油を点火源としてアンモニアと混合燃焼させるものが記載されている。ここで、アンモニアと重油の割合について、熱量比で重油が８０％に対してアンモニアを２０％とする例が記載されている。燃料全体に対するアンモニアの割合がわずかに２０％に留まるのは、アンモニアが燃焼しにくいことからアンモニアの割合を少なくせざるを得ないためである。この場合、二酸化炭素の排出削減の効果は限定的となる。

　特許文献２には、レシプロエンジンにおいて、アンモニアと助燃燃料を吸気管内に噴射し、アンモニア及び助燃燃料と空気との混合気に、点火栓の火花放電により点火するものが記載されている。また、特許文献２には、内燃機関の回転速度の減少に対してアンモニアの使用割合を増加させる、あるいは、内燃機関の負荷の増大に対してアンモニアの使用割合を増加させることが記載されている。ここで特許文献２には、燃料全体に対するアンモニアの割合が何％であるかについては明示されていないが、アンモニアの割合を増やすことが容易ではないことが理解できる。

　本発明は、上記問題点に鑑みてなされたものであり、アンモニアを燃料として用いるレシプロエンジンにおいて、二酸化炭素の排出削減の効果をより大きくすることを目的とする。

　本発明の一態様に係るレシプロエンジンシステムは、燃焼室を形成するシリンダと、前記シリンダ内を往復移動するピストンと、前記シリンダに気体のアンモニアを供給し空気と予混合させるアンモニア燃料供給装置と、前記シリンダ内に前記アンモニアを着火させる液体補助燃料を供給する液体補助燃料供給装置と、を有するレシプロエンジンと、前記シリンダ内の圧縮端温度が前記アンモニアの燃焼遅れが生じない所定の温度以上の状態で、前記アンモニアと前記液体補助燃料による混焼運転を行う制御装置と、を備える。

　レシプロエンジンシステムは、アンモニアを燃料として用いる場合、従来から使用されている燃料に比べて燃焼しにくい点が問題となる。従来では、アンモニア単独で燃焼を開始させるのが困難であることから補助燃料との混焼が試みられていた。また、従来の研究や特許出願の例では、補助燃料の種類の選択や、補助燃料の混焼割合を増やすことでアンモニアの燃焼を確保する試みがなされていた。
　本願発明者らは、鋭意研究の結果、レシプロエンジンにおいて、アンモニアを気体の状態で空気と予混合し、シリンダ内で混合気を圧縮した状態で液体補助燃料をシリンダ内に噴射して着火させることで、気体アンモニアと空気の混合気に点火する混焼運転を行うのが最適であるとの結論に至った。また、本願発明者らは、シリンダ内で混合気を圧縮するとピストンからの仕事が熱に変わることでシリンダ内の混合気の温度は上昇するが、ピストンが上死点に到達する際の混合気の温度である圧縮端温度を、アンモニアの燃焼遅れが生じない所定の温度以上とすることで、アンモニアの良好な燃焼が可能になることを見出した。これにより、アンモニアと液体補助燃料の割合について、従来よりもアンモニアの割合を増やすことができ、アンモニアを燃料として用いるレシプロエンジンにおいて、二酸化炭素の排出削減の効果をより大きくすることができる。
　ここで、液体補助燃料としては、所定の圧縮端温度で自着火をする液体燃料が使用可能であり、一般にディーゼルエンジンで用いられる燃料、具体的には重油、軽油、植物油などが好適に使用できる。

　上記レシプロエンジンシステムにおいては、前記所定の温度が、７５０Ｋであってもよい。

　アンモニアの着火温度は、約６５２℃（９２５Ｋ）であり、軽油の約２４７℃（５２０Ｋ）、天然ガスの主成分であるメタンの５３７℃（８１０Ｋ）に比べ、１００℃以上高い。従来の研究や特許出願の例においては、混合気の圧縮端温度は充分に高くされていない。したがって、液体補助燃料をシリンダ内に噴射して着火させた場合、液体補助燃料の燃焼による火炎に近い所に存在するアンモニアの混合気は火炎の高温にさらされて燃焼するが、火炎から離れた混合気は充分に燃焼しない。一方、本願発明者らの知見に基づき、圧縮端温度をアンモニアの燃焼遅れが生じない所定の温度以上、具体的には７５０Ｋ以上とすれば、気体アンモニアと空気の混合気がアンモニアの着火温度に近い温度で燃焼室内に圧縮されて保持された状態となる。そのため、適量の液体補助燃料が着火することでアンモニアの混合気に点火がされると、アンモニアの燃焼による火炎は燃焼室内を伝播し、燃焼室内の全体にわたって混合気が燃焼する。
　なお、圧縮端温度のアンモニアの燃焼遅れが生じない所定の温度は、具体的には７５０Ｋ以上であるが、シリンダの大きさ、エンジンの回転速度、運転の状態等の条件に応じて変更され得る。また、後述する発明を実施するための形態では、レシプロエンジンとして４ストロークのエンジンを例に上げて説明しているが、２ストロークのエンジンについても同じ原理が適用される。

　上記レシプロエンジンシステムにおいては、前記シリンダの一つ当たりの行程容積が５０００ｃｃ以上であり、且つ、前記レシプロエンジンの定格回転速度が１２００ｒｐｍ以下であってもよい。

　シリンダ内の混合気のピストンによる圧縮が理想的な断熱圧縮であれば、圧縮比に応じて混合気の圧縮端温度が上昇する。しかしながら、実際には、燃焼室の内面に熱が逃げるため、圧縮端温度は理想的な断熱圧縮の場合よりも下がる。燃焼室の内面を形成するシリンダ、シリンダヘッド、ピストンは、それぞれが熱容量を有し、かつ冷却水や潤滑油によって冷却されるため、圧縮端温度が下がる要因となる。燃焼室から逃げる熱の量は、燃焼室内面の面積に相関し、燃焼室で発生する熱の量は燃焼室の容積に相関するため、二乗三乗の法則の関係となる。圧縮端温度をアンモニアの燃焼遅れが生じない所定の温度以上とするためには、燃焼室を大きくするのが有効ある。具体的には、一つのシリンダあたりの行程容積を５０００ｃｃ以上とする。また、燃焼行程においてアンモニアの燃焼に必要な時間を確保するため、レシプロエンジンの定格回転速度を１２００ｒｐｍ以下とする。なお、一般に天然ガスの混合気を燃焼するレシプロエンジンでは、圧縮比を１３～１４程度に設定する例が多いが、アンモニアの混合気を燃焼するレシプロエンジンの場合には、圧縮比をより高く１５以上に設定することが、圧縮端温度を上げる点でより望ましい。

　上記レシプロエンジンシステムにおいては、前記制御装置は、前記混焼運転において、前記レシプロエンジンの出力の増大に応じて燃料全体に対する前記アンモニアの混焼率を増大させ、前記アンモニアの最大の混焼率は、熱量比で８０％以上としてもよい。

　レシプロエンジンの実際の運転においては、出力を上下させる必要がある。レシプロエンジンの出力が小さい場合は、シリンダ内で燃料が燃焼することによる温度上昇は小さくなり、燃焼室内面の温度は低下し、圧縮端温度も低下する傾向となる。また、レシプロエンジンの出力が大きい場合には、上記出力が小さい場合と逆の傾向となる。よって、アンモニアの混合気の燃焼を確保するため、出力が小さい場合は、燃料全体に対するアンモニアの混焼率を小さくし、出力の増大に応じてアンモニアの混焼率を増大させる。また、最大出力付近におけるアンモニアの最大の混焼率を熱量比で８０％以上とすることで、充分な二酸化炭素の排出削減の効果を得る。なお、上述した制御装置の処理を別の表現とすると、混焼運転において、圧縮端温度の上昇に応じて燃料全体に対するアンモニアの混焼率を増大させ、アンモニアの最大の混焼率は熱量比で８０％以上とする、となる。

　上記レシプロエンジンシステムにおいては、前記制御装置は、前記混焼運転において、前記空気に対する燃料全体の当量比を０．５以上且つ１．０以下としてもよい。

　アンモニアを燃料として用いる場合には、亜酸化窒素（Ｎ_２Ｏ）の発生が問題視されている。亜酸化窒素は温室効果ガスの一つであり、亜酸化窒素の発生が多いと、アンモニアを燃料とすることによる二酸化炭素削減の効果を相殺することになる。本願発明者らは研究の結果、亜酸化窒素の発生には、空気に対する燃料全体の当量比（アンモニアの当量比と液体補助燃料の当量比の合計）が関係することを見出した。より具体的には、空気に対する燃料全体の当量比が０．５未満では、当量比が下がるほど亜酸化窒素の発生が急激に増加することを見出した。したがって、混焼運転では、空気に対する燃料全体の当量比を０．５以上とすることが望ましい。
　また、空気に対する燃料全体の当量比を１．０以上とした場合には、燃料の燃焼に必要な空気が不足するため、燃料が未燃成分として排出される。この場合、アンモニアは液体補助燃料に比べ燃焼しにくいため、主にアンモニアが未燃成分として排出される。したがって、混焼運転では、空気に対する燃料全体の当量比を１．０以下とすることが望ましい。

　上記レシプロエンジンシステムにおいては、前記制御装置は、前記空気に対する燃料全体の当量比が所定の値未満となる運転領域では、前記アンモニアの混焼率をゼロとし、前記液体補助燃料のみで運転を行ってもよい。

　レシプロエンジンでは、出力を調整するために、燃料の供給量を調整する手法が一般に用いられる。ここで、いわゆるリーンバーンのエンジンにおいては、空気に対する燃料の当量比を１近辺に固定せずにより低い当量比で運転を行う。このリーンバーンのエンジンにおいては、出力を下げるために燃料の供給量を下げる場合、空気の供給量の減少割合よりも燃料の供給量の減少割合が大きくなり、当量比が下がる傾向がある。アンモニアと液体補助燃料の混焼運転を行うエンジンにおいて、出力を下げるために燃料全体の供給量を下げた場合、発生する熱の量が小さくなるためアンモニアは燃えにくくなる。また、当量比が下がって所定値未満、具体的には０．５未満となる領域では、上述の亜酸化窒素の増加の問題が生じる。そこで、空気に対する燃料全体の当量比が所定値未満となる運転領域では、アンモニアの混焼率をゼロとし、液体補助燃料のみで運転を行う。これにより、未燃アンモニアの発生及び亜酸化窒素の発生を防止する。当量比が所定値未満となる運転領域は、エンジンの具体的な条件により異なるが、例として、アイドリングや、アイドリングに近い低出力での運転が挙げられる。

　上記レシプロエンジンシステムにおいては、前記制御装置は、前記圧縮端温度が前記所定の温度より低い運転領域において、前記圧縮端温度を上げる制御を行ってもよい。

　レシプロエンジンの起動後のしばらくの間は、燃焼室の内面の温度が低い状態であるため、圧縮端温度が上がりにくい。また、レシプロエンジン起動後の出力が低く燃料の供給量が少ない状態では熱の発生が小さいため、圧縮端温度が上がりにくい。このような運転領域において、アンモニアの供給を開始して液体補助燃料との混焼を行うと、未燃アンモニアの発生が増加する可能性がある。そこで、圧縮端温度が低い運転領域においては、圧縮端温度を上げる制御を行う。圧縮端温度を上げる制御としては、過給機のコンプレッサの下流に設けられるエアクーラでの冷却温度の目標値を上げる制御、過給機のコンプレッサの下流または上流で空気の加熱を行う制御、レシプロエンジンの有効圧縮比を上げる制御、等が挙げられる。特に、レシプロエンジンの起動後やレシプロエンジンの出力が低い状態からレシプロエンジンの出力を上昇する際、気体アンモニアの供給の開始に先立って、この圧縮端温度を上げる制御を行うのが効果的である。また、レシプロエンジンの出力が低い領域でもアンモニアの混焼を可能とするために、上述の制御を行うこともできる。

　上記圧縮端温度を上げる制御は、前記レシプロエンジンの吸気を加熱する制御であってもよい。

　上述の圧縮端温度を上げる制御としては、レシプロエンジンの吸気路において、過給機のコンプレッサの下流または上流に、吸気（以下、「給気」とも言う。）を加熱する装置を設け、これにより吸気を加熱する制御を行うのが効果的である。

　上記レシプロエンジンシステムにおいては、コンプレッサとタービンを有し前記レシプロエンジンに過給を行う過給機をさらに備え、前記制御装置は、前記コンプレッサの下流における吸気の温度が所定の温度より低い運転領域において、吸気を加熱する制御を行ってもよい。

　圧縮端温度を支配する要素として、レシプロエンジンが吸入する外気の温度、過給機のコンプレッサでの圧縮仕事による温度上昇、レシプロエンジンのシリンダでの圧縮仕事による温度上昇、が挙げられる。ここで、レシプロエンジンのシリンダでの圧縮比は、予め所望の値に定められる設計値であり、可変バルブタイミングなどの可変機構を用いる場合でも、容積比として把握ができる。一方で、過給機のコンプレッサでの圧縮比は、レシプロエンジンの運転状況に依存する。また、外気の温度は、環境条件に依存する。ここで、コンプレッサの下流における吸気の温度は、外気の温度と、コンプレッサの圧縮比の影響とを合わせたものであることから、これを判断材料として吸気を加熱する制御を行うことが効果的である。例えば、レシプロエンジンの出力が低い運転状況では、コンプレッサの圧縮仕事による吸気の温度上昇が少ないため、コンプレッサの下流における吸気の温度が、適切な圧縮端温度を得るのに必要な温度（例えば５０℃）に達しない運転領域が生じる。これは、外気の温度が低い場合により顕著である。そこで、制御装置は、コンプレッサの下流における吸気の温度が所定の温度より低い運転領域において、適切な圧縮端温度を得るために、吸気を加熱する制御を行う。

　上記レシプロエンジンシステムにおいては、前記制御装置は、前記混焼運転において、前記液体補助燃料の供給量を一定とし、前記アンモニアの供給量を調速制御してもよい。

　混焼運転では、液体補助燃料の供給量を一定とし、気体アンモニアの供給量を調速制御する制御の手法が簡易かつ効果的である。前述のように、混焼運転においては、出力の増大に応じて燃料全体に対するアンモニアの混焼率を増大させるのが効果的である。またレシプロエンジンの運転においては、レシプロエンジンが目標の回転速度となるように燃料の供給量の増減を行う調速制御が必要となる。液体補助燃料の供給量を、レシプロエンジンの出力が低い状態を維持するのに必要な供給量で一定とし、出力増大の要求に応じて気体アンモニアの供給量を調速制御すれば、これら二つの要求が同時に満たされる。

　上記レシプロエンジンシステムにおいては、前記制御装置は、前記混焼運転において、前記液体補助燃料の供給量をマップ制御し、前記アンモニアの供給量を調速制御してもよい。

　より高度な制御の手法として、液体補助燃料の供給量を運転条件に応じてマップ制御し、気体アンモニアの供給量を調速制御することが、より効果的である。レシプロエンジンの起動後のしばらくの間や、レシプロエンジンの出力が低く燃料の供給量が少ない状態を継続した状態では、燃焼室の内面の温度が低い状態であるためアンモニアが燃えにくい。そこで、このような状態では、液体補助燃料の供給量を増やすことが望ましい。一方、レシプロエンジンが運転を継続する状態、特に、レシプロエンジンの出力が高く燃料の供給量が多い状態では、燃焼室の内面の温度が高い状態であるためアンモニアが燃えやすい。そこで、このような状態では、液体補助燃料の供給量を減らし、替わりにアンモニアの供給量を増やすことが望ましい。そこで、液体補助燃料の供給量を、出力、運転時間、レシプロエンジン各部の温度の測定値などの運転条件に応じてマップ制御し、それをベースとして気体アンモニアの供給量を調速制御すれば、よりレシプロエンジンの運転状態に対応した制御が可能となる。

　上記レシプロエンジンシステムにおいては、コンプレッサとタービンを有し前記レシプロエンジンに過給を行う過給機と、前記コンプレッサと前記レシプロエンジンとを繋ぐ吸気路と、前記レシプロエンジンと前記タービンとを繋ぐ排気路と、前記吸気路と前記排気路とを繋ぐ開閉式の第１短絡路及び前記吸気路と前記タービンの下流とを繋ぐ開閉式の第２短絡路の少なくとも一方と、をさらに備え、前記制御装置は前記レシプロエンジンの排気温度に応じて前記第１短絡路及び前記第２短絡路の少なくとも一方の開閉制御を行ってもよい。

　気体のアンモニアを液体補助燃料と混焼させてエンジンを運転している際は、燃料全体の当量比が従来のディーゼルエンジンや天然ガス等の燃料を用いたガスエンジンの場合に比べて高い。したがって、中・高負荷では、タービン入口での排気温度がタービンの許容温度を超える可能性がある。そのため、中・高負荷では、コンプレッサ出口の空気をタービン入口にバイパスさせてタービンに流入する排気の温度を下げると共に、後述する触媒入口の排気温度も適切にする。一方で、低負荷になると過給機が充分に働いていないために、コンプレッサ出口の圧力に比べてタービン入口の圧力の方が高くなり、タービン入口からコンプレッサ出口へ排気が逆流する恐れがある。そのため、低負荷では、コンプレッサ出口の空気をタービンの下流(触媒入口)にバイパスさせることで、触媒に流れる排気の温度を適切な温度にする。ここで、第１短絡路及び第２短絡路のいずれか一方の開閉制御の具体例としては、例えばタービン入口、触媒入口に温度センサを設け、その測定値に基づいて、第１短絡路及び第２短絡路のいずれか一方の開閉を行っても良い。

　上記レシプロエンジンシステムにおいては、前記レシプロエンジンの吸気側に空気量を制限するスロットルバルブをさらに備え、前記制御装置は、前記空気に対する前記アンモニアの当量比が前記混焼運転を可能とする範囲に入るように前記スロットルバルブの開度を制御してもよい。

　気体アンモニアを液体補助燃料と混焼させてエンジンを運転している際は、気体アンモニアの空気に対する当量比を一定の範囲内で維持する必要がある。この当量比の維持は、前述の亜酸化窒素、未燃アンモニアやその他の窒素酸化物などの排ガス成分の発生や、燃焼安定性と関係している。しかし、低負荷運転時は、必要となるアンモニアの絶対量が少なく、過給機が充分に働かない自然吸気の状態でも空気量が多いため、気体アンモニアの当量比が目標範囲より低くなってしまう。そのため、吸気入口にスロットルバルブを設けて吸気量を絞ることでアンモニアの当量比を、混焼運転が可能となる目標の範囲内に維持する。目標の範囲となるアンモニアの当量比は、０．４～０．８とすることが望ましい。これは、アンモニアの混焼率が８０％である場合には、液体補助燃料を含めた燃料全体の当量比に換算すると０．５～１．０となり、前述の空気に対する燃料全体の当量比を０．５以上且つ１．０以下とすることとも整合する。

　上記レシプロエンジンシステムにおいては、前記制御装置は、前記液体補助燃料のみにより前記レシプロエンジンを起動し、前記圧縮端温度が前記所定の温度となるまで前記液体補助燃料のみにより運転を行い、前記圧縮端温度が前記所定の温度に到達した後に、前記混焼運転を行ってもよい。

　アンモニアは燃えにくいことから、レシプロエンジンが停止しエンジンが冷えた状態において、アンモニアを燃料として燃焼させることは困難である。したがって、液体補助燃料のみにより起動し、圧縮端温度が所定値となるまで液体補助燃料のみにより運転を行う。そして、圧縮端温度が所定値に到達した後に、液体補助燃料と気体アンモニアによる混焼運転を行う。圧縮端温度は、燃焼室内にセンサを設けて温度を測定してもよい。また、圧縮端温度は、レシプロエンジンの設計値および各部の温度の測定値や運転条件から推定値として求めてもよい。また、圧縮端温度として実測値や推定値を求めて制御することをせず、予め圧縮端温度が所定値に一定の余裕をもって達する条件を設定してもよい。そして、その条件に達した後に、液体補助燃料と気体アンモニアによる混焼運転を開始してもよい。
　上述した制御装置の処理を別の表現とすると、圧縮端温度がアンモニアの燃焼遅れが生じない所定の温度以上とならない運転領域においては、気体アンモニアの供給をゼロとし液体補助燃料のみで運転を行う、となる。

　上記レシプロエンジンシステムにおいては、前記制御装置は、前記液体補助燃料のみにより前記レシプロエンジンを起動し、前記レシプロエンジンが所定の出力に達するまで前記液体補助燃料のみにより運転を行い、前記レシプロエンジンが所定の出力に達した後に、前記混焼運転を行ってもよい。

　上記の圧縮端温度が所定値に一定の余裕をもって達する条件の一例として、制御装置は、先ず、液体補助燃料のみにより起動し、所定の出力に達するまで液体補助燃料のみにより運転を行い、次に、所定の出力に達した後に、液体補助燃料と気体アンモニアによる混焼運転を行ってもよい。出力と圧縮端温度は、相関関係があるため、制御パラメータとして出力を基準に用いるのが簡易かつ実用的である。

　上記レシプロエンジンシステムにおいては、前記制御装置は、前記液体補助燃料のみにより前記レシプロエンジンを起動し、前記液体補助燃料の噴射量を増加させ、前記空気に対する燃料全体の当量比が所定値に到達した後に、前記液体補助燃料と前記アンモニアによる混焼運転を行ってもよい。

　前述のように、亜酸化窒素の発生の抑制の観点からは、空気に対する燃料全体の当量比を０．５以上とすることが望ましい。したがって、液体補助燃料のみにより起動し、液体補助燃料の噴射量を増加させて出力を増加させ、当量比が所定値に到達した後に気体アンモニアの供給を開始して混焼運転を行うことが望ましい。また、液体補助燃料の噴射量を増加させる際には、給気圧の制御を行って給気量をコントロールし、当量比をより正確に制御するようにしてもよい。

　上記レシプロエンジンシステムにおいては、前記制御装置は、前記液体補助燃料のみにより前記レシプロエンジンを起動し、前記レシプロエンジンの排気ガスの温度が所定の温度に達するまで前記液体補助燃料のみにより運転を行い、前記排気ガスの温度が所定の温度に達した後に、前記液体補助燃料と前記アンモニアによる混焼運転を行ってもよい。

　混焼運転を開始するための条件として、レシプロエンジンの排気ガスの温度をセンサにより測定する。そして、センサの測定値が予め実験等により定めておいた所定の温度まで上昇したことを条件として混焼運転を開始する。これにより、アンモニアの良好な燃焼が期待できる。また、後述のように排気ガスを処理する触媒処理装置を用いる場合には、排気ガスの温度が、触媒が機能する処理温度に達した後に、混焼運転を開始することで、混焼運転によって生じる窒素酸化物（ＮＯｘ）、亜酸化窒素、未燃アンモニアの処理を行うことができる。

　上記レシプロエンジンシステムにおいては、前記シリンダの排気路の下流に設けられ、前記シリンダから排気される排気ガスを、触媒を用いて処理する触媒処理装置を備え、前記制御装置は、前記液体補助燃料のみにより前記レシプロエンジンを起動し、前記触媒処理装置の温度が、触媒が機能する処理温度に達するまで前記液体補助燃料のみにより運転を行い、前記触媒処理装置の温度が前記処理温度に達した後に、前記混焼運転を行ってもよい。

　排気ガスを処理する触媒処理装置を用いる場合には、この触媒処理装置の温度をセンサにより測定する。そして、センサの測定値が、触媒が機能する処理温度まで高くなったことを条件として、混焼運転を開始する。これにより、混焼運転によって生じる窒素酸化物（ＮＯｘ）、亜酸化窒素、未燃アンモニアの処理を良好に行うことができる。

　上記レシプロエンジンシステムにおいては、前記触媒処理装置を加熱する加熱装置を備え、前記制御装置は、前記触媒処理装置の温度が、前記処理温度に達するよう、前記加熱装置により前記触媒処理装置を加熱してもよい。

　液体補助燃料のみによりレシプロエンジンを起動すれば、液体補助燃料の燃焼による排気ガスで触媒処理装置が加熱される。しかし、触媒処理装置の温度を触媒が機能する処理温度にするためには、液体補助燃料の供給量を増加して出力を増加した状態をしばらく維持し、高温の排気ガスで触媒処理装置を加熱する必要がある。ここで加熱装置により触媒処理装置を加熱すれば、より短時間で触媒が機能する処理温度となり、混焼運転を開始することができる。加熱装置としては、電力によるヒータや、燃料を燃焼させることで加熱する装置が利用できる。

　上記レシプロエンジンシステムにおいては、前記レシプロエンジンは、直接的または間接的にプロペラを駆動する舶用エンジンであり、前記制御装置は、前記液体補助燃料の供給量を増加させることで出力を増加し、次いで前記液体補助燃料の供給量を減少させながら前記アンモニアの供給量を増加させてもよい。

　レシプロエンジンが直接的または間接的にプロペラを駆動する舶用エンジンである場合には、液体補助燃料の供給量を増加させることで出力を増加し、次いで液体補助燃料の供給量を減少させながら気体アンモニアの供給量を増加させるようにしてもよい。上述のように、レシプロエンジンの出力が小さい場合には発生する熱の量が小さくなるため、アンモニアは燃えにくい。したがって、液体補助燃料の供給量を増加させることで出力を増加させ、発生する熱の量を大きくし、レシプロエンジン本体や冷却水の温度が高くなった状態とする。この状態で、液体補助燃料の供給量を減少させながら気体アンモニアの供給量を増加させれば、未燃アンモニアの排出の増加を抑制しながら混焼運転が行える。液体補助燃料の供給量を増加させることによる出力の増加は、回転速度または出力が定格に達するまで行ってもよいし、定格未満の中間の適当な出力まで行ってもよい。
　ここで、レシプロエンジンが直接的にプロペラを駆動するとは、レシプロエンジンの出力軸が必要により減速機等を介して機械的にプロペラを駆動することを含む。レシプロエンジンが間接的にプロペラを駆動するとは、レシプロエンジンが発電機を駆動して、得られた電力によりモータでプロペラを駆動することを含む。

　上記レシプロエンジンシステムにおいては、前記レシプロエンジンは、発電機を駆動する発電エンジンであり、前記制御装置は、負荷投入の際に前記液体補助燃料の供給量を増加させることで出力を増加し、次いで前記液体補助燃料の供給量を減少させながら前記アンモニアの供給量を増加させてもよい。

　レシプロエンジンが発電機を駆動する発電エンジンである場合には、負荷投入の際は液体補助燃料の供給量を増加させることで出力を増加し、次いで液体補助燃料の供給量を減少させながら気体アンモニアの供給量を増加させるようにしてもよい。特に、発電に用いられる発電エンジンの場合には、電力系統上の負荷を何回かに分けて、段階的に発電機に接続する負荷投入の操作が必要になる。負荷投入の際には短い時間で出力を増加する必要があるが、アンモニアの供給量を短い時間で増加すれば未燃アンモニアが増加する懸念がある。負荷投入の際は液体補助燃料の供給量を増加させることで出力を増加し、次いで液体補助燃料の供給量を減少させながら気体アンモニアの供給量を増加させれば、未燃アンモニアの増加を抑制しながら、大きな負荷の投入が可能となる。

　上記レシプロエンジンシステムにおいては、前記レシプロエンジンは、前記混焼運転を行う混焼運転モードと、前記アンモニアの供給を行わずに前記液体補助燃料のみで運転を行うディーゼル運転モードと、を有してもよい。

　レシプロエンジンは、混焼運転を行う混焼運転モードに加え、気体アンモニアの供給を行わずに液体補助燃料のみで必要とされる出力を継続して出力するディーゼル運転モードを有することができる。舶用エンジンでは、運転の冗長性を確保するために、気体アンモニアを使用した運転の他、液体補助燃料のみでの運転の要請がある。また、発電エンジンにおいても、非常時の運転の継続性の観点などから液体補助燃料のみで運転を行う要請がある。混焼運転時に液体補助燃料を噴射する燃料噴射装置としては、コモンレール方式の燃料噴射装置を用いれば、噴射タイミングや噴射回数のコントロールの点で有利である。このコモンレール方式の燃料噴射装置に加えて機械的な燃料噴射弁装置も備えることで、液体補助燃料のみでの運転も可能となる。また、コモンレール方式の燃料噴射装置をより噴射量が大きい範囲に対応可能なものとすることで、一つの燃料噴射装置により混焼運転モードとディーゼル運転モードの両方の運転に対応してもよい。

　上記レシプロエンジンシステムにおいては、前記レシプロエンジンの吸気側に追加となる空気を供給する空気供給装置を備え、前記制御装置は、前記混焼運転モードから前記ディーゼル運転モードに切り替える際に、前記空気供給装置から一時的に空気を供給させてもよい。

　混焼運転モードとディーゼル運転モードの双方で運転が可能なレシプロエンジンシステムでは、混焼運転モードでの運転を維持するのに何らかの問題が生じた場合に、短時間でディーゼル運転モードに切り替えることが必要となる。何らかの問題としては、例えば、想定を超える大きな負荷変動が生じた場合やレシプロエンジンシステムに異常の兆候が生じた場合などである。気体アンモニアと液体補助燃料を混焼させてエンジンを運転している際は、同一負荷において液体補助燃料単体で運転している時と比べ、過給機の運転点が大幅に異なる。過給機の運転点は、液体補助燃料単体で運転している時の方が大幅に空気の風量および過給圧が高い。一方で、レシプロエンジンで気体アンモニアを混焼させて運転している場合は、排気バイパス路に設けられた弁を開いて過給機の運転点を下げ、吸気バイパス路に設けられた弁を活用して一定の空気量を逃がしている。そのため、燃料を気体アンモニア燃料から液体燃料へ瞬時に切り替えた場合は、空気量の不足によりスモークの排出、機関出力の低下や機関回転数の低下が懸念される。そこで、吸気バイパス路や排気バイパス路に設けられた弁を閉じて過給機の回転数が上昇するまでの間、空気量の不足を補うため空気供給装置から追加空気を供給し、液体補助燃料の燃焼に必要な空気量を確保する。空気供給装置としては、例えば空気を充填したエアタンクを用いるのが簡易であり、また電気式のブロアなどを用いても良い。

　上記レシプロエンジンシステムにおいては、コンプレッサ又はタービンに可変機構を備える可変容量型の過給機を備え、前記制御装置は、前記混焼運転モードにおいて前記過給機の容量を制御することで前記過給機の回転速度を過給に必要な速度よりも高く維持し、前記混焼運転モードから前記ディーゼル運転モードに切り替える際に前記過給機の容量を制御することでより多くの空気を供給させてもよい。

　上述のように、燃料を気体アンモニア燃料から液体燃料へ瞬時に切り替えた場合は、空気量の不足が生じる。そこで、コンプレッサ又はタービンに可変機構を備える可変容量型の過給機を利用する。可変容量型の過給機としては、コンプレッサの側で吸入口にくさび状の可動ベーン（翼）を設け、可動ベーンの角度を変えることによりインペラに吸い込まれる空気量を調整するものがある（インレットガイドベーン、ＩＧＶ）。また、可変容量型の過給機としては、タービンの側で排気ガスを吹き込むノズル部分に可動ベーンを設けるもの等がある。例えばＩＧＶの場合、混焼運転において可動ベーンをそのときの運転状態における最適値よりも絞った状態に制御することで、過給機の回転速度を必要より高く維持する。そして、混焼運転モードからディーゼル運転モードに切り替える際に、一時的に可動ベーンを開くことで過給機の回転エネルギーを空気量に変換し、一時的に大きな空気量を確保する。

　上記レシプロエンジンシステムにおいては、前記シリンダの排気路の下流に設けられ、前記シリンダから排気される排気ガスを、触媒を用いて処理する触媒処理装置を備え、前記アンモニア燃料供給装置は、前記混焼運転において、前記アンモニアの一部を、還元剤として前記触媒処理装置に供給してもよい。

　アンモニアと液体補助燃料の混焼運転においては、従来のディーゼルエンジンでも問題とされていた窒素酸化物（ＮＯｘ）の発生に加え、亜酸化窒素、未燃アンモニアの発生の懸念がある。これらに対しては、エンジン単体での対応は困難である。したがって、窒素酸化物、亜酸化窒素を処理する選択還元触媒および未燃アンモニアを処理する酸化触媒、または、還元触媒と酸化触媒の両方の機能を発揮する酸化還元触媒を備えるとよい。ここで、未燃アンモニアは、選択還元触媒または酸化還元触媒において、窒素酸化物および亜酸化窒素から酸素を奪う還元剤として働くため、排気ガス中のこれらの発生割合を考慮する必要がある。窒素酸化物および亜酸化窒素の発生量よりも、未燃アンモニアの発生量の割合が大きい場合は、ほとんどの窒素酸化物および亜酸化窒素は、未燃アンモニアによって還元されて無害となる。また、窒素酸化物および亜酸化窒素を還元しなかった余った未燃アンモニアは、酸化触媒または酸化還元触媒において排気ガス中の酸素により酸化されて無害となる。一方、窒素酸化物および亜酸化窒素の発生量よりも、未燃アンモニアの発生量の割合が小さい場合は、還元しきれない窒素酸化物および亜酸化窒素が排出されることになる。そこで、選択還元触媒または酸化還元触媒の上流に気体アンモニアを供給する。これにより、アンモニアの発生量の割合が小さい場合にも、アンモニアの不足を補うことができる。また、供給する気体アンモニアとして、アンモニア供給装置からレシプロエンジンに燃料として供給される気体アンモニアの系統に分岐を設け、燃料としてのアンモニアの一部を流用して触媒に供給する。これによりアンモニアの貯蔵設備と補給作業の共通化が図られる。ここで排気路中には、ＮＯｘセンサ、アンモニアセンサ等のセンサを設け、測定される排気の成分に応じて気体アンモニアの供給量を調整することが望ましい。

　上記レシプロエンジンシステムにおいては、前記アンモニア燃料供給装置は、さらに、前記液体補助燃料のみの運転においても、前記アンモニアの一部を、還元剤として前記触媒処理装置に供給してもよい。

　上述のように、アンモニアと液体補助燃料の混焼運転では、アンモニアの供給量をゼロとし液体補助燃料のみで運転する状態が生じる。また、気体アンモニアの供給を行わずに液体補助燃料のみで必要とされる出力を継続して出力するディーゼル運転モードの要請もある。一方で、アンモニアを燃料とするレシプロエンジンでは圧縮端温度を上げる必要があるため、液体補助燃料のみで運転を行う場合、従来のディーゼルエンジンよりもＮＯｘの発生が増加する可能性がある。そこでレシプロエンジンに液体補助燃料のみが供給される運転状態において、気体アンモニアを、選択還元触媒または酸化還元触媒の上流に供給することでＮＯｘを処理する。ここで、液体補助燃料のみが供給される運転の際は、アンモニアと液体補助燃料の混焼運転の際よりも、気体アンモニアの供給量を増加させることが望ましい。それは、液体補助燃料のみが供給される運転の際は、未燃アンモニアの発生が無いため、その分を、気体アンモニアの供給量を増やすことで補う必要があるためである。

　本発明の一態様に係るレシプロエンジンの運転方法は、燃焼室を形成するシリンダと、前記シリンダ内を往復移動するピストンと、前記シリンダに気体のアンモニアを供給し空気と予混合させるアンモニア燃料供給装置と、前記シリンダ内に前記アンモニアを着火させる液体補助燃料を供給する液体補助燃料供給装置と、を有するレシプロエンジンの運転方法であって、前記シリンダ内の圧縮端温度が前記アンモニアの燃焼遅れが生じない所定の温度以上の状態で、前記アンモニアと前記液体補助燃料による混焼運転を行う。

　本願発明者らは、鋭意研究の結果、レシプロエンジンにおいて、アンモニアを気体の状態で空気と予混合し、シリンダ内で混合気を圧縮した状態で液体補助燃料をシリンダ内に噴射して着火させることで、気体アンモニアと空気の混合気に点火する混焼運転を行うのが最適であるとの結論に至った。さらに、本願発明者らは、シリンダ内で混合気を圧縮するとピストンからの仕事が熱に変わることでシリンダ内の混合気の温度は上昇するが、ピストンが上死点に到達する際の混合気の温度である圧縮端温度をアンモニアの燃焼遅れが生じない所定の温度以上とすることで、アンモニアの良好な燃焼が可能になることを見出した。これにより、アンモニアと液体補助燃料の割合について、熱量比でアンモニアを例えば８０％以上とすることが可能になり、アンモニアを燃料として用いるレシプロエンジンにおいて、二酸化炭素の排出削減の効果をより大きくすることができる。

　上記本発明の一態様によれば、アンモニアを燃料として用いるレシプロエンジンにおいて、二酸化炭素の排出削減の効果をより大きくすることができる。

一実施形態に係るレシプロエンジンシステムの構成図である。一実施形態に係るレシプロエンジンのディーゼル運転モードの動作を説明する説明図である。一実施形態に係るレシプロエンジンの混焼運転モードの動作を説明する説明図である。一実施形態に係るレシプロエンジンシステムの給排気系統の構成図である。一実施形態に係るレシプロエンジンシステムの給排気系統の変形例を示す構成図である。一実施形態に係る触媒処理装置の構成図である。一実施形態に係るシリンダ内の圧縮端温度と、液体補助燃料の噴射タイミングを基準とした、気体アンモニアと空気の混合気の燃焼遅れとの関係を示すグラフである。一実施形態に係る気体アンモニアと液体補助燃料の混焼運転における燃料全体の当量比と排気ガス中のＮ_２Ｏ、未燃ＮＨ_３の関係を示すグラフである。一実施形態に係るレシプロエンジンが舶用エンジンの場合の動作を説明する説明図である。一実施形態に係るレシプロエンジンが発電機を駆動する発電エンジンの動作を説明する説明である。

　以下、本発明の一実施形態について図面を参照して説明する。

　図１は、一実施形態に係るレシプロエンジンシステム１の構成図である。
　図１に示すように、レシプロエンジンシステム１は、レシプロエンジン２と、レシプロエンジン２の制御装置３と、を備えている。図１に示すレシプロエンジン２は、直接的または間接的にプロペラを駆動する舶用エンジンである。なお、レシプロエンジン２は、後述するように発電機を駆動する発電エンジンであってもよい。

　レシプロエンジン２は、燃焼室１０を形成するシリンダ１１と、シリンダ１１内を往復移動するピストン１２と、ピストン１２に連結されたクランク軸１３と、クランク軸１３の回転を検出する回転検出センサ１４と、クランク軸１３のトルクを検出するトルク検出センサ１５と、を備えている。クランク軸１３は、例えば、船舶のプロペラの回転軸に連結されている。

　シリンダ１１のシリンダヘッドには、吸気路２０と排気路３０とが接続されている。また、シリンダヘッドには、吸気路２０を開閉する吸気弁２１と、排気路３０を開閉する排気弁３１とが設置されている。また、シリンダヘッドには、燃焼室１０に液体補助燃料を噴射する液体燃料噴射弁５３及び着火装置５５が設置されている。着火装置５５は、例えば、マイクロパイロット油噴射弁であり、後述する混燃運転モードで使用される。

　吸気路２０は、燃焼用の空気を圧縮するコンプレッサ２２と、コンプレッサ２２の下流側に設置されたエアクーラ２３と、エアクーラ２３よりも下流側に設置された燃料ガス噴射弁４３と、を備えている。燃料ガス噴射弁４３は、吸気路２０の内部に、燃料となる気体アンモニアを噴射する。気体アンモニアは、吸気路２０において、圧縮空気と予混合されて混合気となり、シリンダ内に供給される。

　なお、エアクーラ２３は、冷水で空気を冷やす機能だけでなく、温水やヒータ等により空気を温める機能を持った空気冷却器兼加熱装置としてもよい。また必要に応じ、吸気路２０におけるコンプレッサ２２の上流側に、空気加熱装置２４を設置してもよい。空気加熱装置２４は、例えば、レシプロエンジン２と熱交換した冷媒を熱源として用いる冷却加熱系統２５を有するとよい。

　排気路３０は、燃焼室１０から排出された排ガスによって回転するタービン３３と、タービン３３の下流側に設置され、排ガスに含まれる物質を処理する触媒処理装置６０と、を備えている。タービン３３の回転軸は、後述する図４に示すように、コンプレッサ２２に接続されており、排ガスを回転源としてコンプレッサ２２を回転させる。つまり、タービン３３及びコンプレッサ２２は、過給機４を構成している。

　図１に戻り、触媒処理装置６０は、アンモニアと液体補助燃料の燃焼によって発生する、窒素酸化物（ＮＯｘ）、亜酸化窒素、未燃アンモニア等の特定物質を、触媒を用いて処理する。触媒処理装置６０には、当該特定物質を検出する検出センサ６１が取り付けられている。

　レシプロエンジン２は、シリンダ１１内に、アンモニアを供給するアンモニア燃料供給装置４０と、シリンダ１１内に、アンモニアを着火させる液体補助燃料を供給する液体補助燃料供給装置５０と、を備えている。アンモニア燃料供給装置４０は、アンモニアタンク４１と、気化装置４２と、燃料ガス噴射弁４３と、を備えている。

　アンモニアタンク４１は、液体アンモニアを収容している。気化装置４２は、アンモニアタンク４１から排出された液体アンモニアを気化し、気体アンモニアを生成する。ここで、気化装置４２は、気体アンモニアを加圧する加圧ポンプを含んでも良い。気化装置４２は、アンモニア供給路４４を介して燃料ガス噴射弁４３に接続されている。アンモニア供給路４４は、レギュレータ４４ａと、レギュレータ４４ａの下流側に設置された圧力センサ４４ｂと、を備えている。

　また、アンモニア供給路４４は、レギュレータ４４ａの上流側で分岐したアンモニア第２供給路４５を備えている。アンモニア第２供給路４５は、上述した触媒処理装置６０と接続されている。アンモニア第２供給路４５は、レギュレータ４５ａと、レギュレータ４５ａの下流側に設置された圧力センサ４５ｂと、を備えている。

　液体補助燃料供給装置５０は、液体補助燃料タンク５１と、第１液体燃料供給ポンプ５２と、液体燃料噴射弁５３と、第２液体燃料供給ポンプ５４と、着火装置５５と、を備えている。液体補助燃料タンク５１は、液体補助燃料を収容している。第１液体燃料供給ポンプ５２は、液体補助燃料タンク５１に収容された液体補助燃料を液体燃料噴射弁５３に供給する。

　液体燃料噴射弁５３は、例えば、後述するディーゼル運転モードで使用する機械式燃料噴射装置である。第２液体燃料供給ポンプ５４は、液体補助燃料タンク５１に収容された液体補助燃料を着火装置５５に供給する。着火装置５５は、例えば、後述する混焼運転モードで使用するコモンレール式燃料噴射装置である。

　上記構成のレシプロエンジン２は、アンモニアと液体補助燃料による混焼運転を行う混焼運転モードと、アンモニアの供給を行わずに液体補助燃料のみで運転を行うディーゼル運転モードと、を有する。

　図２は、一実施形態に係るレシプロエンジン２のディーゼル運転モードの動作を説明する説明図である。
　図２に示すように、ディーゼル運転モードのときは、液体燃料噴射弁５３から重油等の液体補助燃料を燃焼室１０に噴射させ、ピストン１２で圧縮された圧縮空気中で着火・燃焼させる。このとき、燃料ガス噴射弁４３は、停止している。

　図３は、一実施形態に係るレシプロエンジン２の混焼運転モードの動作を説明する説明図である。
　図３に示すように、混焼運転モードのときは、燃料ガス噴射弁４３から気体アンモニアを吸気路２０内に噴射させ、燃焼室１０の手前で空気と予混合させる。次に、着火装置５５から着火用の液体補助燃料を燃焼室１０に噴射させ、ピストン１２で圧縮された混合気を着火・燃焼させる。このとき、液体燃料噴射弁５３は、停止している。

　図４は、一実施形態に係るレシプロエンジンシステム１の吸排気系統の構成図である。
　図４に示すように、レシプロエンジンシステム１の吸排気系統は、負荷Ｌと、レシプロエンジン２と、過給機４と、エアクーラ２３と、圧力センサ２６と、回転検出センサ１４と、トルク検出センサ１５と、第１駆動部７０と、第１流量調整弁７１と、第２駆動部８０と、第２流量調整弁８１と、吸気路２０と、吸気バイパス路２０ａと、排気路３０と、排気バイパス路３０ａと、制御装置３と、を備えている。

　負荷Ｌとは、エンジンの回転を妨げる負荷である。負荷Ｌは、例えば、レシプロエンジンシステム１が船舶に搭載される場合、プロペラ等を駆動させる際の機械的負荷を含む。また、負荷Ｌは、例えば、レシプロエンジンシステム１が車両に搭載される場合、クラッチ、ギア、スロットルバルブ、車輪等を駆動させる際の機械的負荷を含む。また、負荷Ｌは、例えば、レシプロエンジンシステム１が発電用に用いられる場合、発電機等を駆動させる際の電気的および機械的負荷を含む。

　レシプロエンジン２は、例えば、複数のシリンダ１１（燃焼室）を備える。過給機４によって圧縮されて供給される空気は、吸気路２０を介してエアクーラ２３に送られ、その後、レシプロエンジン２に送られる。

　レシプロエンジン２は、過給機４によって圧縮されて供給された空気を、各シリンダ１１内で燃焼させて、内部のピストン１２を往復運動させる。レシプロエンジン２は、シリンダ１１内のピストン１２の往復運動を、図示しないコネクティングロッドおよびクランク軸１３により回転運動に変える。これによって、レシプロエンジン２は、この回転運動に基づくエネルギーを負荷Ｌに与え、負荷Ｌを駆動させる。

　過給機４は、上述したように、コンプレッサ２２と、タービン３３とを備えている。コンプレッサ２２は、タービン３３の回転に応じて、外部から空気を取り込み、取り込んだ空気の圧力を大気圧以上に圧縮する。そして、コンプレッサ２２は、圧縮した空気を、吸気路２０を介してレシプロエンジン２に供給する。タービン３３は、レシプロエンジン２内にて燃焼した排気ガスを取り込み、取り込んだ排気ガスの量に応じて回転する。そして、タービン３３は、回転の駆動源として利用した排気ガスを外部に排気する。

　エアクーラ２３は、過給機４からレシプロエンジン２に空気を供給するための吸気路２０の一部に設けられる。エアクーラ２３は、図示しない供給路を介して外部から所定の圧力で供給される冷却水によって、吸気路２０の内部を通過する空気を冷却させる。冷却水は、例えば、工業用水、海水、循環冷却水である。

　圧力センサ２６は、例えば、エアクーラ２３の下流側の吸気路２０に設けられ、エアクーラ２３によって冷却された空気の圧力（例えば単位［Ｐａ］）を測定する。

　回転検出センサ１４は、例えば、クランク軸１３の回転軸の回転速度を検出する。なお、回転検出センサ１４は、回転軸の回転数や回転角速度を検出してもよい。

　トルク検出センサ１５は、例えば、クランク軸１３の回転軸のねじれ量（例えば変位量）を検出し、このねじれ量と回転軸の半径とに基づいて、トルクを導出する。なお、回転検出センサ１４およびトルク検出センサ１５の一方または双方は、軸馬力計等のねじれ検出センサであってもよいし、渦電流式の電気動力計であってもよい。

　第１駆動部７０および第２駆動部８０は、例えば、電磁式や、油圧式、空気圧式等のアクチュエータである。第１駆動部７０および第２駆動部８０のそれぞれは、制御装置３による制御を受けて駆動する。第１駆動部７０は、第１流量調整弁７１を駆動し、第１流量調整弁７１の弁開度を調整する。第２駆動部８０は、第２流量調整弁８１を駆動し、第２流量調整弁８１の弁開度を調整する。

　吸気バイパス路２０ａは、吸気路２０の一部に設けられ、吸気路２０内部を通過する空気の一部を、過給機４のコンプレッサ２２に供給して循環させる。図４に示すように、例えば、吸気バイパス路２０ａは、エアクーラ２３の上流側の吸気路２０に設けられる。なお、吸気バイパス路２０ａは、エアクーラ２３の下流側の吸気路２０に設けられてもよい。この場合、吸気バイパス路２０ａは、エアクーラ２３により冷却された空気の一部を、過給機４のコンプレッサ２２に供給して循環させる。

　排気バイパス路３０ａは、排気路３０の一部に設けられ、排気路３０内部を通過する排気ガスの一部を、過給機４のタービン３３を介さずに外部に排気する。

　第１流量調整弁７１は、吸気バイパス路２０ａに設けられ、吸気バイパス路２０ａを介してコンプレッサ２２に循環する空気の流量を調整する。第１流量調整弁７１は、例えば、コンプレッサ２２から供給される空気を、弁開度に応じた分量で、エアクーラ２３側へ向けた吸気路２０と、吸気バイパス路２０ａとに分流する。第１流量調整弁７１が全開の場合（弁開度が“１”の場合）、コンプレッサ２２から供給された空気は、エアクーラ２３側へ向けた吸気路２０と、吸気バイパス路２０ａとに分流される。また、第１流量調整弁７１が閉じている場合（弁開度が“０”の場合）、コンプレッサ２２から供給される空気は、エアクーラ２３側へ向けた吸気路２０のみに全量流れる。

　第２流量調整弁８１は、排気バイパス路３０ａに設けられ、排気バイパス路３０ａを介して外部に排気する排気ガスの流量を調整する。第２流量調整弁８１は、例えば、レシプロエンジン２から排出される排気ガスを、弁開度に応じた分量で、過給機４側へ向けた排気路３０と、排気バイパス路３０ａとに分流する。例えば、弁が全開の場合（弁開度が“１”の場合）、レシプロエンジン２から排出される排気ガスは、過給機４側へ向けた排気路３０と、排気バイパス路３０ａとに分流される。また、弁が閉じている場合（弁開度が“０”の場合）、レシプロエンジン２から排出される排気ガスは、過給機４側へ向けた排気路３０のみに全量流れる。

　制御装置３は、例えば、第１制御部１１０と、第２制御部１２０と、その共通部と、記憶部（不図示）とを備える。共通部とは、第１制御部１１０および第２制御部１２０と異なる第３の制御部であり、自身が行う処理の一部または全部は、第１制御部１１０または第２制御部１２０により行われてもよい。

　上述した第１制御部１１０、第２制御部１２０及び共通部（第３の制御部）のいずれか又は全部は、例えば、ＣＰＵ（Central Processing Unit）等のプロセッサが、記憶部に記憶されたプログラムを実行することにより実現される。また、第１制御部１１０および第２制御部１２０の一方または双方は、ＬＳＩ（Large Scale Integration）、ＡＳＩＣ（Application Specific Integrated Circuit）、またはＦＰＧＡ（Field-Programmable Gate Array）などのハードウェアにより実現されてもよい。

　記憶部は、例えば、ＨＤＤ（Hard Disc Drive）、フラッシュメモリ、ＥＥＰＲＯＭ（Electrically Erasable Programmable Read Only Memory）、ＲＯＭ（Read Only Memory）、またはＲＡＭ（Random Access Memory）などにより実現される。記憶部には、ファームウェアやプロセッサが実行するプログラムなどが記憶される。

　制御装置３の共通部においては、例えば、回転検出センサ１４により検出された回転速度と、トルク検出センサ１５により検出されたトルクとに基づいて、現時点での負荷に対する出力（仕事量［ｋＷ］）を導出し、この現時点での出力と、予め記憶部に記憶させておいた定格出力とに基づいて、負荷率を導出する。負荷率は、例えば、現時点での出力を定格出力で除算することで導出される。なお、負荷率を導出する処理については、第１制御部１１０または第２制御部１２０が行ってもよい。

　第１制御部１１０は、共通部により算出されたレシプロエンジン２の負荷率に基づく給気圧目標値と、圧力センサ２６により測定された給気圧力とに基づいて、第１流量調整弁７１の弁開度を調整する第１駆動部７０を制御する。

　第１制御部１１０は、導出した負荷率と、予め記憶部に記憶させておいた給気圧目標値導出情報とを用いて、フィードバック制御時に目標とする吸気路２０内の圧力（以下、給気圧目標値と称する）を導出する。給気圧目標値導出情報とは、予め定められた負荷率および給気圧目標値の関係を示した情報である。この情報は、例えば、マップや関数として予め記憶部に記憶されている。

　第２制御部１２０は、記憶部に予め記憶させておいた弁開度情報と、第１制御部１１０により導出された負荷率とに基づいて、第２流量調整弁８１の弁開度を調整する第２駆動部８０を制御する。これにより、第２制御部１２０は、稼動中の内燃機関の負荷率に基づいて、過給機４の回転速度を制御していることになる。

　弁開度情報とは、予め定められた負荷率と、排気路３０内の圧力が理想値となるように設定された第２流量調整弁８１の弁開度との関係を示した情報である。排気路３０内の圧力の理想値は、例えば、各負荷率における第１流量調整弁７１の弁開度が所定値を維持した状態、または所定値を超えない状態で、吸気路２０内の圧力を給気圧目標値に保つことができるように調整された排気路３０内の圧力である。この弁開度情報は、例えば、マップや関数として予め記憶部に記憶されている。

　図５は、一実施形態に係るレシプロエンジンシステム１の吸排気系統の変形例を示す構成図である。図５に示す吸排気系統は、上述した図４に示す吸排気系統において、さらに付加的あるいは置換的に実施可能な構成を示している。また、図５では、図４において説明したものと同じ構成については同じ番号を付している。以下では、同じ番号を付した構成についての説明を省略する。

　レシプロエンジンシステム１は、コンプレッサ２２とタービン３３を有しレシプロエンジン２に過給を行う過給機４と、コンプレッサ２２とレシプロエンジン２とを繋ぐ吸気路２０と、レシプロエンジン２とタービン３３とを繋ぐ排気路３０とを備える。

　吸気路２０のエアクーラ２３の上流側と、排気路３０のタービン３３の上流側とは、短絡路９６、９７、９８を介して短絡される（第１短絡路）。短絡路９６と短絡路９７の間には第１短絡弁９１が、短絡路９７と短絡路９８の間には第２短絡弁９２が、それぞれ設けられている。短絡路９７には分岐が設けられており、その分岐には第３短絡弁９３を介して短絡路９９の一端が接続され、短絡路９９の他端はタービン３３の下流において排気路３０に接続されている。吸気路２０とタービンの下流とは、短絡路９６、９７、９９を介して短絡される（第２短絡路）。排気路３０のさらに下流には、後述する触媒処理装置６０が設けられている。排気路３０のタービン３３の入口、触媒処理装置６０の入口、および触媒処理装置６０には、それぞれ温度センサ６６、６７、６８が設けられている。また、触媒処理装置６０には、必要に応じて触媒処理装置６０を加熱するヒータ６９が設けられている。

　気体のアンモニアを液体補助燃料と混焼させてエンジンを運転している際は、燃料全体の当量比が従来のディーゼルエンジンや天然ガス等の燃料を用いたガスエンジンの場合に比べて高いため、中・高負荷ではタービン３３の入口での排気温度がタービン３３の許容温度を超える可能性がある。そのため、中・高負荷ではコンプレッサ２２の出口の空気をタービン３３の入口に第１短絡路によりバイパスさせ、タービン３３に流入する排気の温度を下げると共に、触媒処理装置６０の入口の排気温度も適切にする。第１短絡路によりバイパスを行う際は、第３短絡弁９３は閉とされ、第１短絡弁９１及び第２短絡弁９２は開とされて制御装置３により開度が調整される。

　一方で、低負荷になると過給機４が充分に働いていないためにコンプレッサ２２の出口の圧力に比べてタービン３３の入口圧力の方が高くなりタービン３３の入口からコンプレッサ２２の出口へ排気が逆流する恐れがある。そのため、低負荷ではコンプレッサ２２の出口の空気をタービン３３の下流（触媒入口）に第２短絡路によりバイパスさせることで、触媒処理装置６０に流れる排気の温度を適切な温度にする。第２短絡路によりバイパスを行う際は、第２短絡弁９２は閉とされ、第１短絡弁９１及び第３短絡弁９３は開とされて制御装置３により開度が調整される。また必要により、第１短絡弁９１を閉とし第２短絡弁９２及び第３短絡弁９３を開として制御装置３により開度を調整することで、前述の第２流量調整弁８１と同様の構成となり、排気バイパス路３０ａとしてタービン３３に供給する排気ガスの量を制御することもできる。

　レシプロエンジンシステム１は、レシプロエンジン２の吸気側に空気量を制限するスロットルバルブ９４を備える。本実施形態では、＃１～＃６の６つのシリンダ１１のそれぞれの入り口にスロットルバルブ９４を設けている。制御装置３は、空気に対するアンモニアの当量比が、アンモニアと液体補助燃料による混焼運転を可能とする範囲に入るようにスロットルバルブ９４の開度を制御する。

　気体アンモニアを液体補助燃料と混焼させてエンジンを運転している際は、前述の亜酸化窒素、未燃アンモニアやその他の窒素酸化物などの排ガス成分や燃焼安定性との関係上、気体アンモニアの空気に対する当量比を一定の範囲内で維持する必要がある。しかし、低負荷運転時は必要となるアンモニアの絶対量が少ないため、過給機４が働いていない自然吸気の状態でも気体アンモニアの当量比が目標範囲より低くなってしまう。そのため、吸気入口にスロットルバルブ９４を設けて吸気量を絞ることでアンモニアの当量比を、混焼運転が可能となる目標の範囲内に維持する。ここで、目標の範囲となるアンモニアの当量比は、０．４～０．８とする。
　なお、本実施形態では＃１～＃６の６つのシリンダ１１のそれぞれの入口にスロットルバルブ９４を設けているが、吸気路２０が各シリンダに向けて分岐する前の、エアクーラ２３の出口あるいは入口付近の吸気路２０に１つのスロットルバルブ９４を設けても良い。

　レシプロエンジンシステム１は、レシプロエンジン２の吸気側、具体的には吸気路２０のコンプレッサ２２の出口付近に接続された、追加となる空気を供給する空気供給装置であるエアタンク装置９５を備える。制御装置３は、混焼運転モードからディーゼル運転モードに切り替える際に、エアタンク装置９５から一時的に空気を供給する。

　混焼運転モードとディーゼル運転モードの双方で運転が可能なレシプロエンジンシステム１では、混焼運転モードでの運転を維持するのに何らかの問題が生じた場合に短時間でディーゼル運転モードに切り替えることが必要となる場合がある。この場合、空気量の不足によりスモークの排出、機関出力の低下や機関回転数の低下が懸念される。そこで、吸気バイパス路２０ａや排気バイパス路３０ａに設けられた弁を閉じて過給機４の回転数が上昇するまでの間、空気量の不足を補うためエアタンク装置９５から追加となる空気を供給し、液体補助燃料の燃焼に必要な空気量を確保する。

　またエアタンク装置９５を用いない別の例として、過給機４のコンプレッサ２２の吸入口に、くさび状の可動ベーン（翼）を設け、可動ベーンの角度を変えることによりインペラに吸い込まれる空気量を調整する可変容量型のもの（ＩＧＶ）を用いてもよい。制御装置３は、混焼運転モードにおいて、可動ベーンをそのときの混焼運転の運転状態における最適な角度よりも絞った状態に制御することで、過給機の回転速度を必要より高く維持する。そして、制御装置３は、混焼運転モードからディーゼル運転モードに切り替える際に、一時的に可動ベーンを開く制御を行う。これにより過給機の回転エネルギーが空気量に変換され、一時的に大きな空気量を確保する。ディーゼル運転モードへの切り替えの終了の後は、制御装置３は可動ベーンをディーゼル運転に適した角度にする制御を行う。

　図６は、一実施形態に係る触媒処理装置６０の構成図である。
　図６（ａ）に示す触媒処理装置６０は、レシプロエンジン２から排出された排ガスを処理する選択還元触媒槽６２と、選択還元触媒槽６２から排出された排ガスをさらに処理する酸化触媒槽６３と、を備えている。選択還元触媒槽６２の上流側には、アンモニア第２供給路４５を介して、レシプロエンジン２に燃料として供給される気体アンモニアの一部が分岐されて導かれ、図示しない噴射ノズルより排気ガス中に噴射される。選択還元触媒槽６２の下流側及び酸化触媒槽６３の下流側の、少なくとも一方には、ＮＯｘセンサ、アンモニアセンサ等の検出センサ６１が設けられ、測定される排気ガス中の成分に応じて気体アンモニアの供給量が調整される。

　アンモニアと液体補助燃料の混焼運転においては、エンジンの排気ガス中に、窒素酸化物（ＮＯｘ）に加え、亜酸化窒素、未燃アンモニアが発生する。この未燃アンモニアは、選択還元触媒槽６２において、窒素酸化物および亜酸化窒素から酸素を奪う還元剤として働く。未燃アンモニアの発生割合が、窒素酸化物および亜酸化窒素の発生割合に対し不足する場合、不足分の気体アンモニアがアンモニア第２供給路４５の噴射ノズルより排気ガス中に噴射される。

　窒素酸化物および亜酸化窒素の大部分は、選択還元触媒槽６２において還元されて無害化される。また、気体アンモニアと液体補助燃料の混焼運転においては、空気に対する燃料全体の当量比が０．５以上１．０以下とすることが望ましく、実際の運転の大部分は当量比が１．０未満のリーンバーンの領域でなされる。そのため、排気ガス中には一定割合の酸素が含まれている。未燃アンモニアの発生割合が、窒素酸化物および亜酸化窒素の発生割合に対し多い場合など排気ガス中に余剰のアンモニアが残る場合には、下流側の酸化触媒槽６３において、アンモニアは排気ガス中の酸素で酸化されて無害化される。

　図６（ｂ）に示す例では、図６（ａ）に示す例のレシプロエンジン２と選択還元触媒槽６２との間に、さらに酸化触媒槽６４が設けられている。このようにすれば、レシプロエンジン２の直後の酸化触媒槽６４によって、排気ガス中の未燃炭化水素や一酸化炭素をより効果的に処理することができる。

　図６（ｃ）に示す例では、レシプロエンジン２の下流側に、酸化還元触媒槽６５が設けられている。酸化還元触媒槽６５は、窒素酸化物および亜酸化窒素のアンモニアによる還元反応と、アンモニアの排気ガス中の酸素による酸化反応の両方を促進する。この例においても、窒素酸化物および亜酸化窒素のアンモニアによる還元と、アンモニアの排気ガス中の酸素による酸化の効果が得られる。

　上記構成のレシプロエンジンシステム１は、シリンダ１１内の圧縮端温度がアンモニアの燃焼遅れが生じない所定の温度以上の状態で、アンモニアと液体補助燃料による混焼運転を行うことを特徴としている。
　以下の図７及び図８は、上述したレシプロエンジン２のシリンダ１１部分のみを再現した急速圧縮膨張装置を用いて行った、気体アンモニアと液体補助燃料の混焼試験の結果を示している。

　図７は、一実施形態に係るシリンダ１１内の圧縮端温度と、液体補助燃料の噴射タイミングを基準とした、気体アンモニアと空気の混合気の燃焼遅れとの関係を示すグラフである。
　同図において、破線は給気圧力０．１ＭＰａ、圧縮端圧力２．６ＭＰａの場合の圧縮端温度に対する燃焼遅れ（点火遅れ）の測定値を、一点鎖線は給気圧力０．２ＭＰａ、圧縮端圧力５．３ＭＰａの場合の測定値を、それぞれ示す。いずれにおいても圧縮端温度が７５０Ｋ未満では燃焼遅れが大きくなり、特に前者の給気圧力が低い条件において燃焼遅れが著しくなることが分かる。このように、圧縮端温度がアンモニア混合気の燃焼に支配的な影響を与えることが分かる。

　図８は、一実施形態に係る気体アンモニアと液体補助燃料の混焼運転における燃料全体の当量比と排気ガス中のＮ_２Ｏ（実線）、未燃ＮＨ_３（破線）の関係を示すグラフである。空気に対する燃料全体の当量比が０．５未満では、当量比が下がるほど亜酸化窒素の発生が急激に増加する。また、空気に対する燃料全体の当量比を１．０以上とした場合には、燃料の燃焼に必要な空気が不足するため、燃料が未燃成分として排出される。この場合、アンモニアは液体補助燃料に比べ燃焼しにくいため、主にアンモニアが未燃成分として排出されることが分かる。

　なお、図１に示すレシプロエンジン２（実機用列形エンジン）と、その予備実験に使用した予備試験用単気筒エンジンの仕様は、以下の通りである。

（１）予備試験用単気筒エンジン
　　　シリンダ数　　　　　　　１
　　　ボア×　　ストローク　　　　１８０×２００　ｍｍ
　　　シリンダあたり行程容積　５０８９　ｃｃ
　　　定格回転速度　　　　　　１０００～１２００　ｒｐｍ

（２）実機用列形エンジン
　　　シリンダ数　　　　　　　６
　　　ボア×　　ストローク　　　　２８０×３９０　ｍｍ
　　　シリンダあたり行程容積　２４０１４　ｃｃ
　　　定格回転速度　　　　　　７５０　～８００　ｒｐｍ

　続いて、上記構成のレシプロエンジンシステム１の動作（レシプロエンジン２の運転方法）について説明する。なお、以下の動作は、制御装置３が主体となって制御を行う。

　本実施形態のレシプロエンジンシステム１は、アンモニアを燃料として使用する。図１に示すように、燃料として使用されるアンモニアは、加圧されて液体の状態でアンモニアタンク４１内に貯蔵され、気化装置４２により気化されて気体アンモニアとなる。気体アンモニアは、レギュレータ４４ａで圧力が制御され、燃料ガス噴射弁４３（電磁弁）を介して吸気路２０中に供給される。また、気体アンモニアの一部は分岐され、レギュレータ４５ａで圧力が制御されて触媒処理装置６０に供給される。

　液体補助燃料は、液体燃料噴射弁５３、および、着火装置５５により、燃焼室１０内に噴射される。液体燃料噴射弁５３は、例えば、機械式燃料噴射装置であり、着火装置５５は、例えば、コモンレール式燃料噴射装置である。気体アンモニアと液体補助燃料の混焼運転モードでは、燃料噴射タイミングの調整が容易なコモンレール式燃料噴射装置（着火装置５５）が主に使用されるが、補助的に機械式燃料噴射装置（液体燃料噴射弁５３）を用いてもよい。また、コモンレール式燃料噴射装置（着火装置５５）により多段噴射を行うことで、アンモニアの燃焼性を向上する効果がある。

　液体補助燃料のみのディーゼル運転モードにおいては、機械式燃料噴射装置（液体燃料噴射弁５３）が主に使用される。液体補助燃料としては、重油、軽油が一般的に使用できる。ここで使用する液体補助燃料としては、ライフサイクルで二酸化炭素の発生が防止されるバイオ燃料などのＣＯ_２フリーの代替燃料を用いてもよい。この場合には、アンモニア利用の効果と併せ、ほぼ１００％の二酸化炭素の排出削減が可能となる。

　吸気弁２１の動弁装置としては、可変バルブタイミング機構を有する動弁装置を使用するとよい。これにより、吸気弁２１の閉じるタイミングを給気行程でのピストン１２の下死点のタイミングより早くし（早閉じ）、または下死点のタイミングより遅くする（遅閉じ）することで、有効圧縮比を可変することができる。例えば、レシプロエンジン２の始動時や出力が低い運転状態では、有効圧縮比を高くすることで圧縮端温度を上げることができ、より早いタイミングで、液体補助燃料のみによる運転から、気体アンモニアと液体補助燃料の混焼運転に移行することができる。また、出力が高い運転状態では有効圧縮比を低くすることで、シリンダ１１内圧力が過剰に高くなるのを防ぎ、またミラーサイクル化による効率の向上の効果が得られる。

　吸気路２０には、過給機４のコンプレッサ２２の下流側にエアクーラ２３が設けられる。このエアクーラ２３は冷水で吸気を冷やす機能だけでなく、温水やヒータ等により吸気を温める機能を持った空気冷却器兼加熱装置としてもよい。また必要に応じ、コンプレッサの上流側に吸入する空気を温める空気加熱装置２４を備えてもよい。空気加熱装置２４は、レシプロエンジン２と熱交換した冷却水を熱源として利用する冷却加熱系統２５を有している。レシプロエンジン２の始動時や出力が低い運転状態では、エアクーラ２３又は空気加熱装置２４により吸気を加熱することで圧縮端温度を上げることができ、より早いタイミングで、液体補助燃料のみによる運転から、気体アンモニアと液体補助燃料の混焼運転に移行することができる。また、吸気路２０においてコンプレッサ２２の下流側となる位置、より具体的にはエアクーラ２３の出口付近に図示しない温度センサを設けてもよい。この温度センサによって測定される吸気の温度が所定の温度より低くなる運転領域において、エアクーラ２３又は空気加熱装置２４が吸気を加熱してもよい。

　図９は、一実施形態に係るレシプロエンジン２が舶用エンジンの場合の動作を説明する説明図である。なお、ここでは、レシプロエンジン２が固定ピッチプロペラを直接的に駆動する場合を代表例として説明する。なお、レシプロエンジン２が可変ピッチプロペラを駆動する場合でもプロペラピッチによって出力、燃料供給量を示す線が上下にシフトする以外は、図９と同様となる。また、レシプロエンジン２が発電機を駆動して、得られた電力によりモータでプロペラを駆動する場合、レシプロエンジン２の回転速度が一定の状態で発電量を上下する場合もある。この場合は後述の発電機を駆動する発電エンジンの例に準じた運転となるが、エンジンの回転速度を上下しつつ発電量を上下する場合には、本実施例に準じた運転となる。

　図９の横軸は、時間の経過、縦軸の（ａ）はレシプロエンジン２の回転速度、（ｂ）はレシプロエンジン２の出力、（ｃ）及び（ｄ）は燃料供給量の例を示している。図９に示す例では、Ｔ０でレシプロエンジン２が始動され、Ｔ１までアイドリング状態の一定の回転速度でレシプロエンジン２が運転される。この間のレシプロエンジン２の出力はゼロであるが、アイドリングを維持するため一定量の燃料が供給される。レシプロエンジン２は調速制御されており、レシプロエンジン２の回転速度が目標回転速度となるよう、燃料の供給量が調速制御される。Ｔ１で船舶の推進が開始され、Ｔ２で定格の回転速度となるまで、レシプロエンジン２の目標回転速度が徐々に上げられると、調速制御の働きにより燃料の供給量が徐々に増やされてレシプロエンジン２の出力が徐々に増加し、Ｔ２にて定格出力に到達する。プロペラのピッチが一定の場合、出力と回転速度との関係は、出力が回転速度の約三乗に比例するいわゆる舶用三乗曲線に沿った関係になる。

　図９（ｃ）は、速力の増加が比較的遅い場合、あるいはレシプロエンジン２の一つのシリンダ１１あたりの行程容積が比較的大きい場合に適した燃料供給の制御の例である。レシプロエンジン２の始動後のアイドリング状態では、ほぼ一定量の液体補助燃料が供給される。アイドリング運転を適当な時間行いレシプロエンジン２の温度が上昇して温態状態となり、圧縮端温度が所定の温度以上となった段階で、ディーゼル運転モードから混焼運転モードに切り替わり、気体アンモニアの調速制御による供給が開始される。液体補助燃料の供給量が一定とされ、目標回転速度が徐々に上げられると、調速制御の働きにより気体アンモニアの供給量が徐々に増加する。回転速度及び出力が定格に達した状態では、アンモニアの混焼率は熱量比で８０％以上となる。

　図９（ｄ）は、速力の増加が比較的速い場合、あるいはレシプロエンジン２の一つのシリンダ１１あたりの行程容積が比較的小さい場合に適した燃料供給の制御の例である。アイドリング運転後、圧縮端温度が所定の温度以上とならない状態では、液体補助燃料の供給量が調速制御され、目標回転速度が徐々に上げられると、調速制御の働きにより液体補助燃料の供給量が徐々に増加する。この例では、回転速度及び出力が定格に達するまで液体補助燃料のみにより運転がされている。出力が増加してレシプロエンジン２の温度が上昇し、圧縮端温度が所定の温度以上となった段階で、ディーゼル運転モードから混焼運転モードに切り替わり、気体アンモニアの調速制御による供給が開始される。気体アンモニアの供給開始後、液体補助燃料の供給量は徐々に下げられ、調速制御の働きにより気体アンモニアの供給量が増加する。最終的にアンモニアの混焼率は熱量比で８０％以上となる。

　なお、この例では、レシプロエンジン２の回転速度及び出力が定格に達するまで液体補助燃料のみにより運転がされている。しかしながら、例えば図９（ｄ）中に一点鎖線で示すように、圧縮端温度が所定の温度以上となりうる適当な出力、例えば５０％の出力まで液体補助燃料のみにより運転し、その段階で気体アンモニアの供給を開始してもよい。その場合は、図９（ｄ）において一点鎖線の上のハッチングした領域もアンモニアの供給領域となる。この場合も、気体アンモニアの供給開始後、液体補助燃料の供給量は徐々に下げられ、調速制御の働きにより気体アンモニアの供給量が増加する。液体補助燃料の供給量を運転条件に応じてマップ制御し、気体アンモニアの供給量を調速制御すれば、さまざまなパターンでの適切な制御が可能になる。

　図１０は、一実施形態に係るレシプロエンジン２が発電機を駆動する発電エンジンの動作を説明する説明図である。ここでは典型的な例として、陸上において発電エンジンにより発電機を駆動して電力系統に電力を供給する場合を代表例として説明するが、船舶において発電を行う場合でも、レシプロエンジン２の回転速度が一定の状態で発電量を上下する場合、この例に準じたものとなる。

　図１０に示す例では、Ｔ０でレシプロエンジン２が始動され、Ｔ１までアイドリング状態の一定の回転速度でレシプロエンジン２が運転される。レシプロエンジン２は、調速制御されており、レシプロエンジン２の回転速度が目標回転速度となるよう、燃料の供給量が調速制御される。次いで、レシプロエンジン２の回転速度の目標値が上げられ、Ｔ２において、レシプロエンジン２の回転速度が発電周波数に応じた定格の回転速度に到達する。この間は、レシプロエンジン２の出力はゼロであるが、回転を維持するため一定量の燃料が供給される。Ｔ３で発電機に対して最初の負荷投入がされる。負荷投入がなされると、回転速度を維持するために、燃料の供給量は短時間で増加する。さらにＴ４で２回目の負荷投入がなされ、燃料の供給量が再度増加し、レシプロエンジン２は定格出力に達する。なお、負荷投入の回数は２回には限られず、より多くの回数に分けてなされる場合もあり、また１回だけの場合もある。

　ここで、負荷投入の際は短時間で燃料の供給量を増加する必要があるが、特にレシプロエンジン２の温度が充分に上がっておらず、圧縮端温度が充分に上がらない場合には、気体アンモニアの供給量を短時間で増加させると気体アンモニアが充分に燃焼せず未燃アンモニアが増加する恐れがある。

　図１０（ｃ）の例では、レシプロエンジン２が起動直後で温度が充分に上がらない状態で行われることの多い、１回目の負荷投入までは液体補助燃料のみにより運転を行い、次いで液体補助燃料の供給量を徐々に一定値まで下げ、気体アンモニアの供給量を調速制御の働きにより徐々に増加する。１回目の負荷投入後、しばらく時間が経過し、レシプロエンジン２の温度が上がった状態で２回目の負荷投入を行うが、この際は圧縮端温度が充分に上がっているため、気体アンモニアの供給量を増やすことで負荷投入に対応する。最終的にアンモニアの混焼率は熱量比で８０％以上となる。

　図１０（ｄ）の例は、より短時間で負荷投入を完了する場合や、レシプロエンジン２の一つのシリンダ１１あたりの行程容積が比較的小さい場合の燃料供給の制御の例である。この例においては、複数の負荷投入が終了するまで液体補助燃料のみにより運転を行い、次いで液体補助燃料の供給量を徐々に一定値まで下げ、気体アンモニアの供給量を調速制御の働きにより徐々に増加する。最終的にアンモニアの混焼率は熱量比で８０％以上となる。

　液体補助燃料のみによりレシプロエンジン２を起動した後、液体補助燃料とアンモニアによる混焼運転を開始するための条件として、上述した圧縮端温度、レシプロエンジン２の出力、空気に対する燃料全体の当量比だけでなく、必要に応じて他の条件を用いてもよい。図５に示すように、排気路３０の触媒処理装置６０の入口には、温度センサ６７が設けられる。制御装置３は、液体補助燃料のみによりレシプロエンジン２を起動し、温度センサ６７によって測定される排気ガスの温度が所定の温度に到達するまで液体補助燃料による運転を継続する。この所定の温度は、触媒が機能するための排気ガスの温度として予め実験により求められる。制御装置３は、排気ガスの温度が所定の温度に到達すると、液体補助燃料とアンモニアによる混焼運転を開始する。

　また、図５に示すように、触媒処理装置６０には、触媒処理装置６０の温度を測定するための温度センサ６８が設けられる。制御装置３は、液体補助燃料のみによりレシプロエンジン２を起動し、温度センサ６８によって測定される触媒処理装置６０の温度が所定の温度に到達するまで液体補助燃料による運転を継続する。この所定の温度は、触媒が機能する処理温度として予め実験により求められる。制御装置３は、触媒処理装置６０の温度が上記処理温度に到達すると、液体補助燃料とアンモニアによる混焼運転を開始する。

　また、図５に示すように、触媒処理装置６０は、触媒処理装置６０を加熱するヒータ６９を備える。制御装置３は、触媒処理装置６０の温度が、上記処理温度に到達するまで、ヒータ６９により触媒処理装置６０を加熱する。制御装置３は、触媒処理装置６０の温度が上記処理温度に到達すると、液体補助燃料とアンモニアによる混焼運転を開始する。混焼運転を開始し触媒処理装置６０の温度が所定の温度を維持できる状態になると、制御装置３は、ヒータ６９による加熱を終了する。また、制御装置３は、温度センサ６８による触媒処理装置６０の温度の測定を継続し、触媒処理装置６０の温度が所定の温度を下回る場合には、ヒータ６９による加熱を再開する。

　以上、本発明の好ましい実施形態を記載し説明してきたが、これらは本発明の例示的なものであり、限定するものとして考慮されるべきではないことを理解すべきである。追加、省略、置換、およびその他の変更は、本発明の範囲から逸脱することなく行うことができる。好ましい実施形態として４ストロークのエンジンを例に上げて説明したが、２ストロークのエンジンについても同じ原理が適用される。また、シリンダ内の圧縮端温度について実際の測定は必ずしも必要ではなく、レシプロエンジンの設計値および運転状態から合理的に推測し得る。従って、本発明は、前述の説明によって限定されていると見なされるべきではなく、特許請求の範囲によって制限されている。

１　…　レシプロエンジンシステム
２　…　レシプロエンジン
３　…　制御装置
４　…　過給機
１０　…　燃焼室
１１　…　シリンダ
１２　…　ピストン
２０　…　吸気路
３０　…　排気路
４０　…　アンモニア燃料供給装置
５０　…　液体補助燃料供給装置
６０　…　触媒処理装置
９４　…　スロットルバルブ
９５　…　エアタンク装置（空気供給装置）
９６、９７、９８　…　短絡路（第１短絡路）
９６、９７、９９　…　短絡路（第２短絡路）

Claims

　燃焼室を形成するシリンダと、
　前記シリンダ内を往復移動するピストンと、
　前記シリンダに気体のアンモニアを供給し空気と予混合させるアンモニア燃料供給装置と、
　前記シリンダ内に前記アンモニアを着火させる液体補助燃料を供給する液体補助燃料供給装置と、を有するレシプロエンジンと、
　前記シリンダ内の圧縮端温度が前記アンモニアの燃焼遅れが生じない所定の温度以上の状態で、前記アンモニアと前記液体補助燃料による混焼運転を行う制御装置と、を備える、
　レシプロエンジンシステム。
　前記所定の温度が、７５０Ｋである、
　請求項１に記載のレシプロエンジンシステム。
　前記シリンダの一つ当たりの行程容積が５０００ｃｃ以上であり、且つ、前記レシプロエンジンの定格回転速度が１２００ｒｐｍ以下である、
　請求項２に記載のレシプロエンジンシステム。
　前記制御装置は、前記混焼運転において、前記レシプロエンジンの出力の増大に応じて燃料全体に対する前記アンモニアの混焼率を増大させ、
　前記アンモニアの最大の混焼率は、熱量比で８０％以上とする、
　請求項３に記載のレシプロエンジンシステム。
　前記制御装置は、前記混焼運転において、前記空気に対する燃料全体の当量比を０．５以上且つ１．０以下とする、
　請求項４に記載のレシプロエンジンシステム。
　前記制御装置は、前記空気に対する燃料全体の当量比が所定の値未満となる運転領域では、前記アンモニアの混焼率をゼロとし、前記液体補助燃料のみで運転を行う、
　請求項５に記載のレシプロエンジンシステム。
　前記制御装置は、前記圧縮端温度が前記所定の温度より低い運転領域において、前記圧縮端温度を上げる制御を行う、
　請求項１～６のいずれか一項に記載のレシプロエンジンシステム。
　前記圧縮端温度を上げる制御は、前記レシプロエンジンの吸気を加熱する制御である、
　請求項７に記載のレシプロエンジンシステム。
　コンプレッサとタービンを有し前記レシプロエンジンに過給を行う過給機をさらに備え、
　前記制御装置は、前記コンプレッサの下流における吸気の温度が所定の温度より低い運転領域において、吸気を加熱する制御を行う、
　請求項１～６のいずれか一項に記載のレシプロエンジンシステム。
　前記制御装置は、前記混焼運転において、前記液体補助燃料の供給量を一定とし、前記アンモニアの供給量を調速制御する、
　請求項１～６のいずれか一項に記載のレシプロエンジンシステム。
　前記制御装置は、前記混焼運転において、前記液体補助燃料の供給量をマップ制御し、前記アンモニアの供給量を調速制御する、
　請求項１～６のいずれか一項に記載のレシプロエンジンシステム。
　コンプレッサとタービンを有し前記レシプロエンジンに過給を行う過給機と、
　前記コンプレッサと前記レシプロエンジンとを繋ぐ吸気路と、
　前記レシプロエンジンと前記タービンとを繋ぐ排気路と、
　前記吸気路と前記排気路とを繋ぐ開閉式の第１短絡路及び前記吸気路と前記タービンの下流とを繋ぐ開閉式の第２短絡路の少なくとも一方と、をさらに備え、
　前記制御装置は、前記レシプロエンジンの排気温度に応じて前記第１短絡路及び前記第２短絡路の少なくとも一方の開閉制御を行う、
　請求項１～６のいずれか一項に記載のレシプロエンジンシステム。
　前記レシプロエンジンの吸気側に空気量を制限するスロットルバルブをさらに備え、
　前記制御装置は、前記空気に対する前記アンモニアの当量比が前記混焼運転を可能とする範囲に入るように、前記スロットルバルブの開度を制御する、
　請求項１～６のいずれか一項に記載のレシプロエンジンシステム。
　前記制御装置は、前記液体補助燃料のみにより前記レシプロエンジンを起動し、前記圧縮端温度が前記所定の温度となるまで前記液体補助燃料のみにより運転を行い、前記圧縮端温度が前記所定の温度に到達した後に、前記混焼運転を行う、
　請求項１～６のいずれか一項に記載のレシプロエンジンシステム。
　前記制御装置は、前記液体補助燃料のみにより前記レシプロエンジンを起動し、前記レシプロエンジンが所定の出力に達するまで前記液体補助燃料のみにより運転を行い、前記レシプロエンジンが所定の出力に達した後に、前記混焼運転を行う、
　請求項１～６のいずれか一項に記載のレシプロエンジンシステム。
　前記制御装置は、前記液体補助燃料のみにより前記レシプロエンジンを起動し、前記液体補助燃料の噴射量を増加させ、前記空気に対する燃料全体の当量比が所定値に到達した後に、前記混焼運転を行う、
　請求項１～６のいずれか一項に記載のレシプロエンジンシステム。
　前記制御装置は、前記液体補助燃料のみにより前記レシプロエンジンを起動し、前記レシプロエンジンの排気ガスの温度が所定の温度に達するまで前記液体補助燃料のみにより運転を行い、前記排気ガスの温度が所定の温度に達した後に、前記混焼運転を行う、
　請求項１～６のいずれか一項に記載のレシプロエンジンシステム。
　前記シリンダの排気路の下流に設けられ、前記シリンダから排気される排気ガスを、触媒を用いて処理する触媒処理装置を備え、
　前記制御装置は、前記液体補助燃料のみにより前記レシプロエンジンを起動し、前記触媒処理装置の温度が、前記触媒が機能する処理温度に達するまで前記液体補助燃料のみにより運転を行い、前記触媒処理装置の温度が前記処理温度に達した後に、前記混焼運転を行う、
　請求項１～６のいずれか一項に記載のレシプロエンジンシステム。
　前記触媒処理装置を加熱する加熱装置を備え、
　前記制御装置は、前記触媒処理装置の温度が、前記処理温度に達するよう、前記加熱装置により前記触媒処理装置を加熱する、
　請求項１８に記載のレシプロエンジンシステム。
　前記レシプロエンジンは、直接的または間接的にプロペラを駆動する舶用エンジンであり、
　前記制御装置は、前記液体補助燃料の供給量を増加させることで出力を増加し、次いで前記液体補助燃料の供給量を減少させながら前記アンモニアの供給量を増加させる、
　請求項１～６のいずれか一項に記載のレシプロエンジンシステム。
　前記レシプロエンジンは、発電機を駆動する発電エンジンであり、
　前記制御装置は、負荷投入の際に前記液体補助燃料の供給量を増加させることで出力を増加し、次いで前記液体補助燃料の供給量を減少させながら前記アンモニアの供給量を増加させる、
　請求項１～６のいずれか一項に記載のレシプロエンジンシステム。
　前記レシプロエンジンは、前記混焼運転を行う混焼運転モードと、前記アンモニアの供給を行わずに前記液体補助燃料のみで運転を行うディーゼル運転モードと、を有する、
　請求項１～６のいずれか一項に記載のレシプロエンジンシステム。
　前記レシプロエンジンの吸気側に追加となる空気を供給する空気供給装置を備え、
　前記制御装置は、前記混焼運転モードから前記ディーゼル運転モードに切り替える際に、前記空気供給装置から一時的に空気を供給させる、
　請求項２２に記載のレシプロエンジンシステム。
　コンプレッサ又はタービンに可変機構を備える可変容量型の過給機を備え、
　前記制御装置は、前記混焼運転モードにおいて前記過給機の容量を制御することで前記過給機の回転速度を過給に必要な速度よりも高く維持し、前記混焼運転モードから前記ディーゼル運転モードに切り替える際に前記過給機の容量を制御することでより多くの空気を供給させる、
　請求項２２に記載のレシプロエンジンシステム。
　前記シリンダの排気路の下流に設けられ、前記シリンダから排気される排気ガスを、触媒を用いて処理する触媒処理装置を備え、
　前記アンモニア燃料供給装置は、前記混焼運転において、前記アンモニアの一部を、還元剤として前記触媒処理装置に供給する、
　請求項１～６のいずれか一項に記載のレシプロエンジンシステム。
　前記アンモニア燃料供給装置は、さらに、前記液体補助燃料のみの運転においても、前記アンモニアの一部を、還元剤として前記触媒処理装置に供給する、
　請求項２５に記載のレシプロエンジンシステム。
　燃焼室を形成するシリンダと、
　前記シリンダ内を往復移動するピストンと、
　前記シリンダに気体のアンモニアを供給し空気と予混合させるアンモニア燃料供給装置と、
　前記シリンダ内に前記アンモニアを着火させる液体補助燃料を供給する液体補助燃料供給装置と、を有するレシプロエンジンの運転方法であって、
　前記シリンダ内の圧縮端温度が前記アンモニアの燃焼遅れが生じない所定の温度以上の状態で、前記アンモニアと前記液体補助燃料による混焼運転を行う、
　レシプロエンジンの運転方法。