WO2023090061A1 - 発泡成形体製造装置及び発泡成形体製造装置用スクリュ - Google Patents

発泡成形体製造装置及び発泡成形体製造装置用スクリュ Download PDF

Info

Publication number
WO2023090061A1
WO2023090061A1 PCT/JP2022/039492 JP2022039492W WO2023090061A1 WO 2023090061 A1 WO2023090061 A1 WO 2023090061A1 JP 2022039492 W JP2022039492 W JP 2022039492W WO 2023090061 A1 WO2023090061 A1 WO 2023090061A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
zone
flight
screw
flights
molten resin
Prior art date
Application number
PCT/JP2022/039492
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
並木和也
市川博章
田中郁朗
Original Assignee
三恵技研工業株式会社
株式会社日本油機
芝浦機械株式会社
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by 三恵技研工業株式会社, 株式会社日本油機, 芝浦機械株式会社 filed Critical 三恵技研工業株式会社
Priority to CN202280075785.1A priority Critical patent/CN118234609A/zh
Publication of WO2023090061A1 publication Critical patent/WO2023090061A1/ja

Links

Images

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
    • B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
    • B29C44/00—Shaping by internal pressure generated in the material, e.g. swelling or foaming ; Producing porous or cellular expanded plastics articles
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
    • B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
    • B29C44/00—Shaping by internal pressure generated in the material, e.g. swelling or foaming ; Producing porous or cellular expanded plastics articles
    • B29C44/34—Auxiliary operations
    • B29C44/36—Feeding the material to be shaped
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
    • B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
    • B29C45/00—Injection moulding, i.e. forcing the required volume of moulding material through a nozzle into a closed mould; Apparatus therefor
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
    • B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
    • B29C45/00—Injection moulding, i.e. forcing the required volume of moulding material through a nozzle into a closed mould; Apparatus therefor
    • B29C45/17—Component parts, details or accessories; Auxiliary operations
    • B29C45/46—Means for plasticising or homogenising the moulding material or forcing it into the mould
    • B29C45/47—Means for plasticising or homogenising the moulding material or forcing it into the mould using screws
    • B29C45/50—Axially movable screw

Definitions

  • the present invention relates to a screw-type foam-molded article manufacturing apparatus and a screw for the foam-molded article manufacturing apparatus.
  • a screw is installed in a cylinder so that it can rotate around an axis and move forward and backward in the axial direction, and a thermoplastic resin is plasticized and melted to become a molten resin in a plasticization zone.
  • the starvation zone that lowers the density of the molten resin to starve it and dissolves the physical blowing agent injected under pressure into the molten resin
  • the feed zone that compresses and weighs the molten resin with the physical blowing agent dissolved in the cylinder.
  • an injection molding machine which is provided in order from the upstream side of the . In such an injection molding machine, a molten resin in which a physical foaming agent is dissolved is injected from the tip of a cylinder into a mold, and the physical foaming agent is foamed in the mold to obtain a foamed product.
  • the physical foaming agent is uniformly and efficiently dissolved in the molten resin in the starvation zone to improve the quality of the produced foam molded product and to ensure the pressure of the molten resin in the starvation zone. It is desirable to be able to lower it and inject enough physical blowing agent into the cylinder.
  • the flight of the screw in the starvation zone and the feeding zone is formed with multiple flights, thereby allowing the inert gas of the physical foaming agent and the molten resin to By increasing the contact surface of , enabling uniform and efficient melting, and setting the lead angle of the multi-flight in the range of 10 to 45 degrees, the flow rate of the molten resin in the starvation zone and the feeding zone Increasing it reduces the pressure of the molten resin in the starvation zone.
  • the physical foaming agent is uniformly and efficiently added to the molten resin according to the increase in the number of flights in the starvation zone and the feed zone.
  • this increase in the number of flight lines increases the flight pitch and makes the lead angle of the flight more obtuse.
  • the lead angle of the flight becomes obtuse, the flow rate of the molten resin that is transported decreases. The flow rate of the molten resin is significantly reduced.
  • the present invention is proposed in view of the above problems, and is capable of uniformly and efficiently dissolving a physical foaming agent in a molten resin to produce a high-quality foam molded product, and at the same time, the starvation zone and the feeding zone.
  • An object of the present invention is to provide a foam-molded article manufacturing apparatus and a screw for the foam-molded article manufacturing apparatus capable of preventing a decrease in the flow rate of transported molten resin and manufacturing a foam molded article with high production efficiency.
  • the apparatus for producing a foamed molded product of the present invention includes a plasticization zone in which a thermoplastic resin is plasticized and melted to form a molten resin, a starvation zone in which a physical foaming agent that is injected into the molten resin is dissolved in the molten resin in a starvation state, a physical A cylinder in which feeding zones for compressing and metering the molten resin in which the blowing agent is dissolved are provided in order from the upstream side, and the cylinder is internally rotatable around the shaft, and spiral flights are provided on the outer circumference of the shaft.
  • a lead angle of the flight of the screw corresponding to the feed zone is set smaller than a lead angle of the flight of the screw corresponding to the starvation zone, and the feed The number of flights of the screw corresponding to the feed zone is set smaller than the number of flights of the multiple flights of the screw corresponding to the starvation zone.
  • the lead angle of the flight corresponding to the feeding zone is set smaller than the lead angle of the flight corresponding to the starvation zone, and the number of flights corresponding to the feeding zone is set to be smaller than the number of flights corresponding to the starvation zone. is set small, it is possible to prevent a decrease in the flow rate of the molten resin transported in the starvation zone and the feeding sone, and to obtain a smooth flow of the molten resin, and the necessary and sufficient pressure of the molten resin in the starvation zone can be obtained. to reliably achieve a starvation state in which an appropriate amount of physical blowing agent can be injected into the cylinder.
  • the physical blowing agent can be efficiently dissolved in the molten resin by improving the feedability of the molten resin and multiple or multiple flights in the starvation zone, the length of the starvation zone, in other words, the screw
  • the overall length of the cylinder can be shortened, and the installation space of the device can be saved, and the cost of the device can be reduced.
  • a gradually changing zone is provided between the starvation zone and the feeding zone, and the lead angle of the flight is formed continuously from the starvation zone to the feeding zone. is gradually changed in the gradually changing zone from the lead angle of the flight corresponding to the starvation zone to the lead angle of the flight corresponding to the feeding zone.
  • the flights other than those continuous with the flights corresponding to the feeding zone decrease in spiral progression in the gradually changing zone. It is characterized by ending while According to this, by stopping the helical progress of flights other than the flight corresponding to the feeding zone while decreasing the flight diameter in the gradually changing zone, the stability of feeding of the molten resin is stabilized by a sudden change in the screw shape. can be suppressed. Therefore, the molten resin can be flowed into the feed zone more smoothly, and the decrease in the flow rate of the molten resin transported in the starvation zone and the feed zone can be more reliably prevented.
  • the lead angle of the flight of the screw corresponding to the feed zone is 0.50 to 0.50 to the lead angle of the flight of the screw corresponding to the starvation zone. It is characterized by being set to a range of 62 times. According to this, while maintaining a smooth and appropriate flow of the molten resin, a high-quality foam-molded article having a small foam cell diameter within the acceptance criteria and no or as few foam cell breakages as possible can be reliably obtained. be able to.
  • the number of threads of the flight of the screw corresponding to the feeding zone is set to 1/2 or less of the number of flights of the screw corresponding to the starvation zone. It is characterized by According to this, while maintaining a smooth and appropriate flow of the molten resin, a high-quality foam-molded article having a small foam cell diameter within the acceptance criteria and no or as few foam cell breakages as possible can be reliably obtained. be able to.
  • the apparatus for producing a foamed molded article of the present invention is an injection molding apparatus in which the screw is installed in the cylinder so that it can move back and forth in the axial direction.
  • the flights are the flights arranged corresponding to the feed zone and the flights arranged corresponding to the starvation zone in a state in which the screw is fully advanced downstream in the cylinder. characterized by being According to this, the physical foaming agent can be uniformly and efficiently dissolved in the molten resin, and a high-quality foam molded article can be injection-molded. It is possible to obtain an injection molding apparatus capable of preventing a decrease and producing a foam molded article with high production efficiency.
  • the screw for a foam molded article manufacturing apparatus of the present invention includes a plasticization zone in which a thermoplastic resin is plasticized and melted to form a molten resin, and a starvation zone in which a physical foaming agent that is injected by starving the molten resin is dissolved in the molten resin.
  • a cylinder in which a feeding zone for compressing and metering the molten resin in which the physical blowing agent is dissolved is provided in order from the upstream side; and a screw having a flight formed thereon, wherein the lead angle of the flight of the screw corresponding to the feed zone is the lead angle of the screw corresponding to the starvation zone.
  • the number of flights of the screw corresponding to the feeding zone is set smaller than the number of flights of the plurality of flights of the screw corresponding to the starvation zone. It is characterized by being According to this, by making the flight corresponding to the starvation zone a plurality of or multiple flights, the physical foaming agent injected in the starvation zone in the foam molding manufacturing apparatus is uniformly and efficiently dissolved in the molten resin. For example, it is possible to manufacture high-quality foam-molded articles such as high-magnification foam-molded articles and foam-molded articles having a dense cell structure.
  • the lead angle of the flight corresponding to the feeding zone is set smaller than the lead angle of the flight corresponding to the starvation zone, and the number of flights corresponding to the feeding zone is set to be smaller than the number of flights corresponding to the starvation zone. is set small, it is possible to prevent a decrease in the flow rate of the molten resin transported in the starvation zone and the feeding sone in the foam molding manufacturing apparatus, and to obtain a smooth flow of the molten resin. can be reduced to a necessary and sufficient level to reliably realize a starvation state in which an appropriate amount of physical blowing agent can be injected into the cylinder.
  • the physical foaming agent can be efficiently dissolved in the molten resin in the foam molding manufacturing equipment, so the length of the starvation zone In other words, the total length of the screw and the cylinder can be shortened, and the installation space of the device can be saved, and the cost of the device can be reduced.
  • a physical foaming agent can be uniformly and efficiently dissolved in a molten resin to produce a high-quality foam molded article, and the flow rate of the molten resin transported in the starvation zone and the feed zone can be reduced. A decrease can be prevented, and a foamed molded article can be produced with high production efficiency.
  • FIG. 2 is a partially enlarged view of a screw in the apparatus for producing a molded foam according to the embodiment;
  • FIG. 3 is an enlarged view of AA part of FIG. 2;
  • the figure which shows the content of the comparative test of the foam molding manufactured with the foam molding manufacturing apparatus of an Example and a comparative example.
  • a foam molded article manufacturing apparatus 1 is a screw type injection molding apparatus that manufactures a foam molded article in cooperation with a mold clamping device, and performs injection molding by a core-back method.
  • the foam molded product manufacturing apparatus 1 is a cylinder that can heat a thermoplastic resin supplied inside by a heater (not shown) provided on the outer periphery, and injects molten resin from a nozzle 26.
  • a screw 3 which is installed in the cylinder 2 and is freely rotatable around the axis and advances and retreats in the axial direction, a hopper 4 which supplies the thermoplastic resin of resin pellets to the inside of the cylinder 2, and the inside of the cylinder 2. It has a foaming agent supply mechanism 5 for supplying a physical foaming agent to.
  • the cylinder 2 has a plasticizing zone 21 for plasticizing and melting a thermoplastic resin to form a molten resin, a starvation zone 22 for dissolving a physical foaming agent injected into the molten resin in a starvation state, and a physical foaming agent.
  • a feeding zone 23 for compressing and metering the molten resin in which the is dissolved is provided in order from the upstream side to the downstream side, and between the starvation zone 22 and the feeding zone 23, the lead angle of the flight of the screw 3 and a gradual change zone 24 for changing the number of threads.
  • upstream and "downstream” respectively mean the upstream and downstream sides of the flow direction of the molten resin flowing in the cylinder 2, and the "starvation state" means the state in which the density of the molten resin is lowered.
  • the plasticization zone 21 is provided with a supply zone 211, a compression zone 212, and a metering zone 213 in this order from the upstream side to the downstream side.
  • the resin pellets of the thermoplastic resin supplied from the hopper 4 are transferred forward on the injection side by the rotation of the screw 3, and the resin pellets are preheated by the heated inner wall of the cylinder 2.
  • the compression zone 212 the thermoplastic resin conveyed forward is shear kneaded to be plasticized and melted, and the molten resin is compressed.
  • the metering zone 213 the density of the compressed molten resin is made uniform and kept constant.
  • one flight 32 is spirally inclined on the outer circumference of the shaft portion 31 to form a single flight structure.
  • a seal zone 25 is provided between the plasticization zone 21 and the starvation zone 22 to limit the amount of molten resin supplied to the downstream side in order to reduce the density of the molten resin in the starvation zone 22 .
  • thermoplastic resin supplied in the feed zone 211 of the plasticization zone 21 is suitable within the applicable range, such as polypropylene, polymethyl methacrylate, polyamide, polyethylene, polycarbonate, polybutylene terephthalate, amorphous polyolefin, polyetherimide, polyethylene.
  • Thermoplastic resins such as terephthalate, polyether ether ketone, ABS resin (acrylonitrile-butadiene-styrene copolymer resin), polyphenylene sulfide, polyamideimide, polylactic acid, polycaprolactone, and composite materials thereof can be used, or , two or more kinds may be mixed and used.
  • thermoplastic resins may contain various additives as necessary, such as an inorganic filler functioning as a foam nucleating agent, an organic filler, an additive for increasing melt tension, and the like.
  • the starvation zone 22 is provided with a foaming agent supply mechanism 5 near its upstream end. to supply the physical blowing agent inside the cylinder 2 in the starvation zone 22 .
  • the physical blowing agent supplied by the blowing agent supply mechanism 5 comes into contact with the molten resin having a reduced density and is dissolved in the molten resin.
  • the flights 33a, 34a, 35a, and 36a of the screw 3 corresponding to the starvation zone 22, more specifically, are arranged in the portion corresponding to the starvation zone 22 when the screw 3 is advanced to the maximum downstream side in the cylinder 2.
  • the flights 33a, 34a, 35a, and 36a of the screw 3 are formed with a plurality of (four in the illustrated example) spirally inclined on the outer periphery of the shaft portion 31 to form a multi-flight structure. .
  • the molten resin in which the physical foaming agent is dissolved is compressed, and the screw 3 is moved rearward for weighing. At the time of injection, the screw 3 is moved forward, and the molten resin in which the physical foaming agent is dissolved is injected from the tip of the cylinder 2 into the mold clamping device.
  • the flights 33b and 34b of the screw 3 corresponding to the feed zone 23 in the illustrated example more specifically, the screw 3 is advanced to the maximum downstream side in the cylinder 2, the portions corresponding to the feed zone 23
  • the flights 33b, 34b of the arranged screw 3 are formed in a plurality of (two in the illustrated example) spirally inclined on the outer circumference of the shaft portion 31, and have a multi-flight structure.
  • the screw 3 arranged in the portion corresponding to the feeding zone 23 may also preferably have a single flight structure in which one flight is spirally inclined on the outer circumference of the shaft portion 31 .
  • the lead angle of the flight 33b and the lead angle of the flight 34b of the screw 3 corresponding to the feed zone 23 are set to the same lead angle ⁇ , and the lead angle of the flight 33a of the screw 3 corresponding to the starvation zone 22 and the lead angle of the flight 34a are set to be the same.
  • the lead angle is set to the same lead angle ⁇ . It is set smaller than the angle ⁇ .
  • the lead angles of the flights 35a and 36a of the screw 3 corresponding to the starvation zone 22 are also set to the same angle as the lead angle ⁇ of the flights 33a and 34a.
  • the molten resin While maintaining a smooth and appropriate amount of flow, it is possible to reliably obtain a high-quality foamed molded product having a small foamed cell diameter within the specified acceptance criteria and no or as few foamed cells as possible. is.
  • the number of flights 33b, 34b of the screw 3 corresponding to the feed zone 23 is set smaller than the number of flights 33a, 34a, 35a, 36a of the screw 3 corresponding to the starvation zone 22.
  • the number of flights 33b, 34b of the screw 3 corresponding to the feed zone 23 is two, and the number of flights 33a, 34a, 35a, 36a of the screw 3 corresponding to the starvation zone 22 is two.
  • the number is 4. If the number of flights of the screw 3 corresponding to the feed zone 23 is set to be 1/2 or less of the number of flights of the screw 3 corresponding to the starvation zone 22, the molten resin flows smoothly and in an appropriate amount. While maintaining the above, it is possible to reliably obtain a high-quality foamed molded product having a small foamed cell diameter within a predetermined acceptable standard and no or as few foamed cells as possible.
  • the lead angles of the flights 33 and 34 formed continuously from the starvation zone 22 to the feeding zone 23 change from the lead angles ⁇ of the flights 33a and 34a corresponding to the starvation zone 22 to the feeding zone 23. of the flights 33b and 34b corresponding to . Further, in the gradual change zone 24, among the plurality of flights 33a, 34a, 35a, 36a corresponding to the starvation zone 22, flights 35a other than the flights 33b, 34b corresponding to the feeding zone 23 and the continuous flights 33a, 34a , 36a is formed to terminate with decreasing flight diameter.
  • a mold clamping device for clamping the mold is provided on the resin injection side of the foam-molded article manufacturing apparatus 1 of the injection molding apparatus, and a controller for controlling the operation of the foam-molded article manufacturing apparatus 1 and the mold clamping apparatus is provided. and constitutes the entire manufacturing facility.
  • the apparatus for producing a molded foam 1 of the embodiment constitutes a production facility for performing injection molding with a core-back by moving the screw 3 in the axial direction.
  • the molding device is not limited to the molding device, and for example, a screw-type extrusion molding device in which a die is provided at the tip of a cylinder and a screw is internally rotatable around an axis may be used.
  • the foamed molding manufacturing apparatus 1 of the present embodiment uses multiple or multiple flights 33, 34, 35, and 36 as the flights corresponding to the starvation zone 22, thereby reducing the physical foaming agent injected in the starvation zone 22. It dissolves uniformly and efficiently in a molten resin, and can produce high-quality foam-molded articles such as high-magnification foam-molded articles and foam-molded articles having a dense cell structure.
  • the lead angle ⁇ of the flights 33b, 34b corresponding to the feeding zone 23 is set smaller than the lead angle ⁇ of the flights 33a, 34a, 35a, 36a corresponding to the starvation zone 22, and
  • the number of flights 33b, 34b smaller than the number of flights 33a, 34a, 35a, 36a corresponding to the starvation zone 22, the flow rate of the molten resin transported in the starvation zone 22 and the feeding zone 23 is reduced. It is possible to obtain a smooth flow of the molten resin by preventing the decrease, reduce the pressure of the molten resin in the starvation zone 22 necessary and sufficiently, and ensure a starvation state in which an appropriate amount of physical blowing agent can be injected into the cylinder 2. can be realized.
  • the physical foaming agent can be efficiently dissolved in the molten resin by improving the feedability of the molten resin and by the multiple or multiple flights 33a, 34a, 35a, and 36a in the starvation zone 22, so that the starvation zone 22 , in other words, the total length of the screw 3 and the cylinder 2 can be shortened, so that the installation space of the device can be saved and the cost of the device can be reduced.
  • the rapid change in the shape of the screw causes the melted resin to flow. It is possible to suppress the deterioration of the stability of feeding. Therefore, the molten resin can be flowed into the feeding zone 23 more smoothly, and the decrease in the flow rate of the molten resin transported in the starvation zone 22 and the feeding zone 23 can be prevented more reliably.
  • the outer diameter of the screw 3 or the inner diameter of the cylinder 2 corresponding to the basic flight diameter can be appropriately set within the scope of the present invention. should be 30 to 190 mm.
  • the angular difference between the lead angle ⁇ of the flight in the feeding zone 23 and the lead angle ⁇ of the flight in the starvation zone 22 can also be appropriately set within the scope of the present invention, for example, 2 degrees to 50 degrees. , preferably 10 to 40 degrees, more preferably 15 to 25 degrees.
  • the number of flights: 4 in the starvation zone 22 is reduced to 2 in the feeding zone 23, but the number of flights: is appropriate within the scope of the present invention, for example, a configuration in which the number of flights in the starvation zone: 6 is reduced to the number of flights in the feeding zone: 3, or the number of flights in the starvation zone: The number of flights in the feeding zone may be reduced from 2 to 1.
  • the lead angle of the flight continuously formed between the starvation zone and the feeding zone from the starvation zone to the feeding zone is equal to the lead angle of the flight corresponding to the starvation zone.
  • the lead angle of the flight of the screw corresponding to the downstream section is set smaller than the lead angle of the flight of the screw corresponding to the upstream section
  • the number of flights of the screw corresponding to the downstream section may be set smaller than the number of flights of the screw corresponding to the upstream section.
  • the number of flights of the upstream section: 8 The number of flights in the downstream section is reduced to 4, or the number of flights in the first upstream section: 8 is reduced to 4 in the first downstream section, and the number of flights in the first downstream section is reduced to 4.
  • the number of flights in the second upstream section corresponding to the downstream section: 4 may be reduced to the number of flights in the second downstream section: 2 in multiple stages.
  • the lead angle of the flight continuously formed between the upstream section and the downstream section from the upstream section to the downstream section corresponds to the upstream section.
  • the lead angle of the flight corresponding to the downstream section is gradually changed from the lead angle of the flight to the lead angle of the flight corresponding to the downstream section. It is preferable to provide a gradual change section having the same configuration as the gradual change zone in which the helical progression is terminated while decreasing the flight diameter.
  • Example and Comparative Example Next, a comparison test of foam molded articles manufactured by the foam molded article manufacturing apparatus of the example according to the present invention and the foam molded article manufacturing apparatus of the comparative example will be described.
  • the foam molding manufacturing apparatus used was a screw-type injection molding apparatus for manufacturing foam molding in cooperation with a mold clamping device, and injection molding was performed by the core-back method.
  • the shape of the foam-molded body of the test pieces molded in Examples and Comparative Examples was a square plate, and the thickness of the foam-molded body of each test piece was constant at 2 mm. The size of the foam-molded piece was changed in the range of 200 mm square to 500 mm square.
  • the foamed cell size (average cell diameter of the foamed cells), the average cell diameter of the foamed cells in the gate portion, the central portion, and the flow end portion was 40 ⁇ m.
  • the uniformity of the foamed cells was evaluated by visually confirming through the product to confirm the presence or absence of foam breakage (see FIG. 4).
  • ⁇ indicates no bubble breakage by visual confirmation
  • ⁇ indicates the presence of bubble breakage by visual confirmation.
  • Example 1 In Example 1, the cylinder inner diameter (diameter) of the cylinder was set to 56 mm, and an injection molding apparatus was used which was basically composed of a screw having the same flight diameter. Four flights were formed over the entire area corresponding to the starvation zone (section length: 355 mm) of the screw in the state of maximum advance, and the lead angle of these four flights was set to 49 degrees. Two flights are formed in the area corresponding to the feeding zone (section length: 195 mm) of the screw in the state of maximum advance, and the lead angle of these two flights is 30 degrees, corresponding to the starvation zone. It was set to 0.61 times the flight lead angle.
  • a gradual change zone (section length: 101 mm) was provided between the starvation zone and the feeding zone, and the shape was smoothed so that a sudden change in the screw shape would not impair the stable feeding of the resin.
  • a mold capable of forming a square plate of 200 mm square with a thickness of 2 mm was used, pressure of physical foaming agent by nitrogen gas: 8 MPa, screw back pressure: 10 MPa, resin temperature: 180 to 210 ° C., mold temperature: After plasticization and weighing at 50° C., injection filling was performed at an injection speed of 50 mm/s. After applying a holding pressure of 20 Mpa for 2 seconds, the mold was opened by 4 mm and core-back foaming was performed 3 times.
  • Example 1 When the cell diameter of the foam molded article molded in Example 1 was evaluated by cross-sectional SEM, the average cell diameter was as small as 22 ⁇ m, which cleared the acceptance criteria and was good. Also, no foam cell breakage was observed. In addition, 100 shots of foamed moldings of the same test piece were continuously molded, but no abnormalities were observed, and good feedability of the molten resin without vent-up was obtained.
  • Example 2 the cylinder inner diameter (diameter) of the cylinder was set to 80 mm, and an injection molding apparatus was used which was basically composed of a screw having the same flight diameter. Four flights were formed over the entire area corresponding to the starvation zone (section length: 507 mm) of the screw in the state of maximum advance, and the lead angle of these four flights was set to 49 degrees. Two flights are formed in the region corresponding to the feeding zone (section length: 310 mm) of the screw in the state of maximum advance, and the lead angle of these two flights is 30 degrees, corresponding to the starvation zone. It was set to 0.61 times the flight lead angle.
  • a gradual change zone (section length: 144 mm) was provided between the starvation zone and the feeding zone, and the shape was smoothed so that the stable feeding of the resin would not be impaired by sudden changes in the screw shape.
  • a mold capable of forming a square plate of 500 mm square with a thickness of 2 mm was used, pressure of physical foaming agent by nitrogen gas: 8 MPa, screw back pressure: 10 MPa, resin temperature: 180 to 210 ° C., mold temperature: After plasticization and weighing at 50° C., injection filling was performed at an injection speed of 50 mm/s. After applying a holding pressure of 20 Mpa for 2 seconds, the mold was opened by 4 mm and core-back foaming was performed 3 times.
  • Example 2 When the cell diameter of the foam molded article molded in Example 2 was evaluated by cross-sectional SEM, the average cell diameter was as small as 25 ⁇ m, which cleared the acceptance criteria and was good. Also, no foam cell breakage was observed. In addition, 100 shots of foamed moldings of the same test piece were continuously molded, but no abnormalities were observed, and good feedability of the molten resin without vent-up was obtained.
  • Comparative Example 1 In Comparative Example 1, an injection molding apparatus having a cylinder with a cylinder inner diameter of 56 mm and a screw having basically the same flight diameter was used. There is no gradual change zone between the region corresponding to the starvation zone (segment length: 456 mm) and the region corresponding to the feeding zone (segment length: 195 mm) of the screw in the state of being advanced to the maximum extent. Four flights were formed, and the lead angle of these four flights was set to 49 degrees. Otherwise, core-back foaming was performed in the same manner as in Example 1.
  • Comparative Example 2 In Comparative Example 2, in order to reduce the amount of resin in the starvation zone and increase the solubility of the physical blowing agent, the amount of resin supplied from the hopper (not shown) by a constant supply device was increased to about 25% compared to Comparative Example 1. Core-back foaming was performed under the same apparatus configuration and conditions as in Comparative Example 1 except for the above. When the cell diameter of the foamed molded article molded in Comparative Example 2 was evaluated by cross-sectional SEM, the average cell diameter was as small as 26 ⁇ m, which was good. However, due to the restriction of the amount of resin supplied, the weighing time was delayed by +5 seconds compared to Comparative Example 1.
  • the present invention can be used when manufacturing a resin foam molded article.

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Manufacturing & Machinery (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Injection Moulding Of Plastics Or The Like (AREA)
  • Molding Of Porous Articles (AREA)

Abstract

熱可塑性樹脂を可塑化溶融する可塑化ゾーン２１、溶融樹脂を飢餓状態にして注入される物理発泡剤を溶融樹脂に溶解する飢餓ゾーン２２、物理発泡剤が溶解された溶融樹脂の圧縮と計量を行う送給ゾーン２３が上流側から順に設けられるシリンダ２と、シリンダ２に軸周りの回転が自在に内装され、軸部３１の外周に螺旋状にフライトが形成されているスクリュ３を備え、送給ゾーン２３に対応するスクリュ３のフライトのリード角βが、飢餓ゾーン２２に対応するフライトのリード角αよりも小さく設定され、送給ゾーン２３に対応するスクリュ３のフライトの条数が、飢餓ゾーン２２に対応する複数条のフライトの条数よりも小さく設定される発泡成形体製造装置１。飢餓ゾーン及び送給ソーンで輸送される溶融樹脂の流量の低下を防止し、高い生産効率で高品質な発泡成形体を製造できる。

Description

発泡成形体製造装置及び発泡成形体製造装置用スクリュ
　本発明は、スクリュ式の発泡成形体製造装置及び発泡成形体製造装置用スクリュに関する。
　従来、発泡成形体を製造する製造装置として、シリンダに軸周りの回転と軸方向への進退が自在にスクリュが内装されると共に、熱可塑性樹脂が可塑化溶融されて溶融樹脂となる可塑化ゾーン、溶融樹脂の密度を低下させて飢餓状態にし、加圧注入される物理発泡剤を溶融樹脂に溶解する飢餓ゾーン、物理発泡剤が溶解された溶融樹脂の圧縮と計量を行う送給ゾーンがシリンダの上流側から順に設けられる射出成形機が知られている。このような射出成形機では、シリンダの先端から金型内に物理発泡剤が溶解された溶融樹脂を射出し、金型内で物理発泡剤を気泡化して発泡成形体を得ることができる。
　この種の射出成形機では、飢餓ゾーンにおいて物理発泡剤を溶融樹脂により均一で効率的に溶解させ、製造される発泡成形体を高品質化することと、飢餓ゾーンの溶融樹脂の圧力を確実に低下させ、十分な物理発泡剤をシリンダ内に注入できることが望まれる。そして、このような要望に応えるため、特許文献１の射出成形機では、飢餓ゾーン及び送給ソーンにおけるスクリュのフライトを多条フライトで形成することにより、物理発泡剤の不活性ガスと溶融樹脂との接触面を増加させ、均一で効率的な溶解を可能にすると共に、多条フライトのリード角を１０～４５度の範囲に設定することにより、飢餓ゾーン及び送給ソーンの溶融樹脂の流量を大きくして飢餓ゾーンの溶融樹脂の圧力を低下させている。
特許６５７０５８２号公報
　ところで、上述の射出成形機のようなスクリュ式の発泡成形体の製造装置では、飢餓ゾーン及び送給ソーンにおけるフライトの条数の増加に応じて、物理発泡剤を溶融樹脂に均一で効率的に溶解し、高品質な発泡成形体を得ることが可能になるものの、このフライトの条数の増加は、フライトピッチを拡大し、フライトのリード角をより鈍角化する。フライトのリード角が鈍角になると、輸送される溶融樹脂の流量が低下するが、これにスクリュの先端側に溜まった溶融樹脂の内圧、抵抗圧が加わると、飢餓ゾーン及び送給ソーンで輸送される溶融樹脂の流量が著しく低下してしまう。
　輸送される溶融樹脂の流量が著しく低下すると、飢餓ゾーンの溶融樹脂の圧力を十分に低下させて、必要な物理発泡剤をシリンダ内に注入できる飢餓状態を得ることが難しくなる。そのため、可塑化ゾーンからの溶融樹脂の流入量を減らして飢餓ゾーンの溶融樹脂の圧力を低下させ、所要レベルの飢餓状態を生成することが必要になるが、このような可塑化ゾーンからの溶融樹脂の流入量の減少は生産効率の低下を招いてしまう。そのため、高品質の発泡成形体を得ることができると共に、高い生産効率で発泡成形体を製造できる製造装置が求められる。
　本発明は上記課題に鑑み提案するものであって、物理発泡剤を溶融樹脂に均一で効率的に溶解し、高品質な発泡成形体を製造することができると共に、飢餓ゾーン及び送給ソーンで輸送される溶融樹脂の流量の低下を防止し、高い生産効率で発泡成形体を製造することができる発泡成形体製造装置及び発泡成形体製造装置用スクリュを提供することを目的とする。
　本発明の発泡成形体製造装置は、熱可塑性樹脂を可塑化溶融して溶融樹脂とする可塑化ゾーン、溶融樹脂を飢餓状態にして注入される物理発泡剤を溶融樹脂に溶解する飢餓ゾーン、物理発泡剤が溶解された溶融樹脂の圧縮と計量を行う送給ゾーンが上流側から順に設けられるシリンダと、前記シリンダに軸周りの回転が自在に内装され、軸部の外周に螺旋状にフライトが形成されているスクリュとを備え、前記送給ゾーンに対応する前記スクリュの前記フライトのリード角が、前記飢餓ゾーンに対応する前記スクリュの前記フライトのリード角よりも小さく設定されると共に、前記送給ゾーンに対応する前記スクリュの前記フライトの条数が、前記飢餓ゾーンに対応する前記スクリュの複数条の前記フライトの条数よりも小さく設定されていることを特徴とする。
　これによれば、飢餓ゾーンに対応するフライトを複数条或いは多条のフライトとすることにより、飢餓ゾーンで注入される物理発泡剤を溶融樹脂に均一で効率的に溶解し、例えば高倍率な発泡成形体や緻密セル構造の発泡成形体等の高品質な発泡成形体を製造することができる。また、送給ゾーンに対応するフライトのリード角を飢餓ゾーンに対応するフライトのリード角よりも小さく設定すると共に、送給ゾーンに対応するフライトの条数を飢餓ゾーンに対応するフライトの条数よりも小さく設定することにより、飢餓ゾーン及び送給ソーンで輸送される溶融樹脂の流量の低下を防止してスムーズな溶融樹脂の流れを得ることができ、飢餓ゾーンの溶融樹脂の圧力を必要且つ十分に低下させ、適量の物理発泡剤をシリンダ内に注入できる飢餓状態を確実に実現することができる。従って、飢餓ゾーンの溶融樹脂の圧力を低下させるために、可塑化ゾーンからの溶融樹脂の流入量を減らすことも不要となり、計量時間を短縮して高い生産効率で発泡成形体を製造することができる。また、溶融樹脂の送給性向上によって飢餓ゾーンで高い飢餓状態を保つことができるので、物理発泡剤の注入箇所から溶融樹脂が逆流する現象を防止することができ、耐ベントアップ性能を高めることができる。また、溶融樹脂の送給性向上と飢餓ゾーンの複数条或いは多条のフライトにより、効率的に物理発泡剤を溶融樹脂に溶解させることができるため、飢餓ゾーンの長さ、換言すればスクリュやシリンダの全長を短縮することができ、装置の設置場所の省スペース化と装置コストの削減を図ることができる。
　本発明の発泡成形体製造装置は、前記飢餓ゾーンと前記送給ゾーンとの間に徐変ゾーンが設けられ、前記飢餓ゾーンから前記送給ゾーンまで連続して形成されている前記フライトのリード角が、前記飢餓ゾーンに対応する前記フライトのリード角から前記送給ゾーンに対応する前記フライトのリード角となるように前記徐変ゾーンで徐変されていることを特徴とする。
　これによれば、飢餓ゾーンに対応するフライトのリード角から送給ゾーンに対応するフライトのリード角となるように徐変ゾーンで徐変することにより、スクリュ形状の急激な変化によって溶融樹脂の送給の安定性が低下することを抑制できる。従って、溶融樹脂をよりスムーズに送給ゾーンに流し込むことができ、飢餓ゾーン及び送給ソーンで輸送される溶融樹脂の流量の低下をより確実に防止することができる。
　本発明の発泡成形体製造装置は、前記飢餓ゾーンに対応する前記フライトのうち、前記送給ゾーンに対応する前記フライトと連続するもの以外のフライトの螺旋進行が前記徐変ゾーンでフライト径を減少しながら終息することを特徴とする。
　これによれば、送給ゾーンに対応する前記フライト以外のフライトの螺旋進行を徐変ゾーンでフライト径を減少しながら終息させることにより、スクリュ形状の急激な変化によって溶融樹脂の送給の安定性が低下することを抑制できる。従って、溶融樹脂をより一層スムーズに送給ゾーンに流し込むことができ、飢餓ゾーン及び送給ソーンで輸送される溶融樹脂の流量の低下をより一層確実に防止することができる。
　本発明の発泡成形体製造装置は、前記送給ゾーンに対応する前記スクリュの前記フライトのリード角が、前記飢餓ゾーンに対応する前記スクリュの前記フライトのリード角に対して０．５０～０．６２倍の範囲に設定されていることを特徴とする。
　これによれば、溶融樹脂のスムーズ且つ適量の流れを維持しつつ、発泡セル径が合格基準内の小ささで且つ発泡セルの破泡が無いか極力少ない高品質の発泡成形体を確実に得ることができる。
　本発明の発泡成形体製造装置は、前記送給ゾーンに対応する前記スクリュの前記フライトの条数が、前記飢餓ゾーンに対応する前記スクリュの前記フライトの条数の１／２以下に設定されていることを特徴とする。
　これによれば、溶融樹脂のスムーズ且つ適量の流れを維持しつつ、発泡セル径が合格基準内の小ささで且つ発泡セルの破泡が無いか極力少ない高品質の発泡成形体を確実に得ることができる。
　本発明の発泡成形体製造装置は、前記シリンダに前記スクリュが軸方向への進退自在に内装される射出成形装置であり、前記送給ゾーンに対応する前記フライトと、前記飢餓ゾーンに対応する前記フライトとが、前記スクリュが前記シリンダ内で下流側に最大限前進した状態において、それぞれ前記送給ゾーンに対応して配置される前記フライトと、前記飢餓ゾーンに対応して配置される前記フライトであることを特徴とする。
　これによれば、物理発泡剤を溶融樹脂に均一で効率的に溶解し、高品質な発泡成形体を射出成形することができると共に、飢餓ゾーン及び送給ソーンで輸送される溶融樹脂の流量の低下を防止し、高い生産効率で発泡成形体を製造することができる射出成形装置を得ることができる。
　本発明の発泡成形体製造装置用スクリュは、熱可塑性樹脂を可塑化溶融して溶融樹脂とする可塑化ゾーン、溶融樹脂を飢餓状態にして注入される物理発泡剤を溶融樹脂に溶解する飢餓ゾーン、物理発泡剤が溶解された溶融樹脂の圧縮と計量を行う送給ゾーンが上流側から順に設けられるシリンダと、前記シリンダに軸周りの回転が自在に内装され、軸部の外周に螺旋状にフライトが形成されているスクリュとを備える発泡成形体製造装置に用いられるスクリュであって、前記送給ゾーンに対応する前記スクリュの前記フライトのリード角が、前記飢餓ゾーンに対応する前記スクリュの前記フライトのリード角よりも小さく設定されると共に、前記送給ゾーンに対応する前記スクリュの前記フライトの条数が、前記飢餓ゾーンに対応する前記スクリュの複数条の前記フライトの条数よりも小さく設定されていることを特徴とする。
　これによれば、飢餓ゾーンに対応するフライトを複数条或いは多条のフライトとすることにより、発泡成形体製造装置において飢餓ゾーンで注入される物理発泡剤を溶融樹脂に均一で効率的に溶解し、例えば高倍率な発泡成形体や緻密セル構造の発泡成形体等の高品質な発泡成形体を製造することができる。また、送給ゾーンに対応するフライトのリード角を飢餓ゾーンに対応するフライトのリード角よりも小さく設定すると共に、送給ゾーンに対応するフライトの条数を飢餓ゾーンに対応するフライトの条数よりも小さく設定することにより、発泡成形体製造装置において飢餓ゾーン及び送給ソーンで輸送される溶融樹脂の流量の低下を防止してスムーズな溶融樹脂の流れを得ることができ、飢餓ゾーンの溶融樹脂の圧力を必要且つ十分に低下させ、適量の物理発泡剤をシリンダ内に注入できる飢餓状態を確実に実現することができる。従って、飢餓ゾーンの溶融樹脂の圧力を低下させるために、可塑化ゾーンからの溶融樹脂の流入量を減らすことも不要となり、計量時間を短縮して高い生産効率で発泡成形体を製造することができる。また、溶融樹脂の送給性向上によって飢餓ゾーンで高い飢餓状態を保つことができるので、発泡成形体製造装置において物理発泡剤の注入箇所から溶融樹脂が逆流する現象を防止することができ、耐ベントアップ性能を高めることができる。また、溶融樹脂の送給性向上と飢餓ゾーンの複数条或いは多条のフライトにより、発泡成形体製造装置において効率的に物理発泡剤を溶融樹脂に溶解させることができるため、飢餓ゾーンの長さ、換言すればスクリュやシリンダの全長を短縮することができ、装置の設置場所の省スペース化と装置コストの削減を図ることができる。
　本発明によれば、物理発泡剤を溶融樹脂に均一で効率的に溶解し、高品質な発泡成形体を製造することができると共に、飢餓ゾーン及び送給ソーンで輸送される溶融樹脂の流量の低下を防止し、高い生産効率で発泡成形体を製造することができる。
本発明による実施形態の発泡成形体製造装置を示す構成説明図。 実施形態の発泡成形体製造装置におけるスクリュの部分拡大図。 図２のＡ－Ａ部分拡大図。 実施例と比較例の発泡成形体製造装置で製造した発泡成形体の比較試験の内容を示す図。
　〔実施形態の発泡成形体製造装置〕
　本発明による実施形態の発泡成形体製造装置１は、型締め装置と協働して発泡成形体を製造するスクリュ式の射出成形装置であり、コアバック法で射出成形を行うものである。発泡成形体製造装置１は、図１～図３に示すように、外周に設けられるヒータ（図示省略）で内部に供給される熱可塑性樹脂を加熱可能で、ノズル２６から溶融樹脂を射出するシリンダ２と、シリンダ２に内装され、軸周りの回転と軸方向への進退が自在に設けられるスクリュ３と、シリンダ２の内部に樹脂ペレットの熱可塑性樹脂を供給するホッパー４と、シリンダ２の内部に物理発泡剤を供給する発泡剤供給機構５を備える。
　シリンダ２には、熱可塑性樹脂を可塑化溶融して溶融樹脂とする可塑化ゾーン２１と、溶融樹脂を飢餓状態にして注入される物理発泡剤を溶融樹脂に溶解する飢餓ゾーン２２、物理発泡剤が溶解された溶融樹脂の圧縮と計量を行う送給ゾーン２３が、上流側から下流側に向かって順に設けられ、飢餓ゾーン２２と送給ゾーン２３との間にはスクリュ３のフライトのリード角と条数を変化させる徐変ゾーン２４が設けられている。尚、「上流側」と「下流側」はそれぞれシリンダ２内を流れる溶融樹脂の流れ方向の上流側と下流側を意味し、「飢餓状態」は溶融樹脂の密度が低下した状態を意味する。
　可塑化ゾーン２１には、供給ゾーン２１１と、圧縮ゾーン２１２と、計量ゾーン２１３が、上流側から下流側に向かって順に設けられる。供給ゾーン２１１では、ホッパー４から供給される熱可塑性樹脂の樹脂ペレットをスクリュ３の回転によって射出側である前方に移送すると共に、加熱されるシリンダ２の内壁によって樹脂ペレットに余熱を与える。圧縮ゾーン２１２では、前方に移送する熱可塑性樹脂を剪断混錬して可塑化溶融し、溶融樹脂を圧縮する。計量ゾーン２１３では、圧縮した溶融樹脂の密度を均一化して一定に保持する。
　可塑化ゾーン２１に対応する部分に配置されるスクリュ３には、軸部３１の外周に１つのフライト３２が螺旋状に傾斜して形成されており、シングルフライト構造になっている。また、可塑化ゾーン２１と飢餓ゾーン２２との間には、飢餓ゾーン２２における溶融樹脂の密度を低下させるために、溶融樹脂の下流側へ供給量を制限するシールゾーン２５が設けられている。
　可塑化ゾーン２１の供給ゾーン２１１で供給する熱可塑性樹脂は適用可能な範囲で適宜であり、例えば、ポリプロピレン、ポリメチルメタクリレート、ポリアミド、ポリエチレン、ポリカーボネート、ポリブチレンテレフタレート、アモルファスポリオレフィン、ポリエーテルイミド、ポリエチレンテレフタレート、ポリエーテルエーテルケトン、ＡＢＳ樹脂（アクリロニトリル・ブタジエン・スチレン共重合樹脂）、ポリフェニレンスルファイド、ポリアミドイミド、ポリ乳酸、ポリカプロラクトン等の熱可塑性樹脂、及びこれらの複合材料を用いることができ、又、２種類以上を混合して用いてもよい。また、これらの熱可塑性樹脂にガラス繊維、タルク、カーボン繊維、セラミック等の各種無機フィラー、セルロースナノファイバー、セルロース、木粉等の有機フィラーを混練したものを用いることもできる。また、熱可塑性樹脂は、例えば発泡核剤として機能する無機フィラー、有機フィラーや溶融張力を高める添加剤等、必要に応じて各種添加剤を含むものとしてもよい。
　飢餓ゾーン２２には、その上流側の端部付近に発泡剤供給機構５が設けられており、発泡剤供給機構５によって二酸化炭素、窒素のような不活性ガス等の物理発泡剤を所定の圧力に加圧し、飢餓ゾーン２２におけるシリンダ２の内部に物理発泡剤を供給する。飢餓ゾーン２２では、発泡剤供給機構５によって供給された物理発泡剤が、密度が低下した溶融樹脂と接触し、溶融樹脂に溶解される。また、飢餓ゾーン２２に対応するスクリュ３のフライト３３ａ、３４ａ、３５ａ、３６ａ、より詳細にはスクリュ３がシリンダ２内で下流側に最大限前進した状態において、飢餓ゾーン２２に対応する部分に配置されるスクリュ３のフライト３３ａ、３４ａ、３５ａ、３６ａは、軸部３１の外周に複数条（図示例では４条）で螺旋状に傾斜して形成されており、多条フライト構造になっている。
　送給ゾーン２３では、物理発泡剤が溶解された溶融樹脂の圧縮し、スクリュ３を後方に移動して計量を行う。尚、射出時にはスクリュ３を前方に移動して、シリンダ２の先端から型締め装置に物理発泡剤が溶解された溶融樹脂を射出する。また、図示例の送給ゾーン２３に対応するスクリュ３のフライト３３ｂ、３４ｂ、より詳細にはスクリュ３がシリンダ２内で下流側に最大限前進した状態において、送給ゾーン２３に対応する部分に配置されるスクリュ３のフライト３３ｂ、３４ｂは、軸部３１の外周に複数条（図示例では２条）で螺旋状に傾斜して形成されており、多条フライト構造になっている。尚、送給ゾーン２３に対応する部分に配置されるスクリュ３では、軸部３１の外周に１つのフライトが螺旋状に傾斜して形成されるシングルフライト構造としても好適である。
　送給ゾーン２３に対応するスクリュ３のフライト３３ｂのリード角とフライト３４ｂのリード角は同一角度のリード角βに設定され、飢餓ゾーン２２に対応するスクリュ３のフライト３３ａのリード角とフライト３４ａのリード角は同一角度のリード角αに設定されており、送給ゾーン２３に対応するスクリュ３のフライト３３ｂ、３４ｂのリード角βは、飢餓ゾーン２２に対応するスクリュ３のフライト３３ａ、３４ａのリード角αよりも小さく設定されている。尚、飢餓ゾーン２２に対応するスクリュ３のフライト３５ａ、３６ａのリード角も、フライト３３ａ、３４ａのリード角αと同一角度に設定されている。送給ゾーン２３に対応するスクリュ３のフライトのリード角βは、飢餓ゾーン２２に対応するスクリュ３のフライトのリード角αに対して０．５０～０．６２倍の範囲に設定すると、溶融樹脂のスムーズ且つ適量の流れを維持しつつ、発泡セル径が所定の合格基準内の小ささで且つ発泡セルの破泡が無いか極力少ない高品質の発泡成形体を確実に得ることができて好適である。
　また、送給ゾーン２３に対応するスクリュ３のフライト３３ｂ、３４ｂの条数が、飢餓ゾーン２２に対応するスクリュ３の複数条のフライト３３ａ、３４ａ、３５ａ、３６ａの条数よりも小さく設定されている。本実施形態では、送給ゾーン２３に対応するスクリュ３のフライト３３ｂ、３４ｂの条数は２条であり、飢餓ゾーン２２に対応するスクリュ３の複数条のフライト３３ａ、３４ａ、３５ａ、３６ａの条数は４条になっている。この送給ゾーン２３に対応するスクリュ３のフライトの条数は、飢餓ゾーン２２に対応するスクリュ３のフライトの条数の１／２以下となるように設定すると、溶融樹脂のスムーズ且つ適量の流れを維持しつつ、発泡セル径が所定の合格基準内の小ささで且つ発泡セルの破泡が無いか極力少ない高品質の発泡成形体を確実に得ることができて好適である。
　徐変ゾーン２４では、飢餓ゾーン２２から送給ゾーン２３まで連続して形成されているフライト３３、３４のリード角が、飢餓ゾーン２２に対応するフライト３３ａ、３４ａのリード角αから送給ゾーン２３に対応するフライト３３ｂ、３４ｂのリード角βとなるように徐変されている。また、徐変ゾーン２４では、飢餓ゾーン２２に対応する複数条のフライト３３ａ、３４ａ、３５ａ、３６ａのうち、送給ゾーン２３に対応するフライト３３ｂ、３４ｂと連続するフライト３３ａ、３４ａ以外のフライト３５ａ、３６ａの螺旋進行が、フライト径を減少しながら終息するように形成されている。
　そして、射出成形装置の発泡成形体製造装置１の樹脂を射出する側には金型を締め付ける型締め装置が設けられ、発泡成形体製造装置１と型締め装置の動作を制御する制御装置が設けられて、製造設備の全体が構成される。尚、実施形態の発泡成形体製造装置１は、スクリュ３を軸方向に移動してコアバックで射出成形を行う製造設備を構成するものとしたが、本発明の発泡成形体製造装置は、射出成形装置に限定されず、例えばシリンダの先端部にダイスが設けられ、スクリュが軸周りの回転が自在に内装されるスクリュ式の押出成形装置等としてもよい。
　本実施形態の発泡成形体製造装置１は、飢餓ゾーン２２に対応するフライトを複数条或いは多条のフライト３３、３４、３５、３６とすることにより、飢餓ゾーン２２で注入される物理発泡剤を溶融樹脂に均一で効率的に溶解し、例えば高倍率な発泡成形体や緻密セル構造の発泡成形体等の高品質な発泡成形体を製造することができる。
　また、送給ゾーン２３に対応するフライト３３ｂ、３４ｂのリード角βを飢餓ゾーン２２に対応するフライト３３ａ、３４ａ、３５ａ、３６ａのリード角αよりも小さく設定すると共に、送給ゾーン２３に対応するフライト３３ｂ、３４ｂの条数を飢餓ゾーン２２に対応するフライト３３ａ、３４ａ、３５ａ、３６ａの条数よりも小さく設定することにより、飢餓ゾーン２２及び送給ソーン２３で輸送される溶融樹脂の流量の低下を防止してスムーズな溶融樹脂の流れを得ることができ、飢餓ゾーン２２の溶融樹脂の圧力を必要且つ十分に低下させ、適量の物理発泡剤をシリンダ２内に注入できる飢餓状態を確実に実現することができる。従って、飢餓ゾーン２２の溶融樹脂の圧力を低下させるために、可塑化ゾーン２１からの溶融樹脂の流入量を減らすことも不要となり、計量時間を短縮して高い生産効率で発泡成形体を製造することができる。
　また、溶融樹脂の送給性向上によって飢餓ゾーン２２で高い飢餓状態を保つことができるので、物理発泡剤の注入箇所から溶融樹脂が逆流する現象を防止することができ、耐ベントアップ性能を高めることができる。また、溶融樹脂の送給性向上と飢餓ゾーン２２の複数条或いは多条のフライト３３ａ、３４ａ、３５ａ、３６ａにより、効率的に物理発泡剤を溶融樹脂に溶解させることができるため、飢餓ゾーン２２の長さ、換言すればスクリュ３やシリンダ２の全長を短縮することができ、装置の設置場所の省スペース化と装置コストの削減を図ることができる。
　また、飢餓ゾーン２２に対応するフライト３３ａ、３４ａ、３５ａ、３６ａのリード角αから送給ゾーン２３に対応するフライト３３ｂ、３４ｂのリード角βとなるように徐変ゾーン２４で徐変することにより、又、送給ゾーン２３に対応するフライト３３ｂ、３４ｂ以外のフライト３５ａ、３６ａの螺旋進行を徐変ゾーン２４でフライト径を減少しながら終息させることにより、スクリュ形状の急激な変化によって溶融樹脂の送給の安定性が低下することを抑制できる。従って、溶融樹脂をよりスムーズに送給ゾーン２３に流し込むことができ、飢餓ゾーン２２及び送給ソーン２３で輸送される溶融樹脂の流量の低下をより確実に防止することができる。
　〔本明細書開示発明の包含範囲〕
　本明細書開示の発明は、発明として列記した各発明、実施形態の他に、適用可能な範囲で、これらの部分的な内容を本明細書開示の他の内容に変更して特定したもの、或いはこれらの内容に本明細書開示の他の内容を付加して特定したもの、或いはこれらの部分的な内容を部分的な作用効果が得られる限度で削除して上位概念化して特定したものを包含する。そして、本明細書開示の発明には下記変形例や追記した内容も含まれる。
　例えばスクリュ３の外径或いは基本的なフライト径に相当するシリンダ２の内径は本発明の趣旨の範囲内で適宜設定することが可能であり、例えば１０ｍｍ～３００ｍｍ、好ましくは２０ｍｍ～２４５ｍｍ、より好ましくは３０～１９０ｍｍとするとよい。また、送給ゾーン２３のフライトのリード角βと飢餓ゾーン２２のフライトのリード角αとの角度差も本発明の趣旨の範囲内で適宜設定することが可能であり、例えば２度～５０度、好ましくは１０度～４０度、より好ましくは１５度～２５度とするとよい。
　また、上記実施形態の発泡成形体製造装置１のスクリュ３では、飢餓ゾーン２２のフライト条数：４条を送給ゾーン２３のフライト条数：２条に減少させる構成としたが、フライト条数の減少数は本発明の趣旨の範囲内で適宜であり、例えば飢餓ゾーンのフライト条数：６条を送給ゾーンのフライト条数：３条に減少させる構成、或いは飢餓ゾーンのフライト条数：２条を送給ゾーンのフライト条数：１条に減少させる構成としてもよい。これらの条数を減少させる変形例においても、飢餓ゾーンと送給ゾーンとの間に、飢餓ゾーンから送給ゾーンまで連続して形成されているフライトのリード角が、飢餓ゾーンに対応するフライトのリード角から送給ゾーンに対応するフライトのリード角となるように徐変させると共に、飢餓ゾーンに対応するフライトのうち、送給ゾーンに対応するフライトと連続するもの以外のフライトの螺旋進行をフライト径を減少しながら終息する徐変ゾーンを設けると好適である。
　また、本発明の発泡成形体製造装置では、飢餓ゾーンの内部において、下流側区間に対応するスクリュのフライトのリード角を上流側区間に対応するスクリュのフライトのリード角よりも小さく設定すると共に、下流側区間に対応するスクリュの複数条のフライトの条数を上流側区間に対応するスクリュの複数条のフライトの条数よりも小さく設定する構成としてよく、例えば上流側区間のフライト条数：８条を下流側区間のフライト条数：４条に減少させる構成、或いは第１上流側区間のフライト条数：８条を第１下流側区間のフライト条数：４条に減少させ、更に第１下流側区間に相当する第２上流側区間のフライト条数：４条を第２下流側区間のフライト条数：２条に多段で減少させる構成としてもよい。これらの条数を減少させる変形例においても、上流側区間と下流側区間との間に、上流側区間から下流側区間まで連続して形成されているフライトのリード角が、上流側区間に対応するフライトのリード角から下流側区間に対応するフライトのリード角となるように徐変させると共に、上流側区間に対応するフライトのうち、下流側区間に対応するフライトと連続するもの以外のフライトの螺旋進行をフライト径を減少しながら終息する徐変ゾーンと同様の構成の徐変区間を設けると好適である。
　〔実施例と比較例〕
　次に、本発明による実施例の発泡成形体製造装置と比較例の発泡成形体製造装置で製造した発泡成形体の比較試験について説明する。実施例と比較例の比較試験の熱可塑性樹脂には、ポリプロピレン（出光ライオンコンポジット製、4700G）にタルクを２０％混合したものを用いた。使用する発泡成形体製造装置は、型締め装置と協働して発泡成形体を製造するスクリュ式の射出成形装置とし、コアバック法で射出成形を行った。実施例と比較例で成形した試験片の発泡成形体の形状は、正方形の板状であり、各試験片の発泡成形体の厚みは２ｍｍで一定とし、スクリュシリンダの径にあわせて、各試験片の発泡成形品の大きさを２００ｍｍ角～５００ｍｍ角の範囲で変更した。
　実施例と比較例で成形した試験片の発泡成形体の品質に関し、発泡セルサイズ（発泡セルの平均のセル直径）について、ゲート部、中央部および流動末端部における発泡セルの平均セル径が４０μｍ以下である場合と合格とし、又、発泡セルの均一性について、製品を透かして目視で確認し、破泡の有無を確認して評価した（図４参照）。尚、図４の発泡セルサイズの欄に関し、○は目視確認による破泡無し、×は目視確認による破泡有りを示している。
　［実施例１］
　実施例１では、シリンダのシリンダ内径（直径）を５６ｍｍとし、基本的にこれと同一のフライト径を有するスクリュから構成される射出成形装置を用いた。最大限前進した状態のスクリュの飢餓ゾーン（区間長：３５５ｍｍ）に対応する領域には、全体に亘って４条のフライトが形成され、この４条のフライトのリード角は４９度とした。最大限前進した状態のスクリュの送給ゾーン（区間長：１９５ｍｍ）に対応する領域には、２条のフライトが形成され、この２条のフライトのリード角は３０度とし、飢餓ゾーンに対応するフライトのリード角の０．６１倍とした。また、飢餓ゾーンと送給ゾーンの間には徐変ゾーン（区間長：１０１ｍｍ）を設け、スクリュ形状の急激な変化によって樹脂の安定送給が損なわれないように形状をスムージングした。金型には、厚さ２ｍｍで２００ｍｍ角の正方形板を形成できるものを用い、窒素ガスによる物理発泡剤の圧力：８Ｍｐａ、スクリュ背圧：１０ＭＰａ、樹脂温度：１８０～２１０℃、金型温度：５０℃という条件で、可塑化計量後、射出速度５０ｍｍ/ｓで射出充填を行った。保圧２０Ｍｐａの圧力にて２秒印加した後、金型を４ｍｍ開いて３倍のコアバック発泡を行った。
　実施例１で成形した発泡成形体の成形品について、断面ＳＥＭにてセル径を評価したところ、平均セル径は２２μｍと小さく、合格基準をクリアしており良好であった。また、発泡セルの破泡は観察されなかった。また、同一の試験片の発泡成形体を連続で１００ショット成形したが、異常はみられず、ベントアップの生じない溶融樹脂の良好な送給性が得られた。
　［実施例２］
　実施例２では、シリンダのシリンダ内径（直径）を８０ｍｍとし、基本的にこれと同一のフライト径を有するスクリュから構成される射出成形装置を用いた。最大限前進した状態のスクリュの飢餓ゾーン（区間長：５０７ｍｍ）に対応する領域には、全体に亘って４条のフライトが形成され、この４条のフライトのリード角は４９度とした。最大限前進した状態のスクリュの送給ゾーン（区間長：３１０ｍｍ）に対応する領域には、２条のフライトが形成され、この２条のフライトのリード角は３０度とし、飢餓ゾーンに対応するフライトのリード角の０．６１倍とした。また、飢餓ゾーンと送給ゾーンの間には徐変ゾーン（区間長：１４４ｍｍ）を設け、スクリュ形状の急激な変化によって樹脂の安定送給が損なわれないように形状をスムージングした。金型には、厚さ２ｍｍで５００ｍｍ角の正方形板を形成できるものを用い、窒素ガスによる物理発泡剤の圧力：８Ｍｐａ、スクリュ背圧：１０ＭＰａ、樹脂温度：１８０～２１０℃、金型温度：５０℃という条件で、可塑化計量後、射出速度５０ｍｍ/ｓで射出充填を行った。保圧２０Ｍｐａの圧力にて２秒印加した後、金型を４ｍｍ開いて３倍のコアバック発泡を行った。
　実施例２で成形した発泡成形体の成形品について、断面ＳＥＭにてセル径を評価したところ、平均セル径は２５μｍと小さく、合格基準をクリアしており良好であった。また、発泡セルの破泡は観察されなかった。また、同一の試験片の発泡成形体を連続で１００ショット成形したが、異常はみられず、ベントアップの生じない溶融樹脂の良好な送給性が得られた。
　［比較例１］
　比較例１では、シリンダのシリンダ内径を５６ｍｍとし、基本的にこれと同一のフライト径を有するスクリュから構成される射出成形装置を用いた。最大限前進した状態のスクリュの飢餓ゾーン（区間長：４５６ｍｍ）に対応する領域と、送給ゾーン（区間長：１９５ｍｍ）に対応する領域には、間に徐変ゾーンが無く、全体に亘って４条のフライトが形成され、この４条のフライトのリード角は４９度とした。それ以外については実施例１と同様とし、コアバック発泡を行った。
　比較例１で成形した発泡成形品について、断面ＳＥＭにてセル径を評価したところ、平均セル径は４１μｍであり、やや肥大化していた。これは、送給ゾーンのフライトのリード角が実施例１と比較して大きいために溶融樹脂の送給性が低下し、それにより飢餓ゾーンの樹脂量が増加して物理発泡剤の溶解性が低下したためと推測される。また、発泡セルの破泡が目視確認された。
　［比較例２］
　比較例２では、飢餓ゾーンにおける樹脂量を少なくして物理発泡剤の溶解性を上げるために、定量供給装置によって（図示せず）ホッパーから供給する樹脂量を比較例１に対して約２５％削減し、それ以外については比較例１と同様の装置構成と条件で、コアバック発泡を行った。比較例２で成形した発泡成形品について、断面ＳＥＭにてセル径を評価したところ、平均セル径は２６μｍと小さく良好であった。ただし、樹脂供給量を制限したことにより比較例１より＋５秒計量時間が遅くなってしまった。
　本発明は、樹脂製の発泡成形体を製造する際に利用することができる。
１…発泡成形体製造装置　２…シリンダ　２１…可塑化ゾーン　２１１…供給ゾーン　２１２…圧縮ゾーン　２１３…計量ゾーン　２２…飢餓ゾーン　２３…送給ゾーン　２４…徐変ゾーン　２５…シールゾーン　２６…ノズル　３…スクリュ　３１…軸部　３２…フライト　３３、３３ａ、３３ｂ、３４、３４ａ、３４ｂ、３５、３５ａ、３６、３６ａ…フライト　４…ホッパー　５…発泡剤供給機構　α、β…フライトのリード角

Claims (6)

  1. 　熱可塑性樹脂を可塑化溶融して溶融樹脂とする可塑化ゾーン、溶融樹脂を飢餓状態にして注入される物理発泡剤を溶融樹脂に溶解する飢餓ゾーン、物理発泡剤が溶解された溶融樹脂の圧縮と計量を行う送給ゾーンが上流側から順に設けられるシリンダと、
    　前記シリンダに軸周りの回転が自在に内装され、軸部の外周に螺旋状にフライトが形成されているスクリュとを備え、
    　前記送給ゾーンに対応する前記スクリュの前記フライトのリード角が、前記飢餓ゾーンに対応する前記スクリュの前記フライトのリード角よりも小さく設定されると共に、
    　前記送給ゾーンに対応する前記スクリュの前記フライトの条数が、前記飢餓ゾーンに対応する前記スクリュの複数条の前記フライトの条数よりも小さく設定されており、
    　前記飢餓ゾーンと前記送給ゾーンとの間に徐変ゾーンが設けられ、
    　前記飢餓ゾーンから前記送給ゾーンまで連続して形成されている前記フライトのリード角が、前記飢餓ゾーンに対応する前記フライトのリード角から前記送給ゾーンに対応する前記フライトのリード角となるように前記徐変ゾーンで徐変されていることを特徴とする発泡成形体製造装置。
  2. 　前記飢餓ゾーンに対応する前記フライトのうち、前記送給ゾーンに対応する前記フライトと連続するもの以外のフライトの螺旋進行が前記徐変ゾーンでフライト径を減少しながら終息することを特徴とする請求項１記載の発泡成形体製造装置。
  3. 　熱可塑性樹脂を可塑化溶融して溶融樹脂とする可塑化ゾーン、溶融樹脂を飢餓状態にして注入される物理発泡剤を溶融樹脂に溶解する飢餓ゾーン、物理発泡剤が溶解された溶融樹脂の圧縮と計量を行う送給ゾーンが上流側から順に設けられるシリンダと、
    　前記シリンダに軸周りの回転が自在に内装され、軸部の外周に螺旋状にフライトが形成されているスクリュとを備え、
    　前記送給ゾーンに対応する前記スクリュの前記フライトのリード角が、前記飢餓ゾーンに対応する前記スクリュの前記フライトのリード角よりも小さく設定されると共に、
    　前記送給ゾーンに対応する前記スクリュの前記フライトの条数が、前記飢餓ゾーンに対応する前記スクリュの複数条の前記フライトの条数よりも小さく設定されており、
    　前記送給ゾーンに対応する前記スクリュの前記フライトのリード角が、前記飢餓ゾーンに対応する前記スクリュの前記フライトのリード角に対して０．５０～０．６２倍の範囲に設定されていることを特徴とする発泡成形体製造装置。
  4. 　熱可塑性樹脂を可塑化溶融して溶融樹脂とする可塑化ゾーン、溶融樹脂を飢餓状態にして注入される物理発泡剤を溶融樹脂に溶解する飢餓ゾーン、物理発泡剤が溶解された溶融樹脂の圧縮と計量を行う送給ゾーンが上流側から順に設けられるシリンダと、
    　前記シリンダに軸周りの回転が自在に内装され、軸部の外周に螺旋状にフライトが形成されているスクリュとを備え、
    　前記送給ゾーンに対応する前記スクリュの前記フライトのリード角が、前記飢餓ゾーンに対応する前記スクリュの前記フライトのリード角よりも小さく設定されると共に、
    　前記送給ゾーンに対応する前記スクリュの前記フライトの条数が、前記飢餓ゾーンに対応する前記スクリュの複数条の前記フライトの条数よりも小さく設定されており、
    　前記送給ゾーンに対応する前記スクリュの前記フライトの条数が、前記飢餓ゾーンに対応する前記スクリュの前記フライトの条数の１／２以下に設定されていることを特徴とする発泡成形体製造装置。
  5. 　熱可塑性樹脂を可塑化溶融して溶融樹脂とする可塑化ゾーン、溶融樹脂を飢餓状態にして注入される物理発泡剤を溶融樹脂に溶解する飢餓ゾーン、物理発泡剤が溶解された溶融樹脂の圧縮と計量を行う送給ゾーンが上流側から順に設けられるシリンダと、
    　前記シリンダに軸周りの回転が自在に内装され、軸部の外周に螺旋状にフライトが形成されているスクリュとを備え、
    　前記送給ゾーンに対応する前記スクリュの前記フライトのリード角が、前記飢餓ゾーンに対応する前記スクリュの前記フライトのリード角よりも小さく設定されると共に、
    　前記送給ゾーンに対応する前記スクリュの前記フライトの条数が、前記飢餓ゾーンに対応する前記スクリュの複数条の前記フライトの条数よりも小さく設定されており、
    　前記シリンダに前記スクリュが軸方向への進退自在に内装される射出成形装置であり、
    　前記送給ゾーンに対応する前記フライトと、前記飢餓ゾーンに対応する前記フライトとが、前記スクリュが前記シリンダ内で下流側に最大限前進した状態において、それぞれ前記送給ゾーンに対応して配置される前記フライトと、前記飢餓ゾーンに対応して配置される前記フライトであることを特徴とする発泡成形体製造装置。
  6. 　熱可塑性樹脂を可塑化溶融して溶融樹脂とする可塑化ゾーン、溶融樹脂を飢餓状態にして注入される物理発泡剤を溶融樹脂に溶解する飢餓ゾーン、物理発泡剤が溶解された溶融樹脂の圧縮と計量を行う送給ゾーンが上流側から順に設けられるシリンダと、前記シリンダに軸周りの回転が自在に内装され、軸部の外周に螺旋状にフライトが形成されているスクリュとを備える発泡成形体製造装置に用いられるスクリュであって、
    　前記送給ゾーンに対応する前記スクリュの前記フライトのリード角が、前記飢餓ゾーンに対応する前記スクリュの前記フライトのリード角よりも小さく設定されると共に、
    　前記送給ゾーンに対応する前記スクリュの前記フライトの条数が、前記飢餓ゾーンに対応する前記スクリュの複数条の前記フライトの条数よりも小さく設定されており、
    　前記飢餓ゾーンと前記送給ゾーンとの間に徐変ゾーンが設けられ、
    　前記飢餓ゾーンから前記送給ゾーンまで連続して形成されている前記フライトのリード角が、前記飢餓ゾーンに対応する前記フライトのリード角から前記送給ゾーンに対応する前記フライトのリード角となるように前記徐変ゾーンで徐変されていることを特徴とする発泡成形体製造装置用スクリュ。
PCT/JP2022/039492 2021-11-19 2022-10-24 発泡成形体製造装置及び発泡成形体製造装置用スクリュ WO2023090061A1 (ja)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN202280075785.1A CN118234609A (zh) 2021-11-19 2022-10-24 发泡成型体制造装置和发泡成型体制造装置用螺杆

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2021-188602 2021-11-19
JP2021188602A JP7267386B1 (ja) 2021-11-19 2021-11-19 発泡成形体製造装置及び発泡成形体製造装置用スクリュ

Publications (1)

Publication Number Publication Date
WO2023090061A1 true WO2023090061A1 (ja) 2023-05-25

Family

ID=86239447

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PCT/JP2022/039492 WO2023090061A1 (ja) 2021-11-19 2022-10-24 発泡成形体製造装置及び発泡成形体製造装置用スクリュ

Country Status (3)

Country Link
JP (1) JP7267386B1 (ja)
CN (1) CN118234609A (ja)
WO (1) WO2023090061A1 (ja)

Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS5415961A (en) * 1977-05-17 1979-02-06 Continental Group Injection mold screw treating heat sensitive polymer material
CN207901640U (zh) * 2018-02-12 2018-09-25 天津精琢科技发展有限公司 一种螺杆
WO2019017293A1 (ja) * 2017-07-21 2019-01-24 株式会社 日本製鋼所 発泡成形用の射出成形機
WO2020184486A1 (ja) * 2019-03-08 2020-09-17 三恵技研工業株式会社 発泡成形体の製造装置、発泡成形体の製造方法および発泡成形体製造装置用スクリュ

Family Cites Families (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2008077594A1 (en) 2006-12-25 2008-07-03 Velle Rw Ltd. A probiotic oat-based food product and process for making the same

Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS5415961A (en) * 1977-05-17 1979-02-06 Continental Group Injection mold screw treating heat sensitive polymer material
WO2019017293A1 (ja) * 2017-07-21 2019-01-24 株式会社 日本製鋼所 発泡成形用の射出成形機
CN207901640U (zh) * 2018-02-12 2018-09-25 天津精琢科技发展有限公司 一种螺杆
WO2020184486A1 (ja) * 2019-03-08 2020-09-17 三恵技研工業株式会社 発泡成形体の製造装置、発泡成形体の製造方法および発泡成形体製造装置用スクリュ

Also Published As

Publication number Publication date
JP7267386B1 (ja) 2023-05-01
CN118234609A (zh) 2024-06-21
JP2023075601A (ja) 2023-05-31

Similar Documents

Publication Publication Date Title
JP6560470B1 (ja) 発泡成形体の製造装置、発泡成形体の製造方法および発泡成形体製造装置用スクリュ
US7294302B2 (en) Method for controlling thickness of skin layer of composite resin molded product
CN107206651B (zh) 注射成型机及注射成型方法
EP2737989B1 (en) Method and device for producing pipe member
EP1393879B1 (en) Forming device for thermoplastic resin formed part
EP2204272B1 (en) Plasticating screw with two helical threads of varying pitches and a plasticating apparatus comprising this
WO2023090061A1 (ja) 発泡成形体製造装置及び発泡成形体製造装置用スクリュ
JP2004291409A (ja) インラインスクリュ式可塑化射出装置
JP2007007864A (ja) オンラインブレンド射出成形機の可塑化装置
WO2005028184A1 (ja) 樹脂材料の可塑化用スクリュー及び可塑化機構
JP7270501B2 (ja) 発泡成形体の押出製造装置、押出製造方法および発泡成形体押出製造装置用スクリュ
CN113665100B (zh) 一种同向旋转锥形双螺杆熔融沉积成型挤出式3d打印喷头
JP7390585B2 (ja) 発泡成形体の製造装置
CN206124181U (zh) 一种挤塑螺杆
JP2020069730A (ja) コンクリート型枠用せき板の押出成形方法及びコンクリート型枠用せき板の押出成形装置
KR101966108B1 (ko) 종이파우더가 50% 이상 함유된 펠릿 제조용 원료의 공급장치
JP2816356B2 (ja) 押出成形装置
US20120300572A1 (en) Plasticating screw
US20220288842A1 (en) Method and extrusion apparatus for extrusion of fiber-reinforced plastic material for the additive manufacture of a component
JP6474330B2 (ja) 射出成形方法
CN220864719U (zh) Spc地板基材专用平双螺杆
KR101699727B1 (ko) 바이오 플라스틱 생산 시스템 및 제조 방법
US20230390976A1 (en) Master batch composition for a weight-reduced plastic product and method of manufacturing the same
JP7291813B2 (ja) 射出成形方法および射出成形装置
CN218966103U (zh) 一种聚氨酯流延薄膜挤出机专用螺杆

Legal Events

Date Code Title Description
121 Ep: the epo has been informed by wipo that ep was designated in this application

Ref document number: 22895345

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A1

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 202280075785.1

Country of ref document: CN

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 18710463

Country of ref document: US

NENP Non-entry into the national phase

Ref country code: DE