WO2022215174A1 - 非燃焼加熱式たばこ用冷却剤、非燃焼加熱式たばこ、及び電気加熱式たばこ製品 - Google Patents

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tobacco
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正浩 千田
敏隆 梅津
克典 村越
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日本たばこ産業株式会社
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Definitions

  • the present invention relates to a non-combustion heating tobacco coolant, a non-combustion heating tobacco product, and an electrically heated tobacco product.
  • Non-combustion heating tobacco that is used by inserting it into an electric heating device has been developed (Patent Document 1).
  • the non-combustion heated tobacco is generally composed of a tobacco rod portion in which a composition containing flavor components such as shredded tobacco, an aerosol base material, etc. is wrapped with wrapping paper, and components generated from the tobacco rod portion by heating are sucked. It is equipped with a mouthpiece part for playing and a tip paper for wrapping them.
  • the non-combustion heating tobacco is inserted or placed in the electric heating device.
  • a heat source provided in the electrically heated device heats at least a portion of the tobacco rod without burning it, thereby generating volatile substances from the composition contained in the tobacco rod. These volatile substances are carried from the tobacco rod side to the mouthpiece side by the user's inhalation, and are cooled in the cooling segment included in the mouthpiece to form an aerosol.
  • Patent Document 1 discloses an aerosol cooling element comprising a plurality of longitudinally extending channels and having a porosity of between 50% and 90% in the longitudinal direction.
  • the temperature of smoke generated in a cigarette can reach 800° C. or higher. At such a high temperature, the amount of moisture contained in the smoke becomes very small, so the user tends to have difficulty in perceiving the high temperature.
  • the aerosol generated by non-combustion heating tobacco contains a relatively large amount of water. Therefore, although the temperature of the aerosol is lower than that of the cigarette, the temperature of the aerosol is easier for the user to perceive than that of the cigarette.
  • the method of lowering the temperature of the aerosol includes: efficient and safe cooling; stable from the manufacturing stage of the non-combustion-heated cigarette to the end of use by the user; However, it is difficult to satisfy all these characteristics with conventional methods, and there is room for improvement.
  • the present invention provides non-combustion heating that is excellent in efficiency, safety, and stability, does not adversely affect the flavor of the aerosol, and can reduce the temperature of the aerosol while suppressing the production cost. It is an object of the present invention to provide a coolant for tobacco, a non-combustion heated tobacco having the same, and an electrically heated tobacco product.
  • the present inventors have found that the above problems can be solved by using a granular base material impregnated with a polyhydric alcohol, and have arrived at the present invention. That is, the gist of the present invention is as follows.
  • the porous granular substrate is one or more selected from the group consisting of charcoal, calcium carbonate, cellulose, acetate, sugar, starch, and chitin. Coolant for combustion-heated cigarettes.
  • a non-combustion heating tobacco having a mouthpiece member containing the coolant for non-combustion heating tobacco according to any one of [1] to [6].
  • an electric heating device comprising a heater member, a battery unit serving as a power source for the heater member, and a control unit for controlling the heater member;
  • An electrically heated tobacco product comprising: the non-combustion heated tobacco of [7] or [8].
  • a non-combustion heated tobacco coolant, a non-combustion heated tobacco having the same, and an electrically heated tobacco product can be provided.
  • FIG. 1 is a schematic diagram of a non-combustion heated cigarette according to an embodiment of the present invention
  • FIG. 1 is a schematic diagram of an electrically heated tobacco product according to an embodiment of the present invention
  • FIG. 1 is a schematic diagram of an electrically heated tobacco product according to an embodiment of the present invention
  • FIG. 10 is a view for explaining the mouthpiece-side end of the region where the cooling segment and the electrically heated device are in contact
  • FIG. 10 is a view for explaining the mouthpiece-side end of the region where the cooling segment and the electrically heated device are in contact
  • 1 is a schematic diagram of a system for evaluating a cooling effect in Examples.
  • FIG. 4 is a graph showing evaluation results of cooling effects in Examples.
  • a coolant for non-combustion heated cigarettes comprises a polyhydric alcohol and a porous granular substrate, and the granular substrate is impregnated with the polyhydric alcohol. It is a coolant for combustion-heated cigarettes (hereinafter also simply referred to as "coolant").
  • the polyhydric alcohol contained in the above coolant is a material often used as a coolant for brine refrigerators used in the food industry.
  • the reason why the polyhydric alcohol is used is that it can be efficiently cooled, is a substance with extremely low toxicity, and is excellent in safety.
  • polyhydric alcohols have a low melting point and can normally maintain a stable state as a liquid within the heating temperature range for use of non-combustion-heating cigarettes, they can be used from the manufacturing stage of non-combustion-heating cigarettes to the completion of use by the user. It remains stable until
  • polyhydric alcohols have been conventionally used as moisturizing agents for non-combustion heating cigarettes, do not adversely affect flavor, and are not particularly expensive materials.
  • the hardness tends to be insufficient, but in many cases.
  • a hydric alcohol in the granular base material, this problem of hardness can be improved, and in turn, the holding feeling of handling during smoking can be improved.
  • a polyhydric alcohol in the granular base material, it is possible to use the granule handling method and equipment such as granular activated carbon that have been cultivated in the development of conventional non-combustion heating tobacco as they are. As a result, the manufacturing cost can be suppressed.
  • the conventional method of lowering the heating temperature at the time of use has a problem that the generation of aerosol is likely to become unstable, and the conventional method of introducing vent air has a problem of diluting the smoking taste. was occurring.
  • the above-described method using a coolant does not cause such a problem, so from this point of view as well, the above-described method using a coolant is excellent in cooling efficiency and stability.
  • the conventional method of lengthening the aerosol flow path increases the manufacturing cost of the non-combustion-heating cigarette itself, and is likely to limit the freedom of design of the non-combustion-heating cigarette. Since the method using the coolant does not cause such problems, from this point of view as well, the method using the coolant can suppress the manufacturing cost.
  • Coolants include polyhydric alcohols and porous granular substrates.
  • the polyhydric alcohol is not particularly limited as long as it is a dihydric or higher alcohol, and may be any alcohol that can be safely used as a food additive. In addition, it is preferable that it does not affect the flavor of the non-combustion heating tobacco. Specific examples include propylene glycol and glycerin.
  • the boiling point of the polyhydric alcohol is not particularly limited, it is preferably liquid at 20°C and atmospheric pressure. It is more preferable to have Also, the temperature is usually 340° C. or lower, preferably 290° C. or lower, and more preferably 240° C. or lower.
  • the content of the polyhydric alcohol in the coolant is not particularly limited, but is usually 3% by weight or more, preferably 8% by weight or more, more preferably 13% by weight or more, and 18% by weight or more. is more preferably 39% by weight or less, preferably 34% by weight or less, more preferably 31% by weight or less, and even more preferably 29% by weight or less.
  • the temperature of the aerosol inhaled by the user can be lowered by, for example, 4°C or more. In some embodiments, the temperature can be lowered by 9°C or more. Furthermore, it is conceivable that the absorption of some of the components contained in the aerosol may improve the flavor and taste.
  • Porous granular substrates include charcoal, calcium carbonate, cellulose, acetate, sugar, starch, chitin and the like. Charcoal is particularly preferred, and activated carbon is more preferred. Examples of activated carbon include those made from wood, bamboo, coconut shells, walnut shells, coal, and the like.
  • the BET specific surface area of the porous granular substrate is not particularly limited, but is usually 1100 m 2 /g or more and 1600 m 2 /g or less, preferably 1200 m 2 /g or more and 1500 m 2 /g or less, More preferably, it is 1250 m 2 /g or more and 1380 m 2 /g or less.
  • the BET specific surface area can be determined by a nitrogen gas adsorption method (BET multipoint method).
  • the pore volume of the porous granular substrate is not particularly limited, but is usually 0.3 mL/g or more and 0.8 mL/g or less, more preferably 0.5 mL/g or more and 0.75 mL/g. g or less, more preferably 0.6 mL/g or more and 0.7 mL/g or less.
  • the pore volume can be calculated from the maximum adsorption amount obtained using the nitrogen gas adsorption method.
  • the average particle size of the porous granular base material is not particularly limited, it is usually 200 ⁇ m or more and 600 ⁇ m or less, preferably 212 ⁇ m or more and 600 ⁇ m or less, from the viewpoint of easily obtaining the desired cooling effect. , 250 ⁇ m or more and 600 ⁇ m or less, more preferably 250 ⁇ m or more and 500 ⁇ m or less, and particularly preferably 300 ⁇ m or more and 450 ⁇ m or less.
  • the average particle size is measured by a dry sieving method (JIS Z 8815-1994). Further, the average particle size in the specification of the present application means the particle size (D50) at which the volume integrated value is 50% in the particle size distribution, unless otherwise specified.
  • the bulk density of the porous granular base material is not particularly limited, it is usually 0.30 g/cm 3 or more and 0.35 g/cm 3 or less from the viewpoint of easily obtaining the desired cooling effect. It is preferably 40 g/cm 3 or more and 0.70 g/cm 3 or less, more preferably 0.65 g/cm 3 or less and 0.60 g/cm 3 or less. Bulk density can be evaluated using a powder property evaluation device (eg Hosokawa Micron Powder Tester PT-X).
  • a powder property evaluation device eg Hosokawa Micron Powder Tester PT-X
  • the tap density of the porous granular base material is not particularly limited, it is usually 0.35 g/cm 3 or more, 0.40 g/cm 3 or more, and 0.40 g/cm 3 or more from the viewpoint of easily obtaining the desired cooling effect. It is preferably 45 g/cm 3 or more and 0.75 g/cm 3 or less, more preferably 0.70 g/cm 3 or less and 0.65 g/cm 3 or less.
  • the tap density can be evaluated using a powder characterization device (eg Hosokawa Micron Powder Tester PT-X).
  • the compressibility of the porous granular base material is not particularly limited, but from the viewpoint of ensuring the desired stability, it is usually 1.0% or more and 10.0% or less, 2.0% or more, and 9.0%. It is preferably 0% or less, more preferably 3.0% or more and 8.0% or less. Compressibility can be evaluated using a powder characterization device (eg Hosokawa Micron Powder Tester PT-X).
  • a powder characterization device eg Hosokawa Micron Powder Tester PT-X.
  • the angle of repose of the porous granular substrate is not particularly limited, but from the viewpoint of ensuring the desired stability, it is usually 20.0° or more and 50.0° or less, 25.0° or more, and 45.0° or more. It is preferably 0° or less, and more preferably 30.0° or more and 40.0° or less.
  • the angle of repose was determined by using a sample stored for 12 to 24 hours in an environment with a temperature of 22 ° C. and a relative humidity of 60%, in accordance with the method described in JIS 9301-2-2, using an angle of repose measuring instrument (for example, It can be measured using a powder tester PT-X manufactured by Hosokawa Micron Corporation.
  • the collapse angle of the porous granular substrate is not particularly limited, but from the viewpoint of ensuring the desired stability, it is usually 5.0° or more and 30.0° or less, 8.0° or more, and 28.0° or more. It is preferably 0° or less, and more preferably 10.0° or more and 25.0° or less.
  • the collapse angle can be evaluated using a powder property evaluation device (eg Hosokawa Micron Powder Tester PT-X) under the same conditions as the repose angle described above.
  • the differential angle of the porous granular base material is not particularly limited, but from the viewpoint of ensuring the desired stability, it is usually 8.0° or more and 30.0° or less, 10.0° or more, 28.0° or more. It is preferably 0° or less, and more preferably 12.0° or more and 25.0° or less. It can be evaluated by a numerical value obtained by subtracting the collapse angle from the repose angle.
  • the spatula angle of the porous granular substrate is not particularly limited, but from the viewpoint of ensuring the desired stability, it is usually 25.0° or more and 50.0° or less, 28.0° or more, and 48.0° or more. It is preferably 0° or less, more preferably 30.0° or more and 45.0° or less.
  • the spatula angle can be evaluated using a powder characterization device (eg Hosokawa Micron Powder Tester PT-X).
  • the uniformity of the porous granular substrate is not particularly limited, but from the viewpoint of ensuring the desired stability, it is usually 1.0 or more and 2.0 or less, and 1.1 or more and 1.9 or less. preferably 1.2 or more and 1.8 or less. Uniformity can be evaluated using a powder characterization device (eg Hosokawa Micron Powder Tester PT-X).
  • a powder characterization device eg Hosokawa Micron Powder Tester PT-X.
  • the airflow fluidity index of the porous granular base material is not particularly limited, but from the viewpoint of ensuring the desired airflow resistance, it is usually 75.0 or more and 98.0 or less, and 78.0 or more and 95.0. It is preferably 80.0 or more and 93.0 or less.
  • the airflow fluidity index can be evaluated using a powder property evaluation device (eg Hosokawa Micron Powder Tester PT-X).
  • the dispersion degree of the porous granular substrate is not particularly limited, but from the viewpoint of ensuring the desired stability, it is usually 13.0% or more and 30.0% or less, 15.0% or more, and 28.0%. It is preferably 0% or less, more preferably 18.0% or more and 25.0% or less.
  • the dispersity can be evaluated using a powder characterization device (eg Hosokawa Micron Powder Tester PT-X).
  • the jetting index of the porous granular substrate is not particularly limited, but from the viewpoint of ensuring the desired stability, it is usually 65.0 or more and 95.0 or less, and 70.0 or more and 90.0 or less. and more preferably 75.0 or more and 85.0 or less.
  • the jettability index can be evaluated using a powder property evaluation device (eg Hosokawa Micron Powder Tester PT-X).
  • the hardness of the porous granular substrate is not particularly limited, but from the viewpoint of ensuring the desired stability, it is usually 95.0% or more and 100.0% or less, and 97.0% or more and 100.0%. % or less.
  • the hardness is based on the method described in JIS K1474 7.6, with a sieve upper limit of 0.500 and a sieve lower limit of 0.250, and is shaken using a shaker (for example, a low-tap shaker manufactured by Kagaku Kyoei Co., Ltd.). You can ask for it.
  • the coolant may contain water and the like in addition to polyhydric alcohols and porous granular substrates.
  • the water content of the coolant is not particularly limited, but is usually 18% by weight or less, preferably 15% by weight or less, more preferably 12% by weight or less, and setting a lower limit is not particularly necessary. and may be 0% by weight or more or 0.5% by weight or more.
  • the average particle size of the coolant is not particularly limited, but from the viewpoint of easily obtaining the desired cooling effect, it is usually 200 ⁇ m or more and 600 ⁇ m or less, preferably 212 ⁇ m or more and 600 ⁇ m or less, and 250 ⁇ m or more and 600 ⁇ m.
  • the average particle size of the coolant can be measured by the same method as for the average particle size of the porous granular substrate.
  • the bulk density of the coolant is not particularly limited, it is usually 0.55 g/cm 3 or more and 0.80 g/cm 3 or less, preferably 0.62 g/cm 3 from the viewpoint of easily obtaining the desired cooling effect. 3 or more and 0.78 g/cm 3 or less, more preferably 0.7 g/cm 3 or more and 0.76 g/cm 3 or less.
  • the bulk density of the coolant can be measured in the same manner as for the porous granular substrate described above.
  • the tap density of the coolant is not particularly limited, but is usually 0.65 g/cm 3 or more, 0.88 g/cm 3 or less, and 0.70 g/cm 3 or more from the viewpoint of easily obtaining the desired cooling effect. , preferably 0.85 g/cm 3 or less, more preferably 0.73 g/cm 3 or more and 0.82 g/cm 3 or less.
  • the tap density of the coolant can be measured in the same manner as for the porous granular substrate described above.
  • the compressibility of the coolant is not particularly limited, but from the viewpoint of ensuring the desired stability, it is usually 1.0% or more and 10.0% or less, and 2.0% or more and 9.0% or less. , and more preferably 3.0% or more and 8.0% or less.
  • the compressibility of the coolant can be measured in the same manner as for the porous granular substrate described above.
  • the angle of repose of the coolant is not particularly limited, but is usually 20.0° or more and 50.0° or less, and 25.0° or more and 45.0° or less from the viewpoint of ensuring the desired stability. , and more preferably 30.0° or more and 40.0° or less.
  • the angle of repose of the coolant can be measured in the same manner as for the porous granular substrate described above.
  • the collapse angle of the coolant is not particularly limited, but is usually 10.0° or more and 35.0° or less and 13.0° or more and 33.0° or less from the viewpoint of ensuring the desired stability. , and more preferably 15.0° or more and 30.0° or less.
  • the collapse angle of the coolant can be measured by the same method as for the porous granular substrate described above.
  • the differential angle of the coolant is not particularly limited, but from the viewpoint of ensuring the desired stability, it is usually 8.0° or more and 55.0° or less, and 10.0° or more and 53.0° or less. , and more preferably 12.0° or more and 50.0° or less.
  • the differential angle of the coolant can be determined in the same manner as for the porous granular substrate described above.
  • the spatula angle of the coolant is not particularly limited, but from the viewpoint of ensuring the desired stability, it is usually 25.0° or more and 65.0° or less, and 28.0° or more and 60.0° or less. , and more preferably 30.0° or more and 55.0° or less.
  • the spatula angle of the coolant can be measured in the same manner as for the porous granular substrate described above.
  • the uniformity of the coolant is not particularly limited, but from the viewpoint of ensuring the desired stability, it is usually 1.0 or more and 2.0 or less, preferably 1.1 or more and 1.9 or less, It is more preferably 1.2 or more and 1.8 or less.
  • the homogeneity of the coolant can be measured in the same manner as for the porous granular substrate described above.
  • the airflow fluidity index of the coolant is not particularly limited, but from the viewpoint of ensuring the desired airflow resistance, it is usually 75.0 or more and 98.0 or less, preferably 78.0 or more and 95.0 or less. It is preferably 80.0 or more and 93.0 or less.
  • the throughflow fluidity index of the coolant can be measured by the same method as for the porous granular base material described above.
  • the dispersion degree of the coolant is not particularly limited, but from the viewpoint of ensuring the desired stability, it is usually 13.0% or more and 30.0% or less, and 15.0% or more and 28.0% or less. , more preferably 18.0% or more and 25.0% or less.
  • the dispersity of the cooling agent can be measured in the same manner as for the porous granular substrate described above.
  • the jetting index of the coolant is not particularly limited, but from the viewpoint of ensuring the desired stability, it is usually 65.0 or more and 95.0 or less, preferably 70.0 or more and 90.0 or less. , 73.0 or more and 83.0 or less.
  • the jettability index of the coolant can be measured in the same manner as for the porous granular substrate described above.
  • the hardness of the coolant is not particularly limited, but from the viewpoint of ensuring the desired stability, it is usually 95.0% or more and 100.0% or less, and 97.0% or more and 100.0% or less. is preferred.
  • the hardness of the coolant can be measured in the same manner as for the porous granular substrate described above.
  • the granular base material is impregnated with the polyhydric alcohol.
  • impregnated means that at least part of the polyhydric alcohol is retained in the pores of the porous granular substrate.
  • the pores of the porous granular substrate retaining the polyhydric alcohol may be exposed on the surface of the substrate or may be present inside the substrate.
  • the method for producing the cooling agent is not particularly limited, but a step A for obtaining granules by spraying or dropping a solution containing the above polyhydric alcohol onto a porous granular base material, a step B for drying the granules,
  • a manufacturing method comprising:
  • the above step A and the above step B can be performed continuously, but it is possible to prevent the amount of moisture contained in the granules from becoming excessive by performing the step A and the drying step alternately in multiple steps. preferable.
  • the number of times step A and step B are performed is not particularly limited, and may be performed once, or may be repeated until the amount of polyhydric alcohol contained in the granules reaches a desired value.
  • the manufacturing method of the cooling agent may have a manufacturing process other than the A process and the B process.
  • the step A is preferably a step of obtaining granules by spraying or dropping the solution onto the flowing porous granular substrate while allowing the porous granular substrate to flow.
  • the cooling agent obtained by the step of immersing the porous granular base material in the solution and then removing the liquid may contain lumps having a large particle size. It is easy to obtain a coolant having an average particle size within the above range without forming lumps with a large diameter.
  • the content of the polyhydric alcohol in the solution used in step A is preferably 25% by weight or more, more preferably 40% by weight or more. Moreover, it is usually 75% by weight or less, preferably 60% by weight or less.
  • the above solution may contain other solvents, such as water.
  • the viscosity of the solution is not particularly limited, but is usually 1.0 mPa s or more and 9.0 mPa s or less, preferably 1.5 mPa s or more and 6.0 mPa s or less, and 2.5 mPa ⁇ s or more and 4.0 mPa ⁇ s or less is more preferable.
  • the viscosity of the solution can be adjusted to the above range by diluting the above polyhydric alcohol with the above solvent, depending on the temperature and pressure in the A step.
  • the temperature in the above step A can be room temperature of about 20° C., but is not limited to this, and can be carried out within a range in which the polyhydric alcohol and solvent do not solidify or evaporate.
  • the pressure can be atmospheric pressure, it is not limited to this, and can be carried out within a range in which the polyhydric alcohol and solvent do not solidify or evaporate.
  • the drying method in the step B is not particularly limited, and examples thereof include drying under reduced pressure and drying with hot air.
  • hot air drying hot air may be blown until the water content of the granules obtained in the above step A falls within the range given as the water content of the cooling agent.
  • the drying temperature is not particularly limited, but is usually 30° C. or higher, preferably 35° C. or higher, and more preferably 40° C. or higher. Also, the temperature is usually 90° C. or lower, preferably 80° C. or lower, and more preferably 70° C. or lower.
  • it is preferable to remove the solvent (water) while leaving the polyhydric alcohol it is preferable to remove the solvent (water) while leaving the polyhydric alcohol, and the drying conditions are appropriately set according to the type of polyhydric alcohol.
  • the drying process is preferably carried out while the granules are fluidized from the viewpoint of uniform drying treatment between the granules and over the entire surface of the granules.
  • the A step and the B step are alternately performed, it is preferable to keep the granules fluidized while repeating those steps.
  • FIG. 1 shows an example of a non-combustion heated cigarette according to an embodiment. The non-combustion heating cigarette will be described below with reference to FIG.
  • the non-combustion heating tobacco 10 shown in FIG. 1 is a rod-shaped non-combustion heating tobacco including a tobacco rod portion 11, a mouthpiece portion 14, and a tipping paper 15 formed by winding these together.
  • Section 14 includes a cooling segment 12 and a filter segment 13 containing filter media, wherein at least one of cooling segment 12 and filter segment 13 contains a coolant according to an embodiment of the present invention.
  • the cooling segment 12 is sandwiched adjacent to the tobacco rod portion 11 and the filter segment 13 with respect to the axial direction (also referred to as the "longitudinal direction") of the non-combustion heating tobacco 10, and , an opening V may be provided concentrically in the circumferential direction of the cooling segment 12 .
  • the temperature of the components and air flowing in from the rod portion 11 can be lowered.
  • the openings V that may be provided in this embodiment can be present in a region of 4 mm or more in the direction of the cooling segment from the boundary between the cooling segment 12 and the filter segment 13 . With this configuration, it is possible to improve the cooling ability to lower the temperature of the components and air generated by heating, further suppress the retention of the components and air in the cooling segment, and eventually deliver the components. quantity can be improved.
  • the components generated by heating include, for example, flavor components derived from fragrances, nicotine and tar derived from tobacco leaves, and aerosol components derived from aerosol bases.
  • the rod-shaped non-combustion heating tobacco 10 preferably has a columnar shape that satisfies a shape with an aspect ratio of 1 or more defined below.
  • Aspect ratio h/w w is the width of the bottom surface of the columnar body (in this specification, it is the width of the bottom surface on the tobacco rod side), h is the height, and it is preferable that h ⁇ w.
  • the longitudinal direction is defined to be the direction indicated by h. Therefore, even if w ⁇ h, the direction indicated by h is called the long axis direction for convenience.
  • the shape of the bottom surface is not limited, and may be a polygon, a polygon with rounded corners, a circle, or an ellipse.
  • the length h of the non-combustion heating cigarette 10 in the long axis direction is not particularly limited, and is, for example, usually 40 mm or more, preferably 45 mm or more, and more preferably 50 mm or more. Moreover, it is usually 100 mm or less, preferably 90 mm or less, and more preferably 80 mm or less.
  • the width w of the bottom surface of the columnar body of the non-combustion heating tobacco 10 is not particularly limited, and is, for example, usually 5 mm or more, preferably 5.5 mm or more. Moreover, it is usually 10 mm or less, preferably 9 mm or less, and more preferably 8 mm or less.
  • the ventilation resistance in the longitudinal direction per one non-combustion heating cigarette 10 is not particularly limited, but from the viewpoint of ease of smoking, it is usually 8 mmH 2 O or more, preferably 10 mmH 2 O or more, and preferably 12 mmH 2 O or more. 2 O or more, and usually 100 mmH 2 O or less, preferably 80 mmH 2 O or less, and more preferably 60 mmH 2 O or less.
  • the airflow resistance is measured according to the ISO standard method (ISO6565:2015) using, for example, a filter airflow resistance meter manufactured by Cerulean.
  • the ventilation resistance is a predetermined air flow rate (17.5 cc/min. ) is the air pressure difference between the first end surface and the second end surface when the air is flowed.
  • Units are generally expressed in mmH2O . It is known that the relationship between the ventilation resistance and the length of the non-combustion heating cigarette is proportional in the length range (5 mm to 200 mm in length) that is normally practiced, and if the length is doubled, it is non-linear. The ventilation resistance of combustion-heated cigarettes is doubled.
  • the configuration of the mouthpiece portion 14 is not particularly limited as long as it includes the filter segment 13 including the filter material, and may be composed of only the filter segment 13, or the cooling segment 12 and the filter segment 13 including the filter material. , and the cooling segment 12 may be configured to be sandwiched adjacent to the tobacco rod portion 11 and the filter segment 13 in the axial direction of the non-combustion heating tobacco 10 .
  • the cooling agent is The agent may be contained in at least one of filter segment 13 and cooling segment 12 .
  • the mouthpiece portion 14 has a cooling segment 12, and at least the cooling segment 12 contains the above-described coolant, and both the filter segment 13 and the cooling segment 12 more preferably contains a coolant as described above.
  • the ratio of the length of the cooling segment 12 and the filter segment 13 to the length of the mouthpiece portion 14 in the longitudinal direction is not particularly limited, but the delivery amount of fragrance and appropriate aerosol concentration from the viewpoint of, usually 0.60-1.40: 0.60-1.40, preferably 0.80-1.20: 0.80-1.20, 0.85-1. 15: more preferably 0.85 to 1.15, 0.90 to 1.10: more preferably 0.90 to 1.10, 0.95 to 1.05: 0.95 to 1.05 is particularly preferred.
  • the cooling segment 12 is lengthened, the aerosol particles are accelerated and good flavor can be achieved.
  • the cooling effect By setting the length ratio of the cooling segment 12 and the filter segment 13 within the above range, the cooling effect, the effect of suppressing the loss due to the generated vapor and aerosol adhering to the inner wall of the cooling segment 12, and the air of the filter A good flavor can be obtained with a well-balanced amount and flavor adjustment function.
  • the filter segment and cooling segment are described in detail below.
  • the filter segment 13 is not particularly limited as long as it has a function as a general filter. can use things.
  • General functions of filters include, for example, adjusting the amount of air mixed when inhaling aerosols, etc., reducing flavor, reducing nicotine and tar, etc., but having all of these functions is not enough. don't need it.
  • electrically heated tobacco products which tend to produce less components and have a lower filling rate of tobacco fillers, suppress the filtering function while preventing the tobacco fillers from falling. Prevention is also one of the important functions.
  • the filter segment may contain a coolant according to an embodiment of the invention.
  • the ratio of the coolant to the entire filter segment is not particularly limited, and is usually 5% by volume or more, preferably 10% by volume or more, and more preferably 15% by volume or more. Moreover, it is usually 100% by volume or less, preferably 90% by volume or less.
  • the method for incorporating the coolant according to one embodiment of the present invention into the filter segments 13 is not particularly limited.
  • a material such as tow made of synthetic fibers or paper may be powdered before being processed into a cylindrical shape. can. It can also be added to or held inside a cylinder made of tow, paper, or the like, between the process of forming it into a cylindrical shape and the wrapping process.
  • the shape of the filter segment 13 is not particularly limited, and a known shape can be adopted. Usually, it can be a columnar shape, and the following aspects are possible.
  • the filter segment 13 may be provided with a section such as a cavity (center hole or the like) or a recess having a hollow section in the circumferential direction.
  • the circumferential cross-sectional shape of the filter segment 13 is substantially circular, and the diameter of the circle can be changed according to the size of the product. It is preferably 5 mm or more and 8.5 mm or less, more preferably 5.0 mm or more and 8.0 mm or less. If the cross section is not circular, the diameter of the circle is applied assuming a circle having the same area as the cross section.
  • the length of the circumference of the cross-sectional shape of the filter segment 13 in the circumferential direction can be appropriately changed according to the size of the product. and more preferably 16.0 mm or more and 25.0 mm or less.
  • the axial length of the filter segment 13 can be appropriately changed according to the size of the product, but is usually 15 mm or more and 35 mm or less, preferably 17.5 mm or more and 32.5 mm or less, and 20.0 mm. Above, it is more preferable to be 30.0 mm or less.
  • the ventilation resistance per 120 mm of axial length of the filter segment 13 is not particularly limited, but is usually 40 mmH 2 O or more and 300 mmH 2 O or less, preferably 70 mmH 2 O or more and 280 mmH 2 O or less, and 90 mmH 2 O or more. 2 O or more and 260 mmH 2 O or less is more preferable.
  • the above airflow resistance is measured according to the ISO standard method (ISO6565) using, for example, a filter airflow resistance measuring instrument manufactured by Cerulean.
  • the ventilation resistance of the filter segment 13 is such that a predetermined air flow rate (17.5 cc/ min) indicates the air pressure difference between the first end surface and the second end surface when air is flowed. Units are generally expressed in mmH2O .
  • the relationship between the ventilation resistance of the filter segment 13 and the length of the filter segment 13 is proportional in the length range (5 mm to 200 mm in length) that is usually implemented, and if the length is doubled , the ventilation resistance of the filter segment 13 is doubled.
  • the mode of the filter segment 13 is not particularly limited, and can be a plain filter including a single filter segment, a multi-segment filter including a plurality of filter segments such as a dual filter or a triple filter, or the like.
  • the coolant-containing filter segment may be provided between the coolant-free filter segment and the cooling segment, wherein the coolant-free filter segment is positioned between the coolant-containing filter segment and the cooling segment. may be provided between From the viewpoint of easily adjusting the cooling effect of the coolant, it is preferable that the filter segment containing the coolant is provided between the filter segment not containing the coolant and the cooling segment.
  • the density of the filter material constituting the filter segment 13 is not particularly limited, but is usually 0.10 g/cm 3 or more and 0.25 g/cm 3 or less, and 0.11 g/cm 3 or more and 0.24 g/cm 3 . It is preferably 0.12 g/cm 3 or more and 0.23 g/cm 3 or less.
  • the mode of the filter material contained in the filter segment 13 is not particularly limited, and a known mode may be adopted.
  • cellulose acetate tow may be processed into a cylindrical shape.
  • the single filament fineness and total fineness of the cellulose acetate tow are not particularly limited, but in the case of a mouthpiece member with a circumference of 22 mm, the single filament fineness is 5 g/9000 m or more and 12 g/9000 m or less, and the total fineness is 12000 g/9000 m or more and 35000 g. /9000 m or less is preferable.
  • the cross-sectional shape of the fibers of cellulose acetate tow may be circular, elliptical, Y-shaped, I-shaped, R-shaped, and the like.
  • triacetin may be added in an amount of 5% by weight or more and 10% by weight or less based on the weight of cellulose acetate tow in order to improve filter hardness.
  • a paper filter filled with sheet-like pulp paper may be used instead of the acetate filter.
  • the filter segment 13 can be produced by a known method. For example, when synthetic fibers such as cellulose acetate tow are used as the material for the filter medium, a polymer solution containing a polymer and a solvent is spun and crimped. It can be manufactured by a method. As the method, for example, the method described in International Publication No. 2013/067511 can be used.
  • Filter media may comprise crushable excipient release containers (eg, capsules) with crushable outer shells such as gelatin.
  • the embodiment of the capsule also called “excipient release container” in the technical field
  • the capsule when broken before, during or after use by the user of the tobacco product, releases the liquid or substance (usually a flavoring agent) contained within the capsule, which then releases the liquid or The substances are transferred to the tobacco smoke during use of the tobacco product and to the surrounding environment after use.
  • the shape of the capsule is not particularly limited, and may be, for example, an easily breakable capsule, and the shape is preferably spherical.
  • the additive contained in the capsule may contain any of the additives described above, but it is particularly preferable to contain a flavoring agent and activated carbon. Additives may also include one or more materials to help filter smoke. Although the form of the additive is not particularly limited, it is usually liquid or solid. It should be noted that the use of capsules containing excipients is well known in the art. Destructible capsules and methods of making them are well known in the art. Flavoring agents may include, for example, menthol, spearmint, peppermint, fenugreek, cloves, medium-chain triglycerides (MCT), and the like. The flavoring agent can be menthol, or menthol and the like, or combinations thereof.
  • the filter segment 13 may include a paper roll (filter plug paper roll) wound with the above filter material.
  • Embodiments of the web are not particularly limited and may include one or more rows of adhesive-containing seams.
  • the adhesive may comprise a hot melt adhesive, and the hot melt adhesive may comprise polyvinyl alcohol.
  • the filter consists of two or more segments, it is preferable to wind these two or more segments together.
  • the material of the roll paper is not particularly limited, and known materials can be used, and it may contain a filler such as calcium carbonate.
  • the thickness of the roll paper is not particularly limited, and is usually 20 ⁇ m or more and 140 ⁇ m or less, preferably 30 ⁇ m or more and 130 ⁇ m or less, and more preferably 30 ⁇ m or more and 120 ⁇ m or less.
  • the basis weight of the web is not particularly limited, and is usually 20 gsm or more and 100 gsm or less, preferably 22 gsm or more and 95 gsm or less, and more preferably 23 gsm or more and 90 gsm or less.
  • the web may or may not be coated, but from the viewpoint of imparting functions other than strength and structural rigidity, it is preferably coated with a desired material.
  • the filter segment 13 may further include a center hole segment having one or more hollow portions.
  • the center hole segment is usually arranged closer to the cooling segment than the filter media, preferably adjacent to the cooling segment.
  • a center hole segment is composed of a filling layer having one or more hollow portions and an inner plug wrapper (inner wrapping paper) covering the filling layer.
  • the center hole segment is composed of a filling layer having a hollow portion and an inner plug wrapper covering the filling layer.
  • the center hole segment has the function of increasing the strength of the mouthpiece.
  • the filling layer has an inner diameter of ⁇ 1.0 mm or more, ⁇ 5. It can be a rod of 0 mm or less. Since the packed bed has a high packing density of fibers, air and aerosol flow only through the hollow portion during suction, and hardly flow inside the packed bed. Since the filling layer inside the center hole segment is a fiber filling layer, the feeling of touch from the outside during use is less likely to cause discomfort to the user. Note that the center hole segment may not have the inner plug wrapper and may retain its shape by thermoforming.
  • the center hole segment and filter media may be connected, for example, with an outer plug wrapper (outer wrapping paper).
  • the outer plug wrapper can be, for example, a cylinder of paper.
  • the tobacco rod portion 11, the cooling segment 12, and the connected center hole segment and filter material may be connected by, for example, mouthpiece lining paper.
  • paste such as vinyl acetate paste is applied to the inner surface of the mouthpiece lining paper, and the tobacco rod portion 11, the cooling segment 12, and the already connected center hole segment and filter material are placed and wound. can be connected with In addition, these may be divided into multiple times and connected with multiple lining papers.
  • the cooling segment 12 is sandwiched adjacent to the tobacco rod portion and the filter segment, and is typically a rod-shaped member provided with a cavity having a hollow circumferential section such as a cylinder.
  • the cavity may be filled with the coolant according to one embodiment of the present invention.
  • the method of filling the cooling segment with the coolant is not particularly limited.
  • the coolant itself molded into a desired shape may be used as the cooling segment.
  • a wound one may be used as the cooling segment.
  • a coolant according to an embodiment of the present invention may be present uniformly throughout the cooling segment or may be concentrated in a portion of the cooling segment. Specific embodiments in which the coolant is concentrated in a portion of the cooling segment include an embodiment in which it is concentrated on the tobacco rod side or the filter segment side, and a mode in which it is concentrated on the peripheral edge of the cross section perpendicular to the longitudinal direction. Existing aspects and the like can be mentioned. It is also preferred that there be no gaps between the coolant and other materials such as webs in cross sections perpendicular to the longitudinal direction.
  • the ratio of the coolant to the entire cooling segment is not particularly limited, and from the viewpoint of improving the cooling efficiency, it is usually 5% by volume or more, preferably 10% by volume or more, and preferably 15% by volume or more. more preferred. Moreover, it is usually 100% by volume or less, preferably 90% by volume or less.
  • the cooling segment 12 may be provided with perforations V (also referred to as "ventilation filter (Vf)" in this technical field) circumferentially and concentrically.
  • Vf ventilation filter
  • the number of the openings V is not particularly limited, and for example, there may be eight.
  • the aperture may exist in an area of 4 mm or more in the direction of the cooling segment from the boundary between the cooling segment and the filter segment. The existence of the openings V allows air to flow into the cooling portion from the outside during use, thereby lowering the temperature of the components and air flowing in from the tobacco rod portion.
  • the position of the cooling segment within a region of 4 mm or more in the direction of the cooling segment side from the boundary between the cooling segment and the filter segment, not only the cooling capacity is improved, but also the components generated by heating It is possible to suppress retention in the cooling segment and improve the delivery amount of the component.
  • vapor containing the aerosol base material and the tobacco flavor component generated by heating the tobacco rod portion comes into contact with air from the outside and the temperature of the vapor is lowered. can facilitate liquefaction and the formation of an aerosol.
  • the number of hole groups may be one, or two or more.
  • a hole group is formed in a region of less than 4 mm in the direction of the cooling segment from the boundary between the cooling segment and the filter segment. is preferably not provided.
  • the non-combustion heating tobacco 10 has the tobacco rod portion 11, the cooling segment 12, and the filter segment 13 wrapped with the tipping paper 15, the tipping paper 15 is provided with the cooling segment 12.
  • An aperture is preferably provided at a position directly above the aperture V.
  • tipping paper 15 having openings overlapping with the openings V may be prepared and wrapped. After making the non-combustion heated tobacco 10 with the cooling segment 12 without V, it is preferred to drill holes through the cooling segment 12 and the tipping paper 15 at the same time.
  • the region where the openings V are present is particularly a region that is 2 mm or more away from the boundary between the cooling segment 12 and the filter segment 13 in the direction of the cooling segment.
  • it is preferably 3 mm or more, preferably 4 mm or more, more preferably 5 mm or more, further preferably 5.5 mm or more, from the viewpoint of further improving the delivery of the component.
  • the length is preferably 15 mm or less, more preferably 10 mm or less, and even more preferably 6 mm or less.
  • the region where the openings V are present is preferably a region separated from the mouth end of the non-combustion heating cigarette in the direction of the cooling segment by 22 mm or more, and preferably 23 mm or more. preferably 24 mm or more, more preferably 25 mm or more, further preferably 25.5 mm or more, and preferably 35 mm or less from the viewpoint of ensuring the cooling function. , 30 mm or less, and more preferably 26 mm or less. Considering the boundary between the cooling segment 12 and the tobacco rod portion 11 as a reference, when the length of the cooling segment 12 in the axial direction is 20 mm or more, the region where the opening V exists is not sufficient to ensure the cooling function.
  • the region is preferably 2 mm or more in the direction of the cooling segment, more preferably 5 mm or more, further preferably 10 mm or more, It is particularly preferably 14.5 mm or more, and from the viewpoint of improving the delivery of components generated by heating, it is preferably 18 mm or less, more preferably 16 mm or less, and 14.5 mm or less. is more preferred.
  • the diameter of the aperture V is not particularly limited, it is preferably 100 ⁇ m or more and 1000 ⁇ m or less, and more preferably 300 ⁇ m or more and 800 ⁇ m or less.
  • the aperture is preferably substantially circular or substantially elliptical, and in the case of the substantially elliptical shape, the aforementioned diameter represents the major axis.
  • the length of the cooling segment in the longitudinal direction can be appropriately changed according to the size of the product, but is usually 4 mm or more, preferably 5 mm or more, more preferably 26 mm or more, and usually 31 mm. or less, preferably 26 mm or less, more preferably 21 mm or less.
  • the form of the tobacco rod portion 11 is not particularly limited as long as it is a known form, but is usually a form in which a tobacco filler is wrapped with wrapping paper.
  • the tobacco filling is not particularly limited, and known materials such as shredded tobacco and reconstituted tobacco sheets can be used.
  • the tobacco fill may also contain an aerosol base.
  • the aerosol base is a base that generates an aerosol when heated, and is exemplified by glycerin, propylene glycol, triacetin, 1,3-butanediol, and mixtures thereof.
  • the content of the aerosol base in the tobacco filling is not particularly limited, and is usually 5% by weight or more relative to the total weight of the tobacco filling from the viewpoint of sufficiently generating an aerosol and imparting a good flavor. , preferably 10% by weight or more, and usually 50% by weight or less, preferably 15% by weight or more and 25% by weight or less.
  • the tobacco rod portion 11 may have a fitting portion with a heater member or the like for heating non-combustion heating tobacco. It is preferable that the tobacco rod portion 11 formed by wrapping the tobacco filling material with wrapping paper has a columnar shape.
  • the aspect ratio represented by the height of is preferably 1 or more.
  • the shape of the bottom surface is not limited, and may be a polygon, a polygon with rounded corners, a circle, an ellipse, etc.
  • the width is the diameter when the bottom surface is circular, the major axis when the bottom surface is elliptical, the polygon or the polygon with rounded corners. Case is the diameter of the circumscribed circle or the major axis of the circumscribed ellipse. It is preferable that the tobacco filling material constituting the tobacco rod portion 11 has a height of about 10 to 70 mm and a width of about 4 to 9 mm.
  • the length of the longitudinal direction of the tobacco rod portion 11 can be appropriately changed according to the size of the product, but is usually 10 mm or more, preferably 12 mm or more, more preferably 15 mm or more, and 18 mm or more. and is usually 70 mm or less, preferably 50 mm or less, more preferably 30 mm or less, and even more preferably 25 mm or less.
  • the ratio of the length of the tobacco rod portion 11 to the length h in the longitudinal direction of the non-combustion heating tobacco 10 is usually 10% or more, preferably 20% or more, from the viewpoint of the balance between the delivery amount and the aerosol temperature. It is preferably 25% or more, more preferably 30% or more, and is usually 60% or less, preferably 50% or less, and 45% or less. More preferably, it is 40% or less.
  • the structure of the wrapping paper is not particularly limited, and it can be in a general form, for example, a paper containing pulp as a main component.
  • pulp in addition to wood pulp such as softwood pulp and hardwood pulp, non-wood pulp such as flax pulp, hemp pulp, sisal pulp, and esparto, which are generally used for cigarette paper, are mixed. and obtained by manufacturing.
  • the types of pulp that can be used include chemical pulp, ground pulp, chemi-grand pulp, thermomechanical pulp, and the like prepared by the kraft cooking method, acid/neutral/alkaline sulfite cooking method, soda salt cooking method, and the like.
  • the texture is adjusted and uniformed to produce wrapping paper.
  • a wet strength agent may be added to impart water resistance to the wrapping paper, or a sizing agent may be added to adjust the printing quality of the wrapping paper.
  • aluminum sulfate, various anionic, cationic, nonionic or amphoteric retention improvers, drainage improvers, and papermaking internal additives such as paper strength agents, as well as dyes, pH adjusters, Papermaking additives such as antifoam agents, pitch control agents, and slime control agents can be added.
  • the basis weight of the base paper for wrapping paper is, for example, usually 20 gsm or more, preferably 25 gsm or more. On the other hand, the basis weight is usually 65 gsm or less, preferably 50 gsm or less, more preferably 45 gsm or less.
  • the thickness of the wrapping paper having the above properties is not particularly limited, and is usually 10 ⁇ m or more, preferably 20 ⁇ m or more, more preferably 30 ⁇ m or more, from the viewpoint of rigidity, air permeability, and ease of adjustment during paper production. and is usually 100 ⁇ m or less, preferably 75 ⁇ m or less, more preferably 50 ⁇ m or less.
  • the shape of the wrapping paper of the non-combustion-heating cigarette may be square or rectangular.
  • the length of one side can be about 12 to 70 mm, and the length of the other side is about 15 to 28 mm.
  • a preferable length of one side is 22 to 24 mm, and a more preferable length is about 23 mm.
  • the tobacco filling is wrapped with wrapping paper in a columnar shape, for example, the end of the wrapping paper in the w direction and the end on the opposite side are overlapped by about 2 mm and glued to form a columnar paper tube. It becomes a shape filled with tobacco filling.
  • the size of the rectangular wrapping paper can be determined according to the size of the finished tobacco rod portion 11 .
  • the length of one side is 20 to 60 mm, and the length of the other side is 15 to 60 mm. 28 mm can be mentioned.
  • the wrapping paper may contain fillers.
  • the filler content may be 10% by weight or more and less than 60% by weight, preferably 15% by weight or more and 45% by weight or less, based on the total weight of the wrapping paper.
  • the filler content is 15% or more and 45% or less by weight in the preferred basis weight range (25 gsm or more and 45 gsm or less).
  • the filler content is preferably 15% or more and 45% or less by weight, and when the basis weight is more than 35 gsm and 45 gsm or less, the filler content is preferably 25% or more and 45% by weight. % or less.
  • As a filler calcium carbonate, titanium dioxide, kaolin, and the like can be used, but from the viewpoint of enhancing flavor and whiteness, it is preferable to use calcium carbonate.
  • auxiliary agents other than the base paper and the filler may be added to the wrapping paper.
  • a water resistance improver can be added to improve the water resistance.
  • Water resistance improvers include wet strength agents (WS agents) and sizing agents.
  • wet strength agents include urea formaldehyde resins, melamine formaldehyde resins, polyamide epichlorohydrin (PAE), and the like.
  • sizing agents include rosin soap, alkyl ketene dimer (AKD), alkenyl succinic anhydride (ASA), and highly saponified polyvinyl alcohol having a degree of saponification of 90% or more.
  • a paper strength agent may be added, and examples thereof include polyacrylamide, cationic starch, oxidized starch, CMC, polyamide epichlorohydrin resin, polyvinyl alcohol, and the like.
  • oxidized starch improves air permeability (Japanese Patent Application Laid-Open No. 2017-218699).
  • the wrapping paper may be appropriately coated.
  • a coating agent may be added to at least one of the front and back sides of the wrapping paper.
  • the coating agent is not particularly limited, but a coating agent capable of forming a film on the paper surface and reducing liquid permeability is preferred.
  • alginic acid and its salts e.g. sodium salts
  • polysaccharides such as pectin
  • cellulose derivatives such as ethyl cellulose, methyl cellulose, carboxymethyl cellulose, nitrocellulose
  • starch and derivatives thereof e.g. carboxymethyl starch, hydroxyalkyl starch and cationic starch.
  • ether derivatives such as starch acetate, starch phosphate and ester derivatives such as starch octenylsuccinate).
  • the configuration of the tipping paper 15 is not particularly limited, and may be a general form, for example, one containing pulp as a main component.
  • pulp in addition to being made from wood pulp such as softwood pulp and hardwood pulp, non-wood pulp such as flax pulp, hemp pulp, sisal pulp, and esparto, which are generally used for cigarette paper, are mixed. and obtained by manufacturing. These pulps may be used alone or in combination of multiple types at any ratio.
  • the tipping paper 15 may be composed of one sheet, or may be composed of a plurality of sheets or more.
  • As the form of pulp chemical pulp, ground pulp, chemi-grand pulp, thermomechanical pulp, etc.
  • the tip paper 15 may be manufactured by a manufacturing method to be described later, or may be a commercially available product.
  • the shape of the tipping paper 15 is not particularly limited, and can be square or rectangular, for example.
  • the basis weight of the tipping paper 15 is not particularly limited, but is usually 32 gsm or more and 40 gsm or less, preferably 33 gsm or more and 39 gsm or less, and more preferably 34 gsm or more and 38 gsm or less.
  • the thickness of the tipping paper 15 is not particularly limited, and is usually 20 ⁇ m or more and 140 ⁇ m or less, preferably 30 ⁇ m or more and 130 ⁇ m or less, and more preferably 30 ⁇ m or more and 120 ⁇ m or less.
  • the air permeability of the tipping paper 15 is not particularly limited, but is generally 0 Coresta unit or more and 30000 Coresta unit or less, preferably greater than 0 Coresta unit and 10000 Coresta unit or less.
  • the air permeability referred to in this specification is a value measured in accordance with ISO 2965:2009. It is expressed in flow rate (cm 3 ).
  • One Coresta unit (1 C.U.) is cm 3 /(min ⁇ cm 2 ) under 1 kPa.
  • the chipping paper 15 may contain fillers other than the above pulp, for example, metal carbonates such as calcium carbonate and magnesium carbonate, metal oxides such as titanium oxide, titanium dioxide and aluminum oxide, barium sulfate, metal sulfates such as calcium sulfate, metal sulfides such as zinc sulfide, quartz, kaolin, talc, diatomaceous earth, gypsum, etc.; preferably contains These fillers may be used singly or in combination of two or more.
  • the chipping paper 15 may be added with various auxiliary agents, for example, it may have a water resistance improver to improve it.
  • Water resistance improvers include wet strength agents (WS agents) and sizing agents.
  • wet strength agents include urea formaldehyde resins, melamine formaldehyde resins, polyamide epichlorohydrin (PAE), and the like.
  • sizing agents include rosin soap, alkyl ketene dimer (AKD), alkenyl succinic anhydride (ASA), and highly saponified polyvinyl alcohol having a degree of saponification of 90% or more.
  • a coating agent may be added to at least one of the front and back sides of the tip paper 15 .
  • the coating agent is not particularly limited, but a coating agent capable of forming a film on the paper surface and reducing liquid permeability is preferred.
  • the method for producing the above-described non-combustion heating tobacco is not particularly limited, and known methods can be applied.
  • it can be produced by winding the tobacco rod portion and the mouthpiece portion with tipping paper.
  • An electrically heated tobacco product (also referred to simply as an "electrically heated tobacco product") according to another embodiment of the present invention comprises a heater member, a battery unit serving as a power source for the heater member, and a device for controlling the heater member. and a control unit for heating and the above non-combustion heated tobacco inserted into contact with the heater member.
  • the electrically heated tobacco product it may be an aspect in which the outer peripheral surface of the non-combustion heating tobacco 10 is heated as shown in FIG. A mode of heating from the inside of the rod portion 11 may be employed.
  • the electrically heated device 20 shown in FIGS. 2 and 3 is provided with an air introduction hole, it is not shown here.
  • the electrically heated tobacco product 30 will be described below with reference to FIG. 2 and 3, the symbols representing the components shown in FIG. 1 are partially omitted.
  • the electrically heated tobacco product 30 is used by inserting the above-described non-combustion heated tobacco 10 into contact with the heater member 21 arranged inside the electrically heated device 20 .
  • the electrically heated device 20 has, for example, a battery unit 22 and a control unit 23 inside a resin frame 24 .
  • the heater member 21 of the electric heating device 20 generates heat under the control of the control unit 23 .
  • the heat is transmitted to the tobacco rod portion 11 of the non-combustion heating tobacco 10, the aerosol base material, the flavor component, and the like contained in the tobacco filler of the tobacco rod portion 11 volatilize.
  • the heater member 21 may be, for example, a sheet heater, a flat heater, or a tubular heater.
  • a sheet-shaped heater is a flexible sheet-shaped heater, for example, a heater including a heat-resistant polymer film (about 20 to 225 ⁇ m in thickness) such as polyimide.
  • a flat heater is a rigid flat heater (having a thickness of about 200 to 500 ⁇ m), and includes, for example, a heater having a resistance circuit on a flat plate substrate and using the relevant portion as a heat generating portion.
  • a cylindrical heater is a hollow or solid cylindrical heater (thickness of about 200 to 500 ⁇ m), and includes, for example, a heater that has a resistance circuit on the outer peripheral surface of a cylinder made of metal or the like and uses that portion as a heat generating portion. . Further, a rod-shaped heater and a cone-shaped heater made of metal, etc., which have a resistance circuit inside and use the relevant portion as a heat generating portion, may also be used.
  • the cross-sectional shape of the tubular heater may be a circle, an ellipse, a polygon, a polygon with rounded corners, or the like. In the case of heating the outer peripheral surface of the non-combustion heating tobacco 10 as shown in FIG.
  • the longitudinal length of the heater member 21 can be within a range of L ⁇ 5.0 mm, where L mm is the longitudinal length of the tobacco rod portion 11 .
  • the length of the heater member 21 in the longitudinal direction is L mm from the viewpoint of aerosol delivery, that is, the length of the heater member 21 in the long axis direction is sufficient to sufficiently conduct heat to the tobacco rod portion 11 and sufficiently volatilize the aerosol base material and flavor components contained in the tobacco filler. From the viewpoint of suppressing the generation of components that have an undesired effect on flavor, etc. 0 mm or less, L+3.5 mm or less, L+4.0 mm or less, L+4.5 mm or less, or L+5.0 mm or less.
  • the heating intensity such as the heating time and heating temperature of the non-combustion heating tobacco 10 by the heater member 21 can be set in advance for each electrically heated tobacco product 30 .
  • preheating is performed for a certain period of time so that the outer circumference of the portion of the non-combustion heating tobacco 10 inserted into the electrically heating device 20 It can be set in advance so that the surface is heated until the temperature reaches X (° C.), and then the temperature is maintained at a constant temperature of X (° C.) or less.
  • the above X (° C.) is preferably 80° C. or higher and 400° C. or lower from the viewpoint of delivery amount of components generated by heating.
  • Vapor containing components derived from the aerosol base material and components derived from flavor components generated from the tobacco rod portion 11 by heating by the heater member 21 passes through the mouthpiece portion 14 composed of the cooling segment 12, the filter segment 13, and the like, and reaches the user. reach the oral cavity of
  • the openings V provided in the cooling segment 12 are arranged as shown in FIG. It is preferable that the segment 12 is located closer to the mouth end than the mouth end side end of the region in contact with the electrically heated device 20 (point indicated by arrow X in the figure).
  • the insertion opening of the electrically heated device 20 for the non-combustion heating tobacco 10 may be tapered as shown in FIG. 5 in order to facilitate the insertion of the non-combustion heating tobacco 10.
  • the end portion of the region in contact with the electrically heated device 20 on the side of the mouth end is the position indicated by the arrow Y in the figure. 4 and 5, the symbols representing the components shown in FIGS. 1 to 3 are partially omitted.
  • BET specific surface area [BET specific surface area] The BET specific surface area of the granular activated carbon was measured based on the nitrogen gas adsorption method (BET multipoint method) using a fully automatic gas adsorption measuring device Autosorb 1 MP (manufactured by Quanta Chrome Co.).
  • the average particle size (median size) of the granular activated carbon and coolant was measured by a dry sieve method according to the method described in JIS Z 8815. In the particle size distribution obtained by this measurement, the particle size (D50) at which the volume integrated value is 50%, the particle size (D10) at 10%, and the particle size (D60) at 60% were evaluated.
  • the bulk density The bulk density of granular activated carbon and coolant was evaluated with a powder tester PT-X manufactured by Hosokawa Micron.
  • the angle of repose of granular activated carbon and cooling agent was determined by Hosokawa Micron, using samples stored for 12 to 24 hours in an environment with a temperature of 22°C and a relative humidity of 60%, in accordance with the method described in JIS 9301-2-2. It was measured using a powder tester PT-X manufactured by the manufacturer.
  • the throughflow fluidity index of granular activated carbon and coolant was evaluated with a powder tester PT-X manufactured by Hosokawa Micron.
  • the hardness of the granular activated carbon and the cooling agent conforms to the method described in JIS K1474 7.6, with a sieving upper limit of 0.500 and a sieving lower limit of 0.250, and shaking using a low-tap shaker manufactured by Kagaku Kyoei Co., Ltd. Let me ask.
  • Example 1 Granular activated carbon (Kuraraycoal GGS-N 28/70) was used as the porous granular substrate contained in the coolant.
  • the granular activated carbon had a BET specific surface area of 1169 m 2 /g and a pore volume of 0.493 mL/g.
  • the above granular activated carbon is put into Spiraflow (manufactured by Freund Sangyo Co., Ltd.), rotor / agitator rotation of the fluidized bed (rotor rotation speed 200 rpm, agitator rotation speed 300 rpm, the agitator rotates in the opposite direction to the rotor rotation), warm air Air was supplied (air supply temperature: 80°C, air supply volume: 4.5 to 6.0 m 3 /min), and centrifugal rolling, floating flow, and swirling flow were performed while exhausting air.
  • the speed of adding the solution, the temperature of the hot air, and the amount of air supply were adjusted so that the amount of water added by adding the solution was balanced with the amount of water removed by the hot air so that the activated carbon could maintain a sufficient amount of water to keep it in a fluid state.
  • the granules were dried while being fluidized until the moisture content of the granules reached around 3 to 9% by weight by hot air supply and exhaust.
  • the propylene glycol content of the resulting coolant was 28.0% by weight.
  • the physical properties of the above granular activated carbon and coolant are shown in Table 1 below.
  • Example 2 A coolant was prepared in the same manner as in Example 1, except that the granular activated carbon was changed from Kuraraycoal GGS-N 28/70 to Kuraraycoal GGS-T 28/70.
  • the activated carbon (Kuraraycoal GGS-T 28/70) had a BET specific surface area of 728 m 2 /g and a pore volume of 0.345 mL/g.
  • the content of propylene glycol in the resulting coolant was 19% by weight.
  • the physical properties of the above granular activated carbon and coolant are shown in Table 1 below.
  • the cooling effect was evaluated using a heated air load tester (Endo Science Co., Ltd.) capable of performing evaluations using the evaluation system shown in FIG. Specifically, first, compressed air (dry) is sent from arrow A to water 44 . At this time, the compressed air is sent so that the pressure gauge 44 indicates 0.65 MPa, the pressure is controlled by the regulator 42 so that the pressure becomes 0.5 MPa, and the flow rate of the compressed air is 10 mL / min. A thermal mass flow meter/controller 43 (MODEL 8500 manufactured by Kofloc Co., Ltd.) was used to control the flow rate to 20 mL/min.
  • a heated air load tester Endo Science Co., Ltd.
  • the air sent to the water 44 is then sent to a 3-necked flask (50 mL) 52 .
  • the temperature controller 45 (Fine Thermo DGN-100, manufactured by Hakko Electric Co., Ltd.)
  • the pipe heater 47 Hakko Electric Co., Ltd.
  • the temperature controller 45 Feine Thermo DGN-100, manufactured by Hakko Electric Co., Ltd.
  • the pipe heater 47 is used so that the temperature of the water measured by the thermometer 46 is 50 ° C. machine, 1 KW) heated the water 44 to control the air flow rate and moisture content.
  • the temperature controller 48 manufactured by Toho Denshi Co., Ltd., temperature controller TR2-303
  • the small flow gas heater 49 manufactured by Shinnetsu Kogyo Co., Ltd.
  • a temperature controller 50 manufactured by Toho Denshi Co., Ltd., temperature controller TR2-303
  • a small flow gas heater 51 manufactured by Shinnetsu Kogyo Co., Ltd.
  • the air sent to the three-necked flask (50 mL) 52 was controlled to have a temperature of 85.8° C., a water content of 82.8 g/m 3 and a flow rate of 2.59 L/min.
  • the air sent to the three-necked flask (50 mL) 52 passes through the sample container 53, is sent to the three-necked flask (50 mL) 54, and is finally released from arrow B.
  • thermocouple 56 manufactured by Hakko Electric Co., Ltd., K type
  • 50 mL) 54 and the temperature measured with a thermocouple 55 were recorded, and the cooling effect was evaluated from the difference in temperature (actually, a three-necked flask (50 mL) 52 Since the temperature inside was kept constant, the temperature inside the three-necked flask (50 ml) 54 was used for evaluation). Evaluation time (measurement time) was about 300 seconds.
  • FIG. 7 shows the evaluation results of the cooling effect when the cooling agent obtained in Example 2 above and the cooling agent obtained in Example 2 were added.
  • the vertical axis is the measured temperature inside the three-necked flask (50 ml) 54 .
  • the 18 mm rod part taken out from the iQOS having a rod part made of the PLA sheet is put into the sample container 53 as it is for measurement, and in the above hollow filter, the rod part of the hollow filter.
  • the 8 mm rod part taken out from the iQOS having 6 mm was cut into 3 pieces, and these were stacked in the airflow direction to make 18 mm and placed in the sample container 53 for measurement.
  • the coolant obtained in Example 1 and the coolant obtained in Example 2 were each added in an amount of 0.7 cc and measured.
  • Example 1 has a cooling effect comparable to that of the PLA sheet, and Example 2 has a cooling effect superior to any specimen. This is believed to be due to the high heat removal capacity of the coolant particles and the structure of the perforated rod that utilizes the heat removal capacity of the coolant particles.
  • the coolant according to one embodiment of the present invention it is excellent in efficiency, safety, and stability, does not adversely affect the flavor of the aerosol, and suppresses the impact on the production cost. Furthermore, it has been found that it is possible to provide a non-combustion-heating tobacco coolant that can reduce the temperature of an aerosol, a non-combustion-heating tobacco having the same, and an electrically-heating tobacco product.

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Abstract

多価アルコール、及び多孔質の顆粒状基材を含み、前記多価アルコールが前記顆粒状基材に含浸されている、非燃焼加熱式たばこ用冷却剤を提供する。

Description

非燃焼加熱式たばこ用冷却剤、非燃焼加熱式たばこ、及び電気加熱式たばこ製品
　本発明は、非燃焼加熱式たばこ用冷却剤、非燃焼加熱式たばこ、及び電気加熱式たばこ製品に関する。
　近年、シガレット（紙巻きたばこ）の代替品として、電気加熱式デバイスに挿入して使用する非燃焼加熱式たばこが開発されている（特許文献１）。該非燃焼加熱式たばこは、一般的に、たばこ刻などの香喫味成分やエアロゾル基材等を含む組成物が巻紙により巻装されてなるたばこロッド部、加熱によりたばこロッド部から発生した成分を吸引するためのマウスピース部、及びこれらを巻装するチップペーパーを備える。非燃焼加熱式たばこを使用する際には、前記電気加熱式デバイスに前記非燃焼加熱式たばこを挿入または配置する。電気加熱式デバイスに備えられた熱源はたばこロッド部の少なくとも一部を燃焼させることなく加熱することで、たばこロッド部に含まれる組成物から揮発性物質を発生させる。これらの揮発性物質は使用者の吸引によりたばこロッド部側からマウスピース部側へと運ばれるが、マウスピース部に含まれる冷却セグメントにおいて冷却され、エアロゾルを形成する。
　例えば、特許文献１には、複数の縦方向延在チャネルを含み、かつ該縦方向に５０％と９０％の間の多孔率を有する、エアロゾル冷却要素が開示されている。
特表２０１５－５０８６７６号公報
　シガレット（紙巻きたばこ）において発生する煙の温度は、８００℃以上に達する可能性がある。そのような高温においては煙に含まれる水分量が非常に少なくなるため、使用者は高温であることを知覚しづらい傾向にある。
　一方、非燃焼加熱型たばこにおいて発生するエアロゾルは、水分を比較的多量に含む。そのため、エアロゾルの温度はシガレットに比べて低いにもかかわらず、使用者はシガレットよりも温度を知覚しやすい。
　エアロゾルの温度を低下させる方法としては、従来、使用時の加熱温度を低くする、又はエアロゾルの流路を長くする、などの方法が適用されてきた。
　エアロゾルの温度を低下させる方法には、効率的かつ安全に冷却を行うことができる、非燃焼加熱式たばこの製造段階から使用者による使用の完了まで安定している、エアロゾルの香味に悪影響を与えない、さらに製造コストへの影響が限定的である、という特性が要求されるが、従来の方法ではこれら全ての特性を充たすことは難しく改善の余地があった。
　そこで、本発明は、効率、安全性、及び安定性に優れ、エアロゾルの香味への悪影響を与えることなく、かつ、製造コストを抑制しつつ、エアロゾルの温度低下を実現することができる非燃焼加熱式たばこ用冷却剤、これを有する非燃焼加熱式たばこ、及び電気加熱式たばこ製品を提供することを課題とする。
　本発明者らは、鋭意検討した結果、多価アルコールを含侵させた顆粒状基材を用いることで、上記の課題を解決することができることを見出し、本発明に到達した。すなわち、本発明の要旨は以下の通りである。
［１］　多価アルコール、及び多孔質の顆粒状基材を含み、
　前記多価アルコールが前記顆粒状基材に含浸されている、非燃焼加熱式たばこ用冷却剤。
［２］　前記非燃焼加熱式たばこ用冷却剤中の前記多価アルコールの含有量が、３重量％以上３９重量％以下である、［１］に記載の非燃焼加熱式たばこ用冷却剤。
［３］　前記多孔質の顆粒状基材が、炭、炭酸カルシウム、セルロース、アセテート、シュガー、でんぷん、キチンからなる群から選ばれる１種以上である、［１］又は［２］に記載の非燃焼加熱式たばこ用冷却剤。
［４］　前記多孔質の顆粒状基材の細孔容量が、０．３ｍＬ／ｇ以上０．８ｍＬ／ｇ以下である、［１］～［３］のいずれかに記載の非燃焼加熱式たばこ用冷却剤。
［５］　平均粒子径が、２１２μｍ以上６００μｍ以下である、［１］～［４］のいずれかに記載の非燃焼加熱式たばこ用冷却剤。
［６］　嵩密度が、０．５５ｇ／ｃｍ３以上０．８０ｇ／ｃｍ３以下である、［１］～［５］のいずれかに記載の非燃焼加熱式たばこ用冷却剤。
［７］　［１］～［６］のいずれかに記載の非燃焼加熱式たばこ用冷却剤を含むマウスピース部材を有する、非燃焼加熱式たばこ。
［８］　前記マウスピース部が、冷却セグメントを有し、少なくとも該冷却セグメントが前記非燃焼加熱式たばこ用冷却剤を含む、［７］に記載の非燃焼加熱式たばこ。
［９］　ヒーター部材と、該ヒーター部材の電力源となる電池ユニットと、該ヒーター部材を制御するための制御ユニットとを備える電気加熱型デバイスと、該ヒーター部材に接触するように挿入される、［７］又は［８］に記載の非燃焼加熱式たばこと、から構成される、電気加熱式たばこ製品。
［１０］　多価アルコールを含む溶液を多孔質の顆粒状基材に噴霧又は滴下して顆粒を得るＡ工程と、
　前記顆粒を乾燥させるＢ工程と、
　を含む、非燃焼加熱式たばこ用冷却剤の製造方法。
［１１］　前記Ａ工程において、前記多孔質の顆粒状基材を流動させながら、該流動する多孔質の顆粒状基材に前記溶液を噴霧又は滴下して顆粒を得る、［１０］に記載の非燃焼加熱式たばこ用冷却剤の製造方法。
　本発明によれば、効率、安全性、及び安定性に優れ、エアロゾルの香味への悪影響を与えることなく、かつ、製造コストへの影響を抑制しつつ、エアロゾルの温度低下を実現することができる非燃焼加熱式たばこ用冷却剤、これを有する非燃焼加熱式たばこ、及び電気加熱式たばこ製品を提供することができる。
本発明の実施形態に係る非燃焼加熱式たばこの概略図である。 本発明の実施形態に係る電気加熱式たばこ製品の概略図である。 本発明の実施形態に係る電気加熱式たばこ製品の概略図である。 冷却セグメントと電気加熱式デバイスとが接触する領域の吸口端側の端部を説明するための図である。 冷却セグメントと電気加熱式デバイスとが接触する領域の吸口端側の端部を説明するための図である。 実施例における冷却効果の評価する系の概略図である。 実施例における冷却効果の評価結果を示すグラフである。
　以下に本発明の実施形態を詳細に説明するが、これらの説明は本発明の実施形態の一例（代表例）であり、本発明はその要旨を超えない限りこれらの内容に限定されない。
　また、本明細書において、「～」を用いてその前後に数値又は物性値を挟んで表現する場合、その前後の値を含むものとして用いることとする。
　また、本明細書において、「複数」は、特段の断りがない限り、２以上であることを表す。
＜非燃焼加熱式たばこ用冷却剤＞
　本発明の一実施形態に係る非燃焼加熱式たばこ用冷却剤は、多価アルコール、及び多孔質の顆粒状基材を含み、前記多価アルコールが前記顆粒状基材に含浸されている、非燃焼加熱式たばこ用冷却剤（以下、単に「冷却剤」とも称する。）である。
　上記の冷却剤について、含有される多価アルコールは、食品工業で使用されるブライン冷凍機用の冷媒として、よく用いられる材料である。多価アルコールが用いられる理由は、効率よく冷却することができ、かつ、毒性が極めて低い物質であり安全に優れているためである。また、多価アルコールは融点が低く、通常、非燃焼加熱式たばこの使用加熱温度範囲において常に液体として安定状態を保つことができるため、非燃焼加熱式たばこの製造段階から使用者による使用の完了まで安定した状態が保持される。また、多価アルコールは、従来より、非燃焼加熱式たばこの保湿剤として用いられており、香味に対して悪影響を与えることはなく、さらに、特段に高価な材料でもない。さらに、非燃焼加熱式たばこにおけるマウスピース部材の一部として、中空（空洞）となるキャビティが設けられる形態や、ＰＬＡシートを用いる形態を採用した場合、硬度が不十分なものとなりやすいが、多価アルコールを顆粒状基材に含有させることにより、この硬度の問題を改善することができ、ひいては喫煙に伴ってハンドリングされる保持感を改善することができる。このような利点に加え、多価アルコールを顆粒状基材に含有させることにより、従来の非燃焼加熱式たばこの開発で培われてきた、粒状活性炭等の顆粒の取扱い手法や設備をそのまま利用できることとなり、製造コストを抑制することができる。
　また、使用時の加熱温度を低くする従来の方法では、エアロゾルの生成が不安定となるおそれが高いという問題が生じ、また、ベント空気を取り入れる従来の方法では、喫味を薄めてしまうという問題が生じていた。一方で、上記の冷却剤を用いる方法ではそのような問題が生じないため、この観点からも、上記の冷却剤を用いる方法は冷却効率及び安定性に優れる。また、エアロゾルの流路を長くする従来の方法では、非燃焼加熱式たばこ自体の製造コストが増加し、また、非燃焼加熱式たばこの設計の自由を制限してしまうおそれが高い一方で、上記の冷却剤を用いる方法ではそのような問題が生じないため、この観点からも、上記の冷却剤を用いる方法は製造コストを抑制することができる。
　冷却剤は、多価アルコール、及び多孔質の顆粒状基材を含む。多価アルコールは、２価以上のアルコールであれば特段限定されないが、食品添加物として安全に用いられるものであればよい。また、非燃焼加熱式たばこの香味に影響を与えないものが好ましい。具体的には、プロピレングリコール、グリセリンなどが挙げられる。
　多価アルコールの沸点は、特段限定されないが、２０℃、大気圧で液状であることが好ましいため、大気圧において、通常１００℃以上であり、１３０℃以上であることが好ましく、１６０℃以上であることがより好ましい。また、通常３４０℃以下であり、２９０℃以下であることが好ましく、２４０℃以下であることがより好ましい。
　冷却剤中の多価アルコールの含有量は、特段限定されないが、通常３重量％以上であり、８重量％以上であることが好ましく、１３重量％以上であることがより好ましく、１８重量％以上であることがさらに好ましく、また、通常３９重量％以下であり、３４重量％以下であることが好ましく、３１重量％以下であることがより好ましく、２９重量％以下であることがさらに好ましい。
　上記冷却剤にエアロゾルを接触させることにより、使用者に吸引されるエアロゾルの温度を例えば４℃以上低下させることができる。一部の態様においては、９℃以上低下させることができる。
　さらに、エアロゾルに含まれる成分の一部を吸着することにより、香喫味が改善される可能性が考えられる。
　多孔質の顆粒状基材としては、炭、炭酸カルシウム、セルロース、アセテート、シュガー、でんぷん、キチンなどが挙げられる。特に炭が好ましく、活性炭がさらに好ましい。
　活性炭としては、例えば、木、竹、椰子殻、胡桃殻、石炭などを原材料とするものを挙げることができる。
　多孔質の顆粒状基材のＢＥＴ比表面積は、特段限定されないが、通常、１１００ｍ２／ｇ以上、１６００ｍ２／ｇ以下であり、好ましくは１２００ｍ２／ｇ以上、１５００ｍ２／ｇ以下であり、さらに好ましくは、１２５０ｍ２／ｇ以上、１３８０ｍ２／ｇ以下である。ＢＥＴ比表面積は、窒素ガス吸着法（ＢＥＴ多点法）によって求めることができる。
　多孔質の顆粒状基材の細孔容量は、特段限定されないが、通常、０．３ｍＬ／ｇ以上、０．８ｍＬ／ｇ以下であり、より好ましくは０．５ｍＬ／ｇ以上、０．７５ｍＬ／ｇ以下であり、さらに好ましくは０．６ｍＬ／ｇ以上、０．７ｍＬ／ｇ以下である。多孔質の顆粒状基材の細孔容量を上記範囲内とすることで、所望の冷却効果が得られやすくなる。細孔容量は、窒素ガス吸着法を用いて得た最大吸着量から算出することができる。
　多孔質の顆粒状基材の平均粒子径は、特段限定されないが、所望の冷却効果が得られやすくなる観点から、通常、２００μｍ以上、６００μｍ以下であり、２１２μｍ以上、６００μｍ以下であることが好ましく、２５０μｍ以上、６００μｍ以下であることがより好ましく、２５０μｍ以上、５００μｍ以下であることがさらに好ましく、３００μｍ以上、４５０μｍ以下であることが特に好ましい。本明細書において、平均粒子径は、乾式篩法（ＪＩＳ　Ｚ　８８１５－１９９４）により測定される。また、本願明細書における平均粒子径は、特段の断りがない限り、粒度分布において体積積算値が５０％となる粒子径（Ｄ５０）を意味する。
　多孔質の顆粒状基材の嵩密度は、特段制限されないが、所望の冷却効果が得られやすくなる観点から、通常０．３０ｇ／ｃｍ３以上、０．３５ｇ／ｃｍ３以下であり、０．４０ｇ／ｃｍ３以上、また、０．７０ｇ／ｃｍ３以下であることが好ましく、０．６５ｇ／ｃｍ３以下、０．６０ｇ／ｃｍ３以下であることがより好ましい。嵩密度は、粉体特性評価装置（例えば、ホソカワミクロン製パウダ－テスタＰＴ－Ｘ）を用いて評価することができる。
　多孔質の顆粒状基材のタップ密度は、特段制限されないが、所望の冷却効果が得られやすくなる観点から、通常０．３５ｇ／ｃｍ３以上、０．４０ｇ／ｃｍ３以上であり、０．４５ｇ／ｃｍ３以上、また、０．７５ｇ／ｃｍ３以下であることが好ましく、０．７０ｇ／ｃｍ３以下、０．６５ｇ／ｃｍ３以下であることがより好ましい。タップ密度は、粉体特性評価装置（例えば、ホソカワミクロン製パウダ－テスタＰＴ－Ｘ）を用いて評価することができる。
　多孔質の顆粒状基材の圧縮率は、特段制限されないが、所望の安定性を確保する観点から、通常１．０％以上、１０．０％以下であり、２．０％以上、９．０％以下であることが好ましく、３．０％以上、８．０％以下であることがより好ましい。圧縮率は、粉体特性評価装置（例えば、ホソカワミクロン製パウダ－テスタＰＴ－Ｘ）を用いて評価することができる。
　多孔質の顆粒状基材の安息角は、特段制限されないが、所望の安定性を確保する観点から、通常２０．０°以上、５０．０°以下であり、２５．０°以上、４５．０°以下であることが好ましく、３０．０°以上、４０．０°以下であることがより好ましい。安息角は、温度２２℃、相対湿度６０％の環境下で１２時間～２４時間蔵置後の試料を用いて、ＪＩＳ　９３０１－２－２に記載の方法に準拠し、安息角測定器（例えば、ホソカワミクロン（株）社製のパウダテスタＰＴ－Ｘ）を用いて測定することができる。
　多孔質の顆粒状基材の崩潰角は、特段制限されないが、所望の安定性を確保する観点から、通常５．０°以上、３０．０°以下であり、８．０°以上、２８．０°以下であることが好ましく、１０．０°以上、２５．０°以下であることがより好ましい。崩潰角は、上記の安息角と同じ条件下、粉体特性評価装置（例えば、ホソカワミクロン製パウダ－テスタＰＴ－Ｘ）を用いて評価することができる。
　多孔質の顆粒状基材の差角は、特段制限されないが、所望の安定性を確保する観点から、通常８．０°以上、３０．０°以下であり、１０．０°以上、２８．０°以下であることが好ましく、１２．０°以上、２５．０°以下であることがより好ましい。上記の安息角から崩潰角を減じた数値で評価することができる。
　多孔質の顆粒状基材のスパチュラ角は、特段制限されないが、所望の安定性を確保する観点から、通常２５．０°以上、５０．０°以下であり、２８．０°以上、４８．０°以下であることが好ましく、３０．０°以上、４５．０°以下であることがより好ましい。スパチュラ角は、粉体特性評価装置（例えば、ホソカワミクロン製パウダ－テスタＰＴ－Ｘ）を用いて評価することができる。
　多孔質の顆粒状基材の均一度は、特段制限されないが、所望の安定性を確保する観点から、通常１．０以上、２．０以下であり、１．１以上、１．９以下であることが好ましく、１．２以上、１．８以下であることがより好ましい。均一度は、粉体特性評価装置（例えば、ホソカワミクロン製パウダ－テスタＰＴ－Ｘ）を用いて評価することができる。
　多孔質の顆粒状基材の通気流動性指数は、特段制限されないが、所望の通気抵抗を確保する観点から、通常７５．０以上、９８．０以下であり、７８．０以上、９５．０以下であることが好ましく、８０．０以上、９３．０以下であることがより好ましい。通気流動性指数は、粉体特性評価装置（例えば、ホソカワミクロン製パウダ－テスタＰＴ－Ｘ）を用いて評価することができる。
　多孔質の顆粒状基材の分散度は、特段制限されないが、所望の安定性を確保する観点から、通常１３．０％以上、３０．０％以下であり、１５．０％以上、２８．０％以下であることが好ましく、１８．０％以上、２５．０％以下であることがより好ましい。分散度は、粉体特性評価装置（例えば、ホソカワミクロン製パウダ－テスタＰＴ－Ｘ）を用いて評価することができる。
　多孔質の顆粒状基材の噴流性指数は、特段制限されないが、所望の安定性を確保する観点から、通常６５．０以上、９５．０以下であり、７０．０以上、９０．０以下であることが好ましく、７５．０以上、８５．０以下であることがより好ましい。噴流性指数は、粉体特性評価装置（例えば、ホソカワミクロン製パウダ－テスタＰＴ－Ｘ）を用いて評価することができる。
　多孔質の顆粒状基材の硬度は、特段制限されないが、所望の安定性を確保する観点から、通常９５．０％以上、１００．０％以下であり、９７．０％以上、１００．０％以下であることが好ましい。硬度は、ＪＩＳ　Ｋ１４７４　７．６に記載の方法に準拠し、ふるい上限を０．５００、ふるい下限を０．２５０とし、振とう機（例えば、化学共栄社製ロータップ型振とう機）を用いて振とうさせて求めることができる。
　冷却剤は、多価アルコール、及び多孔質の顆粒状基材のほか、水などを含んでもよい。冷却剤の水分含有量は、特段限定されないが、通常１８重量％以下であり、１５重量％以下であることが好ましく、１２重量％以下であることがより好ましく、また、下限の設定は特段不要であり、０重量％以上であっても、０．５重量％以上であってもよい。
　冷却剤の平均粒子径は、特段限定されないが、所望の冷却効果が得られやすくなる観点から、通常、２００μｍ以上、６００μｍ以下であり、２１２μｍ以上、６００μｍ以下であることが好ましく、２５０μｍ以上、６００μｍ以下であることがより好ましく、２５０μｍ以上、５００μｍ以下であることがさらに好ましく、３００μｍ以上、４５０μｍ以下であることが特に好ましい。冷却剤の平均粒子径は、上記の多孔質の顆粒状基材の平均粒子径と同様の方法で測定することができる。
　冷却剤の嵩密度は、特段限定されないが、所望の冷却効果が得られやすくなる観点から、通常０．５５ｇ／ｃｍ３以上、０．８０ｇ／ｃｍ３以下であり、好ましくは０．６２ｇ／ｃｍ３以上、０．７８ｇ／ｃｍ３以下であり、さらに好ましくは、０．７ｇ／ｃｍ３以上、０．７６ｇ／ｃｍ３以下である。冷却剤の嵩密度は、上記の多孔質の顆粒状基材と同様の方法で測定することができる。
　冷却剤のタップ密度は、特段制限されないが、所望の冷却効果が得られやすくなる観点から、通常０．６５ｇ／ｃｍ３以上、０．８８ｇ／ｃｍ３以下であり、０．７０ｇ／ｃｍ３以上、０．８５ｇ／ｃｍ３以下であることが好ましく、０．７３ｇ／ｃｍ３以上、０．８２ｇ／ｃｍ３以下であることがより好ましい。冷却剤のタップ密度は、上記の多孔質の顆粒状基材と同様の方法で測定することができる。
　冷却剤の圧縮率は、特段制限されないが、所望の安定性を確保する観点から、通常１．０％以上、１０．０％以下であり、２．０％以上、９．０％以下であることが好ましく、３．０％以上、８．０％以下であることがより好ましい。冷却剤の圧縮率は、上記の多孔質の顆粒状基材と同様の方法で測定することができる。
　冷却剤の安息角は、特段制限されないが、所望の安定性を確保する観点から、通常２０．０°以上、５０．０°以下であり、２５．０°以上、４５．０°以下であることが好ましく、３０．０°以上、４０．０°以下であることがより好ましい。冷却剤の安息角は、上記の多孔質の顆粒状基材と同様の方法で測定することができる。
　冷却剤の崩潰角は、特段制限されないが、所望の安定性を確保する観点から、通常１０．０°以上、３５．０°以下であり、１３．０°以上、３３．０°以下であることが好ましく、１５．０°以上、３０．０°以下であることがより好ましい。冷却剤の崩潰角は、上記の多孔質の顆粒状基材と同様の方法で測定することができる。
　冷却剤の差角は、特段制限されないが、所望の安定性を確保する観点から、通常８．０°以上、５５．０°以下であり、１０．０°以上、５３．０°以下であることが好ましく、１２．０°以上、５０．０°以下であることがより好ましい。冷却剤の差角は、上記の多孔質の顆粒状基材と同様の方法で求めることができる。
　冷却剤のスパチュラ角は、特段制限されないが、所望の安定性を確保する観点から、通常２５．０°以上、６５．０°以下であり、２８．０°以上、６０．０°以下であることが好ましく、３０．０°以上、５５．０°以下であることがより好ましい。冷却剤のスパチュラ角は、上記の多孔質の顆粒状基材と同様の方法で測定することができる。
　冷却剤の均一度は、特段制限されないが、所望の安定性を確保する観点から、通常１．０以上、２．０以下であり、１．１以上、１．９以下であることが好ましく、１．２以上、１．８以下であることがより好ましい。冷却剤の均一度は、上記の多孔質の顆粒状基材と同様の方法で測定することができる。
　冷却剤の通気流動性指数は、特段制限されないが、所望の通気抵抗を確保する観点から、通常７５．０以上、９８．０以下であり、７８．０以上、９５．０以下であることが好ましく、８０．０以上、９３．０以下であることがより好ましい。冷却剤の通気流動性指数は、上記の多孔質の顆粒状基材と同様の方法で測定することができる。
　冷却剤の分散度は、特段制限されないが、所望の安定性を確保する観点から、通常１３．０％以上、３０．０％以下であり、１５．０％以上、２８．０％以下であることが好ましく、１８．０％以上、２５．０％以下であることがより好ましい。冷却剤の分散度は、上記の多孔質の顆粒状基材と同様の方法で測定することができる。
　冷却剤の噴流性指数は、特段制限されないが、所望の安定性を確保する観点から、通常６５．０以上、９５．０以下であり、７０．０以上、９０．０以下であることが好ましく、７３．０以上、８３．０以下であることがより好ましい。冷却剤の噴流性指数は、上記の多孔質の顆粒状基材と同様の方法で測定することができる。
　冷却剤の硬度は、特段制限されないが、所望の安定性を確保する観点から、通常９５．０％以上、１００．０％以下であり、９７．０％以上、１００．０％以下であることが好ましい。冷却剤の硬度は、上記の多孔質の顆粒状基材と同様の方法で測定することができる。
　本実施形態において、上記多価アルコールは上記顆粒状基材に含浸されている。本明細書において、含浸されているとは、多価アルコールの少なくとも一部が多孔質の顆粒状基材の孔に保持されていることを表す。多価アルコールを保持している多孔質の顆粒状基材の孔は、基材の表面に露出していてもよく、基材の内部に存在していてもよい。
　上記冷却剤の製造方法は、特段限定されないが、上記多価アルコールを含む溶液を多孔質の顆粒状基材に噴霧又は滴下して顆粒を得るＡ工程と、前記顆粒を乾燥させるＢ工程と、を含む、製造方法が挙げられる。上記Ａ工程と上記Ｂ工程は、連続して行うことができるが、Ａ工程と乾燥工程を複数回に分けて交互に行うことによって、顆粒に含まれる水分量が過剰にならないようにすることが好ましい。Ａ工程及びＢ工程を行う回数は特段限定されず、１回であってもよく、顆粒に含まれる多価アルコールの量が所望の値となるまで繰り返すこともできる。なお、上記冷却剤の製造方法は、上記Ａ工程及びＢ工程以外の製造工程を有していてもよい。
　また、前記Ａ工程は、前記多孔質の顆粒状基材を流動させながら、該流動する多孔質の顆粒状基材に前記溶液を噴霧又は滴下して顆粒を得る工程であることが好ましい。多孔質の顆粒状基材を前記溶液に浸漬し、その後脱液する工程により得られる冷却剤には、粒径の大きな塊が含まれる虞があるところ、該工程により得られる冷却剤は、粒径の大きな塊を生じることなく、平均粒子径が上記範囲内である冷却剤を得られやすい。
　上記Ａ工程に用いられる溶液は、上記多価アルコールの含有量が２５重量％以上であることが好ましく、４０重量％以上であることがより好ましい。また、通常７５重量％以下であり、６０重量％以下であることが好ましい。また、上記溶液はその他の溶媒を含んでもよく、その他の溶媒としては、水などが挙げられる。
　上記溶液の粘度は、特段限定されないが、通常１．０ｍＰａ・ｓ以上、９．０ｍＰａ・ｓ以下であり、１．５ｍＰａ・ｓ以上、６．０ｍＰａ・ｓ以下であることが好ましく、２．５ｍＰａ・ｓ以上、４．０ｍＰａ・ｓ以下であることがより好ましい。溶液の粘度は、Ａ工程における温度及び圧力に応じて、上記多価アルコールを上記溶媒で希釈することによって上記範囲に調整することができる。
　上記Ａ工程における温度は、２０℃程度の室温を挙げることができるが、これに限られず、多価アルコール及び溶媒が凝固又は蒸発しない範囲で行うことができる。また、圧力は、大気圧下で行うことができるが、これに限られず、多価アルコール及び溶媒が凝固又は蒸発しない範囲で行うことができる。
　上記Ｂ工程における乾燥方法は、特段限定されず、減圧乾燥や熱風乾燥が挙げられる。熱風乾燥を行う場合、上記Ａ工程により得られた顆粒の水分含有量が、上記冷却剤の水分含有量として挙げた範囲となるまで熱風を吹き付けることが挙げられる。
　乾燥の温度は、特段限定されないが、通常３０℃以上であり、３５℃以上であることが好ましく、４０℃以上であることがより好ましい。また、通常９０℃以下であり、８０℃以下であることが好ましく、７０℃以下であることがより好ましい。なお、乾燥する際には、製造安定性の観点から、多価アルコールを残しつつ溶媒（水）を除くことが好ましく、多価アルコールの種類に応じて乾燥の条件を適宜設定する。
　乾燥工程は、顆粒間、また顆粒の全表面にわたって、均一に乾燥処理を行う観点から、上記顆粒を流動させながら行われることが好ましい。特に、Ａ工程とＢ工程を交互に行う場合、それらの工程を繰り返す間、顆粒を流動させ続けることが好ましい。
＜非燃焼加熱式たばこ＞
　本発明の別の実施形態は、上記の非燃焼加熱式たばこ用冷却剤が含まれるマウスピース部を有する、非燃焼加熱式たばこである。
　実施形態に係る非燃焼加熱式たばこの一例を図１に示す。以下、該図１を参照しながら非燃焼加熱式たばこの説明を行う。
　図１に示す非燃焼加熱式たばこ１０は、たばこロッド部１１とマウスピース部１４と、これらを巻装してなるチップペーパー１５とを備える棒状の非燃焼加熱式たばこであって、該マウスピース部１４は冷却セグメント１２と、フィルター濾材を含むフィルターセグメント１３とを含み、冷却セグメント１２とフィルターセグメント１３の少なくとも一方に、本発明の一実施形態に係る冷却剤を含む。また、非燃焼加熱式たばこ１０の軸方向（「長軸方向」とも称する。）に対して、該冷却セグメント１２が、該たばこロッド部１１と該フィルターセグメント１３とに隣接して挟持され、かつ、該冷却セグメント１２の周方向に同心状に開孔Ｖが設けられていてもよい。
　図１に示す非燃焼加熱式たばこ１０における冷却セグメント１２に設けられる開孔Ｖは、通常、使用者の吸引による外部からの空気の流入を促進するための孔であり、この空気の流入によりたばこロッド部１１から流入する成分や空気の温度を下げることができる。
　本実施形態で設けてもよい開孔Ｖは、冷却セグメント１２とフィルターセグメント１３との境界から、冷却セグメント側の方向の４ｍｍ以上の領域に存在する態様を挙げることができる。該構成とすることにより、加熱により生成される成分や空気の温度を下げる冷却能力を向上させることができ、さらには、冷却セグメント内での該成分や空気の滞留を抑制し、ひいては成分のデリバリー量を向上させることができる。
　なお、加熱により生成される成分としては、例えば、香料由来の香味成分や、たばこ葉由来のニコチンやタール、エアロゾル基材由来のエアロゾル成分が挙げられる。
　棒状の非燃焼加熱式たばこ１０は、以下のように定義されるアスペクト比が１以上である形状を満たす柱状形状を有していることが好ましい。
　アスペクト比＝ｈ／ｗ
　ｗは柱状体の底面の幅（本明細書においては、たばこロッド部側の底面の幅とする。）、ｈは高さであり、ｈ≧ｗであることが好ましい。本明細書においては、長軸方向はｈで示された方向であると規定する。したがって、仮にｗ≧ｈである場合においてもｈで示された方向を便宜上長軸方向と称する。底面の形状は限定されず、多角、角丸多角、円、または楕円等であってよく、幅ｗは当該底面が円形の場合は直径、楕円形である場合は長径、または多角形もしくは角丸多角である場合は外接円の直径もしくは外接楕円の長径である。
　非燃焼加熱式たばこ１０の長軸方向の長さｈは、特段制限されず、例えば、通常４０ｍｍ以上であり、４５ｍｍ以上であることが好ましく、５０ｍｍ以上であることがより好ましい。また、通常１００ｍｍ以下であり、９０ｍｍ以下であることが好ましく、８０ｍｍ以下であることがより好ましい。
　非燃焼加熱式たばこ１０の柱状体の底面の幅ｗは、特段制限されず、例えば、通常５ｍｍ以上であり、５．５ｍｍ以上であることが好ましい。また、通常１０ｍｍ以下であり、９ｍｍ以下であることが好ましく、８ｍｍ以下であることがより好ましい。
　非燃焼加熱式たばこ１０の１本当たりの長軸方向の通気抵抗は、特段制限されないが、吸い易さの観点から、通常８ｍｍＨ２Ｏ以上であり、１０ｍｍＨ２Ｏ以上であることが好ましく、１２ｍｍＨ２Ｏ以上であることがより好ましく、また、通常１００ｍｍＨ２Ｏ以下であり、８０ｍｍＨ２Ｏ以下であることが好ましく、６０ｍｍＨ２Ｏ以下であることがより好ましい。
　通気抵抗は、ＩＳＯ標準法（ＩＳＯ６５６５：２０１５）に従って、例えばセルリアン社製フィルター通気抵抗測定器を使用して測定される。通気抵抗は、非燃焼加熱式たばこ１０の側面における空気の透過が行なわれない状態で一方の端面（第１端面）から他方の端面（第２端面）に所定の空気流量（１７．５ｃｃ／ｍｉｎ）の空気を流した際の、第１端面と第２端面との気圧差を指す。単位は、一般的にはｍｍＨ２Ｏで表す。通気抵抗と非燃焼加熱式たばこの長さとの関係は、通常実施する長さ範囲（長さ５ｍｍ～２００ｍｍ）においては比例関係であることが知られていて、長さが倍になれば、非燃焼加熱式たばこの通気抵抗は倍になる。
［マウスピース部］
　マウスピース部１４の構成は、フィルター濾材を含むフィルターセグメント１３を含んでいれば特段制限されず、フィルターセグメント１３のみから構成されていてよく、また、冷却セグメント１２と、フィルター濾材を含むフィルターセグメント１３とを含み、非燃焼加熱式たばこ１０の軸方向に対して、冷却セグメント１２が、たばこロッド部１１とフィルターセグメント１３とに隣接して挟持されるように構成されていてもよい。マウスピース部１４がフィルターセグメント１３のみから構成される場合、上記の冷却剤は、フィルターセグメント１３に含まれるが、マウスピース部１４がフィルターセグメント１３及び冷却セグメント１２から構成される場合、上記の冷却剤は、フィルターセグメント１３及び冷却セグメント１２の少なくともいずれか一方に含まれていればよい。特に、冷却効果を向上させる観点からは、マウスピース部１４が冷却セグメント１２を有し、かつ、少なくとも該冷却セグメント１２が上記の冷却剤を含むことが好ましく、フィルターセグメント１３及び冷却セグメント１２の両方が上記の冷却剤を含むことがより好ましい。
　マウスピース部１４の長軸方向の長さにおける、前記冷却セグメント１２及び前記フィルターセグメント１３の長さの割合（冷却セグメント：フィルターセグメント）は、特段制限されないが、香料のデリバリー量や適切なエアロゾル濃度の観点から、通常０．６０～１．４０：０．６０～１．４０であり、０．８０～１．２０：０．８０～１．２０であることが好ましく、０．８５～１．１５：０．８５～１．１５であることがより好ましく、０．９０～１．１０：０．９０～１．１０であることがさらに好ましく、０．９５～１．０５：０．９５～１．０５であることが特に好ましい。特に、冷却セグメント１２を長くすると、エアロゾル等の粒子化が促進され良好な香味を実現できるが、長すぎると通過する物質の内壁への付着が生じてしまう。
　冷却セグメント１２及びフィルターセグメント１３の長さの割合を上記範囲内とすることで、冷却効果、生成した蒸気及びエアロゾルが冷却セグメント１２の内壁に付着することによるロスを抑制する効果、及びフィルターの空気量及び香味の調整機能のバランスがとれて、良好な香味を得ることができる。
　以下、フィルターセグメント及び冷却セグメントについて詳細に説明する。
（フィルターセグメント）
　フィルターセグメント１３は、一般的なフィルターとしての機能を有していれば特に制限されず、例えば、合成繊維からなるトウ（単に「トウ」とも称する）や、紙等の材料を円柱状に加工したものを用いることができる。フィルターの一般的な機能とは、例えば、エアロゾル等を吸引する際に混ざる空気量の調整や、香味の軽減、ニコチンやタールの軽減等が挙げられるが、これらの機能を全て備えていることは要しない。また、紙巻きたばこ製品と比較して、生成される成分が少なく、また、たばこ充填物の充填率が低くなる傾向のある電気加熱式たばこ製品においては、濾過機能を抑えつつたばこ充填物の落下を防止する、ということも重要な機能の一つである。
　本実施形態において、フィルターセグメントは、本発明の一実施形態に係る冷却剤を含んでもよい。
　フィルターセグメント全体に対する冷却剤の占める割合は、特に限定されず、通常５体積％以上であり、１０体積％以上であることが好ましく、１５体積％以上であることがより好ましい。また、通常１００体積％以下であり、９０体積％以下であることが好ましい。
　フィルターセグメント１３に本発明の一実施形態に係る冷却材を含ませる方法については特に制限されず、例えば、合成繊維からなるトウや紙等の材料を、円柱状に加工する前に散剤させることができる。また、円柱状に加工する処理とラッピング処理との間で、トウや紙等からなる円柱の内部に添加し、あるいは保持させることもできる。
　フィルターセグメント１３の形状は、特段制限されず、公知の形状を採用することができ、通常は円柱状の形状とすることができ、以下の態様とすることができる。
　また、フィルターセグメント１３は、周方向の断面が中空（空洞）となるキャビティ（センターホール等）やリセス等のセクションを設けていてもよい。
　フィルターセグメント１３の周方向の断面形状は実質的に円形であり、その円の直径は、製品のサイズに合わせて適宜変更し得るが、通常４．０ｍｍ以上、９．０ｍｍ以下であり、４．５ｍｍ以上、８．５ｍｍ以下であることが好ましく、５．０ｍｍ以上、８．０ｍｍ以下であることがより好ましい。なお、断面が円形でない場合、上記の直径は、その断面の面積と同じ面積を有する円で仮定し場合、その円における直径が適用される。
　フィルターセグメント１３の周方向の断面形状の周の長さは、製品のサイズに合わせて適宜変更し得るが、通常１４．０ｍｍ以上、２７．０ｍｍ以下であり、１５．０ｍｍ以上、２６．０ｍｍ以下であることが好ましく、１６．０ｍｍ以上、２５．０ｍｍ以下であることがより好ましい。
　フィルターセグメント１３の軸方向の長さは、製品のサイズに合わせて適宜変更し得るが、通常１５ｍｍ以上、３５ｍｍ以下であり、１７．５ｍｍ以上、３２．５ｍｍ以下であることが好ましく、２０．０ｍｍ以上、３０．０ｍｍ以下であることがより好ましい。
　フィルターセグメント１３の軸方向の長さ１２０ｍｍ当たりの通気抵抗は、特段制限されないが、通常４０ｍｍＨ２Ｏ以上、３００ｍｍＨ２Ｏ以下であり、７０ｍｍＨ２Ｏ以上、２８０ｍｍＨ２Ｏ以下であることが好ましく、９０ｍｍＨ２Ｏ以上、２６０ｍｍＨ２Ｏ以下であることがより好ましい。
　上記の通気抵抗は、ＩＳＯ標準法（ＩＳＯ６５６５）に従って、例えばセルリアン社製フィルター通気抵抗測定器を使用して測定される。フィルターセグメント１３の通気抵抗は、フィルターセグメント１３の側面における空気の透過が行なわれない状態で一方の端面（第１端面）から他方の端面（第２端面）に所定の空気流量（１７．５ｃｃ／ｍｉｎ）の空気を流した際の、第１端面と第２端面との気圧差を指す。単位は、一般的にはｍｍＨ２Ｏで表す。フィルターセグメント１３の通気抵抗とフィルターセグメント１３の長さとの関係は、通常実施する長さ範囲（長さ５ｍｍ～２００ｍｍ）においては比例関係であることが知られていて、長さが倍になれば、フィルターセグメント１３の通気抵抗は倍になる。
　また、フィルターセグメント１３の態様は、特段制限されず、単一のフィルターセグメントを含むプレーンフィルターや、デュアルフィルター又はトリプルフィルタ等の複数のフィルターセグメントを含むマルチセグメントフィルター等とすることができる。マルチセグメントフィルターとした際に、本発明の一実施形態に係る冷却剤を含むフィルターセグメントと、冷却剤を含まないフィルターセグメントを設けることができる。この場合、冷却剤を含むフィルターセグメントは、冷却剤を含まないフィルターセグメントと冷却セグメントとの間に設けられてもよく、冷却剤を含まないフィルターセグメントが、冷却剤を含むフィルターセグメントと冷却セグメントとの間に設けられてもよい。冷却剤による冷却効果を調整しやすい観点から、冷却剤を含むフィルターセグメントは、冷却剤を含まないフィルターセグメントと冷却セグメントとの間に設けられることが好ましい。
　フィルターセグメント１３を構成するフィルター濾材の密度は、特段制限されないが、通常０．１０ｇ／ｃｍ３以上、０．２５ｇ／ｃｍ３以下であり、０．１１ｇ／ｃｍ３以上、０．２４ｇ／ｃｍ３以下であることが好ましく、０．１２ｇ／ｃｍ３以上、０．２３ｇ／ｃｍ３以下であることがより好ましい。
　フィルターセグメント１３に含まれるフィルター濾材の態様は特段制限されず、公知の態様を採用してよく、例えば、セルロースアセテートトウを円柱状に加工したものを挙げることができる。セルロースアセテートトウの単糸繊度、総繊度は特に限定されないが、円周２２ｍｍのマウスピース部材の場合は、単糸繊度は５ｇ／９０００ｍ以上、１２ｇ／９０００ｍ以下、総繊度は１２０００ｇ／９０００ｍ以上、３５０００ｇ／９０００ｍ以下であることが好ましい。セルロースアセテートトウの繊維の断面形状は、円形、楕円形、Ｙ字型、Ｉ字型、Ｒ字型等が挙げられる。セルロースアセテートトウを充填したフィルターの場合は、フィルター硬さを向上させるためにトリアセチンをセルロースアセテートトウ重量に対して、５重量％以上、１０重量％以下添加してもよい。また、該アセテートフィルターの代わりに、シート状のパルプ紙を充填したペーパーフィルターを用いる態様でもよい。
　フィルターセグメント１３は、公知の方法で製造することができ、例えば、セルロースアセテートトウの等の合成繊維をフィルター濾材の材料として用いる場合、ポリマー及び溶媒を含むポリマー溶液を紡糸し、これを捲縮する方法により製造することができる。該方法としては、例えば、国際公開第２０１３／０６７５１１号に記載の方法を用いることができる。
　フィルター濾材は、ゼラチン等の破砕可能な外殻を含む破砕可能な添加剤放出容器（例えば、カプセル）を含んでもよい。カプセル（当該技術分野では「添加剤放出容器」とも呼ばれる）の態様は特段制限されず、公知の態様を採用してよく、例えば、ゼラチン等の破砕可能な外殻を含む破砕可能な添加剤放出容器とすることができる。この場合、カプセルは、たばこ製品の使用者により使用前、使用中、または使用後に破壊されると、カプセル内に含まれる液体または物質（通常、香味剤）を放出し、次に、該液体または物質は、たばこ製品を使用する間はたばこの煙に伝達され、使用後においては周囲の環境へと伝達される。
　カプセルの形態は、特段限定されず、例えば、易破壊性のカプセルであってよく、その形状は球であることが好ましい。カプセルに含まれる添加剤としては、上述した任意の添加剤を含んでいてもよいが、特に、香味剤や活性炭素を含むことが好ましい。また、添加剤として、煙を濾過する一助となる１種類以上の材料を加えてもよい。添加剤の形態は、特段限定されないが、通常、液体又は個体である。なお、添加剤を含むカプセルの使用は、当技術分野において周知である。易破壊性のカプセルおよびその製造方法は、本技術分野において周知である。
　香味剤としては、例えば、メンソール、スペアミント、ペパーミント、フェヌグリーク、またはクローブ、中鎖脂肪酸トリグリセリド（ＭＣＴ）等であってよい。香味剤は、メンソールである、またはメンソール等、又はこれらの組合せを用いることができる。
　フィルターセグメント１３は、強度及び構造剛性の向上の観点から、上述したフィルターの材料を巻装する巻取紙（フィルタープラグ巻取紙）を備えていてよい。巻取紙の態様は特段制限されず、一列以上の接着剤を含む継ぎ目を含んでいてよい。該接着剤は、ホットメルト接着剤を含んでいてよく、さらに該ホットメルト接着剤は、ポリビニルアルコールを含み得る。また、フィルターが二以上のセグメントからなる場合、巻取紙は、これらの二以上のセグメントを併せて巻装することが好ましい。
　巻取紙の材料は特段制限されず、公知のものを用いることができ、また、炭酸カルシウム等の充填剤等を含んでいてよい。
　巻取紙の厚さは、特段制限されず、通常２０μｍ以上、１４０μｍ以下であり、３０μｍ以上、１３０μｍ以下であることが好ましく、３０μｍ以上、１２０μｍ以下であることがより好ましい。
　巻取紙の坪量は、特段制限されず、通常２０ｇｓｍ以上、１００ｇｓｍ以下であり、２２ｇｓｍ以上、９５ｇｓｍ以下であることが好ましく、２３ｇｓｍ以上、９０ｇｓｍ以下であることがより好ましい。
　また、巻取紙は、コーティングされていても、されていなくともよいが、強度や構造剛性以外の機能を付与できる観点からは、所望の材料でコーティングされることが好ましい。
　フィルターセグメント１３は、１つまたは複数の中空部を有するセンターホールセグメントをさらに含んでいてもよい。センターホールセグメントは、通常、フィルター濾材よりも冷却セグメント側に配置され、好ましくは冷却セグメントと隣接するように配置される。
　センターホールセグメントは１つまたは複数の中空部を有する充填層と、該充填層を覆うインナープラグラッパー（内側巻紙）とで構成される。例えば、センターホールセグメントは、中空部を有する充填層と、充填層を覆うインナープラグラッパーとで構成される。センターホールセグメントは、マウスピース部の強度を高める機能を有する。充填層は、例えば酢酸セルロース繊維が高密度で充填されトリアセチンを含む可塑剤が酢酸セルロース質量に対して、６質量％以上、２０質量％以下添加されて硬化された内径φ１．０ｍｍ以上、φ５．０ｍｍ以下のロッドとすることができる。充填層は繊維の充填密度が高いため、吸引時は、空気やエアロゾルは中空部のみを流れることになり、充填層内はほとんど流れない。センターホールセグメント内部の充填層が繊維充填層であることから、使用時の外側からの触り心地は、使用者に違和感を生じさせることが少ない。なお、センターホールセグメントがインナープラグラッパーを持たず、熱成型によってその形が保たれていてもよい。
　センターホールセグメントと、フィルター濾材とは、例えばアウタープラグラッパー（外側巻紙）で接続されていてよい。アウタープラグラッパーは、例えば円筒状の紙であることができる。また、たばこロッド部１１と、冷却セグメント１２と、接続済みのセンターホールセグメント及びフィルター濾材とは、例えばマウスピースライニングペーパーにより接続されていてよい。これらの接続は、例えばマウスピースライニングペーパーの内側面に酢酸ビニル系糊等の糊を塗り、前記たばこロッド部１１、冷却セグメント１２と、並びに接続済みのセンターホールセグメント及びフィルター濾材を入れて巻くことで接続することができる。なお、これらは複数のライニングペーパーで複数回に分けて接続されていてもよい。
（冷却セグメント）
　冷却セグメント１２は、たばこロッド部とフィルターセグメントとに隣接して挟持され、典型的には、円筒等の周方向の断面が中空（空洞）となるキャビティが設けられた棒状の部材である。
　本実施形態の冷却セグメントは、本発明の一実施形態に係る冷却剤が上記キャビティに充填されたものであってよい。
　本実施形態において、冷却セグメントに冷却剤を充填する方法については特に制限されず、例えば、所望の形状に成形した冷却剤そのものを冷却セグメントとしてもよく、フィルターセグメントに用いられうる巻取紙等でこれらを巻装したものを冷却セグメントとしてもよい。本発明の一実施形態に係る冷却剤は、冷却セグメントの全体に均一に存在してもよく、冷却セグメントの一部分に集中して存在してもよい。冷却剤が冷却セグメントの一部分に集中して存在する具体的な態様としては、たばこロッド部側又はフィルターセグメント側に集中して存在する態様、長軸方向と垂直な断面の周縁部に集中して存在する態様等が挙げられる。また、長軸方向と垂直な断面において、冷却剤と、巻取紙等のその他の材料との間に間隙がないことが好ましい。
　冷却セグメント全体に対する冷却剤の占める割合は、特に限定されず、冷却効率を向上させる観点から、通常５体積％以上であり、１０体積％以上であることが好ましく、１５体積％以上であることがより好ましい。また、通常１００体積％以下であり、９０体積％以下であることが好ましい。
　冷却セグメント１２には、図１に示すように、その周方向に、かつ、同心状に開孔Ｖ（本技術分野では「ベンチレーションフィルター（Ｖｆ）」とも称する。）が設けられていてもよい。なお、開孔Ｖの数は特段限定されず、例えば８個である態様が挙げられる。さらに、開孔が、冷却セグメントとフィルターセグメントとの境界から、冷却セグメント側の方向の４ｍｍ以上の領域に存在してもよい。
　開孔Ｖが存在することで、使用時に外部から冷却部の内部に空気が流入し、たばこロッド部から流入する成分や空気の温度を下げることができる。さらに、冷却セグメントを設ける位置を冷却セグメントとフィルターセグメントとの境界から、冷却セグメント側の方向の４ｍｍ以上の領域内とすることにより、冷却能力を向上させるだけでなく、加熱により生成される成分の冷却セグメント内での滞留を抑制し、該成分のデリバリー量を向上させることができる。
　なお、たばこロッド部にエアロゾル基材が用いられる場合、たばこロッド部が加熱されることで生じるエアロゾル基材とたばこ香味成分とを含む蒸気が、外部からの空気と接触して温度が低下することで液化し、エアロゾルが生成されることを促進させることができる。
　また、同心円状に存在する開孔Ｖを１つの開孔群として扱った場合、開孔群は１つであってもよく、また、２つ以上であってもよい。開孔群が２つ以上存在する場合、加熱により生成される成分のデリバリー量向上の観点から、冷却セグメントとフィルターセグメントとの境界から、冷却セグメント側の方向の４ｍｍ未満の領域には開孔群を設けないことが好ましい。
　また、非燃焼加熱式たばこ１０が、たばこロッド部１１、冷却セグメント１２及びフィルターセグメント１３がチップペーパー１５で巻装されてなる態様である場合、チップペーパー１５には、冷却セグメント１２に設けられた開孔Ｖの直上の位置に開孔が設けられていることが好ましい。このような非燃焼加熱式たばこ１０を作製する場合、開孔Ｖと重なるような開孔を設けたチップペーパー１５を準備して巻装してもよいが、製造容易性の観点から、開孔Ｖを有さない冷却セグメント１２を用いて非燃焼加熱式たばこ１０を作製した後、冷却セグメント１２及びチップペーパー１５を同時に貫通する孔を開けることが好ましい。
　開孔Ｖが存在する領域は、加熱により生成される成分のデリバリーを向上させる観点から、冷却セグメント１２とフィルターセグメント１３との境界から、冷却セグメント側の方向に２ｍｍ以上離れた領域であれば特段制限されないが、さらに該成分のデリバリーを向上させる観点から、３ｍｍ以上であることが好ましく、４ｍｍ以上であることが好ましく、５ｍｍ以上であることがより好ましく、５．５ｍｍ以上であることがさらに好ましく、また、冷却機能を確保する観点から、１５ｍｍ以下であることが好ましく、１０ｍｍ以下であることがより好ましく、６ｍｍ以下であることがさらに好ましい。
　開孔Ｖが存在する領域は、加熱により生成される成分のデリバリーを向上させる観点から、非燃焼加熱式たばこの吸口端から冷却セグメント方向に２２ｍｍ以上離れた領域であることが好ましく、２３ｍｍ以上であることが好ましく、２４ｍｍ以上であることが好ましく、２５ｍｍ以上であることがより好ましく、２５．５ｍｍ以上であることがさらに好ましく、また、冷却機能を確保する観点から、３５ｍｍ以下であることが好ましく、３０ｍｍ以下であることがより好ましく、２６ｍｍ以下であることがさらに好ましい。
　また、冷却セグメント１２とたばこロッド部１１との境界を基準に考えると、冷却セグメント１２の軸方向の長さが２０ｍｍ以上である場合、開孔Ｖが存在する領域は、冷却機能を確保する観点から、冷却セグメント１２とたばこロッド部１１との境界から、冷却セグメント側の方向に２ｍｍ以上離れた領域であることが好ましく、５ｍｍ以上であることがより好ましく、１０ｍｍ以上であることがさらに好ましく、１４．５ｍｍ以上であることが特に好ましく、また、加熱により生成される成分のデリバリーを向上させる観点から、１８ｍｍ以下であることが好ましく、１６ｍｍ以下であることがより好ましく、１４．５ｍｍ以下であることがさらに好ましい。
　開孔Ｖの径は、特段制限されないが、１００μｍ以上、１０００μｍ以下であることが好ましく、３００μｍ以上、８００μｍ以下であることがより好ましい。開孔は、略円形もしくは略楕円形であることが好ましく、略楕円形の場合の前記径は長径を表す。
　冷却セグメントの長軸方向の長さは、製品のサイズに合わせて適宜変更し得るが、通常４ｍｍ以上であり、５ｍｍ以上であることが好ましく、２６ｍｍ以上であることがより好ましく、また、通常３１ｍｍ以下であり、２６ｍｍ以下であることが好ましく、２１ｍｍ以下であることがより好ましい。冷却セグメントの長軸方向の長さを上記下限以上とすることで、十分な冷却効果を確保して良好な香味を得ることができ、上記上限以下とすることで、生成した蒸気及びエアロゾルが冷却セグメントの内壁に付着することによるロスを抑制することができる。
［たばこロッド部］
　たばこロッド部１１の態様は、公知の態様であれば特段制限されないが、通常、たばこ充填物を巻紙で巻装してなる態様である。たばこ充填物は特段限定されず、たばこ刻、再構成たばこシート等公知のものを用いることができる。また、たばこ充填物は、エアロゾル基材を含んでいてもよい。エアロゾル基材は、加熱されることによりエアロゾルを生成する基材であり、グリセリン、プロピレングリコール、トリアセチン、１，３－ブタンジオール、及びこれらの混合物が例示される。
　たばこ充填物中のエアロゾル基材の含有量は、特に限定されず、十分にエアロゾルを生成させるとともに、良好な香味の付与の観点から、たばこ充填物の全量に対して通常５重量％以上であり、好ましくは１０重量％以上であり、また、通常５０重量％以下であり、好ましくは１５重量％以上、２５重量％以下である。
また、たばこロッド部１１は、非燃焼加熱式たばこを加熱するためのヒーター部材等との嵌合部を有していてもよい。
　たばこ充填物を巻紙で巻装してなるたばこロッド部１１は、柱状形状を有していることが好ましく、この場合には、たばこロッド部１１の底面の幅に対するたばこロッド部１１の長軸方向の高さで表されるアスペクト比が１以上であることが好ましい。
　底面の形状は限定されず、多角、角丸多角、円、楕円等であってよく、幅は当該底面が円形の場合は直径、楕円形である場合は長径、多角形または角丸多角である場合は外接円の直径または外接楕円の長径である。たばこロッド部１１を構成するたばこ充填物の高さは１０～７０ｍｍ程度、幅は４～９ｍｍ程度であることが好ましい。
　たばこロッド部１１の長軸方向の長さは、製品のサイズに合わせて適宜変更し得るが、通常１０ｍｍ以上であり、１２ｍｍ以上であることが好ましく、１５ｍｍ以上であることがより好ましく、１８ｍｍ以上であることがさらに好ましく、また、通常７０ｍｍ以下であり、５０ｍｍ以下であることが好ましく、３０ｍｍ以下であることがより好ましく、２５ｍｍ以下であることがさらに好ましい。また、非燃焼加熱式たばこ１０の長軸方向の長さｈに対するたばこロッド部１１の長さの割合は、デリバリー量とエアロゾル温度のバランスの観点から、通常１０％以上であり、２０％以上であることが好ましく、２５％以上であることがより好ましく、３０％以上であることがさらに好ましく、また、通常６０％以下であり、５０％以下であることが好ましく、４５％以下であることがより好ましく、４０％以下であることがさらに好ましい。
（巻紙）
　巻紙の構成は、特段制限されず、一般的な態様とすることができ、例えば、パルプが主成分のものを挙げることができる。パルプとしては、針葉樹パルプや広葉樹パルプなどの木材パルプで抄造される以外にも、亜麻パルプ、大麻パルプ、サイザル麻パルプ、エスパルトなど一般的にたばこ製品用の巻紙に使用される非木材パルプを混抄して製造して得たものでもよい。
　パルプの種類としては、クラフト蒸解法、酸性・中性・アルカリ亜硫酸塩蒸解法、ソーダ塩蒸解法等による化学パルプ、グランドパルプ、ケミグランドパルプ、サーモメカニカルパルプ等を使用できる。
　上記パルプを用いて長網抄紙機、円網抄紙機、円短複合抄紙機等による抄紙工程の中で、地合いを整え均一化して巻紙を製造する。なお、必要に応じて、湿潤紙力増強剤を添加して巻紙に耐水性を付与したり、サイズ剤を添加して巻紙の印刷具合の調整を行ったりすることができる。さらに、硫酸バンド、各種のアニオン性、カチオン性、ノニオン性或いは、両性の歩留まり向上剤、濾水性向上剤、及び紙力増強剤等の抄紙用内添助剤、並びに、染料、ｐＨ調整剤、消泡剤、ピッチコントロール剤、及びスライムコントロール剤等の製紙用添加剤を添加することができる。
　巻紙原紙の坪量は、例えば通常２０ｇｓｍ以上であり、好ましくは２５ｇｓｍ以上である。一方、坪量は通常６５ｇｓｍ以下、好ましくは５０ｇｓｍ以下、さらに好ましくは４５ｇｓｍ以下、である。
　上記の特性を有する巻紙の厚みは、特に限定されず、剛性、通気性、及び製紙時の調整の容易性の観点から、通常１０μｍ以上であり、好ましくは２０μｍ以上であり、より好ましくは３０μｍ以上であり、また、通常１００μｍ以下であり、好ましくは７５μｍ以下であり、より好ましくは５０μｍ以下である。
　該非燃焼加熱式たばこの巻紙として、その形状は正方形又は長方形を挙げることができる。
　たばこ充填物を巻装するため（たばこロッド部を作製するため）の巻紙として利用する場合、一辺の長さとして１２～７０ｍｍ程度を挙げることができ、もう一辺の長さとして１５～２８ｍｍ、もう一辺の好ましい長さとして２２～２４ｍｍ、さらに好ましい長さとして２３ｍｍ程度を挙げることができる。たばこ充填物を巻紙で柱状に巻装する際は、例えばｗ方向の巻紙の端部とその逆側の端部を２ｍｍ程度重ね合わせて糊付けすることで、柱状の紙管の形状となり、その中にたばこ充填物が充填されている形状となる。長方形形状の巻紙のサイズは、出来上がったたばこロッド部１１のサイズによって決めることができる。
　チップペーパーのように、たばこロッド部１１とたばこロッド部１１に隣接するその他の部材を連結して巻装するものである場合、一辺の長さとして２０～６０ｍｍ、もう一辺の長さとして１５～２８ｍｍを挙げることができる。
　上記のパルプの他に、巻紙には填料が含まれてもよい。填料の含有量は、巻紙の全重量に対して１０重量％以上、６０重量％未満を挙げることができ、１５重量％以上、４５重量％以下であることが好ましい。
　巻紙では、好ましい坪量の範囲（２５ｇｓｍ以上、４５ｇｓｍ以下）において、填料が１５重量％以上、４５重量％以下であることが好ましい。
　さらに、坪量が２５ｇｓｍ以上、３５ｇｓｍ以下のとき、填料が１５重量％以上、４５重量％以下であることが好ましく、坪量が３５ｇｓｍ超、４５ｇｓｍ以下のとき、填料が２５重量％以上、４５重量％以下であることが好ましい。
　填料としては、炭酸カルシウム、二酸化チタン、カオリン等を使用することができるが、香味や白色度を高める観点等から炭酸カルシウムを使用することが好ましい。
　巻紙には、原紙や填料以外の種々の助剤を添加してもよく、例えば、耐水性を向上させるために、耐水性向上剤を添加することができる。耐水性向上剤には、湿潤紙力増強剤（ＷＳ剤）及びサイズ剤が含まれる。湿潤紙力増強剤の例を挙げると、尿素ホルムアルデヒド樹脂、メラミンホルムアルデヒド樹脂、ポリアミドエピクロルヒドリン（ＰＡＥ）等である。また、サイズ剤の例を挙げると、ロジン石けん、アルキルケテンダイマー（ＡＫＤ）、アルケニル無水コハク酸（ＡＳＡ）、ケン化度が９０％以上の高ケン化ポリビニルアルコール等である。
　助剤として、紙力増強剤を添加してもよく、例えば、ポリアクリルアミド、カチオンでんぷん、酸化でんぷん、ＣＭＣ、ポリアミドエピクロロヒドリン樹脂、ポリビニルアルコール等を挙げられる。特に、酸化でんぷんについては、極少量用いることにより、通気度が向上することが知られている（特開２０１７－２１８６９９号公報）。
　また、巻紙は、適宜コーティングされていてもよい。
　巻紙には、その表面及び裏面の２面うち、少なくとも１面にコーティング剤が添加されてもよい。コーティング剤としては特に制限はないが、紙の表面に膜を形成し、液体の透過性を減少させることができるコーティング剤が好ましい。例えばアルギン酸及びその塩（例えばナトリウム塩）、ペクチンのような多糖類、エチルセルロース、メチルセルロース、カルボキシメチルセルロース、ニトロセルロースのようなセルロース誘導体、デンプンやその誘導体（例えばカルボキシメチルデンプン、ヒドロキシアルキルデンプン及びカチオンデンプンのようなエーテル誘導体、酢酸デンプン、リン酸デンプン及びオクテニルコハク酸デンプンのようなエステル誘導体）を挙げることができる。
［チップペーパー］
　チップペーパー１５の構成は、特段制限されず、一般的な態様とすることができ、例えば、パルプが主成分のものを挙げることができる。パルプとしては、針葉樹パルプや広葉樹パルプなどの木材パルプで抄造される以外にも、亜麻パルプ、大麻パルプ、サイザル麻パルプ、エスパルトなど一般的にたばこ物品用の巻紙に使用される非木材パルプを混抄して製造して得たものでもよい。これらのパルプは、単独の種類で用いてもよく、複数の種類を任意の割合で組み合わせて用いてもよい。
　また、チップペーパー１５は一枚で構成されていてもよいが、複数枚以上で構成されていてもよい。
　パルプの態様としては、クラフト蒸解法、酸性・中性・アルカリ亜硫酸塩蒸解法、ソーダ塩蒸解法等による化学パルプ、グランドパルプ、ケミグランドパルプ、サーモメカニカルパルプ等を使用できる。
　なお、チップペーパー１５は、後述する製造方法により製造したものでも、市販品を用いてもよい。
　チップペーパー１５の形状は、特段制限されず、例えば、正方形または長方形とすることができる。
　チップペーパー１５の坪量は、特段制限されないが、通常３２ｇｓｍ以上、４０ｇｓｍ以下であり、３３ｇｓｍ以上、３９ｇｓｍ以下であることが好ましく、３４ｇｓｍ以上、３８ｇｓｍ以下であることがより好ましい。
　チップペーパー１５の厚さは、特に制限されず、通常２０μｍ以上、１４０μｍ以下であり、３０μｍ以上、１３０μｍ以下であることが好ましく、３０μｍ以上、１２０μｍ以下であることがより好ましい。
　チップペーパー１５の通気度は、特段制限されないが、通常０コレスタユニット以上、３００００コレスタユニット以下であり、０コレスタユニットより大きく、１００００コレスタユニット以下であることが好ましい。なお、本明細書でいう通気度は、ＩＳＯ　２９６５：２００９に準拠して測定される値であり、紙の両面の差圧が１ｋＰａのときに、１分ごとに面積１ｃｍ２を通過する気体の流量（ｃｍ３）で表される。１コレスタユニット（１Ｃ．Ｕ．）は、１ｋＰａ下においてｃｍ３／（ｍｉｎ・ｃｍ２）である。
　チップペーパー１５は、上記のパルプ以外に、填料が含有されていてもよく、例えば、炭酸カルシウム、炭酸マグネシウムなどの金属炭酸塩、酸化チタン、二酸化チタン、酸化アルミニウムなどの金属酸化物、硫酸バリウム、硫酸カルシウムなどの金属硫酸塩、硫化亜鉛などの金属硫化物、石英、カオリン、タルク、ケイソウ土、石膏等が挙げられ、特に、白色度・不透明度の向上及び加熱速度の増加 の観点から炭酸カルシウムを含んでいることが好ましい。また、これらの填料は１種を単独で、又は２種以上を併用してもよい。
　チップペーパー１５は、上記のパルプや填料以外に、種々の助剤を添加してもよく、例えば、向上させるために、耐水性向上剤を有することができる。耐水性向上剤には、湿潤紙力増強剤（ＷＳ剤）及びサイズ剤が含まれる。湿潤紙力増強剤の例を挙げると、尿素ホルムアルデヒド樹脂、メラミンホルムアルデヒド樹脂、ポリアミドエピクロルヒドリン（ＰＡＥ）等である。また、サイズ剤の例を挙げると、ロジン石けん、アルキルケテンダイマー（ＡＫＤ）、アルケニル無水コハク酸（ＡＳＡ）、ケン化度が９０％以上の高ケン化ポリビニルアルコール等である。
　チップペーパー１５には、その表面及び裏面の２面うち、少なくとも１面にコーティング剤が添加されてもよい。コーティング剤としては特に制限はないが、紙の表面に膜を形成し、液体の透過性を減少させることができるコーティング剤が好ましい。
［非燃焼加熱式たばこの製造方法］
　上述した非燃焼加熱式たばこの製造方法は、特段制限されず、公知の方法を適用することができる。例えば、たばこロッド部及びマウスピース部をチップペーパーで巻き上げることで製造することができる。
＜電気加熱式たばこ製品＞
　本発明の別の実施形態に係る電気加熱式たばこ製品（単に「電気加熱式たばこ製品」とも称する。）は、ヒーター部材と、該ヒーター部材の電力源となる電池ユニットと、該ヒーター部材を制御するための制御ユニットとを備える電気加熱型デバイスと、該ヒーター部材に接触するように挿入される、上記の非燃焼加熱式たばこと、から構成される、電気加熱式たばこ製品である。
　電気加熱式たばこ製品の態様としては図２に示すような、非燃焼加熱式たばこ１０の外周面を加熱する態様であってもよく、図３に示すような、非燃焼加熱式たばこ１０におけるたばこロッド部１１の内部から加熱する態様であってもよい。なお、図２及び図３に示す電気加熱式デバイス２０には空気導入孔が設けられているが、ここでは図示しない。以下、図３を用いて電気加熱式たばこ製品３０を説明する。なお、図２及び３における非燃焼加熱式たばこ１０について、図１に示す各構成を表す符号は一部省略する。
　電気加熱式たばこ製品３０は、電気加熱式デバイス２０の内部に配置された、ヒーター部材２１に、上記で説明した非燃焼加熱式たばこ１０が接触するように挿入されて使用される。
　電気加熱式デバイス２０は、例えば樹脂性の躯体２４の内部に、電池ユニット２２と制御ユニット２３とを有する。
　非燃焼加熱式たばこ１０を電気加熱式デバイス２０に挿入すると、たばこロッド部１１の外周面が電気加熱式デバイス２０のヒーター部材２１と接触し、やがてたばこロッド部１１の外周面の全部とチップペーパーの外周面の一部がヒーター部材２１に接触する。
　電気加熱式デバイス２０のヒーター部材２１は、制御ユニット２３による制御により発熱する。その熱が非燃焼加熱式たばこ１０のたばこロッド部１１に伝わることで、たばこロッド部１１のたばこ充填物に含まれるエアロゾル基材や香味成分等が揮発する。
　ヒーター部材２１は、例えばシート状ヒーター、平板状ヒーター、筒状ヒーターであってよい。シート状ヒーターとは柔軟なシート形のヒーターであり、例えばポリイミド等の耐熱性ポリマーのフィルム（厚み２０～２２５μｍ程度）を含むヒーターが挙げられる。平板状ヒーターとは剛直な平板形のヒーター（厚み２００～５００μｍ程度）であり、例えば平板基材上に抵抗回路を有し当該部分を発熱部とするヒーターが挙げられる。筒状ヒーターとは中空または中実の筒形のヒーター（厚み２００～５００μｍ程度）であり、例えば金属製等の筒の外周面に抵抗回路を有し当該部分を発熱部とするヒーターが挙げられる。また、内部に抵抗回路を有し、当該部分を発熱部とする金属製等の棒状ヒーター、錐状ヒーターも挙げられる。筒状ヒーターの断面形状は円、楕円、多角、角丸多角等であってよい。
　図２に示すような、非燃焼加熱式たばこ１０の外周面を加熱する態様である場合、上記のシート状ヒーター、平板状ヒーター、筒状ヒーターを用いることができる。一方で、図３に示すような、非燃焼加熱式たばこ１０におけるたばこロッド部１１の内部から加熱する態様である場合は、上記の平板状ヒーターや柱状ヒーター、錐状ヒーターを用いることができる。
　ヒーター部材２１の長軸方向の長さは、たばこロッド部１１の長軸方向の長さをＬｍｍとしたときに、Ｌ±５．０ｍｍの範囲内とすることができる。ヒーター部材２１の長軸方向の長さは、たばこロッド部１１に十分に熱を伝え、たばこ充填物に含まれるエアロゾル基材や香味成分等を十分に揮発させる、すなわちエアロゾルデリバリーの観点から、Ｌｍｍ以上であることが好ましく、香味等へ不所望な影響を及ぼす成分の発生を抑制する観点からＬ＋０．５ｍｍ以下、Ｌ＋１．０ｍｍ以下、Ｌ＋１．５ｍｍ以下、Ｌ＋２．０ｍｍ以下、Ｌ＋２．５ｍｍ以下、Ｌ＋３．０ｍｍ以下、Ｌ＋３．５ｍｍ以下、Ｌ＋４．０ｍｍ以下、Ｌ＋４．５ｍｍ以下又はＬ＋５．０ｍｍ以下であることが好ましい。
　ヒーター部材２１による非燃焼加熱式たばこ１０の加熱時間や加熱温度といった加熱強度は、電気加熱式たばこ製品３０ごとにあらかじめ設定することができる。例えば、電気加熱式デバイス２０に非燃焼加熱式たばこ１０を挿入した後に、一定時間の予備加熱を行うことで、非燃焼加熱式たばこ１０における、電気加熱式デバイス２０に挿入されている部分の外周面の温度がＸ（℃）になるまで加熱し、その後、該温度がＸ（℃）以下の一定温度を保つように、あらかじめ設定することができる。
　上記Ｘ（℃）は、加熱により生成される成分等のデリバリー量の観点から、８０℃以上４００℃以下であることが好ましい。具体的には、８０℃、９０℃、１００℃、１１０℃、１２０℃、１３０℃、１４０℃、１５０℃、１６０℃、１７０℃、１８０℃、１９０℃、２００℃、２１０℃、２２０℃、２３０℃、２４０℃、２５０℃、２６０℃、２７０℃、２８０℃、２９０℃、３００℃、３１０℃、３２０℃、３３０℃、３４０℃、３５０℃、３６０℃、３７０℃、３８０℃、３９０℃、４００℃とすることができる。
　ヒーター部材２１による加熱により、たばこロッド部１１から生じるエアロゾル基材由来の成分や香味成分由来の成分等を含む蒸気は、冷却セグメント１２やフィルターセグメント１３等から構成されるマウスピース部１４を通して使用者の口腔内に到達する。
　冷却セグメント１２に設けられる開孔Ｖは、外部からの空気の流入の促進及び加熱により生成される成分や空気の冷却セグメント１２内での滞留の抑制の観点から、図４に示すように、冷却セグメント１２における、電気加熱式デバイス２０と接触する領域の吸口端側の端部（図中の矢印Ｘで示す箇所）よりも吸口端側に存在することが好ましい。また、電気加熱式デバイス２０の非燃焼加熱式たばこ１０の挿入口は、非燃焼加熱式たばこ１０を挿入し易くするため、図５に示すようテーパー状となっていてもよく、この場合には、電気加熱式デバイス２０と接触する領域の吸口端側の端部とは、図中の矢印Ｙで示す箇所の位置となる。なお、図４及び５における非燃焼加熱式たばこ１０について、図１～３に示す各構成を表す符号は一部省略する。
　本発明を実施例によって更に具体的に説明するが、本発明はその要旨から逸脱しない限り、以下の実施例の記載に限定されるものではない。
＜物性の評価方法＞
［ＢＥＴ比表面積］
　粒状活性炭のＢＥＴ比表面積は、窒素ガス吸着法（ＢＥＴ多点法）に基づき、全自動ガス吸着量測定装置　オートソーブ・1・ＭＰ（Quanta Chrome Co製）を用いて測定した。
［細孔容量］
　粒状活性炭の細孔容量は、窒素ガス吸着法による細孔分布測定（全自動ガス吸着量測定装置　オートソーブ・１・ＭＰ（Quanta Chrome Co製）を用いた測定）に基づき、細孔が液体窒素により充填されていると仮定し、Ｐ／ＰＯ＝０．９９８での吸着ガス量から計算した。
［メジアン径］
　粒状活性炭及び冷却剤の平均粒子径（メジアン径）は、ＪＩＳ　Ｚ　８８１５に記載の方法に準拠し、乾式篩法で測定を行った。この測定で得られた粒度分布において、体積積算値が５０％となる粒子径（Ｄ５０）、１０％となる粒子径（Ｄ１０）、６０％となる粒子径（Ｄ６０）を評価した。
［嵩密度］
　粒状活性炭及び冷却剤の嵩密度は、ホソカワミクロン製パウダ－テスタＰＴ－Ｘで評価した。
［タップ密度］
　粒状活性炭及び冷却剤のタップ密度は、ホソカワミクロン製パウダ－テスタＰＴ－Ｘで評価した。
［圧縮率］
　粒状活性炭及び冷却剤の圧縮率は、ホソカワミクロン製パウダ－テスタＰＴ－Ｘで評価した。
［安息角］
　粒状活性炭及び冷却剤の安息角は、温度２２℃、相対湿度６０％の環境下で１２時間～２４時間蔵置後の試料を用いて、ＪＩＳ　９３０１－２－２に記載の方法に準拠し、ホソカワミクロン製パウダ－テスタＰＴ－Ｘを用いて測定した。
［スパチュラ角］
　粒状活性炭及び冷却剤のスパチュラ角は、ホソカワミクロン製パウダ－テスタＰＴ－Ｘで評価した。
［均一度］
　粒状活性炭及び冷却剤の均一度は、ホソカワミクロン製パウダ－テスタＰＴ－Ｘで評価した。
［通気流動性指数］
　粒状活性炭及び冷却剤の通気流動性指数は、ホソカワミクロン製パウダ－テスタＰＴ－Ｘで評価した。
［崩潰角］
　粒状活性炭及び冷却剤の崩潰角は、上記の安息角と同じ条件下、ホソカワミクロン製パウダ－テスタＰＴ－Ｘで評価した。
［差角］
　上記の安息角から崩潰角を減じた数値で評価した。
［分散度］
　粒状活性炭及び冷却剤の分散度は、ホソカワミクロン製パウダ－テスタＰＴ－Ｘで評価した。
［噴流性指数］
　粒状活性炭及び冷却剤の噴流性指数は、ホソカワミクロン製パウダ－テスタＰＴ－Ｘで評価した。
［硬度］
　粒状活性炭及び冷却剤の硬度は、ＪＩＳ　Ｋ１４７４　７．６に記載の方法に準拠し、ふるい上限を０．５００、ふるい下限を０．２５０とし、化学共栄社製ロータップ型振とう機を用いて振とうさせて求めた。
［冷却剤の作製］
＜実施例１＞
　冷却剤に含まれる多孔質の顆粒状基材として、粒状活性炭（Ｋｕｒａｒａｙｃｏａｌ　ＧＧＳ－Ｎ　２８／７０）を用いた。当該粒状活性炭のＢＥＴ比表面積は１１６９ｍ２／ｇであり、細孔容量は０．４９３ｍＬ／ｇであった。
　スパイラフロー（フロイント産業株式会社製）に上記の粒状活性炭を投入し、流動層のローター／アジテーター回転（ローター回転数　２００ｒｐｍ、アジテーター回転数　３００ｒｐｍ、アジテーターはローターの回転とは逆回転）、温風の給気（給気温度　８０℃、給気風量　４．５～６．０ｍ３／分）、排気を行いながら、遠心転動、浮遊流動、旋回流動させた。
　活性炭を流動させながら、水：プロピレングリコール＝５０：５０のプロピレングリコール水溶液を霧状にして、スプレー速度　３８０ｍＬ／分で徐々に添加した。
　溶液の添加スピード、温風温度と給気量は、活性炭が流動状態を保てる程度の水分を維持できるよう、溶液添加による水分量アップと、温風による水分除去量がバランスするよう調整した。
　溶液を全量添加した後は、温風給気と排気により、顆粒の水分含有量が３～９重量％前後になるまで流動させながら乾燥させた。
　得られた冷却剤のプロピレングリコールの含有量は、２８．０重量％であった。
　上記の粒状活性炭及び冷却剤の物性を下記の表１に示す。
＜実施例２＞
　粒状活性炭をＫｕｒａｒａｙｃｏａｌ　ＧＧＳ－Ｎ　２８／７０から、Ｋｕｒａｒａｙｃｏａｌ　ＧＧＳ－Ｔ　２８／７０に変更したこと以外は、実施例１と同様の方法で冷却剤を作製した。
　当該活性炭（Ｋｕｒａｒａｙｃｏａｌ　ＧＧＳ－Ｔ　２８／７０）のＢＥＴ比表面積は７２８ｍ２／ｇであり、細孔容量は０．３４５ｍＬ／ｇであった。
　また、得られた冷却剤のプロピレングリコールの含有量は、１９重量％であった。
　上記の粒状活性炭及び冷却剤の物性を下記の表１に示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000001
＜冷却効果の評価＞
　図６に示す評価系での評価を実施することができる加熱空気負荷試験装置（遠藤サイエンス株式会社）を用いて冷却効果を評価した。具体的には、まず、圧縮空気（ドライ）が矢印Ａから、水４４に送られる。この際、圧縮空気は、圧力計４４が０．６５ＭＰａを示すように送られ、また、レギュレータ４２で圧力が０．５ＭＰａとなるように圧力を制御し、かつ、圧縮空気の流量が１０ｍＬ／ｍｉｎ～２０ｍＬ／ｍｉｎとなるようにサーマルマスフローメータ／コントローラ４３（コフロック株式会社製、ＭＯＤＥＬ　８５００）で制御した。
　次に、水４４に送られた空気は、三口フラスコ（５０ｍＬ）５２に送られる。この際、温度制御器４５（株式会社八光電機製、ファインサーモ　ＤＧＮ－１００）を用いて、温度計４６で測定される水の温度が５０℃となるように、パイプヒータ４７（株式会社八光電機製、１ＫＷ）で水４４が加熱され、空気の流量と水分量が制御された。さらに、三口フラスコ（５０ｍＬ）５２内の空気の温度を制御するため、温度調節器４８（東邦電子株式会社製、温度調節器　ＴＲ２－３０３）及び少量流気体加熱器４９（新熱工業株式会社製）、並びに温度調節器５０（東邦電子株式会社製、温度調節器　ＴＲ２－３０３）及び少量流気体加熱器５１（新熱工業株式会社製）を用いた。これらの手段により、三口フラスコ（５０ｍＬ）５２に送られた空気は、温度８５．８℃、水分量８２．８ｇ／ｍ３、及び流量２．５９Ｌ／ｍｉｎとなるように制御された。
　次に、三口フラスコ（５０ｍＬ）５２に送られた空気は、検体容器５３を通り、三口フラスコ（５０ｍＬ）５４に送られ、最終的に矢印Ｂから解放される。この際、タッチ型レコーダ５７（株式会社キーエンス製）を用いて、三口フラスコ（５０ｍＬ）５２内の温度を熱電対５６（八光電機株式会社製、Ｋタイプ）で測定した温度と、三口フラスコ（５０ｍＬ）５４内の温度を熱電対５５（八光電機株式会社製、Ｋタイプ）で測定した温度とを記録し、それらの温度の差から冷却効果を評価した（実際は、三口フラスコ（５０ｍＬ）５２内の温度が一定となるようにしているため、三口フラスコ（５０ｍｌ）５４内の温度で評価を行った）。評価時間（測定時間）は、約３００秒とした。なお、検体容器５３としては、内部に検体を入れることができる内径７．０ｍｍ、外径１０．０ｍｍのガラス管の通気方向の上下を目開き１９８μｍ、線径０．１２ｍｍのＳＵＳメッシュ平織で覆ったものを用いた。
　図６の検体容器５３に何も入れなかった場合（空の場合）、並びに検体容器５３に、市販の電気加熱式たばこ製品であるＩＱＯＳ（フィリップ・モリス社製）において、冷却することを目的として用いられているＰＬＡ（ポリ乳酸）フィルムフィルター（ＰＬＡシート）、及びＩＱＯＳにおいて、冷却すること又は外周への熱伝達を抑えることを目的として用いられている中空フィルター、上記の実施例１で得られた冷却剤、並びに上記の実施例２で得られた冷却剤をそれぞれ入れた場合における冷却効果の評価結果を図７に示す。図７の横軸は測定時間、縦軸は三口フラスコ（５０ｍｌ）５４内の測定温度である。なお、上記のＰＬＡシートにおいては、ＰＬＡシートからなるロッド部を有するｉＱＯＳから取り出した１８ｍｍロッド部のそのまま検体容器５３に入れて測定を行い、また、上記の中空フィルターにおいては、中空フィルターのロッド部を有するｉＱＯＳから取り出した８ｍｍのロッド部を６ｍｍにカットしたものを３個採取し、これらを通気方向に重ねて１８ｍｍとしたものを検体容器５３に入れて測定を行った。また、実施例１で得られた冷却剤及び実施例２で得られた冷却剤は、それぞれ０．７ｃｃの量で入れて測定を行った。
　図７の結果から、検体容器５３に何も入れなかった場合、又は中空フィルターを入れた場合と比較して、ＰＬＡシート、実施例１の冷却剤、又は実施例２の冷却剤を入れた場合の冷却効果が大きいこと、さらに、実施例１がＰＬＡシートと同程度の冷却効果を有すること、実施例２はいずれの検体よりも優れた冷却効果を有することが分かった。
　これは、冷却剤粒子の除熱能力が高いこと、および多孔製ロッドが、この冷却剤粒子の除熱能力を生かす構造であることに起因すると考えられる。
　以上より、本発明の一実施形態に係る冷却剤を用いることにより、効率、安全性、及び安定性に優れ、エアロゾルの香味への悪影響を与えることなく、かつ、製造コストへの影響を抑制しつつ、エアロゾルの温度低下を実現することができる非燃焼加熱式たばこ用冷却剤、これを有する非燃焼加熱式たばこ、及び電気加熱式たばこ製品を提供することができることが分かった。
１０　　非燃焼加熱式たばこ
１１　　たばこロッド部
１２　　冷却セグメント
１３　　フィルターセグメント
１４　マウスピース部
１５　　チップペーパー
Ｖ　　　開孔
２０　　電気加熱式デバイス
２１　　ヒーター部材
２２　　電池ユニット
２３　　制御ユニット
２４　　躯体
３０　　電気加熱式たばこ製品
４１　　圧力計
４２　　レギュレータ
４３　　サーマルマスフローメータ／コントローラ
４４　　水
４５　　温度制御器
４６　　温度計
４７　　パイプヒータ
４８、５０　　温度調節器
４９、５１　　少量流気体加熱器
５２、５４　　三口フラスコ
５３　　検体容器
５５、５６　　熱電対
５７　　タッチ型レコーダ

Claims (11)

  1. 　多価アルコール、及び多孔質の顆粒状基材を含み、
    　前記多価アルコールが前記顆粒状基材に含浸されている、非燃焼加熱式たばこ用冷却剤。
  2. 　前記非燃焼加熱式たばこ用冷却剤中の前記多価アルコールの含有量が、３重量％以上３９重量％以下である、請求項１に記載の非燃焼加熱式たばこ用冷却剤。
  3. 　前記多孔質の顆粒状基材が、炭、炭酸カルシウム、セルロース、アセテート、シュガー、でんぷん、キチンからなる群から選ばれる１種以上である、請求項１又は２に記載の非燃焼加熱式たばこ用冷却剤。
  4. 　前記多孔質の顆粒状基材の細孔容量が、０．３ｍＬ／ｇ以上０．８ｍＬ／ｇ以下である、請求項１～３のいずれか１項に記載の非燃焼加熱式たばこ用冷却剤。
  5. 　平均粒子径が、２１２μｍ以上６００μｍ以下である、請求項１～４のいずれか１項に記載の非燃焼加熱式たばこ用冷却剤。
  6. 　嵩密度が、０．５５ｇ／ｃｍ３以上０．８０ｇ／ｃｍ３以下である、請求項１～５のいずれか１項に記載の非燃焼加熱式たばこ用冷却剤。
  7. 　請求項１～６のいずれか１項に記載の非燃焼加熱式たばこ用冷却剤を含むマウスピース部材を有する、非燃焼加熱式たばこ。
  8. 　前記マウスピース部が、冷却セグメントを有し、少なくとも該冷却セグメントが前記非燃焼加熱式たばこ用冷却剤を含む、請求項７に記載の非燃焼加熱式たばこ。
  9. 　ヒーター部材と、該ヒーター部材の電力源となる電池ユニットと、該ヒーター部材を制御するための制御ユニットとを備える電気加熱型デバイスと、該ヒーター部材に接触するように挿入される、請求項７又は８に記載の非燃焼加熱式たばこと、から構成される、電気加熱式たばこ製品。
  10. 　多価アルコールを含む溶液を多孔質の顆粒状基材に噴霧又は滴下して顆粒を得るＡ工程と、
    　前記顆粒を乾燥させるＢ工程と、
    　を含む、非燃焼加熱式たばこ用冷却剤の製造方法。
  11. 　前記Ａ工程において、前記多孔質の顆粒状基材を流動させながら、該流動する多孔質の顆粒状基材に前記溶液を噴霧又は滴下して顆粒を得る、請求項１０に記載の非燃焼加熱式たばこ用冷却剤の製造方法。
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