WO2022209273A1 - 減圧複層ガラスパネル - Google Patents

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WO2022209273A1
WO2022209273A1 PCT/JP2022/004212 JP2022004212W WO2022209273A1 WO 2022209273 A1 WO2022209273 A1 WO 2022209273A1 JP 2022004212 W JP2022004212 W JP 2022004212W WO 2022209273 A1 WO2022209273 A1 WO 2022209273A1
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WO
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suction hole
sealing material
glass
pair
glass plates
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PCT/JP2022/004212
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English (en)
French (fr)
Inventor
三木敦史
中澤達洋
Original Assignee
日本板硝子株式会社
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Publication date
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    • C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
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    • C03C27/00—Joining pieces of glass to pieces of other inorganic material; Joining glass to glass other than by fusing
    • C03C27/06—Joining glass to glass by processes other than fusing
    • C03C27/08—Joining glass to glass by processes other than fusing with the aid of intervening metal
    • E—FIXED CONSTRUCTIONS
    • E06—DOORS, WINDOWS, SHUTTERS, OR ROLLER BLINDS IN GENERAL; LADDERS
    • E06B—FIXED OR MOVABLE CLOSURES FOR OPENINGS IN BUILDINGS, VEHICLES, FENCES OR LIKE ENCLOSURES IN GENERAL, e.g. DOORS, WINDOWS, BLINDS, GATES
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    • E06B3/66—Units comprising two or more parallel glass or like panes permanently secured together
    • E06B3/6612—Evacuated glazing units
    • E—FIXED CONSTRUCTIONS
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    • E06B3/67334—Assembling spacer elements with the panes by soldering; Preparing the panes therefor
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    • Y02B—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO BUILDINGS, e.g. HOUSING, HOUSE APPLIANCES OR RELATED END-USER APPLICATIONS
    • Y02B80/00—Architectural or constructional elements improving the thermal performance of buildings
    • Y02B80/22—Glazing, e.g. vaccum glazing

Definitions

  • the present invention relates to a reduced pressure double glazing panel.
  • a reduced-pressure double-glazed glass panel includes a pair of glass plates facing each other, a gap is provided between the pair of glass plates, and the gap is kept in a reduced pressure state (for example, Patent Document 1).
  • a peripheral edge sealing material is provided on the peripheral edges of the pair of glass plates to hermetically seal the gap by bonding the entire periphery thereof.
  • One glass plate of the pair of glass plates is formed with a suction hole that penetrates the front and back of the glass plate and sucks the air in the gap, and the suction hole is opened in a state where the pressure in the gap is reduced through the suction hole.
  • the suction hole is sealed by covering the suction hole and the periphery of the suction hole with the sealing material.
  • the suction holes are arranged at positions close to the corners of the peripheral edges of the pair of glass plates.
  • molten solder at 300°C, for example, may be added as a suction hole sealing material when sealing the suction holes.
  • the suction holes are arranged near the edge of the glass plate, the heat of the molten solder introduced into the suction holes is transferred to the peripheral edge sealing material (for example, solder) that seals the peripheral edge of the glass plate.
  • the peripheral edge sealing material for example, solder
  • the temperature of the peripheral sealing material rises. Since the melting point of solder is usually around 200° C., when the temperature of the peripheral edge sealing material rises to 200° C. or higher, the bonding strength between the pair of glass plates may decrease.
  • the suction holes are arranged far from the edge of the glass plate, the temperature rise of the peripheral sealing material is suppressed.
  • the suction holes since the suction holes are located near the center of the glass plate, the suction holes may impair the appearance of the reduced pressure double glazing panel.
  • the temperature rise of the peripheral edge sealing material is affected by the weight of the suction hole sealing material as well as the distance between the suction hole and the edge of the glass plate. That is, as the weight of the suction hole sealing material increases, the amount of heat possessed by the suction hole sealing material introduced into the suction holes increases, so the temperature of the peripheral edge sealing material tends to rise.
  • the characteristic structure of the reduced-pressure double glazing panel according to the present invention includes a pair of glass plates facing each other, a plurality of spacing members arranged in a gap formed between the pair of glass plates, and the peripheral edges of the pair of glass plates. and a suction hole sealing material that seals the suction hole in a state where the gap is decompressed via a suction hole penetrating the front and back of one of the pair of glass plates. and the center of the suction hole is provided at a position separated from the edge of the pair of glass plates by 10 mm or more and 100 mm or less, and the upper limit of the weight of the suction hole sealing material is calculated based on the following formula. Wmax.
  • the suction holes close to the peripheral edges of the pair of glass plates for aesthetic reasons.
  • the suction hole sealing material increases.
  • the suction hole sealing material will be separated from the glass plate.
  • the amount of heat transferred to the peripheral edge sealing material via is increased. Therefore, the temperature of the peripheral edge sealing material that receives heat from the suction hole sealing material may rise and a part of the peripheral edge sealing material may melt. As a result, the bonding strength between the pair of glass plates by the peripheral sealing material is reduced.
  • the upper limit of the weight of the suction hole sealing material is defined based on a mathematical formula including the distance from the center of the suction hole to the edge of the glass plate.
  • the weight of the suction hole sealing material is 0.05 g or more and 5.00 g or less.
  • the weight of the suction hole sealing material is less than 0.05 g, the suction holes cannot be properly sealed unless the suction holes are made small. The aspiration process takes time. For this reason, the reduced pressure double glazing panel may have an insufficient pressure reduction state in the gap, and the workability in manufacturing the reduced pressure double glazing panel also deteriorates.
  • the weight of the suction hole sealing material exceeds 5.00 g, the vicinity of the suction holes of the glass plate is excessively heated by the suction hole sealing material, so that the temperature of the glass plate rises rapidly. Therefore, the glass sheet whose temperature has risen may be damaged by a high-temperature thermal shock. Therefore, it is preferable that the weight of the suction hole sealing material is 0.05 g or more and 5.00 g or less.
  • suction hole sealing material has a width of 5 mm or more and 25 mm or less in the plate surface direction of the pair of glass plates.
  • the width of the suction hole sealing material is small for aesthetic reasons.
  • the width of the suction hole sealing material is 5 mm or more and 25 mm, by adjusting the diameter of the suction hole and the width of the suction hole sealing material according to the size of the reduced-pressure double-glazed glass panel, the suction hole The sealing material can be made inconspicuous.
  • the width of the suction hole sealing material is 5 mm or more and 25 mm or less, the heat transfer of the suction hole sealing material to the peripheral edge sealing material through the glass plate is suppressed. can maintain the adhesive strength of the glass plate.
  • peripheral sealing material has a width of 3 mm or more and 12 mm or less in the plate surface direction of the pair of glass plates.
  • the peripheral edges of the pair of glass plates can be properly sealed in the reduced pressure double glazed glass panel.
  • peripheral sealing material has a melting point of 200°C or higher.
  • the suction hole sealing material can have a melting point of 200° C. or more. get higher
  • Another characteristic configuration is that the pair of glass plates are formed in a rectangular shape, and the suction holes are arranged at the corners adjacent to the one two sides of the pair of front glass plates.
  • the suction holes can be made inconspicuous in the reduced-pressure double-glazed glass panel.
  • Another characteristic configuration is that the pair of glass plates are formed in a rectangular shape, and the suction hole is arranged close to the center of one side of the pair of glass plates.
  • the suction holes By arranging the suction holes close to the center of one side of the rectangular glass plate as in this configuration, the suction holes can be made inconspicuous in the reduced-pressure double-glazed glass panel.
  • the suction hole sealing material put into the suction holes close to only one side of the glass plate the area of the peripheral edge sealing material whose temperature rises due to the heat of the suction hole sealing material can be reduced. can be done. As a result, it is possible to suppress a decrease in the adhesive strength of the peripheral sealing material in the glass plate having the suction holes.
  • suction hole sealing material is in contact with the other plate surface of the pair of glass plates.
  • the suction hole sealing material is arranged over the pair of glass plates by contacting the other plate surface of the pair of glass plates. Thereby, the sealed state of the suction holes can be firmly maintained by the suction hole sealing material.
  • FIG. 1 is a partially cutaway perspective view of a vacuum double glazing panel
  • FIG. FIG. 4 is a vertical cross-sectional view around a suction hole of the decompression double-glazed glass panel.
  • 4 is a flow chart showing a method of manufacturing a vacuum double glazing panel. It is a sectional view showing a sealing device. It is sectional drawing which shows sealing operation
  • FIG. 4 is an explanatory diagram of a test model
  • 5 is a graph showing the relationship between the distance from the edge to the suction hole and the amount of temperature rise of the peripheral sealing material
  • 4 is a graph showing the relationship between the weight of the suction hole sealing material and the maximum temperature of the peripheral edge sealing material when the distance from the edge to the suction hole is 10 mm and 15 mm.
  • FIG. 10 is a plan view of a reduced-pressure double-glazed glass panel according to a second embodiment
  • a vacuum double glazing panel is shown as an example of a vacuum double glazing panel.
  • various modifications are possible without departing from the scope of the invention.
  • a vacuum double glazing panel (hereinafter referred to as a glass panel) P is arranged between a pair of opposing glass plates 1A and 1B and a pair of glass plates 1A and 1B. and a plurality of spacers 2 (an example of a spacing member).
  • a plurality of spacers 2 are arranged in a gap V formed between the pair of glass plates 1A and 1B.
  • a plurality of spacers 2 are arranged at regular intervals on the plate surfaces of the pair of glass plates 1A and 1B.
  • the glass panel P includes a peripheral sealing material 11 that seals a gap V between the peripheral edges 3 of the pair of glass plates 1A and 1B.
  • the glass panel P has the suction hole 4 which penetrated to the front and back of one glass plate 1A among a pair of glass plates 1A and 1B.
  • the suction hole 4 is sealed with a suction hole sealing material 15 covering the suction hole 4 and its periphery.
  • the suction hole sealing material 15 seals the suction holes 4 in one of the pair of glass plates 1A and 1B with the gap V being decompressed via the suction holes 4 .
  • the two glass plates 1A and 1B are transparent float glass.
  • a gap V formed between the two glass plates 1A and 1B is evacuated to 1.33 Pa (1.0 ⁇ 10 ⁇ 2 Torr) or less.
  • the gap V is decompressed by discharging the air inside through the suction hole 4 to the outside, and is sealed by the peripheral edge sealing material 11 and the suction hole sealing material 15 in order to maintain the above-mentioned decompressed state. ing.
  • the spacer 2 is cylindrical, with a diameter of 0.3 to 1.0 mm and a height of 30 ⁇ m to 1.0 mm.
  • the spacer 2 is made of a material that does not buckle even when compressive stress caused by the atmospheric pressure acting on the glass plates 1A and 1B is applied, for example, a material with a compressive strength of 4.9 ⁇ 10 Pa (5 ⁇ 103 kgf/cm) or more; Preferably, it is made of stainless steel (SUS304) or the like.
  • the glass panel P is manufactured based on the flow chart shown in FIG. First, two glass base plates (not shown) made of float glass and having a predetermined thickness are cut into predetermined dimensions, for example, 1200 mm ⁇ 900 mm, to prepare glass plates 1A and 1B having the same shape and size. (step S31). Next, the glass plate 1A is drilled with a suction hole 4 near one of its four corners by a drill or the like (step S32: drilling step).
  • a pair of glass plates is cleaned using at least one of pure water brush cleaning, liquid cleaning, and light cleaning.
  • 1A and 1B are washed (step S33: washing step).
  • Pure water, deionized water, or the like is used in this liquid cleaning method.
  • the cleaning liquid contains, for example, an alkaline detergent or ozone water.
  • the cleaning liquid may contain an abrasive.
  • the abrasive for example, fine particles containing cerium oxide as a main component are used.
  • a plurality of spacers 2 are arranged in a matrix at a constant pitch Pd on the cleaned glass plate 1B having no suction holes 4, and the cleaned glass plate 1A is superimposed to form a pair of spacers. Pairing of the glass plates 1A and 1B is performed (step S34).
  • step S35 peripheral edge sealing step
  • a moving mechanism (not shown) is moved at a constant speed on a rail member (not shown) along the peripheral edge portion V1 of the gap V between the pair of glass plates 1A and 1B.
  • a lead-in plate (not shown) is inserted into the gap V from the groove portions 14 of the glass plates 1A and 1B.
  • the peripheral edge sealing material 11 penetrates the entire peripheral edge portions V1 of the pair of glass plates 1A and 1B through the introduction plate, and the peripheral edge portion V1 of the pair of glass plates 1A and 1B is sealed by the peripheral edge sealing material 11. Hermetically sealed.
  • the groove portion 14 is provided at the corner of the glass panel P, and is located on the side of the gap V between the pair of glass plates 1A and 1B so that the introduction plate can be easily inserted into the gap V. This is the part where the corners are chamfered.
  • next step S36 vacuuming is performed to exhaust the gas in the gap V to the outside in order to reduce the pressure in the gap V to 1.33 Pa or less.
  • an exhaust cup is attached to the atmosphere-side main surface of the glass plate 1A so as to cover the suction hole 4 in the vicinity of the suction hole 4, and a rotary pump or a turbo-molecular pump (not shown) connected to this exhaust cup The gas in the gap V is sucked.
  • the pump used in step S36 is not limited to the rotary pump or turbomolecular pump described above, as long as it can be connected to the exhaust cup and can be sucked.
  • the suction hole sealing material 15 that covers the suction holes 4 is dripped, and the glass surface near the suction holes 4 and the suction hole sealing material 15 are adhered to seal the suction holes 4 (step S37). Thereby, the gap V formed between the pair of glass plates 1A and 1B is sealed.
  • step S33 the main surfaces of the pair of glass plates 1A and 1B are washed (step S33), and then the glass surfaces in the vicinity of the suction holes 4 and the suction hole sealing material 15 are adhered and sealed.
  • step S37 is carried out in a pressure-reduced space (autoclave) that can control air pressure.
  • the peripheral sealing material 11 has a melting point of 200°C or higher. If the peripheral edge sealing material 11 has a melting point of 200° C. or more, the suction hole sealing material 15 can have a melting point of 200° C. or more.
  • solder having a melting point of 250° C. or less for example, solder having a composition of 91.2Sn-8.8Zn (eutectic point temperature: 198° C.) to which Ti is added is used to form a pair of solder.
  • the peripheral edges 3 of the glass plates 1A, 1B are sealed.
  • the peripheral sealing material 11 is not limited to this, and contains at least one material selected from the group consisting of Sn, Cu, In, Bi, Zn, Pb, Sb, Ga, and Ag.
  • the peripheral edges 3 of the pair of glass plates 1A and 1B may be sealed using a sealing material that is a metal material and has a melting point of 250° C. or less.
  • the peripheral sealing material 11 may contain at least one material selected from the group consisting of Al, Cr, and Si in place of Ti or in addition to Ti. This can improve the adhesiveness between the peripheral sealing material 11 and the glass components of the pair of glass plates 1A and 1B.
  • the melting point of the suction hole sealing material 15 is 200°C or higher.
  • solder having a melting point of 250° C. or less for example, solder having a composition of 91.2Sn-8.8Zn (eutectic point temperature: 198° C.) added with Ti. is used to seal the suction hole 4 .
  • the suction hole sealing material 15 (solder) is not limited to this, and contains at least one material selected from the group consisting of Sn, Cu, In, Bi, Zn, Pb, Sb, Ga, and Ag.
  • the suction hole 4 may be sealed with a sealing material that is a metal material containing the metal and has a melting point of 250° C. or less. If Sn is selected, it should be 90% or more, and if Cu is added to Sn, the amount of Cu should be 0.1% or less.
  • the suction hole sealing material 15 may contain at least one material selected from the group consisting of Al, Cr, and Si in place of Ti or in addition to Ti. Furthermore, the suction hole sealing material 15 may be made of solder having a component different from that of the peripheral edge sealing material 11 . By adding Ti (titanium) to the suction hole sealing material 15 or the peripheral edge sealing material 11, the adhesion to the glass plates 1A and 1B is improved.
  • the pressure in the gap V is reduced to 1.33 Pa or less, but the pressure in the gap V is not limited to this, and the pressure in the gap V may be reduced to almost vacuum. Thereby, the heat insulation performance of the glass panel P can be further improved.
  • the lower limit of the thickness Tg of the pair of glass plates 1A and 1B is 0.3 mm or more. Also, the lower limit of the thickness Tg is preferably 0.5 mm or more, more preferably 1 mm or more.
  • the thickness Tg of the pair of glass plates 1A and 1B is small, the amount of heat stored in the glass itself is small, so that the amount of heat released into the air per unit time increases when the peripheral edge is sealed. 11 is easily cooled. Therefore, it is possible to accelerate the solidification of the melted peripheral edge sealing material 11 .
  • the rigidity of the glass plates 1A and 1B is reduced, so that the amount of deformation of the glass plates 1A and 1B due to the same external force increases. Therefore, in the glass panel P, the tensile stress generated in the vicinity of the surface of the suction hole 4 on the side of the gap increases.
  • the upper limit of the thickness Tg of the pair of glass plates 1A and 1B is 15 mm or less.
  • the upper limit of the thickness Tg is preferably 12 mm or less, more preferably 10 mm or less.
  • the thickness Tg of the glass plates 1A and 1B is too thick (more than 15 mm)
  • the amount of the suction hole sealing material 15 flowing into the suction holes 4 decreases when sealing the suction holes. Therefore, the protrusion of the suction hole sealing material 15 from the gap side surface of the suction hole 4 becomes small, and it becomes difficult to relax the tensile stress generated near the gap side surface of the suction hole 4 .
  • the pair of glass plates 1A and 1B are float glass, but are not limited to this.
  • the pair of glass plates 1A and 1B may be made of, for example, figured glass, frosted glass having a light diffusion function by surface treatment, wired glass, lined glass, tempered glass, double tempered glass, etc. , low-reflection glass, high-transmittance glass plate, ceramic glass plate, special glass having a function of absorbing heat rays and ultraviolet rays, or a combination thereof, and various other glasses can be appropriately selected and used.
  • soda silicate glass, soda lime glass, borosilicate glass, aluminosilicate glass, various crystallized glasses, etc. can be used as for the composition of the pair of glass plates 1A and 1B.
  • the bevel portion 14 is formed by chamfering the corners of the glass plates 1A and 1B on the side of the gap V into a flat shape, but the present invention is not limited to this. can be easily inserted into the glass plates 1A and 1B.
  • the pitch Pd of the spacers 2 is 5 mm or more and 100 mm or less, preferably 5 mm or more and 80 mm or less, more preferably 5 mm or more and 60 mm or less.
  • the spacer 2 is made of stainless steel, it is not limited to this.
  • the spacer 2 is made of, for example, metals such as Inconel, iron, aluminum, tungsten, nickel, chromium, and titanium, carbon steel, chromium steel, nickel steel, nickel-chromium steel, manganese steel, chromium-manganese steel, chromium-molybdenum steel, silicon steel, It may be made of brass, solder, an alloy such as duralumin, or a highly rigid material such as ceramic or glass.
  • the spacer 2 is not limited to a columnar shape, and may have various shapes such as a square shape and a spherical shape.
  • the height Vh of the gap V is 30 ⁇ m to 1 mm. However, it is substantially the same height as the spacer 2 .
  • an evaporative getter may be used to adsorb gas molecules in the gap V, or a non-evaporable getter may be used to adsorb and remove gas molecules by being activated by heating. Alternatively, a non-evaporable getter and an evaporable getter may be used in combination. Also, in the gap V, the getter material (adsorbent) and the adsorbent accommodation hole may be provided at two or more locations.
  • the peripheral edge sealing material 11 is formed using a metal introduction device, but is not limited to this.
  • the peripheral sealing material 11 may be formed using any one bonding method of an anodic bonding method, an ultrasonic bonding method, a multistage bonding method, a laser bonding method, and a pressure bonding method. This can improve the adhesion of the peripheral sealing material 11 to the pair of glass plates 1A and 1B.
  • the peripheral sealing material 11 may be made of a material other than a metal material.
  • the width Rw of the peripheral edge sealing material 11 in the thickness direction view with respect to the plane of the glass panel P is 3 mm or more and 12 mm or less. If the width Rw is smaller than 3 mm, it becomes difficult to keep the gap V between the glass panels P sealed. Moreover, when the width Rw exceeds 12 mm, the amount of heat transferred from one glass plate to the other glass plate through the peripheral edge sealing member 11 increases, so the heat insulation of the glass panel P deteriorates. Specifically, in the glass panel P shown in FIG. 2, when the glass plate 1A is on the outdoor side and the glass plate 1B is on the indoor side, the heat on the outdoor side is transferred to the glass plate through the wide peripheral sealing material 11.
  • the width Rw of the peripheral sealing member 11 is more preferably 3 mm or more and 5 mm or less. In this case, in addition to maintaining sealing of the gap V between the glass panels P, the amount of heat transferred by the peripheral edge sealing member 11 can be further reduced.
  • the protruding portion 16 is a portion of the suction hole sealing material 15 after sealing which protrudes from the air-side surface of the glass plate 1A.
  • the diameter Dw of the protrusion 16 is 5 mm or more and 25 mm. That is, the suction hole sealing material 15 has a width of 5 mm or more and 25 mm or less in the plate surface direction of the pair of glass plates 1A and 1B.
  • the diameter Dw is more preferably 5 mm or more and 15 mm.
  • the diameter Dw of the projecting portion 16 is larger than the suction hole diameter Sw described later in any case.
  • the thickness Dg of the projecting portion 16 is 0.1 mm or more and 20 mm or less, preferably 0.1 mm or more and 10 mm or less.
  • the suction hole diameter Sw is 1 mm or more and 10 mm or less.
  • the suction hole diameter Sw is preferably 2 mm or more and 5 mm or less.
  • the suction hole diameter Sw is desirably larger than the thickness of the glass and 10 mm or less. This is to allow air to pass through the suction holes 4 during air-cooling strengthening.
  • At least one edge of the upper portion and at least the lower portion of the suction hole 4 may be curved or chamfered (the edge may be provided with a microsurface).
  • the protruding portion 16 formed around the suction hole 4 on the air side surface of the one glass plate 1A is located on the air side surface of the one glass plate 1A. Adhesion with is important. If the suction hole sealing material 15 has a metallic luster when viewed from the back side of one glass plate 1A, the projecting portion 16 is in close contact with the glass plate 1A, and the reduced pressure state in the gap V is maintained for a long time. However, if the adhesion of the projecting portion 16 is insufficient, external forces such as wind pressure and pressure during wiping off act on the glass plate 1A.
  • the projecting portion 16 of the suction hole sealing material 15 is peeled off from the glass plate 1A.
  • the main component of the suction hole sealing material 15 is 72% to 99.9% Sn, contains any one of Zn, Al, Si and Ti, and the content of lead is % by weight. is less than 0.1%.
  • the suction hole sealing material 15 may be made of a material other than a metal material.
  • the sealing device 50 has a heating section 60 , a sharpened member 70 and a molten metal guiding section 80 .
  • the heating unit 60 heats the solid suction hole sealing material 15 to its melting point.
  • the sharp-pointed member 70 has a push-pin shape that can be pierced into the surface of the suction hole sealing material 15 that is heated and melted in the heating unit 60 and has rounded corners due to surface tension.
  • the molten metal guide part 80 guides the molten metal flowing out from the puncture hole formed in the surface of the suction hole sealing member 15 by the sharp member 70 to the suction hole 4 .
  • the molten metal guiding part 80 is provided with a funnel-shaped metal receiver 90 capable of receiving the suction hole sealing material 15 .
  • the receiver 90 is configured to be freely heated by winding a heating wire around its outer periphery.
  • the molten metal guide section 80 is provided with a supply port 100 for guiding the molten metal to the suction hole 4 at the lower portion of the receiver 90 .
  • the pointed member 70 is arranged above the receiver 90 via the compression spring 110 .
  • the sealing device 50 is provided with an operation mechanism 120 that allows the pin point of the sharp member 70 to be pushed downward to vertically pierce the molten suction hole sealing material 15 .
  • the sealing device 50 has a cup 130 which can be brought into close contact with the glass plate 1A so as to surround the suction hole 4. Inside the cup 130, the heating section 60 and the molten metal guiding section 80 are provided. Formed to accommodate. Further, the cup 130 includes an intake unit (not shown) capable of depressurizing the inner space of the cup 130, and a pin pushing operation device 140 capable of freely operating the operation mechanism 120 from outside the cup 130 while keeping the inside of the cup 130 in an airtight state. is provided.
  • the suction hole sealing material 15 that is heated and melted by the heating unit 60 turns into a liquid mass with substantially rounded corners due to surface tension. Even if an oxide film 150 such as the skin of an egg is formed on the surface of the suction hole sealing material 15 , a hole is formed in the pierced portion of the oxide film 150 by piercing the surface with the sharp-edged member 70 . , mainly molten metal flows out from the pierced portion (see FIG. 5). Since the melted metal that has flowed out is guided to the suction hole 4 by the molten metal guide portion 80 , it is easy to prevent metal oxide from entering the suction hole 4 . Therefore, the suction hole sealing material 15 adheres to the glass surface of the suction hole 4 and its surroundings in a state in which metal oxide is not mixed, and the airtightness of the gap V can be ensured.
  • the suction hole sealing material 15 (for example, "solder") of about 300°C is put into the suction hole 4 under the condition of 195°C, for example.
  • the suction hole 4 is separated from the edge (end surface) 3A of the glass plate 1A by, for example, 50 mm.
  • the temperature of the peripheral sealing material 11 rises.
  • the same “solder” as the suction hole sealing material 15 may be used for the peripheral sealing material 11, and when the temperature of the peripheral sealing material 11 reaches the melting point (for example, 200° C.) or higher, the peripheral sealing material 11 will melt. There is a risk that the part will melt. Therefore, the following tests were carried out to evaluate the influence of the distance from the edge 3A of the glass plate 1A of 50 mm and the influence of the weight of the suction hole sealing member 15.
  • FIG. 6 shows a part of the vacuum double glazing panel used for the test and each dimension.
  • Both of the pair of glass plates 1A and 1B are float glass with a plate thickness of 3.1 (mm).
  • a suction hole 4 is formed in one of the pair of glass plates 1A and 1B.
  • the peripheral edge sealing material 11 and the suction hole sealing material 15 are both Sn--Zn alloy solder, and have a melting point of 200° C., a density of 0.0073 (g/mm 3 ), and a specific heat of 243,000 (J/g ⁇ K). is. As shown in FIG.
  • the diameter of the suction hole 4 is set to 1.4 (mm), and the peripheral edge sealing material 11 is formed between the peripheral edges 3 of the pair of glass plates 1A and 1B and between them with a width of 5 (mm) and a thickness of 5 (mm). They were arranged with a dimension of 0.2 (mm).
  • the suction hole sealing material 15 weighs 4.63 (g), is put into the suction holes 4, and is placed on the upper surface of the glass plate 1A in a region having a diameter of 9 (mm) and a height of 10 (mm).
  • Test 1 The temperature rise of the peripheral edge sealing material 11 when the suction hole sealing material 15 was put into the suction hole 4 and the suction hole 4 was sealed was measured.
  • the distance from the edge 3A of the glass plate 1A to the center of the suction hole 4 (hereinafter abbreviated as "edge distance") was 10 (mm), 15 (mm), and 20 (mm) in Test Examples 1 to 5, respectively. mm), 25 (mm), and 50 (mm).
  • the suction hole sealing material 15 was put into the suction hole 4 under an environmental condition of 195° C., and the temperature rise of the peripheral edge sealing material 11 at that time was measured.
  • the test results of Test 1 are shown in Table 1 and FIG.
  • Test Examples 1 to 5 As shown in Table 1 and FIG. 7, in Test Examples 1 to 5, the maximum temperature of the peripheral sealing material 11 changed from 195.1°C to 205.4°C. Of Test Examples 1 to 5, Test Example 1 (edge distance: 10 mm) has a temperature rise of 10.4 ° C., which exceeds 5 ° C., and Test Examples 2 to 5 have no temperature rise. It was below 5°C.
  • Example 2 Three edge distances L1 (Sample 2), L2 (Sample 3), and L3 (Sample 4) at which the temperature rise amount shown in FIG. , and plotted on the graph shown in FIG. 10, and connected the three points (L1, L2, L3) with an approximate straight line.
  • the approximate straight line indicates the upper limit weight of the suction hole sealing material 15 at the edge distance.
  • the upper limit weight of the suction hole sealing material 15 at the edge distance based on the approximate straight line is considered below.
  • the heat transfer amount E(W) to the peripheral sealing member 11 via the plate 1A can be calculated by the following formula (1).
  • E 2 ⁇ C ⁇ D ⁇ H/ln (A/B) (1)
  • a (mm) is the outer radius (that is, the distance from the center of the suction hole 4 to the edge 3A).
  • B (mm) is the radius of the suction hole 4;
  • H (mm) is the height of the suction hole 4 (that is, the thickness of the glass plate 1A).
  • the heat transfer amount E1 can be calculated by the following formula (2) by setting the heat transfer amount to the peripheral edge sealing member 11 as E1 and the correction coefficient as "K1".
  • E1 K1 ⁇ 2 ⁇ C ⁇ D ⁇ H/ln (A/B) (2)
  • the amount of heat E2 that can be used to raise the temperature of the peripheral edge sealing member 11 in the suction hole sealing member 15 is derived from the following equation (3).
  • E2 N ⁇ T ⁇ W1 (3)
  • N (J/g ⁇ K) is the specific heat of the suction hole sealing material 15 .
  • ⁇ T (° C.) is the temperature difference between the suction hole sealing material 15 and the peripheral edge sealing material 11 when the suction hole sealing material 15 is put into the suction hole 4 .
  • the heat transfer amounts E and E1 decrease as ln(A/B), which approximately corresponds to the distance (edge distance) from the edge 3A to the suction hole 4, increases. That is, the heat transfer amounts E and E1 are inversely proportional to the edge distance.
  • the amount of heat E2 which is the source of the amounts of heat transfer E and E1 is that the amount of heat transferred to the peripheral sealing member 11 decreases as the edge distance increases. E1 must be increased to maintain it. That is, the amount of heat E2 can be increased in proportion to the edge distance.
  • the weight of the suction hole sealing material 15 can also be increased in proportion to the edge distance.
  • the permissible amount of heat E3 depending on the edge distance is calculated by the following formula (4) using the correction coefficient "K2" and "Wmax" as the upper limit weight of the suction hole sealing material 15. can be calculated.
  • the upper limit weight (Wmax) of the suction hole sealing material 15 is obtained by the following number 1 can be expressed.
  • Wmax K ⁇ ln(A/B) ⁇ H ⁇ C ⁇ D/(N ⁇ T)
  • K Correction coefficient A (mm): Distance from center of suction hole to edge of glass plate B (mm): Radius of suction hole H (mm): Suction hole Height C (W / mm K): Thermal conductivity of the glass plate D (°C): Between the inner diameter side of the suction hole and the edge of the glass plate when the suction hole sealing material is put into the suction hole Allowable temperature difference N (J / g K): Specific heat ⁇ T (° C.) of the suction hole sealing material: Suction hole sealing material and peripheral edge sealing when the suction hole sealing material is put into the suction hole temperature difference with
  • the weight of the suction hole sealing material 15 corresponding to the edge distance, which causes the temperature rise of the peripheral edge sealing material 11 to be 5° C. or less, is included in the regions F1 and F2 on the right side of the approximate straight line. Therefore, the upper limit can be set based on the above equation (4).
  • the glass panel P can appropriately set the weight of the suction hole sealing material 15 to be put into the suction hole 4 of the glass plate 1A, and when the glass panel P is manufactured, the suction hole sealing material 15 seals the peripheral edge. A temperature rise of the stopper material 11 can be suppressed.
  • the glass panel P can prevent the adhesive strength of the peripheral edge sealing material 11 from decreasing, and can maintain the adhesive strength of the pair of glass plates 1A and 1B by the peripheral edge sealing material 11 .
  • the regions F1 and F2 are weight ranges of the suction hole sealing material 15 in which the amount of temperature rise is 5° C. or less at a predetermined edge distance.
  • the weight of the suction hole sealing material 15 cannot be said to be within the proper range for the following reasons.
  • the weight W of the suction hole sealing material 15 is preferably 0.05 g or more and 5.00 g or less. If the weight W of the suction hole sealing material 15 is less than 0.05 g, the suction holes 4 cannot be properly closed unless the suction holes 4 are made small. The process takes time. For this reason, the pressure reduction state of the gap V may be insufficient in the glass panel P, and workability in manufacturing the glass panel P is also deteriorated. On the other hand, when the weight W exceeds 5.00 g, the area around the suction holes 4 of the glass plate 1A is excessively heated by the suction hole sealing material 15, so that the temperature of the glass plate 1A rises rapidly. Specifically, since the suction hole sealing material 15 charged at 300° C.
  • the glass plate 1A has a temperature difference of 105° C. from the glass plate 1A at 195° C.
  • the amount of heat proportional to the weight of the suction hole sealing material 15 causes A portion of the glass plate 1A rapidly rises in temperature. Therefore, the glass plate 1A whose temperature has risen may receive a high-temperature thermal shock at the suction hole 4 and break. Further, even if the glass plate 1A is not thermally destroyed when heated by the suction hole sealing material 15, the difference in coefficient of thermal expansion between the suction hole sealing material 15 and the glass plate 1A causes the surroundings of the suction holes 4 to break when heated. Cracks may occur in the substrate, and there is also the possibility of thermal destruction during subsequent temperature changes.
  • the upper limit weight (Wmax) of the suction hole sealing material 15 is preferably 5.00 g or less.
  • the weight W of the suction hole sealing material 15 is more preferably 0.50 g or more and 4.00 g or less, more preferably 1.00 g or more and 3.00 g or less, from the viewpoint of suppressing the temperature rise of the glass plate 1A and reducing costs. .
  • the suction hole plugging material 15 is put into the suction holes 4 using the sealing device 50 shown in FIGS. 4 and 5, for example.
  • An oxide film 150 remains on the device 50, and the remaining amount of the oxide film 150 is not constant. That is, the amount of the suction hole sealing material 15 set in the sealing device 50 and the amount of the suction hole sealing material 15 actually put into the suction hole 4 are not the same.
  • the sealing device 50 can control the weight of the suction hole sealing material 15 actually put into the suction hole 4 .
  • the suction holes 4 are arranged near the center along one side 3A1 (end face) of a pair of rectangular glass plates 1A and 1B. Even when the suction hole 4 is arranged at the position, the suction hole 4 can be made inconspicuous in the glass panel P.
  • the suction hole sealing material 15 put into the suction hole 4 is arranged close to only one side 3A1 of the glass plate 1A, the temperature of the peripheral edge sealing material 11 rises due to the heat of the suction hole sealing material 15. area can be reduced. Thereby, in the glass plate 1 ⁇ /b>A in which the suction holes 4 are formed, it is possible to suppress a decrease in the adhesive strength of the peripheral sealing material 11 .
  • the suction hole sealing member 15 is not in contact with the glass plate 1B, which is the other of the pair of glass plates 1A and 1B. may be in contact with the plate surface of the glass plate 1B.
  • the suction hole sealing material 15 is arranged over the glass plates 1A and 1B by contacting the glass plate 1B having no suction holes 4 . As a result, the suction hole sealing material 15 can firmly maintain the sealed state of the suction hole 4 .
  • the sealing device 50 shows an example in which the surface of the suction hole plugging material 15 is pierced by the sharp member 70 so that the suction hole plugging material 15 is put into the suction hole 4 .
  • the sealing device 50 may have a configuration in which a container (not shown) in which the suction hole sealing material 15 is placed is rotated and thrown into the suction hole 4 .
  • the glass panel P of the above embodiment can be used for displays for freezers, refrigerators, and showcases of freezers and refrigerators in addition to buildings.
  • a conventional showcase display since the suction hole 4 is not close to the edge of the display, the outer shape of the glass plate is enlarged to hide the entire side of the glass plate including the sealing portion of the suction hole 4 with a frame. I needed it.
  • the sealed portion of the suction hole 4 is close to the edge of the display for the showcase, so that the area of the frame in the showcase can be reduced. The aesthetic appearance (appearance) of the display is improved.
  • the present invention can be widely used for reduced-pressure double-glazed glass panels.
  • first glass plate 1B second glass plate 2: spacer (gap retaining member) 3: Peripheral edge 3A: Edge 3A1: One side 4: Suction hole 11: Peripheral edge sealing material 14: Groove portion 15: Suction hole sealing material 16: Protruding portion 50: Sealing device Dg: Protruding portion thickness Dw: Protruding portion diameter V: Gap V1: Periphery of gap

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Abstract

減圧複層ガラスパネルは、対向する一対のガラス板１Ａ，１Ｂと、一対のガラス板１Ａ，１Ｂの間に形成される間隙に配置される複数の間隔保持部材と、一対のガラス板１Ａ，１Ｂの周縁３の間隙を封止する周縁封止材１１と、一対のガラス板１Ａ，１Ｂの一方において表裏に貫通した吸引孔４を介して間隙が減圧された状態で吸引孔４を封止する吸引孔封止材１５と、を備え、吸引孔４の中心が一対のガラス板１Ａ，１Ｂのエッジ３Ａから１０ｍｍ以上１００ｍｍ以下離れた位置に設けられるとともに、吸引孔封止材１５の重量の上限が数式に基づいて算出されている。

Description

減圧複層ガラスパネル
　本発明は、減圧複層ガラスパネルに関する。
　減圧複層ガラスパネルは、対向する一対のガラス板を備え、一対のガラス板の間に間隙を設け、当該間隙を減圧状態にして構成されている（例えば、特許文献１）。一対のガラス板の周縁には、その全周に亘って接合して間隙を気密に封止する周縁封止材が備えられている。一対のガラス板のうちの一方のガラス板には、当該ガラス板において表裏に貫通して間隙内の空気を吸引する吸引孔が形成され、吸引孔を介して間隙が減圧された状態で吸引孔封止材によって吸引孔及びその吸引孔の周りが覆われることで吸引孔が封止される。
　特許文献１に記載の減圧複層ガラスパネルでは、吸引孔が、一対のガラス板の周縁の角部に近接した位置に配置されている。
国際公開第２０１９／０９３３２３号
　特許文献１に記載の減圧複層ガラスパネルにおいて、吸引孔の封止時には吸引孔封止材として例えば３００℃の溶融はんだ（封止材）を投入することがある。この場合、吸引孔がガラス板のエッジ近くに配置されていると、吸引孔に投入された溶融はんだの熱がガラス板の周縁部を封止する周縁封止材（例えばはんだ）に伝達されて周縁封止材の温度が上昇する。はんだの融点は通常２００℃前後であるため、周縁部封止材の温度が上昇して２００℃以上となった場合には、一対のガラス板の接着強度が低下するおそれがある。一方、吸引孔がガラス板のエッジから遠い位置に配置された場合には、周縁封止材の温度上昇は抑制される。しかし、吸引孔はガラス板の中央寄りに位置することになるため、吸引孔によって減圧複層ガラスパネルの美観を損なうおそれがある。また、周縁封止材の温度上昇は、吸引孔とガラス板のエッジとの間の距離の他、吸引孔封止材の重量によっても影響される。すなわち、吸引孔封止材の重量が多いほど、吸引孔に投入される吸引孔封止材が有する熱量が増すことになるため、周縁封止材は温度上昇し易くなる。
　そこで、吸引孔を封止する吸引孔封止材によって周縁封止材の接着強度が低下するのを防止することができる減圧複層ガラスパネルが望まれている。
　本発明に係る減圧複層ガラスパネルの特徴構成は、対向する一対のガラス板と、一対の前記ガラス板の間に形成される間隙に配置される複数の間隔保持部材と、一対の前記ガラス板の周縁の前記間隙を封止する周縁封止材と、一対の前記ガラス板の一方において表裏に貫通した吸引孔を介して前記間隙が減圧された状態で前記吸引孔を封止する吸引孔封止材と、を備え、前記吸引孔の中心が一対の前記ガラス板のエッジから１０ｍｍ以上１００ｍｍ以下離れた位置に設けられるとともに、前記吸引孔封止材の重量の上限が下記式に基づいて算出されたＷｍａｘである点にある。
[数１]
　Ｗｍａｘ＝Ｋ×ｌｎ（Ａ／Ｂ）×Ｈ×Ｃ×Ｄ／（Ｎ×ΔＴ）
Ｗｍａｘ（ｇ）：吸引孔封止材の上限重量
Ｋ：補正係数
Ａ（ｍｍ）：吸引孔の中心からガラス板のエッジまでの距離
Ｂ（ｍｍ）：吸引孔の半径
Ｈ（ｍｍ）：吸引孔の高さ
Ｃ（Ｗ／ｍｍ・Ｋ）：ガラス板の熱伝導率
Ｄ（℃）：吸引孔封止材が吸引孔に投入された際に吸引孔の内径側とガラス板のエッジとの間で許容される温度差
Ｎ（Ｊ／ｇ・Ｋ）：吸引孔封止材の比熱
ΔＴ（℃）：吸引孔封止材が吸引孔に投入された際における吸引孔封止材と周縁封止材との温度差
　減圧複層ガラスパネルでは、美観上、吸引孔を一対のガラス板の周縁に近接させて配置することが好ましい。ただし、その場合、吸引孔封止材の重量が増すにつれて、減圧複層ガラスパネルの製造過程において、溶融した吸引孔封止材を吸引孔に投入したときに、吸引孔封止材からガラス板を介して周縁封止材に伝達される熱量が大きくなる。そのため、吸引孔封止材の熱を受けた周縁封止材は、温度が上昇して一部が溶融することがある。そうなると、周縁封止材による一対のガラス板の接着強度が低下する。そこで、本構成では、吸引孔の中心からガラス板のエッジまでの距離を含む数式に基づいて吸引孔封止材の重量の上限が規定されている。これにより、減圧複層ガラスパネルはガラス板の吸引孔に投入する吸引封止材の重量を適正に設定することができ、減圧複層ガラスパネルの製造時において吸引孔封止材による周縁封止材の温度上昇を抑制することができる。その結果、減圧複層ガラスパネルは、周縁封止材の接着強度が低下するのを防止することができ、周縁封止材による一対のガラス板の接着強度を維持することができる。
　他の特徴構成は、吸引孔封止材の重量が０．０５ｇ以上５．００ｇ以下である点にある。
　吸引孔封止材の重量が０．０５ｇ未満であると、吸引孔を小さくしなければ吸引孔を適正に封止することができず、吸引孔が小さい場合には一対のガラス板の間の間隙の吸引工程に時間がかかる。このため、減圧複層ガラスパネルは間隙の減圧状態が不十分になる可能性があり、減圧複層ガラスパネルを製造する際の作業性も低下する。一方、吸引孔封止材の重量が５．００ｇを越えると、吸引孔封止材によってガラス板の吸引孔近くが過剰に加熱されるため、ガラス板が急激に温度上昇する。そのため、温度上昇したガラス板は、高温の熱衝撃を受けて破壊することがある。したがって、吸引孔封止材の重量が０．０５ｇ以上５．００ｇ以下であることが好ましい。
　他の特徴構成は、前記吸引孔封止材は、一対の前記ガラス板の板面方向における幅が５ｍｍ以上２５ｍｍ以下である点にある。
　減圧複層ガラスパネルでは、美観上、吸引孔封止材の幅が小さい方が好ましい。本構成では、吸引孔封止材の幅が５ｍｍ以上２５ｍｍであるので、減圧複層ガラスパネルの大きさに応じて吸引孔の径及び吸引孔封止材の幅を調整することで、吸引孔封止材を目立ち難くすることができる。また、吸引孔封止材の幅が５ｍｍ以上２５ｍｍ以下の場合、吸引孔封止材の熱がガラス板を介して周縁封止材へと伝熱することが抑制され、周縁封止材による一対のガラス板の接着強度を維持することができる。
　他の特徴構成は、前記周縁封止材は、一対の前記ガラス板の板面方向における幅が３ｍｍ以上１２ｍｍ以下である点にある。
　本構成のように、周縁封止材の幅が３ｍｍ以上１２ｍｍ以下であれば、減圧複層ガラスパネルにおいて一対のガラス板の周縁を適正に封止することができる。
　他の特徴構成は、前記周縁封止材は、融点が２００℃以上である点にある。
　本構成のように、周縁封止材の融点が２００℃以上であると、吸引孔封止材の融点を２００℃以上にすることができるので、適用可能な吸引用封止材の自由度が高くなる。
　他の特徴構成は、一対の前記ガラス板は矩形状に形成されており、前記吸引孔が一対の前ガラス板の前記一方の２辺に近接する隅部に配置されている点にある。
　本構成のように、吸引孔が矩形状のガラス板の２辺に近接する隅部に配置されることで、減圧複層ガラスパネルにおいて吸引孔を目立ち難くすることができる。
　他の特徴構成は、一対の前記ガラス板は矩形状に形成されており、前記吸引孔が一対の前記ガラス板の前記一方の一辺の中央付近に近接して配置されている点にある。
　本構成のように、吸引孔が矩形状のガラス板の一辺の中央付近に近接して配置されることで、減圧複層ガラスパネルにおいて吸引孔を目立ち難くすることができる。また、吸引孔に投入される吸引孔封止材がガラス板の一辺のみに近接して配置されることで、吸引孔封止材の熱によって温度上昇する周縁封止材の領域を減少させることができる。これにより、吸引孔が形成されたガラス板において、周縁封止材の接着強度の低下を抑制することができる。
　他の特徴構成は、前記吸引孔封止材は、一対の前記ガラス板の他方の板面に接触している点にある。
　本構成のように、吸引孔封止材が一対のガラス板の他方の板面に接触することで、吸引孔封止材は一対のガラス板に亘って配置される。これにより、吸引孔封止材によって吸引孔の封止状態を強固に保持することができる。
減圧複層ガラスパネルの一部切欠き斜視図である。 減圧複層ガラスパネルの吸引孔周辺縦断面図である。 減圧複層ガラスパネルの製造方法を示すフローチャートである。 封止装置を示す断面図である。 封止動作を示す断面図である。 試験モデルの説明図である。 エッジから吸引孔までの距離と周縁封止材の温度上昇量との関係を示すグラフである。 エッジから吸引孔までの距離が１０ｍｍと１５ｍｍのときにおける、吸引孔封止材の重量と周縁封止材の最高温度との関係を示すグラフである。 エッジから吸引孔までの距離と周縁封止材の温度上昇量との関係を示すグラフである。 エッジから吸引孔までの距離と吸引孔封止材の重量との関係を示すグラフである。 第２実施形態の減圧複層ガラスパネルの平面図である。
　以下に、本発明に係る減圧複層ガラスパネルの実施形態について、図面に基づいて説明する。本実施形態では、減圧複層ガラスパネルの一例として真空複層ガラスパネルが示されている。ただし、以下の実施形態に限定されることなく、その要旨を逸脱しない範囲内で種々の変形が可能である。
〔第１実施形態〕
　以下、第１実施形態に係る減圧複層ガラスパネルについて図面を参照しながら説明する。
　図１及び図２に示されるように、減圧複層ガラスパネル（以下、ガラスパネルと称する。）Ｐは、対向する一対のガラス板１Ａ，１Ｂと、一対のガラス板１Ａ，１Ｂの間に配置される複数のスペーサー２（間隔保持部材の一例）と、を備える。複数のスペーサー２は、一対のガラス板１Ａ、１Ｂの間に形成される間隙Ｖに配置される。複数のスペーサー２は、一対のガラス板１Ａ，１Ｂの板面において一定間隔で配置されている。ガラスパネルＰは、一対のガラス板１Ａ，１Ｂの周縁３の間隙Ｖを封止する周縁封止材１１を備える。また、ガラスパネルＰは、一対のガラス板１Ａ，１Ｂのうち一方のガラス板１Ａの表裏に貫通した吸引孔４を有する。吸引孔４は、吸引孔４及びその周縁を覆う吸引孔封止材１５で封止されている。吸引孔封止材１５は、一対のガラス板１Ａ，１Ｂの一方において吸引孔４を介して間隙Ｖが減圧された状態で吸引孔４を封止する。
　ガラスパネルＰにおいて、２枚のガラス板１Ａ，１Ｂは透明なフロートガラスである。２枚のガラス板１Ａ，１Ｂの間に形成された間隙Ｖは、１．３３Ｐａ（１．０×１０－２Ｔｏｒｒ）以下に減圧されている。間隙Ｖは、その内部の空気が吸引孔４を介して外部に排出されることによって減圧され、上述の減圧状態を維持するために周縁封止材１１及び吸引孔封止材１５によって封止されている。
　スペーサー２は円柱状であり、その直径が０．３～１．０ｍｍ、高さが３０μｍ～１．０ｍｍである。スペーサー２は、ガラス板１Ａ，１Ｂに作用する大気圧に起因する圧縮応力を負荷されても座屈しない材料、例えば、圧縮強度が４．９×１０８Ｐａ（５×１０３ｋｇｆ／ｃｍ２）以上の材料、好ましくは、ステンレス鋼（ＳＵＳ３０４）等により形成されている。
　ガラスパネルＰは、図３に示されるフローチャートに基づいて製造される。まず、フロートガラスから成る所定の厚さの２枚のガラス素板（不図示）を所定の寸法、例えば、１２００ｍｍ×９００ｍｍに夫々切断し、同一形状且つ同一サイズであるガラス板１Ａ，１Ｂを準備する（ステップＳ３１）。次に、ガラス板１Ａに、その四隅のうちいずれか１つの近傍において吸引孔４をドリル等によって穿設する（ステップＳ３２：穿設ステップ）。
　次に、クリーンルームやケミカルクリーンルーム等の空気の汚染状態を化学的又は物理的に制御可能な空間内において、純水ブラシ洗浄、液体洗浄法、光洗浄の少なくとも１つの方法を用いて一対のガラス板１Ａ，１Ｂを洗浄する（ステップＳ３３：洗浄ステップ）。この液体洗浄法では、純水、脱イオン水などが用いられる。また、洗浄液は、例えば、アルカリ洗剤又はオゾン水を含有する。また、該洗浄液には、研磨材が含有されていてもよい。研磨材としては、例えば酸化セリウムを主成分とする微粒子が用いられる。
　次に、吸引孔４が穿設されていない洗浄されたガラス板１Ｂに、複数のスペーサー２をマトリックス状に一定のピッチＰｄで配置し、洗浄されたガラス板１Ａを重ね合わせることで、一対のガラス板１Ａ，１Ｂのペアリングを行う（ステップＳ３４）。
　次に、ペアリングされた一対のガラス板１Ａ，１Ｂをほぼ水平に保ち、溶解温度が２５０℃以下である周縁封止材１１を用いて、一対のガラス板１Ａ，１Ｂの周縁部Ｖ１を封止する（ステップＳ３５：周縁封止ステップ）。
　周縁封止ステップ（ステップＳ３５）では、移動機構（不図示）を、一対のガラス板１Ａ，１Ｂの間隙Ｖの周縁部Ｖ１に沿ってレール部材（不図示）上を一定速度で移動させ、一対のガラス板１Ａ，１Ｂの開先部分１４から導入板（不図示）を間隙Ｖに挿入する。これにより、周縁封止材１１が導入板を介して一対のガラス板１Ａ，１Ｂの周縁部Ｖ１全体に亘って浸入し、一対のガラス板１Ａ，１Ｂの周縁部Ｖ１が周縁封止材１１によって気密に封止される。ここで、開先部分１４とは、ガラスパネルＰの角部に設けてあり、導入板を間隙Ｖに挿入する際に、容易に実施できるよう、一対のガラス板１Ａ，１Ｂの間隙Ｖ側の角部を面取りしてある箇所である。
　次のステップＳ３６において、間隙Ｖの圧力を１．３３Ｐａ以下にまで減圧するべく間隙Ｖの気体を外部へ排出する真空引きを行う。具体的には、吸引孔４の近傍において吸引孔４を覆うように排気カップをガラス板１Ａの大気側の主面に取付け、この排気カップに接続された不図示のロータリーポンプやターボ分子ポンプによって間隙Ｖの気体を吸引する。
　ただし、ステップＳ３６で用いるポンプは、上述のロータリーポンプやターボ分子ポンプに限られず、排気カップに接続でき、吸引可能なものであればよい。
　次いで、吸引孔４を覆う吸引孔封止材１５を滴下させて、吸引孔４の近傍のガラス表面と吸引孔封止材１５を接着させて吸引孔４を封止する（ステップＳ３７）。これにより、一対のガラス板１Ａ，１Ｂ間に形成された間隙Ｖが密閉される。
　尚、上述した各工程のうち、一対のガラス板１Ａ，１Ｂの主面を洗浄して（ステップＳ３３）から吸引孔４の近傍のガラス表面と吸引孔封止材１５を接着させて封止する（ステップＳ３７）までの各工程は、夫々、空気の圧力に制御可能な減圧空間（オートクレープ）内で実施される。
　周縁封止材１１は融点が２００℃以上である。周縁封止材１１の融点が２００℃以上であると、吸引孔封止材１５の融点を２００℃以上にすることができるので、適用可能な吸引孔封止材１５の自由度が高くなる。周縁封止材１１として、例えば融点が２５０℃以下であるハンダ、例えば９１．２Ｓｎ－８．８Ｚｎ（共晶点温度：１９８℃）の組成を有するハンダにＴｉを加えたハンダを用いて一対のガラス板１Ａ，１Ｂの周縁３を封止する。しかし、周縁封止材１１（ハンダ）は、これに限るものではなく、Ｓｎ、Ｃｕ、Ｉｎ、Ｂｉ、Ｚｎ、Ｐｂ、Ｓｂ、Ｇａ、及びＡｇから成る群から選択された少なくとも１つの材料を含む金属材料であって融点が２５０℃以下となる封着材を用いて一対のガラス板１Ａ，１Ｂの周縁３を封止してもよい。
　また、周縁封止材１１は、Ｔｉに代わって、又は、Ｔｉに加えて、Ａｌ、Ｃｒ、及びＳｉから成る群から選択された少なくとも１つの材料を含んでいてもよい。これにより、周縁封止材１１と一対のガラス板１Ａ，１Ｂのガラス成分との接着性を向上させることができる。
　吸引孔封止材１５は融点が２００℃以上である。本実施形態では、吸引孔封止材１５として、融点が２５０℃以下であるハンダ、例えば９１．２Ｓｎ－８．８Ｚｎ（共晶点温度：１９８℃）の組成を有するハンダにＴｉを加えたハンダを用いて吸引孔４を封止する。しかし、吸引孔封止材１５（ハンダ）は、これに限るものではなく、Ｓｎ、Ｃｕ、Ｉｎ、Ｂｉ、Ｚｎ、Ｐｂ、Ｓｂ、Ｇａ、及びＡｇから成る群から選択された少なくとも１つの材料を含む金属材料であって融点が２５０℃以下となる封着材を用いて吸引孔４を封止してもよい。尚、Ｓｎを選択した場合、９０％以上あればよく、また、Ｃｕを添加したＳｎの場合、Ｃｕの量は、０．１％以下にする必要がある。
　また、吸引孔封止材１５は、Ｔｉに代わって、又は、Ｔｉに加えて、Ａｌ、Ｃｒ、及びＳｉから成る群から選択された少なくとも１つの材料を含んでいてもよい。さらに、吸引孔封止材１５は、周縁封止材１１と異なる成分のハンダを用いてもよい。尚、吸引孔封止材１５または周縁封止材１１にＴｉ（チタン）を含有させることにより、ガラス板１Ａ，１Ｂとの密着性が向上する。
　本実施形態では、間隙Ｖの圧力を１．３３Ｐａ以下にまで減圧するが、これに限るものではなく、ほぼ真空になるまで間隙Ｖの圧力を減圧してもよい。これにより、ガラスパネルＰの断熱性能を更に高めることができる。
　本実施形態では、一対のガラス板１Ａ，１Ｂの厚みＴｇの下限は、０．３ｍｍ以上である。また、厚みＴｇの下限は、好ましくは、０．５ｍｍ以上であり、さらに好ましくは、１ｍｍ以上である。一対のガラス板１Ａ，１Ｂの厚みＴｇが薄い場合にはガラス自体の蓄熱量が小さくなるので、周縁封止の際に、単位時間あたりの空気中への放熱量が上昇し、周縁封止材１１が冷却されやすい。従って、溶融した周縁封止材１１の固化を促進させることが可能となる。ただし、ガラス板１Ａ，１Ｂは薄くなり過ぎる（１ｍｍ未満）とガラス板１Ａ，１Ｂの剛性が低下するため、同じ大きさの外力によるガラス板１Ａ，１Ｂの変形量が大きくなる。従って、ガラスパネルＰにおいて、吸引孔４の間隙部側表面付近に発生する引張応力が大きくなる。
　一対のガラス板１Ａ，１Ｂの厚みＴｇの上限は、１５ｍｍ以下である。厚みＴｇの上限は、好ましくは、１２ｍｍ以下であり、さらに好ましくは、１０ｍｍ以下である。厚いガラス板１Ａ，１Ｂを用いるとガラス板１Ａ，１Ｂの剛性は増加するため、同じ大きさの外力によるガラス板１Ａ，１Ｂの変形量が小さくなる。従って、ガラスパネルＰにおいて、吸引孔４の間隙部側表面付近に発生する引張応力が小さくなるため、長期耐久性が向上する。一方で、ガラス板１Ａ，１Ｂの厚みＴｇが厚くなり過ぎる（１５ｍｍ超）と、吸引孔封止の際に、吸引孔封止材１５の吸引孔４への流入量が減少する。そのため、吸引孔４の間隙部側表面の吸引孔封止材１５のはみ出しが小さくなり、吸引孔４の間隙部側表面付近に発生する引張応力を緩和させることが困難となる。
　一対のガラス板１Ａ，１Ｂは、フロートガラスであるが、これに限るものではない。一対のガラス板１Ａ，１Ｂには、上記のような用途に応じて、例えば、型板ガラス、表面処理により光拡散機能を備えたすりガラス、網入りガラス、線入ガラス板、強化ガラス、倍強化ガラス、低反射ガラス、高透過ガラス板、セラミックガラス板、熱線や紫外線吸収機能を備えた特殊ガラス、又は、これらの組み合わせ等、種々のガラスを適宜選択して使用することができる。さらに、一対のガラス板１Ａ，１Ｂの組成についても、ソーダ珪酸ガラス、ソーダ石灰ガラス、ホウ珪酸ガラス、アルミノ珪酸ガラス、各種結晶化ガラス等を使用することができる。
　本実施形態では、開先部分１４はガラス板１Ａ，１Ｂの間隙Ｖ側の角部を平面状に面取りしているが、これに限られるものではなく、曲面状に面取りをする等、導入板を容易に挿入可能とする形態であれば、適宜選択してガラス板１Ａ，１Ｂに設ける事ができる。
　スペーサー２のピッチＰｄは、５ｍｍ以上１００ｍｍ以下であり、好ましくは、５ｍｍ以上８０ｍｍ以下、さらに好ましくは、５ｍｍ以上６０ｍｍ以下である。
　また、スペーサー２はステンレス鋼により形成されているが、これに限るものではない。スペーサー２は、例えば、インコネル、鉄、アルミニウム、タングステン、ニッケル、クロム、チタン等の金属、炭素鋼、クロム鋼、ニッケル鋼、ニッケルクロム鋼、マンガン鋼、クロムマンガン鋼、クロムモリブデン鋼、珪素鋼、真鍮、ハンダ、ジュラルミン等の合金、又は、セラミックやガラス等、高剛性を有するもので形成されてもよい。また、スペーサー２も、円柱状に限らず、角形状や球状等の各種形状であってもよい。
　間隙Ｖの高さＶｈは３０μｍ～１ｍｍである。ただし、スペーサー２の高さと略同一である。
　尚、間隙Ｖには、間隙Ｖ内の気体分子を吸着するべく蒸発型ゲッターを用いたり、加熱されて活性化することにより気体分子を吸着して除去する非蒸発型ゲッターを用いたりしてもよく、また、非蒸発型ゲッターと蒸発型ゲッターとを併用してもよい。また、間隙Ｖにおいて、ゲッター材（吸着剤）及び吸着剤収容孔は２ヶ所以上でもよい。
　本実施形態では、周縁封止材１１は、金属導入装置を用いて形成されたが、これに限定されるものではない。周縁封止材１１は、陽極接合法、超音波接合法、多段接合法、レーザー接合法及び圧着接合法のいずれか一つの接合方法を用いて形成されてもよい。これにより、周縁封止材１１の一対のガラス板１Ａ，１Ｂへの付着性を向上させることができる。周縁封止材１１は金属材料以外であってもよい。
　また、ガラスパネルＰの平面に対する厚み方向視における周縁封止材１１の幅Ｒｗは３ｍｍ以上１２ｍｍ以下である。幅Ｒｗが３ｍｍより小さいと、ガラスパネルＰの間隙Ｖの封止を保持することが困難となる。また、幅Ｒｗが１２ｍｍを超えると、周縁封止材１１を通じて一方のガラス板から他方のガラス板に伝わる熱量が増すため、ガラスパネルＰの断熱性が低下する。具体的には、図２に示されるガラスパネルＰにおいて、ガラス板１Ａを室外側とし、ガラス板１Ｂを室内側とした場合、室外側の熱は幅広の周縁封止材１１を介してガラス板１Ａからガラス板１Ｂに伝わることになるため、ガラスパネルＰの断熱性が低下する。周縁封止材１１の幅Ｒｗは、さらに好ましくは、幅Ｒｗは３ｍｍ以上５ｍｍ以下である。この場合、ガラスパネルＰの間隙Ｖの封止を保持することに加え、周縁封止材１１による伝熱量をより低減することができる。
　本実施形態では、封止後の吸引孔封止材１５がガラス板１Ａの大気側表面より突出している部分を突出部１６とする。突出部１６の直径Ｄｗは５ｍｍ以上２５ｍｍである。すなわち、吸引孔封止材１５は、一対のガラス板１Ａ，１Ｂの板面方向における幅が５ｍｍ以上２５ｍｍ以下である。直径Ｄｗは、さらに好ましくは５ｍｍ以上１５ｍｍである。ただし、突出部１６の直径Ｄｗはいずれの場合も後述の吸引孔径Ｓｗよりは大きい。また、突出部１６の厚みＤｇは０．１ｍｍ以上２０ｍｍ以下であり、好ましくは、０．１ｍｍ以上１０ｍｍ以下である。
　本実施形態では、吸引孔径Ｓｗは、１ｍｍ以上１０ｍｍ以下である。吸引孔径Ｓｗは、好ましくは２ｍｍ以上５ｍｍ以下である。強化ガラスの場合は、吸引孔径Ｓｗは、ガラス厚より大きく１０ｍｍ以下が望ましい。これは、風冷強化の際に、吸引孔４を通じて風を通すためである。
　また、吸引孔４の上部及び少なくとも下部の少なくともいずれか一方の縁部は曲面状に形成されていてもよく、または面取りされていてもよい（縁部に微小面を設けていてもよい）。
　吸引孔封止材１５による吸引孔４の封止部において、一方のガラス板１Ａの大気側表面で吸引孔４の周りに形成されている突出部１６は、一方のガラス板１Ａの大気側表面との密着性が重要である。突出部１６は、一方のガラス板１Ａの裏側から見た時に吸引孔封止材１５の金属光沢があれば十分密着しており、間隙Ｖにおける減圧状態が長く維持される。しかし、突出部１６の密着が不十分であれば、ガラス板１Ａに対して、風圧や、ふき取り掃除の際の圧力等の外力が作用する。また、日射によるガラス板１Ａの表裏間の温度差や、室内外の温度差等で発生する反り現象によって、ガラス板１Ａに対する吸引孔封止材１５の突出部１６が剥がされる。
　尚、吸引孔封止材１５の主成分は、Ｓｎが７２％～９９．９％に対し、Ｚｎ、Ａｌ、Ｓｉ及びＴｉの内のいずれかの成分を含有し、鉛の含有量が重量％で０．１％未満である。吸引孔封止材１５は金属材料以外であってもよい。
　図４及び図５に基づいて、吸引孔４を吸引孔封止材１５で封止するための封止装置５０について説明する。封止装置５０は、加熱部６０と、先鋭部材７０と、溶融金属誘導部８０とを有する。加熱部６０は、固形状の吸引孔封止材１５をその融点まで加熱する。先鋭部材７０は、加熱部６０において加熱溶融して表面張力により角の丸くなった吸引孔封止材１５の表面に突き刺し自在な押し込みピン形状である。溶融金属誘導部８０は、先鋭部材７０により形成される吸引孔封止材１５の表面の突き刺し孔から流出する溶融金属を吸引孔４に誘導する。
　図５に示されるように、溶融金属誘導部８０には、吸引孔封止材１５を受けることが出来るロート型の金属製の受け具９０が設けられている。受け具９０は、その外周部に電熱線を巻いて加熱自在に構成されている。また、溶融金属誘導部８０には、吸引孔４に溶融金属を誘導する供給口１００が受け具９０の下部に設けられている。また、封止装置５０には、圧縮バネ１１０を介して先鋭部材７０が受け具９０の上方に配置されている。そして、封止装置５０には、先鋭部材７０のピン先を下方に押し下げることで下方の溶融した吸引孔封止材１５を上下貫通突き刺し操作自在にする操作機構１２０が設けられている。
　さらに、封止装置５０は、吸引孔４を囲繞するようにガラス板１Ａに対して密接自在なカップ１３０を有し、そのカップ１３０の内側に、加熱部６０、並びに、溶融金属誘導部８０が収容可能に形成される。さらに、カップ１３０には、カップ１３０の内側空間を減圧可能な吸気部（不図示）と、カップ１３０の内側を気密状態で操作機構１２０をカップ１３０の外から操作自在なピン押し込み操作装置１４０とが設けられている。
　封止装置５０において、加熱部６０により加熱されて溶融した吸引孔封止材１５は、表面張力により略角の取れた液状の塊となる。吸引孔封止材１５の表面に、例えば卵の薄皮のように酸化被膜１５０が形成されていたとしても、先鋭部材７０により表面を突き刺すことで、その酸化被膜１５０の突き刺し部に穴が形成され、その突き刺し部からは主として溶融金属が流出する（図５参照）。流出した溶融金属は溶融金属誘導部８０により吸引孔４に誘導されるために、酸化金属が吸引孔４に混入するのを防止しやすくなる。従って、吸引孔４及びその周囲のガラス表面には、酸化金属の混入していない状態で吸引孔封止材１５がガラスと接着し、間隙Ｖの気密性を確保できる。
　吸引孔４の封止時では例えば１９５℃の条件下で、約３００℃の吸引孔封止材１５（例えば「はんだ」）を吸引孔４に投入している。吸引孔４はガラス板１Ａのエッジ（端面）３Ａから例えば５０ｍｍ離れている。吸引孔４とガラス板１Ａのエッジ３Ａとの間の距離が短くなるにつれて、周縁封止材１１の温度が上昇する。周縁封止材１１は、例えば吸引孔封止材１５と同じ「はんだ」が用いられる場合があり、周縁封止材１１の温度が融点（例えば２００℃）以上になると周縁封止材１１の一部が融化するおそれがある。そこで、以下の試験を実施し、ガラス板１Ａのエッジ３Ａからの距離５０ｍｍから近づけた場合の影響、及び、吸引孔封止材１５の重量の影響について評価を実施した。
　図６に、試験に用いる減圧複層ガラスパネルの一部及び各寸法を示す。一対のガラス板１Ａ，１Ｂは、いずれも板厚３．１（ｍｍ）のフロートガラスである。一対のガラス板１Ａ，１Ｂの一方に吸引孔４を形成する。周縁封止材１１及び吸引孔封止材１５は、共にＳｎ－Ｚｎ合金のはんだであり、融点２００℃、密度０．００７３（ｇ／ｍｍ３）、比熱２４３，０００（Ｊ／ｇ・Ｋ）である。図６に示されるように、吸引孔４の直径を１．４（ｍｍ）とし、周縁封止材１１を一対のガラス板１Ａ，１Ｂの周縁３及び両者の間に幅５（ｍｍ）、厚み０．２（ｍｍ）の寸法で配置した。吸引孔封止材１５は、重量４．６３（ｇ）であり、吸引孔４に投入されるとともにガラス板１Ａの上面において直径９（ｍｍ）、高さ１０（ｍｍ）の領域に配置した。
〔試験１〕
　吸引孔封止材１５を吸引孔４に投入したて吸引孔４を封止する際の周縁封止材１１の温度上昇を測定した。ガラス板１Ａのエッジ３Ａから吸引孔４の中心までの距離（以下、「エッジ距離」と略称する。）は、試験例１～５において、それぞれ、１０（ｍｍ）、１５（ｍｍ）、２０（ｍｍ）、２５（ｍｍ）、５０（ｍｍ）とした。吸引孔４への吸引孔封止材１５の投入は１９５℃の環境条件下において行い、その際の周縁封止材１１の温度上昇をそれぞれ計測した。試験１の試験結果を表１及び図７に示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000001
  
　表１及び図７に示されるように、試験例１～試験例５において、周縁封止材１１の最高温度が１９５．１℃から２０５．４℃まで変化した。試験例１～試験例５のうち、試験例１（エッジ距離：１０ｍｍ）は温度上昇量が１０．４℃であって５℃を上回り、試験例２～試験例５では温度上昇量がいずれも５℃未満であった。
〔試験２〕
　続いて、エッジ距離を１０（ｍｍ）と１５（ｍｍ）とに特定し、それぞれのエッジ距離において吸引孔封止材１５の重量を変えて１９５℃の環境条件下における周縁封止材１１の温度上昇を計測した。エッジ距離が１０（ｍｍ）のときは、試料１～試料３を用いた。エッジ距離が１５（ｍｍ）のときは、試料２～試料４を用いた。試料１～試料４における吸引孔封止材１５の重量は以下の表２に示す通りである。試験２の試験結果を表２及び図８に示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000002
  
　表２及び図８に示されるように、エッジ距離が１０（ｍｍ）のときは、吸引孔封止材１５の重量が約１．０ｇから約４．６ｇに増加するに伴い、周縁封止材１１の最高温度が１９８．２℃から２０５．４℃まで上昇した。エッジ距離が１５（ｍｍ）のときは、吸引孔封止材１５の重量が約２．０ｇから約６．１ｇに増加するに伴い、周縁封止材１１の最高温度が１９７．２℃から２００．０℃まで上昇した。図８には、周縁封止材１１の初期温度（環境温度）である１９５℃を「Ｔｏ」で示している。
　試験２の試験結果（表２及び図８）に基づいて、試料１～試料４における、エッジ距離と周縁封止材１１の温度上昇量との関係をグラフ化した（図９参照）。図９から、試料２、試料３、試料４において、温度上昇量が５℃となるエッジ距離が推認または確認できた。
　図９に示される温度上昇量が５℃となる３つのエッジ距離Ｌ１（試料２）、Ｌ２（試料３）、Ｌ３（試料４）と、各エッジ距離における吸引孔封止材１５の重量とを、図１０に示すグラフにプロットし、３点（Ｌ１，Ｌ２，Ｌ３）を近似直線で結んだ。当該近似直線は、エッジ距離における吸引孔封止材１５の上限重量を示すことになる。
　上記の近似直線に基づくエッジ距離における吸引孔封止材１５の上限重量について、以下考察する。吸引孔４とエッジ３Ａとの関係を円筒形と認定することで、円筒の内径側から外径側との間の温度差に基づく伝熱量の算出式に基づき、吸引孔封止材１５によるガラス板１Ａを介した周縁封止材１１への伝熱量Ｅ（Ｗ）は、以下の式（１）によって算出することができる。
　Ｅ＝２π×Ｃ×Ｄ×Ｈ／ｌｎ（Ａ／Ｂ）　　　・・・（１）
　ここで、Ａ（ｍｍ）は外半径（すなわち、吸引孔４の中心からエッジ３Ａまでの距離）である。Ｂ（ｍｍ）は吸引孔４の半径である。Ｈ（ｍｍ）は吸引孔４の高さ（すなわち、ガラス板１Ａの厚み）である。Ｃ（Ｗ／ｍｍＫ）はガラス板１Ａの熱伝導率である。Ｄ（℃）は吸引孔封止材１５が吸引孔４に投入された際に吸引孔４の内径側と外径側（エッジ３Ａ）との間で許容される温度差である。ちなみに、試験１及び試験２では、Ｄ＝（３００－２００）＝１００（℃）である。
　ガラス板１Ａの一辺に配置される周縁封止材１１には、上記の伝熱量Ｅの一部が伝熱される。したがって、周縁封止材１１への伝熱量をＥ１とし、補正係数を「Ｋ１」とすることで、伝熱量Ｅ１は以下の式（２）によって算出することができる。
　Ｅ１＝Ｋ１×２π×Ｃ×Ｄ×Ｈ／ｌｎ（Ａ／Ｂ）　　　・・・（２）
　一方、吸引孔封止材１５において周縁封止材１１の温度上昇に使用可能な熱量Ｅ２は、以下の式（３）によって導かれる。
　Ｅ２＝Ｎ×ΔＴ×Ｗ１　　　・・・（３）
　ここで、Ｎ（Ｊ／ｇ・Ｋ）は吸引孔封止材１５の比熱である。ΔＴ（℃）は、吸引孔封止材１５が吸引孔４に投入された際における吸引孔封止材１５と周縁封止材１１との温度差である。Ｗ１（ｋｇ）は吸引孔封止材１５の重量である。ちなみに、試験１及び試験２に用いた吸引孔封止材１５では、Ｎ＝２４３，０００（Ｊ／ｇ・Ｋ）であり、ΔＴ＝（３００－１９５）＝１０５（℃）であった。
　上記の式（１）に基づき、伝熱量Ｅ，Ｅ１は、エッジ３Ａから吸引孔４までの距離（エッジ距離）にほぼ相当するｌｎ（Ａ／Ｂ）が大きくなるほど減少する。すなわち、伝熱量Ｅ，Ｅ１は、エッジ距離に反比例する。一方、伝熱量Ｅ，Ｅ１の発生源である熱量Ｅ２は、エッジ距離が大きくなるほど周縁封止材１１に伝達される伝熱量が減少することに鑑み、エッジ距離が増加するにつれて当該伝熱量Ｅ，Ｅ１を維持するには増加させる必要がある。すなわち、熱量Ｅ２は、エッジ距離に比例して大きくすることが可能である。また、試験１及び試験２の試験結果に基づくことで、吸引孔封止材１５の重量もエッジ距離に比例して大きくすることが可能であることが理解できる。これらを踏まえ、エッジ距離に応じて許容可能な熱量Ｅ３は、補正係数「Ｋ２」と、吸引孔封止材１５の上限重量としての「Ｗｍａｘ」とを用いることで、以下の式（４）によって算出することができる。
　Ｅ３＝Ｋ２×Ｅ１×（ｌｎ（Ａ／Ｂ））２＝Ｎ×ΔＴ×Ｗｍａｘ　　　・・・（４）
　上記式（４）の「Ｅ１」に上記式（２）の右辺を代入し、新たな補正係数「Ｋ」を用いることで、吸引孔封止材１５の上限重量（Ｗｍａｘ）は、以下の数１式によって表すことができる。
[数１]
　Ｗｍａｘ＝Ｋ×ｌｎ（Ａ／Ｂ）×Ｈ×Ｃ×Ｄ／（Ｎ×ΔＴ）
Ｗｍａｘ（ｇ）：吸引孔封止材の上限重量
Ｋ：補正係数
Ａ（ｍｍ）：吸引孔の中心からガラス板のエッジまでの距離
Ｂ（ｍｍ）：吸引孔の半径
Ｈ（ｍｍ）：吸引孔の高さ
Ｃ（Ｗ／ｍｍ・Ｋ）：ガラス板の熱伝導率
Ｄ（℃）：吸引孔封止材が吸引孔に投入された際に吸引孔の内径側とガラス板のエッジとの間で許容される
温度差Ｎ（Ｊ／ｇ・Ｋ）：吸引孔封止材の比熱
ΔＴ（℃）：吸引孔封止材が吸引孔に投入された際における吸引孔封止材と周縁封止材との温度差
　上記の数１式と、試験２において実際に用いた材料の物性や寸法等とを参照すると、エッジ距離に相当する「Ａ」が変数であるものの、その他はいずれも所定値であることから、新たな補正係数「Ｋ３」を用いることで、吸引孔封止材１５の重量Ｗｍａｘは以下の式（５）によって表すことができる。
　Ｗｍａｘ＝Ｋ３×（ｌｎＡ－ｌｎＢ）　　　・・・（５）
　また、上記式（５）において、吸引孔４の半径に相当する「Ｂ」についても所定値であることから、図１０に示されるＬ１，Ｌ２，Ｌ３に基づく近似直線は、「ｙ＝１１．８８１×ｌｎ（ｘ）－２６．２１２」によって表すことができる。
　これらに基づき、図１０において、エッジ距離に対応する、周縁封止材１１の温度上昇が５℃以下となる吸引孔封止材１５の重量は、近似直線の右側である領域Ｆ１，Ｆ２に含まれることになり、上記式（４）に基づいてその上限を設定が可能となる。これにより、ガラスパネルＰはガラス板１Ａの吸引孔４に投入する吸引孔封止材１５の重量を適正に設定することができ、ガラスパネルＰの製造時において吸引孔封止材１５による周縁封止材１１の温度上昇を抑制することができる。その結果、ガラスパネルＰは、周縁封止材１１の接着強度が低下するのを防止することができ、周縁封止材１１による一対のガラス板１Ａ，１Ｂの接着強度を維持することができる。上述の通り、領域Ｆ１、Ｆ２は、所定のエッジ距離において温度上昇量が５℃以下となる吸引孔封止材１５の重量範囲ではある。ただし、５（ｇ）の境界線Ｗを越える領域Ｆ２については、以下の理由により吸引孔封止材１５の重量が適正範囲とはいえない。
　吸引孔封止材１５の重量Ｗは、０，０５ｇ以上５．００ｇ以下が好ましい。吸引孔封止材１５の重量Ｗが０．０５ｇ未満であると、吸引孔４を小さくしなければ吸引孔４を適正に行うことができず、吸引孔４が小さい場合には間隙Ｖの吸引工程に時間がかかる。このため、ガラスパネルＰは間隙Ｖの減圧状態が不十分になる可能性があり、ガラスパネルＰを製造する際の作業性も低下する。一方、重量Ｗが５．００ｇを越えると、吸引孔封止材１５によってガラス板１Ａの吸引孔４周りが過剰に加熱されるため、ガラス板１Ａが急激に温度上昇する。具体的には、３００℃で投入される吸引孔封止材１５は、１９５℃のガラス板１Ａとは１０５℃の温度差があるため、吸引孔封止材１５の重量に比例する熱量により、ガラス板１Ａの一部が急激に温度上昇する。そのため、温度上昇したガラス板１Ａは、吸引孔４において高温の熱衝撃を受けて破壊することがある。また、ガラス板１Ａは、吸引孔封止材１５によって加熱された際に熱破壊しない場合でも、吸引孔封止材１５とガラス板１Ａとの熱膨張率の差によって加熱時に吸引孔４の周囲にクラックが発生することがあり、その後の温度変化の際に熱破壊する可能性もある。したがって、吸引孔封止材１５の上限重量（Ｗｍａｘ）は５．００ｇ以下が好ましい。吸引孔封止材１５の重量Ｗは、ガラス板１Ａの温度上昇の抑制やコスト抑制等の観点から、０．５０ｇ以上４．００ｇ以下がより好ましく、１．００ｇ以上３．００ｇ以下がさらに好ましい。
　なお、吸引孔封止材１５は、例えば図４及び図５に示された封止装置５０を用いて吸引孔４に投入されるが、吸引孔封止材１５が投入される際に封止装置５０に酸化被膜１５０が残存し、酸化被膜１５０の残存量は一定でない。すなわち、封止装置５０にセットされる吸引孔封止材１５と吸引孔４に実際の投入される吸引孔封止材１５とは同量ではなく、例えば４．００ｇの吸引孔封止材１５を吸引孔４に投入する場合には、４．００ｇを越える重量の吸引孔封止材１５を封止装置５０にセットする必要がある。したがって、封止装置５０においては、吸引孔４に実際の投入される吸引孔封止材１５の重量制御が可能であることが好ましい。
〔第２実施形態〕
　本実施形態では、図１１に示されるように、吸引孔４が矩形状に形成された一対のガラス板１Ａ，１Ｂの一方の一辺３Ａ１（端面）に沿う中央付近に配置されている。吸引孔４が当該位置に配置された場合にも、ガラスパネルＰにおいて吸引孔４を目立ち難くすることができる。また、吸引孔４に投入される吸引孔封止材１５がガラス板１Ａの一辺３Ａ１のみに近接して配置されることで、吸引孔封止材１５の熱によって温度上昇する周縁封止材１１の領域を減少させることができる。これにより、吸引孔４が形成されたガラス板１Ａにおいて、周縁封止材１１の接着強度の低下を抑制することができる。
〔別実施形態〕
（１）上記の実施形態では、吸引孔封止材１５が一対のガラス板１Ａ，１Ｂの他方であるガラス板１Ｂの板面に非接触である例を示したが、吸引孔封止材１５はガラス板１Ｂの板面に接触する構成でもよい。吸引孔封止材１５が吸引孔４を有しないガラス板１Ｂに接触することで、吸引孔封止材１５はガラス板１Ａ，１Ｂに亘って配置される。これにより、吸引孔封止材１５によって吸引孔４の封止状態を強固に保持することができる。
（２）上記の実施形態では、封止装置５０において、吸引孔封止材１５の表面を先鋭部材７０により突き刺すことで、吸引孔封止材１５を吸引孔４に投入する例を示したが、封止装置５０は、例えば吸引孔封止材１５を載置した容器（不図示）を回動させて吸引孔４に投入する構成でもよい。
（３）上記の実施形態のガラスパネルＰは、建築物の他、冷凍庫用、冷蔵庫用、冷凍及び冷蔵庫のショーケース用のディスプレイに用いることができる。従来のショーケース用のディスプレイでは、吸引孔４がディスプレイのエッジに近接していないため、ガラス板の外形を大きくして吸引孔４の封止部分を含むガラス板の一辺全体を枠体で隠す必要があった。しかし、上記の実施形態のガラスパネルＰであれば、吸引孔４の封止部分がショーケース用のディスプレイのエッジに近くなることで、ショーケースにおいて枠体の領域を小さくすることができるので、ディスプレイの美観（見栄え）が向上する。
　本発明は、減圧複層ガラスパネルに広く利用可能である。
１Ａ　　　：第１ガラス板
１Ｂ　　　：第２ガラス板
２　　　　：スペーサー（間隙保持部材）
３　　　　：周縁
３Ａ　　　：エッジ
３Ａ１　　：一辺
４　　　　：吸引孔
１１　　　：周縁封止材
１４　　　：開先部分
１５　　　：吸引孔封止材
１６　　　：突出部
５０　　　：封止装置
Ｄｇ　　　：突出部厚み
Ｄｗ　　　：突出部直径
Ｖ　　　　：間隙
Ｖ１　　　：間隙の周縁部
 

Claims (8)

  1. 　対向する一対のガラス板と、
    　一対の前記ガラス板の間に形成される間隙に配置される複数の間隔保持部材と、一対の前記ガラス板の周縁の前記間隙を封止する周縁封止材と、
    　一対の前記ガラス板の一方において表裏に貫通した吸引孔を介して前記間隙が減圧された状態で前記吸引孔を封止する吸引孔封止材と、を備え、
    　前記吸引孔の中心が一対の前記ガラス板のエッジから１０ｍｍ以上１００ｍｍ以下離れた位置に設けられるとともに、前記吸引孔封止材の重量の上限が下記式に基づいて算出されたＷｍａｘである減圧複層ガラスパネル。
    [数１]
    　Ｗｍａｘ＝Ｋ×ｌｎ（Ａ／Ｂ）×Ｈ×Ｃ×Ｄ／（Ｎ×ΔＴ）
    Ｗｍａｘ（ｇ）：吸引孔封止材の上限重量
    Ｋ：補正係数
    Ａ（ｍｍ）：吸引孔の中心からガラス板のエッジまでの距離
    Ｂ（ｍｍ）：吸引孔の半径
    Ｈ（ｍｍ）：吸引孔の高さ
    Ｃ（Ｗ／ｍｍ・Ｋ）：ガラス板の熱伝導率
    Ｄ（℃）：吸引孔封止材が吸引孔に投入された際に吸引孔の内径側とガラス板のエッジとの間で許容される温度差
    Ｎ（Ｊ／ｇ・Ｋ）：吸引孔封止材の比熱
    ΔＴ（℃）：吸引孔封止材が吸引孔に投入された際における吸引孔封止材と周縁封止材との温度差
  2. 　前記吸引孔封止材の重量が０．０５ｇ以上５．００ｇ以下である請求項１に記載の減圧複層ガラスパネル。
  3. 　前記吸引孔封止材は、一対の前記ガラス板の板面方向における幅が５ｍｍ以上２５ｍｍ以下である請求項１又は２に記載の減圧複層ガラスパネル。
  4. 　前記周縁封止材は、一対の前記ガラス板の板面方向における幅が３ｍｍ以上１２ｍｍ以下である請求項１から３のいずれか一項に記載の減圧複層ガラスパネル。
  5. 　前記周縁封止材は、融点が２００℃以上である請求項１から４のいずれか一項に記載の減圧複層ガラスパネル。
  6. 　一対の前記ガラス板は矩形状に形成されており、
    　前記吸引孔が一対の前記ガラス板の前記一方の２辺に近接する隅部に配置されている請求項１から５のいずれか一項に記載の減圧複層ガラスパネル。
  7. 　一対の前記ガラス板は矩形状に形成されており、
    　前記吸引孔が一対の前記ガラス板の前記一方の一辺に沿う中央付近に配置されている請求項１から６のいずれか一項に記載の減圧複層ガラスパネル。
  8. 　前記吸引孔封止材は、前記ガラス板の他方の板面に接触している請求項１から７のいずれか一項に記載の減圧複層ガラスパネル。
     
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