WO2022201480A1 - 液化天然ガスの気化装置、及び気化方法 - Google Patents

液化天然ガスの気化装置、及び気化方法 Download PDF

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open rack
vaporizer
natural gas
liquefied natural
heat exchange
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Inventor
信郎 柿崎
篤志 神谷
祥徳 山田
悟 村上
淳司 山▲崎▼
敏弘 平山
Original Assignee
日揮グローバル株式会社
住友精密工業株式会社
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    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
    • F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
    • F17C9/00—Methods or apparatus for discharging liquefied or solidified gases from vessels not under pressure
    • F17C9/02—Methods or apparatus for discharging liquefied or solidified gases from vessels not under pressure with change of state, e.g. vaporisation

Definitions

  • the present invention relates to technology for vaporizing liquefied natural gas.
  • Natural gas produced at the wellhead of a gas field is cooled and liquefied and stored in storage tanks as liquefied natural gas (LNG). Therefore, it is necessary to gasify the LNG again in order to supply the gas to the demand destination.
  • LNG liquefied natural gas
  • an LNG vaporizer equipped with an open rack vaporizer for vaporizing LNG using seawater is known (for example, Patent Document 1).
  • the open rack type vaporizer has a configuration in which a large number of heat transfer tubes through which LNG passes are arranged in a panel shape, and a heat medium is supplied along the outer surface of the heat exchange panel. The LNG is heated and vaporized by heat exchange between the LNG and the heat medium through the heat exchange panel.
  • the open rack type vaporizer In such an open rack type vaporizer, a large amount of heat medium is required for heat exchange with LNG, so a large-scale facility such as a seawater supply system may be required. Therefore, the open rack type vaporizer has a problem of reducing the initial cost and operating cost of the equipment.
  • the present invention provides a technique for reducing the amount of heat medium used when liquefied natural gas is vaporized through heat exchange with a heat medium.
  • the vaporizer for liquefied natural gas of the present invention comprises: A heat exchange panel arranged so as to extend in the vertical direction and configured by arranging a plurality of heat transfer tubes supplied with liquefied natural gas in the radial direction of the tubes; a first open rack evaporator and a second open rack evaporator, each comprising a trough for supplying a heat medium to flow down along both sides of the heat exchange panel; a liquefied natural gas supply section that supplies liquefied natural gas in parallel to the heat exchange panel of the first open rack type vaporizer and the heat exchange panel of the second open rack type vaporizer; a first heat medium supply unit that supplies a heat medium to the trough of the first open rack type vaporizer; a second heat transfer medium for recovering the heat medium after being used for vaporizing the liquefied natural gas in the heat exchange panel of the first open rack type vaporizer and supplying it to the trough of the second open rack type vaporizer; and a heat medium supply unit.
  • the vaporization device may have the following features.
  • the heat medium should be seawater.
  • the first open rack type evaporator is provided below the heat exchange panel and includes a receiving tank part for receiving the heat medium flowing down along the heat exchange panel, and the second heat medium supply The part supplies the heat medium in the receiving tank part to the trough of the second open rack type evaporator.
  • the heat exchange panel of the second open rack evaporator is arranged below the heat exchange panel of the first open rack evaporator, and the second heat medium supply unit It is composed of a guide plate that guides the heat medium flowing down along the heat exchange panel of the first open rack type evaporator to the trough of the second open rack type evaporator.
  • the upper end of the heat exchange panel of the second open rack-type vaporizer is provided with a take-out header portion which is connected to the plurality of heat transfer tubes and is a common pipe for taking out the vaporized natural gas;
  • a guide plate is provided so as to cover the take-out header section.
  • the first heat medium supply unit is capable of switching the supply destination of the heat medium between the trough of the first open rack type vaporizer and the trough of the second open rack type vaporizer. during the period in which the heat medium is supplied from the first heat medium supply unit to the trough of the second open rack type evaporator, the heat medium is supplied from the second heat medium supply unit to stop.
  • the liquefied natural gas supply unit has a supply flow rate of liquefied natural gas to the first open rack type vaporizer that is at least twice the supply flow rate of liquefied natural gas to the second open rack type vaporizer; Adjust the supply flow rate so that
  • the method for vaporizing liquefied natural gas of the present invention comprises: A heat exchange panel arranged so as to extend in the vertical direction and configured by arranging a plurality of heat transfer tubes supplied with liquefied natural gas in the radial direction of the tubes; A first open rack evaporator and a second open rack evaporator each provided with a trough that supplies a heat medium so as to flow down along both sides of the heat exchange panel, supplying liquefied natural gas in parallel to the heat exchange panels of an open rack vaporizer and to the heat exchange panels of the second open rack vaporizer; supplying a heat transfer medium to the trough of the first open rack vaporizer; recovering the heat medium after being used for vaporization of liquefied natural gas in the heat exchange panel of the first open rack type vaporizer, and transferring the recovered heat medium to the second open rack type vaporizer; and feeding into a trough.
  • the apparatus for vaporizing liquefied natural gas of the present invention recovers the heat medium after being used for vaporizing the liquefied natural gas in the first open rack type vaporizer, and puts it into the trough of the second open rack type vaporizer. Since the heat medium is supplied, the supply amount of the heat medium can be suppressed.
  • FIG. 1 is a perspective view of an open rack vaporizer;
  • FIG. 1 is a side view of an open rack vaporizer;
  • FIG. 3 is a schematic diagram illustrating vaporization of LNG using an open rack type vaporizer.
  • 1 is a configuration diagram showing a vaporization device according to a first embodiment;
  • FIG. FIG. 2 is a configuration diagram showing a vaporization device according to a second embodiment;
  • FIG. 5 is a schematic diagram showing the flow of a heat medium in a vaporization device according to a second embodiment;
  • FIG. 7 is a configuration diagram showing another example of the vaporization device according to the second embodiment;
  • the open rack type vaporizer of this example uses, for example, seawater pumped up from the ocean as a heat medium, and heats and vaporizes LNG through heat exchange between the seawater and LNG.
  • the open rack type vaporizer 1 is supplied with LNG, and has a heat exchange structure in which a plurality of heat transfer tubes 11 arranged so as to extend in the vertical direction are arranged side by side in the tube radial direction.
  • a panel 10 is provided.
  • each heat exchange panel 10 is simply represented as a plate in FIG.
  • a plurality of heat exchange panels 10 are provided in the open rack type evaporator 1 . These heat exchange panels 10 are arranged along the thickness direction and arranged with a gap therebetween.
  • a supply header section 2 for supplying LNG is provided at the lower end of the heat transfer tube 11 of each heat exchange panel 10 .
  • the supply header section 2 is composed of piping provided along the lower end of each heat exchange panel 10, and a plurality of branch pipes 12 to which the lower end of each heat transfer pipe 11 is connected to the pipe wall. and a common manifold 13 connected to the upstream ends of the branch pipes 12 of the.
  • An LNG supply pipe 14 is connected to the manifold 13 , and LNG supplied from this LNG supply pipe 14 is distributed to the heat transfer tubes 11 of each heat exchange panel 10 via the manifold 13 and branch pipes 12 .
  • an aluminum take-out header portion 3 for taking out the vaporized NG is provided at the upper end of the heat transfer tube 11 of each heat exchange panel 10.
  • the extraction header section 3 is composed of piping provided along the upper end of each heat exchange panel 10, and a plurality of branch pipes 15 to which the upper end of each heat transfer pipe 11 is connected to the pipe wall. and a common manifold 16 connected to the downstream ends of the branch pipes 15 of the.
  • An LNG take-out pipe 17 is connected to the manifold 16 , and the NG flowing out from the heat transfer tubes 11 of each heat exchange panel 10 joins the LNG take-out pipe 17 via the take-out header portion 3 .
  • a trough 18 is provided on the upper side of the heat exchange panel 10 to temporarily store seawater as a heat medium.
  • the trough 18 has an open upper surface and is formed in a gutter shape extending in the arrangement direction of the heat transfer tubes 11 .
  • the troughs 18 are alternately arranged with the heat exchange panels 10 when viewed along the direction in which the plurality of heat exchange panels 10 are arranged. That is, when viewed from each heat exchange panel 10, the troughs 18 are installed on both upper sides thereof.
  • the side surface of the heat exchange panel 10 and the side wall surface of the trough 18 are arranged to face each other.
  • a gap is formed between the side surface of the heat exchange panel 10 and the side wall surface of the trough 18, which are arranged to face each other, to allow the seawater that has flowed out of the trough 18 to flow down.
  • the troughs 18 arranged at both ends are arranged on the sides of the heat exchange panels 10 so that the seawater does not spill toward the surfaces on which the heat exchange panels 10 are not arranged.
  • Side walls that are not opposed are elevated at their upper ends.
  • a seawater supply header 4 for supplying seawater is connected to each trough 18 .
  • the seawater supply header section 4 comprises a plurality of distribution pipes 19 whose downstream ends are connected to the bottoms of the respective troughs 18, and a common manifold 20 connected to the upstream ends of these distribution pipes 19. .
  • a supply pipe 22 is connected to the manifold 20 , and seawater supplied from the supply pipe 22 is distributed to each trough 18 via the manifold 20 and the distribution pipe 19 .
  • a pool 21, which is a common receiving tank portion is provided over the alignment direction of the plurality of heat exchange panels 10.
  • a drain pipe 26 for draining sea water accumulated in the pool 21 is connected to the pool 21 .
  • LNG at -160 ° C. is supplied (FIG. 3).
  • the LNG supplied to the heat transfer tubes 11 enters the lower part of the heat transfer tubes 11 .
  • the trough 18 is supplied with seawater at 20° C., for example.
  • the seawater supplied to the trough 18 overflows from the opened upper surface of the trough 18 and flows into the gap between the trough 18 and the heat exchange panel 10 .
  • the seawater that has flowed into the gap flows down along the heat exchange panel 10 and flows into the pool 21 provided below the heat exchange panel 10 . Since the troughs 18 are provided on both sides of the upper portion of the heat exchange panel 10 as described above, seawater flows along both sides of the heat exchange panel 10 .
  • the open rack vaporizer 1 uses the sensible heat of seawater, which is a heat medium, to vaporize LNG at -160°C, and consumes a large amount of seawater. Therefore, in the LNG vaporization apparatus using the open rack type vaporizer 1, there is a tendency to increase the size of equipment for taking in seawater and supplying it to the open rack type vaporizer 1 and incidental equipment for sterilizing seawater. For this reason, the increase in the initial cost and operating cost of the equipment becomes a problem, and the reduction of these costs is an issue.
  • the temperature of discharged seawater is lowered more than in the conventional art.
  • the seawater whose temperature has been lowered may be used in cold heat utilization equipment as described later, or may be temporarily stored in a seawater tank and discharged into the sea after reaching the same temperature as the environment.
  • the sensible heat of seawater can be fully utilized, and the configuration is such that the amount of seawater used can be reduced.
  • LNG vaporizers 100, 101, and 102 according to respective embodiments will be described with reference to FIGS. 4 to 7.
  • FIG. 4 shows a vaporization device 100 according to the first embodiment.
  • This vaporization device 100 includes two open rack type vaporizers 1 described above.
  • the two open rack type vaporizers 1 are hereinafter referred to as a first open rack type vaporizer (first vaporizer) 1A and a second open rack type vaporizer (second vaporizer) 1B, respectively.
  • additional identification codes A and B are attached to respective parts of the first vaporizer 1A and the second vaporizer 1B for distinction.
  • the LNG stored in the LNG tank for example, is transferred through the LNG supply pipe 14 to the heat exchange panel 10A of the first vaporizer 1A and the second vaporizer 1B. , 10B in parallel.
  • the LNG supply pipe 14 is provided with a flow rate adjusting section (not shown), and is configured to adjust the flow rate of LNG supplied to the heat exchange panels 10A and 10B.
  • the LNG supply pipe 14 and the supply header sections 2A, 2B of the vaporizers 1A, 1B correspond to the liquefied natural gas supply section of this example.
  • a seawater supply header 4A connected to the trough 18A of the first vaporizer 1A is provided with a supply pipe 22A for supplying seawater.
  • Seawater is taken from the ocean, for example, by a water intake facility (not shown), and sterilized by a seawater sterilization facility. Then, the sterilized seawater is supplied to the seawater supply header portion 4A by the pump 23A.
  • Reference numeral 23A in FIG. 4 indicates a pump for supplying seawater sterilized by the seawater sterilization equipment up to the height position where the trough 18A of the first vaporizer 1A is arranged.
  • LNG is vaporized by the first vaporizer 1A instead of seawater immediately after being taken in by the water intake equipment for the trough 18B of the second vaporizer 1B. It is configured to supply seawater after it has been used. That is, the seawater used in the first vaporizer 1A is collected by the pool 21A and sent to the supply pipe 22B on the second vaporizer 1B side through the drain pipe 26A. This supply pipe 22B is connected to a seawater supply header portion 4B that supplies seawater to the trough 18B of the second vaporizer 1B.
  • reference numeral 23B indicates a pump for supplying seawater discharged through a drain pipe 26A up to the height position where the trough 18B of the second vaporizer 1B is arranged. Then, the seawater recovered in the pool 21B of the second vaporizer 1B is supplied through the drain pipe 26B to cold heat utilization equipment that utilizes the seawater whose temperature has been lowered.
  • the supply pipe 22A, the pump 23A, and the seawater supply header portion 4A correspond to the first heat medium supply portion of this example. Also, the supply pipe 22B, the pump 23B, and the seawater supply header portion 4B correspond to the second heat medium supply portion of this example.
  • LNG is supplied to the second vaporizer 1B at a flow rate of 12 tons/hour.
  • the temperature of the 12 tons/hour LNG is raised by 8°C seawater, and taken out as 0°C NG, for example.
  • the temperature of the seawater flowing down to the pool 21B on the side of the second vaporizer 1B is decreases to 2°C.
  • the seawater that has undergone heat exchange in the second vaporizer 1B is collected in the pool 21B and then supplied to the seawater cold heat utilization facility.
  • the first vaporizer 1A of this example uses seawater with a supply temperature of 20° C. and performs heat exchange so that the discharge temperature becomes 8° C.
  • the second vaporizer 1B using seawater with a supply temperature of 8 ° C. and a supply flow rate of 480 tons / hour, heat exchange is performed so that the discharge temperature is 2 ° C., 12 tons / hour NG (0 °C) can be vaporized. Therefore, 480 tons/hour of seawater can vaporize 40 tons/hour of NG in total in the first vaporizer 1A and the second vaporizer 1B.
  • the second vaporizer 1B uses seawater that has been used to vaporize LNG in the first vaporizer 1A as a heat medium. Less heat available for vaporization. Therefore, the flow rate of LNG that can be vaporized in the second vaporizer 1B is less than the flow rate of LNG that can be vaporized in the first vaporizer 1A.
  • the supply flow rate of LNG to the supply header unit 2A of the first vaporizer 1A is equal to that of the LNG to the supply header unit 2B of the second vaporizer 1B.
  • the supply flow rate is adjusted so that the value is at least 1.5 times, preferably 2 to 4 times, the supply flow rate of .
  • the adjustment of the supply flow rate can be exemplified by using a flow control valve (not shown) provided on the inlet side of each of the supply header portions 2A and 2B.
  • cold seawater whose temperature has been lowered by vaporization of LNG is supplied to cold heat utilization equipment.
  • cold energy utilization include cooling of turbine drive fluid in temperature difference power generation, steam cooling in seawater desalination using the flash method, district cooling, cooling of air and soil in plant factories, and water for cultivating fish and shellfish.
  • a cold heat source for cooling a case of using cold seawater obtained by the vaporization device 100 can be exemplified.
  • the vaporization device 100 according to the present embodiment is effective because it can obtain seawater with a lower temperature than conventional ones.
  • the heat medium used to vaporize the LNG is not limited to seawater.
  • industrial water may be supplied as a heat medium to the first vaporizer 1A and the second vaporizer 1B.
  • the height position at which the first vaporizer 1A is arranged is higher than the height position at which the second vaporizer 1B is arranged. You can do the installation. With this configuration, the height difference between the pool 21A on the first vaporizer 1A side and the second trough 18B on the second vaporizer 1B side is reduced, and the load on the pump 23B can be reduced.
  • the equipment may be installed so that the pool 21A of the first vaporizer 1A is positioned higher than the trough 18B of the second vaporizer 1B.
  • the seawater in the pool 21A of the first vaporizer 1A can be supplied to the trough 18B of the second vaporizer 1B by gravity.
  • the installation of the pump 23B between the pool 21A of the first vaporizer 1A and the trough 18B of the second vaporizer 1B can be omitted.
  • a guide plate 25 is provided to guide seawater toward the trough 18B.
  • the guide plate 25 may have a function to prevent the seawater flowing down from the heat exchange panel 10A from coming into contact with the extraction header portion 3.
  • the guide plate 25 is provided for each heat exchange panel 10B. , is constructed in a roof shape extending along the branch pipe 12B, and is provided so as to cover the branch pipe 12B of the take-out header section 3. As shown in FIG. Seawater that has flowed through the heat exchange panel 10A flows through the guide plate 25 and into the trough 18B of the second vaporizer 1B. Therefore, in the second embodiment, the guide plate 25 corresponds to the second heat medium supply section.
  • seawater flowing along the heat exchange panel 10A of the first vaporizer 1A flows into the trough 18 of the second vaporizer 1B. Therefore, compared with the vaporization device 100 according to the first embodiment described using FIG. Installation of the supply pipe 22B for supplying the trough 18B of the vessel 1B, the seawater supply header 4B, and the pump 23B can be omitted. Further, by providing the guide plate 25 in the second embodiment, it is possible to prevent the seawater that has flowed down the heat exchange panel 10A from falling on the take-out header portion 3B, thereby suppressing deterioration of the take-out header portion 3B.
  • a vaporization device 102 shown in FIG. 7 shows another configuration example of the vaporization device 101 according to the second embodiment described with reference to FIGS.
  • a seawater supply header portion 4C for supplying seawater to each trough 18B of the second vaporizer 1B is provided, and a supply pipe 22A for supplying seawater is branched to the seawater supply header portion 4C. are also connected.
  • Seawater is supplied from the supply pipe 22A to the seawater supply header 4A on the first vaporizer 1A side and the seawater supply header 4C on the second vaporizer 1B side by an on-off valve (not shown). You can freely switch between them.
  • the seawater supply destination can be switched between the trough 18A of the first vaporizer 1A and the trough 18B of the second vaporizer 1B as needed.
  • seawater is supplied to the trough 18A of the first vaporizer 1A, and the two vaporizers 1A and 1B are activated by the same action as the example described with reference to FIGS. is used to vaporize LNG.
  • the supply flow rate of LNG is small, the supply of LNG to the first vaporizer 1A on the upper side is stopped, seawater is supplied to the trough 18B on the side of the second vaporizer 1B, and the LNG is vaporized using only the second vaporizer 1B.
  • the configuration in which the seawater supply destination from the supply pipe 22A can be switched freely between the first vaporizer 1A and the second vaporizer 1B is obtained by arranging both vaporizers 1A and 1B shown in FIG.
  • the present invention is not limited to application to the vaporization device 102 having the configuration described above.
  • the seawater supply destination from the supply pipe 22A is determined between the seawater supply header portion 4A of the first vaporizer 1A and the seawater supply header portion 4B of the second vaporizer 1B.
  • a switchable configuration may be adopted.
  • LNG may be vaporized using industrial water instead of seawater.
  • the required seawater supply flow rate and the seawater discharged as wastewater when LNG is vaporized using the vaporizer 100 shown in FIG. was obtained by simulation.
  • an example in which LNG was vaporized using only the first vaporizer 1A was used as a comparative example, and the amount of seawater required when vaporization was performed in the same manner and the temperature of seawater discharged as waste water were obtained by simulation. .
  • the vaporization device 100 According to the simulation results of the example, if the temperature of the discharged seawater is 2° C., the consumption of seawater for the vaporization of LNG is about 480 tons/hour. On the other hand, according to the simulation results of the comparative example, approximately 720 tons/hour of seawater was required to vaporize the LNG at the supply flow rate described above. Therefore, according to the vaporization device 100 according to the present embodiment, it is possible to suppress the seawater consumption required for liquefaction of LNG and to obtain low-temperature seawater suitable for supply to cold heat utilization equipment.
  • first and second vaporizers 2 supply header section 4 seawater supply header section 10 heat exchange panel 11 heat transfer tube 18 trough 100 vaporizer

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Abstract

液化天然ガスを気化するにあたって、伝熱管を複数並べて構成された熱交換パネルと、熱交換パネルの両面に沿って流下するように熱媒体を供給するトラフと、を各々備えた第１のオープンラック式気化器、及び第２のオープンラック式気化器と、前記第１のオープンラック式気化器の熱交換パネル、及び前記第２のオープンラック式気化器の熱交換パネルに対して液化天然ガスを並列に供給し、第１のオープンラック式気化器のトラフに熱媒体を供給する。そして第１のオープンラック式気化器の熱交換パネルにて液化天然ガスの気化に用いられた後の前記熱媒体を回収し、前記第２のオープンラック式気化器のトラフに供給する。

Description

液化天然ガスの気化装置、及び気化方法
　本発明は、液化天然ガスを気化する技術に関する。
　ガス田の井戸元にて産出した天然ガスは、冷却液化され液化天然ガス（ＬＮＧ：Liquefied Natural Gas）として貯蔵タンクに貯蔵されている。このため、需要先にガスを供給するにあたっては、ＬＮＧを再びガス化する必要がある。
　ＬＮＧタンクから送り出されたＬＮＧを気化する装置として、海水を利用してＬＮＧを気化させるオープンラック式気化器を備えたＬＮＧ気化装置が知られている（例えば特許文献１）。オープンラック式気化器は、ＬＮＧが通過する多数の伝熱管をパネル状に配列し、この熱交換パネルの外面に沿って熱媒体を供給する構成となっている。熱交換パネルを介したＬＮＧと熱媒体との熱交換により、ＬＮＧを昇温、気化させる。
　このようなオープンラック式気化器においては、ＬＮＧとの熱交換のため多くの熱媒体が必要となることから、例えば海水供給システムなどの大規模な設備が必要となることがある。そのため、オープンラック式気化器は、設備の初期費用や運転費用の低減が課題となる。
特願２００９－５２７２４号公報
　本発明は、熱媒体との熱交換により液化天然ガスを気化するにあたって、熱媒体の使用量を抑制する技術を提供する。
　本発明の液化天然ガスの気化装置は、
　上下方向に延在するように配置され、液化天然ガスが供給される伝熱管を管径方向に複数並べて構成された熱交換パネルと、前記伝熱管に供給される液化天然ガスを気化させるため、前記熱交換パネルの両面に沿って流下するように熱媒体を供給するトラフと、を各々備えた第１のオープンラック式気化器、及び第２のオープンラック式気化器と、
　前記第１のオープンラック式気化器の熱交換パネル、及び前記第２のオープンラック式気化器の熱交換パネルに対して並列に液化天然ガスを供給する液化天然ガス供給部と、
　前記第１のオープンラック式気化器のトラフに熱媒体を供給する第１の熱媒体供給部と、
　前記第１のオープンラック式気化器の熱交換パネルにて液化天然ガスの気化に用いられた後の前記熱媒体を回収し、前記第２のオープンラック式気化器のトラフに供給する第２の熱媒体供給部と、を備えたことを特徴とする。
　前記気化装置は以下の特徴を備えていてもよい。
（ａ）前記熱媒体は、海水であること。
（ｂ）前記第１のオープンラック式気化器は、前記熱交換パネルの下方側に設けられ、当該熱交換パネルに沿って流下した熱媒体を受ける受槽部を備え、前記第２の熱媒体供給部は、前記受槽部内の熱媒体を、前記第２のオープンラック式気化器のトラフに供給すること。
（ｃ）前記第１のオープンラック式気化器の熱交換パネルの下方側に、前記第２のオープンラック式気化器の熱交換パネルが配置され、前記第２の熱媒体供給部は、前記第１のオープンラック式気化器の熱交換パネルに沿って流下した熱媒体を前記第２のオープンラック式気化器のトラフに案内する案内板により構成されること。
（ｄ）前記第２のオープンラック式気化器の熱交換パネルの上端には、前記複数の伝熱管に接続され、気化した天然ガスを取り出すための共通配管である取り出しヘッダー部が設けられ、前記案内板は、前記取り出しヘッダー部を覆うように設けられていること。
（ｅ）前記第１の熱媒体供給部は、前記第１のオープンラック式気化器のトラフと、前記第２のオープンラック式気化器のトラフとの間で、熱媒体の供給先を切り替え自在に構成され、前記第１の熱媒体供給部から前記第２のオープンラック式気化器のトラフに熱媒体が供給されている期間中は、前記第２の熱媒体供給部からの熱媒体の供給を停止すること。
（ｆ）前記液化天然ガス供給部は、前記第１のオープンラック式気化器に対する液化天然ガスの供給流量が、前記第２のオープンラック式気化器に対する液化天然ガスの供給流量の２倍以上となるように、供給流量の調節を行うこと。
　本発明の液化天然ガスの気化方法は、
　上下方向に延在するように配置され、液化天然ガスが供給される伝熱管を管径方向に複数並べて構成された熱交換パネルと、前記伝熱管に供給される液化天然ガスを気化させるため、前記熱交換パネルの両面に沿って流下するように熱媒体を供給するトラフと、を各々備えた第１のオープンラック式気化器、及び第２のオープンラック式気化器を用い、前記第１のオープンラック式気化器の熱交換パネル、及び前記第２のオープンラック式気化器の熱交換パネルに並列に液化天然ガスを供給する工程と、
　前記第１のオープンラック式気化器のトラフに熱媒体を供給する工程と、
　前記第１のオープンラック式気化器の熱交換パネルにて液化天然ガスの気化に用いられた後の前記熱媒体を回収し、前記回収された熱媒体を前記第２のオープンラック式気化器のトラフに供給する工程と、を含むことを特徴とする。
　本発明の液化天然ガスの気化装置は、第１のオープンラック式気化器にて液化天然ガスの気化に用いられた後の前記熱媒体を回収し、第２のオープンラック式気化器のトラフに供給するので、熱媒体の供給量を抑制することができる。
オープンラック式気化器の斜視図である。 オープンラック式気化器の側面図である。 オープンラック式気化器を用いたＬＮＧの気化を説明する模式図である。 第１の実施の形態に係る気化装置を示す構成図である。 第２の実施の形態に係る気化装置を示す構成図である。 第２の実施の形態に係る気化装置における熱媒体の流れを示す模式図である。 第２の実施の形態に係る気化装置の他の例を示す構成図である。
　初めに後述する各実施の形態に係るオープンラック式気化器の構成について説明する。本例のオープンラック式気化器は、例えば海洋からくみ上げられる海水を熱媒体として用い、海水とＬＮＧとの熱交換によりＬＮＧを昇温して気化する。図１、図２に示すようにオープンラック式気化器１は、ＬＮＧが供給されると共に、上下方向に延在するように配置された伝熱管１１を管径方向に複数並べて構成された熱交換パネル１０を備えている。図示の便宜上、図１において、各熱交換パネル１０は、個別の伝熱管１１の記載を省略し、板状に簡略表記してある。
　オープンラック式気化器１には、複数の熱交換パネル１０が設けられている。これらの熱交換パネル１０は、その厚さ方向に沿って並べられ、互いに隙間を空けて配置されている。各熱交換パネル１０の伝熱管１１の下端には、ＬＮＧを供給するための供給ヘッダー部２が設けられている。供給ヘッダー部２は、各熱交換パネル１０の下端部に沿って設けられた配管により構成され、その管壁に対して各伝熱管１１の下端部が接続された複数の分岐管１２と、これらの分岐管１２の上流側の端部に接続された共通のマニホールド１３とを備える。マニホールド１３には、ＬＮＧ供給管１４が接続され、このＬＮＧ供給管１４より供給されたＬＮＧが、マニホールド１３及び分岐管１２を介して各熱交換パネル１０の伝熱管１１に分配される。
　また各熱交換パネル１０の伝熱管１１の上端には、気化したＮＧを取り出すためのアルミ製の取り出しヘッダー部３が設けられている。取り出しヘッダー部３は、各熱交換パネル１０の上端部に沿って設けられた配管により構成され、その管壁に対して各伝熱管１１の上端部が接続された複数の分岐管１５と、これらの分岐管１５の下流側の端部に接続された共通のマニホールド１６とを備える。マニホールド１６には、ＬＮＧ取り出し管１７が接続され、各熱交換パネル１０の伝熱管１１から流出したＮＧは、取り出しヘッダー部３を介してＬＮＧ取り出し管１７へと合流する。
　また熱交換パネル１０の上部側には、熱媒体である海水を一時的に貯めるトラフ１８が設けられている。トラフ１８は、上面が開放され、伝熱管１１の配列方向に伸びる樋状に形成されている。複数の熱交換パネル１０の並び方向に沿って見たとき、各トラフ１８はこれらの熱交換パネル１０と交互に配置されている。即ち各熱交換パネル１０からみると、その上部側の両面にトラフ１８が設置されていることになる。
　上述の構成によれば、熱交換パネル１０の側面と、トラフ１８の側壁面とは、互いに対向して配置された状態となっている。これら互いに対向して配置された熱交換パネル１０の側面とトラフ１８の側壁面との間には、トラフ１８から流出した海水を流下させるための隙間が形成されている。なお熱交換パネル１０の並び方向に沿って見て、両端に配置されたトラフ１８は、熱交換パネル１０が配置されていない面に向けて海水がこぼれないように、熱交換パネル１０の側面と対向していない側壁の上端位置が高くなっている。
　各トラフ１８には、各々海水を供給するための海水供給ヘッダー部４が接続されている。海水供給ヘッダー部４は、下流側の端部が各トラフ１８の底部に接続された複数の分配配管１９と、これら分配配管１９の上流側の端部に接続された共通のマニホールド２０とを備える。マニホールド２０には、供給配管２２が接続され、この供給配管２２より供給された海水が、マニホールド２０及び分配配管１９を介して各トラフ１８に分配される。
　一方、熱交換パネル１０の下方側には、複数の熱交換パネル１０の並び方向に亘って設けられた共通の受槽部であるプール２１が設けられている。プール２１には、プール２１に溜まった海水を排水するための排水管２６が接続されている。
　上述の構成を備えるオープンラック式気化器１に対しては、供給ヘッダー部２の分岐管１２を介して、各熱交換パネル１０を構成する伝熱管１１の下端側から、例えば－１６０℃のＬＮＧが供給される（図３）。伝熱管１１に供給されたＬＮＧは、伝熱管１１内の下部側に進入する。一方トラフ１８には、例えば２０℃の海水が供給される。トラフ１８に供給された海水は、開放されたトラフ１８の上面から越流し、トラフ１８と熱交換パネル１０との隙間に流れ込む。そして隙間に流れ込んだ海水は、熱交換パネル１０に沿って流下し、熱交換パネル１０の下方に設けられたプール２１に流れ込む。既述のようにトラフ１８は、熱交換パネル１０の上部の両面側に設けられていることから熱交換パネル１０の両面に沿って海水が流れる。
　この熱交換パネル１０においては、その両面を流下する海水（２０℃）と、熱交換パネル１０の下部側に供給されたＬＮＧ（－１６０℃）との間で熱交換が行われる。これにより、ＬＮＧが海水により温められて気化し、ＮＧとなって各伝熱管１１内を上昇する。一方、海水はＬＮＧにより冷却されて温度が低下すると共に、プール２１へと落下する。気化したＮＧは、伝熱管１１の上端側から取り出しヘッダー部３を介して取り出される。また熱交換後の温度低下した海水は、プール２１にて回収され外部へ排出される。
　ここで一般に、オープンラック式気化器１は、熱媒体である海水の顕熱を用いて－１６０℃のＬＮＧを気化させるところ、多量の海水を消費する。そこで、オープンラック式気化器１を利用するＬＮＧの気化装置においては、海水を取水し、オープンラック式気化器１に供給する設備や、海水の殺菌を行う付帯設備が大型化する傾向がある。このため、設備の初期費用や運転費用の増大が問題となり、これらの費用の低減が課題となっている。
　一方、熱媒体として用いた後の海水は温度が低下しているため、オープンラック式気化器１にて使用した後の海水を再び海に排出する場合には、その下限温度に制限がある場合もある。このため、海水の顕熱を十分に利用し、さらに海水の排出温度を下げる場合と比較すると、ＬＮＧの気化に必要な熱量を確保するためのオープンラック式気化器１への海水の供給流量は多くなる。他方で、ＬＮＧの冷却液化時には大きなエネルギーが費やされているので、このＬＮＧを気化の前段で各種の冷却用に用いたり、気化装置から排出される低温の海水を有効に利用するさまざまな方法が検討されている。
　以上に説明した課題を踏まえ、以下に説明する実施の形態に係るＬＮＧの気化装置１００、１０１、１０２においては、従来よりも海水の排水温度を低下させる。温度の低下した海水は、後述するように冷熱利用設備にて利用してもよいし、一旦、海水タンクに貯留し、環境と同程度の温度になってから海に排出してもよい。この結果、海水の顕熱を十分に利用することが可能となり、海水の使用量を削減することが可能な構成となっている。　
　以下、図４～図７を参照しながら各実施の形態に係るＬＮＧの気化装置１００、１０１、１０２について説明する。
　図４に第１の実施の形態に係る気化装置１００を示す。この気化装置１００は、既述のオープンラック式気化器１を２基備えている。以下２基のオープンラック式気化器１を夫々第１のオープンラック式気化器（第１の気化器）１Ａ、第２のオープンラック式気化器（第２の気化器）１Ｂと示す。また第１の気化器１Ａ、第２の気化器１Ｂの各部に追加の識別符号Ａ、Ｂを付し区別している。
　第１の実施の形態に係る気化装置１００においては、例えばＬＮＧタンクに貯蔵されていたＬＮＧが、ＬＮＧ供給管１４を介して第１の気化器１Ａ、第２の気化器１Ｂの熱交換パネル１０Ａ、１０Ｂに対して並列に供給される。ＬＮＧ供給管１４には、流量調節部（不図示）が設けられ、熱交換パネル１０Ａ、１０Ｂに供給するＬＮＧの流量を調節できるように構成されている。ＬＮＧ供給管１４及び各気化器１Ａ、１Ｂの供給ヘッダー部２Ａ、２Ｂは、本例の液化天然ガス供給部に相当する。
　さらに第１の気化器１Ａのトラフ１８Ａに接続される海水供給ヘッダー部４Ａには、海水を供給するための供給配管２２Ａが設けられている。海水は、例えば不図示の取水設備にて海洋から取水され、海水殺菌設備にて殺菌が行われる。そして殺菌処理が行われた海水がポンプ２３Ａにより海水供給ヘッダー部４Ａへと供給される。図４中の符号２３Ａは、第１の気化器１Ａのトラフ１８Ａが配置されている高さ位置まで、海水殺菌設備にて殺菌処理された海水を供給するためのポンプを指している。
　一方、本例の気化装置１００においては、第２の気化器１Ｂのトラフ１８Ｂに対しては、取水設備にて取水された直後の海水ではなく、第１の気化器１Ａにて、ＬＮＧの気化に用いられた後の海水が供給される構成となっている。　
　即ち、第１の気化器１Ａにて使用された海水はプール２１Ａにより回収され、排水管２６Ａを介して、第２の気化器１Ｂ側の供給配管２２Ｂに送られる。この供給配管２２Ｂは、第２の気化器１Ｂのトラフ１８Ｂに海水を供給する海水供給ヘッダー部４Ｂに接続されている。ここで符号２３Ｂは、第２の気化器１Ｂのトラフ１８Ｂが配置されている高さ位置まで、排水管２６Ａを介して排出される海水を供給するためのポンプを指している。そして第２の気化器１Ｂのプール２１Ｂにて回収される海水は、排水管２６Ｂを介して温度が低下した海水を利用する、冷熱利用設備に供給される。　
　供給配管２２Ａ、ポンプ２３Ａ、海水供給ヘッダー部４Ａは、本例の第１の熱媒体供給部に相当する。また供給配管２２Ｂ、ポンプ２３Ｂ、海水供給ヘッダー部４Ｂは、本例の第２の熱媒体供給部に相当する。
　この気化装置１００における熱バランスの一例を説明する。例えば温度－１６０℃のＬＮＧを４０トン／時の流量で気化するにあたって、第１の気化器１Ａに対しては２８トン／時の流量でＬＮＧを供給する。第１の気化器１Ａでは、前記２８トン／時のＬＮＧが２０℃の海水により昇温され、例えば０℃のＮＧとして取り出される。また熱交換を行った海水は、例えば８℃まで温度が低下した後、プール２１Ａに流れ落ちる。
　また第２の気化器１Ｂに対しては、１２トン／時の流量でＬＮＧを供給する。第２の気化器１Ｂでは、前記１２トン／時のＬＮＧが８℃の海水により昇温され、例えば０℃のＮＧとして取り出される。
　このように第１の気化器１ＢにてＬＮＧの加熱に用いた海水を、第２の気化器１ＢにおけるＬＮＧの加熱を再利用すると、第２の気化器１Ｂ側のプール２１Ｂに流れ落ちる海水の温度は、２℃まで低下する。そして第２の気化器１Ｂにて熱交換を行った海水は、プール２１Ｂに集められた後、海水の冷熱利用設備へと供給される。
　このとき後述の実施例に計算結果を示すように、本例の第１の気化器１Ａは、供給温度が２０℃の海水を用い、排出温度が８℃となるように熱交換を行って２８トン／時のＮＧ（０℃）を気化させるためには、４８０トン／時の海水を消費する。次いで第２の気化器１Ｂでは、供給温度が８℃、供給流量が４８０トン／時の海水を用い、排出温度が２℃となるように熱交換を行うと、１２トン／時のＮＧ（０℃）を気化させることができる。従って４８０トン／時の海水により、第１の気化器１Ａと、第２の気化器１Ｂとの合計で４０トン／時のＮＧを気化させることができる。
　上述のように、第２の気化器１Ｂは、第１の気化器１ＡにてＬＮＧの気化に用いられた後の海水を熱媒体とするので、第１の気化器１Ａと比較してＬＮＧの気化に利用可能な熱量が少ない。このため、第２の気化器１Ｂにて気化させることが可能なＬＮＧの流量は、第１の気化器１Ａにて気化させることが可能なＬＮＧの流量よりも少なくなる。
　そこで、液化天然ガス供給部を構成するＬＮＧ供給管１４からは、第１の気化器１Ａの供給ヘッダー部２ＡへのＬＮＧの供給流量が、第２の気化器１Ｂの供給ヘッダー部２ＢへのＬＮＧの供給流量の１．５倍以上、好適には２～４倍の範囲内の値となるように、供給流量の調節が行われる。供給流量の調節は、各供給ヘッダー部２Ａ、２Ｂの入口側に設けられた不図示の流量調節弁を用いて実施する場合を例示することができる。
　一方で後述の比較例に計算結果を示すように１基のオープンラック式気化器を用いた場合には、４０トン／時のＮＧ（０℃）を気化させるためには、７２０トン／時の海水が必要となる。このように、１基のオープンラック式気化器を用いる場合と比較して、本実施に形態に係る気化装置１００では、海水の消費量を大幅に抑制すると共に、低温の海水を得ることができる。
　そして海水の使用量を減らすことで、海水取水設備、海水殺菌設備に加え、ポンプ２３Ａ、２３Bの本体やその動力を供給する電源・配電設備、送水関連の管理監視用計器、送排水用の配管やバルブ等の設備の小型化、運転費用の削減を図ることができる。
　また本発明に係る気化装置１００では、ＬＮＧの気化に用いて温度が低下した冷海水を冷熱利用設備へと供給する。冷熱利用の構成例としては、温度差発電におけるタービンの駆動流体の冷却、フラッシュ法を利用した海水淡水化における蒸気の冷却、地域冷房、植物工場内の空気や土壌の冷却、魚介の養殖水の冷却における冷熱源として、気化装置１００にて得られた冷海水を用いる場合を例示することができる。例えば温度差発電設備において用いる冷熱源は、温度が低ければ低いほどよい。この点、本実施の形態に係る気化装置１００は、従来よりも温度の低い海水を取得することができるため有効である。
　またここで、ＬＮＧを気化させるために用いられる熱媒体は、海水に限定されるものではない。例えば第１の気化器１Ａ、第２の気化器１Ｂに対し、熱媒体として工業用水を供給してもよい。
　さらに第１の実施の形態に係る気化装置１００において、第１の気化器１Ａが配置される高さ位置が、第２の気化器１Ｂが配置される高さ位置よりも高くなるように機器の設置を行ってもよい。
　この構成によれば、第１の気化器１Ａ側のプール２１Ａと、第２の気化器１Ｂ側の第２のトラフ１８Ｂとの高低差が小さくなり、ポンプ２３Ｂの負荷を小さくすることができる。
　さらには、第１の気化器１Ａのプール２１Ａが、第２の気化器１Ｂのトラフ１８Ｂよりも高い位置に配置されるように機器の設置を行ってもよい。このように構成することで、第１の気化器１Ａのプール２１Ａ内の海水を重力により第２の気化器１Ｂのトラフ１８Ｂに供給することができる。この場合には、第１の気化器１Ａのプール２１Ａと第２の気化器１Ｂのトラフ１８Ｂとの間のポンプ２３Ｂの設置を省略することができる。
［第２の実施の形態］
　続いて第２の実施の形態について説明する。第２の実施の形態に係る気化装置１０１は、図５、図６に示すように第１の気化器１Ａの熱交換パネル１０Ａの下方側に、第２の気化器１Ｂの熱交換パネル１０Ｂが配置されている。
　そして、第１の気化器１Ａに供給され熱交換パネル１０Ａの両面に沿って流下した海水が、熱交換パネル１０Ａの下方に流下した後、第２の気化器１Ｂのトラフ１８Ｂに流れ込むように構成されている。さらに本例では、トラフ１８Ｂに向けて海水を案内する案内板２５が設けられている。この案内板２５は、熱交換パネル１０Ａから流下する海水が取り出しヘッダー部３に接触することを避ける機能を持たせてもよい、この場合には案内板２５は、熱交換パネル１０Ｂごとに設けられ、分岐管１２Ｂに沿って延在する屋根状に構成され、取り出しヘッダー部３の分岐管１２Ｂを覆うように設けられている。　
　熱交換パネル１０Ａを流れた海水は、案内板２５を流れて、第２の気化器１Ｂのトラフ１８Ｂに流れ込む。従って第２の実施の形態では、案内板２５が第２の熱媒体供給部に相当する。
　上述の構成の気化装置１０１においては、第１の気化器１Ａの熱交換パネル１０Ａに沿って流れた海水が、第２の気化器１Ｂのトラフ１８に流れ込む。そのため図４を用いて説明した第１の実施形態に係る気化装置１００と比較して、第１の気化器１Ａの熱交換パネル１０Ａを流下した海水を受けるプール２１Ａ内の海水を第２の気化器１Ｂのトラフ１８Ｂに供給する供給配管２２Ｂ、海水供給ヘッダー部４Ｂ、及びポンプ２３Ｂの設置を省略することができる。　
　また第２の実施の形態において案内板２５を設けることで、熱交換パネル１０Ａを流下した海水が、取り出しヘッダー部３Ｂに降りかかることを避け、取り出しヘッダー部３Ｂの劣化を抑制することができる。
　また、図７に示す気化装置１０２は、図５、図６を用いて説明した第２の実施の形態に係る気化装置１０１についての他の構成例を示している。
　この気化装置１０２においては、第２の気化器１Ｂの各トラフ１８Ｂに海水を供給する海水供給ヘッダー部４Ｃを設け、海水を供給するための供給配管２２Ａを分岐させて当該海水供給ヘッダー部４Ｃにも接続した構成となっている。また、供給配管２２Ａからの海水の供給先は、不図示の開閉弁により、第１の気化器１Ａ側の海水供給ヘッダー部４Ａと、第２の気化器１Ｂ側の海水供給ヘッダー部４Ｃとの間で自在に切り替えることができる。
　上述の構成の気化装置１０２によれば、必要に応じて海水の供給先を第１の気化器１Ａのトラフ１８Ａと、第２の気化器１Ｂのトラフ１８Ｂとの間で切り替えることができる。　
　当該構成によれば、通常時には、第１の気化器１Ａのトラフ１８Ａに海水を供給し、図５、図６を用いて説明した例と同様の作用により、２基の気化器１Ａ、１Ｂを用いてＬＮＧを気化させる。一方、ＬＮＧの供給流量が少ない場合には、上段側の第１の気化器１ＡへのＬＮＧの供給を停止すると共に、第２の気化器１Ｂ側のトラフ１８Ｂに海水を供給し、下方側の第２の気化器１Ｂのみを用いてＬＮＧの気化を行う。
　なお、供給配管２２Ａからの海水の供給先を第１の気化器１Ａと第２の気化器１Ｂとの間で切り替え自在とする構成は、図７に示す両気化器１Ａ、１Ｂを上下に配置した構成の気化装置１０２に適用する場合に限定されない。図４に示す気化装置１００においても、第１の気化器１Ａの海水供給ヘッダー部４Ａと、第２の気化器１Ｂの海水供給ヘッダー部４Ｂとの間で供給配管２２Ａからの海水の供給先を切り替え自在とする構成としてもよい。この場合にも、第１の気化器１ＡへのＬＮＧの供給を停止すると共に、第２の気化器１Ｂ側のトラフ１８Ｂに海水を供給し、下方側の第２の気化器１Ｂのみを用いてＬＮＧの気化を行うことができる。
　以上、図５～図７を用いて説明した各実施の形態の気化装置１０１、１０２においても、図４を用いて説明した第１の実施の形態に係る気化装置１００と同様に、海水の使用量を低減し、海水取水設備などの併設設備の小型化、運転費用の削減を図ることができる。また、従来のＬＮＧの気化装置よりも低温の海水を得ることができるので、各種の冷熱利用設備への冷熱の供給にも有利である。
　また、海水に替えて工業用水を用いてＬＮＧの気化を行ってもよい点についても第１の実施の形態に係る気化装置１００と同様である。
　本発明の実施の形態に係る気化装置の効果を検証するため、図４に示した気化装置１００を用いてＬＮＧの気化を行ったときに必要な海水の供給流量、及び排水として排出される海水の温度をシミュレーションにより求めた。また第１の気化器１Ａのみを用いてＬＮＧの気化を行った例を比較例とし、同様に気化を行ったときに必要な海水の量及び排水として排出される海水の温度をシミュレーションにより求めた。
　なお実施例及び比較例において、－１６０℃、４０トン／時の供給流量でＬＮＧの処理を行い、０℃のＮＧを得る前提とした。　
　実施例では、第１の気化器１Ａにて２８トン／時、第２の気化器１Ｂにて１２トン／時のＬＮＧの処理を行った。なお熱交換前の海水は２０℃である。
　実施例のシミュレーション結果によると、排出される海水の温度を２℃とすると、ＬＮＧの気化に海水の消費量は、約４８０トン／時となった。一方、比較例のシミュレーション結果によると、上述の供給流量のＬＮＧを気化させるためには、約７２０トン／時の海水が必要であった。　
　従って本実施の形態に係る気化装置１００によれば、ＬＮＧの液化に要する海水の消費量を抑制し、かつ冷熱利用設備への供給に適した低温の海水を得ることができる。
１Ａ、１Ｂ　　　　第１、第２の気化器
２　　　　　　　　供給ヘッダー部
４　　　　　　　　海水供給ヘッダー部
１０　　　　　　　熱交換パネル
１１　　　　　　　伝熱管
１８　　　　　　　トラフ
１００　　　　　　気化装置

 

Claims (12)

  1. 　液化天然ガスの気化装置であって、
    　上下方向に延在するように配置され、液化天然ガスが供給される伝熱管を管径方向に複数並べて構成された熱交換パネルと、前記伝熱管に供給される液化天然ガスを気化させるため、前記熱交換パネルの両面に沿って流下するように熱媒体を供給するトラフと、を各々備えた第１のオープンラック式気化器、及び第２のオープンラック式気化器と、
    　前記第１のオープンラック式気化器の熱交換パネル、及び前記第２のオープンラック式気化器の熱交換パネルに対して並列に液化天然ガスを供給する液化天然ガス供給部と、
    　前記第１のオープンラック式気化器のトラフに熱媒体を供給する第１の熱媒体供給部と、
    　前記第１のオープンラック式気化器の熱交換パネルにて液化天然ガスの気化に用いられた後の前記熱媒体を回収し、前記第２のオープンラック式気化器のトラフに供給する第２の熱媒体供給部と、を備えたことを特徴とする液化天然ガスの気化装置。
  2. 　前記熱媒体は、海水であることを特徴とする請求項１に記載の液化天然ガスの気化装置。
  3. 　前記第１のオープンラック式気化器は、前記熱交換パネルの下方側に設けられ、当該熱交換パネルに沿って流下した熱媒体を受ける受槽部を備え、前記第２の熱媒体供給部は、前記受槽部内の熱媒体を、前記第２のオープンラック式気化器のトラフに供給することを特徴とする請求項１に記載の液化天然ガスの気化装置。
  4. 　前記第１のオープンラック式気化器の熱交換パネルの下方側に、前記第２のオープンラック式気化器の熱交換パネルが配置され、前記第２の熱媒体供給部は、前記第１のオープンラック式気化器の熱交換パネルに沿って流下した熱媒体を前記第２のオープンラック式気化器のトラフに案内する案内板により構成されることを特徴とする請求項１に記載の液化天然ガスの気化装置。
  5. 　前記第２のオープンラック式気化器の熱交換パネルの上端には、前記複数の伝熱管に接続され、気化した天然ガスを取り出すための共通配管である取り出しヘッダー部が設けられ、前記案内板は、前記取り出しヘッダー部を覆うように設けられていることを特徴とする請求項４に記載の液化天然ガスの気化装置。
  6. 　前記第１の熱媒体供給部は、前記第１のオープンラック式気化器のトラフと、前記第２のオープンラック式気化器のトラフとの間で、熱媒体の供給先を切り替え自在に構成され、前記第１の熱媒体供給部から前記第２のオープンラック式気化器のトラフに熱媒体が供給されている期間中は、前記第２の熱媒体供給部からの熱媒体の供給を停止することを特徴とする請求項１に記載の液化天然ガスの気化装置。
  7. 　前記液化天然ガス供給部は、前記第１のオープンラック式気化器に対する液化天然ガスの供給流量が、前記第２のオープンラック式気化器に対する液化天然ガスの供給流量の２倍以上となるように、供給流量の調節を行うことを特徴とする請求項１に記載の液化天然ガスの気化装置。
  8. 　液化天然ガスの気化方法であって、
    　上下方向に延在するように配置され、液化天然ガスが供給される伝熱管を管径方向に複数並べて構成された熱交換パネルと、前記伝熱管に供給される液化天然ガスを気化させるため、前記熱交換パネルの両面に沿って流下するように熱媒体を供給するトラフと、を各々備えた第１のオープンラック式気化器、及び第２のオープンラック式気化器を用い、前記第１のオープンラック式気化器の熱交換パネル、及び前記第２のオープンラック式気化器の熱交換パネルに並列に液化天然ガスを供給する工程と、
    　前記第１のオープンラック式気化器のトラフに熱媒体を供給する工程と、
    　前記第１のオープンラック式気化器の熱交換パネルにて液化天然ガスの気化に用いられた後の前記熱媒体を回収し、前記回収された熱媒体を前記第２のオープンラック式気化器のトラフに供給する工程と、を含むことを特徴とする液化天然ガスの気化方法。
  9. 　前記熱媒体は、海水であることを特徴とする請求項８に記載の液化天然ガスの気化方法。
  10. 　前記回収された熱媒体を前記第２のオープンラック式気化器に供給する工程における熱媒体の回収は、前記第１のオープンラック式気化器の熱交換パネルの下方側に設けられ、当該熱交換パネルに沿って流下した熱媒体を受ける受槽部を用いて行うことを特徴とする請求項８に記載の液化天然ガスの気化方法。
  11. 　前記第１のオープンラック式気化器の熱交換パネルの下方側に、前記第２のオープンラック式気化器の熱交換パネルが設置されている場合に、前記回収された熱媒体を前記第２のオープンラック式気化器に供給する工程は、前記第１のオープンラック式気化器の熱交換パネルに沿って流下した熱媒体を前記第２のオープンラック式気化器のトラフに案内すること により行われることを特徴とする請求項８に記載の液化天然ガスの気化方法。
  12. 　前記液化天然ガスを供給する工程にて、前記第１のオープンラック式気化器対する液化天然ガスの供給流量が、前記第２のオープンラック式気化器に対する液化天然ガスの供給流量の２倍以上となるように、供給流量の調節を行うことを特徴とする請求項８に記載の液化天然ガスの気化方法。
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