WO2022173132A1 - 강관다단 그라우팅 공법용 속경성 그라우트 조성물 및 이를 이용한 강관다단 그라우팅 공법 - Google Patents

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WO2022173132A1
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steel pipe
sericite
grouting method
injection material
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민성기
조남우
강윤석
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Definitions

  • the present invention maximizes the reinforcing effect of soft ground and tunnels, and dramatically reduces the total construction time by including a sealing material with a vicart needle penetration of 10 mm or less for 3 hours and a main injection material that can express at least 2 MPa or more of early compressive strength within 2 hours. It relates to a fast-hardening grout composition for a multi-stage grouting method for steel pipe that can be shortened and a multi-stage grouting method for steel pipe using the same.
  • the grouting method for reinforcing the tunnel is usually carried out in construction procedures of drilling, steel pipe insertion, caulking and sealing, and grouting.
  • the steel pipe is arranged in an appropriate shape, and a packer is installed inside the steel pipe to inject the grout composition in multiple stages.
  • the effect of dispersing and reducing the superimposed load and earth pressure applied to the tunnel excavation ground is obtained, thereby securing the safety of the block. Accordingly, it is possible to prevent unwanted accidents such as the collapse of the ceiling, and stable excavation work according to the excavation design is possible.
  • an injection hose is installed between the steel pipe and the hollow wall to close the space between the perforated hollow wall and the steel pipe, and a sealing material is injected.
  • This sealing material is hardened to a gel state after being injected, and functions to integrate the steel pipe and the ground, and prevent the backflow of the main injection material.
  • the sealing material When the gelation start time after the injection is too delayed, the sealing material may be mixed with the main injection material and the sealing material may not be smoothly penetrated into the ground, and the main injection material may flow back immediately after the injection of the main injection material.
  • the sealing material if the gelation start time is too short, the sealing material is excessively hardened, so that the main injection material to be injected afterward cannot penetrate the sealing material and thus there is a problem in that it cannot penetrate into the ground. Accordingly, the sealing process belongs to a process with a high degree of difficulty in which it is necessary to secure an optimal gelation state and strength.
  • the conventional sealing material required a long curing time of 23 ⁇ 1 hours in order to express an appropriate gelation strength, and there was a problem in that the total air was significantly delayed in this process. If the main injection material is injected and blasting and excavation are performed without securing sufficient curing time to match the air, construction safety may be problematic, such as leading to a fatal accident.
  • the sealing material that can shorten the gelation start time while securing the appropriate gelation holding time to ensure the excellent injection performance by enabling the smooth penetration of the main injection material and shortening the curing time, which is currently applied to about 18 ⁇ 1 hours
  • Fast-hardening grout composition for multi-stage grouting method for steel pipe and multi-stage grouting method for steel pipe that can maximize the reinforcing effect and shorten the total construction time as much as possible through the development of the main injection material capable of fast-setting and early compressive strength of at least 2 MPa or more development is urgently required.
  • the present invention has been devised to solve the above-described problems, and an embodiment of the present invention is a sealing material that can shorten the gelation start time while securing an appropriate gelation holding time, and the present invention capable of early compressive strength expression by shortening the curing time
  • An object of the present invention is to provide a fast-hardening grout composition for multi-stage grouting method for steel pipe, which can maximize the reinforcement effect of soft ground and tunnel, including injection material, and dramatically shorten the overall construction time.
  • another embodiment of the present invention is to provide a multi-stage grouting method for steel pipes using the fast-hardening grout composition for the multi-stage grouting method for steel pipes.
  • An embodiment of the present invention comprises the steps of drilling the ground of the tunnel to be reinforced (S10), inserting a steel pipe into the drilling (S20), filling a sealing material between the steel pipe and the perforation (S30), the filling The sealing material is gelled (S40), filling the main injection material including the injection material and the quick-setting material with the steel pipe inserted into the perforation (S50) and curing the filled main injection material (S60)
  • a fast-hardening grout composition for steel pipe multi-stage grouting method As a fast-hardening grout composition for steel pipe multi-stage grouting method;
  • the sealing material includes a sealing binder and mixing water at a water-cement ratio (W/C) of 1.1 to 1.3, wherein the sealing binder is 30 to 60% by weight of bentonite, 20 to 50% by weight of incinerated paper sludge, 10 to gypsum 30% by weight, 1 to 20% by weight of slaked lime, 0.01 to 5% by weight of a high fluidizer, and 0.01 to 5% by weight of a curing accelerator;
  • W/C water-cement ratio
  • the main injection material is to include an injection material and a quick-setting material in a weight ratio of 1: 0.8 to 1;
  • the injection material includes a binder for injection and a compounding water at a water-cement ratio (W/C) of 1.1 to 1.3, wherein the binder for injection is 40 to 70% by weight of micro cement, 5 to 30% by weight of calcium sulfoaluminate, ply 5 to 30% by weight of ash, 5 to 30% by weight of slag cement, 0.01 to 5% by weight of a high fluidizer and 0.01 to 5% by weight of a retarder;
  • W/C water-cement ratio
  • the quick-setting material includes a water-cement ratio (W/C) of 1.1 to 1.3 and a quick-setting binder and a compounding water, wherein the quick-setting binder is 40 to 70% by weight of gypsum, 5 to 30% by weight of calcium aluminate, C12A7 5 to 30% by weight, blast furnace slag 5 to 30% by weight, sodium hydrogen carbonate 0.05 to 5% by weight, high fluidizer 0.01 to 5% by weight, and curing accelerator 0.01 to 5% by weight.
  • a grout composition is provided.
  • the bonding material for sealing further comprises 0.1 to 10 wt% of a plate-shaped graphite coated with alumina on the surface;
  • the plate-shaped graphite coated with alumina on the surface has an average diameter of 1 to 10 ⁇ m and a thickness of 10 to 60 nm in 100 parts by weight of a solution of 0.03 to 0.9 mol/L of aluminum alkoxide in an alcohol-based solvent.
  • the binder for injection further comprises 0.1 to 10 wt% of magnesium and agglomerated magnesium-sericite aggregates;
  • the magnesium-sericite aggregate is prepared by mixing 100 parts by weight of sericite and 15 to 25 parts by weight of MgCl 2 ⁇ H 2 O; Mixing 150 to 300 parts by weight of distilled water in the mixed sericite and MgCl 2 ⁇ H 2 O and stirring for 5 to 30 hours; and centrifuging the stirred sericite, MgCl 2 ⁇ H 2 O and distilled water, and extracting the supernatant to obtain magnesium-sericite aggregates.
  • the magnesium-sericite aggregate is obtained by mixing the obtained magnesium-sericite aggregate with neohesperidin in an amount of 1: 0.1 to 0.5 parts by weight, followed by ball milling; and drying the pulverized magnesium-sericite aggregate at a temperature of 50 to 80°C.
  • another embodiment of the present invention is a steel pipe multi-stage grouting method using the fast-hardening grout composition for the steel pipe multi-stage grouting method
  • Drilling the ground of the tunnel to be reinforced (S10); inserting a steel pipe into the perforation (S20); filling a sealing material in the fast-hardening grout composition for the multi-stage grouting method for steel pipe between the steel pipe and the perforation (S30); a step of gelling the filled sealing material (S40); Filling the main injection material including the injection material and the quick-setting material in the fast-hardening grout composition for the steel pipe multi-stage grouting method with the steel pipe inserted into the perforation (S50); And hardening the filled main injection material (S60); provides a steel pipe multi-stage grouting method comprising a.
  • the fast-hardening grout composition for steel pipe multi-stage grouting method includes a sealing material having a vicart needle penetration of 10 mm or less for 3 hours, while securing an appropriate gelation holding time
  • the gelation initiation time can be shortened remarkably, enabling smooth penetration of the main injection material, thereby securing excellent injection performance.
  • the curing time is much faster than the currently applied about 18 ⁇ 1 hours, and there is an effect of realizing excellent compressive strength.
  • FIG. 1 shows a schematic construction flow chart of a steel pipe multi-stage grouting method according to an embodiment of the present invention.
  • FIG. 2 is a photograph of a scene in which a multi-stage grouting method for steel pipe according to an embodiment of the present invention is performed.
  • FIG. 3 shows a state in which steel pipes are continuously installed along the longitudinal direction of the tunnel.
  • An embodiment of the present invention comprises the steps of drilling the ground of the tunnel to be reinforced (S10), inserting a steel pipe into the drilling (S20), filling a sealing material between the steel pipe and the perforation (S30), the filling The sealing material is gelled (S40), filling the main injection material including the injection material and the quick-setting material with the steel pipe inserted into the perforation (S50) and curing the filled main injection material (S60)
  • a fast-hardening grout composition for steel pipe multi-stage grouting method As a fast-hardening grout composition for steel pipe multi-stage grouting method;
  • the sealing material includes a sealing binder and mixing water at a water-cement ratio (W/C) of 1.1 to 1.3, wherein the sealing binder is 30 to 60% by weight of bentonite, 20 to 50% by weight of incinerated paper sludge, 10 to gypsum 30% by weight, 1 to 20% by weight of slaked lime, 0.01 to 5% by weight of a high fluidizer, and 0.01 to 5% by weight of a curing accelerator;
  • W/C water-cement ratio
  • the main injection material is to include an injection material and a quick-setting material in a weight ratio of 1: 0.8 to 1;
  • the injection material includes a binder for injection and a compounding water at a water-cement ratio (W/C) of 1.1 to 1.3, wherein the binder for injection is 40 to 70% by weight of micro cement, 5 to 30% by weight of calcium sulfoaluminate, ply 5 to 30% by weight of ash, 5 to 30% by weight of slag cement, 0.01 to 5% by weight of a high fluidizer and 0.01 to 5% by weight of a retarder;
  • W/C water-cement ratio
  • the quick-setting material includes a water-cement ratio (W/C) of 1.1 to 1.3 and a quick-setting binder and a compounding water, wherein the quick-setting binder is 40 to 70% by weight of gypsum, 5 to 30% by weight of calcium aluminate, C12A7 5 to 30% by weight, blast furnace slag 5 to 30% by weight, sodium hydrogen carbonate 0.05 to 5% by weight, high fluidizer 0.01 to 5% by weight, and curing accelerator 0.01 to 5% by weight.
  • a grout composition is provided.
  • the fast-hardening grout composition for steel pipe multi-stage grouting method includes a sealing material having a vicart needle penetration of 10 mm or less for 3 hours, while securing an appropriate gelation holding time
  • the gelation initiation time can be shortened remarkably, enabling smooth penetration of the main injection material, thereby securing excellent injection performance.
  • the curing time is much faster than the currently applied about 18 ⁇ 1 hours, and there is an effect of realizing excellent compressive strength.
  • the quick-hardening grout composition for multi-stage grouting method for steel pipe comprises the steps of drilling the ground of the tunnel to be reinforced (S10), inserting the steel pipe into the drilling (S20), the steel pipe Filling the sealing material between the and the perforation (S30), the filled sealing material is gelled (S40), Filling the main injection material including the injection material and the quick-setting material with the steel pipe inserted into the perforation (S50) and It can be used in the steel pipe multi-stage grouting method including the step (S60) of hardening the filled main injection material.
  • the fast-hardening grout composition for steel pipe multi-stage grouting method is injected between the outside and the perforation of the steel pipe before injection of the main injection material, and is expanded and filled, thereby increasing the frictional force between the steel pipe and the ground, thereby injecting the main injection material
  • the sealing material should exist in a gelled state rather than a completely solidified state until the injection of the main injection material is completed.
  • conventional sodium silicate that is commonly used is used as a sealing material
  • the gelation start time can be shortened, but as the gelation holding time is shortened, the curing speed is also very fast. This causes a phenomenon in which the injection of the main injection material is hardly performed. Therefore, the sealing material has a water-cement ratio (W/C) of 1.1 to 1.3 so that it is sufficiently tightly injected into the ground and the gelation initiation time can be dramatically shortened while securing an appropriate gelation holding time without affecting the injection of the main injection material.
  • W/C water-cement ratio
  • sealing binder is 30 to 60% by weight of bentonite, 20 to 50% by weight of incinerated paper sludge, 10 to 30% by weight of gypsum, 1 to 20% by weight of slaked lime, high fluidizing agent 0.01 to 5% by weight and 0.01 to 5% by weight of the curing accelerator may be preferably used.
  • the bentonite has a characteristic that montmorillonite, a representative of the group of swelling clay minerals, is a main component, and when it comes into contact with water, the bottom spacing increases and swells. Accordingly, the sealing material is filled while being injected and swollen between the outside of the steel pipe and the perforation, and the function of compensating for shrinkage can be expressed. In addition, it is possible to secure an appropriate gelation holding time by providing excellent fluidity, an effect of preventing material separation and a thickening effect.
  • the bentonite is preferably contained in an amount of 30 to 60% by weight with respect to the bonding material for sealing.
  • the paper sludge incineration ash is a by-product generated in the incineration process of incinerating pulp and paper, and in order to reduce the amount of pulp used in the paper manufacturing process and improve the quality of paper, fine limestone powder is used as a filler.
  • limestone is decarboxylated and has a high content of calcium oxide.
  • the paper sludge incineration ash contains a large amount of CaO, SiO 2 , Al 2 O 3 components, thereby inducing densification of the tissue to dramatically shorten the gelation start time, while improving the strength and durability of the soft ground.
  • the paper sludge incineration ash has a CaO content of 55 to 85 wt%, a SiO 2 content of 5 to 25 wt%, and a content of Al 2 O 3 of 1 to 20 wt%, and 3500 to 5500 cm 2 /g of
  • a powder having a fineness By using a powder having a fineness, the above-described effect can be further improved.
  • the papermaking sludge incineration ash is preferably contained in an amount of 20 to 50 wt% with respect to the sealing binder.
  • the gypsum is a monoclinic mineral, the chemical component is CaSO 4 ⁇ 2H 2 O, and forms a ridge plate or columnar crystal, and heat is generated by hydration reaction, and as it expands, a sealing material is formed between the outside of the steel pipe and the perforation. It is injected and filled, and it can express the function of compensating for shrinkage. In addition, it functions to shorten the gelation start time.
  • the gypsum is preferably contained in an amount of 10 to 30% by weight based on the sealing binder.
  • the slaked lime is an equiaxed white crystal, and as it is mixed with the gypsum and expanded, a sealing material is injected and filled between the outside and the perforation of the steel pipe, and a function of compensating for shrinkage can be expressed. In addition, it functions to shorten the gelation start time.
  • the slaked lime is preferably contained in an amount of 1 to 20 wt% with respect to the sealing binder.
  • the high fluidizing agent functions to improve injectability by forming a lubricating film between particles, and polycarboxylic acid-based high fluidizing agents may be preferably used.
  • the high fluidizing agent is preferably contained in an amount of 0.01 to 5% by weight based on the sealing binder.
  • the curing accelerator shortens the gelation initiation time and minimizes expansion and contraction due to its rapid reactivity. At least one selected from the group consisting of lithium carbonate, sodium sulfate, magnesium sulfate, sodium carbonate, and mixtures thereof may be preferably used. . In consideration of the above-described improvement effect and strength characteristics after setting, the curing accelerator is preferably contained in an amount of 0.01 to 5% by weight based on the sealing binder.
  • the bonding material for sealing further contains 0.1 to 10% by weight of plate-shaped graphite coated with alumina on the surface, so that the horizontal area is maximized to ensure proper gelation strength and gelation holding time, while alumina is coated on the surface to start gelation can be shortened dramatically, and it has the effect of ensuring excellent injection performance by enabling smooth penetration of the main injection material.
  • the plate-shaped graphite coated with alumina on the surface has an average diameter of 1 to 10 ⁇ m, and a thickness of 10 to 60 parts by weight of a solution of 0.03 to 0.9 mol/L of aluminum alkoxide in an alcohol-based solvent.
  • the sealing material further comprises a compound represented by the following formula (1) and a compound represented by the following formula (2);
  • R 1 is hydrogen or an alkyl group having 1 to 10 carbon atoms
  • R 2 is a hydroxy group or an alkyl group having 1 to 10 carbon atoms.
  • n is an integer from 1 to 10;
  • the compound represented by Formula 1 and the compound represented by Formula 2 are mixed in an amount of 0.1 to 5 parts by weight based on 100 parts by weight of the compounding water of the sealing material in consideration of the aforementioned improvement effect and material separation phenomenon. it is preferable
  • the compound represented by Formula 1 and the compound represented by Formula 2 may be mixed in a weight ratio of 1:1, respectively, to further enhance the above-described improvement effect.
  • the fast-hardening grout composition for multi-stage grouting method for steel pipe is supplied by pressurizing from the inside of the steel pipe, discharged between the outside and the perforation of the steel pipe, and then passed through the sealing material and injected into the ground to fill the cracks in the ground and fill the ground.
  • Including the injection material to be integrated and the injection material including a quick-setting material for accelerating the curing of the injection material.
  • the main injection material may include an injection material and a quick-setting material in a weight ratio of 1: 0.8 to 1 .
  • the injection material includes a binder for injection and a compounding water at a water-cement ratio (W/C) of 1.1 to 1.3, wherein the binder for injection is 40 to 70% by weight of micro cement, 5 to 30% by weight of calcium sulfoaluminate, ply 5 to 30% by weight of ash, 5 to 30% by weight of slag cement, 0.01 to 5% by weight of a high fluidizer, and 0.01 to 5% by weight of a retarder may be preferably used.
  • W/C water-cement ratio
  • the micro cement is an ultra-fine cement with a high fineness, and the injection of the present injection material is easy, and it enables excellent early compressive strength expression.
  • the micro cement may preferably have a fineness of 6,000 to 10,000 cm 2 /g and an average particle size of 1 to 10 ⁇ m.
  • the micro cement is preferably contained in an amount of 40 to 70% by weight based on the binder for injection.
  • the calcium sulfoaluminate is mixed with cement to enable excellent early compressive strength expression.
  • excellent compressive strength can be stably expressed in a short time by preventing volume change and backflow of the injection material during the curing process.
  • the calcium sulfoaluminate may preferably be used in an Al 2 O 3 content of 30 wt % or more and a fineness of 4,500 to 8,000 cm 2 /g.
  • the calcium sulfoaluminate is preferably contained in an amount of 5 to 30 wt% with respect to the binder for injection.
  • the fly ash functions to improve workability and improve long-term strength by potential hydraulic reaction and effectively fill the pores by using high fine powder and economical effect as industrial by-products are recycled.
  • the fly ash is preferably contained in an amount of 5 to 30% by weight with respect to the binder for injection.
  • the slag cement functions to improve workability and improve long-term strength by potential hydraulic reaction and effectively fill pores by using fine powder and economical effects as industrial by-products are recycled.
  • the slag cement is preferably contained in an amount of 5 to 30% by weight based on the binder for injection.
  • the high fluidizing agent functions to improve injectability by forming a lubricating film between particles, and polycarboxylic acid-based high fluidizing agents may be preferably used.
  • the high fluidizing agent is preferably contained in an amount of 0.01 to 5% by weight based on the binder for injection.
  • the retarder functions to delay the setting or hardening by inhibiting the cement hydration reaction. That is, in order to prevent deterioration of workability due to excessively fast setting, at least one selected from the group consisting of citric acid, sodium citrate, tartaric acid, and mixtures thereof may be preferably used. In consideration of the above-described improvement effect and strength characteristics after curing, the retarder is preferably contained in an amount of 0.01 to 5% by weight based on the binder for injection.
  • the binder for injection further comprises 0.1 to 10% by weight of magnesium and agglomerated magnesium-sericite aggregates; It is possible to further improve the excellent injection performance that is injected into the ground through the sealing material and the function that enables excellent strength expression.
  • the sericite has a small scaly or lobed structure, fine particles, protects the composition by providing excellent covering power, prevents the viscosity from rapidly lowering, and prevents caking of the sealing material, and excellent injection performance As a result, it can be injected into the ground through the sealing material, and after injection, it fills the cracks in the ground and integrates with the ground to realize excellent strength.
  • the sericite is used as agglomerated with magnesium, there is an effect that can further contribute to the improvement of early strength by promoting the initial hydration of latent hydraulic components.
  • the magnesium-sericite aggregate is prepared by mixing 100 parts by weight of sericite and 15 to 25 parts by weight of MgCl 2 ⁇ H 2 O; Mixing 150 to 300 parts by weight of distilled water in the mixed sericite and MgCl 2 ⁇ H 2 O and stirring for 5 to 30 hours; and centrifuging the stirred sericite, MgCl 2 ⁇ H 2 O and distilled water, and then extracting the supernatant to obtain magnesium-sericite aggregates.
  • the magnesium-sericite aggregate is obtained by mixing the obtained magnesium-sericite aggregate with neohesperidin in an amount of 1: 0.1 to 0.5 parts by weight, followed by ball milling; and drying the pulverized magnesium-sericite agglomerates at a temperature of 50 to 80° C. has the effect of being
  • the quick-setting material includes a water-cement ratio (W/C) of 1.1 to 1.3, a binder for quick setting and a compounding water, wherein the quick-setting binder is 40 to 70% by weight of gypsum, 5 to 30% by weight of calcium aluminate, 5 to 30% by weight of C12A7, 5 to 30% by weight of blast furnace slag, 0.05 to 5% by weight of sodium hydrogen carbonate, 0.01 to 5% by weight of a high fluidizer, and 0.01 to 5% by weight of a curing accelerator. Accordingly, it is possible to improve the problems such as environmental problems, durability deterioration, leaching, etc. by not using sodium silicate normally used to promote the curing of the injection material, and by using it mixed with the injection material, while rapidly shortening the curing time of the injection material The compressive strength has the effect that it can be expressed high in a short time.
  • W/C water-cement ratio
  • the main injection material is injected into the steel pipe, passes through the sealing material to be filled tightly into the ground, and mixes with the injection material to quickly shorten the curing time while reducing the compressive strength within a short time. It has a high expression function. Considering the improvement effect, curing time and work performance, the gypsum is preferably contained in an amount of 40 to 70% by weight with respect to the binder for quick setting.
  • the calcium aluminate is mixed with the injection material to enable excellent early compressive strength expression.
  • the calcium aluminate is amorphous, the content of CaO is 30 to 55% by weight, the content of Al 2 O 3 is 15 to 55% by weight, the content of SiO 2 is 0.1 to 15% by weight, Fe 2 O 3 0.1 to 15 wt%, the molar ratio of CaO/Al 2 O 3 is 1.5 or more, and a fineness of 3,000 to 7,000 cm 2 /g may be preferably used.
  • the calcium aluminate is preferably contained in an amount of 5 to 30 wt% with respect to the binder for quick setting.
  • the C12A7 is mixed with the calcium aluminate and the injection material to enable excellent early compressive strength expression.
  • the C12A7 may preferably have a fineness of 5,000 to 7,000 cm 2 /g.
  • the C12A7 is preferably contained in an amount of 5 to 30 wt% with respect to the binder for quick setting.
  • the blast furnace slag functions to improve workability and enhance long-term strength by potential hydraulic reaction and effectively fill pores by using fine powder and economical effect as industrial by-products are recycled.
  • the blast furnace slag is preferably contained in an amount of 5 to 30% by weight based on the binder for rapid setting.
  • the main injection material is injected into the steel pipe, easily passes through the sealing material and is tightly filled into the ground, and it is mixed with the injection material to quickly shorten the curing time and to express high compressive strength within a short time.
  • the sodium bicarbonate is preferably contained in an amount of 0.05 to 5% by weight with respect to the binder for quick setting.
  • the high fluidizing agent functions to improve injectability by forming a lubricating film between particles, and polycarboxylic acid-based high fluidizing agents may be preferably used.
  • the high fluidizing agent is preferably contained in an amount of 0.01 to 5% by weight based on the binder for quick setting.
  • the curing accelerator shortens curing time and minimizes expansion and contraction due to rapid reactivity, and at least one selected from the group consisting of lithium carbonate, sodium hydroxide and mixtures thereof may be preferably used.
  • the curing accelerator is preferably contained in an amount of 0.01 to 5% by weight with respect to the binder for quick setting.
  • another embodiment of the present invention is a steel pipe multi-stage grouting method using the fast-hardening grout composition for the steel pipe multi-stage grouting method
  • Drilling the ground of the tunnel to be reinforced (S10); inserting a steel pipe into the perforation (S20); filling a sealing material in the fast-hardening grout composition for the multi-stage grouting method for steel pipe between the steel pipe and the perforation (S30); a step of gelling the filled sealing material (S40); Filling the main injection material including the injection material and the quick-setting material in the fast-hardening grout composition for the steel pipe multi-stage grouting method with the steel pipe inserted into the perforation (S50); And hardening the filled main injection material (S60); provides a steel pipe multi-stage grouting method comprising a.
  • FIG. 1 A schematic construction flowchart of the multi-stage grouting method for steel pipe according to an embodiment of the present invention is shown in FIG. 1 .
  • FIG. 2 shows a photograph of a scene in which a multi-stage grouting method for steel pipe is performed according to an embodiment of the present invention.
  • FIG. 3 a state in which steel pipes are continuously installed along the longitudinal direction of the tunnel is shown in FIG. 3 .
  • the step (S10) of drilling the ground of the tunnel to be reinforced is as shown in FIGS. 2 and 3 , as shown in FIGS. 2 and 3 , but the drilling is performed from the makjang surface to the underground, and the perforation is performed at an angle widening as it goes underground.
  • a steel pipe is manufactured according to the diameter of the perforation hole, and a unit steel pipe is generally used by assembling a coupler, and if necessary, the length is long and protruding to the outside of the perforation is cut do.
  • the steel pipe may have a center holding member coupled to the periphery so that it can be installed in the center of the perforation hole in the perforation.
  • the step (S30) of filling the sealing material is more specifically the sealing material injection hose installation step (S31), the packing installation step (S32), the caulking step (S33). ) and a sealing material filling step (S34).
  • a sealing material injection hose for injecting the sealing material is installed so that the sealing material is injected so that the main injection material injected in the subsequent process does not leak at the inlet side of the hole.
  • the packing installation step (S32) is performed at a portion corresponding to the inlet of the perforation as the outside of the installed steel pipe.
  • the position of the packing is a position at which a caulking part can be formed by injecting a caulking material into the inlet of the perforation.
  • the packing is preferably made of an elastic material such as rubber to improve sealing properties of the perforations.
  • sealing material injection hose is coupled to the packing, and the sealing material injection hose installation step ( S31 ) and the packing installation step ( S32 ) may be performed as a single operation.
  • the caulking step (S33) may be performed by injecting a caulking material between the inlet of the perforation and the packing.
  • the sealing material filling step (S34) is performed by injecting a sealing material in the fast-hardening grout composition for multi-stage grouting method for steel pipe through the installed sealing material injection hose to form a sealing part of a certain section inside the packing.
  • the gelation start time can be dramatically shortened to within 3 hours while securing an appropriate gelation holding time, thereby enabling smooth penetration of the main injection material and securing excellent injection performance. have.
  • the step (S50) of filling the main injection material including the injection material and the quick-setting material in the fast-hardening grout composition for the steel pipe multi-stage grouting method with the steel pipe inserted into the perforation is performed inside the formed sealing part.
  • the step of hardening the filled main injection material (S60) enables the expression of an early compressive strength of at least 2 MPa or more within 2 hours, so that the curing time is much faster than the currently applied about 18 ⁇ 1 hours, while achieving excellent compressive strength can
  • the fast-hardening grout composition for steel pipe multi-stage grouting method includes a sealing material having a vicart needle penetration of 10 mm or less for 3 hours, while securing an appropriate gelation holding time
  • the gelation initiation time can be shortened remarkably, enabling smooth penetration of the main injection material, thereby securing excellent injection performance.
  • the curing time is much faster than the currently applied about 18 ⁇ 1 hours, and there is an effect of realizing excellent compressive strength.
  • the paper sludge incineration ash has a CaO content of 68.1 wt%, a SiO 2 content of 15.7 wt%, a Al 2 O 3 content of 7.3 wt%, and a powder having a fineness of 4350 cm 2 /g. did.
  • Bentonite 40% by weight, paper sludge incineration ash 31% by weight, gypsum 19.5% by weight, slaked lime 7% by weight, plate-shaped graphite with alumina coated on the surface 1.5% by weight, polycarboxylic acid-based high fluidizing agent 0.5% by weight and hardening accelerator (lithium Carbonate) 0.5 wt% was put in a forced mixer and 100 parts by weight of a sealing binder mixed with 120 parts by weight of mixing water was sufficiently stirred to prepare a slurried sealing material.
  • the plate-shaped graphite coated with alumina on the surface is 200 g of plate-shaped graphite having an average diameter of 8.5 ⁇ m and a thickness of 38 nm in a solution of aluminum tri-secondary butoxide (0.25 mol/L) dissolved in 1000 ml of ethanol. The mixture was added and stirred for 1 hour to prepare a slurry. By filtering the slurry to remove the solution, a plate-shaped graphite coated with aluminum alkoxide was prepared.
  • Example 2 the same as those used in Example 2 were used for the paper sludge incineration material and the plate-shaped graphite coated with alumina on the surface.
  • R 1 is a methyl group and R 2 is a hydroxy group.
  • n 5
  • the sealing material prepared in Examples 1 to 3 of the present invention had a gelation time and the amount of penetration of the vicart needle when 3 hours had elapsed, compared to the comparative sealing material prepared in Comparative Example 1. It was confirmed that it was significantly reduced to less than 10 mm.
  • a test for confirming the passage of the main injection material was performed. It was confirmed that the penetration of the needle reached 10 mm or less, while the main injection material passed smoothly.
  • the sealing material of the present invention can significantly shorten the gelation initiation time while ensuring an appropriate gelation retention time, thereby enabling smooth penetration of the main injection material and securing excellent injection performance.
  • the injection material and quick-setting material prepared separately, respectively, were put into a forced mixer at a weight ratio of 1:1 and stirred to prepare a main injection material.
  • the injection material is micro cement (powder: 6,780 cm2/g, average particle size: 4.7 ⁇ m) 64% by weight, calcium sulfoaluminate (powder: 4,920 cm2/g, Al 2 O 3 content: 32.7 ⁇ m) 12 Weight%, fly ash 11.8% by weight, slag cement 12% by weight, polycarboxylic acid-based high fluidizer 0.1% by weight, and retarder (citric acid) 0.1% by weight were put in a forced mixer and mixed with 100 parts by weight of a binder for injection 120 parts by weight It was prepared by sufficiently stirring with a weight part to form a slurry.
  • the quick-setting material is gypsum 44% by weight, calcium aluminate 21% by weight, C12A7 (powder: 6,140 cm2/g) 18% by weight, blast furnace slag 16.1% by weight, sodium hydrogen carbonate 0.5% by weight, polycarboxylic acid-based inherent 0.2 wt% of an assimilation agent and 0.2 wt% of a curing accelerator (sodium hydroxide) were put in a forced mixer and mixed with 100 parts by weight of a binder for quick setting by sufficiently stirring with 120 parts by weight of mixing water to form a slurry.
  • a curing accelerator sodium hydroxide
  • the calcium aluminate is amorphous, the content of CaO is 52.05% by weight, the content of Al 2 O 3 is 27.86% by weight, the content of SiO 2 is 7.95% by weight, Fe 2 O 3 3.47% by weight, A powder having a fineness of 4,140 cm 2 /g was used.
  • the injection material and quick-setting material prepared separately, respectively, were put into a forced mixer at a weight ratio of 1:1 and stirred to prepare the main injection material.
  • the injection material is micro cement (powder: 6,780 cm2/g, average particle size: 4.7 ⁇ m) 52 wt%, calcium sulfoaluminate (powder: 4,920 cm2/g, Al 2 O 3 content: 32.7 ⁇ m) 24 % by weight, fly ash 7.8% by weight, slag cement 14.5% by weight, magnesium and agglomerated magnesium-sericite agglomerate 1.5% by weight, polycarboxylic acid-based high fluidizer 0.1% by weight, and retarder (citric acid) 0.1% by weight forced mixer 100 parts by weight of the binder for injection mixed into the mixture was sufficiently stirred with 120 parts by weight of mixing water to form a slurry.
  • the magnesium-sericite agglomerate is prepared by mixing 100 parts by weight of sericite and 22 parts by weight of MgCl 2 ⁇ H 2 O; 210 parts by weight of distilled water mixed with the mixed sericite and MgCl 2 ⁇ H 2 O and stirred for 19 hours; and centrifuging the stirred sericite, MgCl 2 ⁇ H 2 O and distilled water, and extracting the supernatant to obtain magnesium-sericite aggregates; ball milling and pulverizing the obtained magnesium-sericite aggregate; and drying the pulverized magnesium-sericite aggregate at a temperature of 70°C.
  • the quick-setting material is gypsum 52% by weight, calcium aluminate 17% by weight, C12A7 (powder: 6,140 cm2/g) 18% by weight, blast furnace slag 12.1% by weight, sodium hydrogen carbonate 0.5% by weight, polycarboxylic acid-based inherent 0.2 wt% of an assimilation agent and 0.2 wt% of a curing accelerator (sodium hydroxide) were put in a forced mixer and mixed with 100 parts by weight of a binder for quick setting by sufficiently stirring with 120 parts by weight of mixing water to form a slurry.
  • a curing accelerator sodium hydroxide
  • Example 4 the same calcium aluminate as used in Example 4 was used.
  • the injection material and quick-setting material prepared separately, respectively, were put into a forced mixer at a weight ratio of 1:1 and stirred to prepare a main injection material.
  • the injection material and the quick-setting material are the same as those used in Example 5; Mixing 100 parts by weight of sericite and 22 parts by weight of MgCl 2 ⁇ H 2 O as the magnesium-sericite aggregate; 210 parts by weight of distilled water mixed with the mixed sericite and MgCl 2 ⁇ H 2 O and stirred for 19 hours; and centrifuging the stirred sericite, MgCl 2 ⁇ H 2 O and distilled water, and extracting the supernatant to obtain magnesium-sericite aggregates; mixing the obtained magnesium-sericite aggregate with neohesperidin in 1:0.2 parts by weight, followed by ball milling; and drying the pulverized magnesium-sericite aggregate at a temperature of 70°C.
  • a comparative injection material and a comparative quick-setting material each separately prepared were put into a forced mixer at a weight ratio of 3:1 and stirred to prepare a comparative injection material.
  • the injection material for comparison is usually 99.8 wt% of Portland cement, 0.1 wt% of a polycarboxylic acid-based high fluidizer, and 0.1 wt% of a retarder (citric acid) in a forced mixer 100 parts by weight of a binder mixed with 120 parts by weight of mixing water It was prepared by sufficiently stirring to form a slurry.
  • sodium silicate water glass was used as the quick-setting material for comparison.
  • Specimens of the main injection material prepared in Examples 4 to 6 and the comparative main injection material prepared in Comparative Example 2 were prepared, and based on the cement strength test method of KS L ISO 679: 2006, gel time and homogel strength were measured. measured.
  • the main injection materials prepared in Examples 4 to 6 of the present invention have a very fast gel time, and significantly superior homogel strength, compared to the comparative main injection materials prepared in Comparative Example 2
  • the fast-hardening grout composition for multi-stage grouting method for steel pipe including the sealing material and main injection material of the present invention dramatically shortens the gelation start time, and it is possible to develop an early compressive strength of at least 2 MPa or more within 2 hours.
  • fast curing time is achieved, by realizing excellent compressive strength, the working time and the period of time are shortened; reduction of labor and construction costs; It is expected to bring about the effect of increasing equipment efficiency.

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Abstract

본 발명은 보강하고자 하는 터널의 지반을 천공하는 단계(S10), 상기 천공으로 강관을 삽입하는 단계(S20), 상기 강관과 천공 사이에 실링재를 충진하는 단계(S30), 상기 충진된 실링재가 겔화가 되는 단계(S40), 상기 천공에 삽입된 강관으로 주입재 및 급결재를 포함하는 본주입재를 충진하는 단계(S50) 및 상기 충진된 본주입재를 경화시키는 단계(S60)를 포함하는 강관다단 그라우팅 공법용 속경성 그라우트 조성물에 관한 것이다.

Description

강관다단 그라우팅 공법용 속경성 그라우트 조성물 및 이를 이용한 강관다단 그라우팅 공법
본 발명은 3시간 비카트 침 침입도가 10 mm 이하인 실링재 및 2시간 이내에 적어도 2MPa 이상의 조기 압축강도 발현이 가능한 본주입재를 포함하여, 연약지반 및 터널의 보강효과를 극대화시키며 전체공사시간을 획기적으로 단축시킬 수 있는 강관다단 그라우팅 공법용 속경성 그라우트 조성물 및 이를 이용한 강관다단 그라우팅 공법에 관한 것이다.
강도 및 자립도가 낮은 연약지반 또는 이러한 연약지반에서 터널을 굴착할 때에는 터널의 굴착면을 안정화시키고 붕괴를 방지하기 위하여, 굴착 공정에 앞서 차수 및 지반보강이 반드시 필요하다. 이러한 차수 및 지반보강의 방법으로 가장 널리 사용되는 것이 그라우팅 공법이다.
특히, 터널보강을 위한 그라우팅 공법은 통상 천공, 강관삽입, 코킹(caulking) 및 실링(sealing), 그라우팅(grouting)의 시공절차로 진행되고 있다. 즉, 터널 굴착 전에 강관을 적절한 형상으로 배열, 설치하고 그 강관의 내측에 팩커(Packer)를 설치하여 다단으로 그라우트 조성물을 주입함으로서 본주입재에 의한 지반의 고결로 인하여 강관과 지반을 일체로 만들고 강관 및 주변 지반의 빔(Beam)작용에 의해 터널 굴착지반에 가해지는 상재하중, 토압 등의 분산효과 및 경감 효과를 얻어 막장의 안전성을 확보하게 된다. 이로써, 천정이 붕괴되는 등의 원치 않는 사고를 방지할 수 있고, 굴착설계에 따른 안정적 굴착작업이 가능하다.
이러한 강관다단 그라우팅 공법에 있어서 강관을 삽입 후, 천공된 공벽과 강관사이의 공간을 막기 위해 강관과 공벽 사이에 주입호스를 설치하고 실링재(sealing material)를 주입한다. 이러한 실링재는 주입된 후 겔 상태로 경화되어, 강관과 지반을 일체화시키고, 본주입재의 역류를 방지하는 기능을 한다.
상기 실링재는 주입 후 겔화 개시시간이 너무 지연되면 본주입재와 실링재가 혼합되어, 본주입재가 지반으로 원활히 침투되지 못할 수 있고, 본주입재의 주입 후 본주입재가 바로 역류될 수 있는 문제점이 있다. 또한, 상기 겔화 개시시간이 너무 짧으면 실링재가 과도하게 경화되어 후주입되는 본주입재가 실링재를 관통하지 못해 지반으로 침투되지 못할 수 있는 문제점이 있다. 이에 따라 실링공정은 최적의 겔화상태 및 강도를 확보하여야 하는 난이도가 높은 공정에 속한다. 또한, 종래의 실링재는 적정 겔화강도를 발현하기 위해서는 23±1 시간의 오랜 양생시간이 필요하였고 이 과정에서 전체공기가 상당히 지연되는 문제점이 있었다. 공기를 맞추기 위해 충분한 양생시간을 확보하지 못한 상태에서 본주입재를 주입하고 발파 및 굴착이 수행되는 경우, 치명적인 사고로 이어지는 등 시공 안전성이 문제될 수 있다.
따라서 본주입재의 원활한 침투를 가능하게 하여 우수한 주입성능을 확보할 수 있도록 적정 겔화 유지시간을 확보하면서도 겔화 개시시간을 단축할 수 있는 실링재 및 양생시간의 단축으로 현재 적용되고 있는 약 18±1 시간보다 훨씬 빨리 속결되면서도 적어도 2MPa 이상의 조기 압축강도 발현이 가능한 본주입재의 개발을 통하여, 보강효과를 극대화시키며 전체공사시간을 최대한 단축시킬 수 있는 강관다단 그라우팅 공법용 속경성 그라우트 조성물 및 이를 이용한 강관다단 그라우팅 공법의 개발이 절실히 요구되고 있는 실정이다.
본 발명은 상술한 문제점을 해결하기 위해 안출된 것으로서, 본 발명의 일 구현 예는 적정 겔화 유지시간을 확보하면서도 겔화 개시시간을 단축할 수 있는 실링재 및 양생시간의 단축으로 조기 압축강도 발현이 가능한 본주입재를 포함하여, 연약지반 및 터널의 보강효과를 극대화시키며 전체공사시간을 획기적으로 단축시킬 수 있는 강관다단 그라우팅 공법용 속경성 그라우트 조성물을 제공하고자 하는 것이다.
또한, 본 발명의 다른 일 구현 예는 상기 강관다단 그라우팅 공법용 속경성 그라우트 조성물을 이용한 강관다단 그라우팅 공법을 제공하고자 하는 것이다.
본 발명이 해결하고자 하는 다양한 과제들은 이상에서 언급한 과제들에 제한되지 않으며, 언급되지 않은 또 다른 과제들은 아래의 기재로부터 당업자에게 명확하게 이해될 수 있을 것이다.
본 발명의 일 구현 예는 보강하고자 하는 터널의 지반을 천공하는 단계(S10), 상기 천공으로 강관을 삽입하는 단계(S20), 상기 강관과 천공 사이에 실링재를 충진하는 단계(S30), 상기 충진된 실링재가 겔화가 되는 단계(S40), 상기 천공에 삽입된 강관으로 주입재 및 급결재를 포함하는 본주입재를 충진하는 단계(S50) 및 상기 충진된 본주입재를 경화시키는 단계(S60)를 포함하는 강관다단 그라우팅 공법용 속경성 그라우트 조성물로서;
상기 실링재는 1.1 내지 1.3 의 물-시멘트비(W/C)로 실링용 결합재 및 배합수를 포함하되, 상기 실링용 결합재는 벤토나이트 30 내지 60 중량%, 제지슬러지 소각재 20 내지 50 중량%, 석고 10 내지 30 중량%, 소석회 1 내지 20 중량%, 고유동화제 0.01 내지 5 중량% 및 경화촉진제 0.01 내지 5 중량%를 포함하는 것이고;
상기 본주입재는 주입재 및 급결재를 1: 0.8 내지 1 중량비율로 포함하는 것이고;
상기 주입재는 1.1 내지 1.3 의 물-시멘트비(W/C)로 주입용 결합재 및 배합수를 포함하되, 상기 주입용 결합재는 마이크로 시멘트 40 내지 70 중량%, 칼슘설포알루미네이트 5 내지 30 중량%, 플라이애시 5 내지 30 중량%, 슬래그 시멘트 5 내지 30 중량%, 고유동화제 0.01 내지 5 중량% 및 지연제 0.01 내지 5 중량%를 포함하는 것이고;
상기 급결재는 1.1 내지 1.3 의 물-시멘트비(W/C)로 급결용 결합재 및 배합수를 포함하되, 상기 급결용 결합재는 석고 40 내지 70 중량%, 칼슘알루미네이트 5 내지 30 중량%, C12A7 5 내지 30 중량%, 고로 슬래그 5 내지 30 중량%, 탄산수소나트륨 0.05 내지 5 중량%, 고유동화제 0.01 내지 5 중량% 및 경화촉진제 0.01 내지 5 중량%를 포함하는 것인 강관다단 그라우팅 공법용 속경성 그라우트 조성물을 제공한다.
상기 실링용 결합재는 표면에 알루미나가 코팅된 판상형의 그라파이트 0.1 내지 10 중량%를 더 포함하는 것이고;
상기 표면에 알루미나가 코팅된 판상형의 그라파이트는 0.03 내지 0.9 mol/L의 알루미늄알콕사이드를 알코올계 용제에 녹인 용액 100 중량부에, 평균지름이 1 내지 10 μm이고, 두께가 10 내지 60 nm인 판상형의 그라파이트를 15 내지 30 중량부를 혼합하여 슬러리를 제조한 후 여과하여 알루미늄알콕사이드가 코팅된 판상형의 그라파이트를 제조하는 단계; 0.03 내지 0.5 mol/L의 물을 알코올계 용제에 녹인 용액 100 중량부에, 상기 제조된 알루미늄알콕사이드가 코팅된 판상형의 그라파이트 5 내지 20 중량부를 혼합하여 상기 알루미늄알콕사이드의 가수분해 반응을 통해 판상형의 그라파이트 표면에 알루미나를 코팅하는 단계; 및 잔여 용액을 여과 및 건조하여 제거함으로써 알루미나가 코팅된 판상형의 그라파이트를 얻는 단계를 포함하는 방법으로 준비되는 것일 수 있다.
상기 주입용 결합재는 마그네슘과 응집된 마그네슘-세리사이트 응집체 0.1 내지 10 중량%를 더 포함하는 것이고;
상기 마그네슘-세리사이트 응집체는 세리사이트 100 중량부와 MgCl2·H2O 15 내지 25 중량부를 혼합하는 단계; 상기 혼합된 세리사이트 및 MgCl2·H2O에 증류수 150 내지 300 중량부를 혼합하여 5 내지 30 시간 동안 교반하는 단계; 및 상기 교반한 세리사이트, MgCl2·H2O 및 증류수를 원심분리한 후, 상등액을 추출하여 마그네슘-세리사이트 응집체를 수득하는 단계;를 포함하는 방법에 의하여 준비되는 것일 수 있다.
상기 마그네슘-세리사이트 응집체는 상기 수득한 마그네슘-세리사이트 응집체를 네오헤스페리딘과 1: 0.1 내지 0.5 중량부로 혼합한 후, 볼 밀링 분쇄하는 단계; 및 상기 분쇄된 마그네슘-세리사이트 응집체는 50 내지 80 ℃의 온도에서 건조하는 단계;를 더 포함하는 방법에 의하여 준비되는 것일 수 있다.
또한, 본 발명의 다른 일 구현 예는 상기 강관다단 그라우팅 공법용 속경성 그라우트 조성물을 이용한 강관다단 그라우팅 공법으로서,
보강하고자 하는 터널의 지반을 천공하는 단계(S10); 상기 천공으로 강관을 삽입하는 단계(S20); 상기 강관과 천공 사이에 상기 강관다단 그라우팅 공법용 속경성 그라우트 조성물 중, 실링재를 충진하는 단계(S30); 상기 충진된 실링재가 겔화가 되는 단계(S40); 상기 천공에 삽입된 강관으로 상기 강관다단 그라우팅 공법용 속경성 그라우트 조성물 중, 주입재 및 급결재를 포함하는 본주입재를 충진하는 단계(S50); 및 상기 충진된 본주입재를 경화시키는 단계(S60);를 포함하는 것인 강관다단 그라우팅 공법을 제공한다.
본 발명의 일 구현 예에 따른 강관다단 그라우팅 공법용 속경성 그라우트 조성물 및 이를 이용한 강관다단 그라우팅 공법에 따르면, 3시간 비카트 침 침입도가 10 mm 이하인 실링재를 포함하여, 적정 겔화 유지시간을 확보하면서도 겔화 개시시간을 획기적으로 단축할 수 있어, 본주입재의 원활한 침투를 가능하게 하여 우수한 주입성능을 확보할 수 있는 효과가 있다. 또한, 2시간 이내에 적어도 2MPa 이상의 조기 압축강도 발현이 가능한 본주입재를 포함하여, 현재 적용되고 있는 약 18±1 시간보다 훨씬 빠른 양생시간으로 속결되면서도, 우수한 압축강도를 구현할 수 있는 효과가 있다. 뿐만 아니라, 조기경화에 따른 균열에 대한 저항성과, 재료분리에 대한 저항성을 향상시키고, 수축에 대한 보상성을 향상시킬 수 있는 효과가 있다. 이로써, 연약지반 및 터널의 보강효과를 극대화시키며 전체공사시간을 획기적으로 단축시킬 수 있는 효과가 있다.
도 1은 본 발명의 일 구현 예에 따른 강관다단 그라우팅 공법의 개략적인 시공 순서도를 나타낸 것이다.
도 2는 본 발명의 일 구현 예에 따른 강관다단 그라우팅 공법이 수행되는 막장면을 촬영한 사진이다.
도 3은 터널의 길이방향을 따라 연속적으로 강관이 설치된 모습을 나타낸 것이다.
도 4는 본 발명의 실시예 1 내지 3에 따른 실링재의 겔화 후, 본주입재 통과 확인을 위한 실험이미지를 나타낸 것이다.
이하, 본 발명의 구현 예를 상세히 설명하기로 한다. 다만, 이는 예시로서 제시되는 것으로, 이에 의해 본 발명이 제한되지는 않으며 본 발명은 후술할 청구범위의 범주에 의해 정의될 뿐이다.
본 발명의 일 구현 예는 보강하고자 하는 터널의 지반을 천공하는 단계(S10), 상기 천공으로 강관을 삽입하는 단계(S20), 상기 강관과 천공 사이에 실링재를 충진하는 단계(S30), 상기 충진된 실링재가 겔화가 되는 단계(S40), 상기 천공에 삽입된 강관으로 주입재 및 급결재를 포함하는 본주입재를 충진하는 단계(S50) 및 상기 충진된 본주입재를 경화시키는 단계(S60)를 포함하는 강관다단 그라우팅 공법용 속경성 그라우트 조성물로서;
상기 실링재는 1.1 내지 1.3 의 물-시멘트비(W/C)로 실링용 결합재 및 배합수를 포함하되, 상기 실링용 결합재는 벤토나이트 30 내지 60 중량%, 제지슬러지 소각재 20 내지 50 중량%, 석고 10 내지 30 중량%, 소석회 1 내지 20 중량%, 고유동화제 0.01 내지 5 중량% 및 경화촉진제 0.01 내지 5 중량%를 포함하는 것이고;
상기 본주입재는 주입재 및 급결재를 1: 0.8 내지 1 중량비율로 포함하는 것이고;
상기 주입재는 1.1 내지 1.3 의 물-시멘트비(W/C)로 주입용 결합재 및 배합수를 포함하되, 상기 주입용 결합재는 마이크로 시멘트 40 내지 70 중량%, 칼슘설포알루미네이트 5 내지 30 중량%, 플라이애시 5 내지 30 중량%, 슬래그 시멘트 5 내지 30 중량%, 고유동화제 0.01 내지 5 중량% 및 지연제 0.01 내지 5 중량%를 포함하는 것이고;
상기 급결재는 1.1 내지 1.3 의 물-시멘트비(W/C)로 급결용 결합재 및 배합수를 포함하되, 상기 급결용 결합재는 석고 40 내지 70 중량%, 칼슘알루미네이트 5 내지 30 중량%, C12A7 5 내지 30 중량%, 고로 슬래그 5 내지 30 중량%, 탄산수소나트륨 0.05 내지 5 중량%, 고유동화제 0.01 내지 5 중량% 및 경화촉진제 0.01 내지 5 중량%를 포함하는 것인 강관다단 그라우팅 공법용 속경성 그라우트 조성물을 제공한다.
본 발명의 일 구현 예에 따른 강관다단 그라우팅 공법용 속경성 그라우트 조성물 및 이를 이용한 강관다단 그라우팅 공법에 따르면, 3시간 비카트 침 침입도가 10 mm 이하인 실링재를 포함하여, 적정 겔화 유지시간을 확보하면서도 겔화 개시시간을 획기적으로 단축할 수 있어, 본주입재의 원활한 침투를 가능하게 하여 우수한 주입성능을 확보할 수 있는 효과가 있다. 또한, 2시간 이내에 적어도 2MPa 이상의 조기 압축강도 발현이 가능한 본주입재를 포함하여, 현재 적용되고 있는 약 18±1 시간보다 훨씬 빠른 양생시간으로 속결되면서도, 우수한 압축강도를 구현할 수 있는 효과가 있다. 뿐만 아니라, 조기경화에 따른 균열에 대한 저항성과, 재료분리에 대한 저항성을 향상시키고, 수축에 대한 보상성을 향상시킬 수 있는 효과가 있다. 이로써, 연약지반 및 터널의 보강효과를 극대화시키며 전체공사시간을 획기적으로 단축시킬 수 있는 효과가 있다.
보다 구체적으로 본 발명의 일 구현 예에 따른 강관다단 그라우팅 공법용 속경성 그라우트 조성물은, 보강하고자 하는 터널의 지반을 천공하는 단계(S10), 상기 천공으로 강관을 삽입하는 단계(S20), 상기 강관과 천공 사이에 실링재를 충진하는 단계(S30), 상기 충진된 실링재가 겔화가 되는 단계(S40), 상기 천공에 삽입된 강관으로 주입재 및 급결재를 포함하는 본주입재를 충진하는 단계(S50) 및 상기 충진된 본주입재를 경화시키는 단계(S60)를 포함하는 강관다단 그라우팅 공법에 사용될 수 있는 것이다.
먼저, 본 발명의 일 구현 예에 따른 강관다단 그라우팅 공법용 속경성 그라우트 조성물은 본주입재의 주입전 강관의 외측과 천공 사이에 주입되어 팽창 및 충진됨으로써 강관과 지반의 마찰력을 증가시켜 본주입재의 주입시 주입압력에 의한 강관의 인발, 천공의 붕괴 및 역류 방지와 본주입재의 주입효율을 높여주기 위한 실링재를 포함한다.
상기 실링재는 본주입재의 주입이 완료되기 전까지 완전히 고결이 된 상태가 아닌 겔화 상태로 존재하여야 한다. 그러나 통상적으로 사용되고 있는 종래의 규산소다를 실링재로 사용할 경우 겔화 개시시간을 매우 짧게 할 수는 있지만, 겔화 유지시간도 짧아짐에 따라 경화되는 속도도 매우 빨라져 본주입재를 주입할 경우 실링재가 이미 양생된 상태가 되어 본주입재의 주입이 거의 되지 않는 현상이 발생하게 된다. 따라서 지반내로 밀실하게 충분이 주입이 되고 본주입재의 주입에 영향이 없는 적정 겔화 유지시간을 확보하면서도 겔화 개시시간을 획기적으로 단축할 수 있도록, 상기 실링재는 1.1 내지 1.3 의 물-시멘트비(W/C)로 실링용 결합재 및 배합수를 포함하되, 상기 실링용 결합재는 벤토나이트 30 내지 60 중량%, 제지슬러지 소각재 20 내지 50 중량%, 석고 10 내지 30 중량%, 소석회 1 내지 20 중량%, 고유동화제 0.01 내지 5 중량% 및 경화촉진제 0.01 내지 5 중량%를 포함하는 것을 바람직하게 사용할 수 있다. 이로써, 본주입재의 원활한 침투를 가능하게 하여 우수한 주입성능을 확보할 수 있는 효과가 있다.
보다 구체적으로, 상기 벤토나이트는 팽윤하는 점토광물의 그룹 중 대표적인 몬모릴로나이트가 주성분으로서, 물과 접촉하면 저면간격이 증가해 팽윤하는 특성을 갖는다. 이로써, 실링재가 강관의 외측과 천공 사이에 주입 및 팽윤하면서 충진되고, 수축보상의 기능을 발현할 수 있다. 또한, 우수한 유동성, 재료의 분리방지효과 및 증점효과를 부여하여, 적정 겔화 유지시간을 확보할 수 있다.
상기한 개선효과를 고려하여, 상기 벤토나이트는 상기 실링용 결합재에 대하여, 30 내지 60 중량% 범위로 함유되는 것이 바람직하다.
상기 제지슬러지 소각재는 펄프 및 제지를 소각하는 소각공정에서 발생하는 부산물로서, 종이 제조공정 중 펄프의 사용량을 줄이고 종이의 품질을 제고하기 위하여 충진제(Filler)로 석회석 미분말을 사용하게 되는데 잉여 석회석 미분말이 슬러지형태로 배출된 것을 보일러에서 소각하는 과정에서 석회석이 탈탄산되어 산화칼슘의 함량이 높은 특징이 있다. 이러한 상기 제지슬러지 소각재는 다량의 CaO, SiO2, Al2O3 성분이 함유되어 있어, 조직의 치밀화를 유도하여 겔화 개시시간을 획기적으로 단축하면서도 연약지반의 강도 및 내구성능을 향상시킬 수 있는 효과가 있다.
이러한 제지슬러지 소각재는 CaO의 함량이 55 내지 85 중량%이고, SiO2의 함량이 5 내지 25 중량%이고, Al2O3의 함량이 1 내지 20 중량%이고, 3500 내지 5500 cm2/g의 분말도를 갖는 것을 사용하여, 상기한 효과를 더욱 개선할 수 있다.
상기한 개선효과를 고려하여, 상기 제지슬러지 소각재는 상기 실링용 결합재에 대하여, 20 내지 50 중량% 범위로 함유되는 것이 바람직하다.
상기 석고는 단사정계의 광물로, 화학성분은 CaSO4·2H2O이며, 능판상 또는 주상 결정을 이루는 것으로, 수화반응에 의해 발열이 이루어짐과 아울러, 팽창되면서 실링재가 강관의 외측과 천공 사이에 주입 및 충진되고, 수축보상의 기능을 발현할 수 있다. 또한, 겔화 개시시간을 단축시키는 기능을 한다.
상기한 개선효과를 고려하여, 상기 석고는 상기 실링용 결합재에 대하여, 10 내지 30 중량% 범위로 함유되는 것이 바람직하다.
상기 소석회는 등축정계의 백색 결정으로, 상기 석고와 혼합되어 팽창되면서 실링재가 강관의 외측과 천공 사이에 주입 및 충진되고, 수축보상의 기능을 발현할 수 있다. 또한, 겔화 개시시간을 단축시키는 기능을 한다.
상기한 개선효과를 고려하여, 상기 소석회는 상기 실링용 결합재에 대하여, 1 내지 20 중량% 범위로 함유되는 것이 바람직하다.
상기 고유동화제는 입자와 입자 사이에 윤활막을 형성하여 주입성을 향상시키는 기능을 하는 것으로, 폴리카르본산계 고유동화제를 바람직하게 사용할 수 있다. 상기한 개선효과 및 재료분리현상을 고려하여, 상기 고유동화제는 상기 실링용 결합재에 대하여, 0.01 내지 5 중량% 범위로 함유되는 것이 바람직하다.
상기 경화촉진제는 빠른 반응성으로 인해 겔화 개시시간을 단축하고 팽창 및 수축을 최소화하는 것으로, 리튬카보네이트, 황산나트륨, 황산마그네슘, 탄산나트륨 및 이들의 혼합물로 이루어진 군에서 선택되는 1종 이상을 바람직하게 사용할 수 있다. 상기한 개선효과 및 고결후 강도특성을 고려하여, 상기 경화촉진제는 상기 실링용 결합재에 대하여, 0.01 내지 5 중량% 범위로 함유되는 것이 바람직하다.
또한, 상기 실링용 결합재는 표면에 알루미나가 코팅된 판상형의 그라파이트 0.1 내지 10 중량%를 더 포함하여, 수평면적이 극대화되어 적정 겔화강도 및 겔화 유지시간을 확보하면서도 표면에 알루미나가 코팅되어 겔화 개시시간을 획기적으로 단축할 수 있어, 본주입재의 원활한 침투를 가능하게 하여 우수한 주입성능을 확보할 수 있는 효과가 있다.
보다 구체적으로, 상기 표면에 알루미나가 코팅된 판상형의 그라파이트는 0.03 내지 0.9 mol/L의 알루미늄알콕사이드를 알코올계 용제에 녹인 용액 100 중량부에, 평균지름이 1 내지 10 μm이고, 두께가 10 내지 60 nm인 판상형의 그라파이트를 15 내지 30 중량부를 혼합하여 슬러리를 제조한 후 여과하여 알루미늄알콕사이드가 코팅된 판상형의 그라파이트를 제조하는 단계; 0.03 내지 0.5 mol/L의 물을 알코올계 용제에 녹인 용액 100 중량부에, 상기 제조된 알루미늄알콕사이드가 코팅된 판상형의 그라파이트 5 내지 20 중량부를 혼합하여 상기 알루미늄알콕사이드의 가수분해 반응을 통해 판상형의 그라파이트 표면에 알루미나를 코팅하는 단계; 및 잔여 용액을 여과 및 건조하여 제거함으로써 알루미나가 코팅된 판상형의 그라파이트를 얻는 단계를 포함하는 방법으로 준비되는 것을 사용하여 상기한 효과를 더욱 개선할 수 있다.
또한, 상기 실링재는 하기 화학식 1로 표시되는 화합물 및 하기 화학식 2로 표시되는 화합물을 더 포함하여; 우수한 유동성을 부여함으로써 실링재를 통과하여 지반으로 주입되는 우수한 주입성능을 더욱 개선할 수 있다. 또한 경화후, 지반과 일체화되어 우수한 장기강도를 구현할 수 있는 효과가 있다.
[화학식 1]
Figure PCTKR2022000362-appb-img-000001
상기 식에서,
R1은 수소 또는 탄소수 1 내지 10의 알킬기이고,
R2는 히드록시기 또는 탄소수 1 내지 10의 알킬기이다.
[화학식 2]
Figure PCTKR2022000362-appb-img-000002
상기 식에서,
n은 1 내지 10의 정수이다.
이때, 상기 화학식 1로 표시되는 화합물 및 상기 화학식 2로 표시되는 화합물은 상기한 개선효과 및 재료분리현상을 고려하여, 상기 실링재의 배합수 100 중량부에 대하여, 0.1 내지 5 중량부 범위로 혼합되는 것이 바람직하다. 또한, 상기 화학식 1로 표시되는 화합물 및 상기 화학식 2로 표시되는 화합물은 각각 1: 1 중량비로 혼합된 것을 사용하여 상기한 개선효과를 더욱 향상시킬 수 있다.
한편, 본 발명의 일 구현 예에 따른 강관다단 그라우팅 공법용 속경성 그라우트 조성물은 강관 내부에서 가압하여 공급함으로써 강관의 외측과 천공 사이로 배출 후 실링재를 통과하여 지반으로 주입되면서 지반 내 균열을 메우고 지반을 일체화시키는 주입재 및 상기 주입재의 양생을 촉진시키기 위한 급결재를 포함하는 본 주입재를 포함한다.
이때, 상기 본주입재는 주입재 및 급결재를 1: 0.8 내지 1 중량비율로 포함하는 것일 수 있다.
상기 주입재는 1.1 내지 1.3 의 물-시멘트비(W/C)로 주입용 결합재 및 배합수를 포함하되, 상기 주입용 결합재는 마이크로 시멘트 40 내지 70 중량%, 칼슘설포알루미네이트 5 내지 30 중량%, 플라이애시 5 내지 30 중량%, 슬래그 시멘트 5 내지 30 중량%, 고유동화제 0.01 내지 5 중량% 및 지연제 0.01 내지 5 중량%를 포함하는 것을 바람직하게 사용할 수 있다. 이로써, 실링재를 용이하게 통과하여 지반내로 밀실하게 충진됨으로써, 현재 적용되고 있는 약 18±1 시간보다 훨씬 빠른 양생시간으로 속결되면서도, 우수한 압축강도를 구현할 수 있는 효과가 있다.
보다 구체적으로, 상기 마이크로 시멘트는 분말도가 높은 초미립자 시멘트로서, 본 주입재의 주입이 용이하고, 우수한 조기 압축강도 발현이 가능하게 한다.
상기 마이크로 시멘트는 분말도가 6,000 내지 10,000 ㎠/g이고, 평균입자 크기가 1 내지 10 μm인 것을 바람직하게 사용할 수 있다.
상기한 개선효과를 고려하여, 상기 마이크로 시멘트는 상기 주입용 결합재에 대하여, 40 내지 70 중량% 범위로 함유되는 것이 바람직하다.
상기 칼슘설포알루미네이트는 시멘트와 혼합하여 우수한 조기 압축강도 발현이 가능하게 한다. 또한, 경화과정에서 부피변화 및 주입재의 역류를 방지함으로써 빠른 시간 내에 안정적으로 우수한 압축강도를 발현할 수 있다.
상기 칼슘설포알루미네이트는 Al2O3 함량이 30 중량% 이상이면서 분말도가 4,500 내지 8,000 ㎠/g인 것을 바람직하게 사용할 수 있다.
상기한 개선효과를 고려하여, 상기 칼슘설포알루미네이트는 상기 주입용 결합재에 대하여, 5 내지 30 중량% 범위로 함유되는 것이 바람직하다.
상기 플라이애시는 산업 부산물을 재활용함에 따라 경제적인 효과와 고미분말을 사용함으로써 작업성의 개선과 잠재 수경성 반응에 의한 장기강도 증진 및 공극의 충전이 효과적으로 이루어지게 하는 기능을 한다.
상기한 개선효과를 고려하여, 상기 플라이애시는 상기 주입용 결합재에 대하여, 5 내지 30 중량% 범위로 함유되는 것이 바람직하다.
상기 슬래그 시멘트는 산업 부산물을 재활용함에 따라 경제적인 효과와 고미분말을 사용함으로써 작업성의 개선과 잠재 수경성 반응에 의한 장기강도 증진 및 공극의 충전이 효과적으로 이루어지게 하는 기능을 한다.
상기한 개선효과를 고려하여, 상기 슬래그 시멘트는 상기 주입용 결합재에 대하여, 5 내지 30 중량% 범위로 함유되는 것이 바람직하다.
상기 고유동화제는 입자와 입자 사이에 윤활막을 형성하여 주입성을 향상시키는 기능을 하는 것으로, 폴리카르본산계 고유동화제를 바람직하게 사용할 수 있다. 상기한 개선효과 및 재료분리현상을 고려하여, 상기 고유동화제는 상기 주입용 결합재에 대하여, 0.01 내지 5 중량% 범위로 함유되는 것이 바람직하다.
상기 지연제는 시멘트 수화반응을 억제하여 응결 또는 경화를 지연시키는 기능을 한다. 즉, 지나치게 빠른 응결로 인하여 작업성의 저하를 방지하기 위한 것으로, 구연산, 구연산나트륨, 타르타르산 및 이들의 혼합물로 이루어진 군에서 선택되는 1종 이상을 바람직하게 사용할 수 있다. 상기한 개선효과 및 경화 후 강도특성을 고려하여, 상기 지연제는 상기 주입용 결합재에 대하여, 0.01 내지 5 중량% 범위로 함유되는 것이 바람직하다.
또한, 상기 주입용 결합재는 마그네슘과 응집된 마그네슘-세리사이트 응집체 0.1 내지 10 중량%를 더 포함하여; 실링재를 통과하여 지반으로 주입되는 우수한 주입성능과, 우수한 강도발현이 가능하게 하는 기능을 더욱 개선할 수 있다. 상기 세리사이트는 입자형태가 작은 비늘 모양이나 엽상 구조로 이루어지고, 입자가 미세하며, 우수한 피복력을 제공하여 조성물을 보호하고, 점성이 급격히 낮아지는 것을 방지하여 실링재의 고결은 방지하면서, 우수한 주입성능으로 실링재를 통과하여 지반으로 주입될 수 있고, 주입 후 지반 내 균열을 메우고 지반과 일체화되어 우수한 강도를 구현할 수 있다. 또한, 상기 세리사이트는 마그네슘과 응집된 것을 사용함에 따라, 잠재수경성 성분들의 초기수화 촉진에 따른 조기강도 개선에 더욱 기여할 수 있는 효과가 있다.
이러한 상기 마그네슘-세리사이트 응집체는 세리사이트 100 중량부와 MgCl2·H2O 15 내지 25 중량부를 혼합하는 단계; 상기 혼합된 세리사이트 및 MgCl2·H2O에 증류수 150 내지 300 중량부를 혼합하여 5 내지 30 시간 동안 교반하는 단계; 및 상기 교반한 세리사이트, MgCl2·H2O 및 증류수를 원심분리한 후, 상등액을 추출하여 마그네슘-세리사이트 응집체를 수득하는 단계;를 포함하는 방법에 의하여 준비되는 것을 바람직하게 사용할 수 있다.
또한, 상기 마그네슘-세리사이트 응집체는 상기 수득한 마그네슘-세리사이트 응집체를 네오헤스페리딘과 1: 0.1 내지 0.5 중량부로 혼합한 후, 볼 밀링 분쇄하는 단계; 및 상기 분쇄된 마그네슘-세리사이트 응집체는 50 내지 80 ℃의 온도에서 건조하는 단계;를 더 포함하는 방법에 의하여 준비되는 것을 사용함으로써, 상기한 효과를 더욱 더 개선할 수 있고, 산화방지 성능이 개선되는 효과가 있다.
또한, 상기 급결재는 1.1 내지 1.3 의 물-시멘트비(W/C)로 급결용 결합재 및 배합수를 포함하되, 상기 급결용 결합재는 석고 40 내지 70 중량%, 칼슘알루미네이트 5 내지 30 중량%, C12A7 5 내지 30 중량%, 고로 슬래그 5 내지 30 중량%, 탄산수소나트륨 0.05 내지 5 중량%, 고유동화제 0.01 내지 5 중량% 및 경화촉진제 0.01 내지 5 중량%를 포함하는 것을 바람직하게 사용할 수 있다. 이로써, 상기 주입재의 경화촉진을 위해 통상적으로 사용하던 규산소다를 사용하지 않아 환경문제 및 내구성 저하, 용탈 등의 문제를 개선할 수 있고, 주입재와 혼합하여 사용함으로써 상기 주입재의 경화시간을 빠르게 단축시키면서 압축강도는 단시간 내에 높게 발현될 수 있는 효과가 있다.
보다 구체적으로, 상기 석고는 수화반응에 의해 팽창되면서 본주입재가 강관에 주입되고, 실링재를 용이하게 통과하여 지반내로 밀실하게 충진되도록 하고, 주입재와 혼합하여 경화시간을 빠르게 단축시키면서 압축강도는 단시간 내에 높게 발현하는 기능을 한다. 상기한 개선효과, 경화시간 및 작업성능을 고려하여, 상기 석고는 상기 급결용 결합재에 대하여, 40 내지 70 중량% 범위로 함유되는 것이 바람직하다.
상기 칼슘알루미네이트는 상기 주입재와 혼합하여 우수한 조기 압축강도 발현이 가능하게 한다.
상기 칼슘알루미네이트는 비정질로서, CaO의 함량이 30 내지 55 중량%이고, Al2O3의 함량이 15 내지 55 중량%이고, SiO2의 함량이 0.1 내지 15 중량%이고, Fe2O3 0.1 내지 15 중량%이고, 상기 CaO/Al2O3의 몰비는 1.5 이상이고, 분말도가 3,000 내지 7,000 ㎠/g인 것을 바람직하게 사용할 수 있다.
상기한 개선효과, 경화시간 및 작업성능을 고려하여, 상기 칼슘알루미네이트는 상기 급결용 결합재에 대하여, 5 내지 30 중량% 범위로 함유되는 것이 바람직하다.
상기 C12A7은 상기 칼슘알루미네이트와 함께, 상기 주입재와 혼합하여 우수한 조기 압축강도 발현이 가능하게 한다.
상기 C12A7은 분말도가 5,000 내지 7,000 ㎠/g인 것을 바람직하게 사용할 수 있다.
상기한 개선효과, 경화시간 및 작업성능을 고려하여, 상기 C12A7은 상기 급결용 결합재에 대하여, 5 내지 30 중량% 범위로 함유되는 것이 바람직하다.
상기 고로 슬래그는 산업 부산물을 재활용함에 따라 경제적인 효과와 고미분말을 사용함으로써 작업성의 개선과 잠재 수경성 반응에 의한 장기강도 증진 및 공극의 충전이 효과적으로 이루어지게 하는 기능을 한다.
상기한 개선효과 및 작업성능을 고려하여, 상기 고로 슬래그는 상기 급결용 결합재에 대하여, 5 내지 30 중량% 범위로 함유되는 것이 바람직하다.
상기 탄산수소나트륨은 팽창되면서 본주입재가 강관에 주입되고, 실링재를 용이하게 통과하여 지반내로 밀실하게 충진되도록 하고, 주입재와 혼합하여 경화시간을 빠르게 단축시키면서 압축강도는 단시간 내에 높게 발현하는 기능을 한다.
상기한 개선효과 및 작업성능을 고려하여, 상기 탄산수소나트륨은 상기 급결용 결합재에 대하여, 0.05 내지 5 중량% 범위로 함유되는 것이 바람직하다.
상기 고유동화제는 입자와 입자 사이에 윤활막을 형성하여 주입성을 향상시키는 기능을 하는 것으로, 폴리카르본산계 고유동화제를 바람직하게 사용할 수 있다. 상기한 개선효과 및 재료분리현상을 고려하여, 상기 고유동화제는 상기 급결용 결합재에 대하여, 0.01 내지 5 중량% 범위로 함유되는 것이 바람직하다.
상기 경화촉진제는 빠른 반응성으로 인해 경화시간을 단축하고 팽창 및 수축을 최소화하는 것으로, 리튬카보네이트, 수산화나트륨 및 이들의 혼합물로 이루어진 군에서 선택되는 1종 이상을 바람직하게 사용할 수 있다. 상기한 개선효과 및 경화후 강도특성을 고려하여, 상기 경화촉진제는 상기 급결용 결합재에 대하여, 0.01 내지 5 중량% 범위로 함유되는 것이 바람직하다.
또한, 본 발명의 다른 일 구현 예는 상기 강관다단 그라우팅 공법용 속경성 그라우트 조성물을 이용한 강관다단 그라우팅 공법으로서,
보강하고자 하는 터널의 지반을 천공하는 단계(S10); 상기 천공으로 강관을 삽입하는 단계(S20); 상기 강관과 천공 사이에 상기 강관다단 그라우팅 공법용 속경성 그라우트 조성물 중, 실링재를 충진하는 단계(S30); 상기 충진된 실링재가 겔화가 되는 단계(S40); 상기 천공에 삽입된 강관으로 상기 강관다단 그라우팅 공법용 속경성 그라우트 조성물 중, 주입재 및 급결재를 포함하는 본주입재를 충진하는 단계(S50); 및 상기 충진된 본주입재를 경화시키는 단계(S60);를 포함하는 것인 강관다단 그라우팅 공법을 제공한다.
이러한 본 발명의 일 구현 예에 따른 강관다단 그라우팅 공법의 개략적인 시공 순서도를 도 1에 나타내었다.
또한, 본 발명의 일 구현 예에 따른 강관다단 그라우팅 공법이 수행되는 막장면을 촬영한 사진을 도 2에 나타내었다.
또한, 터널의 길이방향을 따라 연속적으로 강관이 설치된 모습을 도 3에 나타내었다.
이때, 상기 보강하고자 하는 터널의 지반을 천공하는 단계(S10)는 도2 및 도 3에 나타난 바와 같이 막장면에서부터 지중으로 천공하되, 상기 천공은 지중으로 가면서 벌어지는 각도로 수행한다.
상기 천공으로 강관을 삽입하는 단계(S20)는 상기 천공홀의 직경에 맞춰 강관을 제조하며, 일반적으로 단위 강관을 커플러로 조립하여 사용하고, 필요에 따라 길이가 길어서 천공의 외부로 돌출된 부분을 절단한다. 상기 강관은 천공 안에서 천공홀의 중심에 설치될 수 있도록 둘레부에 센터유지부재가 결합될 수 있다.
상기 강관과 천공 사이에 상기 강관다단 그라우팅 공법용 속경성 그라우트 조성물 중, 실링재를 충진하는 단계(S30)는 보다 구체적으로 실링재 주입호스 설치단계(S31), 패킹 설치단계(S32), 코킹단계(S33) 및 실링재 충진단계(S34)를 포함할 수 있다.
먼저, 상기 실링재 주입호스 설치단계(S31)는 천공의 입구 쪽에 후속 공정에서 주입되는 본주입재가 누출되지 않도록 실링재를 주입할 수 있도록, 실링재의 주입을 위한 실링재 주입호스를 설치한다.
상기 패킹 설치단계(S32)는 상기 설치된 강관의 외부로서 천공의 입구와 대응하는 부분에 수행된다. 상기 패킹의 위치는 천공의 입구에 코킹재의 주입에 의한 코킹부를 형성할 수 있는 위치이다. 상기 패킹은 천공의 밀폐성을 향상하기 위하여 고무 등의 탄성 재질로 이루어지는 것이 바람직하다.
또한, 상기 실링재 주입호스는 상기 패킹에 결합되는 것으로, 상기 실링재 주입호스 설치단계(S31)와 패킹 설치단계(S32)는 단일 작업으로 이루어질 수 있다.
상기 코킹단계(S33)는 천공의 입구와 패킹 사이에 코킹재를 주입하여 수행될 수 있다.
상기 실링재 충진단계(S34)는 상기 설치된 실링재 주입호스를 통해 강관다단 그라우팅 공법용 속경성 그라우트 조성물 중, 실링재를 주입하여 패킹의 안쪽에 일정 구간의 실링부를 형성함으로써 수행된다.
상기 충진된 실링재가 겔화가 되는 단계(S40)는 적정 겔화 유지시간을 확보하면서도 겔화 개시시간을 3시간 이내로 획기적으로 단축할 수 있어, 본주입재의 원활한 침투를 가능하게 하여 우수한 주입성능을 확보할 수 있다.
상기 천공에 삽입된 강관으로 상기 강관다단 그라우팅 공법용 속경성 그라우트 조성물 중, 주입재 및 급결재를 포함하는 본주입재를 충진하는 단계(S50)는 형성한 실링부의 안쪽에 수행된다.
상기 충진된 본주입재를 경화시키는 단계(S60)는 2시간 이내에 적어도 2MPa 이상의 조기 압축강도 발현이 가능하여, 현재 적용되고 있는 약 18±1 시간보다 훨씬 빠른 양생시간으로 속결되면서도, 우수한 압축강도를 구현할 수 있다.
본 발명의 일 구현 예에 따른 강관다단 그라우팅 공법용 속경성 그라우트 조성물 및 이를 이용한 강관다단 그라우팅 공법에 따르면, 3시간 비카트 침 침입도가 10 mm 이하인 실링재를 포함하여, 적정 겔화 유지시간을 확보하면서도 겔화 개시시간을 획기적으로 단축할 수 있어, 본주입재의 원활한 침투를 가능하게 하여 우수한 주입성능을 확보할 수 있는 효과가 있다. 또한, 2시간 이내에 적어도 2MPa 이상의 조기 압축강도 발현이 가능한 본주입재를 포함하여, 현재 적용되고 있는 약 18±1 시간보다 훨씬 빠른 양생시간으로 속결되면서도, 우수한 압축강도를 구현할 수 있는 효과가 있다. 뿐만 아니라, 조기경화에 따른 균열에 대한 저항성과, 재료분리에 대한 저항성을 향상시키고, 수축에 대한 보상성을 향상시킬 수 있는 효과가 있다. 이로써, 연약지반 및 터널의 보강효과를 극대화시키며 전체공사시간을 획기적으로 단축시킬 수 있는 효과가 있다.
이상, 본 발명의 바람직한 실시 예를 들어 상세하게 설명하였으나, 본 발명은 상기 실시예에 한정되는 것은 아니며, 본 발명의 기술적 사상의 범위 내에서 해당 분야에서 통상의 지식을 가진 자에 의하여 여러 가지 변형이 가능하다.
실링재의 제조
<실시예 1>
벤토나이트 47 중량%, 제지슬러지 소각재 27 중량%, 석고 15 중량%, 소석회 10 중량%, 폴리카르본산계 고유동화제 0.5 중량% 및 경화촉진제(리튬카보네이트) 0.5 중량%를 강제믹서에 넣고 혼합한 실링용 결합재 100 중량부를 배합수 120 중량부와 충분히 교반시켜 슬러리화된 실링재를 제조하였다.
이때, 상기 제지슬러지 소각재는 CaO의 함량이 68.1 중량%이고, SiO2의 함량이 15.7 중량%이고, Al2O3의 함량이 7.3 중량%이고, 4350 cm2/g의 분말도를 갖는 것을 사용하였다.
<실시예 2>
벤토나이트 40 중량%, 제지슬러지 소각재 31 중량%, 석고 19.5 중량%, 소석회 7 중량%, 표면에 알루미나가 코팅된 판상형의 그라파이트 1.5 중량%, 폴리카르본산계 고유동화제 0.5 중량% 및 경화촉진제(리튬카보네이트) 0.5 중량%를 강제믹서에 넣고 혼합한 실링용 결합재 100 중량부를 배합수 120 중량부와 충분히 교반시켜 슬러리화된 실링재를 제조하였다.
이때, 상기 제지슬러지 소각재는 상기 실시예 1에서 사용한 것과 동일한 것을 사용하였다.
또한, 상기 표면에 알루미나가 코팅된 판상형의 그라파이트는 알루미늄 트리 세컨더리 부톡사이드(0.25 mol/L)를 에탄올 1000ml에 녹인 용액에 200 g의 평균지름이 8.5 μm이고, 두께가 38 nm인 판상형의 그라파이트를 첨가하여 교반하면서 1시간 동안 혼합하여 슬러리를 제조하였다. 이 슬러리를 여과하여 용액을 제거함으로써 알루미늄 알콕사이드가 코팅된 판상형의 그라파이트를 제조하였다. 이후, 물(0.20mol/L)을 에탄올에 녹인 용액 1000ml를 교반하면서 120 g의 상기 제조된 알루미늄 알콕사이드가 코팅된 판상형의 그라파이트를 첨가하여 30분 동안 혼합함으로써 판상형의 그라파이트 표면의 알루미늄 알콕사이드를 가수분해시켰다. 이후, 여과하여 잔여용액를 제거하고 80 ℃의 열풍으로 2시간 동안 건조시킴으로써 준비된 알루미나가 코팅된 판상형의 그라파이트를 사용하였다.
<실시예 3>
벤토나이트 34 중량%, 제지슬러지 소각재 38 중량%, 석고 22 중량%, 소석회 4 중량%, 표면에 알루미나가 코팅된 판상형의 그라파이트 1 중량%, 폴리카르본산계 고유동화제 0.5 중량% 및 경화촉진제(리튬카보네이트) 0.5 중량%를 강제믹서에 넣고 혼합한 실링용 결합재 100 중량부를 배합수 120 중량부, 하기 화학식 1-1로 표시되는 화합물 0.5 중량부 및 하기 화학식 2-1로 표시되는 화합물 0.5 중량부와 충분히 교반시켜 슬러리화된 실링재를 제조하였다.
이때, 상기 제지슬러지 소각재 및 상기 표면에 알루미나가 코팅된 판상형의 그라파이트는 상기 실시예 2에서 사용한 것과 동일한 것을 사용하였다.
[화학식 1-1]
Figure PCTKR2022000362-appb-img-000003
상기 식에서, R1은 메틸기이고, R2는 히드록시기이다.
[화학식 2-1]
Figure PCTKR2022000362-appb-img-000004
상기 식에서, n은 5이다.
<비교예 1>
벤토나이트 15 중량%, 보통 포틀랜드 시멘트 84 중량%, 폴리카르본산계 고유동화제 0.5 중량% 및 경화촉진제(리튬카보네이트) 0.5 중량%를 강제믹서에 넣고 혼합한 실링용 결합재 100 중량부를 배합수 120 중량부와 충분히 교반시켜 슬러리화된 비교용 실링재를 제조하였다.
<시험예 1>
상기 실시예 1 내지 3에서 제조된 실링재 및 비교예 1에서 제조된 비교용 실링재의 시편을 제작하고, 겔화시간으로서, 비카트침의 침입도가 10 mm(한국철도시설공단의 시방서 기준)에 도달할 때까지 소요되는 시간을 측정하였다.
또한, 상기 실시예 1 내지 3에서 제조된 실링재 및 비교예 1에서 제조된 비교용 실링재의 주입후, 3 시간이 경과했을 때의 비카트침 관입량을 측정하였다.
상기 측정결과를 하기 표 1에 나타내었다.
구분 실시예 1 실시예 2 실시예 3 비교예 1
겔화시간
(시간: 분)		 2: 52 2: 39 2: 14 24: 19
비카트침 관입량
(mm)		 9 8 8 25
상기 표 1에서 확인할 수 있는 바와 같이, 본 발명의 실시예 1 내지 3에서 제조된 실링재는 비교예 1에서 제조된 비교용 실링재와 비교하여, 겔화시간 및 3 시간 경과했을 때의 비카트침 관입량이 10 mm 이하로 크게 감소한 것을 확인할 수 있었다. 또한, 도 4와 같이 본 발명의 실시예 1 내지 3에 따른 실링재의 겔화 후, 본주입재 통과 확인을 위한 시험을 수행한 결과, 본 발명의 실시예 1 내지 3에서 제조된 실링재는 단시간 내에 비카트침 관입량은 10mm 이하에 도달하면서도 본주입재의 통과는 원활하게 이루어지는 것을 확인할 수 있었다.
이로써, 본 발명의 실링재는 적정 겔화 유지시간을 확보하면서도 겔화 개시시간을 획기적으로 단축할 수 있어, 본주입재의 원활한 침투를 가능하게 하여 우수한 주입성능을 확보할 수 있을 것으로 기대된다.
본주입재의 제조
<실시예 4>
각각 별도로 준비된 주입재 및 급결재를 1:1 중량비율로 강제믹서에 투입 및 교반시켜 본주입재를 제조하였다.
이때, 상기 주입재는 마이크로 시멘트(분말도: 6,780 ㎠/g, 평균입자 크기: 4.7 μm) 64 중량%, 칼슘설포알루미네이트(분말도: 4,920 ㎠/g, Al2O3 함량: 32.7 μm) 12 중량%, 플라이애시 11.8 중량%, 슬래그 시멘트 12 중량%, 폴리카르본산계 고유동화제 0.1 중량% 및 지연제(구연산) 0.1 중량%를 강제믹서에 넣고 혼합한 주입용 결합재 100 중량부를 배합수 120 중량부와 충분히 교반시켜 슬러리화함으로써, 제조하였다.
또한, 상기 급결재는 석고 44 중량%, 칼슘알루미네이트 21 중량%, C12A7(분말도: 6,140 ㎠/g) 18 중량%, 고로 슬래그 16.1 중량%, 탄산수소나트륨 0.5 중량%, 폴리카르본산계 고유동화제 0.2 중량% 및 경화촉진제(수산화나트륨) 0.2 중량%를 강제믹서에 넣고 혼합한 급결용 결합재 100 중량부를 배합수 120 중량부와 충분히 교반시켜 슬러리화함으로써, 제조하였다.
이때, 상기 칼슘알루미네이트는 비정질로서, CaO의 함량이 52.05 중량%이고, Al2O3의 함량이 27.86 중량%이고, SiO2의 함량이 7.95 중량%이고, Fe2O3 3.47 중량%이고, 분말도가 4,140 ㎠/g인 것을 사용하였다.
<실시예 5>
각각 별도로 준비된 주입재 및 급결재를 1:1 중량비율로 강제믹서에 투입 및 교반시켜 본주입재를 제조하였다.
이때, 상기 주입재는 마이크로 시멘트(분말도: 6,780 ㎠/g, 평균입자 크기: 4.7 μm) 52 중량%, 칼슘설포알루미네이트(분말도: 4,920 ㎠/g, Al2O3 함량: 32.7 μm) 24 중량%, 플라이애시 7.8 중량%, 슬래그 시멘트 14.5 중량%, 마그네슘과 응집된 마그네슘-세리사이트 응집체 1.5 중량%, 폴리카르본산계 고유동화제 0.1 중량% 및 지연제(구연산) 0.1 중량%를 강제믹서에 넣고 혼합한 주입용 결합재 100 중량부를 배합수 120 중량부와 충분히 교반시켜 슬러리화함으로써, 제조하였다.
이때, 상기 마그네슘-세리사이트 응집체는 세리사이트 100 중량부와 MgCl2·H2O 22 중량부를 혼합하는 단계; 상기 혼합된 세리사이트 및 MgCl2·H2O에 증류수 210 중량부를 혼합하여 19 시간 동안 교반하는 단계; 및 상기 교반한 세리사이트, MgCl2·H2O 및 증류수를 원심분리한 후, 상등액을 추출하여 마그네슘-세리사이트 응집체를 수득하는 단계; 상기 수득한 마그네슘-세리사이트 응집체를 볼 밀링 분쇄하는 단계; 및 상기 분쇄된 마그네슘-세리사이트 응집체는 70 ℃의 온도에서 건조하는 단계;를 포함하는 방법에 의하여 준비되는 것을 사용하였다.
또한, 상기 급결재는 석고 52 중량%, 칼슘알루미네이트 17 중량%, C12A7(분말도: 6,140 ㎠/g) 18 중량%, 고로 슬래그 12.1 중량%, 탄산수소나트륨 0.5 중량%, 폴리카르본산계 고유동화제 0.2 중량% 및 경화촉진제(수산화나트륨) 0.2 중량%를 강제믹서에 넣고 혼합한 급결용 결합재 100 중량부를 배합수 120 중량부와 충분히 교반시켜 슬러리화함으로써, 제조하였다.
이때, 상기 칼슘알루미네이트는 상기 실시예 4에서 사용한 것과 동일한 것을 사용하였다.
<실시예 6>
각각 별도로 준비된 주입재 및 급결재를 1:1 중량비율로 강제믹서에 투입 및 교반시켜 본주입재를 제조하였다.
이때, 상기 주입재 및 급결재는 상기 실시예 5에서 사용한 것과 동일한 것을 사용하되; 상기 마그네슘-세리사이트 응집체로서, 세리사이트 100 중량부와 MgCl2·H2O 22 중량부를 혼합하는 단계; 상기 혼합된 세리사이트 및 MgCl2·H2O에 증류수 210 중량부를 혼합하여 19 시간 동안 교반하는 단계; 및 상기 교반한 세리사이트, MgCl2·H2O 및 증류수를 원심분리한 후, 상등액을 추출하여 마그네슘-세리사이트 응집체를 수득하는 단계; 상기 수득한 마그네슘-세리사이트 응집체를 네오헤스페리딘과 1: 0.2 중량부로 혼합한 후, 볼 밀링 분쇄하는 단계; 및 상기 분쇄된 마그네슘-세리사이트 응집체는 70 ℃의 온도에서 건조하는 단계;를 포함하는 방법에 의하여 준비되는 것을 사용하였다.
<비교예 2>
각각 별도로 준비된 비교용 주입재 및 비교용 급결재를 3:1 중량비율로 강제믹서에 투입 및 교반시켜 비교용 본주입재를 제조하였다.
이때, 상기 비교용 주입재는 보통 포틀랜드 시멘트 99.8 중량%, 폴리카르본산계 고유동화제 0.1 중량% 및 지연제(구연산) 0.1 중량%를 강제믹서에 넣고 혼합한 결합재 100 중량부를 배합수 120 중량부와 충분히 교반시켜 슬러리화함으로써, 제조하였다.
또한, 상기 비교용 급결재로는 규산소다(물유리)를 사용하였다.
<시험예 2>
상기 실시예 4 내지 6에서 제조된 본주입재 및 비교예 2에서 제조된 비교용 본주입재의 시편을 제작하고, KS L ISO 679 : 2006의 시멘트 강도시험 방법에 의거하여, 겔 타임 및 호모겔 강도를 측정하였다.
상기 측정결과를 하기 표 2에 나타내었다.
구분 실시예 4 실시예 5 실시예 6 비교예 1
겔 타임(초) 52 48 43 75
호모겔 강도
(MPa)		 2시간 2.64 3.37 3.72 0.11
4시간 3.87 4.67 5.02 0.18
6시간 4.57 5.42 5.74 0.23
24시간 6.78 7.94 8.33 1.25
3일 9.04 10.14 10.32 2.94
7일 9.87 10.72 10.87 3.12
28일 10.24 11.20 11.21 3.59
상기 표 2에서 확인할 수 있는 바와 같이, 본 발명의 실시예 4 내지 6에서 제조된 본주입재는 비교예 2에서 제조된 비교용 본주입재와 비교하여, 매우 빠른 겔타임을 갖고, 월등히 우수한 호모겔 강도를 갖는 것을 확인할 수 있었다.이로써, 본 발명의 실링재 및 본주입재를 포함하는 강관다단 그라우팅 공법용 속경성 그라우트 조성물은 겔화 개시시간을 획기적으로 단축하고, 2시간 이내에 적어도 2MPa 이상의 조기 압축강도 발현이 가능하여, 매우 빠른 양생시간으로 속결되면서도, 우수한 압축강도를 구현함으로써, 작업시간 및 공기의 단축; 인건비 및 공사비의 절감; 장비 효율성 증대의 효과를 가져올 것으로 기대된다.
이상에서 설명한 바와 같이, 본 발명이 속하는 기술 분야의 당업자는 본 발명이 그 기술적 사상이나 필수적 특징을 변경하지 않고서 다른 구체적인 형태로 실시될 수 있다는 것을 이해할 수 있을 것이다. 그러므로 이상에서 기술한 실시예는 모두 예시적인 것이며 한정적인 것이 아닌 것으로서 이해해야만 한다. 본 발명의 범위는 상기 상세한 설명보다는 후술하는 특허청구범위의 의미 및 범위 그리고 그 등가개념으로부터 도출되는 모두 변경 또는 변형된 형태가 본 발명의 범위에 포함되는 것으로 해석되어야 한다.

Claims (4)

  1. 보강하고자 하는 터널의 지반을 천공하는 단계(S10), 상기 천공으로 강관을 삽입하는 단계(S20), 상기 강관과 천공 사이에 실링재를 충진하는 단계(S30), 상기 충진된 실링재가 겔화가 되는 단계(S40), 상기 천공에 삽입된 강관으로 주입재 및 급결재를 포함하는 본주입재를 충진하는 단계(S50) 및 상기 충진된 본주입재를 경화시키는 단계(S60)를 포함하는 강관다단 그라우팅 공법용 속경성 그라우트 조성물로서;
    상기 실링재는 1.1 내지 1.3 의 물-시멘트비(W/C)로 실링용 결합재 및 배합수를 포함하되, 상기 실링용 결합재는 벤토나이트 30 내지 60 중량%, 제지슬러지 소각재 20 내지 50 중량%, 석고 10 내지 30 중량%, 소석회 1 내지 20 중량%, 고유동화제 0.01 내지 5 중량% 및 경화촉진제 0.01 내지 5 중량%를 포함하는 것이고;
    상기 실링용 결합재는 표면에 알루미나가 코팅된 판상형의 그라파이트 0.1 내지 10 중량%를 더 포함하는 것이고;
    상기 표면에 알루미나가 코팅된 판상형의 그라파이트는 0.03 내지 0.9 mol/L의 알루미늄알콕사이드를 알코올계 용제에 녹인 용액 100 중량부에, 평균지름이 1 내지 10 μm이고, 두께가 10 내지 60 nm인 판상형의 그라파이트를 15 내지 30 중량부를 혼합하여 슬러리를 제조한 후 여과하여 알루미늄알콕사이드가 코팅된 판상형의 그라파이트를 제조하는 단계; 0.03 내지 0.5 mol/L의 물을 알코올계 용제에 녹인 용액 100 중량부에, 상기 제조된 알루미늄알콕사이드가 코팅된 판상형의 그라파이트 5 내지 20 중량부를 혼합하여 상기 알루미늄알콕사이드의 가수분해 반응을 통해 판상형의 그라파이트 표면에 알루미나를 코팅하는 단계; 및 잔여 용액을 여과 및 건조하여 제거함으로써 알루미나가 코팅된 판상형의 그라파이트를 얻는 단계를 포함하는 방법으로 준비되는 것이고;
    상기 본주입재는 주입재 및 급결재를 1: 0.8 내지 1 중량비율로 포함하는 것이고;
    상기 주입재는 1.1 내지 1.3 의 물-시멘트비(W/C)로 주입용 결합재 및 배합수를 포함하되, 상기 주입용 결합재는 마이크로 시멘트 40 내지 70 중량%, 칼슘설포알루미네이트 5 내지 30 중량%, 플라이애시 5 내지 30 중량%, 슬래그 시멘트 5 내지 30 중량%, 고유동화제 0.01 내지 5 중량% 및 지연제 0.01 내지 5 중량%를 포함하는 것이고;
    상기 급결재는 1.1 내지 1.3 의 물-시멘트비(W/C)로 급결용 결합재 및 배합수를 포함하되, 상기 급결용 결합재는 석고 40 내지 70 중량%, 칼슘알루미네이트 5 내지 30 중량%, C12A7 5 내지 30 중량%, 고로 슬래그 5 내지 30 중량%, 탄산수소나트륨 0.05 내지 5 중량%, 고유동화제 0.01 내지 5 중량% 및 경화촉진제 0.01 내지 5 중량%를 포함하는 것을 특징으로 하는 강관다단 그라우팅 공법용 속경성 그라우트 조성물.
  2. 제1항에 있어서,
    상기 주입용 결합재는 마그네슘과 응집된 마그네슘-세리사이트 응집체 0.1 내지 10 중량%를 더 포함하는 것이고;
    상기 마그네슘-세리사이트 응집체는
    세리사이트 100 중량부와 MgCl2·H2O 15 내지 25 중량부를 혼합하는 단계;
    상기 혼합된 세리사이트 및 MgCl2·H2O에 증류수 150 내지 300 중량부를 혼합하여 5 내지 30 시간 동안 교반하는 단계; 및
    상기 교반한 세리사이트, MgCl2·H2O 및 증류수를 원심분리한 후, 상등액을 추출하여 마그네슘-세리사이트 응집체를 수득하는 단계;를 포함하는 방법에 의하여 준비되는 것을 특징으로 하는 강관다단 그라우팅 공법용 속경성 그라우트 조성물.
  3. 제2항에 있어서,
    상기 마그네슘-세리사이트 응집체는
    상기 수득한 마그네슘-세리사이트 응집체를 네오헤스페리딘과 1: 0.1 내지 0.5 중량부로 혼합한 후, 볼 밀링 분쇄하는 단계; 및
    상기 분쇄된 마그네슘-세리사이트 응집체는 50 내지 80 ℃의 온도에서 건조하는 단계;를 더 포함하는 방법에 의하여 준비되는 것을 특징으로 하는 강관다단 그라우팅 공법용 속경성 그라우트 조성물.
  4. 제1항-4항 중에서 선택되는 어느 한항에 따른 강관다단 그라우팅 공법용 속경성 그라우트 조성물을 이용한 강관다단 그라우팅 공법으로서,
    보강하고자 하는 터널의 지반을 천공하는 단계(S10); 상기 천공으로 강관을 삽입하는 단계(S20); 상기 강관과 천공 사이에 상기 강관다단 그라우팅 공법용 속경성 그라우트 조성물 중, 실링재를 충진하는 단계(S30); 상기 충진된 실링재가 겔화가 되는 단계(S40); 상기 천공에 삽입된 강관으로 상기 강관다단 그라우팅 공법용 속경성 그라우트 조성물 중, 주입재 및 급결재를 포함하는 본주입재를 충진하는 단계(S50); 및 상기 충진된 본주입재를 경화시키는 단계(S60);를 포함하는 것을 특징으로 하는 강관다단 그라우팅 공법.
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