WO2022163220A1 - 蛍光体ホイール - Google Patents

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WO2022163220A1
WO2022163220A1 PCT/JP2021/047272 JP2021047272W WO2022163220A1 WO 2022163220 A1 WO2022163220 A1 WO 2022163220A1 JP 2021047272 W JP2021047272 W JP 2021047272W WO 2022163220 A1 WO2022163220 A1 WO 2022163220A1
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WO
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substrate
heat radiating
radiating member
heat dissipation
phosphor
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PCT/JP2021/047272
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English (en)
French (fr)
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昇 飯澤
洋介 本多
Original Assignee
パナソニックＩｐマネジメント株式会社
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Publication date
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Priority to EP21923223.8A priority patent/EP4286745A1/en
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    • F21V—FUNCTIONAL FEATURES OR DETAILS OF LIGHTING DEVICES OR SYSTEMS THEREOF; STRUCTURAL COMBINATIONS OF LIGHTING DEVICES WITH OTHER ARTICLES, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
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    • F21V29/50—Cooling arrangements
    • F21V29/70—Cooling arrangements characterised by passive heat-dissipating elements, e.g. heat-sinks
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    • G—PHYSICS
    • G03—PHOTOGRAPHY; CINEMATOGRAPHY; ANALOGOUS TECHNIQUES USING WAVES OTHER THAN OPTICAL WAVES; ELECTROGRAPHY; HOLOGRAPHY
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    • G03B21/00—Projectors or projection-type viewers; Accessories therefor
    • G03B21/14—Details
    • G03B21/16—Cooling; Preventing overheating
    • G—PHYSICS
    • G03—PHOTOGRAPHY; CINEMATOGRAPHY; ANALOGOUS TECHNIQUES USING WAVES OTHER THAN OPTICAL WAVES; ELECTROGRAPHY; HOLOGRAPHY
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    • G03B21/14—Details
    • G03B21/20—Lamp housings
    • G03B21/2006—Lamp housings characterised by the light source
    • G03B21/2033—LED or laser light sources
    • G03B21/204—LED or laser light sources using secondary light emission, e.g. luminescence or fluorescence

Definitions

  • the present disclosure relates to phosphor wheels.
  • a phosphor wheel that emits light by laser light (excitation light) emitted from a laser light source is one of the light source devices used in laser projectors.
  • the phosphor wheel is rotated about its rotation axis while the phosphor layer is being irradiated with the laser light in order to suppress deterioration caused by heat generation of the phosphor layer due to the irradiation of the laser light.
  • Patent Document 1 As a technique for improving the heat dissipation performance of a phosphor wheel, a technique is disclosed in which a fin having a feather structure is formed in a gap space between two supporting members having phosphors arranged on both side surfaces facing each other (for example, Patent Document 1). According to Patent Literature 1, air as a coolant flows through the gap space, thereby promoting the discharge of the heat brought to the phosphor, so that the heat dissipation performance of the phosphor wheel can be improved.
  • the present disclosure provides a phosphor wheel with improved heat dissipation performance.
  • a phosphor wheel includes a substrate having a first main surface and a second main surface facing each other, and a phosphor layer provided on the first main surface. and a heat dissipating member made of a plate material arranged to face either one of the first main surface and the second main surface and rotated together with the substrate, wherein the heat dissipating member A protruding portion provided in the central portion of the heat radiating member so as to protrude toward the surface of the heat radiating member and having a contact surface in contact with any of the surfaces, and a plurality of regions in the peripheral region excluding the central portion are cut and raised.
  • the projecting portion is in contact with the substrate through the contact surface to ensure a constant gap between the substrate and the heat dissipation member, and to dissipate heat from the substrate to the heat dissipation member. It conducts to said peripheral region of the member.
  • the phosphor wheel of the present disclosure has improved heat dissipation performance.
  • FIG. 1 is an exploded perspective view of a phosphor wheel according to Embodiment 1.
  • FIG. FIG. 2 is a side view of the phosphor wheel according to Embodiment 1.
  • FIG. FIG. 3 is a front view of the substrate according to Embodiment 1 when viewed from the first main surface side. 4 is an enlarged side view of the heat radiating member shown in FIG. 2.
  • FIG. 5 is a front view of the heat radiating member according to Embodiment 1 when viewed from the first main surface side.
  • FIG. 6 is a perspective view of the heat radiating member according to Embodiment 1 when viewed from the first main surface side.
  • 7 is an exploded perspective view of a phosphor wheel according to another aspect of Embodiment 1.
  • FIG. 8 is a front perspective view of the heat radiating member according to Embodiment 2 when viewed from the first main surface side.
  • FIG. 9 is a rear perspective view of the heat radiating member according to Embodiment 2 when viewed from the second main surface side.
  • 10 is a partially enlarged view of the heat dissipation member of FIG. 9.
  • FIG. 11 is a diagram showing analysis results of fluid flow near the fins of the heat radiating member according to the second embodiment.
  • FIG. 12 is a front perspective view of a heat radiating member according to a modification of Embodiment 2 when viewed from the first main surface side.
  • FIG. 13 is a front perspective view of a heat radiating member according to a comparative example when viewed from the first main surface side.
  • FIG. 14 is a diagram showing analysis results of fluid flow in the vicinity of the fins of the heat radiating member according to the comparative example.
  • 15 is a front perspective view of the heat radiating member according to Embodiment 3 when viewed from the first main surface side.
  • FIG. 16 is a partially enlarged view of the heat dissipation member of FIG. 15.
  • FIG. 17A and 17B are diagrams showing verification results of the actual prototype of the phosphor wheel according to Embodiment 3.
  • FIG. FIG. 18 is a diagram showing analysis results of fluid flow in the vicinity of the fins of the heat radiating member according to the comparative example.
  • 19A and 19B are diagrams showing analysis results of the flow of fluid in the vicinity of the fins of the heat radiating member according to Embodiment 3.
  • FIG. 20A is a diagram showing another example of the size of the notch according to Embodiment 3.
  • FIG. 20B is a diagram showing another example of the size of the notch according to Embodiment 3.
  • FIG. 21A is a diagram showing another example of the shape of the notch according to the modification of Embodiment 3.
  • FIG. 21B is a diagram showing another example of the shape of the notch according to the modification of Embodiment 3.
  • FIG. FIG. 22A is a diagram showing an example in which a notch portion according to a modification of Embodiment 3 is formed near the rotation axis of the heat radiating member.
  • FIG. 22B is a diagram showing an example of a case in which a cutout portion according to a modification of Embodiment 3 is formed near the outer peripheral edge of the heat radiating member.
  • FIG. FIG. 23 is a diagram showing analysis results of the temperature reduction effect of the phosphor layer of the phosphor wheel according to the third embodiment.
  • FIG. 24 is a diagram showing analysis results of fluid flow in the vicinity of the fins of the heat radiating member having cutouts formed near the rotation axis of the heat radiating member.
  • 25 is a front perspective view of the heat radiating member according to Embodiment 4 when viewed from the first main surface side.
  • FIG. 26 is a partially enlarged side view of the heat dissipation member and substrate of FIG. 25.
  • FIG. 27 is a partially enlarged perspective view of the vicinity of the bending end shown in FIG. 26.
  • FIG. FIG. 28 is a partially enlarged perspective view of the vicinity of a bent end having dimensions different from those of the bent end shown in FIG.
  • FIG. 29 is a diagram showing verification results of the actual prototype of the phosphor wheel according to the fourth embodiment.
  • FIG. 30A is a diagram showing analysis results of relative velocities in the vicinity of the outer peripheral edge of a heat radiating member according to a comparative example.
  • 30B is a diagram showing analysis results of the relative velocity of the fluid near the bent end of the heat radiating member according to Embodiment 4.
  • FIG. 31 is a partially enlarged side view of a heat dissipating member and a substrate having bent ends according to Modification 1.
  • FIG. 32 is a partially enlarged perspective view of the vicinity of the bending end shown in FIG. 31.
  • FIG. 33 is a partially enlarged perspective view of the vicinity of a bent end having dimensions different from those of the bent end shown in FIG.
  • FIG. 34 is a diagram showing analysis results of the temperature reduction effect of the phosphor layer of the phosphor wheel according to the fourth embodiment.
  • 35 is a contour diagram of the value of the time derivative of the root mean square pressure in the comparative example of FIG. 34.
  • FIG. 38 is a partially enlarged side view of a heat dissipating member and a substrate having bent ends according to Modification 2.
  • FIG. 39 shows a partially enlarged perspective view of the vicinity of the bending end shown in FIG. 38.
  • FIG. 40 is a partially enlarged perspective view of the vicinity of a bent end portion different from the bent end portion shown in FIG. 39.
  • FIG. 39 shows a partially enlarged side view of a heat dissipating member and a substrate having bent ends according to Modification 2.
  • FIG. 39 shows a partially enlarged perspective view of the vicinity of the bending end shown in FIG. 38.
  • FIG. 40 is a partially enlarged perspective view of the vicinity of a bent end portion different from the bent end portion shown in FIG. 39.
  • each figure is a schematic diagram and is not necessarily strictly illustrated. Moreover, in each figure, the same code
  • coordinate axes may be shown in the drawings used for explanation in the following embodiments.
  • the Z-axis direction is described as the height direction of the phosphor wheel.
  • the positive side of the Z-axis may be expressed as the upper side (upper), and the negative side of the Z-axis may be expressed as the lower side (downward).
  • the X-axis direction and the Y-axis direction are directions orthogonal to each other on a plane perpendicular to the Z-axis direction.
  • a front view means a drawing when viewed from the X-axis + side
  • a rear view means a drawing when viewed from the X-axis - side.
  • a side view means a drawing when viewed from the Y-axis direction.
  • FIG. 1 is an exploded perspective view of a phosphor wheel 1 according to Embodiment 1.
  • FIG. 2 is a side view of the phosphor wheel 1 according to Embodiment 1.
  • FIG. 1 is an exploded perspective view of a phosphor wheel 1 according to Embodiment 1.
  • FIG. 2 is a side view of the phosphor wheel 1 according to Embodiment 1.
  • the phosphor wheel 1 according to Embodiment 1 is a reflective phosphor wheel, and is used for light sources such as laser projectors, lighting devices for equipment, and endoscopes.
  • the phosphor wheel 1 includes a substrate 11, a phosphor layer 12 provided on the substrate 11, a heat dissipation member 30, a motor 40, and an adjustment plate 41, as shown in FIGS.
  • the adjustment plate 41 is used to adjust the deviation of the center of gravity during rotation in order to transmit the rotational power of the motor 40 to the substrate 11 and the like in a well-balanced manner, but it is not an essential component.
  • the adjustment plate 41 may be the hub of the motor 40 .
  • FIG. 3 is a front view of the substrate 11 according to Embodiment 1 when viewed from the first main surface side.
  • the substrate 11 is a disk-shaped plate member having a first main surface and a second main surface facing each other, and driven to rotate about the rotation axis J by the motor 40 .
  • the shape of the substrate 11 in plan view is circular.
  • the shape in plan view is the shape (that is, the front shape) when viewed from the direction perpendicular to the substrate 11 (X-axis + side).
  • the diameter of the substrate 11 is, for example, about 8 cm, but is not particularly limited.
  • the substrate 11 is provided with the phosphor layer 12 on the first main surface.
  • An opening 33 is provided in the center of the substrate 11 for protruding a part (hub, rotor, etc.) of the motor 40 that is connected to the adjustment plate 41 .
  • the substrate 11 has a rotation axis J passing through its center (center position), and is rotationally driven about the rotation axis J by the motor 40 .
  • the material of the substrate 11 is not particularly limited as long as it is a metal with good thermal conductivity such as aluminum, stainless steel or sapphire.
  • the substrate 11 is made of aluminum, for example. This is because aluminum has a relatively high thermal conductivity and is lightweight, so that the substrate 11 made of aluminum not only improves the heat radiation performance but also reduces the weight.
  • the thickness of the substrate 11 is, for example, 1.5 mm or less.
  • the phosphor layer 12 is provided on the first main surface of the substrate 11 .
  • the phosphor layer 12 may be made of, for example, a resin material containing a large number of YAG-based yellow phosphor particles.
  • the base material of the resin material is, for example, translucent and thermosetting silicone resin.
  • the phosphor layer 12 can be provided by screen-printing such a resin material on the first main surface of the substrate 11 and then heat-curing it in a heating furnace.
  • the phosphor layer 12 may be composed of, for example, YAG-based yellow phosphor particles and a binder.
  • the phosphor layer 12 preferably contains a large amount of YAG-based yellow phosphor particles that contribute to the conversion of excitation light into fluorescence. That is, in the phosphor layer 12, the higher the phosphor particle content ratio, the better.
  • the binder is a mixture other than the yellow phosphor particles that constitute the phosphor layer 12 .
  • the binder is made of, for example, an inorganic material with high thermal conductivity such as alumina.
  • the thermal conductivity of alumina is ten times or more that of silicone resin. Therefore, the phosphor layer 12 can achieve high thermal conductivity by being composed of yellow phosphor particles and a binder made of alumina.
  • a reflective film may be provided between the first main surface of the substrate 11 and the phosphor layer 12.
  • the phosphor layer 12 is provided in a ring shape (annular shape) along the circumferential direction ⁇ of the disk-shaped substrate 11 in plan view. More specifically, the phosphor layer 12 is provided in a ring shape (annular shape) on the circumference at equal distances from the rotation axis J that is the center of rotation of the phosphor wheel 1 . In other words, the width of the phosphor layer 12 in the radial direction r is constant. Furthermore, it is desirable that the phosphor layer 12 is provided on the periphery of the first main surface. Even if the substrate 11 is not a disk-shaped substrate, the phosphor layer 12 may be provided in an annular shape.
  • the phosphor layer 12 emits light when irradiated with laser light.
  • the phosphor wheel 1 is rotated by the motor 40 while the phosphor layer 12 is being irradiated with the laser light. Rotated around J. As a result, deterioration of the phosphor particles contained in the phosphor layer 12 due to heat generated by laser light irradiation is suppressed.
  • the heat radiating member 30 is made of a plate material, arranged to face either the first main surface or the second main surface of the substrate 11 , and rotated together with the substrate 11 .
  • the heat dissipation member 30 is arranged to face the second main surface of the substrate 11 .
  • the phosphor layer 12 is provided on the first main surface of the substrate 11 .
  • FIG. 4 is an enlarged side view of the heat dissipation member 30 shown in FIG.
  • FIG. 5 is a front view of the heat radiating member 30 according to Embodiment 1 when viewed from the first main surface side.
  • FIG. 6 is a perspective view of the heat radiating member 30 according to Embodiment 1 when viewed from the first main surface side.
  • the back surface is the side opposite to the surface (front) facing the second main surface of the substrate 11, and the direction perpendicular to the heat dissipation member 30 (that is, the X-axis ⁇ side). It is the face when you see it.
  • the heat radiating member 30 is a disc-shaped plate material that is driven to rotate about the rotation axis J by the motor 40 .
  • the shape of the heat radiating member 30 in plan view is circular.
  • the diameter of the heat radiating member 30 is, for example, approximately 7 cm, but may be approximately 3 cm to 100 cm.
  • the diameter of the heat dissipation member 30 is not particularly limited as long as it is smaller than the inner diameter of the phosphor layer 12 when the heat dissipation member 30 is arranged to face the first main surface of the substrate 11 as will be described later.
  • the diameter of the heat radiating member 30 is the same as that of the fluorescent material provided on one surface of the substrate 11 in a belt-like and annular shape. It should be smaller than the inner diameter of layer 12 .
  • the diameter of the heat dissipation member 30 is larger than the diameter of the substrate 11 than the inner diameter of the phosphor layer 12. may be larger than the diameter of the substrate 11 .
  • the heat dissipation member 30 has a plurality of fins 31 and projections 34, as shown in FIGS. 1, 2 and 4-6.
  • the heat dissipation member 30 is arranged to face the second main surface of the substrate 11 .
  • the plurality of fins 31 are cut and raised toward the second main surface of the substrate 11 , and the protruding portions 34 also protrude toward the second main surface of the substrate 11 .
  • the plurality of fins 31 are formed by cutting and raising a plurality of regions 32 that are a plurality of partial regions of the plate material of the heat radiating member 30 .
  • the plurality of regions 32 become through holes after the plurality of fins 31 are formed. Details of the projecting portion 34, the plurality of fins 31, the region 32, etc. will be described later.
  • the material of the heat radiating member 30 is not particularly limited as long as it is a metal plate material such as stainless steel, iron, copper, sapphire or aluminum.
  • the protruding portion 34 is provided in the central portion of the heat dissipation member 30 so as to protrude toward either the first main surface or the second main surface of the substrate 11, and has a contact surface in contact with either surface. .
  • the projecting portion 34 secures a constant space between the substrate 11 and the heat dissipation member 30 and dissipates the heat of the substrate 11 to the periphery of the heat dissipation member 30 except for the central portion. conduct to the area.
  • the projecting portion 34 is a heat radiating member that protrudes from the second main surface of the substrate 11 in order to keep the distance between the substrate 11 and the heat radiating member 30 constant. 30 is provided in the central part.
  • the projecting portion 34 is formed by drawing.
  • the thickness of the projecting portion 34 that is, the distance between the substrate 11 and the heat dissipation member 30 is determined by the height of a plurality of fins 31 formed by cutting and raising the peripheral region of the heat dissipation member 30, which will be described later, as shown in FIGS. Anything above that is fine.
  • the protruding portion 34 has a strip-shaped and ring-shaped contact surface for contacting the second main surface of the substrate 11 .
  • An opening 33 is provided in the center of the protruding portion 34 and connected to the motor 40 via the adjustment plate 41 .
  • the size (diameter) of the opening 33 may be of a size that allows a portion of the motor 40 to be connected to the adjustment plate 41 to protrude.
  • the opening 33 may have a size that allows a gap of up to 1 mm from a portion of the motor 40 .
  • the diameter of the projecting portion 34 is, for example, about 3.7 cm, but is not limited to this.
  • the diameter of the projecting portion 34 is not particularly limited as long as it is smaller than the inner diameter of the heat radiating member 30 and larger than the diameter of the opening 33 .
  • the protruding portion 34 is provided in the central portion of the heat radiating member 30 so as to have a strip-shaped and ring-shaped contact surface. Accordingly, the protruding portion 34 not only functions as a spacer capable of forming a gap (space) of air between the substrate 11 and the peripheral region of the heat dissipation member 30, but also functions as a spacer. It functions as a heat conduction path through which the heat generated in the substrate 11 can be transferred to the peripheral area of the heat dissipation member 30 .
  • the plurality of fins 31 are formed by cutting and raising. More specifically, the plurality of fins 31 are formed by cutting and raising a plurality of regions 32 in the peripheral region of the plate material of the heat radiating member 30 excluding the central portion. Each of the plurality of fins 31 is cut and raised toward either the first main surface or the second main surface of the substrate 11 . In the present embodiment, as shown, for example, in FIGS. 1 to 3, the plurality of fins 31 are formed by cutting and raising the plurality of regions 32 toward the second main surface of the substrate 11 so as to form the second main surface of the substrate 11 . It is set up facing the main surface.
  • the height of the plurality of fins 31 is smaller than the thickness of the projecting portion 34, as shown in FIGS.
  • the fins 31 are formed in a peripheral region within the region of the heat dissipation member 30 corresponding to the region inside the inner diameter of the phosphor layer 12, but the present invention is not limited to this. .
  • the fins 31 correspond to the region of the phosphor layer 12 when the heat dissipation member 30 is arranged to face the first main surface of the substrate 11 and the diameter of the heat dissipation member 30 is larger than the inner diameter of the phosphor layer 12 . It may be formed in a peripheral area including the area of the heat radiating member 30 .
  • the fins 31 are arranged so that the heat dissipation member 30 faces the first main surface of the substrate 11 , and when the diameter of the heat dissipation member 30 is larger than the inner diameter of the phosphor layer 12 , the fins 31 It may be formed in a peripheral region including the region of the heat dissipation member 30 corresponding to the outer side.
  • the plurality of fins 31 are annularly arranged along the circumferential direction ⁇ at a constant distance from the center (rotational axis J) in the peripheral region of the heat dissipation member 30 .
  • the shape of the plurality of fins 31 is, for example, a substantially rectangular shape (substantially trapezoidal shape), but the tips may be rounded with rounded corners.
  • each of the plurality of fins 31 is formed to have a constant angle with respect to the radial direction r in the peripheral region, and the second main portion of the substrate 11 is formed.
  • each of the plurality of fins 31 may be formed in the peripheral region, and may not be formed along the radial direction r. Further, each of the plurality of fins 31 does not have to stand vertically with respect to the second main surface of the substrate 11 (or the front surface of the heat dissipation member 30).
  • each of the plurality of fins 31 sends air outward (in the centrifugal direction) from the fins 31 in accordance with the rotation of the heat radiating member 30 around the rotation axis J.
  • each of the plurality of fins 31 allows air (fluid) on the back side (X-axis side) of the heat dissipation member 30 to pass through the plurality of regions 32, which are through holes, between the substrate 11 and the heat dissipation member 30.
  • the angle of the fins 31 with respect to the radial direction r and the angle of the fins 31 with respect to the second main surface are not limited to the examples shown in FIGS. .
  • the region 32 is a partial region of the plate material of the heat radiating member 30, and becomes a through hole after the plurality of fins 31 are formed.
  • the plurality of regions 32 are located in the peripheral region. Furthermore, as shown in FIG. 5 , the plurality of regions 32 are located at predetermined distances from the center of the heat radiating member 30 when viewed from the substrate 11 toward the heat radiating member 30 (viewed from the first main surface). It is located along an imaginary straight line having a predetermined angle or more with respect to the radial direction r from a position substantially equidistant in the direction ⁇ .
  • the plurality of regions 32 may have similar shapes, but are not limited to similar shapes.
  • the plurality of regions 32 are through holes penetrating the heat radiating member 30, and function as ventilation holes through which air generated by the plurality of fins 31 passes.
  • the plurality of regions 32 are annularly positioned along the circumferential direction ⁇ at a constant distance from the center (rotational axis J) of the heat radiating member 30 in the peripheral region. If the plurality of regions 32 are arranged at random, the rotation of the heat radiating member 30 will not be stable, which may cause abnormal noise or the like.
  • the shapes of the plurality of regions 32 are, for example, substantially rectangular (substantially trapezoidal), but may be rounded with rounded corners.
  • each of the plurality of regions 32 is formed to have a constant angle with respect to the radial direction r, as shown in FIG. Note that each of the plurality of regions 32 does not have to be formed along the radial direction r.
  • the magnitude of the angles of the plurality of regions 32 with respect to the radial direction r may be determined so that the plurality of cut-and-raised fins 31 can effectively send air to the outside. Not limited.
  • the motor 40 rotates the substrate 11 and the heat radiating member 30 by being controlled by an electronic circuit (not shown) as shown in FIG. 1, for example.
  • the motor 40 is, for example, an outer rotor type motor, but is not particularly limited.
  • the phosphor wheel 1 includes the substrate 11 having the first main surface and the second main surface facing each other, and the phosphor layer 12 provided on the first main surface. , a heat radiating member 30 made of a plate material, arranged to face the second main surface of the substrate 11 and rotated together with the substrate 11 .
  • the heat dissipating member 30 is provided in the central portion of the heat dissipating member 30 so as to protrude toward the second main surface, and has a protruding portion having a contact surface in contact with the second main surface, and a plurality of protrusions in the peripheral region excluding the central portion.
  • the protruding portion 34 is in contact with the substrate 11 via the contact surface, thereby securing a constant space between the substrate 11 and the heat dissipation member 30 and conducting the heat of the substrate 11 to the peripheral area of the heat dissipation member 30. .
  • the phosphor wheel 1 is a reflective phosphor wheel, and includes the phosphor layer 12 only on the first main surface of the substrate 11 . Further, since the phosphor wheel 1 is provided with the heat dissipation member 30 provided with the projecting portion 34 , it is possible to form a space with a constant interval between the substrate 11 and the heat dissipation member 30 . As a result, the wind generated by the plurality of fins 31 can pass through the plurality of regions 32 (through holes) and be sent toward the outside of the space between the substrate 11 and the heat radiating member 30 . That is, the wind generated by the plurality of fins 31 can be used to cool the phosphor layer 12 .
  • the heat dissipation performance of the phosphor wheel 1 can be improved.
  • the contact between the substrate 11 and the protruding portion 34 of the phosphor wheel 1 can form a heat conduction path for transferring the heat generated in the phosphor layer 12 from the substrate 11 to the peripheral region of the heat dissipation member 30 . Therefore, the heat dissipation performance can be further improved.
  • the phosphor wheel 1 with improved heat dissipation performance can be realized.
  • the plurality of fins formed on the heat radiating member 30 are formed by cutting and raising a plurality of regions of the plate material, so that they can be formed in a simple manner. can.
  • the size of the opening 33 provided in the center of the heat radiating member 30 should be such that a portion of the motor 40 for connection with the adjusting plate 41 can protrude, it is not limited to this. do not have. It may be made larger than the opening 33 and used for ventilation. That is, the heat radiating member 30 has an opening 33 formed for ventilation in the center of the heat radiating member 30, and the rotation axis J of the heat radiating member 30 rotated together with the substrate 11 passes through the opening 33. good too.
  • the wind generated by the plurality of fins 31 is allowed to escape not only through the plurality of regions 32 (through holes), but also through the openings 33, and is outside the space (gap) between the substrate 11 and the heat radiating member 30.
  • the amount of air passing through the space between the substrate 11 and the heat dissipation member 30, which can be used for cooling the phosphor layer 12, can be increased, so that the heat dissipation performance of the phosphor wheel 1 can be further improved. can.
  • the configuration of the phosphor wheel 1 is not limited to the above-described mode, and in order to further improve the heat radiation performance, fins may be formed on the substrate 11, or openings as through holes may be formed on the substrate 11. good too.
  • FIG. 7 is an exploded perspective view of phosphor wheel 1A according to another aspect of Embodiment 1.
  • the heat dissipation member 30 may be arranged so as to face the first main surface of the substrate 11 on which the phosphor layer 12 is provided.
  • the plurality of fins 31 may be cut and raised toward the first surface of the substrate 11
  • the protruding portion 34 may also be formed so as to protrude toward the first main surface of the substrate 11 .
  • the protrusion 34 may not be provided on the heat radiating member 30 and the adjustment plate 41 may also function as the protrusion 34 .
  • the heat dissipation member 30 and the adjustment plate 41 that also functions as the projecting portion 34 may be integrated. As a result, the number of parts can be further reduced, and the cost can be reduced.
  • FIG. 8 is a front perspective view of the heat radiating member 30B according to Embodiment 2 when viewed from the first main surface side.
  • FIG. 9 is a rear perspective view of the heat radiating member 30B according to Embodiment 2 when viewed from the second main surface side.
  • 10 is a partially enlarged view of the heat dissipation member 30B of FIG. 9.
  • FIG. Elements similar to those in FIGS. 5 and 6, etc., are denoted by the same reference numerals, and detailed description thereof is omitted.
  • a heat dissipating member 30B shown in FIGS. 8 and 9 differs from the heat dissipating member 30 shown in FIGS. 5 and 6 in that a through hole 35B is further formed in the projecting portion 34B.
  • Protruding portion 34B is provided in the central portion of heat dissipation member 30 so as to protrude toward either the first main surface or the second main surface of substrate 11, as in the first embodiment.
  • the projecting portion 34B has a contact surface 341 in contact with one of the surfaces and a peripheral wall 342 having the contact surface 341 as a bottom surface.
  • Projecting portion 34B is provided at the center of heat radiating member 30B so as to protrude from the second main surface of substrate 11 in order to keep the distance between substrate 11 and heat radiating member 30B constant, as in the first embodiment. It is The projecting portion 34B is formed by drawing. Since the opening 33 provided in the center of the projecting portion 34B and the diameter of the projecting portion 34B are the same as those described in the embodiment, description thereof will be omitted here.
  • the projecting portion 34B functions as a spacer capable of forming a constant gap (space) made of air between the substrate 11 and the peripheral region of the heat radiating member 30B, as in the first embodiment. do.
  • the projecting portion 34B contacts the substrate 11 via the contact surface 341, thereby functioning as a heat conduction path that can conduct heat generated in the phosphor layer 12 from the substrate 11 to the peripheral area of the heat dissipation member 30B.
  • the projecting portion 34B further has a plurality of through holes 35B formed in the peripheral wall 342 for ventilation.
  • the through hole 35B is provided in the peripheral wall 342 of the projecting portion 34B. More specifically, each of the plurality of through holes 35B is formed at the boundary between the peripheral wall 342 and the contact surface 341, as shown in FIGS. 8-10. That is, each of the plurality of through holes 35B is formed across the peripheral wall 342 and the contact surface 341 .
  • each of the plurality of through holes 35B is formed at a position different from the region connecting the rotation axis J of the heat radiating member 30B and each of the plurality of fins 31 . That is, the through holes 35B and the fins 31 are formed so as not to line up in the radial direction r.
  • the dimensional sense of the through hole 35B will be explained using FIG.
  • the outer diameter of the heat radiating member 30B is ⁇ 70 mm to 80 mm
  • the length of the region 32 in the radial direction r is about 11 mm to 14 mm
  • the outer diameter of the contact surface 341 is about ⁇ 35 mm to 38 mm.
  • the diameter of the through hole 35B is about ⁇ 3 mm.
  • the through hole 35B is provided in the boundary between the heat dissipation member 30B and the projecting portion 34B so as to straddle the peripheral wall 342 and the contact surface 341 of the projecting portion 34B. is formed.
  • This configuration can further promote the flow of fluid (air) generated between the phosphor layer 12 and the heat dissipation member 30B. As a result, the temperature of the phosphor layer 12 can be further reduced, so that the heat dissipation performance of the phosphor wheels 1 and 1A can be improved.
  • the temperature rise of the phosphor layer 12 was verified when the actual phosphor wheels 1 and 1A according to the present embodiment configured as described above were prototyped and operated for a predetermined time. explain. As a comparative example, verification was also conducted on actual prototypes of the phosphor wheels 1 and 1A according to Embodiment 1 that do not have the through holes 35B.
  • a verification result was obtained in which the temperature rise of the phosphor layer 12 was 115.7°C.
  • a verification result was obtained in which the temperature rise of the phosphor layer 12 was 119.5°C. That is, it was confirmed that the temperature rise of the phosphor layer 12 according to the present embodiment was lower than the temperature rise of the phosphor layer 12 according to the comparative example.
  • FIG. 11 is a diagram showing analysis results of fluid flow near the fins 31 of the heat radiating member 30B according to the second embodiment.
  • flow lines of the fluid (air) passing through the through holes 35B toward the vicinity of the fins 31 are shown.
  • the streamlines shown in FIG. 11 represent the flow of fluid (air) in vectors.
  • the fins 31 remove the fluid (air) present in the area (see, for example, FIGS. 1 and 8) sandwiched between the planar portions of the heat dissipating members 30 and 30B provided with the fins 31 and the substrate 11. It has a function of scraping out the heat radiating members 30 and 30B in the outer peripheral direction. This function promotes heat transfer by convection in the phosphor wheels 1 and 1A according to the first and second embodiments, so that the temperature of the phosphor layer 12 provided on the substrate 11 can be reduced.
  • the phosphor wheels 1 and 1A according to the second embodiment are provided with the through holes 35B in the heat dissipation member 30B, so that when the through holes 35B are not provided (the phosphor wheel 1 according to the comparative example shown in FIG. 12). , 1A), heat transfer by convection can be promoted, and heat dissipation is considered to be improved.
  • the through hole 35B is formed at the boundary between the heat radiating member 30B and the projecting portion 34B so as to straddle the peripheral wall 342 and the contact surface 341 of the projecting portion 34B. do not have. As shown in FIG. 12, the through hole 35C may be formed only in the peripheral wall 342 of the projecting portion 34B.
  • FIG. 12 is a front perspective view of a heat radiating member 30C according to a modification of Embodiment 2, viewed from the first main surface side. Elements similar to those in FIGS. 8 and 9, etc. are denoted by the same reference numerals, and detailed description thereof will be omitted.
  • a heat dissipation member 30C shown in FIG. 12 differs from the heat dissipation member 30B shown in FIGS. 8 and 9 in the positions of a plurality of through holes 35C formed for ventilation in the projecting portion 34C. Others are the same as those of the through hole 35B described above.
  • the through hole 35C is provided in the peripheral wall 342 of the projecting portion 34C.
  • each of the plurality of through holes 35C is formed only in the peripheral wall 342 and is formed in the center of the peripheral wall 342 when viewed in the direction from the heat dissipation member 30C toward the contact surface 341.
  • each of the plurality of through holes 35C is formed at a position different from the region connecting the rotation axis J of the heat radiating member 30C and each of the plurality of fins 31, similarly to each of the plurality of through holes 35B. That is, the through holes 35C and the fins 31 are formed so as not to line up in the radial direction r.
  • FIG. 13 is a front perspective view of a heat radiating member 90 according to a comparative example when viewed from the first main surface side. Elements similar to those in FIG. 12 are denoted by the same reference numerals, and detailed description thereof will be omitted.
  • FIG. 14 is a diagram showing analysis results of fluid flow in the vicinity of the fins 31 of the heat radiating member 90 according to the comparative example. FIG. 14 also shows the flow of fluid (air) through the through-holes 95 toward the fins 31 by streamlines.
  • a heat radiating member 90 according to the comparative example has a through hole 95 provided in the projecting portion 34, which is different from the heat radiating member 30B shown in FIGS. 8 and 9 and the heat radiating member 30C shown in FIG. position is different. More specifically, the through hole 95 provided in the protruding portion 34 is formed at the boundary between the peripheral wall 342 and the heat radiating member 90 in the protruding portion 34 as shown in FIG. It is formed across the
  • a notch portion may be further formed in the region 32 to increase the area of the region 32 where the plurality of fins 31 of the heat dissipation member 30 provided in the phosphor wheel 1 are cut and raised. This case will be described below as a third embodiment. Differences from the heat dissipation member 30 described in the first embodiment will be mainly described below.
  • FIG. 15 is a front perspective view of a heat radiating member 30D according to Embodiment 3 when viewed from the first main surface side.
  • FIG. 16 is a partially enlarged view of the heat dissipation member 30D of FIG. 15.
  • FIG. Elements similar to those in FIGS. 5 and 6, etc., are denoted by the same reference numerals, and detailed description thereof is omitted.
  • a heat radiating member 30D shown in FIGS. 15 and 16 differs from the heat radiating member 30 shown in FIGS. 5 and 6 in that a notch 321 is further formed in the region 32D.
  • the region 32D is a partial region of the plate material of the heat radiating member 30D, as in the first embodiment, and becomes a through hole after the plurality of fins 31 are formed. 15, the plurality of regions 32D function as ventilation holes through which air generated by the plurality of fins 31 passes.
  • the position and shape of the region 32D in the heat radiating member 30D are the same as those described in the first embodiment, so description thereof will be omitted here.
  • each of the plurality of regions 32D further has a cutout portion 321 formed by cutting out a part of the side facing the side connecting to the fins 31 .
  • the notch portion 321 is formed by notching a part of the side of the region 32D. More specifically, as shown in FIG. 16, for example, the notch portion 321 is formed by cutting out a portion of the side of the region 32D that is opposite to the side that continues to the fin 31 .
  • the shape of the notch portion 321 is, for example, a semicircular notch shape as shown in FIG. In the example shown in FIG. 16, the notch 321 is positioned at the center of the side facing the side connecting to the fins 31 in the region 32D.
  • the dimensional sense of the notch portion 321 in the example shown in FIG. 16 will be described.
  • the outer diameter of the heat dissipation member 30D is ⁇ 70 mm to 80 mm
  • the length of the radial direction r of the region 32D is about 11 mm to 14 mm
  • the length R1 of the radial direction r of the notch 321 is about 2 mm.
  • the notch portion 321 is further formed in the region 32D where the plurality of fins 31 of the heat dissipation member 30D are cut and raised.
  • FIG. 17 is a diagram showing verification results for actual prototypes of the phosphor wheels 1 and 1A according to the third embodiment.
  • FIG. 17 shows, as verification results, the temperature rise of the phosphor layer 12 when operating for a predetermined time and the noise level during operation for a predetermined time.
  • FIG. 17 also shows, as a comparative example, verification results for actual prototypes of the phosphor wheels 1 and 1A having no notch 321, that is, the phosphor wheels 1 and 1A according to the first embodiment.
  • FIG. 18 is a diagram showing analysis results of fluid flow near the fins 31 of the heat radiating member 30 according to the comparative example.
  • FIG. 19 is a diagram showing analysis results of fluid flow near the fins 31 of the heat radiating member 30D according to the third embodiment.
  • FIGS. 18 and 19 show streamlines of fluid (air) flowing toward the fins 31 through the regions 32 and 32D functioning as vent holes.
  • the vector lines shown in FIGS. 28 and 19 indicate the flow of fluid (air).
  • the fins 31 remove fluid (air) existing in a region sandwiched between the plane portion of the heat dissipation member 30 provided with the fins 31 and the substrate 11 (for example, see FIGS. 1 and 8). , has a function of scraping out the heat radiating member 30 in the outer peripheral direction.
  • This function promotes heat transfer by convection in the phosphor wheels 1 and 1A according to the first and second embodiments, so that the temperature of the phosphor layer 12 provided on the substrate 11 can be reduced.
  • the fluid flowing from the region 32 functioning as a vent hole toward the fins 31 hits the fins 31 and is then swept out to the outer circumference of the heat radiating member 30 . This also helps facilitate heat transfer.
  • the area of the ventilation hole as a function of the region 32 can be increased.
  • the flow rate through the ventilation holes which is the function of the region 32 and the notch 321, increases, so heat transfer due to convection can be promoted, and heat dissipation is considered to be improved. .
  • FIGS. 20A and 20B are diagrams showing another example of the size of the notch 321 according to the third embodiment.
  • FIGS. 20A and 20B show a notch 321 formed in a larger size than the example shown in FIG.
  • the length R1 in the radial direction r of the notch 321 shown in FIG. 16 is set to about 2 mm
  • the length r in the radial direction (length in the long direction) of the region 32D is set to about 11 mm to 14 mm.
  • the length R3 in the radial direction r of the notch 321 shown in FIG. 20A may be about 6 mm, for example.
  • the length R5 in the radial direction r of the notch portion 321 shown in FIG. 20B may be, for example, about 10 mm.
  • 21A and 21B are diagrams showing another example of the shape of the notch 321A according to the modified example of the third embodiment.
  • 21A and 21B show a notch 321A formed in a shape different from the example shown in FIG. More specifically, the notch portion 321A is formed in a V-shaped notch shape at the central portion of the side of the region 32D that faces the side connecting to the fins 31 .
  • the notch 321A may be small or large in size as shown in FIGS. 21A and 21B.
  • the shape of the notch 321A may be a V-shaped notch.
  • the V-shaped notch shape may be expressed as a triangular shape.
  • the cutout portion 321 is formed so as to be positioned at the center of the side facing the side connecting to the fins 31 in the region 32D, but the present invention is not limited to this. Variations in the position where the notch 321 is formed will be described below with reference to FIGS. 22A and 22B.
  • FIG. 22A is a diagram showing an example in which a notch portion 321B according to a modification of Embodiment 3 is formed near the rotation axis J of the heat radiating member 30D. More specifically, as shown in FIG. 22A, the notch 321B may be formed closer to the rotation axis J of the heat radiating member 30D than the central portion of the side facing the side connecting to the fins 31 in the region 32D. .
  • FIG. 22B is a diagram showing an example in which a notch portion 321C according to a modification of Embodiment 3 is formed near the outer periphery of the heat radiating member 30D. More specifically, as shown in FIG. 22B, the notch portion 321B may be formed closer to the outer peripheral edge of the heat dissipation member 30D than the central portion of the side facing the side connecting to the fins 31 in the region 32D.
  • notch 321B shown in FIG. 22A and the notch 321C shown in FIG. 22B have a semicircular notch shape, but may have a V-shaped notch shape.
  • FIG. 23 is a diagram showing analysis results of the temperature reduction effect of the phosphor layers 12 of the phosphor wheels 1 and 1A according to the present embodiment.
  • the results shown in FIG. 23 are analytical results obtained from thermal fluid simulation.
  • a notch 321 having a semicircular cutout shape with a length R1 in the radial direction r shown in FIG. 15 is indicated as 321 (R1), and a length R3 in the radial direction r shown in FIG. 20A.
  • a notch 321 having a semicircular notch shape is shown as 321 (R3).
  • a notch 321 having a semicircular notch shape with a length R5 in the radial direction r shown in FIG. 20B is indicated as 321 (R5).
  • the small V-shaped cutout portion 321A shown in FIG. 21A is shown as 321A (small)
  • the large V-shaped cutout shown in FIG. Part 321A is shown as 321A (Large).
  • FIG. 23 also shows, as a comparative example, a result of a configuration having no notch, such as the region 32 of the first embodiment.
  • FIG. 24 is a diagram showing analysis results of fluid flow in the vicinity of the fins 31 of the heat radiating member 30D having the notch 321B formed near the rotation axis J of the heat radiating member 30D.
  • the state of the flow of fluid (air) flowing from the notch 321B is shown by streamlines.
  • the fluid (air) flowing from the notch 321B formed near the rotation axis J hits the fins 31 and flows out from the rotation axis J side toward the outer peripheral edge of the heat radiating member 30D. It can be seen that the fluid repeatedly contacts the fins 31 and flows out to the outer peripheral edge of the heat radiating member 30D. That is, the cutout portion 321B formed near the rotation axis J can bring more fluid into contact with the fins 31 over a longer period of time than the cutout portion 321 formed in the central portion. Therefore, the fluid can be made to perform more heat exchange with the fins 31 .
  • the cutout portion 321B formed near the rotation axis J has a higher effect of reducing the temperature of the phosphor layer 12 and improves heat dissipation compared to the cutout portion 321 formed in the central portion. be done.
  • the speed of the phosphor wheels 1 and 1A of Embodiment 3, which are axially rotating bodies, increases as they approach the outer periphery. Therefore, the fluid flowing through the notch 321C formed near the outer periphery is faster than the fluid flowing through the notch 321 formed in the center.
  • the cutouts 321C formed near the outer periphery are replaced by the cutouts 321C formed near the outer periphery.
  • the effect of reducing the temperature of the phosphor layer 12 is higher, so it is considered that the heat dissipation is improved.
  • FIG. 25 is a front perspective view of the heat radiating member 30E according to Embodiment 4 when viewed from the first main surface side.
  • 26 is a partially enlarged side view of the heat dissipation member 30E and the substrate 11 of FIG. 25.
  • FIG. FIG. 26 shows, for example, the heat radiating member 30E encircled by the dotted line in FIG. Elements similar to those in FIGS. 5 and 6, etc., are denoted by the same reference numerals, and detailed description thereof is omitted.
  • a heat dissipation member 30E shown in FIGS. 25 and 26 differs from the heat dissipation member 30 shown in FIGS.
  • the heat dissipation member 30E is made of a plate material, is arranged to face either the first main surface or the second main surface of the substrate 11, and is rotated together with the substrate 11, as in the first embodiment. Further, the heat radiation member 30E is a disk-shaped plate material that is rotationally driven about the rotation axis J by the motor 40. As shown in FIG. In other words, the shape of the heat radiating member 30E in plan view is circular. As shown in FIG. 25, the heat dissipation member 30E has a plurality of fins 31, regions 32, and projections 34, and openings 33 are provided. Since the size and material of the heat radiating member 30E are the same as those described in the first embodiment, the description thereof is omitted here.
  • the heat dissipating member 30E is formed by bending the outer peripheral edge portion of the heat dissipating member 30E in the same direction as the direction in which the plurality of fins 31 are cut and raised when viewed from the heat dissipating member 30E, and is formed at an obtuse angle. It has a bend edge 301 with a bend angle.
  • the bent end portion 301 is formed using a portion of the heat dissipation member 30E. More specifically, as shown in FIG. 25, for example, the bent end portion 301 bends the outer peripheral edge portion of the heat radiating member 30E in the same direction as the direction in which the plurality of fins 31 are cut and raised when viewed from the heat radiating member 30E. It is processed and formed.
  • the shape of the bent end portion 301 when the heat radiating member 30E is cut along a straight line along the radial direction r is, for example, an R-bent shape as shown in FIG.
  • FIG. 27 is a partially enlarged perspective view of the vicinity of the bending end portion 301 shown in FIG.
  • FIG. 28 is a partially enlarged perspective view of the vicinity of a bent end portion 301A having dimensions different from those of the bent end portion 301 shown in FIG.
  • the bent end portion 301 shown in FIG. 27 has a length and height of about 1.0 mm, and is bent at an obtuse angle.
  • the dimensional feeling of the R bending of the bent end portion 301 is not limited to this case.
  • the bent end portion 301A may have a length of about 0.5 mm, a height of about 1 mm, and be bent at an obtuse angle.
  • it may also be a bent end having a length of about 1.5 mm, a height of about 1.0 mm, and an R-bend at an obtuse bending angle.
  • the outer peripheral edge of the heat radiating member 30E forms an obtuse angle in the same direction as the direction in which the plurality of fins 31 are cut and raised when viewed from the heat radiating member 30E. It has bent ends 301 and 301A that are rounded at a bend angle. As a result, wind noise can be suppressed.
  • FIG. 29 is a diagram showing verification results for actual prototypes of the phosphor wheels 1 and 1A according to the fourth embodiment.
  • FIG. 29 shows, as verification results, the temperature rise of the phosphor layer 12 when operating for a predetermined time and the noise level during operation for a predetermined time.
  • FIG. 29 also shows, as a comparative example, verification results for actual prototypes of the phosphor wheels 1 and 1A having no bent end portion 301, that is, the phosphor wheels 1 and 1A according to the first embodiment.
  • FIG. 30A is a diagram showing analysis results of the relative velocity near the outer peripheral edge of the heat radiating member 30 according to the comparative example.
  • FIG. 30B is a diagram showing analysis results of the relative velocity of the fluid near the bent end 301 of the heat radiating member 30E according to the fourth embodiment.
  • the relative velocity in FIG. 30A is the relative velocity of the fluid in the vicinity of the surface of the substrate 11 and in the vicinity of the outer peripheral edge of the heat radiating member 30 .
  • the relative velocity in FIG. 30B is the relative velocity of the fluid near the surface of the substrate 11 and near the bent end 301 of the heat dissipation member 30E.
  • the outer peripheral edge portion of the heat radiating member 30E is R-bent in the same direction as the direction in which the plurality of fins 31 are cut and raised when viewed from the heat radiating member 30E. , 301A are formed.
  • the verification result shown in FIG. 29 can be obtained that the noise level of phosphor wheels 1 and 1A according to Embodiment 4 is lower than the noise level of phosphor wheels 1 and 1A according to the comparative example.
  • FIG. 31 and 32 are diagrams showing another example of the shape of the bent end formed on the heat radiating member 30E according to the fourth embodiment.
  • FIG. 31 shows a partially enlarged side view of a heat dissipation member 30E having a bent end portion 301B and a substrate 11 according to Modification 1, and FIG. An enlarged perspective view is shown.
  • FIG. 33 is a partially enlarged perspective view of the vicinity of a bent end portion 301C having dimensions different from those of the bent end portion 301B shown in FIG.
  • the shape of the bent end portion 301B when the heat radiating member 30E is cut along a straight line along the radial direction r may be a bent shape.
  • the bent end portion 301B shown in FIG. ).
  • the dimensional feeling of bending the bent end portion 301B is not limited to this case.
  • a bent end portion 301C having a length of about 1.5 mm, a height of about 1 mm, and bent at an obtuse angle may be used.
  • it may also be a bent end having a length of about 1.0 mm, a height of about 0.5 mm, and being bent at an obtuse angle.
  • FIG. 34 is a diagram showing analysis results of the temperature reduction effect of the phosphor layers 12 of the phosphor wheels 1 and 1A according to the present embodiment.
  • the results shown in FIG. 34 are analytical results obtained from thermal fluid simulation.
  • the distance between the substrate 11 and the heat radiation members 30 and 30E in the phosphor wheels 1 and 1A is 2 mm
  • the outer diameter of the heat radiation members 30 and 30E is, for example, about ⁇ 70 mm
  • the contact surface diameter of the protrusion 34 is ⁇ is 37 mm
  • the length of the fin 31 in the short direction is about 1.7 mm.
  • R shown in FIG. 34 means that the outer peripheral edge is R-bent in the direction of the substrate 11, and C shown in FIG. ) means that Also, after R or C shown in FIG. 34, the length and height of the outer peripheral edge are indicated as 1*1, for example.
  • R1*1 has a length of about 1.0 mm and a height of about 1.0 mm shown in FIG. 27, and is bent at an obtuse angle.
  • a case is shown in which the heat radiating member 30E has a bent end portion 301 that “R1*0.5” is, for example, a bent end portion 301A having a length of about 1.0 mm and a height of about 0.5 mm shown in FIG. 30E has.
  • “R1.5*1” means that the heat dissipating member 30E has a bent end that is about 1.5 mm long, about 1.0 mm high, and is bent at an obtuse bending angle. is shown.
  • R2*2 indicates the case where the heat radiating member 30E has a bent end that is about 2.0 mm long and about 2.0 mm high and that is R-bent at an obtuse bending angle.
  • R2*1.5 indicates that the heat dissipating member 30E has a bent end that is about 2.0 mm long, about 1.5 mm high, and bent at an obtuse angle.
  • C1*1 has a length of about 1.0 mm and a height of about 1.0 mm shown in FIG. 32, and is bent at an obtuse angle (C-bend).
  • the heat radiating member 30E has a bent end portion 301B which "C1.5*1" is, for example, a bent end that has a length of about 1.5 mm, a height of about 1.0 mm, and is bent at an obtuse angle (C-bend) as shown in FIG.
  • the case where the heat radiating member 30E has 301C is shown.
  • "C1*0.5” is, for example, a bend of about 1.0 mm in length and about 0.5 mm in height shown in FIG.
  • a case where the heat radiating member 30E has the end portion is shown.
  • FIG. 34 also shows, as a comparative example, the results of a configuration that does not have a bent end like the heat radiating member 30 of Embodiment 1, for example.
  • Turbulent noise is the sound produced by turbulent eddies existing in the flow field. When the vortexes collide and collapse, a sound is generated. Since the phosphor wheels 1 and 1A according to the present disclosure rotate at high speed as shaft rotating bodies, there are many turbulent eddies.
  • the sound pressure caused by vortices generated around the object can be calculated from the time derivative of the object surface pressure according to the Lighthill-Curle theory. Therefore, based on the Lighthill-Curle theory, the root mean square value of the time differential of pressure can be used as an index that indicates the size of a noise source. Therefore, the value of the time derivative of the root-mean-square pressure obtained from the fluid analysis was used as an index for determining the magnitude of fluid noise generated when the phosphor wheels 1 and 1A rotate.
  • the time derivative of the root-mean-square pressure can be derived by fluid analysis, it can be said that the pressure fluctuation on the surface of the phosphor wheels, which changes due to the rotation of the phosphor wheels 1 and 1A, is quantified.
  • transient response is calculated in order to grasp the amount of pressure fluctuation over time, and the method of evaluating the flow field that takes the time average is often used as a method of considering the results obtained by the transient response calculation. .
  • the object surface pressure is differentiated with time, the values fluctuate positively and negatively, and the normal average cancels them out to 0 (zero), so the root mean square value is used. This makes it possible to evaluate (verify) the noise level with one contour diagram (a diagram like a contour line) of the magnitude of temporal positive and negative fluctuations.
  • FIG. 35 is a contour diagram of the value of the time derivative of the root-mean-square pressure in the comparative example of FIG.
  • FIG. 36 is a contour diagram of the value of the time derivative of the root-mean-square pressure at "R1*1" in FIG. That is, FIG. 36 shows a contour diagram of the value of the time derivative of the root-mean-square pressure when the heat radiating member 30E has the bent end portion 301.
  • FIG. 37 is a contour diagram of the value of the time derivative of the root-mean-square pressure at "C1.5*1" in FIG. 34.
  • the heat radiation performance of the phosphor wheels 1 and 1A is not hindered, and the airflow generated by the plurality of fins 31 is prevented. Noise can be suppressed.
  • the shape of the bent end portion formed on the heat radiating member 30E is not limited to the above-described R-bend shape or degree-bend shape, and may be a Z-bend shape.
  • FIG. 38 and 39 are diagrams showing still another example of the shape of the bent end formed on the heat radiating member 30E according to the fourth embodiment.
  • FIG. 38 shows a partially enlarged side view of a heat dissipation member 30E having a bent end 301D and a substrate 11 according to Modification 2
  • FIG. 39 shows a part near the bent end 301D shown in FIG. An enlarged perspective view is shown.
  • FIG. 40 is a partially enlarged perspective view of the vicinity of a bent end portion 301D different from the bent end portion 301D shown in FIG.
  • the shape of the bent end portion 301D when the heat radiating member 30E is cut along a straight line along the radial direction r may be a Z-bent shape.
  • the bent end portion 301D shown in FIG. there is The length L1 is the length from the outer peripheral edge, and the length L2 is the length of the raised portion of the bent end portion 301D.
  • the Z-bent portion of the bent end portion 301D is L-shaped, but is not limited to this case.
  • the Z-bent portion of the bent end portion 301D may be R-shaped.
  • the dimensional feeling of the bent end portion 301D shown in FIG. 40 is the same as that of the bent end portion 301D shown in FIG. That is, the bent end portion 301D shown in FIG. 40 may be Z-bent with a length L1 and a length L2 of 1.0 mm and a height of about 2 mm.
  • the configuration shown in the second embodiment may be added to the heat dissipating member having the bent ends shown in the fourth embodiment. That is, a through hole may be further provided in the peripheral wall of the projecting portion of the heat radiating member having the bent end shown in the fourth embodiment.
  • the configuration shown in the second embodiment may be added to the heat dissipating member having the bent ends shown in the third embodiment. That is, a notch portion may be further formed in the region of the heat radiating member having the bent end shown in the fourth embodiment.
  • the configuration shown in the second and third embodiments may be added to the heat dissipating member having the bent ends shown in the fourth embodiment. That is, a notch portion may be further formed in the area of the heat radiating member having the bent end shown in the fourth embodiment, and a through hole may be provided in the peripheral wall of the projecting portion of the heat radiating member.
  • the present disclosure further includes a light source device or laser projector configured with a phosphor wheel as follows.
  • the present disclosure also includes a light source device including the phosphor wheel shown in the above-described embodiments and modifications, an excitation light source such as a laser light source, and an optical system for guiding the light emitted from the excitation light source to the phosphor wheel. included.
  • the phosphor wheel shown in the above-described embodiment and modifications, the motor for rotating the phosphor wheel, the laser light source for irradiating the phosphor layer with laser light, and the laser light emitted from the laser light source The present disclosure also includes a projection-type image display device including a light modulation element that modulates light emitted from the phosphor layer based on a video signal, and a projection lens that projects the light modulated by the light modulation element.
  • the phosphor wheel of the present disclosure can be applied as a reflective phosphor wheel to a laser projector, a lighting device for facilities, a projection image display device such as a light source such as an endoscope, and the like.
  • Reference Signs List 1 1A Phosphor wheel 11 Substrate 12 Phosphor layer 30, 30B, 30C, 30D, 30E, 90 Heat dissipation member 31 Fins 32, 32D Region 33 Opening 34, 34B, 34C Projection 35B, 35C, 95 Through hole 40 Motor 41 Adjusting plate 301, 301A, 301B, 301C, 301D Bent end 321, 321A, 321B, 321C Notch 341 Contact surface 342 Peripheral wall

Landscapes

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Abstract

背向する第１主面及び第２主面を有する基板（１１）と、第１主面に設けられた蛍光体層（１２）と、第１主面及び第２主面のいずれかの面に対向して配置され、かつ、基板（１１）とともに回転される、板材からなる放熱部材（３０Ｅ）と、を備え、放熱部材（３０Ｅ）は、いずれかの面に向かって突出するように放熱部材（３０Ｅ）の中央部に設けられ、いずれかの面と接する接触面を有する突出部（３４）と、当該中央部を除く周辺領域における複数の領域（３２）を切り起こして形成される複数のフィン（３１）と、放熱部材（３０Ｅ）から視て複数のフィン（３１）が切り起こされる向きと同じ向きに放熱部材（３０Ｅ）の外周縁端部を曲げて形成され、かつ、鈍角の曲げ角度を有する曲げ端部とを有する。突出部（３４）は、基板（１１）と放熱部材（３０Ｅ）との間に一定の間隔を確保し、かつ、基板（１１）の熱を放熱部材（３０Ｅ）の周辺領域まで伝導する。

Description

蛍光体ホイール
　本開示は、蛍光体ホイールに関する。
　レーザプロジェクタなどに採用される光源装置として、レーザ光源から照射されるレーザ光（励起光）によって発光する蛍光体ホイールがある。蛍光体ホイールは、レーザ光の照射による蛍光体層の発熱がもたらす劣化を抑制するために、蛍光体層にレーザ光が照射されている間、回転軸回りに回転される。
　蛍光体ホイールの放熱性能を向上させる技術として、両側側面に蛍光体が配置された２つの支持部材を対向させた隙間空間に、羽構造のフィンを形成する技術が開示されている（例えば特許文献１参照）。特許文献１によれば、冷媒としての空気が隙間空間を通流することで、蛍光体にもたらされる熱の排出を促進できるので、蛍光体ホイールの放熱性能を向上させることができる。
特許第５６６１９４７号公報
　近年においては、蛍光体ホイールの放熱性能をさらに高めることが望まれている。
　本開示は、放熱性能がより向上する蛍光体ホイールを提供する。
　上記目的を達成するため、本開示の一態様に係る蛍光体ホイールは、互いに背向する第１主面及び第２主面を有する基板と、前記第１主面に設けられた蛍光体層と、前記第１主面及び第２主面のいずれかの面に対向して配置され、かつ、前記基板とともに回転される、板材からなる放熱部材と、を備え、前記放熱部材は、前記いずれかの面に向かって突出するように前記放熱部材の中央部に設けられ、前記いずれかの面と接する接触面を有する突出部と、前記中央部を除く周辺領域における複数の領域を切り起こして形成される複数のフィンと、前記放熱部材から視て前記複数のフィンが切り起こされる向きと同じ向きに前記放熱部材の外周縁端部を曲げて形成され、かつ、鈍角の曲げ角度を有する曲げ端部とを有し、前記突出部は、前記接触面を介して前記基板に接することにより、前記基板と前記放熱部材との間に一定の間隔を確保し、かつ、前記基板の熱を前記放熱部材の前記周辺領域まで伝導する。
　本開示の蛍光体ホイールは、放熱性能がより向上する。
図１は、実施の形態１に係る蛍光体ホイールの分解斜視図である。 図２は、実施の形態１に係る蛍光体ホイールの側面図である。 図３は、実施の形態１に係る基板を第１主面側から見たときの正面図である。 図４は、図２に示す放熱部材の拡大側面図である。 図５は、実施の形態１に係る放熱部材を第１主面側から見たときの正面図である。 図６は、実施の形態１に係る放熱部材を第１主面側から見たときの斜視図である。 図７は、実施の形態１の別態様に係る蛍光体ホイールの分解斜視図である。 図８は、実施の形態２に係る放熱部材を第１主面側から見たときの正面斜視図である。 図９は、実施の形態２に係る放熱部材を第２主面側から見たときの背面斜視図である。 図１０は、図９の放熱部材の一部拡大図である。 図１１は、実施の形態２に係る放熱部材のフィン近傍の流体の流れの解析結果を示す図である。 図１２は、実施の形態２の変形例に係る放熱部材を第１主面側から見たときの正面斜視図である。 図１３は、比較例に係る放熱部材を第１主面側から見たときの正面斜視図である。 図１４は、比較例に係る放熱部材のフィン近傍の流体の流れの解析結果を示す図である。 図１５は、実施の形態３に係る放熱部材を第１主面側から見たときの正面斜視図である。 図１６は、図１５の放熱部材の一部拡大図である。 図１７は、実施の形態３に係る蛍光体ホイールの実機試作品に対する検証結果を示す図である。 図１８は、比較例に係る放熱部材のフィン近傍の流体の流れの解析結果を示す図である。 図１９は、実施の形態３に係る放熱部材のフィン近傍の流体の流れの解析結果を示す図である。 図２０Ａは、実施の形態３に係る切り欠き部のサイズの別の例を示す図である。 図２０Ｂは、実施の形態３に係る切り欠き部のサイズの別の例を示す図である。 図２１Ａは、実施の形態３の変形例に係る切り欠き部の形状の別の例を示す図である。 図２１Ｂは、実施の形態３の変形例に係る切り欠き部の形状の別の例を示す図である。 図２２Ａは、実施の形態３の変形例に係る切り欠き部が放熱部材の回転軸寄りに形成された場合の例を示す図である。 図２２Ｂは、実施の形態３の変形例に係る切り欠き部が放熱部材の外周縁寄りに形成された場合の例を示す図である。 図２３は、実施の形態３に係る蛍光体ホイールの蛍光体層の温度低減効果の解析結果を示す図である。 図２４は、放熱部材の回転軸寄りに形成された切り欠き部を有する放熱部材のフィン近傍の流体の流れの解析結果を示す図である。 図２５は、実施の形態４に係る放熱部材を第１主面側から見たときの正面斜視図である。 図２６は、図２５の放熱部材及び基板の一部拡大側面図である。 図２７は、図２６に示す曲げ端部付近の一部拡大斜視図である。 図２８は、図２６に示す曲げ端部と異なる寸法の曲げ端部付近の一部拡大斜視図である。 図２９は、実施の形態４に係る蛍光体ホイールの実機試作品に対する検証結果を示す図である。 図３０Ａは、比較例に係る放熱部材の外周縁端部近傍の相対速度の解析結果を示す図である。 図３０Ｂは、実施の形態４に係る放熱部材の曲げ端部近傍の流体の相対速度の解析結果を示す図である。 図３１は、変形例１に係る曲げ端部を有する放熱部材及び基板の一部拡大側面図である。 図３２は、図３１に示す曲げ端部付近の一部拡大斜視図である。 図３３は、図３２に示す曲げ端部と異なる寸法の曲げ端部付近の一部拡大斜視図である。 図３４は、実施の形態４に係る蛍光体ホイールの蛍光体層の温度低減効果の解析結果を示す図である。 図３５は、図３４の比較例における二乗平均圧力の時間微分の値のコンター図である。 図３６は、図３４の「Ｒ１＊１」における二乗平均圧力の時間微分の値のコンター図である。 図３７は、図３４の「Ｃ１．５＊１」における二乗平均圧力の時間微分の値のコンター図である。 図３８は、変形例２に係る曲げ端部を有する放熱部材及び基板の一部拡大側面図である。 図３９は、図３８に示す曲げ端部付近の一部拡大斜視図が示されている。 図４０は、図３９に示す曲げ端部と異なる曲げ端部付近の一部拡大斜視図である。
　以下、本開示の実施の形態について、図面を参照しながら説明する。以下に説明する実施の形態は、いずれも本開示の好ましい一具体例を示すものである。したがって、以下の実施の形態で示される数値、形状、材料、構成要素、構成要素の配置位置及び接続形態などは、一例であって本開示を限定する主旨ではない。よって、以下の実施の形態における構成要素のうち、本開示の最上位概念を示す独立請求項に記載されていない構成要素については、任意の構成要素として説明される。
　なお、各図は、模式図であり、必ずしも厳密に図示されたものではない。また、各図において、実質的に同一の構成に対しては同一の符号を付しており、重複する説明は省略又は簡略化する。
　また、以下の実施の形態で説明に用いられる図面においては座標軸が示される場合がある。Ｚ軸方向は、蛍光体ホイールの高さ方向として説明される。Ｚ軸＋側は、上側（上方）と表現され、Ｚ軸－側は、下側（下方）と表現される場合がある。また、Ｘ軸方向及びＹ軸方向は、Ｚ軸方向に垂直な平面上において、互いに直交する方向である。以下の実施の形態において、正面図とはＸ軸＋側から見たときの図面を意味し、背面図とはＸ軸－側から見たときの図面を意味する。また、側面図とはＹ軸方向から見たときの図面を意味する。
　（実施の形態１）
　［蛍光体ホイール１］
　以下、実施の形態１に係る蛍光体ホイール１の構成について、図１及び図２を用いて説明する。図１は、実施の形態１に係る蛍光体ホイール１の分解斜視図である。図２は、実施の形態１に係る蛍光体ホイール１の側面図である。
　実施の形態１に係る蛍光体ホイール１は、反射型の蛍光体ホイールであり、レーザプロジェクタ、設備向け照明装置及び内視鏡などの光源等に使用される。蛍光体ホイール１は、図１及び図２に示されるように、基板１１と、基板１１に設けられた蛍光体層１２と、放熱部材３０と、モータ４０と、調整板４１とを備える。なお、調整板４１は、モータ４０の回転動力を基板１１等にバランスよく伝達するために回転時の重心ずれの調整に用いられるが、必須構成ではない。調整板４１は、モータ４０のハブであってもよい。
　［基板１１］
　図３は、実施の形態１に係る基板１１を第１主面側から見たときの正面図である。
　基板１１は、互いに背向する第１主面及び第２主面を有し、モータ４０によって回転軸Ｊを中心として回転駆動される円盤状の板材である。換言すると、基板１１の平面視における形状は、円形である。なお、平面視における形状とは、基板１１に垂直な方向（Ｘ軸＋側）から見た場合の形状（つまり、正面形状）である。基板１１の直径は、例えば、８ｃｍ程度であるが、特に限定されない。
　図３に示すように、基板１１では、第１主面に蛍光体層１２が設けられている。基板１１の中央には、調整板４１と連結されるモータ４０の一部（ハブ、ロータ等）を突出させるための開口３３が設けられている。また、基板１１は、中心（中心位置）に回転軸Ｊが通り、モータ４０によって回転軸Ｊを中心として回転駆動される。
　基板１１の材料は、アルミニウム、ステンレスまたはサファイアなど熱伝導性の良好な金属であれば特に限定されない。本実施の形態では、基板１１は、例えば、アルミニウムによって形成される。アルミニウムは比較的熱伝導率が高く、軽量であるため、基板１１は、アルミニウムによって形成されることにより放熱性能を高めることができるだけでなく軽量化も実現されるからである。また、基板１１の厚みは、例えば、１．５ｍｍ以下である。
　［蛍光体層１２］
　蛍光体層１２は、基板１１の第１主面に設けられる。
　ここで、蛍光体層１２は、例えば、ＹＡＧ系の多数の黄色蛍光体粒子を含む樹脂材料からなるとしてもよい。この場合、樹脂材料の基材は、例えば、透光性及び熱硬化性を有するシリコーン樹脂である。蛍光体層１２は、このような樹脂材料が基板１１の第１主面にスクリーン印刷された後、加熱炉で加熱硬化されることによって設けることができる。
　また、蛍光体層１２は、例えば、ＹＡＧ系の黄色蛍光体粒子とバインダとで構成されていてもよい。この場合、蛍光体層１２では、光変換効率の改善のため、励起光から蛍光への変換に寄与するＹＡＧ系の黄色蛍光体粒子の量が多いほうがよい。つまり、蛍光体層１２では、蛍光体粒子含有比率は大きい方がよい。バインダは、蛍光体層１２を構成する黄色蛍光体粒子以外の混合物である。バインダは、例えば、アルミナなどの熱伝導率の高い無機物質によって形成される。アルミナの熱伝導率は、シリコーン樹脂の熱伝導率の１０倍以上である。このため、蛍光体層１２は、黄色蛍光体粒子とアルミナによって形成されたバインダとによって構成されることにより、高い熱伝導率を実現することができる。
　なお、図１～図３では図示されないが、基板１１の第１主面と蛍光体層１２との間には、反射膜が設けられてもよい。
　本実施の形態では、蛍光体層１２は、図３に示すように、平面視において、円盤状の基板１１の周方向θに沿って帯状となるリング状（円環状）に設けられる。より具体的には、蛍光体層１２は、蛍光体ホイール１の回転中心である回転軸Ｊから距離が等しい円周上にリング状（円環状）に設けられる。換言すると、蛍光体層１２の径方向ｒにおける幅は、一定となっている。さらに、蛍光体層１２は、第１主面の周縁に設けられるのが望ましい。なお、基板１１が円盤状の基板ではない場合にも、蛍光体層１２は円環状に設けられるとよい。
　ところで、蛍光体層１２は、レーザ光が照射されることにより発光する。このとき、蛍光体層１２の一点に集中的にレーザ光が照射されることを避けるため、蛍光体ホイール１は、蛍光体層１２にレーザ光が照射されている間、モータ４０によって、回転軸Ｊを中心に回転される。これにより、レーザ光の照射による発熱によって蛍光体層１２に含まれる蛍光体粒子の劣化が抑制される。
　［放熱部材３０］
　放熱部材３０は、板材からなり、基板１１の第１主面及び第２主面のいずれかの面に対向して配置され、かつ、基板１１とともに回転される。図１及び図２に示す例では、放熱部材３０は、基板１１の第２主面に対向して配置されている。ここで、基板１１の第１主面は、蛍光体層１２が設けられている。
　図４は、図２に示す放熱部材３０の拡大側面図である。図５は、実施の形態１に係る放熱部材３０を第１主面側から見たときの正面図である。図６は、実施の形態１に係る放熱部材３０を第１主面側から見たときの斜視図である。なお、背面とは、上述したように、基板１１の第２主面と対向する面（正面）と反対側、かつ、放熱部材３０に垂直な方向（すなわちＸ軸－側）から放熱部材３０を見たときの面である。
　放熱部材３０は、モータ４０によって回転軸Ｊを中心として回転駆動される円盤状の板材である。換言すると、放熱部材３０の平面視における形状は、円形である。なお、放熱部材３０の直径は、例えば、７ｃｍ程度であるが、３ｃｍ～１００ｃｍ程度であってもよい。なお、放熱部材３０の直径は、後述するように放熱部材３０が基板１１の第１主面に対向して配置される場合には、蛍光体層１２の内径よりも小さければ特に限定されない。換言すると、放熱部材３０が基板１１の第１主面に対向して配置される場合には、放熱部材３０の直径は、基板１１の一方の面において帯状かつ円環状に設けられている蛍光体層１２の内径よりも小さければよい。一方、放熱部材３０の直径は、図１に示すように、放熱部材３０が基板１１の第２主面に対向して配置される場合には、基板１１の直径より蛍光体層１２の内径よりも大きくてもよいし、基板１１の直径よりも大きくてもよい。
　本実施の形態では、放熱部材３０は、図１、図２、図４～図６に示すように、複数のフィン３１と、突出部３４とを有する。例えば図１及び図２に示すように、本実施の形態では、放熱部材３０は、基板１１の第２主面に対向して配置されている。また、複数のフィン３１は基板１１の第２主面に向かって切り起こされており、突出部３４も基板１１の第２主面に向かって突出している。より具体的には、複数のフィン３１は、放熱部材３０における板材の複数の一部領域である複数の領域３２を切り起こすことで形成される。複数の領域３２は、複数のフィン３１が形成された後に貫通孔となる。なお、突出部３４及び複数のフィン３１及び領域３２等の詳細は後述する。
　放熱部材３０の材料は、例えばステンレス、鉄、銅、サファイアまたはアルミニウムなどの金属の板材であればよいが、特に限定されない。
　＜突出部３４＞
　突出部３４は、基板１１の第１主面及び第２主面のいずれかの面に向かって突出するように放熱部材３０の中央部に設けられ、当該いずれかの面と接する接触面を有する。突出部３４は、接触面を介して基板１１に接することにより、基板１１と放熱部材３０との間に一定の間隔を確保し、かつ、基板１１の熱を放熱部材３０の中央部を除く周辺領域まで伝導する。
　本実施の形態では、突出部３４は、例えば図２に示すように、基板１１と放熱部材３０との間隔を一定に保持するために、基板１１の第２主面に突出するように放熱部材３０の中央部に設けられている。突出部３４は、絞り加工により形成される。
　突出部３４の厚みすなわち、基板１１と放熱部材３０との間隔は、図２及び図４に示すように、後述する放熱部材３０の周辺領域を切り起こすことにより形成される複数のフィン３１の高さ以上であればよい。突出部３４は、例えば図５及び図６に示すように、基板１１の第２主面に接触させるための接触面であって帯状かつ円環状の接触面を有する。
　なお、突出部３４の中央には、開口３３が設けられ、モータ４０と調整板４１を介して接続される。これにより、放熱部材３０は、中心（中心位置）に回転軸Ｊが通り、モータ４０によって回転軸Ｊを中心として、基板１１とともに回転駆動される。なお、この開口３３の大きさ（直径）は、調整板４１と連結するためのモータ４０の一部が突出できる程度の大きさであればよい。例えば、開口３３は、モータ４０の一部と最大１ｍｍの隙間を有する大きさであればよい。
　また、突出部３４の直径は、例えば、３．７ｃｍ程度であるが、これに限らない。突出部３４の直径は、放熱部材３０の内径よりも小さければよく、開口３３の径よりも大きければ、特に限定されない。
　このように、突出部３４は、図１、図２、図４～図６に示される通り、帯状かつ円環状の接触面を有するように、放熱部材３０の中央部に設けられる。これにより、突出部３４は、基板１１と放熱部材３０の周辺領域との間に空気からなる一定の間隔の空隙（空間）を形成することができるスペーサとして機能するだけでなく、蛍光体層１２で生じる熱を基板１１から放熱部材３０の周辺領域に伝えることができる熱伝導の経路として機能する。
　＜フィン３１＞
　複数のフィン３１は、切り起こし加工により形成される。より具体的には、複数のフィン３１は、放熱部材３０の板材のうち中央部を除く周辺領域における複数の領域３２を切り起こして形成される。複数のフィン３１のそれぞれは、基板１１の第１主面及び第２主面のいずれかの面に向かって切り起こされている。本実施の形態では、例えば図１～図３に示されるように、複数のフィン３１は、複数の領域３２が基板１１の第２主面に向かって切り起こされることで、基板１１の第２主面に向かって立設されている。
　また、複数のフィン３１の高さは、図２及び図３に示すように、突出部３４の厚みよりも小さい。
　なお、フィン３１は、図１及び図２に示す例では、蛍光体層１２の内径よりも内側領域に対応する放熱部材３０の領域内にある周辺領域に形成されているが、これに限らない。フィン３１は、放熱部材３０が基板１１の第１主面に対向して配置され、放熱部材３０の直径が蛍光体層１２の内径よりも大きい場合には、蛍光体層１２の領域に対応する放熱部材３０の領域を含めた周辺領域に形成されていてもよい。さらに、フィン３１は、放熱部材３０が基板１１の第１主面に対向して配置され、放熱部材３０の直径が蛍光体層１２の内径よりも大きい場合には、蛍光体層１２の外径よりも外側に対応する放熱部材３０の領域を含めた周辺領域に形成されていてもよい。
　複数のフィン３１は、例えば図５及び図６に示すように、放熱部材３０の周辺領域において、中心（回転軸Ｊ）から一定の距離に、周方向θに沿って円環状に配置される。複数のフィン３１の形状は、例えば、略矩形状（略台形状）であるが、先端部の角が落とされて丸くなっていてもよい。換言すると、図５及び図６に示す例のように、複数のフィン３１のそれぞれは、周辺領域において径方向ｒに対して一定の角度を有するように形成されており、基板１１の第２主面（または放熱部材の正面）に対して一定の角度を有するように切り起こされている。なお、複数のフィン３１のそれぞれは、周辺領域に形成されていればよく、径方向ｒに沿って形成されていなくてもよい。また、複数のフィン３１のそれぞれは、基板１１の第２主面（または放熱部材３０の正面）に対して垂直に立設されなくてもよい。
　ところで、本実施の形態において、複数のフィン３１のそれぞれは、回転軸Ｊを中心として、放熱部材３０の回転に応じて当該フィン３１よりも外側（遠心方向）に風を送る。換言すると、複数のフィン３１のそれぞれは、放熱部材３０の背面側（Ｘ軸－側）にある空気（流体）を、貫通孔である複数の領域３２を抜けて、基板１１と放熱部材３０との間の空間の外側に向けて送る。これにより、複数のフィン３１によって生じる空気の流れである風（気流）を、蛍光体層１２の冷却に用いることができる。
　なお、フィン３１の径方向ｒに対する角度、及び、フィン３１の第２主面に対する角度は、外側に効果的に風を送ることができればよく、図４～図６に示される例にも限定されない。
　＜領域３２＞
　領域３２は、上述したように、放熱部材３０の板材のうちの一部領域であり、複数のフィン３１が形成された後には貫通孔となる。
　より具体的には、複数の領域３２は、周辺領域に位置する。さらに、複数の領域３２は、図５に示すように、基板１１から放熱部材３０に向かう方向から視て（第１主面から視て）、放熱部材３０の中心から所定距離離れた位置かつ周方向θに略等間隔となる位置から、径方向ｒと所定以上の角度を有する仮想的な直線に沿った位置にある。複数の領域３２は、相似する形状であってもよいが、相似する形状に限らない。
　また、複数の領域３２は、図５及び図６に示すように、放熱部材３０を貫通する貫通孔となっており、複数のフィン３１によって生じる風の通る通気孔として機能する。複数の領域３２は、例えば図５に示すように、周辺領域において、放熱部材３０の中心（回転軸Ｊ）から一定の距離に、周方向θに沿って円環状に位置している。なお、複数の領域３２がランダムに配置されると、放熱部材３０の回転が安定せず、異音等が生じる原因になるので、複数の領域３２は略等間隔に配置される。複数の領域３２の形状は、例えば、略矩形状（略台形状）であるが、角が落とされて丸くなっていてもよい。
　また、複数の領域３２のそれぞれは、図５に示すように、径方向ｒに対して一定の角度を有するように形成されている。なお、複数の領域３２のそれぞれは、径方向ｒに沿って形成されていなくてもよい。複数の領域３２の径方向ｒに対する角度の大きさは、切り起こされた複数のフィン３１が外側に効果的に風を送ることができるように決定されればよく、図５に示す例には限定されない。
　［モータ４０］
　モータ４０は、例えば図１に示すように、電子回路（不図示）に制御されることにより、基板１１及び放熱部材３０を回転駆動する。モータ４０は、例えば、アウターロータ型のモータであるが、特に限定されない。
　［効果等］
　以上説明したように、本実施の形態に係る蛍光体ホイール１は、互いに背向する第１主面及び第２主面を有する基板１１と、第１主面に設けられた蛍光体層１２と、基板１１の第２主面に対向して配置され、かつ、基板１１とともに回転される、板材からなる放熱部材３０とを備える。放熱部材３０は、当該第２主面に向かって突出するように放熱部材３０の中央部に設けられ、当該第２主面と接する接触面を有する突出部と、中央部を除く周辺領域における複数の領域を切り起こして形成される複数のフィンと、を有する。突出部３４は、接触面を介して基板１１に接することにより、基板１１と放熱部材３０との間に一定の間隔を確保し、かつ、基板１１の熱を放熱部材３０の周辺領域まで伝導する。
　このように、本実施の形態に係る蛍光体ホイール１は、反射型の蛍光体ホイールであり、基板１１の第１主面にのみ蛍光体層１２を備える。また、蛍光体ホイール１は、突出部３４が設けられた放熱部材３０を備えることにより、基板１１と放熱部材３０との間に一定の間隔の空間を形成することができる。これにより、複数のフィン３１によって生じる風を、複数の領域３２（貫通孔）を抜けさせて、基板１１と放熱部材３０との間の空間の外側に向けて送ることができる。つまり、複数のフィン３１によって生じる風を蛍光体層１２の冷却に用いることができる。よって、蛍光体ホイール１の放熱性能を向上することができる。また、蛍光体ホイール１は、基板１１と突出部３４とが接触することにより、蛍光体層１２で生じる熱を基板１１から放熱部材３０の周辺領域に伝える熱伝導の経路を形成することができるので、さらに、放熱性能を向上することができる。
　以上のようにして、放熱性能がより向上した蛍光体ホイール１を実現できる。
　さらに、放熱部材３０に形成される複数のフィンは、板材の複数の領域を切り起こして形成するので、簡素に形成できることから、削り出しで製造する場合と比較して、コストを低くすることができる。
　なお、放熱部材３０の中央に設けられた開口３３の大きさは、調整板４１と連結するためのモータ４０の一部が突出できる程度の大きさであればよいとして説明したが、これに限らない。開口３３の大きさより大きくして、通風のために用いるとしてもよい。すなわち、放熱部材３０は、放熱部材３０の中心部に、通風のために形成された開口３３を有しており、基板１１とともに回転される放熱部材３０の回転軸Ｊは、開口３３を通るとしてもよい。
　これにより、複数のフィン３１によって生じる風を、複数の領域３２（貫通孔）を抜けさせるだけでなく、開口３３も抜けさせて、基板１１と放熱部材３０との間の空間（空隙）の外側に向けて送ることができる。したがって、蛍光体層１２の冷却に用いることができる、基板１１と放熱部材３０との間の空間を通る風の量を増やすことができるので、蛍光体ホイール１の放熱性能をより向上することができる。
　なお、蛍光体ホイール１の構成は、上述した態様に限らず、放熱性能をさらに向上させるために、基板１１にフィンを形成してもよいし、基板１１に貫通孔としての開口を形成してもよい。
　また、上記の実施の形態１では、図１及び図２の例で示されるように、蛍光体ホイール１を構成する放熱部材３０は、基板１１の第２主面に対向して配置されているとして説明したが、これに限らない。図７は、実施の形態１の別態様に係る蛍光体ホイール１Ａの分解斜視図である。すなわち、図７に示す蛍光体ホイール１Ａのように、放熱部材３０は、基板１１の蛍光体層１２が設けられた第１主面に対向して配置されていてもよい。この場合、複数のフィン３１は基板１１の第１面に向かって切り起こされ、突出部３４も基板１１の第１主面に向かって突出するように形成されればよい。さらに、この場合、放熱部材３０に突出部３４を設けず、調整板４１を突出部３４の機能を兼ねさせてもよい。また、放熱部材３０と、突出部３４の機能を兼ねさせた調整板４１とを一体化させてもよい。これにより、部品点数をさらに削減でき、コスト削減を図れる。
　（実施の形態２）
　上記の実施の形態１では、放熱性能が向上した蛍光体ホイール１等について説明したが、上述した態様に限らない。放熱性能をさらに向上させるために、蛍光体ホイール１が備える放熱部材の突出部にさらに貫通孔を形成してもよい。この場合の放熱部材を実施の形態２として以下説明する。以下では、実施の形態１で説明した放熱部材３０と異なる点を中心に説明する。
　［放熱部材３０Ｂ］
　図８は、実施の形態２に係る放熱部材３０Ｂを第１主面側から見たときの正面斜視図である。図９は、実施の形態２に係る放熱部材３０Ｂを第２主面側から見たときの背面斜視図である。図１０は、図９の放熱部材３０Ｂの一部拡大図である。なお、図５及び図６等と同様の要素には同一の符号を付しており、詳細な説明は省略する。
　図８及び図９に示す放熱部材３０Ｂは、図５及び図６に示される放熱部材３０に対して、突出部３４Ｂにさらに貫通孔３５Ｂが形成されている点で異なる。
　＜突出部３４Ｂ＞
　突出部３４Ｂは、実施の形態１と同様に、基板１１の第１主面及び第２主面のいずれかの面に向かって突出するように放熱部材３０の中央部に設けられている。また、突出部３４Ｂは、当該いずれかの面と接する接触面３４１と接触面３４１を底面とする周壁３４２とを有する。
　突出部３４Ｂは、実施の形態１と同様に、基板１１と放熱部材３０Ｂとの間隔を一定に保持するために、基板１１の第２主面に突出するように放熱部材３０Ｂの中央部に設けられている。突出部３４Ｂは、絞り加工により形成される。なお、突出部３４Ｂの中央に設けられる開口３３及び突出部３４Ｂの直径などは、実施の形態で説明した通りのため、ここでの説明を省略する。
　このように、突出部３４Ｂは、実施の形態１と同様に、基板１１と放熱部材３０Ｂの周辺領域との間に空気からなる一定の間隔の空隙（空間）を形成することができるスペーサとして機能する。また、突出部３４Ｂは、接触面３４１を介して基板１１に接することにより、蛍光体層１２で生じる熱を基板１１から放熱部材３０Ｂの周辺領域に伝えることができる熱伝導の経路として機能する。
　本実施の形態では、さらに、突出部３４Ｂは、周壁３４２に、通風のために形成された複数の貫通孔３５Ｂを有する。
　＜貫通孔３５Ｂ＞
　貫通孔３５Ｂは、突出部３４Ｂの周壁３４２に設けられる。より具体的には、複数の貫通孔３５Ｂのそれぞれは、図８～図１０に示されるように、周壁３４２と接触面３４１との境界部に形成される。つまり、複数の貫通孔３５Ｂのそれぞれは、周壁３４２と接触面３４１とに跨って形成されている。
　また、複数の貫通孔３５Ｂのそれぞれは、放熱部材３０Ｂの回転軸Ｊと複数のフィン３１のそれぞれとを結ぶ領域と異なる位置に形成されている。つまり、貫通孔３５Ｂとフィン３１とは、径方向ｒでは並ばないように形成されている。
　ここで、図１０を用いて貫通孔３５Ｂの寸法感について説明する。放熱部材３０Ｂの外径を例えばφ７０ｍｍ～８０ｍ、領域３２の径方向ｒの長さ（長尺方向の長さ）を１１ｍｍ～１４ｍｍ程度とした場合、接触面３４１の外径はφ３５ｍｍ～３８ｍｍ程度であり、貫通孔３５Ｂの径は、φ３ｍｍ程度となる。
　［効果等］
　以上説明したように、本実施の形態に係る蛍光体ホイール１、１Ａでは、放熱部材３０Ｂと突出部３４Ｂとの境界部に、突出部３４Ｂの周壁３４２と接触面３４１とに跨って貫通孔３５Ｂが形成される。
　この構成により、蛍光体層１２と放熱部材３０Ｂとの間で生じる流体（空気）の流れをさらに促進することができる。これにより、蛍光体層１２の温度の低減をさらに図ることができるので、蛍光体ホイール１、１Ａの放熱性能を向上することができる。
　ここで、以上のように構成された本実施の形態に係る蛍光体ホイール１、１Ａの実機を試作して所定時間動作させたときの蛍光体層１２の温度上昇を検証したのでその検証結果について説明する。なお、比較例として、貫通孔３５Ｂを有さない実施の形態１に係る蛍光体ホイール１、１Ａの実機試作品に対する検証も行った。
　この結果、本実施の形態では、蛍光体層１２の温度上昇が１１５．７℃であった検証結果が得られた。比較例では、蛍光体層１２の温度上昇が１１９．５℃であった検証結果が得られた。つまり、本実施の形態に係る蛍光体層１２の温度上昇が、比較例に係る蛍光体層１２の温度上昇よりも低いことが確認できた。
　図１１は、実施の形態２に係る放熱部材３０Ｂのフィン３１近傍の流体の流れの解析結果を示す図である。図１１には、貫通孔３５Ｂを通り、フィン３１近傍に向かう流体（空気）の流れの様子が流線で示されている。なお、図１１示す流線は、流体（空気）の流れをベクトルで表示したものである。
　フィン３１は、上述したように、フィン３１が設けられた放熱部材３０、３０Ｂの平面部と基板１１とで挟み込まれた領域（例えば図１及び図８参照）に存在する流体（空気）を、放熱部材３０、３０Ｂの外周方向へかき出す機能を有する。この機能により、実施の形態１、２に係る蛍光体ホイール１、１Ａでは、対流による熱伝達が促進されるので、基板１１に設けられている蛍光体層１２の温度を低減させることができる。
　本実施の形態では、さらに、放熱部材３０Ｂに貫通孔３５Ｂを備えることで、図１１に示すように、貫通孔３５Ｂを通り放熱部材３０Ｂの外周方向に向かう流体（空気）は、途中、フィン３１に当たる。このようにして、実施の形態２に係る蛍光体ホイール１、１Ａは放熱部材３０Ｂに貫通孔３５Ｂを備えることで、貫通孔３５Ｂを備えない場合（図１２に示す比較例に係る蛍光体ホイール１、１Ａ）と比較して、対流による熱伝達を促進することができ、放熱性が向上すると考えられる。
　（変形例）
　上述した実施の形態２では、放熱部材３０Ｂと突出部３４Ｂとの境界部に、突出部３４Ｂの周壁３４２と接触面３４１とに跨って貫通孔３５Ｂが形成されるとして説明したが、これに限らない。図１２に示すように、突出部３４Ｂの周壁３４２のみに貫通孔３５Ｃが形成されるとしてもよい。
　図１２は、実施の形態２の変形例に係る放熱部材３０Ｃを第１主面側から見たときの正面斜視図である。なお、図８及び図９等と同様の要素には同一の符号を付しており、詳細な説明は省略する。
　図１２に示す放熱部材３０Ｃは、図８及び図９に示される放熱部材３０Ｂに対して、突出部３４Ｃにおいて通風のために形成された複数の貫通孔３５Ｃの位置が異なる。その他は、上述した貫通孔３５Ｂと同様である。
　より具体的には、貫通孔３５Ｃは、突出部３４Ｃの周壁３４２に設けられる。複数の貫通孔３５Ｃのそれぞれは、図１２に示されるように、周壁３４２にのみに形成され、かつ、放熱部材３０Ｃから接触面３４１に向かう方向に視て、周壁３４２の中央に形成されている。なお、複数の貫通孔３５Ｂのそれぞれと同様に、複数の貫通孔３５Ｃのそれぞれは、放熱部材３０Ｃの回転軸Ｊと複数のフィン３１のそれぞれとを結ぶ領域と異なる位置に形成されている。つまり、貫通孔３５Ｃとフィン３１とは、径方向ｒでは並ばないように形成されている。
　この構成により、蛍光体層１２と放熱部材３０Ｃとの間で生じる流体（空気）の流れをさらに促進することができる。これにより、蛍光体層１２の温度の低減をさらに図ることができるので、蛍光体ホイール１、１Ａの放熱性能を向上することができる。
　なお、貫通孔が、突出部３４Ｃにおいて周壁３４２と接触面３４１との境界部に形成され、かつ、周壁３４２と放熱部材３０とに跨って形成されることは、実施の形態２における範囲には含まれない。蛍光体層１２と放熱部材３０Ｃとの間で生じる流体（空気）の流れを促進することができないからである。以下、比較例としてこれについて簡単であるが説明する。
　図１３は、比較例に係る放熱部材９０を第１主面側から見たときの正面斜視図である。なお、図１２と同様の要素には同一の符号を付しており、詳細な説明は省略する。図１４は、比較例に係る放熱部材９０のフィン３１近傍の流体の流れの解析結果を示す図である。図１４にも、貫通孔９５を通り、フィン３１に向かう流体（空気）の流れの様子が流線で示されている。
　図１３に示すように、比較例に係る放熱部材９０は、図８及び図９に示される放熱部材３０Ｂと図１２に示す放熱部材３０Ｃとに対して、突出部３４に設けられる貫通孔９５の位置が異なっている。より具体的には、突出部３４に設けられる貫通孔９５は、図１３に示すように突出部３４において周壁３４２と放熱部材９０との境界部に形成され、かつ、周壁３４２と帆熱部材９０とに跨って形成される。
　図１３に示すような貫通孔９５を備える放熱部材９０では、図１４に示すように、貫通孔９５を通り外周方向に向かう流体（空気）がフィン３１に当たり、放熱部材３０の外周へ抜け出る軌跡（流線）は少なく、一方でフィン３１に当たるこ となくフィン３１よりも回転軸Ｊ側に近い部分を抜ける軌跡（流線）が多い。このため、図７に示すような貫通孔３５Ｂ（貫通孔３５Ｃ）を備える放熱部材３０Ｂ（３０Ｃ）と比較すると、蛍光体層１２と放熱部材３０Ｃとの間で生じる流体（空気）の流れを促進することができず、対流による熱伝達を促進することができない。
　（実施の形態３）
　上記の実施の形態１、２では、放熱性能が向上した蛍光体ホイール１等について説明したが、上述した態様に限らない。放熱性能をさらに向上させるために、蛍光体ホイール１が備える放熱部材３０の複数のフィン３１が切り起こされる領域３２の面積を広げるよう領域３２にさらに切り欠き部を形成してもよい。この場合を実施の形態３として以下説明する。以下では、実施の形態１で説明した放熱部材３０と異なる点を中心に説明する。
　［放熱部材３０Ｄ］
　図１５は、実施の形態３に係る放熱部材３０Ｄを第１主面側から見たときの正面斜視図である。図１６は、図１５の放熱部材３０Ｄの一部拡大図である。なお、図５及び図６等と同様の要素には同一の符号を付しており、詳細な説明は省略する。
　図１５及び図１６に示す放熱部材３０Ｄは、図５及び図６に示される放熱部材３０に対して、領域３２Ｄにさらに切り欠き部３２１が形成されている点で異なる。
　＜領域３２Ｄ＞
　領域３２Ｄは、実施の形態１と同様に、放熱部材３０Ｄの板材のうちの一部領域であり、複数のフィン３１が形成された後には貫通孔となる。また、複数の領域３２Ｄは、図１５に示すように、複数のフィン３１によって生じる風の通る通気孔として機能する。放熱部材３０Ｄにおいて領域３２Ｄが設けられる位置、形状は、実施の形態１で説明した通りであるためここでの説明を省略する。
　本実施の形態では、複数の領域３２Ｄのそれぞれは、さらに、フィン３１と連なる辺と対向する辺の一部を切り欠いて形成される切り欠き部３２１を有する。
　＜切り欠き部３２１＞
　切り欠き部３２１は、領域３２Ｄの辺の一部を切り欠いて形成される。より具体的には、切り欠き部３２１は、例えば図１６に示すように、領域３２Ｄにおける辺の一部であってフィン３１と連なる辺と対向する辺の一部を切り欠いて形成される。
　切り欠き部３２１の形状は、例えば図１６に示すように、半円切り欠き形状である。なお、図１６に示す例では、切り欠き部３２１は、領域３２Ｄにおけるフィン３１と連なる辺と対向する辺の中央部に位置している。
　ここで、図１６に示す例における切り欠き部３２１の寸法感について説明する。放熱部材３０Ｄの外径を例えばφ７０ｍｍ～８０ｍ、領域３２Ｄの径方向ｒの長さ（長尺方向の長さ）を１１ｍｍ～１４ｍｍ程度とした場合、切り欠き部３２１の径方向ｒの長さＲ１は２ｍｍ程度である。
　［効果等］
　以上説明したように、本実施の形態に係る蛍光体ホイール１、１Ａでは、放熱部材３０Ｄの複数のフィン３１が切り起こされる領域３２Ｄにおいてさらに切り欠き部３２１が形成される。
　この構成により、切り欠き部３２１の面積分だけ、複数の領域３２Ｄの機能としての通気孔であって複数のフィン３１によって生じる風の通る通気孔の面積を増やすことができる。よって、蛍光体層１２と放熱部材３０Ｄとの間で生じる流体（空気）の流れをさらに促進することができる。これにより、蛍光体層１２の温度の低減をさらに図ることができるので、蛍光体ホイール１、１Ａの放熱性能を向上することができる。
　ここで、以上のように構成された本実施の形態に係る蛍光体ホイールの実機を試作して検証した検証結果について説明する。
　図１７は、実施の形態３に係る蛍光体ホイール１、１Ａの実機試作品に対する検証結果を示す図である。図１７には、所定時間動作させたときの蛍光体層１２の温度上昇と、所定時間動作中の騒音レベルとが検証結果として示されている。なお、図１７には、比較例として、切り欠き部３２１を有さない構成すなわち実施の形態１に係る蛍光体ホイール１、１Ａの実機試作品に対する検証結果も併せて示されている。
　図１７から、実施の形態３に係る蛍光体ホイール１、１Ａの蛍光体層１２の温度上昇が、比較例に係る蛍光体ホイール１、１Ａの蛍光体層１２の温度上昇よりも低いことが確認できる。
　なお、放熱部材３０（３０Ｄ）に複数のフィン３１を形成する構成等により蛍光体ホイール１、１Ａの放熱性能を向上させることができるものの、当該構成により風切り騒音が発生してしまうという副産物がある。しかし、実施の形態３に係る蛍光体ホイール１、１Ａと比較例に係る蛍光体ホイール１、１Ａとでは騒音レベルに差はないのがわかる。
　図１８は、比較例に係る放熱部材３０のフィン３１近傍の流体の流れの解析結果を示す図である。図１９は、実施の形態３に係る放熱部材３０Ｄのフィン３１近傍の流体の流れの解析結果を示す図である。図１８及び図１９には、通気孔として機能する領域３２及び領域３２Ｄを通り、フィン３１に向かう流体（空気）の流れの様子が流線で示されている。なお、図２８及び図１９に示すベクトル線は、流体（空気）の流れを表示したものである。
　例えば図１８に示すように、フィン３１は、フィン３１が設けられた放熱部材３０の平面部と基板１１とで挟み込まれた領域（例えば図１及び図８参照）に存在する流体（空気）を、放熱部材３０の外周方向へかき出す機能を有する。この機能により、実施の形態１、２に係る蛍光体ホイール１、１Ａでは、対流による熱伝達が促進されるので、基板１１に設けられている蛍光体層１２の温度を低減させることができる。また、通気孔として機能する領域３２からフィン３１に向かって流れ込む流体も、フィン３１に当たり、その後に放熱部材３０の外周へかき出されることになる。これもまた、熱伝達を促進する一助となる。
　本実施の形態では、さらに、放熱部材３０Ｄの領域３２に切り欠き部３２１を設けることにより、領域３２が担っていた機能としての通気孔の面積を増やすことができる。これにより、図１９に示すように、領域３２及び切り欠き部３２１が担う機能としての通気孔を通る流量は増加するので、対流による熱伝達を促進することができ、放熱性が向上すると考えられる。
　（変形例）
　なお、切り欠き部３２１のサイズと形状とは、図１６で示した例に限らない。切り欠き部３２１のサイズ（大きさ）と形状のバリエーションについて図２０Ａ～図２１Ｂを用いて説明する。
　図２０Ａ及び図２０Ｂは、実施の形態３に係る切り欠き部３２１のサイズの別の例を示す図である。図２０Ａ及び図２０Ｂには、図１６に示される例よりも大きいサイズで形成された切り欠き部３２１が示されている。ここで、図１６に示される切り欠き部３２１の径方向ｒの長さＲ１を２ｍｍ程度とし、領域３２Ｄの径方向ｒの長さ（長尺方向の長さ）を１１ｍｍ～１４ｍｍ程度とする。この場合、図２０Ａに示される切り欠き部３２１の径方向ｒの長さＲ３は例えば６ｍｍ程度であってもよい。また、図２０Ｂに示される切り欠き部３２１の径方向ｒの長さＲ５は例えば１０ｍｍ程度であってもよい。
　図２１Ａ及び図２１Ｂは、実施の形態３の変形例に係る切り欠き部３２１Ａの形状の別の例を示す図である。図２１Ａ及び図２１Ｂには、図１６に示される例と異なる形状で形成された切り欠き部３２１Ａが示されている。より具体的には、切り欠き部３２１Ａは、領域３２Ｄにおけるフィン３１と連なる辺と対向する辺の中央部の位置にＶの字切り欠き形状で形成されている。切り欠き部３２１Ａは、図２１Ａ及び図２１Ｂに示すようにサイズは小さくてもよいし大きくてもよい。
　このように、切り欠き部３２１Ａの形状は、Ｖの字切り欠き形状であってもよい。なお、Ｖの字切り欠き形状は、三角形状と表現してもよい。
　また、図１６に示す例では、切り欠き部３２１は、領域３２Ｄにおけるフィン３１と連なる辺と対向する辺の中央部に位置するように形成されていたが、これに限らない。以下、切り欠き部３２１の形成される位置のバリエーションについて図２２Ａ及び図２２Ｂを用いて説明する。
　図２２Ａは、実施の形態３の変形例に係る切り欠き部３２１Ｂが放熱部材３０Ｄの回転軸Ｊ寄りに形成された場合の例を示す図である。より具体的には、図２２Ａに示すように、切り欠き部３２１Ｂは、領域３２Ｄにおけるフィン３１と連なる辺と対向する辺の中央部よりも放熱部材３０Ｄの回転軸Ｊ寄りに形成されてもよい。
　図２２Ｂは、実施の形態３の変形例に係る切り欠き部３２１Ｃが放熱部材３０Ｄの外周縁寄りに形成された場合の例を示す図である。より具体的には、図２２Ｂに示すように、切り欠き部３２１Ｂは、領域３２Ｄにおけるフィン３１と連なる辺と対向する辺の中央部よりも放熱部材３０Ｄの外周縁寄りに形成されてもよい。
　なお、図２２Ａに示す切り欠き部３２１Ｂ及び図２２Ｂに示す切り欠き部３２１Ｃの形状は半円切り欠き形状であるが、Ｖの字切り欠き形状であってもよい。
　図２３は、本実施の形態に係る蛍光体ホイール１、１Ａの蛍光体層１２の温度低減効果の解析結果を示す図である。図２３に示される結果は、熱流体シミュレーションから得た解析結果である。
　図２３には、図１５に示される径方向ｒの長さＲ１の半円切り欠き形状である切り欠き部３２１が３２１（Ｒ１）として示され、図２０Ａに示される径方向ｒの長さＲ３の半円切り欠き形状である切り欠き部３２１が３２１（Ｒ３）として示されている。また、図２０Ｂに示される径方向ｒの長さＲ５の半円切り欠き形状である切り欠き部３２１が３２１（Ｒ５）として示されている。また、図２３には、図２１Ａに示される小さなＶの字切り欠き形状である切り欠き部３２１Ａが３２１Ａ（小）として示され、図２１Ｂに示される大きなＶの字切り欠き形状である切り欠き部３２１Ａが３２１Ａ（大）として示されている。
　また、図２３には、図２２Ａに示される放熱部材３０Ｄの回転軸Ｊ寄りに形成された切り欠き部３２１Ｂが３２１Ｂとして示され、図２２Ｂに示される放熱部材３０Ｄの外周縁寄りに形成された切り欠き部３２１Ｃが３２１Ｃとして示されている。なお、３２１Ｂと３２１Ｃの径方向ｒの長さはＲ１としている。さらに、図２３には、比較例として、例えば実施の形態１の領域３２のような切り欠き部を有さない構成の場合の結果も示されている。
　図２３からわかるように、切り欠き部３２１の面積が大きい程、蛍光体層１２の温度低減効果があることがわかる。また、点線囲いに含まれる蛍光体層１２の温度低減の効果（結果）を比較すると次のようなこともわかる。すなわち、径方向ｒの長さが同一の半円切り欠き形状であっても、領域３２Ｄの辺における中央部よりも放熱部材３０Ｄの外周縁寄りまたは回転軸Ｊ寄りに切り欠き部が形成される方が、蛍光体層１２の温度低減の効果があることがわかる。以下、回転軸Ｊ寄りに形成された切り欠き部３２１Ｂが中央部に形成された切り欠き部３２１と比較して、蛍光体層１２の温度低減の効果が高い理由を考察したので説明する。
　図２４は、放熱部材３０Ｄの回転軸Ｊ寄りに形成された切り欠き部３２１Ｂを有する放熱部材３０Ｄのフィン３１近傍の流体の流れの解析結果を示す図である。図２４には、切り欠き部３２１Ｂから流れ込む流体（空気）の流れの様子が流線で示されている。
　図２４からわかるように、回転軸Ｊ寄りに形成された切り欠き部３２１Ｂから流れ込む流体（空気）は、フィン３１に当たり、回転軸Ｊ側から放熱部材３０Ｄの外周縁に向かって流れ出る。そして、流体がフィン３１と接触を繰り返し、放熱部材３０Ｄの外周縁へ流れ出ている様子がわかる。つまり、回転軸Ｊ寄りに形成された切り欠き部３２１Ｂは、中央部に形成された切り欠き部３２１と比較して、より多くの流体をより長い時間をかけてフィン３１と接触させることができるので、流体にフィン３１との熱交換をより多く行わせることができる。このため、回転軸Ｊ寄りに形成された切り欠き部３２１Ｂは、中央部に形成された切り欠き部３２１と比較して、蛍光体層１２の温度低減効果が高くなり、放熱性が向上すると考えられる。
　なお、外周縁寄りに形成された切り欠き部３２１Ｃが、中央部に形成された切り欠き部３２１と比較して、蛍光体層１２の温度低減の効果が高い理由に対しても考察したので説明する。
　まず、軸回転体である実施の形態３の蛍光体ホイール１、１Ａは、外周縁に近い程その速度は速くなる。このため、外周縁寄りに形成された切り欠き部３２１Ｃから流れ込む流体は、中央部に形成された切り欠き部３２１から流れ込む流体よりも速い。ここで、流速が速いと、流速が遅い場合と比較してフィン３１との熱交換が促進され、放熱性が向上すると考えられる。
　このように、外周縁寄りに形成された切り欠き部３２１Ｃを有する領域３２Ｄから流れ込む流体の流速に起因して、外周縁寄りに形成された切り欠き部３２１Ｃは中央部に形成された切り欠き部３２１と比較して蛍光体層１２の温度低減効果が高くなるので放熱性が向上すると考えられる。
　（実施の形態４）
　上記の実施の形態１～３では、蛍光体ホイール１、１Ａの放熱性能を向上させるための構成等について説明した。以下の実施の形態４では、風切り騒音を抑制できる蛍光体ホイール１、１Ａの構成について説明する。以下では、実施の形態１で説明した放熱部材３０と異なる点を中心に説明する。
　［放熱部材３０Ｅ］
　図２５は、実施の形態４に係る放熱部材３０Ｅを第１主面側から見たときの正面斜視図である。図２６は、図２５の放熱部材３０Ｅ及び基板１１の一部拡大側面図である。図２６には、例えば図２５の点線丸囲いの部分の放熱部材３０Ｅが示されている。なお、図５及び図６等と同様の要素には同一の符号を付しており、詳細な説明は省略する。
　図２５及び図２６に示す放熱部材３０Ｅは、図５及び図６に示される放熱部材３０に対して、外周縁端部が基板１１の方向にＲ曲げされている点で異なる。
　放熱部材３０Ｅは、実施の形態１と同様に、板材からなり、基板１１の第１主面及び第２主面のいずれかの面に対向して配置され、かつ、基板１１とともに回転される。また、放熱部材３０Ｅは、モータ４０によって回転軸Ｊを中心として回転駆動される円盤状の板材である。換言すると、放熱部材３０Ｅの平面視における形状は、円形である。放熱部材３０Ｅは、図２５に示すように、複数のフィン３１と、領域３２と、突出部３４とを有し、開口３３が設けられている。放熱部材３０Ｅのサイズ及び材質などは、実施の形態１で説明した通りであるためここでの説明を省略する。
　本実施の形態では、放熱部材３０Ｅは、さらに、放熱部材３０Ｅから視て複数のフィン３１が切り起こされる向きと同じ向きに放熱部材３０Ｅの外周縁端部を曲げて形成され、かつ、鈍角の曲げ角度を有する曲げ端部３０１を有する。
　＜曲げ端部３０１＞
　曲げ端部３０１は、放熱部材３０Ｅの一部を用いて形成される。より具体的には、曲げ端部３０１は、例えば図２５に示すように、放熱部材３０Ｅの外周縁端部を、放熱部材３０Ｅから視て複数のフィン３１が切り起こされる向きと同じ向きに曲げ加工されて形成される。
　放熱部材３０Ｅを径方向ｒに沿う直線で切断したときの曲げ端部３０１の形状は、例えば図２６に示すように、Ｒ曲げ形状である。
　ここで、図２７を用いて曲げ端部３０１の寸法感とＲ曲げ形状とについて説明する。
　図２７は、図２６に示す曲げ端部３０１付近の一部拡大斜視図である。図２８は、図２６に示す曲げ端部３０１と異なる寸法の曲げ端部３０１Ａ付近の一部拡大斜視図である。
　放熱部材３０Ｅの外径を例えばφ７０ｍｍ～８０ｍ程度とした場合、図２７に示す曲げ端部３０１は、長さと高さとが１．０ｍｍ程度であり、鈍角の曲げ角度でＲ曲げされている。なお、曲げ端部３０１のＲ曲げの寸法感は、この場合に限らない。例えば図２８に示すように、長さが０．５ｍｍ程度で高さが１ｍｍ程度、かつ、鈍角の曲げ角度でＲ曲げされている曲げ端部３０１Ａであってもよい。図示しないが、同様に、長さが１．５ｍｍ程度で高さが１．０ｍｍ程度、かつ、鈍角の曲げ角度でＲ曲げされている曲げ端部であってもよい。
　［効果等］
　以上説明したように、本実施の形態に係る蛍光体ホイール１、１Ａでは、放熱部材３０Ｅの外周縁端部が放熱部材３０Ｅから視て複数のフィン３１が切り起こされる向きと同じ向きに鈍角の曲げ角度でＲ加工された曲げ端部３０１、３０１Ａを有する。これにより、風切り騒音を抑制できる。
　ここで、以上のように構成された本実施の形態に係る蛍光体ホイール１、１Ａの実機を試作して検証した検証結果について説明する。
　図２９は、実施の形態４に係る蛍光体ホイール１、１Ａの実機試作品に対する検証結果を示す図である。図２９には、所定時間動作させたときの蛍光体層１２の温度上昇と、所定時間動作中の騒音レベルとが検証結果として示されている。なお、図２９には、比較例として、曲げ端部３０１を有さない構成すなわち実施の形態１に係る蛍光体ホイール１、１Ａの実機試作品に対する検証結果も併せて示されている。
　図２９から、実施の形態４に係る蛍光体ホイール１、１Ａの蛍光体層１２の温度上昇と、比較例に係る蛍光体ホイール１、１Ａの蛍光体層１２の温度上昇と差がないのがわかる。一方、実施の形態４に係る蛍光体ホイール１、１Ａの騒音レベルは、比較例に係る蛍光体ホイール１、１Ａの騒音レベルより低いことが確認できる。
　図３０Ａは、比較例に係る放熱部材３０の外周縁端部近傍の相対速度の解析結果を示す図である。図３０Ｂは、実施の形態４に係る放熱部材３０Ｅの曲げ端部３０１近傍の流体の相対速度の解析結果を示す図である。ここで、図３０Ａにおける相対速度は、基板１１の表面近傍と、放熱部材３０の外周縁端部近傍とにおける流体の相対速度である。図３０Ｂにおける相対速度は、基板１１の表面近傍と、放熱部材３０Ｅの曲げ端部３０１近傍とにおける流体の相対速度である。
　例えば図３０Ａの点線領域ａに示すように、比較例では、基板１１と放熱部材３０とが対向する領域において、基板１１の表面近傍で流速の相対速度の高い部分がみられる。さらに当該領域では流速の相対速度も一様ではないことから、当該流域で渦の発生が想定される。この渦が騒音発生のひとつの要因と考えられる。
　一方、例えば図３０Ｂの点線領域ｂに示すように、本実施の形態では、基板１１と放熱部材３０Ｅとが対向する領域において、流速の相対速度の高い部分は見られない。比較例と本実施の形態とから、放熱部材３０Ｅの外周縁端部を曲げ端部３０１となるように加工することにより当該領域での流速の相対速度が均一化され、当該領域の乱流渦発生が減少していると想定される。よって騒音の低減をもたらすと考えられる。つまり、本実施の形態では、放熱部材３０Ｅの外周縁端部が放熱部材３０Ｅから視て複数のフィン３１が切り起こされる向きと同じ向きに外周縁端部をＲ曲げ加工して曲げ端部３０１、３０１Ａが形成される。これにより、比較例で見られる基板１１表面近傍での流速の相対速度の変化を緩和できるので、比較例よりも騒音レベルが低減すると考えられる。
　よって、実施の形態４に係る蛍光体ホイール１、１Ａの騒音レベルは、比較例に係る蛍光体ホイール１、１Ａの騒音レベルより低いという図２９に示される検証結果が得られると考えられる。
　（変形例１）
　なお、放熱部材３０Ｅに形成される曲げ端部の形状は、図２７及び図２８で示した例に限らない。以下、放熱部材３０Ｅに形成される曲げ端部の形状のバリエーションについて図３１～図３３を用いて説明する。
　図３１及び図３２は、実施の形態４に係る放熱部材３０Ｅに形成される曲げ端部の形状の別の例を示す図である。図３１には、変形例１に係る曲げ端部３０１Ｂを有する放熱部材３０Ｅ及び基板１１の一部拡大側面図が示されており、図３２には図３１に示す曲げ端部３０１Ｂ付近の一部拡大斜視図が示されている。図３３は、図３２に示す曲げ端部３０１Ｂと異なる寸法の曲げ端部３０１Ｃ付近の一部拡大斜視図である。
　より具体的には、図３１及び図３２に示すように、放熱部材３０Ｅを径方向ｒに沿う直線で切断したときの曲げ端部３０１Ｂの形状は、度曲げ形状であってもよい。
　放熱部材３０Ｅの外径を例えばφ７０ｍｍ～８０ｍ程度とした場合、図３２に示す曲げ端部３０１Ｂは、長さと高さとが１．０ｍｍ程度であり、鈍角の曲げ角度で度曲げ（Ｃ曲げとも称する）されている。なお、曲げ端部３０１Ｂの度曲げの寸法感は、この場合に限らない。例えば図３３に示すように、長さが１．５ｍｍ程度で高さが１ｍｍ程度、かつ、鈍角の曲げ角度で度曲げされている曲げ端部３０１Ｃであってもよい。図示しないが、同様に、長さが１．０ｍｍ程度で高さが０．５ｍｍ程度、かつ、鈍角の曲げ角度で度曲げされている曲げ端部であってもよい。
　図３４は、本実施の形態に係る蛍光体ホイール１、１Ａの蛍光体層１２の温度低減効果の解析結果を示す図である。図３４に示される結果は、熱流体シミュレーションから得た解析結果である。この熱流体シミュレーションでは、蛍光体ホイール１、１Ａにおける基板１１と放熱部材３０、３０Ｅとの距離を２ｍｍとし、放熱部材３０、３０Ｅの外径を例えばφ７０ｍｍ程度、突出部３４の接触面の径φを３７ｍｍ、フィン３１の短尺方向の長さを１．７ｍｍ程度としている。
　また、図３４に示されるＲは外周縁端部が基板１１の方向にＲ曲げされていること意味し、図３４に示されるＣは外周縁端部が基板１１の方向に度曲げ（Ｃ曲げ）されていること意味する。また、図３４に示されるＲまたはＣの後には、外周縁端部の長さと高さとが例えば１＊１のように示されている。
　より具体的には、図３４において、「Ｒ１＊１」は、例えば図２７に示される長さが１．０ｍｍ程度で高さが１．０ｍｍ程度、かつ、鈍角の曲げ角度でＲ曲げされている曲げ端部３０１を放熱部材３０Ｅが有する場合を示している。「Ｒ１＊０．５」は、例えば図２８に示される長さが１．０ｍｍ程度で高さが０．５ｍｍ程度、かつ、鈍角の曲げ角度でＲ曲げされている曲げ端部３０１Ａを放熱部材３０Ｅが有する場合を示している。同様に、「Ｒ１．５＊１」は、長さが１．５ｍｍ程度で高さが１．０ｍｍ程度、かつ、鈍角の曲げ角度でＲ曲げされている曲げ端部を放熱部材３０Ｅが有する場合を示している。「Ｒ２＊２」は、長さが２．０ｍｍ程度で高さが２．０ｍｍ程度、かつ、鈍角の曲げ角度でＲ曲げされている曲げ端部を放熱部材３０Ｅが有する場合を示している。「Ｒ２＊１．５」は、長さが２．０ｍｍ程度で高さが１．５ｍｍ程度、かつ、鈍角の曲げ角度でＲ曲げされている曲げ端部を放熱部材３０Ｅが有する場合を示している。
　また、図３４において、「Ｃ１＊１」は、例えば図３２に示される長さが１．０ｍｍ程度で高さが１．０ｍｍ程度、かつ、鈍角の曲げ角度で度曲げ（Ｃ曲げ）されている曲げ端部３０１Ｂを放熱部材３０Ｅが有する場合を示している。「Ｃ１．５＊１」は、例えば図３３に示される長さが１．５ｍｍ程度で高さが１．０ｍｍ程度、かつ、鈍角の曲げ角度で度曲げ（Ｃ曲げ）されている曲げ端部３０１Ｃを放熱部材３０Ｅが有する場合を示している。また、「Ｃ１＊０．５」は、例えば図３２に示される長さが１．０ｍｍ程度で高さが０．５ｍｍ程度、かつ、鈍角の曲げ角度で度曲げ（Ｃ曲げ）されている曲げ端部を放熱部材３０Ｅが有する場合を示している。
　さらに、図３４には、比較例として、例えば実施の形態１の放熱部材３０のような曲げ端部を有さない構成の場合の結果も示されている。
　図３４の「Ｒ２＊２」からわかるように、曲げ端部の高さが２ｍｍ程度で放熱部材３０Ｅと基板１１との隙間をなくしてしまうと、蛍光体層１２の温度低減がマイナスすなわち放熱効果をなくしてしまうのがわかる。また、図３４の「Ｒ２＊１．５」から、曲げ端部の高さが１．５ｍｍ程度以上だと、蛍光体層１２の温度低減がマイナスすなわち放熱効果を損なうのがわかる。
　一方で、図３４の「Ｒ１＊１」、「Ｒ１＊０．５」、「Ｒ１．５＊１」、「Ｃ１＊１」、「Ｃ１．５＊１」及び「Ｃ１＊０．５」は、蛍光体層１２の温度低減の効果に差はあまりないものの、比較例よりも効果があることがわかる。
　なお、図３４のうち、比較例、「Ｒ１＊１」及び「Ｃ１．５＊１」の騒音レベルを検証した。この検証において、流体解析から得られる二乗平均圧力の時間微分の値を活用した。
　ところで、本開示に係る蛍光体ホイール１、１Ａから生じる騒音の主たる要因は乱流騒音である。乱流騒音とは、流れ場に存在する乱流渦によって生じる音である。その渦どおしが衝突し、崩壊するタイミングで音が発生する。本開示に係る蛍光体ホイール１、１Ａは、軸回転体として高速に回転するため、乱流渦が多数存在する。
　また、流速が音速に比べて十分遅い低マッハ数流れにおいて、物体周辺に生ずる渦による音圧はLighthill-Curleの理論により物体表面圧力の時間微分により計算できることが広く知られている。したがって、Lighthill-Curleの理論に基づき、騒音源の大小を示すひとつの指標として、圧力の時間微分を二乗平均した値を活用することができる。そこで、蛍光体ホイール１、１Ａが回転する際に生じる流体騒音の大小を見極めるためのひとつの指標として、流体解析から得られる二乗平均圧力の時間微分の値を活用した。
　また、この二乗平均した圧力の時間微分は、流体解析によって導出できるので、蛍光体ホイール１、１Ａの回転動作によって変化する蛍光体ホイール表面での圧力変動を数値化したものともいえる。なお、流体解析では，圧力の時間的な変動量を捉えるため過渡応答を計算し、その過渡応答計算によって得られる結果を考察する方法として時間平均をとった流れ場を評価する手法がよく用いられる。物体表面圧力を時間微分すると、値が正負に変動し、通常の平均では相殺して０（ゼロ）となってしまうため、二乗平均した値を用いる。これにより、時間的な正負の変動の大きさを１つのコンター図（等高線のような図）によって騒音レベルを評価（検証）することができる。
　図３５は、図３４の比較例における二乗平均圧力の時間微分の値のコンター図である。図３６は、図３４の「Ｒ１＊１」における二乗平均圧力の時間微分の値のコンター図である。すなわち、図３６には、曲げ端部３０１を放熱部材３０Ｅが有する場合における二乗平均圧力の時間微分の値のコンター図が示されている。図３７は、図３４の「Ｃ１．５＊１」における二乗平均圧力の時間微分の値のコンター図である。すなわち、図３７には、曲げ端部３０１Ｃを放熱部材３０Ｅが有する場合における二乗平均圧力の時間微分の値のコンター図が示されている。
　図３５と、図３６及び図３７とを比較すると、図３５に示す比較例の放熱部材３０の外周縁端部の付近よりも、図３６または図３７に示す曲げ端部３０１または曲げ端部３０１Ｃを有する放熱部材３０Ｅの外周縁端部の付近における二乗平均圧力の時間微分の値が、小さいのがわかる。これにより、図３５に示す比較例の放熱部材３０の外周縁端部の付近よりも、図３６または図３７に示す曲げ端部３０１または曲げ端部３０１Ｃを有する放熱部材３０Ｅの外周縁端部の付近の方が、乱流渦発生が減少していると言えるので、騒音の低減をもたらすと考えられる。
　よって、図３４の「Ｒ１＊１」及び「Ｃ１．５＊１」すなわち放熱部材３０Ｅの外周縁端部は、放熱部材３０Ｅの外周縁端部に曲げ端部３０１または曲げ端部３０１Ｃを形成することは、放熱効果を阻害することなく、低騒音化を図るために有効な手段であると言える。
　以上、本実施の形態によれば、放熱部材３０Ｅの外周縁端部に曲げ端部を形成することで、蛍光体ホイール１、１Ａの放熱性能を阻害せず、複数のフィン３１により発生する風切り騒音を抑制することができる。
　（変形例２）
　なお、放熱部材３０Ｅに形成される曲げ端部の形状は、上述したＲ曲げ形状または度曲に限らず、Ｚ曲げ形状であってもよい。
　図３８及び図３９は、実施の形態４に係る放熱部材３０Ｅに形成される曲げ端部の形状のさらに別の例を示す図である。図３８には、変形例２に係る曲げ端部３０１Ｄを有する放熱部材３０Ｅ及び基板１１の一部拡大側面図が示されており、図３９には図３８に示す曲げ端部３０１Ｄ付近の一部拡大斜視図が示されている。図４０は、図３９に示す曲げ端部３０１Ｄと異なる曲げ端部３０１Ｄ付近の一部拡大斜視図である。
　より具体的には、図３８及び図３９に示すように、放熱部材３０Ｅを径方向ｒに沿う直線で切断したときの曲げ端部３０１Ｄの形状は、Ｚ曲げ形状であってもよい。
　放熱部材３０Ｅの外径を例えばφ７０ｍｍ～８０ｍ程度とした場合、図３９に示す曲げ端部３０１Ｄは、長さＬ１と長さＬ２とが１．０ｍｍで高さが２ｍｍ程度で、Ｚ曲げされている。長さＬ１は、外周縁からの長さであり、長さＬ２は、曲げ端部３０１Ｄの立ち上がっている箇所の長さである。なお、曲げ端部３０１ＤのＺ曲げされた箇所は、Ｌ字になっているがこの場合に限らない。例えば図４０に示すように、曲げ端部３０１ＤのＺ曲げされた箇所は、Ｒ字であってもよい。なお、図４０に示される曲げ端部３０１Ｄの寸法感は、図３９に示される曲げ端部３０１Ｄと同じである。すなわち、図４０に示す曲げ端部３０１Ｄは、長さＬ１と長さＬ２とが１．０ｍｍで高さが２ｍｍ程度で、Ｚ曲げされていてもよい。
　（他の実施の形態等）
　上述した実施の形態及び変形例は一例にすぎず、各種の変更、付加、省略等が可能であることは言うまでもない。
　また、上述した実施の形態及び変形例で示した構成要素および機能を任意に組み合わせることで実現される形態も本開示の範囲に含まれる。例えば、実施の形態４で示した曲げ端部を有する放熱部材に、さらに、実施の形態２で示した構成を加えてもよい。すなわち、実施の形態４で示した曲げ端部を有する放熱部材の突出部の周壁に貫通孔をさらに設けてもよい。また、例えば、実施の形態３で示した曲げ端部を有する放熱部材に、さらに、実施の形態２で示した構成を加えてもよい。すなわち、実施の形態４で示した曲げ端部を有する放熱部材の領域にさらに切り欠き部を形成してもよい。また、例えば、実施の形態４で示した曲げ端部を有する放熱部材に、さらに、実施の形態２及び３で示した構成を加えてもよい。すなわち、実施の形態４で示した曲げ端部を有する放熱部材の領域にさらに切り欠き部を形成し、当該放熱部材の突出部の周壁に貫通孔を設けてもよい。これらにより、風切り騒音を抑制できるだけでなく、放熱性をさらに向上することができる蛍光体ホイール１、１Ａの構成を実現できる。
　また、その他、上記実施の形態及び変形例に対して当業者が思い付く各種変形を施して得られる形態や、本開示の趣旨を逸脱しない範囲で各実施の形態における構成要素および機能を任意に組み合わせることで実現される形態も本開示に含まれる。例えば、実施の形態及び変形例で説明した各構成要素を組み合わせて、新たな実施の形態とすることも可能である。
　また、添付図面および詳細な説明に記載された構成要素の中には、課題解決のために必須な構成要素だけでなく、上記技術を例示するために、課題解決のためには必須でない構成要素も含まれ得る。そのため、それらの必須ではない構成要素が添付図面や詳細な説明に記載されていることをもって、直ちに、それらの必須ではない構成要素が必須であるとの認定をするべきではない。
　また、本開示は、さらに、以下のような蛍光体ホイールで構成される光源装置またはレーザプロジェクタも含まれる。
　すなわち、上述した実施の形態及び変形例で示した蛍光体ホイールと、レーザ光源などの励起光源と、励起光源からの出射光を蛍光体ホイールに導光する光学系を備える光源装置も本開示に含まれる。また、上述した実施の形態及び変形例で示した蛍光体ホイールと、蛍光体ホイールを回転させるモータと、蛍光体層にレーザ光を照射するレーザ光源と、レーザ光源によって照射されたレーザ光に応じて蛍光体層から発せられる光を映像信号に基づいて変調する光変調素子と、光変調素子によって変調された光を投射する投射レンズとを備える投射型映像表示装置も本開示に含まれる。
　本開示の蛍光体ホイールは、反射型の蛍光体ホイールとして、レーザプロジェクタ、設備向け照明装置及び内視鏡などの光源等投写型映像表示装置などに適用可能である。
　１、１Ａ　蛍光体ホイール
　１１　基板
　１２　蛍光体層
　３０、３０Ｂ、３０Ｃ、３０Ｄ、３０Ｅ、９０　放熱部材
　３１　フィン
　３２、３２Ｄ　領域
　３３　開口
　３４、３４Ｂ、３４Ｃ　突出部
　３５Ｂ、３５Ｃ、９５　貫通孔
　４０　モータ
　４１　調整板
　３０１、３０１Ａ、３０１Ｂ、３０１Ｃ、３０１Ｄ　曲げ端部
　３２１、３２１Ａ、３２１Ｂ、３２１Ｃ　切り欠き部
　３４１　接触面
　３４２　周壁

Claims (7)

  1. 　互いに背向する第１主面及び第２主面を有する基板と、
    　前記第１主面に設けられた蛍光体層と、
    　前記第１主面及び第２主面のいずれかの面に対向して配置され、かつ、前記基板とともに回転される、板材からなる放熱部材と、を備え、
    　前記放熱部材は、
    　前記いずれかの面に向かって突出するように前記放熱部材の中央部に設けられ、前記いずれかの面と接する接触面を有する突出部と、
    　前記中央部を除く周辺領域における複数の領域を切り起こして形成される複数のフィンと、
    　前記放熱部材から視て前記複数のフィンが切り起こされる向きと同じ向きに前記放熱部材の外周縁端部を曲げて形成され、かつ、鈍角の曲げ角度を有する曲げ端部とを有し、
    　前記突出部は、前記接触面を介して前記基板に接することにより、前記基板と前記放熱部材との間に一定の間隔を確保し、かつ、前記基板の熱を前記放熱部材の前記周辺領域まで伝導する、
    　蛍光体ホイール。
  2. 　前記放熱部材を径方向に沿う直線で切断したときの前記曲げ端部の形状は、Ｒ曲げ形状である、
    　請求項１に記載の蛍光体ホイール。
  3. 　前記放熱部材を径方向に沿う直線で切断したときの前記曲げ端部の形状は、Ｚ曲げ形状である、
    　請求項１に記載の蛍光体ホイール。
  4. 　前記放熱部材を径方向に沿う直線で切断したときの前記曲げ端部の形状は、度曲げ形状である、
    　請求項１に記載の蛍光体ホイール。
  5. 　前記複数のフィンのそれぞれは、前記いずれかの面に向かって切り起こされている、
    　請求項１～４のいずれか１項に記載の蛍光体ホイール。
  6. 　前記蛍光体層は、前記基板の一方の面において帯状かつ円環状に設けられており、
    　前記放熱部材の直径は、前記蛍光体層の内径よりも小さい、
    　請求項１～５のいずれか１項に記載の蛍光体ホイール。
  7. 　前記基板は、円盤状であり、
    　前記蛍光体層は、前記基板の周方向に沿う帯状に形成されている、
    　請求項１～６のいずれか１項に記載の蛍光体ホイール。
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