WO2022009576A1

WO2022009576A1 - 鋼管の真円度予測方法、鋼管の真円度制御方法、鋼管の製造方法、鋼管の真円度予測モデルの生成方法、及び鋼管の真円度予測装置

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Publication number: WO2022009576A1
Application number: PCT/JP2021/021416
Authority: WO
Inventors: 洸介日当; 正之堀江; 由紀雄高嶋
Original assignee: Ｊｆｅスチール株式会社
Priority date: 2020-07-10
Filing date: 2021-06-04
Publication date: 2022-01-13

Abstract

本発明に係る鋼管の真円度予測方法は、鋼板の属性情報から選択した１又は２以上のパラメータ、プレスベンド工程の操業パラメータから選択した１又は２以上のパラメータ、及びシームギャップ低減工程の操業パラメータから選択した１又は２以上のパラメータを入力データとして含み、拡管工程後の鋼管の真円度情報を出力データとする、機械学習により学習された真円度予測モデルを用いて、拡管工程後の鋼管の真円度を予測するステップを含む。

Description

鋼管の真円度予測方法、鋼管の真円度制御方法、鋼管の製造方法、鋼管の真円度予測モデルの生成方法、及び鋼管の真円度予測装置

　本発明は、プレスベンド法を用いた鋼管の製造工程における拡管工程後の鋼管の真円度を予測する鋼管の真円度予測方法、鋼管の真円度制御方法、鋼管の製造方法、鋼管の真円度予測モデルの生成方法、及び鋼管の真円度予測装置に関するものである。

　ラインパイプ等に使用される大径、且つ、厚肉の鋼管の製造技術として、所定の長さ、幅、及び板厚を有する鋼板をＵ字状にプレス加工した後、Ｏ字状にプレス成形して突合せ部を溶接して鋼管とし、さらにその直径を拡大（いわゆる拡管）して真円度を高めた鋼管（いわゆるＵＯＥ鋼管）の製造技術が広く普及している。ところが、ＵＯＥ鋼管の製造工程では、鋼板をプレス加工してＵ字状及びＯ字状に成形する工程で多大なプレス圧力が必要となるので、大規模なプレス機械を用いる必要がある。

　これに対して、大径、且つ、厚肉の鋼管を製造するにあたって、プレス圧力を軽減して成形する技術が提案されている。具体的には、鋼板の幅方向端部に曲げ（いわゆる端曲げ）を付与した後、パンチによる複数回の３点曲げプレスを行うプレスベンド工程によりＵ字状断面の成形体（以下では、Ｕ字状成形体と呼ぶことがある）とし、さらにＵ字状断面の成形体のシームギャップ部を減少させるシームギャップ低減工程によりオープン管とした後、突合せ部を溶接して鋼管とし、最後にその鋼管の内部に拡管装置を挿入して鋼管の内径を拡管する技術が実用化されている。なお、拡管装置としては、円弧を複数に分割した曲面を有する複数個の拡管工具を備え、拡管工具の曲面を鋼管内面に当接させることにより、鋼管を拡管すると共に鋼管の形状を整えるものが用いられる。

　プレスベンド工程では、３点曲げプレスの回数を多くすれば、拡管工程後の鋼管の真円度は向上するが、鋼管をＵ字状断面に成形するのに長時間を要する。一方で、３点曲げプレスの回数を減らすと、鋼管の断面形状が多角形形状に近くなり、円形になり難いという問題がある。そのため、鋼管の寸法に応じて、３点曲げプレスの回数（例えば直径１２００ｍｍの鋼管では５～１３回）を経験的に定めて操業している。このような拡管工程後の鋼管の真円度を向上させるためのプレスベンド工程の操業条件については、その設定方法に関して従来から多くの提案がなされている。

　例えば特許文献１には、３点曲げプレスの回数をできるだけ少ない回数で行うための方法であり、拡管装置の周方向に配設された複数個の拡管工具を３点曲げプレスによる変形が生じていない未変形部に当接させて拡管する方法が記載されている。

　また、特許文献２には、３点曲げプレスに用いるパンチの外周面の曲率半径と拡管工具の外周面の曲率半径とが所定の関係式を満たすようにすることにより、拡管工程後の鋼管の真円度を向上させる方法が記載されている。

　さらに、特許文献３には、プレスベンド工程において過大な押圧力を要することなしに真円度の高い鋼管を効率的に製造できる製造方法として、３点曲げプレスを行う際に、鋼板の少なくとも一部分には、他の領域に比較して極僅かな曲率を付与した軽加工部を設けるか、もしくは、曲げ加工を省略した未加工部を設ける方法が記載されている。また、特許文献３には、シームギャップ低減工程においては、軽加工部もしくは未加工部を拘束することなしに、軽加工部もしくは未加工部の中心から所定距離だけ離れた部位に押圧力を負荷することが記載されている。なお、通常、プレスベンド工程の後に行うシームギャップ低減工程ではＯプレス装置が用いられる。

　これに対して、特許文献４には、３点曲げプレスによって非円形のプリフォーム（Ｕ字状断面の成形体）を成形した後に、通常のＯプレス工程に代えて、非円形のプリフォームを２本の下側支持ロールによって支持しながら、下側支持ロールと対向するように上部に配置した押し付け工具によって、非円形のプリフォームの外側から押し付け力を付与して、シームギャップを低減する方法（以下では、「クロージングプレス法」と呼ぶ）が記載されている。この方法は、非円形のプリフォームの外側から押し付け工具により押し付け力を付与することから、装置構成が簡易化されて、Ｏプレス装置のように鋼管の外径に応じて金型を準備する必要がないという特徴がある。また、特許文献４には、３点曲げプレスにおいて、意図的に、一部に比較的わずかに成形される領域を付与し、シームギャップ低減工程で用いるクロージングプレス法において、Ｕ字状断面の成形体のその領域に対して、押し付け力を作用させる方法が記載されている。

特開２０１２－１７０９７７号公報特許５５４１４３２号公報特許６０１５９９７号公報特開２０１２－２５０２８５号公報

　特許文献１に記載の方法は、３点曲げプレスの押圧位置と拡管工具の押圧位置とを対応付けて、拡管工程後の鋼管の真円度を向上させる方法である。しかしながら、鋼管の製造工程は、少なくとも、プレスベンド工程、シームギャップ低減工程、溶接工程、及び拡管工程と複数の工程を含む。このため、特許文献１に記載の方法では、その他の工程における操業条件が拡管工程後の鋼管の真円度に与える影響を考慮していないため、拡管工程後の鋼管の真円度を必ずしも向上させることができない場合がある。

　特許文献２に記載の方法は、特許文献１に記載の方法と同様、プレスベンド工程の操業条件である３点曲げプレスに用いるパンチの外周面の曲率半径と拡管工程の操業条件である拡管工具の外周面の曲率半径とが所定の関係式を満たすようにすることにより、拡管工程後の鋼管の真円度を向上させる方法である。しかしながら、特許文献２に記載の方法では、特許文献１に記載の方法と同様、シームギャップ低減工程等のプレスベンド工程以外の工程の影響を考慮できないという問題点がある。

　特許文献３に記載の方法は、プレスベンド工程における３点曲げプレスの加工条件を、鋼板の位置に応じて変更すると共にシームギャップ低減工程での成形条件と関連付けた条件とすることにより、拡管工程後の鋼管の真円度を向上させる方法である。しかしながら、特許文献３に記載の方法では、素材となる鋼板の板厚や材質のばらつきが生じると、同じ成形条件であっても拡管工程後の鋼管の真円度がばらつくという問題点がある。

　特許文献４に記載の方法も、プレスベンド工程でのＵ字状断面の成形体への成形条件と、シームギャップ低減工程での成形条件とを関連付けた条件とすることにより、拡管工程後の鋼管の真円度を向上させる方法である。しかしながら、特許文献４に記載の方法でも、素材となる鋼板の板厚や材質のばらつきが生じると、同じ成形条件であっても拡管工程後の鋼管の真円度がばらつくという問題点がある。

　本発明は、以上の問題を解決すべくなされたものであり、複数の工程から構成される鋼管の製造工程における拡管工程後の鋼管の真円度を精度よく予測可能な鋼管の真円度予測方法及び真円度予測装置を提供することにある。また、本発明の他の目的は、複数の工程から構成される鋼管の製造工程における拡管工程後の鋼管の真円度を精度よく制御可能な鋼管の真円度制御方法を提供することにある。また、本発明の他の目的は、所望の真円度を有する鋼管を歩留まりよく製造可能な鋼管の製造方法を提供することにある。さらに、本発明の他の目的は、複数の工程から構成される鋼管の製造工程における拡管工程後の鋼管の真円度を精度よく予測する真円度予測モデルを生成可能な鋼管の真円度予測モデルの生成方法を提供することにある。

　本発明に係る鋼管の真円度予測方法は、パンチによる複数回の押圧により鋼板をＵ字状断面の成形体に加工するプレスベンド工程、前記Ｕ字状断面の成形体のシームギャップ部を減少させオープン管とするシームギャップ低減工程、前記オープン管の端部同士を接合する溶接工程、及び端部同士が接合された鋼管の内径を拡大する拡管工程を含む鋼管の製造工程における、前記拡管工程後の鋼管の真円度を予測する鋼管の真円度予測方法であって、前記鋼板の属性情報から選択した１又は２以上のパラメータ、前記プレスベンド工程の操業パラメータから選択した１又は２以上のパラメータ、及び前記シームギャップ低減工程の操業パラメータから選択した１又は２以上のパラメータを入力データとして含み、前記拡管工程後の鋼管の真円度情報を出力データとする、機械学習により学習された真円度予測モデルを用いて、前記拡管工程後の鋼管の真円度を予測するステップを含む。

　前記真円度予測モデルは、前記入力データとして、前記拡管工程の操業パラメータから選択した１又は２以上の操業パラメータを含むとよい。

　前記鋼板の属性情報は、前記鋼板の降伏応力、代表板厚、及び板厚分布情報のうちの１又は２以上のパラメータを含むとよい。

　前記プレスベンド工程の操業パラメータは、前記プレスベンド工程に用いるパンチが鋼板を押圧するプレス位置情報及びプレス圧下量と共に、前記プレスベンド工程を通じて行うプレス回数を含むとよい。

　前記鋼管の製造工程は、前記プレスベンド工程に先立って前記鋼板の幅方向端部に曲げを付与する端曲げ工程を含み、前記真円度予測モデルは、前記入力データとして、前記端曲げ工程の操業パラメータの中から選択した１又は２以上のパラメータを含むとよい。

　本発明の第１の態様に係る鋼管の真円度制御方法は、本発明に係る鋼管の真円度予測方法を用いて、前記プレスベンド工程の開始前に、前記鋼板の属性情報の実績パラメータと前記プレスベンド工程を含む下流工程における操業パラメータの設定値とを用いて前記拡管工程後の鋼管の真円度を予測し、拡管工程後の鋼管の真円度が小さくなるように前記プレスベンド工程の操業パラメータを再設定するステップを含む。

　本発明の第２の態様に係る鋼管の真円度制御方法は、本発明に係る鋼管の真円度予測方法を用いて、前記プレスベンド工程が終了した後、前記シームギャップ低減工程の開始前に、前記鋼板の属性情報の実績データ、前記プレスベンド工程の操業パラメータの実績データ、及び前記シームギャップ低減工程を含む下流工程における操業パラメータの設定値を用いて、前記拡管工程後の鋼管の真円度を予測し、拡管工程後の鋼管の真円度が小さくなるように、前記シームギャップ低減工程の操業パラメータを再設定するステップを含む。

　本発明の第３の態様に係る鋼管の真円度制御方法は、本発明に係る鋼管の真円度予測方法を用いて、前記鋼管の製造工程を構成する端曲げ工程、プレスベンド工程、シームギャップ低減工程、及び拡管工程の中から選択した再設定対象工程の開始前に、前記拡管工程後の鋼管の真円度情報を予測し、予測された鋼管の真円度情報に基づいて、少なくとも前記再設定対象工程の操業パラメータの中から選択した１又は２以上の操業パラメータ、又は、前記再設定対象工程よりも下流側の成形加工工程の操業パラメータの中から選択した１又は２以上の操業パラメータを再設定するステップを含む。

　本発明に係る鋼管の製造方法は、本発明に係る鋼管の真円度制御方法を用いて鋼管を製造するステップを含む。

　本発明に係る鋼管の真円度予測モデルの生成方法は、パンチによる複数回の押圧により鋼板をＵ字状断面の成形体に加工するプレスベンド工程、前記Ｕ字状断面の成形体のシームギャップ部を減少させオープン管とするシームギャップ低減工程、前記オープン管の端部同士を接合する溶接工程、及び端部同士が接合された鋼管の内径を拡大する拡管工程を含む鋼管の製造工程における、前記拡管工程後の鋼管の真円度を予測する真円度予測モデルを生成する鋼管の真円度予測モデルの生成方法であって、前記鋼板の属性情報から選択した１又は２以上の実績データ、前記プレスベンド工程の操業実績データから選択した１又は２以上の実績データ、及び前記シームギャップ低減工程の操業実績データから選択した１又は２以上の実績データを入力実績データ、該入力実績データを用いた鋼管の製造工程での前記拡管工程後の鋼管の真円度の実績データを出力実績データとした、複数の学習用データを取得し、取得した複数の学習用データを用いた機械学習によって真円度予測モデルを生成するステップを含む。

　前記機械学習として、ニューラルネットワーク、決定木学習、ランダムフォレスト、及びサポートベクター回帰から選択した機械学習を用いるとよい。

　本発明に係る鋼管の真円度予測装置は、パンチによる複数回の押圧により鋼板をＵ字状断面の成形体に加工するプレスベンド工程、前記Ｕ字状断面の成形体のシームギャップ部を減少させオープン管とするシームギャップ低減工程、前記オープン管の端部同士を接合する溶接工程、及び端部同士が接合された鋼管の内径を拡大する拡管工程を含む鋼管の製造工程における、前記拡管工程後の鋼管の真円度を予測する鋼管の真円度予測装置であって、前記鋼板の属性情報から選択した１又は２以上のパラメータ、前記プレスベンド工程の操業パラメータから選択した１又は２以上の操業パラメータ、及び前記シームギャップ低減工程の操業パラメータから選択した１又は２以上の操業パラメータを取得する操業パラメータ取得部と、前記鋼板の属性情報から選択した１又は２以上のパラメータ、前記プレスベンド工程の操業パラメータから選択した１又は２以上の操業パラメータ、及び前記シームギャップ低減工程の操業パラメータから選択した１又は２以上の操業パラメータを入力データとして含み、前記拡管工程後の鋼管の真円度情報を出力データとする、機械学習により学習された真円度予測モデルに対して、前記操業パラメータ取得部が取得した操業パラメータを入力することにより、前記拡管工程後の鋼管の真円度情報を予測する真円度予測部と、を備える。

　ユーザの操作に基づく入力情報を取得する入力部と、前記真円度情報を表示する表示部と、を有する端末装置を備え、前記操業パラメータ取得部は、前記入力部が取得した入力情報に基づいて取得した操業パラメータの一部又は全部を更新し、前記表示部は、前記更新された操業パラメータを用いて前記真円度予測部が予測した前記鋼管の真円度情報を表示するとよい。

　本発明に係る鋼管の真円度予測方法及び真円度予測装置によれば、複数の工程から構成される鋼管の製造工程における拡管工程後の鋼管の真円度を精度よく予測することができる。また、本発明に係る鋼管の真円度制御方法によれば、複数の工程から構成される鋼管の製造工程における拡管工程後の鋼管の真円度を精度よく制御することができる。また、本発明に係る鋼管の製造方法によれば、所望の真円度を有する鋼管を歩留まりよく製造することができる。さらに、本発明に係る鋼管の真円度予測モデルの生成方法によれば、複数の工程から構成される鋼管の製造工程における拡管工程後の鋼管の真円度を精度よく予測する鋼管の真円度予測モデルを生成することができる。

図１は、本発明の一実施形態である鋼管の製造工程を示す図である。図２は、プレスベンド装置を用いてＵ字状断面の成形体を成形する工程の一例を示す図である。図３は、プレスベンド装置を用いてＵ字状断面の成形体を成形する工程の一例を示す図である。図４は、Ｏプレス装置の構成例を示す図である。図５は、クロージングプレス装置の構成例を示す図である。図６は、拡管装置の構成例を示す図である。図７は、鋼管の外径形状の測定装置の構成例を示す図である。図８は、本発明の一実施形態である真円度予測モデルの生成方法を示す図である。図９は、プレスベンド工程の操業条件の変更に伴うプレス加工量と拡管工程後の鋼管の真円度との関係の変化の一例を示す図である。図１０は、圧下回数毎のプレス圧下位置及びプレス圧下量の一例を示す図である。図１１は、本発明の一実施形態である真円度制御方法の流れを示す図である。図１２は、Ｃプレス装置の全体構成を示す斜視図である。図１３は、プレス機構の構成を示す断面図である。図１４は、本発明の他の実施形態である真円度予測モデルの生成方法を示す図である。図１５は、本発明の一実施形態である鋼管の真円度制御方法を示す図である。図１６は、本発明の一実施形態である鋼管の真円度予測装置の構成を示す図である。

〔鋼管の製造工程〕
　図１は、本発明の一実施形態である鋼管の製造工程を示す図である。図１に示すように、本発明の一実施形態である鋼管の製造工程では、素材となる鋼板として、鋼管の製造工程の前工程である厚板圧延工程によって製造される厚鋼板が用いられる。ここで、厚鋼板は、降伏応力２４５～１０５０ＭＰａ、引張強度４１５～１１４５ＭＰａ、板厚６．４～５０．８ｍｍ、板幅１２００～４５００ｍｍ、及び長さ１０～１８ｍのものが代表的である。また、厚鋼板の幅方向端部は開先と呼ばれる面取り状の形状に予め研削される。これは、後の溶接工程において、幅方向端部の外面コーナー部の過加熱を防止して溶接強度を安定化させるためである。また、厚鋼板の幅は、鋼管に成形された後の外径に影響するため、後の工程における変形履歴を考慮して所定範囲に調整される。

　鋼管の製造工程では、鋼板の幅方向端部に曲げを付与する端曲げ工程が行われる場合がある。端曲げ工程は、Ｃプレス装置によって行われ、鋼板の幅方向端部に端曲げ加工（クリンピング加工とも称される）を施すものである。Ｃプレス装置は、上下一対の金型と、鋼板の幅方向中央部を保持する上下一対のクランプと、を備えている。金型の長さは鋼板の長さに比べて短いため、鋼板を長手方向に順次送りながら端曲げ加工が繰り返される。このような端曲げ加工を鋼板の幅方向両端部に対して行う。端曲げ工程は、３点曲げプレスでは幅方向端部に曲げモーメントを付与することが難しいため、予め金型により曲げ変形を付与するものである。これにより、最終製品となる鋼管の真円度を向上させることができる。このとき、加工条件を特定するための操業パラメータとなるのは、金型が鋼板の幅方向端部から幅方向中央方向に向かって接触する長さである端曲げ加工幅、クランプの把持力、端曲げ加工を鋼板の長手方向に繰り返す際の金型の送り量、送り方向、及び送り回数等が挙げられる。

　その後のプレスベンド工程は、プレスベンド装置によってパンチによる３点曲げプレスを複数回行うことにより鋼板をＵ字状断面の成形体に加工する工程である。また、その後のシームギャップ低減工程は、通常はＯプレス装置を用いてＵ字状断面の成形体のシームギャップ部を減少させてオープン管とする工程である。但し、Ｏプレス装置に代えて特許文献４に記載のクロージングプレス法を用いてもよい。また、その後の溶接工程は、オープン管の端部に形成されたシームギャップ部について、端部同士が接触するように拘束して端部同士を接合する工程である。これにより、成形体は端部同士が接合された鋼管となる。その後の拡管工程は、円弧を複数に分割した曲面を有する複数個の拡管工具を備えた拡管装置を用いて、拡管工具の曲面を鋼管の内面に当接させることにより鋼管を拡管する工程である。このようにして製造された鋼管は、検査工程において、材質、外観、寸法等の品質が所定の仕様を満足するか否かが判定され、その後製品として出荷される。なお、本実施形態では、検査工程には、鋼管の真円度を測定する真円度測定工程が含まれる。

　本実施形態では、鋼板をオープン管に成形し、さらに溶接後に拡管工程を行う一連の製造工程の中で、端曲げ工程、プレスベンド工程、シームギャップ低減工程、及び拡管工程を「成形加工工程」と呼ぶ。これらの工程は鋼板に塑性変形を付与して鋼管の寸法及び形状を制御する工程として共通する。以下、図面を参照して、鋼管の製造工程の各工程について詳しく説明する。

＜端曲げ工程＞
　端曲げ加工を行うＣプレス装置について、図１２，図１３を用いて詳細に説明する。図１２は、Ｃプレス装置の全体構成を示す斜視図である。図１２に示すように、Ｃプレス装置３０は、鋼板Ｓをその長手方向に沿う方向を搬送方向として搬送する搬送機構３１と、鋼板Ｓの搬送方向下流側を前方として、一方の幅方向端部Ｓｃを所定の曲率に曲げ加工するプレス機構３２Ａと、他方の幅方向端部Ｓｄを所定の曲率に曲げ加工するプレス機構３２Ｂと、端曲げ加工を施す鋼板Ｓの幅に応じて、左右のプレス機構３２Ａ，３２Ｂ間の間隔を調整する図示しない間隔調整機構と、を備えている。搬送機構１１は、プレス機構３２Ａ、３２Ｂの前後にそれぞれ配置された複数の回転駆動される搬送ロール３１ａからなる。なお、図中の符号Ｓａは鋼板Ｓの先端部（長手方向前方端部）を示している。

　図１３（ａ）に、鋼板Ｓの一方の幅方向端部Ｓｃを曲げ加工するプレス機構３２Ａを、鋼板Ｓの搬送方向上流側から搬送方向下流側へ向かう方向からみた幅方向断面を示す。なお、プレス機構３２Ａとプレス機構３２Ｂは、左右対称であり同一の構成を有する。プレス機構３２Ａ，３２Ｂは、上下方向に対向配置された一対の金型としての上金型３３及び下金型３４と、下金型３４をツールホルダ３５と共に押し上げ（上金型３３に近接する方向へ移動させ）、所定のプレス力で型締めする金型移動手段としての油圧シリンダ３６と、を備えている。なお、プレス機構３２Ａ，３２Ｂは、上金型３３及び下金型３４の幅方向内側で鋼板Ｓを把持するクランプ機構３７を備える場合がある。上金型３３及び下金型３４の鋼板Ｓの長手方向の長さは通常は鋼板Ｓの長さよりも短い。その場合には搬送機構３１（図１２参照）により鋼板Ｓを長手方向に間欠的に送りながら複数回の端曲げ加工を行う。

　端曲げ工程において、端曲げ加工が施される鋼板Ｓの幅方向端部Ｓｃ，Ｓｄの曲げ方向外側となる面に接する下金型３４は、上金型３３に対向する押圧面３４ａを有する。上金型３３は、押圧面３４ａに対向し、製造する鋼管の内径に対応した曲率半径を有する凸曲面状の成形面３３ａを有する。押圧面３４ａは、幅方向外側に向かうに連れて上金型３３に近づくような凹曲面状を有している。但し、下金型３４の押圧面３４ａは凹曲面状としたが、幅方向外側に向かうにつれ上金型３３に近づくような面であればよく、傾斜した平面であってもよい。上金型３３及び下金型３４の曲面形状としては、鋼板Ｓの厚さや外径等に応じて適切な形状のものが設計され、対象材に応じて適宜選択して使用される場合がある。

　図１３（ｂ）は、図１３（ａ）と同じ位置におけるプレス機構３２Ａの幅方向断面であるが、下金型３４を油圧シリンダ３６により押し上げて型締めした状態を示している。下金型３４は油圧シリンダ３６により押し上げられ、鋼板Ｓの幅方向端部Ｓｃは上金型３３の円弧状の成形面３３ａに沿った形状に曲げ加工されている。端曲げ成形を施す幅（端曲げ加工幅）は、鋼板Ｓの幅によって異なるが、１００～４００ｍｍ程度となるのが一般的である。

＜プレスベンド工程＞
　図２は、プレスベンド装置を用いてＵ字状断面の成形体を成形する工程の一例を示す図である。図中、符号１は、鋼板Ｓの搬送経路内に配置されたダイを示している。ダイ１は、鋼板Ｓをその搬送方向に沿って２箇所で支持する左右一対の棒状部材１ａ，１ｂから構成されており、成形すべき鋼管のサイズに応じてその間隔ΔＤが変更できるようになっている。また、符号２は、ダイ１に近接及び離隔する向きに移動可能なパンチを示している。パンチ２は、鋼板Ｓに直接接して鋼板Ｓを凹形状に押圧する下向き凸状の加工面を有するパンチ先端部２ａと、パンチ先端部２ａの背面に繋がり、パンチ先端部２ａを支持するパンチ支持体２ｂと、を備えている。なお、通常、パンチ先端部２ａの最大幅とパンチ支持体２ｂの幅（厚さ）とは等しくなっている。

　上述した構成からなるプレスベンド装置を用いて鋼板Ｓに曲げ加工を施す際には、鋼板Ｓをダイ１の上に載置し、鋼板Ｓを所定の送り量で間欠的に送給しながら、図３に示す要領で、鋼板Ｓの幅方向両端部から中央部に向けてパンチ２により逐次３点曲げプレスを行う。なお、図３は、予め端曲げ加工を施した鋼板Ｓに対して、左列の上から下へ（加工前半（ａ）～（ｅ））、次いで、中央列の上から下へ（加工後半（ｆ）～（ｉ））と曲げ加工及び鋼板Ｓの送給を実施することにより右列図（（ｊ））に示す如き成形体Ｓ_１を成形する工程を示した図である。なお、図３において、鋼板Ｓ及びパンチ２に付されている矢印はそれぞれの工程における鋼板Ｓ及びパンチ２の移動方向を示している。また、本工程による加工後のＵ字状断面の成形体Ｓ_１において、端部同士のすき間を「シームギャップ」と呼ぶ。

　ここで、プレスベンド工程における操業条件を決定する操業パラメータとしては、プレス回数、プレス位置情報、プレス圧下量、下ダイ間隔、及びパンチ曲率等が挙げられる。

　プレス回数とは、３点曲げプレスで鋼板を幅方向で押圧する総回数をいう。プレス回数が多いほど、Ｕ字状断面の成形体が滑らかな曲線形状となり、拡管工程後の鋼管の真円度が向上する。

　プレス位置情報とは、パンチによる押圧を行う鋼板の幅方向の位置をいう。具体的には、鋼板の一方の幅方向端部からの距離や鋼板の幅方向中央部を基準とした距離により特定することができる。プレス位置情報は、押圧の回数（プレス回数１回目からＮ回目の順番）に紐付けされたデータとして扱うことが好ましい。

　プレス圧下量とは、それぞれの押圧位置におけるパンチ２の押し込み量をいう。プレス圧下量は、図２に示すダイ１の最上面の点を結ぶ線を基準として、そこから下方向にパンチ先端部２ａの下端面が突き出す量で定義される。このとき、パンチ先端部２ａの押し込み量は押圧毎に異なる値に設定できるため、押圧の回数とプレス圧下量とは紐付けされたデータとして扱うことが好ましい。従って、プレスベンド工程における操業条件は、プレス回数をＮとすると、押圧の回数、プレス位置情報、及びプレス圧下量を一組のデータセットとして、１～Ｎ個のデータセットにより特定される。これらのデータセットを用いるのは、プレスベンド工程ではプレス位置やパンチの押し込み量を部分的に変更することにより、オープン管となった状態で全体の断面形状が変化し、拡管工程後の鋼管の真円度にも影響を与えるからである。但し、Ｎ個のデータセット全てを後述する真円度予測モデルの入力変数とする必要はない。拡管工程後の鋼管の真円度に対して影響が大きい条件を選択し、例えば、プレスベンド工程の最初（１回目）又は最後（Ｎ回目）のプレス位置情報とプレス圧下量を用いて、真円度予測モデルを生成してもよい。

　下ダイ間隔とは、図２に示す左右一対の棒状部材１ａ，１ｂの間隔であり、図中のΔＤで表されるパラメータである。下ダイ間隔が大きくなると、同じプレス圧下量に対しても局所的な鋼板の曲率が変化することから拡管工程後の鋼管の真円度にも影響を与える。従って、成形すべき鋼管のサイズに応じて設定される下ダイ間隔をプレスベンド工程における操業パラメータに用いることが好ましい。また、パンチの押し込み毎に下ダイ間隔を変更するような場合には、プレス回数と紐づけされたデータとして操業パラメータに用いてもよい。

　パンチ曲率とは、押圧を行うパンチ先端部の曲率をいう。パンチ曲率が大きくなるほど、３点曲げプレス時に鋼板に付与される局所的な曲率が増加して、拡管工程後の鋼管の真円度に影響を与える。但し、パンチ曲率は１枚の鋼板を成形する際に押圧毎に変更するのは困難であり、成形すべき鋼管のサイズに応じて設定されるパンチ曲率をプレスベンド工程における操業パラメータに用いるのが好ましい。

＜シームギャップ低減工程＞
　シームギャップ低減工程は、プレスベンド工程により成形されたＵ字状断面の成形体のシームギャップを低減する工程であり、Ｕ字状断面の成形体の端部同士が近接するように曲げ力及び圧縮力を付与するものである。このとき、Ｕ字状断面の成形体に曲げ力や圧縮力を加えても、除荷する際のスプリングバックによってシームギャップが広がってしまう。このため、スプリングバックの発生を予め見越して、強い曲げ力や圧縮力を付与し、Ｕ字状断面の成形体が全体として縦方向につぶれるような変形を付与する。

　図４にシームギャップ低減工程として一般的に用いられるＯプレス装置の構成を示す。図４（ａ）に示すように、Ｏプレス装置は、上金型３及び下金型４を用いてＵ字状断面の成形体Ｓ_１の縦方向に圧縮変形を付与するものである。このとき、上金型３及び下金型４のＵ字状断面の成形体Ｓ_１と接する面は曲面形状に加工されており、上金型３及び下金型４を接近させることにより、Ｕ字状断面の成形体Ｓ_１の下部は下金型４の曲面に沿うように拘束される。そして、端部を含む成形体Ｓ_１の上部は上金型３によって曲げ力と圧縮力を受けることで、上金型３の曲面に沿って端部同士が近接する。これによって周方向で互いに向き合った端部間のシームギャップが一旦低減する。そして、金型による押し込みを開放することにより、スプリングバックによってシームギャップが拡大し、図４（ｂ）に示すオープン管Ｓ_２の最終的なシームギャップ部Ｇの開き量が決定される。このとき、Ｏプレス圧下量とは、金型の押し込み時における上金型３の内接面の最上点と下金型４の内接面の最下点との間の距離を目標とする鋼管の外径から引いた値である。また、それらの比率を用いてＯプレス圧下率と呼ぶ場合もある。

　ここで、シームギャップ低減工程における操業条件を特定する操業パラメータとしては、Ｏプレス圧下量の他にＯプレス圧下位置やＯプレスダイスＲ等が挙げられる。

　Ｏプレス圧下位置とは、Ｕ字状断面を有する成形体Ｓ_１のシームギャップ部の端部と幅方向中心位置とを結ぶ線と鉛直線とがなす角度をいう。また、ＯプレスダイスＲとは、上金型３及び下金型４における成形体Ｓ_１に当接する領域の曲率をいう。ここで、Ｏプレス装置におけるＯプレス圧下量は大きくなるほど、成形体Ｓ_１の３時部及び９時部付近の曲率が増加することで鋼管の最終的な真円度が減少する。

　一方、Ｏプレス装置に代えてクロージングプレス法を用いる場合には、成形体Ｓ_１からオープン管Ｓ_２を形成する装置として、図５に示すクロージングプレス装置が用いられる。図５に示すように、クロージングプレス装置は、下側工具１０ａ，１０ｂを有している。下側工具１０ａ，１０ｂは、互いに間隔を置いて設けられ、それぞれ回転方向を反転可能な駆動機構を備えている。また、下側工具１０ａ，１０ｂはバネ手段１１ａ，１１ｂ等を介して支持されている。下側工具１０ａ，１０ｂに対向してパンチ１２を備える上側工具１３が配置されている。パンチ１２を介して押し付け力が外側からＵ字状断面の成形体Ｓ_１に加えられる。

　このとき、Ｕ字状断面の成形体Ｓ_１は２つのステップを通してオープン管Ｓ_２へと成形される。第１のステップでは、成形体Ｓ_１は回転可能な下側工具１０ａ，１０ｂを介して一点鎖線で概略的に示すように、シームギャップ部Ｇの右横に位置する曲げ変形を付与したい領域Ｒ１が時計でいうところの３時付近になるようにプレス位置が位置決めされる。そして、パンチ１２により押し付け力が印加され、押し付け力を印加した後にパンチ１２の除荷が行われる。次に、第２のステップとして、上記第１のステップと同様、シームギャップ部Ｇの左横に位置する曲げ変形を付与したい領域Ｒ２が時計でいうところの９時付近になるようにプレス位置が位置決めされる。そして、パンチ１２により押し付け力が印加され、押し付け力を印加した後にパンチ１２の除荷が行われることでオープン管Ｓ_２へと成形する。

　ここで、第１及び第２のステップにおけるプレス位置とは、シームギャップ部Ｇ中心と鋼板の幅方向中心位置とを結ぶ線の角度（図５の一点鎖線と鉛直線がなす角度）をいう。また、第１及び第２のステップにおける押し付け力とはパンチ１２による成形体Ｓ_１への押圧力をいう。

＜溶接工程＞
　オープン管Ｓ_２は、その後、シームギャップ部の端面を相互に突合せ、溶接機（接合手段）により溶接して鋼管とする。溶接機（接合手段）としては、例えば仮付溶接機、内面溶接機、及び外面溶接機という３種類の溶接機で構成されるものを適用する。これらの溶接機において、仮付け溶接機は、ケージロールにより突き合せた面を適切な位置関係で連続的に密着させ、密着部をその管軸方向全長にわたって溶接する。次に、仮付けされた管は、内面溶接機により突き合せ部の内面から溶接（サブマージアーク溶接）され、さらに、外面溶接機により突き合せ部の外面から溶接（サブマージアーク溶接）される。

＜拡管工程＞
　シームギャップ部を溶接された鋼管については、鋼管の内部に拡管装置を挿入して鋼管の直径を拡大（いわゆる拡管）する。図６（ａ）～（ｃ）は、拡管装置の構成例を示す図である。図６（ａ）に示すように、拡管装置は、円弧を複数に分割した曲面を有する複数個の拡管ダイス１６をテーパー外周面１７の周方向に沿って備えている。拡管装置を利用して鋼管を拡管する際には、図６（ｂ），（ｃ）に示すように、まず、鋼管移動装置を用いて鋼管Ｐを移動することにより拡管ダイス１６を拡管開始位置に合わせ、プルロッド１８を拡管開始位置から後退させることによって１回目の拡管処理を行う。これにより、楔作用によってテーパー外周面１７に摺接した拡管ダイス１６のそれぞれが放射方向に変位し、鋼管Ｐが拡管される。そして、鋼管Ｐの断面形状の凹凸が小さくなり、鋼管Ｐの断面形状は真円形状に近くなる。次に、プルロッド１８を拡管開始位置まで前進させ、リリース機構によって拡管ダイス１６を軸垂直方向の内側に復帰させてから、拡管ダイス１６のピッチ（軸方向の長さ）に応じた量だけ鋼管Ｐを更に移動させる。そして、拡管ダイス１６を新たな拡管位置に合わせてから前記の動作を繰り返し行う。これにより、拡管ダイス１６のピッチ分ずつ１回目の拡管処理を鋼管Ｐの全長にわたって行うことができる。

　このとき拡管工程の操業条件を決定する操業パラメータとしては、拡管率、拡管ダイス枚数、及び拡管ダイス径等が挙げられる。拡管率とは、拡管後の外径と拡管前の外径との差の、拡管前の外径に対する割合をいう。拡管前後の外径は、鋼管の周長を計測することにより算出することができる。拡管率は、拡管ダイスを半径方向に押し広げる際のストローク量により調整することができる。拡管ダイス枚数とは、拡管を行う際に、周方向に配設された鋼管と当接する部分の枚数をいう。拡管ダイス径とは、各拡管ダイスにおける鋼管と当接する部分の曲率をいう。

　これらの中で、拡管工程後の真円度を容易に調整できる操業パラメータは拡管率である。拡管率が増加すると、全周にわたって拡管ダイスに接した領域の曲率が、拡管ダイスＲに応じて均等に付与されることで真円度が改善する。このとき、拡管ダイス枚数が多いほど、鋼管の周方向における局所的な曲率の変動を抑制することができるため、拡管工程後の鋼管の真円度が良好になる。しかしながら、拡管率が大きすぎるとバウシンガー効果に起因して、鋼管製品の圧縮降伏強度が低下する場合がある。鋼管をラインパイプ等に用いる場合に、管周方向に高い圧縮応力が作用するため、鋼管の材質としても高い圧縮降伏強度が必要となり、必要以上に拡管率を大きくすることは適当でない。従って、実際の操業では、予め設定される拡管率の上限値よりも小さい拡管率で鋼管の真円度が所定の値に収まるように拡管率が設定される。

＜真円度測定工程＞
　鋼管の製造工程の最後となる検査工程では、鋼管の品質検査が行われ、鋼管の真円度が測定される。真円度測定工程において測定される真円度とは、鋼管の外径形状について、真円からのズレの程度を表す指標である。通常は、真円度がゼロに近いほど、鋼管の断面形状が完全な円に近い形状であることを示す。真円度は、真円度測定機によって計測された鋼管の外直径情報に基づいて算出される。例えば任意の管長位置で管を周方向に等分して対向する位置での外直径を計測し、それらのうちの最大径と最少径をそれぞれＤｍａｘ、Ｄｍｉｎとした場合、真円度はＤｍａｘ－Ｄｍｉｎで定義することができる。このとき、等分する数が多いほど、拡管工程後の鋼管における小さな凹凸も数値化した指標となり好ましい。具体的には４～３６０００等分した情報を用いるのが良い。より好ましくは３６０等分以上である。

　また、真円度を測定する鋼管の長手方向位置は任意に選択することができる。鋼管の長手方向端部近傍の真円度を測定してもよく、鋼管の長手方向中央部における真円度を測定してもよい。また、鋼管の長手方向から複数の真円度測定位置を選択し、各位置における真円度を測定しても、長手方向の複数の位置で測定される真円度の平均値を求めてもよい。但し、真円度としては、必ずしも最大径と最小径の差によるものでなくてもよい。鋼管の外径形状を連続的な線図で表した図形からその曲線の内側の面積と同じ面積を有する等価な仮の真円（直径）を算出し、その仮の真円を基準として鋼管の外径形状とズレた領域を画像として表したものとして定義してもよい。鋼管の外径形状の測定手段としては、例えば以下の方法を用いることができる。

（ａ）図７（ａ）に示すように、鋼管Ｐの略中心軸線を中心として３６０度回転可能なアーム２０と、アーム２０の先端に取り付けられた変位計２１ａ，２１ｂと、アーム２０の回転軸の回転角度を検出する回転角度検出器２２と、を有する装置を用いて、アーム２０の回転の微小な角度単位毎に変位計２１ａ，２１ｂによってアーム２０の回転中心と鋼管Ｐの外周上の測定点との間の距離を測定し、この測定値に基づいて鋼管Ｐの外径形状を特定する。

（ｂ）図７（ｂ）に示すように、鋼管Ｐの中心軸回りに回転する回転アーム２５と、回転アーム２５の端部側に鋼管Ｐの半径方向に移動可能に設けられた図示しない架台と、鋼管Ｐの端部外面及び内面にそれぞれ当接して回転アーム２５の回転に伴って自転する一対の押圧ローラ２６ａ，２６ｂと、押圧ローラ２６ａ，２６ｂを鋼管Ｐの外面及び内面に押圧させる架台に対して固定された一対の押圧用エアシリンダと、を備える装置を用いて、架台の半径方向の移動量及び各押圧用エアシリンダによる押圧ローラ２６ａ，２６ｂの押圧位置に基づいて鋼管の外径形状を特定する。

　ここで、本実施形態においては、後述する真円度予測モデルによる真円度の予測結果について、上記の検査工程で得られる真円度の測定値と比較することにより、その予測精度を検証することができる。従って、後述する真円度予測モデルの予測結果に対して、その予測誤差の実績値を真円度予測モデルによる予測結果に加えて予測精度の向上を図ることも可能である。

〔真円度予測モデルの生成方法〕
　図８は、本発明の一実施形態である真円度予測モデルの生成方法を示す図である。図中の真円度予測モデル生成部１００は、素材となる鋼板の属性情報の実績データ、プレスベンド工程の操業実績データ、シームギャップ低減工程の操業実績データ、及び拡管工程後の鋼管の真円度の実績データを収集し、機械学習により真円度予測モデルＭを生成するものである。

　鋼板の属性情報の実績データは、上位計算機１１０から真円度予測モデル生成部１００に送られる。但し、プレスベンド工程において成形を開始する前に鋼板の属性情報を測定し、その結果を端末等から入力することにより、真円度予測モデル生成部１００にデータを送ってもよい。また、プレスベンド工程の操業実績データ、シームギャップ低減工程の操業実績データ、及び拡管工程後の真円度の実績データは、それぞれ真円度予測モデル生成部１００に送られ、製造番号や製品番号等により特定される対象材毎のデータとして紐付けされ、データベース１００ａに蓄積される。さらに、データベース１００ａには、拡管工程の操業実績データを追加してもよい。データベース１００ａに蓄積される操業実績データとしては、実績データとして採取可能な各種のデータを採用することができる。機械学習により真円度予測モデルＭを生成する際の実績データには使用しない情報であっても、後に真円度予測モデルＭを生成しなおす際に活用でき、改めてデータを蓄積する必要がないからである。

　図１４は、真円度予測モデルの生成方法の他の実施形態を示す図である。これは、鋼管の成形加工工程として、プレスベンド工程の前に端曲げ工程を含む製造工程に対して、各製造工程の操業実績データを取得して、真円度予測モデル生成部のデータベースに蓄積する場合の例である。

　以上のようにしてデータベース１００ａに蓄積する実績データ数としては、少なくとも１０個以上、好ましくは１００個以上、より好ましくは１０００個以上が好ましい。機械学習モデルの基礎となるデータ数が多いほど、拡管工程後の真円度の予測精度が向上するからである。本実施形態では、このようにして作成されたデータベース１００ａを用いて、機械学習部１００ｂが、少なくとも鋼板の属性情報から選択した１又は２以上の実績データ、プレスベンド工程の操業実績データから選択した１又は２以上の実績データ、及びシームギャップ低減工程の操業実績データから選択した１又は２以上の実績データを入力実績データ、その入力実績データを用いた鋼管の製造工程における拡管工程後の鋼管の真円度の実績データを出力実績データとした機械学習により真円度予測モデルＭを生成する。また、必要に応じて、拡管工程の操業実績データから選択した１又は２以上の実績データを入力実績データに追加してもよい。さらに、プレスベンド工程の前に、端曲げ工程を経る場合には、端曲げ工程の操業実績データから選択した１又は２以上の実績データを入力実績データに追加してもよい。

　機械学習の方法は公知の学習方法を適用すればよい。機械学習は、例えばニューラルネットワーク等の公知の機械学習手法を用いる。他の手法としては、決定木学習、ランダムフォレスト、サポートベクター回帰等が例示できる。また、複数のモデルを組み合わせたアンサンブルモデルを用いてもよい。さらに、真円度予測モデルＭとして、真円度の値ではなく、予め定められた真円度の許容範囲にあるか否かの判定を行い、その結果を合格／不合格と２値化したデータを出力実績データとした機械学習モデルを生成してもよい。その際、ｋ近傍法やロジスティック回帰のような分類モデルを用いることができる。なお、上記データベース１００ａは、操業実績データを随時蓄積しておき、定期的に（例えば１か月に一度）真円度予測モデルＭを更新することができる。これにより、真円度予測モデルＭの予測精度が向上する。

　以上のようにして生成した拡管工程後の鋼管の真円度予測モデルＭは、以下のような特徴を有する。すなわち、鋼板の属性情報として、例えば降伏応力や板厚等は、素材となる鋼板を製造する際に一定のばらつきが生じるものであり、プレスベンド工程の３点曲げプレスにおけるパンチ押し込み時に鋼板の曲率や除荷後の曲率に対して影響を与える。そのため、拡管工程後の鋼管の真円度予測モデルＭの入力パラメータとして、これらの鋼板の属性情報を用いることで、降伏応力や板厚等による真円度への影響を考慮することができる。また、シームギャップ低減工程も金型等を用いて曲げ力や圧縮力を付与する工程であり、降伏応力や板厚等によって除荷後の鋼板の曲率に変化を与えることから、これらを真円度予測モデルＭの入力パラメータに用いる。

　さらに、プレスベンド工程は鋼板の幅方向に沿って不連続な曲率付与加工を複数回行う工程であるため、鋼板には幅方向に沿って局所的な曲率の分布が発生する。その後、シームギャップ低減工程のように圧縮と曲げの複合的な変形が付与されると、いわゆる「曲がり梁」に作用する曲げモーメントが梁の曲率によって異なるのと同様に、プレスベンド工程で付与された鋼板の局所的な曲率分布に応じて、シームギャップ低減工程で付与される曲げモーメントが局所的に分布することになる。これにより、プレスベンド工程の操業条件が、シームギャップ低減工程後の鋼板の幅方向に沿った曲率分布に影響を与えることになる。このような点にプレスベンド工程とシームギャップ低減工程の操業パラメータの両者を真円度予測モデルＭの入力パラメータに用いる意義がある。

　例えば、図９は外径３０インチ、管厚４４．５ｍｍの鋼管を製造する際に、プレスベンド工程においてプレス回数を９回とする条件で、シームギャップ低減工程としてＯプレス装置のＯプレス圧下率を変更して、拡管工程（同一の拡管工程の操業条件を設定）後の鋼管の真円度を測定した結果である。図９は、プレスベンド工程における他の操業条件を一定として、最後（９回目）の押圧時の圧下量（最終パス圧下量）を３水準変更した結果を示したものである。

　図９に示すように、シームギャップ低減工程におけるプレス加工量として、拡管工程後の鋼管の真円度をゼロに近づけるための最適値が存在するが、その最適値はプレスベンド工程の操業条件によって異なる。すなわち、拡管工程後の鋼管の真円度を低減するためには、プレスベンド工程の操業条件に応じて、シームギャップ低減工程の操業条件を変更する必要があり、プレスベンド工程とシームギャップ低減工程のそれぞれの操業条件が独立のパラメータとして、拡管工程後の鋼管の真円度に影響する点に着目しただけでは適正な操業条件を設定し得ないことがわかる。以下では機械学習に用いるパラメータについて説明する。

＜鋼板の属性情報＞
　素材となる鋼板の属性情報としては、鋼板の降伏応力、引張強度、縦弾性係数、板厚、板面内の板厚分布、鋼板の板厚方向の降伏応力の分布、バウシンガー効果の程度、及び表面粗さ等、拡管工程後の鋼管の真円度に影響を及ぼす任意のパラメータを用いることができる。特に、プレスベンド工程における３点曲げプレスによる鋼板の変形状態やスプリングバックに影響を与える因子や、シームギャップ低減工程における圧縮・曲げ加工による鋼板の変形状態やスプリングバックに影響を与える因子を指標とするのが好適である。

　鋼板の降伏応力、鋼板の板厚方向の降伏応力の分布や板厚は３点曲げプレスにおける応力やひずみの状態に直接的に影響する。引張強度は曲げ加工における加工硬化の状態を反映するパラメータとして、曲げ変形時の応力状態に影響を与える。バウシンガー効果は、曲げ変形による負荷が反転した場合の降伏応力や、後続の加工硬化挙動に影響を与え、曲げ変形時の応力状態に影響を与える。また、鋼板の縦弾性係数は、曲げ加工後のスプリングバック挙動に影響を与える。さらに、板面内の板厚分布はプレスベンド工程の曲げ曲率の分布を発生させ、表面粗さはシームギャップ低減工程の金型と鋼板の摩擦状態に影響を与えることで、拡管工程後の鋼管の真円度に影響を与える。

　これらの属性情報の中から、特に、降伏応力、代表板厚、板厚分布情報、及び代表板幅を用いるのが好ましい。これらは、素材となる鋼板の製造工程である厚板圧延工程の品質検査工程において計測される情報であり、プレスベンド工程やシームギャップ低減工程における変形挙動に影響を与え、拡管工程後の鋼管の真円度に影響するからである。また、素材となる鋼板毎にばらつきを有する属性情報だからである。

　降伏応力は、素材となる厚鋼板から採取した品質確性用の小試験片の引張試験から得ることができる情報であり、素材となる鋼板の面内の代表値として用いることができる。また、代表板厚とは、素材となる鋼板の面内の板厚を代表する板厚であり、鋼板の長手方向の任意位置における鋼板の幅方向中央部の板厚を用いる場合や、長手方向の板厚の平均値を用いてもよい。さらに、鋼板の面内全体での板厚の平均値を求め、これを代表板厚としてもよい。また、板厚分布情報とは、鋼板の幅方向の板厚分布を代表する情報を指す。代表的なものとして鋼板のクラウンが挙げられる。クラウンとは、鋼板の幅方向中央部と鋼板の幅方向端部から所定距離（例えば、１００ｍｍ、１５０ｍｍ等が用いられる）離れた位置における板厚との差を表すものである。但し、板厚分布情報としてはこれに限定されるものではなく、幅方向の板厚分布を２次以上の関数で近似した近似式の係数を板厚分布情報としてもよい。このような代表板厚や板厚分布情報は、厚板圧延工程の圧延中に板厚計によって測定されるデータから取得してもよく、厚鋼板の検査工程で測定されるデータでもよい。

　また、代表板幅とは、素材となる鋼板の幅についての代表値である。素材となる厚鋼板の幅にばらつきがある場合や端部を開先加工により研削する際に、鋼板の幅が変動する場合があり、製品となる鋼管の外径精度のばらつきに影響する。代表幅の値は、鋼板の長手方向の任意位置における幅を用いることができ、長手方向の幅の平均値を用いてもよい。その際、プレスベンド工程の前に鋼板の幅を実測して、その値を用いるのが好ましい。

＜端曲げ工程の操業パラメータ＞
　端曲げ工程の操業パラメータを真円度予測モデルの入力に用いる場合には、Ｃプレス装置３０で使用する上金型３３の成形面３３ａがなす形状や下金型３４の押圧面３４ａがなす形状を特定するパラメータを操業パラメータとして用いることができる。また、端曲げ工程における端曲げ加工幅（端曲げ成形を施す幅）、鋼板の送り量、送り方向、及び送り回数、押し上げ力（Ｃプレス力）、クランプ機構３７による把持力を操業パラメータとして用いてもよい。これらは、端曲げ工程における鋼板の幅方向端部の変形に影響を与え得る因子だからである。

　ここで、上金型３３の成形面３３ａがなす形状については、複数の曲率半径を有する円弧が連続した形状で付与される場合やインボリュート曲線等により付与される場合があり、幾何学的な断面形状を特定するためのパラメータを用いることができる。例えば放物線形状により断面形状を構成する場合には、原点を通る放物線を表す２次式の１次項及び２次項の係数を用いることにより断面形状を特定することができるため、そのような係数を端曲げ工程の操業パラメータとすることができる。

　一方、製造する鋼管の外径、肉厚、及び鋼種等の条件に応じて、上金型３３の成形面３３ａがなす形状として、複数の金型を保有してそれらを適宜交換して使用する場合には、端曲げ工程に使用する金型を特定するための金型管理番号を端曲げ工程の操業パラメータとしてもよい。

＜プレスベンド工程の操業パラメータ＞
　本実施形態では、プレスベンド工程の操業パラメータを真円度予測モデルの入力に用いる。プレスベンド工程の操業パラメータとしては、上記に記載した３点曲げプレスのプレス回数、プレス位置情報、プレス圧下量、下ダイ間隔、及びパンチ曲率等、鋼板の局所的な曲げ曲率と、それらの鋼板の幅方向の分布に影響を与える各種パラメータを用いることができる。特に、パンチが鋼板を押圧するプレス位置情報とプレス圧下量、プレスベンド工程を通じて行うプレス回数の全てを含む情報を用いるのが好ましい。これらの情報を全て含むとは、図１０に示す方法が例示できる。図１０（ａ），（ｂ）はそれぞれ、同一の幅の鋼板に対してプレス回数１６回と１０回としてパンチの押圧行った場合のプレス圧下位置とプレス圧下量の例を示している。このとき、プレス圧下位置は、鋼板の基準とする幅方向端部からの距離を表す情報であり、これをプレス圧下位置情報として用いる。一方、各プレス圧下位置に対応して、プレス圧下量が記載されており、このような「圧下回数」、「プレス圧下位置」、「プレス圧下量」が一組のデータとすることができる。図１０（ａ），（ｂ）に示す例では、プレス回数１６回と１０回で、それぞれ１６組、１０組のデータにより、プレスベンド工程の操業パラメータが特定される。

　本実施形態では、このようなデータセットを真円度予測モデルの入力として、以下のような形で用いる。例えば、真円度予測モデルの入力として、鋼板の一方の端部で、最も端部に近い位置でプレス圧下を行う際のプレス圧下位置とプレス圧下量、及び鋼板の他方の端部で、最も端部に近い位置でプレス圧下を行う際のプレス圧下位置とプレス圧下量を用いることができる。３点曲げプレスにおいて、鋼板の一方の端部におけるプレス圧下量を増加させた場合は、図２に示す鋼管におけるおおむね１時に相当する部分と、おおむね１１時に相当する部分における曲率が大きくなり、Ｕ字状断面の成形体としては全体的に横長の形状となる。また、それらのプレス圧下位置が、鋼板の端部に近いほど、シームギャップ部の位置が低くなり、Ｕ字状断面の成形体としては全体的に横長の形状となる。その結果として、オープン管に成形され、溶接工程、拡管工程を経た後の鋼管も、全体としては横長形状が残留し、真円度に影響を与えることになる。さらには、プレス圧下する際のパンチ曲率、全体のプレス圧下回数、及びプレス圧下時の下ダイの間隔も鋼管となった後の真円度に影響を与える。

　一方、真円度予測モデルの入力として、全てのプレス圧下位置情報とプレス圧下量のデータをプレス回数と共に使うことにより、真円度予測モデルの予測精度をさらに向上させることができる。例えば、想定される最大のプレス回数を基準とし、圧下を行う場合は圧下回数に応じてプレス圧下位置及びプレス圧下量のデータを格納する。そして、圧下を行わないそれ以降のプレス加工におけるプレス圧下位置及びプレス圧下量はゼロとする。例えば図１０（ａ），（ｂ）に示した例では、想定される最大のプレス回数を１６回と仮定した場合において、プレス回数１０回の場合には、１１～１６回目のデータはゼロとして、真円度予測モデルの入力となる。このとき、プレスベンド工程における操業実績データとして、プレス回数、プレス圧下位置、及びプレス圧下量は、プレスベンド装置を制御するために必要な情報であるため、上位計算機で設定された設定値を用いることができる。但し、パンチの圧下位置や圧下量を測定する計測装置を備えている場合には、その測定結果を操業実績データとしてもよい。

＜シームギャップ低減工程の操業パラメータ＞
　本実施形態では、シームギャップ低減工程の操業パラメータを真円度予測モデルの入力に用いる。シームギャップ低減工程として、Ｏプレス装置を用いる場合には、Ｏプレス圧下量、Ｏプレス圧下位置、及びＯプレスダイスＲを用いることができる。一方、クロージングプレス法を用いる場合には、上述した各ステップにおけるクロージングプレス圧下位置及びクロージングプレス押し付け力を用いる。特に、Ｏプレス装置を用いる場合には、Ｏプレス圧下量を用いるのが好適である。これは、Ｏプレス圧下量を大きくすると、上金型より拘束・押圧力を受ける点と下金型によって拘束される点の間の領域、主に鋼管の３時部及び９時部付近は拘束がなく、曲げ及び圧縮の変形が集中するため、その領域の曲率が増加することにより、最終的な真円度に影響を与えるからである。このとき、シームギャップ低減工程における操業実績データとして、Ｏプレス圧下量、Ｏプレス圧下位置、及びＯプレスダイスＲは、Ｏプレス装置を制御するために必要な情報であり、上位計算機で設定された設定値を用いることができる。但し、Ｏプレス圧下量やＯプレス圧下位置を測定する計測装置（レーザー式距離計等）を備えている場合には、その測定結果を操業実績データとしてもよい。

＜拡管工程の操業パラメータ＞
　上述した操業パラメータの他、拡管工程の操業パラメータを真円度予測モデルの入力に用いる場合には、拡管率を拡管工程の操業パラメータとして用いることができる。拡管率が大きいほど、拡管工程後の鋼管の真円度は向上するが、鋼管製品としての圧縮降伏強度の観点から拡管率の上限値が制限されるため、その範囲内での値を用いる。このとき、拡管率は、拡管装置を制御するために必要な情報であり、上位計算機で設定された設定値を用いることができる。また、拡管を行った後に形状寸法計等の測定装置によって全周の平均外径を測定し、加工前の鋼板の幅から計算される外径との変化量によって計算される平均拡管率を操業実績データとしてもよい。さらに、拡管工程において、拡管率の計測装置を備えている場合には、その測定結果を操業実績データとしてもよい。なお、拡管工程の操業パラメータとしては、拡管率の他、拡管ダイス枚数、拡管ダイス径を用いてもよい。

〔拡管工程後の真円度の予測方法〕
　以上のようにして生成した真円度予測モデルを用いた拡管工程後の鋼管の真円度予測方法は以下のように用いられる。すなわち、この方法を用いることにより、パンチによる複数回の押圧によりＵ字状断面の成形体に加工するプレスベンド工程と、Ｕ字状断面の成形体のシームギャップ部を減少させオープン管とするシームギャップ低減工程と、オープン管の端部同士を接合する溶接工程と、端部同士が接合された鋼管の内径を拡大する拡管工程と、を含む鋼管の製造工程において、それぞれの工程における製造条件が適正かどうかの検証を行うことができる。プレスベンド工程やシームギャップ低減工程の操業条件は、拡管工程後の鋼管の真円度に対して複雑に影響するものであり、上流工程における鋼板の属性情報のばらつきが影響するため、それらの要因が製品の真円度に対する影響を定量的に評価できることになる。これにより、素材となる鋼板の属性情報のばらつきの実態を踏まえて、鋼管製品の真円度のばらつきを予測することができ、そのような素材のばらつきを考慮したプレスベンド工程やシームギャップ低減工程の操業条件の変更を行うことができる。すなわち、素材の属性情報に一定のばらつきがあっても、鋼管製品の真円度が所定の範囲内に収まるようにプレスベンド工程やシームギャップ低減工程の操業条件の適正化を事前に行うことができる。

＜真円度制御方法＞
　次に、上記のようにして生成した真円度予測モデルを用いた拡管工程後の鋼管の真円度制御方法について説明する。多数の工程を経て製造される鋼管の製造工程の途中段階において、現時点よりも上流側の工程における操業実績と、下流側の工程において予め設定されている操業条件の設定値を用いて、拡管工程後の鋼管の真円度を予測することにより、予測される鋼管の真円度が、製品として許容される真円度に収まるか否かを判断することができる。これにより、必要に応じて、現時点よりも下流側の工程における操業条件を再設定することができる。このような実施形態を図１１に例示する。図１１に示すように、本実施形態は、鋼管の製造工程において、素材となる鋼板の属性情報に関する実績データが上位計算機１１０から送られ、プレスベンド工程の前に拡管工程後の鋼管の真円度予測を行う例である。このとき、プレスベンド工程の操業条件として予め設定された設定値、シームギャップ低減工程の操業条件として予め設定された設定値、及び必要に応じて拡管工程の操業条件として予め設定された設定値を含む、各工程の設定値が操業条件再設定部１２０に送られる。また、上位計算機１１０からは収集された鋼板の属性情報の実績データ及び拡管工程後の鋼管の目標とする真円度として予め設定された真円度目標値が操業条件再設定部１２０に送られる。

　これらの情報から、真円度予測モデルＭをオンラインで用いて拡管工程後の鋼管の真円度を予測する。そして、予測された真円度（真円度予測値）と目標とする真円度（真円度目標値）が比較され、予測された真円度が真円度目標値よりも小さい場合には、プレスベンド工程、シームギャップ低減工程、及び拡管工程の操業条件の設定値を変更せずに鋼管を製造する。一方、予測された真円度が真円度目標値よりも大きい場合には、プレスベンド工程の操業条件を再設定する。具体的には、プレスベンド工程のプレス回数を１回又は２回以上増加させ、プレス圧下位置間の間隔を短くするように再設定する。これにより、拡管工程後の鋼管の真円度が向上する。さらに、このようにして再設定されたプレスベンド工程の操業条件の設定値を改めて真円度予測モデルの入力データに用いて再度真円度予測を行い、予測される真円度が真円度目標値よりも小さくなるか否かを確認してプレスベンド工程の操業条件の再設定値を確定してもよい。そして、再設定されたプレスベンド工程の操業条件がプレスベンド工程の操業条件制御部に送られ、プレスベンド工程の操業条件が決定される。操業条件再設定部１２０における真円度判定を複数回繰り返し行うことで、真円度目標値が小さく設定してあっても、適切なプレスベンド工程の操業条件を設定することができるため、より真円度の良好な鋼管を製造できる。

　なお、上記のように再設定する操業条件は、必ずしもプレスベンド工程に限定されるものではない。シームギャップ低減工程の操業条件や拡管工程の操業条件を再設定してもよく、それら複数の工程の操業条件を組み合わせて再設定してもよい。本実施形態では、シームギャップ低減工程や拡管工程の操業条件を設定するための自由度がプレスベンド工程に比べて低いため、プレスベンド工程の操業条件を再設定することとしている。一方、鋼管の製造工程において、鋼板の属性情報の実績データが上位計算機１１０に送られ、プレスベンド工程終了後、シームギャップ低減工程の前に拡管工程後の鋼管の真円度予測を行ってもよい。このとき、プレスベンド工程の操業条件として操業実績データが操業条件再設定部１２０に送られる他、シームギャップ低減工程の操業条件として予め設定された設定値と、場合により、拡管工程の操業条件として予め設定された設定値を含む、各工程の設定値が操業条件再設定部１２０に送られる。上記と同様に、上位計算機１１０からは、収集された鋼板の属性情報の実績データ及び拡管工程後の鋼管の目標とする真円度として予め設定された真円度目標値が操業条件再設定部１２０に送られる。さらに、真円度予測モデルをオンラインで用いて拡管工程後の鋼管の真円度を予測する。そして、予測された真円度と真円度目標値が比較され、予測された真円度が真円度目標値に収まる場合には、シームギャップ低減工程の設定値を変更せずに、鋼管を製造する。一方、予測された真円度が真円度目標値に収まらない場合には、シームギャップ低減工程の操業条件を再設定する。具体的には、シームギャップ低減工程として作成された真円度予測モデルに複数のＯプレス圧下量条件を入力し、その他の条件は一定条件として、最も良好な真円度が得られるＯプレス圧下量に設定する。このようにして、再設定されたシームギャップ低減工程の操業条件がシームギャップ低減工程の操業条件制御部に送られ、シームギャップ低減工程の操業条件が決定される。さらには、プレスベンド工程前に上記真円度制御により、プレスベンド工程の操業条件を再設定し、さらにプレスベンド工程後に、プレスベンド工程の操業条件の実績値を用いて、シームギャップ低減工程を再設定するという方法を採用してもよい。

　以上のように、本実施形態である真円度制御方法によれば、鋼板の属性情報のばらつきや、プレスベンド工程とシームギャップ低減工程との相互作用による真円度への影響が同時に考慮された真円度予測モデルを用いるので、拡管工程後の鋼管の真円度を良好にするための適切な操業条件を設定でき、真円度の高い鋼管を製造することができる。

　次に、表１及び図１５を参照して、本発明の実施形態である真円度制御方法として、プレスベンド工程に先立って鋼板の端曲げ工程を含む場合の真円度制御方法について説明する。

　本実施形態では、まず、鋼管の製造工程を構成する複数の成形加工工程の中から再設定対象工程を選択する。そして、再設定対象工程の開始前に、真円度予測モデルＭを用いて拡管工程後の鋼管の真円度を予測する。続いて、拡管工程後の鋼管の真円度が小さくなるように、少なくとも再設定対象工程の操業パラメータの中から選択した１つ以上の操業パラメータ、又は、再設定対象工程よりも下流側の成形加工工程の操業パラメータの中から選択した１つ以上の操業パラメータを再設定する。

　ここで、鋼管の製造工程を構成する複数の成形加工工程とは、鋼板に塑性変形を付与して鋼管を所定の形状に加工する、端曲げ工程、プレスベンド工程、シームギャップ低減工程、及び拡管工程を指す。再設定対象工程は、これらの成形加工工程の中から任意の工程を選択する。そして、選択した再設定対象工程における成形加工を実行する前に、鋼管の真円度予測モデルＭを用いて、拡管工程後の鋼管の真円度を予測する。このとき、再設定対象工程よりも上流側の成形工程については、鋼板の成形加工が終了しているので、上流側の成形加工工程の操業パラメータを用いる場合には、その実績データを真円度予測モデルＭの入力に用いることができる。一方、再設定対象工程を含む下流側の成形加工工程については、操業実績データを採取できないので、予め上位計算機等において設定されている設定値を鋼管の真円度予測モデルＭの入力に用いる。このようにして対象材についての拡管工程後の鋼管の真円度を予測できる。

　そして、拡管工程後の鋼管の真円度として予測された真円度が、製品として許容される真円度に収まるか否かを判断する。これにより、拡管工程後の鋼管の真円度を予測された値よりも小さくする場合に、再設定対象工程及び再設定対象工程よりも下流側の成形加工工程における操業条件を再設定することができる。ここで、再設定する操業パラメータは、再設定対象工程における操業パラメータであっても、再設定対象工程よりも下流側の成形加工工程における操業パラメータであってもよい。予測された真円度と製品として許容される真円度との差異に応じて、拡管工程後の鋼管の真円度を変更するのに適した成形加工工程の操業パラメータを選択すればよい。また、再設定対象工程における操業パラメータと、再設定対象工程よりも下流側の任意の成形加工工程における操業パラメータの両方の操業パラメータを再設定してもよい。予測された真円度と製品として許容される真円度との差異が大きい場合、拡管工程後の鋼管の真円度を効果的に変更できるからである。

　表１に再設定対象工程として選択される成形加工工程とそれに対応して操業パラメータの再設定が可能な成形加工工程のケースを具体的に示す。ケース１は、端曲げ工程を含む鋼管の製造工程において端曲げ工程を再設定対象工程に選択するものである。このとき、端曲げ工程の開始前に、プレスベンド工程及びシームギャップ低減工程を含む成形加工工程における操業パラメータの設定値を用いて、拡管工程後の鋼管の真円度を予測する。予測された真円度が大きい場合には、端曲げ工程、プレスベンド工程、シームギャップ低減工程、及び拡管工程の各成形加工工程における任意の操業パラメータを再設定することができる。再設定する操業パラメータとしては、端曲げ工程の操業パラメータだけでなく、他の成形加工工程の操業パラメータであってもよい。なお、真円度予測モデルＭの入力として鋼板の属性情報が含まれている場合には、再設定対象工程である端曲げ工程の開始前に、鋼板の属性情報に関する測定値等を含む実績データを入力に用いることができる。

　ケース２及びケース３もケース１と同様の考え方により再設定対象工程の選択と再設定する操業パラメータを選択することができる。一方、ケース４は拡管工程を再設定対象工程とする場合である。このとき、拡管工程の開始前に真円度予測モデルＭを用いて拡管工程後の鋼管の真円度を予測する。その場合、真円度予測モデルＭの入力として、少なくともプレスベンド工程及びシームギャップ低減工程における操業実績データを用いることができる。また、鋼板の属性情報の実績データや端曲げ工程における操業実績データを用いてもよい。このようにして、予測される拡管工程後の鋼管の真円度と製品として許容される真円度とを比較し、真円度を小さくしようとする場合には、拡管工程における操業パラメータを再設定する。再設定する拡管工程の操業パラメータとしては、拡管率を用いることが好ましい。なお、再設定する拡管率の初期設定値からの変更量は、経験による知見に基づいて設定されてよい。但し、真円度予測モデルＭの入力に拡管工程の拡管率が含まれている場合には、再設定した拡管率の値を真円度予測モデルＭの入力として、改めて拡管工程後の鋼管の真円度を予測し、再設定する条件の適否を判断してもよい。

　ここで、図１５を参照して、本発明の一実施形態である鋼管の真円度制御方法について説明する。図１５に示す例は、再設定対象工程としてシームギャップ低減工程を選択し、プレスベンド工程が終了してＵ字状成形体がシームギャップ低減工程のために移送されたケースである。このとき、プレスベンド工程における操業実績データが操業条件再設定部１２０に送られる。操業実績データは、各成形加工工程を制御する各工程に備えられた制御用計算機からネットワーク経由で送られてよい。但し、各成形加工工程の制御用計算機から鋼管の製造工程を統括する上位計算機１１０に一旦送られた後に、上位計算機１１０から操業条件再設定部１２０に送られてもよい。また、操業条件再設定部１２０には、必要に応じて、鋼板の属性情報についての実績データが上位計算機１１０から送られる。さらに、必要に応じて端曲げ工程における操業実績データが送られてもよい。また、再設定対象工程及び再設定対象工程よりも下流側の成形加工工程であるシームギャップ低減工程と拡管工程の操業パラメータについては、それらの設定値が各工程の制御用計算機から操業条件再設定部１２０に送られる。但し、シームギャップ低減工程と拡管工程の操業パラメータの設定値が上位計算機１１０に記憶されている場合には、上位計算機１１０から操業条件再設定部１２０に送られてもよい。なお、上位計算機１１０からは製品となる鋼管の仕様に応じて決定される真円度目標値が操業条件再設定部１２０に送られる。

　操業条件再設定部１２０は、真円度予測モデルＭをオンラインで用いてこれらの情報から拡管工程後の鋼管の真円度を予測し、予測された真円度（真円度予測値）と目標とする真円度（真円度目標値）とを比較する。そして、真円度予測値が真円度目標値よりも小さい場合には、操業条件再設定部１２０は、プレスベンド工程、シームギャップ低減工程、及び拡管工程の操業条件の設定値を変更せずに残りの成形加工工程の操業条件を決定し、鋼管を製造する。一方、予測された真円度が真円度目標値よりも大きい場合には、操業条件再設定部１２０は、少なくともシームギャップ低減工程の操業条件又は拡管工程の操業条件を再設定する。具体的には、シームギャップ低減工程のＯプレス圧下量などを再設定することができる。また、拡管工程の拡管率を再設定することができる。さらには、Ｏプレス圧下量と拡管率のいずれも再設定することができる。

　なお、操業条件再設定部１２０は、このようにして再設定された操業パラメータを改めて真円度予測モデルＭの入力データに用いて再度真円度予測を行い、予測される真円度が真円度目標値よりも小さくなるか否かを確認して、シームギャップ低減工程及び拡管工程の操業条件の再設定値を確定してもよい。再設定されたシームギャップ低減工程と拡管工程の操業条件はそれぞれの制御用計算機に送られ、シームギャップ低減工程と拡管工程の操業条件となる。操業条件再設定部１２０における真円度判定を複数回繰り返し行うことにより、真円度目標値が小さく設定してあっても、適切なシームギャップ低減工程及び拡管工程の操業条件を設定することができるため、より真円度の良好な鋼管を製造できる。さらに、このようにしてシームギャップ低減工程を再設定対象工程とした拡管工程後の鋼管の真円度制御を実行してから、オープン管に成形加工され溶接された鋼管に対して、改めて拡管工程を再設定対象工程とした拡管工程後の鋼管の真円度制御を実行してもよい。シームギャップ低減工程の操業実績データが得られた状態となって、鋼管の真円度予測精度がより向上するからである。

　以上のように、本発明の一実施形態である鋼管の真円度制御方法によれば、プレスベンド工程とシームギャップ低減工程との相互作用による真円度への影響が考慮された真円度予測モデルＭを用いるので、拡管工程後の鋼管の真円度を良好にするための適切な操業条件を設定でき、真円度の高い鋼管を製造することができる。また、素材となる鋼板の属性情報のばらつきを反映した高精度な真円度制御を実現できる。

＜鋼管の真円度予測装置＞
　次に、図１６を参照して、本発明の一実施形態である鋼管の真円度予測装置について説明する。

　図１６は、本発明の一実施形態である鋼管の真円度予測装置の構成を示す図である。図１６に示すように、本発明の一実施形態である鋼管の真円度予測装置１６０は、操業パラメータ取得部１６１、記憶部１６２、真円度予測部１６３、及び出力部１６４を備えている。

　操業パラメータ取得部１６１は、例えば機械学習部によって生成された真円度予測モデルＭを真円度予測モデル生成部１００から取得可能な任意のインタフェースを備えている。例えば、操業パラメータ取得部１６１は、真円度予測モデルＭを真円度予測モデル生成部１００から取得するための通信インタフェースを備えるとよい。この場合、操業パラメータ取得部１６１は、機械学習部１００ｂから所定の通信プロトコルで真円度予測モデルＭを受信してもよい。また、操業パラメータ取得部１６１は、例えば各成形加工工程に用いられる設備が備えている制御用計算機又は上位計算機から成形加工設備（成形加工工程を実行する設備）の操業条件を取得する。例えば、操業パラメータ取得部１６１は、操業条件を取得するための通信インタフェースを備えるとよい。また、操業パラメータ取得部１６１は、ユーザの操作に基づく入力情報を取得してよい。この場合、鋼管の真円度予測装置１６０は、ユーザ入力を検出して、ユーザの操作に基づく入力情報を取得する１つ以上の入力インタフェースを含む入力部をさらに有する。入力部としては、物理キー、静電容量キー、出力部のディスプレイと一体的に設けられたタッチスクリーン、音声入力を受け付けるマイクロフォン等を例示できるが、これらに限定されない。例えば入力部は、操業パラメータ取得部１６１により真円度予測モデル生成部１００から取得された真円度予測モデルＭに対する操業条件の入力を受け付ける。

　記憶部１６２には、少なくとも１つの半導体メモリ、少なくとも１つの磁気メモリ、少なくとも１つの光メモリ、又はこれらのうち少なくとも２種類の組み合わせが含まれる。記憶部１６２は、例えば主記憶装置、補助記憶装置、又はキャッシュメモリとして機能する。記憶部１６２は、鋼管の真円度予測装置１６０の動作に用いられる任意の情報を記憶する。記憶部１６２は、例えば操業パラメータ取得部１６１により真円度予測モデル生成部１００から取得された真円度予測モデルＭ、操業パラメータ取得部１６１により上位コンピュータから取得された操業条件、及び鋼管の真円度予測装置１６０により予測された真円度情報を記憶する。記憶部１６２は、システムプログラム及びアプリケーションプログラム等を記憶してもよい。

　真円度予測部１６３は、１つ以上のプロセッサを含む。本実施形態では、プロセッサは、汎用のプロセッサ、又は特定の処理に特化した専用のプロセッサであるが、これらに限定されない。真円度予測部１６３は、鋼管の真円度予測装置１６０を構成する各構成部と通信可能に接続され、鋼管の真円度予測装置１６０全体の動作を制御する。真円度予測部１６３は、例えばＰＣ（Ｐｅｒｓｏｎａｌ　Ｃｏｍｐｕｔｅｒ）又はスマートフォン等の任意の汎用の電子機器であり得る。真円度予測部１６３は、これらに限定されず、１つ又は互いに通信可能な複数のサーバ装置であってもよいし、鋼管の真円度予測装置１６０専用の他の電子機器であってもよい。真円度予測部１６３は、操業パラメータ取得部１６１を介して取得した操業条件及び真円度予測モデル生成部１００から取得した真円度予測モデルＭを用いて鋼管の真円度情報の予測値を算出する。

　出力部１６４は、真円度予測部１６３によって算出された鋼管の真円度情報の予測値を成形加工設備の操業条件を設定するための装置に出力する。出力部１６４は、情報を出力してユーザに通知する１つ以上の出力インタフェースを含んでいてよい。出力用インタフェースは、例えばディスプレイである。ディスプレイは、例えばＬＣＤ又は有機ＥＬディスプレイである。出力部１６４は、鋼管の真円度予測装置１６０の動作によって得られるデータを出力する。出力部１６４は、鋼管の真円度予測装置１６０に備えられる代わりに、外部の出力機器として鋼管の真円度予測装置１６０に接続されてよい。接続方式としては、例えばＵＳＢ、ＨＤＭＩ（登録商標）、又はＢｌｕｅｔｏｏｔｈ（登録商標）等の任意の方式を用いることができる。例えば出力部１６４としては、情報を映像で出力するディスプレイや情報を音声で出力するスピーカ等を例示できるが、これらに限定されない。例えば出力部１６４は、真円度予測部１６３によって算出された真円度情報の予測値をユーザに提示する。ユーザは、出力部１６４により提示された真円度の予測値に基づいて、成形加工設備の操業条件を適切に設定できる。

　以上のような拡管工程後の鋼管の真円度予測装置１６０のより好ましい形態は、ユーザの操作に基づく入力情報を取得する入力部１６５と、真円度予測部１６３によって算出された真円度情報の予測値を表示する表示部１６６を有するタブレット端末等の端末装置である。これは、入力部１６５からユーザの操作に基づく入力情報を取得し、取得した入力情報により、既に鋼管の真円度予測装置１６０に入力された成形加工設備の操業パラメータの一部又は全部を更新するものである。すなわち、成形加工設備において処理を行っている鋼板について、真円度予測部１６３によって鋼管の真円度情報が予測されている場合に、操業担当者が端末装置を用いて、既に操業パラメータ取得部１６１に入力されている成形加工設備の操業パラメータの一部を修正する操作を受け付けるものである。このとき、操業パラメータ取得部１６１は、成形加工設備の操業パラメータの中で端末装置から修正入力がされない操業パラメータについては、当初の入力データを保持して、修正入力がされた操業パラメータのみを変更する。これにより、操業パラメータ取得部１６１では真円度予測モデルＭの新たな入力データが生成され、真円度予測部１６３によってその入力データに基づく真円度情報の予測値が算出される。さらに、算出された真円度情報の予測値は、出力部１６４を通じて端末装置の表示部１６６に表示される。これにより、成形加工設備の操業担当者又は工場責任者等が、成形加工設備の操業パラメータを変更した場合の真円度情報の予測値を即座に確認し、適切な操業条件への変更を迅速に行うことができる。

　本実施例では、板厚３８．０～３８．４ｍｍ、板幅２７００～２７２０ｍｍのラインパイプ用鋼板（ＡＰＩ　グレード　Ｘ６０）を用い、拡管工程後の直径が３６インチの鋼管をプレスベンド工程、シームギャップ低減工程、溶接工程、及び拡管工程を経て製造した。製造に当たっては、プレスベンド工程及びシームギャップ低減工程の操業条件を任意に変更（微調整）し、種々の真円度を有する鋼管を得た。鋼板の属性情報の実績データとしては、鋼板の面内の平均板厚を代表板厚として、さらに厚板圧延工程の検査工程において得られた降伏応力の試験データを用いた。また、プレスベンド工程は、プレス回数を９回で固定すると共に、鋼板の幅方向中央部から１１２０ｍｍ離れた位置を第１回の押圧位置として、鋼板の幅方向に２２４ｍｍピッチでプレス位置を設定した。その際、各位置でのプレス圧下量は１５．８ｍｍを基準として、鋼板毎に微調整（５５．０～６０．０ｍｍの範囲）を行った。

　一方、シームギャップ低減工程として、Ｏプレス装置を用いてＵ字断面形状をなす成形体を開放部が上方に向くようＵ字姿勢に保持したままで、半径Ｒ：４５７．２ｍｍ、中心角θｃ：６０°の円弧面を有し、角度θｄ：３０°にて円弧面に繋がる平坦面を有する上金型と、半径Ｒ：５０２．９ｍｍの凹形状の円弧面を有する下金型を用い、金型のＲ部の頂点間距離（Ｒ部の頂点とは、上金型については円弧面の最上部、下金型については円弧面の最下部）が外径に対して１．０～３．０％の範囲で操業条件を任意に設定（微調整）した。以上のようにして得られた実績データは、データベースに１００個蓄積された段階で真円度予測モデルを生成した。

　このようにして生成された真円度予測モデルをオンラインモデルとして図１１に示すシステムに搭載した。鋼管の真円度制御方法として、プレスベンド工程を再設定対象工程とした。このとき、鋼管の真円度目標値を１０ｍｍとして、再設定対象工程の前に拡管工程後の鋼管の真円度を予測し、予測した真円度が真円度目標値よりも大きい場合にはプレスベンド工程のプレス回数を増加するように再設定を行うこととした。その結果、従来では真円度は１０本製造時の平均値が１１．２ｍｍで、合格率は８０％であったのに対して、発明例では、平均値が６．０ｍｍと低減されるとともに、合格率は９０％となることが確認された。

　本発明によれば、複数の工程から構成される鋼管の製造工程における拡管工程後の鋼管の真円度を精度よく予測可能な鋼管の真円度予測方法及び真円度予測装置を提供することができる。また、本発明によれば、複数の工程から構成される鋼管の製造工程における拡管工程後の鋼管の真円度を精度よく制御可能な鋼管の真円度制御方法を提供することができる。また、本発明によれば、所望の真円度を有する鋼管を歩留まりよく製造可能な鋼管の製造方法を提供することができる。さらに、本発明によれば、複数の工程から構成される鋼管の製造工程における拡管工程後の鋼管の真円度を精度よく予測する真円度予測モデルを生成可能な鋼管の真円度予測モデルの生成方法を提供することができる。

　１　ダイ
　１ａ，１ｂ　棒状部材
　２　パンチ
　２ａ　パンチ先端部
　２ｂ　パンチ支持体
　３　上金型
　４　下金型
　１０ａ，１０ｂ　下側工具
　１１ａ，１１ｂ　バネ手段
　１２　パンチ
　１３　上側工具
　１６　拡管ダイス
　１７　テーパー外周面
　１８　プルロッド
　２０　アーム
　２１ａ，２１ｂ　変位計
　２２　回転角度検出器
　２５　回転アーム
　２６ａ，２６ｂ　押圧ローラ
　３０　Ｃプレス装置
　３１　搬送機構
　３１ａ　搬送ロール
　３２Ａ，３２Ｂ　プレス機構
　３３　上金型
　３３ａ　成形面
　３４　下金型
　３４ａ　押圧面
　３６　油圧シリンダ
　３７　クランプ機構
　１００　真円度予測モデル生成部
　１００ａ　データベース
　１００ｂ　機械学習部
　１１０　上位計算機
　１２０　操業条件再設定部
　１６０　鋼管の真円度予測装置
　１６１　操業パラメータ取得部
　１６２　記憶部
　１６３　真円度予測部
　１６４　出力部
　１６５　入力部
　１６６　表示部
　Ｇ　シームギャップ部
　Ｍ　真円度予測モデル
　Ｐ　鋼管
　Ｒ１，Ｒ２　領域
　Ｓ　鋼板
　Ｓ_１　成形体
　Ｓ_２　オープン管

Claims

　パンチによる複数回の押圧により鋼板をＵ字状断面の成形体に加工するプレスベンド工程、前記Ｕ字状断面の成形体のシームギャップ部を減少させオープン管とするシームギャップ低減工程、前記オープン管の端部同士を接合する溶接工程、及び端部同士が接合された鋼管の内径を拡大する拡管工程を含む鋼管の製造工程における、前記拡管工程後の鋼管の真円度を予測する鋼管の真円度予測方法であって、
　前記鋼板の属性情報から選択した１又は２以上のパラメータ、前記プレスベンド工程の操業パラメータから選択した１又は２以上のパラメータ、及び前記シームギャップ低減工程の操業パラメータから選択した１又は２以上のパラメータを入力データとして含み、前記拡管工程後の鋼管の真円度情報を出力データとする、機械学習により学習された真円度予測モデルを用いて、前記拡管工程後の鋼管の真円度を予測するステップを含む、鋼管の真円度予測方法。
　前記真円度予測モデルは、前記入力データとして、前記拡管工程の操業パラメータから選択した１又は２以上の操業パラメータを含む、請求項１に記載の鋼管の真円度予測方法。
　前記鋼板の属性情報は、前記鋼板の降伏応力、代表板厚、及び板厚分布情報のうちの１又は２以上のパラメータを含む、請求項１又は２に記載の鋼管の真円度予測方法。
　前記プレスベンド工程の操業パラメータは、前記プレスベンド工程に用いるパンチが鋼板を押圧するプレス位置情報及びプレス圧下量と共に、前記プレスベンド工程を通じて行うプレス回数を含む、請求項１～３のうち、いずれか１項に記載の鋼管の真円度予測方法。
　前記鋼管の製造工程は、前記プレスベンド工程に先立って前記鋼板の幅方向端部に曲げを付与する端曲げ工程を含み、前記真円度予測モデルは、前記入力データとして、前記端曲げ工程の操業パラメータの中から選択した１又は２以上のパラメータを含む、請求項１～４のうち、いずれか１項に記載の鋼管の真円度予測方法。
　請求項１～５のうち、いずれか１項に記載の鋼管の真円度予測方法を用いて、前記プレスベンド工程の開始前に、前記鋼板の属性情報の実績パラメータと前記プレスベンド工程を含む下流工程における操業パラメータの設定値とを用いて前記拡管工程後の鋼管の真円度を予測し、拡管工程後の鋼管の真円度が小さくなるように前記プレスベンド工程の操業パラメータを再設定するステップを含む、鋼管の真円度制御方法。
　請求項１～５のうち、いずれか１項に記載の鋼管の真円度予測方法を用いて、前記プレスベンド工程が終了した後、前記シームギャップ低減工程の開始前に、前記鋼板の属性情報の実績データ、前記プレスベンド工程の操業パラメータの実績データ、及び前記シームギャップ低減工程を含む下流工程における操業パラメータの設定値を用いて、前記拡管工程後の鋼管の真円度を予測し、拡管工程後の鋼管の真円度が小さくなるように、前記シームギャップ低減工程の操業パラメータを再設定するステップを含むことを特徴とする鋼管の真円度制御方法。
　請求項１～５のうち、いずれか１項に記載の鋼管の真円度予測方法を用いて、前記鋼管の製造工程を構成する端曲げ工程、プレスベンド工程、シームギャップ低減工程、及び拡管工程の中から選択した再設定対象工程の開始前に、前記拡管工程後の鋼管の真円度情報を予測し、予測された鋼管の真円度情報に基づいて、少なくとも前記再設定対象工程の操業パラメータの中から選択した１又は２以上の操業パラメータ、又は、前記再設定対象工程よりも下流側の成形加工工程の操業パラメータの中から選択した１又は２以上の操業パラメータを再設定するステップを含む、鋼管の真円度制御方法。
　請求項６～８のうち、いずれか１項に記載の鋼管の真円度制御方法を用いて鋼管を製造するステップを含む、鋼管の製造方法。
　パンチによる複数回の押圧により鋼板をＵ字状断面の成形体に加工するプレスベンド工程、前記Ｕ字状断面の成形体のシームギャップ部を減少させオープン管とするシームギャップ低減工程、前記オープン管の端部同士を接合する溶接工程、及び端部同士が接合された鋼管の内径を拡大する拡管工程を含む鋼管の製造工程における、前記拡管工程後の鋼管の真円度を予測する真円度予測モデルを生成する鋼管の真円度予測モデルの生成方法であって、
　前記鋼板の属性情報から選択した１又は２以上の実績データ、前記プレスベンド工程の操業実績データから選択した１又は２以上の実績データ、及び前記シームギャップ低減工程の操業実績データから選択した１又は２以上の実績データを入力実績データ、該入力実績データを用いた鋼管の製造工程での前記拡管工程後の鋼管の真円度の実績データを出力実績データとした、複数の学習用データを取得し、取得した複数の学習用データを用いた機械学習によって真円度予測モデルを生成するステップを含む、鋼管の真円度予測モデルの生成方法。
　前記機械学習として、ニューラルネットワーク、決定木学習、ランダムフォレスト、及びサポートベクター回帰から選択した機械学習を用いる、請求項１０に記載した鋼管の真円度予測モデルの生成方法。
　パンチによる複数回の押圧により鋼板をＵ字状断面の成形体に加工するプレスベンド工程、前記Ｕ字状断面の成形体のシームギャップ部を減少させオープン管とするシームギャップ低減工程、前記オープン管の端部同士を接合する溶接工程、及び端部同士が接合された鋼管の内径を拡大する拡管工程を含む鋼管の製造工程における、前記拡管工程後の鋼管の真円度を予測する鋼管の真円度予測装置であって、
　前記鋼板の属性情報から選択した１又は２以上のパラメータ、前記プレスベンド工程の操業パラメータから選択した１又は２以上の操業パラメータ、及び前記シームギャップ低減工程の操業パラメータから選択した１又は２以上の操業パラメータを取得する操業パラメータ取得部と、
　前記鋼板の属性情報から選択した１又は２以上のパラメータ、前記プレスベンド工程の操業パラメータから選択した１又は２以上の操業パラメータ、及び前記シームギャップ低減工程の操業パラメータから選択した１又は２以上の操業パラメータを入力データとして含み、前記拡管工程後の鋼管の真円度情報を出力データとする、機械学習により学習された真円度予測モデルに対して、前記操業パラメータ取得部が取得した操業パラメータを入力することにより、前記拡管工程後の鋼管の真円度情報を予測する真円度予測部と、
　を備える、鋼管の真円度予測装置。
　ユーザの操作に基づく入力情報を取得する入力部と、前記真円度情報を表示する表示部と、を有する端末装置を備え、
　前記操業パラメータ取得部は、前記入力部が取得した入力情報に基づいて、取得した操業パラメータの一部又は全部を更新し、
　前記表示部は、前記更新された操業パラメータを用いて前記真円度予測部が予測した前記鋼管の真円度情報を表示する、請求項１２に記載の鋼管の真円度予測装置。