WO2022009558A1

WO2022009558A1 - 近赤外線吸収ガラスおよび近赤外線カットフィルタ

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Publication number: WO2022009558A1
Application number: PCT/JP2021/020579
Authority: WO
Inventors: 勇樹塩田; 将士金子; 浩一佐藤
Original assignee: Hoya株式会社
Priority date: 2020-07-10
Filing date: 2021-05-31
Publication date: 2022-01-13
Also published as: CN115803295A; JPWO2022009558A1; US20230322609A1; KR20230022221A; TW202206391A

Abstract

Ｐイオン、Ｌｉイオン、Ｃｕイオン、Ａｌイオン、Ｂａイオン、Ｓｒイオン、Ｃａイオン、Ｍｇイオン、Ｚｎイオン、Ｋイオン、Ｎａイオン、Ｌａイオン、ＧｄイオンおよびＹイオンからなる群から選ばれる主要カチオンを４種以上含み、Ｐイオン、ＬｉイオンおよびＣｕイオンを必須カチオンとして含み、アニオンとして少なくともＯイオンを含み、Ｐイオンの含有量に対するＯイオンの含有量の比率（Ｏイオン／Ｐイオン）が３．１５以下であり、アニオン％表示のガラス組成においてＯイオンの含有量が９０．０アニオン％以上であり、酸化物基準のガラス組成において、モル基準で、上記主要カチオンの酸化物の合計含有量が９０．０％以上であり、ＭｇＯとＡｌ_２Ｏ_３との合計含有量（ＭｇＯ＋Ａｌ_２Ｏ_３）が８．０％以下であり、Ｌｉ_２Ｏ含有量に対する、Ｎａ_２Ｏ含有量、Ｋ_２Ｏ含有量およびＺｎＯ含有量の合計の比率（（Ｎａ_２Ｏ＋Ｋ_２Ｏ＋ＺｎＯ）／Ｌｉ_２Ｏ）が２．４以下であり、Ｂ_２Ｏ_３とＳｉＯ_２との合計含有量（Ｂ_２Ｏ_３＋ＳｉＯ_２）が３．０％以下であり、ＣｕＯ含有量がα_１％以上であり、α_１は下記式１により算出される値であり、式１中、Ｒは上記比率（Ｏイオン／Ｐイオン）である近赤外線吸収ガラス。（式１） α_１＝７０４００×ｅｘｐ（－２．８５５×Ｒ）

Description

近赤外線吸収ガラスおよび近赤外線カットフィルタ

　本発明は、近赤外線吸収ガラスおよび近赤外線カットフィルタに関する。

　近年のスマートフォン等に代表される小型カメラにおいては、得られた画像情報を単にデジタル化するだけでなく、その画像情報に対して種々の電算処理を行うことによって画像を再構成する。例えば、特定の対象を抽出して、画像の色彩やコントラストを調整することが主流になってきている。その際、光学素子中の光の反射によって、本来存在しない色情報が撮像素子に入力されると、その情報を取り除かなければならず、望ましくない。

　近赤外線カットフィルタは、撮像素子の感度波長域における不要な近赤外光(波長７００～１２００ｎｍ)をカットする機能を有する。近赤外線カットフィルタは、一般に撮像素子の直前に設けられることが多い。

　近赤外線カットフィルタとしては、近赤外線吸収ガラスを基材とし、平板上に研磨加工されたものが広く用いられている。

　近赤外線吸収ガラスは、一般にＣｕイオンを含む。近赤外線吸収ガラスの分光透過特性の一例を図１に示す。尚、図１は、本発明を何ら限定するものではない。波長７００～１２００ｎｍ付近の光吸収特性は、ガラス中のＣｕイオン（Ｃｕ^２＋）によって発現する。中でも、ＣｕイオンとともにＰイオンを含むガラスは、Ｃｕイオン（Ｃｕ^２＋）のもつ近赤外線吸収特性を広範な波長域で示すことができるため、近赤外線カットフィルタ用のガラスとして有用である（例えば特許文献１参照）。

特開２０１４－１２６３０号公報

　図１の波長６００ｎｍ以降の透過率カーブおいて、透過率５０％となる波長は「半値」と呼ばれ、近赤外線カットフィルタの主要規格の一つになっている。半値は、フィルタの仕様によって異なるが、波長６００ｎｍ～６５０ｎｍの範囲に設定されることが多い。半値を所望の値にする一般的な方法としては、ランベルト－ベールの法則にしたがい、ガラス基材の板厚か、ガラス中のＣｕイオン（Ｃｕ^２＋）濃度のいずれかを調節する方法がある。

　近赤外線カットフィルタには、近赤外線をカットする能力に優れること（即ち所望の半値を有しながら近赤外光の透過率が低いこと）とともに、可視域（紫色領域～赤色領域）の透過率が高いことも求められる。

　また、近年、スマートフォン等に搭載される撮像素子モジュールには、小型化と高性能化の両立が求められており、近赤外線カットフィルタの板厚は薄肉化が要求されている。そのため、近赤外線吸収ガラスの厚みも、従来の１ｍｍから、近年は０．４５ｍｍ、０．３ｍｍまたは０．２ｍｍ程度まで薄肉化され、更には０．１ｍｍ台に薄肉化することも望まれている。

　近赤外線吸収ガラスを単に薄肉化すると、近赤外線吸収に必要なＣｕＯの光学濃度（モル数×厚み）が減少することにより、近赤外線の吸収効率は低下してしまう。これを解決するためにはＣｕＯを増量することが考えられる。しかし、ＣｕＯを増量するのみでは、ＣｕＯの吸収が波長６００ｎｍ付近の可視域（すなわち赤色領域）に達し、また短波長側の透過率も低下する傾向があるために、可視域（紫色領域～赤色領域）の透過率と近赤外線の吸収を共に維持することは困難である。

　更に、近赤外線吸収ガラスには、高温高湿環境下における使用に好適な近赤外線カットフィルタを提供するために、高温高湿環境下における耐候性の低下が抑制されていることが望まれる。しかし、本発明者の検討によれば、可視域（紫色領域～赤色領域）の透過率と近赤外線の吸収を共に維持することに加えて、耐候性の低下を抑制することは、容易ではない。

　上記に鑑み、本発明の一態様は、薄肉化によっても可視域（紫色領域～赤色領域）の透過率が高く、近赤外線カット能力に優れ、かつ耐候性の低下の抑制が可能な近赤外線吸収ガラス、および、かかる近赤外線吸収ガラスからなる近赤外線カットフィルタを提供することを目的とする。

　本発明の一態様は、
　Ｐイオン、Ｌｉイオン、Ｃｕイオン、Ａｌイオン、Ｂａイオン、Ｓｒイオン、Ｃａイオン、Ｍｇイオン、Ｚｎイオン、Ｋイオン、Ｎａイオン、Ｌａイオン、ＧｄイオンおよびＹイオンからなる群から選ばれる主要カチオンを４種以上含み、
　Ｐイオン、ＬｉイオンおよびＣｕイオンを必須カチオンとして含み、
　アニオンとして少なくともＯイオンを含み、
　Ｐイオンの含有量に対するＯイオンの含有量の比率（Ｏイオン／Ｐイオン）が３．１５以下であり、
　アニオン％表示のガラス組成において、Ｏイオンの含有量が９０．０アニオン％以上であり、
　酸化物基準のガラス組成において、
　モル基準で、
　上記主要カチオンの酸化物の合計含有量が９０．０％以上であり、
　ＭｇＯとＡｌ_２Ｏ_３との合計含有量（ＭｇＯ＋Ａｌ_２Ｏ_３）が８．０％以下であり、
　Ｌｉ_２Ｏ含有量に対する、Ｎａ_２Ｏ含有量、Ｋ_２Ｏ含有量およびＺｎＯ含有量の合計の比率（（Ｎａ_２Ｏ＋Ｋ_２Ｏ＋ＺｎＯ）／Ｌｉ_２Ｏ）が２．４以下であり、
　Ｂ_２Ｏ_３とＳｉＯ_２との合計含有量（Ｂ_２Ｏ_３＋ＳｉＯ_２）が３．０％以下であり、
　ＣｕＯ含有量がα_１％以上であり、
　α_１は下記式１：
（式１）
α_１＝７０４００×ｅｘｐ（－２．８５５×Ｒ）
　により算出される値であり、
　上記式１中、
　Ｒは上記比率（Ｏイオン／Ｐイオン）である、
　近赤外線吸収ガラス（以下、「ガラス１」とも呼ぶ。）、
　に関する。

　また、本発明の一態様は、
　Ｐイオン、Ｌｉイオン、Ｃｕイオン、Ａｌイオン、Ｂａイオン、Ｓｒイオン、Ｃａイオン、Ｍｇイオン、Ｚｎイオン、Ｋイオン、Ｎａイオン、Ｌａイオン、ＧｄイオンおよびＹイオンからなる群から選ばれる主要カチオンを４種以上含み、
　Ｐイオン、ＬｉイオンおよびＣｕイオンを必須カチオンとして含み、
　アニオンとして少なくともＯイオンを含み、
　Ｐイオンの含有量に対するＯイオンの含有量の比率（Ｏイオン／Ｐイオン）が３．１５以下であり、
　アニオン％表示のガラス組成において、Ｏイオンの含有量が９０．０アニオン％以上であり、
　酸化物基準のガラス組成において、
　モル基準で、
　上記主要カチオンの酸化物の合計含有量が９０．０％以上であり、
　ＭｇＯとＡｌ_２Ｏ_３との合計含有量（ＭｇＯ＋Ａｌ_２Ｏ_３）が８．０％以下であり、
　Ｌｉ_２Ｏ含有量に対する、Ｎａ_２Ｏ含有量、Ｋ_２Ｏ含有量およびＺｎＯ含有量の合計の比率（（Ｎａ_２Ｏ＋Ｋ_２Ｏ＋ＺｎＯ）／Ｌｉ_２Ｏ）が２．４以下であり、
　Ｂ_２Ｏ_３とＳｉＯ_２との合計含有量（Ｂ_２Ｏ_３＋ＳｉＯ_２）が３．０％以下であり、
下記式２：
　（式２）
　Ｃ－３２００×ｅｘｐ（－２．２７８×Ｒ）≧０
　を満たし、
　上記式２中、
　Ｃは、ガラスのモル体積あたりのＣｕＯ含有量（単位：ミリモル／ｃｃ）であり、
　Ｒは上記比率（Ｏイオン／Ｐイオン）である、
　近赤外線吸収ガラス（以下、「ガラス２」とも呼ぶ。）、
　に関する。

　また、本発明の一態様は、
　Ｐイオン、Ｌｉイオン、Ｃｕイオン、Ａｌイオン、Ｂａイオン、Ｓｒイオン、Ｃａイオン、Ｍｇイオン、Ｚｎイオン、Ｋイオン、Ｎａイオン、Ｌａイオン、Ｇｄイオン、Ｙイオン、ＢイオンおよびＳｉイオンからなる群から選ばれる主要カチオンを４種以上含み、
　Ｐイオン、ＬｉイオンおよびＣｕイオンを必須カチオンとして含み、
　アニオンとして少なくともＯイオンを含み、
　Ｐイオンの含有量に対するＯイオンの含有量の比率（Ｏイオン／Ｐイオン）が３．１５以下であり、
　アニオン％表示のガラス組成において、Ｏイオンの含有量が９０．０アニオン％以上であり、
　酸化物基準のガラス組成において、
　モル基準で、
　上記主要カチオンの酸化物の合計含有量が９０．０％以上であり、
　ＭｇＯとＡｌ_２Ｏ_３との合計含有量（ＭｇＯ＋Ａｌ_２Ｏ_３）が８．０％以下であり、
　Ｌｉ_２Ｏ含有量に対する、Ｎａ_２Ｏ含有量、Ｋ_２Ｏ含有量およびＺｎＯ含有量の合計の比率（（Ｎａ_２Ｏ＋Ｋ_２Ｏ＋ＺｎＯ）／Ｌｉ_２Ｏ）が２．４以下であり、
　下記式３：
　（式３）
　Ａ_１＝｛Ｏ（Ｐ）－Ｏ（ｏｔｈｅｒｓ）｝×Ｃｕ
　によって算出されるＡが２５００以上であり、
　上記式３中、
　Ｏ（Ｐ）は、酸化物基準のガラス組成においてＰイオンの酸化物を構成する酸素量を示し、
　Ｏ（ｏｔｈｅｒｓ）は、酸化物基準のガラス組成において上記主要カチオンの酸化物を構成する酸素量から上記Ｏ（Ｐ）を除いた酸素量を示し、
　Ｃｕは、酸化物基準のガラス組成におけるモル基準のＣｕＯ含有量を示す、近赤外線吸収ガラス（以下、「ガラス３」とも呼ぶ。）、
　に関する。

　また、本発明の一態様は、
　Ｐイオン、Ｌｉイオン、Ｃｕイオン、Ａｌイオン、Ｂａイオン、Ｓｒイオン、Ｃａイオン、Ｍｇイオン、Ｚｎイオン、Ｋイオン、Ｎａイオン、Ｌａイオン、Ｇｄイオン、Ｙイオン、ＢイオンおよびＳｉイオンからなる群から選ばれる主要カチオンを４種以上含み、
　Ｐイオン、ＬｉイオンおよびＣｕイオンを必須カチオンとして含み、
　アニオンとして少なくともＯイオンを含み、
　Ｐイオンの含有量に対するＯイオンの含有量の比率（Ｏイオン／Ｐイオン）が３．１５以下であり、
　アニオン％表示のガラス組成において、Ｏイオンの含有量が９０．０アニオン％以上であり、
　酸化物基準のガラス組成において、
　モル基準で、
　上記主要カチオンの酸化物の合計含有量が９０．０％以上であり、
　ＭｇＯとＡｌ_２Ｏ_３との合計含有量（ＭｇＯ＋Ａｌ_２Ｏ_３）が８．０％以下であり、
　Ｌｉ_２Ｏ含有量に対する、Ｎａ_２Ｏ含有量、Ｋ_２Ｏ含有量およびＺｎＯ含有量の合計の比率（（Ｎａ_２Ｏ＋Ｋ_２Ｏ＋ＺｎＯ）／Ｌｉ_２Ｏ）が２．４以下であり、
　下記式４：
　（式４）
　Ａ_２＝｛Ｏ（Ｐ）－Ｏ（ｏｔｈｅｒｓ）｝×Ｃ
　によって算出されるＡ_２が７００以上であり、
　上記式４中、
　Ｃは、ガラスのモル体積当たりのＣｕＯ含有量（単位：ミリモル／ｃｃ）であり、
　Ｏ（Ｐ）は、酸化物基準のガラス組成においてＰイオンの酸化物を構成する酸素量を示し、
　Ｏ（ｏｔｈｅｒｓ）は、酸化物基準のガラス組成において上記主要カチオンの酸化物を構成する酸素量から上記Ｏ（Ｐ）を除いた酸素量を示す、近赤外線吸収ガラス。（以下、「ガラス４」とも呼ぶ。）、
に関する。

　本発明の一態様は、
　Ｐイオン、Ｌｉイオン、Ｃｕイオン、Ａｌイオン、Ｂａイオン、Ｓｒイオン、Ｃａイオン、Ｍｇイオン、Ｚｎイオン、Ｋイオン、Ｎａイオン、Ｌａイオン、ＧｄイオンおよびＹイオンからなる群から選ばれる主要カチオンを４種以上含み、
　Ｐイオン、ＬｉイオンおよびＣｕイオンを必須カチオンとして含み、
　アニオンとして少なくともＯイオンを含み、
　Ｐイオンの含有量に対するＯイオンの含有量の比率（Ｏイオン／Ｐイオン）が３．１５以下であり、
　アニオン％表示のガラス組成において、Ｏイオンの含有量が９０．０アニオン％以上であり、
　酸化物基準のガラス組成において、
　モル基準で、
　上記主要カチオンの酸化物の合計含有量が９０．０％以上であり、
　ＭｇＯとＡｌ_２Ｏ_３との合計含有量（ＭｇＯ＋Ａｌ_２Ｏ_３）が８．０％以下であり、
　Ｌｉ_２Ｏ含有量に対する、Ｎａ_２Ｏ含有量、Ｋ_２Ｏ含有量およびＺｎＯ含有量の合計の比率（（Ｎａ_２Ｏ＋Ｋ_２Ｏ＋ＺｎＯ）／Ｌｉ_２Ｏ）が２．４以下であり、
　ＣｕＯ含有量がα_２％以上であり、
　α_２は下記式５：
（式５）
α_２＝（７６５２２）×ｅｘｐ（－２．８５５×Ｒ）
　により算出される値であり、
　上記式５中、
　Ｒは上記比率（Ｏイオン／Ｐイオン）である、
　近赤外線吸収ガラス（以下、「ガラス５」とも呼ぶ。）、
　に関する。

　また、本発明の一態様は、
　Ｐイオン、Ｌｉイオン、Ｃｕイオン、Ａｌイオン、Ｂａイオン、Ｓｒイオン、Ｃａイオン、Ｍｇイオン、Ｚｎイオン、Ｋイオン、Ｎａイオン、Ｌａイオン、ＧｄイオンおよびＹイオンからなる群から選ばれる主要カチオンを４種以上含み、
　Ｐイオン、ＬｉイオンおよびＣｕイオンを必須カチオンとして含み、
　アニオンとして少なくともＯイオンを含み、
　Ｐイオンの含有量に対するＯイオンの含有量の比率（Ｏイオン／Ｐイオン）が３．１５以下であり、
　アニオン％表示のガラス組成において、Ｏイオンの含有量が９０．０アニオン％以上であり、
　酸化物基準のガラス組成において、
　モル基準で、
　上記主要カチオンの酸化物の合計含有量が９０．０％以上であり、
　ＭｇＯとＡｌ_２Ｏ_３との合計含有量（ＭｇＯ＋Ａｌ_２Ｏ_３）が８．０％以下であり、
　Ｌｉ_２Ｏ含有量に対する、Ｎａ_２Ｏ含有量、Ｋ_２Ｏ含有量およびＺｎＯ含有量の合計の比率（（Ｎａ_２Ｏ＋Ｋ_２Ｏ＋ＺｎＯ）／Ｌｉ_２Ｏ）が２．４以下であり、
下記式６：
　（式６）
　Ｃ－（３４７８）×ｅｘｐ（－２．２７８×Ｒ）≧０
　を満たし、
　上記式６中、
　Ｃは、ガラスのモル体積当たりのＣｕＯ含有量（単位：ミリモル／ｃｃ）であり、
　Ｒは上記比率（Ｏイオン／Ｐイオン）である、
　近赤外線吸収ガラス（以下、「ガラス６」とも呼ぶ。）、
　に関する。

　本発明の一態様によれば、薄肉化によっても可視域（紫色領域～赤色領域）の透過率が高く、近赤外線カット能力に優れ、かつ耐候性の低下の抑制が可能な近赤外線吸収ガラスを提供することができる。更に、本発明の一態様によれば、かかる近赤外線吸収ガラスからなる近赤外線カットフィルタを提供することができる。

近赤外線吸収ガラスの分光透過特性の一例を示す。

［近赤外線吸収ガラス］
　以下において、ガラス１～６をまとめて単に「ガラス」または「近赤外線吸収ガラス」とも呼ぶ。特記しない限り、ガラス組成および物性に関する記載は、ガラス１～６のすべてに適用されるものとする。

　本発明および本明細書において、近赤外線吸収ガラスとは、少なくとも近赤外線の波長域（波長７００～１２００ｎｍ）の全領域または一部の波長の光を吸収する性質を有するガラスである。また、本発明の一態様にかかる近赤外線吸収ガラスは、構成イオンとしてＯイオンを含むため、酸化物ガラスであることができる。酸化物ガラスとは、ガラスの主要ネットワーク形成成分が酸化物であるガラスである。更に、本発明の一態様にかかる近赤外線吸収ガラスは、構成イオンとしてＯイオン（アニオン）とともにＰイオン（カチオン）を含むため、リン酸塩ガラスであることができる。なお、Ｏイオンは、酸素原子のアニオンであり、一般に酸化物イオン（ｏｘｉｄｅｉｏｎ）とも呼ばれる。

　以下、ガラス１～６について、更に詳細に説明する。

＜ガラス組成＞
（分析方法）
　ガラスを構成する各種成分については、公知の方法、例えば、誘導結合プラズマ発光分光分析法（ＩＣＰ－ＡＥＳ）、誘導結合プラズマ質量分析法（ＩＣＰ－ＭＳ）等により、ガラス中に含まれる元素の含有量（元素の質量％）を定量することができる。
　アニオン成分については、公知の分析法、例えばイオンクロマトグラフィー法、非分散赤外線吸収法（ＮＤ－ＩＲ）等によって、ガラスに含まれるアニオン成分を同定および定量することができる。
　なお、本発明および本明細書において、構成成分の含有量が０％または含まないもしくは導入しないとは、この構成成分を実質的に含まないことを意味し、この構成成分が不可避的不純物レベルで含まれることは許容される。

（酸化物基準のガラス組成の表記）
　上記の分析で得られた結果をもとに、酸化物基準のガラス組成における各成分の含有量（単位：モル％）を算出することができる。具体的方法は以下の通りである。
　上記の分析方法で得られた元素ｉの含有量（元素の質量％Ｐ_ｉ）を元素ｉの原子量Ｍ_ｉで除することにより、各元素のモル数ｎ_ｉ＝Ｐ_ｉ／Ｍ_ｉを求める。
　上記の元素ｉがカチオン成分Ａ_ｉである場合は、上記で得られた元素のモル数ｎ_ｉを、対応する酸化物のモル数ｎ’_ｉに置き換える。具体的には元素ｉに対応するカチオン成分Ａ_ｉの酸化物の組成式がＡ_ｉｘＯｙで表されるとき、ｎ’_ｉ＝ｎ_ｉ／ｘとなる。
　上記の元素ｉがＯイオン以外のアニオン成分Ｂ_ｉである場合の、対応する上記の元素のモル数ｎ_ｉは以降ｍ_ｉと表記する。
　酸化物基準のガラス組成における、カチオン成分Ａ_ｉの酸化物Ａ_ｉｘＯｙとしての含有量ＰＡ_ｉ（モル％）は、
　ＰＡ_ｉ＝ｎ’_ｉ／（Σｎ’_ｉ＋Σｍ_ｉ）×１００
　で表される。酸化物基準のガラス組成における含有量は、酸化物基準分率ということもできる。

　酸化物基準のガラス組成において、Ｏイオン以外のアニオン成分Ｂ_ｉの酸化物基準分率ＰＢ_ｉ（モル％）は、
　ＰＢ_ｉ＝ｍ_ｉ／（Σｎ’_ｉ＋Σｍ_ｉ）×１００
で表される。

　ここで、Σｎ’_ｉは、ガラスに含まれるカチオン成分の酸化物Ａ_ｉｘＯｙのモル数の合計である。ただし含有量の有効数字によっては、微量な成分を無視しても計算結果に影響を与えない。

（アニオン％）
　「アニオン％」とは、「（注目するアニオンｉの、モル％表示の含有量）／（ガラスに含まれるアニオンのモル％表示の総数）×１００」で算出される値であって、注目するアニオン量のアニオンの総量に対するモル百分率を意味する。
　上記の酸化物基準のガラス組成の表記の説明に基づくＯイオンのアニオン％は、
　元素ｉに対応するカチオン成分Ａ_ｉの酸化物の組成式がＡ_ｉｘＯｙで表され、カチオン成分Ａ_ｉの酸化物に含まれるＯの個数を、カチオン成分Ａ_ｉの酸化物基準分率ＰＡ_ｉ（モル％）を用いてＯ_ｉ＝ＰＡ_ｉ×ｙ、アニオン成分Ｂ_ｋの価数をＮ_ｋ、としたときに
（ΣＯ_ｉ－Σ（Ｎ_ｋ／２）Ｂ_ｋ）／（ΣＯ_ｉ－Σ（Ｎ_ｋ／２）Ｂ_ｋ＋ΣＢ_ｋ）×１００
として計算できる。
　ここでΣＯ_ｉは、酸化物基準のガラス組成のＯイオンのモル数の総和であり、Σ（Ｎ_ｋ／２）Ｂ_ｋは、アニオン成分Ｂ_ｋによって置換されたＯイオンのモル数を表す。式の分子（ΣＯ_ｉ－Σ（Ｎ_ｋ／２）Ｂ_ｋ）が、ガラス中に含まれるＯイオンのモル数となる。
　一方、本発明および本明細書において、酸素の含有量については、公知の方法による分析によって酸素以外のアニオン成分が検出されない場合には、アニオン成分中のすべて（即ち１００アニオン％）がＯイオンであるものとする。

（カチオン成分）
　カチオン成分の価数については、各カチオンの形式価数を用いる。形式価数とは、注目するカチオンの酸化物について、酸化物を構成するＯイオンの価数を－２としたときに酸化物が電気的中性を保つために必要な価数であり、酸化物の化学式から一義的に求めることができる。
　例えば、Ｃｕイオンについては、酸化物ＣｕＯの化学式に含まれるＯ^２－とＣｕとの電気的中性を保つためにＣｕの価数は＋２となる。また、例えばＰイオンについては、酸化物Ｐ_２Ｏ_５の化学式に含まれるＯ^２－とＰとの電気的中性を保つためにＰの価数は、＋２×５／２＝＋５となる。これを一般化すると、酸化物ＡｉｘＯｙに含まれるカチオンＡｉの形式価数は「＋２ｙ／ｘ」となる。したがって、ガラス組成を分析する際、カチオンの価数まで分析しなくてよい。
　また、アニオンの価数（例えばＯイオンの価数が－２）についても、Ｏイオンが２つの電子を受容し閉殻構造を取るという考えに基づいた形式価数である。したがって、ガラス組成を分析する際、アニオンの価数まで分析しなくてよい。また、Ｃｕ^２＋の一部は熔解時にＣｕ^＋となり得るが、通常、その量はわずかであるので、Ｃｕの価数はすべて＋２として差支えない。

（アニオン成分）
　上記ガラスは、アニオンとして少なくともＯイオンを含み、その含有量は、アニオン％表示のガラス組成において９０．０アニオン％以上である。このようにアニオンとしてＯイオンを主体とするガラスにおいてＯ／Ｐ比率を低くすることにより、ＣｕＯの赤色領域の吸収を長波長側にシフトさせることができ、それにより赤色領域の透過率を低下させることなくＣｕＯの含有率を高めて近赤外線カット能力を向上させることが可能になると本発明者は考えている。アニオン％表示のガラス組成におけるＯイオン含有量は、９０．０％以上であり、９５．０％以上であることが好ましく、９８．０％以上であることがより好ましく、９９．０％以上であることが更に好ましい。アニオン成分に占めるＯイオンの割合が高いことは、ガラス熔融時の揮発を抑えるうえでも好ましい。ガラス熔融時の揮発を抑えることは、脈理の発生を抑制する観点から好ましい。特にガラス熔融時の揮発を抑え、生産性を高めると共に製造時の有害ガスの発生を抑える観点からは、Ｏイオンの含有量が１００％であることが好ましい。尚、Ｏイオンの形式価数は、－２である。

　上記ガラスは、アニオンとして、一形態ではＯイオンのみを含むことができ、他の一形態ではＯイオンとともに他のアニオンを１種以上含むことができる。他のアニオンとしては、Ｆイオン、Ｃｌイオン、Ｂｒイオン、Ｉイオン等を挙げることができる。尚、Ｆイオン、Ｃｌイオン、Ｂｒイオン、Ｉイオンの形式価数は、－１である。

　Ｆイオンの含有量は、ガラスの均質性向上および強度向上の観点から、アニオン％表示のガラス組成において１５．０アニオン％以下であることが好ましく、１０．０アニオン％以下であることがより好ましく、５．０アニオン％以下であることが更に好ましく、２．０アニオン％以下であることが一層好ましく、１．０アニオン％以下であることがより一層好ましい。特にガラス熔融時の揮発を抑え、生産性を高めると共に製造時の有害ガスの発生を抑える観点からは、上記ガラスは、Ｆイオンを含まないガラスであることもできる。

（Ｏ／Ｐ比率）
　カチオンの含有量とアニオンの含有量のモル比は、すべてのカチオン成分とすべてのアニオン成分の総量を１００モル％としたときの注目する成分同士の含有量（モル％表示）の比率である。したがって、Ｐイオンの含有量に対するＯイオンの含有量の比率（Ｏイオン／Ｐイオン）は、すべてのカチオン成分とすべてのアニオン成分の総量を１００モル％としたときのＰイオンとの含有量（モル％表示）に対するＯイオンの含有量（モル％表示）の比率である。

Ｏ／Ｐ比率の算出方法１
　Ｏ／Ｐ比率（Ｒとも表記する。）について、上記の酸化物基準のガラス組成の表記の説明に基づくＯ／Ｐ比率は、
　元素ｉに対応するカチオン成分Ａ_ｉの酸化物の組成式がＡ_ｉｘＯｙで表され、カチオン成分Ａｉの酸化物に含まれるＯの個数を、カチオン成分Ａｉの酸化物基準分率ＰＡｉ（モル％）を用いてＯ_ｉ＝ＰＡ_ｉ×ｙ、アニオン成分Ｂ_ｋの価数をＮ_ｋ、としたときに
　式Ｄ１：　Ｒ１＝ΣＯ_ｉ－Σ（Ｎ_ｋ／２）Ｂ_ｋ
　式Ｄ２：　Ｒ２＝Ｐイオンの酸化物（すなわちＰ_２Ｏ_５）基準分率（モル％）×２
Ｏ／Ｐ比率（Ｒ）は
　式Ｄ３：　Ｒ＝Ｒ１／Ｒ２
　から求めることができる。
　例えば、後述の比較例Ａを例にとり説明すると、比較例Ａの酸化物基準のガラス組成における含有量は、モル％表示の値として、Ｐ_２Ｏ_５＝５３．５９，Ｌｉ_２Ｏ＝１９．３０、ＣｕＯ＝２７．１１である。分子式に含まれるＯの数は、Ｐ_２Ｏ_５は５個、Ｌｉ_２Ｏは１個、ＣｕＯは１個である。分子式に含まれるＯのモル数は、Ｐ_２Ｏ_５は２６７．９５、Ｌｉ_２Ｏは１９．３０、ＣｕＯは２７．１１である。
　この例のガラスのＯ／Ｐ比率は、以下のように求めることができる。
　ガラスの分子式：５３．５９Ｐ_２Ｏ_５－１９．３０Ｌｉ_２Ｏ－２７．１１ＣｕＯにおけるＯイオンの数Ｎ_Ｓを求める。ガラスの分子式とは、ガラスに含まれる分子の合計が１００となるように示されたガラスの組成式である。
　すなわち各酸化物の分子式ＭｘＯｙに含まれるＯイオンの個数（Ｐ_２Ｏ_５：５、Ｌｉ_２Ｏ：１、ＣｕＯ：１）を用いて、
　Ｎ_Ｓ＝５３．５９×５＋１９．３０×１＋２７．１１×２＝３１４．３６
　としてＮ_Ｓを算出する。
　上記の例のガラスは、ガラスの分子式中、他のアニオンにより置換されたＯイオンがゼロ個であるため、このＮ_Ｓ＝３１４．３６を、Ｐ_２Ｏ_５に含まれるＰのモル数５３．５９×２で除することで、Ｏ／Ｐ比率＝３１４．３６／（５３．５９×２）＝２．９３…が求められる。

Ｏ／Ｐ比率の算出方法２
　公知の方法による分析によって酸素に加えて一種以上の他のアニオン成分が検出された場合には、酸素の含有量としては、（１）ガラスに含まれるカチオン成分の価数および元素のモル％を基準としたカチオンの含有量と（２）酸素以外のアニオン成分の価数および元素のモル％を基準としたアニオンの含有量から、以下の（３）の方法によって算出される含有量（単位：アニオン％）を採用することができる。
　即ち、公知の方法による同定および定量分析の結果から、
　（１）ガラスに含まれるカチオン成分について、「酸化物ＭｘＯｙの酸素の数ｙとカチオンの数ｘから成る、カチオン１個あたりの酸素数ｙ／ｘ×元素のモル％を基準としたカチオン含有量」の合計Ｕを算出する。
　（２）酸素を除くアニオン成分についても、公知の方法による同定および定量分析の結果と、アニオンの価数ｚから、「元素のモル％を基準としたアニオンの含有量×アニオン１個当たり置換される酸素数ｚ／２」の合計Ｖを算出する。
　（３）Ｕ－Ｖを、Ｐイオンの含有率に対するＯイオンの含有率として採用することもできる。

　算出方法２の算出例として、以下の算出例１および算出例２を示す。

　算出例１：Ｐイオン、Ｌｉイオン、Ｃｕイオンの元素のモル百分率が２２．０、８．０、５．５（元素のモル％表示の含有量）と定量されたとき、対応する酸化物：Ｐ_２Ｏ_５、Ｌｉ_２Ｏ、ＣｕＯのｙ／ｘはそれぞれ２．５、０．５、１．０であるため、
　Ｕ＝２２×２．５＋８×０．５＋５．５×１．０＝６４．５と求められ、
　Ｖ＝０となる。
　したがって、元素のモル百分率を基準としたＯイオンのモル百分率は６４．５（元素のモル％表示の含有量）となる。
　このように求めたＯイオンの値と、分析されたＰイオンのモル百分率の比率から、Ｏ／Ｐ比率＝６４．５／２２＝２．９３…　を求めることができる。

　算出例２：Ｐイオン、Ｌｉイオン、Ｃｕイオンの元素のモル百分率が２２．０、８．０、５．５（元素のモル％表示の含有量）、Ｆイオンの元素のモル百分率が４．０（元素のモル％表示の含有量）と定量されたとき、対応する酸化物：Ｐ_２Ｏ_５、Ｌｉ_２Ｏ、ＣｕＯのｙ／ｘはそれぞれ２．５、０．５、１．０であり、Ｆの価数は－１であるため、
　Ｕ＝２２×２．５＋８×０．５＋５．５×１．０＝６４．５と求められ、
　Ｖ＝４×１／２＝２となる。
　したがって、元素のモル百分率を基準としたＯイオンのモル百分率は６２．５（元素のモル％表示の含有量）となる。
　このように求めたＯイオンの値と、分析されたＰイオンのモル百分率の比率から、Ｏ／Ｐ比率＝６２．５／２２＝２．８４…　を求めることができる。

　ガラス１～６において、可視域の透過率向上と近赤外線カット能力向上との両立の観点、ならびにガラスの熱的安定性を向上させる観点から、Ｐイオンの含有量に対するＯイオンの含有量の比率（Ｏ／Ｐ比率）は３．１５以下である。
　ガラス１～ガラス６において、Ｏ／Ｐ比率は、３．１４以下であることが好ましく、３．１３以下、３．１２以下、３．１１以下、３．１０以下、３．０９以下、３．０８以下、３．０７以下、３．０６以下、３．０５以下、３．０４以下、３．０３以下、３．０２以下、３．０１以下、３．００以下の順により好ましい。
　一方、耐候性の向上、および／または、熔解性の低下を抑制する観点からは、ガラス１～ガラス６において、Ｏ／Ｐ比率は大きいことが好ましい。この点から、ガラス１～ガラス６において、Ｏ／Ｐ比率は、２．５０以上であることが好ましく、２．６０以上、２．６５以上、２．７０以上、２．７３以上、２．７５以上、２．７７以上、２．８０以上、２．８１以上、２．８２以上、２．８３、２．８４以上、以上、２．８５以上、２．８６以上、２．８７以上、２．８８以上、２．８９以上、２．９０以上の順により好ましい。

（カチオン成分）
　ガラス１～６は、Ｐイオン、Ｌｉイオン、Ｃｕイオン、Ａｌイオン、Ｂａイオン、Ｓｒイオン、Ｃａイオン、Ｍｇイオン、Ｚｎイオン、Ｋイオン、Ｎａイオン、Ｌａイオン、ＧｄイオンおよびＹイオンからなる群から選ばれる主要カチオンを４種以上含み、Ｐイオン、ＬｉイオンおよびＣｕイオンを必須カチオンとして含む。ガラス１～６の酸化物基準のガラス組成（モル基準）において、上記主要カチオンの酸化物の合計含有量は９０．０％以上である。
　ガラス１～６において、主要カチオンの酸化物の合計含有量が９０．０％以上であることは、ガラスの熱的安定性向上に寄与することができ、および／または、脈理や揮発等を抑制することによってガラスの光学的な均質性を向上させることに寄与し得る。上記の点から、ガラス１～６における上記主要カチオンの酸化物の合計含有量は、９２．０％以上であることが好ましく、９３．０％以上、９５．１％以上、９６．１％以上、９７．１％以上、９８．１以上、９８．６％以上、９９．１％以上、９９．６％以上の順により好ましく、１００％であることもできる。一形態では、ガラス１～６における上記主要カチオンの酸化物の合計含有量は、１００％以下または９９．５％以下、９９％以下、９８．５％以下、９８．０％以下、９７．５％以下であることができる。

　以下、カチオン成分の含有量について、酸化物基準のガラス組成（モル基準）における含有量として説明する。

　ＣｕＯはガラスに近赤外線カット能力をもたらすための必須成分であるため、ガラス１～６は、必須カチオンとしてＣｕイオンを含む。

　ガラス１において、ＣｕＯ含有量はα_１％以上である。α_１は、下記式１により算出される値である。

（式１）
α_１＝７０４００×ｅｘｐ（－２．８５５×Ｒ）

　式１中、ＲはＯ／Ｐ比率である。

　また、ガラス２については、ＣｕＯ含有量の下限は、ガラスのモル体積あたりのＣｕＯ含有率により下記式２によって規定される。

（式２）
Ｃ－３２００×ｅｘｐ（－２．２７８×Ｒ）≧０

　式２中、Ｃは、ガラスのモル体積当たりのＣｕＯ含有量（単位：ミリモル／ｃｃ）であり、ＲはＯ／Ｐ比率である。

　式２中、上記Ｃは、以下の方法によって求められる。
　Ｃは、ガラスの比重値Ｄ（ｇ／ｃｃ）を測定し、先に記載したように分析して得られたガラス組成をもとに、ガラス組成１モル相当の質量、すなわちモル分子量Ｍ（ｇ／モル）を求め、ガラスのモル体積Ｍ／Ｄ（単位：ｃｃ／モル）を求めることにより、
　Ｃ＝ＣｕＯのモル％／（Ｍ／Ｄ）×１０００（単位：ミリモル／ｃｃ）
　として算出することができる。
　上記モル分子量Ｍは、
　上記の酸化物基準のガラス組成の表記の説明に基づき、上記のカチオン成分Ａｉの対応する酸化物の式量ＭＡ_ｉ、アニオン成分Ｂ_ｋの原子量をＭＢ_ｋ、酸素の原子量をＭｏとするとき、
　Ｍ＝｛Σ（ＰＡ_ｉ×ＭＡ_ｉ）＋Σ（ＰＢ_ｋ×ＭＢ_ｋ）－Σ（Ｎ_ｋ／２）Ｍｏ｝／ΣＰＡ_ｉ
として求めることができる。
　例えば、ガラス組成が、酸化物基準でｓモル％のＡ_２Ｏ成分、酸化物基準でｔモル％のＢＯ成分、およびｕモル％のＦ成分から構成され、ｓ＋ｔ＋ｕ＝１００（％）、Ａ_２Ｏ成分の式量がＭ_Ａ（ｇ／モル）、ＢＯ成分の式量がＭ_Ｂ（ｇ／モル）、Ｆの原子量がＭ_Ｆ（ｇ／モル）、酸素の原子量がＭ_Ｏ（ｇ／モル）、であるとき、
　　　　　Ｍ＝（ｓ×Ｍ_Ａ＋ｔ×Ｍ_Ｂ＋ｕ×Ｍ_Ｆ－ｕ／２×Ｍ_Ｏ）／（ｓ＋ｔ）
となる。
　例えば、後述の比較例Ａ（酸化物基準のガラス組成におけるモル％表示の含有量は、Ｐ_２Ｏ_５＝５３．５９、Ｌｉ_２Ｏ＝１９．３０、ＣｕＯ＝２７．１１）のモル分子量Ｍは、
　Ｐ_２Ｏ_５の式量：１４１．９４（ｇ／モル）
　Ｌｉ_２Ｏの式量：２９．８８（ｇ／モル）
　ＣｕＯの式量：７９．５５（ｇ／モル）
　を用いて、Ｍ＝（５３．５９×１４１．９４＋１９．３０×２９．８８＋２７・１１×７９．５５）／（５３．５９＋１９．３０＋２７．１１）＝１０３．４０（ｇ／モル）と計算できる。

　本発明者は鋭意検討を重ねた結果、アニオンとしてＯイオンを主体とするガラスにおいてＯ／Ｐ比率を低下させると、ＣｕＯの赤色領域の吸収が長波長側にシフトすることによって赤色領域の透過率の低下を抑制しつつＣｕＯ含有量を増量できることを新たに見出した。更に本発明者は、Ｏ／Ｐ比率と所定肉厚で所定半値を達成するためのＣｕＯ含有量との間に良好な相関があることを新たに見出し、Ｏ／Ｐ比率が先に記載した範囲であるガラス１については式１によって、ガラス５については式５によってＣｕＯ含有量の下限（α_１、α_２）を規定するに至った。また、Ｏ／Ｐ比率が先に記載した範囲であるガラスについては式２によって、ガラス６については式６によって、ガラスのモル体積あたりのＣｕＯ含有率を規定するに至った。

　ガラス３においては、ＣｕＯ含有量は下記式３によって算出されるＡ_１に基づき規定され、Ａ_１は２５００以上である。

（式３）
Ａ_１＝｛Ｏ（Ｐ）－Ｏ（ｏｔｈｅｒｓ）｝×Ｃｕ

　式３中、Ｏ（Ｐ）は、酸化物基準のガラス組成においてＰイオンの酸化物を構成する酸素量を示し、Ｏ（ｏｔｈｅｒｓ）は、酸化物基準のガラス組成においてガラス３の先に示した主要カチオンの酸化物を構成する酸素量から上記Ｏ（Ｐ）を除いた酸素量を示し、Ｃｕは、酸化物基準のガラス組成におけるモル基準のＣｕＯ含有量を示す。

　式３中の「Ｏ（Ｐ）」は、以下のように算出される。
　酸化物基準のガラス組成（モル基準）におけるＰ_２Ｏ_５含有量がＭモル％の場合、Ｐ_２Ｏ_５の化学式に含まれる酸素の数：５を使用し、Ｏ（Ｐ）は、「Ｏ（Ｐ）＝Ｍ×５」として算出される。
　同様に、Ｐイオン以外の主要カチオンについても、酸化物基準のガラス組成（モル基準）における酸化物としての含有量の値と、各カチオンが形式価数の状態で形成する酸化物に含まれる酸素の数を使用して各カチオンの酸化物を構成する酸素量が算出される。
　こうして主要カチオンの酸化物について算出された酸素量の合計からＯ（Ｐ）を差し引いた値として、「Ｏ（ｏｔｈｅｒｓ）」が算出される。
　酸化物基準のガラス組成（モル基準）におけるＣｕＯ含有量がＮモル％の場合、「Ａ」は、Ａ_１＝｛Ｏ（Ｐ）－Ｏ（ｏｔｈｅｒｓ）｝×Ｎとして算出される。

　上記の通り、アニオンとしてＯイオンを主体とするガラスにおいてＯ／Ｐ比率を低下させると、ＣｕＯの赤色領域の吸収が長波長側にシフトすることによって赤色領域の透過率の低下を抑制しつつＣｕＯ含有量を増量できることが本発明者によって新たに見出された。更に、ＣｕＯに配位するＰ－Ｏ以外の化学種を、よりイオン半径が小さく、かつ価数の小さい化学種で構成することにより、下記１）および２）によって結果的に可視域（紫色領域～赤色領域）の透過率を高くすることができるとの知見も新たに得られた。ガラス３については、かかる知見に基づき、ＣｕＯ含有量が式３によって算出されるＡに基づき規定される。
　１）Ｃｕ^２＋に由来する吸収をより長波長化することにより赤色領域の透過率を高めることができる。
　２）ガラスを低温で液相状態にすることが可能になることによって、波長４００ｎｍ付近の紫色領域の吸収をもたらすＣｕ^＋の発生を抑えることができる。

　ガラス３について、可視域の透過率向上と近赤外線カット能力向上との両立の観点から、Ａ_１は２５００以上であり、２８００以上であることが好ましく、２９００以上、３０００以上、３１００以上、３２００以上、３３００以上、３４００以上、３５００以上、３６００以上、３７００以上、３８００以上、３９００以上、４０００以上、４１００以上、４２００以上、４３００以上、４４００以上、４５００以上、４６００以上、４７００以上、４８００以上、４９００以上、５０００以上、５１００以上、５２００以上、５３００以上、５４００以上、５５００以上、５６００以上、５７００以上、５８００以上、５９００以上、６０００以上、６１００以上、６２００以上、６３００以上、６４００以上、６５００以上の順により好ましい。一方、Ｃｕ、Ｏが多量に含まれることによるガラスの熱的安定性の低下、望ましい半値の波長における透過率の低下、および／または、Ｏ（ｏｔｈｅｒｓ）が過少になることによるガラスの熱的安定性の低下もしくは耐候性の低下の更なる抑制の観点からは、Ａは２００００以下であることが好ましく、１９０００以下、１８０００以下、１７０００以下、１６０００以下、１５００００以下、１４０００以下、１３０００以下、１２０００以下、１１０００以下、１００００以下、９０００以下、８０００以下であることがより好ましい。なお、より薄い肉厚で望ましい半値を達成するためには、この数値は大きいことが好ましい傾向がある。

　ガラス４においては、ＣｕＯ含有量は下記式４によって算出されるＡ_２に基づき規定され、Ａ_２は７００以上である。

（式４）
Ａ_２＝｛Ｏ（Ｐ）－Ｏ（ｏｔｈｅｒｓ）｝×Ｃ

　式４中、Ｃは、ガラスのモル体積当たりのＣｕＯ含有量（単位：ミリモル／ｃｃ）である。Ｏ（Ｐ）は、酸化物基準のガラス組成においてＰイオンの酸化物を構成する酸素量を示し、Ｏ（ｏｔｈｅｒｓ）は、酸化物基準のガラス組成において上記主要カチオンの酸化物を構成する酸素量から上記Ｏ（Ｐ）を除いた酸素量を示す。

　ガラス４について、可視域の透過率向上と近赤外線カット能力向上との両立の観点から、Ａ_２は７００以上であり、８００以上であることが好ましく、８５０以上、８９０以上、１０００以上、１１００以上、１２００以上、１３００以上、１４００以上、１５００以上、１６００以上、１７００以上、１８００以上の順により好ましい。一方、Ｃｕ、Ｏが多量に含まれることによるガラスの熱的安定性の低下、望ましい半値の波長における透過率の低下、および／または、Ｏ（ｏｔｈｅｒｓ）が過少になることによるガラスの熱的安定性の低下もしくは耐候性の低下の更なる抑制の観点からは、Ａ_２は５０００以下であることが好ましく、４０００以下、３５００以下、３０００以下、２５００以下、２０００以下であることがより好ましい。なお、より薄い肉厚で望ましい透過率半値を達成するためには、この数値は大きいことが好ましい傾向がある。

　また、ガラス５において、ＣｕＯ含有量はα_２％以上である。α_２は、下記式５より算出される値である。

（式５）
α_２＝７６５２２×ｅｘｐ（－２．８５５×Ｒ）

　式５中、ＲはＯ／Ｐ比率である。

　また、ガラス６については、ＣｕＯ含有量の下限は、ガラスのモル体積あたりのＣｕＯ含有率により下記式６によって規定される。

（式６）
Ｃ－３４７８×ｅｘｐ（－２．２７８×Ｒ）≧０

　式６中、Ｃは、ガラスのモル体積あたりのＣｕＯ含有量（単位：ミリモル／ｃｃ）であり、ＲはＯ／Ｐ比率である。

　ガラス１～６のＣｕＯ含有量は、酸化物基準のガラス組成（モル基準）において、４．０％以上であることが好ましく、５．０％以上、６．０％以上、７．０％以上、７．５％以上、８．０％以上、８．５％以上、９．０％以上、９．５％以上、１０．０％以上、１０．５％以上、１１．０％以上、１１．５％以上、１２．０％以上、１２．５％以上、１３．０％以上、１３．５％以上、１４．０％以上、１４．５％以上、１５．０％以上、１５．５％以上、１６．０％以上、１６．５％以上、１７．０％以上、１７．５％以上、１８．０％以上、１８．５％以上、１９．０％以上、１９．５％以上、２０．０％以上の順により好ましい。ＣｕＯ含有量は、ガラス形成成分の導入余地を残し、ガラスの熱的安定性を維持する観点からは、４８．０％以下であることが好ましく、更には、４７．０％以下、４６．０％以下、４５．０％以下、４４．０％以下、４３．５％以下、４３．０％以下、４２．５％以下、４２．０％以下、４１．５％以下、４１．０％以下、４０．５％以下、４０．０％以下、３９．５％以下、３９．０％以下、３８．５％以下、３８．０％以下、３７．５％以下、３７．０％以下、３６．５％以下、３６．０％以下、３５．５％以下、３５．０％以下、３４．５％以下、３４．０％以下、３３．５％以下、３３．０％以下、３２．５％以下、３２．０％以下、３１．５％以下、３１．０％以下の順により好ましい。

　厚み０．１１ｍｍ換算の透過率特性として、反射損失を含む外部透過率が５０％となる波長λ_Ｔ５０が６００ｎｍ～６５０ｎｍの範囲であるためには、ＣｕＯ含有量は、酸化物基準のガラス組成（モル基準）において、１５．０％以上であることが好ましく、１５．５％以上、１６．０％以上、１６．５％以上、１７．０％以上、１７．５％以上、１８．０％以上、１８．５％以上、１９．０％以上、１９．５％以上、２０．０％以上の順により好ましい。
　厚み０．２１ｍｍ換算の透過率特性として、反射損失を含む外部透過率が５０％となる波　長λ_Ｔ５０が６００ｎｍ～６５０ｎｍの範囲であるためには、ＣｕＯ含有量は、酸化物基準のガラス組成（モル基準）において、１０．０％以上であることが好ましく、１０．５％以上、１１．０％以上、１１．５％以上、１２．０％以上、１２．５％以上、１３．０％以上、１３．５％以上、１４．０％以上、１４．５％以上、１５．０％以上、１５．５％以上、１６．０％以上、１６．５％以上、１７．０％以上、１７．５％以上、１８．０％以上、１８．５％以上、１９．０％以上、１９．５％以上、２０．０％以上の順により好ましい。
　厚み０．２５ｍｍ換算の透過率特性として、反射損失を含む外部透過率が５０％となる波長λ_Ｔ５０が６００ｎｍ～６５０ｎｍの範囲であるためには、ＣｕＯ含有量は、酸化物基準のガラス組成（モル基準）において、１０．０％以上であることが好ましく、１０．５％以上、１１．０％以上、１１．５％以上、１２．０％以上、１２．５％以上、１３．０％以上、１３．５％以上、１４．０％以上、１４．５％以上、１５．０％以上、１５．５％以上、１６．０％以上、１６．５％以上、１７．０％以上、１７．５％以上、１８．０％以上、１８．５％以上、１９．０％以上、１９．５％以上、２０．０％以上の順により好ましい。
　一方、厚み０．２５ｍｍ換算の透過率特性は、ＣｕＯ含有量が多量になると、反射損失を含む外部透過率が５０％となる波長λ_Ｔ５０が６００ｎｍを下回る可能性があるため、ＣｕＯ含有量は、３５．０％以下であることが好ましく、３４．０％以下、３３．０％以下、３２．０％以下、３１．０％以下、３０．０％以下、２９．５％以下、２９．０％以下、２８．５％以下、２８．０％以下、２７．５％以下、２７．０％以下、２６．５％以下、２６．０％以下、２５．５％以下、２５．０％以下、２４．５％以下、２４．０％以下、２３．５％以下、２３．０％以下、２２．５％以下、２２．０％以下、２１．５％以下、２１．０％以下、２０．５％以下、２０．０％以下の順により好ましい。
　波長５５０ｎｍ以上で反射損失を含む外部透過率が５０％となる波長λ_Ｔ５０が６４５ｎｍとなるガラスの厚みが０．２５ｍｍ以下であるためには、ＣｕＯ含有量は、酸化物基準のガラス組成（モル基準）において、１０．０％以上であることが好ましく、１０．５％以上、１１．０％以上、１１．５％以上、１２．０％以上、１２．５％以上、１３．０％以上、１３．５％以上、１４．０％以上、１４．５％以上、１５．０％以上、１５．５％以上、１６．０％以上、１６．５％以上、１７．０％以上、１７．５％以上、１８．０％以上、１８．５％以上、１９．０％以上、１９．５％以上、２０．０％以上の順により好ましい。
　波長５５０ｎｍ以上で反射損失を含む外部透過率が５０％となる波長λ_Ｔ５０が６３３ｎｍとなるガラスの厚みが０．２５ｍｍ以下であるためには、ＣｕＯ含有量は、酸化物基準のガラス組成（モル基準）において、１０．５％以上であることが好ましく、１１．０％以上、１１．５％以上、１２．０％以上、１２．５％以上、１３．０％以上、１３．５％以上、１４．０％以上、１４．５％以上、１５．０％以上、１５．５％以上、１６．０％以上、１６．５％以上、１７．０％以上、１７．５％以上、１８．０％以上、１８．５％以上、１９．０％以上、１９．５％以上、２０．０％以上の順により好ましい。

　ガラス２およびガラス４において、Ｃの値は、３．０以上であることが好ましく、３．１以上、３．３以上、３．５以上、３．７以上、３．９以上、４．０以上、４．１以上、４．２以上、４．３以上、４．４以上、４．５以上、４．６以上、４，７以上、４．８以上、４．９以上、５．０以上、５．１以上、５．２以上、５．３以上、５，４以上５．５以上の順により好ましい。Ｃの値は、ガラス形成成分の導入余地を残し、ガラスの熱的安定性を維持する観点からは、１６．０以下であることが好ましく、更には１５．０以下、１４．０以下、１３．５以下、１３．０以下、１２．５以下、１２．０以下、１１．９以下、１１．８以下、１１．７以下、１１．６以下、１１．５以下、１１．４以下、１１．３以下、１１．２以下、１１．１以下、１１．０以下、１０．９以下、１０．８以下、１０．７以下、１０．６以下、１０．５以下、１０．４以下、１０．３以下、１０．２以下、１０．１以下、１０．０以下、９．９以下、９．８以下、９．７以下、９．６以下、９．５以下、９．４以下、９．３以下、９．２以下、９．1以下、９．０以下、８．９以下、８．８以下、８．７以下、８．６以下、８．５以下の順により好ましい。

　ガラス１～６において、ＣｕＯ含有量は、α_３％以上であることができる。α_３は、下記式７より算出される値である。

（式７）
α_３＝（７０４００×０．２５／ｄ）×ｅｘｐ（－２．８５５×Ｒ）

　式７中、ＲはＯ／Ｐ比率である。ｄは、０超０．２５以下の値を取ることができる。例えば、ｄは、０．２５、０．２４、０．２３、０．２２、０．２１、０．２０、０．１９、０．１８、０．１７、０．１６、０．１５、０．１４、０．１３、０．１２、０．１１、０．１０、０．０９、０．０８、０．０７、０．０６、０．０５、０．０４、０．０３、０．０２、０．０１等であることができる。ただし、ｄの値はこれらに限定されない。より薄い肉厚で望ましい透過率半値を達成するためには、ｄの値が小さいことが好ましい傾向がある。

　例えば、ｄ＝０．１１のとき、ＣｕＯ含有量は、α_３％以上であることができ、α_３は、以下の式によって算出される。
　α_３＝（７０４００×０．２５／０．１１）×ｅｘｐ（－２．８５５×Ｒ）

　ガラスにおいて波長６３３ｎｍの光に対する外部透過率が５０％となるときのガラスの板厚がＤ（ｍｍ）であるとき、一形態では、上記式７において、ｄ＝Ｄであることができる。この場合、α_３は、以下の式によって算出される。
　α_３＝（７０４００×０．２５／Ｄ）×ｅｘｐ（－２．８５５×Ｒ）

　ガラス１～６については、ＣｕＯ含有量の下限は、ガラスのモル体積あたりのＣｕＯ含有率により下記式８によって規定される値であることもできる。

（式８）
Ｃ－３２００×０．２５／ｄ×ｅｘｐ（－２．８５５×Ｒ）≧０

　式８中、ｄは、０超０．２５以下の値を取ることができる。例えば、ｄは、０．２５、０．２４、０．２３、０．２２、０．２１、０．２０、０．１９、０．１８、０．１７、０．１６、０．１５、０．１４、０．１３、０．１２、０．１１、０．１０、０．０９、０．０８、０．０７、０．０６、０．０５、０．０４、０．０３、０．０２、０．０１等であることができる。ただし、ｄの値はこれらに限定されない。より薄い肉厚で望ましい透過率半値を達成するためには、ｄの値が小さいことが好ましい傾向がある。

　例えば、ｄ＝０．１１のとき、式８は、以下の式である。
Ｃ－３３００×０．２５／０．１１×ｅｘｐ（－２．８５５×Ｒ）≧０

　ガラスにおいて波長６３３ｎｍの光に対する外部透過率が５０％となるときのガラスの板厚がＤ（ｍｍ）であるとき、一形態では、上記式８において、ｄ＝Ｄであることができる。この場合、式８は、以下の式である。

　ＣｕＯ含有量に関して、ガラス１～６は、それぞれ、他のガラスに関する式の１つ以上の規定を満たすこともできる。

　ガラス１～６は、必須カチオンとしてＰイオンを含む。先に記載したように、可視域の透過率向上と近赤外線カット能力向上との両立の観点から、Ｏ／Ｐ比率が低いことは好ましい。Ｏ／Ｐ比率を低下させるためには、Ｐ_２Ｏ_５含有量を高くすることが好ましい。この点から、酸化物基準のガラス組成（モル基準）におけるＰ_２Ｏ_５含有量は、３３．０％以上であることが好ましく、３４．０％以上、３５．０％以上、３６．０％以上、３７．０％以上、３８．０％以上、３９．０％以上、４０．０％以上、４０．５％以上、４１．０％以上、４１．５％以上、４２．０％以上、４２．５％以上、４３．０％以上、４３．５％以上、４４．０％以上、４４．５％以上、４５．０％以上、４５．５％以上、４６．０％以上、４６．５％以上、４７．０％以上、４７．５％以上、４８．０％以上、４８．５％以上、４９．０％以上、４９．５％以上、５０．０％以上の順により好ましい。Ｐ_２Ｏ_５自体は近赤外線吸収能力を有さない成分であるため、近赤外線吸収能力を有するＣｕＯ含有量を高める観点からは、Ｐ_２Ｏ_５含有量は、７２．０％以下であることが好ましく、７１．０％以下、７０．０％以下、６９．５％以下、６９．０％以下、６８．５％以下、６８．０％以下、６７．５％以下、６７．０％以下、６６．５％以下、６６．０％以下、６５．５％以下、６５．０％以下、６４．５％以下、６４．０％以下、６３．５％以下、６３．０％以下、６２．５％以下、６２．０％以下、６１．５％以下、６１．０％以下、６０．５％以下、６０．０％以下の順により好ましい。また、Ｐ_２Ｏ_５含有量が上記の値以下であることは、耐候性の低下をより一層抑制する観点、および／または、熔解性の低下を抑制する観点からも好ましい。

　上記ガラスは、酸化物基準のガラス組成が、Ｐ_２Ｏ_５，Ｌｉ_２ＯおよびＣｕＯから主に構成されることが、所望の透過率特性を得るために望ましい。この点から、Ｐ_２Ｏ_５、Ｌｉ_２ＯおよびＣｕＯの合計含有量（Ｐ_２Ｏ_５＋Ｌｉ_２Ｏ＋ＣｕＯ）は、５０．０％以上であることが好ましく、５５．０％以上、６０．０％以上、６５．０％以上、７０．０％以上、７５．０％以上、８０．０％以上、８３．０％以上、８６．０％以上、８８．０％以上、９０．０％以上の順により好ましい。上記ガラスは、必須カチオンとしてＰイオン、ＬｉイオンおよびＣｕイオンを含み、ガラスの熱的安定性および／またはガラスの化学的耐久性を得るために、主要カチオンの群から選ばれる１種以上のカチオンを更に含む。したがって、合計含有量（Ｐ_２Ｏ_５＋Ｌｉ_２Ｏ＋ＣｕＯ）は、１００％未満であり、９．９％以下であることが好ましく、９９．８％以下、９９．７％以下、９９．６％以下、９９．５％以下、９９．４％以下、９９．２％以下、９９．０％以下、９８．０％以下、９７．０％以下、９６．０％以下、９５．０％以下、９４．０％以下、９３．０％以下、９２．０％以下、９１．０％以下、９０．０％以下、８９．０％以下、８８．０％以下、８７．０％以下、８６．０％以下、８５．０％以下の順により好ましい。

　一形態では、厚み０．１１ｍｍ換算の透過率特性として、反射損失を含む外部透過率が５０％となる波長λ_Ｔ５０が６００ｎｍ～６５０ｎｍの範囲であるためには、Ｐ_２Ｏ_５、Ｌｉ_２ＯおよびＣｕＯの合計含有量（Ｐ_２Ｏ_５＋Ｌｉ_２Ｏ＋ＣｕＯ）は、酸化物基準のガラス組成（モル基準）において、８４．０％以上であることが好ましく、８５．０％以上、８６．０％以上、８７．０％以上、８８．０％以上、８９．０％以上、９０．０％以上の順により好ましい。
　厚み０．２１ｍｍ換算の透過率特性として、反射損失を含む外部透過率が５０％となる波長λ_Ｔ５０が６００ｎｍ～６５０ｎｍの範囲であるためには、Ｐ_２Ｏ_５、Ｌｉ_２ＯおよびＣｕＯの合計含有量（Ｐ_２Ｏ_５＋Ｌｉ_２Ｏ＋ＣｕＯ）は、酸化物基準のガラス組成（モル基準）において、８０．０％以上であることが好ましく、８１．０％以上、８２．０％以上、８３．０％以上、８４．０％以上、８５．０％以上、８６．０％以上、８７．０％以上、８８．０％以上、８９．０％以上、９０．０％以上の順により好ましい。
　厚み０．２５ｍｍ換算の透過率特性として、反射損失を含む外部透過率が５０％となる波長λ_Ｔ５０が６００ｎｍ～６５０ｎｍの範囲であるためには、Ｐ_２Ｏ_５、Ｌｉ_２ＯおよびＣｕＯの合計含有量（Ｐ_２Ｏ_５＋Ｌｉ_２Ｏ＋ＣｕＯ）は、酸化物基準のガラス組成（モル基準）において、７５．０％以上であることが好ましく、７６．０％以上、７７．０％以上、７８．０％以上、７９．０％以上、８０．０％以上、８１．０％以上、８２．０％以上、８３．０％以上、８４．０％以上、８５．０％以上、８６．０％以上、８７．０％以上、８８．０％以上、８９．０％以上、９０．０％以上の順により好ましい。
　波長５５０ｎｍ以上で反射損失を含む外部透過率が５０％となる波長λ_Ｔ５０が６４５ｎｍとなるガラスの厚みが０．２５ｍｍ以下であるためには、また、Ｐ_２Ｏ_５、Ｌｉ_２ＯおよびＣｕＯの合計含有量（Ｐ_２Ｏ_５＋Ｌｉ_２Ｏ＋ＣｕＯ）は、酸化物基準のガラス組成（モル基準）において、８０．０％以上であることが好ましく、８１．０％以上、８２．０％以上、８３．０％以上、８４．０％以上、８５．０％以上、８６．０％以上、８７．０％以上、８８．０％以上、８９．０％以上、９０．０％以上の順により好ましい。
　波長５５０ｎｍ以上で反射損失を含む外部透過率が５０％となる波長λ_Ｔ５０が６３３ｎｍとなるガラスの厚みが０．２５ｍｍ以下であるためには、Ｐ_２Ｏ_５、Ｌｉ_２ＯおよびＣｕＯの合計含有量（Ｐ_２Ｏ_５＋Ｌｉ_２Ｏ＋ＣｕＯ）は、酸化物基準のガラス組成（モル基準）において、８１．０％以上であることが好ましく、８２．０％以上、８３．０％以上、８４．０％以上、８５．０％以上、８６．０％以上、８７．０％以上、８８．０％以上、８９．０％以上、９０．０％以上の順により好ましい。
　上記の一形態に該当するガラスとしては、後述の実施例１～６０のガラスを挙げることができる。

　一方、他の一形態として、Ｌｉ_２Ｏ、Ｎａ_２ＯおよびＫ_２Ｏの合計含有量（Ｌｉ_２Ｏ＋Ｎａ_２Ｏ＋Ｋ_２Ｏ）に対するＭｇＯ、ＣａＯ、ＳｒＯ、ＢａＯおよびＺｎＯの合計含有量（ＭｇＯ＋ＣａＯ＋ＳｒＯ＋ＢａＯ＋ＺｎＯ）のモル比（（ＭｇＯ＋ＣａＯ＋ＳｒＯ＋ＢａＯ＋ＺｎＯ）／（Ｌｉ_２Ｏ＋Ｎａ_２Ｏ＋Ｋ_２Ｏ））が２．０以上のガラスについては、厚み０．１１ｍｍ換算の透過率特性として、反射損失を含む外部透過率が５０％となる波長λ_Ｔ５０が６００ｎｍ～６５０ｎｍの範囲であるためには、Ｐ_２Ｏ_５、Ｌｉ_２ＯおよびＣｕＯの合計含有量（Ｐ_２Ｏ_５＋Ｌｉ_２Ｏ＋ＣｕＯ）は、酸化物基準のガラス組成（モル基準）において、６５．０％以上であることが好ましく、６６．０％以上、６７．０％以上、６８．０％以上、６９．０％以上、７０．０％以上の順により好ましい。
　上記の他の一形態について、厚み０．２１ｍｍ換算の透過率特性として、反射損失を含む外部透過率が５０％となる波長λ_Ｔ５０が６００ｎｍ～６５０ｎｍの範囲であるためには、Ｐ_２Ｏ_５、Ｌｉ_２ＯおよびＣｕＯの合計含有量（Ｐ_２Ｏ_５＋Ｌｉ_２Ｏ＋ＣｕＯ）は、酸化物基準のガラス組成（モル基準）において、６０．０％以上であることが好ましく、６１．０％以上、６２．０％以上、６３．０％以上、６４．０％以上、６５．０％以上の順により好ましい。
　上記の他の一形態について、厚み０．２５ｍｍ換算の透過率特性として、反射損失を含む外部透過率が５０％となる波長λ_Ｔ５０が６００ｎｍ～６５０ｎｍの範囲であるためには、Ｐ_２Ｏ_５、Ｌｉ_２ＯおよびＣｕＯの合計含有量（Ｐ_２Ｏ_５＋Ｌｉ_２Ｏ＋ＣｕＯ）は、酸化物基準のガラス組成（モル基準）において、５５．０％以上であることが好ましく、５６．０％以上、５７．０％以上、５８．０％以上、５９．０％以上、６０．０％以上の順により好ましい。
　上記の他の一形態について、波長５５０ｎｍ以上で反射損失を含む外部透過率が５０％となる波長λ_Ｔ５０が６４５ｎｍとなるガラスの厚みが０．２５ｍｍ以下であるためには、また、Ｐ_２Ｏ_５、Ｌｉ_２ＯおよびＣｕＯの合計含有量（Ｐ_２Ｏ_５＋Ｌｉ_２Ｏ＋ＣｕＯ）は、酸化物基準のガラス組成（モル基準）において、６０．０％以上であることが好ましく、６１．０％以上、６２．０％以上、６３．０％以上、６４．０％以上、６５．０％以上の順により好ましい。
　上記の他の一形態について、波長５５０ｎｍ以上で反射損失を含む外部透過率が５０％となる波長λ_Ｔ５０が６３３ｎｍとなるガラスの厚みが０．２５ｍｍ以下であるためには、Ｐ_２Ｏ_５、Ｌｉ_２ＯおよびＣｕＯの合計含有量（Ｐ_２Ｏ_５＋Ｌｉ_２Ｏ＋ＣｕＯ）は、酸化物基準のガラス組成（モル基準）において、で６１．０％以上であることが好ましく、６２．０％以上、６３．０％以上、６４．０％以上、６５．０％以上、６６．０％以上の順により好ましい。
　上記の他の一形態に該当するガラスとしては、後述の実施例６１～６６を挙げることができる。

　ガラス３および４について先に記載した主要カチオンの群には、ＢイオンおよびＳｉイオンが含まれる。一方、ガラス１、２、５および６について先に記載した主要カチオンの群には、Ｂイオンおよび溶解温度を高めやすいＳｉイオンは含まれない。ガラス１～６は、一形態では、ガラスの近赤外線カット能力を高め、かつ可視域の透過率を向上させる観点から、半値を短波長側にシフトさせる傾向があるＢイオンおよびＳｉイオンの一方または両方を含むガラスであることができ、他の一形態では、ＢイオンもＳｉイオンも含まないガラスであることもできる。

　ガラス１およびガラス２について、酸化物基準のガラス組成（モル基準）において、可視域の透過率を向上させる観点から、Ｂ_２Ｏ_３とＳｉＯ_２との合計含有量（Ｂ_２Ｏ_３＋ＳｉＯ_２）は３．０％以下であり、２．５％以下であることが好ましく、２．０％以下、１．５％以下、１．０％以下、０．５％以下の順により好ましい。

　ガラス３～６について、酸化物基準のガラス組成（モル基準）において、可視域の透過率をより一層向上させる観点から、Ｂ_２Ｏ_３とＳｉＯ_２との合計含有量（Ｂ_２Ｏ_３＋ＳｉＯ_２）は３．０％以下であることが好ましく、２．５％以下、２．０％以下、１．５％以下、１．０％以下、０．５％以下の順により好ましい。

　ガラス１～６において、Ｂ_２Ｏ_３とＳｉＯ_２との合計含有量（Ｂ_２Ｏ_３＋ＳｉＯ_２）は、０％、０％以上または０％超であることができる。

　ガラス１～６において、可視域の透過率をより一層向上させる観点から、Ｂ_２Ｏ_３との含有量は３．０％以下であることが好ましく、２．５％以下、２．０％以下、１．５％以下、１．０％以下、０．５％以下の順により好ましい。Ｂ_２Ｏ_３含有率は０％であることもできる。
　他方で、ガラス１～６について、ガラスの均質化を促進させるためにガラスの粗熔解を石英製るつぼで行う場合、ＳｉＯ_２含有量は０％超であることが好ましく、０．０１％以上、０．０２％以上、０．０３％以上、０．０４％以上、０．０５％以上、０．１％以上、０．２％以上、０．３％以上の順により好ましい。ただしガラス中への過剰なＳｉＯ_２の導入は、ガラスの光学的な均質性を低下させる傾向がある。この点から、ガラス１～６において、ＳｉＯ_２含有量は、２．０％以下であることが好ましく、１．４％以下、０．９％以下、０．８％以下、０．６％以下、０．４％以下の順により好ましい。

　ガラス１～６は、必須カチオンとしてＬｉイオンを含む。Ｌｉ_２Ｏは、各種ガラス成分と比べて、ＣｕＯの吸収を長波長域に維持する能力が高く、また耐候性に与える悪影響も小さい。この観点から、Ｌｉ_２Ｏ含有量は、０．１％以上であることが好ましく、０．５％以上、１．０％以上、１．５％以上、２．０％以上、２．５％以上、３．０％以上、３．５％以上、４．０％以上、４．５％以上、５．０％以上、５．５％以上、６．０％以上、６．５％以上、７．０％以上、７．５％以上、８．０％以上の順により好ましい。他方、ガラスの熱的安定性を確保する観点および／または耐候性の低下をより一層抑制する維持する観点からは、Ｌｉ_２Ｏ含有量は、３５．０％以下であることが好ましく、３４．０％以下、３３．０％以下、３２．０％以下、３１．０％以下、３０．０％以下、２９．５％以下、２９．０％以下、２８．５％以下、２８．０％以下、２７．５％以下、２７．０％以下、２６．５％以下、２６．０％以下、２５．５％以下、２５．０％以下、２４．５％以下、２４．０％以下、２３．５％以下、２３．０％以下、２２．５％以下、２２．０％以下、２１．５％以下、２１．０％以下、２０．５％以下、２０．０％以下の順により好ましい。

　ガラス１～６において、ＭｇＯとＡｌ_２Ｏ_３との合計含有量（ＭｇＯ＋Ａｌ_２Ｏ_３）は、熔解性向上および可視域における透過率向上の観点から、８．０％以下であり、７．５％以下であることが好ましく、７．０％以下、６．５％以下、６．０％以下、５．５％以下、５．０％以下、４．５％以下、４．０％以下、３．５％以下、３．０％以下、２．５％以下、２．０％以下、１．８％以下、１．６％以下、１．５％以下、１．４％以下の順により好ましく、０％であることもできる。他方で、ＭｇＯとＡｌ_２Ｏ_３との合計含有量（ＭｇＯ＋Ａｌ_２Ｏ_３）は、ガラスの耐候性を高め、ガラスの機械的強度を向上させる観点からは、０％超であることができ、０．１％以上であることが好ましく、０．２％以上、０．３％以上、０．４％以上、０．５％以上、０．６％以上、０．７％以上、０．８％以上、０．９％以上、１．０％以上、１．１％以上、１．３％以上の順により好ましい。

　Ａｌ_２Ｏ_３は、耐候性を特に高めることに寄与し得る成分である。Ａｌ_２Ｏ_３含有量は、０％、０％以上または０％超であることができ、耐候性向上の観点からは、０．１％以上であることが好ましく、０．２％以上、０．３％以上、０．４％以上、０．５％以上、０．６％以上、０．７％以上、０．９％以上、１．１％以上、１．３％以上、１．５％以上の順により好ましい。他方、可視域における透過率低下をより一層抑制する観点からは、Ａｌ_２Ｏ_３含有量は、８．０％以下であることが好ましく、７．５％以下、７．０％以下、６．０％以下、５．５％以下、５．０％以下、４．５％以下、４．０％以下、３．５％以下、３．０％以下、２．５％以下の順により好ましい。一形態では、ガラスの耐候性の維持よりも近赤外線吸収特性の向上を優先し、ＣｕＯの吸収の短波長側シフトを抑制することで可視域の透過率をより高め、かつ近赤外線吸収特性を向上させる観点からは、Ａｌ_２Ｏ_３含有量は２．０％未満であることが好ましく、１．９％以下、１．８％以下、１．７％以下、１．６％以下、１．５％以下、１．４％以下、１．３％以下、１．２％以下、１．１％以下、１．０％以下、０．９％以下、０．８％以下、０．７％以下、０．６％以下、０．５％以下の順により好ましい。

　ＭｇＯは、ガラスの熱的安定性の調整の理由で適宜加えることができる成分であるが、ＣｕＯの吸収を短波長側にシフトさせるため、ＣｕＯ含有量を増やし難くする傾向がある。また、ＭｇＯ含有量の増加にともなってガラスの熔解性は低下する傾向がある。これらの観点から、ＭｇＯ含有量は、９．０％以下であることが好ましく、８．０％以下、７．０％以下、６．０％以下、５．０％以下、４．０％以下、３．０％以下、２．０％以下の順により好ましい。ＭｇＯ含有量は０％であることもできる。一形態では、ガラスの機械的強度を向上させる観点から、ＭｇＯ含有量は０％超であることができ、０．５％以上であることが好ましく、１．０％以上であることがより好ましい。

　Ｌａ_２Ｏ_３は、ガラスの近赤外線吸収特性を損なうことなく耐候性を高めることに寄与し得る成分である。Ｌａ_２Ｏ_３含有量は、０．１０％以上であることが好ましく、０．１５％以上、０．１８％以上、０．２１％以上の順により好ましい。他方、可視域における透過率低下をより一層抑制する観点からは、Ｌａ_２Ｏ_３含有量は、８．０％以下であることが好ましく、７．０％以下、６．５％以下、６．０％以下、５．５％以下、５．０％以下、４．５％以下、４．０％以下、３．５％以下、３．０％以下、２．５％以下、２．０％以下、１．５％以下、１．０％以下の順により好ましい。

　Ｙ_２Ｏ_３も、ガラスの近赤外線吸収特性を損なうことなく耐候性を高めることに寄与し得る成分である。Ｙ_２Ｏ_３含有量は、０．１０％以上であることが好ましく、０．１５％以上、０．２０％以上、０．２５％以上、０．３０％以上、０．３５％以上、０．４０％以上、０．４５％以上、０．５０％以上の順により好ましい。他方、可視域における透過率低下をより一層抑制する観点からは、Ｙ_２Ｏ_３含有量は、８．０％以下であることが好ましく、７．０％以下、６．５％以下、６．０％以下、５．５％以下、５．０％以下、４．５％以下、４．０％以下、３．５％以下、３．０％以下、２．５％以下、２．０％以下、１．５％以下、１．０％以下の順により好ましい。なおガラスの比重を高めることなくガラスのモル体積を増大させる観点からＹ_２Ｏ_３を導入することもできる。

　Ｇｄ_２Ｏ_３も耐候性を高めることに寄与し得る成分である。Ｇｄ_２Ｏ_３含有量は、０．１０％以上であることが好ましく、０．１５％以上、０．１８％以上、０．２１％以上の順により好ましい。他方、可視域における透過率低下をより一層抑制する観点からは、Ｇｄ_２Ｏ_３含有量は、８．０％以下であることが好ましく、７．０％以下、６．５％以下、６．０％以下、５．５％以下、５．０％以下、４．５％以下、４．０％以下、３．５％以下、３．０％以下、２．５％以下、２．０％以下、１．５％以下、１．０％以下の順により好ましい。

　なお、酸化物基準のガラス組成にＬｕ_２Ｏ_３、Ｓｃ_２Ｏ_３等の上記以外の希土類酸化物の１種または２種以上が含まれてもよく、含まれなくてもよい。それら成分は一般に高価であるため、Ｌａ_２Ｏ_３、Ｙ_２Ｏ_３およびＧｄ_２Ｏ_３以外の希土類酸化物の含有量（２種以上含まれる場合はそれらの合計含有量）は、２．５％以下であることが好ましく、１．５％以下、１．０％、０．５％以下が好ましく、０％であることもできる。

　ガラス１～６において、Ａｌ_２Ｏ_３、Ｌａ_２Ｏ_３、Ｙ_２Ｏ_３およびＧｄ_２Ｏ_３の合計含有量（Ａｌ_２Ｏ_３＋Ｌａ_２Ｏ_３＋Ｙ_２Ｏ_３＋Ｇｄ_２Ｏ_３）は、耐候性向上の観点からは、０．１％以上であることが好ましく、０．１５％以上、０．２０％以上、０．２５％以上、０．３０％以上、０．３５％以上、０．４０％以上、０．４５％以上、０．５０％以上の順により好ましい。他方で合計含有量（Ａｌ_２Ｏ_３＋Ｌａ_２Ｏ_３＋Ｙ_２Ｏ_３＋Ｇｄ_２Ｏ_３）は、ガラスの熱的安定性の確保および／または熔融温度を低下させる観点からは、８．０％以下であることが好ましく、７．０％以下、６．５％以下、６．０％以下、５．５％以下、５．０％以下、４．５％以下、４．０％以下、３．５％以下、３．０％以下、２．５％以下、２．０％以下、１．５％以下、１．０％以下の順により好ましい。

　形式価数が＋２であるカチオンは、ガラス組成全体を見たとき、可視域における透過率向上に関しても、耐候性に関しても、突出した作用は奏し難い傾向がある。そのため、形式価数が＋２のカチオンの酸化物であるＭｇＯ、ＣａＯ、ＳｒＯおよびＢａＯの合計含有量については、必須カチオンであるＬｉイオンの酸化物Ｌｉ_２Ｏの含有量に対するモル比（（ＭｇＯ＋ＣａＯ＋ＳｒＯ＋ＢａＯ）／Ｌｉ_２Ｏ）が２．０以下であることが好ましく、１．５以下、１．３以下、１．２以下、１．１以下、１．０以下、０．９以下、０．８以下、０．７以下、０．６以下、０．５以下、０．４以下、０．３以下、０．２以下であることがより好ましい。後述のとおり、上記成分は、一部のアルカリ成分と共に半値を調整する際に用いることができる任意成分である。

　また、形式価数が＋２であるカチオンの酸化物であるＭｇＯ、ＣａＯ、ＳｒＯ、ＢａＯおよびＺｎＯの合計含有量については、可視域における透過率向上の観点からは、必須カチオンであるＬｉイオンの酸化物Ｌｉ_２Ｏの含有量に対するモル比（（ＭｇＯ＋ＣａＯ＋ＳｒＯ＋ＢａＯ＋ＺｎＯ）／Ｌｉ_２Ｏ）が２．０以下であることが好ましく、１．５以下、１．３以下、１．２以下、１．１以下、１．０以下、０．９以下、０．８以下、０．７以下、０．６以下、０．５以下、０．４以下、０．３以下、０．２以下であることがより好ましい。一方、耐候性を向上させる観点からは、（ＭｇＯ＋ＣａＯ＋ＳｒＯ＋ＢａＯ＋ＺｎＯ）／Ｌｉ_２Ｏ）が２．０以上であることが好ましく、２．５以上、３．０以上、３．５以上、４．０以上の順により好ましい。後述のとおり、上記成分は、一部のアルカリ成分と共に半値を調整する際に用いることができる任意成分である。

　ＢａＯ含有量は、０％。０％以上または０％超であることができる。ＢａＯは一定量の導入により耐候性を高められる成分であり、更に導入によるＴ６００の変化が小さい。Ｔ６００については後述する。ＢａＯは、ガラスの熱的安定性を高め、熔解性を調整する目的から添加することができる。また、ＢａＯは、ＣｕＯの濃度の調整のために使用することもできる。ＢａＯ含有量は、０．５％以上であることが好ましく、１．０％以上、１．５％以上、２．０％以上、２．５％以上、３．０％以上、３．５％以上、４．０％以上、４．５％以上、５．０％以上、５．５％以上、６．０％以上、６．５％以上、７．０％以上の順により好ましい。ただし過剰な導入によりＴ４００が低下する傾向がある。Ｔ４００については後述する。上記の観点から、ＢａＯ含有量は、３６．０％以下であることが好ましく、３５．０％以下、３４．０％以下、３３．０％以下、３２．０％以下、３１．０％以下、３０．０％以下、２９．０％以下、２８．０％以下、２７．０％以下、２６．０％以下、２６．０％以下、２５．０％以下、２４．０％以下、２３．０％以下、２２．０％以下、２１．０％以下、２０．０％以下、１９．０％以下、１８．０％以下、１７．０％以下、１６．０％以下、１５．０％以下、１４．０％以下、１３．０％以下、１２．０％以下、１１．０％以下、１０．０％以下、９．０％以下の順により好ましい。

　ＳｒＯ含有量は、０％。０％以上または０％超であることができる。ＢａＯと同様に、ＳｒＯは、耐候性を比較的低下させ難い成分であり、ガラスの熱的安定性の調整等の理由で適宜添加することができる成分である。ＳｒＯは、ＣｕＯの濃度の調整に使用することもできる。ＳｒＯ含有量は、０．５％以上であることが好ましく、１．０％以上、１．５％以上、２．０％以上、２．５％以上、３．０％以上、３．５％以上、４．０％以上、４．５％以上、５．０％以上、５．５％以上、６．０％以上、６．５％以上、７．０％以上の順により好ましい。ただし過剰な導入によりＴ４００が低下する傾向があることから、ＳｒＯ含有量は、３０．０％以下であることが好ましく、２９．０％以下、２８．０％以下、２７．０％以下、２６．０％以下、２６．０％以下、２５．０％以下、２４．０％以下、２３．０％以下、２２．０％以下、２１．０％以下、２０．０％以下、１９．０％以下、１８．０％以下、１７．０％以下、１６．０％以下、１５．０％以下、１４．０％以下、１３．０％以下、１２．０％以下、１１．０％以下、１０．０％以下、９．０％以下の順により好ましい。

　ＣａＯ含有量は、０％。０％以上または０％超であることができる。ＣａＯは、耐候性を比較的低下させ難い成分であり、ガラスの熱的安定性の調整等の理由で適宜添加することができる成分である。ＣａＯは、ＣｕＯの濃度の調整に使用することもできる。ＣａＯ含有量は、０．５％以上であることが好ましく、１．０％以上、１．５％以上、２．０％以上、２．５％以上、３．０％以上、３．５％以上、４．０％以上、４．５％以上、５．０％以上、５．５％以上、６．０％以上、６．５％以上、７．０％以上であることが好ましい。ただし過剰な導入によりＴ４００が低下する傾向があることから、ＣａＯ含有量は、３０．０％以下であることが好ましく、２９．０％以下、２８．０％以下、２７．０％以下、２６．０％以下、２６．０％以下、２５．０％以下、２４．０％以下、２３．０％以下、２２．０％以下、２１．０％以下、２０．０％以下、１９．０％以下、１８．０％以下、１７．０％以下、１６．０％以下、１５．０％以下、１４．０％以下、１３．０％以下、１２．０％以下、１１．０％以下、１０．０％以下、９．０％以下の順により好ましい。

　先に記載した主要カチオンの群に含まれるカチオンの中で、Ｎａイオン、ＫイオンおよびＺｎイオンは、ガラスの耐候性を悪化させる傾向があるため、必須カチオンであるＬｉイオンの代わりに自由に使用することは難しい。この点に加えて可視域または近赤外域の透過率を改善する観点から、ガラス１～６において、Ｌｉ_２Ｏ含有量に対する、Ｎａ_２Ｏ含有量、Ｋ_２Ｏ含有量およびＺｎＯ含有量の合計の比率（（Ｎａ_２Ｏ＋Ｋ_２Ｏ＋ＺｎＯ）／Ｌｉ_２Ｏ）は、２．４以下であり、更には２．３以下であることが好ましく、２．２以下、２．１以下、２．０以下、１．９以下、１．８以下、１．７以下、１．６以下、１．５以下、１．４以下、１．３以下、１．２以下、１．１以下、０．９以下、０．８以下、０．７以下、０．６以下、０．５以下、０．４以下、０．３以下、０．２以下、０．１以下、０．０５以下の順により好ましく、０．００とすることもできる。他方でガラスの原料費を抑制する観点からは、モル比（（Ｎａ_２Ｏ＋Ｋ_２Ｏ＋ＺｎＯ）／Ｌｉ_２Ｏ）は、０、０以上または０超であることができ、複数の成分を混在させることによって後述するＴｇやＴｍの低下を促進する観点からは、０．０５以上であることが好ましく、０．１以上、０．２以上、０．３以上であることもできる。

　また、Ｎａイオン、ＫイオンおよびＺｎイオンの含有量が多いほど、耐候性を維持するためにＰ_２Ｏ_５を多く導入し難くなり、結果として望ましい量のＰ_２Ｏ_５を導入し難くなる。かかる観点および上記のような耐候性の低下抑制の観点から、Ｎａ_２Ｏ、Ｋ_２ＯおよびＺｎＯの合計含有量（Ｎａ_２Ｏ＋Ｋ_２Ｏ＋ＺｎＯ）は、３０．０％以下であることが好ましく、２５．０％以下、２０．０％以下、１５．０％以下、１２．０％以下、１０．０％以下、９．０％以下、８．０％以下、７．０％以下、６．０％以下、５．０％以下、４．０％以下、３．０％以下、２．０％以下、１．０％以下の順により好ましい。上記合計含有量は０％であることもできる。他方でガラスの原料費を抑制する観点からは、合計含有量（Ｎａ_２Ｏ＋Ｋ_２Ｏ＋ＺｎＯ）は、１．０％以上、２．０％以上、３．０％以上、５．０％以上であることもできる。

　Ｎａ_２Ｏ含有量は、０％、０％以上または０％超であることができる。Ｎａ_２Ｏは過剰導入により耐候性が低下する傾向がある。このためＮａ_２Ｏ含有量は、２０．０％以下であることが好ましく、１９．０％以下、１８．０％以下、１７．０％以下、１６．０％以下、１５．０％以下、１４．０％以下、１３．０％以下、１２．０％以下、１１．０％以下、１０．０％以下、９．０％以下、８．０％以下の順により好ましい。他方でＮａ_２Ｏは入手しやすく安価な原料であるほか、熔解性の改善のために適宜添加し得るため、Ｎａ_２Ｏ含有量は、例えば、０．５％以上であることができ、更には１．０％以上、１．５％以上、２．０％以上、２．５％以上、３．０％以上、３．５％以上、４．０％以上、５．０％以上であることもできる。

　Ｋ_２Ｏ含有量は、０％、０％以上または０％超であることができる。Ｋ_２Ｏも過剰導入により耐候性が低下する傾向がある。更に、ＣｕＯの吸収を短波長化する傾向があり、積極的には導入しないことが望ましい。これらの観点から、Ｋ_２Ｏ含有量は、２０．０％以下であることが好ましく、１９．０％以下、１８．０％以下、１７．０％以下、１６．０％以下、１５．０％以下、１４．０％以下、１３．０％以下、１２．０％以下、１１．０％以下、１０．０％以下、９．０％以下、８．０％以下の順により好ましい。他方でＫ_２Ｏはガラスの熔解性の改善のために適宜添加し得る。この観点から、Ｋ_２Ｏ含有量は、０．２％以上であることが好ましく、０．５％以上、１．０％以上、１．５％以上、２．０％以上、２．５％以上、３．０％以上、３．５％以上、４．０％以上、５．０％以上の順により好ましい。

　Ｃｓ_２Ｏ含有量は、０％、０％以上または０％超であることができる。Ｃｓ_２Ｏも耐候性を低下させる傾向があるため、積極的に導入しないことが望ましい。Ｃｓ_２Ｏ含有量は、１５．０％以下、１４．０％以下、１３．０％以下、１２．０％以下、１１．０％以下、１０．０％以下、９．０％以下、８．０％以下、７．０％以下、６．０％以下の順により好ましい。他方で、熱的安定性や熔解性の調整のため、Ｃｓ_２Ｏ含有量は、０．５％以上とすることができ、１．０％以上、１．５％以上、２．０％以上、２．５％以上、３．０％以上、３．５％以上、４．０％以上とすることもできる。

　ガラスの熔解性を高める観点からは、Ｌｉ_２Ｏ、Ｎａ_２ＯおよびＫ_２Ｏの合計含有量（Ｌｉ_２Ｏ＋Ｎａ_２Ｏ＋Ｋ_２Ｏ）は、１．８％以上であることが好ましく、２．１％以上、２．３％以上、２．５％以上、３．５％以上、４．５％以上、５．５％以上、６．５％以上、７．５％以上、８．５％以上、９．５％以上、１０．０％以上、１０．５％以上の順により好ましい。
　他方で、耐候性の低下をより一層抑制する観点からは、合計含有量（Ｌｉ_２Ｏ＋Ｎａ_２Ｏ＋Ｋ_２Ｏ）は、３５．０％以下であることが好ましく、３３．５％以下、３２．５％以下、３１．５％以下、３０．５％以下、２９．５％以下、２８．５％以下、２７．５％以下、２６．５％以下、２５．５％以下、２４．５％以下、２３．５％以下、２１．５％以下、２０．５％以下、１９．５％以下、１８．５％以下、１７．５％以下、１６．６％以下、１５．５％以下、１４．５％以下、１３．５％以下の順により好ましい。合計含有量（Ｌｉ_２Ｏ＋Ｎａ_２Ｏ＋Ｋ_２Ｏ）が上記の値以下であることは、熱膨張係数が増大することによってガラスの膨張収縮量が増加し、ガラスの体積変化が他の部材によって規制された際にガラスに応力が加わってガラスに欠けや割れが生じることを回避する観点からも好ましい。

　ガラスの潮解性を抑える観点からは、Ｎａ_２ＯとＫ_２Ｏとの合計含有量（Ｎａ_２Ｏ＋Ｋ_２Ｏ）は、３０．０％以下であることが好ましく、２９．０％以下、２８．０％以下、２７．０％以下、２６．０％以下、２５．０％以下、２４．０％以下、２３．０％以下、２２．０％以下、２１．０％以下、２０．０％以下、１９．０％以下、１８．０％以下、１７．０％以下、１６．０％以下、１５．０％以下、１４．０％以下、１３．０％以下、１２．０％以下、１１．０％以下、１０．０％以下、９．０％以下、８．０％以下、７．０％以下、６．０％以下、５．０％以下、４．０％以下、３．０％以下、２．０％％以下、１．０％以下、０．５％以下の順により好ましい。Ｎａ_２ＯとＫ_２Ｏとの合計含有量（Ｎａ_２Ｏ＋Ｋ_２Ｏ）を０％にすることにより潮解性をより一層抑えたガラスを得ることもできる。他方でガラスの熔解性を抑制し、かつＴ６００の低下を抑えながら、ガラスの原料費を抑制する観点からは、合計含有量（Ｎａ_２Ｏ＋Ｋ_２Ｏ）を１．０％以上とすることができ、更には２．０％以上、３．０％以上、４．０％以上、５．０％以上、６．０％以上、７．０％以上、８．０％以上、９．０％以上、１０．０％以上、１１．０％以上、１２．０％以上、１３．０％以上、１４．０％以上、１５．０％以上とすることもできる。

　ガラスの肉厚を調整するにあたり、ＣｕＯを他の成分に置換することもできるが、その際には、Ｎａ_２Ｏ、Ｋ_２Ｏ、ＣａＯ、ＳｒＯおよびＢａＯの合計含有量（Ｎａ_２Ｏ＋Ｋ_２Ｏ＋ＣａＯ＋ＳｒＯ＋ＢａＯ）を０％以上のガラスとすることで、近赤外線吸収の位置を大きく変えることなくＣｕＯ濃度を調整することができる。合計含有量（Ｎａ_２Ｏ＋Ｋ_２Ｏ＋ＣａＯ＋ＳｒＯ＋ＢａＯ）は、０．５％以上であることが好ましく、１．０％以上、１．５％以上、２．０％以上、２．５％以上、３．０％以上、３．５％以上、４．０％以上、４．５％以上、５．０％以上、５．５％以上、６．０％以上、６．５％以上、７．０％以上の順により好ましい。ただし過剰な導入によりＴ４００が低下する傾向があることから、合計含有量（Ｎａ_２Ｏ＋Ｋ_２Ｏ＋ＣａＯ＋ＳｒＯ＋ＢａＯ）は、３６．０％以下であることが好ましく、３５．０％以下、３４．０％以下、３３．０％以下、３２．０％以下、３１．０％以下、３０．０％以下、２９．０％以下、２８．０％以下、２７．０％以下、２６．０％以下、２６．０％以下、２５．０％以下、２４．０％以下、２３．０％以下、２２．０％以下、２１．０％以下、２０．０％以下、１９．０％以下、１８．０％以下、１７．０％以下、１６．０％以下、１５．０％以下、１４．０％以下、１３．０％以下、１２．０％以下、１１．０％以下、１０．０％以下、９．０％以下の順により好ましい。ガラスの近赤外線吸収特性を最大化する観点からは、合計含有量（Ｎａ_２Ｏ＋Ｋ_２Ｏ＋ＣａＯ＋ＳｒＯ＋ＢａＯ）は、８．０％以下、７．０％以下、６．０％以下、５．０％以下または４．０％以下であることもできる。

　耐候性については、ガラスの潮解が抑制されていること、高温高湿下におけるガラス表面の析出物の発生が抑制されていることの一方または両方を、耐候性の指標とすることができる。この点については、更に後述する。耐候性をより一層向上させるためには、Ａｌ_２Ｏ_３の導入がより好ましく、次いでＹ_２Ｏ_３、Ｌａ_２Ｏ_３およびＧｄ_２Ｏ_３の一種以上の導入が好ましい。またＢａＯは比較的多くの導入により上記の耐候性を向上させることができ、ＳｒＯやＣａＯは耐候性向上の観点からは更に多くの導入を要することから、「（３×Ａｌ_２Ｏ_３＋Ｙ_２Ｏ_３＋Ｌａ_２Ｏ_３＋Ｇｄ_２Ｏ_３＋ＢａＯ／３＋（ＣａＯ＋ＳｒＯ）／６）」として算出される値（単位：モル％）は、０％以上であることが好ましく、０％超であることがより好ましく、０．５％以上、１．０％以上、２．０％以上、３．０％以上、４．０％以上、５．０％以上、６．０％以上、７．０％以上、８．０％以上とすることが好ましい。更にガラスの耐候性や機械的強度を重視する場合は、９．０％以上、１０．０％以上、１１．０％以上、１２．０％以上、１３．０％以上、１４．０％以上、１５．０％以上、１６．０％以上、１７．０％以上、１８．０％以上、１９．０％以上の順に更に好ましい。「（３×Ａｌ_２Ｏ_３＋Ｙ_２Ｏ_３＋Ｌａ_２Ｏ_３＋Ｇｄ_２Ｏ_３＋ＢａＯ／３＋（ＣａＯ＋ＳｒＯ）／６）」において、「Ａｌ_２Ｏ_３」はＡｌ_２Ｏ_３含有量、「Ｙ_２Ｏ_３」はＹ_２Ｏ_３含有量、「Ｌａ_２Ｏ_３」はＬａ_２Ｏ_３含有量、「Ｇｄ_２Ｏ_３」はＧｄ_２Ｏ_３含有量、「ＢａＯ」はＢａＯ含有量、「ＣａＯ」はＣａＯ含有量、「ＳｒＯ」はＳｒＯ含有量である。即ち、「（３×Ａｌ_２Ｏ_３＋Ｙ_２Ｏ_３＋Ｌａ_２Ｏ_３＋Ｇｄ_２Ｏ_３＋ＢａＯ／３＋（ＣａＯ＋ＳｒＯ）／６）」は、Ａｌ_２Ｏ_３含有量を３倍して算出される値と、Ｙ_２Ｏ_３含有量、Ｌａ_２Ｏ_３含有量、Ｇｄ_２Ｏ_３含有量、ＢａＯ含有量の１／３として算出される値と、ＣａＯ含有量とＳｒＯ含有量の合計の１／６として算出される値と、の合計であり、こうして算出される値に単位として％（モル％）を付して表示するものとする。
　他方で「（３×Ａｌ_２Ｏ_３＋Ｙ_２Ｏ_３＋Ｌａ_２Ｏ_３＋Ｇｄ_２Ｏ_３＋ＢａＯ／３＋（ＣａＯ＋ＳｒＯ）／６）」の値を大きくしすぎるとガラスの熔解性が悪化する傾向があること、近赤外線吸収の位置が可視光側にシフトする傾向があること等から、「（３×Ａｌ_２Ｏ_３＋Ｙ_２Ｏ_３＋Ｌａ_２Ｏ_３＋Ｇｄ_２Ｏ_３＋ＢａＯ／３＋（ＣａＯ＋ＳｒＯ）／６）」として算出される値は４０．０％以下であることが好ましく、３７．０％以下、３５．０％以下、３３．０％以下、３２．０％以下、３０．０％以下、２８．０％以下、２６．０％以下、２５．０％以下、２４．０％以下、２３．０％以下、２２．０％以下、２１．０％以下の順により好ましい。

　Ｐ_２Ｏ_５、Ｌｉ_２ＯおよびＣｕＯの合計含有量に対する、「（３×Ａｌ_２Ｏ_３＋Ｙ_２Ｏ_３＋Ｌａ_２Ｏ_３＋Ｇｄ_２Ｏ_３＋ＢａＯ／３＋（ＣａＯ＋ＳｒＯ）／６）」により算出される値の比率、即ち、「（３×Ａｌ_２Ｏ_３＋Ｙ_２Ｏ_３＋Ｌａ_２Ｏ_３＋Ｇｄ_２Ｏ_３＋ＢａＯ／３＋（ＣａＯ＋ＳｒＯ）／６）／（Ｐ_２Ｏ_５＋Ｌｉ_２Ｏ＋ＣｕＯ）」は、０．０以上であることができる。Ａｌ_２Ｏ_３、Ｙ_２Ｏ_３、Ｌａ_２Ｏ_３、Ｇｄ_２Ｏ_３、ＢａＯ、ＣａＯおよびＳｒＯからなる群から選ばれる成分は、必須成分であるＰ_２Ｏ_５、Ｌｉ_２ＯおよびＣｕＯに対して一定量以上を導入することが望ましい。したがって、上記比率は、０．０１以上であることが好ましく、０．０２以上、０．０３以上、０．０４以上、０．０５以上、０．０６以上、０．０７以上、０．０８以上、０．０９以上の順により好ましい。耐候性を更に高めようとする場合、上記比率は、０．１０以上とすることが一層好ましく、０．１１以上、０．１２以上、０．１３以上、０．１４以上、０．１５以上、０．１６以上、０．１７以上、０．１８以上、０．１９以上、０．２０以上、０．２１以上、０．２２以上、０．２３以上、０．２４以上または０．２５以上の順により一層好ましい。
　他方で、上記比率を大きくしすぎるとガラスの透過率特性が低下し、更にはガラスの安定性が低下する傾向も強まるため、上記比率は、０．３６以下であることが好ましく、０．３５以下、０．３４以下、０．３３以下、０．３２以下、０．３１以下、０．３０以下、０．２９以下、０．２８以下の順により好ましい。

　ＺｎＯ含有量は、０％、０％以上または０％超であることができる。ＺｎＯはガラスの熱的安定性の調整等の理由で適宜添加することができる成分であるが、ガラスの耐候性を低下させる傾向があるほか、必須成分であるＰ２Ｏ５の導入量を充分に確保する観点から、その含有量の上限は２０．０％以下であることが好ましく、１９．０％以下、１８．０％以下、１７．０％以下、１６．０％以下、１５．０％以下、１４．０％以下、１３．０％以下、１２．０％以下、１１．０％以下、１０．０％以下、９．０％以下、８．０％以下、７．０％以下、６．０％以下、５．０％以下の順により好ましい。他の成分の導入効果を優先する場合、ＺｎＯの含有量は４．０％以下、３．０％以下、２．０％以下、１．０％以下とすることもできる。他方でガラスの熱的安定性の調整、Ｔｇおよび／またはＴｍを低下させるためにＺｎＯを導入する場合、０．４％以上、０．６％以上、０．８％以上、１．０％以上、１．２％以上、１．４％以上、１．６％以上、１．８％以上、２．０％以上の順により好ましい。

　上記ガラスは、基本的に上記成分により構成されることが好ましいが、上記成分が奏する作用効果を妨げない範囲において、その他の成分を含有させることも可能である。また、上記ガラスについて、不可避的不純物の含有を排除するものではない。

　例えば、Ｎｂ_２Ｏ_５、ＺｒＯ_２は、上記成分以外の成分として、ガラスの耐候性や機械的強度の調整、または熱的安定性の向上のために、それぞれ、０％超、０．１％以上または０．２％以上を適宜導入することもできるが、それぞれの含有量は、５．０％以下が望ましく、４．０％以下、３．０％以下、２．０％以下、１．０％以下、０．５％以下、０．３％以下の順により望ましい。これらの成分の含有量は、それぞれ０％であることもできる。

　ＴｉＯ_２、ＷＯ_３、Ｂｉ_２Ｏ_３も、上記成分以外の成分として、ガラスの透過率に影響しない程度に、ガラスの耐候性や機械的強度の調整、または熱的安定性の向上のために、それぞれ、０％超、０．１％以上または０．２％以上を適宜導入することもできるが、それぞれの含有量は、４．０％以下が望ましく、３．０％以下、２．０％以下、１．０％以下、０．５％以下、０．３％以下の順により望ましい。これらの成分の含有量は、それぞれ０％であることもできる。

　Ｐｂ、Ａｓ、Ｃｄ、Ｔｌ、Ｂｅ、Ｓｅは、いずれも毒性を有する。そのため、上記ガラスはこれらをガラス成分として含有しないことが好ましい。

　Ｕ、Ｔｈ、Ｒａはいずれも放射性元素である。そのため、上記ガラスはこれらをガラス成分として含有しないことが好ましい。

　Ｖ、Ｃｒ、Ｍｎ、Ｆｅ、Ｃｏ、Ｎｉ、Ｐｒ，Ｎｄ、Ｐｍ、Ｓｍ、Ｅｕ、Ｔｂ、Ｄｙ、Ｈｏ、Ｅｒ、Ｔｍは、ガラスの着色を増大させ、蛍光の発生源となり得る。そのため、上記ガラスでは、これら元素の酸化物ガラス基準での酸化物基準での含有量は総量で１０質量ｐｐｍ以下とすることが好ましく、これら元素をガラス成分として含有しないことがより好ましい。

　中でも、Ｖ_２Ｏ_５は、毒性があることから使用しないことが好ましい。即ち、一形態では、ガラス１～６は、Ｖイオンを含まないガラスであることが好ましく、酸化物基準のガラス組成（モル基準）において、Ｖ_２Ｏ_５含有量は、１．０％以下であることが好ましく、０．３％以下、０．１％以下、０．０１％以下の順により好ましく、Ｖ_２Ｏ_５を含まないことが更に好ましい。

　一例として、Ｖ_２Ｏ_５と、必須成分であるＬｉ_２Ｏとの比率として、Ｌｉ_２Ｏ含有量に対するＶ_２Ｏ_５含有量の比率（Ｖ_２Ｏ_５／Ｌｉ_２Ｏ）は、０．００８０以下であることが好ましく、０．００４８以下、０．００２８以下、０．００１８以下、０．００１４以下の順により好ましい。

　ＣｏＯは、ガラスの可視域の透過率を低下させてしまうほか、毒性もあるため、使用しないことが好ましい。即ち、一形態では、ガラス１～６は、Ｃｏイオンを含まないガラスであることが好ましく、酸化物基準のガラス組成においてＣｏＯを含まないことが好ましい。

　ＧｅおよびＴａをガラスに導入するための原料は高価である。そのため、上記ガラスは、これらをガラス成分として含有しないことが好ましい。

　Ｓｂ（Ｓｂ_２Ｏ_３）、Ｓｎ（ＳｎＯ_２）、Ｃｅ（ＣｅＯ_２）、およびＳＯ_３は清澄剤として機能する任意に添加可能な元素である。このうち、Ｓｂ（Ｓｂ_２Ｏ_３）は、清澄効果の大きな清澄剤である。
　Ｓｎ（ＳｎＯ_２）、Ｃｅ（ＣｅＯ_２）は、Ｓｂ（Ｓｂ_２Ｏ_３）と比較し、清澄効果が小さい。これら清澄剤は、多量に添加するとガラスの着色が強まる傾向がある。したがって、清澄剤を添加する場合は、添加による着色の影響を考慮しつつ、Ｓｂ（Ｓｂ_２Ｏ_３）を添加することが好ましい。

　以下に記載の清澄剤として機能し得る成分の含有量については、酸化物基準のガラス組成における値を示す。

　Ｓｂ_２Ｏ_３含有量は、外割り表示とする。即ち、Ｓｂ_２Ｏ_３、ＳｎＯ_２、ＣｅＯ_２およびＳＯ_３以外の全ガラス成分の酸化物としての合計含有量を１００．０質量％としたときのＳｂ_２Ｏ_３含有量は、２．０質量％未満であることが好ましく、１．５質量％以下、１．２質量％以下、１．０質量％以下、０．９質量％以下、０．８質量％以下、０．７質量％以下、０．６質量％以下、０．５質量％以下、０．４質量％以下、０．３質量％以下、０．２質量％以下、０．１質量％未満の順により好ましい。Ｓｂ_２Ｏ_３の含有量は０質量％であってもよい。ただしガラスの酸化を促進し可視域の透過率を高める観点からは、Ｓｂ_２Ｏ_３含有量を０．０１質量％以上とすることができ、０．０２質量％以上、０．０３質量％以上、０．０４質量％以上、０．０５質量％以上、０．０６質量％以上または０．０８質量％以上とすることもできる。

　ＳｎＯ_２含有量も、外割り表示とする。即ち、ＳｎＯ_２、Ｓｂ_２Ｏ_３、ＣｅＯ_２およびＳＯ_３以外の全ガラス成分の酸化物としての合計含有量を１００．０質量％としたときのＳｎＯ_２の含有量は、２．０質量％未満であることが好ましく、１．０質量％未満、更に好ましくは０．９質量％以下、０．８質量％以下、０．７質量％以下、０．６質量％以下、０．５質量％以下、０．４質量％以下、０．３質量％以下、０．２質量％以下、０．１質量％の順により好ましい。ＳｎＯ_２の含有量は０質量％であってもよい。ＳｎＯ_２含有量を上記範囲とすることによりガラスの清澄性を改善できる。

　ＣｅＯ_２含有量も、外割り表示とする。即ち、ＣｅＯ_２、Ｓｂ_２Ｏ_３、ＳｎＯ_２およびＳＯ_３以外の全ガラス成分の酸化物としての合計含有量を１００．０質量％としたときのＣｅＯ_２含有量は、２．０質量％未満であることが好ましく、１．０質量％未満、更に好ましくは０．９質量％以下、０．８質量％以下、０．７質量％以下、０．６質量％以下、０．５質量％以下、０．４質量％以下、０．３質量％以下、０．２質量％以下、０．１質量％未満の順により好ましい。ＣｅＯ_２含有量は０質量％であってもよい。ＣｅＯ_２含有量を上記範囲とすることによりガラスの清澄性を改善できる。

　ＳＯ_３含有量も、外割り表示とする。即ち、ＳＯ_３、Ｓｂ_２Ｏ_３、ＳｎＯ_２、ＣｅＯ_２以外の全ガラス成分の酸化物としての合計含有量を１００．０質量％としたときのＳＯ_３含有量は、好ましくは２．０質量％未満、より好ましくは１．０質量％未満、更に好ましくは０．５質量％未満、一層好ましくは０．１質量％未満の範囲である。ＳＯ_３含有量は０質量％であってもよい。ＳＯ_３の含有量を上記範囲とすることによりガラスの清澄性を改善できる。

＜ガラス物性＞
（透過率特性）
　上記ガラスは、近赤外線カットフィルタ用ガラスとして好適である。本発明および本明細書において、特記しない限り、「透過率」とは、反射損失を含む外部透過率をいうものとする。
　近赤外線カット能力については、波長５５０ｎｍ以上で透過率が５０％になる波長である半値λ_Ｔ５０を指標とすることができ、波長１２００ｎｍにおける透過率Ｔ１２００を指標とすることもでき、波長１１００ｎｍから８００ｎｍの範囲における透過率の平均値（「Ａｖｅ．Ｔ１１００－８００」と記載する。）を指標とすることもでき、波長７５０ｎｍにおける透過率Ｔ７５０を指標とすることもできる。
　また、上記ガラスは、可視域において高い透過率を示すこともできる。可視域における透過率については、波長４００ｎｍにおける透過率Ｔ４００を指標とすることができ、波長６００ｎｍにおける透過率Ｔ６００を指標とすることもできる。

　ガラスの透過率特性は、以下の方法によって求められる値である。
　ガラスサンプルを、互いに平行かつ光学研磨された平面を有するように加工し、波長２００～１２００ｎｍにおける外部透過率を測定する。外部透過率には、試料表面における光線の反射損失も含まれる。
　光学研磨された一方の平面に垂直に入射する光線の強度を強度Ａとし、他方の平面から出射する光線の強度を強度Ｂとして、反射損失を含む分光透過率Ｂ／Ａを算出する。波長５５０ｎｍ以上で分光透過率が５０％になる波長を半値λ_Ｔ５０とする。波長４００ｎｍにおける分光透過率をＴ４００、波長６００ｎｍにおける分光透過率をＴ６００、また、波長１２００ｎｍにおける分光透過率をＴ１２００とする。波長１１００ｎｍから８００ｎｍの範囲における分光透過率の平均値をＡｖｅ．Ｔ１１００－８００、波長７５０ｎｍにおける分光透過率をＴ７５０とする。
　また、測定対象のガラスが換算される厚みのガラスでない場合には、そのガラスの厚みをｄとして、以下の式Ａによって、各波長λにおける透過率を換算するものとし、換算により得られた透過率特性から、各種換算値を求めることができる。

式Ａ：　Ｔ(λ)＝（１－Ｒ(λ)）^２×ｅｘｐ（ｌｏｇ_ｅ（（Ｔ_０(λ)／１００）／（１－Ｒ(λ)）^２）×ｄ／ｄ_０）×１００

　式Ａ中、Ｔ（λ）：波長λにおける換算透過率（％）、Ｔ_０（λ）：波長λにおける実測透過率（％）、ｄ：換算される厚み（ｍｍ）、ｄ_０：ガラスの厚み（ｍｍ）、Ｒ（λ）＝（（ｎ（λ）－１）／（ｎ（λ）＋１））^２で表される、波長λにおける反射率、ｎ（λ）：波長λにおける屈折率である。ここで、ｎ（λ）＝１．５１６８０、Ｒ（λ）＝０．０４２１６５の定数とみなして計算する。

　赤色領域の透過率であるＴ６００の値が高く、かつ近赤外域の透過率であるＴ１２００の値が低いことは、可視域における透過率向上と近赤外線カット能力向上とが両立されていることを意味し得る。また、紫色領域の透過率であるＴ４００の値が高いことも、可視域における透過率が向上されていることを意味し得る。
　以上の観点から、Ｔ４００、Ｔ６００およびＴ１２００について、それぞれ、好ましい範囲は以下の通りである。
　Ｔ４００については、７０％以上であることが好ましく、更には、７１％以上、７２％以上、７３％以上、７４％以上、７５％以上、７６％以上、７７％以上、７８％以上、７９％以上、８０％以上の順により好ましい。Ｔ４００は、例えば９８％以下、９７％以下または９６％以下であることができるが、Ｔ４００がより高いことは可視光透過性により優れることを意味するということができるため、上記例示した値を上回ることも好ましい。
　Ｔ６００については、５０％以上であることが好ましく、更には、５５％以上、５６％、５７％以上、５８％以上、５９％以上、６０％以上、６１％以上、６２％以上、６３％以上、６４％以上、６５％以上、６６％以上、６７％以上、６８％以上、６９％以上、７０％以上、７１％以上、７２％以上、７３％以上、７４％以上、７５％以上の順により好ましい。Ｔ６００は、例えば９０％以下、８５％以下または８０％以下であることができるが、Ｔ６００がより高いことは可視光透過性により優れることを意味するということができるため、上記例示した値を上回ることも好ましい。
　Ｔ１２００については、３０％以下であることが好ましく、２９％以下、２８％以下、２７％以下、２６％以下、２５％以下、２４％以下、２３％以下、２２％以下、２１％以下、２０％以下、１９％以下、１８％以下、１７％以下、１６％以下、１５％以下、１４％以下、１３％以下、１２％以下、１１％以下、１０％以下、９％以下、８％以下、７％以下、６％以下、５％以下、４％以下、３％以下、２％以下、１％以下の順により好ましい。Ｔ１２００は、可視光透過率との両立を目的として、例えば１％以上、３％以上、５％以上または７％以上であることができるが、Ｔ１２００がより低いことは近赤外線カット能力により優れることを意味するということができるため、上記例示した値を下回ることも好ましい。

　一形態では、Ｔ１２００は、β１％以下であることもできる。

　β１は下記式Ｂ１により算出される。式Ｂ１中、ＲはＯ／Ｐ比率である。
（式Ｂ１）
β１＝６４×Ｒ－１７０

　また、一形態では、Ｔ１２００は、以下式Ｂ２～Ｂ６に示すβ２、β３、β４、β５、β６に示す数値以下であることもできる（単位：％）。下記式中、ＲはＯ／Ｐ比率である。
　式Ｂ２：β２＝６４×Ｒ－１７５
　式Ｂ３：β３＝６４×Ｒ－１８０
　式Ｂ４：β４＝８０×Ｒ－２２０
　式Ｂ５：β５＝８０×Ｒ－２２４
　式Ｂ６：β６＝８０×Ｒ－２２８

　波長５５０ｎｍ以上で分光透過率が５０％になる波長である半値λ_Ｔ５０は、６００ｎｍ以上が好ましく、６１０ｎｍ以上、６１３ｎｍ以上、６１５ｎｍ以上、６１７ｎｍ以上、６２０ｎｍ以上、６２３ｎｍ以上、６２５ｎｍ以上、６２８ｎｍ以上の順により好ましい。半値λ_Ｔ５０は、６５０ｎｍ以下が好ましく、更には、６４７ｎｍ以下、６４５ｎｍ以下、６４３ｎｍ以下、６４１ｎｍ以下、６４０ｎｍ以下、６３９ｎｍ以下、６３８ｎｍ以下の順により好ましい。波長５５０ｎｍ以上で分光透過率が５０％になる波長である半値λ_Ｔ５０を、所定以下のガラス厚みで達成できることは、ガラスの薄肉化と近赤外線カット能力向上との両立の観点から好ましい。所定以下のガラス厚みとは、好ましくは０．２５ｍｍ以下である。

　また上記ガラスは近赤外域の吸収特性に優れることから、「Ａｖｅ．Ｔ１１００－８００」を１５％以下に抑えることができる。「Ａｖｅ．Ｔ１１００－８００」は、１４％以下であることが好ましく、１３％以下、１２％以下、１１％以下、１０％以下、９％以下、８％以下、７％以下、６％以下、５％以下、４％以下、３％以下、２％以下、１．３％以下、１．０％以下、０．３％以下、０．１％以下、０．０３％以下、０．０１％以下の順により好ましい。

　また、上記ガラスは近赤外域の吸収特性に優れることから、Ｔ７５０を２５％以下に抑えることができる。Ｔ７５０は、２４％以下であることが好ましく、２３％以下、２２％以下、２１％以下、２０％以下、１９％以下、１８％以下、１７％以下、１６％以下、１５％以下、１４％以下、１３％以下、１２％以下、１１％以下、１０％以下、９％以下、８％以下、７％以下、６％以下、５％以下、４％以下、３％以下、２％以下、１．３％以下、１．０％以下、０．３％以下、０．１％以下、０．０３％以下、０．０１％以下の順により好ましい。

　上記ガラスは、詳細を後述するように、一形態では、厚みが０．２５ｍｍ以下の近赤外線カットフィルタ用ガラスとして使用することができる。

　上記ガラスについて、厚みが０．２５ｍｍ以下の薄肉化された近赤外線カットフィルタ用ガラスとして好ましい透過率特性としては、下記（ａ）～（ｈ）を挙げることができる。上記ガラスは、下記（ａ）～（ｈ）の１つ以上を満たすことが好ましく、２つ以上を満たすこともできる。先に説明したガラス組成調整を行うことによって、好ましい透過率特性を有するガラスを得ることができる。

（ａ）波長５５０ｎｍ以上で反射損失を含む外部透過率が５０％となる波長λ_Ｔ５０が６３３ｎｍとなるガラスの厚みが０．２５ｍｍ以下であり、
　上記厚みにおいて、波長６００ｎｍにおける反射損失を含む外部透過率Ｔ６００が５０％以上であり、かつ波長１２００ｎｍにおける反射損失を含む外部透過率Ｔ１２００が３０％以下である。

　上記（ａ）について、波長５５０ｎｍ以上で反射損失を含む外部透過率が５０％となる波長λ_Ｔ５０が６３３ｎｍとなるガラスの厚みは、０．２５ｍｍ以下であり、近赤外線カットフィルタの厚みについて後述する厚み範囲であることがより好ましい。この点は、下記（ｂ）、（ｅ）および（ｆ）についても同様である。

（ｂ）波長５５０ｎｍ以上で反射損失を含む外部透過率が５０％となる波長が６３３ｎｍとなるガラスの厚みが０．２５ｍｍ以下であり、
　上記厚みにおいて、波長６００ｎｍにおける反射損失を含む外部透過率Ｔ６００が５０％以上であり、かつ波長１２００ｎｍにおける反射損失を含む外部透過率Ｔ１２００がβ１％以下である。βは下記式Ｂ１より算出される値である。式Ｂ１中、Ｒは、上記ガラスのＯ／Ｐ比率である。

（式Ｂ１）
β１＝６４×Ｒ－１７０

　先に記載したように、Ｔ１２００は、上記β２％以下、β３％以下、β４％以下、β５％以下またはβ６％以下であることもできる。

（ｃ）厚み０．１１ｍｍ換算の透過率特性として、反射損失を含む外部透過率が５０％となる波長λ_Ｔ５０が６００ｎｍ～６５０ｎｍの範囲にあり、波長１２００ｎｍにおける反射損失を含む外部透過率Ｔ１２００が３０％以下であり、かつ波長４００ｎｍにおける反射損失を含む外部透過率Ｔ４００が７０％以上である。

（ｄ）厚み０．２１ｍｍ換算の透過率特性として、反射損失を含む外部透過率が５０％となる波長λ_Ｔ５０が６００ｎｍ～６５０ｎｍの範囲にあり、波長１２００ｎｍにおける反射損失を含む外部透過率Ｔ１２００が２５％以下であり、かつ波長４００ｎｍにおける反射損失を含む外部透過率Ｔ４００が７０％以上である。

（ｅ）波長５５０ｎｍ以上で反射損失を含む外部透過率が５０％となる波長が６４５ｎｍとなるガラスの厚みが０．２５ｍｍ以下であり、
　上記厚みにおいて、波長６００ｎｍにおける反射損失を含む外部透過率Ｔ６００が５０％以上であり、かつ波長１２００ｎｍにおける反射損失を含む外部透過率Ｔ１２００が３０％以下である。

（ｆ）波長５５０ｎｍ以上で反射損失を含む外部透過率が５０％となる波長λ_Ｔ５０が６４５ｎｍとなるガラスの厚みが０．２５ｍｍ以下であり、
　上記厚みにおいて、波長６００ｎｍにおける反射損失を含む外部透過率Ｔ６００が５０％以上であり、かつ波長１２００ｎｍにおける反射損失を含む外部透過率Ｔ１２００がβ１％以下であり、β１は先に記載の式４により算出される値である。

（ｇ）厚み０．２３ｍｍ換算の透過率特性として、反射損失を含む外部透過率が５０％となる波長λ_Ｔ５０が６００ｎｍ～６５０ｎｍの範囲にあり、波長１２００ｎｍにおける反射損失を含む外部透過率Ｔ１２００が１８％以下であり、かつ波長４００ｎｍにおける反射損失を含む外部透過率Ｔ４００が７０％以上である。

（ｈ）厚み０．２５ｍｍ換算の透過率特性として、反射損失を含む外部透過率が５０％となる波長λ_Ｔ５０が６００ｎｍ～６５０ｎｍの範囲にあり、波長１２００ｎｍにおける反射損失を含む外部透過率Ｔ１２００が１６％以下であり、かつ波長４００ｎｍにおける反射損失を含む外部透過率Ｔ４００が７０％以上である。

（耐候性）
　上記ガラスは、先に説明した組成を有することにより、優れた耐候性を示すことができる。耐候性については、例えば、後述の実施例に記載の方法により目視で評価される耐候性の評価結果を指標とすることができ、かかる評価結果がＳ～Ｄのいずれかであることが好ましく、Ｓ～Ｃのいずれかであることがより好ましく、Ｓ～Ｂのいずれかであることが更に好ましく、ＳまたはＡであることが一層好ましく、Ｓであることがより一層好ましい。
　更に、耐候性については、ヘーズメーターによって測定されるヘーズ（Ｈａｚｅ）値を指標とすることもできる。より一層耐候性に優れるガラスとしては、ヘーズ値が１５％以下のガラスを挙げることができる。
　耐候性については、上記の目視で評価される評価結果がＳまたはＡであって（好ましくはＳであって）、かつヘーズメーターによって測定されるヘーズ値が１５％以下であることが、なお一層好ましい。

（ガラス転移温度Ｔｇ、融解による吸熱反応が収束する温度Ｔｍ）
　上記ガラスのガラス転移温度は、特に限定されないが、ガラスの熔融性を改善することによってガラスの短波長域の透過率を高める観点、およびアニール炉や成形装置への負担軽減の観点からは、Ｔｇは、４５０℃以下であることが好ましく、更には、４４０℃以下、４３０℃以下、４２０℃以下、４１０℃以下、４００℃以下の順により好ましい。ガラスの化学的耐久性および／または耐熱性を高める観点から、Ｔｇは２５０℃以上であることが好ましく、更には２６０℃以上、２７０℃以上、２８０℃以上、２９０℃以上、３００℃以上の順により好ましい。

　ガラスのＴｇの値は、Ｌｉ_２ＯやＮａ_２Ｏ、Ｋ_２Ｏの含有量やその合計含有量、ＺｎＯ含有量、ＭｇＯ含有量やＡｌ_２Ｏ_３含有量やその合計含有量の調整等によって制御できる。

　上記ガラスの融解による吸熱反応が収束する温度Ｔｍは、特に限定されないが、Ｔｍが低いほど熔解性が良好になり、より高粘度での成形を行ってもガラス中に失透が発生しない傾向がある。また、熔解性が良好になるほどガラスの短波長域の可視域における透過率を高めることができる傾向がある。これらの観点からは、Ｔｍは、８９０℃以下であることが好ましく、更には、８８０℃以下、８７０℃以下、８６０℃以下、８５０℃以下、８４０℃以下、８３０℃以下、８２０℃以下、８１０℃以下、８００℃以下、７９０℃以下、７８０℃以下、７７０℃以下、７６０℃以下、７５０℃以下、７４０℃以下、７３０℃以下、７２０℃以下、７１０℃以下、７００℃以下、６９０℃以下、６８０℃以下、６７０℃以下、６６０℃以下、６５０℃以下の順により好ましい。Ｔｍの下限は特に限定されないが、Ｔｍが低すぎることによってガラスの耐候性が低下する傾向もあるため、Ｔｍは、５００℃以上、５５０℃以上、５８０℃以上、６００℃以上、６２０℃以上、６４０℃以上であることもできる。

　ガラスのＴｍの値は、Ｌｉ_２ＯやＮａ_２Ｏ、Ｋ_２Ｏの含有量やその合計含有量、ＺｎＯ含有量、ＭｇＯ含有量やＡｌ_２Ｏ_３含有量やその合計含有量の調整等によって制御できる。

（比重）
　近赤外線カットフィルタが軽量であることは、このフィルタが組み込まれる素子や装置の軽量化につながるため好ましい。この点から、上記ガラスの比重は、３．４０以下であることが好ましく、更には、３．３５以下、３．３０以下、３．２５以下、３．２０以下、３．１５以下、３．１０以下、３．０５以下、３．００以下、２．９５以下、２．９０以下、２．８５以下、２．８０以下、２．７５以下、２．７０以下、２．６５以下、２．６０以下の順により好ましい。
　比重は、例えば２．０以上または２．４以上であることができるが、上記観点から比重が低いことは好ましいため、ここに例示した値を下回ることも好ましい。

（モル体積）
　ガラスのモル体積Ｍ／Ｄについては、特に限定されないが、単位体積当たりのＣｕＯ量を多くすることによって近赤外線吸収能力を高める観点からは、ガラスのモル体積は、より小さいことが好ましい。モル体積は、Ｐ_２Ｏ_５、Ｌａ_２Ｏ_３、Ｙ_２Ｏ_３、Ｇｄ_２Ｏ_３，ＢａＯ、Ｋ_２Ｏ等をＬｉ_２Ｏに置換すると小さくすることができ、Ａｌ_２Ｏ_３やＣｕＯ、Ｎａ_２ＯをＬｉ_２Ｏに置換すると、やや小さくすることができる。他方でＣａＯ，ＺｎＯ、ＳｒＯをＬｉ_２Ｏに置換してもモル体積は大きく変化せず、ＭｇＯをＬｉ_２Ｏに置換するとモル体積が増加する傾向にある。これらの傾向を勘案してガラス組成を調整することにより、ガラスのモル体積を調整することができる。モル体積は、４５ｃｃ／モル以下であることが好ましく、４３ｃｃ／モル以下、４２ｃｃ／モル以下、４１ｃｃ／モル以下、４０ｃｃ／モル以下、３９．５ｃｃ／モル以下、３９．０ｃｃ／モル以下、３８．５ｃｃ／モル以下、３８．０ｃｃ／モル以下、３７．５ｃｃ／モル以下の順により好ましい。
　他方で、ガラスの耐候性を維持する観点からはモル体積を大きくすることもでき、この点から、上記ガラスのモル体積は、３４．０ｃｃ／モル以上であることができ、３５．０ｃｃ／モル以上、３６．０ｃｃ／モル以上、３６．５ｃｃ／モル以上、３７．０ｃｃ／モル以上、３７．５ｃｃ／モル以上、３８．０モル以上、３８．５ｃｃ／モル以上、３９．０ｃｃ／モル以上、３９．５ｃｃ／モル以上であることもできる。

＜ガラスの製造方法＞
　上記ガラスは、各種ガラス原料を調合、熔融、成形することにより得ることができる。製造方法については、後述の記載も参照できる。

　上記近赤外線吸収ガラスは、近赤外線カットフィルタ用ガラスとして好適である。また、上記近赤外線吸収ガラスは、近赤外線カットフィルタ以外の光学素子（レンズ等）にも適用することができ、その他、種々のガラス製の製品に対して適用可能であるし、種々の変形も可能である。

［近赤外線カットフィルタ］
　本発明の一態様は、上記近赤外線吸収ガラスからなる近赤外線カットフィルタ（以下、単に「フィルタ」とも記載する。）に関する。

　上記フィルタを構成するガラスについては、先に記載した通りである。

　以下に、上記フィルタの製造方法の具体例について説明する。ただし、以下の製造方法は例示であって、本発明を限定するものではない。

　熔融ガラスを、燐酸塩、酸化物、炭酸塩、硝酸塩、硫酸塩、フッ化物等のガラス原料を適宜用いて、所望の組成になるように原料を秤量し、混合した後、白金製坩堝等の熔融容器中にて、例えば８００℃～１１００℃にて熔解する。その際、揮発性成分の揮発を抑制するために白金等の蓋を用いることもできる。また、熔融は大気中で行うことができ、Ｃｕの価数変化を抑えるために、酸素雰囲気にするか、熔融ガラス中に酸素をバブリングすることもできる。熔融状態のガラスは、撹拌および清澄によって泡が低減された（好ましくは泡を含まない）均質化された熔融ガラスとなる。なおガラスを９００℃～１１００℃で清澄したのち、ガラスの酸化を促進するためにガラスを８００℃～１０００℃に降温したのちにガラスを得ることもできる。ただし熔解温度や清澄温度が長時間ガラスの液相温度を下回ることは望ましくない。

　熔融状態のガラスを撹拌および清澄を行った後、ガラスを流し出して、徐冷したのち、所望の形状に成形する。ガラスを流し出す際は液相温度付近の温度まで降温し、ガラスの粘度を高めてから行うと、流し出したガラスの対流が起こりにくく、脈理が生じにくいため好ましい。徐冷速度としては、－５０℃／ｈｒ～－１℃／ｈｒの間の速度を選択することができ、－３０℃／ｈｒや－１０℃／ｈｒを選択することもできる。

　ガラスの成形方法としては、キャスト、パイプ流出、ロール、プレス等の公知の方法を使用できる。成形されたガラスは予めガラスの転移点付近に加熱されたアニール炉に移し、室温まで徐冷される。こうして、近赤外線カットフィルタを製造することができる。

　成形方法の一例について、以下に説明する。平坦かつ水平な底面と、この底面を挟んで互いに平行に対抗する一対の側壁と、一対の側壁の間に位置する一方の開口部を塞ぐ堰板によって構成された鋳型を用意する。この鋳型に白金合金製のパイプから一定の流出スピードで均質化された熔融ガラスを鋳込む。鋳込まれた熔融ガラスは鋳型内に広がり、一対の側壁によって一定の幅に規制されたガラス板に成形される。成形されたガラス板は、鋳型の開口部から連続的に引き出されていく。ここで鋳型の形状、寸法、熔融ガラスの流出スピード等の成形条件を適宜設定することにより、大判かつ肉厚のガラスブロックを成形することができる。成形されたガラス成形体は、予めガラス転移温度付近に加熱されたアニール炉に移され、室温まで徐冷される。徐冷によって歪が除かれたガラス成形体には、スライス、研削、研磨加工等の機械加工が施される。こうして、板状、レンズ形状等の用途に応じた形状の近赤外線カットフィルタを得ることができる。または、上記ガラスからなるプリフォームを成形し、このプリフォームを加熱、軟化してプレス成形する方法（特に光学機能面に研削、研磨等の機械加工を施すことなく最終製品をプレス成形する精密プレス成形法）等も使用可能である。フィルタの表面には必要に応じて光学多層膜を形成してもよい。

　上記近赤外線カットフィルタは、優れた近赤外線カット能力と可視域における高い透過率を兼ね備えることができる。かかる近赤外線カットフィルタによれば、半導体撮像素子の色感度補正を良好に行うことができる。

　また、上記近赤外線カットフィルタは、半導体イメージセンサーと組み合わせることにより、撮像装置に適用することが可能である。半導体イメージセンサーは、パッケージ内にＣＣＤやＣＭＯＳ等の半導体撮像素子を装着し、受光部を透光性部材でカバーしたものである。透光性部材を近赤外線カットフィルタが兼ねることもできるし、透光性部材を近赤外線カットフィルタとは別個のものとすることもできる。

　上記撮像装置は、半導体イメージセンサーの受光面に被写体の像を結像するためのレンズ、またはプリズム等の光学素子を備えることもできる。

　また、上記近赤外線カットフィルタによれば、色感度補正が良好になされ、優れた画質の画像を得ることが可能な撮像装置を提供することができる。

　上記近赤外線カットフィルタは、一形態では、厚みが０．２５ｍｍ以下の近赤外線カットフィルタであることができる。近年、スマートフォンの登場により、撮像素子のカメラ厚みの減少傾向が顕著であり、これに伴い近赤外線カットフィルタにもより薄い厚みで性能を発揮することが望まれている。そのような近赤外線カットフィルタとしても、上記近赤外線カットフィルタは好適である。上記近赤外線カットフィルタの厚みは、０．２４ｍｍ以下、０．２３ｍｍ以下、０．２２ｍｍ以下、０．２１ｍｍ以下、０．２０ｍｍ以下、０．１９ｍｍ以下、０．１８ｍｍ以下、０．１７ｍｍ以下、０．１６ｍｍ以下、０．１５ｍｍ以下、０．１４ｍｍ以下、０．１３ｍｍ以下または０．１２ｍｍ以下であることができる。上記近赤外線カットフィルタの厚みは、例えば０．２１ｍｍまたは０．１１ｍｍであることができる。また、上記近赤外線カットフィルタの厚みは、例えば０．５０ｍｍ以上であることができるが、これに限定されるものではない。本発明および本明細書において、「厚み」とは、透過率を測定する領域の試料の厚みをいうものとし、シックネスゲージやマイクロメーター等によって測定することができる。例えば、透過光が通過する位置のほぼ中心部の厚みを測定してもよく、または透過光のスポット内で複数点の厚みを測定し、その平均値をとってもよい。

　上記近赤外線カットフィルタの透過率特性については、ガラス１～６に関する先の記載を参照できる。また、上記近赤外線カットフィルタの物性についても、ガラス１～６に関する先の記載を参照できる。

　以下に、本発明を実施例により更に詳細に説明する。ただし、本発明は実施例の形態に限定されるものではない。

［実施例１～６６、比較例Ｘ、Ａ～Ｄ］
　ガラス原料として、燐酸塩、フッ化物、炭酸塩、硝酸塩、酸化物等を、表１に示されている組成のガラスが１５０ｇ～３００ｇ得られるよう秤量混合し、白金製坩堝中または石英坩堝中に投入し、８００℃～１０００℃で、８０分～１００分熔解し、撹拌して脱泡、均質化を行った後、予熱した金型に流し出し、所定形状に成形した。得られたガラス成形体をガラス転移温度付近に加熱したアニール炉に移し、室温まで徐冷した。得られたガラスからテストピースを切り出し、両面を鏡面研磨して厚み約０．２ｍｍとした後、以下の方法により各種評価を行った。

［評価方法］
＜透過率特性＞
　各テストピースの波長２００～１２００ｎｍの透過率を分光光度計を使用して測定した。測定結果から、半値６４５ｎｍ換算、半値６３３ｎｍ換算、厚み０．１１ｍｍ換算、厚み０．２１ｍｍ換算、厚み０．２３ｍｍ換算および厚み０．２５ｍｍ換算の値として、半値（単位：ｎｍ）、Ｔ４００、Ｔ６００、Ｔ１２００、Ａｖｅ．Ｔ１１００－８００（単位：％）を求めた。

＜ガラス転移温度Ｔｇ、融解による吸熱反応が収束する温度Ｔｍ＞
　Ｒｉｇａｋｕ社製の示差走査熱量分析装置（ＤＳＣ８２７０）を使用し、昇温速度１０℃／分にしてガラス転移温度Ｔｇおよび融解による吸熱反応が収束する温度Ｔｍを測定した。測定温度範囲は室温から１０５０℃の範囲とした。

＜比重＞
　アルキメデス法により比重を測定した。

＜モル体積＞
　測定された比重の値から、先に記載の方法によってモル体積を算出した。

＜耐候性の評価区分＞
　各テストピースを、温度８５℃相対湿度８５％の恒温恒湿槽内に３．５時間保持した。その後、各テストピースを蛍光灯下の目視による外観評価に付した。評価結果から、以下の基準により耐候性を評価した。
　Ｓ：表面に認められるクモリおよび／または析出物はごく軽度である。
　Ａ：表面に認められるクモリおよび／または析出物は軽度である。
　Ｂ：表面にやや強いクモリが認められる、および／または、析出物が生じている。
　Ｃ：潮解を示す表面の濡れが認められるが軽度である、および／または厚みを帯びた析出物が生じている。
　Ｄ：明らかな板厚減少は認められない程度の潮解、および／または素ガラスを覆う析出物が生じている。
　Ｅ：明らかな板厚減少を認められる程の潮解、および／または素ガラスが見えなくなる程の析出物が生じている。

　上記の表に示す結果から、実施例１～６６のガラスは、薄肉化によっても可視域（紫色領域～赤色領域）の透過率が高く、近赤外線カット能力に優れ、かつ耐候性の低下が抑制されていることが確認できる。
　耐候性に関して、実施例１～５８と実施例５９との対比から、「（３×Ａｌ_２Ｏ_３＋Ｙ_２Ｏ_３＋Ｌａ_２Ｏ_３＋Ｇｄ_２Ｏ_３＋ＢａＯ／３＋（ＣａＯ＋ＳｒＯ）／６）」として算出される値が０である実施例５９に対して、この値がより大きい実施例１～５８の耐候性がより良好であることが確認できる。
　実施例５９と実施例６０との対比に関して、「（３×Ａｌ_２Ｏ_３＋Ｙ_２Ｏ_３＋Ｌａ_２Ｏ_３＋Ｇｄ_２Ｏ_３＋ＢａＯ／３＋（ＣａＯ＋ＳｒＯ）／６）」として算出される値が０であり、かつ「（Ｎａ_２Ｏ＋Ｋ_２Ｏ＋ＺｎＯ）／Ｌｉ_２Ｏ」の値が１．４超と、実施例５９と比べて大きい実施例６０は、実施例５９より潮解の度合いが大きく、耐候性の面でやや劣る。
　比較例Ｘは「（３×Ａｌ_２Ｏ_３＋Ｙ_２Ｏ_３＋Ｌａ_２Ｏ_３＋Ｇｄ_２Ｏ_３＋ＢａＯ／３＋（ＣａＯ＋ＳｒＯ）／６）」として算出される値は０超であるが、「（Ｎａ_２Ｏ＋Ｋ_２Ｏ＋ＺｎＯ）／Ｌｉ_２Ｏ」の値が１１超と大きく、耐候性が低い。
　比較例Ａ、比較例Ｂ、比較例Ｃは、Ｐ_２Ｏ_５、Ｌｉ_２ＯおよびＣｕＯの３成分のみからなるガラスであり、耐候性が極めて低い。
　比較例Ｄは、Ｏ／Ｐ比率が３．２を超えており、所望の透過率特性が得られなかった。

　先に記載の目視による耐候性評価の評価区分がＳまたはＡであった実施例の中で、実施例２５、３３、５６、６１～６６については、ヘーズメーターによってヘーズ値も求めた。求められたヘーズ値を表８に示す。

　表８に示すように、目視による耐候性評価の評価区分がＡであった実施例２５および実施例３３と比べて、目視による耐候性評価の評価区分がＳであった実施例５６、６１～６６のヘーズ値は低く、１５％以下であった。

　以上の結果から、可視域の透過率向上と近赤外線カット能力向上との両立しつつ、更にヘーズ値を１５％以下とするためには、Ｏ／Ｐ比率が３．００～３．１５の範囲であり、かつ「（３×Ａｌ_２Ｏ_３＋Ｙ_２Ｏ_３＋Ｌａ_２Ｏ_３＋Ｇｄ_２Ｏ_３＋ＢａＯ／３＋（ＣａＯ＋ＳｒＯ）／６）」として算出される値（単位：モル％）が１０．０％～４０．０％の範囲であることが好ましいことが確認できる。

　最後に、前述の各態様を総括する。

　一態様によれば、先に詳述したガラス１～６が提供される。

　一形態では、ガラス１～６において、Ａｌ_２Ｏ_３含有量は２．０モル％未満であることができる。

　一形態では、ガラス１～６において、Ａｌ_２Ｏ_３、Ｌａ_２Ｏ_３、Ｙ_２Ｏ_３およびＧｄ_２Ｏ_３の合計含有量（Ａｌ_２Ｏ_３＋Ｌａ_２Ｏ_３＋Ｙ_２Ｏ_３＋Ｇｄ_２Ｏ_３）は、０．１モル％以上であることができる。

　一形態では、ガラス１～６は、以下の透過率特性を有することができる。

　波長５５０ｎｍ以上で反射損失を含む外部透過率が５０％となる波長である半値λ_Ｔ５０が６３３ｎｍとなるガラスの厚みが０．２５ｍｍ以下であり、
　上記厚みにおいて、波長６００ｎｍにおける反射損失を含む外部透過率Ｔ６００が５０％以上であり、かつ波長１２００ｎｍにおける反射損失を含む外部透過率Ｔ１２００が３０％以下である。

　波長５５０ｎｍ以上で反射損失を含む外部透過率が５０％となる波長である半値λ_Ｔ５０が６３３ｎｍとなるガラスの厚みが０．２５ｍｍ以下であり、
　上記厚みにおいて、波長６００ｎｍにおける反射損失を含む外部透過率Ｔ６００が５０％以上であり、かつ波長１２００ｎｍにおける反射損失を含む外部透過率Ｔ１２００がβ１％以下であり、
　β１は下記式Ｂ１：
（式Ｂ１）
　β１＝６４×Ｒ－１７０
　により算出される値であり、
　上記式Ｂ１中、
　Ｒは上記比率（Ｏイオン／Ｐイオン）である。

　厚み０．１１ｍｍ換算の透過率特性として、反射損失を含む外部透過率が５０％となる波長である半値λ_Ｔ５０が６００ｎｍ～６５０ｎｍの範囲にあり、波長１２００ｎｍにおける反射損失を含む外部透過率Ｔ１２００が３０％以下であり、かつ波長４００ｎｍにおける反射損失を含む外部透過率Ｔ４００が７０％以上である。

　厚み０．２１ｍｍ換算の透過率特性として、反射損失を含む外部透過率が５０％となる波長である半値λ_Ｔ５０が６００ｎｍ～６５０ｎｍの範囲にあり、波長１２００ｎｍにおける反射損失を含む外部透過率Ｔ１２００が２５％以下であり、かつ波長４００ｎｍにおける反射損失を含む外部透過率Ｔ４００が７０％以上である。

　波長５５０ｎｍ以上で反射損失を含む外部透過率が５０％となる波長である半値λ_Ｔ５０が６４５ｎｍとなるガラスの厚みが０．２５ｍｍ以下であり、
　上記厚みにおいて、波長６００ｎｍにおける反射損失を含む外部透過率Ｔ６００が５０％以上であり、かつ波長１２００ｎｍにおける反射損失を含む外部透過率Ｔ１２００が３０％以下である。

　波長５５０ｎｍ以上で反射損失を含む外部透過率が５０％となる波長である半値λ_Ｔ５０が６４５ｎｍとなるガラスの厚みが０．２５ｍｍ以下であり、
　上記厚みにおいて、波長６００ｎｍにおける反射損失を含む外部透過率Ｔ６００が５０％以上であり、かつ波長１２００ｎｍにおける反射損失を含む外部透過率Ｔ１２００がβ１％以下であり、
　上記β１は下記式Ｂ１：
（式Ｂ１）
　β１＝６４×Ｒ－１７０
　により算出される値であり、
　上記式Ｂ１中、
　Ｒは上記比率（Ｏイオン／Ｐイオン）である。

　一態様によれば、上記近赤外線吸収ガラスからなる近赤外線カットフィルタが提供される。

　今回開示された実施の形態はすべての点で例示であって制限的なものではないと考えられるべきである。本発明の範囲は上記した説明ではなくて請求の範囲によって示され、請求の範囲と均等の意味および範囲内でのすべての変更が含まれることが意図される。
　例えば、上記の例示されたガラス組成に対し、明細書に記載の組成調整を行うことにより、本発明の一態様にかかる近赤外線吸収ガラスを得ることができる。
　また、明細書に例示または好ましい範囲として記載した事項の２つ以上を任意に組み合わせることは、もちろん可能である。

Claims

Ｐイオン、Ｌｉイオン、Ｃｕイオン、Ａｌイオン、Ｂａイオン、Ｓｒイオン、Ｃａイオン、Ｍｇイオン、Ｚｎイオン、Ｋイオン、Ｎａイオン、Ｌａイオン、ＧｄイオンおよびＹイオンからなる群から選ばれる主要カチオンを４種以上含み、
Ｐイオン、ＬｉイオンおよびＣｕイオンを必須カチオンとして含み、
アニオンとして少なくともＯイオンを含み、
Ｐイオンの含有量に対するＯイオンの含有量の比率（Ｏイオン／Ｐイオン）が３．１５以下であり、
アニオン％表示のガラス組成において、Ｏイオンの含有量が９０．０アニオン％以上であり、
酸化物基準のガラス組成において、
モル基準で、
前記主要カチオンの酸化物の合計含有量が９０．０％以上であり、
ＭｇＯとＡｌ_２Ｏ_３との合計含有量（ＭｇＯ＋Ａｌ_２Ｏ_３）が８．０％以下であり、
Ｌｉ_２Ｏ含有量に対する、Ｎａ_２Ｏ含有量、Ｋ_２Ｏ含有量およびＺｎＯ含有量の合計の比率（（Ｎａ_２Ｏ＋Ｋ_２Ｏ＋ＺｎＯ）／Ｌｉ_２Ｏ）が２．４以下であり、
Ｂ_２Ｏ_３とＳｉＯ_２との合計含有量（Ｂ_２Ｏ_３＋ＳｉＯ_２）が３．０％以下であり、
ＣｕＯ含有量がα_１％以上であり、
α_１は下記式１：
（式１）
α_１＝７０４００×ｅｘｐ（－２．８５５×Ｒ）
により算出される値であり、
前記式１中、
Ｒは前記比率（Ｏイオン／Ｐイオン）である、
近赤外線吸収ガラス。
Ｐイオン、Ｌｉイオン、Ｃｕイオン、Ａｌイオン、Ｂａイオン、Ｓｒイオン、Ｃａイオン、Ｍｇイオン、Ｚｎイオン、Ｋイオン、Ｎａイオン、Ｌａイオン、ＧｄイオンおよびＹイオンからなる群から選ばれる主要カチオンを４種以上含み、
Ｐイオン、ＬｉイオンおよびＣｕイオンを必須カチオンとして含み、
アニオンとして少なくともＯイオンを含み、
Ｐイオンの含有量に対するＯイオンの含有量の比率（Ｏイオン／Ｐイオン）が３．１５以下であり、
アニオン％表示のガラス組成において、Ｏイオンの含有量が９０．０アニオン％以上であり、
酸化物基準のガラス組成において、
モル基準で、
前記主要カチオンの酸化物の合計含有量が９０．０％以上であり、
ＭｇＯとＡｌ_２Ｏ_３との合計含有量（ＭｇＯ＋Ａｌ_２Ｏ_３）が８．０％以下であり、
Ｌｉ_２Ｏ含有量に対する、Ｎａ_２Ｏ含有量、Ｋ_２Ｏ含有量およびＺｎＯ含有量の１／２の合計の比率（（Ｎａ_２Ｏ＋Ｋ_２Ｏ＋ＺｎＯ）／Ｌｉ_２Ｏ）が２．４以下であり、
Ｂ_２Ｏ_３とＳｉＯ_２との合計含有量（Ｂ_２Ｏ_３＋ＳｉＯ_２）が３．０％以下であり、
下記式２：
（式２）
Ｃ－３２００×ｅｘｐ（－２．２７８×Ｒ）≧０
を満たし、
前記式２中、
Ｃは、ガラスのモル体積あたりのＣｕＯ含有量（単位：ミリモル／ｃｃ）であり、
Ｒは前記比率（Ｏイオン／Ｐイオン）である、
近赤外線吸収ガラス。
Ｐイオン、Ｌｉイオン、Ｃｕイオン、Ａｌイオン、Ｂａイオン、Ｓｒイオン、Ｃａイオン、Ｍｇイオン、Ｚｎイオン、Ｋイオン、Ｎａイオン、Ｌａイオン、Ｇｄイオン、Ｙイオン、ＢイオンおよびＳｉイオンからなる群から選ばれる主要カチオンを４種以上含み、
Ｐイオン、ＬｉイオンおよびＣｕイオンを必須カチオンとして含み、
アニオンとして少なくともＯイオンを含み、
Ｐイオンの含有量に対するＯイオンの含有量の比率（Ｏイオン／Ｐイオン）が３．１５以下であり、
アニオン％表示のガラス組成において、Ｏイオンの含有量が９０．０アニオン％以上であり、
酸化物基準のガラス組成において、
モル基準で、
前記主要カチオンの酸化物の合計含有量が９０．０％以上であり、
ＭｇＯとＡｌ_２Ｏ_３との合計含有量（ＭｇＯ＋Ａｌ_２Ｏ_３）が８．０％以下であり、
Ｌｉ_２Ｏ含有量に対する、Ｎａ_２Ｏ含有量、Ｋ_２Ｏ含有量およびＺｎＯ含有量の合計の比率（（Ｎａ_２Ｏ＋Ｋ_２Ｏ＋ＺｎＯ）／Ｌｉ_２Ｏ）が２．４以下であり、
下記式３：
（式３）
Ａ_１＝｛Ｏ（Ｐ）－Ｏ（ｏｔｈｅｒｓ）｝×Ｃｕ
によって算出されるＡ_１が２５００以上であり、
前記式３中、
Ｏ（Ｐ）は、酸化物基準のガラス組成においてＰイオンの酸化物を構成する酸素量を示し、
Ｏ（ｏｔｈｅｒｓ）は、酸化物基準のガラス組成において前記主要カチオンの酸化物を構成する酸素量から前記Ｏ（Ｐ）を除いた酸素量を示し、
Ｃｕは、酸化物基準のガラス組成におけるモル基準のＣｕＯ含有量を示す、近赤外線吸収ガラス。
Ｐイオン、Ｌｉイオン、Ｃｕイオン、Ａｌイオン、Ｂａイオン、Ｓｒイオン、Ｃａイオン、Ｍｇイオン、Ｚｎイオン、Ｋイオン、Ｎａイオン、Ｌａイオン、Ｇｄイオン、Ｙイオン、ＢイオンおよびＳｉイオンからなる群から選ばれる主要カチオンを４種以上含み、
Ｐイオン、ＬｉイオンおよびＣｕイオンを必須カチオンとして含み、
アニオンとして少なくともＯイオンを含み、
Ｐイオンの含有量に対するＯイオンの含有量の比率（Ｏイオン／Ｐイオン）が３．１５以下であり、
アニオン％表示のガラス組成において、Ｏイオンの含有量が９０．０アニオン％以上であり、
酸化物基準のガラス組成において、
モル基準で、
前記主要カチオンの酸化物の合計含有量が９０．０％以上であり、
ＭｇＯとＡｌ_２Ｏ_３との合計含有量（ＭｇＯ＋Ａｌ_２Ｏ_３）が８．０％以下であり、
Ｌｉ_２Ｏ含有量に対する、Ｎａ_２Ｏ含有量、Ｋ_２Ｏ含有量およびＺｎＯ含有量の合計の比率（（Ｎａ_２Ｏ＋Ｋ_２Ｏ＋ＺｎＯ）／Ｌｉ_２Ｏ）が２．４以下であり、
下記式４：
（式４）
Ａ_２＝｛Ｏ（Ｐ）－Ｏ（ｏｔｈｅｒｓ）｝×Ｃ
によって算出されるＡ_２が７００以上であり、
前記式４中、
Ｃは、ガラスのモル体積あたりのＣｕＯ含有量（単位：ミリモル／ｃｃ）であり、
Ｏ（Ｐ）は、酸化物基準のガラス組成においてＰイオンの酸化物を構成する酸素量を示し、
Ｏ（ｏｔｈｅｒｓ）は、酸化物基準のガラス組成において前記主要カチオンの酸化物を構成する酸素量から前記Ｏ（Ｐ）を除いた酸素量を示す、近赤外線吸収ガラス。
Ｐイオン、Ｌｉイオン、Ｃｕイオン、Ａｌイオン、Ｂａイオン、Ｓｒイオン、Ｃａイオン、Ｍｇイオン、Ｚｎイオン、Ｋイオン、Ｎａイオン、Ｌａイオン、ＧｄイオンおよびＹイオンからなる群から選ばれる主要カチオンを４種以上含み、
Ｐイオン、ＬｉイオンおよびＣｕイオンを必須カチオンとして含み、
アニオンとして少なくともＯイオンを含み、
Ｐイオンの含有量に対するＯイオンの含有量の比率（Ｏイオン／Ｐイオン）が３．１５以下であり、
アニオン％表示のガラス組成において、Ｏイオンの含有量が９０．０アニオン％以上であり、
酸化物基準のガラス組成において、
モル基準で、
前記主要カチオンの酸化物の合計含有量が９０．０％以上であり、
ＭｇＯとＡｌ_２Ｏ_３との合計含有量（ＭｇＯ＋Ａｌ_２Ｏ_３）が８．０％以下であり、
Ｌｉ_２Ｏ含有量に対する、Ｎａ_２Ｏ含有量、Ｋ_２Ｏ含有量およびＺｎＯ含有量の合計の比率（（Ｎａ_２Ｏ＋Ｋ_２Ｏ＋ＺｎＯ）／Ｌｉ_２Ｏ）が２．４以下であり、
ＣｕＯ含有量がα_２％以上であり、
α_２は下記式５：
（式５）
α_２＝７６５２２×ｅｘｐ（－２．８５５×Ｒ）
により算出される値であり、
前記式５中、
Ｒは前記比率（Ｏイオン／Ｐイオン）である、
近赤外線吸収ガラス。
Ｐイオン、Ｌｉイオン、Ｃｕイオン、Ａｌイオン、Ｂａイオン、Ｓｒイオン、Ｃａイオン、Ｍｇイオン、Ｚｎイオン、Ｋイオン、Ｎａイオン、Ｌａイオン、ＧｄイオンおよびＹイオンからなる群から選ばれる主要カチオンを４種以上含み、
Ｐイオン、ＬｉイオンおよびＣｕイオンを必須カチオンとして含み、
アニオンとして少なくともＯイオンを含み、
Ｐイオンの含有量に対するＯイオンの含有量の比率（Ｏイオン／Ｐイオン）が３．１５以下であり、
アニオン％表示のガラス組成において、Ｏイオンの含有量が９０．０アニオン％以上であり、
酸化物基準のガラス組成において、
モル基準で、
前記主要カチオンの酸化物の合計含有量が９０．０％以上であり、
ＭｇＯとＡｌ_２Ｏ_３との合計含有量（ＭｇＯ＋Ａｌ_２Ｏ_３）が８．０％以下であり、
Ｌｉ_２Ｏ含有量に対する、Ｎａ_２Ｏ含有量、Ｋ_２Ｏ含有量およびＺｎＯ含有量の１／２の合計の比率（（Ｎａ_２Ｏ＋Ｋ_２Ｏ＋ＺｎＯ）／Ｌｉ_２Ｏ）が２．４以下であり、
下記式６：
（式６）
Ｃ－３４７８×ｅｘｐ（－２．２７８×Ｒ）≧０
を満たし、
前記式６中、
Ｃは、ガラスのモル体積あたりのＣｕＯ含有量（単位：ミリモル／ｃｃ）であり、
Ｒは前記比率（Ｏイオン／Ｐイオン）である、
近赤外線吸収ガラス。
Ｎａ_２Ｏ含有量、Ｋ_２Ｏ含有量の合計含有量が１５．０モル％未満である、請求項１～６のいずれか１項に記載の近赤外線吸収ガラス。
Ａｌ_２Ｏ_３含有量が２．０モル％未満である、請求項１～７のいずれか１項に記載の近赤外線吸収ガラス。
Ａｌ_２Ｏ_３、Ｌａ_２Ｏ_３、Ｙ_２Ｏ_３およびＧｄ_２Ｏ_３の合計含有量（Ａｌ_２Ｏ_３＋Ｌａ_２Ｏ_３＋Ｙ_２Ｏ_３＋Ｇｄ_２Ｏ_３）が０．１モル％以上である、請求項１～８のいずれか１項に記載の近赤外線吸収ガラス。
波長５５０ｎｍ以上で反射損失を含む外部透過率が５０％となる波長である半値λ_Ｔ５０が６３３ｎｍとなるガラスの厚みが０．２５ｍｍ以下であり、
前記厚みにおいて、波長６００ｎｍにおける反射損失を含む外部透過率Ｔ６００が５０％以上であり、かつ波長１２００ｎｍにおける反射損失を含む外部透過率Ｔ１２００が３０％以下である、請求項１～９のいずれか１項に記載の近赤外線吸収ガラス。
波長５５０ｎｍ以上で反射損失を含む外部透過率が５０％となる波長である半値λ_Ｔ５０が６３３ｎｍとなるガラスの厚みが０．２５ｍｍ以下であり、
前記厚みにおいて、波長６００ｎｍにおける反射損失を含む外部透過率Ｔ６００が５０％以上であり、かつ波長１２００ｎｍにおける反射損失を含む外部透過率Ｔ１２００がβ１％以下であり、
β１は下記式Ｂ１：
（式Ｂ１）
β１＝６４×Ｒ－１７０
により算出される値であり、
前記式Ｂ１中、
Ｒは前記比率（Ｏイオン／Ｐイオン）である、請求項１～９のいずれか１項に記載の近赤外線吸収ガラス。
厚み０．１１ｍｍ換算の透過率特性として、反射損失を含む外部透過率が５０％となる波長である半値λ_Ｔ５０が６００ｎｍ～６５０ｎｍの範囲にあり、波長１２００ｎｍにおける反射損失を含む外部透過率Ｔ１２００が３０％以下であり、かつ波長４００ｎｍにおける反射損失を含む外部透過率Ｔ４００が７０％以上である、請求項１～９のいずれか１項に記載の近赤外線吸収ガラス。
厚み０．２１ｍｍ換算の透過率特性として、反射損失を含む外部透過率が５０％となる波長である半値λ_Ｔ５０が６００ｎｍ～６５０ｎｍの範囲にあり、波長１２００ｎｍにおける反射損失を含む外部透過率Ｔ１２００が２５％以下であり、かつ波長４００ｎｍにおける反射損失を含む外部透過率Ｔ４００が７０％以上である、請求項１～９のいずれか１項に記載の近赤外線吸収ガラス。
波長５５０ｎｍ以上で反射損失を含む外部透過率が５０％となる波長である半値λ_Ｔ５０が６４５ｎｍとなるガラスの厚みが０．２５ｍｍ以下であり、
前記厚みにおいて、波長６００ｎｍにおける反射損失を含む外部透過率Ｔ６００が５０％以上であり、かつ波長１２００ｎｍにおける反射損失を含む外部透過率Ｔ１２００が３０％以下である、請求項１～９のいずれか１項に記載の近赤外線吸収ガラス。
波長５５０ｎｍ以上で反射損失を含む外部透過率が５０％となる波長である半値λ_Ｔ５０が６４５ｎｍとなるガラスの厚みが０．２５ｍｍ以下であり、
前記厚みにおいて、波長６００ｎｍにおける反射損失を含む外部透過率Ｔ６００が５０％以上であり、かつ波長１２００ｎｍにおける反射損失を含む外部透過率Ｔ１２００がβ１％以下であり、
前記β１は下記式Ｂ１：
（式Ｂ１）
β１＝６４×Ｒ－１７０
により算出される値であり、
前記式Ｂ１中、
Ｒは前記比率（Ｏイオン／Ｐイオン）である、請求項１～９のいずれか１項に記載の近赤外線吸収ガラス。
請求項１～１５のいずれか１項に記載の近赤外線吸収ガラスからなる近赤外線カットフィルタ。