WO2022003934A1 - ロータリ圧縮機及びローリングピストンの製造方法 - Google Patents

ロータリ圧縮機及びローリングピストンの製造方法 Download PDF

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WO2022003934A1
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groove portion
rolling piston
sliding surface
groove
radial
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PCT/JP2020/026142
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French (fr)
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暁和 和泉
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三菱電機株式会社
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    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04C—ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
    • F04C18/00—Rotary-piston pumps specially adapted for elastic fluids
    • F04C18/30—Rotary-piston pumps specially adapted for elastic fluids having the characteristics covered by two or more of groups F04C18/02, F04C18/08, F04C18/22, F04C18/24, F04C18/48, or having the characteristics covered by one of these groups together with some other type of movement between co-operating members
    • F04C18/34—Rotary-piston pumps specially adapted for elastic fluids having the characteristics covered by two or more of groups F04C18/02, F04C18/08, F04C18/22, F04C18/24, F04C18/48, or having the characteristics covered by one of these groups together with some other type of movement between co-operating members having the movement defined in group F04C18/08 or F04C18/22 and relative reciprocation between the co-operating members
    • F04C18/356—Rotary-piston pumps specially adapted for elastic fluids having the characteristics covered by two or more of groups F04C18/02, F04C18/08, F04C18/22, F04C18/24, F04C18/48, or having the characteristics covered by one of these groups together with some other type of movement between co-operating members having the movement defined in group F04C18/08 or F04C18/22 and relative reciprocation between the co-operating members with vanes reciprocating with respect to the outer member

Definitions

  • the present disclosure relates to a rotary compressor having a rolling piston and a method for manufacturing the rolling piston.
  • a compression mechanism portion for compressing the refrigerant is provided on a rotating shaft for eccentric rotation of the rotor and on the outer periphery of the rotor. It includes a cylinder that forms a cylinder vane chamber with the rotor, and front and rear panels arranged on both axial sides of the rotating shaft. The rotor slides with respect to the front panel and the rear panel via the lubricating oil. On the front panel and the rear panel, a seizure prevention groove, a ring-shaped groove, and a sealing groove are formed in a part corresponding to the cylinder blade chamber.
  • An anti-seizure groove is formed in the radial direction of the ring-shaped groove, and a sealing groove is formed in the radial direction of the ring-shaped groove.
  • the sliding surface on the outer peripheral side of the ring-shaped groove is lubricated by an emulsion fluid composed of a gasified refrigerant and lubricating oil, and is on the inner peripheral side of the ring-shaped groove.
  • the sliding surface is lubricated by a viscous fluid in which the refrigerant is almost completely dissolved in the lubricating oil.
  • the above compressor has a ring groove, a seal with respect to the cylinder vane chamber, depending on the relative position between the rotor and the front panel and the relative position between the rotor and the rear panel (that is, the rotation angle of the rotor with respect to the front panel and the rear panel).
  • the groove is exposed. Since the sealing groove is formed so as to extend in the rotational direction of the rotor as it goes inward in the radial direction of the rotor, the lubricating oil intervening inside the sealing groove is dragged by the rotation of the rotor, and the rotor is formed. Move inward in the radial direction.
  • a compressor having such a configuration when a carbon dioxide refrigerant is used as the refrigerant instead of a chlorofluorocarbon refrigerant, the cylinder blade chamber becomes higher in pressure, so that the sealing groove, the ring-shaped groove, and the seizure prevention groove are used.
  • Refrigerant intrusion reduces the oil film between the rotor and the front panel and the oil film between the rotor and the rear panel, reducing the lubrication between the rotor and the front panel and the lubrication performance between the rotor and the rear panel. There was a problem of doing.
  • the present disclosure has been made to solve the above-mentioned problems, and is a method for manufacturing a rotary compressor and a rolling piston capable of suppressing the intrusion of a refrigerant from a cylinder chamber into a second groove portion regardless of the rotation angle of the rolling piston. Is intended to provide.
  • the rotary compressor according to the present disclosure is a rotary compressor in which a rotary electric machine and a compression mechanism unit driven by the rotary electric machine to compress the refrigerant are housed in a closed container, and the compression mechanism unit is rotated by the rotary electric machine.
  • a cylinder having a rolling piston rotatably fitted to the eccentric shaft portion of the rotating shaft, a cylinder chamber accommodating the rolling piston and divided into a compression chamber and a low pressure chamber by a vane, and a rolling piston and a shaft of the cylinder.
  • the first groove extending in the direction opposite to the rotation direction of the eccentric shaft portion from the inner peripheral end of the moving surface toward the radial outward side, and the eccentricity extending outward in the radial direction and connected to the radial outer end of the first groove portion.
  • a second groove portion extending in the rotational direction of the shaft portion and a wall portion flush with the sliding surface are provided on the radial outer side of the second groove portion, and the lubricating oil is supplied to the first groove portion. It has a mechanism.
  • the circumference of the ring-shaped sliding surface of the rolling piston constituting the compression mechanism of the rotary compressor is radially outward from the inner peripheral end of the sliding surface.
  • the first groove portion extending in one direction and the second groove portion extending in the other direction in the circumferential direction which is connected to the radial outer end of the first groove portion and is opposite to one direction in the circumferential direction as it goes outward in the radial direction. It is a method of manufacturing a rolling piston that forms Rolling is generated by causing sparks due to discharge, forming a first groove on the sliding surface of the rolling piston material facing the first protrusion, and forming a second groove on the sliding surface of the rolling piston material facing the second protrusion.
  • Manufacture pistons Manufacture pistons.
  • an oil film can be suitably formed between the sliding surface of the rolling piston and the frame by interposing the lubricating oil in the first groove portion and the second groove portion.
  • FIG. 3 is a cross-sectional view showing a refueling passage formed on the rotating shaft of the first embodiment.
  • Explanatory drawing which shows the rolling piston and the rotating shaft of Embodiment 1.
  • FIG. Explanatory drawing which shows the rolling piston and the rotating shaft of Embodiment 1.
  • FIG. The explanatory view which shows the molding method of the 1st groove part and the 2nd groove part of Embodiment 1.
  • FIG. The explanatory view which shows the molding method of the 1st groove part and the 2nd groove part of Embodiment 1.
  • FIG. Explanatory drawing which shows the compressor of Embodiment 1.
  • FIG. The explanatory view which shows the pressure of the refrigerating machine oil in the 1st groove portion and the 2nd groove portion of Embodiment 1.
  • FIG. 1 is a vertical cross-sectional view showing the structure of the compressor 1.
  • FIG. 2 is a cross-sectional view of the compression mechanism unit 2 corresponding to the cross section taken along the line AA in FIG.
  • the compressor 1 is a closed-type single rotary rotary compressor.
  • the compressor 1 accommodates a compression mechanism unit 2 that compresses a refrigerant (carbon dioxide refrigerant in the first embodiment), a rotary electric machine 3 that drives the compression mechanism unit 2, a compression mechanism unit 2, a rotary electric machine 3, and the like. It includes a closed container 4 and a power supply terminal 5 that supplies electric power to the rotary electric machine 3.
  • the rotary electric machine 3 is arranged above the compression mechanism unit 2.
  • the closed container 4 includes a substantially cylindrical body portion 4a, a substantially hemispherical upper lid portion 4b, and a lower lid portion 4c.
  • the upper lid portion 4b is welded to the upper portion of the body portion 4a, and the lower lid portion 4c is welded to the lower portion.
  • the rotary electric machine 3 includes a stator 3a fixed to the inner peripheral surface of the body portion 4a of the closed container 4 and a rotor 3b arranged inside the stator 3a with a predetermined gap.
  • the stator 3a and the body 4a are fixed by spot welding, shrink fitting, or the like.
  • the power supply terminal 5 attached to the central portion of the upper lid portion 4b and the lead wire 6 are connected to each other, and electric power is supplied from the power supply terminal 5 to the rotary electric machine 3 via the lead wire 6.
  • the compression mechanism portion 2 includes a rotating shaft 10, a cylinder 11, an upper bearing 12 as a frame, a lower bearing 13 as a frame, a rolling piston 14, and a vane 15.
  • the body portion 4a and the upper bearing 12 are fixed by spot welding.
  • the upper part of the rotary shaft 10 is inserted and fixed in the central portion of the rotary electric machine 3. More specifically, the upper part of the rotating shaft 10 is inserted and fixed to the central portion of the rotor 3b. Below the rotating shaft 10, an eccentric shaft portion 10a eccentric with respect to the shaft center is provided.
  • the cylinder 11 has a cylinder chamber 11a concentric with the axis of the rotating shaft 10 formed in the inner peripheral portion.
  • the upper bearing 12 and the lower bearing 13 rotatably support the rotating shaft 10.
  • the upper bearing 12 closes one end surface (on the rotary electric machine 3 side) of both ends of the cylinder 11.
  • the lower bearing 13 closes the end faces of the other end (lower lid portion 4c side) of both end portions of the cylinder 11.
  • the cylinder 11, the upper bearing 12, and the lower bearing 13 are molded and assembled as separate parts.
  • the rolling piston 14 is formed in a substantially cylindrical shape, and both end faces of the substantially cylindrical shape are closed by the upper bearing 12 and the lower bearing 13 in the axial direction of the rotating shaft 10. As shown in FIG.
  • the cylinder A sealed cylinder chamber 11a is formed in the internal space of 11.
  • the cylinder chamber 11a accommodates an eccentric shaft portion 10a of the rotating shaft 10 shown in FIG. 2 and a rolling piston 14 fitted to the eccentric shaft portion 10a.
  • An oil film is formed between the eccentric shaft portion 10a and the rolling piston 14, and slidability and sealing properties are ensured.
  • a vane sliding groove 11b is formed in the cylinder 11 in the radial direction.
  • the vane groove sliding groove 11b is formed so as to extend in the radial direction of the cylinder 11 from the cylinder chamber 11a, and penetrates both sides of the cylinder 11 in the axial direction, and is outside the radial direction of the vane groove sliding groove 11b.
  • holes 11c are also formed that penetrate both sides in the radial direction.
  • the vane sliding groove 11b and the hole 11c are connected to each other.
  • a spring 16 as an urging means is arranged in the hole 11c, the vane 15 is urged inward in the radial direction by the urging force of the spring 16, and the tip of the vane 15 is a rolling piston.
  • the cylinder 11 is formed with a suction path 11d and a discharge port 11e on both sides of the vane 15 in the circumferential direction of the cylinder 11.
  • the suction path 11d is connected to the cylinder chamber 11a. Further, the discharge port 11e is connected to the cylinder chamber 11a.
  • a through hole is provided in the body portion 4a of the closed container 4, and the refrigerant suction pipe 17 is connected to the through hole.
  • the refrigerant suction pipe 17 is connected to the suction path 11d.
  • a through hole is provided in the upper lid portion 4b of the closed container 4, and the refrigerant discharge pipe 18 is connected to the through hole.
  • the refrigerant discharge pipe 18 is connected to the discharge port 11e via the internal space of the closed container 4.
  • the low pressure chamber 19 is formed by a space that is blocked by the upper lid portion 4b, the lower lid portion 4c, the cylinder 11, the rolling piston 14, and the vane 15 and is connected to the suction path 11d.
  • the compression chamber 20 is formed by the space closed by the upper lid portion 4b, the lower lid portion 4c, the cylinder 11, the rolling piston 14, and the vane 15 and connected to the discharge port 11e. That is, the cylinder 11 has a cylinder chamber 11a divided into a compression chamber 20 and a low pressure chamber 19 by a vane 15.
  • a cylindrical hollow hole is provided in the center of the rotary shaft 10, and the hollow hole serves as a refueling passage 30 for transferring the refrigerating machine oil 29 at the bottom of the closed container 4.
  • the refrigerating machine oil 29 corresponds to lubricating oil.
  • the oil supply passage 30 has an opening 31 on the end surface of the rotating shaft 10 on the lower lid portion 4c side. The lower lid portion 4c side of the rotating shaft 10 is immersed in the refrigerating machine oil 29 (see FIG. 1) stored in the bottom portion of the closed container 4.
  • the refueling passage 30 sucks the centrifugal pump effect generated when the rotary shaft 10 rotates, the high pressure space formed by filling the closed container 4 with the high pressure refrigerant gas, and the low pressure refrigerant gas into the compression mechanism portion 2. Due to the differential pressure effect generated between the low pressure space and the refrigerating machine oil 29 (see FIG. 1), the stored refrigerating machine oil 29 (see FIG. 1) is sucked up from the opening 31 of the rotating shaft 10.
  • the rotating shaft 10 is formed with a refueling hole 32a that opens from the refueling passage 30 to the outer peripheral surface of the rotating shaft 10 at a position corresponding to the vicinity of the upper end surface of the eccentric shaft portion 10a.
  • the rotary shaft 10 is formed with a groove portion 32b recessed from the outer peripheral surface of the rotary shaft 10 at a position corresponding to the oil supply hole 32a over the entire circumference in the circumferential direction.
  • the refueling hole 32a and the groove portion 32b are connected to each other.
  • the oil supply hole 32a and the groove portion 32b supply the refrigerating machine oil 29 sucked up to the oil supply passage 30 between the eccentric shaft portion 10a and the upper bearing 12 and between the rolling piston 14 and the upper bearing 12.
  • the lubricating oil supply mechanism 33 is composed of a rotary shaft 10 having a lubrication passage 30, a lubrication hole 32a, and a groove portion 32b.
  • the groove portion 32b can be omitted.
  • the lubrication hole 32a opens to the outer peripheral surface of the rotating shaft 10.
  • the lubricating oil supply mechanism 33 is configured by the rotary shaft 10 having the oil supply passage 30 and the oil supply hole 32a.
  • the rotating shaft 10 is formed with a refueling hole 34a that opens from the refueling passage 30 to the outer peripheral surface of the rotating shaft 10 at a position corresponding to the vicinity of the lower end surface of the eccentric shaft portion 10a.
  • the rotary shaft 10 is formed with a groove 34b recessed from the outer peripheral surface of the rotary shaft 10 at a position corresponding to the oil supply hole 34a over the entire circumference in the circumferential direction.
  • the refueling hole 34a and the groove 34b are connected to each other.
  • the oil supply hole 34a and the groove portion 34b supply the refrigerating machine oil 29 sucked up to the oil supply passage 30 between the eccentric shaft portion 10a and the lower bearing 13 and between the rolling piston 14 and the lower bearing 13.
  • the lubricating oil supply mechanism 35 is configured by a rotating shaft 10 having a lubrication hole 34a and a groove portion 34b.
  • the groove portion 34b can be omitted.
  • the lubrication hole 34a opens to the outer peripheral surface of the rotating shaft 10.
  • the lubricating oil supply mechanism 35 is configured by the rotary shaft 10 having the oil supply passage 30 and the oil supply hole 34a.
  • FIG. 4 is a diagram corresponding to the BB cross section in FIG. 1 and showing the relationship between the rotating shaft 10 and the rolling piston 14 as viewed from the upper surface side of the rolling piston 14.
  • the upper surface (the surface on the upper lid portion 4b side) of the rolling piston 14 includes a sliding surface 41 forming a ring shape.
  • the sliding surface 41 slides with respect to the upper bearing 12.
  • the rolling piston 14 has a first groove portion 42 extending in the direction opposite to the rotation direction S1 of the eccentric shaft portion 10a as it goes outward in the radial direction from the inner peripheral end of the sliding surface 41, and a radial outer end of the first groove portion 42.
  • a second groove 43 extending in the rotational direction S1 of the eccentric shaft portion 10a as it is connected to and outward in the radial direction, and a wall portion 44 that is flush with the sliding surface 41 outward in the radial direction of the second groove portion 43.
  • the rolling piston 14 has a first groove portion 42 extending in a direction opposite to the rotation direction S2 of the rolling piston 14 as it goes outward in the radial direction from the inner peripheral end of the sliding surface 41, and a radial direction of the first groove portion 42.
  • a second groove 43 that is connected to the outer end and extends in the rotational direction S2 of the rolling piston 14 as it goes outward in the radial direction, and a wall portion 44 that is flush with the sliding surface 41 outward in the radial direction of the second groove 43. And have.
  • the rotation direction S2 corresponds to one direction in the circumferential direction, and the direction opposite to the rotation direction S2 corresponds to the other direction in the circumferential direction.
  • the radial width h1 of the first groove portion 42 is configured to be shorter than the radial width h2 of the second groove portion 43.
  • first groove portions 42, second groove portions 43, and wall portions 44 are provided at predetermined intervals toward the circumferential direction of the rolling piston 14. More specifically, on the sliding surface 41, twelve first groove portions 42, second groove portions 43, and wall portions 44 are provided at equal intervals in the circumferential direction of the rolling piston 14. The number of the first groove portion 42, the second groove portion 43, and the wall portion 44 does not have to be twelve, and may be one or a plurality of portions other than twelve. Further, the first groove portion 42, the second groove portion 43, and the wall portion 44 may be provided at arbitrary intervals instead of equal intervals in the circumferential direction of the rolling piston 14.
  • the sliding surface 41 has the first groove portion 42, the second groove portion 43, and the wall portion 44 is as follows.
  • a V-shaped groove composed of a first groove portion 42 and a second groove portion 43 is formed on the sliding surface 41, and the end portion of the V-shaped groove closer to the eccentric shaft portion 10a is rolling.
  • the end portion of the V-shaped groove that is open to the inner peripheral surface of the piston 14 and is far from the eccentric shaft portion 10a is formed only to a position inside the outer peripheral surface of the rolling piston 14. Twelve V-shaped grooves are formed on the sliding surface 41 at equal intervals in the circumferential direction. Further, such a V-shaped groove formed on the sliding surface 41 is also generally referred to as a herringbone-shaped groove.
  • FIG. 5 is a diagram corresponding to the CC cross section in FIG. 1 and showing the relationship between the rotating shaft 10 and the rolling piston 14 as viewed from the lower surface side of the rolling piston 14.
  • the lower surface of the rolling piston 14 (the surface on the lower lid portion 4c side) is provided with a ring-shaped sliding surface 51.
  • the sliding surface 51 slides with respect to the lower bearing 13.
  • the rolling piston 14 has a first groove portion 52 extending in the direction opposite to the rotation direction S1 of the eccentric shaft portion 10a as it goes outward in the radial direction from the inner peripheral end of the sliding surface 51, and a radial outer end of the first groove portion 52.
  • a second groove portion 53 extending in the rotational direction S1 of the eccentric shaft portion 10a as it is connected to and outward in the radial direction, and a wall portion 54 that is flush with the sliding surface 51 on the radial outer side of the second groove portion 53. It is equipped with. That is, the rolling piston 14 has a first groove portion 52 extending in a direction opposite to the rotation direction S2 of the rolling piston 14 as it goes outward in the radial direction from the inner peripheral end of the sliding surface 51, and a radial direction of the first groove portion 52.
  • a second groove portion 53 that is connected to the outer end and extends in the rotational direction S2 of the rolling piston 14 as it goes outward in the radial direction, and a wall portion 54 that is flush with the sliding surface 51 on the outer side in the radial direction of the second groove portion 53. And have.
  • the radial width h3 of the first groove portion 52 is configured to be shorter than the radial width h4 of the second groove portion 53.
  • first groove portions 52, second groove portions 53, and wall portions 54 are provided at predetermined intervals toward the circumferential direction of the rolling piston 14. More specifically, on the sliding surface 51, twelve first groove portions 52, second groove portions 53, and wall portions 54 are provided at equal intervals in the circumferential direction of the rolling piston 14. The number of the first groove portion 52, the second groove portion 53, and the wall portion 54 does not have to be twelve, and may be one or a plurality of portions other than twelve. Further, the first groove portion 52, the second groove portion 53, and the wall portion 54 may be provided at arbitrary intervals instead of equal intervals in the circumferential direction of the rolling piston 14.
  • the sliding surface 51 has the first groove portion 52, the second groove portion 53, and the wall portion 54 is as follows.
  • a V-shaped groove composed of a first groove portion 52 and a second groove portion 53 is formed on the sliding surface 51, and the end portion of the V-shaped groove closer to the eccentric shaft portion 10a is rolling.
  • the end portion of the V-shaped groove that is open to the inner peripheral surface of the piston 14 and is far from the eccentric shaft portion 10a is formed only to a position inside the outer peripheral surface of the rolling piston 14. Twelve V-shaped grooves are formed on the sliding surface 51 at equal intervals in the circumferential direction. Further, such a V-shaped groove formed on the sliding surface 51 is also generally referred to as a herringbone-shaped groove.
  • FIG. 6 is an explanatory diagram corresponding to the rolling piston 14 (rolling piston material 105) in the DD cross section of FIG. 4 and showing the relationship between the electrode 104 in electric discharge machining and the rolling piston material 105.
  • FIG. 7 corresponds to the rolling piston 14 (rolling piston material 105) of the DD cross section of FIG. 4, and the first groove portion 42 and the second groove portion 43 are formed on the rolling piston material 105 by electric discharge machining. It is explanatory drawing which shows. As shown in FIG.
  • the electrode 104 having the first protrusion 102 and the second protrusion 103 corresponding to the first groove portion 42 and the second groove portion 43 is provided with the rolling piston material 105 (the first groove portion 42 and the second groove portion 43 are provided. Bring it closer to the sliding surface 41 of the rolling piston 14). Then, when a voltage is applied between the electrode 104 and the rolling piston material 105 to cause sparks due to electric discharge, a first groove portion 42 is formed on the sliding surface 41 of the rolling piston material 105 at a position facing the first projection 102. The second groove portion 43 is formed at a position facing the second protrusion 103, and as a result, the rolling piston 14 having the first groove portion 42 and the second groove portion 43 is completed.
  • first groove portion 42 and the second groove portion 43 are formed with respect to the rolling piston material 105 by electric discharge machining, accuracy is achieved even if the first groove portion 42 and the second groove portion 43 have sharp shaped portions.
  • the shapes of the first groove portion 42 and the second groove portion 43 can be well formed.
  • the method of forming the first groove portion 52 and the second groove portion 53 with respect to the rolling piston 14 using electric discharge machining is also omitted because it is formed by the same forming method as described above.
  • a coining mold may be used in addition to electric discharge machining. That is, using a coining mold provided with a convex portion corresponding to the first groove portion 42 and the second groove portion 43, the convex portion is pressed against the sliding surface 41 of the rolling piston material 105 to be recessed in the sliding surface 41.
  • the first groove portion 42 and the second groove portion 43 are formed on the sliding surface 41.
  • the method of molding the first groove portion 52 and the second groove portion 53 with respect to the rolling piston 14 using the coining mold is also omitted because it is molded by the same molding method as described above.
  • the gas refrigerant is sucked into the low pressure chamber 19 in the cylinder 11 via the refrigerant suction pipe 17 and the suction path 11d, and the gas refrigerant is compressed in the compression chamber 20 in the cylinder 11.
  • the high-pressure gas refrigerant compressed in the compression chamber is discharged into the space inside the closed container 4, and is discharged from the refrigerant discharge pipe 18 to the outside of the closed container 4.
  • the movements of the eccentric shaft portion 10a and the rolling piston 14 will be described with reference to FIG. 2. Since the rotating shaft 10 (not shown in FIG. 2) rotates in the counterclockwise direction, the eccentric shaft portion 10a and the rolling piston 14 are rotated. 10a rotates counterclockwise in the cylinder 11 (rotational direction S1). The rolling piston 14 fitted to the outer periphery of the eccentric shaft portion 10a rotates counterclockwise in the cylinder 11 while being in contact with the inner peripheral surface of the cylinder 11 via an oil film formed by the refrigerating machine oil 29. (Rotation direction S2). The rolling piston 14 sometimes stops rotating depending on the operating state of the compressor 1. The rotation speed of the rotation shaft 10 is faster than the rotation speed of the rolling piston 14.
  • the refrigerating machine oil 29 sucked up from the opening 31 is supplied between the eccentric shaft portion 10a and the upper bearing 12 and between the rolling piston 14 and the upper bearing 12 via the oil supply hole 32a and the groove portion 32b. Further, the refrigerating machine oil 29 sucked up from the opening 31 is supplied between the eccentric shaft portion 10a and the lower bearing 13 and between the rolling piston 14 and the lower bearing 13 via the oil supply hole 34a and the groove portion 34b.
  • the first groove portion 42 extends in the direction opposite to the rotation direction S2 of the rolling piston 14 from the inner peripheral end of the sliding surface 41 toward the outward direction in the radial direction, and the refrigerating machine oil 29 interposed in the first groove portion 42 Tries to flow outward in the radial direction due to the force of inertia due to the rotation of the rolling piston 14, which is the direction opposite to the rotation direction S2 of the rolling piston 14.
  • the second groove portion 43 extends in the rotation direction S2 of the rolling piston 14 toward the outward direction in the radial direction, and the refrigerating machine oil 29 interposed in the second groove portion 43 has an inertial force due to the rotation of the rolling piston 14.
  • the rolling piston 14 tries to flow inward in the radial direction, which is the direction opposite to the rotation direction S2.
  • the wall portion 44 which is flush with the sliding surface 41 is formed on the radial outer side of the second groove portion 43, the space between the sliding surface 41 and the upper bearing 12 exceeds the wall portion 44. It suppresses the leakage of the refrigerating machine oil 29 to the outside in the radial direction of the rolling piston 14 via the above. In this way, the volume reduction of the compression chamber 20 due to the leakage of the refrigerating machine oil 29 radially outward of the rolling piston 14 via the sliding surface 41 and the upper bearing 12 beyond the wall portion 44 is suppressed. However, it is possible to suppress a decrease in work efficiency of the compressor 1.
  • the upper bearing and the rolling piston thermally expand due to continuous operation of the compressor, and the upper bearing Allowance of clearance width in designing this clearance width in order to suppress the phenomenon that the clearance between the and the sliding surface of the rolling piston is blocked and the refrigerating machine oil 29 cannot be sufficiently supplied between the upper bearing and the rolling piston.
  • the dimensional range was narrow.
  • the compressor 1 of the present embodiment even if the upper bearing 12 and the rolling piston 14 thermally expand due to the continuous operation of the compressor 1, and the clearance between the upper bearing 12 and the rolling piston 14 becomes narrow, the above-mentioned Compared to a conventional compressor, it is easier to supply sufficient refrigerating machine oil 29 to the sliding surface 41 of the upper bearing 12 and the rolling piston 14 via the first groove portion 42 and the second groove portion 43, and the upper bearing 12 and the rolling piston are easily supplied.
  • An oil film can be suitably formed between the 14 sliding surfaces 41, and as a result, the allowable dimension range of the clearance in designing the clearance width is wide, the degree of freedom in design is increased, and the clearance tolerance in mass production is increased. Can be made easier to manage.
  • the compressor 1 of the present embodiment even if the upper bearing 12 and the rolling piston 14 thermally expand, sufficient refrigerating machine oil is provided between the upper bearing 12 and the sliding surface 41 of the rolling piston 14. Since 29 can be supplied and an oil film can be suitably formed between the upper bearing 12 and the sliding surface 41 of the rolling piston 14, the compressor 1 is not operated at a constant speed, but the compressor 1 is controlled by an inverter. Even if the amount of thermal expansion between the upper bearing 12 and the rolling piston 14 increases by operating at a variable speed, sufficient refrigerating machine oil 29 is supplied between the upper bearing 12 and the sliding surface 41 of the rolling piston 14. be able to.
  • the high-speed rotation can be suitably performed. Further, by supplying sufficient refrigerating machine oil 29 between the upper bearing 12 and the sliding surface 41 of the rolling piston 14, the sliding durability between the upper bearing 12 and the sliding surface 41 of the rolling piston 14 is improved. be able to. The amount of the refrigerating machine oil 29 leaking outward in the radial direction of the rolling piston 14 via the sliding surface 41 and the upper bearing 12 beyond the wall portion 44 is not zero, and the outer circumference of the sliding surface 41 is not zero.
  • Refrigerating machine oil 29 is supplied to the end, and the refrigerating machine oil 29 is slightly applied to the sliding surface 41 in order to form an oil film for maintaining lubricity and sealing property between the outer peripheral end of the sliding surface 41 and the upper bearing 12.
  • the compressor 1 is configured so as to leak to the outside of the.
  • a compressor of Comparative Example 1 in the case of a compressor having no wall portion 44 and having a second groove portion 43 formed up to the outer peripheral end of the sliding surface 41 (hereinafter referred to as a compressor of Comparative Example 1).
  • the high-pressure refrigerant interposed in the compression chamber 20 passes through the second groove portion 43, the first groove portion 42, and the outer periphery of the rotating shaft 10 (groove portion 32b) opened in the compression chamber 20, and the first groove portion. It may leak to the second groove 43 that is open to the 42 and the low pressure chamber 19.
  • the compressor of Comparative Example 1 may reduce work efficiency.
  • the compressor 1 of the present embodiment as shown in FIG.
  • Comparative Example 1 Work efficiency can be improved compared to a compressor.
  • the compressor 1 of the present embodiment uses a carbon dioxide refrigerant whose pressure used in the closed container 4 is higher than that of the chlorofluorocarbon-based refrigerant, and therefore works as compared with the compressor of Comparative Example 1. The efficiency can be further improved.
  • the first groove portion 42 extends in the direction opposite to the rotation direction S2 of the rolling piston 14 from the inner peripheral end of the sliding surface 41 toward the outward direction in the radial direction.
  • the refrigerating machine oil 29 interposed in the groove portion 42 tends to flow outward in the radial direction, which is the direction opposite to the rotation direction S2 of the rolling piston 14, by the force of inertia due to the rotation of the rolling piston 14.
  • the second groove portion 43 extends in the rotation direction S2 of the rolling piston 14 toward the outward direction in the radial direction, and the refrigerating machine oil 29 interposed in the second groove portion 43 has an inertial force due to the rotation of the rolling piston 14.
  • the rolling piston 14 tries to flow inward in the radial direction, which is the direction opposite to the rotation direction S2.
  • the refrigerating machine oil 29 in the first groove portion 42 tends to move outward in the radial direction
  • the refrigerating machine oil 29 in the second groove portion 43 tends to move inward in the radial direction, as shown in FIG.
  • the refrigerating machine oil 29 interposed in the first groove portion 42 and the second groove portion 43 the refrigerating machine oil 29 located at the joint position between the first groove portion 42 and the second groove portion 43 has the highest pressure.
  • the refrigerating machine oil 29 supplied from the inside of the first groove portion 42 and the inside of the second groove portion 43 between the sliding surface 41 and the upper bearing 12 is the first groove portion 42 and the second groove portion 43. Most of them are from the joint with the bearing, and the slidability between the sliding surface 41 and the upper bearing 12 around the joint can be improved.
  • the highest hydraulic pressure position of the refrigerating machine oil 29 interposed in the first groove portion 42 and the second groove portion 43 is not the position at the outer end position in the radial direction of the second groove portion 43, but the first groove portion 42 and the second groove portion 42. Since the position of the joint with the groove portion 43 is set, the refrigerating machine oil 29 is prevented from leaking outward in the radial direction of the rolling piston 14 beyond the wall portion 44. In addition, as for the refrigerating machine oil 29 interposed in the first groove portion 42 and the second groove portion 43, the refrigerating machine oil 29 located at the joint position between the first groove portion 42 and the second groove portion 43 has the highest pressure.
  • the first groove portion 42 since the radial width h1 of the first groove portion 42 is configured to be shorter than the radial width h2 of the second groove portion 43 on the sliding surface 41, the first groove portion 42 The highest position of the hydraulic pressure of the refrigerating machine oil 29 interposed inside and in the second groove portion 43 can be formed radially inward from the center in the radial width of the sliding surface 41, and exceeds the wall portion 44. Therefore, it is possible to further suppress the leakage of the refrigerating machine oil 29 outward in the radial direction of the rolling piston 14.
  • the second groove portion 43 is exposed to the compression chamber 20 regardless of the position where the relative position of the rolling piston 14 and the upper bearing 12 (that is, the rotation angle of the rolling piston 14 with respect to the upper bearing 12) is located. do not do. Therefore, if the second groove portion 43 is configured to be exposed to the compression chamber 20, the refrigerant in the compression chamber 20 invades the second groove portion 43, and an oil film between the rolling piston 14 and the upper bearing 12 is formed. It is conceivable that the compressor 1 will not be formed favorably, but this is not the case with the compressor 1 of the present embodiment.
  • FIG. 5 is a view corresponding to the CC cross section in FIG. 1 and the rolling piston 14 and the rotating shaft 10 viewed from below. Therefore, the eccentric shaft portion 10a is rotated counterclockwise in FIG. 4, but is rotated clockwise in FIG. 5. Further, the rolling piston 14 was rotated counterclockwise in FIG. 4, but is rotated clockwise in FIG. 5.
  • the first groove portion 52 is formed so as to extend radially outward from the inner peripheral end of the sliding surface 51 in the direction opposite to the rotation direction S1 of the eccentric shaft portion 10a, and the second groove portion 53 has a diameter.
  • the first groove portion 52 is formed so as to extend radially outward from the inner peripheral end of the sliding surface 51 in a direction opposite to the rotation direction S2 of the rolling piston 14, and the second groove portion 53 has a diameter. It is formed so as to extend in the rotation direction S2 of the rolling piston 14 as it goes outward in the direction. Therefore, the action of the first groove portion 52, the second groove portion 53, and the wall portion 54 provided on the sliding surface 51 is the action of the first groove portion 42, the second groove portion 43, and the wall portion provided on the sliding surface 41 described above. Since it has the same effect as 44, the explanation is omitted.
  • the carbon dioxide refrigerant is used as the refrigerant, but the compressor may be configured by using another refrigerant such as a chlorofluorocarbon-based refrigerant. Even with this configuration, the same effect as in the first embodiment can be obtained.
  • the first groove portion, the second groove portion, and the wall portion are formed on both the sliding surface 41 and the sliding surface 51 of the rolling piston 14.
  • the first groove portion, the second groove portion, and the wall portion may be formed on one of the sliding surface 41 and the sliding surface 51 of the rolling piston 14. Even with this configuration, the same effect as in the first embodiment can be obtained on the sliding surface on which the first groove portion, the second groove portion, and the wall portion are formed.
  • the radial width h1 of the first groove portion 42 is configured to be shorter than the radial width h2 of the second groove portion 43 on the sliding surface 41.
  • the radial width h1 of the first groove portion 42 may be configured to be the same as or longer than the radial width h2 of the second groove portion 43. Even with this configuration, it is possible to suitably form an oil film between the sliding surface 41 of the rolling piston 14 and the upper bearing 12.
  • the radial width h3 of the first groove portion 52 is configured to be shorter than the radial width h4 of the second groove portion 53 on the sliding surface 51.
  • the radial width h3 of the first groove portion 52 may be configured to be the same as or longer than the radial width h4 of the second groove portion 53. Even with this configuration, it is possible to suitably form an oil film between the sliding surface 51 of the rolling piston 14 and the lower bearing 13.
  • the sliding surfaces 41 and 51 of the rolling piston 14 are provided with the first groove portions 42 and 52, the second groove portions 43 and 53 and the wall portions 44 and 54.
  • the first groove portion, the second groove portion and the wall portion may be provided on the sliding surface of the rolling piston.

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Abstract

密閉容器内に回転電機と、回転電機に駆動され、冷媒を圧縮する圧縮機構部とを収容したロータリ圧縮機であって、圧縮機構部は、回転電機により回転される回転軸の偏心軸部１０ａに回転自在に嵌められたローリングピストン１４を備え、ローリングピストン１４におけるフレームに対して摺動するリング状の摺動面４１には、摺動面４１の内周端から径方向外方へ向かうにつれ偏心軸部１０の回転向きとは反対向きへ延びる第１溝部４２と、第１溝部４２の径方向外端と繋がり且つ径方向外方へ向かうにつれ偏心軸部１０の回転向きへ延びる第２溝部４３と、第２溝部４３の径方向外方には、摺動面４１と面一となる壁部４４とを備えた。

Description

ロータリ圧縮機及びローリングピストンの製造方法
　本開示は、ローリングピストンを有するロータリ圧縮機及びローリングピストンの製造方法に関するものである。
　この種の従来の圧縮機は、例えば、特許文献１の第６図で開示されているように、冷媒を圧縮する圧縮機構部が、ロータを偏心回転させる回転軸と、ロータの外周に設けられロータとの間にシリンダ羽根室を形成するシリンダと、回転軸の軸方向両側に配置されたフロントパネルおよびリアパネルと、を備えている。ロータは、フロントパネルおよびリアパネルに対して潤滑油を介して摺動する。フロントパネルおよびリアパネルには、シリンダ羽根室に対応する一部の箇所に焼付防止用グルーブ、リング状溝、シール用グルーブが形成されている。リング状溝の径方向内方に焼付防止用グルーブが形成され、リング状溝の径方向外方にシール用グルーブが形成されている。そして、フロントパネルおよびリアパネルにリング状溝を形成することにより、リング状溝より外周側の摺動面では、ガス化した冷媒と潤滑油からなるエマルジョン流体によって潤滑し、リング状溝より内周側の摺動面では、冷媒がほとんど完全に潤滑油に溶解した粘性流体によって潤滑するようになっている。
特開昭５６－１３５７８０号公報
　上記の圧縮機は、ロータとフロントパネルとの相対位置、およびロータとリアパネルとの相対位置（すなわち、フロントパネルおよびリアパネルに対するロータの回転角）によっては、シリンダ羽根室に対してリング状溝、シール用グルーブが露出してしまう。シール用グルーブはロータの径方向内方へ向かうにつれ、ロータの回転方向へ延びるように形成されていることから、シール用グルーブは内部に介在する潤滑油は、ロータの回転に引きずられ、ロータの径方向内方へ移動する。このような構成の圧縮機においては、冷媒としてフロン系冷媒ではなく、二酸化炭素冷媒を用いる場合には、シリンダ羽根室がより高圧になるため、シール用グルーブ、リング状溝、焼付防止用グルーブへ冷媒が侵入し、ロータとフロントパネルとの間の油膜や、ロータとリアパネルとの間の油膜が減少し、ロータとフロントパネルとの間の潤滑、およびロータとリアパネルとの間の潤滑性能が低下するという問題があった。
　本開示は上記した問題点を解決するためになされたものであり、ローリングピストンの回転角に拘わらずシリンダ室から第２溝部へ冷媒が侵入することを抑制できるロータリ圧縮機及びローリングピストンの製造方法を提供することを目的とするものである。
本開示に係るロータリ圧縮機は、密閉容器内に回転電機と、回転電機に駆動され、冷媒を圧縮する圧縮機構部とを収容したロータリ圧縮機であって、圧縮機構部は、回転電機により回転される回転軸の偏心軸部に回転自在に嵌められたローリングピストンと、ローリングピストンを収容し、ベーンによって圧縮室と低圧室とに区画されたシリンダ室を有するシリンダと、ローリングピストン及びシリンダの軸方向両側面に配置され、シリンダ室の両端面開口部を閉塞し、ローリングピストンが摺動するフレームと、を備え、ローリングピストンにおけるフレームに対して摺動するリング状の摺動面には、摺動面の内周端から径方向外方へ向かうにつれ偏心軸部の回転向きとは反対向きへ延びる第１溝部と、第１溝部の径方向外端と繋がり且つ径方向外方へ向かうにつれ偏心軸部の回転向きへ延びる第２溝部と、第２溝部の径方向外方には、摺動面と面一となる壁部と、を備え、第１溝部へ潤滑油を供給する潤滑油供給機構と、を備えている。
　本開示に係るローリングピストンの製造方法は、ロータリ圧縮機の圧縮機構部を構成するローリングピストンのリング状の摺動面に対して、摺動面の内周端から径方向外方へ向かうにつれ周方向一方向へ向け延びる第１溝部と、第１溝部の径方向外端と繋がり且つ径方向外方へ向かうにつれ周方向の一方向とは逆方向である周方向の他方向へ延びる第２溝部と、を成形するローリングピストンの製造方法であって、第１溝部および第２溝部に対応した第１突起及び第２突起を有する電極をローリングピストン材料に近づけ、電極とローリングピストン材料との間で放電による火花を起こし、第１突起に対向するローリングピストン材料の摺動面に第１溝部を成形し、第２突起に対向するローリングピストン材料の摺動面に第２溝部を成形することでローリングピストンを製造する。
本開示に係るロータリ圧縮機及びローリングピストンの製造方法は、第１溝部及び第２溝部に潤滑油が介在することにより、ローリングピストンの摺動面とフレームとの間で好適に油膜を形成できる。
実施の形態１における圧縮機の断面図。 実施の形態１の圧縮機構部を示す横断面図。 実施の形態１の回転軸に形成された給油路を示す断面図。 実施の形態１のローリングピストン及び回転軸を示す説明図。 実施の形態１のローリングピストン及び回転軸を示す説明図。 実施の形態１の第1溝部及び第２溝部の成型方法を示す説明図。 実施の形態１の第1溝部及び第２溝部の成型方法を示す説明図。 実施の形態１の比較例の圧縮機を示す説明図。 実施の形態１の圧縮機を示す説明図。 実施の形態１の第１溝部内及び第２溝部内の冷凍機油の圧力を示す説明図。
実施の形態１．
　圧縮機１について説明する。図１は圧縮機１の構造を示す縦断面図である。図２は、図１におけるＡ－Ａ断面に対応した圧縮機構部２の断面図である。
　図１に示すように、圧縮機１は、密閉型のシングルロータリのロータリ圧縮機である。圧縮機１は、冷媒（実施の形態１では、二酸化炭素冷媒）を圧縮する圧縮機構部２と、圧縮機構部２を駆動させる回転電機３と、圧縮機構部２及び回転電機３等を収容する密閉容器４と、回転電機３へ電力を供給する電源端子５を備えている。回転電機３は、圧縮機構部２の上方に配置されている。
　密閉容器４は、略円筒形状の胴部４ａと、略半球形状の上蓋部４ｂと、下蓋部４ｃとを備えている。胴部４ａの上部には上蓋部４ｂが、下部には下蓋部４ｃがそれぞれ溶接されている。
　回転電機３は、密閉容器４の胴部４ａの内周面に固定された固定子３ａと、固定子３ａの内側に所定の隙間を設けて配置した回転子３ｂとを備えている。固定子３ａと胴部４ａとがスポット溶接、焼きバメ等で固定されている。上蓋部４ｂの中央部に取り付けられた電源端子５とリード線６とが接続されており、電源端子５からリード線６を介して電力が回転電機３に供給されるように構成されている。
　圧縮機構部２は、回転軸１０、シリンダ１１、フレームとしての上軸受１２、フレームとしての下軸受１３、ローリングピストン１４、及びベーン１５を備えている。胴部４ａと上軸受１２とがスポット溶接で固定されている。回転軸１０は、上方が回転電機３の中心部に挿入固定されている。更に詳しく述べると、回転軸１０は、上方が回転子３ｂの中心部に挿入固定されている。回転軸１０の下方には、その軸心に対して偏心した偏心軸部１０ａを備えている。
シリンダ１１は、回転軸１０の軸心と同心となるシリンダ室１１ａを内周部に形成している。上軸受１２及び下軸受１３は、回転軸１０を回転自在に支持している。上軸受１２は、シリンダ１１の両端部の一方（回転電機３側）の端面を閉塞している。また、下軸受１３は、シリンダ１１の両端部の他方（下蓋部４ｃ側）の端面を閉塞している。シリンダ１１、上軸受１２、及び下軸受１３は、別部品として成形され、組み立てられている。
　ローリングピストン１４は、ほぼ円筒形状に形成され、回転軸１０の軸方向において、そのほぼ円筒形状の両端面が上軸受１２と下軸受１３とで閉塞されており、図２に示すように、シリンダ１１の内部空間に密閉されたシリンダ室１１ａが形成されている。このシリンダ室１１ａには、図２に示す回転軸１０の偏心軸部１０ａと、偏心軸部１０ａに嵌合するローリングピストン１４とが収容されている。偏心軸部１０ａとローリングピストン１４との間に油膜が形成され、摺動性とシール性が確保される。
また、図２に示すように、シリンダ１１には、ベーン摺動溝１１ｂが径方向に形成されている。このベーン溝摺動溝１１ｂは、シリンダ室１１ａからシリンダ１１の径方向に延びるように形成されていると共に、シリンダ１１の軸方向の両面に貫通し、そのベーン溝摺動溝１１ｂの径方向外方には、同じく径方向の両面に貫通する穴１１ｃが形成されている。そして、ベーン摺動溝１１ｂと穴１１ｃとは繋がっている。その穴１１ｃ内には、付勢手段であるバネ１６が配置されており、ベーン１５はバネ１６の付勢力によりシリンダ１１の径方向内方へ向け付勢され、ベーン１５の先端は、ローリングピストン１４の外周面に押接されている。シリンダ１１には、シリンダ１１の周方向においてベーン１５の両側に吸入経路１１ｄと吐出口１１ｅがそれぞれ形成されている。吸入経路１１ｄは、シリンダ室１１ａと繋がっている。また、吐出口１１ｅは、シリンダ室１１ａと繋がっている。
　密閉容器４の胴部４ａには、貫通孔が設けられ、この貫通孔に冷媒吸入管１７が接続されている。冷媒吸入管１７は、吸入経路１１ｄと繋がっている。密閉容器４の上蓋部４ｂには、貫通孔が設けられ、この貫通孔に冷媒吐出管１８が接続されている。冷媒吐出管１８は、密閉容器４の内部空間を介して吐出口１１ｅと繋がっている。
上蓋部４ｂ、下蓋部４ｃ、シリンダ１１、ローリングピストン１４、及びベーン１５で閉塞され、且つ吸入経路１１ｄと繋がっている空間により低圧室１９が形成されている。また、上蓋部４ｂ、下蓋部４ｃ、シリンダ１１、ローリングピストン１４、及びベーン１５で閉塞され、且つ吐出口１１ｅと繋がっている空間により圧縮室２０が形成される。すなわち、シリンダ１１は、ベーン１５によって圧縮室２０と低圧室１９とに区画されたシリンダ室１１ａを有する。
　図３に示すように、回転軸１０の軸の中心には、円柱状の中空穴が設けられており、その中空穴は密閉容器４の底部の冷凍機油２９を移送する給油路３０となっている。冷凍機油２９は、潤滑油に相当する。給油路３０は回転軸１０の下蓋部４ｃ側の端面に開口部３１を有する。回転軸１０の下蓋部４ｃ側は、密閉容器４の底部に貯留された冷凍機油２９（図１参照）に浸かっている。給油路３０は、回転軸１０が回転したときに生じる遠心ポンプ効果、及び、密閉容器４内に高圧冷媒ガスが満たされて形成される高圧空間と、圧縮機構部２内に低圧冷媒ガスを吸入して形成される低圧空間との間に生じる差圧効果により、貯留された冷凍機油２９（図１参照）を回転軸１０の開口部３１から吸い上げる。
　回転軸１０には、偏心軸部１０ａの上端面付近に対応する位置に給油路３０から回転軸１０の外周面へ開口する給油穴３２ａが形成されている。回転軸１０には、給油穴３２ａと対応する位置に周方向全周に亘って、回転軸１０の外周面から凹んだ溝部３２ｂが形成されている。給油穴３２ａと溝部３２ｂとは繋がっている。給油穴３２ａ及び溝部３２ｂは、給油路３０に吸い上げた冷凍機油２９を、偏心軸部１０ａと上軸受１２との間、及びローリングピストン１４と上軸受１２との間に供給する。これにより、偏心軸部１０ａと上軸受１２との間、及びローリングピストン１４と上軸受１２との間に油膜が形成され、摺動性とシール性が確保される。給油路３０、給油穴３２ａ及び溝部３２ｂを有する回転軸１０により潤滑油供給機構３３が構成されている。
なお、溝部３２ｂは省略することができる。溝部３２ｂを省略した場合には、給油穴３２ａは回転軸１０の外周面へ開口する。このように、溝部３２ｂを省略した場合には、給油路３０及び給油穴３２ａを有する回転軸１０により潤滑油供給機構３３が構成される。
　同様に、回転軸１０には、偏心軸部１０ａの下端面付近に対応する位置に給油路３０から回転軸１０の外周面へ開口する給油穴３４ａが形成されている。回転軸１０には、給油穴３４ａと対応する位置に周方向全周に亘って、回転軸１０の外周面から凹んだ溝部３４ｂが形成されている。給油穴３４ａと溝部３４ｂとは繋がっている。給油穴３４ａ及び溝部３４ｂは、給油路３０に吸い上げた冷凍機油２９を、偏心軸部１０ａと下軸受１３との間、及びローリングピストン１４と下軸受１３との間に供給する。これにより、偏心軸部１０ａと下軸受１３との間、及びローリングピストン１４と下軸受１３との間には、油膜（冷凍機油２９）が形成され、摺動性とシール性が確保される。給油路３０。給油穴３４ａ、及び溝部３４ｂを有する回転軸１０により潤滑油供給機構３５が構成されている。
なお、溝部３４ｂは省略することができる。溝部３４ｂを省略した場合には、給油穴３４ａは回転軸１０の外周面へ開口する。このように、溝部３４ｂを省略した場合には、給油路３０及び給油穴３４ａを有する回転軸１０により潤滑油供給機構３５が構成される。
　次に、ローリングピストン１４の形状について説明する。
　図４は、図１におけるＢ－Ｂ断面に対応し、且つローリングピストン１４の上面側から見た回転軸１０とローリングピストン１４との関係を示す図である。
　図４に示すように、ローリングピストン１４の上面（上蓋部４ｂ側の面）は、リング状をなす摺動面４１を備えている。摺動面４１は、上軸受１２に対して摺動する。
　ローリングピストン１４は、摺動面４１の内周端から径方向外方へ向かうにつれ偏心軸部１０ａの回転向きＳ１とは反対向きへ延びる第１溝部４２と、第１溝部４２の径方向外端と繋がり且つ径方向外方へ向かうにつれ偏心軸部１０ａの回転向きＳ１へ延びる第２溝部４３と、第２溝部４３の径方向外方には摺動面４１と面一となる壁部４４とを備えている。すなわち、ローリングピストン１４は、摺動面４１の内周端から径方向外方へ向かうにつれローリングピストン１４の回転向きＳ２とは反対の向きへ延びる第１溝部４２と、第１溝部４２の径方向外端と繋がり且つ径方向外方へ向かうにつれローリングピストン１４の回転向きＳ２へ延びる第２溝部４３と、第２溝部４３の径方向外方には摺動面４１と面一となる壁部４４とを備えている。回転向きＳ２は、周方向の一方向に相当し、回転向きＳ２とは反対方向は、周方向の他方向に相当する。摺動面４１において、第１溝部４２の径方向幅ｈ１は、第２溝部４３の径方向幅ｈ２よりも短くなるように構成されている。
摺動面４１において、第１溝部４２、第２溝部４３、及び壁部４４は、ローリングピストン１４の周方向に向けて所定間隔毎に複数設けられている。更に詳しく述べると、摺動面４１において、第１溝部４２、第２溝部４３、及び壁部４４は、ローリングピストン１４の周方向に向けて等間隔で１２個設けられている。この第１溝部４２、第２溝部４３、及び壁部４４の個数は、１２個でなくてもよく、１個、または１２個以外の複数個設けるようにしてもよい。また、第１溝部４２、第２溝部４３、及び壁部４４を、ローリングピストン１４の周方向に向けて設ける間隔は、等間隔でなく、任意の間隔で設けてもよい。
また、摺動面４１に第１溝部４２、第２溝部４３及び壁部４４を有していることを別の言い方をすると次のようになる。摺動面４１には第１溝部４２と第２溝部４３とからなるＶ字状をなす溝が形成されており、そのＶ字状の溝の偏心軸部１０ａに近い方の端部は、ローリングピストン１４の内周面に開口しており、そのＶ字状の溝の偏心軸部１０ａに遠い方の端部は、ローリングピストン１４の外周面よりも内側の位置までしか形成されていない。摺動面４１には、Ｖ字状の溝が周方向に向けて等間隔で１２個形成されている。また、このような摺動面４１に形成されたＶ字状の溝のことを、一般的に、ヘリングボーン形状の溝とも呼ばれている。
図５は、図１におけるＣ－Ｃ断面に対応し、且つローリングピストン１４の下面側から見た回転軸１０とローリングピストン１４との関係を示す図である。
　ローリングピストン１４の下面（下蓋部４ｃ側の面）は、リング状をなす摺動面５１を備えている。摺動面５１は、下軸受１３に対して摺動する。ローリングピストン１４は、摺動面５１の内周端から径方向外方へ向かうにつれ偏心軸部１０ａの回転向きＳ１とは反対向きへ延びる第１溝部５２と、第１溝部５２の径方向外端と繋がり且つ径方向外方へ向かうにつれ偏心軸部１０ａの回転向きＳ１へ延びる第２溝部５３と、第２溝部５３の径方向外方には摺動面５１と面一となる壁部５４とを備えている。すなわち、ローリングピストン１４は、摺動面５１の内周端から径方向外方へ向かうにつれローリングピストン１４の回転向きＳ２とは反対の向きへ延びる第１溝部５２と、第１溝部５２の径方向外端と繋がり且つ径方向外方へ向かうにつれローリングピストン１４の回転向きＳ２へ延びる第２溝部５３と、第２溝部５３の径方向外方には摺動面５１と面一となる壁部５４とを備えている。摺動面５１において、第１溝部５２の径方向幅ｈ３は、第２溝部５３の径方向幅ｈ４よりも短くなるように構成されている。
摺動面５１において、第１溝部５２、第２溝部５３、及び壁部５４は、ローリングピストン１４の周方向に向けて所定間隔毎に複数設けられている。さらに詳しく述べると、摺動面５１において、第１溝部５２、第２溝部５３、及び壁部５４は、ローリングピストン１４の周方向に向けて等間隔で１２個設けられている。この第１溝部５２、第２溝部５３、及び壁部５４の個数は、１２個でなくてもよく、１個、または１２個以外の複数個設けるようにしてもよい。また、第１溝部５２、第２溝部５３、及び壁部５４を、ローリングピストン１４の周方向に設ける間隔は、等間隔でなく、任意の間隔で設けてもよい。
　また、摺動面５１に第１溝部５２、第２溝部５３、及び壁部５４を有していることを別の言い方をすると、次のようになる。摺動面５１には第１溝部５２と第２溝部５３とからなるＶ字状をなす溝が形成されており、そのＶ字状の溝の偏心軸部１０ａに近い方の端部は、ローリングピストン１４の内周面に開口しており、そのＶ字状の溝の偏心軸部１０ａに遠い方の端部は、ローリングピストン１４の外周面よりも内側の位置までしか形成されていない。摺動面５１には、Ｖ字状の溝が周方向に向けて等間隔で１２個形成されている。また、このような摺動面５１に形成されたＶ字状の溝のことを、一般的に、ヘリングボーン形状の溝とも呼ばれている。
　次に、放電加工を用いたローリングピストン１４に対する第１溝部４２、第２溝部４３の成形方法について説明する。
図６は、図４のＤ－Ｄ断面のローリングピストン１４（ローリングピストン材料１０５）に対応しており、且つ放電加工におる電極１０４と、ローリングピストン材料１０５との関係を示す説明図である。図７は、図４のＤ－Ｄ断面のローリングピストン１４（ローリングピストン材料１０５）に対応しており、且つ放電加工によってローリングピストン材料１０５に第１溝部４２、第２溝部４３が成形された状態を示す説明図である。
　図６に示すように、第１溝部４２、第２溝部４３に対応した第１突起１０２、第２突起１０３を有する電極１０４をローリングピストン材料１０５（第１溝部４２、第２溝部４３を有さないローリングピストン１４）の摺動面４１に近づける。そして、電極１０４とローリングピストン材料１０５の間で電圧をかけ、放電による火花を起こすと、ローリングピストン材料１０５の摺動面４１には、第１突起１０２に対向する位置に第１溝部４２が成形され、第２突起１０３に対向する位置に第２溝部４３が成形され、この結果、第１溝部４２、第２溝部４３を有するローリングピストン１４が完成する。
　このように、放電加工を用いて、ローリングピストン材料１０５に対して第１溝部４２、第２溝部４３を成形するため、第１溝部４２、第２溝部４３に先鋭な形状部分があっても精度よく第１溝部４２、第２溝部４３の形状を成形することができる。
　また、放電加工を用いたローリングピストン１４に対する第１溝部５２、第２溝部５３の成形方法についても、上記と同様の成形方法により成形するため、その説明を割愛する。
　なお、ローリングピストン材料１０５に対する第１溝部４２、第２溝部４３の成形は、放電加工以外に、コイニング型を用いてもよい。すなわち、第１溝部４２、第２溝部４３に対応する凸部を備えたコイニング型を用いて、ローリングピストン材料１０５の摺動面４１に対して上記凸部を押し付けて、摺動面４１に凹みを付けることで、摺動面４１に第１溝部４２、第２溝部４３を成形する。また、コイニング型を用いたローリングピストン１４に対する第１溝部５２、第２溝部５３の成形方法についても、上記と同様の成形方法により成形するため、その説明を割愛する。
　次に、このように構成された圧縮機１の動作、作用について説明する。
図１及び図２に示すように、電源端子５より回転電機３へ通電されると、固定子３ａに発生する磁界により、回転子３ｂは回転軸１０とともに回転する。回転軸１０の回転に伴って偏心軸部１０ａが回転する。偏心軸部１０ａが回転することで、シリンダ１１の内部でローリングピストン１４が回転摺動する。つまり、ローリングピストン１４は、シリンダ１１の内周面に沿って偏心回転する。これにより、シリンダ１１内の低圧室１９には、冷媒吸入管１７及び吸入経路１１ｄを介してガス冷媒が吸入され、シリンダ１１内の圧縮室２０ではガス冷媒が圧縮される。圧縮室で圧縮された高圧ガス冷媒は密閉容器４内の空間に吐出され、冷媒吐出管１８から密閉容器４の外部へ吐出される。
　なお、図２を用いて、偏心軸部１０ａ及びローリングピストン１４の動きについて説明すると、回転軸１０（図２では図示せず）は、反時計回り方向へ回転していることから、偏心軸部１０ａは、シリンダ１１内を反時計回りに回転する（回転向きＳ１）。そして、偏心軸部１０ａの外周に嵌合されたローリングピストン１４は、シリンダ１１の内周面に対して冷凍機油２９によって形成された油膜を介して接しつつ、シリンダ１１内を反時計回りに回転する（回転向きＳ２）。なお、ローリングピストン１４は、圧縮機１の運転状態によっては、時に回転を停止する。回転軸１０の回転速度は、ローリングピストン１４の回転速度よりも早い。
　また、図３に示すように、回転軸１０が回転したときに生じる遠心ポンプ効果、及び、密閉容器４内に高圧冷媒ガスが満たされて形成される高圧空間と、圧縮機構部２内に低圧冷媒ガスを吸入して形成される低圧空間との間に生じる差圧効果により、密閉容器４の底部に貯留された冷凍機油２９を回転軸１０の給油路３０の開口部３１から吸い上げる。開口部３１から吸い上げられた冷凍機油２９は、給油穴３２ａ及び溝部３２ｂを介して、偏心軸部１０ａと上軸受１２との間、及びローリングピストン１４と上軸受１２との間に供給される。また、開口部３１から吸い上げられた冷凍機油２９は、給油穴３４ａ及び溝部３４ｂを介して、偏心軸部１０ａと下軸受１３との間、及びローリングピストン１４と下軸受１３との間に供給される。
次に、ローリングピストン１４と上軸受１２との間の冷凍機油２９について図３及び図４を用いて説明する。
図４に示すように、上述のように偏心軸部１０ａは反時計回りに回転し（回転向きＳ１）、ローリングピストン１４は反時計回りに回転する（回転向きＳ１）。この状況で、図３に示す回転軸１０の開口部３１、給油路３０、給油穴３２ａ及び溝部３４ｂを介して、ローリングピストン１４の摺動面４１と上軸受１２との間、さらには、図４に示す第１溝部４２及び第２溝部４３へ冷凍機油２９が供給される。
　第１溝部４２は、摺動面４１の内周端から径方向外方へ向かうにつれローリングピストン１４の回転向きＳ２とは反対の向きへ延びており、第１溝部４２内に介在する冷凍機油２９は、ローリングピストン１４の回転により、慣性の力でローリングピストン１４の回転向きＳ２とは反対の向きである径方向外方へ流れようとする。一方、第２溝部４３は、径方向外方へ向かうにつれローリングピストン１４の回転向きＳ２へ延びており、第２溝部４３内に介在する冷凍機油２９は、ローリングピストン１４の回転により、慣性の力でローリングピストン１４の回転向きＳ２とは反対の向きである径方向内方へ流れようとする。
一方、第２溝部４３の径方向外方には摺動面４１と面一となる壁部４４が形成されているため、壁部４４を超えて、摺動面４１と上軸受１２との間を介してローリングピストン１４の径方向外方へ冷凍機油２９が漏れ出すことを抑制している。このように、壁部４４を超えて、摺動面４１と上軸受１２との間を介してローリングピストン１４の径方向外方へ冷凍機油２９が漏れ出すことによる圧縮室２０の体積縮小を抑制し、圧縮機１の仕事の効率低下を抑制できる。
　また、従来の圧縮機（第１溝部４２及び第２溝部４３を有さないローリングピストンを備えた圧縮機）では、圧縮機の連続運転により、上軸受とローリングピストンとが熱膨張し、上軸受とローリングピストンの摺動面とのクリアランスが閉塞し、上軸受とローリングピストンとの間に冷凍機油２９を十分に供給できなくなる現象を抑えるため、このクリアランス幅を設計する上でのクリアランス幅の許容寸法範囲が狭くなっていた。
　しかしながら、本実施の形態の圧縮機１は、圧縮機１の連続運転により、上軸受１２とローリングピストン１４とが熱膨張し、上軸受１２とローリングピストン１４とのクリアランスが狭くなっても、上記従来の圧縮機に比して、第１溝部４２及び第２溝部４３を介して上軸受１２およびローリングピストン１４の摺動面４１へ十分な冷凍機油２９を供給しやすく、上軸受１２とローリングピストン１４の摺動面４１との間で好適に油膜を形成でき、この結果、クリアランス幅を設計する上でのクリアランスの許容寸法範囲が広く、設計の自由度を高めることや、量産でのクリアランス公差の管理をしやすくすることができる。
　また、このように本実施の形態の圧縮機１は、上軸受１２とローリングピストン１４とが熱膨張しても、上軸受１２とローリングピストン１４の摺動面４１との間に十分な冷凍機油２９を供給でき、上軸受１２とローリングピストン１４の摺動面４１との間で好適に油膜を形成できるため、圧縮機１を一定速度で運転するのではなく、インバータ制御を用いて圧縮機１を可変速で運転することにより上軸受１２とローリングピストン１４との熱膨張量が多くなっても、上軸受１２とローリングピストン１４の摺動面４１との間に十分な冷凍機油２９を供給することができる。すなわち、圧縮機１を従来に比して高速回転運転させた場合でも、好適に高速回転運転を行うことができる。また、上軸受１２とローリングピストン１４の摺動面４１との間に十分な冷凍機油２９を供給することで、上軸受１２とローリングピストン１４の摺動面４１との摺動耐久性を向上させることができる。
なお、壁部４４を超えて、摺動面４１と上軸受１２との間を介してローリングピストン１４の径方向外方へ冷凍機油２９が漏れ出す量はゼロではなく、摺動面４１の外周端に冷凍機油２９を供給し、摺動面４１の外周端と上軸受１２との間の潤滑性やシール性を保つための油膜の形成のために、わずかに冷凍機油２９が摺動面４１の外方へ漏れ出すように圧縮機１は構成されている。
　ちなみに、図８に示すように、壁部４４を有さず、第２溝部４３が摺動面４１の外周端まで形成されている圧縮機（以下、比較例１の圧縮機という。）の場合には、圧縮室２０内に介在する高圧の冷媒が、圧縮室２０に開口している第２溝部４３、第１溝部４２、及び回転軸１０の外周（溝部３２ｂ）を介して、第１溝部４２及び低圧室１９に開口している第２溝部４３へ漏れ出すことがある。この結果、比較例１の圧縮機は、仕事の効率が下がってしまうことがある。
　しかしながら、本実施の形態の圧縮機１は、図９に示すように、ローリングピストン１４に壁部４４を備えていることから、第２溝部４３の径方向外方の端部が摺動面４１の外周端に開口していないため、第２溝部４３の径方向外方の端部を介して、圧縮室２０内に介在する高圧の冷媒が流入することがなく、この結果、比較例１の圧縮機に比して仕事の効率を向上させることができる。特に、本実施の形態の圧縮機１は、密閉容器４内で使用される圧力がフロン系冷媒よりも高くなる二酸化炭素冷媒を用いているため、比較例１の圧縮機に比して仕事の効率をよりいっそう向上させることができる。
　また、図４に示すように、第１溝部４２は、摺動面４１の内周端から径方向外方へ向かうにつれローリングピストン１４の回転向きＳ２とは反対の向きへ延びており、第１溝部４２内に介在する冷凍機油２９は、ローリングピストン１４の回転により、慣性の力でローリングピストン１４の回転向きＳ２とは反対の向きである径方向外方へ流れようとする。一方、第２溝部４３は、径方向外方へ向かうにつれローリングピストン１４の回転向きＳ２へ延びており、第２溝部４３内に介在する冷凍機油２９は、ローリングピストン１４の回転により、慣性の力でローリングピストン１４の回転向きＳ２とは反対の向きである径方向内方へ流れようとする。このように、第１溝部４２内の冷凍機油２９が径方向外方へ移動しようとし、第２溝部４３内の冷凍機油２９が径方向内方へ移動しようとすることで、図１０に示すように、第１溝部４２内及び第２溝部４３内に介在している冷凍機油２９は、第１溝部４２と第２溝部４３とのつなぎ目の位置に位置する冷凍機油２９が最も高圧となる。
　このように構成していることで、第１溝部４２内及び第２溝部４３内から摺動面４１と上軸受１２との間へ供給する冷凍機油２９は、第１溝部４２と第２溝部４３とのつなぎ目からのものが最も多くなり、上記つなぎ目周辺における摺動面４１と上軸受１２との摺動性を高めることができる。
　また、第１溝部４２内及び第２溝部４３内に介在している冷凍機油２９の油圧の最も高い位置を、第２溝部４３の径方向外方端位置ではなく、第１溝部４２と第２溝部４３とのつなぎ目の位置となるようにしているため、壁部４４を超えて、ローリングピストン１４の径方向外方へ冷凍機油２９が漏れ出すことを抑制している。加えて、第１溝部４２内及び第２溝部４３内に介在している冷凍機油２９は、第１溝部４２と第２溝部４３とのつなぎ目の位置に位置する冷凍機油２９が最も高圧となるため、上軸受１２とローリングピストン１４とのクリアランスが広くなった場合でも、第２溝部４３内に介在している冷凍機油２９は径方向内方へ移動しようとし、冷凍機油２９が壁部４４を超えて、摺動面４１と上軸受１２との間を介してローリングピストン１４の径方向外方へ冷凍機油２９が漏れ出すことを抑制する。
　特に、本実施の形態では、摺動面４１において、第１溝部４２の径方向幅ｈ１は、第２溝部４３の径方向幅ｈ２よりも短くなるように構成しているため、第１溝部４２内及び第２溝部４３内に介在している冷凍機油２９の油圧の最も高い位置を、摺動面４１の径方向幅における中央より径方向内方に形成することができ、壁部４４を超えて、ローリングピストン１４の径方向外方へ冷凍機油２９が漏れ出すことをよりいっそう抑制することができる。
　また、ローリングピストン１４と上軸受１２との相対位置（すなわち、上軸受１２に対するローリングピストン１４の回転角）が、どの位置にあるかに拘わらず、第２溝部４３は圧縮室２０に対して露出しない。そのため、もし仮に第２溝部４３が圧縮室２０に対して露出するように構成すると、圧縮室２０の冷媒が、第２溝部４３に侵入し、ローリングピストン１４と上軸受１２との間の油膜が好適に形成されなくなってしまうことが考えられるが、本実施の形態の圧縮機１では、このようなことがない。
次に、ローリングピストン１４と下軸受１３との間の冷凍機油２９について図５を用いて説明する。
図５は、図１におけるＣ－Ｃ断面に対応し、且つローリングピストン１４及び回転軸１０を下側から見た図である。そのため、偏心軸部１０ａは、図４において反時計回りに回転していたが、図５で見ると時計回りに回転している。また、ローリングピストン１４は、図４において反時計回りに回転していたが、図５で見ると時計回りに回転している。
なお、第１溝部５２は、摺動面５１の内周端から径方向外方へ向かうにつれ偏心軸部１０ａの回転向きＳ１とは反対向きへ延びるように形成され、第２溝部５３は、径方向外方へ向かうにつれ偏心軸部１０ａの回転向きＳ１へ延びるように形成されている。すなわち、第１溝部５２は、摺動面５１の内周端から径方向外方へ向かうにつれローリングピストン１４の回転向きＳ２とは反対の向きへ延びるように形成され、第２溝部５３は、径方向外方へ向かうにつれローリングピストン１４の回転向きＳ２へ延びるように形成されている。
従って、摺動面５１に設けられた第１溝部５２、第２溝部５３、及び壁部５４の作用は、上述した摺動面４１に設けられた第１溝部４２、第２溝部４３及び壁部４４と同様の作用を奏するため、その説明を割愛する。
上記実施の形態１においては、冷媒として二酸化炭素冷媒を用いているが、フロン系冷媒など他の冷媒を用いて圧縮機を構成してもよい。このように構成しても、実施の形態１と同様の効果を得ることができる。
上記実施の形態１においては、ローリングピストン１４の摺動面４１及び摺動面５１の両方に第１溝部、第２溝部、及び壁部を形成していた。これに限らず、ローリングピストン１４の摺動面４１及び摺動面５１のうち一方に第１溝部、第２溝部、及び壁部を形成するようにしてもよい。このように構成しても、第１溝部、第２溝部、及び壁部を形成した摺動面においては、実施の形態１と同様の効果を得ることができる。
上記実施の形態１では、摺動面４１において、第１溝部４２の径方向幅ｈ１は、第２溝部４３の径方向幅ｈ２よりも短くなるように構成していた。これに限らず、第１溝部４２の径方向幅ｈ１を第２溝部４３の径方向幅ｈ２と同じもしくは長くなるように構成してもよい。このように構成しても、ローリングピストン１４の摺動面４１と、上軸受１２との間の油膜の形成を好適に行うことができる。
上記実施の形態１では、摺動面５１において、第１溝部５２の径方向幅ｈ３は、第２溝部５３の径方向幅ｈ４よりも短くなるように構成していた。これに限らず、第１溝部５２の径方向幅ｈ３を第２溝部５３の径方向幅ｈ４と同じもしくは長くなるように構成してもよい。このように構成しても、ローリングピストン１４の摺動面５１と、下軸受１３との間の油膜の形成を好適に行うことができる。
上記実施の形態１ではシングルロータリタイプ圧縮機においてローリングピストン１４の摺動面４１，５１に第１溝部４２，５２、第２溝部４３，５３及び壁部４４，５４を設けていた。これに限らず、ツインロータリタイプ圧縮機においてローリングピストンの摺動面に第１溝部、第２溝部及び壁部を設けてもよい。
１　圧縮機
２　圧縮機構部
３　回転電機
３ａ　固定子
３ｂ　回転子
４　密閉容器
４ａ　胴部
４ｂ　上蓋部
４ｃ　下蓋部
５　電源端子
６　リード線
１０　回転軸
１０ａ　偏心軸部
１１　シリンダ
１１ａ　シリンダ室
１１ｂ　ベーン摺動溝
１１ｃ　穴
１１ｄ　吸入経路
１１ｅ　吐出口
１２　上軸受
１３　下軸受
１４　ローリングピストン
１５　ベーン
１６　バネ
１７　冷媒吸入管
１８　冷媒吐出管
１９　低圧室
２０　圧縮室
２９　冷凍機油
３０　給油路
３１　開口部
３２ａ　給油穴
３２ｂ　溝部
３３　潤滑油供給機構
３４ａ　給油穴
３４ｂ　溝部
３５　潤滑油供給機構
４１　摺動面
４２　第１溝部
４３　第２溝部
４４　壁部
５１　摺動面
５２　第１溝部
５３　第２溝部
５４　壁部
１０２　第１突起
１０３　第２突起
１０４　電極
１０５　ローリングピストン材料
ｈ１、ｈ３　第１溝部の径方向幅
ｈ２、ｈ４　第２溝部の径方向幅
Ｓ１　偏心軸部の回転向き
Ｓ２　ローリングピストンの回転向き

Claims (6)

  1. 　密閉容器内に回転電機と、前記回転電機に駆動され、冷媒を圧縮する圧縮機構部とを収容したロータリ圧縮機であって、
    　前記圧縮機構部は、
    　前記回転電機により回転される回転軸の偏心軸部に回転自在に嵌められたローリングピストンと、
    　前記ローリングピストンを収容し、ベーンによって圧縮室と低圧室とに区画されたシリンダ室を有するシリンダと、
    　前記ローリングピストン及び前記シリンダの軸方向両側面に配置され、前記シリンダ室の両端面開口部を閉塞し、前記ローリングピストンが摺動するフレームと、を備え、
    　前記ローリングピストンにおける前記フレームに対して摺動するリング状の摺動面には、前記摺動面の内周端から径方向外方へ向かうにつれ前記偏心軸部の回転向きとは反対向きへ延びる第１溝部と、
    　前記第１溝部の径方向外端と繋がり且つ径方向外方へ向かうにつれ前記偏心軸部の回転向きへ延びる第２溝部と、
    　前記第２溝部の径方向外方には、前記摺動面と面一となる壁部と、を備え、
    　前記第１溝部へ潤滑油を供給する潤滑油供給機構と、
    を備えているロータリ圧縮機。
  2. 前記摺動面における前記第１溝部の径方向幅は、前記第２溝部の径方向幅よりも短くなるように構成されている請求項１に記載のロータリ圧縮機。
  3. 　前記摺動面において、前記第１溝部、前記第２溝部、及び前記壁部は、周方向に向けて所定間隔毎に複数設けられている請求項１または請求項２に記載のロータリ圧縮機。
  4. 　前記ローリングピストンは、前記摺動面を２つ備え、
    　２つの前記摺動面には、前記第１溝部、前記第２溝部、及び前記壁部をそれぞれ備えている請求項１～請求項３のうちいずれか一項に記載のロータリ圧縮機。
  5. 　前記冷媒は、二酸化炭素冷媒である請求項１～請求項４のうちいずれか一項に記載のロータリ圧縮機。
  6. 　ロータリ圧縮機の圧縮機構部を構成するローリングピストンのリング状の摺動面に対して、前記摺動面の内周端から径方向外方へ向かうにつれ周方向一方向へ向け延びる第１溝部と、前記第１溝部の径方向外端と繋がり且つ径方向外方へ向かうにつれ前記周方向の一方向とは逆方向である前記周方向の他方向へ延びる第２溝部と、を成形するローリングピストンの製造方法であって、
    前記第１溝部および前記第２溝部に対応した第１突起及び第２突起を有する電極をローリングピストン材料に近づけ、前記電極と前記ローリングピストン材料との間で放電による火花を起こし、前記第１突起に対向する前記ローリングピストン材料の前記摺動面に前記第１溝部を成形し、前記第２突起に対向する前記ローリングピストン材料の前記摺動面に前記第２溝部を成形することで前記ローリングピストンを製造するローリングピストンの製造方法。
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