WO2021261431A1

WO2021261431A1 - 燃料噴射器及びこの燃料噴射器を備える燃焼器並びにこの燃焼器を備えるガスタービン

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Publication number: WO2021261431A1
Application number: PCT/JP2021/023368
Authority: WO
Inventors: 喜敏藤本; 信一福場; 光宏中尾; 嘉和松村; 公太吉野; 智志瀧口; 聡介中村; 真児赤松
Original assignee: 三菱パワー株式会社
Priority date: 2020-06-26
Filing date: 2021-06-21
Publication date: 2021-12-30
Also published as: CN115803566A; JP7438354B2; US20230228421A1; DE112021002636T5; TW202217196A; JPWO2021261431A1; TWI811711B; KR20230008224A

Abstract

燃料噴射器は、軸方向に延びる本体部を有し、本体部は、軸方向に延びるように形成された軸方向流路と、一端が軸方向流路に連通するとともに他端が本体部の外表面に開口するように形成された径方向流路と、外表面に開口する第１開口部及び第２開口部を含むとともに第１開口部から第２開口部まで本体部の内部を延びるように形成された内部流路とを含み、第１開口部と第２開口部とは、本体部の軸線を中心とする周方向において、径方向流路が前記外表面に開口する第３開口部に対して反対側に位置する。

Description

燃料噴射器及びこの燃料噴射器を備える燃焼器並びにこの燃焼器を備えるガスタービン

　本開示は、燃料噴射器及びこの燃料噴射器を備える燃焼器並びにこの燃焼器を備えるガスタービンに関する。
　本願は、２０２０年６月２６日に日本国特許庁に出願された特願２０２０－１１０４１３号に基づき優先権を主張し、その内容をここに援用する。

　特許文献１に記載のガスタービンには、燃料が流通する内管と、空気が流通する外管とを有する二重管構造の燃料噴射器（ペグ）が設けられている。この燃料噴射器は空気の流れる方向に交差する方向に延びているため、空気の流れる方向において燃料噴射器の下流側の領域で淀みが形成される場合がある。燃料噴射器から噴射された燃料を含む空気がこのような淀みに滞留してしまうと、燃焼器の信頼性が低下してしまう。

　これに対し、特許文献１のガスタービンに設けられる燃料噴射器には、空気が流通する外管が、このような淀みが形成される領域に相当する位置に開口しており、この開口から空気が噴射されることにより、滞留している空気及び燃料が押し流されるので、淀みの形成を抑制することができる。

特開２０１７－１８０２６７号公報

　しかしながら、特許文献１のガスタービンでは、圧縮機によって圧縮された空気の一部を燃料噴射器の外管に流通させる必要があり、そのためには、空気の一部を燃料噴射器の外管に供給させるためのライン等が必要となるので、燃焼器の構成が複雑になるといった問題点があった。

　上述の事情に鑑みて、本開示の少なくとも１つの実施形態は、燃焼器の信頼性を向上することのできる燃料噴射器及びこの燃料噴射器を備える燃焼器並びにこの燃焼器を備えるガスタービンを提供することを目的とする。

　上記目的を達成するため、本開示に係る燃料噴射器は、軸方向に延びる本体部を有する燃料噴射器であって、前記本体部は、前記軸方向に延びるように形成された軸方向流路と、一端が前記軸方向流路に連通するとともに他端が前記本体部の外表面に開口するように形成された径方向流路と、前記外表面に開口する第１開口部及び第２開口部を含むとともに前記第１開口部から前記第２開口部まで前記本体部の内部を延びるように形成された内部流路とを含み、前記径方向流路が前記外表面に開口する第３開口部に対向するように前記本体部を見たときに、前記第１開口部と前記第２開口部とは、前記本体部の軸線を中心とする周方向において、前記径方向流路が前記外表面に開口する第３開口部に対して反対側に位置する。

　本開示の燃料噴射器によれば、燃料噴射器の下流側の領域における空気及び燃料の流れの淀みが形成される可能性を低減できるので、燃焼器の信頼性を向上することができる。

本開示の一実施形態に係るガスタービンの構成を概略的に示す図である。本開示の一実施形態に係る燃焼器の一部分の断面図である。本開示の一実施形態に係る燃焼噴射器の側面図である。図３のＩＶ－ＩＶ線に沿った断面図である。図３のＶ－Ｖ線に沿った断面図である。図３において矢印ＶＩ方向から見た図である。図３において矢印ＶＩＩ方向から見た図である。図４に示される断面図に対して内部流路の一方の分岐流路部の任意の流路面及び本体部の軸線を仮想平面上に展開した図である。本開示の一実施形態に係る燃焼噴射器周りの空気及び燃料の流れを説明するための概念図である。本開示の一実施形態に係る燃焼噴射器の変形例の断面図である。本開示の一実施形態に係る燃焼噴射器の別の変形例の断面図である。本開示の一実施形態に係る燃焼噴射器のさらに別の変形例の断面図である。

　以下、本開示の実施の形態による燃料噴射器について、図面に基づいて説明する。かかる実施の形態は、本開示の一態様を示すものであり、この開示を限定するものではなく、本開示の技術的思想の範囲内で任意に変更可能である。

＜本開示の一実施形態に係るガスタービン及び燃焼器の構成＞
　図１に示されるように、本開示の一実施形態に係るガスタービン１は、圧縮機２と、複数の燃焼器３（図１には１つの燃焼器３のみが図示されている）と、タービン４とを備えている。圧縮機２は、外部の空気である大気を吸入して圧縮し、圧縮された空気を燃焼器３に供給するように構成されている。燃焼器３は、圧縮機２により圧縮された空気を用いて、外部から供給された燃料を燃焼させることにより、燃焼ガスを生成するように構成されている。タービン４は、燃焼器３により生成された燃焼ガスの供給を受けて回転駆動力を発生させ、発生した回転駆動力を圧縮機２及び例えば発電機６等の外部機器に出力するように構成されている。

　図２に示されるように、燃焼器３は外筒１１を備え、外筒１１の内部には、外筒１１の軸線を中心とする径方向に所定間隔をあけて内筒１２が設けられている。内筒１２の先端部に尾筒１３が連結されている。外筒１１と内筒１２との間には、圧縮機２（図１参照）により圧縮された空気が流通するリング形状の流路２１が形成されている。

　内筒１２の内部には、パイロット燃焼バーナ１４と、パイロット燃焼バーナ１４を取り囲むように設けられた複数のメイン燃焼バーナ１５とが配置されている。パイロット燃焼バーナ１４はパイロットノズル２３を備え、各メイン燃焼バーナ１５はメインノズル２６を備えている。流路２１には、燃料噴射器である複数のペグ２８（図２には２つのペグ２８のみが図示されている）が、外筒１１の軸線を中心とする周方向（すなわち、内筒１２の軸線を中心とする周方向）に所定間隔をあけるようにして設けられている。各ペグ２８は、基端部が外筒１１に固定されるとともに先端部が内筒１２に向かって延びるように設けられている。

＜本開示の一実施形態に係る燃焼噴射器の構成＞
　図３に示されるように、ペグ２８は、基端部３０ａから先端部３０ｂまで延びる本体部３０を有している。図４に示されるように、本体部３０は、内管３１と外管３２とからなる二重管構造を有し、本体部３０には、軸方向に延びるように形成された軸方向流路３３と、本体部３０の外表面３０ｃに開口する第１開口部３６及び第２開口部３７を含むとともに第１開口部３６から第２開口部３７まで本体部３０の内部を延びるように形成された内部流路３５とが形成されている。内部流路３５は、本体部３０の軸線Ｌを中心とする周方向（以下、単に「周方向」という）の内側に軸方向流路３３を囲むように延びるように構成され、第１開口部３６から第２開口部３７に向かって周方向において反対方向に延びる２つの分岐流路部３５ａ，３５ｂを含んでいる。尚、軸方向流路３３と内部流路３５とは連通していない。

　図５に示されるように、本体部３０には、一端が軸方向流路３３に連通するとともに他端が本体部３０の外表面３０ｃに開口するように形成された径方向流路３４がさらに形成されている。径方向流路３４は内部流路３５（図４参照）とは連通していない。外表面３０ｃには、径方向流路３４の開口部として第３開口部３８が形成されている。図５には、径方向流路３４が６つの径方向流路３４ａ，３４ｂ，３４ｃ，３４ｄ，３４ｅ，３４ｆを含んでいるが、６つに限定するものではなく、任意の個数であってもよい。また、各径方向流路３４の位置についても限定はしない。図５では、軸方向における同じ位置に２つの径方向流路３４（例えば、径方向流路３４ａ，３４ｂ）が形成されているが、軸方向における任意の位置に１つの径方向流路３４のみを形成してもよい。例えば、先端部３０ｂ近傍且つ軸方向における同じ位置に２つの径方向流路３４ａ，３４ｂ（ただし、この２つは周方向の異なる位置で開口している）が設けられ、その他の４つの径方向流路３４ｃ～３４ｆがそれぞれ、径方向流路３４ａ，３４ｂよりも基端部３０ａ側で軸方向における異なる位置に配置されてもよい。

　これにより、径方向流路３４ａ，３４ｂ，３４ｃ，３４ｄ，３４ｅ，３４ｆのそれぞれの第３開口部３８ａ，３８ｂ，３８ｃ，３８ｄ，３８ｅ，３８ｆの外表面３０ｃ上の位置が、径方向流路３４ａ，３４ｂ，３４ｃ，３４ｄ，３４ｅ，３４ｆのそれぞれの位置に応じて決まる。径方向流路３４ａ，３４ｂ，３４ｃ，３４ｄ，３４ｅ，３４ｆのそれぞれの位置は、第３開口部３８ａ，３８ｂ，３８ｃ，３８ｄ，３８ｅ，３８ｆのそれぞれが軸方向において第２開口部３７（図４参照）が存在する範囲内に位置するように決定することが好ましい。

　図４に示されるように、いずれかの第３開口部３８、例えば第３開口部３８ｃに対向するように（矢印Ｆの方向に）本体部３０を見たときでも、第１開口部３６と第２開口部３７とは、周方向において、第３開口部３８ｃに対して反対側に位置している。つまり、周方向において第１開口部３６と第２開口部３７との間に第３開口部３８ｃが位置している。周方向における第１開口部３６、第２開口部３７、第３開口部３８ｃそれぞれの中心位置をＡ、Ｂ、Ｃとするとともに軸線Ｌ上にある本体部３０の軸中心をＯとしたときの角度ＡＯＣ（以下、角度θ１という）及び角度ＢＯＣ（以下、角度θ２という）はそれぞれ、４５°以上かつ１３５°以下、好ましくは６０°以上かつ１２０°以下、さらに好ましくは８０°以上かつ１００°以下、最も好ましくは９０°である。尚、図４に示される構成は、最も好ましいθ１＝θ２＝９０°の場合の構成を描いている。

　第１開口部３６を画定する外管３２の開口面３２ａのうち、周方向に対向する開口面をそれぞれ開口面３２ａ１，３２ａ２とし、開口面３２ａ１及び開口面３２ａ２のそれぞれの延長面Ｓ１及びＳ２がなす角度をθ３とすると、４５°≦θ３≦９０°であることが好ましい。後述するように、圧縮機２（図１参照）により圧縮された空気の一部が第１開口部３６を介して内部流路３５に流入するが、θ３を４５°未満にすると、できるだけ多くの空気を流入させるためには周方向の開口幅を広くしなければならず、それには本体部３０の太さに基づいて限界がある。一方で、θ３を９０°より大きくしても、できるだけ多くの空気を流入させる効果は、θ３＝９０°のときと比べて向上することは期待できず、むしろ低減する可能性があるからである。

　図６に示されるように、内部流路３５は、軸方向において互いに連通しない３つの分割内部流路３５ｃ，３５ｄ，３５ｅを含んでいる。分割内部流路３５ｃ，３５ｄ，３５ｅはそれぞれ、第１開口部３６を構成する第１分割開口部３６ａ，３６ｂ，３６ｃを含んでいる。この場合、図７に示されるように、分割内部流路３５ｃ，３５ｄ，３５ｅはそれぞれ、第２開口部３７を構成する第２分割開口部３７ａ，３７ｂ，３７ｃを含んでいる。尚、内部流路３５を分割する個数は３に限定するものではなく、内部流路３５を２つに分割してもよいし、４つ以上の任意の個数に分割してもよい。その場合には、第１開口部３６及び第２開口部３７それぞれの分割個数も、内部流路３５の分割個数と同じになる。

　第３開口部３８ａ～３８ｆ（図５参照）のそれぞれが軸方向において第２開口部３７（図４参照）が存在する範囲内に位置するように決定することが好ましいことを上述したが、このように、第１開口部３７及び第２開口部３７がそれぞれ複数の分割開口部を含む場合には、図３に示されるように、第３開口部３８ｆは軸方向において第２分割開口部３７ａが存在する範囲内に位置し、第３開口部３８ｄは軸方向において第２分割開口部３７ｂが存在する範囲内に位置し、第３開口部３８ｂは軸方向において第２分割開口部３７ｃが存在する範囲内に位置する構成が好ましい。図３には図示されていないが、第３開口部３８ａ，３８ｃ，３８ｅ（図５参照）もそれぞれ、軸方向において第２分割開口部３７ｃ，３７ｂ，３７ａが存在する範囲内に位置する構成が好ましい。

　図６と図７とを対比すると、第１開口部３６及び第２開口部３７それぞれの周方向の開口幅は同じになっているが、軸方向の開口幅は前者よりも後者の方が小さくなっていることから、第２開口部３７の開口面積は第１開口部３６の開口面積よりも小さくなっている。このため、内部流路３５、すなわち分割内部流路３５ｃ，３５ｄ，３５ｅのそれぞれは、第１開口部３６から第２開口部３７に向かって、あるいは、第１開口部３６と第２開口部３７との間の位置から第２開口部３７に向かって、流路面積が減少するように構成することができる。

　このような第１開口部３６及び第２開口部３７の開口面積に関する構成に対して、第１開口部３６の軸方向の開口幅及び周方向の開口幅をそれぞれｗ_１ａ及びｗ_１ｐとし、第２開口部３７の軸方向の開口幅及び周方向の開口幅をそれぞれｗ_２ａ及びｗ_２ｐとすると、（ｗ_１ａ／ｗ_２ａ）＞（ｗ_１ｐ／ｗ_２ｐ）であることが好ましい。

　第１開口部３６と第２開口部３７との間の位置から第２開口部３７に向かって内部流路３５の流路面積が減少する構成を実現するための構成の一例を、図８に基づいて説明する。図８は、図４に示される断面図（図８の左側の図）に対して、内部流路３５の一方の分岐流路部３５ｂの任意の流路面ＦＳの軸線Ｌに沿った切断面ＣＳと、本体部３０の軸線Ｌとを仮想平面上に展開した図（図８の右側の図であり、以下ではこの図を「展開図」といい、この展開図に表された形状を「展開形状」という）である。

　分岐流路部３５ｂを第１開口部３６から第２開口部３７に向かって上流側の部分である第１流路部３５ｂ１と、下流側の部分である第２流路部３５ｂ２とに分け、流路面ＦＳのうち第１流路部３５ｂ１に対応する流路面をＦＳ１とし、第２流路部３５ｂ２に対応する流路面をＦＳ２とする。上記展開図において、軸線Ｌに対して第１流路部３５ｂ１の流路面ＦＳ１が延びる方向Ｒ１がなす角度をθａとし、軸線Ｌに対して第２流路部３５ｂ２の流路面ＦＳ２が延びる方向Ｒ２がなす角度をθｂとする。分岐流路部３５ｂの最も簡単な構成は０°＜θａ＝θｂ＜９０°であり、この構成は図３に示される構成に相当する。すなわち、この構成では、分岐流路部３５ｂは、第１開口部３６から第２開口部３７まで、軸線Ｌに対して一定の角度をなしながら延びている。

　図８には、このような最も簡単な構成ではなく、θｂ＜θａとなる構成の一例を示している。すなわち、第１流路部３５ｂ１に対して第２流路部３５ｂ２が先端部３０ｂ（図３参照）に向かって（図８では、紙面に対して垂直な奥行き方向に）折れ曲がった構成となっている。このような構成（０°＜θａ＝θｂ＜９０°の構成及びθｂ＜θａの構成の両方）によって、第１開口部３６と第２開口部３７との間の位置から第２開口部３７に向かって内部流路３５の流路面積が減少する、すなわち第２流路部３５ｂ２の流路面積が減少する構成を実現することができる。また、第１流路部３５ｂ１に対して第２流路部３５ｂ２が先端部３０ｂに向かって折れ曲がった構成によって、第２開口部３７を、燃料が噴射される第３開口部３８と軸方向において同じ位置にすることもできる。

　尚、図８では、θａ＝９０°であるように描かれているが、この形状に限定するものではない。θａ＜９０°の任意の角度であっても、θｂ＜θａとなっていれば、第１開口部３６と第２開口部３７との間の位置から第２開口部３７に向かって内部流路３５の流路面積が減少する構成を実現することができる。

　図６では、第１分割開口部３６ａ～３６ｃのそれぞれの開口面積が同じであるように描かれているが、このような形態に限定するものではない。第１分割開口部３６ａ～３６ｃのそれぞれの開口面積のうちの少なくとも２つが互いに異なっていてもよい。例えば、図５に示される構成に対して径方向流路３４ｃ及び３４ｅがない場合、したがって、第３開口部３８ｃ及び３８ｅもない場合、第１開口部３６のうち、最も先端部３０ｂに近い位置にある分割内部流路３５ｅの第１分割開口部３６ｃの開口面積が、他の分割内部流路３５ｃ，３５ｄのそれぞれの第１分割開口部３６ａ，３６ｂのそれぞれの開口面積よりも大きくなっていてもよい。この場合、分割内部流路３５ｃ，３５ｄのそれぞれの第２分割開口部３７ａ，３７ｂ（図７参照）が軸方向において存在する範囲内にそれぞれ、第３開口部３８ｆ及び３８ｄ（図５参照）が存在しているが、分割内部流路３５ｅの第２分割開口部３７ｃ（図７参照）が軸方向において存在する範囲内には、２つの第３開口部３８ａ，３８ｂ（図５参照）が存在している。すなわち、第２分割開口部３７ｃが軸方向において存在する範囲内に存在する第３開口部３８の開口面積は、他の２つの範囲内に存在する第３開口部３８の開口面積よりも大きいことになる。

　後述するように、燃料が軸方向流路３３（図４及び５参照）を流通した後に第３開口部３８のそれぞれから噴射されるとともに、圧縮機２（図１参照）により圧縮された空気の一部が第１分割開口部３６ａ，３６ｂ，３６ｃのそれぞれを介して分割内部流路３５ｃ，３５ｄ，３５ｅのそれぞれに流入した後、第２分割開口部３７ａ，３７ｂ，３７ｃ（図７参照）のそれぞれを介して内部流路３５から流出するが、第２分割開口部３７ａ，３７ｂが軸方向において存在する範囲に比べて第２分割開口部３７ｃが軸方向において存在する範囲の方が、噴射される燃料の量が多くなると考えられる。これに対し、各第１分割開口部３６ａ，３６ｂ，３６ｃの開口面積について上記構成にすることにより、後者の範囲に相当する分割内部流路３５ｅに流入する空気量が他の分割内部流路３５ｃ，３５ｄよりも多くなる。

　このような第１開口部３６及び第２開口部３７の開口面積に関する構成に対して、軸方向において第２分割開口部３７ａ～３７ｃのそれぞれが存在する範囲内の第３開口部３８ａ，３８ｂ，３８ｆのうち、最も開口面積の大きい第３開口部３８となる範囲、すなわち第３開口部３８ａ，３８ｂが位置する範囲を画定する第２分割開口部３７ｃの開口面積をＳ_２Ｌとし、この第２分割開口部３７ｃに対応する第１分割開口部３６ｃの開口面積をＳ_１Ｌとし、その他の第３開口部３８ｆ，３８ｄが位置する各範囲を画定する第２分割開口部３７ａ，３７ｂそれぞれの開口面積をＳ_２Ｓとし、これら第２分割開口部３７ａ，３７ｂのそれぞれに対応する第１分割開口部３６ａ，３６ｂそれぞれの開口面積をＳ_１Ｓとすると、（Ｓ_１Ｌ／Ｓ_２Ｌ）＞（Ｓ_１Ｓ／Ｓ_２Ｓ）であることが好ましい。

　図７に示されるように、第２分割開口部３７ａ，３７ｂ，３７ｃの開口面積はいずれも同じになるように構成されている。後述するように、圧縮機２（図１参照）により圧縮された空気の一部が第１開口部３６を介して内部流路３５に流入した後、第２開口部３７を介して内部流路３５から流出するが、各第２分割開口部３７ａ，３７ｂ，３７ｃから流出する空気量は、各第２分割開口部３７ａ，３７ｂ，３７ｃに対応する各第１分割開口部３６ａ，３６ｂ，３６ｃの開口面積によって調整できるので、ペグ２８の設計作業を簡素化することができる。

　尚、第２分割開口部３７ａ，３７ｂ，３７ｃの開口面積がいずれも同じといっても、それぞれの開口面積が完全に同じであることまで要求するものではなく、多少の違いがあってもおおよそ同じ開口面積であればよい。その程度としては例えば、第２分割開口部３７ａ，３７ｂ，３７ｃの開口面積の平均値に対する第２分割開口部３７ａ，３７ｂ，３７ｃのそれぞれの開口面積の比が０．８～１．２であればよい。

＜本開示の一実施形態に係るガスタービン、燃焼器、及び燃焼噴射器の動作＞
　図１に示されるように、ガスタービン１の運転中は、圧縮機２によって圧縮された空気が生成され、この空気が燃焼器３内に導入される。燃焼器３内では、圧縮された空気に燃料が混合された後、混合気を燃焼させ、高温高圧の燃焼ガスを生成する。燃焼ガスはタービン４に導入されてタービン４を駆動し、タービン４で発生した回転駆動力を圧縮機２及び外部機器（例えば発電機６等）に出力する。

　図２に示されるように、燃焼器３内に導入された空気は、流路２１を通って内筒１２内に流入し、パイロットノズル２３及びメインノズル２６から供給された燃料と混合されて混合気となり、混合気が燃焼して燃焼ガスが生成する。空気が流路２１を通る際にペグ２８を通り過ぎるが、この際にもペグ２８から燃料が供給されて、空気と燃料とが混合される。

　図５に示されるように、図示しない供給元からペグ２８に供給された燃料は、軸方向流路３３を基端部３０ａ側から先端部３０ｂ側に向かって流れながら、径方向流路３４ａ～３４ｆのそれぞれに分配され、第３開口部３８ａ～３８ｆのそれぞれから流路２１へ噴射される。一方で、図９に示されるように、流路２１を流通する空気は、ペグ２８を通り過ぎる際、ペグ２８の両側に分岐してペグ２８を通り過ぎる。このとき、例えば第３開口部３８ａ，３８ｂのそれぞれから噴射された燃料は、ペグ２８の両側に分岐してペグ２８を通り過ぎる空気のそれぞれと混合され、空気の流れる方向においてペグ２８の下流側で合流する。ペグ２８の両側に分岐してペグ２８を通り過ぎる空気及び燃料がペグ２８の下流側で合流する位置とペグ２８との間の領域、すなわち、空気の流れる方向に見てペグ２８の裏側の領域Ｋに、空気及び燃料が滞留すること、すなわち空気及び燃料の流れの淀みが形成されることがある。領域Ｋに空気及び燃料が滞留すると、燃焼器３（図２参照）の信頼性が低下する原因となる。

　しかしながら、ペグ２８を用いる場合、第１開口部３６を空気の流れる方向に対向する向きにペグ２８を配置しておけば、空気がペグ２８を通り過ぎる際、空気の一部が第１開口部３６を介して内部流路３５を流通し、第２開口部３７を介して内部流路３５から流出する。第１開口部３６と第２開口部３７のペグ２８における位置関係によれば、第２開口部３７は領域Ｋに面するようになるので、第２開口部３７を介して内部流路３５から流出する空気は領域Ｋに向かって流出することになる。そうすると、領域Ｋに空気及び燃料が滞留する状態になったとしても、領域Ｋに向かって内部流路３５から流出した空気が、領域Ｋ内に滞留しようとする空気及び燃料を下流側に向かって押し流すので、領域Ｋに空気及び燃料の流れの淀みが形成される可能性を低減できる。

　図６及び７に示されるように、ペグ２８では、第２開口部３７の開口面積は第１開口部３６の開口面積よりも小さいので、第１開口部３６に流入する空気の流速よりも、第２開口部３７から流出する空気の流速が大きくなる。これにより、第２開口部３７の開口面積と第１開口部３６の開口面積とを同じにした場合に比べて、領域Ｋに滞留する空気及び燃料を押し流す能力が大きくなるので、空気及び燃料の流れの淀みが形成される可能性をさらに低減することができる。また、図８に示されるように、第２開口部３７に向かって内第２流路部３５ｂ２の流路面積が減少する構成とすることにより、第２流路部３５ｂ２を流れる空気の流速が徐々に増加するので、第２開口部３７から流出する空気の流れが不必要に乱れることを抑制できる。

　ペグ２８において、最も先端部３０ｂに近い位置にある分割内部流路３５ｅの第１分割開口部３６ｃの開口面積が他の分割内部流路３５ｃ，３５ｄのそれぞれの第１分割開口部３６ａ，３６ｂのそれぞれの開口面積よりも大きく、第３開口部３８ｆは軸方向において第２分割開口部３７ａが存在する範囲内に位置し、第３開口部３８ｄは軸方向において第２分割開口部３７ｂが存在する範囲内に位置し、第３開口部３８ａ，３８ｂは軸方向において第２分割開口部３７ｃが存在する範囲内に位置する構成にすると、分割内部流路３５ｃ，３５ｄのそれぞれに流入する空気量に比べて、分割内部流路３５ｅに流入する空気量が多くなる。図９に示されるように、ペグ２８において、第３開口部３８から流出する燃料と空気との混合気が領域Ｋに滞留するのを抑制するのは第２開口部３７から流出する空気であり、第３開口部３８から流出する燃料と空気との混合気が領域Ｋに滞留するのを抑制するのは第２開口部３７から流出する空気であり、第３開口部３８から流出する燃料と空気との混合気が領域Ｋに滞留するのを抑制するのは第２開口部３７から流出する空気である。上述のように第３開口部３８が４つの第３開口部３８ａ，３８ｂ，３８ｄ，３８ｆを含む構成では、第３開口部３８ａ及びｂから流出する燃料の合計量は、第３開口部３８ｃ及びｄのそれぞれから流出する燃料の量よりも多いことから、領域Ｋに燃料及び空気が滞留すると、滞留した混合気中の燃料濃度が高くなり、燃焼器３（図２参照）の信頼性に与える悪影響は大きくなる。しかしながら、分割内部流路３５ｅに流入する空気量は他の分割内部流路３５ｃ，３５ｄのそれぞれに流入する空気量よりも大きいので、領域Ｋに滞留する空気及び燃料を押し流す能力も大きくなる。その結果、領域Ｋに滞留する空気及び燃料を押し流して、空気及び燃料の流れの淀みが形成される可能性を低減することができる。

　既に述べたことであるが、ペグ２８では、第３開口部３８は、本体部３０の軸方向において第２開口部３７が存在する範囲内に位置している。この構成によれば、第２開口部３７を介して内部流路３５（図４参照）から流出する空気は、軸方向において第３開口部３８が存在する位置における領域Ｋを通過するので、領域Ｋに滞留する空気及び燃料を押し流して、空気及び燃料の流れの淀みが形成される可能性を低減することができる。

　尚、ペグ２８では、内部流路３５が２つの分岐流路部３５ａ，３５ｂを有していたが、分岐流路部３５ａ，３５ｂのいずれか一方のみを有する構成であってもよい。

＜本開示の一実施形態に係る燃焼噴射器の変形例＞
　図９では、分割内部流路３５ｃを画定する内壁面３５ｃ１及び３５ｃ２と、分割内部流路３５ｄを画定する内壁面３５ｄ１及び３５ｄ２と、分割内部流路３５ｅを画定する内壁面３５ｅ１及び３５ｅ２とはそれぞれ、平らな面として描かれているが、平らな面に限定するものではなく、滑らかな湾曲面であってもよいし、段差や凹凸等が設けられた面であってもよい。

　図１０に示されるように、内管３１は、第２開口部３７が開口する範囲に、内管３１の外表面３１ａから第２開口部３７に向かって突出する突起部６０を含んでいてもよい。突起部６０は、外表面３１ａのうち分岐流路部３５ａを画定する外表面３１ａ１が突起部６０に向かう途中で湾曲方向を反転させた表面部分６１と、外表面３１ａのうち分岐流路部３５ｂを画定する外表面３１ａ２が突起部６０に向かう途中で湾曲方向を反転させた表面部分６２とによって、第２開口部３７に向かって尖った断面形状となる構成を有することが好ましい。この構成により、外表面３１ａ１，３１ａ２のそれぞれの近傍を流れる空気は、表面部分６１，６２のそれぞれに沿って第２開口部３７に向かう方向に向けられるので、分岐流路部３５ａ，３５ｂのそれぞれを流れる空気が合流する際に衝突して生じ得る流れの乱れを抑制できるので、第２開口部３７から流出する空気に含まれ得る流れの乱れを抑制することができる。

　図１１に示されるように、第３開口部３８は、本体部３０の外表面３０ｃよりも突出してもよい。図１１には、第３開口部３８ｃのみが外表面３０ｃよりも突出するように描かれているが、他の第３開口部３８ａ，３８ｂ，３８ｄ，３８ｅ，３８ｆも同様の構成であってもよい。また、複数の第３開口部３８のいくつかがこのような構成であってもよい。

　本開示の燃料噴射器はペグ２８の構成に限定するものではない。ペグ内の内部流路から流出した空気が、領域Ｋに滞留する空気及び燃料を押し流すことができることができる構成であればどのようなものでもよく、その他の実施形態に係る燃焼噴射器の構成を図１２に例示する。

　図１２に例示されるペグ４８では、本体部５０に形成された軸方向流路５３は、本体部５０の軸方向（図１２における紙面に垂直な方向）において部分的に２つの分割軸方向流路５３ａ，５３ｂに分かれた構造を有している。軸方向流路５３は、２つの分割軸方向流路５３ａ，５３ｂに分かれた構造を、本体部５０の軸方向において異なる位置に２つ以上有していてもよい。また、本体部５０には、一端が分割軸方向流路５３ａ，５３ｂのそれぞれに連通するとともに他端が本体部５０の外表面５０ｃに開口する径方向流路５４ａ，５４ｂが形成されている。尚、径方向流路５４ａ，５４ｂのいずれか一方のみが形成されていてもよい。さらに、本体部５０には、分割軸方向流路５３ａ，５３ｂの間を通るように形成された内部流路５５が形成されている。本体部５０の外表面５０ｃに内部流路５５の両端のそれぞれが開口する開口部が第１開口部５６及び第２開口部５７であり、本体部５０の外表面５０ｃに径方向流路５４ａ，５４ｂのそれぞれが開口する開口部が第３開口部５８ａ，５８ｂである。尚、２つの分割軸方向流路５３ａ，５３ｂに分かれた構造を軸方向流路５３が軸方向において異なる位置に２つ以上有する構成にすることにより、本体部５０には、軸方向において異なる位置に２つ以上の内部流路５５を形成することができる。

　ペグ４８では、ペグ４８に向かって流れる空気の一部は第１開口部５６を介して内部流路５５に流入し、残りの空気はペグ４８の両側に分岐してペグ４８を通り過ぎる。このとき、第３開口部５８ａ，５８ｂのそれぞれから噴射された燃料は、ペグ４８の両側に分岐してペグ４８を通り過ぎる空気のそれぞれと混合され、空気の流れる方向においてペグ４８の下流側で合流する。ペグ４８でも、第２開口部５７を介して内部流路５５から流出する空気は、空気の流れる方向に見てペグ４８の裏側の領域に向かって流出するので、ペグ４８の裏側の領域に空気及び燃料が滞留しようとしても、第２開口部５７から流出する空気によって押し流される。

　しかしながら、ペグ４８では、ペグ２８（図４参照）と異なり、本体部５０の軸線Ｌ’を中心とする周方向における第２開口部５７の開口幅を第１開口部５６の開口幅よりも小さくすることにより、第２開口部５７の開口面積を第１開口部５６の開口面積よりも小さくしている。そうすると、本体部５０の軸線Ｌ’を中心とする周方向における第２開口部５７の両側に、図９の領域Ｋに相当する領域Ｋ’が形成される可能性がある。このため、ペグ２８では、ペグ４８に比べて、領域Ｋにおいて淀みが形成される可能性をより低減できる。

　燃焼器３及びガスタービン１において、燃焼器３内の流路２１に設けられるトップハットノズルを構成する燃料噴射装置として、ペグ２８又は４８を用いることにより、空気及び燃料の流れの淀みが形成される可能性を低減することができるので、燃焼器３及びガスタービン１の構成が複雑になることを防止できる。

　上記各実施形態では、本体部３０，５０の外形の断面形状は円形であったが、この形状に限定するものではなく、楕円や多角形、翼形状等、任意の断面形状であってもよい。この場合、任意の断面形状の重心を通って本体部３０，５０それぞれの軸方向に延びる線を本体部３０，５０それぞれの軸線Ｌ，Ｌ’とすることができる。

　上記各実施形態に記載の内容は、例えば以下のように把握される。

［１］一の態様に係る燃料噴射器は、
　軸方向に延びる本体部（３０，５０）を有する燃料噴射器（ペグ２８，４８）であって、
　前記本体部（３０，５０）は、
　前記軸方向に延びるように形成された軸方向流路（３３，５３）と、
　一端が前記軸方向流路（３３，５３）に連通するとともに他端が前記本体部（３０，５０）の外表面（３０ｃ，５０ｃ）に開口するように形成された径方向流路（３４，５４ａ，５４ｂ）と、
　前記外表面（３０ｃ，５０ｃ）に開口する第１開口部（３６，５６）及び第２開口部（３７，５７）を含むとともに前記第１開口部（３６，５６）から前記第２開口部（３７，５７）まで前記本体部（３０，５０）の内部を延びるように形成された内部流路（３５，５５）と
を含み、
　前記第１開口部（３６，５６）と前記第２開口部（３７，５７）とは、前記本体部（３０，５０）の軸線（Ｌ）を中心とする周方向において、前記径方向流路（３４，５４ａ，５４ｂ）が前記外表面（３０ｃ，５０ｃ）に開口する第３開口部（３８，５８ａ，５８ｂ）に対して反対側に位置する。

［２］別の態様に係る燃料噴射器は、［１］の燃料噴射器であって、
　前記第２開口部（３７，５７）の開口面積は前記第１開口部（３６，５６）の開口面積よりも小さい。

　このような構成によれば、第１開口部に流入する空気の流速よりも、第２開口部から流出する空気の流速が大きくなることから、燃料噴射器の下流側の領域に滞留する空気及び燃料を押し流す能力が大きくなるので、淀みが形成される可能性をさらに低減し、燃焼器の信頼性を向上することができる。

［３］さらに別の態様に係る燃料噴射器は、［１］または［２］の燃料噴射器であって、
　前記第２開口部（３７，５７）の前記軸方向における開口幅は前記第１開口部（３６，５６）の前記軸方向における開口幅よりも小さい。

　このような構成によれば、第２開口部の周方向における開口幅を第１開口部の周方向における開口幅よりも小さくしない構成が可能になるので、周方向における第２開口部の両側に空気及び燃料の流れの淀みが形成されるおそれを低減できるので、燃焼器の信頼性を向上することができる。

［４］さらに別の態様に係る燃料噴射器は、［１］～［３］のいずれかの燃料噴射器であって、
　前記本体部（３０）は先端部（３０ｂ）及び基端部（３０ａ）を含み、
　前記内部流路（３５）は、前記軸方向において互いに連通しない複数の分割内部流路（３５ｃ，３５ｄ，３５ｅ）を含み、
　前記複数の分割内部流路（３５ｃ，３５ｄ，３５ｅ）はそれぞれ、前記第１開口部（３６）を構成する第１分割開口部（３６ａ，３６ｂ，３６ｃ）を含み、
　前記複数の分割内部流路（３５ｃ，３５ｄ，３５ｅ）のうち最も前記先端部（３０ｂ）に近い位置にある分割内部流路（３５ｅ）の前記第１分割開口部（３６ｃ）の開口面積が他の分割内部流路（３５ｃ，３５ｄ）の前記第１分割開口部（３６ａ，３６ｂ）の開口面積よりも大きい。

　軸方向の異なる位置に複数の第３開口部が開口している本体部において、先端部近傍における第３開口部の個数が他の位置における第３開口部の個数よりも多いと、先端部近傍における燃料の噴射量が他の位置における燃料噴射量よりも多くなる。これに対し、上記［４］の構成によれば、複数の分割内部流路のうち最も先端部に近い位置にある分割内部流路に流入する空気量が、他の分割内部流路に流入する空気量よりも多くなり、最も先端部に近い位置にある分割内部流路から流出する空気量が、他の分割内部流路から流出する空気量よりも多くなるので、先端部近傍における燃料噴射器の下流側の領域に滞留する空気及び燃料を押し流して、空気及び燃料の流れの淀みが形成される可能性を低減することができる。

［５］さらに別の態様に係る燃料噴射器は、［１］～［４］のいずれかの燃料噴射器であって、
　前記本体部（３０）は先端部（３０ｂ）及び基端部（３０ａ）を含み、
　前記内部流路（３５）は、前記軸方向において互いに連通しない複数の分割内部流路（３５ｃ，３５ｄ，３５ｅ）を含み、
　前記複数の分割内部流路（３５ｃ，３５ｄ，３５ｅ）はそれぞれ、前記第２開口部（３７）を構成する第２分割開口部（３７ａ，３７ｂ，３７ｃ）を含み、
　複数の前記第２分割開口部（３７ａ，３７ｂ，３７ｃ）の開口面積の平均値に対する前記複数の第２分割開口部（３７ａ，３７ｂ，３７ｃ）のそれぞれの開口面積の比が０．８５～１．２である。

　このような構成によれば、各第２分割開口部の開口面積がほぼ同じになる。そうすると、各第２分割開口部から流出する空気量は、各第２分割開口部に対応する各第１分割開口部の開口面積によって調整できるので、燃料噴射器の設計作業を簡素化することができる。

［６］さらに別の態様に係る燃料噴射器は、［１］～［５］のいずれかの燃料噴射器であって、
　前記第３開口部（３８）は、前記軸方向において前記第２開口部（３７）が存在する範囲内に位置する。

　燃料噴射器の下流側の領域に空気及び燃料が滞留する場合、軸方向において第３開口部が存在する位置における燃料噴射器の下流側の領域の空気及び燃料の滞留量が多くなる。これに対し、上記［６］の構成によれば、第２開口部を介して内部流路から流出する空気は、軸方向において第３開口部が存在する位置における燃料噴射器の下流側の領域を通過するので、燃料噴射器の下流側の領域に滞留する空気及び燃料を押し流して、空気及び燃料の流れの淀みが形成される可能性を低減することができる。

［７］さらに別の態様に係る燃料噴射器は、［６］の燃料噴射器であって、
　前記内部流路（３５）は、前記軸方向において互いに連通しない複数の分割内部流路（３５ｃ，３５ｄ，３５ｅ）を含み、前記複数の分割内部流路（３５ｃ，３５ｄ，３５ｅ）はそれぞれ、前記第１開口部（３６）を構成する第１分割開口部（３６ａ，３６ｂ，３６ｃ）と、前記第２開口部（３７）を構成する第２分割開口部（３７ａ，３７ｂ，３７ｃ）とを含み、
　前記軸方向において複数の前記第２分割開口部（３７ａ，３７ｂ，３７ｃ）のそれぞれが存在する前記範囲内の前記第３開口部（３８ａ，３８ｂ，３８ｃ，３８ｄ）のうち、最も開口面積の大きい第３開口部（３８ａ，３８ｂ）が位置する前記範囲を画定する前記第２分割開口部（３７ｃ）の開口面積をＳ_２Ｌとし、この第２分割開口部（３７ｃ）に対応する第１分割開口部（３６ｃ）の開口面積をＳ_１Ｌとし、その他の第３開口部（３８ｃ，３８ｄ）が位置する前記範囲を画定する前記第２分割開口部（３７ａ，３７ｂ）の開口面積をＳ_２Ｓとし、この第２分割開口部（３７ａ，３７ｂ）に対応する第１分割開口部（３６ａ，３６ｂ）の開口面積をＳ_１Ｓとすると、（Ｓ_１Ｌ／Ｓ_２Ｌ）＞（Ｓ_１Ｓ／Ｓ_２Ｓ）である。

　このような構成は、上記［６］のより好ましい構成であるので、上記［６］の作用効果を得ることができる。

［８］さらに別の態様に係る燃料噴射器は、［１］～［７］のいずれかの燃料噴射器であって、
　前記第１開口部（３６）の前記軸方向の開口幅及び前記周方向の開口幅をそれぞれｗ_１ａ及びｗ_１ｐとし、前記第２開口部（３７）の前記軸方向の開口幅及び前記周方向の開口幅をそれぞれｗ_２ａ及びｗ_２ｐとすると、（ｗ_１ａ／ｗ_２ａ）＞（ｗ_１ｐ／ｗ_２ｐ）である。

　このような構成は、上記［１］～［７］のより好ましい構成であるので、上記［１］～［７］の作用効果を得ることができる。

［９］さらに別の態様に係る燃料噴射器は、［１］～［８］のいずれかの燃料噴射器であって、
　前記内部流路（３５）は、前記軸方向流路（３３）を前記本体部（３０）の径方向の内側に囲むように延びる。

　このような構成によれば、第２開口部の周方向の開口幅をできる限り長くすることができる。第２開口部の周方向の開口幅が短いと、第２開口部の周方向における両側に淀み点が形成されてしまう。これに対し、上記［９］の構成によれば、燃料噴射器の下流側の領域において淀み点が形成される可能性をより低減することができる。

［１０］さらに別の態様に係る燃料噴射器は、［９］の燃料噴射器であって、
　前記内部流路（３５）は、
　前記第１開口部（３６）から前記第２開口部（３７）へ向かって前記周方向に延びる第１流路部（３５ｂ１）と、
　前記第１開口部（３６）とは反対側の前記第１流路部（３５ｂ１）の端部から前記第２開口部（３７）まで前記周方向に延びる第２流路部（３５ｂ２）と
を含み、
　前記第１開口部（３６）から前記第２開口部（３７）まで前記第１流路部（３５ｂ１）及び前記第２流路部（３５ｂ２）の前記軸線（Ｌ）に沿った切断面（ＣＳ）と、前記軸線（Ｌ）とを仮想平面上に展開した展開形状において、前記第２流路部（３５ｂ２）の延びる方向（Ｒ２）が前記軸線（Ｌ）に対してなす角度（θｂ）は、前記第１流路部（３５ｂ１）の延びる方向（Ｒ１）が前記軸線（Ｌ）に対してなす角度（θａ）よりも小さい。

　このような構成によれば、第２開口部の開口面積が第１開口部の開口面積よりも小さくなるように燃料噴射器を形成することができる。また、この構成によれば、第２開口部を、燃料が噴射される第３開口部と軸方向において同じ位置にすることもできる。

［１１］さらに別の態様に係る燃料噴射器は、［１］～［１０］のいずれかの燃料噴射器であって、
　前記内部流路（３５）は、前記第１開口部（３６）から前記第２開口部（３７）に向かって流路面積が減少するように構成されている。

　このような構成によれば、第２流路部を流れる空気の流速は第２開口部に向かって増加するので、燃料噴射器の下流側の領域に滞留する空気及び燃料を押し流す能力が大きくなり、空気及び燃料の流れの淀みが形成される可能性をさらに低減することができる。

［１２］さらに別の態様に係る燃料噴射器は、［１］～［１１］のいずれかの燃料噴射器であって、
　前記第内部流路は、前記第１開口部から前記第２開口部に向かって流路断面の前記軸方向における開口幅が減少するように構成されている。

　このような構成によれば、第１開口部の周方向の開口幅よりも第２開口部の周方向の開口幅を小さくすることなしに、第１開口部３６から第２開口部３７に向かって内部流路３５の流路面積が減少する構成とすることができるので、第２開口部５７の周方向における両側に淀みが形成するおそれを低減しながら、燃料噴射器の下流側の領域に滞留する空気及び燃料を押し流す能力が大きくし、空気及び燃料の流れの淀みが形成される可能性をさらに低減することができる。

［１３］さらに別の態様に係る燃料噴射器は、［１］～［１２］のいずれかの燃料噴射器であって、
　前記内部流路（３５）は、前記第１開口部（３６）から前記第２開口部（３７）に向かって前記周方向において反対方向に延びる２つの分岐流路部（３５ａ，３５ｂ）を含む。

　このような構成によれば、第２開口部の周方向の開口幅をできる限り長くすることができる。第２開口部の周方向の開口幅が短いと、第２開口部の周方向における両側に空気及び燃料の流れの淀みが形成されてしまう。これに対し、上記［１３］の構成によれば、燃料噴射器の下流側の領域において淀みが形成される可能性をより低減することができる。

［１４］一の態様に係る燃焼器は、
　［１］～［１３］のいずれかの燃料噴射器（２８，４８）を備える。

　本開示の燃料噴射器によれば、［１］～［１３］のいずれかの燃料噴射器を用いることにより、空気及び燃料の流れの淀みが形成される可能性を低減することができるので、燃焼器の構成が複雑になることを防止できる。

［１５］一の態様に係るガスタービンは、
　圧縮機（２）と、
　［１４］の燃焼器（３）と、
　タービン（４）と
を備える。

　本開示の燃料噴射器によれば、［１４］の燃焼器を用いることにより、空気及び燃料の流れの淀みが形成される可能性を低減することができるので、ガスタービンの構成が複雑になることを防止できる。

１　ガスタービン
２　圧縮機
３　燃焼器
４　タービン
２８　ペグ（燃料噴射器）
３０　本体部
３０ａ　（本体部の）基端部
３０ｂ　（本体部の）先端部
３０ｃ　（本体部の）外表面
３３　軸方向流路
３４　径方向流路
３４ａ　径方向流路
３４ｂ　径方向流路
３４ｃ　径方向流路
３４ｄ　径方向流路
３５　内部流路
３５ａ　分岐流路部
３５ｂ　分岐流路部
３５ｂ１　第１流路部
３５ｂ２　第２流路部
３５ｃ　分割内部流路
３５ｄ　分割内部流路
３５ｅ　分割内部流路
３６　第１開口部
３６ａ　第１分割開口部
３６ｂ　第１分割開口部
３６ｃ　第１分割開口部
３７　第２開口部
３７ａ　第２分割開口部
３７ｂ　第２分割開口部
３７ｃ　第２分割開口部
３８　第３開口部
３８ａ　第３開口部
３８ｂ　第３開口部
３８ｃ　第３開口部
３８ｄ　第３開口部
４８　ペグ（燃料噴射器）
５０　本体部
５０ｃ　（本体部の）外表面
５３　軸方向流路
５４　径方向流路
５４ａ　径方向流路
５４ｂ　径方向流路
５５　内部流路
５６　第１開口部
５７　第２開口部
５８ａ　第３開口部
５８ｂ　第３開口部
ＣＳ　切断面
Ｌ　（本体部の）軸線
Ｌ’　（本体部の）軸線

Claims

　軸方向に延びる本体部を有する燃料噴射器であって、
　前記本体部は、
　前記軸方向に延びるように形成された軸方向流路と、
　一端が前記軸方向流路に連通するとともに他端が前記本体部の外表面に開口するように形成された径方向流路と、
　前記外表面に開口する第１開口部及び第２開口部を含むとともに前記第１開口部から前記第２開口部まで前記本体部の内部を延びるように形成された内部流路と
を含み、
　前記第１開口部と前記第２開口部とは、前記本体部の軸線を中心とする周方向において、前記径方向流路が前記外表面に開口する第３開口部に対して反対側に位置する燃料噴射器。
　前記第２開口部の開口面積は前記第１開口部の開口面積よりも小さい、請求項１に記載の燃料噴射器。
　前記第２開口部の前記軸方向における開口幅は前記第１開口部の前記軸方向における開口幅よりも小さい、請求項１または２に記載の燃料噴射器。
　前記本体部は先端部及び基端部を含み、
　前記内部流路は、前記軸方向において互いに連通しない複数の分割内部流路を含み、
　前記複数の分割内部流路はそれぞれ、前記第１開口部を構成する第１分割開口部を含み、
　前記複数の分割内部流路のうち最も前記先端部に近い位置にある分割内部流路の前記第１分割開口部の開口面積が他の分割内部流路の前記第１分割開口部の開口面積よりも大きい、請求項１～３のいずれか一項に記載の燃料噴射器。
　前記本体部は先端部及び基端部を含み、
　前記内部流路は、前記軸方向において互いに連通しない複数の分割内部流路を含み、
　前記複数の分割内部流路はそれぞれ、前記第２開口部を構成する第２分割開口部を含み、
　複数の前記第２分割開口部の開口面積の平均値に対する前記複数の第２分割開口部のそれぞれの開口面積の比が０．８～１．２である、請求項１～４のいずれか一項に記載の燃料噴射器。
　前記第３開口部は、前記軸方向において前記第２開口部が存在する範囲内に位置する、請求項１～５のいずれか一項に記載の燃料噴射器。
　前記内部流路は、前記軸方向において互いに連通しない複数の分割内部流路を含み、前記複数の分割内部流路はそれぞれ、前記第１開口部を構成する第１分割開口部と、前記第２開口部を構成する第２分割開口部とを含み、
　前記軸方向において複数の前記第２分割開口部のそれぞれが存在する前記範囲内の前記第３開口部のうち、最も開口面積の大きい第３開口部が位置する前記範囲を画定する前記第２分割開口部の開口面積をＳ_２Ｌとし、この第２分割開口部に対応する第１分割開口部の開口面積をＳ_１Ｌとし、その他の第３開口部が位置する前記範囲を画定する前記第２分割開口部の開口面積をＳ_２Ｓとし、この第２分割開口部に対応する第１分割開口部の開口面積をＳ_１Ｓとすると、（Ｓ_１Ｌ／Ｓ_２Ｌ）＞（Ｓ_１Ｓ／Ｓ_２Ｓ）である、請求項６に記載の燃料噴射器。
　前記第１開口部の前記軸方向の開口幅及び前記周方向の開口幅をそれぞれｗ_１ａ及びｗ_１ｐとし、前記第２開口部の前記軸方向の開口幅及び前記周方向の開口幅をそれぞれｗ_２ａ及びｗ_２ｐとすると、（ｗ_１ａ／ｗ_２ａ）＞（ｗ_１ｐ／ｗ_２ｐ）である、請求項１～７のいずれか一項に記載の燃料噴射器。
　前記内部流路は、前記軸方向流路を前記本体部の径方向の内側に囲むように延びる、請求項１～８のいずれか一項に記載の燃料噴射器。
　前記内部流路は、
　前記第１開口部から前記第２開口部へ向かって前記周方向に延びる第１流路部と、
　前記第１開口部とは反対側の前記第１流路部の端部から前記第２開口部まで前記周方向に延びる第２流路部と
を含み、
　前記第１開口部から前記第２開口部まで前記第１流路部及び前記第２流路部の前記軸線に沿った切断面と、前記軸線とを仮想平面上に展開した展開形状において、前記第２流路部の延びる方向が前記軸線に対してなす角度は、前記第１流路部の延びる方向が前記軸線に対してなす角度よりも小さい、請求項９に記載の燃料噴射器。
　前記内部流路は、前記第１開口部から前記第２開口部に向かって流路面積が減少するように構成されている、請求項１～１０のいずれか一項に記載の燃料噴射器。
　前記内部路部は、前記第１開口部から前記第２開口部に向かって流路断面の前記軸方向における開口幅が減少するように構成されている、請求項１～１１のいずれか一項に記載の燃料噴射器。
　前記内部流路は、前記第１開口部から前記第２開口部に向かって前記周方向において反対方向に延びる２つの分岐流路部を含む、請求項１～１２のいずれか一項に記載の燃料噴射器。
　請求項１～１３のいずれか一項に記載の燃料噴射器を備える燃焼器。
　圧縮機と、
　請求項１４に記載の燃焼器と、
　タービンと
を備えるガスタービン。