WO2021181633A1 - 高分子凝集剤混合溶解システム - Google Patents

高分子凝集剤混合溶解システム Download PDF

Info

Publication number
WO2021181633A1
WO2021181633A1 PCT/JP2020/010934 JP2020010934W WO2021181633A1 WO 2021181633 A1 WO2021181633 A1 WO 2021181633A1 JP 2020010934 W JP2020010934 W JP 2020010934W WO 2021181633 A1 WO2021181633 A1 WO 2021181633A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
polymer flocculant
aqueous solution
mixing
flow path
flow rate
Prior art date
Application number
PCT/JP2020/010934
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
平松　達生
柴田　智
恵一 波多野
徹也 荻原
Original Assignee
巴工業株式会社
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by 巴工業株式会社 filed Critical 巴工業株式会社
Priority to CN202080096014.1A priority Critical patent/CN115461137A/zh
Priority to PCT/JP2020/010934 priority patent/WO2021181633A1/ja
Priority to CA3171083A priority patent/CA3171083A1/en
Priority to EP20923894.8A priority patent/EP4101516A4/en
Priority to KR1020227026878A priority patent/KR20220141796A/ko
Priority to JP2022505668A priority patent/JPWO2021181633A1/ja
Priority to US17/910,181 priority patent/US20230311076A1/en
Publication of WO2021181633A1 publication Critical patent/WO2021181633A1/ja

Links

Images

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01F—MIXING, e.g. DISSOLVING, EMULSIFYING OR DISPERSING
    • B01F21/00—Dissolving
    • B01F21/30—Workflow diagrams or layout of plants, e.g. flow charts; Details of workflow diagrams or layout of plants, e.g. controlling means
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D21/00—Separation of suspended solid particles from liquids by sedimentation
    • B01D21/01—Separation of suspended solid particles from liquids by sedimentation using flocculating agents
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D21/00—Separation of suspended solid particles from liquids by sedimentation
    • B01D21/28—Mechanical auxiliary equipment for acceleration of sedimentation, e.g. by vibrators or the like
    • B01D21/286—Means for gentle agitation for enhancing flocculation
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01F—MIXING, e.g. DISSOLVING, EMULSIFYING OR DISPERSING
    • B01F21/00—Dissolving
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01F—MIXING, e.g. DISSOLVING, EMULSIFYING OR DISPERSING
    • B01F21/00—Dissolving
    • B01F21/20—Dissolving using flow mixing
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01F—MIXING, e.g. DISSOLVING, EMULSIFYING OR DISPERSING
    • B01F21/00—Dissolving
    • B01F21/40—Dissolving characterised by the state of the material being dissolved
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01F—MIXING, e.g. DISSOLVING, EMULSIFYING OR DISPERSING
    • B01F25/00—Flow mixers; Mixers for falling materials, e.g. solid particles
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01F—MIXING, e.g. DISSOLVING, EMULSIFYING OR DISPERSING
    • B01F25/00—Flow mixers; Mixers for falling materials, e.g. solid particles
    • B01F25/10—Mixing by creating a vortex flow, e.g. by tangential introduction of flow components
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01F—MIXING, e.g. DISSOLVING, EMULSIFYING OR DISPERSING
    • B01F25/00—Flow mixers; Mixers for falling materials, e.g. solid particles
    • B01F25/50—Circulation mixers, e.g. wherein at least part of the mixture is discharged from and reintroduced into a receptacle
    • B01F25/51—Circulation mixers, e.g. wherein at least part of the mixture is discharged from and reintroduced into a receptacle in which the mixture is circulated through a set of tubes, e.g. with gradual introduction of a component into the circulating flow
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01F—MIXING, e.g. DISSOLVING, EMULSIFYING OR DISPERSING
    • B01F25/00—Flow mixers; Mixers for falling materials, e.g. solid particles
    • B01F25/50—Circulation mixers, e.g. wherein at least part of the mixture is discharged from and reintroduced into a receptacle
    • B01F25/52—Circulation mixers, e.g. wherein at least part of the mixture is discharged from and reintroduced into a receptacle with a rotary stirrer in the recirculation tube
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01F—MIXING, e.g. DISSOLVING, EMULSIFYING OR DISPERSING
    • B01F25/00—Flow mixers; Mixers for falling materials, e.g. solid particles
    • B01F25/60—Pump mixers, i.e. mixing within a pump
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01F—MIXING, e.g. DISSOLVING, EMULSIFYING OR DISPERSING
    • B01F35/00—Accessories for mixers; Auxiliary operations or auxiliary devices; Parts or details of general application
    • B01F35/20—Measuring; Control or regulation
    • B01F35/22—Control or regulation
    • B01F35/221—Control or regulation of operational parameters, e.g. level of material in the mixer, temperature or pressure
    • B01F35/2211—Amount of delivered fluid during a period
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01F—MIXING, e.g. DISSOLVING, EMULSIFYING OR DISPERSING
    • B01F35/00—Accessories for mixers; Auxiliary operations or auxiliary devices; Parts or details of general application
    • B01F35/20—Measuring; Control or regulation
    • B01F35/22—Control or regulation
    • B01F35/221—Control or regulation of operational parameters, e.g. level of material in the mixer, temperature or pressure
    • B01F35/2213—Pressure
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B03—SEPARATION OF SOLID MATERIALS USING LIQUIDS OR USING PNEUMATIC TABLES OR JIGS; MAGNETIC OR ELECTROSTATIC SEPARATION OF SOLID MATERIALS FROM SOLID MATERIALS OR FLUIDS; SEPARATION BY HIGH-VOLTAGE ELECTRIC FIELDS
    • B03D—FLOTATION; DIFFERENTIAL SEDIMENTATION
    • B03D3/00—Differential sedimentation
    • B03D3/06—Flocculation
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F1/00—Treatment of water, waste water, or sewage
    • C02F1/52—Treatment of water, waste water, or sewage by flocculation or precipitation of suspended impurities
    • C02F1/54—Treatment of water, waste water, or sewage by flocculation or precipitation of suspended impurities using organic material
    • C02F1/56—Macromolecular compounds
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01F—MIXING, e.g. DISSOLVING, EMULSIFYING OR DISPERSING
    • B01F2101/00—Mixing characterised by the nature of the mixed materials or by the application field
    • B01F2101/305—Treatment of water, waste water or sewage
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F1/00—Treatment of water, waste water, or sewage
    • C02F1/52—Treatment of water, waste water, or sewage by flocculation or precipitation of suspended impurities
    • C02F1/5227—Processes for facilitating the dissolution of solid flocculants in water
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F2209/00—Controlling or monitoring parameters in water treatment
    • C02F2209/40—Liquid flow rate

Definitions

  • the present invention relates to a polymer flocculant mixing and dissolving system, and more particularly to a technique for dissolving a solid polymer flocculant in water as a solvent.
  • sludge concentration treatment and dehydration treatment are performed. At that time, in order to improve the sludge concentration efficiency and the dewatering efficiency, a coagulant is added to coagulate the sludge. Further, in the field of water treatment, a coagulation sedimentation treatment of a suspension is performed. Also at that time, in order to improve the coagulation-sedimentation efficiency, a coagulant is added to the water to be treated to coagulate the suspension.
  • various flocculants such as inorganic flocculants and cationic and anionic polymer flocculants are selectively used.
  • the solid polymer flocculant has a disadvantage that it is difficult to dissolve in a liquid, while a high flocculation effect can be obtained by crosslink aggregation. Therefore, the solid polymer flocculant is not directly added to sludge or the like, but is dissolved in water in advance to form an aqueous solution, and then added to sludge or the like so as to have a predetermined chemical injection rate.
  • the polymer flocculant has another problem that it deteriorates and the coagulation effect decreases after a long time has passed since it was made into an aqueous solution, it is not possible to prepare a large amount of the aqueous solution in advance and store it in a tank or the like. Not preferable.
  • the present inventor has embodied and implemented a polymer coagulant mixed dissolution system capable of producing a polymer coagulant solution in a short time and with low power (see Patent Document 1). We are considering further improvements.
  • the polymer coagulant mixed dissolution system reported in Patent Document 1 has made it possible to generate a solution of a polymer coagulant in a short time and with low power, but the flow rate of the solution sent to a downstream process. It is necessary to adjust the liquid feed pump as a liquid feed means, and at that time, if the rotation rate of the vortex mixer is not properly controlled, there is a concern that excessive negative pressure may be generated and the liquid feed pump may be damaged. Therefore, it was necessary to change the rotation speed of the vortex mixer every time the flow rate of the solution sent to the downstream process was changed. In this case, for example, in the case of a system that is automatically controlled, it is necessary to install a control device (for example, an inverter), and in the case of a system that is manually controlled, for example, the burden on the operator becomes large.
  • a control device for example, an inverter
  • the present invention has been made to solve the above-mentioned problems mentioned as an example, and an object thereof is polymer aggregation capable of stably supplying an amount of a solution required by a downstream process.
  • the purpose is to provide a drug mixing and dissolving system.
  • a mixing tank in which a solid polymer coagulant is mixed with water as a solvent and an aqueous solution containing the polymer coagulant are mixed from the mixing tank.
  • a liquid feeding means for feeding liquid and an aqueous solution containing the polymer flocculant sent from the liquid feeding means are pressurized while forming a vortex flow to mix and dissolve the polymer flocculant.
  • the circulation flow path that returns the aqueous solution to a position upstream of the liquid feeding means, and the process flow path and the circulation flow path.
  • a flow rate adjusting means for adjusting the flow rate of the aqueous solution.
  • a general vortex pump is used for the purpose of obtaining the action / effect of the present invention when it is used for the purpose of dissolving the swollen undissolved polymer flocculant. Therefore, it is interpreted that it is included in the vortex mixer.
  • the vortex pump is sometimes called a cascade pump.
  • the circulation flow path returns the aqueous solution to the suction side of the liquid feeding means and / or to the mixing tank.
  • a flow rate adjusting control unit that executes automatic control of the flow rate adjusting means may be further provided based on the information on the flow rate of the aqueous solution required in the downstream process.
  • a pressure adjusting means for controlling the pressure on the discharge side of the vortex mixer is further provided in the flow path between the vortex mixer and the flow rate adjusting means. (5) It is preferable that the liquid feeding means and the vortex mixer are set to constant and high load operating conditions.
  • a solid polymer flocculant is mixed with water as a solvent, and an aqueous solution containing the polymer flocculant obtained by the mixing is fed into a vortex mixer by a liquid feeding means.
  • a vortex flow mixer pressure is applied to mix and dissolve while forming a vortex flow.
  • a process flow path for sending the aqueous solution to the downstream process and a circulation flow path for returning the aqueous solution to a position upstream of the liquid feeding means are provided, and the flow rate of the aqueous solution flowing through the process flow path and the circulation flow path is adjusted by the flow rate adjusting means.
  • the liquid feeding means and the eddy current mixer can be operated stably.
  • the amount of the solution required by the downstream process can be stably supplied.
  • the control device for example, an inverter
  • the control device that automatically controls the load of the liquid feeding means and the vortex mixer, it is possible to contribute to cost reduction, and there is less need for manual control, so the burden on the operator is reduced. There are few.
  • FIG. 1 is a schematic view showing the overall configuration of a polymer flocculant mixed / dissolved system (hereinafter referred to as “mixed / dissolved system”) according to the present embodiment.
  • the mixing / dissolving system 1 includes a mixing tank 2 for mixing a solid polymer flocculant with water as a solvent.
  • the mixing tank 2 is a closed or open tank capable of storing water as a solvent. Water, which is a solvent, is supplied into the tank through a flow path such as a pipe connected to the upper part of the tank.
  • the mixing tank 2 can further be provided with a stirring means for stirring the water in the tank and dispersing the polymer flocculant.
  • a stirring machine 21 for rotating the stirring blades arranged in the tank with a drive motor can be used.
  • a known stirring means other than the stirring machine may be adopted.
  • the volume of the mixing tank 2 can be appropriately designed according to the amount of the aqueous solution to be prepared.
  • the mixing time that is, the residence time
  • the volume can be designed to be suitable for operation.
  • the reason for setting this mixing time is to secure the time required to swell the polymer flocculant to the extent that it can be dissolved in the subsequent step. If the mixing time is too short, the polymer flocculant may not swell sufficiently and may not be sufficiently dissolved even in the subsequent steps. On the other hand, if it is too long, it goes against the purpose of obtaining a fresh aqueous solution. In addition, there is a drawback that the mixing tank 2 becomes large.
  • Water as a solvent can be continuously supplied into the tank.
  • the continuous supply system also has an advantage that the mixing tank 2 can be miniaturized.
  • a batch method may be used in which a certain amount of water is filled in the tank, a polymer flocculant is added, and then the filled amount of water (aqueous solution) is extracted.
  • a powdery or granular solid polymer flocculant is quantitatively added to the mixing tank 2 using, for example, a hopper 22 arranged above the mixing tank 2.
  • the hopper 22 has a main body formed in a cone shape, and has a configuration in which a polymer flocculant is stored inside, and the polymer flocculant is quantitatively cut out from the bottom and added to the mixing tank 2. There is.
  • the hopper 22 may be sealed so that the polymer flocculant does not absorb moisture during storage, and further moisture-proof measures such as blowing a dry gas may be taken.
  • a discharge means 22a for quantitatively cutting out the polymer flocculant from the hopper is arranged.
  • a screw conveyor type quantitative feeder can be used as an example of the discharging means 22a.
  • the hopper 22 is a preferable example of a means for quantitatively adding the polymer flocculant to the mixing tank 2, and other adding means may be adopted, or the operator may manually add the polymer flocculant. May be good.
  • a liquid feeding pump 3 is connected to the mixing tank 2 as an example of the liquid feeding means.
  • the liquid feed pump 3 continuously draws out the aqueous solution in the tank and feeds the liquid to the mixing / dissolving step in the subsequent stage.
  • the aqueous solution extracted from the mixing tank 2 contains an already dissolved polymer flocculant and a swollen undissolved polymer flocculant. Since the aqueous solution has a higher viscosity due to the dissolution of the polymer flocculant, it is configured to be fed to the mixing / dissolving step in the subsequent stage by using the liquid feeding pump 3.
  • the type of the liquid feed pump 3 is not particularly limited. And it does not have to have any quantitativeness. Further, it is not necessary to provide a device such as an inverter that variably controls the flow rate of the pump.
  • a liquid feeding means other than the pump may be adopted.
  • the first vortex mixer 4A is connected to the flow path such as the pipe connected to the discharge side of the liquid feed pump 3, and then the second vortex mixer 4B is connected. That is, the first vortex mixer 4A and the second vortex mixer 4B for mixing and dissolving the polymer flocculant are arranged in series in two stages. Valves V (V1, V2, V3) and pressure gauges are in the middle of the flow path from the liquid feed pump 3 to the first vortex mixer 4A and in the middle of the flow path from the first vortex mixer 4A to the second vortex mixer 4B. P (P1, P2, P3) and the like may be provided. Since the suction side of the first vortex mixer may have a negative pressure, a compound meter can be used as an example of the pressure gauge P1. In order to enable the operation of the first vortex mixer 4A alone, a bypass flow path for sending downstream without passing through the second vortex mixer 4B may be provided.
  • vortex mixers having different processing capacities may be arranged, but it is preferable to use vortex mixers having the same structure and the same processing capacity.
  • a preferable example of the configuration of the vortex mixers 4A and 4B will be described in detail.
  • a casing 41 having an aqueous solution suction port 41a and a discharge port 41b, an impeller 42 corresponding to an impeller in a pump, and a drive motor 43 as a drive mechanism for rotating the impeller 42. It has.
  • the drive motor 43 is shown in a block diagram.
  • the casing 41 communicates with each of the suction port 41a and the discharge port 41b of the aqueous solution, and has an internal region 41c that rotatably accommodates the impeller 42.
  • the internal region 41c has an inner peripheral surface 41d that faces the outer peripheral edge of the impeller 42 in a non-contact manner through a gap.
  • the aqueous solution sucked into the casing 41 from the suction port 41a is transferred while being pressurized in the casing internal region 41c by the rotating impeller 42, and is discharged from the discharge port 41b.
  • the discharge port 41b is formed with a buffer region 44 having an expanded volume.
  • the suction port 41a is provided with an injection port 41e for injecting so-called "priming water” into the casing 41 at the time of start-up.
  • the impeller 42 is formed in a substantially disk shape, and is arranged in the internal region 41c of the casing 41 so as to be rotatable around a line extending in a direction perpendicular to the center of the circle (vertical direction with respect to the paper surface) as a rotation axis. Has been done.
  • a large number of grooves 45 for forming a fine vortex flow along the inner peripheral surface 41d of the casing 41 are radially formed on the outer peripheral edge of the impeller 42.
  • a large number of radial grooves 45 are formed on the outer peripheral edge of the impeller 42 over the entire circumference.
  • a rotating shaft 46 is connected to the impeller 42 along the rotating shaft.
  • the rotary shaft 46 penetrates the casing 41 and is connected to a drive motor 43 arranged outside, and the impeller 42 is configured to rotate when the drive motor 43 is driven.
  • the portion penetrating the casing 41 can be sealed by a sealing mechanism (not shown) such as a mechanical seal.
  • the pressure on the discharge side of the second vortex mixer 4B becomes a predetermined pressure as a preferable example in the flow path such as the pipe connected to the discharge side of the second vortex mixer 4B.
  • a pressure adjusting means for controlling the pressure is provided.
  • the pressure adjusting valve 5 that adjusts the pressure according to the valve opening, the pressure sensor 51, and the pressure adjusting valve 5 so that the detected value of the pressure sensor 51 becomes a predetermined pressure.
  • a combination of pressure control units 52 that control the opening degree of the above can be used.
  • the pressure adjusting means may be configured to be manually controlled. As an example, the operator adjusts the opening degree of the pressure adjusting valve 5 so that the detected value of the pressure sensor 51 or an alternative pressure gauge becomes a predetermined pressure.
  • a predetermined pressure value can be used as the predetermined pressure, which is determined in advance according to the type of the polymer flocculant. That is, the dissolution of the polymer flocculant is a pressure suitable for dissolving the polymer flocculant, focusing on the characteristic that when the pressure is high, the permeation into the solvent is promoted and the polymer is easily dissolved, and the degree of pressure differs depending on the type. Adopt a configuration that controls pressurization up to. Therefore, it is preferable to have the information of the pressure set value determined in advance in association with the type of the polymer flocculant, or to store it in the memory of the computer of the pressure control unit 52 or the like.
  • the pressure set value may be determined based on, for example, the components of the polymer flocculant, the molecular weight, or the like, or may be determined by actually performing a test. Then, the operator sets the pressure set value of the pressure control unit 52 according to the type of the polymer flocculant, or the pressure control unit 52 reads the information from the memory or the like and sets the pressure set value.
  • the aqueous solution (that is, the polymer coagulant solution) is sent to the downstream process through the process flow path 61.
  • the sludge treatment step it may be added to the sludge as it is, or it may be added to the sludge after passing through a buffer tank or the like once.
  • the water treatment step it can be added to the water to be treated.
  • sludge to which a polymer flocculant solution is added so as to have a predetermined chemical injection rate is supplied to, for example, a decanter type centrifugal concentrator or centrifugal dehydrator to perform solid-liquid separation for concentration and dehydration. do.
  • the water to be treated to which the polymer flocculant solution is added so as to have a predetermined chemical injection rate is supplied to a settling tank, a filter or the like to perform solid-liquid separation.
  • the polymer flocculant solution prepared by the mixed dissolution system 1 of the present embodiment is not limited to the type of the solid-liquid separation device, and can be used in a known solid-liquid separation device.
  • the vortex mixers 4A and 4B having the configuration shown in FIG. 2 are shown as a preferred embodiment, but a general vortex pump may be used as an alternative.
  • the vortex pump may also be referred to as a cascade pump.
  • the type of the polymer flocculant applied to the mixed dissolution system 1 of the present embodiment is not particularly limited, and can be appropriately selected depending on the type and composition of sludge to be treated, water to be treated, and the like. ..
  • cationic polymer flocculants are the mainstream, but anionic or amphoteric polymer flocculants may also be used.
  • a methacrylic acid ester or an acrylic acid ester can be used. More specifically, dimethylaminoethyl methacrylate or dimethylaminoethyl acrylate can be used.
  • a cross-linking or amidine-based polymer flocculant can also be used. The molecular weight of these polymer flocculants is 1.5 to 16 million.
  • the liquid feed pump 3, the first vortex mixer 4A and the second vortex mixer 4B are started, respectively, and the set value of the control pressure by the pressure control unit 52 is determined / changed.
  • the pressure set value is set to 0.3 MPa.
  • the polymer flocculant mixed with water dissolves in water in the mixing tank 2, but part of it remains undissolved. However, in the mixing tank 2, the mixing time with water is secured for about 10 minutes, so that the mixing tank 2 is in a swollen state.
  • the aqueous solution whose viscosity has increased due to the dissolution of the polymer flocculant is sent to the first vortex mixer 4A in a state of containing the undissolved polymer flocculant by the liquid feed pump 3.
  • the flow rate of the aqueous solution is, for example, 25 L / min.
  • each of the liquid feed pump 3, the first vortex mixer 4A, and the second vortex mixer 4B is set under constant and high-load operating conditions on the premise that the pressure set value can be secured, for example.
  • the liquid feed pump 3, the first eddy current mixer 4A and the second eddy current mixer 4B each have a high load operating condition (for example, 70% or more of the maximum capacity, preferably 100) within the range of the specifications. %), And in principle, this condition should be continued during normal operation. Constant operation is performed by rotating each drive motor at a fixed speed. In this way, the liquid feed pump 3, the first vortex mixer 4A, and the second vortex mixer 4B are operated (mixed and dissolved) in a high load operation within the range of the specifications without changing the rotation speed during the normal operation. To.
  • the aqueous solution sent to the first vortex mixer 4A by the liquid feed pump 3 repeatedly forms a fine vortex flow along the inner peripheral surface 41d of the casing 41 by the rotating impeller 42, and is pressurized by this.
  • the aqueous solution that was ⁇ 0.05 MPa near the suction port is pressurized to 0.12 MPa near the discharge port.
  • the polymer flocculant is sufficiently mixed and dissolved in water.
  • the viscosity of the aqueous solution also increases as the dissolution progresses.
  • the impeller 42 rotates in a non-contact manner with respect to other parts, the action of mechanically crushing the polymer flocculant and the shear stress are hardly exhibited.
  • the fine vortex flow repeatedly formed through the fine grooves 45 formed radially and the pressurizing action thereof promote the mixed dissolution of the polymer flocculant.
  • the aqueous solution that has passed through the first vortex mixer 4A repeatedly forms a fine vortex flow along the inner peripheral surface 41d of the casing 41 by the rotating impeller 42 in the subsequent second vortex mixer 4B, and is pressurized by this. go.
  • the aqueous solution that was 0.12 MPa near the suction port is pressurized to the target pressure of 0.3 MPa near the discharge port. That is, the vortex mixers 4A and 4B having a two-stage structure in series sequentially pressurize the polymer to a pressure suitable for dissolving the polymer flocculant.
  • the mixed dissolution of the polymer flocculant is promoted by the fine vortex flow repeatedly formed through the fine grooves 45 formed radially and the pressurizing action thereof.
  • the pressure is pressurizing the pressure to a pressure suitable for dissolving the polymer flocculant, the polymer flocculant is sufficiently dissolved.
  • the aqueous solution generated through the first vortex mixer 4A and the second vortex mixer 4B is divided into the main flow and the circulating flow of the process by adjusting the opening degree of the three-way valve 6. That is, the flow rate required in the downstream process is sent to the downstream process through the process flow path 61, and the rest is returned to the suction side of the liquid feed pump 3 through the circulation flow path 62.
  • the flow rate required in the downstream process changes, for example, the operator manually adjusts the opening degree of the three-way valve 6 so that the required flow rate of the aqueous solution is sent to the downstream process through the process flow path 61.
  • the flow rate required in the downstream process changes, for example, in the case of sludge treatment, by changing the properties of the sludge and changing the appropriate chemical injection rate.
  • the specifications of each device are determined so that a flow rate of 0 to 100% can be circulated with respect to the flow rate (for example, the maximum flow rate) required in the downstream process.
  • the first vortex mixer 4A and the second vortex mixer 4B in which an aqueous solution containing an undissolved polymer flocculant that could not be dissolved in the mixing tank 2 is arranged in series. Water is passed through. Then, the vortex mixers 4A and 4B pressurize while forming a fine vortex flow. As a result, the mixed dissolution of the polymer flocculant can be promoted, and the swollen undissolved polymer flocculant can be dissolved. It should be noted that a plurality of vortex mixers do not necessarily have to be provided.
  • the flow rate adjusting means capable of variably adjusting the flow rate of the aqueous solution between the process flow path 61 and the circulation flow path 62, the liquid feed pump 3 and the first vortex mixer 4A And the aqueous solution of the flow rate required in the downstream process can be variably sent without changing the operating state (particularly the number of revolutions) of the second vortex mixer 4B. Furthermore, the remaining aqueous solution is returned in the circulation flow path, and the aqueous solution is repeatedly circulated in the "mixing and dissolving section" from the liquid feeding pump 3 ⁇ the vortex mixer ⁇ the pressure adjusting means, so that the liquid quality of the aqueous solution is returned in the mixing and dissolving section.
  • the solubility can be improved.
  • a device for example, an inverter
  • the cost can be reduced, and the need for manual control is small, so that the burden on the operator is small.
  • the flow rates sent to the downstream process were 12.5 (L / min) and 16.7 (L / min).
  • the mesh transmittance at the time of setting was 96.1% and 95.5%, respectively.
  • the mesh transmittance when the flow rates sent to the downstream process are set to 12.5 (L / min) and 16.7 (L / min) is They were 94.0% and 92.4%, respectively. That is, it has been confirmed that the solubility is improved.
  • a three-way valve 6 is used as a preferable example of the flow rate adjusting means, but the present invention is not limited to this as long as the flow rate can be adjusted between the process flow path 61 and the circulation flow path 62.
  • valves may be provided in the process flow path 61 and the circulation flow path 62, respectively, to adjust the opening degree of each valve.
  • a valve may be provided only in either the process flow path 61 or the circulation flow path 62.
  • the pressure adjusting valve 5 as the pressure adjusting means is omitted, and for example, the discharge pressure of the second vortex mixer 4B is adjusted by the valves provided in the process flow path 61 and the circulation flow path 62 instead of the three-way valve 6. It may be. That is, while adjusting the opening degree of the valve provided in the process flow path 61 and the circulation flow path 62 so that the detected value of the pressure sensor 51 becomes a predetermined pressure, between the process flow path 61 and the circulation flow path 62. It also adjusts the flow rate. In this way, the flow rate adjusting means may also serve as the pressure adjusting means.
  • each of the liquid feed pump 3, the first vortex mixer 4A, and the second vortex mixer 4B is set to constant and high-load operating conditions, so that it is necessary if pressure fluctuation is unlikely to occur. If so, for example, a resistance member such as an orifice may be provided and the pressure adjusting means itself may be omitted.
  • the configuration is such that the aqueous solution is returned to the suction side of the liquid feed pump 3 so that the aqueous solution can be surely returned to the vortex mixers 4A and 4B, but the present invention is not limited to this, for example.
  • it may be returned to the mixing tank 2 so that the swelling is promoted.
  • the circulation flow path 62 may be branched in the middle and returned to both the suction side of the liquid feed pump 3 and the mixing tank 2.
  • a three-way valve 63 may be provided at the branch point to adjust the return flow rate between the suction side of the liquid feed pump 3 and the mixing tank 2.
  • the ratio of returning to the front of the liquid feed pump 3 is increased, and when it is desired to promote swelling, the ratio of returning to the mixing tank 2 is increased.
  • the mixing / dissolving system according to the present embodiment is the same as the mixing / dissolving system 1 of the first embodiment except that a control unit for automatically controlling the flow rate adjusting means is provided. Therefore, detailed description will be omitted by assigning the same reference numerals to the same configurations.
  • the polymer coagulant mixing / dissolving system 1 includes a flow rate sensor 71 that detects the flow rate of the aqueous solution flowing through the process flow path 61, and a flow rate adjustment control unit 7 that is a control unit. There is.
  • the flow rate adjustment control unit 7 adjusts the opening degree of the three-way valve 6 so that the detected value of the flow rate sensor 71 becomes the flow rate set value based on the flow rate information (flow rate set value) of the aqueous solution required in the downstream process. Control automatically.
  • the flow rate set value information may be configured to be automatically received from a device in a downstream process, or may be input by an operator.
  • the circulation flow path 62 may be returned to the mixing tank 2, or as shown in FIG. 7, the circulation flow path 62 is branched in the middle. It may be returned to both the suction side of the liquid feed pump 3 and the mixing tank 2.

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
  • Hydrology & Water Resources (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Environmental & Geological Engineering (AREA)
  • Water Supply & Treatment (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)

Abstract

【課題】下流の工程が必要とする量の溶解液を、安定して供給することのできる高分子凝集剤混合溶解システムを提供する。 【解決手段】固体状の高分子凝集剤を、溶媒である水と混合する混合槽（２）と、前記高分子凝集剤を含んだ水溶液を、前記混合槽から送液する送液手段（３）と、前記送液手段から送られてくる前記高分子凝集剤を含んだ水溶液を、渦流れを形成しながら加圧して、該高分子凝集剤を混合溶解する渦流ミキサー（４Ａ，４Ｂ）と、前記渦流ミキサーを通過した前記水溶液を、下流の工程に送るプロセス流路（６１）と、前記送液手段よりも上流位置に戻す循環流路（６２）と、前記プロセス流路と前記循環流路との間で前記水溶液の流量を調節する流量調節手段（６）と、を備えた構成とする。

Description

高分子凝集剤混合溶解システム
　本発明は、高分子凝集剤混合溶解システムに関し、特に、固体状の高分子凝集剤を溶媒である水に溶かすための技術に関する。
　汚泥処理の分野においては、汚泥の濃縮処理や脱水処理などが行われる。その際、汚泥の濃縮効率や脱水効率などを向上させるために、凝集剤を添加して汚泥を凝集させる処理を行う。また、水処理の分野においては、懸濁物の凝集沈殿処理が行われる。その際にも、凝集沈殿効率を向上させるために、凝集剤を被処理水に添加して懸濁物を凝集させる処理を行う。
　前述の汚泥処理や水処理では、無機系凝集剤，カチオン系やアニオン系の高分子凝集剤など、種々の凝集剤が選択的に用いられる。その中で、固体状の高分子凝集剤は、架橋凝集による高い凝集効果が得られる一方で、液体に溶け難いという短所がある。そのため、固体状の高分子凝集剤を汚泥等に直接添加することはせず、予め水に溶解させて水溶液にしてから、所定の薬注率となるように汚泥等に添加する。
　但し、高分子凝集剤には、水溶液にしてから長時間が経過すると劣化して凝集効果が低下する別の問題がある為、水溶液を予め多量に調製してタンク等に貯留しておくことは好ましくない。高分子凝集剤本来の凝集効果を十分に得るためには、水に溶かしてからの経過時間が出来るだけ短い、フレッシュな水溶液を添加するのが好ましい。かかる事情を鑑み、本発明者は、高分子凝集剤の溶解液を短時間で且つ低動力で生成することのできる高分子凝集剤混合溶解システムを具現化し（特許文献１参照）、実施すると共にさらなる改良を検討している。
特許第５７３１０８９号公報
　とりわけ、特許文献１で報告した高分子凝集剤混合溶解システムは、高分子凝集剤の溶解液を短時間で且つ低動力で生成することを可能にしたが、下流の工程に送る溶解液の流量を送液手段である送液ポンプで調整する必要があり、その際、渦流ミキサーの回転数をうまく制御しないと過剰な負圧が発生して送液ポンプを損傷してしまう懸念があった。そのため、下流の工程に送る溶解液の流量を変える度に渦流ミキサーの回転数まで変える必要があった。この場合、例えば自動で制御するシステムの場合は、制御機器（例えばインバーターなど）の設置が必要となり、例えば手動で制御するシステムの場合は、オペレーターの負担が大きくなる。
　本発明は、一例として挙げた上記問題点を解決するためになされたものであり、その目的は、下流の工程が必要とする量の溶解液を、安定して供給することのできる高分子凝集剤混合溶解システムを提供することにある。
（１）本発明の高分子凝集剤混合溶解システムは、固体状の高分子凝集剤を、溶媒である水と混合する混合槽と、前記高分子凝集剤を含んだ水溶液を、前記混合槽から送液する送液手段と、前記送液手段から送られてくる前記高分子凝集剤を含んだ水溶液を、渦流れを形成しながら加圧して、該高分子凝集剤を混合溶解する渦流ミキサーと、前記渦流ミキサーを通過した前記水溶液を、下流の工程に送るプロセス流路と、前記送液手段よりも上流位置に戻す循環流路と、前記プロセス流路と前記循環流路との間で前記水溶液の流量を調節する流量調節手段と、を備えたことを特徴とする。
　ここで、一般の渦流（かりゅう）ポンプであっても、膨潤した未溶解の高分子凝集剤を溶解する目的で使用されている場合は、本発明の作用・効果を得る目的で使用されているので、前記渦流ミキサーに含まれると解釈される。なお、渦流（かりゅう）ポンプは、カスケードポンプと称されることもある。
（２）好ましくは、前記循環流路は、前記送液手段の吸入側、及び／又は、前記混合槽に前記水溶液を戻すようにする。
（３）前記下流の工程で必要とされる前記水溶液の流量の情報に基づいて前記流量調節手段の自動制御を実行する流量調節制御部をさらに設けるようにしてもよい。
（４）前記渦流ミキサーと前記流量調節手段の間の流路に、前記渦流ミキサーの吐出側の圧力を制御する圧力調節手段をさらに設けるようにする。
（５）前記送液手段及び前記渦流ミキサーは、一定で且つ高負荷運転条件に設定されることが好ましい。
　本発明の高分子凝集剤混合溶解システムは、固体状の高分子凝集剤を溶媒である水に混合し、混合により得られた高分子凝集剤を含んだ水溶液を送液手段で渦流ミキサーに送り込み、この渦流ミキサーにおいて渦流れを形成しながら加圧して混合溶解させる構成である。かかる構成において、下流の工程に水溶液を送るプロセス流路と、送液手段よりも上流位置に水溶液を戻す循環流路を設け、プロセス流路と循環流路を流れる水溶液の流量を流量調節手段で調節するようにしたことにより、送液手段及び渦流ミキサーを安定運転することができる。その結果、下流の工程が必要とする量の溶解液を、安定して供給することが可能となる。さらに、渦流ミキサーの吸込側に過剰な負圧が発生して送液手段に悪影響を及ぼす現象を抑制することができる。
　また、好ましい一例として、渦流ミキサーと送液手段を一定で且つ高負荷で運転すれば、その分、システム全体の溶解性が向上する。さらにまた、送液手段や渦流ミキサーの負荷を自動で制御する制御機器（例えばインバーターなど）を省略することでコストダウンに寄与することができ、手動で制御する必要性も少ないので、オペレーターの負担も少ない。
本発明の第１実施形態に従う高分子凝集剤混合溶解システムを示す図である。 上記システムの渦流ミキサーの構成を説明するための図である。 上記システムの循環流路の変形例を示す図である。 上記システムの循環流路の他の変形例を示す図である。 本発明の第２実施形態に従う高分子凝集剤混合溶解システムを示す図である。 上記システムの循環流路の変形例を示す図である。 上記システムの循環流路の他の変形例を示す図である。
　以下、本発明の好ましい実施形態に従う高分子凝集剤混合溶解システムについて、添付図面を参照しながら説明する。但し、以下に説明する実施形態によって本発明の技術的範囲は何ら限定解釈されることはない。
（第１実施形態）
　図１は、本実施形態に従う高分子凝集剤混合溶解システム（以下、「混合溶解システム」と称す）の全体構成を示す概略図である。図１に示すように、混合溶解システム１は、固体状の高分子凝集剤を、溶媒である水と混合するための混合槽２を備えている。混合槽２は、溶媒である水を貯留することのできる密閉系又は開放系の槽である。溶媒である水は、例えば槽上部に接続した配管等の流路を通じて槽内に供給する。混合槽２は、槽内の水を撹拌して、高分子凝集剤を分散させるための撹拌手段をさらに備えることができる。撹拌手段の一例として、槽内に配置した撹拌羽根を駆動モータで回転させる撹拌機２１を用いることができる。勿論、撹拌機以外の公知の撹拌手段を採用してもよい。
　混合槽２の容積は、調製する水溶液の量に応じて適宜設計することができる。一例として、槽内での混合時間（すなわち滞留時間）を５分～１５分、好ましくは１０分に設定して運転するのに適した容積に設計することができる。この混合時間に設定する理由は、後段の工程で溶解し得る程度にまで高分子凝集剤を膨潤させるのに必要な時間を確保するためである。混合時間が短過ぎると、高分子凝集剤の膨潤が不十分となり後段の工程によっても十分に溶解することができない場合がある。また反対に長過ぎると、フレッシュな水溶液を得るという目的に反することとなる。また、混合槽２が大型化してしまうという欠点もある。溶媒である水は、連続的に槽内に供給する連続供給方式とすることができる。連続供給方式とすれば混合槽２を小型化できる利点もある。連続供給方式に代えて、一定量の水を槽内に張り込み、高分子凝集剤を添加した後、張り込んだ量の水（水溶液）を抜き出すバッチ方式としてもよい。
　例えば粉状又は粒状にされた固体状の高分子凝集剤は、例えば混合槽２の上部に配置したホッパー２２を用いて定量的に混合槽２に添加する。ホッパー２２は、錐状体に形成された本体部を有し、内部に高分子凝集剤を貯留すると共に、底部から定量的に高分子凝集剤を切り出して混合槽２に添加する構成となっている。ホッパー２２は、貯留時に高分子凝集剤が吸湿しないように密閉系とし、さらに乾燥気体を吹き込むなどの防湿対策を行ってもよい。ホッパー２２の底部には、高分子凝集剤をホッパーから定量に切り出すための排出手段２２ａが配置されている。排出手段２２ａの一例として、スクリューコンベア式の定量フィーダを用いることができる。なお、ホッパー２２は、高分子凝集剤を定量的に混合槽２に添加する手段の好ましい一例であり、他の添加手段を採用してもよく、若しくは作業員が手作業で添加するようにしてもよい。
　混合槽２には、送液手段の一例として、送液ポンプ３が接続されている。送液ポンプ３は、槽内の水溶液を連続的に抜き出して後段の混合溶解工程に送液する。混合槽２から抜き出される水溶液は、既に溶解した高分子凝集剤と、膨潤した未溶解の高分子凝集剤を含んでいる。水溶液は、高分子凝集剤が溶解した分において粘性が高くなっているので、送液ポンプ３を用いて後段の混合溶解工程に送り込む構成となっている。送液ポンプ３は、特にポンプの種類が限定されることはない。そして定量性は特に有していなくてもよい。また、インバーターなどポンプの送液流量を可変に制御する装置も特に設けなくてもよい。送液手段は、ポンプ以外の送液手段を採用してもよい。
　送液ポンプ３の吐出側に接続された配管等の流路には、第１渦流ミキサー４Ａが接続されており、続いて第２渦流ミキサー４Ｂが接続されている。すなわち、高分子凝集剤を混合溶解させるための第１渦流ミキサー４Ａと第２渦流ミキサー４Ｂが２段に直列に配置された構成になっている。送液ポンプ３から第１渦流ミキサー４Ａまでの流路の途中、及び第１渦流ミキサー４Ａから第２渦流ミキサー４Ｂまでの流路の途中には、バルブＶ（Ｖ１，Ｖ２，Ｖ３）や圧力計Ｐ（Ｐ１，Ｐ２，Ｐ３）などを設けるようにしてもよい。第１渦流ミキサーの吸入側は、負圧になる場合があるので、圧力計Ｐ１の一例として連成計を用いることもできる。第１渦流ミキサー４Ａ単独での運転を可能にするために、第２渦流ミキサー４Ｂを経由しないで下流に送るためのバイパス流路を設けるようにしてもよい。
　第１渦流ミキサー４Ａと第２渦流ミキサー４Ｂは、処理能力が異なる仕様の渦流ミキサーを配置してもよいが、同じ構造で同じ処理能力のものを用いることが好ましい。渦流ミキサー４Ａ，４Ｂの構成について、好ましい一例を詳しく説明する。図２に示すように、水溶液の吸入口４１ａ及び吐出口４１ｂを有するケーシング４１と、ポンプでいうところのインペラに相当する羽根車４２と、羽根車４２を回動させる駆動機構としての駆動モータ４３を備えている。作図の便宜上、駆動モータ４３はブロック図で示している。
　ケーシング４１は、水溶液の吸入口４１ａ及び吐出口４１ｂのそれぞれと連通すると共に、羽根車４２を回転可能に収容する内部領域４１ｃを有している。この内部領域４１ｃは、羽根車４２の外周縁に対して非接触に隙間を介して対向する内周面４１ｄを有する。吸入口４１ａからケーシング４１に吸入された水溶液は、回転する羽根車４２によってケーシング内部領域４１ｃを加圧されながら移送され、吐出口４１ｂから排出される。吐出口４１ｂには、好ましい一例として、容積が拡大したバッファー領域４４が形成されている。ケーシング４１から吐出された水溶液は、渦流れを形成しているので、このバッファー領域４４によって渦流れを消失させることができる。また、吸入口４１ａには、好ましい一例として、起動時に所謂「呼び水」をケーシング４１内に注入するための注入口４１ｅが設けられている。
　羽根車４２は、概ね円盤状に形成されており、その円の中心から直角方向（紙面に対して鉛直方向）に延びる線を回転軸として回転可能なように、ケーシング４１の内部領域４１ｃに配置されている。羽根車４２の外周縁には、ケーシング４１の内周面４１ｄに沿って細かい渦流れを形成するための多数の溝４５が放射状に形成されている。この放射状の多数の溝４５は、羽根車４２の外周縁に全周に亘って形成されている。
　羽根車４２には、回転シャフト４６が前記回転軸に沿って接続されている。回転シャフト４６は、ケーシング４１を貫通して、外部に配置されている駆動モータ４３に連結されており、駆動モータ４３を駆動させると羽根車４２が回転するように構成されている。ケーシング４１を貫通する部分は、例えばメカニカルシール等のシール機構（不図示）によって封止することができる。
　説明を図１に戻すと、第２渦流ミキサー４Ｂの吐出側に接続された配管等の流路には、好ましい一例として、第２渦流ミキサー４Ｂの吐出側の圧力が、所定の圧力となるように制御する圧力調節手段が設けられている。自動で制御を行う圧力調節手段の一例としては、バルブ開度によって圧力を調節する圧力調節バルブ５と、圧力センサー５１と、圧力センサー５１の検出値が所定の圧力となるように圧力調節バルブ５の開度を制御する圧力制御部５２の組み合わせを用いることができる。圧力調節手段は、手動で制御を行う構成であってもよい。一例として、圧力センサー５１又はこれに代わる圧力計の検出値が所定の圧力となるように、オペレーターが圧力調節バルブ５の開度を調節する。
　なお、所定の圧力とは、好ましい一例として、高分子凝集剤の種類に応じて予め決めた設定圧力値を用いることができる。すなわち、高分子凝集剤の溶解は、圧力が高いと溶媒への浸透が促進されて溶け易く、しかも種類によって圧力の程度が異なるという特性に着目し、その高分子凝集剤の溶解に適した圧力にまで加圧制御する構成を採用する。そのため、高分子凝集剤の種類に対応付けて予め決定した圧力設定値の情報を所持しておくか、若しくは、圧力制御部５２のコンピュータのメモリ等に格納しておくのが好ましい。圧力設定値は、例えば高分子凝集剤の成分や分子量等に基づいて決定してもよく、実際に試験を行って決定してもよい。そして、高分子凝集剤の種類に応じて、オペレーターが圧力制御部５２の圧力設定値を設定するか、若しくは、圧力制御部５２がメモリ等から情報を読み出して圧力設定値を設定する。
　圧力調整バルブ５を通過した水溶液の流路は、下流の工程に水溶液を送液するプロセス流路６１と、送液ポンプ３の吸入側（好ましくはサクション部）に水溶液を戻す循環流路６２に分岐している。さらに、分岐点に、流量調節手段としての三方弁６を配置している。三方弁６は、バルブ開度を変えることによって、プロセス流路６１を流れる水溶液の流量と、循環流路６２を流れる水溶液の流量の比率を調整する。すなわち、プロセス流路６１と循環流路６２との間で、水溶液の流量を調節する。調節可能な範囲の一例として、プロセス流路６１：循環流路６２＝０～１００％：１００～０％に調節可能な構成とする。
　水溶液（すなわち、高分子凝集剤溶解液）は、プロセス流路６１を通じて下流の工程に送液する。例えば汚泥処理工程の場合、そのまま汚泥に添加してもよく、バッファー槽等を一旦経由してから汚泥に添加するようにしてもよい。水処理工程においても同様に被処理水に添加することができる。汚泥処理工程においては、所定の薬注率となるように高分子凝集剤溶解液を添加した汚泥を、例えばデカンタタイプの遠心濃縮機や遠心脱水機に供給して、濃縮や脱水の固液分離をする。水処理工程においても同様に、所定の薬注率となるように高分子凝集剤溶解液を添加した被処理水を、沈降槽や濾過機等に供給して固液分離をする。但し、本実施形態の混合溶解システム１で調製した高分子凝集剤溶解液は、固液分離装置の種類に制限されることはなく、公知の固液分離装置に使用可能である。なお、本実施形態では、好ましい形態として図２の構成の渦流ミキサー４Ａ，４Ｂを示したが、代替として一般の渦流（かりゅう）ポンプを用いてもよい。図２の渦流ミキサー４Ａ，４Ｂは、渦流ポンプの構造をベースとしてそのミキシング機能を強化した渦流式ターボミキサーである。従って、効果は劣るが一般の渦流ポンプでも未溶解の高分子凝集剤を溶解できる場合があるからである。なお、渦流ポンプは、カスケードポンプとも称されることもある。
　本実施形態の混合溶解システム１に適用される高分子凝集剤の種類は、特に制限されることはなく、被処理汚泥や被処理水等の種類や組成等に応じて適宜選択することができる。汚泥処理においては、カチオン系の高分子凝集剤が主流であるが、その他にもアニオン系や両性の高分子凝集剤を用いる場合もある。カチオン系の高分子凝集剤の一例としては、メタクリル酸エステルやアクリル酸エステルを用いることができる。より具体的には、メタクリル酸ジメチルアミノエチルやアクリル酸ジメチルアミノエチルを用いることができる。カチオン系の高分子凝集剤の他の例としては、架橋系やアミジン系の高分子凝集剤を用いることもできる。これら高分子凝集剤の分子量は、１５０～１６００万である。
（作用）
　続いて、上述の混合溶解システム１を用いて、高分子凝集剤の溶解液を生成する方法について説明する。なお、以下の説明では、カチオン系の高分子凝集剤の場合を主体にして説明するが、特筆しない限り、他の高分子凝集剤でも同様の作用・効果を奏する。混合溶解システム１が起動されると、まず、溶媒である水を混合槽２に所定の流量で供給すると共に、所定の濃度の水溶液となるように高分子凝集剤を所定の流量で添加する。濃度の一例としては、０．１～０．３質量％、好ましくは０．２質量％に設定することができる。その一方で、送液ポンプ３、第１渦流ミキサー４Ａ及び第２渦流ミキサー４Ｂを各々起動させると共に、圧力制御部５２による制御圧力の設定値を決定／変更する。ここでは、一例として圧力設定値を０．３ＭＰａとする。
　水と混合された高分子凝集剤は、混合槽２内で水に溶解していくが、一部は未溶解で残存する。但し、混合槽２において水との混合時間を１０分程度確保していることで、膨潤した状態になっている。高分子凝集剤が溶解することで粘度が増した水溶液は、送液ポンプ３によって未溶解の高分子凝集剤を含んだ状態で第１渦流ミキサー４Ａに送り込まれる。水溶液の流量は、例えば２５Ｌ／ｍｉｎである。
　ここで、送液ポンプ３、第１渦流ミキサー４Ａ及び第２渦流ミキサー４Ｂの各々は、例えば上記圧力設定値を確保できることを前提として、一定で且つ高負荷な運転条件に設定するのが好ましい。より具体的には、送液ポンプ３、第１渦流ミキサー４Ａ及び第２渦流ミキサー４Ｂは、その仕様の範囲内において、高負荷な運転条件（例えば、夫々最大能力の７０％以上、望ましくは１００％）に設定し、通常運転中は原則としてこの条件を継続するようにする。一定運転は、各々の各駆動モータを固定速で回転させることによって行う。このように、送液ポンプ３、第１渦流ミキサー４Ａ及び第２渦流ミキサー４Ｂは、通常運転中は回転数を変えずに、その仕様の範囲内において高負荷運転で動作（混合溶解）させるようにする。
　送液ポンプ３によって第１渦流ミキサー４Ａに送り込まれた水溶液は、回転する羽根車４２によって細かい渦流れをケーシング４１の内周面４１ｄに沿って繰り返し形成し、これにより加圧されていく。一例として、吸入口付近で－０．０５ＭＰａであった水溶液を、吐出口付近で０．１２ＭＰａまで加圧する。このように、羽根車４２によって細かい渦流れを繰り返し形成しながら加圧することによって、高分子凝集剤が十分に混合されて水に溶解していく。このとき、溶解が進むことで水溶液の粘度も増していくこととなる。既述のように、羽根車４２は、他の部位に対して非接触で回転するので、機械的に高分子凝集剤を潰す作用や剪断応力は殆ど発現しない。放射状に形成した細かい溝４５を通じて繰り返し形成される細かい渦流れと、その加圧作用によって、高分子凝集剤の混合溶解が促進されるのである。
　第１渦流ミキサー４Ａを通過した水溶液は、続く第２渦流ミキサー４Ｂにおいても、回転する羽根車４２によって細かい渦流れをケーシング４１の内周面４１ｄに沿って繰り返し形成し、これにより加圧されていく。一例として、吸入口付近で０．１２ＭＰａであった水溶液を、吐出口付近で目標圧力である０．３ＭＰａまで加圧する。すなわち、直列の２段構成になっている渦流ミキサー４Ａ，４Ｂによって、その高分子凝集剤が溶解するのに適した圧力まで順次加圧するのである。第２渦流ミキサー４Ｂにおいても、第１渦流ミキサー４Ａと同様に、放射状に形成した細かい溝４５を通じて繰り返し形成される細かい渦流れと、その加圧作用によって、高分子凝集剤の混合溶解が促進される。さらに、その高分子凝集剤が溶解するのに適した圧力にまで加圧することによって、高分子凝集剤が十分に溶解していく。
　第１渦流ミキサー４Ａ及び第２渦流ミキサー４Ｂを通じて生成された水溶液は、三方弁６の開度調節により、プロセスの本流と循環流に分けられる。すなわち、下流の工程で必要とされる流量がプロセス流路６１を通じて下流の工程に送液され、残りが循環流路６２を通じて送液ポンプ３の吸入側に戻される。下流の工程で必要とされる流量が変わると、例えばオペレーターにより手動で三方弁６の開度を調整し、プロセス流路６１を通じて必要流量の水溶液が下流の工程に送液されるようにする。下流の工程で必要とされる流量は、例えば汚泥処理の場合、汚泥の性状が変化することで適正な薬注率が変わることによって変化する。勿論、その他の理由もある。なお、好ましくは、下流の工程で必要とされる流量（例えば最大流量）に対して０～１００％の流量が循環可能なように、各機器の仕様を決定する。
　上述の実施形態の混合溶解システム１は、混合槽２で溶解することができなかった未溶解の高分子凝集剤を含んだ水溶液を、直列に配置した第１渦流ミキサー４Ａと第２渦流ミキサー４Ｂに通水する。そして、各渦流ミキサー４Ａ，４Ｂが、細かい渦流れを形成しながら加圧する。その結果、高分子凝集剤の混合溶解を促進させることができ、膨潤した未溶解の高分子凝集剤を溶解させることが可能となる。なお、渦流ミキサーは、必ずしも複数設けなくともよい。
　特に、本実施形態のように、プロセス流路６１と循環流路６２との間で水溶液の流量を可変に調節可能な流量調節手段を設けたことにより、送液ポンプ３，第１渦流ミキサー４Ａ及び第２渦流ミキサー４Ｂの運転状態（特に回転数）を変えずとも、下流の工程で必要とされる流量の水溶液を可変に送液することができる。さらには、残りの水溶液を循環流路で戻して、送液ポンプ３→渦流ミキサー→圧力調整手段に至る「混合溶解部」内で水溶液を繰り返し循環させることにより、混合溶解部内で水溶液の液質を均一化（濃度，粘度などが系内で収束）させることができる。以前のように三方弁６と循環流路６２を設けずに送液ポンプ３で流量調節を行う構成にした場合、例えば下流の汚泥処理工程での使用量が少なくなるとそれに合わせて送液ポンプ３の送液流量が少なくなる。流量によっては、混合溶解部の系内の圧力を所定の圧力に維持するために圧力調節バルブ５を僅かな開度にまで絞る必要があった。この場合、例えば混合槽２に高分子凝集剤と水を投入した際に入り込んだ気泡や予期せぬ未溶解分等が圧力調節バルブ５の一次側に停滞し圧力調節が安定しない現象が発生することがあった。これに対し、送液ポンプ３を例えば全速且つ固定速で運転し三方弁６で流量調節を行う構成にすると、圧力調節バルブ５の一次側に気泡や予期せぬ未溶解分等が停滞する現象を抑制することができ、圧力調節が安定する。なお、万が一、圧力調節バルブ５の一次側に気泡等が停滞した場合、三方弁６を操作することによってプロセス流路６１に全量が流れるようにすれば気泡や予期せぬ未溶解分等を系外に排出することができる。
　さらに、送液ポンプ３、第１渦流ミキサー４Ａ及び第２渦流ミキサー４Ｂの各々を、一定で且つ高負荷な運転条件に設定して運転すれば、溶解性を高めることができる。加えて、運転条件を自動で制御する装置（例えばインバーターなど）などを省略することで、コストダウンを図ることができ、また手動で制御する必要性も少ないのでオペレーターの負担も少ない。
　実際に混合溶解を実施し、生成した高分子凝集剤溶解液のメッシュ透過率を測定したところ、下流の工程に送る流量を１２．５（Ｌ／ｍｉｎ），１６．７（Ｌ／ｍｉｎ）に設定したときのメッシュ透過率は、夫々、９６．１％，９５．５％であった。比較として、循環経路６２を遮断して循環させなかった場合、下流の工程に送る流量を１２．５（Ｌ／ｍｉｎ），１６．７（Ｌ／ｍｉｎ）に設定したときのメッシュ透過率は、夫々、９４．０％，９２．４％であった。すなわち、溶解性が向上することを確認している。
　なお、流量調節手段の好ましい一例として、三方弁６を用いているが、プロセス流路６１と循環流路６２との間で流量の調節ができればこれに限られない。例えば、プロセス流路６１と循環流路６２に夫々バルブを設け、各バルブの開度を調節する構成としてもよい。或いは、プロセス流路６１と循環流路６２のいずれか一方にバルブを設けただけにしてもよい。
　さらには、圧力調節手段としての圧力調節バルブ５を省略し、例えば三方弁６に代えてプロセス流路６１と循環流路６２に夫々設けたバルブで第２渦流ミキサー４Ｂの吐出圧力を調節するようにしてもよい。すなわち、圧力センサー５１の検出値が所定の圧力となるようにプロセス流路６１と循環流路６２に設けたバルブの開度を調整しつつ、プロセス流路６１と循環流路６２との間で流量の調節も行う。このように、流量調節手段が圧力調節手段を兼用する構成としてもよい。さらにまた、本実施形態は、送液ポンプ３、第１渦流ミキサー４Ａ及び第２渦流ミキサー４Ｂの各々を、一定で且つ高負荷な運転条件に設定するので、圧力変動が起こり難ければ、必要であれば例えばオリフィス等の抵抗部材を設けて圧力調節手段自体を省略するようにしてもよい。
　ここで、図１に示した実施形態では、水溶液を確実に渦流ミキサー４Ａ，４Ｂに戻すことが可能なように、送液ポンプ３の吸入側に戻す構成としたが、これに限られず、例えば図３に示すように、膨潤が促進されるように混合槽２に戻すようにしてもよい。さらには、図４に示すように、循環流路６２を途中で分岐させて送液ポンプ３の吸入側と混合槽２の両方に戻すようにしてもよい。この場合、分岐点に三方弁６３を設けて、送液ポンプ３の吸入側と混合槽２との間で戻す流量を調節するようにしてもよい。一例として、渦流ミキサー４Ａ，４Ｂによる溶解を促進したいときは送液ポンプ３の手前に戻す比率を多くし、膨潤を促進したいときは混合槽２に戻す比率を多くする。
（第２実施形態）
　続いて、第２実施形態に従う高分子凝集剤混合溶解システムについて説明する。本実施形態に従う混合溶解システムは、流量調節手段を自動で制御するための制御部を備えたことを除けば、第１実施形態の混合溶解システム１と同じである。よって、同じ構成については同じ符号を付すことによって、詳しい説明は省略する。
　本実施形態に従う高分子凝集剤混合溶解システム１は、図５に示すように、プロセス流路６１を流れる水溶液の流量を検出する流量センサー７１、及び制御部である流量調節制御部７を備えている。流量調節制御部７は、下流の工程で必要とされる水溶液の流量の情報（流量設定値）に基づいて、流量センサー７１の検出値が流量設定値となるように三方弁６の開度を自動で制御する。流量設定値の情報は、下流の工程にある機器から自動で受け取るように構成してもよく、或いは、オペレーターが入力するようにしてもよい。かかる構成であっても、上述の実施形態と同様の効果を得ることができる、特に本実施形態によれば流量調節制御部７を設けたことで下流の工程で必要とされる流量の変化に速やかに対応することが可能となる。
　また、本実施形態においても、図６に示すように、循環流路６２を混合槽２に戻すようにしてもよく、或いは、図７に示すように、循環流路６２を途中で分岐させて送液ポンプ３の吸入側と混合槽２の両方に戻すようにしてもよい。
　以上、本発明を具体的な実施形態に則して詳細に説明したが、形式や細部についての種々の置換、変形、変更等が、特許請求の範囲の記載により規定されるような本発明の精神及び範囲から逸脱することなく行われることが可能であることは、当該技術分野における通常の知識を有する者には明らかである。従って、本発明の範囲は、前述の実施形態及び添付図面に限定されるものではなく、特許請求の範囲の記載及びこれと均等なものに基づいて定められるべきである。
　１　高分子凝集剤混合溶解システム
　２　混合槽
　３　送液ポンプ
　４Ａ　第１渦流ミキサー
　４Ｂ　第２渦流ミキサー
　４５　溝
　５　　圧力調節バルブ
　５１　圧力センサー
　５２　圧力制御部
　６　　三方弁
　６１　プロセス流路
　６２　循環流路
　７　　流量調節制御部
　７１　流量センサー

Claims (5)

  1. 　固体状の高分子凝集剤を、溶媒である水と混合する混合槽と、
    　前記高分子凝集剤を含んだ水溶液を、前記混合槽から送液する送液手段と、
    　前記送液手段から送られてくる前記高分子凝集剤を含んだ水溶液を、渦流れを形成しながら加圧して、該高分子凝集剤を混合溶解する渦流ミキサーと、
    　前記渦流ミキサーを通過した前記水溶液を、下流の工程に送るプロセス流路と、前記送液手段よりも上流位置に戻す循環流路と、前記プロセス流路と前記循環流路との間で前記水溶液の流量を調節する流量調節手段と、を備えたことを特徴とする高分子凝集剤の混合溶解システム。
  2. 　前記循環流路は、前記送液手段の吸入側、及び／又は、前記混合槽に前記水溶液を戻すことを特徴とする請求項１に記載の高分子凝集剤の混合溶解システム。
  3. 　前記下流の工程で必要とされる前記水溶液の流量の情報に基づいて前記流量調節手段の自動制御を実行する流量調節制御部をさらに設けたことを特徴とする請求項１又は２に記載の高分子凝集剤の混合溶解システム。
  4. 　前記渦流ミキサーと前記流量調節手段の間の流路に、前記渦流ミキサーの吐出側の圧力を制御する圧力調節手段をさらに設けたことを特徴とする請求項１～３のいずれか１項に記載の高分子凝集剤の混合溶解システム。
  5. 　前記送液手段及び前記渦流ミキサーは、一定で且つ高負荷運転条件に設定されることを特徴とする請求項１～４のいずれか１項に記載の高分子凝集剤の混合溶解装置。

     
PCT/JP2020/010934 2020-03-12 2020-03-12 高分子凝集剤混合溶解システム WO2021181633A1 (ja)

Priority Applications (7)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN202080096014.1A CN115461137A (zh) 2020-03-12 2020-03-12 高分子絮凝剂混合溶解系统
PCT/JP2020/010934 WO2021181633A1 (ja) 2020-03-12 2020-03-12 高分子凝集剤混合溶解システム
CA3171083A CA3171083A1 (en) 2020-03-12 2020-03-12 Polymer flocculant mixing and dissolving system
EP20923894.8A EP4101516A4 (en) 2020-03-12 2020-03-12 POLYMERIC FLOCCULANT MIXING AND DISSOLUTION SYSTEM
KR1020227026878A KR20220141796A (ko) 2020-03-12 2020-03-12 고분자 응집제 혼합용해 시스템
JP2022505668A JPWO2021181633A1 (ja) 2020-03-12 2020-03-12
US17/910,181 US20230311076A1 (en) 2020-03-12 2020-03-12 Polymer flocculant mixing and dissolving system

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
PCT/JP2020/010934 WO2021181633A1 (ja) 2020-03-12 2020-03-12 高分子凝集剤混合溶解システム

Publications (1)

Publication Number Publication Date
WO2021181633A1 true WO2021181633A1 (ja) 2021-09-16

Family

ID=77670593

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PCT/JP2020/010934 WO2021181633A1 (ja) 2020-03-12 2020-03-12 高分子凝集剤混合溶解システム

Country Status (7)

Country Link
US (1) US20230311076A1 (ja)
EP (1) EP4101516A4 (ja)
JP (1) JPWO2021181633A1 (ja)
KR (1) KR20220141796A (ja)
CN (1) CN115461137A (ja)
CA (1) CA3171083A1 (ja)
WO (1) WO2021181633A1 (ja)

Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH0737400U (ja) * 1993-12-21 1995-07-11 栗田工業株式会社 薬液の稀釈、供給装置
JP2008142582A (ja) * 2006-12-06 2008-06-26 Shin Meiwa Ind Co Ltd 凝集液攪拌装置とそれを備えた汚泥濃縮装置および汚泥濃縮車
JP5731089B1 (ja) 2015-01-14 2015-06-10 巴工業株式会社 高分子凝集剤混合溶解システム及び高分子凝集剤の混合溶解方法

Family Cites Families (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS537361A (en) 1976-07-09 1978-01-23 Kubota Ltd Method of controlling measurement
JP2004358290A (ja) * 2003-06-02 2004-12-24 Ryuseki Shoji Kk 液状凝集剤注入撹拌装置
JP4875128B2 (ja) * 2009-10-15 2012-02-15 株式会社東芝 固形物分離システム
JP5540782B2 (ja) * 2010-03-09 2014-07-02 栗田工業株式会社 薬剤注入装置及びその運転方法
JP5943528B1 (ja) * 2015-10-29 2016-07-05 巴工業株式会社 高分子凝集剤混合溶解システム及び高分子凝集剤の混合溶解方法
CN109589860A (zh) * 2018-12-20 2019-04-09 甘肃达云环境科技有限公司 一种高原地区污水处理用加药装置

Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH0737400U (ja) * 1993-12-21 1995-07-11 栗田工業株式会社 薬液の稀釈、供給装置
JP2008142582A (ja) * 2006-12-06 2008-06-26 Shin Meiwa Ind Co Ltd 凝集液攪拌装置とそれを備えた汚泥濃縮装置および汚泥濃縮車
JP5731089B1 (ja) 2015-01-14 2015-06-10 巴工業株式会社 高分子凝集剤混合溶解システム及び高分子凝集剤の混合溶解方法
WO2016114283A1 (ja) * 2015-01-14 2016-07-21 巴工業株式会社 高分子凝集剤混合溶解システム及び高分子凝集剤の混合溶解方法

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
See also references of EP4101516A4

Also Published As

Publication number Publication date
CA3171083A1 (en) 2021-09-16
US20230311076A1 (en) 2023-10-05
CN115461137A (zh) 2022-12-09
EP4101516A1 (en) 2022-12-14
EP4101516A4 (en) 2022-12-28
JPWO2021181633A1 (ja) 2021-09-16
KR20220141796A (ko) 2022-10-20

Similar Documents

Publication Publication Date Title
JP5731089B1 (ja) 高分子凝集剤混合溶解システム及び高分子凝集剤の混合溶解方法
JP4427798B2 (ja) 差速回転濃縮機における運転制御方法並びに運転制御装置
KR101718379B1 (ko) 순환식 분산 시스템 및 순환식 분산 방법
CN105152292B (zh) 一种絮凝剂溶液的自动制备装置和方法
JP5943528B1 (ja) 高分子凝集剤混合溶解システム及び高分子凝集剤の混合溶解方法
WO2021181633A1 (ja) 高分子凝集剤混合溶解システム
JP2019104032A (ja) スクリュープレス型脱水機の運転方法及びスクリュープレス型脱水機の制御装置
KR101675025B1 (ko) 응집제 용해 시스템
RU2079353C1 (ru) Способ перемешивания твердых и жидких веществ (варианты) и устройство для его осуществления
CN209302568U (zh) 一种微纳米气泡水发生器
FR2668950A1 (fr) Systeme de melange de polymere sec et d'electrolyte.
JP2011183314A (ja) 薬剤注入装置及びその運転方法
JP2008168215A (ja) 二段式凝集混和槽
JP2006192403A (ja) 脱水汚泥の含水率の低下方法
JP2010247044A5 (ja)
KR100856702B1 (ko) 급속혼화를 위한 교반실 및 혼화수조
US5282780A (en) Apparatus for separating solids/liquids mixtures with a slurry bypass
KR101031191B1 (ko) 소화슬러지 응집장치
JP6558547B2 (ja) スクリュープレスの運転方法
AU2014402885B2 (en) Apparatus for preparing and dispensing a flocculant solution to dewatering an aqueous process stream
US20090268547A1 (en) Devices, systems and methods for dry powder processing
JP2012030158A (ja) 汚泥濃縮脱水システム及びその制御方法
JP7476633B2 (ja) 高分子凝集剤の溶解システム
JP6941783B2 (ja) 凝集剤溶解装置の運転制御方法
CN208975704U (zh) 一种全自动干粉投加装置用药箱

Legal Events

Date Code Title Description
121 Ep: the epo has been informed by wipo that ep was designated in this application

Ref document number: 20923894

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A1

ENP Entry into the national phase

Ref document number: 2022505668

Country of ref document: JP

Kind code of ref document: A

ENP Entry into the national phase

Ref document number: 3171083

Country of ref document: CA

ENP Entry into the national phase

Ref document number: 2020923894

Country of ref document: EP

Effective date: 20220908

NENP Non-entry into the national phase

Ref country code: DE