WO2021167496A1 - Высокопрочная конструкционная сталь - Google Patents
Высокопрочная конструкционная сталь Download PDFInfo
- Publication number
- WO2021167496A1 WO2021167496A1 PCT/RU2021/000071 RU2021000071W WO2021167496A1 WO 2021167496 A1 WO2021167496 A1 WO 2021167496A1 RU 2021000071 W RU2021000071 W RU 2021000071W WO 2021167496 A1 WO2021167496 A1 WO 2021167496A1
- Authority
- WO
- WIPO (PCT)
- Prior art keywords
- steel
- strength
- cobalt
- carbon
- nickel
- Prior art date
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/52—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with cobalt
Definitions
- the invention relates to the field of metallurgy, namely to the creation of high-strength structural steel, which, along with high strength, has high values of plasticity and toughness.
- the steel is intended for the manufacture of large-sized, highly loaded parts operating at temperatures up to 400-450 ° C, in various fields of mechanical engineering, for example, in aviation and space technology for high-thrust engine shafts.
- EP517-Sh steel which is used in Currently, in the production of large-sized aircraft shafts, there is insufficient strength (no more than 1100 MPa) for its use in high-thrust engines, which does not ensure the reliability and durability of operation of heavily loaded parts.
- the closest analogue taken as a prototype, is hardened martensitic steel (RU 2400557 C2, C21D 6/00, publ. 09/27/2010) of the following chemical composition, wt%:
- the technical objective of the present invention is to create a high-strength structural steel with improved strength and ductility characteristics and workable up to temperatures of 400-450 ° C.
- the technical result is the creation of steel with high strength, ductility, fracture toughness, which will ensure high reliability of the aircraft engines of the new plant. generations.
- the developed steel has a strength at 20 ° C not less than 1960 MPa, hardness 53.5 - 54.5 HRC, fracture toughness at 20 ° C not less than 40 MPal / m and heat resistance up to 400-450 ° C.
- a high-strength structural steel containing carbon, chromium, nickel, molybdenum, cobalt, vanadium, niobium, aluminum, boron, calcium, sulfur, phosphorus and iron is proposed, while it additionally contains a larger amount of cobalt, carbon, aluminum, doped with lanthanum, yttrium and cerium with the following ratio of components, wt. %:
- the product is made of the above high strength structural steel.
- the required properties of the proposed steel are achieved due to double hardening: carbide and intermetallic, which is ensured by complex alloying, which took into account the effect of alloying elements on the hardening processes and manufacturability of steel, as well as on the nature of their interaction with each other.
- Carbon makes the main contribution to obtaining high strength characteristics and hardness of high-strength structural steel due to the production of MegS carbides.
- the carbon content should not exceed 0.32 wt. % due to possible anticipatory brittle fracture of the material.
- Chromium is introduced into steel in an amount of 3.0 to 3.5 mass. % Have been found that when the content in the carbon steel in the selected range, the alloying element actively influences hardening steel by quenching., Forming a special carbides (SggzS b, SG 7 C 3) which is dissolved in itself iron and alloying elements in unlimited quantities.
- chromium increases the heat resistance of steel, contributes to an increase in hardenability and the formation of an optimal fine-dispersed structure, and, as a consequence, to obtain stable properties along the cross-section, which is necessary for large-sized especially critical parts.
- Nickel is included in the composition of high-strength structural steel in an amount of 12 to 13 wt. % to ensure high hardenability, strength, ductility and toughness of steel.
- nickel reduces their solubility in martensite, which makes it possible to fix by quenching a supersaturated a-solid solution, which is hardened at temperatures of about 500 ° C.
- Nickel also lowers the temperature g - "a transformation, which ensures the formation of a martensitic structure at lower temperatures.
- nickel When interacting with aluminum, it also causes refining the structure and increasing heat resistance, nickel forms complex intermetallic compounds of the (bN ⁇ AI) type, which contribute to the hardening of steel. Compliance with the ratio of nickel and aluminum provides a small content of retained austenite to maintain workability during hot deformation.
- molybdenum is introduced into the steel, forming hardening carbide precipitates of the MegS type, which contribute to an increase in the heat resistance of the steel, as well as to an increase in hardenability.
- the surface active properties of molybdenum in relation to iron contribute to the elimination of temper brittleness in structural steels.
- the molybdenum content should not exceed 5.5 wt. %, since its higher content leads to the formation of embrittling precipitates that worsen the ductility and toughness of steels.
- Tungsten as another strong carbide-forming element, in contrast to the prototype steel, is not introduced into steel to exclude a significant increase in strength and, as a consequence, a sharp drop in ductility and toughness.
- the composition contains vanadium and niobium, which are strong carbide-formers that improve the strength and ductility characteristics of high-strength structural steel due to an increase in crystallization centers due to the precipitation of carbides and grain refinement. This phenomenon contributes to increased resistance at high temperatures and increases the endurance of steel. Along with this, vanadium also improves the weldability of steel, manufacturability and hardenability.
- Titanium which can also increase the strength of the steel, is not present in the developed steel due to the possible appearance of titanium carbides and carbonitrides, which arise along the grain boundaries and can lead to sharp embrittlement of the material.
- a higher content of cobalt is introduced into the composition of the proposed steel, which promotes solid solution hardening, increases the density of dislocations and their mobility, increases the number of crystallization centers, which ensures the precipitation of carbides and increases the heat resistance of the matrix.
- Microalloying of steel with rare earth elements contributes to the refining of the metal during smelting, grain refinement, improvement of the state of grain boundaries, changes in the morphology and distribution of non-metallic inclusions in steel, which leads to an increase in the toughness and plasticity of the material.
- Microalloying with boron also leads to grain refinement and an increase in the manufacturability of steel.
- the amount of sulfur and phosphorus, as inevitable impurities in steel, must be limited to a total content of not more than 0.02 mass. %, which is achieved through vacuum smelting and remelting.
- Silicon and manganese in the steel of this alloying system are absent due to the likelihood of the formation of brittle inclusions, which are centers of crack initiation, especially under cyclic loads.
- the steel after final heat treatment has a combination of high strength, ductility and performance up to temperatures of 400-450 ° C.
- VIAM vacuum induction plant
- the ingots were subjected to hot plastic deformation (forging) and annealing. After annealing and
- Specimens were made from rods during heat treatment to determine the mechanical properties of steel.
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
Изобретение относится к области металлургии. Конструкционная сталь содержит, масс. %: углерод 0,25-0,32, хром 3,0-3, 5, никель 12,0-13,0, молибден 1,3-1, 5, кобальт 7, 0-9,0, ванадий 0, 1-0,2, ниобий не более 0,05, алюминий 1,4-2, 5, бор не более 0,003, кальций не более 0,05, серу не более 0,01, фосфор не более 0,01, лантан не более 0,05, иттрий не более 0,05, церий не более 0,01, железо и примеси - остальное. Заявленная сталь обладает высокой прочностью и высокими значениями пластичности и вязкости.
Description
Высокопрочная конструкционная сталь
Изобретение относится к области металлургии, а именно к созданию высокопрочной конструкционной стали, обладающей наряду с высокой прочностью высокими значениями пластичности и вязкости.
Сталь предназначена для изготовления крупногабаритных высоконагруженных деталей, работающих при температурах до 400-450 °С, в различных областях машиностроения, например, в авиационной и космической технике для валов двигателя большой тяги.
Известна высокопрочная коррозионностойкая сталь 15Х12Н2МВФАБ (ЭП517-Ш) (ТУ 14-1-1161-75 «Прутки из жаропрочной стали марки 1Х12Н2МВФАБ-Ш (ЭП517-Ш)», опубл. 01.05.1975 г.) следующего химического состава, мас.%:
Углерод 0,13-0,18
Никель 1, 7-2,1
Молибден 1,35-1,65
Хром 11,0-12,5
Вольфрам 0,65 - 1,00
Ванадий 0,18-0,30
Ниобий 0,20-0,35
Азот 0,02 - 0,08
Кремний, марганец не более 0,5
Сера не более 0,015
Фосфор не более 0,030
Железо и примеси остальное
Основным недостатком стали ЭП517-Ш, которая применяется в
настоящее время в производстве крупногабаритных авиационных валов, является недостаточная прочность (не более 1100 МПа) для применения ее в двигателях большой тяги, что не обеспечивает надёжность и долговечность эксплуатации тяжелонагруженных деталей.
Известна ультравысокопрочная конструкционная мартенситная сталь с повышенной вязкостью разрушения (US 5268044 А, С22С 38/52, опубл. 07.12.1993 г.) следующего химического состава, мас.%:
Углерод 0,20-0,33
Марганец Не более 0,2
Кремний Не более 0,1
Хром 2, 0-4, 0
Никель 10,5 - 15,0
Молибден 0,75-1,75
Кобальт 8,0-17,0
Церий не более 0,03
Лантан не более 0,01
Фосфор не более 0,008
Сера не более 0,004
Железо остальное
Недостатком данной стали является ее работоспособность только до температур не более 250 °С, что не позволяет обеспечить теплостойкость деталей, работающих при температурах эксплуатации 400-450 °С.
Наиболее близким аналогом, взятым за прототип, является закаленная мартенситная сталь (RU 2400557 С2, C21D 6/00, опубл. 27.09.2010 г.) следующего химического состава, масс.%:
Углерод 0,18-0,30
Кобальт 5, 0-7, О
Хром 2,0 - 5,0
Алюминий 1,0-2, 0 Молибден + W/2 1,0-4, 0 Ванадий Не более 0,3 Ниобий Не более 0,1 Никель 10,5 - 15,0
Кремний, марганец Не более 0,4 Бор Не более 0,005
Титан, кальций, РЗМ Не более 0,05
Кислород Не более 0,005
Азот Не более 0,01
Сера Не более 0,005
Медь Не более 1
Фосфор Не более 0,02
Железо и примеси остальное
Высокая прочность при 20 °С данной стали (2200 МПа) обеспечивается за счет карбидного и интерметаллидного упрочнения, однако характеристики пластичности и вязкости разрушения (не более 40 МПал/м) не позволяют обеспечить достаточный запас пластичности высоконагруженных и особо ответственных деталей.
Технической задачей предлагаемого изобретения является создание высокопрочной конструкционной стали с улучшенными характеристиками прочности и пластичности и работоспособной до температур 400-450 °С. Техническим результатом является создание стали, обладающей высокой прочностью, пластичностью, вязкостью разрушения, что позволит обеспечить высокую надежность работы авиационных двигателей нового з
поколения. Разработанная сталь имеет прочность при 20 °С не менее 1960 МПа, твердость 53,5 — 54,5 HRC, вязкость разрушения при 20 °С не менее 40 МПал/м и теплостойкость до 400-450 °С.
Для достижения поставленного технического результата предложена высокопрочная конструкционная сталь, содержащая углерод, хром, никель, молибден, кобальт, ванадий, ниобий, алюминий, бор, кальций, серу, фосфор и железо, при этом она дополнительно содержит большее количество кобальта, углерода, алюминия, легирована лантаном, иттрием и церием при следующем соотношении компонентов, масс. %:
Углерод 0,25-0,32
Кобальт 7, 0-9, 0
Хром 3,0-3, 5
Алюминий 1,4-2, 5
Молибден 1,3 - 1,5
Ванадий 0, 1 0,2
Ниобий Не более 0,05
Никель 12,0-13,0
Бор Не более 0,003
Кальций Не более 0,05
Лантан Не более 0,05
Иттрий Не более 0,05
Церий Не более 0,01
Сера Не более 0,01
Фосфор Не более 0,01
Железо и примеси остальное
Предпочтительно, изделие выполнено из вышеприведенной высокопрочной конструкционной стали.
В результате необходимые свойства предлагаемой стали достигаются за счет двойного упрочнения: карбидного и интерметаллидного, что обеспечивается путем комплексного легирования, при котором учитывалось воздействие легирующих элементов на процессы упрочнения и технологичность стали, а также на характер их взаимодействия друг с другом. Углерод несет основной вклад в получение высоких прочностных характеристик и твердости высокопрочной конструкционной стали за счет получения карбидов МегС. Содержание углерода не должно превышать 0,32 масс. % вследствие возможного опережающего хрупкого разрушения материала.
В сталь введён хром в количестве от 3,0 до 3,5 масс. %, так как установлено, что при содержании в стали углерода в выбранном диапазоне, данный легирующий элемент активно влияет на упрочнение стали при закалке., образуя специальные карбиды (СггзСб, СГ7С3), которые растворяют в себе железо и легирующие элементы в неограниченном количестве. Кроме того, хром повышает жаростойкость стали, способствует повышению прокаливаемости и формированию оптимальной мелкодисперсной структуры, и, как следствие, получению стабильных свойств по сечению, что необходимо для крупногабаритных особо ответственных деталей.
Никель введен в состав высокопрочной конструкционной стали в количестве от 12 до 13 масс. % для обеспечения высокой прокаливаемости, прочности, пластичности и вязкости стали. Повышая растворимость многих легирующих элементов в аустените, никель снижает их растворимость в мартенсите, что позволяет фиксировать закалкой, пересыщенный a-твердый раствор, упрочняющийся при температурах около 500 °С. Также никель снижает температуру g— »а превращения, что обеспечивает получение мартенситной структуры при более низких температурах. При взаимодействии с алюминием, вызывающим также
измельчение структуры и повышающим жаростойкость, никель образует сложные интерметаллиды типа (bNΊAI), способствующие упрочнению стали. Соблюдение соотношения никеля и алюминия обеспечивает небольшое содержание остаточного аустенита для сохранения технологичности при горячей деформации.
С целью повышения устойчивости стали при высоких температурах в сталь введен молибден, формирующий упрочняющие карбидные выделения типа МегС, способствующие увеличению термостойкости стали, а также повышению прокаливаемости. Поверхностно активные свойства молибдена по отношению к железу способствуют устранению отпускной хрупкости в конструкционных сталях. Содержание молибдена не должно превышать 5,5 масс. %, так как большее его содержание приводит к образованию охрупчивающих выделений, ухудшающих пластичность и вязкость сталей. Вольфрам, как еще один сильный карбидообразующий элемент, в отличие от стали-прототипа в сталь не вводится для исключения значительного повышения прочности и, как следствие, резкого падения пластичности и вязкости.
В состав введены ванадий и ниобий, являющиеся сильными карбидообразователями, улучшающими характеристики прочности и пластичности высокопрочной конструкционной стали вследствие увеличения центров кристаллизации за счет выделения карбидов и измельчения зерна. Данное явление способствует увеличению устойчивости при высоких температурах и повышает выносливость стали. Наряду с этим, ванадий также улучшает свариваемость стали, технологичность и повышает прокаливаемость.
Титан, способный также повысить прочность стали, не присутствует в разрабатываемой стали вследствие возможного появления карбидов и карбонитридов титана, возникающих по границам зерен и способных привести к резкому охрупчиванию материала.
В отличие от стали, взятой за прототип, в состав предлагаемой стали введено большее содержание кобальта, который способствует твердорастворному упрочнению, увеличивает плотность дислокаций и их подвижность, повышает количество центров кристаллизации, что обеспечивает выделение карбидов и увеличивает теплостойкость матрицы.
Повышение содержания кобальта до 7-9 масс. % позволяет увеличить сопротивление коррозионному растрескиванию, а также уменьшить количество остаточного аустенита в стали, который вызывает изменение геометрических размеров крупногабаритных деталей.
Микролегирование стали редкоземельными элементами (лантаном, иттрием и церием), а также кальцием в заданном количестве способствует рафинированию металла при выплавке, измельчению зерна, улучшению состояния границ зерен, изменению морфологии и распределения неметаллических включений в стали, что приводит к повышению вязкости и пластичности материала. К измельчению зерна и повышению технологичности стали также приводит микролегированием бором.
Количество серы и фосфора, как неизбежных примесей в стали, необходимо ограничивать до суммарного содержание не более 0,02 масс. %, что достигается за счет вакуумной выплавки и переплава.
Кремний и марганец в стали данной системы легирования, в отличие от прототипа, отсутствуют вследствие вероятности образования хрупких включений, являющихся очагами зарождения трещин, особенно при циклических нагрузках.
Таким образом, за счет увеличения содержания кобальта, углерода, алюминия и микролегированием РЗМ (лантан, иттрий, церий) при заявленном содержании и соотношении компонентов сталь после окончательной термической обработки имеет сочетание высокой прочности, пластичности и работоспособности до температур 400-450 °С.
Примеры осуществления
В производственных условиях ФГУП «ВИАМ» проводили опробование предлагаемой стали, выплавленной в вакуумно- индукционной установке (ВИУ) с последующим вакуумно-дуговым
5 переплавом, что позволило снизить загрязненность металла неметаллическими включениями, которые негативно влияют на прочность, пластичность и трещиностойкость высокопрочной конструкционной стали. Химический состав и механические свойства предлагаемой стали и известной стали-прототипа приведены в таблицах 1, 2. ш После выплавки и переплава стали полученные слитки подвергали термической обработке с целью получения однородной структуры и снижения твердости для улучшения механической обработки.
Для изготовления полуфабрикатов (прутков) слитки подвергали горячей пластической деформации (ковке) и отжигу. После отжига и
15 термической обработки из прутков изготавливали образцы для определения механических свойств стали.
На образцах из высокопрочной конструкционной стали после окончательной термической обработки обеспечивалась твердость 53,5- 54,5 HRC, прочность при 20 °С 2270 - 2310 МПа, вязкость разрушения при 0 20 °С 40 МПал/м и теплостойкость не более 450 °С. Известная сталь- прототип имеет твердость 52 HRC, предел прочности при 20 °С - 2200 МПа, вязкость разрушения при 20 °С 40 МПа-\/м и теплостойкость не более 450°С.
Сравнительный анализ данных из таблицы 2 показывает, что 5 предлагаемая сталь обладает комплексом механических и эксплуатационных свойств выше зарубежной стали-прототипа, что позволяет осуществить импортозамещение зарубежных высоконагруженных сталей при производстве крупногабаритных авиационных деталей, в том числе валов газотурбинного двигателя.
Таблица I. Составы сталей по прототипу и предлагаемой стали
Таблица 2. Механические и эксплуатационные свойства стали прототипа и предлагаемой стали
Claims
1. Высокопрочная конструкционная сталь, содержащая углерод, хром, никель, молибден, кобальт, ванадий, ниобий, алюминий, бор, кальций, серу, фосфор и железо, отличающаяся тем, что она дополнительно содержит большее количество кобальта, углерода, алюминия, легирована лантаном, иттрием и церием при следующем соотношении компонентов, масс. %:
Углерод 0,25-0,32
Кобальт 7, 0-9, 0
Хром 3,0-3, 5
Алюминий 1,4-2, 5
Молибден 1,3-1, 5
Ванадий 0,1 0,2
Ниобий Не более 0,05
Никель 12,0-13,0
Бор Не более 0,003
Кальций Не более 0,05
Лантан Не более 0,05
Иттрий Не более 0,05
Церий Не более 0,01
Сера Не более 0,01
Фосфор Не более 0,01
Железо и примеси Остальное
2. Изделие, выполненное из высокопрочной конструкционной стали, отличающееся тем, что оно выполнено из стали по п. 1.
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2020107693 | 2020-02-20 | ||
| RU2020107693A RU2737903C1 (ru) | 2020-02-20 | 2020-02-20 | Высокопрочная конструкционная сталь |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| WO2021167496A1 true WO2021167496A1 (ru) | 2021-08-26 |
Family
ID=73792772
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| PCT/RU2021/000071 WO2021167496A1 (ru) | 2020-02-20 | 2021-02-19 | Высокопрочная конструкционная сталь |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2737903C1 (ru) |
| WO (1) | WO2021167496A1 (ru) |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0758025B1 (en) * | 1995-02-14 | 2000-06-07 | Nippon Steel Corporation | High-strength ferritic heat-resistant steel excellent in resistance to embrittlement caused by intermetallic compound deposition |
| RU2400557C2 (ru) * | 2005-04-27 | 2010-09-27 | Обер Э Дюваль | Закаленная мартенситная сталь, способ получения детали из этой стали и получаемая таким способом деталь |
| US20160348222A1 (en) * | 2014-01-27 | 2016-12-01 | Rovalma, S.A. | Centrifugal atomization of iron-based alloys |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB375777A (en) * | 1931-01-22 | 1932-06-20 | Krupp Ag | Improvements relating to stainless iron and steel alloys |
| GB825042A (en) * | 1954-07-14 | 1959-12-09 | Birmingham Small Arms Co Ltd | Improvements in or relating to steels |
| RU2600467C1 (ru) * | 2015-06-25 | 2016-10-20 | Федеральное государственное унитарное предприятие "Всероссийский научно-исследовательский институт авиационных материалов" (ФГУП "ВИАМ") | Высокопрочная бериллийсодержащая сталь |
-
2020
- 2020-02-20 RU RU2020107693A patent/RU2737903C1/ru active
-
2021
- 2021-02-19 WO PCT/RU2021/000071 patent/WO2021167496A1/ru active Application Filing
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0758025B1 (en) * | 1995-02-14 | 2000-06-07 | Nippon Steel Corporation | High-strength ferritic heat-resistant steel excellent in resistance to embrittlement caused by intermetallic compound deposition |
| RU2400557C2 (ru) * | 2005-04-27 | 2010-09-27 | Обер Э Дюваль | Закаленная мартенситная сталь, способ получения детали из этой стали и получаемая таким способом деталь |
| US20160348222A1 (en) * | 2014-01-27 | 2016-12-01 | Rovalma, S.A. | Centrifugal atomization of iron-based alloys |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| RU2737903C1 (ru) | 2020-12-04 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CA3035162C (en) | Austenitic stainless steel | |
| KR101909757B1 (ko) | 우수한 강도 및 인성을 갖는 증기 터빈 블레이드용 강철 | |
| WO2018182480A1 (en) | Hot work tool steel | |
| JP2015526593A (ja) | フェライト系ステンレス鋼 | |
| JP2008297571A (ja) | 加工性に優れた耐磨耗鋼板およびその製造方法 | |
| EP2841612A2 (en) | High strength, high toughness steel alloy | |
| JP2019014916A (ja) | マルテンサイト系ステンレス鋼 | |
| CA2825146C (en) | High strength, high toughness steel alloy | |
| JP5458624B2 (ja) | 加工性に優れた耐磨耗鋼板およびその製造方法 | |
| RU2680557C1 (ru) | Экономнолегированная хладостойкая высокопрочная сталь | |
| RU2653954C2 (ru) | Способ производства толстолистового проката для изготовления электросварных газонефтепроводных труб большого диаметра категории прочности х42-х56, стойких против индуцированного водородом растрескивания в h2s -содержащих средах | |
| RU2737903C1 (ru) | Высокопрочная конструкционная сталь | |
| JP2008214736A (ja) | 加工性に優れた耐磨耗鋼板およびその製造方法 | |
| CN115667566B (zh) | 渗碳轴承部件 | |
| JP3819848B2 (ja) | 耐熱鋼及びその製造方法 | |
| WO2021251892A1 (en) | Hot work tool steel | |
| JP5981357B2 (ja) | 耐熱鋼および蒸気タービン構成部品 | |
| Zhao et al. | Design of a low-alloy high-strength and high-toughness martensitic steel | |
| RU76647U1 (ru) | Вал (варианты) | |
| JP5996403B2 (ja) | 耐熱鋼およびその製造方法 | |
| RU2807645C2 (ru) | Бесшовная труба нефтяного сортамента из высокопрочной коррозионно-стойкой стали мартенситного класса и способ ее получения | |
| RU2806682C1 (ru) | Высокопрочная коррозионностойкая азотосодержащая мартенситно-аустенитно-ферритная сталь | |
| IL97154A (en) | High strength steel alloy | |
| CN115491585A (zh) | 马氏体不锈钢、以及马氏体不锈钢部件及其制造方法 | |
| JP2016065280A (ja) | 耐熱鋼および蒸気タービン構成部品 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| 121 | Ep: the epo has been informed by wipo that ep was designated in this application |
Ref document number: 21756811 Country of ref document: EP Kind code of ref document: A1 |
|
| NENP | Non-entry into the national phase |
Ref country code: DE |
|
| 122 | Ep: pct application non-entry in european phase |
Ref document number: 21756811 Country of ref document: EP Kind code of ref document: A1 |