WO2021157447A1 - 眼鏡レンズの性能評価方法及びプログラム - Google Patents

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WO2021157447A1
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spectacle lens
refractive power
prism refractive
axis
component
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PCT/JP2021/002879
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恵介 太田
三浦　仁志
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東海光学株式会社
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    • G02C7/028—Special mathematical design techniques

Definitions

  • the present invention relates to a method and a program for evaluating performance related to at least one of distortion and shaking of a spectacle lens including a progressive power lens.
  • Patent Document 1 As a method for evaluating the performance of a lens, the one described in JP-A-2002-107679 (Patent Document 1) is known. In this method, the aberration of the single focus lens is calculated, and the aberration of the evaluation target lens such as the progressive multifocal lens is calculated. Based on the aberration difference between the two lenses, the field image of the evaluation target lens (FIGS. 11 to 11). 14) is expressed.
  • a visual field experience device for eyeglasses capable of displaying a visual field image when viewed with a progressive multifocal lens
  • Patent Document 2 JP-A-2000-475153
  • a field image when viewed with a progressive multifocal lens is created by performing a process of adding distortion of the progressive multifocal lens to the image data that changes with a change in the visual field direction.
  • a field image of a progressive multifocal lens or the like can be obtained. Further, in the field of view experience device of Patent Document 2, it is possible to experience the field of view according to the distortion of the progressive multifocal lens. However, with these methods or devices, it is not possible to numerically express or numerically compare the performance related to at least one of distortion and shaking of a progressive multifocal lens or the like. Therefore, a main object of the present invention is a performance evaluation method and a program of a spectacle lens capable of appropriately evaluating the quantitative performance related to at least one of distortion and shaking of a spectacle lens such as a progressive power lens. Is to provide.
  • the invention according to claim 1 is a method for evaluating the performance of an spectacle lens, in which the rate of change of the first component, which is a component of the prism refractive index in the first direction, and the first of the prism refractive index.
  • the rate of change of the second component which is a component in two directions, is calculated by a computer to evaluate the distortion of the spectacle lens, which is the distortion evaluation value, and the value which evaluates the shaking of the spectacle lens. It is characterized in that at least one of a certain shaking evaluation value is calculated.
  • the strain evaluation value at an arbitrary point (x, y) related to the spectacle lens is calculated by calculating the formula (1) described later by the computer.
  • the X-axis is taken in the horizontal direction (nose-ear direction) when the spectacle lens is erected in the same manner as when the spectacle lens is worn, and the Y-axis is taken in the vertical direction.
  • P h is the horizontal prismatic power is prismatic power in the X-axis direction
  • P v is the vertical prism power is prismatic power in the Y-axis direction.
  • the invention according to claim 4 is characterized in that, in the above invention, the strain evaluation value is calculated by calculating the first-order differential of the prism refractive power by the computer.
  • the invention according to claim 5 is characterized in that, in the above invention, the shaking evaluation value is calculated by calculating the second-order differential of the prism refractive power by the computer.
  • the strain evaluation value at an arbitrary point (x, y) related to the spectacle lens is calculated by calculating the formula (14) described later by the computer. It is characterized by that.
  • the shaking evaluation value at an arbitrary point (x, y) related to the spectacle lens is calculated by calculating the formula (15) described later by the computer. It is characterized by that.
  • the invention according to claim 8 describes the rate of change of the first component, which is a component of the prism refractive index in the first direction, and the first of the prism refractive index in the performance evaluation program of the spectacle lens.
  • a control means for evaluating at least one of distortion and shaking related to the spectacle lens is formed in a computer by execution.
  • the control means can refer to the memory of the following formula (1), and by calculating the formula (1), any point relating to the spectacle lens. It is characterized by evaluating the distortion at (x, y).
  • the control means can refer to the memory of the following formula (2), and by calculating the formula (2), any point relating to the spectacle lens. It is characterized by evaluating the shaking in (x, y).
  • the invention according to claim 11 is characterized in that, in the above invention, the control means evaluates the strain by calculating the first derivative of the prism refractive power.
  • the invention according to claim 12 is characterized in that, in the above invention, the control means evaluates the shaking by calculating the second derivative of the prism refractive power.
  • the control means can refer to the memory of the following formula (14), and by calculating the formula (14), any point relating to the spectacle lens.
  • control means can refer to the memory of the following formula (15), and by calculating the formula (15), any point relating to the spectacle lens. It is characterized in that the shaking in (x, y) is evaluated.
  • the main effect of the present invention is provided by a spectacle lens performance evaluation method and program capable of appropriately evaluating the quantitative performance related to at least one of distortion and shaking of a spectacle lens such as a progressive power lens. To be done.
  • A is a block diagram of the spectacle lens performance evaluation device according to the first aspect of the present invention
  • B is a flowchart of a spectacle lens performance evaluation method and a spectacle lens design method according to the first aspect of the present invention.
  • It is a schematic diagram of the spectacle lens, the screen, and the locus of light relating to the calculation of the vertical prism refractive power in the performance evaluation device of the spectacle lens in which the performance evaluation program according to the first aspect of the present invention is executed.
  • It is a schematic diagram which shows the scalar amount of the prism refractive power by the transmitted light at each point on the front surface numerically on the corresponding point in the spectacle lens which concerns on Example 1 of this invention.
  • FIG. 3 In the spectacle lens which concerns on Example 2-1 of this invention.
  • FIG. 4 In the spectacle lens which concerns on Example 2-1 of this invention.
  • FIG. 5 In the spectacle lens which concerns on Example 2-1 of this invention. It is the same figure as FIG.
  • FIG. 10 is a diagram in the case where FIG. 10 is surrounded by a ball shape of a ball shape processing example.
  • FIG. 11 is a diagram in the case where FIG. 11 is surrounded by a ball shape of a ball shape processing example. It is a schematic diagram which shows the scalar amount of the prism refractive power by the parallel light at each point on the front surface numerically on the corresponding point in the spectacle lens which concerns on Example 2-2 of this invention.
  • the strain evaluation values at each point on the front surface based on the vertical prism refractive power due to the back surface vertical light are shown numerically above the corresponding points. be.
  • the shaking evaluation values at each point on the front surface based on the vertical prism refractive power due to the back surface vertical light are shown numerically above the corresponding points. be. It is the same figure as FIG. 3 in the spectacle lens which concerns on Example 3 of this invention. It is the same figure as FIG. 4 in the spectacle lens which concerns on Example 3 of this invention. It is the same figure as FIG. 5 in the spectacle lens which concerns on Example 3 of this invention. It is the same figure as FIG.
  • FIG. 12 in the spectacle lens which concerns on Example 3 of this invention It is the same figure as FIG. 13 in the spectacle lens which concerns on Example 3 of this invention. It is the same figure as FIG. 3 in the spectacle lens which concerns on Example 4 of this invention. It is the same figure as FIG. 4 in the spectacle lens which concerns on Example 4 of this invention. It is the same figure as FIG. 5 in the spectacle lens which concerns on Example 4 of this invention. It is the same figure as FIG. 12 in the spectacle lens which concerns on Example 4 of this invention. It is the same figure as FIG. 13 in the spectacle lens which concerns on Example 4 of this invention. It is the same figure as FIG. 3 in the spectacle lens which concerns on Example 5 of this invention. It is the same figure as FIG. 4 in the spectacle lens which concerns on Example 5 of this invention.
  • FIG. 5 it is the same figure as FIG. 5 in the spectacle lens which concerns on Example 5 of this invention. It is the same figure as FIG. 12 in the spectacle lens which concerns on Example 5 of this invention. It is the same figure as FIG. 13 in the spectacle lens which concerns on Example 5 of this invention. It is the same figure as FIG. 3 in the spectacle lens which concerns on Example 6 of this invention. It is the same figure as FIG. 4 in the spectacle lens which concerns on Example 6 of this invention. It is the same figure as FIG. 5 in the spectacle lens which concerns on Example 6 of this invention. It is the same figure as FIG. 3 in the spectacle lens which concerns on Example 7 of this invention. It is the same figure as FIG. 4 in the spectacle lens which concerns on Example 7 of this invention. It is the same figure as FIG.
  • FIG. 5 in the spectacle lens which concerns on Example 7 of this invention. It is the same figure as FIG. 3 in the spectacle lens which concerns on Example 8 of this invention. It is the same figure as FIG. 4 in the spectacle lens which concerns on Example 8 of this invention. It is the same figure as FIG. 5 in the spectacle lens which concerns on Example 8 of this invention. It is the same figure as FIG. 4 in the spectacle lens which concerns on Example 11 of this invention. It is the same figure as FIG. 4 in the spectacle lens which concerns on Example 12-1 of this invention. It is the same figure as FIG. 5 in the spectacle lens which concerns on Example 12-1 of this invention. It is the same figure as FIG. 4 in the spectacle lens which concerns on Example 12-2 of this invention. It is the same figure as FIG.
  • FIG. 47 is a diagram in the case where FIG. 47 is surrounded by a ball shape of an example of ball shape processing.
  • FIG. 48 is a diagram in the case where FIG. 48 is surrounded by a ball shape of a ball shape processing example. It is a schematic diagram showing the distortion evaluation value at each point on the front surface based on the vertical prism refractive power by parallel light, etc. in the spectacle lens according to the embodiment 12-2 of the present invention numerically on the corresponding points. .. It is a schematic diagram which shows the shaking evaluation value at each point on the front surface based on the vertical prism refraction force by parallel light, etc. numerically on the corresponding point in the spectacle lens which concerns on Example 12-2 of this invention.
  • the strain evaluation values at each point on the front surface based on the vertical prism refractive power due to the back surface vertical light are shown numerically above the corresponding points. be.
  • the shaking evaluation values at each point on the front surface based on the vertical prism refractive power due to the back surface vertical light are shown numerically above the corresponding points. be. It is the same figure as FIG. 4 in the spectacle lens which concerns on Example 13 of this invention. It is the same figure as FIG. 5 in the spectacle lens which concerns on Example 13 of this invention. It is the same figure as FIG. 49 in the spectacle lens which concerns on Example 13 of this invention. It is the same figure as FIG.
  • FIG. 50 in the spectacle lens which concerns on Example 13 of this invention It is the same figure as FIG. 4 in the spectacle lens which concerns on Example 14 of this invention. It is the same figure as FIG. 5 in the spectacle lens which concerns on Example 14 of this invention. It is the same figure as FIG. 49 in the spectacle lens which concerns on Example 14 of this invention. It is the same figure as FIG. 50 in the spectacle lens which concerns on Example 14 of this invention. It is the same figure as FIG. 4 in the spectacle lens which concerns on Example 15 of this invention. It is the same figure as FIG. 5 in the spectacle lens which concerns on Example 15 of this invention. It is the same figure as FIG. 49 in the spectacle lens which concerns on Example 15 of this invention. It is the same figure as FIG. 50 in the spectacle lens which concerns on Example 15 of this invention. It is the same figure as FIG. 4 in the spectacle lens which concerns on Example 18 of this invention. It is the same figure as FIG. 5 in the spectacle lens which concerns on Example 18 of this invention.
  • the spectacle lens performance evaluation device 1 includes a computer, and as shown in FIG. 1A, controls the display means 2, the input means 4, the storage means 6, the communication means 7, and the like. Means 8 and.
  • the performance evaluation device 1 is installed in, for example, a spectacle lens manufacturer.
  • the display means 2 displays various types of information, and is, for example, a liquid crystal display or an organic electroluminescence display.
  • the input means 4 accepts input of various types of information, and is, for example, at least one of a keyboard and a pointing device.
  • the display means 2 and the input means 4 may be integrated like a touch panel.
  • the storage means 6 stores various types of information, and is, for example, at least one of a hard disk, a memory, and a disk drive.
  • the communication means 7 communicates various types of information with an external device, and here, communicates with a device connected to a local area network (LAN).
  • the control means 8 controls these means, for example, a central processing unit (CPU).
  • the control means 8 sequentially reads out the performance evaluation program stored in the storage means 6 and performs a process related to the quantitative evaluation of the performance according to the program.
  • the storage means 6 has the following equations (1) and (2) for quantitatively evaluating the performance of the spectacle lens GL as a part of the performance evaluation program (in a state where the performance evaluation program can be referred to). Is remembered. That is, the performance of the spectacle lens GL is calculated by the following equations (1) and (2).
  • the X-axis is taken in the horizontal direction (nose-ear direction) when the spectacle lens GL is erected in the same manner as when the spectacle lens GL is worn, with the optical center as the origin, and the Y-axis is taken in the vertical direction.
  • the Z-axis is taken in the optical axis direction.
  • P h is the horizontal prismatic power is prismatic power in the X-axis direction
  • P v is the vertical prism power is prismatic power in the Y-axis direction.
  • the units of Ph and P v are both ⁇ (prism diopter).
  • P h and P v are all determined for each (a point on the front surface GLF of the spectacle lens GL typically) point on the spectacle lens GL. Therefore, the prism vector P (P h, P v) is a vector of P h and P v are determined for each point on the spectacle lens GL.
  • the method of taking coordinates can be changed as appropriate, such as when the origin is set to a position other than the optical center.
  • the performance of the spectacle lens GL here is at least one of shaking and distortion.
  • shaking and distortion may be collectively regarded as changes in the shape and size of the image when the line of sight moves, but here, they are distinguished as follows. That is, shaking is a phenomenon in which the line of sight is fixed to an object but the image appears to pop out or retract when moving relative to the spectacle lens GL, and the spectacle lens GL is worn to fix the line of sight. It is visible by shaking the head.
  • distortion is a phenomenon in which an image appears to be deformed when the line of sight moves with respect to an object and also with respect to the spectacle lens GL. The spectacle lens GL is worn to fix the neck and move the line of sight. It is visible.
  • Equation (1) is according to the distortion evaluation value E d is a value for evaluating the distortion.
  • Equation (2) is according to sway evaluation value E s is a value for evaluating the shaking.
  • a spectacle lens GL having a shape satisfying a predetermined optical performance can be designed by a lens design program.
  • the lens design program enables ray tracing that simulates a state such as a trajectory of a ray by virtually irradiating a model of a spectacle lens GL having a predetermined shape with a ray.
  • the ray tracing function may be provided by a performance evaluation program instead of a lens design program, or may be provided by an independent ray tracing program.
  • the types of light rays here are parallel light, backside vertical light, and transmitted light.
  • the type of light rays may be a part of these, or may be another type (including another type).
  • the parallel light is a light beam that is incident parallel to the optical axis (Z axis) with respect to the front GLF (surface, surface on the object side) of the spectacle lens GL.
  • the back surface vertical light is a light ray that is perpendicular to the rear surface GLB (back surface, face side surface) of the spectacle lens GL.
  • the calculation of the power at each position of the front GLF of the spectacle lens GL by the back vertical light is equivalent to the calculation of the power by the lens meter.
  • the transmitted light is a light ray passing through the center point of rotation of the eye. In general, the power of transmitted light at each position on the lens surface is calculated by simulation and is not measured by a measuring device.
  • the calculation of the prism vector P (P h , P v ) may be performed by any method, but in the performance evaluation device 1, the vertical prism refractive power P v is calculated as follows.
  • the horizontal prism refractive power Ph is calculated in the same manner as the vertical prism refractive power P v , in addition to the axial direction being the X-axis direction instead of the Y-axis direction.
  • the apex of the front GLF (surface) of the spectacle lens GL is set as the origin O in the YZ plane, and the screen SC 1000 mm (millimeter) ahead of the origin O is is assumed.
  • the screen SC is parallel to the XY plane.
  • MaeWy is a tangent related to the Y axis with respect to the optical axis in the incident locus LC1 as shown in the equation (8)
  • MaeWx is a tangent related to the X axis with respect to the optical axis in the incident locus LC1
  • AtoWy is the emission locus. It is a tangent related to the Y axis with respect to the optical axis in LC3
  • AtoWx is a tangent related to the X axis with respect to the optical axis in the emission locus LC3.
  • CalcOmSag (x, y) is a sag amount calculated at a point (x, y) on the front surface GLF of the spectacle lens GL
  • CalcUrSag (x, y) is a point on the rear surface GLB of the spectacle lens GL. It is the sag amount calculated in (x, y)
  • m_CT is the thickness at the center of the spectacle lens GL (the size of the spectacle lens GL on the Z axis).
  • the initial values of MaeWy and MaeWx correspond to the type of light rays set when calculating the vertical prism refractive power Pv. That is, in the calculation of the vertical prism refractive power Pv by parallel light, the following equations (8) and (9) are obtained. Further, in the calculation of the vertical prism refractive power Pv by the backside vertical light, the following equations (10) and (11) are obtained. Further, in the calculation of the vertical prism refractive power Pv by the transmitted light, the following equations (12) and (13) are obtained.
  • the control means 8 a combination of performance evaluation program and the lens design program, at least one of the swing evaluation value E s and the distortion evaluation value E d is able to design spectacle lenses GL shape such that within a predetermined range.
  • the control unit 8 shaking evaluation value E s becomes less than the first predetermined value
  • the distortion evaluation value E d is able to design spectacle lenses GL of shape which is less than the second predetermined value.
  • control means 8 according to a predetermined input from the input unit 4, the eyeglass lens GL the design is complete, in order to properly evaluate the performance of swing evaluation value E s and the distortion evaluation value E d of at least one of You may command the output.
  • You may command the output of a design example or a plurality of design example options.
  • the control means 8 may accept an input for selecting an option, or may accept an input relating to a design change for a representative design example, the selected design example, or another design example.
  • the performance evaluation program and the lens design program may be combined into one program, such as integrating the latter into the former. Also, shaking the evaluation value E s and the distortion evaluation value E d and the like, in the design secondary, is prior to or constantly calculated to a predetermined input, or may be displayed.
  • the following control means 8 is formed in the performance evaluation device 1 which is a computer. That is, the memory of at least one of the equations (1) and (2) can be referred to, and by calculating the equation, at least one of the distortion and the shaking at an arbitrary point (x, y) related to the spectacle lens GL.
  • the control means 8 for evaluating the above is formed.
  • the following control means 8 is formed in the performance evaluation device 1 which is a computer. That is, the memory of at least one of the equations (1) and (2) can be referred to, and by calculating the equation, at least one of the distortion and the shaking at an arbitrary point (x, y) related to the spectacle lens GL.
  • Equation (1) and (2) are both a rate of change of the horizontal prismatic power P h is a component in the X-axis direction as a first direction of the prism refractive power (first component), prismatic power
  • the rate of change of the vertical prism refractive power Pv which is a component (second component) in the X-axis direction as the second direction of the above, is included. Therefore, the control means 8 evaluates the distortion and shaking of the spectacle lens GL by calculating the rate of change of the first component and the rate of change of the second component of the prism refractive power.
  • the performance evaluation device for the spectacle lens according to the second aspect of the present invention is the same as the performance evaluation device 1 of the first aspect except for the equations related to distortion and shaking in the storage means 6 and the control means 8. Similar parts are designated by the same reference numerals as those in the first embodiment, and description thereof will be omitted as appropriate.
  • the distortion evaluation value Ed is the first derivative of the prism refractive power.
  • shaking the evaluation value E s is the second derivative of the prismatic power.
  • Expression of differential operation according to distortion evaluation value E d and the sway evaluation value E s are both stored in the storage unit 6 is calculated upon reference by the control unit 8.
  • the first derivative of the prism refractive power indicates the amount of change in the prism refractive power.
  • the second derivative of the prism refractive power indicates the amount of change in the amount of change in the prism refractive power.
  • a scalar amount of the prism refractive power may be used, a horizontal prism refractive power Ph may be used, or a vertical prism refractive power P v may be used.
  • the performance evaluation device for the spectacle lens according to the third embodiment of the present invention is the same as the performance evaluation device 1 of the first embodiment except for the equations related to distortion and shaking in the storage means 6 and the control means 8. Similar parts are designated by the same reference numerals as those in the first embodiment, and description thereof will be omitted as appropriate.
  • the distortion evaluation value Ed is represented by the following equation (14). Also, shaking the evaluation value E s is given by expression (15). The method of taking the axis and various symbols in the formulas (14) to (15) are the same as those in the formulas (1) to (2) of the first form.
  • the rightmost side of the equation (19) is the same as the right side of the equation (14), and the rightmost side of the equation (18) is the same as the right side of the equation (15).
  • the second form and the third form appropriately have the same modification examples as the first form. Moreover, at least two of the first form to the third form may be combined. In this case, the distortion evaluation value E d and the sway evaluation value E s, the input at the input means 4 may be selectable. Further, at least one of the first direction and the second direction related to the prism refractive index may be other than the horizontal direction (X-axis direction) or the vertical direction (Y-axis direction).
  • the performance evaluation device for the spectacle lens according to the fourth aspect of the present invention is the same as the performance evaluation device 1 of the first aspect except for the equations related to distortion and shaking in the storage means 6 and the control means 8. Similar parts are designated by the same reference numerals as those in the first embodiment, and description thereof will be omitted as appropriate.
  • Equation (5A) is obtained by reversing the positive and negative (signature) of the equation (5).
  • the method of taking the coordinates in the first form can be changed as appropriate, and in the fourth form, the positive and negative directions of the vertical prism refractive power Pv are opposite to those of the first form. It is a thing. If the code is as in the fourth form, the vertical prism refractive power Pv matches the code of a general prism. Of course, even with the method of signing the vertical prism refractive power Pv in the first embodiment, the performance related to at least one of distortion and shaking can be evaluated.
  • the strain and the shaking are evaluated in the same manner as in the first form by the equations (1) to (2), (5A), (6) to (13).
  • the performance evaluation device for the spectacle lens according to the fifth aspect of the present invention is the same as the performance evaluation device 1 according to the third aspect, except for the equations related to distortion and shaking in the storage means 6 and the control means 8. Similar parts are designated by the same reference numerals as those in the third embodiment, and the description thereof will be omitted as appropriate.
  • the equations relating to strain and sway are the same as those in the third embodiment, except that the equation (5) replaces the following equation (5A). That is, in the fifth form, the strain and the sway are evaluated in the same manner as in the third form by the equations (14) to (15), (5A), (6) to (13).
  • Examples 1 to 5 are a single focus lens or a progressive power lens evaluated and designed by the performance evaluation device 1 of the first embodiment.
  • Examples 6 to 7 are a single focus lens or a progressive power lens evaluated and designed by the performance evaluation device of the second embodiment.
  • Example 8 is a single focus lens evaluated and designed by the performance evaluation device of the third embodiment.
  • Examples 11 to 15 are a single focus lens or a progressive power lens evaluated and designed by the performance evaluation device of the fourth embodiment.
  • Example 18 is a single focus lens evaluated and designed by the performance evaluation device of the fifth embodiment.
  • Examples 9 to 10, 16 to 17 are missing numbers.
  • the spectacle lens GL of Example 1 relates to a single focus lens.
  • the spectacle lens GL of Example 1 has a refractive index of 1.60, an S power of ⁇ 5.00, and a curve value of the front GLF of 7.50.
  • FIG. 3 shows the scalar amount of the prism refractive power due to the transmitted light at each point on the front GLF in this spectacle lens GL numerically on the corresponding points.
  • Each point is each intersection of the grids when the virtual grids are overlapped in the front view of the spectacle lens GL, and includes the origin O.
  • the scalar amount of these prism refractive powers is obtained by the composite formula (20) of the horizontal prism refractive power Ph and the vertical prism refractive power Pv shown below.
  • the vertical prism refractive power Pv is calculated by calculation using the above equations (5) to (7) and (12) to (13).
  • the value of the vertical prism refractive power Pv increases with the distance from the origin O.
  • the horizontal prism refractive power Ph is calculated in the same manner as the vertical prism refractive power P v , in addition to the axial direction being the X-axis direction instead of the Y-axis direction.
  • FIG. 3 is a view from the front GLF, the upper and lower sides correspond to the wearing side, the left side is the ear side, and the right side is the nose side, and so on. Further, in FIG. 3, contour lines connecting points where the scalar amounts of the prism refractive powers have the same value are drawn for each predetermined value, and the same applies hereinafter.
  • Figure 4 is a prism vector P (P h, P v) at each point by applying the equation (1) with respect to calculate a distortion evaluation value E d at each point, numerically on the corresponding points It is shown.
  • Distortion evaluation value E d is increased with the distance from the origin O. This is consistent with the fact that the wearer of a single focus lens feels more distortion as he goes to the periphery of the field of view.
  • the spectacle lens GL of the second embodiment relates to a progressive power lens, and more specifically, the design is changed based on the evaluation of the distortion and the shaking with respect to the one in the early stage of the design (Example 2-1). It relates to the final design (Example 2-2).
  • the refractive index of the spectacle lens GL of Example 2 is 1.60, the S power is 0.00, the addition power is 2.00, the progressive band length is 13 mm, and the curve value (front curve) of the front GLF is 4.40 (real). Curve).
  • FIG. 6 is a diagram of a scalar amount of prism refractive power similar to that in FIG. 3 in the spectacle lens GL of Example 2-1.
  • the spectacle lens GL of Examples 2-1 are views similar distortion evaluation value E d and FIG. 8
  • in the spectacle lens GL of Examples 2-1 are views similar swing evaluation value E s and FIG.
  • Distortion evaluation value E d of Example 2-1 is greater in the central portion of the top half of the spectacle lens GL according to distance.
  • shaking the evaluation value E s of Example 2-1 in particular is larger in the lower half of the spectacle lens GL according to the near, there is room for improvement.
  • the designer by the lens design program, the optimization calculation which took part of the evaluation function the distortion evaluation value E d and the sway evaluation value E s in the current design, the spectacle of Example 12-2 as a final design
  • the shape of the lens GL was obtained.
  • the known method of least squares attenuation was used here. The optimization calculation evaluates each time while slightly changing the shape of the spectacle lens GL, and repeats the shape deformation of the spectacle lens GL until the value of the evaluation function becomes the minimum, and the value of the evaluation function is the designer. When the value converges to the desired value, the shape of the spectacle lens GL is determined.
  • a method other than the least squares method for attenuation may be used as the optimization calculation. FIG.
  • Example 9 is a diagram of a scalar amount of prism refractive power similar to that in FIG. 3 in the spectacle lens GL of Example 2-2.
  • the spectacle lens GL of Example 2-2 are views similar distortion evaluation value E d and FIG. 11
  • the spectacle lens GL of Example 2-2 are views similar swing evaluation value E s and FIG. Distortion evaluation value E d of Example 2-2, in the semi-section on the spectacle lenses GL, although larger than that of Example 2-1 in some peripheral portion, the central portion intensive in far vision, performed It is smaller than Example 2-1. Therefore, Example 2-2 is a spectacle lens GL that is particularly far-sighted and has less distortion than Example 2-1. As shown in FIGS.
  • Example 2-2 is a spectacle lens GL that has less shaking than that of Example 2-1 and is particularly near-use and has less shaking.
  • FIG. 14 a diagram of the scalar amount of the prism refractive power related to the parallel light in the spectacle lens GL of Example 2-2 is shown in FIG. 14, a diagram of the distortion evaluation value Ed is shown in FIG. 15, and a shaking evaluation value E is shown.
  • the figure of s is shown in FIG.
  • a diagram of the scalar amount of the prism refractive power related to the back surface vertical light in the spectacle lens GL of Example 2-2 is shown in FIG. 17, and a diagram of the distortion evaluation value Ed is shown in FIG. Figure of E s is shown in Figure 19.
  • the distortion evaluation value E d and the sway evaluation value E s is possible to calculate the distortion and sway are evaluable, these at least It is possible to design spectacle lenses based on one side.
  • the spectacle lens GL of the third embodiment relates to a progressive power lens and is the same as that of the second embodiment except for the design.
  • the refractive index, S power, addition power, progressive band length, and table curve in the spectacle lens GL of Example 3 are the same as those of Example 2-2.
  • FIG. 20 is a diagram of a scalar amount of prism refractive power similar to that in FIG. 3 in Example 3. 21, in Example 3, is a view similar distortion evaluation value E d and FIG. 22, in Example 3, is a view similar shaking evaluation value E s and FIG. 23 and 24 are the same views as those in FIGS. 12 and 13 according to the example of edging in the third embodiment.
  • Distortion evaluation value E d of Example 3 is smaller particularly in the far portion after edging, and shake evaluation value E s according to the third embodiment, the entire spectacle lens GL after edging comprising the near portion small. Therefore, the third embodiment is a spectacle lens GL having a progressive refractive power with reduced distortion and shaking while having a near portion and a distance portion.
  • Example 4 The spectacle lens GL of Example 4 relates to a progressive power lens and is the same as that of Example 2-2 except for the design and the front curve.
  • the refractive index, S power, addition power, and progressive band length in the spectacle lens GL of Example 4 are the same as those of Example 2-2.
  • FIG. 25 is a diagram of a scalar amount of prism refractive power similar to that in FIG. 3 in Example 4.
  • 26, in Example 4 is a view similar distortion evaluation value E d and FIG. 27, in Example 4, is a view similar shaking evaluation value E s and
  • FIG. 28 and 29 are the same views as those of FIGS. 12 and 13 according to the example of edging in the fourth embodiment.
  • the curve value of the front GLF related to the spectacle lens GL of the fourth embodiment is 4.00.
  • the spectacle lens GL of Example 4 is obtained by reducing the average power of the spectacle lens GL of Example 3 as a whole, and the arrangement of the near portion and the change pattern of the focal point in Example 4 are similar to those of Example 3. is doing. Therefore, the distortion evaluation value E d and the sway evaluation value E s in the fourth embodiment is further reduced than in Example 3.
  • Example 5 The spectacle lens GL of Example 5 relates to a progressive power lens, and is the same as that of Example 2-2 except for the design and the progressive band length.
  • the refractive index, S power, addition power, and table curve in the spectacle lens GL of Example 5 are the same as those of Example 2-2.
  • FIG. 30 is a diagram of a scalar amount of prism refractive power similar to that in FIG. 3 in Example 5.
  • Figure 31 is in the fifth embodiment, is a view similar distortion evaluation value E d and
  • FIG. Figure 32 is in the embodiment 5 are views similar swing evaluation value E s and
  • FIG. 33 and 34 are the same views as those in FIGS. 12 and 13 according to the example of edging in the fifth embodiment.
  • the curve value of the front GLF related to the spectacle lens GL of Example 5 is 4.40, and the progressive band length is 9 mm.
  • Spectacle lenses GL of Example 5 also, in particular and distortion evaluation value E d and the sway evaluation value E s becomes small after edging is evaluated as less distortion and sway.
  • Example 6 is the same single focus lens as in Example 1 evaluated by the performance evaluation device of the second embodiment.
  • FIG. 35 is a diagram of a scalar amount of prism refractive power similar to that in FIG. 3 in Example 6.
  • Figure 36 is in Example 6, is a view similar distortion evaluation value E d and
  • FIG. Figure 37 in Example 6 is a view similar shaking evaluation value E s and
  • the strain evaluation value Ed is calculated by the first derivative of the prism refractive power and increases with the distance from the origin O. This is consistent with the fact that the wearer of a single focus lens feels more distortion as he goes to the periphery of the field of view.
  • shaking the evaluation value E s is calculated by second-order differentiation of the prismatic power, although not to the extent of distortion evaluation value E d, increases with distance from the origin O. This is consistent with the fact that the wearer of a fixed focal length lens that senses the shaking is more likely to recognize the shaking as it goes to the periphery of the field of view.
  • Example 7 is the same progressive power lens as Example 2-2, which was evaluated by the performance evaluation device of the second embodiment.
  • FIG. 38 is a diagram of a scalar amount of prism refractive power similar to that in FIG. 3 in Example 7.
  • Figure 39 is in Example 7, is a view similar distortion evaluation value E d and
  • FIG. Figure 40 in Example 7 is a view similar shaking evaluation value E s and
  • Distortion evaluation value E d of Example 7 is small particularly in the far portion in the progressive addition lens, and shake evaluation value E s of Example 7 is smaller in the spectacle lens GL central portion including the near portion. Therefore, the seventh embodiment is a spectacle lens GL having a progressive refractive power with reduced distortion and shaking while having a near portion and a distance portion.
  • Example 8 is the same single focus lens as in Example 1 evaluated by the performance evaluation device of the third embodiment.
  • FIG. 41 is a diagram of a scalar amount of prism refractive power similar to that in FIG. 3 in Example 8.
  • Figure 42 in Example 8 is a view similar distortion evaluation value E d
  • FIG. Figure 43 is in Example 8, is a view similar shaking evaluation value E s and FIG.
  • the strain evaluation value Ed is calculated by the above equation (14) and increases in the vertical and horizontal directions according to the distance from the origin O. This is consistent with the fact that the wearer of a single focus lens feels more distortion as he goes to the periphery of the field of view.
  • shaking the evaluation value E s is calculated by the above formula (15), in the oblique direction from the oblique direction and the upper left from the upper right to the lower left to lower right, increases according to the distance from the origin O. This is consistent with the fact that the wearer of a fixed focal length lens that senses the shaking is more likely to recognize the shaking as it goes to the periphery of the field of view. As described above, Examples 9 to 10 are missing numbers.
  • the spectacle lens GL of the eleventh embodiment is the same as the spectacle lens GL of the first embodiment, and relates to a single focus lens.
  • the scalar amount of the prism refractive power due to the transmitted light at each point on the front GLF is the same as that in FIG. 3 in the first embodiment.
  • the vertical prism refractive power Pv is calculated by calculation using the above equations (5A) to (7) and (12) to (13).
  • the absolute value of the vertical prism refractive power P v increases with the distance from the origin O.
  • the horizontal prism refractive power Ph is calculated in the same manner as the vertical prism refractive power P v , in addition to the axial direction being the X-axis direction instead of the Y-axis direction.
  • Figure 44 is a prism vector P (P h, P v) at each point by applying the equation (1) with respect to calculate a distortion evaluation value E d at each point, numerically on the corresponding points It is shown.
  • the sign of the distortion evaluation value E d becomes negative, the absolute value of the distortion evaluation value E d is increased with the distance from the origin O. This is consistent with the fact that the wearer of a single focus lens feels more distortion as he goes to the periphery of the field of view.
  • Example 11 swing evaluation value E s at each point is the same as FIG. 5 in the first embodiment.
  • the spectacle lens GL of the twelfth embodiment is the same as the spectacle lens GL of the second embodiment and relates to a progressive power lens, and more specifically, the spectacle lens GL of the twelfth embodiment is the one in the early stage of the design (Example 12-1).
  • the present invention relates to the final design obtained by changing the design based on the evaluation of strain and shaking with respect to the initial one (Example 12-2).
  • the scalar amount of the prism refractive power in the spectacle lens GL of Example 12-1 is the same as that of FIG. 6 in Example 2-1.
  • 45 is a diagram of a distortion evaluation value E d of the spectacle lens GL of Example 12-1.
  • Figure 46 is a diagram of a swing evaluation value E s in the spectacle lens GL of Example 12-1. Distortion evaluation value E d of Example 12-1 is larger in the central portion of the top half of the spectacle lens GL according to distance. Also, shaking the evaluation value E s of Example 12-1, in particular is larger in the lower half of the spectacle lens GL according to the near, there is room for improvement.
  • the designer by the lens design program, the optimization calculation which took part of the evaluation function the distortion evaluation value E d and the sway evaluation value E s in the current design, the spectacle of Example 12-2 as a final design
  • the shape of the lens GL was obtained.
  • the optimization calculation of the progressive lens was performed in the same manner as in Example 2-2.
  • An example of changing the optimization calculation in Example 12-2 exists in the same manner as in Example 2-2.
  • Other modified examples also exist as appropriate.
  • the scalar amount of the prism refractive power in the spectacle lens GL of Example 12-2 is the same as that of FIG. 9 in Example 2-2.
  • Figure 47 is the spectacle lens GL of Example 12-2 is a diagram of distortion evaluation value E d.
  • Figure 48 is the spectacle lens GL of Example 12-2, a diagram of the shake evaluation value E s.
  • Example 12-2 is a spectacle lens GL that has less shaking than that of Example 12-1, and is particularly near-use and has less shaking.
  • the scalar amount of the prism refractive power related to the parallel light in the spectacle lens GL of Example 12-2 is the same as that of FIG. 14 in Example 2-2.
  • FIG distortion evaluation value E d of the parallel light is shown in FIG. 51
  • FIG shaking evaluation value E s is shown in Figure 52.
  • the scalar amount of the prism refractive power related to the back surface vertical light in the spectacle lens GL of Example 12-2 is the same as that of FIG. 17 in Example 2-2.
  • the spectacle lens GL of Example 12-2 FIG distortion evaluation value E d of the back surface vertical light is shown in FIG. 53
  • FIG shaking evaluation value E s is shown in Figure 54.
  • the distortion evaluation value E d and the sway evaluation value E s is possible to calculate the distortion and sway are evaluable, these at least It is possible to design spectacle lenses based on one side.
  • Example 13 The spectacle lens GL of Example 13 relates to a progressive power lens and is the same as that of Example 12-2 except for the design.
  • the refractive index, S power, addition power, progressive band length, and table curve in the spectacle lens GL of Example 13 are the same as those of Example 12-2.
  • the scalar amount of the prism refractive power in Example 13 is the same as that in FIG. 20 in Example 3.
  • Figure 55 is a diagram of a distortion evaluation value E d of Example 13.
  • Figure 56 is a diagram of a swing evaluation value E s in Example 13.
  • 57 and 58 are the same views as those of FIGS. 49 and 50 according to the example of edging in the thirteenth embodiment.
  • Distortion evaluation value E d of Example 13 is smaller particularly in the far portion after edging, and shake evaluation value E s of Example 13, the entire eyeglass lens GL after edging comprising the near portion small. Therefore, the thirteenth embodiment is a spectacle lens GL having a progressive refractive power with reduced distortion and shaking while having a near portion and a distance portion.
  • Example 14 The spectacle lens GL of Example 14 relates to a progressive power lens and is the same as that of Example 12-2 except for the design and the front curve.
  • the refractive index, S power, addition power, and progressive band length in the spectacle lens GL of Example 14 are the same as those of Example 12-2.
  • the scalar amount of the prism refractive power in Example 14 is the same as that in FIG. 25 in Example 4.
  • Figure 59 is a diagram of a distortion evaluation value E d in Example 14.
  • Figure 60 is a diagram of a swing evaluation value E s in Example 14.
  • 61 and 62 are the same views as those of FIGS. 49 and 50 according to the example of shaving in the 14th embodiment.
  • the curve value of the front GLF related to the spectacle lens GL of Example 14 is 4.00.
  • the spectacle lens GL of Example 14 is obtained by reducing the average power of the spectacle lens GL of Example 13 as a whole, and the arrangement of the near portion and the change pattern of the focal point in Example 14 are similar to those of Example 13. is doing. Therefore, the distortion evaluation value E d and the sway evaluation value E s in Example 14 is further reduced than in Example 13.
  • Example 15 The spectacle lens GL of Example 15 relates to a progressive power lens, and is the same as that of Example 12-2 except for the design and the progressive band length.
  • the refractive index, S power, addition power, and table curve in the spectacle lens GL of Example 15 are the same as those of Example 12-2.
  • the scalar amount of the prism refractive power in Example 15 is the same as that in FIG. 30 in Example 5.
  • Figure 63 is a diagram of a distortion evaluation value E d of Example 15.
  • Figure 64 is a diagram of a swing evaluation value E s in Example 15.
  • 65 and 66 are the same views as those of FIGS. 49 and 50 according to the example of shaving in the 15th embodiment.
  • the curve value of the front GLF related to the spectacle lens GL of Example 15 is 4.40, and the progressive band length is 9 mm.
  • Spectacle lenses GL of Example 15 also, in particular and distortion evaluation value E d and the sway evaluation value E s becomes small after edging is evaluated as less distortion and sway.
  • Examples 16 to 17 are missing numbers.
  • Example 18 is the same single focus lens as in Example 1 evaluated by the performance evaluation device of the fifth embodiment.
  • the scalar amount of the prism refractive power in Example 18 is the same as that in FIG. 41 in Example 8.
  • Figure 67 is a diagram of a distortion evaluation value E d of Example 18.
  • 68 is a view of the swing evaluation value E s in Example 18.
  • the strain evaluation value Ed is calculated by the above equation (14), and its absolute value increases in the vertical and horizontal directions according to the distance from the origin O. This is consistent with the fact that the wearer of a single focus lens feels more distortion as he goes to the periphery of the field of view.
  • shaking the evaluation value E s is calculated by the above formula (15), its absolute value, in the oblique direction from the oblique direction and the upper left from the upper right to lower left to lower right, greatly depending on the distance from the origin O Become. This is consistent with the fact that the wearer of a fixed focal length lens that senses the shaking is more likely to recognize the shaking as it goes to the periphery of the field of view.
  • Performance evaluation device for spectacle lenses performance evaluation device
  • 2 Display means
  • 4 Input means
  • 6 Storage means
  • 7 Communication means
  • 8 Control means.

Abstract

【課題】累進屈折力レンズを始めとする眼鏡レンズについて、歪み及び揺れの少なくとも一方に関係する定量的な性能を適切に評価可能である眼鏡レンズの性能評価方法及びプログラムを提供する。 【解決手段】本発明に係る眼鏡レンズの性能評価方法では、眼鏡レンズＧＬの設計（ステップＳ１）に対して、プリズム屈折率の第１の方向における成分である第１成分の変化率と、前記プリズム屈折率の第２の方向における成分である第２成分の変化率と、がコンピュータ（性能評価装置１）で計算されることにより、眼鏡レンズＧＬに係る歪みを評価する値である歪み評価値、及び眼鏡レンズに係る揺れを評価する値である揺れ評価値の少なくとも一方を算出する（ステップＳ２）。

Description

眼鏡レンズの性能評価方法及びプログラム
　本発明は、累進屈折力レンズを始めとする眼鏡レンズについて、歪み及び揺れの少なくとも一方に関係する性能を評価する方法及びプログラムに関する。
　レンズの性能評価方法として、特開２００２－１０７６７９号公報（特許文献１）に記載のものが知られている。
　この方法では、単焦点レンズの収差が算出されると共に、累進多焦点レンズ等の評価対象レンズの収差が算出され、両レンズの収差差に基づいて、評価対象レンズの視野画像（図１１～図１４参照）が表現される。
　又、累進多焦点レンズを掛けて見たときの視野画像を表示できる眼鏡の視野体験装置として、特開２０００－４７１５３号公報（特許文献２）に記載のものが知られている。
　この装置では、視野方向の変化に伴い変化する画像データに、累進多焦点レンズの歪曲収差を加える処理を行うことにより、累進多焦点レンズを掛けて見たときの視野画像が作成される。
特開２００２－１０７６７９号公報 特開２０００－４７１５３号公報
　上記特許文献１の性能評価方法では、累進多焦点レンズ等の視野画像が得られる。
　又、上記特許文献２の視野体験装置では、累進多焦点レンズの歪曲収差に応じた視野の体験ができる。
　しかし、これらの方法あるいは装置では、累進多焦点レンズ等の歪み及び揺れの少なくとも一方に関係する性能について、数値的に表現したり、数値的に比較したりすることができない。
　そこで、本発明の主な目的は、累進屈折力レンズを始めとする眼鏡レンズについて、歪み及び揺れの少なくとも一方に関係する定量的な性能を適切に評価可能である眼鏡レンズの性能評価方法及びプログラムを提供することである。
　上記目的を達成するため、請求項１に記載の発明は、眼鏡レンズの性能評価方法において、プリズム屈折率の第１の方向における成分である第１成分の変化率と、前記プリズム屈折率の第２の方向における成分である第２成分の変化率と、がコンピュータで計算されることにより、眼鏡レンズに係る歪みを評価する値である歪み評価値、及び眼鏡レンズに係る揺れを評価する値である揺れ評価値の少なくとも一方を算出することを特徴とするものである。
　請求項２に記載の発明は、上記発明において、後述の式（１）が前記コンピュータで計算されることにより、前記眼鏡レンズに係る任意の点（ｘ，ｙ）における前記歪み評価値を算出することを特徴とするものである。式（１）においては、眼鏡レンズを装用時と同様に立てた場合の水平方向（鼻耳方向）にＸ軸がとられ、上下方向にＹ軸がとられる。又、ＰｈはＸ軸方向のプリズム屈折力である水平プリズム屈折力、ＰｖはＹ軸方向のプリズム屈折力である垂直プリズム屈折力である。これらの条件は、下記式（２），（１４），（１５）においても同様である。
　請求項３に記載の発明は、上記発明において、下記式（２）が前記コンピュータで計算されることにより、前記眼鏡レンズに係る任意の点（ｘ，ｙ）における前記揺れ評価値を算出することを特徴とするものである。
　請求項４に記載の発明は、上記発明において、前記プリズム屈折力の１次微分が前記コンピュータで計算されることにより、前記歪み評価値を算出することを特徴とするものである。
　請求項５に記載の発明は、上記発明において、前記プリズム屈折力の２次微分が前記コンピュータで計算されることにより、前記揺れ評価値を算出することを特徴とするものである。
　請求項６に記載の発明は、上記発明において、後述の式（１４）が前記コンピュータで計算されることにより、前記眼鏡レンズに係る任意の点（ｘ，ｙ）における前記歪み評価値を算出することを特徴とするものである。
　請求項７に記載の発明は、上記発明において、後述の式（１５）が前記コンピュータで計算されることにより、前記眼鏡レンズに係る任意の点（ｘ，ｙ）における前記揺れ評価値を算出することを特徴とするものである。
　上記目的を達成するため、請求項８に記載の発明は、眼鏡レンズの性能評価プログラムにおいて、プリズム屈折率の第１の方向における成分である第１成分の変化率と、前記プリズム屈折率の第２の方向における成分である第２成分の変化率と、を計算することにより、眼鏡レンズに係る歪み及び揺れの少なくとも一方を評価する制御手段を、実行によりコンピュータにおいて形成することを特徴とするものである。
　請求項９に記載の発明は、上記発明において、前記制御手段は、下記式（１）の記憶を参照可能であり、前記式（１）を計算することにより、前記眼鏡レンズに係る任意の点（ｘ，ｙ）における歪みを評価することを特徴とするものである。
　請求項１０に記載の発明は、上記発明において、前記制御手段は、下記式（２）の記憶を参照可能であり、前記式（２）を計算することにより、前記眼鏡レンズに係る任意の点（ｘ，ｙ）における揺れを評価することを特徴とするものである。
　請求項１１に記載の発明は、上記発明において、前記制御手段は、前記プリズム屈折力の１次微分を計算することにより、前記歪みを評価することを特徴とするものである。
　請求項１２に記載の発明は、上記発明において、前記制御手段は、前記プリズム屈折力の２次微分を計算することにより、前記揺れを評価することを特徴とするものである。
　請求項１３に記載の発明は、上記発明において、前記制御手段は、下記式（１４）の記憶を参照可能であり、前記式（１４）を計算することにより、前記眼鏡レンズに係る任意の点（ｘ，ｙ）における前記歪みを評価することを特徴とするものである。
　請求項１４に記載の発明は、上記発明において、前記制御手段は、下記式（１５）の記憶を参照可能であり、前記式（１５）を計算することにより、前記眼鏡レンズに係る任意の点（ｘ，ｙ）における前記揺れを評価することを特徴とするものである。
　本発明の主な効果は、累進屈折力レンズを始めとする眼鏡レンズについて、歪み及び揺れの少なくとも一方に関係する定量的な性能を適切に評価可能である眼鏡レンズの性能評価方法及びプログラムが提供されることである。
Ａは本発明の第１形態に係る眼鏡レンズの性能評価装置のブロック図であり、Ｂは本発明の第１形態に係る眼鏡レンズの性能評価方法及び眼鏡レンズの設計方法のフローチャートである。 本発明の第１形態に係る性能評価プログラムが実行されている眼鏡レンズの性能評価装置における垂直プリズム屈折力の計算に関する眼鏡レンズとスクリーンと光の軌跡の模式図である。 本発明の実施例１に係る眼鏡レンズにおける、前面上の各点での透過光によるプリズム屈折力のスカラー量を、対応する点の上に数値で示した模式図である。 本発明の実施例１に係る眼鏡レンズにおける、透過光による垂直プリズム屈折力等に基づく前面上の各点での歪み評価値を、対応する点の上に数値で示した模式図である。 本発明の実施例１に係る眼鏡レンズにおける、透過光による垂直プリズム屈折力等に基づく前面上の各点での揺れ評価値を、対応する点の上に数値で示した模式図である。 本発明の実施例２－１に係る眼鏡レンズにおける、図３同様図である。 本発明の実施例２－１に係る眼鏡レンズにおける、図４同様図である。 本発明の実施例２－１に係る眼鏡レンズにおける、図５同様図である。 本発明の実施例２－２に係る眼鏡レンズにおける、図３同様図である。 本発明の実施例２－２に係る眼鏡レンズにおける、図４同様図である。 本発明の実施例２－２に係る眼鏡レンズにおける、図５同様図である。 図１０を玉型加工例の玉型形状で囲った場合の図である。 図１１を玉型加工例の玉型形状で囲った場合の図である。 本発明の実施例２－２に係る眼鏡レンズにおける、前面上の各点での平行光によるプリズム屈折力のスカラー量を、対応する点の上に数値で示した模式図である。 本発明の実施例２－２に係る眼鏡レンズにおける、平行光による垂直プリズム屈折力等に基づく前面上の各点での歪み評価値を、対応する点の上に数値で示した模式図である。 本発明の実施例２－２に係る眼鏡レンズにおける、平行光による垂直プリズム屈折力等に基づく前面上の各点での揺れ評価値を、対応する点の上に数値で示した模式図である。 本発明の実施例２－２に係る眼鏡レンズにおける、前面上の各点での裏面垂直光によるプリズム屈折力のスカラー量を、対応する点の上に数値で示した模式図である。 本発明の実施例２－２に係る眼鏡レンズにおける、裏面垂直光による垂直プリズム屈折力等に基づく前面上の各点での歪み評価値を、対応する点の上に数値で示した模式図である。 本発明の実施例２－２に係る眼鏡レンズにおける、裏面垂直光による垂直プリズム屈折力等に基づく前面上の各点での揺れ評価値を、対応する点の上に数値で示した模式図である。 本発明の実施例３に係る眼鏡レンズにおける、図３同様図である。 本発明の実施例３に係る眼鏡レンズにおける、図４同様図である。 本発明の実施例３に係る眼鏡レンズにおける、図５同様図である。 本発明の実施例３に係る眼鏡レンズにおける、図１２同様図である。 本発明の実施例３に係る眼鏡レンズにおける、図１３同様図である。 本発明の実施例４に係る眼鏡レンズにおける、図３同様図である。 本発明の実施例４に係る眼鏡レンズにおける、図４同様図である。 本発明の実施例４に係る眼鏡レンズにおける、図５同様図である。 本発明の実施例４に係る眼鏡レンズにおける、図１２同様図である。 本発明の実施例４に係る眼鏡レンズにおける、図１３同様図である。 本発明の実施例５に係る眼鏡レンズにおける、図３同様図である。 本発明の実施例５に係る眼鏡レンズにおける、図４同様図である。 本発明の実施例５に係る眼鏡レンズにおける、図５同様図である。 本発明の実施例５に係る眼鏡レンズにおける、図１２同様図である。 本発明の実施例５に係る眼鏡レンズにおける、図１３同様図である。 本発明の実施例６に係る眼鏡レンズにおける、図３同様図である。 本発明の実施例６に係る眼鏡レンズにおける、図４同様図である。 本発明の実施例６に係る眼鏡レンズにおける、図５同様図である。 本発明の実施例７に係る眼鏡レンズにおける、図３同様図である。 本発明の実施例７に係る眼鏡レンズにおける、図４同様図である。 本発明の実施例７に係る眼鏡レンズにおける、図５同様図である。 本発明の実施例８に係る眼鏡レンズにおける、図３同様図である。 本発明の実施例８に係る眼鏡レンズにおける、図４同様図である。 本発明の実施例８に係る眼鏡レンズにおける、図５同様図である。 本発明の実施例１１に係る眼鏡レンズにおける、図４同様図である。 本発明の実施例１２－１に係る眼鏡レンズにおける、図４同様図である。 本発明の実施例１２－１に係る眼鏡レンズにおける、図５同様図である。 本発明の実施例１２－２に係る眼鏡レンズにおける、図４同様図である。 本発明の実施例１２－２に係る眼鏡レンズにおける、図５同様図である。 図４７を玉型加工例の玉型形状で囲った場合の図である。 図４８を玉型加工例の玉型形状で囲った場合の図である。 本発明の実施例１２－２に係る眼鏡レンズにおける、平行光による垂直プリズム屈折力等に基づく前面上の各点での歪み評価値を、対応する点の上に数値で示した模式図である。 本発明の実施例１２－２に係る眼鏡レンズにおける、平行光による垂直プリズム屈折力等に基づく前面上の各点での揺れ評価値を、対応する点の上に数値で示した模式図である。 本発明の実施例１２－２に係る眼鏡レンズにおける、裏面垂直光による垂直プリズム屈折力等に基づく前面上の各点での歪み評価値を、対応する点の上に数値で示した模式図である。 本発明の実施例１２－２に係る眼鏡レンズにおける、裏面垂直光による垂直プリズム屈折力等に基づく前面上の各点での揺れ評価値を、対応する点の上に数値で示した模式図である。 本発明の実施例１３に係る眼鏡レンズにおける、図４同様図である。 本発明の実施例１３に係る眼鏡レンズにおける、図５同様図である。 本発明の実施例１３に係る眼鏡レンズにおける、図４９同様図である。 本発明の実施例１３に係る眼鏡レンズにおける、図５０同様図である。 本発明の実施例１４に係る眼鏡レンズにおける、図４同様図である。 本発明の実施例１４に係る眼鏡レンズにおける、図５同様図である。 本発明の実施例１４に係る眼鏡レンズにおける、図４９同様図である。 本発明の実施例１４に係る眼鏡レンズにおける、図５０同様図である。 本発明の実施例１５に係る眼鏡レンズにおける、図４同様図である。 本発明の実施例１５に係る眼鏡レンズにおける、図５同様図である。 本発明の実施例１５に係る眼鏡レンズにおける、図４９同様図である。 本発明の実施例１５に係る眼鏡レンズにおける、図５０同様図である。 本発明の実施例１８に係る眼鏡レンズにおける、図４同様図である。 本発明の実施例１８に係る眼鏡レンズにおける、図５同様図である。
　以下、本発明に係る実施の形態の例が、適宜図面に基づいて説明される。尚、本発明の形態は、これらの例に限定されない。
［第１形態］
　本発明の第１形態に係る眼鏡レンズの性能評価装置１は、コンピュータを含み、図１Ａに示されるように、表示手段２と、入力手段４と、記憶手段６と、通信手段７と、制御手段８と、を備えている。
　性能評価装置１は、例えば、眼鏡レンズメーカーに設置される。
　表示手段２は、各種の情報を表示するものであり、例えば液晶ディスプレイあるいは有機エレクトロルミネッセンスディスプレイである。
　入力手段４は、各種の情報の入力を受け付けるものであり、例えばキーボード及びポインティングデバイスの少なくとも一方である。
　表示手段２と入力手段４とは、タッチパネルのように一体化されていても良い。
　記憶手段６は、各種の情報を記憶するものであり、例えばハードディスク、メモリ、及びディスクドライブの少なくとも何れかである。
　通信手段７は、各種の情報を外部機器との間で通信するものであり、ここではローカルエリアネットワーク（ＬＡＮ）に接続された機器と通信するものである。
　制御手段８は、これらの手段を制御するものであり、例えば中央演算装置（ＣＰＵ）である。制御手段８は、記憶手段６に記憶された性能評価プログラムを逐次読み出して、当該プログラムに従い性能の定量的な評価に係る処理を行う。
　又、記憶手段６には、性能評価プログラムの一部として（性能評価プログラムが参照可能である状態で）、眼鏡レンズＧＬの性能の定量的な評価のための下記式（１）～（２）が記憶されている。
　即ち、下記式（１）～（２）によって、眼鏡レンズＧＬにおける性能の計算が行われる。
　下記式（１）～（２）において、光学中心を原点として、眼鏡レンズＧＬを装用時と同様に立てた場合の水平方向（鼻耳方向）にＸ軸がとられ、上下方向にＹ軸がとられ、光軸方向にＺ軸がとられる。又、ＰｈはＸ軸方向のプリズム屈折力である水平プリズム屈折力、ＰｖはＹ軸方向のプリズム屈折力である垂直プリズム屈折力である。Ｐｈ及びＰｖの単位は、何れもΔ（プリズムディオプター）である。Ｐｈ及びＰｖは、何れも眼鏡レンズＧＬ上の点（典型的には眼鏡レンズＧＬの前面ＧＬＦ上の点）毎に定まる。よって、Ｐｈ及びＰｖから成るベクトルであるプリズムベクトルＰ（Ｐｈ，Ｐｖ）は、眼鏡レンズＧＬ上の点毎に定まる。尚、原点が光学中心以外とされるなど、座標の取り方は適宜変更可能である。
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000009
　ここでの眼鏡レンズＧＬの性能は、揺れ及び歪みの少なくとも一方である。
　現状、揺れ及び歪みは、まとめて視線移動時の像の形及び大きさの変化というように捉えられることもあるが、ここではそれぞれを区別して次のようなものとする。
　即ち、揺れは、視線が物体に対して固定されるものの眼鏡レンズＧＬに対して相対的に移動する際に、像が飛び出しあるいは引っ込んで見える現象であり、眼鏡レンズＧＬを装用し視線を固定して首を振ることで視認可能である。
　他方、歪みは、視線が物体に対して移動して眼鏡レンズＧＬに対しても移動する際に、像が変形して見える現象であり、眼鏡レンズＧＬを装用し首を固定して視線を動かすことで視認可能である。
　式（１）は、歪みを評価する値である歪み評価値Ｅｄに係るものである。
　式（２）は、揺れを評価する値である揺れ評価値Ｅｓに係るものである。
　式（１）の右辺は、プリズムベクトルＰ（Ｐｈ，Ｐｖ）を仮に三次元に拡張してＰ’（Ｐｈ，Ｐｖ，Ｐｚ）としたものと、ベクトル微分演算子▽（∂／∂ｘ，∂／∂ｙ，∂／∂ｚ）との内積
ｄｉｖＰ’＝▽・Ｐ’＝∂Ｐｈ／∂ｘ＋∂Ｐｖ／∂ｙ＋∂Ｐｚ／∂ｚ　　（３）
の一部（前２項）である。
　式（２）の右辺は、Ｐ’と▽との外積
ｒｏｔＰ’＝▽×Ｐ’＝（∂Ｐｚ／∂ｙ－∂Ｐｙ／∂ｚ，∂Ｐｈ／∂ｚ－∂Ｐｚ／∂ｘ，∂Ｐｖ／∂ｘ－∂Ｐｈ／∂ｙ）　　（４）
の一部（第３成分）である。
　更に、記憶手段６には、公知のレンズ設計プログラムが、実行可能に記憶されている。
　レンズ設計プログラムにより、所定の光学性能（平均度数分布、非点収差分布及びプリズム屈折力分布の少なくとも何れか等）を満たす形状を有する眼鏡レンズＧＬが設計可能である。
　又、レンズ設計プログラムにより、所定形状の眼鏡レンズＧＬのモデルに対して仮想的に光線を当てることで光線の軌跡等の状態をシミュレーションする光線追跡が可能である。尚、光線追跡機能は、レンズ設計プログラムではなく性能評価プログラムが具備していても良いし、独立した光線追跡プログラムが具備していても良い。
　光線の種類は、ここでは平行光、裏面垂直光、及び透過光である。尚、光線の種類は、これらの一部であっても良いし、別の種類であっても（別の種類を含んでいても）良い。
　平行光は、眼鏡レンズＧＬの前面ＧＬＦ（表面，物体側の面）に対して光軸（Ｚ軸）と平行に入射する光線である。
　裏面垂直光は、眼鏡レンズＧＬの後面ＧＬＢ（裏面，顔側の面）に対して垂直となる光線である。裏面垂直光による眼鏡レンズＧＬの前面ＧＬＦの各位置での度数の算出は、レンズメーターによる度数の算出と同等である。
　透過光は、眼回旋中心点を通る光線である。一般に、透過光によるレンズ表面の各位置での度数は、シミュレーションにより算出され、測定装置では測定されない。
　プリズムベクトルＰ（Ｐｈ，Ｐｖ）の計算は、どのような手法によっても良いところ、性能評価装置１では、垂直プリズム屈折力Ｐｖが次のように算出される。尚、水平プリズム屈折力Ｐｈは、軸方向がＹ軸方向に代えてＸ軸方向とされる他、垂直プリズム屈折力Ｐｖと同様に算出される。
　図２に示されるように、垂直プリズム屈折力Ｐｖの算出に当たり、ＹＺ平面において、眼鏡レンズＧＬの前面ＧＬＦ（表面）の頂点を原点Ｏとし、原点Ｏから１０００ｍｍ（ミリメートル）前方のスクリーンＳＣが想定される。スクリーンＳＣは、ＸＹ平面に平行である。
　そして、スクリーンＳＣ上におけるＹ軸の座標がｙである点Ｙｎから光軸（Ｚ軸）に平行に眼鏡レンズＧＬの前面ＧＬＦに入射し（入射軌跡ＬＣ１）、眼鏡レンズＧＬ内ないし後面ＧＬＢ（裏面）を経て（内部軌跡ＬＣ２）、光軸に至る（出射軌跡ＬＣ３）光の軌跡が想定される。
　すると、垂直プリズム屈折力Ｐｖは、次の式（５）～（７）で示される。ここで、ＭａｅＷｙは式（８）に示されるように入射軌跡ＬＣ１における光軸に対するＹ軸に係るタンジェントであり、ＭａｅＷｘは入射軌跡ＬＣ１における光軸に対するＸ軸に係るタンジェントであり、ＡｔｏＷｙは出射軌跡ＬＣ３における光軸に対するＹ軸に係るタンジェントであり、ＡｔｏＷｘは出射軌跡ＬＣ３における光軸に対するＸ軸に係るタンジェントである。又、ＣａｌｃＯｍＳａｇ（ｘ，ｙ）は、眼鏡レンズＧＬの前面ＧＬＦ上の点（ｘ，ｙ）において算出されたサグ量であり、ＣａｌｃＵｒＳａｇ（ｘ，ｙ）は、眼鏡レンズＧＬの後面ＧＬＢ上の点（ｘ，ｙ）において算出されたサグ量であり、ｍ＿ＣＴは、眼鏡レンズＧＬの中心における厚み（眼鏡レンズＧＬのＺ軸上の大きさ）である。
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000010
　ＭａｅＷｙ，ＭａｅＷｘの初期値は、垂直プリズム屈折力Ｐｖの算出に際し設定される光線の種類に応じたものとなる。
　即ち、平行光による垂直プリズム屈折力Ｐｖの算出では、次の式（８），（９）となる。又、裏面垂直光による垂直プリズム屈折力Ｐｖの算出では、次の式（１０），（１１）となる。更に、透過光による垂直プリズム屈折力Ｐｖの算出では、次の式（１２），（１３）となる。
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000011
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000012
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000013
　制御手段８は、性能評価プログラム及びレンズ設計プログラムの組み合わせにより、揺れ評価値Ｅｓ及び歪み評価値Ｅｄの少なくとも一方が所定範囲内となるような形状の眼鏡レンズＧＬを設計可能である。
　例えば、制御手段８は、揺れ評価値Ｅｓが第１所定値以下となり、且つ歪み評価値Ｅｄが第２所定値以下となる形状の眼鏡レンズＧＬを設計可能である。
　制御手段８は、図１Ｂに示されるように、入力手段４からの所定の入力に応じ、設計中の眼鏡レンズＧＬ（ステップＳ１）に係る揺れ評価値Ｅｓ及び歪み評価値Ｅｄの少なくとも一方を計算したうえで（ステップＳ２）、その出力を指令しても良い（ステップＳ３）。あるいは、制御手段８は、入力手段４からの所定の入力に応じ、設計が完了した眼鏡レンズＧＬについて、性能を適切に評価するため、揺れ評価値Ｅｓ及び歪み評価値Ｅｄの少なくとも一方の出力を指令しても良い。又は、制御手段８は、眼鏡レンズＧＬの設計に当たり、入力手段４からの所定の入力に応じ、揺れ評価値Ｅｓ及び歪み評価値Ｅｄの少なくとも一方が所定範囲内となるような形状の代表設計例あるいは複数の設計例の選択肢の出力を指令しても良い。この場合、制御手段８は、選択肢の選択の入力を受け付けても良いし、代表設計例、選択された設計例、あるいは他の設計例について設計の変更に係る入力を受け付けても良い。
　尚、性能評価プログラム及びレンズ設計プログラムは、後者を前者に統合する等、１つのプログラムとされても良い。又、揺れ評価値Ｅｓ及び歪み評価値Ｅｄ等は、設計中等において、所定の入力に先立ってあるいは常時計算され、又は表示されていても良い。
　性能評価プログラムの実行により、コンピュータである性能評価装置１において、次のような制御手段８が形成される。即ち、式（１）及び式（２）の少なくとも一方の記憶を参照可能であり、当該式を計算することにより、眼鏡レンズＧＬに係る任意の点（ｘ、ｙ）における歪み及び揺れの少なくとも一方を評価する制御手段８が形成される。
　そして、性能評価プログラム及びレンズ設計プログラムの実行により、コンピュータである性能評価装置１において、次のような制御手段８が形成される。即ち、式（１）及び式（２）の少なくとも一方の記憶を参照可能であり、当該式を計算することにより、眼鏡レンズＧＬに係る任意の点（ｘ、ｙ）における歪み及び揺れの少なくとも一方を評価し、当該評価に基づいて眼鏡レンズＧＬを設計する制御手段８が形成される。
　式（１）及び式（２）は、何れも、プリズム屈折力の第１の方向としてのＸ軸方向における成分（第１成分）である水平プリズム屈折力Ｐｈの変化率と、プリズム屈折力の第２の方向としてのＸ軸方向における成分（第２成分）である垂直プリズム屈折力Ｐｖの変化率と、を含んでいる。よって、制御手段８は、プリズム屈折力の第１成分の変化率と第２成分の変化率とを計算することにより、眼鏡レンズＧＬの歪み及び揺れを評価するものである。
［第２形態］
　本発明の第２形態に係る眼鏡レンズの性能評価装置は、記憶手段６及び制御手段８における、歪み及び揺れに係る式を除き、第１形態の性能評価装置１と同様に成る。
　同様に成る部分については、第１形態と同じ符号が付され、適宜説明が省略される。
　第２形態において、歪み評価値Ｅｄは、プリズム屈折力の１次微分である。
　又、揺れ評価値Ｅｓは、プリズム屈折力の２次微分である。
　歪み評価値Ｅｄ及び揺れ評価値Ｅｓに係る微分演算の式は、何れも、記憶手段６に記憶され、制御手段８によって参照のうえで計算される。
　プリズム屈折力の１次微分は、プリズム屈折力の変化量を示す。
　プリズム屈折力の２次微分は、プリズム屈折力の変化量の変化量を示す。
　プリズム屈折力として、プリズム屈折力のスカラー量が用いられても良いし、水平プリズム屈折力Ｐｈが用いられても良いし、垂直プリズム屈折力Ｐｖが用いられても良い。
［第３形態］
　本発明の第３形態に係る眼鏡レンズの性能評価装置は、記憶手段６及び制御手段８における、歪み及び揺れに係る式を除き、第１形態の性能評価装置１と同様に成る。
　同様に成る部分については、第１形態と同じ符号が付され、適宜説明が省略される。
　第３形態において、歪み評価値Ｅｄは、次の式（１４）で示される。
　又、揺れ評価値Ｅｓは、次の式（１５）で示される。
　式（１４）～（１５）における軸の取り方及び各種の記号は、第１形態の式（１）～（２）と同様である。
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000014
　第３形態の歪み評価値Ｅｄ及び揺れ評価値Ｅｓに係る式（１４）～（１５）は、何れも、記憶手段６に記憶され、制御手段８によって参照のうえで計算される。
　式（１４）では、プリズム屈折力の変化量に係る∂Ｐｈ／∂ｘ，∂Ｐｖ／∂ｙが用いられている。
　式（１５）では、プリズム屈折力の変化量に係る∂Ｐｖ／∂ｘ，∂Ｐｈ／∂ｙが用いられている。
　式（１４）～（１５）は、ゼルニケ多項式の非点収差成分から導出されたものとみることもできる。即ち、サグＳに関し、
Ｐｈ＝∂Ｓ／∂ｘ　　（１６）
Ｐｖ＝∂Ｓ／∂ｙ　　（１７）
であり、斜め方向の非点収差Ｊ４５及び縦横方向の非点収差Ｊ００は、ゼルニケ多項式及び式（１６）～（１７）から、
Ｊ４５＝∂２Ｓ／∂ｘｙ＝∂Ｐｈ／∂ｙ＋∂Ｐｖ／∂ｘ　　（１８）
Ｊ００＝∂２Ｓ／∂ｘ２－∂２Ｓ／∂ｙ２＝∂Ｐｈ／∂ｘ－∂Ｐｖ／∂ｙ　　（１９）
であって、式（１９）の最右辺は式（１４）の右辺と同じであり、式（１８）の最右辺は式（１５）の右辺と同じである。
　尚、第２形態及び第３形態は、第１形態と同様な変更例を適宜有する。
　又、第１形態ないし第３形態の少なくとも何れか２つが組み合わせられても良い。この場合、歪み評価値Ｅｄ及び揺れ評価値Ｅｓについて、入力手段４における入力により選択可能とされても良い。
　更に、プリズム屈折率に係る第１の方向及び第２の方向の少なくとも一方は、水平方向（Ｘ軸方向）あるいは垂直方向（Ｙ軸方向）以外であっても良い。
［第４形態］
　本発明の第４形態に係る眼鏡レンズの性能評価装置は、記憶手段６及び制御手段８における、歪み及び揺れに係る式を除き、第１形態の性能評価装置１と同様に成る。
　同様に成る部分については、第１形態と同じ符号が付され、適宜説明が省略される。
　第４形態では、歪み及び揺れに係る式は、式（５）が次の式（５Ａ）に代わることを除き、第１形態と同様に成る。
　式（５Ａ）は、式（５）に対して、正負（符号）が逆になったものである。第１形態の説明にもある通り、第１形態における座標の取り方は適宜変更可能であり、第４形態では、垂直プリズム屈折力Ｐｖについて、第１形態と正負が逆になるようにしたものである。第４形態のような符号とすると、垂直プリズム屈折力Ｐｖは、一般的なプリズムの符号に合致する。勿論、第１形態における垂直プリズム屈折力Ｐｖの符号の取り方であっても、歪み及び揺れの少なくとも一方に関係する性能は、評価可能である。
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000015
　即ち、第４形態では、歪み及び揺れは、式（１）～（２），（５Ａ），（６）～（１３）により、第１形態と同様に評価される。
［第５形態］
　本発明の第５形態に係る眼鏡レンズの性能評価装置は、記憶手段６及び制御手段８における、歪み及び揺れに係る式を除き、第３形態の性能評価装置１と同様に成る。
　同様に成る部分については、第３形態と同じ符号が付され、適宜説明が省略される。
　第５形態では、歪み及び揺れに係る式は、式（５）が次の式（５Ａ）に代わることを除き、第３形態と同様に成る。
　即ち、第５形態では、歪み及び揺れは、式（１４）～（１５），（５Ａ），（６）～（１３）により、第３形態と同様に評価される。
　以下、本発明に係る複数の実施例が、適宜図面に基づいて説明される。尚、本発明の形態は、これらの実施例に限定されない。
　実施例１～５は、上記第１形態の性能評価装置１によって評価され設計される単焦点レンズあるいは累進屈折力レンズである。
　実施例６～７は、上記第２形態の性能評価装置によって評価され設計される単焦点レンズあるいは累進屈折力レンズである。
　実施例８は、上記第３形態の性能評価装置によって評価され設計される単焦点レンズである。
　実施例１１～１５は、上記第４形態の性能評価装置によって評価され設計される単焦点レンズあるいは累進屈折力レンズである。
　実施例１８は、上記第５形態の性能評価装置によって評価され設計される単焦点レンズである。
　尚、実施例９～１０，１６～１７は、欠番である。
［実施例１］
　実施例１の眼鏡レンズＧＬは、単焦点レンズに係る。実施例１の眼鏡レンズＧＬの屈折率は１．６０、Ｓ度数は－５．００、前面ＧＬＦのカーブ値は７．５０である。
　図３は、この眼鏡レンズＧＬにおける、前面ＧＬＦ上の各点での透過光によるプリズム屈折力のスカラー量を、対応する点の上に数値で示したものである。各点は、眼鏡レンズＧＬの前方視において仮想的な格子を重ねた場合のその格子の各交点であり、原点Ｏを含むものである。これらのプリズム屈折力のスカラー量は、次に示される、水平プリズム屈折力Ｐｈと垂直プリズム屈折力Ｐｖとの合成式（２０）によって得られる。
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000016
　垂直プリズム屈折力Ｐｖは、上述の式（５）～（７），（１２）～（１３）を用いた計算によって算出される。垂直プリズム屈折力Ｐｖの値は、原点Ｏからの距離に応じて大きくなる。又、水平プリズム屈折力Ｐｈは、軸方向がＹ軸方向に代えてＸ軸方向とされる他、垂直プリズム屈折力Ｐｖと同様に算出される。尚、図３は、前面ＧＬＦからみたものであって、上下は装用時に対応し、左は耳側、右は鼻側であり、以下同様である。更に、図３では、プリズム屈折力のスカラー量が同値となる点をつないだ等高線が所定値毎に描かれており、以下同様である。
　図４は、各点でのプリズムベクトルＰ（Ｐｈ，Ｐｖ）に対して式（１）を適用して、各点における歪み評価値Ｅｄを算出し、対応する点の上に数値で示したものである。歪み評価値Ｅｄは、原点Ｏからの距離に応じて大きくなる。このことは、単焦点レンズの装用者が、視野の周辺に行けば行くほど歪みを強く感じることに合致している。
　図５は、各点でのプリズムベクトルＰ（Ｐｈ，Ｐｖ）に対して式（２）を適用して、各点における揺れ評価値Ｅｓを算出し、対応する点の上に数値で示したものである。揺れ評価値Ｅｓは、全ての点で０となる。このことは、単焦点レンズの装用者が、累進屈折力レンズに比べて揺れを感じ難いことに合致している。
［実施例２］
　実施例２の眼鏡レンズＧＬは、累進屈折力レンズに係り、より詳しくはその設計の初期におけるものと（実施例２－１）、この初期のものに対する歪み及び揺れの評価に基づいて設計変更して最終設計としたものと（実施例２－２）、に係る。実施例２の眼鏡レンズＧＬの屈折率は１．６０、Ｓ度数は０．００で加入度数は２．００、累進帯長は１３ｍｍ、前面ＧＬＦのカーブ値（表カーブ）は４．４０（リアルカーブ）である。
　図６は、実施例２－１の眼鏡レンズＧＬにおける、図３と同様なプリズム屈折力のスカラー量の図である。
　図７は、実施例２－１の眼鏡レンズＧＬにおける、図４と同様な歪み評価値Ｅｄの図である。図８は、実施例２－１の眼鏡レンズＧＬにおける、図５と同様な揺れ評価値Ｅｓの図である。
　実施例２－１の歪み評価値Ｅｄは、遠用に係る眼鏡レンズＧＬの上半部の中央部において大きくなっている。又、実施例２－１の揺れ評価値Ｅｓは、特に近用に係る眼鏡レンズＧＬの下半部において大きくなっており、改善の余地がある。
　そこで、設計者は、レンズ設計プログラムによる、現在の設計における歪み評価値Ｅｄ及び揺れ評価値Ｅｓを評価関数の一部に取り入れた最適化計算により、最終設計として実施例１２－２の眼鏡レンズＧＬの形状を得た。累進レンズの最適化計算として、ここでは公知の減衰最小二乗法が用いられた。当該最適化計算は、眼鏡レンズＧＬの形状を微小変化させながらその都度評価を行い、評価関数の値が最小となるまで眼鏡レンズＧＬの形状変形を繰り返すものであり、評価関数の値が設計者の望む値まで収束すると、眼鏡レンズＧＬの形状が確定される。尚、当該最適化計算として、減衰最小二乗法以外の手法が用いられても良い。
　図９は、実施例２－２の眼鏡レンズＧＬにおける、図３と同様なプリズム屈折力のスカラー量の図である。図１０は、実施例２－２の眼鏡レンズＧＬにおける、図４と同様な歪み評価値Ｅｄの図である。図１１は、実施例２－２の眼鏡レンズＧＬにおける、図５と同様な揺れ評価値Ｅｓの図である。
　実施例２－２の歪み評価値Ｅｄは、眼鏡レンズＧＬの上半部における、周辺部の一部において実施例２－１より大きくなっているものの、遠方視で多用する中央部において、実施例２－１より小さくなっている。よって、実施例２－２は、実施例２－１に対して、特に遠用で歪みのより少ない眼鏡レンズＧＬとなる。尚、実施例２－２の眼鏡レンズＧＬは、図１２（歪み）及び図１３（揺れ）に示されるように、実際には眼鏡フレームに枠入れするために玉型加工され、実施例２－１より歪み評価値Ｅｄが大きくなった眼鏡レンズＧＬの周辺部は、玉型加工時にカットされる。
　又、実施例２－２の揺れ評価値Ｅｓは、眼鏡レンズＧＬにおける周辺部の一部を除くほぼ全域で小さくなっており、特に、眼鏡レンズＧＬの下半部において小さくなっている。当該周辺部は、玉型加工時にカットされる。よって、実施例２－２は、実施例２－１に対して、揺れが少なく、特に近用で揺れのより少ない眼鏡レンズＧＬとなる。
　尚、実施例２－１，２－２に係る眼鏡レンズＧＬを玉型加工後枠入れした眼鏡を作製し、それぞれ数人に装用のうえ視認性を確かめてもらったところ、全ての装用者において、程度の差こそあるものの、実施例２－２に係る眼鏡における歪み及び揺れが実施例２－１のそれらより低減されていることが確認された。
　又、実施例２－２の眼鏡レンズＧＬにおける、平行光に係るプリズム屈折力のスカラー量の図が図１４に示され、歪み評価値Ｅｄの図が図１５に示され、揺れ評価値Ｅｓの図が図１６に示される。
　更に、実施例２－２の眼鏡レンズＧＬにおける、裏面垂直光に係るプリズム屈折力のスカラー量の図が図１７に示され、歪み評価値Ｅｄの図が図１８に示され、揺れ評価値Ｅｓの図が図１９に示される。
　これらの図に示されるように、平行光あるいは裏面垂直光であっても、歪み評価値Ｅｄ及び揺れ評価値Ｅｓは算出可能であり、歪み及び揺れは評価可能であって、これらの少なくとも一方に基づく眼鏡レンズの設計が可能である。
［実施例３］
　実施例３の眼鏡レンズＧＬは、累進屈折力レンズに係り、実施例２－２と、設計を除き、同様に成る。実施例３の眼鏡レンズＧＬにおける屈折率、Ｓ度数、加入度、累進帯長、及び表カーブは、実施例２－２と同一である。
　図２０は、実施例３における、図３と同様なプリズム屈折力のスカラー量の図である。図２１は、実施例３における、図４と同様な歪み評価値Ｅｄの図である。図２２は、実施例３における、図５と同様な揺れ評価値Ｅｓの図である。図２３及び図２４は、実施例３における、玉型加工例に係る図１２，図１３同様図である。
　実施例３の歪み評価値Ｅｄは、玉型加工後において特に遠用部で小さく、又実施例３の揺れ評価値Ｅｓは、近用部を含む玉型加工後の眼鏡レンズＧＬ全体で小さい。よって、実施例３は、近用部と遠用部とを有しながら、歪み及び揺れの低減された累進屈折力の眼鏡レンズＧＬとなる。
［実施例４］
　実施例４の眼鏡レンズＧＬは、累進屈折力レンズに係り、実施例２－２と、設計及び表カーブを除き、同様に成る。実施例４の眼鏡レンズＧＬにおける屈折率、Ｓ度数、加入度、及び累進帯長は、実施例２－２と同一である。
　図２５は、実施例４における、図３と同様なプリズム屈折力のスカラー量の図である。図２６は、実施例４における、図４と同様な歪み評価値Ｅｄの図である。図２７は、実施例４における、図５と同様な揺れ評価値Ｅｓの図である。図２８及び図２９は、実施例４における、玉型加工例に係る図１２，図１３同様図である。
　実施例４の眼鏡レンズＧＬに係る前面ＧＬＦのカーブ値は、４．００である。
　実施例４の眼鏡レンズＧＬは、実施例３の眼鏡レンズＧＬにおける平均度数を全体的に小さくしたものであり、実施例４における近用部の配置及び焦点の変化パターンは、実施例３に類似している。よって、実施例４における歪み評価値Ｅｄ及び揺れ評価値Ｅｓは、実施例３よりも更に低減されている。
［実施例５］
　実施例５の眼鏡レンズＧＬは、累進屈折力レンズに係り、実施例２－２とは、設計及び累進帯長を除き、同様に成る。実施例５の眼鏡レンズＧＬにおける屈折率、Ｓ度数、加入度、及び表カーブは、実施例２－２と同一である。
　図３０は、実施例５における、図３と同様なプリズム屈折力のスカラー量の図である。図３１は、実施例５における、図４と同様な歪み評価値Ｅｄの図である。図３２は、実施例５における、図５と同様な揺れ評価値Ｅｓの図である。図３３及び図３４は、実施例５における、玉型加工例に係る図１２，図１３同様図である。
　実施例５の眼鏡レンズＧＬに係る前面ＧＬＦのカーブ値は４．４０であり、累進帯長は９ｍｍである。
　実施例５の眼鏡レンズＧＬも、特に玉型加工後において歪み評価値Ｅｄ及び揺れ評価値Ｅｓが小さくなっており、歪み及び揺れの少ないものと評価される。
［実施例６］
　実施例６は、上記第２形態の性能評価装置によって評価された、実施例１と同じ単焦点レンズである。
　図３５は、実施例６における、図３と同様なプリズム屈折力のスカラー量の図である。図３６は、実施例６における、図４と同様な歪み評価値Ｅｄの図である。図３７は、実施例６における、図５と同様な揺れ評価値Ｅｓの図である。
　歪み評価値Ｅｄは、プリズム屈折力の１次微分で計算され、原点Ｏからの距離に応じて大きくなる。このことは、単焦点レンズの装用者が、視野の周辺に行けば行くほど歪みを強く感じることに合致している。
　又、揺れ評価値Ｅｓは、プリズム屈折力の２次微分で計算され、歪み評価値Ｅｄ程ではないものの、原点Ｏからの距離に応じて大きくなる。このことは、揺れを感じ取る単焦点レンズの装用者が、視野の周辺に行けば行くほど揺れを強く認識し易いことに合致している。
［実施例７］
　実施例７は、上記第２形態の性能評価装置によって評価された、実施例２－２と同じ累進屈折力レンズである。
　図３８は、実施例７における、図３と同様なプリズム屈折力のスカラー量の図である。図３９は、実施例７における、図４と同様な歪み評価値Ｅｄの図である。図４０は、実施例７における、図５と同様な揺れ評価値Ｅｓの図である。
　実施例７の歪み評価値Ｅｄは、累進屈折力レンズにおいて特に遠用部で小さく、又実施例７の揺れ評価値Ｅｓは、近用部を含む眼鏡レンズＧＬ中央部で小さい。よって、実施例７は、近用部と遠用部とを有しながら、歪み及び揺れの低減された累進屈折力の眼鏡レンズＧＬとなる。
［実施例８］
　実施例８は、上記第３形態の性能評価装置によって評価された、実施例１と同じ単焦点レンズである。
　図４１は、実施例８における、図３と同様なプリズム屈折力のスカラー量の図である。図４２は、実施例８における、図４と同様な歪み評価値Ｅｄの図である。図４３は、実施例８における、図５と同様な揺れ評価値Ｅｓの図である。
　歪み評価値Ｅｄは、上記式（１４）で計算され、上下左右方向において、原点Ｏからの距離に応じて大きくなる。このことは、単焦点レンズの装用者が、視野の周辺に行けば行くほど歪みを強く感じることに合致している。
　又、揺れ評価値Ｅｓは、上記式（１５）で計算され、右上から左下への斜め方向及び左上から右下への斜め方向において、原点Ｏからの距離に応じて大きくなる。このことは、揺れを感じ取る単焦点レンズの装用者が、視野の周辺に行けば行くほど揺れを強く認識し易いことに合致している。
　尚、上述の通り、実施例９～１０は、欠番である。
［実施例１１］
　実施例１１の眼鏡レンズＧＬは、実施例１の眼鏡レンズＧＬと同じであり、単焦点レンズに係る。
　この眼鏡レンズＧＬにおける、前面ＧＬＦ上の各点での透過光によるプリズム屈折力のスカラー量（上述の式（２０）参照）は、実施例１における図３と同じである。
　垂直プリズム屈折力Ｐｖは、上述の式（５Ａ）～（７），（１２）～（１３）を用いた計算によって算出される。垂直プリズム屈折力Ｐｖの絶対値は、原点Ｏからの距離に応じて大きくなる。又、水平プリズム屈折力Ｐｈは、軸方向がＹ軸方向に代えてＸ軸方向とされる他、垂直プリズム屈折力Ｐｖと同様に算出される。
　図４４は、各点でのプリズムベクトルＰ（Ｐｈ，Ｐｖ）に対して式（１）を適用して、各点における歪み評価値Ｅｄを算出し、対応する点の上に数値で示したものである。実施例１１において、歪み評価値Ｅｄの符号は、マイナスとなり、歪み評価値Ｅｄの絶対値は、原点Ｏからの距離に応じて大きくなる。このことは、単焦点レンズの装用者が、視野の周辺に行けば行くほど歪みを強く感じることに合致している。
　又、実施例１１において、各点における揺れ評価値Ｅｓは、実施例１における図５と同じとなる。
［実施例１２］
　実施例１２の眼鏡レンズＧＬは、実施例２の眼鏡レンズＧＬと同じであり、累進屈折力レンズに係るものであって、より詳しくはその設計の初期におけるものと（実施例１２－１）、この初期のものに対する歪み及び揺れの評価に基づいて設計変更して最終設計としたものと（実施例１２－２）、に係る。
　実施例１２－１の眼鏡レンズＧＬにおけるプリズム屈折力のスカラー量は、実施例２－１における図６と同じである。
　図４５は、実施例１２－１の眼鏡レンズＧＬにおける歪み評価値Ｅｄの図である。図４６は、実施例１２－１の眼鏡レンズＧＬにおける揺れ評価値Ｅｓの図である。
　実施例１２－１の歪み評価値Ｅｄは、遠用に係る眼鏡レンズＧＬの上半部の中央部において大きくなっている。又、実施例１２－１の揺れ評価値Ｅｓは、特に近用に係る眼鏡レンズＧＬの下半部において大きくなっており、改善の余地がある。
　そこで、設計者は、レンズ設計プログラムによる、現在の設計における歪み評価値Ｅｄ及び揺れ評価値Ｅｓを評価関数の一部に取り入れた最適化計算により、最終設計として実施例１２－２の眼鏡レンズＧＬの形状を得た。累進レンズの最適化計算は、実施例２－２と同様に成された。尚、実施例１２－２における最適化計算の変更例は、実施例２－２と同様に存在する。他の変更例についても、適宜同様に存在する。
　実施例１２－２の眼鏡レンズＧＬにおける、プリズム屈折力のスカラー量は、実施例２－２における図９と同じである。図４７は、実施例１２－２の眼鏡レンズＧＬにおける、歪み評価値Ｅｄの図である。図４８は、実施例１２－２の眼鏡レンズＧＬにおける、揺れ評価値Ｅｓの図である。
　実施例１２－２の歪み評価値Ｅｄの絶対値は、眼鏡レンズＧＬの上半部における、周辺部の一部において実施例１２－１より大きくなっているものの、遠方視で多用する中央部において、実施例１２－１より小さくなっている。よって、実施例１２－２は、実施例１２－１に対して、特に遠用で歪みのより少ない眼鏡レンズＧＬとなる。尚、実施例１２－２の眼鏡レンズＧＬは、図４９（歪み）及び図５０（揺れ）に示されるように、実際には眼鏡フレームに枠入れするために玉型加工され、実施例１２－１より歪み評価値Ｅｄが大きくなった眼鏡レンズＧＬの周辺部は、玉型加工時にカットされる。
　又、実施例１２－２の揺れ評価値Ｅｓの絶対値は、眼鏡レンズＧＬにおける周辺部の一部を除くほぼ全域で小さくなっており、特に、眼鏡レンズＧＬの下半部において小さくなっている。当該周辺部は、玉型加工時にカットされる。よって、実施例１２－２は、実施例１２－１に対して、揺れが少なく、特に近用で揺れのより少ない眼鏡レンズＧＬとなる。
　尚、実施例１２－１，１２－２に係る眼鏡レンズＧＬを玉型加工後枠入れした眼鏡を作製し、それぞれ数人に装用のうえ視認性を確かめてもらったところ、全ての装用者において、程度の差こそあるものの、実施例１２－２に係る眼鏡における歪み及び揺れが実施例１２－１のそれらより低減されていることが確認された。
　又、実施例１２－２の眼鏡レンズＧＬにおける、平行光に係るプリズム屈折力のスカラー量は、実施例２－２における図１４と同じである。
　更に、実施例１２－２の眼鏡レンズＧＬにおける、平行光に係る歪み評価値Ｅｄの図が図５１に示され、揺れ評価値Ｅｓの図が図５２に示される。
　又更に、実施例１２－２の眼鏡レンズＧＬにおける、裏面垂直光に係るプリズム屈折力のスカラー量は、実施例２－２における図１７と同じである。
　加えて、実施例１２－２の眼鏡レンズＧＬにおける、裏面垂直光に係る歪み評価値Ｅｄの図が図５３に示され、揺れ評価値Ｅｓの図が図５４に示される。
　これらの図に示されるように、平行光あるいは裏面垂直光であっても、歪み評価値Ｅｄ及び揺れ評価値Ｅｓは算出可能であり、歪み及び揺れは評価可能であって、これらの少なくとも一方に基づく眼鏡レンズの設計が可能である。
［実施例１３］
　実施例１３の眼鏡レンズＧＬは、累進屈折力レンズに係り、実施例１２－２と、設計を除き、同様に成る。実施例１３の眼鏡レンズＧＬにおける屈折率、Ｓ度数、加入度、累進帯長、及び表カーブは、実施例１２－２と同一である。
　実施例１３におけるプリズム屈折力のスカラー量は、実施例３における図２０と同じである。図５５は、実施例１３における歪み評価値Ｅｄの図である。図５６は、実施例１３における揺れ評価値Ｅｓの図である。図５７，図５８は、実施例１３における、玉型加工例に係る図４９，図５０と同様の図である。
　実施例１３の歪み評価値Ｅｄは、玉型加工後において特に遠用部で小さく、又実施例１３の揺れ評価値Ｅｓは、近用部を含む玉型加工後の眼鏡レンズＧＬ全体で小さい。よって、実施例１３は、近用部と遠用部とを有しながら、歪み及び揺れの低減された累進屈折力の眼鏡レンズＧＬとなる。
［実施例１４］
　実施例１４の眼鏡レンズＧＬは、累進屈折力レンズに係り、実施例１２－２と、設計及び表カーブを除き、同様に成る。実施例１４の眼鏡レンズＧＬにおける屈折率、Ｓ度数、加入度、及び累進帯長は、実施例１２－２と同一である。
　実施例１４におけるプリズム屈折力のスカラー量は、実施例４における図２５と同じである。図５９は、実施例１４における歪み評価値Ｅｄの図である。図６０は、実施例１４における揺れ評価値Ｅｓの図である。図６１，図６２は、実施例１４における、玉型加工例に係る図４９，図５０と同様の図である。
　実施例１４の眼鏡レンズＧＬに係る前面ＧＬＦのカーブ値は、４．００である。
　実施例１４の眼鏡レンズＧＬは、実施例１３の眼鏡レンズＧＬにおける平均度数を全体的に小さくしたものであり、実施例１４における近用部の配置及び焦点の変化パターンは、実施例１３に類似している。よって、実施例１４における歪み評価値Ｅｄ及び揺れ評価値Ｅｓは、実施例１３よりも更に低減されている。
［実施例１５］
　実施例１５の眼鏡レンズＧＬは、累進屈折力レンズに係り、実施例１２－２とは、設計及び累進帯長を除き、同様に成る。実施例１５の眼鏡レンズＧＬにおける屈折率、Ｓ度数、加入度、及び表カーブは、実施例１２－２と同一である。
　実施例１５におけるプリズム屈折力のスカラー量は、実施例５における図３０と同じである。図６３は、実施例１５における歪み評価値Ｅｄの図である。図６４は、実施例１５における揺れ評価値Ｅｓの図である。図６５，図６６は、実施例１５における、玉型加工例に係る図４９，図５０と同様の図である。
　実施例１５の眼鏡レンズＧＬに係る前面ＧＬＦのカーブ値は４．４０であり、累進帯長は９ｍｍである。
　実施例１５の眼鏡レンズＧＬも、特に玉型加工後において歪み評価値Ｅｄ及び揺れ評価値Ｅｓが小さくなっており、歪み及び揺れの少ないものと評価される。
　尚、上述の通り、実施例１６～１７は、欠番である。
［実施例１８］
　実施例１８は、上記第５形態の性能評価装置によって評価された、実施例１と同じ単焦点レンズである。
　実施例１８におけるプリズム屈折力のスカラー量は、実施例８における図４１と同じである。図６７は、実施例１８における歪み評価値Ｅｄの図である。図６８は、実施例１８における揺れ評価値Ｅｓの図である。
　歪み評価値Ｅｄは、上記式（１４）で計算され、その絶対値は、上下左右方向において、原点Ｏからの距離に応じて大きくなる。このことは、単焦点レンズの装用者が、視野の周辺に行けば行くほど歪みを強く感じることに合致している。
　又、揺れ評価値Ｅｓは、上記式（１５）で計算され、その絶対値は、右上から左下への斜め方向及び左上から右下への斜め方向において、原点Ｏからの距離に応じて大きくなる。このことは、揺れを感じ取る単焦点レンズの装用者が、視野の周辺に行けば行くほど揺れを強く認識し易いことに合致している。
　１・・眼鏡レンズの性能評価装置（性能評価装置）、２・・表示手段、４・・入力手段、６・・記憶手段、７・・通信手段、８・・制御手段。

Claims (14)

  1. 　プリズム屈折率の第１の方向における成分である第１成分の変化率と、前記プリズム屈折率の第２の方向における成分である第２成分の変化率と、がコンピュータで計算されることにより、眼鏡レンズに係る歪みを評価する値である歪み評価値、及び眼鏡レンズに係る揺れを評価する値である揺れ評価値の少なくとも一方を算出する
    ことを特徴とする眼鏡レンズの性能評価方法。
  2. 　下記式（Ａ）が前記コンピュータで計算されることにより、前記眼鏡レンズに係る任意の点（ｘ，ｙ）における前記歪み評価値を算出する
    ことを特徴とする請求項１に記載の眼鏡レンズの性能評価方法。
    Figure JPOXMLDOC01-appb-M000001
     　ここで、前記第１の方向としての前記眼鏡レンズを装用時と同様に立てた場合の水平方向（鼻耳方向）にＸ軸がとられ、前記第２の方向としての上下方向にＹ軸がとられる。又、ＰｈはＸ軸方向の前記プリズム屈折力である前記第１成分としての水平プリズム屈折力、ＰｖはＹ軸方向の前記プリズム屈折力である前記第２成分としての垂直プリズム屈折力である。
  3. 　下記式（Ｂ）が前記コンピュータで計算されることにより、前記眼鏡レンズに係る任意の点（ｘ，ｙ）における前記揺れ評価値を算出する
    ことを特徴とする請求項１に記載の眼鏡レンズの性能評価方法。
    Figure JPOXMLDOC01-appb-M000002
     　ここで、前記第１の方向としての前記眼鏡レンズを装用時と同様に立てた場合の水平方向（鼻耳方向）にＸ軸がとられ、前記第２の方向としての上下方向にＹ軸がとられる。又、ＰｈはＸ軸方向の前記プリズム屈折力である前記第１成分としての水平プリズム屈折力、ＰｖはＹ軸方向の前記プリズム屈折力である前記第２成分としての垂直プリズム屈折力である。
  4. 　前記プリズム屈折力の１次微分が前記コンピュータで計算されることにより、前記歪み評価値を算出する
    ことを特徴とする請求項１に記載の眼鏡レンズの性能評価方法。
  5. 　前記プリズム屈折力の２次微分が前記コンピュータで計算されることにより、前記揺れ評価値を算出する
    ことを特徴とする請求項１に記載の眼鏡レンズの性能評価方法。
  6. 　下記式（Ｃ）が前記コンピュータで計算されることにより、前記眼鏡レンズに係る任意の点（ｘ，ｙ）における前記歪み評価値を算出する
    ことを特徴とする請求項１に記載の眼鏡レンズの性能評価方法。
    Figure JPOXMLDOC01-appb-M000003
     　ここで、前記第１の方向としての前記眼鏡レンズを装用時と同様に立てた場合の水平方向（鼻耳方向）にＸ軸がとられ、前記第２の方向としての上下方向にＹ軸がとられる。又、ＰｈはＸ軸方向の前記プリズム屈折力である前記第１成分としての水平プリズム屈折力、ＰｖはＹ軸方向の前記プリズム屈折力である前記第２成分としての垂直プリズム屈折力である。
  7. 　下記式（Ｄ）が前記コンピュータで計算されることにより、前記眼鏡レンズに係る任意の点（ｘ，ｙ）における前記揺れ評価値を算出する
    ことを特徴とする請求項１に記載の眼鏡レンズの性能評価方法。
    Figure JPOXMLDOC01-appb-M000004
     　ここで、前記第１の方向としての前記眼鏡レンズを装用時と同様に立てた場合の水平方向（鼻耳方向）にＸ軸がとられ、前記第２の方向としての上下方向にＹ軸がとられる。又、ＰｈはＸ軸方向の前記プリズム屈折力である前記第１成分としての水平プリズム屈折力、ＰｖはＹ軸方向の前記プリズム屈折力である前記第２成分としての垂直プリズム屈折力である。
  8. 　プリズム屈折率の第１の方向における成分である第１成分の変化率と、前記プリズム屈折率の第２の方向における成分である第２成分の変化率と、を計算することにより、眼鏡レンズに係る歪み及び揺れの少なくとも一方を評価する制御手段を、実行によりコンピュータにおいて形成する
    ことを特徴とする眼鏡レンズの性能評価プログラム。
  9. 　前記制御手段は、下記式（Ａ）の記憶を参照可能であり、前記式（Ａ）を計算することにより、前記眼鏡レンズに係る任意の点（ｘ，ｙ）における歪みを評価する
    ことを特徴とする請求項８に記載の眼鏡レンズの性能評価プログラム。
    Figure JPOXMLDOC01-appb-M000005
     　ここで、前記第１の方向としての前記眼鏡レンズを装用時と同様に立てた場合の水平方向（鼻耳方向）にＸ軸がとられ、前記第２の方向としての上下方向にＹ軸がとられる。又、ＰｈはＸ軸方向の前記プリズム屈折力である前記第１成分としての水平プリズム屈折力、ＰｖはＹ軸方向の前記プリズム屈折力である前記第２成分としての垂直プリズム屈折力である。
  10. 　前記制御手段は、下記式（Ｂ）の記憶を参照可能であり、前記式（Ｂ）を計算することにより、前記眼鏡レンズに係る任意の点（ｘ，ｙ）における揺れを評価する
    ことを特徴とする請求項８に記載の眼鏡レンズの性能評価プログラム。
    Figure JPOXMLDOC01-appb-M000006
     　ここで、前記第１の方向としての前記眼鏡レンズを装用時と同様に立てた場合の水平方向（鼻耳方向）にＸ軸がとられ、前記第２の方向としての上下方向にＹ軸がとられる。又、ＰｈはＸ軸方向の前記プリズム屈折力である前記第１成分としての水平プリズム屈折力、ＰｖはＹ軸方向の前記プリズム屈折力である前記第２成分としての垂直プリズム屈折力である。
  11. 　前記制御手段は、前記プリズム屈折力の１次微分を計算することにより、前記歪みを評価する
    ことを特徴とする請求項８に記載の眼鏡レンズの性能評価プログラム。
  12. 　前記制御手段は、前記プリズム屈折力の２次微分を計算することにより、前記揺れを評価する
    ことを特徴とする請求項８に記載の眼鏡レンズの性能評価プログラム。
  13. 　前記制御手段は、下記式（Ｃ）の記憶を参照可能であり、前記式（Ｃ）を計算することにより、前記眼鏡レンズに係る任意の点（ｘ，ｙ）における前記歪みを評価する
    ことを特徴とする請求項８に記載の眼鏡レンズの性能評価プログラム。
    Figure JPOXMLDOC01-appb-M000007
     　ここで、前記第１の方向としての前記眼鏡レンズを装用時と同様に立てた場合の水平方向（鼻耳方向）にＸ軸がとられ、前記第２の方向としての上下方向にＹ軸がとられる。又、ＰｈはＸ軸方向の前記プリズム屈折力である前記第１成分としての水平プリズム屈折力、ＰｖはＹ軸方向の前記プリズム屈折力である前記第２成分としての垂直プリズム屈折力である。
  14. 　前記制御手段は、下記式（Ｄ）の記憶を参照可能であり、前記式（Ｄ）を計算することにより、前記眼鏡レンズに係る任意の点（ｘ，ｙ）における前記揺れを評価する
    ことを特徴とする請求項８に記載の眼鏡レンズの性能評価プログラム。
    Figure JPOXMLDOC01-appb-M000008
     　ここで、前記第１の方向としての前記眼鏡レンズを装用時と同様に立てた場合の水平方向（鼻耳方向）にＸ軸がとられ、前記第２の方向としての上下方向にＹ軸がとられる。又、ＰｈはＸ軸方向の前記プリズム屈折力である前記第１成分としての水平プリズム屈折力、ＰｖはＹ軸方向の前記プリズム屈折力である前記第２成分としての垂直プリズム屈折力である。
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