JP4301399B2 - 眼鏡レンズの性能評価方法及び眼鏡レンズの設計方法 - Google Patents

Description

本発明は、特に例えば、累進多焦点レンズの揺れや歪みに関係する眼鏡レンズの性能の適切な評価をおこなうことができる眼鏡レンズの性能評価方法及びその性能評価方法を用いた眼鏡レンズの設計方法に関する。

眼鏡レンズの開発の際には適切な眼鏡レンズの性能評価が必要であり、また、眼鏡レンズの性能評価の情報は、顧客が購入する眼鏡レンズを選択する場合に必要な情報でもある。眼鏡レンズの性能評価方法としては、レンズの光学性能を示すファクターをそのまま用いるのが一般的であった。この従来の方法は、レンズの光学性能がそのまま眼鏡レンズとしての性能を表すことになるという前提であった。しかし、特に例えば、累進多焦点レンズ等の場合には、その前提が必ずしも成立しない場合のあることが分かってきた。それゆえ、眼鏡レンズの場合には、最終的に眼で見たときの見え方の良否によってその性能を評価すべきであるという観点から、眼で見たときの見え方の良否に依存すると考えられるファクターを性能評価のファクターとして用いる方法が提案されてきている（特許文献１）。
ＷＯ９７／１９３８２

しかしながら、上述の従来の方法を用いても必ずしも十分に適切な評価できない場合のあることが分かってきた。本発明は上述の背景のもとでなされたものであり、特に例えば、累進多焦点レンズの揺れや歪みに関係する眼鏡レンズの性能の適切な評価をおこなうことができる眼鏡レンズの性能評価方法及びその性能評価方法を用いた眼鏡レンズの設計方法を提供することを目的とする。

上述の課題を解決するための手段として、第１の手段は、
眼鏡レンズの視野内の眼鏡倍率の変化の度合いを測定して評価することにより、眼鏡レンズの性能を評価することを特徴とする眼鏡レンズの性能評価方法である。
第２の手段は、
前記眼鏡倍率は、任意視線方向及び任意物体距離に対して定義して求められたものであることを特徴とする第１の手段にかかる眼鏡レンズの性能評価方法である。
第３の手段は、
前記眼鏡倍率が、（ｄｒ’）／（ｄｒ）と定義されることを特徴とする第１又は第２の手段にかかる眼鏡レンズの性能評価方法である。
ただし、ｄｒ、ｄｒ’は、以下のように定義されるものとする。
（ａ）ｄｒは、物体側微小視角であり、裸眼の場合において、所定の物体点への視線とこの所定の物体点の近傍の物体点への視線との角度である。なお、所定の物体点は、所定の視線方向に存在し、目（視点）から所定の距離（物体距離）のところに存在する。また、近傍物体点の目からの距離は、所定物体点の目からの距離と同一とする。
（ｂ）ｄｒ’は、像側微小視角であり、メガネレンズを装用した状態において、前記所定物体点を見るときの視線と前記近傍物体点を見るときの視線との角度である。
第４の手段は、
眼鏡倍率（ｄｒ’）／（ｄｒ）が、下記の式（１）で表されることを特徴とする第１〜第３のいずれかの手段にかかる眼鏡レンズの性能評価方法である。
｛（ｄｒ’）／（ｄｒ）｝^２＝［Ｉ＋Ｌｃｏｓ｛２（θ’−θ₀’）｝］^−１
…（１）
ただし、下記条件が成立するものとする。
（ｃ）Ｉ、Ｌ、θ₀は、光線追跡によって求められる定数である。
（ｄ）θ’は前記近傍物体点を見るときの視線の方位角である。
（ｅ）レンズ面形状は平滑であり、全反射が起こらない光線角度であるものとする。
第５の手段は、
眼鏡倍率楕円の長軸をａとし、短軸をｂとして、Ｈ＝（ａ／ｂ）−１で規定したＨを変形指数とし、この変形指数を求めて評価することによって眼鏡レンズの性能を評価することを特徴とする請求項４に記載の眼鏡レンズの性能評価方法である。
ただし、
（ｆ）前記眼鏡倍率楕円とは、前記（１）式で表される眼鏡倍率の描く軌跡であって、近傍物体点の方位角によって変化する結果描かれる楕円である。
第６の手段は、
Ｈｎ＝｛（ａ／ｂ）−１｝ｃｏｓ^２（２θ₀’）で規定されるＨｎをノーマル変形指数と定義し、Ｈｓ＝｛（ａ／ｂ）−１｝ｓｉｎ^２（２θ₀’）で規定されるＨｓをスキュー変形指数と定義して、これらの変形指数のいずれか又は双方を求めて評価することによって眼鏡レンズの性能を評価することを特徴とする請求項５に記載の眼鏡レンズの性能評価方法である。
第７の手段は、
前記眼鏡レンズは、累進多焦点レンズであることを特徴とする第１〜第５のいずれかの手段にかかる眼鏡レンズの性能評価方法である。
第８の手段は、
眼鏡レンズの設計過程において、第１〜第６のいずれかの手段にかかる眼鏡レンズの性能評価方法を利用して設計を行うことを特徴とする眼鏡レンズの設計方法である。

従来、眼鏡倍率ＳＭは、下記（２）式で定義されていた。
ＳＭ＝｛１−（ｄ／ｎ）Ｄ_１｝^−１・（１−ａＤ）^−１…（２）
上記（２）式は、メガネレンズを装用する前と後の同一微小物体の大きさ（即ち視角）の比を眼鏡倍率と定義し、をこれをレンズのパラメータから求めるためのものである。Ｄ_１、Ｄ、ｄ、ａ、ｎはそれぞれレンズ第１面屈折力、レンズ度数、レンズ厚み、レンズ後方頂点と目の節点との距離、レンズ素材の屈折率である。しかし、上記（２）式が成立するには、下記の条件を満たす必要がある。
１．レンズが光軸に対して回転対称であること、
２．観測物体が光軸上無限遠方にあること。

以上のように従来の眼鏡倍率の定義ではレンズ周辺部に適用できない。また近距離物体の場合でも適用できない。メガネレンズでは軸回転対称レンズに当たる単焦点球面度数レンズはほんの一部に過ぎず、乱視レンズ、累進レンズなど自由曲面形状のレンズも含まれる。さらに変心、傾斜装用や、プリズム処方の場合を考えると、上記（２）式が成立するケースがほとんどないのが実情である。本願発明者らはこの点に着目し、これらの前提等を取り払って眼鏡倍率の概念を拡張し、任意視線方向、任意物体距離に対して定義する試みをした。

従来の眼鏡倍率の式（２）の成立条件を取り払うと、主光線の近傍光線が主光線に対して軸回転対称ではなくなり、近傍光線の方位によっては、同一物体側微小視角ｄｒで異なる像側微小視角ｄｒ’となりえる。つまり、上記（１）式で定義される（ｄｒ’）／（ｄｒ）は、出射近傍光線の方位角θ’の関数である。この関数は、レンズ面形状が平滑で、しかも全反射が起こらない光線入射角度であれば、楕円であると証明できる。この楕円は物体面上の微小円がメガネレンズを通して見えた形状と考えることができ、レンズの拡大縮小する性質と同時に変形の性質も表すことができる。メガネレンズ、特に累進レンズ上のこれらの性質の分布を解析することで、「ゆれ・歪み」に対する適切な評価が可能であることが分かった。第１〜第４の手段は以上の解明結果に基づくものである。

第５の手段は、上記（ｄｒ’）／（ｄｒ）の楕円を眼鏡倍率楕円と定義し、この眼鏡倍率楕円の長軸をａとし、短軸をｂとして、Ｈ＝（ａ／ｂ）−１で規定したＨを変形指数とし、この変形指数を求めて評価することによって、眼鏡レンズの性能を定量的に評価することを可能にしている。変形指数Ｈが０の場合、拡大縮小はあっても物体面上の微小円が円に見えるので、変形はない。Ｈが大きければ大きいほど細長い楕円に変形することを表す。

楕円の形状の細長さを変形大きさの定量評価に用いることはできたが、楕円の方向も変形による不快の度合いに関係する。上下または左右方向に伸びて変形することに比べ、４５度、１３５度方向に伸びて変形することのほうが、同じ変形量でも不快の度合いが大きい。第６の手段は、前記変形指数Ｈを縦横の変形成分と斜めの変形成分に分解し、それぞれノーマル変形指数Ｈｎ＝｛（ａ／ｂ）−１｝ｃｏｓ^２（２θ₀’）と、スキュー変形指数Ｈｓ＝｛（ａ／ｂ）−１｝ｓｉｎ^２（２θ₀’）と定義して、これらの変形指数のいずれか又は双方を求めて評価し、眼鏡レンズの性能をより適切に評価することを可能にした。ただし、θ₀は長軸または短軸の方位角である。

以上の方法は、第７の手段の手段のように、累進多焦点レンズに適用すれば、最も効果的である。さらに、第８の手段のように、この評価方法を設計段階で用いれば、優れた性能を有するレンズを容易に設計することができる。

（実施例１）
この実施例は、累進屈折力レンズＨＯＹＡＬＵＸ ｉＤ（ＨＯＹＡ株式会社の商品名）とＨＯＹＡＬＵＸ Ｓｕｍｍｉｔ Ｐｒｏ（ＨＯＹＡ株式会社の商品名）の面上の各点について変形指数Ｈ＝（ａ／ｂ）−１を求め、その分布図を求めることによって眼鏡レンズの性能を評価する例である。以下、変形指数Ｈの理論的な根拠を説明し、次に、具体的求め方を説明しながら実施例１にかかる眼鏡レンズの性能評価方法を説明する。

図１は眼鏡倍率楕円の説明図である。図１に示されるように、物体点Ｐを見るときの視線をＰＱＯする。像側光線はＱＯ方向をとり、メガネレンズを装用した場合はＰ点がＯＱ方向にあるように見える。物体の大きさは目に対して張る角度に比例するため、メガネ装用時の拡大率は裸眼のときの角度倍率を求めればよい。ただし、任意物体点の場合、光線に対して回転対称性がある保証はなく、目に対して張る角度の方位によっては角度倍率が変化すると考えられる。図１に示すように、Ｏ点を中心とし、ＯＰ（物体距離）を半径とする球面上に，ＯＰ方向から縦、横偏角（ｄｔ，ｄｓ）だけ離れた近傍物体点Ｐ_＋を見るときの視線方向が、ＯＰ’ 方向から縦、横偏角（ｄｔ’，ｄｓ’）だけ離れた方向ＯＰ’_＋とすると、レンズ面形状が平滑で、しかも全反射が起こらない光線角度であれば、下記の式が成立する。

ここで、Ａ，Ｂ，Ｃ，Ｄはそれぞれ物体側視角変化に対する像側視角変化の偏導関数である。これらの偏導関数は、物体点が決まり、レンズ通過点や眼球との位置関係が決まれば、定数となる。これらの定数の求め方は、有限微小視角を代入して光線追跡で近似偏導関数値を求める方法と、後述するスプライン補間式の微分法という方法などがある。上式を角半径と方位角の極座標に書き直すと、下記の式になる。

上記式において、ｄｒ，ｄｒ’はそれぞれ物体側、像側の主光線付近の微小視角で、θ， θ’はそれぞれ物、像側の方位角である。さらにθを消去して整理すると、
｛（ｄｒ’）／（ｄｒ）｝^２＝［Ｉ＋Ｌｃｏｓ｛２（θ’−θ₀’）｝］^−１
…（１）
が得られる。
ここで、
である。

このように、眼鏡倍率に当たる像側、物体側微小視角比、つまり眼鏡倍率（ｄｒ’）／（ｄｒ）は、像側方位角θ’によって変わる。（ｄｒ’）／（ｄｒ）とθ’との関数は楕円関数である。この楕円を眼鏡倍率楕円という。
さらに方位角の関係は
ｔａｎθ’＝（Ｃ＋Ｄｔａｎθ）・（Ａ＋Ｂｔａｎθ）^−１
である。

式（１）から、楕円の長軸ａ及び短軸ｂ、並びに、変形指数Ｈは下記のように求められる。
ａ＝｛（Ｉ−Ｌ）^−１｝^１／２ ｂ＝｛（Ｉ−Ｌ）^−１｝^１／２
Ｈ＝ａ／ｂ−１＝｛（１＋Ｌ）・（Ｉ−Ｌ）^−１｝^１／２−１

変形指数Ｈの具体的求め方
上述のように、眼鏡倍率楕円のパラメータを求めるためには、物体側視角変化に対する像側視角変化の偏導関数値Ａ，Ｂ，Ｃ，Ｄを求めればよい。偏導関数値Ａ，Ｂ，Ｃ，Ｄを求める方法としては、有限の微小視線偏角Δｔを設定し、光線追跡でそれによるΔｔ_ｔ’とΔｓ_ｔ’を求め、さらに微小視線偏角Δｓを設定し、光線追跡でそれによるΔｔ_ｓ’とΔｓ_ｓ’を求め、近似的に下記のように求める方法がある。

本実施例では、光線データをスプライン関数で補完し、その補間関数の導関数を求める方法を示す。光線データとは、レンズから出射する光線の方向と光線の出発点である物体点位置との関係データである。本実施例では、出射光線方向を物体点位置の関数と見做し、スプライン補間関数として構築する。図２は物体点位置や光線方向を表す座標系を示す図である。図２において、原点Ｏは眼球回線中心点にあり、Ｘ軸は目に入る方向、Ｙ軸は上方、Ｚ軸は紙面から出る方向である。

物体側光線方向は、眼鏡レンズがない場合の光線なので、物体点から原点（即ち回線中心）に向かう方向ベクトル（ＰＯ）である。仮にＰ点の座標が（Ｘ，Ｙ，Ｚ）とすると、その方向はＴ＝Ｙ／Ｘ、 Ｓ＝Ｚ／Ｘ の２パラメータで表すことができる。Ｔは方向ベクトル（−Ｘ，−Ｙ，−Ｚ）のＸ−Ｙ平面への投影のＸ軸との角度αのタンゼントである。同様にＣは方向ベクトル（−Ｘ，−Ｙ，−Ｚ）のＸ−Ｚ平面への投影のＸ軸との角度βのタンゼントである。ＴとＳに物体距離の逆数Ｒを加えると、物体点位置は（Ｒ，Ｔ，Ｓ）３パラメータで表すことができる。メガネレンズ装用時物体点（Ｒ，Ｔ，Ｓ）から出発した光線のレンズ出射光線の方向ベクトルをＱＯとすると、出射光線方向をあらわす（Ｔ’，Ｓ’）は、それぞれ（Ｒ，Ｔ，Ｓ）の関数と考えることができる。

つまり、
Ｔ’＝Ｔ’（Ｒ，Ｔ，Ｓ）
Ｃ’＝Ｃ’（Ｒ，Ｔ，Ｓ）
となる。Ｒ，Ｔ，Ｓそれぞれにサンプル点を設定し、各サンプル点におけるＴ’とＳ’を光線追跡で求め、Ｔ’とＳ’の３次元スプライン補間関数を構築することができる。誤差は各次元のサンプル点の密度を調整してコントロールできる。

このように、出射光線方向（Ｔ’，Ｓ’）は入射光線方向（Ｔ，Ｃ）の関数の形で表すことができ、その関数の導関数を求めれば、入射光線方向（Ｔ，Ｃ）の変化に対する出射光線方向（Ｔ’，Ｃ’）の変化の度合いが分かる。しかし、
をそのままＡ，Ｂ，Ｃ，Ｄに代入することはできない。Ｔ，ＣはＸ軸からの角度のタンゼントで、その微分は例えば、
ｄＴ＝ｄｔａｎα＝（ｄα）／（ｃｏｓ^２α）
となり、求めるｄｔとは異なる。
を求めるには、光線方向をｘ軸とするローカル座標系に座標変換する必要がある。

グローバル座標とローカル座標
この実施例では座標変換をリスティング法則に則って行う例を示す。つまり、方向ベクトル（Ｌ，Ｍ，Ｎ）をｘ軸とするローカル座標系は、
で求められる。逆に
も成立する。

したがって、グローバルＴ，Ｃとローカルｔ，ｃの関係は、
となり、
が求められる。出射光線のローカル座標も同様に求められ、
が求められる。

以上のように、出射微小視角ｔ’，ｓ’（そのタンゼントだが、微小角なのでｔ＝ｔａｎｔである）は下記のように書く事ができる。

したがって、最終的に偏導関数Ａ，Ｂ，Ｃ，Ｄは、下式によって求められる。
以上のように累進レンズ面上各点に対し、あらかじめ設定された物体距離にある物体点に対して眼鏡倍率楕円を求め、変形指数を求めることができる。

図３は累進屈折力眼鏡レンズＨＯＹＡＬＵＸ ｉＤ（ＨＯＹＡ株式会社の商品名）の変形指数分布を示す図であり、図４はＨＯＹＡＬＵＸ Ｓｕｍｍｉｔ Ｐｒｏ（ＨＯＹＡ株式会社の商品名）の変形指数分布を示す図である。なお、これらの図面において、（ａ）図が丸レンズの分布図であり、（ｂ）図が枠形状に形成したレンズの分布図である。なお、これらレンズの変形指数分布は、上述の変形指数を求める方法を用い、レンズ度数分布に応じた物体距離を設定して求めたものである。図中の格子線とリング線の間隔は１０ｍｍで、レンズ凸面の位置を把握するのに役立つ。

これらの図に示されるように、両面複合累進屈折力レンズＨＯＹＡＬＵＸ ｉＤは同様屈折効果の凸面累進屈折力レンズＨＯＹＡＬＵＸ Ｓｕｍｍｉｔ Ｐｒｏより「ゆれ・歪み」が少なく、変化も緩やかなレンズであることが伺える。特に変形指数の大きい部分（図中Ｈ＞０．０７３５の部分）の面積が、小さい両面複合累進屈折力レンズＨＯＹＡＬＵＸ ｉＤのほうが凸面累進屈折力レンズＨＯＹＡＬＵＸ Ｓｕｍｍｉｔ Ｐｒｏより顕著に小さいことがわかる。

（実施例２）
この実施例は、眼鏡レンズの各点について、スキュー変形指数Ｈｓ＝｛（ａ／ｂ）−１｝ｓｉｎ^２（２θ₀’）を求め、その分布図を求めることによって眼鏡レンズの性能を評価する例である。以下、スキュー変形指数Ｈｓの意味及びその求め方を説明する。

上述したように、変形指数Ｈは変形の大きさを表す。ところが、眼鏡レンズでみたときに感ずる違和感は、変形の大きさのみならず、変形の方向性にも大きく関係している。この場合、人間は縦方向だけに伸び縮みする変形または横方向だけに伸び縮みする変形に対してはさほど敏感ではなく、斜め±４５度方向に伸び縮みする変形に敏感であるといわれる。変形の大きさに方位角を加味した評価指数が本実施例で提案するノーマル変形指数とスキュー変形指数である。

眼鏡倍率楕円｛（ｄｒ’）／（ｄｒ）｝^２＝［Ｉ＋Ｌｃｏｓ｛２（θ’−θ₀’）｝］^−１の短軸方向はθ’＝θ₀’であり、長軸方向はθ’＝θ₀’＋π／２となる。したがってθ₀’は楕円の方向を表している。この実施例では、ノーマル変形指数とスキュー変形指数を下記のように定義することを提案するものである。
ノーマル変形指数Ｈｎ＝｛（ａ／ｂ）−１｝ｃｏｓ^２（２θ₀’）、
スキュー変形指数Ｈｓ＝｛（ａ／ｂ）−１｝ｓｉｎ^２（２θ₀’）
θ₀’＝０°、９０°の場合、Ｈｎ＝Ｈ、Ｈｓ＝０。
θ₀’＝±４５°の場合、Ｈｎ＝０、Ｈｓ＝Ｈ。
任意θ₀’に対し、Ｈ＝Ｈｎ＋Ｈｓが成立する。
このうちスキュー変形指数Ｈｓは「ゆれ・歪み」感覚に近い評価指数と考えられる。スキュー変形指数Ｈｓの具体的もとめ方は、実施例１の方法で変形指数Ｈを求め、さらにその過程で得られるｓｉｎ^２２θ₀’を掛けるのみである。

図５はレンズＨＯＹＡＬＵＸ ｉＤ（ＨＯＹＡ株式会社商品名）のスキュー変形指数分布を示す図、図６はＨＯＹＡＬＵＸ Ｓｕｍｍｉｔ Ｐｒｏ（ＨＯＹＡ株式会社商品名）のスキュー変形指数分布を示す図である。なお、これらの図面において、（ａ）図が丸レンズの分布図であり、（ｂ）図が枠形状に形成したレンズの分布図である。これらの図に示されるように、両面複合累進屈折力レンズＨＯＹＡＬＵＸ ｉＤは、同様の屈折効果の凸面累進屈折力レンズＨＯＹＡＬＵＸ Ｓｕｍｍｉｔ Ｐｒｏより違和感が少ないレンズであることが伺える。特に左右等高線の間隔を比較すると、両面複合累進屈折力レンズＨＯＹＡＬＵＸ ｉＤは凸面累進屈折力レンズＨＯＹＡＬＵＸ Ｓｕｍｍｉｔ Ｐｒｏより広い。累進レンズの中央部は特に使う頻度が高いので、ＨＯＹＡＬＵＸ ｉＤは広い範囲で違和感の少ないレンズになっていることが分かる。

本発明は、例えば、眼鏡レンズの１つである累進多焦点レンズの揺れや歪みに関係する性能の評価に利用できる。

眼鏡倍率楕円の説明図である。 物体点位置や光線方向を表す座標系を示す図である。 累進屈折力眼鏡レンズＨＯＹＡＬＵＸ ｉＤ（ＨＯＹＡ株式会社の商品名）の変形指数分布を示す図であり（ａ）丸レンズの分布図であり（ｂ）が枠形状に形成したレンズの分布図である。 ＨＯＹＡＬＵＸ Ｓｕｍｍｉｔ Ｐｒｏ（ＨＯＹＡ株式会社の商品名）の変形指数分布を示す図であり（ａ）が丸レンズの分布図であり（ｂ）が枠形状に形成したレンズの分布図である。 レンズＨＯＹＡＬＵＸ ｉＤ（ＨＯＹＡ株式会社商品名）のスキュー変形指数分布を示す図であり（ａ）が丸レンズの分布図であり（ｂ）が枠形状に形成したレンズの分布図である。 ＨＯＹＡＬＵＸ Ｓｕｍｍｉｔ Ｐｒｏ（ＨＯＹＡ株式会社商品名）のスキュー変形指数分布を示す図であり（ａ）が丸レンズの分布図であり（ｂ）が枠形状に形成したレンズの分布図である。

Claims (4)

1. 眼鏡レンズの視野内の眼鏡倍率を下記の式（１）で表される（ｄｒ’）／（ｄｒ）であると定義したときに前記眼鏡倍率の描く軌跡である眼鏡倍率楕円の長軸をａとし、短軸をｂとして、Ｈ＝（ａ／ｂ）−１で規定したＨを変形指数とし、この変形指数Ｈを求め、この変形指数Ｈの大小によって眼鏡レンズの性能を評価することを特徴とする眼鏡レンズの性能評価方法。
   ｛（ｄｒ’）／（ｄｒ）｝^２＝［Ｉ＋Ｌｃｏｓ｛２（θ’−θ_０’）｝］−１
   …（１）
   ただし、（１）式においては、以下の定義が適用されるものである。
   （ａ）ｄｒは、物体側微小視角であり、裸眼の場合において、所定の物体点への視線とこの所定の物体点の近傍の物体点への視線との角度である。なお、所定の物体点は、所定の視線方向に存在し、目（視点）から所定の距離（物体距離）のところに存在する。また、近傍物体点の目からの距離は、所定物体点の目からの距離と同一とする。
   （ｂ）ｄｒ’は、像側微小視角であり、メガネレンズを装用した状態において、前記所定物体点を見るときの視線と前記近傍物体点を見るときの視線との角度である。
   （ｃ）Ｉ、Ｌ、θ０’は、光線追跡によって求められる定数である。
   （ｄ）θ’は前記近傍物体点を見るときの視線の方位角である。
   （ｅ）レンズ面形状は平滑であり、全反射が起こらない光線角度であるものとする。
   （ｆ）前記眼鏡倍率楕円とは、前記（１）式で表される眼鏡倍率の描く軌跡であって、近傍物体点の方位角によって変化する結果描かれる楕円である。
2. Ｈｎ＝｛（ａ／ｂ）−１｝ｃｏｓ^２（２θ_０’）で規定されるＨｎをノーマル変形指数と定義し、Ｈｓ＝｛（ａ／ｂ）−１｝ｓｉｎ^２（２θ_０’）で規定されるＨｓをスキュー変形指数と定義して、これらの変形指数のいずれか又は双方を求めて評価することによって眼鏡レンズの性能を評価することを特徴とする請求項１に記載の眼鏡レンズの性能評価方法。
3. 前記眼鏡レンズは、累進多焦点レンズであることを特徴とする請求項１又は２に記載の眼鏡レンズの性能評価方法。
4. 眼鏡レンズの設計過程において、請求項１〜３のいずれかに記載の眼鏡レンズの性能評価方法を利用して設計を行うことを特徴とする眼鏡レンズの設計方法。