WO2021132417A1

WO2021132417A1 - 複合材料用部材、複合材料、移動体及び複合材料用フィルムの製造方法

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Publication number: WO2021132417A1
Application number: PCT/JP2020/048323
Authority: WO
Inventors: 真保蓮池; 日佳梨脇田
Original assignee: 三菱ケミカル株式会社
Priority date: 2019-12-27
Filing date: 2020-12-24
Publication date: 2021-07-01
Also published as: EP4083118A1; EP4083118A4; CN114846060A; US20220325057A1

Abstract

剛性、耐久性、耐衝撃性及び生産性に優れる複合材料用部材として下記のものを提供する。ポリアリールエーテルケトンを主成分として含む樹脂成分を含有する複合材料用部材であって、該樹脂成分の分子量分布が４以上８以下、質量平均分子量が８８０００以上であり、該複合材料が樹脂と数平均繊維長が５ｍｍ以上の強化繊維とを含む複合材料であることを特徴とする、複合材料用部材。

Description

複合材料用部材、複合材料、移動体及び複合材料用フィルムの製造方法

　本発明は、電気・電子機器や自動車、航空機等における複合材料に適用することができるポリアリールエーテルケトンによる複合材料用部材並びにこの複合材料用部材を用いた複合材料及び移動体に関する。本発明はまた、複合材料用フィルムの製造方法に関する。

　近年、電気・電子機器や自動車、航空機等の用途におけるフィルムとして、耐熱性や機械特性、耐薬品性、耐久性に優れていることから、ポリエーテルエーテルケトン（ＰＥＥＫ）、ポリエーテルイミドスルホン（ＰＥＩ）、ポリエーテルサルホン（ＰＥＳ）、ポリエーテルケトン（ＰＥＫ）、ポリエーテルケトンケトン（ＰＥＫＫ）、ポリエーテルケトンエーテルケトンケトン（ＰＥＫＥＫＫ）等に代表されるスーパーエンジニアリングプラスチックが広く採用されるようになってきている。

　なかでも、ポリエーテルエーテルケトンは、耐熱性、機械特性、耐薬品性等に優れるため、繊維強化材料のマトリックス材として使用されている。これらの特性を充分に発揮するためには樹脂を結晶化させる必要があるが、結晶化度が高すぎると耐久性や耐衝撃性が低下するという課題があり、繊維強化材料とした際のこれら物性面でのさらなる向上が求められていた。さらには、ポリエーテルエーテルケトンは結晶化が遅い場合があり、結晶化した物品を得る際の生産性の高い材料も求められている。

　特許文献１では、ポリエーテルエーテルケトンをマトリックスとし、ポリエーテルスルホンによってサイジングされた繊維を強化材としてなる複合材料が開示されている。また、特許文献２では、特定の固有粘度を有するポリアリールケトン樹脂組成物を用いた繊維強化熱可塑性樹脂プリプレグが開示されている。

特開昭６２－１１５０３３号公報特開２０１９－１４７８７６号公報

　しかしながら、特許文献１に記載のポリエーテルエーテルケトンでは分子量分布が狭く、分子量が小さいため、複合材料用部材を生産する際の生産性に問題が発生したり、得られる複合材料用部材の剛性、耐久性、耐衝撃性が不充分となることが、本発明者らの検討で明らかとなった。また、特許文献２に記載のポリアリールケトンは分子量が小さいため、より高い性能が求められる用途によっては、得られる複合材料用部材の耐久性、耐衝撃性が不充分となる場合があることが、本発明者らの検討で明らかとなった。特に、優れた耐久性を有する複合材料とするためには、複合材料に用いるフィルム等の部材の耐折強度（耐折回数）を高くすることで、繰り返し応力が加えられるような高い耐久性が求められる用途においても好適に使用可能であることも、本発明者らの検討で明らかとなった。

　本発明は、このような状況下でなされたものであり、優れた剛性、耐久性、耐衝撃性を有し、生産性にも優れた複合材料用部材等を提供する。

　本発明は、上記従来技術の課題を解決するための手段として、特定の分子量分布と分子量を有するポリアリールエーテルケトンを用いた複合材料用部材等を提供するものである。

　すなわち、本発明は、以下の［１］～［２８］を提供するものである。

［１］　ポリアリールエーテルケトンを主成分として含む樹脂成分を含有する複合材料用部材であって、該樹脂成分の分子量分布が４以上８以下、質量平均分子量が８８０００以上であり、該複合材料が樹脂と数平均繊維長が５ｍｍ以上の強化繊維とを含む複合材料であることを特徴とする、複合材料用部材。

［２］　前記ポリアリールエーテルケトンがポリエーテルエーテルケトンである、［１］に記載の複合材料用部材。

［３］　前記樹脂成分中のポリアリールエーテルケトンの含有割合が９０質量％超である、［１］又は［２］に記載の複合材料用部材。

［４］　前記樹脂成分の質量平均分子量が１５００００以下である、［１］～［３］のいずれかに記載の複合材料用部材。

［５］　前記ポリアリールエーテルケトンの分子量分布が４以上８以下、質量平均分子量が８８０００以上である、［１］～［４］のいずれかに記載の複合材料用部材。

［６］　前記ポリアリールエーテルケトンの質量平均分子量が１５００００以下である、［１］～［５］のいずれかに記載の複合材料用部材。

［７］　結晶融解熱量が３０Ｊ／ｇ以上４５Ｊ／ｇ以下である、［１］～［６］のいずれかに記載の複合材料用部材。

［８］　結晶化温度が２８８℃以上３２０℃以下である、［１］～［７］のいずれかに記載の複合材料用部材。

［９］　引張速度５ｍｍ／分の条件で測定される引張弾性率が３４００ＭＰａ以上５０００ＭＰａ以下である、［１］～［８］のいずれかに記載の複合材料用部材。

［１０］　厚み１００μｍ、折り曲げ角度１３５度、折り曲げ速度１７５ｃｐｍ、荷重９．８Ｎの条件で測定される耐折回数が５０００回以上である、［１］～［９］のいずれかに記載の複合材料用部材。

［１１］　厚み１００μｍ、２３℃、固定枠内径５０ｍｍ、打ち抜きストライカー径１２．７ｍｍ、試験速度３ｍ／秒の条件で測定されるパンクチャー衝撃強度が０．２Ｊ以上である、［１］～［１０］のいずれかに記載の複合材料用部材。

［１２］　厚み１００μｍ、－２０℃、固定枠内径５０ｍｍ、打ち抜きストライカー径１２．７ｍｍ、試験速度３ｍ／秒の条件で測定されるパンクチャー衝撃強度が０．２Ｊ以上である、［１］～［１１］のいずれかに記載の複合材料用部材。

［１３］　厚み精度が７％以下である、［１］～［１２］のいずれかに記載の複合材料用部材。

［１４］　少なくとも一面における表面の算術平均高さが０．００１～１μｍである、［１］～［１３］のいずれかに記載の複合材料用部材。

［１５］　少なくとも一面における表面の最大高さが０．１～１０μｍである、［１］～［１４］のいずれかに記載の複合材料用部材。

［１６］　少なくとも一面における表面の算術平均粗さが０．００５～１μｍである、［１］～［１５］のいずれかに記載の複合材料用部材。

［１７］　少なくとも一面における表面の最大高さ粗さが０．０５～５μｍである、［１］～［１６］のいずれかに記載の複合材料用部材。

［１８］　相対結晶化度が５０％以上である、［１］～［１７］のいずれかに記載の複合材料用部材。

［１９］　フィルムである、［１］～［１８］のいずれかに記載の複合材料用部材。

［２０］　［１］～［１９］のいずれかに記載の複合材料用部材を強化繊維と複合させてなる、複合材料。

［２１］　プリプレグである、［２０］に記載の複合材料。

［２２］　［２０］又は［２１］に記載の複合材料を用いた、航空機、自動車、船舶又は鉄道車両である移動体。

［２３］　ポリアリールエーテルケトンを主成分として含む樹脂成分を含有する複合材料用部材であって、該樹脂成分の分子量分布が４以上８以下、質量平均分子量が８８０００以上であり、該複合材料用部材が板状部材であることを特徴とする、複合材料用部材。

［２４］　前記ポリアリールエーテルケトンがポリエーテルエーテルケトンである、［２３］に記載の複合材料用部材。

［２５］　前記板状部材がフィルムである、［２３］又は［２４］に記載の複合材料用部材。

［２６］　ポリアリールエーテルケトンを主成分として含む樹脂成分を含有する複合材料用フィルムの製造方法であって、該樹脂成分として分子量分布が４以上８以下、質量平均分子量が８８０００以上の樹脂成分を準備して押出機で溶融混練し、口金から溶融樹脂を押出し、該溶融樹脂をキャストロールで冷却させることによりフィルム形状とし、冷却後のフィルムの結晶化温度を２８８℃以上３２０℃以下とし、引張速度５ｍｍ／分の条件で測定される引張弾性率を３４００ＭＰａ以上５０００ＭＰａ以下とすることを特徴とする、複合材料用フィルムの製造方法。

［２７］　前記ポリアリールエーテルケトンの分子量分布が４以上８以下、質量平均分子量が８８０００以上である、［２６］に記載の複合材料用フィルムの製造方法。

［２８］　前記冷却後のフィルムの、厚み１００μｍ、折り曲げ角度１３５度、折り曲げ速度１７５ｃｐｍ、荷重９．８Ｎの条件で測定される耐折回数を５０００回以上とし、厚み１００μｍ、固定枠内径５０ｍｍ、打ち抜きストライカー径１２．７ｍｍ、試験速度３ｍ／秒の条件で測定される、２３℃におけるパンクチャー衝撃強度を０．２Ｊ以上とするとともに、－２０℃におけるパンクチャー衝撃強度を０．２Ｊ以上とすることを特徴とする、［２６］又は［２７］に記載の複合材料用フィルムの製造方法。

　本発明によれば、剛性、耐久性、耐衝撃性及び生産性に優れる複合材料用部材並びにこれを用いた複合材料及び移動体を提供することが可能となる。

フィルムの製造方法の実施形態を模式的に示す要部説明図である。

　以下、本発明の実施形態の一例について説明するが、本発明は、その要旨を超えない限り、以下に説明する実施形態に限定されるものではない。

　なお、本発明において、「Ｘ～Ｙ」（Ｘ、Ｙは任意の数字）と表現した場合、特に断らない限り「Ｘ以上Ｙ以下」の意と共に、「好ましくはＸより大きい」及び「好ましくはＹより小さい」の意を包含するものとする。
　また、本発明において、「Ｘ以上」（Ｘは任意の数字）と表現した場合、特に断らない限り、「好ましくはＸより大きい」の意を包含し、「Ｙ以下」（Ｙは任意の数字）と表現した場合、特に断らない限り、「好ましくはＹより小さい」の意を包含するものとする。

　本発明において「主成分」とは、対象物中の最も多い成分をさし、好ましくは対象物中の５０質量％以上であり、より好ましくは６０質量％以上であり、さらに好ましくは７０質量％であり、特に好ましくは８０質量％以上であり、最も好ましくは９０質量％以上である。

　本発明の一実施形態である複合材料用部材は、樹脂と数平均繊維長が５ｍｍ以上の強化繊維とを含む複合材料用の部材であって、該部材がポリアリールエーテルケトンを主成分として含む樹脂成分を含有し、該樹脂成分の分子量分布が４以上８以下、質量平均分子量が８８０００以上である。
　また、本発明の他の実施形態である複合材料用部材は、ポリアリールエーテルケトンを主成分として含む樹脂成分を含有する複合材料用部材であって、該樹脂成分の分子量分布が４以上８以下、質量平均分子量が８８０００以上であり、該複合材料用部材が板状部材である。
　好ましくは、前記ポリアリールエーテルケトンの分子量分布が４以上８以下、質量平均分子量が８８０００以上である。以下、詳細に説明する。

＜樹脂成分＞
　本発明の複合材料用部材に含まれる樹脂成分は、ポリアリールエーテルケトンを主成分として含み、分子量分布が４以上８以下、質量平均分子量が８８０００以上であれば特に制限はない。

　樹脂成分の分子量分布は４以上であり、４．１以上であることが好ましく、４．２以上であることがより好ましく、４．５以上であることがさらに好ましく、４．７以上であることが特に好ましく、５以上であることが最も好ましい。分子量分布が広いということは、分子量分布が狭い場合と比べて低分子量成分の割合が多いことを意味する。低分子量成分は分子鎖の絡み合いが小さく運動性が高いため、結晶化の際に分子鎖が折り畳まれやすく結晶化速度が大きくなる。分子量分布が広いと、結晶化の際に低分子量成分が先に結晶化し、その結晶が結晶核剤として作用するため、樹脂全体として結晶融解温度や結晶化度、結晶化速度が向上すると考えられる。分子量分布が前記下限値以上であれば、低分子量成分を充分な量含むため、結晶化度や結晶化速度を高めることができ、ひいては、剛性、生産性の向上に繋がる。

　一方、樹脂成分の分子量分布は８以下であり、７以下であることが好ましく、６．５以下であることがより好ましく、６以下であることがさらに好ましく、５．７以下であることが特に好ましく、５．５以下であることがとりわけ好ましく、５．３以下であることが最も好ましい。分子量分布が前記上限値以下であれば、高分子量成分と低分子量成分の割合が多すぎないため、結晶化度と流動性、機械特性のバランスに優れる。

　樹脂成分の質量平均分子量は８８０００以上であり、９００００以上であることが好ましく、９３０００以上であることがより好ましく、９５０００以上であることがさらに好ましく、９８０００以上であることが特に好ましい。質量平均分子量が前記下限値以上であれば、耐久性、耐衝撃性等の機械特性に優れる。
　一方、質量平均分子量は１５００００以下であることが好ましく、１４００００以下であることがより好ましく、１３５０００以下であることがさらに好ましく、１３００００以下であることがよりさらに好ましく、１２５０００以下であることが特に好ましく、１２００００以下であることがとりわけ好ましく、１１５０００以下であることが最も好ましい。質量平均分子量が前記上限値以下であれば、結晶化度や結晶化速度、溶融成形時の流動性に優れる傾向となる。

　樹脂成分中のポリアリールエーテルケトン、なかでも好ましく用いられるポリエーテルエーテルケトンの含有割合は５０質量％以上であることが好ましく、６０質量％以上であることがより好ましく、７０質量％以上であることがさらに好ましく、８０質量％以上であることが特に好ましく、９０質量％超であることが最も好ましい。ポリアリールエーテルケトン以外の樹脂を含む場合、ポリアリールエーテルケトンの含有割合がかかる範囲であれば、本発明の効果を維持したまま適宜必要な効果を付与することが容易となる。

　ポリアリールエーテルケトンの改質を目的としてその他の樹脂成分をブレンドする場合、その種類は特に制限されず、ポリエチレン、ポリプロピレン、ポリ塩化ビニル、ポリスチレン、ポリ塩化ビニリデン、ポリビニルアルコール、エチレン－ビニルアルコール共重合体、ポリメチルペンテン、ポリフェニレンエーテル、ポリエチレンテレフタレート、ポリブチレンテレフタレート、ポリアセタール、脂肪族ポリアミド、ポリメチルメタクリレート、ポリカーボネート、ＡＢＳ、芳香族ポリアミド、ポリフェニレンサルファイド、ポリアリレート、ポリエーテルイミド、ポリアミドイミド、ポリサルホン、ポリエーテルサルホン、液晶ポリマー並びにこれらの共重合体及びこれらの混合物等を用いることができる。なかでも、ポリアリールエーテルケトンと成形温度が近く、溶融成形時の分解や架橋を抑制しやすいという観点から、ポリフェニレンサルファイド、ポリアリレート、ポリエーテルイミド、ポリアミドイミド、ポリサルホン、ポリエーテルサルホン、液晶ポリマーが好適に使用でき、特にポリエーテルイミドが好適に使用できる。ポリアリールエーテルケトンとポリエーテルイミドは相溶性が高く、分子レベルで混合するため、ポリアリールエーテルケトンのガラス転移温度を向上させたり、結晶性を制御したりすることが容易となる。

　また、ポリアリールエーテルケトンとしてポリエーテルエーテルケトンを用いる場合、その改質を目的としてブレンドする他の樹脂成分としては、上記ポリアリールエーテルケトンの改質目的に使用される樹脂と同様のものを用いることができるが、ポリエーテルエーテルケトン以外のポリアリールエーテルケトン、例えば、ポリエーテルケトン、ポリエーテルケトンケトン、ポリエーテルケトンエーテルケトンケトン、ポリエーテルエーテルケトンケトンを、ポリエーテルエーテルケトンと併せて用いることも好ましい。

［ポリアリールエーテルケトン］
　以下、ポリアリールエーテルケトンについて説明する。
　ポリアリールエーテルケトンは、１つ以上のアリール基、１つ以上のエーテル基及び１つ以上のケトン基を含むモノマー単位を含有する単独重合体又は共重合体である。例えば、ポリエーテルエーテルケトン、ポリエーテルケトンケトン、ポリエーテルケトン、ポリエーテルケトンエーテルケトンケトン、ポリエーテルエーテルケトンケトン、ポリエーテルジフェニルエーテルケトン等や、これらの共重合体（例えば、ポリエーテルケトン－ポリエーテルジフェニルエーテルケトン共重合体）を挙げることができる。なかでも、耐熱性、機械特性、耐薬品性等に優れる点で、ポリエーテルエーテルケトンが特に好ましい。

　ポリアリールエーテルケトンの分子量分布は４以上であることが好ましく、４．１以上であることがより好ましく、４．２以上であることがさらに好ましく、４．５以上であることが特に好ましく、４．７以上であることがとりわけ好ましく、５以上であることが最も好ましい。分子量分布が広いということは、分子量分布が狭い場合と比べて低分子量成分の割合が多いことを意味する。低分子量成分は分子鎖の絡み合いが小さく運動性が高いため、結晶化の際に分子鎖が折り畳まれやすく結晶化速度が大きくなる。分子量分布が広いと、結晶化の際に低分子量成分が先に結晶化し、その結晶が結晶核剤として作用するため、樹脂全体として結晶融解温度や結晶化度、結晶化速度が向上すると考えられる。分子量分布が前記下限値以上であれば、低分子量成分を充分な量含むため、結晶化度や結晶化速度を高めることができ、ひいては、剛性、生産性の向上に繋がる傾向となる。

　一方、ポリアリールエーテルケトンの分子量分布は８以下であることが好ましく、７以下であることがより好ましく、６．５以下であることがさらに好ましく、６以下であることがよりさらに好ましく、５．７以下であることが特に好ましく、５．５以下であることがとりわけ好ましく、５．３以下であることが最も好ましい。分子量分布が前記上限値以下であれば、高分子量成分と低分子量成分の割合が多すぎないため、結晶化度と流動性、機械特性のバランスに優れる。

　ポリアリールエーテルケトンの質量平均分子量は８８０００以上であることが好ましく、９００００以上であることがより好ましく、９３０００以上であることがさらに好ましく、９５０００以上であることが特に好ましく、９８０００以上であることが最も好ましい。ポリアリールエーテルケトンの質量平均分子量が前記下限値以上であれば、耐久性、耐衝撃性等の機械特性に優れる傾向となる。一方、質量平均分子量は１５００００以下であることが好ましく、１４００００以下であることがより好ましく、１３５０００以下であることがさらに好ましく、１３００００以下であることがよりさらに好ましく、１２５０００以下であることが特に好ましく、１２００００以下であることがとりわけ好ましく、１１５０００以下であることが最も好ましい。前記ポリアリールエーテルケトンの質量平均分子量が前記上限値以下であれば、結晶化度や結晶化速度、溶融成形時の流動性に優れる傾向となる。

　以下、ポリアリールエーテルケトンの中でも好ましく用いられるポリエーテルエーテルケトンについて説明する。
［ポリエーテルエーテルケトン］
　ポリエーテルエーテルケトンは、少なくとも２つのエーテル基とケトン基とを構造単位として有する樹脂であればよいが、熱安定性、溶融成形性、剛性、耐薬品性、耐衝撃性、耐久性に優れることから、好ましくは下記一般式（１）で表される繰り返し単位を有するものである。

（上記一般式（１）において、Ａｒ¹～Ａｒ³は、それぞれ独立に炭素原子数６～２４のアリーレン基を表し、また、それぞれ置換基を有していてもよい）

　上記一般式（１）において、Ａｒ¹～Ａｒ³のアリーレン基は互いに異なるものであってもよいが、同一であることが好ましい。Ａｒ¹～Ａｒ³のアリーレン基としては、具体的にはフェニレン基、ビフェニレン基等が挙げられ、これらのうちフェニレン基が好ましく、ｐ－フェニレン基であることがより好ましい。

　Ａｒ¹～Ａｒ³のアリーレン基が有していてもよい置換基としては、例えば、メチル基、エチル基等の炭素原子数１～２０のアルキル基や、メトキシ基、エトキシ基等の炭素原子数１～２０のアルコキシ基等が挙げられる。Ａｒ¹～Ａｒ³が置換基を有する場合、その置換基の数には特に制限はない。

　なかでも、ポリエーテルエーテルケトンは、下記構造式（２）で表される繰り返し単位を有するものが、熱安定性、溶融成形性、剛性、耐薬品性、耐衝撃性、耐久性の観点から好ましい。

　ポリエーテルエーテルケトンの分子量分布は４以上であることが好ましく、４．１以上であることがより好ましく、４．２以上であることがさらに好ましく、４．５以上であることが特に好ましく、４．７以上であることがとりわけ好ましく、５以上であることが最も好ましい。分子量分布が広いということは、分子量分布が狭い場合と比べて低分子量成分の割合が多いことを意味する。低分子量成分は分子鎖の絡み合いが小さく運動性が高いため、結晶化の際に分子鎖が折り畳まれやすく結晶化速度が大きくなりやすい。分子量分布が広いと、結晶化の際に低分子量成分が先に結晶化し、その結晶が結晶核剤として作用するため、樹脂全体として結晶融解温度や結晶化度、結晶化速度が向上すると考えられる。分子量分布が前記下限値以上であれば、低分子量成分を充分な量含むため、結晶化度や結晶化速度を高めることができ、ひいては、剛性、生産性の向上に繋がる傾向となる。
　一方、ポリエーテルエーテルケトンの分子量分布は８以下であることが好ましく、７以下であることがより好ましく、６．５以下であることがさらに好ましく、６以下であることがよりさらに好ましく、５．７以下であることが特に好ましく、５．５以下であることがとりわけ好ましく、５．３以下であることが最も好ましい。分子量分布が前記上限値以下であれば、高分子量成分と低分子量成分の割合が多すぎないため、結晶化度と流動性、機械特性のバランスに優れる傾向となる。

　ポリエーテルエーテルケトンの質量平均分子量は８８０００以上であることが好ましく、９００００以上であることがより好ましく、９３０００以上であることがさらに好ましく、９５０００以上であることが特に好ましく、９８０００以上であることが最も好ましい。ポリエーテルエーテルケトンの質量平均分子量が前記下限値以上であれば、耐久性、耐衝撃性等の機械的特性に優れる傾向となる。
　一方、質量平均分子量は１５００００以下であることが好ましく、１４００００以下であることがより好ましく、１３５０００以下であることがさらに好ましく、１３００００以下であることがよりさらに好ましく、１２５０００以下であることが特に好ましく、１２００００以下であることがとりわけ好ましく、１１５０００以下であることが最も好ましい。質量平均分子量が前記上限値以下であれば、結晶化度や結晶化速度、溶融成形時の流動性に優れる傾向となる。

　前記の分子量及び分子量分布は、用いる樹脂成分が溶解する溶離液を用い、ゲル浸透クロマトグラフィーにより求めることができる。例えば、溶離液としてクロロフェノールと、クロロベンゼン、クロロトルエン、ブロモベンゼン、ブロモトルエン、ジクロロベンゼン、ジクロロトルエン、ジブロモベンゼン、ジブロモトルエン等のハロゲン化ベンゼン類との混合液や、溶離液としてペンタフルオロフェノールとクロロホルムの混合液を用いることができる。
　具体的には、後述の実施例に記載の方法で測定することができるが、例えば以下の方法で測定することができる。
（１）ポリエーテルエーテルケトン等の樹脂成分の非晶状態のフィルムを得る。例えば、ポリエーテルエーテルケトン等の樹脂ペレットを、例えば３５０～４００℃でプレスした後急冷するか、押出機でフィルム化する場合はキャストロールの温度を低く、例えば２０～１４０℃で冷却して非晶状態のフィルムを得る。
（２）前記フィルム９ｍｇに、ペンタフルオロフェノール３ｇを加える。
（３）ヒートブロックを用い、１００℃で６０分間加熱溶解する。
（４）続いてヒートブロックから取り出し、放冷後、常温（約２３℃）のクロロホルム６ｇを少しずつ静かに加え穏やかに振り混ぜる。
（５）その後０．４５μｍのＰＴＦＥ（ポリテトラフルオロエチレン）カートリッジフィルターでろ過して得られた試料について、ゲル浸透クロマトグラフィーを用いて、数平均分子量（Ｍｎ）、質量平均分子量（Ｍｗ）、分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）を測定する。

　ポリアリールエーテルケトン、なかでもポリエーテルエーテルケトンの結晶融解温度は３３０℃以上であることが好ましく、３３２℃以上であることがより好ましく、３３４℃以上であることがさらに好ましく、３３６℃以上であることが特に好ましい。複合材料用部材に用いられるポリアリールエーテルケトンは広い分子量分布を有するため結晶化速度が大きく、結晶化度が高い複合材料用部材、結果として結晶融解温度が高い複合材料用部材が得られやすい。結晶融解温度が前記下限値以上であれば、得られる部材は耐熱性に優れる傾向となる。一方、結晶融解温度は３７０℃以下であることが好ましく、３６５℃以下であることがより好ましく、３６０℃以下であることがさらに好ましく、３５５℃以下であることが特に好ましく、３５０℃以下であることが最も好ましい。ポリアリールエーテルケトンの結晶融解温度が前記上限値以下であれば、複合材料用部材製造時等の溶融成形時の流動性に優れる傾向となる。

　なお、ポリアリールエーテルケトン、なかでもポリエーテルエーテルケトンの結晶融解温度は、ＪＩＳ　Ｋ７１２１：２０１２に準じて、示差走査熱量計（例えば、パーキンエルマー社製「Ｐｙｒｉｓ１　ＤＳＣ」）を用いて、温度範囲２５～４００℃、加熱速度１０℃／分で昇温させ、検出されたＤＳＣ曲線の融解ピークのピークトップ温度から求めることができる。

　ポリアリールエーテルケトン、なかでもポリエーテルエーテルケトンの結晶融解熱量は３０Ｊ／ｇ以上であることが好ましく、３２Ｊ／ｇ以上であることがより好ましく、３４Ｊ／ｇ以上であることがさらに好ましく、３６J／ｇ以上であることが特に好ましい。ポリアリールエーテルケトンの結晶融解熱量が前記下限値以上であれば、得られる複合材料用部材は充分結晶化度を有し、ひいては耐熱性と剛性に優れる傾向となる。一方、ポリアリールエーテルケトン、なかでもポリエーテルエーテルケトンの結晶融解熱量は４５Ｊ／ｇ以下であることが好ましく、４３Ｊ／ｇ以下であることがより好ましく、４０Ｊ／ｇ以下であることがさらに好ましい。ポリアリールエーテルケトンの結晶融解熱量が前記上限値以下であれば、結晶化度が高すぎないため、複合材料用部材製造時等の溶融成形性に優れる傾向となり、得られる複合材料用部材は耐久性、耐衝撃性に優れる傾向となる。

　なお、ポリアリールエーテルケトン、なかでもポリエーテルエーテルケトンの結晶融解熱量は、ＪＩＳ　Ｋ７１２２：２０１２に準じて、示差走査熱量計（例えば、パーキンエルマー社製「Ｐｙｒｉｓ１　ＤＳＣ」）を用いて、温度範囲２５～４００℃、加熱速度１０℃／分で昇温させ、検出されたＤＳＣ曲線の融解ピークの面積から求めることができる。

　ポリアリールエーテルケトン、なかでもポリエーテルエーテルケトンの降温過程における結晶化温度は２８８℃以上であることが好ましく、２８９℃以上であることがより好ましく、２９０℃以上であることがさらに好ましく、２９１℃以上であることが特に好ましい。ポリアリールエーテルケトンの降温過程における結晶化温度が前記下限値以上であれば、結晶化速度が大きく、複合材料用部材の生産性に優れる傾向となる。具体的には、例えばフィルムを作製する場合であれば、キャストロールをガラス転移温度以上結晶融解温度以下の温度に設定することで、キャストロールに樹脂が接触している間に結晶化が促進され結晶化フィルムが得られるが、降温過程の結晶化温度が前記下限値以上であれば、結晶化速度が大きく、キャストロールで結晶化を終えることができるため弾性率が高くなり、結果としてロールへの貼り付きが抑えられ、フィルムの外観が良くなる傾向となる。

　一方、ポリアリールエーテルケトン、なかでもポリエーテルエーテルケトンの降温過程における結晶化温度は３２０℃以下であることが好ましく、３１５℃以下であることがより好ましく、３１０℃以下であることがさらに好ましく、３０５℃以下であることが特に好ましい。ポリエーテルエーテルケトンの降温過程における結晶化温度の上限がかかる範囲であれば、結晶化が速すぎないため、フィルム等の複合材料用部材成形時の冷却ムラが少なくなり、均一に結晶化した高品質な複合材料用部材が得られる傾向となる。

　なお、ポリアリールエーテルケトン、なかでもポリエーテルエーテルケトンの降温過程における結晶化温度は、ＪＩＳ　Ｋ７１２１：２０１２に準じて、示差走査熱量計（例えば、パーキンエルマー社製「Ｐｙｒｉｓ１　ＤＳＣ」）を用いて、温度範囲４００～２５℃、速度１０℃／分で降温させ、検出されたＤＳＣ曲線の結晶化ピークのピークトップ温度から求めることができる。

　分子量分布が４以上８以下、質量平均分子量が８８０００以上の、ポリアリールエーテルケトン、なかでもポリエーテルエーテルケトンの製造方法は特に限定されるものではなく、公知の製法により製造することができる。製造にあたっては、目的の分子量分布、質量平均分子量とするための条件を適宜選択して採用すればよい。具体的には例えば、重合時に仕込むモノマー、重合開始剤、触媒、必要に応じて添加される連鎖移動剤等の種類・量・濃度、それぞれの添加の仕方を調整したり、重合温度、重合時間、重合圧力等の重合条件を調整したりする方法を採用することが挙げられる。また、重合条件を段階的に変えて重合を行う所謂多段重合を採用してもよい。

＜複合材料用部材＞
　上述したポリアリールエーテルケトン、好ましくはポリエーテルエーテルケトンを主成分として含み、分子量分布が４以上８以下、質量平均分子量が８８０００以上である樹脂成分は、樹脂と樹脂を強化するための繊維（強化繊維）とを含む複合材料を得るための材料部材である複合材料用部材（以下「本部材」という場合がある）として好適に用いることができ、なかでも、樹脂と数平均繊維長が５ｍｍ以上の強化繊維とを含む複合材料用の部材としてより好適に用いることができる。本部材は、特に、上述した特定の分子量分布と質量平均分子量を有するポリアリールエーテルケトン、好ましくはポリエーテルエーテルケトンを含むことにより、得られる複合材料用部材は、剛性、耐久性、耐衝撃性、生産性に優れる傾向となる。特定のポリアリールエーテルケトン、特にポリエーテルエーテルケトンを含むことによるこれらの利点は、強化繊維として数平均繊維長が５ｍｍ以上のものと複合させる場合に特に顕著となる。

　本部材は、本発明の効果を損なわない範囲で、熱安定剤、酸化防止剤、紫外線吸収剤、光安定剤、抗菌・防かび剤、帯電防止剤、滑剤、顔料、染料、充填材等の各種添加剤が含まれていてもよい。

　本部材中の樹脂成分の割合、特にポリアリールエーテルケトン、好ましくはポリエーテルエーテルケトンの割合としては、３５質量％以上であることが好ましく、４０質量％以上であることがより好ましく、５０質量％以上であることがさらに好ましく、６０質量％以上であることが特に好ましく、７０質量％以上であることがとりわけ好ましく、８０質量％以上であることが最も好ましい。本部材に含まれる樹脂成分、特にポリアリールエーテルケトン、好ましくはポリエーテルエーテルケトンの割合が前記下限値以上であれば、耐熱性と剛性に優れる本部材となりやすい。一方、上限については特に制限はなく、耐熱性や剛性といった特性を充分に発揮するためには樹脂成分、特にポリアリールエーテルケトン、好ましくはポリエーテルエーテルケトンの割合はできるだけ高い方が好ましいが、樹脂成分、特にポリアリールエーテルケトン、好ましくはポリエーテルエーテルケトンの改質を目的として添加剤、充填材等をさらに含む場合は、９５質量％以下であることが好ましく、９０質量％以下であることがより好ましく、８５質量％以下であることがさらに好ましい。本部材に含まれる樹脂成分、特にポリアリールエーテルケトン、好ましくはポリエーテルエーテルケトンの割合が前記上限値以下であれば、添加剤、充填材等をさらに含む場合に、それらの効果が充分に発揮されやすい。

　本部材は、完全に結晶化していない状態でもよく、結晶化している状態でもよい。目的に応じて、製造過程において公知の手法を用いて結晶性を適宜調整することも可能である。一般に、結晶化していない状態では靱性に優れ、結晶化した状態では耐熱性や剛性に優れる。耐熱性や剛性等のより高い機能が求められる用途では、完全に結晶化していることが好ましい。なお、完全に結晶化しているとは、示差走査熱量測定（ＤＳＣ）の昇温過程において、結晶化に伴う発熱ピークが確認されないことを意味する。

［結晶融解温度］
　本部材の結晶融解温度は、３３０℃以上であることが好ましく、３３２℃以上であることがより好ましく、３３４℃以上であることがさらに好ましく、３３６℃以上であることが特に好ましい。本部材の結晶融解温度が前記下限値以上であれば、耐熱性に優れる傾向となる。一方、結晶融解温度は３７０℃以下であることが好ましく、３６５℃以下であることがより好ましく、３６０℃以下であることがさらに好ましく、３５５℃以下であることが特に好ましく、３５０℃以下であることが最も好ましい。本部材の結晶融解温度が前記上限値以下であれば、本部材を用いて強化繊維との複合材料を製造する際の繊維への含浸性等の二次加工性に優れる傾向となる。

　なお、本部材の結晶融解温度は、ＪＩＳ　Ｋ７１２１：２０１２に準じて、示差走査熱量計（例えば、パーキンエルマー社製「Ｐｙｒｉｓ１　ＤＳＣ」）を用いて、温度範囲２５～４００℃、加熱速度１０℃／分で昇温させ、検出されたＤＳＣ曲線の融解ピークのピークトップ温度から求めることができる。

［結晶融解熱量］
　本部材の結晶融解熱量は３０Ｊ／ｇ以上であることが好ましく、３２Ｊ／ｇ以上であることがより好ましく、３４Ｊ／ｇ以上であることがさらに好ましく、３６Ｊ／ｇ以上であることが特に好ましい。本部材の結晶融解熱量が前記下限値以上であれば、充分な結晶化度を有し、ひいては耐熱性と剛性に優れる傾向となる。また、強化繊維との複合材料とした場合も、耐熱性と剛性に優れる傾向となる。一方、本部材の結晶融解熱量は４５Ｊ／ｇ以下であることが好ましく、４３Ｊ／ｇ以下であることがより好ましく、４０Ｊ／ｇ以下であることがさらに好ましい。本部材の結晶融解熱量が前記上限値以下であれば、結晶化度が高すぎないため、強化繊維との複合材料を製造する際の繊維への含浸性等の二次加工性に優れる傾向となる。

　なお、本部材の結晶融解熱量は、ＪＩＳ　Ｋ７１２２：２０１２に準じて、示差走査熱量計（例えば、パーキンエルマー社製「Ｐｙｒｉｓ１　ＤＳＣ」）を用いて、温度範囲２５～４００℃、加熱速度１０℃／分で昇温させ、検出されたＤＳＣ曲線の融解時の融解ピークの面積から求めることができる。

［結晶化温度］
　本部材の降温過程における結晶化温度は２８８℃以上であることが好ましく、２８９℃以上であることがより好ましく、２９０℃以上であることがさらに好ましく、２９１℃以上であることが特に好ましい。本部材の降温過程における結晶化温度が前記下限値以上であれば、結晶化速度が大きく、強化繊維との複合材料を生産する際のサイクルを短くすることができ生産性に優れる傾向となる。

　一方、降温過程における結晶化温度は３２０℃以下であることが好ましく、３１５℃以下であることがより好ましく、３１０℃以下であることがさらに好ましく、３０５℃以下であることが特に好ましい。本部材の降温過程における結晶化温度が前記上限値以下であれば、結晶化が速すぎないため、強化繊維との複合材料製造時の冷却ムラが少なくなり、均一に結晶化した高品質な複合材料が得られる傾向となる。加えて、強化繊維との複合材料製造の際に強化繊維に本部材を充分に含浸させることが容易となり、得られる複合材料も均一に結晶化した高品質のものとなりやすい利点もある。

　なお、本部材の結晶化温度は、ＪＩＳ　Ｋ７１２１：２０１２に準じて、示差走査熱量計（例えば、パーキンエルマー社製「Ｐｙｒｉｓ１　ＤＳＣ」）を用いて、温度範囲４００～２５℃、速度１０℃／分で降温させ、検出されたＤＳＣ曲線の結晶化ピークのピークトップ温度から求めることができる。

［引張弾性率］
　本部材の引張弾性率は３４００ＭＰａ以上であることが好ましく、３５００ＭＰａ以上であることがより好ましく、３６００ＭＰａ以上であることがさらに好ましく、３６５０ＭＰａ以上であることが特に好ましく、３７００ＭＰａ以上であることが最も好ましい。本部材に用いられるポリアリールエーテルケトン、好ましくはポリエーテルエーテルケトンは、分子量分布が広いため、剛性の高い結晶領域の割合が大きくなり、結果として引張弾性率が高くなりやすい。引張弾性率が前記下限値以上であれば剛性に優れ、得られる複合材料も剛性や強度に優れるものとなりやすい。
　一方、引張弾性率は５０００ＭＰａ以下であることが好ましく、４５００ＭＰａ以下であることがより好ましく、４０００ＭＰａ以下であることがさらに好ましく、３９００ＭＰａ以下であることが特に好ましく、３８００ＭＰａ以下であることが最も好ましい。引張弾性率が前記上限値以下であれば、剛性が高すぎることがなく、また得られる複合材料の賦形等の二次加工性にも優れる傾向となる。
　なお、引張弾性率は、引張速度５ｍｍ／分の条件で測定するが、具体的には、後述の実施例に記載の方法で測定することができる。

［耐折回数］
　本部材の耐折回数は５０００回以上であることが好ましく、６０００回以上であることがより好ましく、７０００回以上であることがさらに好ましく、８０００回以上であることが特に好ましく、９０００回以上であることがとりわけ好ましく、１００００回以上であることが最も好ましい。耐折回数がかかる範囲であれば、耐久性が充分に高く、また得られる複合材料も耐久性に優れ、繰り返し応力が加えられるような用途においても破壊しにくいものとなりやすい。なお、耐折回数はＪＩＳ　Ｐ８１１５：２００１に準拠し、厚み１００μｍ、折り曲げ角度１３５度、折り曲げ速度１７５ｃｐｍ、荷重９．８Ｎの条件で測定することができる。

［パンクチャー衝撃強度］
　本部材の厚み１００μｍ、２３℃、固定枠内径５０ｍｍ、打ち抜きストライカー径１２．７ｍｍ、試験速度３ｍ／秒の条件で測定されるパンクチャー衝撃強度は０．２Ｊ以上であることが好ましく、０．４Ｊ以上であることがより好ましく、０．６Ｊ以上であることがさらに好ましく、０．８Ｊ以上であることが特に好ましい。２３℃におけるパンクチャー衝撃強度がかかる範囲であれば、耐衝撃性が充分に高く、外部から衝撃が加わっても破壊しにくい複合材料用部材となりやすく、また得られる複合材料も耐衝撃性に優れるものとなりやすい。

　本部材の、厚み１００μｍ、－２０℃、固定枠内径５０ｍｍ、打ち抜きストライカー径１２．７ｍｍ、試験速度３ｍ／秒の条件で測定されるパンクチャー衝撃強度は０．２Ｊ以上であることが好ましく、０．４Ｊ以上であることがより好ましく、０．６Ｊ以上であることがさらに好ましいく、０．８Ｊ以上であることが特に好ましい。－２０℃におけるパンクチャー衝撃強度がかかる範囲であれば、特に低温における耐衝撃性が充分に高く、外部から衝撃が加わっても破壊しにくい複合材料用部材となりやすく、また得られる複合材料も耐衝撃性に優れるものとなりやすい。
　なお、２３℃及び－２０℃におけるパンクチャー衝撃強度は、ＪＩＳ　Ｋ７１２４－２：１９９９を参考に、厚み１００μｍ、測定サンプル固定枠の内径５０ｍｍ、打ち抜きストライカー径１２．７ｍｍ、試験速度３ｍ／秒の条件で測定することができるが、本部材の厚みが１ｍｍ以上である場合には、ＪＩＳ　Ｋ７２１１－２：２００６を参考にして、同様の条件で測定すればよい。

［厚み精度］
　本部材の形状がフィルム、シート、板状等の長さ及び幅に比べて厚みが極めて小さい薄い平らな形状である場合は、本部材の厚み精度は７％以下であることが好ましく、５％以下であることがより好ましく、４％以下であることがさらに好ましく、３％以下であることが特に好ましく、２．５％以下であることがとりわけ好ましく、２％以下であることが最も好ましい。厚み精度がかかる範囲であれば、強化繊維と複合した際に、得られる複合材料中の強化繊維含有量のばらつきが小さくなりやすい、すなわち、複合材料の部位による強度等の機械的物性値のばらつきが小さく、機械物性の均一性の高い複合材料が得られやすくなる。厚み精度の下限は特に限定されるものではなく、０％であることが好ましいが、通常０．１％であり、０．３％であってもよく、０．５％であってもよく、０．８％であってもよく、１％であってもよい。
　なお、厚み精度は、測定されるフィルム厚みの平均値と標準偏差から、下記の式１により算出することができ、具体的には、後述の実施例に記載の方法で測定することができる。
［式１］
厚み精度（％）＝標準偏差（μｍ）／平均値（μｍ）×１００

［表面粗さ］
　本部材の形状がフィルム、シート、板状等の長さ及び幅に比べて厚みが極めて小さい薄い平らな形状である場合は、少なくとも一面（片面）の表面粗さが特定の範囲であることが好ましい。具体的には、本部材の少なくとも片面の算術平均高さ（Ｓａ）、最大高さ（Ｓｚ）、算術平均粗さ（Ｒａ）、最大高さ粗さ（Ｒｚ）が後記する特定の範囲であることが好ましい。また、本部材の両面の表面粗さが後記する特定の範囲であることも好ましい。

［算術平均高さ（Ｓａ）］
　本部材の少なくとも片面の算術平均高さ（Ｓａ）は０．００１μｍ以上であることが好ましく、０．００５μｍ以上であることがより好ましく、０．００７μｍ以上であることがさらに好ましく、０．０１μｍ以上であることが特に好ましく、０．０１５μｍ以上であることがとりわけ好ましく、０．０１８μｍ以上であることが最も好ましい。また、算術平均高さ（Ｓａ）は、１μｍ以下であることが好ましく、０．５μｍ以下であることがより好ましく、０．２μｍ以下であることがさらに好ましく、０．１μｍ以下であることが特に好ましく、０．０８μｍ以下であることがとりわけ好ましく、０．０５μｍ以下であることが最も好ましい。
　算術平均高さ（Ｓａ）が前記下限値以上であれば、プリプレグ等の複合材料を製造する際の強化繊維シート等と積層する過程において、フィルムロール等からフィルム等を送り出す際の滑り性が低下することによりフィルム等が蛇行したり斜めになったりする不具合が発生しにくく、加工性に優れた複合材料用部材となりやすい。また、フィルムロール等に蓄積する静電気によりフィルム巻き出し時にスパークが発生しフィルム等の表面に傷を付けたり、浮遊している塵埃が静電気により引き寄せられフィルム等の表面に付着し、得られる複合材料中に異物が混入するといった問題も発生しにくく好ましい。また、算術平均高さ（Ｓａ）が前記上限値以下であれば、強化繊維と複合した際に、得られる複合材料中の強化繊維含有量のばらつきが小さくなりやすい、すなわち、複合材料の部位による強度等の機械的物性値のばらつきが小さく、機械物性の均一性の高い複合材料が得られやすくなる。また、フィルムロール等からフィルム等を巻き出す際のフィルム搬送中に搬送ロール上でフィルム等が滑り、ずれ、捻じれ、しわ等が発生するといった問題も起こりにくいといった利点がある。
　なお、算術平均高さ（Ｓａ）は、白色干渉顕微鏡を用いて測定することができ、具体的には後述の実施例に記載の方法で測定することができる。

［最大高さ（Ｓｚ）］
　本部材の少なくとも片面の最大高さ（Ｓｚ）は０．１μｍ以上であることが好ましく、０．３μｍ以上であることがより好ましく、０．５μｍ以上であることがさらに好ましく、０．７μｍ以上であることが特に好ましく、０．８μｍ以上であることが最も好ましい。また、最大高さ（Ｓｚ）は１０μｍ以下であることが好ましく、７μｍ以下であることがより好ましく、５μｍ以下であることがさらに好ましく、３μｍ以下であることが特に好ましく、２．５μｍ以下であることがとりわけ好ましく、２μｍ以下であることが最も好ましい。
　最大高さ（Ｓｚ）が前記下限値以上であれば、プリプレグ等の複合材料を製造する際の強化繊維シート等と積層する過程において、フィルムロール等からフィルム等を送り出す際の滑り性が低下することによりフィルム等が蛇行したり斜めになったりする不具合が発生しにくく、加工性に優れた複合材料用部材となりやすい。また、フィルムロール等に蓄積する静電気によりフィルム巻き出し時にスパークが発生しフィルム等の表面に傷を付けたり、浮遊している塵埃が静電気により引き寄せられフィルム等の表面に付着し、得られる複合材料中に異物が混入するといった問題も発生しにくく好ましい。また、最大高さ（Ｓｚ）が前記上限値以下であれば、強化繊維と複合した際に、得られる複合材料中の強化繊維含有量のばらつきが小さくなりやすい、すなわち、複合材料の部位による強度等の機械的物性値のばらつきが小さく、機械物性の均一性の高い複合材料が得られやすくなる。また、フィルムロール等からフィルム等を巻き出す際のフィルム搬送中に搬送ロール上でフィルム等が滑り、ずれ、捻じれ、しわ等が発生するといった問題も起こりにくいといった利点がある。
　なお、最大高さ（Ｓｚ）は、白色干渉顕微鏡を用いて測定することができ、具体的には後述の実施例に記載の方法で測定することができる。

［算術平均粗さ（Ｒａ）］
　本部材の少なくとも片面の算術平均粗さ（Ｒａ）は０．００５μｍ以上であることが好ましく、０．００８μｍ以上であることがより好ましく、０．０１μｍ以上であることがさらに好ましく、０．０１５μｍ以上であることが特に好ましく、０．０２μｍ以上であることが最も好ましい。また、算術平均粗さ（Ｒａ）は１μｍ以下であることが好ましく、０．７μｍ以下であることがより好ましく、０．５μｍ以下であることがさらに好ましく、０．３μｍ以下であることがよりさらに好ましく、０．２μｍ以下であることが特に好ましく、０．１５μｍ以下であることがとりわけ好ましく、０．１μｍ以下であることが最も好ましい。
　算術平均粗さ（Ｒａ）が前記下限値以上であれば、プリプレグ等の複合材料を製造する際の強化繊維シート等と積層する過程において、フィルムロール等からフィルム等を送り出す際の滑り性が低下することによりフィルム等が蛇行したり斜めになったりする不具合が発生しにくく、加工性に優れた複合材料用部材となりやすい。また、フィルムロール等に蓄積する静電気によりフィルム巻き出し時にスパークが発生しフィルム等の表面に傷を付けたり、浮遊している塵埃が静電気により引き寄せられフィルム等の表面に付着し、得られる複合材料中に異物が混入するといった問題も発生しにくく好ましい。また、算術平均粗さ（Ｒａ）が前記上限値以下であれば、強化繊維と複合した際に、得られる複合材料中の強化繊維含有量のばらつきが小さくなりやすい、すなわち、複合材料の部位による強度等の機械的物性値のばらつきが小さく、機械物性の均一性の高い複合材料が得られやすくなる。また、フィルムロール等からフィルム等を巻き出す際のフィルム搬送中に搬送ロール上でフィルム等が滑り、ずれ、捻じれ、しわ等が発生するといった問題も起こりにくいといった利点がある。
　なお、算術平均粗さ（Ｒａ）は、ＪＩＳ　Ｂ０６０１：２０１３に準拠し接触式表面粗さ計を用いて測定することができ、具体的には後述の実施例に記載の方法で測定することができる。

［最大高さ粗さ（Ｒｚ）］
　本部材の少なくとも片面の最大高さ粗さ（Ｒｚ）は０．０５μｍ以上であることが好ましく、０．０８μｍ以上であることがより好ましく、０．１μｍ以上であることがさらに好ましく、０．１５μｍ以上であることが特に好ましく、０．２μｍ以上であることが最も好ましい。また、最大高さ粗さ（Ｒｚ）は５μｍ以下であることが好ましく、３μｍ以下であることがより好ましく、２μｍ以下であることがさらに好ましく、１μｍ以下であることが特に好ましく、０．８μｍ以下であることが最も好ましい。
　最大高さ粗さ（Ｒｚ）が前記下限値以上であれば、プリプレグ等の複合材料を製造する際の強化繊維シート等と積層する過程において、フィルムロール等からフィルム等を送り出す際の滑り性が低下することによりフィルム等が蛇行したり斜めになったりする不具合が発生しにくく、加工性に優れた複合材料用部材となりやすい。また、フィルムロール等に蓄積する静電気によりフィルム巻き出し時にスパークが発生しフィルム等の表面に傷を付けたり、浮遊している塵埃が静電気により引き寄せられフィルム等の表面に付着し、得られる複合材料中に異物が混入するといった問題も発生しにくく好ましい。また、最大高さ粗さ（Ｒｚ）が前記上限値以下であれば、強化繊維と複合した際に、得られる複合材料中の強化繊維含有量のばらつきが小さくなりやすい、すなわち、複合材料の部位による強度等の機械的物性値のばらつきが小さく、機械物性の均一性の高い複合材料が得られやすくなる。また、フィルムロール等からフィルム等を巻き出す際のフィルム搬送中に搬送ロール上でフィルム等が滑り、ずれ、捻じれ、しわ等が発生するといった問題も起こりにくいといった利点がある。
　なお、最大高さ粗さ（Ｒｚ）は、ＪＩＳ　Ｂ０６０１：２０１３に準拠し接触式表面粗さ計を用いて測定することができ、具体的には後述の実施例に記載の方法で測定することができる。

［相対結晶化度］
　本部材の相対結晶化度は５０％以上であることが好ましく、６０％以上であることがより好ましく、７０％以上であることがさらに好ましく、８０％以上であることが特に好ましく、９０％以上であることがとりわけ好ましく、９５％以上であることが最も好ましい。また、上限は、通常１００％である。本部材の相対結晶化度が、前記下限値以上であると、本部材と強化繊維とを加熱圧着させ複合材料とする際に熱による収縮を抑制することが容易となり、また、耐熱性や剛性により優れたものとすることができる。
　なお、相対結晶化度は、示差走査熱量計（例えば、パーキンエルマー社製「Ｐｙｒｉｓ１　ＤＳＣ」）を用いて、温度範囲２５～４００℃、加熱速度１０℃／分で昇温し、このときに得られる結晶融解ピークの熱量（Ｊ／ｇ）、再結晶化ピークの熱量（Ｊ／ｇ）から下記の式２を用いて算出することで得られる。
［式２］
相対結晶化度（％）＝｛１－（ΔＨｃ／ΔＨｍ）｝×１００
ΔＨｃ：本部材の１０℃／分の昇温条件下での再結晶化ピークの熱量（Ｊ／ｇ）
ΔＨｍ：本部材の１０℃／分の昇温条件下での結晶融解ピークの熱量（Ｊ／ｇ）

　なお、再結晶化ピークが複数存在する場合はその熱量の合計をΔＨｃとし、結晶融解ピークが複数存在する場合はその熱量の合計をΔＨｍとして算出する。示差走査熱量計で測定した際に再結晶化ピークが見られないもの（ΔＨｃ＝０Ｊ／ｇ）を結晶化した本部材、再結晶化ピークが見られるものを完全に結晶化していない本部材ということができる。

［比重］
　本部材の比重は、１．２７以上であることが好ましく、１．２８以上であることがより好ましい。相対結晶化度と比重は相関があり、通常は、相対結晶化度が高いほど、比重が高いものとなりやすい。そのため、比重が前記下限値以上であると、本部材と強化繊維とを加熱圧着等させ複合材料とする際に熱による収縮を抑制することができる傾向となり、また、耐熱性や剛性に優れたものとすることができる傾向となる。一方、本部材の比重は、１．３５以下であることが好ましく、１．３４以下であることがより好ましい。
　なお、比重は、ＪＩＳ　Ｋ７１１２：１９９９（Ｄ法）の測定方法に準拠し、温度２３℃の条件により測定した値である。

［加熱収縮率］
　本部材の加熱収縮率は、２．５％以下であることが好ましく、２．２％以下であることがより好ましく、１．８％以下であることがさらに好ましく、１．５％以下であることが特に好ましく、１．２％以下であることがとりわけ好ましく、０．８％以下であることが殊に好ましく、０．７％以下であることが最も好ましい。加熱収縮率を前記上限値以下とすることにより、本部材と強化繊維とを加熱圧着等させ複合材料とする際に熱による収縮を抑制することができる傾向となり、得られる複合材料もシワ等の外観不良が発生しにくい傾向となる。本部材の加熱収縮率の下限は特に限定されるものではなく０％であることが好ましいが、０．１％であってもよく、０．２％であってもよく、０．３％であってもよい。
　加熱収縮率は、フィルム状等とした本部材から切り出した大きさ１２０ｍｍ×１２０ｍｍの試験片に、樹脂の流れ方向（ＭＤ）に直交する方向（ＴＤ）に１００ｍｍ間隔の標線を付け、この試験片を２００℃の環境下に１０分間静置し、加熱前後の標線間距離から、下記の式３により求められる。
［式３］
加熱収縮率（％）＝[（加熱前の標線間距離－加熱後の標線間距離）／加熱前の標線間距離]×１００

［加熱収縮応力］
　本部材の加熱収縮応力は、１．２ｍＮ以下であることが好ましく、１ｍＮ以下であることがより好ましく、０．８ｍＮ以下であることがさらに好ましく、０．５ｍＮ以下であることが特に好ましく、０．３ｍＮ以下であることが最も好ましい。加熱収縮応力を前記上限値以下とすることにより、本部材と強化繊維とを加熱圧着等させ複合材料とする際に熱による収縮を抑制することができる傾向となり、得られる複合材料もシワ等の外観不良が発生しにくい傾向となる。本部材の加熱収縮応力の下限は特に限定されるものではなく０ｍＮであることが好ましい。
　加熱収縮応力は、以下の方法で求めることができる。
　フィルム状等とした本部材から長さ１０ｍｍ、幅３ｍｍの短冊状の試験片を切り出し、熱機械分析装置（例えば、日立ハイテクサイエンス社製熱機械分析装置「ＴＭＡ７１００」）を用いて、試験片の一端を荷重検出器のチャックに、他端を固定チャックにセットし、荷重をかけない状態で室温（２３℃）から３４０℃まで昇温速度５℃／分で加熱し、１４５℃における応力値を測定する。樹脂の流れ方向（ＭＤ）とそれと直交する方向（ＴＤ）についてそれぞれ測定を行い、応力値が大きい方を本発明の加熱収縮応力とする。

　本部材の形状としては特に限定はなく、フィルム、板、繊維、ボトル、チューブ、棒、パウダー、ペレット等のいずれの形状であってもよいが、フィルム、板、繊維であることが好ましく、フィルム、板であることがより好ましく、フィルムであることがさらに好ましい。なお、本部材が板状部材である場合、板状部材の「板状」としては、最大厚みが任意の平らな形状をいい、厚み１ｍｍ以上のいわゆる板だけでなく、厚み１ｍｍ未満のフィルムも含む趣旨である。板状部材としては薄い板状が好ましく、その厚みは２ｍｍ以下が好ましく、１ｍｍ未満がより好ましく、５００μｍ以下がさらに好ましく、４００μｍ以下が特に好ましく、３００μｍ以下がとりわけ好ましく、２５０μｍ以下が最も好ましい。下限値は通常３μｍである。
　パウダー、ペレット等の形状のものを用いる場合は、原料の樹脂をそのまま用いてもよいし、パウダー状、ペレット状等に加工したものであってもよい。また、その他の形状である場合は、一般の成形法、例えば、押出成形、射出成形、溶融流延法等の流延成形、プレス成形等によって成形して、各種形状、好ましくはフィルム、板等の部材に成形できる。それぞれの成形方法において、装置及び加工条件は特に限定されず、公知の方法を採用することができる。特に、後述の強化繊維との複合材料とする際の加工性の観点から、押出成形法、特にＴダイ法によってフィルムとされた複合材料用部材であることが好ましい。

　なお、本発明においてフィルムは、シートを包含するものとする。一般的にフィルムとは、長さ及び幅に比べて厚みが極めて小さく、最大厚みが任意に限定されている薄い平らな製品で、通常、ロールの形で供給されるものをいい（日本工業規格ＪＩＳ　Ｋ６９００：１９９４）、一般的にシートとは、ＪＩＳにおける定義上、薄く、一般にその厚みが長さと幅のわりには小さく平らな製品をいう。しかし、シートとフィルムの境界は定かでないため、本発明においては、フィルムはシートを包含するものとする。よって、「フィルム」は「シート」であってもよい。

＜フィルムの製造方法＞
　本部材がフィルムである場合、フィルムの製造方法は特に限定されないが、例えば、無延伸又は延伸フィルムとして得ることができる。複合材料を製造する際の二次加工性の観点から、無延伸フィルムとして得ることが好ましい。なお、無延伸フィルムとは、フィルムの配向を制御する目的で積極的に延伸しないフィルムであり、Ｔダイ法等の押出成形等においてキャストロールにより引き取る際に配向したフィルムや、延伸ロールでの延伸倍率が２倍未満であるフィルムも含むものとする。

　無延伸フィルムの場合、フィルムの構成材料を溶融混練した後、押出成形し、冷却することにより製造することができる。溶融混練には、単軸又は二軸押出機等の公知の混練機を用いることができる。溶融温度は、樹脂の種類や混合比率、添加剤の有無や種類に応じて適宜調整されるが、生産性等の観点から、３２０℃以上であることが好ましく、３４０℃以上であることがより好ましく、３５０℃以上であることがさらに好ましく、３６０℃以上であることが特に好ましい。溶融温度を前記下限値以上とすることで、ペレット等の原料の結晶が充分に融解しフィルムに残りにくくなるため、耐折回数、パンクチャー衝撃強度が向上しやすくなる。一方、溶融温度は４５０℃以下であることが好ましく、４３０℃以下であることがより好ましく、４１０℃以下であることがさらに好ましく、３９０℃以下であることが特に好ましい。溶融温度を前記上限値以下とすることで、溶融成形時に樹脂が分解しにくく分子量が維持されやすいため、フィルムの耐折回数、パンクチャー衝撃強度、引張弾性率が向上する傾向となる。

　冷却は、例えば、冷却されたキャストロール等の冷却機に溶融樹脂を接触させることにより行うことができる。冷却温度（例えば、キャストロールの温度）は、結晶化したフィルムを作製するか、完全に結晶化していないフィルムを作製するかによって異なる。結晶化したフィルムを作製する場合、所望の結晶化度になるように冷却温度を適宜選択すればよい。前記冷却温度としては、本部材に含まれる樹脂成分のガラス転移温度から３０～１５０℃高い温度であることが好ましく、３５～１４０℃高い温度であることがより好ましく、４０～１３５℃高い温度であることが特に好ましい。冷却温度を前記範囲とすることで、フィルムの冷却速度を遅くすることができ、相対結晶化度を高くすることができる傾向がある。
　例えば、樹脂成分としてポリエーテルエーテルケトンを含む場合、冷却温度（キャストロール温度）は１８０℃以上であることが好ましく、１９０℃以上であることがより好ましく、２００℃以上であることがさらに好ましい。より高い結晶化度のフィルムを得る場合は、冷却温度（キャストロール温度）は２１０℃以上であることが特に好ましく、２２０℃以上であることが最も好ましい。一方、冷却温度（キャストロール温度）は３００℃以下であることが好ましく、２８０℃以下であることがより好ましく、２７０℃以下であることがさらに好ましく、２６０℃以下であることが特に好ましく、２５０℃以下であることがとりわけ好ましく、２４０℃以下であることが最も好ましい。

　高分子材料の結晶化速度は、結晶の核形成速度と成長速度のバランスから、ガラス転移温度と結晶融解温度との間の温度域で最大化すると考えられる。相対結晶化度の高いフィルムを作製する場合に、冷却温度（キャストロール温度）の下限と上限がかかる範囲であれば、結晶化速度が最大となり、生産性に優れた結晶化フィルムが得られやすい。

　一方、完全に結晶化していないフィルムを作製する場合には、溶融状態から一気にガラス転移温度以下に急冷し、結晶が成長できない領域まで分子の運動性を低下させることが重要である。この場合、冷却温度（例えば、キャストロール温度）は５０℃以上であることが好ましく、１００℃以上であることがより好ましく、１２０℃以上であることがさらに好ましい。一方、冷却温度（キャストロール温度）は１５０℃以下であることが好ましく、１４０℃以下であることがより好ましい。完全に結晶化していないフィルムを作製する場合、冷却温度（キャストロール温度）がかかる範囲であれば、急冷によるシワや貼り付き等のない、外観良好なフィルムが得られやすい。

　なお、前記ガラス転移温度とは、ＪＩＳ　Ｋ７１２１：２０１２に準じて、示差走査熱量計（例えば、パーキンエルマー社製「Ｐｙｒｉｓ１　ＤＳＣ」）を用いて、温度範囲２５～４００℃、加熱速度１０℃／分の条件で測定される値をいう。また、複数種の樹脂の混合物でガラス転移温度が複数存在する場合は、最も高いガラス転移温度を樹脂成分のガラス転移温度とみなし、冷却温度を調整すればよい。

　本部材の相対結晶化度を前記所望の範囲とするには、例えば、本部材がフィルムである場合、押出成形を採用し、フィルムを押し出す際の条件を適宜調整する方法が好ましいが、本発明においては、以下の（１）～（４）の方法を採用することがより好ましい。これらの方法は、組み合わせて用いてもよい。なかでも、得られる複合材料によりシワが発生しにくく、エネルギー消費の少ない（１）の方法が好ましい。

（１）溶融樹脂を冷却しフィルム形状とする際の冷却条件を調整する方法。前記冷却は例えば、冷却機としてキャストロールを用い、押し出された溶融樹脂をキャストロールに接触させることにより行うことができるが、具体的には、以下の方法を採用することが好ましい。

　冷却温度を樹脂成分のガラス転移温度より３０～１５０℃高い温度とする方法が挙げられる。冷却温度は樹脂成分のガラス転移温度より３５～１４０℃高い温度であることがより好ましく、４０～１３５℃高い温度であることが特に好ましい。冷却温度を前記範囲とすることで、フィルムの冷却速度を遅くすることができ、相対結晶化度を高くすることができる傾向がある。
　特に、樹脂成分としてポリエーテルエーテルケトンを主成分として含む場合、冷却温度は１８０℃以上であることが好ましく、１９０℃以上であることがより好ましく、２００℃以上であることがさらに好ましく、２１０℃以上であることが特に好ましい。
　一方、冷却温度は３００℃以下であることが好ましく、２８０℃以下であることがより好ましく、２６０℃以下であることがさらに好ましく、２５０℃以下であることが特に好ましく、２４０℃以下であることが最も好ましい。

（２）加熱ロールを用いフィルムを再加熱する方法。具体的には、縦延伸機等のキャストロールとは別のロールで加熱する方法が挙げられる。加熱する際の温度は、前記（１）の冷却温度と同様の範囲が好ましい。

（３）オーブンでフィルムを再加熱する方法。具体的には、フローティングドライヤー、テンター、バンドドライヤー等の乾燥装置にフィルムを通し、熱風で加熱する方法が挙げられる。加熱する際の温度は、前記（１）の冷却温度と同様の範囲が好ましい。

（４）赤外線でフィルムを再加熱する方法。具体的には、セラミックヒーター等の遠赤外線ヒーターをロール間に設置しロールtoロールでフィルムを加熱してもよいし、遠赤外線乾燥機にフィルムを通し加熱してもよい。加熱する際の温度は、前記（１）の冷却温度と同様の範囲が好ましい。

　なお、前記（２）～（４）の処理は、フィルム製造ライン中にそのための設備を設けフィルム製造の際に同時に行ってもよいし、一度ロール状にフィルムを巻き取った後、このフィルムロールについて製造ライン外のこれら設備によって行ってもよい。

　また、本部材の算術平均高さ（Ｓａ）、最大高さ（Ｓｚ）、算術平均粗さ（Ｒａ）、最大高さ粗さ（Ｒｚ）を調整する方法としては、特に制限はないが、例えば、エンボスロール転写、エンボスベルト転写、エンボスフィルム転写等の転写処理、サンドブラスト処理、ショットブラスト処理、エッチング処理、彫刻処理、表面結晶化や、樹脂成分を支持体上に塗布、乾燥、熱処理することによって本部材を得る流延工程においては、支持体として用いる金属ロール、エンドレス金属ベルト、高分子フィルム等の表面粗さを研磨等により適宜調整する方法等種々の方法を用いることができる。なかでも、溶融樹脂をフィルム状に押し出しながら連続的に均一に表面粗さを調整しやすい点から、キャストロール等のロール上にフィルム状の溶融樹脂をキャスティングすることにより所望の粗さに調整する方法が好ましい。この場合、キャストロールの算術平均粗さ等の表面粗さを調整することにより、樹脂フィルムの表面粗さを調整することができる。

　さらに、本部材の厚み精度を所望の範囲に調整する方法としては、特に制限はないが、例えば、本部材がフィルムである場合、押出成形を採用し、フィルムを押し出す際の条件を適宜調整すればよい。具体的には、例えば、
（１）Ｔダイ等のダイのリップボルトを機械的に回転させてリップ開度を調整する方法
（２）ダイリップに一定間隔で加熱装置を付けそれらを個別に温度調整して、溶融樹脂の粘度の温度変化を利用しフィルム厚みを調整する方法
（３）フィルム状に押し出された溶融樹脂の膜振動や脈動ができるだけ発生しないように、ダイとキャストロールとの距離を調整する方法
（４）フィルム状に押し出された溶融樹脂がキャストロールに接触する際に周囲の空気等の気体の流れにより脈動しないように、プレートや覆いを設置して空気の流れを遮断する方法
（５）フィルム状に押し出す際の吐出量の変動が起きないように調整する方法
（６）キャストロールの回転変動率を小さくしロールの回転むらを抑える方法
（７）フィルム状に押し出された溶融樹脂に高電圧を印加した電極より静電荷を付与し、静電気力でキャストロールに密着させる方法（静電密着法）
（８）フィルム状に押し出された溶融樹脂にカーテン状の圧縮空気を吹き付け、キャストロールに密着させる方法
（９）フィルム状に押し出された溶融樹脂をニップロールによってキャストロールに密着させる方法
等が挙げられる。

　本部材をフィルムで使用する場合、フィルムの厚みには特に制限はないが、通常３μｍ以上であり、６μｍ以上であることが好ましく、９μｍ以上であることがより好ましく、１２μｍ以上であることがさらに好ましく、１５μｍ超であることがよりさらに好ましく、２０μｍ以上であることがよりさらに好ましく、３５μｍ以上であることが特に好ましく、５０μｍ以上であることがとりわけ好ましく、６０μｍ以上であることが最も好ましい。一方、フィルムの厚みは５００μｍ以下であることが好ましく、４５０μｍ以下であることがより好ましく、４００μｍ以下であることがさらに好ましく、３５０μｍ以下であることがよりさらに好ましく、３００μｍ以下であることが特に好ましく、２５０μｍ以下であることがとりわけ好ましく、２００μｍ以下であることが最も好ましい。フィルムの厚みがかかる範囲であれば、厚みが薄過ぎも厚過ぎもしないため、機械特性、製膜性、絶縁性等のバランス、強化繊維と複合する際の二次加工性に優れる傾向となる。
　なお、フィルムの厚みは、具体的には実施例の方法により測定される平均厚みをいう。

　また、本部材がフィルムである場合は、本発明の効果を損なわない範囲で、他の層を積層させた多層フィルムとすることもできる。多層化の方法は、例えば、共押出、押出ラミネート、熱ラミネート、ドライラミネート等の公知の方法を用いることができる。

［用途・使用態様］
　本部材は、剛性、耐久性、耐衝撃性、生産性に優れるため、樹脂と強化繊維、特に数平均繊維長が５ｍｍ以上の強化繊維との複合用の材料として用いることができる。特に、本部材がフィルムである場合に、数平均繊維長が５ｍｍ以上の強化繊維との複合用の材料として好適に使用することができる。

　数平均繊維長が５ｍｍ以上の強化繊維の種類は、特に限定されるものでないが、例えば、炭素繊維、ガラス繊維、ボロン繊維、アルミナ繊維等の無機繊維、液晶ポリマー繊維、ポリエチレン繊維、アラミド繊維、ポリパラフェニレンベンズオキサゾール繊維等の有機繊維、アルミニウム繊維、マグネシウム繊維、チタン繊維、ＳＵＳ繊維、銅繊維、金属を被覆した炭素繊維等の金属繊維などが挙げられる。これらの中でも、剛性、軽量性の観点から、炭素繊維が好ましい。

　炭素繊維には、ポリアクリロニトリル（ＰＡＮ）系、石油・石炭ピッチ系、レーヨン系、リグニン系等があるが、いずれの炭素繊維も使用することができる。特に、ＰＡＮを原料としたＰＡＮ系炭素繊維で、１２０００～４８０００フィラメントのストランド又はトウが、工業的規模における生産性及び機械的特性に優れており好ましい。

　数平均繊維長は５ｍｍ以上であり、１０ｍｍ以上であることが好ましく、２０ｍｍ以上であることがより好ましく、３０ｍｍ以上であることがより好ましく、４０ｍｍ以上であることが特に好ましく、５０ｍｍ以上であることが最も好ましい。また、強化繊維は連続繊維であることも好ましい。数平均繊維長を前記下限値以上とすることで、得られる複合材料の機械特性を充分なものとしやすい傾向となる。数平均繊維長の上限は特に限定されないが、強化繊維の形状が後述するような織物、編物、不織布等の非連続繊維の場合は、数平均繊維長は５００ｍｍ以下であることが好ましく、３００ｍｍ以下であることがより好ましく、１５０ｍｍ以下であることがさらに好ましい。数平均繊維長を前記上限値以下とすることにより、複合材料を用いて最終製品、特に複雑形状の最終製品を成形する際の複雑形状部への強化繊維の充填性を充分なものとし、当該部位の強度低下の発生を抑制しやすい傾向となる。
　なお、強化繊維の数平均繊維長は、走査型電子顕微鏡等の電子顕微鏡や光学顕微鏡を用いて強化繊維を観察した際に、最も長さが長く観察される部分の平均長さをいう。具体的には、複合材料中に存在する強化繊維の長さ方向が観察可能な断面に対して観察を行い、測定された繊維長を数平均化することで求めることができる。
　また別の方法として、溶媒等により樹脂成分を除去した強化繊維を適当な分散剤に分散させた分散液を薄膜ラミネートし、強化繊維をスキャナー等で撮影した画像を用いて、画像処理ソフト等により数平均繊維長を求める方法も挙げられる。

　強化繊維の形状も、特に限定されるものではなく、チョップドストランド、ロービング等の繊維束や、平織、綾織等の織物、編物、不織布、繊維ペーパー、ＵＤ材（一方向性（ｕｎｉ　ｄｉｒｅｃｔｉｏｎａｌ）材）等の強化繊維シートのうちから、必要に応じて適宜選択することができる。

　強化繊維と本部材との複合化の方法は特に制限はなく、樹脂フィルム含浸法（フィルムスタッキング法）、混織法、溶融法、溶剤法、ドライパウダーコーティング法やパウダーサスペンション法等のパウダー法等、従来公知の方法を採用することにより、強化繊維束や強化繊維シート中に本部材を含浸又は半含浸させたプリプレグ等の複合材料を製造することができる。本発明においては、これらの中でも、樹脂フィルム含浸法（フィルムスタッキング法）を採用することが好ましい。

　具体的には、前述の強化繊維シートの片面又は両面に本部材を重ね合わせて加熱・加圧することにより強化繊維シート中に本部材の樹脂成分を溶融・含浸させてプリプレグとすることができる。この際、加熱、加圧の条件を調整することにより、含有する空隙量を制御したプリプレグを得ることができる。なお、プリプレグには、加圧工程を省略して、強化繊維シートに本部材を熱融着により仮接着させる形態も含まれる。このように仮接着させたプリプレグ、特に空隙を多く含むものである場合は、製造にかかる時間を短縮でき製造コストの低減に繋がるとともに、柔軟性を有するため実形状に合わせて変形しやすいという利点がある。なお、上述の手法は、本部材がフィルムである場合に好適に用いることができる。

　このプリプレグを、オートクレーブ成形、インフュージョン成形、ヒートアンドクールプレス成形、スタンピング成形、ロボットによる自動積層成形等の公知の工程に供することにより、複合材料製品を得ることができ、その成形条件は含有する空隙量により選択できる。プリプレグ作製時に使用するフィルム等の本部材には、強化繊維シートへの含浸性、熱融着性等の二次加工性が求められるが、本部材は、特定の分子量分布、質量平均分子量のポリアリールエーテルケトン、好ましくはポリエーテルエーテルケトンを含み結晶性が適度に抑えられるため二次加工性に優れ、得られる複合材料も耐久性、耐衝撃性に優れるものとなるため、特に好適に使用できる。

　このようにして得られる複合材料中の強化繊維の含有割合は、弾性率、強度の観点から、２０体積％以上であることが好ましく、３０体積％以上であることがより好ましく、４０体積％以上であることがさらに好ましい。一方、複合材料中の強化繊維の含有割合は９０体積％以下であることが好ましく、８０体積％以下であることがより好ましく、７０体積％以下であることがさらに好ましい。

　本部材と強化繊維とを複合させてなる複合材料は、その耐熱性、軽量性、機械的強度等から、航空機、自動車、船舶又は鉄道車両といった移動体や、スポーツ用品、家電製品、建築資材等に好適に用いることができるが、特に、航空機、自動車、船舶又は鉄道車両といった移動体の構成部材として工業的に有用である。

　また、本発明では、樹脂成分としてポリアリールエーテルケトンを主成分として含有するフィルムの製造方法を開示する。なかでも、ポリアリールエーテルケトンがポリエーテルエーテルケトンである場合に、下記製造方法を好適に採用することができる。
　具体的には、分子量分布が４以上８以下、質量平均分子量が８８０００以上の樹脂成分を準備して押出機で溶融混練し、口金から溶融樹脂を押出し、該溶融樹脂をキャストロールで冷却させることによりフィルム形状とし、冷却後のフィルムの結晶化温度を２８８℃以上３２０℃以下とし、引張速度５ｍｍ／分の条件で測定される引張弾性率を３４００ＭＰａ以上５０００ＭＰａ以下とすることを特徴とする、フィルムの製造方法である。

　また、本発明のフィルムの製造方法においては、前記冷却後のフィルムの、厚み１００μｍ、折り曲げ角度１３５度、折り曲げ速度１７５ｃｐｍ、荷重９．８Ｎの条件で測定される耐折回数を５０００回以上とし、厚み１００μｍ、固定枠内径５０ｍｍ、打ち抜きストライカー径１２．７ｍｍ、試験速度３ｍ／秒の条件で測定される、２３℃におけるパンクチャー衝撃強度を０．２Ｊ以上とするとともに、－２０℃におけるパンクチャー衝撃強度を０．２Ｊ以上とするフィルムの製造方法も開示する。

　さらに、本発明のフィルムの製造方法においては、前記冷却後のフィルムの結晶融解熱量を３０Ｊ／ｇ以上４５Ｊ／ｇ以下とするフィルムの製造方法も開示する。

　上述の製造方法においては、前記ポリアリールエーテルケトン、好ましくはポリエーテルエーテルケトンの分子量分布が４以上８以下、質量平均分子量が８８０００以上であることが好ましい。

　上述のような結晶化温度、引張弾性率を有し、好ましくは耐折回数を５０００回以上、２３℃及び－２０℃におけるパンクチャー衝撃強度を０．２Ｊ以上とし、さらに好ましくは結晶融解熱量が３０Ｊ／ｇ以上４５Ｊ／ｇ以下であるフィルムを製造するためには、原料として用いるポリアリールエーテルケトンの選定、フィルムを押し出す際の条件等を適宜調整すればよいが、本発明においては、以下の（１）～（４）の方法を採用することが好ましい。

（１）原料として用いるポリアリールエーテルケトン、好ましくはポリエーテルエーテルケトンとして、分子量分布が４以上８以下であり、質量平均分子量が８８０００以上のものを用いる。その他、ポリアリールエーテルケトン、好ましくはポリエーテルエーテルケトンの物性等の詳細は、上述した複合材料用部材に用いるポリアリールエーテルケトン及びポリエーテルエーテルケトンにおけるものと共通するので、ここでは説明を省略する。

（２）押出機での溶融混練の温度を調整する。具体的には、押出機の出口における樹脂温度を３５０℃以上とすることが好ましく、３６０℃以上とすることがより好ましく、３７０℃以上とすることがさらに好ましく、３８０℃以上とすることが特に好ましい。押出機の出口における樹脂温度を前記下限値以上とすることで、ペレットが充分に溶融し吐出が安定するだけでなく、ペレットの結晶が充分に溶融しフィルムに残りにくくなるため、耐折回数、パンクチャー衝撃強度が向上しやすくなり、また得られるフィルムの外観も優れたものになりやすい。一方、溶融温度は４５０℃以下とすることが好ましく、４３０℃以下とすることがより好ましく、４１０℃以下とすることがさらに好ましい。樹脂温度を前記上限値以下とすることで、溶融成形時に樹脂が分解しにくく分子量が維持されやすいため、引張弾性率、耐折回数、パンクチャー衝撃強度が向上する傾向となる。

（３）溶融樹脂を冷却しフィルム形状とする際の冷却条件を調整する。冷却は例えば、冷却機としてキャストロールを用い、押し出された溶融樹脂をキャストロールに接触させることにより行うことができるが、具体的には、以下の（３－１）、（３－２）の方法を採用することが好ましい。

（３－１）キャストロールの温度を調整する。具体的には、キャストロールの温度をポリアリールエーテルケトンのガラス転移温度から３０～１５０℃高い温度とすることが好ましく、３５～１４０℃高い温度とすることがより好ましく、４０～１３５℃高い温度とすることが特に好ましい。より具体的には、ポリアリールエーテルケトンがポリエーテルエーテルケトンである場合は、キャストロールの温度を１８０℃以上とすることが好ましく、１９０℃以上とすることがより好ましく、２００℃以上とすることがさらに好ましい。一方、キャストロールの温度は２８０℃以下とすることが好ましく、２７０℃以下とすることがより好ましく、２６０℃以下とすることがさらに好ましく、２５０℃以下とすることが特に好ましく、２４０℃以下とすることが最も好ましい。

（３－２）溶融樹脂が口金から押し出されてから冷却が開始されるまでの時間を調整する。該時間は、例えば、口金からキャストロールまでの距離で調整可能であり、その距離を短くすることにより、溶融樹脂が押し出されてから冷却が開始されるまでの時間を短くすることができ、一方、その距離を長くすることにより冷却の開始を遅らせることができる。押し出された溶融樹脂の樹脂温度、キャストロールの温度等を鑑み、該距離を適宜調整すればよいが、該距離は５ｍｍ以上であることが好ましく、７ｍｍ以上であることがより好ましく、１０ｍｍ以上であることがさらに好ましく、１００ｍｍ以下であることが好ましく、７０ｍｍ以下であることがより好ましく、５０ｍｍ以下であることがさらに好ましい。

（４）キャストロールを用いる場合、キャストロールへ溶融樹脂を接触させる際の接触角度θを調整する。キャストロールと圧着ロールとの接触点に垂直に溶融樹脂を落とすのではなく、図１に示すように、キャストロールの中心側に少しずらせて口金から溶融樹脂を落としキャストロールに接触させることにより、溶融樹脂を冷却させフィルム形状とする際の波打ちやしわ等の問題が発生しにくく、均一に結晶化したフィルムが得られやすくなる。なお、接触角度θとは、図１に示すように、圧着ロール３とキャストロール４との接触点と口金とを結ぶ直線と、該接触点からの鉛直線（図１の点線）とで形成される角度のことをいい、θは１°以上であることが好ましく、２°以上であることがより好ましく、３°以上であることがさらに好ましく、１０°以下であることが好ましく、８°以下であることがより好ましく、５°以下であることがさらに好ましい。

　本発明の製造方法により得られるフィルムは、剛性、耐久性、耐衝撃性、生産性に優れるため、樹脂と強化繊維、特に数平均繊維長が５ｍｍ以上の強化繊維との複合用の材料に好適である。また、本発明の製造方法により得られるフィルムを強化繊維と複合させてなる複合材料は、その耐熱性、軽量性、機械的強度等から、航空機、自動車、船舶又は鉄道車両といった移動体や、スポーツ用品、家電製品、建築資材等に好適に用いることができるが、特に、航空機、自動車、船舶又は鉄道車両といった移動体の構成部材として工業的に有用である。これらの事項の詳細は、上述した複合材料用部材及び複合材料におけるものと共通するので、ここでは説明を省略する。

　以下、本発明を実施例により詳細に説明するが、本発明はこれにより限定されるものではない。

１．フィルムの製造
　実施例及び比較例においては、表１に記載の数平均分子量（Ｍｎ）、質量平均分子量（Ｍｗ）、分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）、結晶融解温度（Ｔｍ）、結晶融解熱量（ΔＨｍ）、結晶化温度（Ｔｃ）を有するポリエーテルエーテルケトンを原料として用い、フィルムを製造した。

（実施例１、２及び比較例１、２）
　表１に記載のポリエーテルエーテルケトンの原料ペレットをΦ４０ｍｍ単軸押出機に投入して混練しながら溶融させ、口金（Ｔダイ）から押出し、キャストロール（算術平均粗さ（Ｒａ）が０．０３μｍ、最大高さ粗さ（Ｒｚ）が０．３４μｍ）に密着・冷却させ、厚み１００μｍの結晶化フィルムを得た。押出機、導管、口金（Ｔダイ）の温度は３８０℃とし、キャストロールの温度は２１０℃、ダイリップのリップクリアランスの調整を適宜行って製膜した。なお、押出機出口の樹脂温度は４００℃であった。得られた厚み１００μｍの結晶化フィルムについて、下記記載の方法で結晶融解温度、結晶融解熱量、結晶化温度、耐折回数、パンクチャー衝撃強度及び引張弾性率の評価を行った。また、厚みを５０μｍとすること以外は同じ条件で別途厚み５０μｍの結晶化フィルムを作製し、このフィルムについて、厚み精度、表面粗さ、相対結晶化度、比重、加熱収縮率及び加熱収縮応力の評価を行った。
　評価結果を表１に示す。

２．樹脂原料及びフィルムの評価
　上記実施例及び比較例で使用した樹脂原料及び上述の方法で得られたフィルムは、以下のようにして各種項目についての評価測定を行った。なお、フィルムの「縦」とは、口金（Ｔダイ）からフィルムが押し出されてくる方向（ＭＤ）を指し、フィルム面内でこれに直交する方向を「横」（ＴＤ）とする。

（１）分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）、質量平均分子量（Ｍｗ）、数平均分子量（Ｍｎ）
　原料樹脂ペレットについて、ゲル浸透クロマトグラフィー（ＨＬＣ－８３２０ＧＰＣ（東ソー社製））を用いて、下記条件で測定した。
・カラム：ＴＳＫｇｅｌ　ｇｕａｒｄｃｏｌｕｍｎ　ＳｕｐｅｒＨ－Ｈ（４．６ｍｍＩ．Ｄ．×３．５ｃｍ）＋ＴＳＫｇｅｌ　ＳｕｐｅｒＨＭ－Ｈ（６．０ｍｍＩ．Ｄ．×１５ｃｍ）×２本（東ソー社製）
・溶離液：ペンタフルオロフェノール／クロロホルム＝１／２（質量比）
・検出器：示差屈折率計、ｐｏｌａｒｉｔｙ＝（＋）
・流速：０．６ｍＬ／分
・カラム温度：４０℃
・試料濃度：０．１質量％
・試料注入量：２０μＬ
・検量線：標準ポリスチレン（東ソー社製）を用いた３次近似曲線

（２）結晶融解温度（Ｔｍ）
　原料樹脂ペレット及び上述の方法で得られたフィルムについて、ＪＩＳ　Ｋ７１２１：２０１２に準じて、パーキンエルマー社製示差走査熱量計「Ｐｙｒｉｓ１　ＤＳＣ」を用いて、温度範囲２５～４００℃、加熱速度１０℃／分で昇温させ、検出されたＤＳＣ曲線の融解ピークのピークトップ温度から求めた。

（３）結晶融解熱量（ΔＨｍ）
　原料樹脂ペレット及び上述の方法で得られたフィルムについて、ＪＩＳ　Ｋ７１２２：２０１２に準じて、パーキンエルマー社製示差走査熱量計「Ｐｙｒｉｓ１　ＤＳＣ」を用いて、温度範囲２５～４００℃、加熱速度１０℃／分で昇温させ、検出されたＤＳＣ曲線の融解ピークの面積から結晶融解熱量を求めた。

（４）結晶化温度（Ｔｃ）
　原料樹脂ペレット及び上述の方法で得られたフィルムについて、ＪＩＳ　Ｋ７１２１：２０１２に準じて、パーキンエルマー社製示差走査熱量計「Ｐｙｒｉｓ１　ＤＳＣ」を用いて、温度範囲４００～２５℃、速度１０℃／分で降温させ、検出されたＤＳＣ曲線の結晶化ピークのピークトップ温度から求めた。

（５）耐折回数
　上述の方法で得られたフィルムについて、ＪＩＳ　Ｐ８１１５：２００１に準拠して、折り曲げ角度１３５度、折り曲げ速度１７５ｃｐｍ、測定荷重９．８Ｎの条件で、東洋精機製作所社製ＭＩＴ耐折疲労試験機を用いて、耐折回数を測定した。なお、測定は１００００回まで行い終了した。

（６）パンクチャー衝撃強度
　上述の方法で得られたフィルムについて、ＪＩＳ　Ｋ７１２４－２：１９９９を参考に、島津製作所社製高速パンクチャー衝撃試験機「ハイドロショット　ＨＩＴＳ－Ｐ１０」を用いて、２３℃及び－２０℃の温度環境下で、測定サンプル固定枠の内径５０ｍｍ、打ち抜きストライカー径１２．７ｍｍ、試験速度３ｍ／秒の条件で測定した。

（７）引張弾性率
　上述の方法で得られたフィルムから長さ４００ｍｍ、幅５ｍｍの短冊状試験片を作製し、インテスコ社製「引張圧縮試験機２０５型」を用い、チャック間距離３００ｍｍ、引張速度５ｍｍ／分の条件で、２３℃における引張弾性率を測定し、剛性の指標とした。フィルムの縦方向、横方向でそれぞれ測定を行い、得られた測定値の平均値を採用した。

（８）厚み精度
　１μｍ単位の分解能をもつマイクロメーターを用い、上述の方法で得られたフィルムの幅方向の中央部について、フィルム縦方向（樹脂の流れ方向：ＭＤ）に１０ｍｍ間隔で３０点、厚みを測定した。得られた測定結果の平均値と標準偏差から、下記の式１を用いて厚み精度を算出した。
［式１］
厚み精度（％）＝標準偏差（μｍ）／平均値（μｍ）×１００

（９）表面粗さ
（９－１）算術平均高さ（Ｓａ）、最大高さ（Ｓｚ）
　フィルム製膜の際にキャストロールに接した側の面について、ＢＲＵＫＥＲ社製白色干渉顕微鏡「ＣｏｎｔｏｕｒＧＴ-Ｘ」を用いて、接眼レンズ倍率１．０倍、対物レンズ倍率２０倍、計測エリア縦２３５μｍ×横３１３μｍの条件で測定を行い、ガウシアン関数でスムージング処理を実施した後に算術平均高さ（Ｓａ）、最大高さ（Ｓｚ）を計算した。

（９－２）算術平均粗さ（Ｒａ）、最大高さ粗さ（Ｒｚ）
　フィルム製膜の際にキャストロールに接した側の面について、小坂研究所社製接触式表面粗さ計「Ｓｕｒｆ　Ｃｏｄｅｒ　ＥＴ４０００Ａ」を用いて、触針先端半径０．５ｍｍ、測定長さ８．０ｍｍ、基準長さ８．０ｍｍ、カットオフ値０．８ｍｍ、測定速度０．２ｍｍ／秒の条件でフィルム縦方向（樹脂の流れ方向）に測定を行い、算術平均粗さ（Ｒａ）及び最大高さ粗さ（Ｒｚ）を計算した。

（１０）相対結晶化度
　上述の方法で得られたフィルムについて、パーキンエルマー社製示差走査熱量計「Ｐｙｒｉｓ１　ＤＳＣ」を用いて、フィルムを１０℃／分の昇温速度で加熱し、このときに得られる結晶融解ピークの熱量（Ｊ／ｇ）、再結晶化ピークの熱量（Ｊ／ｇ）から下記の式２を用いて、相対結晶化度を算出した。
［式２］
相対結晶化度（％）＝｛１－（ΔＨｃ／ΔＨｍ）｝×１００
ΔＨｃ：フィルムの１０℃／分の昇温条件下での再結晶化ピークの熱量（Ｊ／ｇ）
ΔＨｍ：フィルムの１０℃／分の昇温条件下での結晶融解ピークの熱量（Ｊ／ｇ）

（１１）比重
　上述の方法で得られたフィルムについて、ＪＩＳ　Ｋ７１１２：１９９９（Ｄ法）に準拠して、温度２３℃の条件により比重を測定した。

（１２）加熱収縮率
　上述の方法で得られたフィルムから切り出した大きさ１２０ｍｍ×１２０ｍｍの試験片に、フィルムの横方向に１００ｍｍ間隔の標線を付け、この試験片を２００℃の環境下に１０分間静置し、加熱前後の標線間距離から、下記の式３により求めた。
［式３］
加熱収縮率（％）＝[（加熱前の標線間距離－加熱後の標線間距離）／加熱前の標線間距離]×１００

（１３）加熱収縮応力
　上述の方法で得られたフィルムから長さ１０ｍｍ、幅３ｍｍの短冊状の試験片を切り出し、日立ハイテクサイエンス社製熱機械分析装置「ＴＭＡ７１００」を用いて、試験片の一端を荷重検出器のチャックに、他端を固定チャックにセットし、荷重をかけない状態で室温（２３℃）から３４０℃まで昇温速度５℃／分で加熱し、１４５℃における応力値を測定した。フィルムの縦方向と横方向についてそれぞれ測定を行い、応力値が大きい方向の値を加熱収縮応力（ｍＮ）とした。
　なお、本測定方法において、加熱収縮応力がマイナスの値は、加熱収縮がないことを意味する。

　実施例１、２は、用いた樹脂成分の分子量分布が４以上であるため、冷却時の結晶化温度が高い、すなわち結晶化速度が速いため、キャストロールからフィルムが離れる際に充分に結晶化しており、生産性に優れていることが分かる。さらに、強化繊維と複合する際等においても、冷却時の結晶化速度が速い、すなわち成形サイクルが短いといった効果も得られる。加えて、得られたフィルムは引張弾性率も優れている、特に実施例１が特に高いことが分かる。
　また、質量平均分子量が８８０００以上であるため、得られたフィルムが完全に結晶化した場合でも結晶化度が低めに抑えられており、耐久性（耐折回数）及び耐衝撃性（パンクチャー衝撃強度）が高いことが分かった。

　一方、比較例１は、用いた樹脂成分の分子量分布が４未満であるため、冷却時の結晶化温度が低い、すなわち結晶化速度が遅いため、生産性に劣ることが分かる。
　特に、実施例１と比較例１とを比較すると、比較例１の方が質量平均分子量が小さく結晶構造を取りやすいはずであるが、実施例１の方が結晶化温度が高く、引張弾性率も高いことから、分子量分布の影響が強く反映されていることが分かる。

　比較例２は、用いた樹脂成分の分子量分布が４未満であり、質量平均分子量が８８０００より小さいため、引張弾性率、耐折回数が低下し、特にパンクチャー衝撃強度は大きく低下し、剛性（引張弾性率）、耐久性（耐折回数）、耐衝撃性（パンクチャー衝撃強度）に劣るものであることが分かった。
　なお、実施例、比較例のフィルムは、ＤＳＣ昇温過程において結晶化に伴う発熱ピークが確認されず、完全に結晶化していること（相対結晶化度１００％）を確認した。

　上記実施例においては、本発明における具体的な形態について示したが、上記実施例は単なる例示にすぎず、限定的に解釈されるものではない。当業者に明らかな様々な変形は、本発明の範囲内であることが企図されている。

１　　　ダイス
２　　　口金
３　　　圧着ロール
４　　　キャストロール
５　　　フィルム

Claims

　ポリアリールエーテルケトンを主成分として含む樹脂成分を含有する複合材料用部材であって、該樹脂成分の分子量分布が４以上８以下、質量平均分子量が８８０００以上であり、該複合材料が樹脂と数平均繊維長が５ｍｍ以上の強化繊維とを含む複合材料であることを特徴とする、複合材料用部材。
　前記ポリアリールエーテルケトンがポリエーテルエーテルケトンである、請求項１に記載の複合材料用部材。
　前記樹脂成分中のポリアリールエーテルケトンの含有割合が９０質量％超である、請求項１又は２に記載の複合材料用部材。
　前記樹脂成分の質量平均分子量が１５００００以下である、請求項１～３のいずれか１項に記載の複合材料用部材。
　前記ポリアリールエーテルケトンの分子量分布が４以上８以下、質量平均分子量が８８０００以上である、請求項１～４のいずれか１項に記載の複合材料用部材。
　前記ポリアリールエーテルケトンの質量平均分子量が１５００００以下である、請求項１～５のいずれか１項に記載の複合材料用部材。
　結晶融解熱量が３０Ｊ／ｇ以上４５Ｊ／ｇ以下である、請求項１～６のいずれか１項に記載の複合材料用部材。
　結晶化温度が２８８℃以上３２０℃以下である、請求項１～７のいずれか１項に記載の複合材料用部材。
　引張速度５ｍｍ／分の条件で測定される引張弾性率が３４００ＭＰａ以上５０００ＭＰａ以下である、請求項１～８のいずれか１項に記載の複合材料用部材。
　厚み１００μｍ、折り曲げ角度１３５度、折り曲げ速度１７５ｃｐｍ、荷重９．８Ｎの条件で測定される耐折回数が５０００回以上である、請求項１～９のいずれか１項に記載の複合材料用部材。
　厚み１００μｍ、２３℃、固定枠内径５０ｍｍ、打ち抜きストライカー径１２．７ｍｍ、試験速度３ｍ／秒の条件で測定されるパンクチャー衝撃強度が０．２Ｊ以上である、請求項１～１０のいずれか１項に記載の複合材料用部材。
　厚み１００μｍ、－２０℃、固定枠内径５０ｍｍ、打ち抜きストライカー径１２．７ｍｍ、試験速度３ｍ／秒の条件で測定されるパンクチャー衝撃強度が０．２Ｊ以上である、請求項１～１１のいずれか１項に記載の複合材料用部材。
　厚み精度が７％以下である、請求項１～１２のいずれか１項に記載の複合材料用部材。
　少なくとも一面における表面の算術平均高さが０．００１～１μｍである、請求項１～１３のいずれか１項に記載の複合材料用部材。
　少なくとも一面における表面の最大高さが０．１～１０μｍである、請求項１～１４のいずれか１項に記載の複合材料用部材。
　少なくとも一面における表面の算術平均粗さが０．００５～１μｍである、請求項１～１５のいずれか１項に記載の複合材料用部材。
　少なくとも一面における表面の最大高さ粗さが０．０５～５μｍである、請求項１～１６のいずれか１項に記載の複合材料用部材。
　相対結晶化度が５０％以上である、請求項１～１７のいずれか１項に記載の複合材料用部材。
　フィルムである、請求項１～１８のいずれか１項に記載の複合材料用部材。
　請求項１～１９のいずれか１項に記載の複合材料用部材を強化繊維と複合させてなる、複合材料。
　プリプレグである、請求項２０に記載の複合材料。
　請求項２０又は２１に記載の複合材料を用いた、航空機、自動車、船舶又は鉄道車両である移動体。
　ポリアリールエーテルケトンを主成分として含む樹脂成分を含有する複合材料用部材であって、該樹脂成分の分子量分布が４以上８以下、質量平均分子量が８８０００以上であり、該複合材料用部材が板状部材であることを特徴とする、複合材料用部材。
　前記ポリアリールエーテルケトンがポリエーテルエーテルケトンである、請求項２３に記載の複合材料用部材。
　前記板状部材がフィルムである、請求項２３又は２４に記載の複合材料用部材。
　ポリアリールエーテルケトンを主成分として含む樹脂成分を含有する複合材料用フィルムの製造方法であって、該樹脂成分として分子量分布が４以上８以下、質量平均分子量が８８０００以上の樹脂成分を準備して押出機で溶融混練し、口金から溶融樹脂を押出し、該溶融樹脂をキャストロールで冷却させることによりフィルム形状とし、冷却後のフィルムの結晶化温度を２８８℃以上３２０℃以下とし、引張速度５ｍｍ／分の条件で測定される引張弾性率を３４００ＭＰａ以上５０００ＭＰａ以下とすることを特徴とする、複合材料用フィルムの製造方法。
　前記ポリアリールエーテルケトンの分子量分布が４以上８以下、質量平均分子量が８８０００以上である、請求項２６に記載の複合材料用フィルムの製造方法。
　前記冷却後のフィルムの、厚み１００μｍ、折り曲げ角度１３５度、折り曲げ速度１７５ｃｐｍ、荷重９．８Ｎの条件で測定される耐折回数を５０００回以上とし、厚み１００μｍ、固定枠内径５０ｍｍ、打ち抜きストライカー径１２．７ｍｍ、試験速度３ｍ／秒の条件で測定される、２３℃におけるパンクチャー衝撃強度を０．２Ｊ以上とするとともに、－２０℃におけるパンクチャー衝撃強度を０．２Ｊ以上とすることを特徴とする、請求項２６又は２７に記載の複合材料用フィルムの製造方法。