WO2021084875A1 - 電動送風機及びそれを備えた電気掃除機 - Google Patents

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WO2021084875A1
WO2021084875A1 PCT/JP2020/032190 JP2020032190W WO2021084875A1 WO 2021084875 A1 WO2021084875 A1 WO 2021084875A1 JP 2020032190 W JP2020032190 W JP 2020032190W WO 2021084875 A1 WO2021084875 A1 WO 2021084875A1
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flow path
impeller
axial
flow
diffuser
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PCT/JP2020/032190
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English (en)
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武史 本多
坂上　誠二
賢宏 伊藤
伊藤　則和
菊地　聡
湧井　真一
博洋 床井
中津川　潤之介
Original Assignee
日立グローバルライフソリューションズ株式会社
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    • F04D23/00—Other rotary non-positive-displacement pumps
    • A—HUMAN NECESSITIES
    • A47—FURNITURE; DOMESTIC ARTICLES OR APPLIANCES; COFFEE MILLS; SPICE MILLS; SUCTION CLEANERS IN GENERAL
    • A47L—DOMESTIC WASHING OR CLEANING; SUCTION CLEANERS IN GENERAL
    • A47L9/00—Details or accessories of suction cleaners, e.g. mechanical means for controlling the suction or for effecting pulsating action; Storing devices specially adapted to suction cleaners or parts thereof; Carrying-vehicles specially adapted for suction cleaners
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    • F04D25/082—Units comprising pumps and their driving means the working fluid being air, e.g. for ventilation the unit having provision for cooling the motor
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
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    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02K—DYNAMO-ELECTRIC MACHINES
    • H02K9/00—Arrangements for cooling or ventilating
    • H02K9/02—Arrangements for cooling or ventilating by ambient air flowing through the machine
    • H02K9/04—Arrangements for cooling or ventilating by ambient air flowing through the machine having means for generating a flow of cooling medium
    • H02K9/06—Arrangements for cooling or ventilating by ambient air flowing through the machine having means for generating a flow of cooling medium with fans or impellers driven by the machine shaft

Definitions

  • the present invention relates to an electric blower and a vacuum cleaner equipped with the electric blower.
  • Patent Document 1 is disclosed as an electric blower.
  • an impeller (10) rotating around a central axis (C) extending vertically and a stator (10) arranged below the impeller (10) are provided.
  • a fan casing (2) constituting the first flow path (5) is provided in the gap with the (21), and the upper portion of the fan casing (2) covers the upper part of the impeller (10) and is an intake air that opens in the vertical direction.
  • An exhaust port (104) having a port (103) and communicating with an intake port (103) via a first flow path (5) is provided in the lower part of the fan casing (2), and the motor housing (21) is provided with an exhaust port (104).
  • (21) is a blower (1) having a second flow path (6) extending upward from the inflow port (21a) and communicating with a space above the stator (24).
  • JP-A-2018-105269 (FIGS. 1 to 4, paragraphs 0012 to 0037, etc.)
  • an electric vacuum cleaner changes greatly depending on the operating conditions such as the clogging of the filter due to dust and the material of the floor to be cleaned. Therefore, an electric vacuum cleaner is required to have a strong suction force in a wide air volume range. Further, from the viewpoint of usability of the vacuum cleaner, it is required to reduce the size and weight of the electric blower. Therefore, the heat dissipation region is reduced, the heat generation density inside the electric blower is increased, and it is necessary to improve the cooling performance of the electric motor and bearings.
  • the diffuser with wings can perform excellent pressure recovery at the design point air volume, but at the non-design point air volume, the diffuser performance is improved due to the mismatch between the inlet angle of the diffuser blade and the inflow angle of the air flow into the diffuser. descend. Therefore, the suction force of the vacuum cleaner is high at the design point air volume, but may decrease at the non-design point air volume.
  • a vacuum cleaner driven by a battery (secondary battery) such as a cordless stick type or an autonomous traveling type has a small power consumption of an electric blower and a small maximum air volume due to the battery capacity. Therefore, there is a problem that the dust transporting capacity is lowered when the filter is clogged, and the suction power of the vacuum cleaner is lowered.
  • vacuum cleaners driven by batteries (secondary batteries) such as cordless stick type or autonomous traveling type are required to be small and lightweight, and the electric blower mounted on the vacuum cleaner has a suction force in a wide air volume range. It is required to have both strong and small size.
  • Patent Document 1 describes that "a fan casing (2) forming a first flow path (5) is provided in a gap between a motor housing (21) containing an impeller (10) and a motor (20).
  • the upper part of the fan casing (2) covers the upper part of the impeller (10) and has an intake port (103) that opens in the vertical direction, and the lower part of the fan casing (2) has a first flow path (5).
  • An exhaust port (104) communicating with the intake port (103) is provided, and the motor housing (21) has a diameter below the upper surface of the stator (24) fixed to the inner surface of the motor housing (21).
  • An inflow port (21a) that penetrates in the direction and communicates with the first flow path (5) is provided, and the motor housing (21) extends upward from the inflow port (21a) and is a space above the stator (24). It has a second flow path (6) that communicates with.
  • the flow of the first flow path (5) flows into the second flow path (6) and flows in the vicinity of the bearing (26) of the ball bearing on the fan side existing above the stator (24). After that, it is shown that the bearing (26) of the slide bearing on the anti-fan side is cooled and exhausted to the outside of the electric motor (motor 20).
  • the blower (1) of Patent Document 1 passes through the inflow port (21a) in which the air volume of the first flow path (5) penetrates in the radial direction and communicates with the first flow path (5), and passes through the second flow path (6). ),
  • the air volume of the first flow path (5) downstream from the inflow port (21a) communicating with the flow path pressure loss (resistance) decreases with respect to the air volume upstream of the inflow port (21a). ..
  • the diffuser with wings can recover the pressure excellently at the design point air volume, but if the air volume is lower than the design point air volume, the diffuser will be due to the mismatch between the inlet angle of the diffuser blade and the inflow angle of the air flow into the diffuser. Performance may be reduced and the suction power of the vacuum cleaner may be reduced. Further, since the second flow path (6) extending upward from the inflow port (21a) of the second flow path (6) and communicating with the space above the stator (24) is small, the flow path area is large. Is small, and since it flows while bending inside the motor (20), there is a concern that the pressure loss in the flow path will be large, the cooling air volume will decrease, the temperature inside the motor (motor 20) will rise, and the motor efficiency will decrease. ..
  • the present invention has been devised in view of the above-mentioned actual conditions in order to solve the above-mentioned problems, and an object of the present invention is to provide a highly efficient, compact and lightweight electric blower in a wide air volume range and a vacuum cleaner equipped with the electric blower.
  • the electric blower of the present invention has an axial flow diffuser having blades in the circumferential direction downstream of the impeller in the axial direction, and an axial flow diffuser located inside the axial flow diffuser in the radial direction. Holds the stator and rotor arranged at positions overlapping in the axial direction, the suction port provided on the impeller, the first flow path passing through the flow path of the axial flow diffuser, and the bearing on the anti-impeller side. , An end bracket provided with an opening, a second flow path in which at least a part of the flow path passes through the outer periphery of the stator and the opening, and the first flow path and the second flow path are connected to each other. The second flow path is located farther from the impeller than the connection part, and the opening area of the opening is larger than the flow path cross-sectional area of the connection part. It is characterized by being.
  • FIG. 1A The external view of the electric blower which concerns on 1st Embodiment of this invention.
  • FIG. 2 The vertical sectional view of the electric blower shown in FIG. 1A.
  • FIG. 2 is a cross-sectional view of the impeller shown in FIG. 2A.
  • a perspective view of the blower section as viewed from the shroud side.
  • FIG. 8 is a cross-sectional view taken along the line I in the vacuum cleaner body shown in FIG.
  • FIG. 8 is a perspective view of the vacuum cleaner 300 to which the electric blower 200 according to the first embodiment of the present invention is applied.
  • FIG. 9 is a cross-sectional view taken along the line I of the vacuum cleaner main body 100 in the vacuum cleaner 300 of the first embodiment. The vacuum cleaner 300 according to the first embodiment of the present invention will be described.
  • the vacuum cleaner 300 includes a vacuum cleaner main body 100, a holding portion 102 to which the vacuum cleaner main body 100 is attached, a grip portion 103 gripped by the user, and a mouthpiece 105 for sucking dust.
  • the battery unit 108 (see FIG. 9), which is the drive source of the vacuum cleaner 300, is charged using the charging stand 107 (see FIG. 8).
  • the battery unit 108 is housed in the vacuum cleaner main body 100.
  • the vacuum cleaner main body 100 houses a dust collecting chamber 101 that collects dust and an electric blower 200 (see FIG. 9) that generates a suction airflow necessary for collecting dust.
  • a grip portion 103 is provided at one end of the holding portion 102.
  • the grip portion 103 is provided with a switch portion 104 (see FIG. 8) for turning on / off the electric blower 200.
  • a mouthpiece 105 is attached to the other end of the holding portion 102.
  • the mouthpiece 105 and the vacuum cleaner main body 100 that generates the suction airflow are connected by a connecting portion 106.
  • the user When using the vacuum cleaner 300, the user "turns on” the switch portion 104 of the grip portion 103. Then, the operation of the electric blower 200 housed in the vacuum cleaner main body 100 is started, and a suction airflow is generated in the mouthpiece 105. Dust on the floor surface Y (see FIG. 8) is sucked from the mouthpiece 105 by the suction airflow. The sucked dust is collected in the dust collecting chamber 101 of the vacuum cleaner main body 100 through the connecting portion 106.
  • the vacuum cleaner main body 100 As shown in FIG. 9, an electric blower 200, a battery unit 108, a drive circuit 109, and a dust collecting chamber 101 are arranged inside the vacuum cleaner main body 100.
  • the battery unit 108 drives the electric blower 200.
  • the electric blower 200 generates a suction force at the mouthpiece 105.
  • the vacuum cleaner main body 100 includes a main body grip portion 110 and a mouthpiece opening 111. The user can grip the main body grip portion 110, remove the vacuum cleaner main body 100 from the holding portion 102, and use it as a handy vacuum cleaner.
  • the main body switch unit 112 shown in FIG. 8 is a switch for turning on / off the electric blower 200 when the vacuum cleaner main body 100 is used as a handy vacuum cleaner.
  • the main body switch 112 can be "on / off" instead of the switch portion 104 even when the vacuum cleaner main body 100 is attached to the holding portion 102.
  • the vacuum cleaner 300 shown in FIGS. 8 and 9 is a cordless vacuum cleaner in which the suction port opening 111 (see FIG. 9) and the connection portion 106 can be removed, but with a power cord not equipped with a battery. It may be a vacuum cleaner.
  • FIG. 1A is an external view of the electric blower 200 according to the first embodiment of the present invention
  • FIG. 1B is a vertical sectional view of the electric blower 200 shown in FIG. 1A. Note that FIG. 1B shows a case where the annular anti-vibration rubber 19 is applied to the electric blower 200.
  • FIG. 1B shows a case where the annular anti-vibration rubber 19 is applied to the electric blower 200.
  • FIG. 1B shows a typical air flow in FIG. 1B, a typical air flow is shown by a solid arrow ⁇ 1 and a dotted arrow ⁇ 2 only on the left side of FIG. B1.
  • the electric blower 200 is attached to the vacuum cleaner 300 shown in FIGS. 8 and 9 with the impeller 1 side facing the lower mouthpiece 105.
  • the electric motor unit 202 is configured inside the blower unit 201 in the radial direction.
  • the blower unit 201 is provided with an impeller 1 which is a rotary blade, an axial flow type diffuser blade 23 on the impeller side, an axial flow type diffuser blade 24 in the rear stage, and a bladeless diffuser 25 from the upstream of the suction air flow.
  • An exhaust port 16 is provided downstream of the wingless diffuser 25.
  • the axial-flow diffuser blade 23 on the side of the impeller 1 (the side closer to the impeller 1) is located between the inner wall 2a and the outer wall 2b of the motor housing 2 on the side of the impeller 1 in the radial direction of the impeller 1. ..
  • the rear axial flow type diffuser blade 24 arranged on the side of the anti-impeller 1 (the side far from the impeller 1) is the inner wall 9a and the outer wall of the motor housing 9 on the anti-impeller 1 side in the radial direction of the impeller 1. It is located between 9b.
  • the wingless diffuser 25 is formed of an inner wall 9a and an outer wall 9b.
  • the electric motor unit 202 is covered with an inner wall 2a of the motor housing 2 and an inner wall 9a of the motor housing 9. Inside the electric motor unit 202, an opening 15 and a second flow path 14 for cooling are configured.
  • the opening 15 is provided in the end bracket 13.
  • the end bracket 13 holds the bearing 11 on the side of the anti-impeller 1 in the axial direction of the electric motor unit 202.
  • At least a part of the second flow path 14 passes through the outer circumference of the stator core 8 and the opening 15.
  • a first flow path 17 passing through the impeller 1 and the impeller side axial-flow diffuser blade 23, the rear-stage axial-flow diffuser blade 24, and the bladeless diffuser 25 is provided on the side of the electric blower 200. ..
  • the first flow path 17 is a flow path through which an air flow of suction force at the mouthpiece 105 flows.
  • the electric blower 200 has a connecting portion 28 that connects and communicates the first flow path 17 and the second flow path 14. That is, the second flow path 14 and the first flow path 17 are connected by a connecting portion 28 between the impeller side axial flow type diffuser blade 23 and the rear-stage axial flow type diffuser blade 24.
  • cooling air is generated from the opening 15 of the end bracket 13 by the Venturi effect (details will be described later), and the impeller side axial-flow diffuser blade 23 and the rear-stage axial-flow diffuser blade 24 are generated.
  • the cooling performance of the electric motor unit 202 can be improved and the efficiency of the electric blower 200 can be improved in a wide operating range.
  • the second flow path 14 is located on the side of the anti-impeller 1 in the axial direction with respect to the connecting portion 28. Further, the opening area of the opening 15 is configured to have a size equal to or larger than the flow path cross-sectional area of the connecting portion 28. As a result, the benteri effect at the connecting portion 28 can be promoted, and the electric motor portion 202 can be further cooled by the wind flowing from the second flow path 14 to the connecting portion 28.
  • the cross-sectional area of the flow path of the connecting portion 28 is the cross-sectional area that is the smallest area in the cross section orthogonal to the flow path, and if the cross section has a fillet or R shape, the fillet or R shape is ignored. It may be calculated.
  • a part of the winding comes out from the opening 15 and is electrically connected to the drive circuit 109 (see FIG. 9).
  • the area when the winding is removed may be equal to or larger than the flow path cross-sectional area of the connecting portion 28.
  • the structure of the opening 15 may be a square hole, a round hole, or a hole having another shape.
  • the impeller 1 shown in FIG. 1B is made of a thermoplastic resin.
  • the impeller 1 is fixed by screwing a fixing nut 18 to a female screw threaded on the end of the rotating shaft 5.
  • the impeller 1 which is a rotary blade is fixed by providing a female screw at the end of the rotary shaft 5 and using a fixing nut is illustrated, but it may be fixed by press fitting. ..
  • the impeller 1 shown in FIG. 1B shows a mixed flow type impeller, it may be a centrifugal type or an axial flow type impeller.
  • the electric motor unit 202 is provided with a rotor core 7 and a stator core 8 arranged on the outer peripheral portion thereof.
  • the rotor core 7 is fixed to a rotating shaft 5 housed in the motor housing 9.
  • a winding is wound around the outer peripheral portion of the stator core 8.
  • the winding is electrically connected to a drive circuit 109 (see FIG. 9) provided in the electric blower 200.
  • the rotor core 7 has a rare earth-based bond magnet.
  • Rare earth-based bond magnets are made by mixing rare earth-based magnetic powder and an organic binder.
  • As the rare earth-based bond magnet for example, a samarium iron-nitrogen magnet, a neodymium magnet, or the like can be used.
  • the rotor core 7 is integrally molded or fixed to the rotating shaft 5.
  • the operating rotation speed of the electric blower 200 is 50,000 to 200,000 cycles / min.
  • a permanent magnet is used for the rotor core 7, but the present invention is not limited to this, and a reluctance motor or the like, which is a kind of non-rectifier motor, may be used.
  • a bearing 10 is provided between the impeller 1 and the rotor core 7.
  • the bearing 11 is provided on the side opposite to the rotor core 7 in the direction of the rotating shaft 5 of the bearing 10. The bearing 10 on one side of the rotating shaft 5 and the bearing 11 on the other side rotatably support the rotating shaft 5.
  • the motor housing 2 on the side closer to the impeller 1 is fastened to the end bracket 12 that supports the bearing 10.
  • the motor housing 9 on the side far from the impeller 1 supports the bearing 11 via the end bracket 13.
  • the motor housing 9 is fastened to an end bracket 13 having an opening 15.
  • the end bracket 13 is made of metal.
  • the end bracket 13 is press-fitted into the motor housing 9 or integrally molded with the motor housing 9 by insert molding.
  • a balance ring 6 for correcting the eccentricity of the rotating body is installed at the end of the rotor core 7.
  • the unbalanced amount of the rotating body is minimized by cutting the unbalanced side of the rotating body in the balance ring 6. As a result, the noise and vibration of the electric blower 200 are reduced.
  • Claw-shaped protrusions 20 are provided at three locations in the circumferential direction on the outer peripheral portion of the motor housing 2 on the side of the impeller 1 (the side closer to the impeller 1).
  • the protrusion 22 provided on the outer peripheral portion of the motor housing 9 on the side of the anti-impeller 1 (the side far from the impeller 1) and the mounting hole 21 of the motor housing 2 on the side of the impeller 1 are fitted and connected to each other.
  • the number of blades of the axial flow diffuser blade 23 on the impeller 1 side, the number of protrusions 22 at the end of the motor housing 9 on the anti-impeller 1 side, and the number of mounting holes 21 on the motor housing 2 on the impeller 1 side are provided at three locations in the circumferential direction on the outer peripheral portion of the motor housing 2 on the side of the impeller 1 (the side closer to the impeller 1).
  • the circumferential positions of the axial-flow diffuser blade 23 on the impeller 1 side and the axial-flow diffuser blade 24 in the subsequent stage are set to predetermined circumferential positions in order to improve mass productivity.
  • the fan casing 3 covering the impeller 1 shown in FIG. 1B is fixed to the motor housing 2 by contacting the outer peripheral portion of the motor housing 2 on the impeller 1 side with the inner surface 3a of the fan casing. Further, the anti-vibration rubber 19 shown in FIG. 1B is installed in the installation portion of the vacuum cleaner main body 100 of the fan casing 3. By providing the anti-vibration rubber 19, vibration of the electric blower 200 is suppressed, and air leakage between the fan casing 3 and the installation portion of the vacuum cleaner main body 100 is prevented, thereby reducing noise and improving efficiency. I'm trying.
  • the axial flow type diffuser blade 23 on the side of the impeller 1 substantially matches the flow flowing out from the impeller 1 with the blade inlet angle to reduce the pressure loss.
  • the axial flow type diffuser blade 23 reduces the velocity component in the rotational direction of the flow, thereby enhancing the diffuser effect and improving the blower efficiency.
  • the rear-stage axial-flow diffuser blade 24 installed downstream of the axial-flow diffuser blade 23 further reduces the rotational velocity component of the flow flowing out of the axial-flow diffuser blade 23.
  • the bladeless axial flow diffuser 25 downstream of the axial flow type diffuser blade 24 in the subsequent stage has a flow path cross-sectional area that extends inward in the radial direction toward the opening 16 at the axial end.
  • the air flow flowing out from the impeller 1 flows along the blades (23, 24) when passing through the impeller side axial flow type diffuser blade 23 and the rear axial flow type diffuser blade 24, so that the flow rotates.
  • the directional velocity component is reduced.
  • the flow through the bladeless diffuser 25 increases the cross-sectional area of the flow path toward the opening 16 of the motor housing 9 on the side of the anti-impeller 1, so that the directional speed of the rotating shaft 5 is reduced and the pressure is increased. After being recovered, it is exhausted from the opening 16.
  • the first flow path 17 is a flow path from the air suction port 4 of the fan casing 3 to the opening 16 of the motor housing 9, as shown by the solid arrow ⁇ 1 in FIG. 1B.
  • the outlet wind speed of the axial-flow diffuser blade 23 on the impeller 1 side is faster than the wind speed of the opening 16 of the motor housing 9 on the anti-impeller 1 side, and the outlet of the axial-flow diffuser blade 23 on the impeller 1 side.
  • the second flow path 14 is at least one of the flow paths and the opening 15 provided in the end bracket 13 on the side of the anti-impeller 1 that holds the bearing 11 of the electric motor, as shown by the broken line arrow ⁇ 2 in FIG. 1B.
  • the portion passes through the outer periphery of the stator core 8.
  • the second flow path 14 and the first flow path 17 shown in FIG. 1B are connected by a connecting portion 28 between the outlet of the impeller side axial flow type diffuser blade 23 and the rear axial flow type diffuser blade 24.
  • the second flow path 14 is located axially downstream of the connection portion 28, and the opening area of the opening portion 15 has a size larger than the flow path cross-sectional area of the connection portion 28.
  • the connecting portion 28 is formed by the motor housing 2 on the impeller 1 side and the motor housing 9 on the anti-impeller 1 side, and the connecting portion 28 is in the rear stage as it goes from the outer peripheral portion of the stator core 8 toward the first flow path 17.
  • Axial flow type diffuser blade 24 is inclined in the axial direction. As a result, the air flow flowing through the connecting portion 28 can smoothly merge with the air flow flowing through the first flow path 17, and the air volume can be increased.
  • the flow in the second flow path 14 has a low static pressure due to the high wind speed at the outlet of the impeller side axial flow type diffuser blade 23, and due to the Venturi effect, the impeller side shaft from the opening 15 of the end bracket 13 A flow is generated toward the connection portion 28 at the outlet of the flow diffuser 23.
  • the flow of the second flow path 14 sucks a low-temperature flow into the motor 202 from the opening 15 of the end bracket 13 on the anti-impeller side.
  • the bearing 11 on the side of the anti-impeller 1 is cooled and flows on the outer peripheral side of the stator core 8 to flow to the connecting portion 28 while cooling the stator core 8 and its windings.
  • the flow of the end bracket 12 on the impeller 1 side inside the electric motor unit 202 has the Venturi effect generated at the outlet of the axial flow type diffuser blade 23 on the impeller 1 side and the flow of the turning component due to the rotation of the rotor core 7.
  • the flow cools the bearing 10 and the end bracket 12 on the impeller 1 side.
  • the flow flowing from the connecting portion 28 to the first flow path 17 merges with the flow boosted by the impeller 1, flows to the axial flow type diffuser blade 24 in the subsequent stage, and is decelerated by passing through the bladeless diffuser portion 25. , Exhaust from the opening 16 of the motor housing 9 on the side of the anti-impeller 1.
  • the air volume passing through the axial-flow diffuser blade 24 in the subsequent stage is the sum of the air volume passing through the axial-flow diffuser blade 23 on the impeller side from the impeller 1 and the air volume flowing through the connecting portion 28 from the second flow path 14. ,
  • the maximum air volume is reached inside the electric blower 200.
  • the rear-stage axial-flow diffuser blade 24 In the rear-stage axial-flow diffuser blade 24, a wake vortex is likely to be generated at the trailing edge of the axial-flow diffuser blade 23 on the impeller 1 side at a non-design point where the air volume is small, and the rear-stage axial-flow diffuser 24 The entrance flow tends to be complicated. However, in the rear-stage axial-flow diffuser blade 24 of the present configuration, the air volume from the connecting portion 28 merges with the axial-flow type diffuser blade 23 on the impeller side and flows to the rear-stage axial-flow diffuser 24.
  • the air volume inside the axial flow type diffuser 24 in the subsequent stage increases even at the non-design point. Therefore, peeling of the inside of the axial flow type diffuser 24 in the subsequent stage is suppressed, and the efficiency of the blower is improved.
  • the air volume from the opening 15 of the end bracket 13 on the anti-impeller 1 side toward the connection portion 28 flows more on the large air volume side where the air volume at the outlet of the axial diffuser 23 on the impeller 1 side increases. Therefore, in this configuration, the efficiency of the blower on the large air volume side can be improved, and the efficiency can be improved in a wide operating range.
  • FIG. 2A is a perspective view of the impeller 1 of the first embodiment
  • FIG. 2B is a cross-sectional view of the impeller 1.
  • FIG. 3 is a perspective view of the axial flow type diffuser blade 23 on the impeller 1 side as viewed from the shroud side.
  • FIG. 4 is a perspective view of the axial flow type diffuser blade 24 in the latter stage as viewed from the shroud side.
  • FIG. 5 is a perspective view of the blower unit 201 as viewed from the shroud side.
  • the outer wall of the motor housing constituting the shroud of the diffuser blades (23, 24) is deleted for explanation.
  • the impeller 1 of the rotary blade in one embodiment according to the present invention will be described with reference to FIGS. 2A and 2B.
  • the impeller 1 includes a hub plate 26 and a plurality of blades 27.
  • the hub plate 26 and the blade 27 are integrally molded with a thermoplastic resin.
  • a convex portion 26a (see FIG. 2B) is provided on the back surface side of the hub plate 26.
  • the balance of the impeller 1 can be corrected by rotating the impeller 1 and scraping the convex portion 26a. As a result, the amount of imbalance of the impeller 1 can be reduced, and vibration and noise can be reduced.
  • the impeller 1 is a mixed flow impeller in which the boss curved surface 29a is inclined toward the outer peripheral portion of the impeller in the direction of the rotating shaft 5 (downward in FIG. 2B).
  • FIGS. 2A and 2B show the impeller 1 of the open type oblique flow impeller without the shroud plate, a centrifugal impeller may be used regardless of the presence or absence of the shroud plate.
  • the blower 201 of the first embodiment will be described.
  • 15 axial flow type diffuser blades 23 on the impeller side are installed on the downstream side in the axial direction of the impeller 1 at equal intervals in the circumferential direction.
  • the blade of the axial-flow diffuser blade 23 on the impeller 1 side is provided between the inner wall 2a and the outer wall 2b of the motor housing 2 on the impeller 1 side, and is integrally molded with the motor housing 2.
  • the rear axial flow type diffuser blade 24 is installed between the inner wall 9a and the outer wall 9b of the motor housing 9 of the anti-impeller, and is integrally molded with the motor housing 9.
  • the number of blades of the axial flow type diffuser 24 in the subsequent stage is the same as that of the axial flow type diffuser blades 23 on the impeller 1 side.
  • the circumferential positions of the shroud side (outer peripheral side) trailing edge 23d of the impeller side diffuser blade 23 and the shroud side (outer peripheral side) front edge 24c of the rear axial flow type diffuser blade 24 shown in FIG. 5 are approximately one in the circumferential direction. I am doing it.
  • the efficiency on the low air volume side can be improved by substantially matching the circumferential positions of the trailing edge 23d of the impeller side diffuser blade 23 and the front edge 24c of the rear axial flow type diffuser 24.
  • (23, 24) 15 to 50% of the inter-blade pitch (360 / Zd) is preferable.
  • the hub surface 30 of the impeller side axial-flow diffuser blade 23 and the hub surface 31 of the rear-stage axial-flow diffuser blade 24 are substantially the same.
  • the inner wall 9a of the motor housing 9 after merging is large and the diameter of the hub surface is large and protrudes into the flow path, the loss in the axial flow type diffuser blades 23 and 24 increases.
  • the hub surface 31 of the axial-flow diffuser blade 24 in the subsequent stage is radially inside the hub surface 30 of the axial-flow diffuser blade 23 on the impeller 1 side, it is separated by the inflow of the flow from the connecting portion 28. Can be suppressed and high efficiency can be achieved.
  • the blower efficiency on the large air volume side increases due to the increase in the air volume in the axial flow type diffuser blade 24 in the subsequent stage due to the Venturi effect. Further, on the low air volume side, the blower efficiency is increased by the circumferential position of the impeller 1 side and the axial flow type diffuser blade 24 in the rear stage. This makes it possible to improve efficiency in a wider operating air volume range.
  • connection portion 28 for connecting the flow path 17 is configured.
  • the connecting portion 28 is an annular flow path that extends from the inside of the electric motor 202 to the first flow path 17 and is inclined from the radial direction toward the rear diffuser blade 24 side.
  • the inner wall 2a of the motor housing 2 on the impeller 1 side and the outer wall 9a of the motor housing 9 of the anti-impeller can be centered by the fitting portion 32 to secure the flow path area of the connecting portion 28. , We are trying to improve the ease of assembly.
  • the shape of the axial-flow diffuser blade 23 on the impeller 1 side shown in FIG. 3 is from the inner wall 2a to the outer wall 2b of the motor housing 2 on the impeller side to the anti-impeller side (the side away from the impeller 1). ) (See FIG. 1B), with an inclination that extends from the vicinity of the center in the radial direction to the outer peripheral portion and returns to the upstream in the direction of the rotation axis 5, and is curved in the height direction.
  • chord length L2 (the line connecting the front edge 23c and the trailing edge 23d) on the shroud side of the axial-flow diffuser blade 23 on the impeller 1 side is on the hub side (side of the inner wall 2a). ) Is longer than the chord length L1. Since the shroud-side chord length L2 has a high wind speed on the shroud-side at the exit of the impeller 1, the loss is suppressed by making the shape gentle, and high efficiency is achieved.
  • the axial-flow diffuser blade 23 by bending the axial-flow diffuser blade 23 in the height direction, it is generated on the blade surface (the surface of the axial-flow diffuser blade 23) and the hub surface (inner wall 2a) on the hub side (inner wall 2a side) of the diffuser. The next flow can be suppressed. Therefore, peeling of the inside of the diffuser (the blade surface and the inner wall 2a on the inner wall 2a side of the axial-flow diffuser blade 23) can be suppressed, and high efficiency can be achieved.
  • the axial flow type diffuser blade 24 in the rear stage has a blade thickness t24 (blade thickness on the trailing edge side of the blade) thicker toward the bladeless diffuser 25, and the axial flow diffuser on the impeller 1 side.
  • the blade thickness of the blade 23 is thicker than t23 (see FIG. 3).
  • chord length L3 of the axial-flow diffuser blade 24 in the latter stage shown in FIG. 5 is substantially the same as the chord length L2 on the shroud side of the axial-flow diffuser blade 23 on the impeller side.
  • the chord length L3 of the axial-flow diffuser blade 24 in the latter stage is increased, and the blade thickness t24 is increased toward the trailing edge of the axial-flow diffuser blade 24 in the latter stage to moderate the deceleration of the flow. This makes it possible to improve static pressure recovery and improve efficiency.
  • the axial length L5 of the bladeless diffuser flow path 25 located downstream of the rear-stage axial-flow diffuser blade 24 is the axial length of the impeller side and the rear-stage axial-flow diffuser blade. It has almost the same length as L4.
  • the wingless diffuser flow path 25 has an increasing flow path cross-sectional area toward the opening 16 of the motor housing 9 on the side of the anti-impeller 1. Therefore, the flow in the bladeless diffuser flow path 25 (solid arrow ⁇ 1 in FIG. 1B, broken arrow ⁇ 2 in FIG. 1B) is exhausted from the opening 16 after the axial velocity is reduced and the pressure is restored.
  • the bladeless diffuser flow path 25 expands in the radial direction (the side of the rotation shaft 5 in FIG. 1B) toward the opening 16 of the motor housing 9 on the side of the anti-impeller 1.
  • the bladeless diffuser flow path 25 increases the cross-sectional area of the flow path as it advances in the axial direction, so that the pressure is recovered in the bladeless diffuser flow path 25 and high blower efficiency can be realized.
  • the axial-flow diffuser blade 23 on the side of the impeller 1 and the axial-flow diffuser blade 24 on the side of the anti-impeller 1 have a chord length (for example, a front edge 23a to a trailing edge 23b of the diffuser blade 23) shown in FIG. It has a wing shape with a solidity smaller than 1 divided by the tying length L1) and the distance along the circumferential direction of the wing mounting interval. If the solidity is smaller than 1, it can be manufactured with a mold structure that is molded in the direction of the rotating shaft 5, and high efficiency and productivity can be improved.
  • FIG. 6 shows a comparison of blower efficiency between the electric blower 200 of the first embodiment and a blower having a configuration in which a flow flows into the motor at the diffuser outlet as in the conventional technique.
  • the horizontal axis shows the dimensionless air volume with the design point air volume as 1, and the vertical axis shows the fluid analysis result of the blower efficiency.
  • the definition of blower efficiency in FIG. 6 is the product of the suction volume flow rate and the increase in static pressure at the blower inlet / outlet, divided by the axial power of the blower.
  • the electric blower 200 (white square in FIG. 6) equipped with the first embodiment can improve the blower efficiency in a wider operating range as compared with the conventional blower (black circle in FIG. 6).
  • efficiency can be improved especially toward the large air volume side from the design point. That is, the electric blower 200 of the first embodiment can maintain high efficiency in a wide operating range. Therefore, it is possible to provide the vacuum cleaner 300 (see FIG. 8) having a high suction power in a wide range.
  • the connecting portion 28 shown in FIG. 1B has a directional gap between the inner wall 2a of the motor housing 2 on the impeller 1 side and the inner wall 9a of the motor housing 9 of the anti-impeller 1 on the rotating shaft 5.
  • the connection portion 28 may be formed in either of the motor housings 2 and 9 with a plurality of holes inclined in either the radial direction or the direction of the rotation axis 5 shown in FIG. 1B.
  • the connecting portion 28 is formed into an annular flow path that extends from the stator core 8 to the first flow path 17 and is inclined toward the rear stage diffuser blade 24, so that the rear stage diffuser blade 24 is peeled off. Has been obtained so as to efficiently suppress. Even if the connecting portion 28 is composed of a connecting portion that is inclined in the radial direction or toward the impeller 1, the motor can be cooled and the efficiency can be improved.
  • the axial flow diffusers 23 and 24 having blades in the circumferential direction downstream in the direction of the rotating shaft 5 of the impeller 1 and the axial flow diffusers 23 and 24 inside in the radial direction.
  • the stators (8) to rotors (7) located at positions that overlap the axial flow diffusers 23 and 24 in the axial direction, and the first flow that passes through the air suction port 4 and the axial flow diffuser flow path provided in the impeller 1.
  • a road 14 and a connecting portion 28 connecting the first flow path 17 and the second flow path 14 are provided.
  • the second flow path 14 is located closer to the anti-impeller 1 than the connection portion 28, and the opening area of the opening 15 has a size equal to or larger than the flow path cross-sectional area of the connection portion 28. ..
  • FIG. 7 is a vertical cross-sectional view of the electric blower 200A according to the second embodiment of the present invention.
  • the electric blower 200A of the second embodiment has a connecting portion 28A installed at the inlet of the axial-flow diffuser blade 23 on the side of the impeller 1. Since the electric blower 200A has the same basic configuration as the first embodiment, the same reference numerals are used for the same elements, and the description thereof will be omitted.
  • the flow of the second flow path 14 is such that the static pressure becomes low due to the high wind speed at the inlet of the axial flow type diffuser blade 23 on the impeller side, and due to the Venturi effect, the flow from the opening 15 of the end bracket 13 of the anti-impeller 1 A flow is generated toward the connection portion 28A at the inlet of the axial flow diffuser 23 on the impeller side.
  • the flow of the second flow path 14 sucks a low-temperature flow from the opening 15 of the end bracket 13 on the anti-impeller 1 side into the motor portion 202, thereby causing the bearing 11 on the anti-impeller 1 side.
  • connection unit 28 shown in the first embodiment and the connection unit 28A shown in the second embodiment may be used in combination.
  • the second flow path 14 a flow path divided in the circumferential direction
  • the flow from the axial flow type diffuser blades 23 and 24 on the impeller 1 side flows to the flow path inside the motor 202.
  • the axial flow diffusers 23 and 24 having blades in the circumferential direction downstream in the direction of the rotating shaft 5 of the impeller 1 and the axial inside of the axial flow diffusers 23 and 24.
  • a second flow path 14 passing through 15 and a connecting portion 28A connecting the first flow path 17 and the second flow path 14 are provided.
  • the connecting portion 28A is located between the impeller 1 and the inlet of the axial diffuser 23 in the direction of the rotating shaft 5, and the second flow path 14 is below the connecting portion 28A in the direction of the rotating shaft 5.
  • the opening area of the opening 15 is larger than the flow path cross-sectional area of the connecting portion 28A.
  • the present invention is not limited to the above-described embodiment, and includes various modifications.
  • the above-described embodiment has been described in detail in order to explain the present invention in an easy-to-understand manner, and is not necessarily limited to those having all the described configurations.

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Abstract

本発明の電動送風機(２００)は、羽根車(１)の軸方向の下流に周方向に翼を持つ軸流ディフューザ(２３、２４)と、軸流ディフューザ(２３、２４)の半径方向の内側に位置し、軸流ディフューザ(２３、２４)と軸方向に重なるステータ(８)およびロータ(７)と、羽根車(１)に設けられた吸込口(４)と軸流ディフューザ(２３、２４)の流路を通る第１の流路(１７)と、反羽根車(１)側の軸受(１１)を保持し、開口部()１５が設けられるエンドブラケット(１３)と、少なくとも流路の一部がステータ(８)の外周と開口部(１５)を通る第２の流路(１４)と、第１の流路(１７)と第２の流路(１４)とを接続する接続部(２８)とを備え、第２の流路(１４)は、接続部(２８)よりも羽根車(１)から遠い位置にあり、開口部(１５)の開口面積は、接続部(２８)の流路断面積以上の大きさをもつ。

Description

電動送風機及びそれを備えた電気掃除機
　本発明は、電動送風機及びそれを搭載した電気掃除機に関する。
　従来、電動送風機としては、下記の特許文献１が開示されている。
　特許文献１には、添付の図１～図４に図示されるように、「上下に延びる中心軸(Ｃ)周りに回転するインペラ(１０)と、インペラ(１０)の下方に配置されステータ(２４)を有してインペラ(１０)を回転させるモータ(２０)と、ステータ(２４)を収納するモータハウジング(２１)と、インペラ(１０)とモータハウジング(２１)とを収納してモータハウジング(２１)との隙間に第１流路(５)を構成するファンケーシング(２)とを備え、ファンケーシング(２)の上部はインペラ(１０)の上方を覆い、かつ上下方向に開口する吸気口(１０３)を有し、ファンケーシング(２)の下部には第１流路(５)を介して吸気口(１０３)に連通する排気口(１０４)が設けられ、モータハウジング(２１)にはモータハウジング(２１)の内面に固定されるステータ(２４)の上面よりも下方において、径方向に貫通して第１流路(５)に連通する流入口(２１ａ)が設けられ、モータハウジング(２１)は流入口(２１ａ)から上方に延びて前記ステータ(２４)よりも上方の空間に連通される第２流路(６)を有する、送風装置(１)。」が記載されている。
特開２０１８-１０５２６９号公報（図1～図４、段落００１２～００３７等）
　ところで、電気掃除機は粉塵によるフィルタの目詰まりや、掃除対象の床の材質等の運転条件によって動作風量が大きく変化する。そのため、電気掃除機は広い風量範囲で吸引力が強い電動送風機が求められる。また、電気掃除機の使い勝手から、電動送風機の小型化や軽量化が求められる。そのため、放熱領域が減少し、電動送風機内部の発熱密度は増加し、電動機や軸受の冷却性能向上が必要となっている。
　また、翼付ディフューザは設計点風量において優れた圧力回復を行うことが出来るが、非設計点風量においては、ディフューザ翼の入口角と、空気流れのディフューザへの流入角との不一致によりディフューザ性能が低下する。そのため、電気掃除機の吸引力は設計点風量では高いが、非設計点風量では低下する恐れがあった。
　コードレススティック型もしくは自律走行型のような電池（２次電池）で駆動する掃除機は、電池容量の関係から電動送風機の消費電力が小さく、最大風量も小さい。そのため、フィルタの目詰り時にごみ搬送能力が低下し、掃除機の吸引力が低下する課題がある。さらに、コードレススティック型もしくは自律走行型のような電池（２次電池）で駆動する掃除機は、小型で軽量であることが求められ、掃除機に搭載される電動送風機は広い風量範囲で吸引力が強いこと、および小型であることの両立が求められる。
　前記したように、特許文献１は、「インペラ(１０)とモータ (２０)とを収納したモータハウジング(２１)との隙間に第１流路(５)を構成するファンケーシング(２)とを備え、ファンケーシング(２)の上部はインペラ(１０)の上方を覆い、かつ上下方向に開口する吸気口(１０３)を有し、ファンケーシング(２)の下部には第１流路(５)を介して吸気口(１０３)に連通する排気口(１０４)が設けられ、モータハウジング(２１)にはモータハウジング(２１)の内面に固定されるステータ(２４)の上面よりも下方において、径方向に貫通して第１流路(５)に連通する流入口(２１ａ)が設けられ、モータハウジング(２１)は流入口(２１ａ)から上方に延びて前記ステータ(２４)よりも上方の空間に連通される第２流路(６)を有する。」と記載されている。すなわち、特許文献１には第１流路(５)の流れは、第２流路(６)に流れ込み、ステータ(２４)より上方に存在するファン側の玉軸受の軸受(２６)付近を流れ、その後、反ファン側のすべり軸受の軸受(２６)を冷却し、電動機 (モータ２０)外部に排気されていることが示されている。
　特許文献１の送風機(１)は、第１流路(５)の風量が径方向に貫通して第１流路(５)に連通する流入口(２１ａ)を通り、第２流路(６)へ流れることで、流路の圧力損失（抵抗）によって連通する流入口(２１ａ)より下流の第１流路(５)の風量は、流入口(２１ａ)より上流の風量に対して減少する。
　なお、翼付ディフューザは設計点風量において優れた圧力回復を行うことが出来るが、設計点風量より風量が低下した場合は、ディフューザ翼の入口角と空気流れのディフューザへの流入角の不一致によりディフューザ性能が低下し、電気掃除機の吸引力が低下する可能性がある。また、第２流路(６)の流入口(２１ａ)から上方に延びてステータ(２４)よりも上方の空間に連通される第２流路(６)は、小型であることから流路面積が小さく、さらに、電動機 (２０)内部で曲がりながら流れるため、流路の圧力損失が大きく、冷却風量が低下し、電動機 (モータ２０)内部の温度が高くなり、電動機効率が低下する懸念がある。
　本発明は上記実状に鑑み上述の課題を解決すべく創案されたものであり、広い風量域において高効率、かつ小型で軽量な電動送風機及びそれを備えた電気掃除機の提供を目的とする。
　前記課題を解決するため、本発明の電動送風機は、羽根車の軸方向の下流に周方向に翼を持つ軸流ディフューザと、前記軸流ディフューザの半径方向の内側に位置し、前記軸流ディフューザと前記軸方向に重なる位置に配置されるステータおよびロータと、羽根車に設けられた吸込口と前記軸流ディフューザの流路を通る第１の流路と、反羽根車側の軸受を保持し、開口部が設けられるエンドブラケットと、少なくとも流路の一部が前記ステータの外周と前記開口部を通る第２の流路と、前記第１の流路と前記第２の流路とを接続する接続部とを備え、前記第２の流路は、前記接続部よりも前記羽根車から遠い位置にあり、前記開口部の開口面積は、前記接続部の流路断面積以上の大きさであることを特徴とする。
　本発明によれば、広い風量域において高効率、かつ小型で軽量な電動送風機及びそれを備えた電気掃除機を提供することができる。
本発明の第１実施形態に係る電動送風機の外観図。 図１Ａに示す電動送風機の縦断面図。 第１実施形態の羽根車の斜視図。 図２Ａに示す羽根車の断面図。 羽根車側の軸流型ディフューザ翼をシュラウド側から見た斜視図。 後段の軸流型ディフューザ翼をシュラウド側から見た斜視図。 送風機部をシュラウド側から見た斜視図。 第１実施形態の電動送風機２００と、従来技術と同様にディフューザ出口で電動機内部へ流れが流入する構成を有した送風機の送風機効率の比較を示す図。 本発明の第２実施形態における電動送風機の縦断面図。 本発明の第1実施形態における電動送風機を適用した電気掃除機の斜視図。 図８に示す電気掃除機における掃除機本体のＩ方向矢視断面図。
　以下、本発明の実施形態について、適宜図面を参照しながら詳細に説明する。
＜＜第1実施形態＞＞
　図８は、本発明の第1実施形態における電動送風機２００を適用した電気掃除機３００の斜視図である。
　図９は、第1実施形態の電気掃除機３００における掃除機本体１００のＩ方向矢視断面図である。
本発明の第1実施形態に係る電気掃除機３００について説明する。
　＜電気掃除機３００の構成＞
　電気掃除機３００は、掃除機本体１００と、掃除機本体１００が取り付けられる保持部１０２と、利用者が把持するグリップ部１０３と、塵埃を吸引する吸口体１０５とを備えている。
　電気掃除機３００の駆動源の電池ユニット１０８(図９参照)は、充電台１０７(図８参照)を用いて充電される。電池ユニット１０８は掃除機本体１００に収容されている。
　掃除機本体１００には、塵埃を集塵する集塵室１０１と、集塵するのに必要な吸込気流を発生させる電動送風機２００（図９参照）とが収納されている。
　保持部１０２の一端部には、グリップ部１０３が設けられている。グリップ部１０３には、電動送風機２００の入／切を行うスイッチ部１０４（図８参照）が設けられている。
　保持部１０２の他端部には、吸口体１０５が取り付けられている。吸口体１０５と吸込気流を発生させる掃除機本体１００とは、接続部１０６で接続されている。
　電気掃除機３００の使用に際し、利用者はグリップ部１０３のスイッチ部１０４を「入」操作する。すると、掃除機本体１００に収納された電動送風機２００の運転が開始され、吸口体１０５に吸込気流が発生する。吸込気流により吸口体１０５から床面Ｙ（図８参照）上の塵埃が吸込まれる。吸込まれた塵埃は、接続部１０６を通って掃除機本体１００の集塵室１０１に集塵される。
　　　＜掃除機本体１００＞
　次に、掃除機本体１００について説明する。
　図９に示すように、掃除機本体１００の内部には、電動送風機２００、電池ユニット１０８、駆動用回路１０９、および集塵室１０１が配置されている。
　電池ユニット１０８は、電動送風機２００を駆動する。電動送風機２００は、吸口体１０５での吸引力を発生させる。
　掃除機本体１００は、本体グリップ部１１０と吸口開口１１１がを備えている。
　利用者は、本体グリップ部１１０を把持して、掃除機本体１００を保持部１０２から取り外し、ハンディ掃除機として使用することができる。
　図８に示す本体スイッチ部１１２は、掃除機本体１００をハンディ掃除機として使用する際の電動送風機２００の入／切を行うスイッチである。本体スイッチ１１２は、掃除機本体１００を保持部１０２に取り付けているときでも、スイッチ部１０４に代えて「入／切」操作できる。
　なお、図８、図９に示す電気掃除機３００は、吸口開口１１１（図９参照）と接続部１０６とが取り外し可能なコードレス掃除機を示しているが、電池を搭載していない電源コード付きの掃除機でもよい。
　＜電動送風機２００＞
　図１Ａは、本発明の第１実施形態に係る電動送風機２００の外観図であり、図１Ｂは、図１Ａに示す電動送風機２００の縦断面図である。なお、図１Ｂでは電動送風機２００に環状の防振ゴム１９を適用した場合を示す。
　次に、電動送風機２００について説明する。なお、図１Ｂには代表的な空気の流れを図Ｂ１の左側のみに実線矢印α１および点線矢印α２で示している。
　電動送風機２００は、図８、図９に示す電気掃除機３００に、羽根車１の側が下部の吸口体１０５に向いて取り付けられる。
　電動送風機２００は、図１Ｂに示すように、送風機部２０１の半径方向内側に電動機部２０２が構成されている。
　送風機部２０１は、吸引空気流の上流から、回転翼である羽根車１、羽根車側軸流型ディフューザ翼２３、後段の軸流型ディフューザ翼２４、および翼なしディフューザ２５を設置されている。翼なしディフューザ２５の下流には、排気口１６が設けられている。
　羽根車１の側(羽根車１に近い側)の軸流型ディフューザ翼２３は、羽根車１の半径方向における羽根車１の側のモータハウジング２の内壁２ａと外壁２ｂとの間に位置する。
　反羽根車１の側(羽根車１に遠い側)に配置される後段の軸流型ディフューザ翼２４は、羽根車１の半径方向における反羽根車１の側のモータハウジング９の内壁９ａと外壁９ｂとの間に位置している。
　翼なしディフューザ２５は、内壁９ａと外壁９ｂから形成されている。
　電動機部２０２は、モータハウジング２の内壁２ａと、モータハウジング９の内壁９ａとで覆われている。
　電動機部２０２の内部には、開口部１５と、冷却用の第２の流路１４とが構成されている。
　開口部１５は、エンドブラケット１３に設けられている。エンドブラケット１３は、電動機部２０２の軸方向であって反羽根車１の側の軸受１１を保持している。
　第２の流路１４は、少なくとも一部がステータコア８の外周と開口部１５を通っている。
　電動送風機２００の側部には、羽根車１と羽根車側軸流型ディフューザ翼２３、後段の軸流型ディフューザ翼２４、および翼なしディフューザ２５を通る第１の流路１７が設けられている。第１の流路１７は、吸口体１０５での吸引力の空気流が流れる流路である。
　電動送風機２００は、第１の流路１７と第２の流路１４とを接続して連通させる接続部２８を有している。つまり、第２の流路１４と第１の流路１７とは、羽根車側軸流型ディフューザ翼２３と後段軸流型ディフューザ翼２４の間の接続部２８で連結されている。接続部２８を形成することで、ベンチュリ効果でエンドブラケット１３の開口部１５から冷却風を発生させて(詳細は後記)、羽根車側軸流型ディフューザ翼２３、後段の軸流型ディフューザ翼２４、および翼なしディフューザ２５での風速を増加させる。これにより、電動機部２０２の冷却性能向上と電動送風機２００の広作動範囲での高効率化を図れる。
　第２の流路１４は、接続部２８に対して軸方向の反羽根車１の側に位置している。
　また、開口部１５の開口面積は、接続部２８の流路断面積以上の大きさをもって構成されている。これにより、接続部２８でのベンチェリ効果を促進し、第２の流路１４から接続部２８へ流れる風で電動機部２０２をより冷却できる。
　ここで、接続部２８の流路断面積は、流路に直交する断面において、最小の面積となる断面積であり、断面にフィレットやＲ形状がある場合は、フィレットやＲ形状を無視して算出してもよい。
　なお、開口部１５から巻線の一部が出て、駆動用回路１０９（図９参照）に電気的に接続される。ここで、開口部１５を通る構成の場合は巻線を無くした際の面積が接続部２８の流路断面積以上であればよい。さらに、開口部１５の構成は四角の穴でも、丸穴、他の形状の穴でもよい。
　図１Ｂに示す羽根車１は熱可塑性樹脂製である。羽根車１は、回転軸５の端部に螺刻された雌ねじに、固定ナット１８が螺着されて固定されている。ここで、第１実施形態では、回転翼である羽根車１を回転軸５の端部に雌ねじを設け、固定ナットを用いて固定される場合を例示したが、圧入して固定してもよい。また、図１Ｂに示す羽根車１は、斜流型羽根車を示すが、遠心型、軸流型羽根車でもよい。
　電動機部２０２は、ロータコア７と、その外周部に配置されるステータコア８とが設置されている。
　ロータコア７は、モータハウジング９内に収納される回転軸５に固定されている。
　ステータコア８の外周部には、巻線が巻かれている。巻線は、電動送風機２００に備わる駆動用回路１０９（図９参照）に電気的に接続されている。
　ロータコア７は希土類系のボンド磁石を有してなる。希土類系のボンド磁石は、希土類系磁性粉末と有機バインダーとを混合して作られる。希土類系のボンド磁石としては、例えば、サマリウム鉄窒素磁石や、ネオジム磁石等を用いることができる。ロータコア７は回転軸５に一体成形されるか、または、固定されている。なお、電動送風機２００の運転回転速度は５０，０００～２００，０００cycle／ｍｉｎである。
　なお、本実施形態では、ロータコア７に永久磁石を用いているが、これに限定されず、無整流子電動機の一種であるリラクタンスモータなどを使用してもよい。
　羽根車１とロータコア７との間には軸受１０を備えている。ロータコア７に対して、軸受１０の回転軸５の方向の反対側に軸受１１を備えている。回転軸５の一方側の軸受１０と他方側の軸受１１とで、回転軸５を回転自在に支持している。
　羽根車１に近い側のモータハウジング２は、軸受１０を支持するエンドブラケット１２と締結されている。羽根車１から遠い側のモータハウジング９は、エンドブラケット１３を介して軸受１１を支持している。モータハウジング９は、開口部１５を有するエンドブラケット１３と締結されている。エンドブラケット１３は、金属製である。エンドブラケット１３は、モータハウジング９に圧入されるか、または、インサート成型によりモータハウジング９と一体成型されている。
　ロータコア７の端部には、回転体(羽根車１、ロータコア、回転軸５等)の偏芯を是正するためのバランスリング6が設置されている。
　バランスリング6における回転体のアンバランス側を切削することで、回転体のアンバランス量を最小化している。これにより、電動送風機２００の騒音および振動の低減を図っている。
　羽根車１の側（羽根車１に近い側）のモータハウジング２の外周部には、周方向３箇所に爪状突起２０が設けられている。反羽根車１の側（羽根車１から遠い側）のモータハウジング９の外周部に設けた突起部２２と、羽根車１の側のモータハウジング２の取付穴２１とが嵌合されて接続される。また、羽根車１の側の軸流ディフューザ翼２３の翼枚数と、反羽根車１の側のモータハウジング９の端部の突起２２及び羽根車１の側のモータハウジング２の取付穴２１の個数とは、翼枚数と取付穴２１の最大公約数で構成されている。こうして、羽根車１の側の軸流型ディフューザ翼２３及び後段の軸流ディフューザ翼２４の周方向位置が所定の周方向位置になるようにし、量産性の向上を図っている。
　図１Ｂに示す羽根車１を覆うファンケーシング３は、羽根車１の側のモータハウジング２の外周部とファンケーシングの内面３aが接触し、モータハウジング２に接着固定される。また、ファンケーシング３の掃除機本体１００の設置部には、図１Ｂに示す防振ゴム１９が設置されている。防振ゴム１９を設けることで、電動送風機２００の振動の抑制と、ファンケーシング３と掃除機本体１００の設置部との間の空気の漏れを防止することで、低騒音化と高効率化を図っている。
　羽根車１の側の軸流型ディフューザ翼２３は、設計点において、羽根車１から流出した流れと翼入口角度を略一致させ、圧力損失を低減している。これにより、軸流型ディフューザ翼２３により、流れの回転方向速度成分を減少させることで、ディフューザ効果を高め、送風機効率を向上している。また、軸流型ディフューザ翼２３の軸方向下流に設置された後段の軸流型ディフューザ翼２４は、軸流型ディフューザ翼２３から流出された流れの回転方向速度成分を更に減少させる。また、後段の軸流型ディフューザ翼２４の下流の翼なし軸流ディフューザ２５は、軸方向端部の開口部１６に向かい、半径方向の内向き側に流路断面積が拡大している。これにより、回転軸５の方向の空気の流れの減速を高め、更なる送風機効率の向上が図れる。
　＜電動送風機２００内における空気の流れ＞
　次に、電動送風機２００内における空気の流れを説明する。
　図１Ｂに示す電動機部２０２を駆動して、羽根車１を回転させると、ファンケーシング３の空気吸込口４から空気が流入し、羽根車１内に流入する。流入した空気は斜流型羽根車の場合は、羽根車１内で昇圧しながら、回転軸５の方向から吸い込んだ流れに半径方向成分を与え、回転軸５の方向から傾いた流れを発生させる。こうして、羽根車出口１ａでは回転方向成分と回転軸５の方向成分を持つ流れとなり羽根車１から流出される。
　羽根車１から流出された空気流は、羽根車側軸流型ディフューザ翼２３と、後段軸流型ディフューザ翼２４を通る際に、翼（２３、２４）に沿って流れることで、流れの回転方向速度成分が減少される。さらに、翼なしディフューザ２５を通る流れは、反羽根車１の側のモータハウジング９の開口部１６に向かうにつれ、流路断面積が増加することにより、回転軸５の方向速度が減速され、圧力回復された後、開口部１６から排気される。なお、第１の流路１７は、図１Ｂの実線矢印α１に示すように、ファンケーシング３の空気吸込口４からモータハウジング９の開口部１６までの流路である。
　羽根車１の側の軸流型ディフューザ翼２３の出口風速は、反羽根車１の側のモータハウジング９の開口部１６の風速より速く、羽根車１の側の軸流型ディフューザ翼２３の出口は、開口部１６より静圧が低い。
　第２の流路１４は、図１Ｂの破線矢印α２に示すように、電動機の軸受１１を保持する反羽根車１の側のエンドブラケット１３に設けられた開口部１５と、少なくとも流路の一部がステータコア８の外周を通る。
　図１Ｂに示す第２の流路１４と第１の流路１７とは、羽根車側軸流型ディフューザ翼２３の出口と後段軸流型ディフューザ翼２４との間の接続部２８で連結されている。また、第２の流路１４は、接続部２８よりも軸方向下流に位置し、開口部１５の開口面積は、前記接続部２８の流路断面積以上の大きさをもっている。
　接続部２８は羽根車１の側のモータハウジング２と反羽根車１の側のモータハウジング９で形成され、接続部２８はステータコア８の外周部から第一の流路１７に向かうにつれ、後段の軸流型ディフューザ翼２４側の軸方向へ傾斜している。これにより、接続部２８を流れる空気の流れは、円滑に第一の流路１７を流れる空気流と合流でき、風量を増加させられる。
　第２の流路１４内の流れは、羽根車側軸流型ディフューザ翼２３出口の風速が速いことで、静圧が低くなり、ベンチュリ効果により、エンドブラケット１３の開口部１５から羽根車側軸流ディフューザ２３の出口の接続部２８へと向かう流れが発生する。第２の流路１４の流れは、反羽根車側のエンドブラケット１３の開口部１５から温度の低い流れを、電動機２０２内へ吸い込む。これにより、反羽根車１の側の軸受１１を冷却し、ステータコア８の外周側を流れることで、ステータコア８、その巻線を冷却しながら、接続部２８に流れる。
　電動機部２０２の内部の羽根車１側のエンドブラケット１２の流れは、羽根車１の側の軸流型ディフューザ翼２３の出口で生じるベンチュリ効果と、ロータコア７の回転による旋回成分の流れがあり、当該流れにより軸受１０および羽根車１の側のエンドブラケット１２が冷却される。
　接続部２８から第１の流路１７へ流れ込んだ流れは、羽根車１で昇圧した流れと合流し、後段の軸流型ディフューザ翼２４に流れ、翼なしディフューザ部２５を通ることで、減速され、反羽根車１の側のモータハウジング９の開口部１６から排気される。なお、後段の軸流型ディフューザ翼２４を通る風量は、羽根車１から羽根車側の軸流型ディフューザ翼２３を通る風量と、第２の流路１４から接続部２８を通り流れ込む風量が合わさり、電動送風機２００の内部で最大風量となる。
　後段の軸流型ディフューザ翼２４は、風量が小さい非設計点において、羽根車１の側の軸流型ディフューザ翼２３の後縁で後流渦が発生しやすく、後段の軸流型ディフューザ２４の入口流れが複雑となりやすい。しかし、本構成の後段の軸流型ディフューザ翼２４は、接続部２８からの風量が羽根車側の軸流型ディフューザ翼２３と合流し、後段の軸流型ディフューザ２４に流れる。
これにより、非設計点においても、後段の軸流型ディフューザ２４の内部の風量が増加する。そのため、後段の軸流型ディフューザ２４の内部の剥離が抑制され、送風機効率が向上する。なお、反羽根車１の側のエンドブラケット１３の開口部１５から接続部２８へ向かう風量は、羽根車１の側の軸流ディフューザ２３の出口の風量が増加する大風量側で多く流れる。このため、本構成では大風量側の送風機効率が向上でき、幅広い運転範囲での高効率化が可能となる。
　　＜送風機部２０１＞
　次に、第１実施形態の送風機部２０１の構成を説明する。
　図２Ａは第１実施形態の羽根車１の斜視図であり、図２Ｂは羽根車１の断面図である。
　図３は、羽根車１の側の軸流型ディフューザ翼２３をシュラウド側から見た斜視図である。
　図４は後段の軸流型ディフューザ翼２４をシュラウド側から見た斜視図である。
　図５は送風機部２０１をシュラウド側から見た斜視図である。
　なお、図３～図５では、ディフューザ翼(２３、２４)のシュラウドを構成するモータハウジングの外壁を説明のために削除して示す。
　　＜羽根車１＞
　先ず、図２Ａ、図２Ｂを用いて、本発明に係る一実施形態における回転翼の羽根車１について説明する。
　羽根車１は、ハブ板２６と複数枚の羽根２７とを有して構成されている。ハブ板２６と羽根２７は熱可塑性樹脂で一体成形されている。
　ハブ板２６の裏面側には凸部２６ａ(図２Ｂ参照)が設けられている。羽根車１を回転させて凸部２６ａを削ることで、羽根車１のバランス修正を行うことができる。これにより、羽根車１のアンバランス量を小さくし、振動や騒音の低減を図ることができる。
　羽根車１は、ボス曲面２９ａが羽根車外周部にかけ回転軸５の方向(図２Ｂの下方向)に傾斜した斜流羽根車である。図２Ａ、図２Ｂでは、シュラウド板を持たないオープン型斜流羽根車の羽根車１を示しているが、シュラウド板の有無にかかわらず遠心羽根車でもよい。
　次に、第１実施形態の送風機２０１について説明する。
　図１Ｂに示すように、一例の送風機２０１は、羽根車１の軸方向下流側に周方向等間隔で配置された羽根車側の軸流型ディフューザ翼２３が１５枚設置されている。羽根車１の側の軸流型ディフューザ翼２３の翼は、羽根車１の側のモータハウジング２の内壁２ａと外壁２ｂの間に設けられ、モータハウジング２と一体で成型されている。後段の軸流型ディフューザ翼２４は、反羽根車のモータハウジング９の内壁9ａと外壁９ｂの間に設置され、モータハウジング９と一体成型されている。また、後段の軸流型ディフューザ２４の翼枚数は、羽根車１の側の軸流型ディフューザ翼２３と同一で構成されている。
　図５に示す羽根車側ディフューザ翼２３のシュラウド側（外周側）後縁２３ｄと後段の軸流型ディフューザ翼２４のシュラウド側（外周側）前縁２４ｃの周方向位置は、周方向に略一致している。
　低風量側の効率を向上させるには、羽根車側ディフューザ翼２３の後縁２３ｄと後段の軸流型ディフューザ２４の前縁２４ｃの周方向位置を略一致させることで実現できる。大風量側の効率を向上させるには、（２３、２４）翼間ピッチ（３６０／Ｚｄ）の１５～５０％がよい。
　図１Ｂに示すように、羽根車側軸流型ディフューザ翼２３のハブ面３０と後段の軸流型ディフューザ翼２４のハブ面３１は、略一致している。ここで、羽根車側軸流型ディフューザ翼２３のハブ面３０と後段の軸流型ディフューザ翼２４のハブ面３１とは面一にすることが望ましい。例えば、合流後のモータハウジング９の内壁９ａが大きくハブ面の径が大きく流路に突出した場合、軸流型ディフューザ翼２３、２４での損失が増加するからである。
　なお、後段の軸流型ディフューザ翼２４のハブ面３１を羽根車１の側の軸流型ディフューザ翼２３のハブ面３０より、半径方向内側にしても、接続部２８からの流れの流入によりはく離が抑えられ高効率化が可能である。
　ここで、上記構成の電動送風機２００は、ベンチュリ効果による後段の軸流型ディフューザ翼２４内の風量増加により、大風量側での送風機効率は増加する。更に、低風量側は羽根車１の側と後段の軸流型ディフューザ翼２４との周方向位置により、送風機効率が増加する。これにより、更なる広い運転風量範囲での高効率化が可能となる。
　図１Ｂに示すように、羽根車１の側のモータハウジング２の内壁２ａと反羽根車のモータハウジング９の内壁９ａは、軸方向に隙間を有し、第１の流路１４と第２の流路１７を接続する接続部２８を構成している。
　接続部２８は、電動機２０２の内側から第１の流路１７にかけ、半径方向から後段ディフューザ翼２４側に傾斜する円環状の流路である。
　羽根車１の側のモータハウジング２の内壁２ａと反羽根車のモータハウジング９の外壁９ａは、嵌め合い部３２により各モータハウジング２の芯を出すことで、接続部２８の流路面積確保と、組み立て性向上を図っている。
　図３に示す羽根車１の側の軸流型ディフューザ翼２３の高さ方向の形状は、羽根車側のモータハウジング２の内壁２ａから外壁２ｂにかけ、反羽根車側（羽根車１から離れる側）に傾斜し(図１Ｂ参照)、半径方向の中央付近から外周部にかけ、回転軸５の方向上流に戻る傾斜を有して、高さ方向に湾曲している。
　図３に示すように、羽根車１の側の軸流型ディフューザ翼２３のシュラウド側の翼弦長さＬ２（前縁２３ｃと後縁２３ｄを結んだ線）は、ハブ側（内壁２ａの側）の翼弦長さＬ１に比べて長い。なお、シュラウド側の翼弦長Ｌ２は、羽根車１の出口のシュラウド側の風速が速いため、緩やかな形状とすることで損失を抑制し、高効率化を図っている。また、軸流型ディフューザ翼２３を高さ方向に湾曲させることで、ディフューザのハブ側(内壁２ａ側)の翼面(軸流型ディフューザ翼２３の面)およびハブ面(内壁２ａ)で生じる２次流れを抑えることができる。そのため、ディフューザ内部（軸流型ディフューザ翼２３の内壁２ａ側の翼面および内壁２ａ）のはく離を抑制でき、高効率化が可能となる。
　図４に示すように、後段の軸流型ディフューザ翼２４は、翼なしディフューザ２５に向かうにつれ翼厚さｔ２４（翼の後縁側の翼厚さ）が厚く、羽根車１の側の軸流ディフューザ翼２３の翼厚さｔ２３(図３参照)より厚い。
　図５に示す後段の軸流型ディフューザ翼２４の翼弦長Ｌ３は、羽根車側の軸流型ディフューザ翼２３のシュラウド側の翼弦長さＬ２と略同一である。後段の軸流ディフューザ翼２４の翼弦長Ｌ３を大きくとるとともに、図４に示すように、後段の軸流ディフューザ翼２４の後縁にかけて翼厚さｔ２４を大きく取ることで、流れの減速を緩やかにでき、静圧回復を高められ、高効率化が図れる。
　図５に示すように、後段の軸流ディフューザ翼２４の下流に位置する翼なしのディフューザ流路２５の軸方向長さＬ５は、羽根車側と後段の軸流型ディフューザ翼の軸方向長さＬ４と略同一の長さを持つ。
　図１Ｂに示すように、翼なしディフューザ流路２５は、反羽根車１の側のモータハウジング９の開口部１６に向かうにつれ、流路断面積が増加している。したがって、翼なしディフューザ流路２５内の流れ(図１Ｂの実線矢印α１、図１Ｂの破線矢印α２)は軸方向速度が減速されて圧力回復された後、開口部１６から排気される。なお、翼なしディフューザ流路２５は、反羽根車１の側のモータハウジング９の開口部１６に向かうにつれ、半径方向内側（図１Ｂの回転軸５の側）に流路が広がる。翼なしディフューザ流路２５は、軸方向に進むにつれ流路断面積が増加することで、翼なしディフューザ流路２５内で圧力回復され高い送風機効率が実現できる。
　ここで、軸流型ディフューザ翼２３、２４の形状について説明する。
　羽根車１の側の軸流型ディフューザ翼２３および反羽根車１の側の軸流型ディフューザ翼２４は、図３に示す翼弦長（例えば、ディフューザ翼２３の前縁２３ａから後縁２３ｂを結ぶ長さＬ１）と翼取付間隔の円周方向に沿った距離で割ったソリディティが１より小さい翼形状を持つ。なお，ソリディティは１より小さければ、回転軸５の方向に成型する金型構成で製造でき、高効率化と生産性向上が可能である。
　図６に第１実施形態の電動送風機２００と、従来技術と同様にディフューザ出口で電動機内部へ流れが流入する構成を有した送風機の送風機効率の比較を示す。なお、図６は横軸に設計点風量を１とした無次元風量を、縦軸に送風機効率の流体解析結果を示す。図６の送風機効率の定義は、吸込体積流量と送風機出入口の静圧上昇との積を，送風機の軸動力で除したものである。
　図６から、第１実施形態を搭載した電動送風機２００（図６の白抜き四角）は、従来技術の送風機（図６の黒丸）に比べて、広い運転範囲で送風機効率が向上できることがわかる。また、特に設計点より大風量側にかけて効率向上が可能であることが分る。
　すなわち、第１実施形態の電動送風機２００は、広い運転範囲で効率を高く維持できる。したがって、広い範囲で吸込力が高い電気掃除機３００(図８参照)を提供できる。
　第１実施形態では、一例として、図１Ｂに示す接続部２８は、羽根車１の側のモータハウジング２の内壁２ａと反羽根車１のモータハウジング９の内壁９ａの回転軸５の方向隙間で形成されているが、モータハウジング２、９のどちらかに、図１Ｂに示す半径方向または回転軸５の方向のどちらかに傾斜した複数の孔で接続部２８を形成してもよい。また、図１Ｂに示すように、接続部２８は、ステータコア８から第１の流路１７にかけ、後段ディフューザ翼２４側に傾斜する円環状の流路にすることで、後段のディフューザ翼２４の剥離を効率よく抑制する構成を得ている。なお、接続部２８を半径方向または羽根車１の側に傾斜する接続部で構成しても、モータ冷却と高効率化が可能である。
　以上説明した第１実施形態の電動送風機２００によれば、羽根車１の回転軸５の方向下流に周方向に翼を持つ軸流ディフューザ２３、２４と、軸流ディフューザ２３、２４の半径方向内側に位置し、軸流ディフューザ２３、２４と軸方向に重なる位置のステータ(８)乃至ロータ(７)と、羽根車１に設けられ空気吸込口４と軸流ディフューザ流路を通る第１の流路１７と、反羽根車１の側の軸受１１を保持し、開口部１５が設けられたエンドブラケット１３と、少なくとも流路の一部がステータコア８の外周と開口部１５を通る第２の流路１４と、第１の流路１７と第２の流路１４を接続する接続部２８とを備えている。
そして、第２の流路１４は、接続部２８よりも反羽根車１の側に位置し、開口部１５の開口面積は、接続部２８の流路断面積以上の大きさを有している。
　これにより、広い風量域において高効率かつ、小型で軽量な電動送風機２００を提供できる。したがって、電動機２０２のステータ(８)、軸受１１、１０を冷却し、小型で広い風量域において吸引力を向上した電気掃除機３００を得ることができる。
＜＜第２実施形態＞＞
　次に、第２実施形態について、図７を用いて説明する。
　図７は本発明の第２実施形態における電動送風機２００Ａの縦断面図である。
　第２実施形態の電動送風機２００Ａは、第１実施形態の電動送風機２００と異なり、羽根車１の側の軸流型ディフューザ翼２３の入口に接続部２８Ａが設置されている。
　電動送風機２００Ａは、前記第１実施形態と基本的な構成は同じであるので同一要素については同一符号を用い、その説明を省略する。
　第２の流路１４の流れは、羽根車側軸流型ディフューザ翼２３入口の風速が速いことで、静圧が低くなり、ベンチュリ効果により、反羽根車１のエンドブラケット１３の開口部１５から羽根車側軸流ディフューザ２３入口の接続部２８Ａへと向かう流れが発生する。
　第２流路１４の流れは、反羽根車１の側のエンドブラケット１３の開口部１５から温度の低い流れを、電動機部２０２の内部へ吸い込むことで、反羽根車１の側の軸受１１を冷却し、ステータコア８の外周側を流れることで、ステータコア８、巻線を冷却しながら、接続部２８Ａに流れる。
　なお、第1実施形態で示した接続部２８と、第２実施形態で示した接続部２８Ａは併用してもよい。その場合は第２の流路１４を周方向に分けた流路にすることで、羽根車１の側の軸流型ディフューザ翼２３、２４から出た流れが、電動機２０２内流路へ流れることを防止することで、各ディフューザ翼２３、２４の剥離の抑制が可能となる。
　以上説明した第２実施形態の電動送風機２００Ａによれば、羽根車１の回転軸５の方向下流に周方向に翼を持つ軸流ディフューザ２３、２４と、軸流ディフューザ２３、２４の半径方向内側に位置し、軸流ディフューザ２３、２４と軸方向に重なる位置に配置される電動機部２０２のステータ(８)乃至ロータ(７)と、羽根車１に設けられた空気吸込口４から軸流ディフューザ流路を通る第１の流路１７と、反羽根車１の側の軸受１１を保持し、開口部１５が設けられるエンドブラケット１３と、少なくとも流路の一部がステータコア８の外周と開口部１５を通る第２の流路１４と、第１の流路１７と第２の流路１４を接続する接続部２８Ａとを備えている。
　そして、接続部２８Ａは、回転軸５の方向における羽根車１と軸流型ディフューザ２３の入口との間に位置し、第２の流路１４は、接続部２８Ａよりも回転軸５の方向下部に位置し、開口部１５の開口面積は、接続部２８Ａの流路断面積以上の大きさを有している。
　これにより、広い風量域において高効率かつ、小型で軽量な電動送風機２００Ａを提供できる。したがって、電動機部２０２のステータ(８)、軸受１１を冷却し、小型で広い風量域において吸引力を向上した電気掃除機３００を得ることができる。
　なお、本発明は上記した実施例に限定されるものではなく、様々な変形例が含まれる。例えば、上記した実施例は本発明を分りやすく説明するために詳細に説明したものであり、必ずしも説明した全ての構成を備えるものに限定されるものではない。また、ある実施例の構成の一部を他の実施例の構成に置き換えることが可能であり、また、ある実施例の構成に他の実施例の構成を加えることも可能である。また、各実施例の構成の一部については、他の構成の追加・削除・置換をすることが可能である。
　１　　　羽根車
　２　　　羽根車側モータハウジング(モータハウジング)
　２ａ　　羽根車側のモータハウジングの内壁(モータハウジングの内壁、軸流ディフューザの上流のハブ面)
　４　　　空気吸込口(吸込口)
　５　　　回転軸（軸）
　７　　　ロータコア(ロータ)
　８　　　ステータコア(ステータ)
　９　　　反羽根車側のモータハウジング(モータハウジング)
　９ａ　　反羽根車側のモータハウジングの内壁(モータハウジングの内壁軸流、軸流ディフューザの下流のハブ面)
　１１　　軸受(反羽根車側の軸受)
　１３　　反羽根車側のエンドブラケット(エンドブラケット)
　１４　　第２の流路
　１５　　開口部
　１７　　第１の流路
　２３　　羽根車側のディフューザ翼(軸流ディフューザ)
　２４　　後段のディフューザ翼(軸流ディフューザ)
　２５　　翼なしディフューザ
　２８　　接続部
　２００　電動送風機
　３００　電気掃除機

Claims (7)

  1. 　羽根車の軸方向の下流に周方向に翼を持つ軸流ディフューザと、
    　前記軸流ディフューザの半径方向の内側に位置し、前記軸流ディフューザと前記軸方向に重なる位置に配置されるステータおよびロータと、
    　羽根車に設けられた吸込口と前記軸流ディフューザの流路を通る第１の流路と、
    　反羽根車側の軸受を保持し、開口部が設けられるエンドブラケットと、
    　少なくとも流路の一部が前記ステータの外周と前記開口部を通る第２の流路と、
    　前記第１の流路と前記第２の流路とを接続する接続部とを備え、
    　前記第２の流路は、前記接続部よりも前記羽根車から遠い位置にあり、
    　前記開口部の開口面積は、前記接続部の流路断面積以上の大きさである
    　ことを特徴とする電動送風機。
  2. 　羽根車の軸方向の下流に周方向に翼を持つ軸流ディフューザと、
    　前記軸流ディフューザの半径方向の内側に位置し、前記軸流ディフューザと前記軸方向に重なる位置に配置されるステータおよびロータと、
    　前記羽根車に設けられた吸込口と前記軸流ディフューザの流路を通る第１の流路と、
    　反羽根車側の軸受を保持し、開口部が設けられるエンドブラケットと、
    　少なくとも流路の一部が前記ステータの外周と前記開口部を通る第２の流路と、
    　前記第１の流路と前記第２の流路を接続する接続部とを備え、
    　前記第２の流路は、前記接続部よりも前記羽根車から遠い位置にあり、前記接続部の流路は、前記ステータの外周から第１の流路にかけて、反羽根車側に軸方向へ傾斜している
    　ことを特徴とする電動送風機。
  3. 　羽根車の軸方向下流に周方向に翼を持つ軸流ディフューザと、
    　前記軸流ディフューザの半径方向内側に位置し、前記軸流ディフューザと軸方向に重なる位置に配置されるステータおよびロータと、
    　前記羽根車に設けられた吸込口と前記軸流ディフューザの流路を通る第１の流路と、
    　反羽根車側の軸受を保持し、開口部が設けられるエンドブラケットと、
    　少なくとも流路の一部が前記ステータの外周と前記開口部を通る第２の流路と、
    　前記第１の流路と前記第２の流路とを接続し、かつ前記羽根車の出口部に配置される接続部とを備え、
    　前記第２の流路は、前記接続部よりも前記軸方向の下流に位置し、前記開口部の開口面積は、前記接続部の流路断面積以上の大きさである
    　ことを特徴とする電動送風機。
  4. 　前記接続部の流路が前記ステータの外周から前記第１の流路にかけて、半径方向にあるか、または、前記羽根車側へ傾斜している
    　ことを特徴とする請求項１または請求項３に記載の電動送風機。
  5. 　前記接続部の流路と前記第１の流路が接続される、前記軸流ディフューザの前記接続部の上下流のハブ面は、同一半径または下流側のハブ面の半径が小さい
    　ことを特徴とする請求項１から請求項３のうちの何れか１項に記載の電動送風機。
  6. 　前記接続部の流路は、電動機部を覆うモータハウジングの内壁に形成されている
    　ことを特徴とする請求項１から請求項３のうちの何れか１項に記載の電動送風機。
  7. 　請求項１から請求項３のうちの何れか１項に記載の前記電動送風機を備えた電気掃除機。
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