WO2020255670A1 - アスファルト組成物、アスファルト組成物の製造装置、アスファルト組成物の製造システムおよびアスファルト組成物の製造方法 - Google Patents

アスファルト組成物、アスファルト組成物の製造装置、アスファルト組成物の製造システムおよびアスファルト組成物の製造方法 Download PDF

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WO2020255670A1
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mass
asphalt composition
less
wax
asphalt
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PCT/JP2020/021198
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彰 瀬尾
雅也 井上
昌洋 佐野
健太郎 野口
悦樵 呉
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出光興産株式会社
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    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C08—ORGANIC MACROMOLECULAR COMPOUNDS; THEIR PREPARATION OR CHEMICAL WORKING-UP; COMPOSITIONS BASED THEREON
    • C08L—COMPOSITIONS OF MACROMOLECULAR COMPOUNDS
    • C08L53/00—Compositions of block copolymers containing at least one sequence of a polymer obtained by reactions only involving carbon-to-carbon unsaturated bonds; Compositions of derivatives of such polymers
    • C08L53/02—Compositions of block copolymers containing at least one sequence of a polymer obtained by reactions only involving carbon-to-carbon unsaturated bonds; Compositions of derivatives of such polymers of vinyl-aromatic monomers and conjugated dienes
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C08—ORGANIC MACROMOLECULAR COMPOUNDS; THEIR PREPARATION OR CHEMICAL WORKING-UP; COMPOSITIONS BASED THEREON
    • C08L—COMPOSITIONS OF MACROMOLECULAR COMPOUNDS
    • C08L91/00—Compositions of oils, fats or waxes; Compositions of derivatives thereof
    • C08L91/06—Waxes
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C08—ORGANIC MACROMOLECULAR COMPOUNDS; THEIR PREPARATION OR CHEMICAL WORKING-UP; COMPOSITIONS BASED THEREON
    • C08L—COMPOSITIONS OF MACROMOLECULAR COMPOUNDS
    • C08L95/00—Compositions of bituminous materials, e.g. asphalt, tar, pitch

Definitions

  • the present invention relates to an asphalt composition capable of reducing the temperature at the time of melting, an asphalt composition production apparatus, an asphalt composition production system, and an asphalt composition production method.
  • asphalt composition is often used as a waterproofing material or adhesive to be attached to a waterproof sheet.
  • the asphalt composition used for such waterproofing work is often used outdoors.
  • blown asphalt is melted at the construction site and melted blown. Asphalt was attached to the prevention sheet to form a waterproof layer.
  • Patent Document 1 has been proposed as a technique of suppressing an odor generated when melting an asphalt composition used in waterproofing work or the like.
  • the technique disclosed in Patent Document 1 since the high softening point wax is added, large-diameter lumps (also referred to as lumps and aggregates) and grains are generated, and it is difficult to perform stable mixing. Problems may occur.
  • the present disclosure has been devised in view of the above points, and an object thereof relates to an asphalt composition having a low melting temperature and capable of obtaining a desired mixing stability. To provide technology.
  • needle insertion degree 17 or more and 40 or less
  • softening point 97 ° C. or more
  • viscosity at 200 ° C. 250 mPa ⁇ s or less
  • frass embrittlement point -15 ° C. or less
  • drool length 8 mm.
  • the present inventors have diligently studied the component composition of the asphalt composition, its content, and the method for producing the asphalt composition. As a result, a technique relating to an asphalt composition capable of having a low melting temperature and obtaining desired mixing stability by mixing a specific hydrogenated elastomer and wax in a predetermined mass% range with asphalt. was newly found, and the technology of the present disclosure was completed.
  • additives materials added to the base asphalt in order to produce the asphalt composition of the present disclosure, such as hydrogenated elastomers and waxes, may be generally referred to as additives.
  • the asphalt composition in the present embodiment contains SEBS and wax in the base asphalt. Further, the asphalt composition in the present disclosure is an aroma-based oil typified by an extract obtained by solvent-extracting a solvent-free oil obtained by removing the vacuum distillation residual oil of crude oil in a base asphalt. May be included.
  • the suitable properties and contents of each component composition are as follows.
  • Needle insertion 17 or more and 40 or less, Softening point: 97 ° C or higher, Viscosity at 200 ° C: 250 mPa ⁇ s or less, Frath embrittlement point: -15 ° C or less, Who length: 8 mm or less, Heating stability: 5 ° C or less
  • the particle size of the composition is less than 1 mm in maximum diameter, Is.
  • Hydrogenated elastomer 9.0% by mass or more and 10.5% by mass or less
  • Wax 3.0% by mass or more and 5.5% by mass or less
  • the styrene content of the hydrogenated elastomer is 27.0% by mass or more and 35.0% by mass or less.
  • the viscosity of the 20% toluene solution is 0.3 Pa ⁇ s or more and 0.8 Pa ⁇ s or less.
  • the wax has a crystallinity of 70% or more and a melt viscosity at 150 ° C. of 100 mPa ⁇ s or less.
  • the hydrogenated elastomer preferably used in the asphalt composition of the present embodiment is a thermoplastic elastomer added as a reinforcing material to the base asphalt.
  • the hydrogenated elastomer particularly preferably used in the present embodiment is a styrene-ethylene / butadiene-styrene block in which the double-bonded portion of the styrene-butadiene-styrene block copolymer (SBS) in the butadiene block is completely hydrogenated. It is a block polymer (SEBS), and the hydrogenated elastomer will be described below assuming that SEBS is used.
  • SEBS block polymer
  • the performance of SEBS can be estimated mainly from its styrene content and the viscosity of the 20% toluene solution at 25 ° C.
  • the content of SEBS preferably used in this embodiment is 9.0% by mass or more and 10.5% by mass or less with respect to the total mass of the asphalt composition.
  • the froth embrittlement point does not satisfy ⁇ 15 ° C. or lower, and the low temperature flexibility is lowered.
  • the SEBS content exceeds 10.5% by mass with respect to the total mass of the asphalt composition, the predetermined viscosity cannot be secured at about 200 ° C., and the workability deteriorates when waterproofing work is performed. To do. Therefore, the melting temperature is required to be about 260 ° C. or higher, and the melting temperature cannot be reduced. As a result, the odor generated during melting cannot be suppressed. Therefore, the content of SEBS used in the present embodiment is preferably 9.0% by mass or more and 10.5% by mass or less with respect to the total mass of the asphalt composition.
  • SEBS has a styrene content of 27.0% by mass or more and 35.0% by mass or less with respect to the mass of SEBS.
  • the SEBS used in the present embodiment preferably has a styrene content of 27.0% by mass or more and 35.0% by mass or less with respect to the mass of SEBS.
  • the SEBS preferably used in the present embodiment preferably has a 20% toluene solution viscosity of 0.3 Pa ⁇ s or more and 0.8 Pa ⁇ s or less.
  • the 20% toluene solution viscosity is a value measured by a Brookfield (BF) type viscometer at 25 ° C. in which toluene is used as a solvent and a predetermined sample is dissolved in 20% by mass of the solution.
  • BF Brookfield
  • the SEBS preferably used in the present embodiment preferably has a 20% toluene solution viscosity of 0.3 Pa ⁇ s or more and 0.8 Pa ⁇ s or less.
  • only one type of SEBS may be mixed, or two or more types of SEBS having a specific molecular structure may be selected and mixed.
  • only one type of SEBS is mixed, the complexity of selecting and mixing two or more types of SEBS can be eliminated, and the manufacturing labor can be reduced. Therefore, two or more types of SEBS can be mixed. Is preferable to the case of selecting and mixing.
  • the wax preferably used in the asphalt composition in the present embodiment is polyethylene or polyethylene to which an acid is added.
  • the reason for mixing the wax is to reduce the melt viscosity and improve the high-temperature rigidity, and these performances match the characteristics of the wax.
  • wax does not have useful properties for achieving low temperature flexibility in asphalt compositions. That is, when wax is added, the low temperature flexibility is reduced. According to the present invention, the decrease in low temperature flexibility due to the mixing of wax is covered by the addition of SEBS.
  • Wax includes not only linear paraffin having a linear structure but also wax having many branched structures. Crystallinity is an index showing the degree of this branching. The crystallinity is the ratio of the amorphous part and the crystalline part in the wax, and the higher the crystallinity, the less the branching.
  • the wax preferably used in this embodiment has a crystallinity of 70% or more. If the crystallinity of the wax is less than 70%, the melt viscosity increases at the addition amount expected to increase the softening point of the asphalt composition, and the workability deteriorates. Therefore, the melting temperature is required to be about 260 ° C., and the melting temperature cannot be reduced. As a result, the odor generated during melting cannot be suppressed. Therefore, the crystallinity of the wax preferably used in this embodiment is 70% or more.
  • the content of the wax preferably used in this embodiment is 3.0% by mass or more and 5.5% by mass or less with respect to the total mass of the asphalt composition. If the wax content is less than 3.0% by mass with respect to the total mass of the asphalt composition, a predetermined softening point cannot be secured and the waterproof performance cannot be exhibited. Further, if the wax content exceeds 5.5% by mass, the mixing cannot be performed stably. In addition, the effects of reducing the melt viscosity and improving the high temperature rigidity are saturated. Therefore, the content of the wax used in the present embodiment is preferably 3.0% by mass or more and 5.5% by mass or less with respect to the total mass of the asphalt composition.
  • the wax preferably used in this embodiment has a melt viscosity at 150 ° C. of 100 mPa ⁇ s or less. If the melt viscosity of the wax at 150 ° C. exceeds 100 mPa ⁇ s, the melt viscosity of the asphalt composition increases and the workability deteriorates. Therefore, the melting temperature is required to be about 260 ° C., and the melting temperature cannot be reduced. As a result, the odor generated during melting cannot be suppressed. Therefore, the wax used in the present embodiment preferably has a melt viscosity at 150 ° C. of 100 mPa ⁇ s or less.
  • the asphalt composition according to the present disclosure may contain rosin.
  • rosin gum rosin, disproportionated gum rosin, wood rosin, tall oil rosin and the like are used. These rosins can be classified into the above-mentioned gum rosins, wood rosins, etc. depending on the place of origin, raw materials, and collection method.
  • the rosins preferably used in the present invention can be obtained at least as a residual component during steam distillation of pine fat. Anything is enough.
  • rosins are mixtures containing abietic acid, palastolic acid, neo-avietic acid, dehydroabietic acid, pimaric acid, sandaracopimalic acid, isopimalic acid and the like as components. These rosins usually soften at about 80 ° C and melt at about 90-100 ° C. Rosin contains various resin acids such as abietic acid, dehydroabietic acid, dihydroabietic acid, tetrahydroabietic acid, palastolic acid, neoavietic acid, and levopimaric acid. Each of these resin acids is purified. It may be used alone.
  • any one or more of abietic acid, dehydroabietic acid, neo-abietic acid, pimaric acid, isopimalic acid, palastolic acid and the like may be added alone.
  • the base asphalt preferably used in the asphalt composition of the present embodiment is straight asphalt obtained as residual oil obtained by vacuum distillation of crude oil, and the vacuum distilled residual oil of crude oil is removed by propane or the like (propane removal process). It is composed of the obtained asphalt (SDA: Solvent Deasphalting, SDA bitumen, SDA pitch, etc., hereinafter referred to as SDA), blown asphalt in which air is introduced by blowing, and the like.
  • the base asphalt may be composed of straight asphalt and SDA.
  • the base asphalt includes the solvent-removed oil obtained by removing the vacuum-distilled residual oil of crude oil with propane or the like in the above configuration, and further including the extract (solvent-extracted oil) obtained by solvent-extracting the crude oil. May be. Further, instead of this extract, it may be composed of an aroma-based oil. This aroma-based oil is defined in, for example, JIS K 6200, and is a hydrocarbon-based process oil containing at least 35% by mass of aromatic hydrocarbons.
  • the base asphalt preferably used in this embodiment is produced by any of the above-mentioned vacuum distillation method, blowing (air blowing method), and blending method (blending method). That is, this base asphalt contains any one or more of SDA, straight asphalt, blown asphalt, and extract.
  • SDA is obtained by removing propane or a mixture of propane and butane as a solvent with respect to the residual oil distilled under reduced pressure.
  • SDA should be used, for example, under JIS K 2207 with a needle penetration of 13 (1/10 mm) at 25 ° C., a softening point of 61.5 ° C. and a density of 1066 kg / m 3 at 15 ° C. It may be.
  • the straight asphalt has, for example, a needle insertion degree of 65 (1/10 mm) at 25 ° C., a softening point of 48.5 ° C., and a density of 1034 kg / m 3 at 15 ° C. under JIS K 2207. You may choose to use it.
  • the extract is used when a heavy lubricating oil is obtained as a refined oil by further solvent-extracting the solvent-removing oil obtained by removing the crude oil from reduced pressure distillation with propane or the like with a polar solvent. It is an extracted oil. Extract is also possible to kinematic viscosity at 100 ° C. kinematic viscosity at 61.2mm 2 / s, 40 °C to use a density of 3970mm 2 / s, 15 °C is is 976.4kg / m 3 Good. Moreover, the content of the extract preferably used in this embodiment is preferably 3.0% by mass or less with respect to the total mass of the asphalt composition. Here, when the content of the extract exceeds 3.0% by mass, the asphalt composition as a final product may have a reduced drool resistance.
  • the asphalt composition according to the present disclosure does not have to contain an extract.
  • the asphalt composition composed of the above-mentioned component compositions is melted and attached to a waterproof sheet such as asphalt roofing, and is used in waterproofing work such as rooftops.
  • a manufacturing apparatus and a manufacturing system for an asphalt composition composed of the above-mentioned component compositions will be described with reference to FIG.
  • the asphalt manufacturing plant 100 as a manufacturing system for the asphalt composition composed of the above-mentioned component compositions mainly comprises a base asphalt container 101 for storing and storing the base asphalt, and various additions of the base asphalt and the above-mentioned SEBS, wax and the like. It is composed of a mixing container 102 for mixing the agents.
  • the asphalt production plant 100 stores and stores the asphalt composition produced by mixing, the product container 103, the stirring device (mixing device) 105 provided in the mixing container 102, and the additive supply for supplying various additives.
  • the device 106, at least one or all of the stirring device 105 and the control device (control unit) 108 for controlling the additive supply device 106 may be included in the configuration.
  • the base asphalt container 101 and the mixing container 102 are connected by a first supply pipe 104, and the base asphalt maintained at a predetermined temperature is mixed from the base asphalt container 101 via the first supply pipe 104. A predetermined amount is supplied to the container 102.
  • the mixing container 102 and the product container 103 are connected by a second supply pipe 107, and the asphalt composition produced in the mixing container 102 is transferred to the product container 103 and stored at a predetermined temperature for a predetermined period of time. ⁇ It will be maintained.
  • the mixing container 102 is provided with an additive supply device 106 for supplying various additives such as SEBS and wax, and a stirring device (mixing device) 105 for stirring the base asphalt and the additives at a predetermined rotation speed.
  • the asphalt composition manufacturing apparatus includes the mixing container 102 and the stirring apparatus 105.
  • the asphalt composition may be produced by including the additive supply device 106 and the control device 108 described later.
  • the control device 108 is a device that controls the temperature control and supply amount of various materials, and is electrically connected to the stirring device 105 and the additive supply device 106 by wire or wirelessly.
  • control device 108 includes a storage device (storage unit) 110 such as an HDD or a CD that stores predetermined parameters, and a processing device (processing unit) 109 such as a CPU that reads each parameter and controls the target device. It has at least an input device (input unit) 111 using a UI or the like for inputting each parameter or necessary data or inputting a signal for performing necessary processing. Further, it may have an output device such as a display or a printer (not shown). The processing device 109, the storage device 110, and the input device 111 are electrically connected to each other.
  • storage unit 110 such as an HDD or a CD that stores predetermined parameters
  • processing device (processing unit) 109 such as a CPU that reads each parameter and controls the target device. It has at least an input device (input unit) 111 using a UI or the like for inputting each parameter or necessary data or inputting a signal for performing necessary processing. Further, it may have an output device such as a display or a printer (not shown).
  • Base asphalt generation step S101
  • an extract is mixed with the straight asphalt supplied to the base asphalt container 101, and the rotation speed is, for example, 140 ° C. or higher and 1,000 rpm or higher and 4,000 rpm or lower by a stirring device (not shown). It is stirred and mixed for a predetermined time to produce a base asphalt as an asphalt material (S101).
  • the above-mentioned base asphalt is transferred to a predetermined amount mixing container 102, and SEBS and wax are added in a predetermined amount by the additive supply device 106.
  • the asphalt composition is produced by stirring and mixing for a predetermined time under the conditions of 160 ° C. or higher and 240 ° C. or lower and 2,000 rpm or higher and 6,000 rpm or lower (S102).
  • Asphalt composition (product) storage process S103
  • the produced asphalt composition is transferred to the product container 103 for temporary storage and storage (S103).
  • the temperature may be controlled by, for example, the control device 108 so as to maintain a predetermined temperature in the product container.
  • the asphalt composition in the present embodiment it is possible to reduce the possibility of water leakage due to insufficient attachment to the waterproof sheet due to the occurrence of whol after construction.
  • the asphalt composition in the present embodiment when the asphalt composition itself is used in an environment where the temperature becomes as high as about 80 ° C. when the outside air reaches a high temperature in summer, a tropical area, or a subtropical area. Even if there is, it is possible to suppress the softening of the asphalt composition used as the adhesive and reduce the possibility that the waterproof performance cannot be exhibited.
  • the asphalt composition in the present embodiment it is possible to suppress the formation of lumps (also referred to as lumps, agglomerates, etc.) having a particle size of 1 mm or more formed in the composition, and lumps. It is possible to avoid variations in the quality of the produced asphalt composition and deterioration of the waterproof performance due to water infiltration from lumps and grain portions. That is, the mixture of the asphalt composition can be uniformly dispersed (also referred to as mixing stability and dispersion uniformity).
  • the asphalt composition in the present embodiment it is possible to suppress brittle fracture at a low temperature and reduce the possibility of water leakage.
  • waterproof performance can be exhibited, the odor generated when the asphalt composition is melted can be suppressed, and mixing stability can be ensured.
  • SEBS1 to SEBS7 were prepared as samples. The properties of each are as follows.
  • SEBS1 Styrene content 30.0% by mass, 20% toluene solution viscosity 1.5 Pa ⁇ s
  • SEBS2 Styrene content 31.0% by mass, 20% toluene solution viscosity 60.0 Pa ⁇ s
  • SEBS3 Styrene content 13.0% by mass, 20% toluene solution viscosity 1.5 Pa ⁇ s
  • SEBS4 Styrene content 67.0% by mass, 20% toluene solution viscosity 0.3 Pa ⁇ s
  • SEBS5 Styrene content 42.0% by mass, 20% toluene solution viscosity 1.0 Pa ⁇ s
  • SEBS6 Styrene content 29.0% by mass, 20% toluene solution viscosity 0.4 Pa ⁇ s
  • SEBS7 Styrene content 30.0% by mass, 20% toluene solution viscosity 0.5 Pa ⁇
  • SBS styrene-butadiene-styrene copolymer
  • wax polyethylene or wax 1 to wax 4 in which an acid was added to polyethylene was prepared as a sample.
  • the properties of each are as follows. Wax 1: Crystallinity 73.5%, melt viscosity at 150 ° C. 5 mPa ⁇ s, calorific value 216 J / g Wax 2: Crystallinity 74.5%, melt viscosity at 150 ° C. 15 mPa ⁇ s, calorific value 219 J / g Wax 3: Crystallinity 70.1%, melt viscosity at 150 ° C.
  • waxes satisfying the crystallinity and the melt viscosity at 150 ° C. specified in the present embodiment described above are waxes 1 and 2, and waxes 3 and 4 are samples for comparative examples.
  • the degree of needle insertion of any of Examples 1 to 24 and Comparative Examples 1 to 36 is prepared with straight asphalt 60 to 80 and an extract so as to be 17 to 40 (1/10 mm).
  • the extract used had a kinematic viscosity at 60 ° C. of 480 mm 2 / s and a density of 976.4 kg / m 3 at 15 ° C.
  • three types of asphalt for waterproofing work obtained in accordance with JIS K 2207 were used for Comparative Examples 1 to 4.
  • Mixing stability is a test for confirming the particle size of the lumpy composition generated in the asphalt composition due to improper blending.
  • the mixed asphalt composition is spread on a paper pattern to a thickness of 1 mm, and the presence or absence of lumps or grains having a maximum diameter of 1 mm or more (presence or absence of lumps having a maximum diameter of 1 mm or more) is visually confirmed and visually checked.
  • the diameter of the confirmed lumps and grains was measured by a measuring means such as a caliper or a scale, and the presence or absence of lumps or grains having a maximum diameter of 1 mm or more was confirmed.
  • the needle insertion degree (25 ° C.) was measured by JIS K 2207 "Petroleum asphalt-needle insertion degree test method".
  • the softening point was measured by JIS K 2207 "Petroleum asphalt-softening point test method".
  • Viscosity (200 ° C.) is measured at a measurement temperature of 200 ° C., spindle SC4-21, and spindle rotation speed of 20 rpm under the conditions of JPI-5S-54-99 "Asphalt-Viscosity test method using a rotational viscometer”. did.
  • the drool length was measured by JIS K 2207 "Petroleum asphalt-Who test method".
  • the frass embrittlement point was measured by JIS K 2207 "Petroleum asphalt-frath embrittlement point test method".
  • the heating stability was measured by JIS K 2207 "Petroleum asphalt-heating stability test method".
  • the asphalt composition applied to the waterproof layer is often applied outdoors, the temperature can reach up to about 80 ° C in an environment where the outside air can reach high temperatures such as summer, tropical areas, or subtropical areas. May rise.
  • the waterproof layer may be deformed and the waterproof performance may not be exhibited. Therefore, the asphalt composition applied to the waterproof layer needs to secure a predetermined softening point.
  • the asphalt composition deteriorates its flexibility at a low temperature such as 0 ° C. to -10 ° C., cracks may occur and the asphalt composition may not exhibit waterproof performance. Therefore, the asphalt composition needs to secure a predetermined low temperature flexibility. In this study, it was evaluated that low temperature flexibility can be ensured when the frass embrittlement point measured by JIS K 2207 is -15 ° C or lower.
  • the quality of the asphalt composition varies widely if lumps or grains are generated during mixing, and water may infiltrate from the lumps or grains, resulting in a decrease in waterproof performance. Therefore, the asphalt composition needs to be able to be mixed stably.
  • the mixing stability was evaluated as good.
  • Tables 1 and 2 when lumps or grains having a diameter of 1 mm or more are not found in the mixing stability test, the suitability of mixing stability is indicated by " ⁇ ", and lumps or grains having a diameter of 1 mm or more are indicated in the mixing stability test. When was found, the suitability of mixing stability was indicated by "x".
  • the asphalt composition may be kept in a heated and melted state for 1 hour or more in waterproofing work.
  • the asphalt product is altered and the froth embrittlement point rises, that is, if the low temperature flexibility deteriorates, the low temperature flexibility of the waterproof material is greatly impaired, the possibility of cracking increases, and the waterproof performance is improved. I can't show it.
  • the froth embrittlement points before and after the heating stability test are measured, and if the difference is within 5 ° C., it has sufficient performance as a waterproof material and low temperature flexibility is maintained.
  • the SEBS content, the SEBS styrene content, the SEBS 20% toluene solution viscosity, the wax content, the wax crystallinity, the melt viscosity of the wax at 150 ° C., and the extract The content is within the range specified in the present embodiment described above.
  • Examples 1 to 24 satisfy all of the above conditions (1) to (6).
  • the drool length measured by JIS K 2207 was 8 mm or less. As a result, it is possible to suppress the occurrence of anyone after construction. Therefore, the desired drool resistance can be ensured.
  • the softening point of the asphalt composition measured by JIS K 2207 is 97 ° C. or higher.
  • deformation of the waterproof layer can be suppressed even in an environment where the outside air may reach a high temperature such as in summer, a tropical area, or a subtropical area. Therefore, the desired deformation resistance can be ensured.
  • the softening point is 100 ° C. or higher. Therefore, higher deformation resistance can be ensured.
  • the frass embrittlement point measured by JIS K 2207 is ⁇ 15 ° C. or lower. Thereby, deterioration of the property of the asphalt composition at a low temperature (for example, 0 ° C. to ⁇ 10 ° C.) can be suppressed. Therefore, the desired low temperature flexibility can be ensured.
  • the viscosity (200 ° C.) was 250 mPa ⁇ s or less.
  • the melting temperature can be reduced, and the odor generated when the asphalt composition is melted can be suppressed.
  • the test result of the heating stability was 5 ° C. or less. As a result, low temperature flexibility is maintained even if the product is kept in a heated and melted state for 1 hour or longer. Therefore, the possibility of cracking is reduced, and the waterproof performance can be exhibited.
  • the asphalt composition in the present embodiment can exhibit waterproof performance, suppress the odor generated when the asphalt composition is melted, and secure the mixing stability.
  • Comparative Example 1 three types of asphalt for waterproofing work were used as the asphalt composition.
  • the viscosity (200 ° C.) exceeded 250 mPa ⁇ s. Therefore, the melting temperature is required to be about 260 ° C., and the melting temperature cannot be reduced. As a result, the odor generated during melting cannot be suppressed.
  • Comparative Example 2 uses 3 types of asphalt for waterproofing work and 2 waxes, and does not use SEBS. As a result, the viscosity (200 ° C.) exceeded 250 mPa ⁇ s. Therefore, the melting temperature is required to be about 260 ° C., and the melting temperature cannot be reduced. As a result, the odor generated during melting cannot be suppressed.
  • Comparative Example 3 uses 3 types of asphalt for waterproofing work and 2 waxes, and does not use SEBS. As a result, the viscosity (200 ° C.) exceeded 250 mPa ⁇ s. Therefore, the melting temperature is required to be about 260 ° C., and the melting temperature cannot be reduced. As a result, the odor generated during melting cannot be suppressed.
  • Comparative Example 4 uses 3 types of asphalt for waterproofing work and 2 waxes, and does not use SEBS. As a result, the froth embrittlement point did not satisfy -15 ° C. or lower. Therefore, the low temperature flexibility of the asphalt composition cannot be ensured, and the waterproof performance cannot be exhibited.
  • Comparative Example 5 SEBS 1 and wax 1 were used.
  • the wax 1 used in Comparative Example 5 is less than 3.0% by mass with respect to the total mass of the asphalt composition.
  • the mixing stability was lowered, and the viscosity (200 ° C.) became more than 250 mPa ⁇ s. Therefore, the melting temperature is required to be about 260 ° C., and the melting temperature cannot be reduced. As a result, the odor generated during melting cannot be suppressed. It should be noted that the drool length of Comparative Example 5 was not carried out because the mixing stability was lowered.
  • Comparative Example 6 SEBS2 and wax 1 were used.
  • the wax 1 used in Comparative Example 6 is less than 3.0% by mass with respect to the total mass of the asphalt composition.
  • the mixing stability was lowered, and the viscosity (200 ° C.) became more than 250 mPa ⁇ s. Therefore, the melting temperature is required to be about 260 ° C., the melting temperature cannot be reduced, and the odor generated at the time of melting cannot be suppressed.
  • the softening point is less than ⁇ 97 ° C., deformation resistance cannot be ensured, and waterproof performance cannot be exhibited. It should be noted that the drool length of Comparative Example 6 was not carried out because the mixing stability was lowered.
  • Comparative Example 7 SEBS 6 and wax 1 were used.
  • the wax 1 used in Comparative Example 7 is less than 3.0% by mass with respect to the total mass of the asphalt composition. As a result, the softening point was less than 97 ° C. Therefore, deformation resistance cannot be ensured and waterproof performance cannot be exhibited.
  • Comparative Example 8 SEBS3 and wax 1 were used.
  • the wax 1 used in Comparative Example 8 is less than 3.0% by mass with respect to the total mass of the asphalt composition.
  • the viscosity (200 ° C.) exceeded 250 mPa ⁇ s. Therefore, the melting temperature is required to be about 260 ° C., the melting temperature cannot be reduced, and the odor generated at the time of melting cannot be suppressed.
  • the softening point is less than 97 ° C., deformation resistance cannot be ensured, and waterproof performance cannot be exhibited.
  • SEBS 6 and wax 1 were used.
  • SEBS6 used in Comparative Example 9 is less than 9.0% by mass with respect to the total mass of the asphalt composition, and wax 1 is less than 3.0% by mass with respect to the total mass of the asphalt composition.
  • the softening point was less than 97 ° C. Therefore, deformation resistance cannot be ensured, and waterproof performance cannot be exhibited.
  • the froth embrittlement point of -15 ° C. or lower is not satisfied, the flexibility at low temperature is deteriorated, cracks occur, and the waterproof performance cannot be exhibited.
  • Comparative Example 10 SEBS 6 and wax 1 were used. SEBS6 used in Comparative Example 10 is less than 9.0% by mass with respect to the total mass of the asphalt composition. As a result, the softening point was less than 97 ° C. Therefore, deformation resistance cannot be ensured, and waterproof performance cannot be exhibited. Further, the froth embrittlement point of -15 ° C. or lower is not satisfied, the flexibility at low temperature is deteriorated, cracks occur, and the waterproof performance cannot be exhibited.
  • Comparative Example 14 SEBS 6 and wax 2 were used. SEBS6 used in Comparative Example 14 is less than 9.0% by mass with respect to the total mass of the asphalt composition. As a result, the softening point was less than 97 ° C. Therefore, deformation resistance cannot be ensured, and waterproof performance cannot be exhibited. Further, the froth embrittlement point of -15 ° C. or lower is not satisfied, the flexibility at low temperature is deteriorated, cracks occur, and the waterproof performance cannot be exhibited.
  • Comparative Example 15 SEBS 6 and wax 2 were used. SEBS6 used in Comparative Example 15 is less than 9.0% by mass with respect to the total mass of the asphalt composition. As a result, the softening point was less than 97 ° C. Therefore, deformation resistance cannot be ensured, and waterproof performance cannot be exhibited. Further, the froth embrittlement point of -15 ° C. or lower is not satisfied, the flexibility at low temperature is deteriorated, cracks occur, and the waterproof performance cannot be exhibited.
  • SEBS6 and wax 2 were used.
  • SEBS6 used in Comparative Example 16 is less than 9.0% by mass based on the total mass of the asphalt composition, and wax 2 is more than 5.5% by mass based on the total mass of the asphalt composition.
  • the softening point was less than 97 ° C. Therefore, deformation resistance cannot be ensured, and waterproof performance cannot be exhibited.
  • the froth embrittlement point of -15 ° C. or lower is not satisfied, the flexibility at low temperature is deteriorated, cracks occur, and the waterproof performance cannot be exhibited.
  • the mixing stability is also lowered, water may infiltrate from the lumps and grain portions generated during mixing, and the waterproof performance may be lowered.
  • Comparative Example 24 SEBS 6 and wax 2 were used. SEBS6 used in Comparative Example 24 is less than 9.0% by mass with respect to the total mass of the asphalt composition. As a result, the froth embrittlement point of ⁇ 15 ° C. or lower was not satisfied. Therefore, low temperature flexibility cannot be ensured and waterproof performance cannot be exhibited.
  • SEBS4 and wax 2 were used.
  • SEBS4 used in Comparative Example 25 has a styrene content of more than 35.0% by mass with respect to the mass of SEBS. Further, it is less than 9.0% by mass with respect to the total mass of the asphalt composition.
  • lumps and grains having a diameter of 1 mm or more were generated. Therefore, mixing stability cannot be ensured.
  • the froth embrittlement point of ⁇ 15 ° C. or lower was not satisfied. Therefore, low temperature flexibility cannot be ensured and waterproof performance cannot be exhibited. Further, the softening point became less than 97 ° C. Therefore, deformation resistance cannot be ensured, and waterproof performance cannot be exhibited.
  • SEBS4 and wax 2 were used.
  • SEBS4 used in Comparative Example 26 has a styrene content of more than 35.0% by mass with respect to the mass of SEBS. Further, SEBS4 is 9.0% by mass or more and less than 10.5% by mass or less with respect to the total mass of the asphalt composition.
  • lumps and grains having a diameter of 1 mm or more were generated. Therefore, mixing stability cannot be ensured.
  • the froth embrittlement point of ⁇ 15 ° C. or lower was not satisfied. Therefore, low temperature flexibility cannot be ensured and waterproof performance cannot be exhibited.
  • Comparative Example 27 SEBS 6 and wax 2 were used.
  • the wax 2 used in Comparative Example 27 is less than 3.0% by mass with respect to the total mass of the asphalt composition.
  • the length of the drool exceeds 8 mm, the resistance to the drool cannot be ensured, and even after the construction, the drool occurs and the attachment to the waterproof sheet becomes insufficient, so that the waterproof performance cannot be exhibited.
  • Comparative Example 28 SEBS 6 and wax 2 were used.
  • the wax 2 used in Comparative Example 28 is less than 3.0% by mass with respect to the total mass of the asphalt composition.
  • the length of the drool exceeds 8 mm, the resistance to the drool cannot be ensured, and even after the construction, the drool occurs and the attachment to the waterproof sheet becomes insufficient, so that the waterproof performance cannot be exhibited.
  • SEBS4 and wax 1 were used in Comparative Example 30 .
  • SEBS4 used in Comparative Example 30 has a styrene content of more than 35.0% by mass with respect to the mass of SEBS.
  • lumps and grains having a diameter of 1 mm or more were generated. Therefore, mixing stability cannot be ensured.
  • Comparative Example 31 SEBS 5 and wax 1 were used.
  • SEBS5 used in Comparative Example 31 has a styrene content of more than 35.0% by mass with respect to the mass of SEBS.
  • lumps and grains having a diameter of 1 mm or more were generated. Therefore, mixing stability cannot be ensured.
  • Comparative Example 32 SEBS 7 and wax 1 were used.
  • SEBS7 used in Comparative Example 32 is more than 10.5% by mass with respect to the total mass of the asphalt composition, and wax 1 is more than 5.5% by mass with respect to the total mass of the asphalt composition.
  • the viscosity (200 ° C.) exceeded 250 mPa ⁇ s. Therefore, the melting temperature is required to be about 260 ° C., and the melting temperature cannot be reduced. As a result, the odor generated during melting cannot be suppressed.
  • Comparative Example 33 SEBS 7 and wax 1 were used.
  • SEBS7 used in Comparative Example 33 is more than 10.5% by mass with respect to the total mass of the asphalt composition, and wax 1 is more than 5.5% by mass with respect to the total mass of the asphalt composition.
  • the viscosity (200 ° C.) exceeded 250 mPa ⁇ s. Therefore, the melting temperature is required to be about 260 ° C., and the melting temperature cannot be reduced. As a result, the odor generated during melting cannot be suppressed.
  • Comparative Example 34 SBS and wax 1 were used. SEBS used in Comparative Example 34 is not blended. As a result, the difference between the froth embrittlement points before and after the heating stability test was 13 ° C. As a result, heating for melting during waterproofing work greatly impairs low-temperature flexibility, increases the possibility of cracking, and makes it impossible to exhibit waterproof performance.
  • Comparative Example 35 SEBS7 and wax 3 were used.
  • the wax 3 used in Comparative Example 35 has a melt viscosity of the wax 3 at 150 ° C. of more than 100 mPa ⁇ s. As a result, the viscosity (200 ° C.) exceeded 250 mPa ⁇ s. Therefore, the melting temperature is required to be about 260 ° C., and the melting temperature cannot be reduced. As a result, the odor generated during melting cannot be suppressed.
  • Comparative Example 36 SEBS7 and wax 4 were used.
  • the crystallinity of the wax 4 is less than 70%, and the melt viscosity at 150 ° C. is more than 100 mPa ⁇ s.
  • the viscosity (200 ° C.) exceeded 250 mPa ⁇ s. Therefore, the melting temperature is required to be about 260 ° C., and the melting temperature cannot be reduced. As a result, the odor generated during melting cannot be suppressed.
  • the length of the drool was over 8 mm. For this reason, it is not possible to secure the resistance to anyone, and the waterproof performance cannot be exhibited.
  • Asphalt manufacturing plant 101 Base asphalt container 102: Mixing container 103: Product container 104: First supply pipe 105: Stirrer 106: Additive supply device 107: Second supply pipe 108: Control device 109: Processing device 110: Storage device 111: Input device

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Abstract

【課題】低い溶融温度を有し、かつ、所望の混合安定性を得ることが可能なアスファルト組成物に関する技術を提供する。 【解決手段】本開示のアスファルト組成物は、本開示のアスファルト組成物は、針入度：１７以上４０以下、軟化点：９７℃以上、２００℃における粘度：２５０ｍＰａ・ｓ以下、フラース脆化点：－１５℃以下、だれ長さ：８ｍｍ以下、加熱安定性：５℃以下であって、組成物の粒径が最大直径１ｍｍ未満、であることを特徴とする。

Description

アスファルト組成物、アスファルト組成物の製造装置、アスファルト組成物の製造システムおよびアスファルト組成物の製造方法
　本発明は、溶融時の温度を低減することが可能となるアスファルト組成物、アスファルト組成物の製造装置、アスファルト組成物の製造システムおよびアスファルト組成物の製造方法に関する。
　防水工事において、防水シートに貼り付けられる防水材や接着剤としてアスファルト組成物が用いられることが多い。このような防水工事に用いられるアスファルト組成物は、屋外で使用されることが多く、例えば、屋上等の防水工事で用いられるアスファルト防水熱工法では、施工現場でブローンアスファルトを溶融し、溶融したブローンアスファルトを防止シートに貼りつけて防水層を形成していた。
　しかしながら、上述の工法では、アスファルト組成物を２６０℃程度にまで溶融させるため、アスファルト中に含まれる軽質成分の蒸発による発煙、発臭現象が生じ、作業者の作業環境や施工現場の近隣に悪影響を及ぼすことが懸念される。
　従来、防水工事等において用いられるアスファルト組成物を溶融する際に発生する臭いを抑制する技術として、特許文献１の技術が提案されている。しかしながら、特許文献１の開示技術では、高軟化点ワックスが添加されるため、大径のダマ（塊、凝集体とも称する）や粒が発生してしまい、混合を安定して行うことが難しいという問題が生じる場合がある。
特開２００７－２３８９５６号公報
　そこで、本開示は上述した点に鑑みて案出されたものであり、その目的とするところは、低い溶融温度を有し、かつ、所望の混合安定性を得ることが可能なアスファルト組成物に関する技術を提供することにある。
　本開示の一態様によれば、針入度：１７以上４０以下、軟化点：９７℃以上、２００℃における粘度：２５０ｍＰａ・ｓ以下、フラース脆化点：－１５℃以下、だれ長さ：８ｍｍ以下、加熱安定性：５℃以下であって、組成物の粒径が最大直径１ｍｍ未満、であるアスファルト組成物に関する技術を提供することができる。
　本開示によれば、低い溶融温度を有し、かつ、所望の混合安定性を得ることが可能なアスファルト組成物に関する技術を提供することができる。
本実施形態において好適に用いられるアスファルト組成物およびアスファルト組成物の製造装置および製造システムの一例を示す概略図である。 本実施形態において好適に用いられるアスファルト組成物およびアスファルト組成物の製造工程の一例を示す図である。
　上述したように、本発明者らはアスファルト組成物の成分組成およびその含有率並びにアスファルト組成物の製造方法について鋭意検討を行った。その結果、アスファルトに、特定の水添エラストマーおよびワックスを所定質量％の範囲で混合することにより、低い溶融温度を有し、かつ、所望の混合安定性を得ることが可能なアスファルト組成物に関する技術を新たに見出し、本開示の技術を完成させるに至った。
　以下、本実施形態におけるアスファルト組成物、アスファルト組成物の製造装置、およびアスファルト組成物の製造方法の実施の形態について詳細に説明する。なお、以下の説明において、水添エラストマー、ワックスなど、本開示のアスファルト組成物を生成するために、ベースアスファルトに添加する材料を総じて添加剤と表記する場合もある。
　本実施形態におけるアスファルト組成物は、ベースアスファルトに、ＳＥＢＳおよびワックスを含む。また、本開示におけるアスファルト組成物は、ベースアスファルト中に、原油の減圧蒸留残油を脱れきして得られた溶剤脱れき油を溶剤抽出して得られたエキストラクト等に代表されるアロマ系オイルが含まれていてもよい。各成分組成の好適な性状および含有量は以下の通りである。
　針入度：１７以上４０以下、
　軟化点：９７℃以上、
　２００℃における粘度：２５０ｍＰａ・ｓ以下、
　フラース脆化点：－１５℃以下、
　だれ長さ：８ｍｍ以下、
　加熱安定性：５℃以下
　であって、
　組成物の粒径が最大直径１ｍｍ未満、
　である。
　水添エラストマー：９．０質量％以上１０．５質量％以下
　ワックス：３．０質量％以上５．５質量％以下
　水添エラストマーは、スチレン含有量が２７．０質量％以上３５．０質量％以下であり、２０％トルエン溶液粘度が０．３Ｐａ・ｓ以上０．８Ｐａ・ｓ以下である。
　ワックスは、結晶化度が７０％以上であり、１５０℃における溶融粘度が１００ｍＰａ・ｓ以下である。
　以下、各成分組成の詳細並びにその含有量を限定した理由について説明をする。なお、ここでいう質量％は重量％と読み替えてもよい。
（水添エラストマー）
　本実施形態におけるアスファルト組成物において好適に用いられる水添エラストマーは、ベースアスファルトへの補強材として添加される熱可塑性エラストマーである。本実施形態において特に好適に用いられる水添エラストマーは、スチレン－ブタジエン－スチレンブロック共重合体（ＳＢＳ）のブタジエンブロック中の二重結合部分を完全に水添処理したスチレン－エチレン／ブタジエン－スチレンブロック共重合体（ＳＥＢＳ）であり、以下、水添エラストマーはＳＥＢＳを用いたものとして説明する。ＳＥＢＳの性能は、主にそのスチレン含有量および２５℃における２０％トルエン溶液粘度から推定することができる。
　本実施形態において好適に用いられるＳＥＢＳの含有量は、アスファルト組成物の全質量に対して９．０質量％以上１０．５質量％以下である。ＳＥＢＳの含有量がアスファルト組成物の全質量に対して９．０質量％未満の場合、フラース脆化点が－１５℃以下を満足せず、低温柔軟性が低下する。また、ＳＥＢＳの含有量がアスファルト組成物の全質量に対して１０．５質量％を超える場合、２００℃程度で所定の粘度を確保することができず、防水工事を行う際に施工性が悪化する。よって、溶融温度が２６０℃程度以上必要となり、溶融温度を低減させることができない。これにより、溶融時に発生する臭いを抑制することができない。このため、本実施形態において使用するＳＥＢＳの含有量は、アスファルト組成物の全質量に対して９．０質量％以上１０．５質量％以下であることが好ましい。
　また、ＳＥＢＳは、スチレン含有量がＳＥＢＳ質量に対して２７．０質量％以上３５．０質量％以下である。スチレン含有量がＳＥＢＳ質量に対して２７．０質量％に満たない場合、所定の軟化点を確保することができず、防水性能を発揮させることができない。また、スチレン含有量がＳＥＢＳ質量に対して３５．０質量％を越える場合は、混合を安定して行うことができない。したがって、本実施形態において使用するＳＥＢＳは、スチレン含有量がＳＥＢＳ質量に対して２７．０質量％以上３５．０質量％以下であることが好ましい。
　さらに、本実施形態において好適に用いられるＳＥＢＳは、２０％トルエン溶液粘度が０．３Ｐａ・ｓ以上０．８Ｐａ・ｓ以下であることが好ましい。２０％トルエン溶液粘度とは、溶媒にトルエンを使用し、所定の試料を溶液の２０質量％溶かしたものを、２５℃にてブルックフィールド（ＢＦ）型粘度計により測定される値である。ＳＥＢＳが、２０％トルエン溶液粘度が０．３Ｐａ・ｓ未満の場合、アスファルト組成物の軟化点の上昇を効果的に行うことができない。また、ＳＥＢＳが、２０％トルエン溶液粘度が０．８Ｐａ・ｓ超の場合、アスファルト組成物の粘度が上昇し過ぎてしまい、防水工事を行う際に温度低減ができなくなるおそれがある。このため、本実施形態において好適に用いられるＳＥＢＳは、２０％トルエン溶液粘度が０．３Ｐａ・ｓ以上０．８Ｐａ・ｓ以下であることが好ましい。
　本実施形態においては、１種類のＳＥＢＳのみを混合するようにしてもよいし、特定の分子構造を有する２種類以上のＳＥＢＳを選択して混合するようにしてもよい。１種類のＳＥＢＳのみを混合する場合には、２種類以上のＳＥＢＳを選択して混合する煩雑さを解消することができ、製造労力の低減を図ることが可能となるため、２種類以上のＳＥＢＳを選択して混合する場合よりも好ましい。
（ワックス）
  本実施形態におけるアスファルト組成物において好適に用いられるワックスは、ポリエチレン又はポリエチレンに酸が付加されたものである。ワックスを混合する理由としては、溶融粘度の低減と、高温剛性向上を図るためであり、これらの性能はワックスの持つ特性と合致している。一方、ワックスは、アスファルト組成物における低温での柔軟性を図る上で有用な特性を持っていない。即ち、ワックスを添加したときにはかかる低温柔軟性が低下してしまう。本発明によれば、ワックスを混合することによる低温柔軟性の低下を、ＳＥＢＳの添加によりカバーする。
  ワックスは、直鎖構造のノルマルパラフィンのみならず、数多くの分岐構造を持つものも含む。この分岐の度合を示す指標として結晶化度がある。結晶化度はワックス中の非晶部分と結晶部分との割合であり、結晶化度が高くなるほど分岐が少なくなる。
　本実施形態において好適に用いられるワックスは、結晶化度が７０％以上である。仮にワックスの結晶化度が７０％未満の場合には、アスファルト組成物の軟化点上昇を期待する添加量において、溶融粘度が増加してしまい、施工性が悪化する。よって、溶融温度が２６０℃程度必要となり、溶融温度を低減させることができない。これにより、溶融時に発生する臭いを抑制することができない。このため、本実施形態において好適に用いられるワックスの結晶化度は、７０％以上である。
　結晶化度は、まず、示差走査熱量測定（ＤＳＣ）により、評価対象のアスファルト組成物のサンプルの融点（１００℃付近）において確認される吸熱量を測定し、次に、以下に示す式のとおり、理論上のワックスの融解熱量に対する比率により算出することができる。
　結晶化度（％）＝（測定吸熱量（Ｊ／ｇ）／ワックス融解熱量（Ｊ／ｇ））×１００
　本実施形態において好適に用いられるワックスの含有量は、アスファルト組成物の全質量に対して３．０質量％以上５．５質量％以下である。仮にワックスの含有量が、アスファルト組成物の全質量に対して３．０質量％未満の場合は、所定の軟化点を確保することができず、防水性能を発揮させることができない。また、仮にワックスの含有量が５．５質量％を超える場合には、混合を安定して行うことができない。また、溶融粘度の低減と、高温剛性向上の効果が飽和してしまう。このため、本実施形態において使用するワックスの含有量は、アスファルト組成物の全質量に対して３．０質量％以上５．５質量％以下であることが好ましい。
　本実施形態において好適に用いられるワックスは、１５０℃における溶融粘度は、１００ｍＰａ・ｓ以下である。仮にワックスの１５０℃における溶融粘度が１００ｍＰａ・ｓを超える場合には、アスファルト組成物の溶融粘度が増加してしまい、施工性が悪化する。よって、溶融温度が２６０℃程度必要となり、溶融温度を低減させることができない。これにより、溶融時に発生する臭いを抑制することができない。このため、本実施形態において使用するワックスは、１５０℃における溶融粘度は、１００ｍＰａ・ｓ以下であることが好ましい。
　本開示に係るアスファルト組成物では、ロジンが含まれていてもよい。ロジンとしては、ガムロジン、不均化ガムロジン、ウッドロジン、トール油ロジン等が使用される。これらロジンは、原産地、原材料、採取方法の違いにより上述したガムロジン、ウッドロジン等の如き分類が可能となるが、本発明において好適に用いられるロジンは、少なくとも松脂の水蒸気蒸留時の残渣成分として得られるものであれば足りる。これらのロジンは、成分としてアビエチン酸、パラストリン酸、ネオアビエチン酸、デヒドロアビエチン酸、ピマール酸、サンダラコピマール酸、イソピマール酸等を含む混合物である。これらのロジンは、通常約８０℃で軟化し、約９０～１００℃で溶融する。なお、ロジン中にはアビエチン酸、デヒドロアビエチン酸、ジヒドロアビエチン酸、テトラヒドロアビエチン酸、パラストリン酸、ネオアビエチン酸、レボピマル酸などの各種樹脂酸が含まれているが、これら樹脂酸をそれぞれ精製して単独で使用するようにしてもよい。
　また、ロジンをそのまま適用する代わりに、アビエチン酸、デヒドロアビエチン酸、ネオアビエチン酸、ピマール酸、イソピマール酸、パラストリン酸等のうち何れか１種以上を単独で添加するようにしてもよい。
（ベースアスファルト）
　本実施形態におけるアスファルト組成物において好適に用いられるベースアスファルトは、原油を減圧蒸留した残油として得られるストレートアスファルト、原油の減圧蒸留残油をプロパン等による脱れき操作（プロパン脱れきプロセス）を経て得られたアスファルト（ＳＤＡ：Ｓｏｌｖｅｎｔ　Ｄｅａｓｐｈａｌｔｉｎｇ、ＳＤＡ　ｂｉｔｕｍｅｎ、ＳＤＡ　ｐｉｔｃｈ等とも称される。以降、ＳＤＡと呼ぶ）、ブローイングによって空気を導入されたブローンアスファルト等で構成される。ベースアスファルトは、ストレートアスファルト及びＳＤＡで構成されてもよい。なお、上記の構成に原油の減圧蒸留残油をプロパン等により脱れき操作を経て得られた溶剤脱れき油を、溶剤抽出して得られたエキストラクト（溶剤抽出油）をさらに含めてベースアスファルトとしても良い。また、このエキストラクトの代わりに、アロマ系オイルで構成するようにしてもよい。このアロマ系オイルは、例えば、ＪＩＳ　Ｋ　６２００に規定されているものであり、芳香族炭化水素を、少なくとも３５質量％含む炭化水素系プロセスオイルである。
　本実施形態において好適に用いられるベースアスファルトは、上述した減圧蒸留法、ブローイング（空気吹き込み法）、調合法（ブレンド法）の何れかの方法により製造される。即ち、このベースアスファルトは、ＳＤＡ、ストレートアスファルト、ブローンアスファルト、エキストラクトのうち何れか１種以上が含まれるものである。
　ＳＤＡは、減圧蒸留残油に対して、プロパン、又はプロパンとブタンの混合物を溶剤として使用し、脱れき処理して得られる。
　ＳＤＡは、例えば、ＪＩＳ　Ｋ　２２０７の下で２５℃における針入度が１３（１／１０ｍｍ）、軟化点が６１．５℃、１５℃における密度が１０６６ｋｇ／ｍ3であるのものを使用するようにしてもよい。
　また、ストレートアスファルトは、例えば、ＪＩＳ　Ｋ　２２０７の下で２５℃における針入度が６５（１／１０ｍｍ）、軟化点が４８．５℃、１５℃における密度が１０３４ｋｇ／ｍ3であるのものを使用するようにしてもよい。
　エキストラクトは、原油の減圧蒸留残油をプロパン等による脱れき操作を経て得られた溶剤脱れき油を更に極性溶剤を用いて溶剤抽出することにより、重質潤滑油を精製油として得る際の抽出油である。エキストラクトは、１００℃における動粘度が６１．２ｍｍ2／ｓ、４０℃における動粘度が３９７０ｍｍ2／ｓ、１５℃における密度が９７６．４ｋｇ／ｍ3であるのものを使用するようにしてもよい。また、本実施形態において好適に用いられるエキストラクトの含有量は、アスファルト組成物の全質量に対して３．０質量％以下であることが好ましい。ここで、エキストラクトの含有量が３．０質量％超の場合、最終生成物としてのアスファルト組成物のだれ抵抗性の低下を招くおそれがある。なお、本開示に係るアスファルト組成物では、エキストラクトが含有されていなくてもよい。
　上述した成分組成で構成されるアスファルト組成物は、溶融されて例えばアスファルトルーフィング等の防水シートに貼り付けられ、屋上等の防水工事において用いられる。ここで、上述した成分組成で構成されるアスファルト組成物の製造装置および製造システムについて図１を用いて説明する。
　上述した成分組成で構成されるアスファルト組成物の製造システムとしてのアスファルト製造プラント１００は、主に、ベースアスファルトを貯蔵・保管するベースアスファルト容器１０１と、ベースアスファルトと上述したＳＥＢＳ、ワックス等の各種添加剤を混合する混合容器１０２によって構成されている。ここでアスファルト製造プラント１００は、混合によって生成されたアスファルト組成物を貯蔵・保管する製品容器１０３、混合容器１０２に設けられている攪拌装置（混合装置）１０５、各種添加剤を供給する添加剤供給装置１０６、少なくとも攪拌装置１０５と添加剤供給装置１０６を制御するための制御装置（コントロール部）１０８のいずれか１つまたはすべてを含めて構成することとしてもよい。
　また、ベースアスファルト容器１０１と混合容器１０２は、第１の供給配管１０４によって接続されており、所定の温度に維持されたベースアスファルトが、第１の供給配管１０４を介してベースアスファルト容器１０１から混合容器１０２へ予め定められた量だけ供給される。
　同様に、混合容器１０２と製品容器１０３は、第２の供給配管１０７によって接続されており、混合容器１０２において生成されたアスファルト組成物が製品容器１０３に移送されて、所定期間、所定温度で貯蔵・維持されることとなる。
　混合容器１０２には、ＳＥＢＳ、ワックス等の各種添加剤を供給するための添加剤供給装置１０６と、ベースアスファルトと添加剤を所定の回転数によって攪拌する攪拌装置（混合装置）１０５が設けられている。主に、混合容器１０２、攪拌装置１０５を含めてアスファルト組成物の製造装置が構成されることとなる。なお、添加剤供給装置１０６や、後述する制御装置１０８を含めてアスファルト組成物の製造装置としても良い。
　制御装置１０８は、各種材料の温度管理や供給量などを制御する装置であり、有線または無線などによって、電気的に攪拌装置１０５、添加剤供給装置１０６と相互に接続されている。
　また、制御装置１０８は、所定パラメータを記憶するＨＤＤ，ＣＤなどの記憶装置（記憶部）１１０と、各パラメータを読み出して対象装置を制御する処理を行うＣＰＵなどの処理装置（処理部）１０９と、各パラメータや必要データの入力や必要処理を実施させる信号を入力するためのＵＩ等用いた入力装置（入力部）１１１を少なくとも有している。また、図示しないディスプレイやプリンターなどの出力装置を有していても良い。なお、処理装置１０９、記憶装置１１０、入力装置１１１のそれぞれは相互に電気的に接続されている。
　次に、上述した成分組成で構成されるアスファルト組成物の製造工程について図２を用いて説明する。
（ベースアスファルト生成工程：Ｓ１０１）
　ベースアスファルト容器１０１に供給されたストレートアスファルトに、必要であればエキストラクトを混合し、図示しない攪拌装置によって、例えば、１４０℃以上、１，０００ｒｐｍ以上４，０００ｒｐｍ以下の回転数となる条件で、所定の時間攪拌・混合され、アスファルト材としてのベースアスファルトを生成する（Ｓ１０１）。
（添加剤混合工程：Ｓ１０２）
　次に、上述したベースアスファルトを所定量混合容器１０２に移送し、添加剤供給装置１０６によって、ＳＥＢＳとワックスとを所定量添加する。攪拌装置１０５にて、例えば、１６０℃以上２４０℃以下、２，０００ｒｐｍ以上６，０００ｒｐｍ以下の回転数となる条件で、所定の時間攪拌・混合され、アスファルト組成物を生成する（Ｓ１０２）。
（アスファルト組成物（製品）貯蔵工程：Ｓ１０３）
　次に、生成されたアスファルト組成物を一時的に貯蔵・保管するため、製品容器１０３へ移送する（Ｓ１０３）。この時、製品容器内では、所定の温度を維持するように、例えば制御装置１０８によって温度制御が行われていてもよい。
　本実施形態におけるアスファルト組成物によれば、施工後においてだれが発生してしまうことによって、防水シートへの貼り付けが不十分となり漏水する可能性を低減することが可能となる。
　また、本実施形態におけるアスファルト組成物によれば、夏場や熱帯地域、もしくは亜熱帯地域などの外気が高温に達することで、アスファルト組成物自体が８０℃前後の高温となる環境で使用された場合であっても、接着剤として用いられるアスファルト組成物が軟化することを抑制し、防水性能を発揮できなくなる可能性を低減することが可能となる。
　また、本実施形態におけるアスファルト組成物によれば、組成物に形成される粒径の直径１ｍｍ以上の塊（ダマ、凝集体などとも称する）が生じてしまうことを抑制することが可能となり、ダマが発生することによって、生成したアスファルト組成物の品質のばらつきや、ダマや粒部分から水が浸入することによる防水性能の低下を回避することが可能となる。すなわち、アスファルト組成物の混合物を均一に分散させることが可能となる（混合安定性、分散均一性とも称する）。
　また、本実施形態におけるアスファルト組成物によれば、低温における脆性破壊を起こすことを抑制することが可能となり、漏水する可能性を低減できる。
　以上のように、本実施形態におけるアスファルト組成物によれば、防水性能を発揮させることができ、アスファルト組成物の溶融時に発生する臭いを抑制でき、混合安定性を確保できる。
　以下に、上述した本実施形態を用いた場合の実施例及び比較例を挙げて具体的に説明する。
　表１、表２の実施例１～２４、並びに比較例１～３６に示す配合比率からなる、ストレートアスファルト６０～８０、エキストラクト、ＳＥＢＳ、ワックス、ＳＢＳ等を混合した試料を準備した。なお、以下の表および説明において、２０％トルエン溶液粘度とは、２５℃における２０％トルエン溶液粘度のことを指す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000001
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000002
　ＳＥＢＳについては、ＳＥＢＳ１～ＳＥＢＳ７を試料として準備した。それぞれの性状は以下の通りである。
　ＳＥＢＳ１：スチレン含有量３０．０質量％、２０％トルエン溶液粘度１．５Ｐａ・ｓ
　ＳＥＢＳ２：スチレン含有量３１．０質量％、２０％トルエン溶液粘度６０．０Ｐａ・ｓ
　ＳＥＢＳ３：スチレン含有量１３．０質量％、２０％トルエン溶液粘度１．５Ｐａ・ｓ
　ＳＥＢＳ４：スチレン含有量６７．０質量％、２０％トルエン溶液粘度０．３Ｐａ・ｓ
　ＳＥＢＳ５：スチレン含有量４２．０質量％、２０％トルエン溶液粘度１．０Ｐａ・ｓ
　ＳＥＢＳ６：スチレン含有量２９．０質量％、２０％トルエン溶液粘度０．４Ｐａ・ｓ
　ＳＥＢＳ７：スチレン含有量３０．０質量％、２０％トルエン溶液粘度０．５Ｐａ・ｓ
　このうち、上述した本実施形態において規定したスチレン含有量および２０％トルエン溶液粘度を満たすＳＥＢＳは、ＳＥＢＳ６、７であり、ＳＥＢＳ１～ＳＥＢＳ５はいずれも比較例用の試料である。
　比較例用の試料として、ＳＢＳ（スチレン－ブタジエン－スチレン共重合体）を準備した。ＳＢＳの性状は以下の通りである。なおＳＢＳは、ＳＥＢＳを製造する際の出発物質で、ＳＢＳ分子中の二重結合に水素を付加させ、単結合とするとＳＥＢＳとなる。
　ＳＢＳ：スチレン含有量３０．０質量％、２０％トルエン溶液粘度０．５Ｐａ・ｓ
　ワックスについては、ポリエチレン又はポリエチレンに酸が付加されたワックス１～ワックス４を試料として準備した。それぞれの性状は以下の通りである。
　ワックス１：結晶化度７３．５％、１５０℃における溶融粘度５ｍＰａ・ｓ、発熱量２１６Ｊ／ｇ
　ワックス２：結晶化度７４．５％、１５０℃における溶融粘度１５ｍＰａ・ｓ、発熱量２１９Ｊ／ｇ
　ワックス３：結晶化度７０．１％、１５０℃における溶融粘度４３００ｍＰａ・ｓ、発熱量２０６Ｊ／ｇ
　ワックス４：結晶化度５４．４％、１５０℃における溶融粘度３４０ｍＰａ・ｓ、発熱量１６０Ｊ／ｇ
　このうち、上述した本実施形態において規定した結晶化度および１５０℃における溶融粘度を満たすワックスは、ワックス１、２であり、ワックス３、４はいずれも比較例用の試料である。
　いずれの実施例１～２４、並びに比較例１～３６の針入度は、１７～４０（１／１０ｍｍ）になるようストレートアスファルト６０～８０、およびエキストラクトで調製している。エキストラクトは、６０℃における動粘度が４８０ｍｍ2／ｓ、１５℃における密度が９７６．４ｋｇ／ｍ3であるものを用いた。また、比較例１～４については、ＪＩＳ　Ｋ　２２０７に準拠して得られる防水工事用アスファルト３種を用いた。
　次に本発明に使用した試験法について説明する。
　混合安定性は、不適切な配合となることでアスファルト組成物中に発生するダマ状の組成物の粒径を確認するための試験である。具体的には、混合後のアスファルト組成物を離型紙上に１ｍｍ厚に伸ばし、最大直径１ｍｍ以上のダマや粒の有無（最大直径１ｍｍ以上のダマの有無）を目視にて確認し、目視により確認されたダマや粒の直径をノギスやスケール等の計測手段で計測して、最大直径１ｍｍ以上のダマや粒の有無を確認した。混合安定性試験で用いた試料は、表１、表２の各材料を、表１、表２の実施例１～２４、並びに比較例１～３６のそれぞれの配合比率となるようにホモミキサーで混合して２００℃程度に維持した後、ＳＥＢＳやワックス等の各種添加剤を添加した。撹拌は、ホモミキサーの回転数を３５００回転／分として３時間行った。その際の製造量は０．９ｋｇとした。なお、上述では、混合安定性の確認を目視で行うことと説明したが、目視の方法以外にもふるい目が１ｍｍとなるふるい通過分を確認することで、直径が１ｍｍ以上のダマが存在するか否かを確認することが可能であり、どちらの方法を用いて混合安定性を評価しても問題はない。
　針入度（２５℃）は、ＪＩＳ　Ｋ　２２０７「石油アスファルト－針入度試験方法」で測定した。
　軟化点は、ＪＩＳ　Ｋ　２２０７「石油アスファルト－軟化点試験方法」で測定した。
　粘度（２００℃）は、ＪＰＩ－５Ｓ－５４－９９「アスファルト－回転粘度計による粘度試験方法」の条件の下、測定温度２００℃、使用スピンドルＳＣ４－２１、スピンドル回転数２０回転／分で測定した。
　だれ長さは、ＪＩＳ　Ｋ　２２０７「石油アスファルト－だれ試験方法」で測定した。
　フラース脆化点は、ＪＩＳ　Ｋ　２２０７「石油アスファルト－フラース脆化点試験方法」で測定した。
　加熱安定性は、ＪＩＳ　Ｋ　２２０７「石油アスファルト－加熱安定性試験方法」により測定した。
　以下、本実施形態において規定したアスファルト組成物において、その効果を検証した。
　アスファルト組成物の溶融時に発生する臭いを抑制するために、溶融温度を低減させる必要がある。しかしながら、溶融温度を低減することで、施工ができる程度の粘度を確保できないおそれがある。したがって、従来のような２６０℃程度まで溶融温度を上げることなく例えば２２０℃程度で溶融しても施工できる程度の粘度が求められる。本検討では、アスファルト組成物の粘度（２００℃）が２５０ｍＰａ・ｓ以下のとき、施工を行うことができるとし、溶融温度を低減できると評価した。
　また、アスファルト組成物では、施工後においてもだれが発生してしまうと、防水シートへの貼り付けが不十分となり、防水性能を発揮できないおそれがある。このため、アスファルト組成物では、所定のだれ抵抗性を確保する必要がある。本検討では、ＪＩＳ　Ｋ　２２０７により測定されるだれ長さが８ｍｍ以下のとき、だれ抵抗性を確保することができると評価した。
　また、防水層に適用されるアスファルト組成物は、屋外に施工されることが多いことから、夏場や熱帯地域、もしくは亜熱帯地域などの外気が高温に達する可能性のある環境において８０℃程度まで温度が上昇する可能性がある。このような高温環境で使用された場合、防水層が変形し、防水性能を発揮できないおそれがある。このため、防水層に適用されるアスファルト組成物は、所定の軟化点を確保する必要がある。本検討では、アスファルト組成物の軟化点が９７℃以上のとき、変形抵抗性を確保することができる評価した。なお、より高い変形抵抗性を確保するためには、アスファルト組成物の軟化点が１００℃以上であることが望ましい。
　また、アスファルト組成物は、例えば０℃から－１０℃といった低温度下における柔軟性を悪化させると、ひび割れが発生し防水性能を発揮できないおそれがある。このため、アスファルト組成物は、所定の低温柔軟性を確保する必要がある。本検討では、ＪＩＳ　Ｋ　２２０７により測定されるフラース脆化点が－１５℃以下のとき、低温柔軟性を確保することができると評価した。
　また、アスファルト組成物は、混合時においてダマや粒等が発生すると品質のばらつきが大きくなり、ダマや粒部分から水が浸入し、防水性能が低下する可能性がある。このため、アスファルト組成物は、安定して混合できる必要がある。本検討では、混合安定性試験において直径１ｍｍ以上のダマや粒が認められないとき、混合安定性が良好と評価した。表１、表２において、混合安定性試験において直径１ｍｍ以上のダマや粒が認められないとき、混合安定性の適否を「〇」と表記し、混合安定性試験において直径１ｍｍ以上のダマや粒が認められたとき、混合安定性の適否を「×」と表記した。
　また、アスファルト組成物では、防水工事においては、１時間以上加熱溶融状態で保持されることがある。この際に、アスファルト生成物が変質しフラース脆化点が上昇すると、すなわち低温柔軟性が悪化すると、防水材料の低温柔軟性が大きく損なわれ、ひび割れが発生する可能性が増大し、防水性能を発揮できない。
 ここで加熱安定性試験の前後のフラース脆化点を測定し、その差が５℃以内であれば、防水材料として十分な性能を有し、低温柔軟性が維持されることになる。
　すなわち、実施例及び比較例に係るアスファルト組成物について、以下の表３に示す条件（１）～条件（６）を満たすか否かを検討した。表１、表２において、条件（１）～条件（６）のすべてを満たすとき、総合評価を「〇」と表記し、条件（１）～条件（６）の何れかを満たさないとき、総合評価を「×」と表記した。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000003
　実施例１～２４は、何れもＳＥＢＳの含有量、ＳＥＢＳのスチレン含有量、ＳＥＢＳの２０％トルエン溶液粘度、ワックスの含有量、ワックスの結晶化度、ワックスの１５０℃における溶融粘度及びエキストラクトの含有量が、上述した本実施形態において規定された範囲内である。
　その結果、実施例１～２４は、上記条件（１）～条件（６）をすべて満たす。
　すなわち、実施例１～２４は、ＪＩＳ　Ｋ　２２０７により測定されるだれ長さが８ｍｍ以下であった。これにより、施工後のだれの発生を抑制することができる。このため、所望のだれ抵抗性を確保することができる。
　また、実施例１～２４は、ＪＩＳ　Ｋ　２２０７により測定されるアスファルト組成物の軟化点が９７℃以上である。これにより、夏場や熱帯地域、もしくは亜熱帯地域などの外気が高温に達する可能性のある環境であっても、防水層の変形を抑制することができる。このため、所望の変形抵抗性を確保することができる。さらに、実施例１、２、４～９、１１～１４、２０～２４は、軟化点が１００℃以上である。このため、より高い変形抵抗性を確保することができる。
　また、実施例１～２４は、ＪＩＳ　Ｋ　２２０７により測定されるフラース脆化点が－１５℃以下である。これにより、アスファルト組成物の低温（例えば０℃～－１０℃）での性状の悪化を抑制することができる。このため、所望の低温柔軟性を確保することができる。
　また、実施例１～２４は、粘度（２００℃）が２５０ｍＰａ・ｓ以下であった。これにより、従来のような２６０℃程度まで溶融温度を上げることなく例えば２２０℃程度で溶融しても施工できる程度の粘度を確保できる。このため、溶融温度を低減でき、アスファルト組成物の溶融時に発生する臭いを抑制することができる。
　また、実施例１～２４は、混合安定性試験において直径１ｍｍ以上のダマや粒が認められなかった。これにより、混合時においてダマや粒等が発生することなく、安定して混合できる。このため、所望の混合安定性を確保できる。
　また、実施例１～２４は、加熱安定性の試験結果が、５℃以下であった。これにより、１時間以上加熱溶融状態で保持されたとしても、低温柔軟性が維持されることになる。このため、ひび割れが発生する可能性が低下し、防水性能を発揮することができる。
　以上により、本実施形態におけるアスファルト組成物は、防水性能を発揮させることができ、アスファルト組成物の溶融時に発生する臭いを抑制でき、混合安定性を確保できる。
　比較例１は、アスファルト組成物として防水工事用アスファルト３種を用いた。その結果、粘度（２００℃）が２５０ｍＰａ・ｓ超となった。このため、溶融温度が２６０℃程度必要となり、溶融温度を低減させることができない。これにより、溶融時に発生する臭いを抑制することができない。
　比較例２は、防水工事用アスファルト３種と、ワックス２と、を用い、ＳＥＢＳを用いていない。その結果、粘度（２００℃）が２５０ｍＰａ・ｓ超となった。このため、溶融温度が２６０℃程度必要となり、溶融温度を低減させることができない。これにより、溶融時に発生する臭いを抑制することができない。
　比較例３は、防水工事用アスファルト３種と、ワックス２と、を用い、ＳＥＢＳを用いていない。その結果、粘度（２００℃）が２５０ｍＰａ・ｓ超となった。このため、溶融温度が２６０℃程度必要となり、溶融温度を低減させることができない。これにより、溶融時に発生する臭いを抑制することができない。
　比較例４は、防水工事用アスファルト３種と、ワックス２と、を用い、ＳＥＢＳを用いていない。その結果、フラース脆化点が－１５℃以下を満足しなかった。このため、アスファルト組成物の低温柔軟性を確保することができず、防水性能を発揮できない。
　比較例５は、ＳＥＢＳ１と、ワックス１と、を用いた。比較例５において用いたワックス１は、アスファルト組成物の全質量に対して３．０質量％未満である。その結果、混合安定性が低下し、粘度（２００℃）が２５０ｍＰａ・ｓ超となった。このため、溶融温度が２６０℃程度必要となり、溶融温度を低減させることができない。これにより、溶融時に発生する臭いを抑制することができない。なお比較例５のだれ長さは、混合安定性が低下したため実施していない。
　比較例６は、ＳＥＢＳ２と、ワックス１と、を用いた。比較例６において用いたワックス１は、アスファルト組成物の全質量に対して３．０質量％未満である。その結果、混合安定性が低下し、粘度（２００℃）が２５０ｍＰａ・ｓ超となった。このため溶融温度が２６０℃程度必要となり、溶融温度を低減させることができず、溶融時に発生する臭いを抑制することができない。また軟化点が－９７℃未満となり、変形抵抗性を確保することができず、防水性能を発揮できない。なお比較例６のだれ長さは、混合安定性が低下したため実施していない。
　比較例７は、ＳＥＢＳ６と、ワックス１と、を用いた。比較例７において用いたワックス１は、アスファルト組成物の全質量に対して３．０質量％未満である。その結果、軟化点が９７℃未満となった。このため、変形抵抗性を確保できず、防水性能を発揮できない。
　比較例８は、ＳＥＢＳ３と、ワックス１と、を用いた。比較例８において用いたワックス１は、アスファルト組成物の全質量に対して３．０質量％未満である。その結果、粘度（２００℃）が２５０ｍＰａ・ｓ超となった。このため溶融温度が２６０℃程度必要となり、溶融温度を低減させることができず、溶融時に発生する臭いを抑制することができない。また軟化点が９７℃未満となり、変形抵抗性を確保することができず、防水性能を発揮できない。
　比較例９は、ＳＥＢＳ６と、ワックス１と、を用いた。比較例９において用いたＳＥＢＳ６は、アスファルト組成物の全質量に対して９．０質量％未満であり、ワックス１は、アスファルト組成物の全質量に対して３．０質量％未満である。その結果、軟化点が９７℃未満となった。このため、変形抵抗性を確保することができず、防水性能を発揮できない。さらにフラース脆化点－１５℃以下を満足せず、低温での柔軟性を悪化させ、ひび割れが発生し防水性能を発揮できない。
　比較例１０は、ＳＥＢＳ６と、ワックス１と、を用いた。比較例１０において用いたＳＥＢＳ６は、アスファルト組成物の全質量に対して９．０質量％未満である。その結果、軟化点が９７℃未満となった。このため、変形抵抗性を確保することができず、防水性能を発揮できない。さらにフラース脆化点－１５℃以下を満足せず、低温での柔軟性を悪化させ、ひび割れが発生し防水性能を発揮できない。
　比較例１１は、ＳＥＢＳ６と、ワックス１と、を用いた。比較例１１において用いたＳＥＢＳ６は、アスファルト組成物の全質量に対して９．０質量％未満である。その結果、軟化点が９７℃未満となった。このため、変形抵抗性を確保することができず、防水性能を発揮できない。さらにフラース脆化点－１５℃以下を満足せず、低温での柔軟性を悪化させ、ひび割れが発生し防水性能を発揮できない。
　比較例１２は、ＳＥＢＳ６と、ワックス１と、を用いた。比較例１２において用いたＳＥＢＳ６は、アスファルト組成物の全質量に対して９．０質量％未満である。その結果、軟化点が９７℃未満となった。このため、変形抵抗性を確保することができず、防水性能を発揮できない。さらにフラース脆化点－１５℃以下を満足せず、低温での柔軟性を悪化させ、ひび割れが発生し防水性能を発揮できない。
　比較例１３は、ＳＥＢＳ６と、ワックス１と、を用いた。比較例１３において用いたＳＥＢＳ６は、アスファルト組成物の全質量に対して９．０質量％未満である。その結果、軟化点が９７℃未満となった。このため、変形抵抗性を確保することができず、防水性能を発揮できない。さらにフラース脆化点－１５℃以下を満足せず、低温での柔軟性を悪化させ、ひび割れが発生し防水性能を発揮できない。
　比較例１４は、ＳＥＢＳ６と、ワックス２と、を用いた。比較例１４において用いたＳＥＢＳ６は、アスファルト組成物の全質量に対して９．０質量％未満である。その結果、軟化点が９７℃未満となった。このため、変形抵抗性を確保することができず、防水性能を発揮できない。さらにフラース脆化点－１５℃以下を満足せず、低温での柔軟性を悪化させ、ひび割れが発生し防水性能を発揮できない。
　比較例１５は、ＳＥＢＳ６と、ワックス２と、を用いた。比較例１５において用いたＳＥＢＳ６は、アスファルト組成物の全質量に対して９．０質量％未満である。その結果、軟化点が９７℃未満となった。このため、変形抵抗性を確保することができず、防水性能を発揮できない。さらにフラース脆化点－１５℃以下を満足せず、低温での柔軟性を悪化させ、ひび割れが発生し防水性能を発揮できない。
　比較例１６は、ＳＥＢＳ６、ワックス２と、を用いた。比較例１６において用いたＳＥＢＳ６は、アスファルト組成物の全質量に対して９．０質量％未満であり、ワックス２は、アスファルト組成物の全質量に対して５．５質量％超である。その結果、軟化点が９７℃未満となった。このため、変形抵抗性を確保することができず、防水性能を発揮できない。またフラース脆化点－１５℃以下を満足せず、低温での柔軟性を悪化させ、ひび割れが発生し防水性能を発揮できない。さらに混合安定性も低下するため、混合時に生じるダマや粒部分から水が浸入し、防水性能が低下する可能性がある。
　比較例１７は、ＳＥＢＳ６と、ワックス２と、を用いた。比較例１７において用いたＳＥＢＳ６は、アスファルト組成物の全質量に対して９．０質量％未満であり、ワックス２は、アスファルト組成物の全質量に対して５．５質量％超である。その結果、フラース脆化点－１５℃以下を満足せず、低温柔軟性を確保することができない。よって、防水性能を発揮できない。さらに混合安定性も低下するため、混合時に生じるダマや粒部分から水が浸入し、防水性能が低下する可能性がある。
　比較例１８は、ＳＥＢＳ６と、ワックス２と、を用いた。比較例１８において用いたＳＥＢＳ６は、アスファルト組成物の全質量に対して９．０質量％未満であり、ワックス２は、アスファルト組成物の全質量に対して５．５質量％超である。その結果、フラース脆化点－１５℃以下を満足せず、低温柔軟性を確保することができず、防水性能を発揮できない。さらに混合安定性も低下するため、混合時に生じるダマや粒部分からか水が浸入し、防水性能が低下する可能性がある。
　比較例１９は、ＳＥＢＳ６と、ワックス２と、ワックス３と、を用いた。比較例１９において用いたＳＥＢＳ６は、アスファルト組成物の全質量に対して９．０質量％未満であり、ワックス２とワックス３の総量は、アスファルト組成物の全質量に対して５．５質量％超である。その結果、フラース脆化点－１５℃以下を満足せず、低温柔軟性を確保することができず、防水性能を発揮できない。さらに混合安定性も低下するため、混合時に生じるダマや粒部分から水が浸入し、防水性能が低下する可能性がある。
　比較例２０は、ＳＥＢＳ６と、ワックス２と、ワックス３と、を用いた。比較例２０において用いたＳＥＢＳ６は、アスファルト組成物の全質量に対して９．０質量％未満であり、ワックス２とワックス３の総量は、アスファルト組成物の全質量に対して５．５質量％超である。その結果、フラース脆化点－１５℃以下を満足せず、低温柔軟性を確保することができず、防水性能を発揮できない。さらに混合安定性も低下するため、混合時に生じるダマや粒部分から水が浸入し、防水性能が低下する可能性がある。
　比較例２１は、ＳＥＢＳ６と、ワックス２と、ワックス４と、を用いた。比較例２１において用いたＳＥＢＳ６は、アスファルト組成物の全質量に対して９．０質量％未満であり、ワックス２とワックス４の総量は、アスファルト組成物の全質量に対して５．５質量％超である。その結果、フラース脆化点－１５℃以下を満足せず、低温柔軟性を確保することができず、防水性能を発揮できない。さらに混合安定性も低下するため、混合時に生じるダマや粒部分から水が浸入し、防水性能が低下する可能性がある。
　比較例２２は、ＳＥＢＳ６と、ワックス２と、ワックス４と、を用いた。比較例２２において用いたＳＥＢＳ６は、アスファルト組成物の全質量に対して９．０質量％未満であり、ワックス２とワックス４の総量は、アスファルト組成物の全質量に対して５．５質量％超である。その結果、フラース脆化点－１５℃以下を満足せず、低温柔軟性を確保することができず、防水性能を発揮できない。さらに混合安定性も低下するため、混合時に生じるダマや粒部分から水が浸入し、防水性能が低下する可能性がある。
　比較例２３は、ＳＥＢＳ６と、ワックス２と、を用いた。比較例２３において用いたＳＥＢＳ６は、アスファルト組成物の全質量に対して９．０質量％未満であり、ワックス２は、アスファルト組成物の全質量に対して５．５質量％超である。その結果、フラース脆化点－１５℃以下を満足せず、低温柔軟性を確保することができず、防水性能を発揮できない。さらに混合安定性も低下し、ダマや粒部分から水が浸入し、防水性能が低下する可能性がある。
　比較例２４は、ＳＥＢＳ６と、ワックス２と、を用いた。比較例２４において用いたＳＥＢＳ６は、アスファルト組成物の全質量に対して９．０質量％未満である。その結果、フラース脆化点－１５℃以下を満足しなかった。このため、低温柔軟性を確保することができず、防水性能を発揮できない。
　比較例２５は、ＳＥＢＳ４と、ワックス２と、を用いた。比較例２５において用いたＳＥＢＳ４は、スチレン含有量がＳＥＢＳ質量に対して３５．０質量％超である。またアスファルト組成物の全質量に対して９．０質量％未満である。その結果、混合安定性試験において、直径１ｍｍ以上のダマや粒等が発生した。このため、混合安定性を確保できない。また、フラース脆化点－１５℃以下を満足しなかった。このため、低温柔軟性を確保することができず、防水性能を発揮できない。さらに軟化点が９７℃未満となった。このため、変形抵抗性を確保することができず、防水性能を発揮できない。
　比較例２６は、ＳＥＢＳ４と、ワックス２と、を用いた。比較例２６において用いたＳＥＢＳ４は、スチレン含有量がＳＥＢＳ質量に対して３５．０質量％超である。また、ＳＥＢＳ４は、アスファルト組成物の全質量に対して９．０質量％以上、１０．５質量％未満以下である。その結果、混合安定性試験において、直径１ｍｍ以上のダマや粒等が発生した。このため、混合安定性を確保できない。さらに、フラース脆化点－１５℃以下を満足しなかった。このため、低温柔軟性を確保することができず、防水性能を発揮できない。
　比較例２７は、ＳＥＢＳ６と、ワックス２と、を用いた。比較例２７において用いたワックス２は、アスファルト組成物の全質量に対して３．０質量％未満である。その結果、だれ長さが８ｍｍを超え、だれ抵抗性を確保できず、施工後においてもだれが発生し防水シートへの貼り付けが不十分となり、防水性能を発揮できない。
　比較例２８は、ＳＥＢＳ６と、ワックス２と、を用いた。比較例２８において用いたワックス２は、アスファルト組成物の全質量に対して３．０質量％未満である。その結果、だれ長さが８ｍｍを超え、だれ抵抗性を確保できず、施工後においてもだれが発生し防水シートへの貼り付けが不十分となり、防水性能を発揮できない。
　比較例２９は、ＳＥＢＳ７と、ワックス１と、を用いた。比較例２９において用いたＳＥＢＳ７は、アスファルト組成物の全質量に対して１０．５質量％超である。その結果、粘度（２００℃）が２５０ｍＰａ・ｓ超となった。このため、溶融温度が２６０℃程度必要となり、溶融温度を低減させることができない。これにより、溶融時に発生する臭いを抑制することができない。
　比較例３０は、ＳＥＢＳ４と、ワックス１と、を用いた。比較例３０において用いたＳＥＢＳ４は、スチレン含有量がＳＥＢＳ質量に対して３５．０質量％超である。その結果、混合安定性試験において、直径１ｍｍ以上のダマや粒等が発生した。このため、混合安定性を確保できない。
　比較例３１は、ＳＥＢＳ５と、ワックス１と、を用いた。比較例３１において用いたＳＥＢＳ５は、スチレン含有量がＳＥＢＳ質量に対して３５．０質量％超である。その結果、混合安定性試験において、直径１ｍｍ以上のダマや粒等が発生した。このため、混合安定性を確保できない。
　比較例３２は、ＳＥＢＳ７と、ワックス１と、を用いた。比較例３２において用いたＳＥＢＳ７は、アスファルト組成物の全質量に対して１０．５質量％超であり、ワックス１は、アスファルト組成物の全質量に対して５．５質量％超である。その結果、粘度（２００℃）が２５０ｍＰａ・ｓ超となった。このため、溶融温度が２６０℃程度必要となり、溶融温度を低減させることができない。これにより、溶融時に発生する臭いを抑制することができない。
　比較例３３は、ＳＥＢＳ７と、ワックス１と、を用いた。比較例３３において用いたＳＥＢＳ７は、アスファルト組成物の全質量に対して１０．５質量％超であり、ワックス１は、アスファルト組成物の全質量に対して５．５質量％超である。その結果、粘度（２００℃）が２５０ｍＰａ・ｓ超となった。このため、溶融温度が２６０℃程度必要となり、溶融温度を低減させることができない。これにより、溶融時に発生する臭いを抑制することができない。
　比較例３４は、ＳＢＳと、ワックス１と、を用いた。比較例３４において用いたＳＥＢＳは配合していない。その結果、加熱安定性試験の前後のフラース脆化点の差が１３℃であった。これより、防水工事の際の溶融のための加熱で、低温柔軟性が大きく損なわれ、ひび割れが発生する可能性が増大し、防水性能を発揮できない。
　比較例３５は、ＳＥＢＳ７と、ワックス３を用いた。比較例３５において用いたワックス３は、ワックス３の１５０℃における溶融粘度が１００ｍＰａ・ｓ超である。その結果、粘度（２００℃）が２５０ｍＰａ・ｓ超となった。このため、溶融温度が２６０℃程度必要となり、溶融温度を低減させることができない。これにより、溶融時に発生する臭いを抑制することができない。
　比較例３６は、ＳＥＢＳ７と、ワックス４を用いた。比較例３５において用いたワックス４は、ワックス４の結晶化度が７０％未満であり、１５０℃における溶融粘度が１００ｍＰａ・ｓ超である。その結果、粘度（２００℃）が２５０ｍＰａ・ｓ超となった。このため、溶融温度が２６０℃程度必要となり、溶融温度を低減させることができない。これにより、溶融時に発生する臭いを抑制することができない。また、だれ長さが８ｍｍ超となった。このため、だれ抵抗性を確保することができず、防水性能を発揮できない。
１００　　　　：アスファルト製造プラント
１０１　　　　：ベースアスファルト容器
１０２　　　　：混合容器
１０３　　　　：製品容器
１０４　　　　：第１の供給配管
１０５　　　　：攪拌装置
１０６　　　　：添加剤供給装置
１０７　　　　：第２の供給配管
１０８　　　　：制御装置
１０９　　　　：処理装置
１１０　　　　：記憶装置
１１１　　　　：入力装置

Claims (10)

  1. 　針入度：１７以上４０以下、
    　軟化点：９７℃以上、
    　２００℃における粘度：２５０ｍＰａ・ｓ以下、
    　フラース脆化点：－１５℃以下、
    　だれ長さ：８ｍｍ以下、
    　加熱安定性：５℃以下
    　であって、
    　組成物の粒径が最大直径１ｍｍ未満、
    　であるアスファルト組成物。
  2. 　ベースアスファルトと、
    　水添エラストマー：９．０質量％以上１０．５質量％以下、
    　ワックス：３．０質量％以上５．５質量％以下、を含み、
    　上記水添エラストマーは、スチレン含有量が２７．０質量％以上３５．０質量％以下であり、
    　上記ワックスは、結晶化度が７０％以上であり、１５０℃における溶融粘度が１００ｍＰａ・ｓ以下、
    　である請求項１に記載のアスファルト組成物。
  3. 　上記水添エラストマーは、２０％トルエン溶液粘度が０．３Ｐａ・ｓ以上０．８Ｐａ・ｓ以下である請求項１または２に記載のアスファルト組成物。
  4. 　請求項１から３のいずれか１つに記載のアスファルト組成物の製造装置。
  5. 　請求項１から４のいずれか１つに記載のアスファルト組成物の製造システム。
  6. 　ベースアスファルトと、
    　水添エラストマー：９．０質量％以上１０．５質量％以下、
    　ワックス：３．０質量％以上５．５質量％以下、を含み、
    　上記水添エラストマーは、スチレン含有量が２７．０質量％以上３５．０質量％以下であり、
    　上記ワックスは、結晶化度が７０％以上であり、１５０℃における溶融粘度が１００ｍＰａ・ｓ以下、
    　であるアスファルト組成物。
  7. 　上記水添エラストマーは、２０％トルエン溶液粘度が０．３Ｐａ・ｓ以上０．８Ｐａ・ｓ以下である請求項６に記載のアスファルト組成物。
  8. 　請求項６または７に記載のアスファルト組成物の製造装置。
  9. 　請求項６から８のいずれか１つに記載のアスファルト組成物の製造システム。
  10. 　ベースアスファルトに９．０質量％以上１０．５質量％以下の水添エラストマーと、３．０質量％以上５．５質量％以下のワックスを混合してアスファルト組成物を生成する工程を有し、
    　上記水添エラストマーは、スチレン含有量が２７．０質量％以上３５．０質量％以下であり、
    　上記ワックスは、結晶化度が７０％以上であり、１５０℃における溶融粘度が１００ｍＰａ・ｓ以下であること
    　を特徴とするアスファルト組成物の製造方法。
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