WO2020158730A1 - セラミックノズルおよび巻線機 - Google Patents

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    • B65H—HANDLING THIN OR FILAMENTARY MATERIAL, e.g. SHEETS, WEBS, CABLES
    • B65H54/00—Winding, coiling, or depositing filamentary material
    • B65H54/02—Winding and traversing material on to reels, bobbins, tubes, or like package cores or formers
    • B65H54/28—Traversing devices; Package-shaping arrangements
    • B65H54/30—Traversing devices; Package-shaping arrangements with thread guides reciprocating or oscillating with fixed stroke
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B65—CONVEYING; PACKING; STORING; HANDLING THIN OR FILAMENTARY MATERIAL
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    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
    • H01F41/00—Apparatus or processes specially adapted for manufacturing or assembling magnets, inductances or transformers; Apparatus or processes specially adapted for manufacturing materials characterised by their magnetic properties
    • H01F41/02—Apparatus or processes specially adapted for manufacturing or assembling magnets, inductances or transformers; Apparatus or processes specially adapted for manufacturing materials characterised by their magnetic properties for manufacturing cores, coils, or magnets
    • H01F41/04—Apparatus or processes specially adapted for manufacturing or assembling magnets, inductances or transformers; Apparatus or processes specially adapted for manufacturing materials characterised by their magnetic properties for manufacturing cores, coils, or magnets for manufacturing coils
    • H01F41/06—Coil winding
    • H01F41/082—Devices for guiding or positioning the winding material on the former

Definitions

  • the present disclosure relates to a ceramic nozzle and a winding machine.
  • a ceramic nozzle is used to guide the wire material for winding.
  • Patent Document 1 proposes a ceramic nozzle having a through hole for guiding a wire and made of a brittle material such as ceramic.
  • the ceramic nozzle of the present disclosure is provided with a through hole for guiding a wire rod along the axial direction, and cutting at a load length ratio of 25% in a roughness curve of an inner peripheral surface forming the through hole.
  • the cutting level difference (R ⁇ c) in the roughness curve which represents the difference between the level and the cutting level at the load length ratio of 75% in the roughness curve, is 1.6 ⁇ m or less.
  • the winding machine of the present disclosure uses the above ceramic nozzle.
  • the schematic structure of the winding machine provided with the ceramic nozzle of this indication is shown, (a) is a top view and (b) is a side view. It is a schematic diagram which shows the state of the winding using the ceramic nozzle of this indication.
  • (A) is a perspective view and (b) is sectional drawing containing an axis
  • FIG. 1A and 1B show a schematic configuration of a winding machine including a ceramic nozzle of the present disclosure.
  • FIG. 1A is a plan view and FIG. 1B is a side view.
  • FIG. 2 is a schematic diagram showing a winding state using the ceramic nozzle of the present disclosure.
  • FIG. 3 shows an example of the ceramic nozzle of the present disclosure, (a) is a perspective view, and (b) is a cross-sectional view including a shaft.
  • the wire 2 supplied from the drum 1 is guided to the ceramic nozzle 5 made of a cylindrical body through the guide rollers 3 and 4, and the wire 2 guided to the ceramic nozzle 5 is The tip portion is clamped by the chuck 6.
  • the ceramic nozzle 5 is provided with a through hole 5a for guiding the wire 2 along the axial direction, and the inner peripheral surface of the wire 2 on the supply port side and the discharge port side. Both of them are curved and expand in diameter.
  • the ceramic nozzle 5 has, for example, a total length L 1 of 20 mm or more and 30 mm or less, an outer diameter D 1 of the wire 2 on the supply port side of 1.8 mm or more and 2 mm or less, and an outer diameter D 2 of the wire 2 on the discharge port side of 1 mm or more 1 0.4 mm or less, and the diameter D 3 of the through hole 5a is 0.05 mm or more and 0.15 mm or less.
  • the ceramic nozzle 5 is supported by the block 9 via the plate 7 and the crank 8.
  • the coil bobbin 10 for winding the wire 2 is installed so that the rotating shaft 11 for fixing the coil bobbin 10 at its tip is perpendicular to the axis of the ceramic nozzle 5.
  • the ceramic nozzle 5 is rotated by the stroke of the air cylinder 12.
  • the block 9 freely moves in the three-dimensional direction by the following mechanism, and the ceramic nozzle 5 also moves along with this movement.
  • the block 9 is positioned in the X-axis direction by driving the pulse motor 13. Specifically, the block 9 is pushed and moved by the slide shaft 17 slidably supported by the frame 16 via the feed screw 14 and the block 15, and is positioned in the X-axis direction.
  • the block 9 is driven by the pulse motor 18 in the Y-axis direction via the feed screw 19 and the block 20, and is driven by the pulse motor 21 in the Z-axis direction via the feed screw 22 and the slide block 23. Each is positioned.
  • the position of the ceramic nozzle 5 in the three-dimensional direction is determined around the coil bobbin 10, and by this positioning, the winding work of the wire 2 on the coil bobbin 10 is performed as follows.
  • the wire 2 which is given a tension between the ceramic nozzle 5 and the chuck 6 is inserted into the through hole 5a of the ceramic nozzle 5 and fixed to the first terminal 24 of the coil bobbin 10 as shown in FIG. It
  • the rotary shaft 11 is rotationally driven by the pulse motor 25 via a pulley or the like, so that the coil bobbin 10 fixed to the tip end portion of the rotary shaft 11 rotates. Then, the wire rod 2 is wound around the coil bobbin 10. After the winding around the coil bobbin 10 is completed, the wire 2 is fixed to the second terminal 26.
  • the ceramic nozzle 5 of the present disclosure included in the winding machine 30 illustrated in FIG. 1 has a cutting level at a load length ratio of 25% in the roughness curve of the inner peripheral surface 5b forming the through hole 5a, and the roughness.
  • the cutting level difference (R ⁇ c) in the roughness curve which represents the difference from the cutting level at a load length ratio of 75% in the curve, is 1.6 ⁇ m or less.
  • the cutting level C (Rrmr) corresponding to each of the two types of load length ratios corresponding to the load length ratio Rmr and the cutting level difference (R ⁇ c) indicating the difference between these cutting levels C (Rrmr) are also It corresponds to the surface height direction and the surface texture in the direction perpendicular to this height direction.
  • the cutting level difference (R ⁇ c) is large, the unevenness on the surface to be measured is large, but when it is small, it can be said that the unevenness on the surface is small and relatively flat.
  • the cutting level difference (R ⁇ c) is 1.6 ⁇ m or less, the irregularities on the inner peripheral surface 5b are small and relatively flat, so that shedding from the inner peripheral surface 5b is less likely to occur. As a result, even if the diameter of the through hole 5a becomes small, it is possible to suppress disconnection caused by grain shedding.
  • the coefficient of variation of the cutting level difference (R ⁇ c) may be 0.3 or less.
  • the coefficient of variation of the cutting level difference (R ⁇ c) is expressed by ⁇ V 1 /X 1, where the standard deviation of the cutting level difference (R ⁇ c) is ⁇ V 1 and the average value of the cutting level difference (R ⁇ c) is X 1. Value.
  • the arithmetic mean roughness (Ra) in the roughness curve may be 1 ⁇ m or less.
  • the arithmetic average roughness (Ra) is 1 ⁇ m or less, the unevenness of the inner peripheral surface 5b becomes smaller, so that shedding from the inner peripheral surface 5b becomes more difficult to occur, and the disconnection caused by this shedding can be suppressed. it can.
  • the coefficient of variation of arithmetic mean roughness (Ra) may be 0.2 or less.
  • the variation coefficient of the arithmetic average roughness (Ra) reduces the unevenness of the irregularities of the inner peripheral surface 5b, so that shedding from the inner peripheral surface 5b is more difficult to occur, and the effect of suppressing disconnection caused by this shedding is enhanced.
  • both the cutting level difference (R ⁇ c) and the arithmetic average roughness (Ra) in the roughness curve have a laser microscope device having a measurement mode based on JIS B 0601:2001 (for example, manufactured by Keyence Corporation). (VK-9510)).
  • the measurement mode is color super-depth
  • the gain is 953
  • the measurement magnification is 400 times
  • the measurement range per location is 680 ⁇ m to 730 ⁇ m (axial direction) ⁇ 15 ⁇ m to 250 ⁇ m (circumferential direction).
  • the measurement pitch is 0.05 ⁇ m
  • the contour curve filter ⁇ s is 2.5 ⁇ m
  • the contour curve filter ⁇ c is 0.08 mm.
  • the number of measurement ranges is at least 8 at equal intervals on the inner peripheral surface 5b excluding the portion where the supply port side and the discharge port side of the wire are expanded, and the circumferential length is the same as that of the through hole 5a. It may be set so that the measurement range becomes wider according to the diameter.
  • the skewness (R SK1 ) in the roughness curve along the axial direction of the inner peripheral surface 5b may be smaller than the skewness (R SK2 ) in the roughness curve in the circumferential direction of the outer peripheral surface.
  • the skewness (R SK ) is defined in JIS B 0601:2001, and is an index indicating the ratio of peaks and valleys when the average height in the roughness curve is the center line.
  • the flatness of the ridge portion on the inner peripheral surface 5b is higher than the flatness of the ridge portion on the outer peripheral surface 5c.
  • the aggression of 5b is suppressed.
  • the steepness of the ridges on the outer peripheral surface 5c is higher than the steepness of the ridges on the inner peripheral surface 5b. Therefore, when the outer peripheral surface 5c is bonded to the block 9 with an epoxy adhesive, the anchor effect is It is easy to obtain, and the reliability can be maintained even if the ceramic nozzle 5 vibrates.
  • the arithmetic mean roughness (R a1 ) in the roughness curve along the axial direction of the inner peripheral surface 5 b and the arithmetic mean roughness (R a2 ) in the roughness curve along the circumferential direction of the outer peripheral surface are substantially equal.
  • it also occurs in the case of 0.05 ⁇ m or more and 0.20 ⁇ m or less.
  • the skewness (R SK1 ) is ⁇ 0.8 or more and 0.8 or less
  • the skewness (R SK2 ) is 1 or more and 2 or less.
  • the skewness (R SK1 ) is preferably 0 or a negative value, and the skewness (R SK2 ) is preferably a positive value.
  • the aggressiveness of the inner peripheral surface 5b against the wire 2 is further suppressed and the reliability is improved.
  • the skewness (R SK1 , R SK2 ) and the arithmetic mean roughness (R a1 , R a2 ) in the roughness curve are both laser microscopes having a measurement mode based on JIS B 0601:2001 ((shares)). It can be measured using VK-X1100 manufactured by Keyence or its successor model).
  • the magnification is 480 times
  • the cutoff value ⁇ s is not set
  • the cutoff value ⁇ c is 0.08 mm
  • the cutoff value ⁇ f is not set
  • the measurement range for each spot is set to 705 ⁇ m ⁇ 530 ⁇ m.
  • a representative portion showing the characteristics of the surface may be selected from the surface observed at a magnification of 480 times. Then, three lines to be measured are drawn along the longitudinal direction of the inner peripheral surface 5b and along the lateral direction of the outer peripheral surface 5c at substantially equal intervals for each measurement range. The line roughness may be measured for each line and the skewness (R SK1 ) and the skewness (R SK2 ) may be compared in nine combinations.
  • the measured length on the outer peripheral surface 5c is 380 ⁇ m
  • the measured length on the inner peripheral surface 5b is 550 ⁇ m.
  • the ceramic nozzle of the present disclosure is, for example, a nozzle made of ceramics containing zirconium oxide, aluminum oxide, silicon carbide or silicon nitride as a main component.
  • the main component in ceramics is a component that accounts for 70% by mass or more of the total 100% by mass of the components that make up the ceramics.
  • the components forming the ceramics may be identified by using an X-ray diffraction device (XRD).
  • XRD X-ray diffraction device
  • the content of each component after identifying the component, the content of the element constituting the component is obtained by using a fluorescent X-ray analyzer (XRF) or an ICP emission spectroscopy analyzer, and converted to the identified component. Good.
  • zirconium oxide is the main component, at least one selected from yttrium oxide (Y 2 O 3 ), cerium oxide (CeO 2 ), magnesium oxide (MgO), neodymium oxide (Nd 2 O 3 ) and calcium oxide (CaO). It may contain seeds.
  • aluminum oxide When aluminum oxide is the main component, it may contain at least one selected from silicon oxide (SiO 2 ), magnesium oxide (MgO) and calcium oxide (CaO).
  • a yttrium oxide powder is used in a total of 100 mol% of zirconium oxide powder and yttrium oxide powder. Is adjusted to be 2 mol% or more and 4 mol% or less.
  • oxidation of the powder of the ceramic raw material and the Group 2 element is performed.
  • the powder of the oxide of the Group 2 element is mixed in an amount of 8 mol% or more and 12 mol% or less in 100 mol% of the total powder of the product.
  • the average particle size (D 50 ) of zirconium oxide is, for example, 0.1 ⁇ m or more and 1 ⁇ m or less.
  • a thermoplastic resin such as isobutyl methacrylate (iBMA), isobutyl methacrylate (iBMA), polystyrene, paraffin wax, microwax, etc. is added as a binder to the prepared raw materials, and the mixture is kneaded using a kneading machine to be plasticized. A compounded mixture is obtained.
  • the kneading device is, for example, a pressure kneader, and kneading may be performed at a temperature of about 140 to 160°C.
  • the plasticized mixture After completion of the kneading, the plasticized mixture is put into an extruder which is heated to a temperature at which the plasticized mixture is softened to obtain a tubular molded body.
  • the inner peripheral surface that forms the through-hole of the ceramic nozzle approximately copies the outer peripheral surface of the mandrel (core metal) installed in the extrusion molding machine in order to obtain a molded body.
  • the difference between the cut level at a 25% load length ratio in the roughness curve and the cut level at a 75% load length ratio in the roughness curve is expressed as:
  • a mandrel (core bar) having an outer peripheral surface with a cutting level difference (R ⁇ c) in the roughness curve of 1.6 ⁇ m or less is used.
  • the variation coefficient of the cutting level difference (R ⁇ c) in the roughness curve of the outer peripheral surface of the mandrel (core metal) is set to 0. It may be set to 3 or less.
  • the arithmetic average roughness (Ra) in the roughness curve of the outer peripheral surface of the mandrel (core) should be 1 ⁇ m or less. Good.
  • the coefficient of variation of arithmetic average roughness (Ra) in the roughness curve of the outer peripheral surface of the mandrel (core) is calculated. It may be 0.2 or less.
  • a cylindrical sintered body can be obtained by sequentially degreasing and firing the obtained molded body.
  • the firing atmosphere may be an air atmosphere
  • the firing temperature may be 1300° C. or higher and 1700° C. or lower
  • the holding time may be 2 hours or longer and 4 hours or shorter.
  • the ceramic nozzle of the present disclosure can be obtained by subjecting both end surfaces of the obtained sintered body to grinding.
  • the inner peripheral surface is fired.
  • the outer peripheral surface may be subjected to centerless processing along the radial direction.
  • the outer peripheral surface is subjected to centerless processing along the radial direction, and JIS R 6001- An abrasive having a grain size specified by 2:2017 and having a grain size of #240 or less may be used.

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Abstract

本開示のセラミックノズルは、軸方向に沿って、線材を案内するための貫通孔を備え、前記貫通孔を形成する内周面の粗さ曲線における２５％の負荷長さ率での切断レベルと、前記粗さ曲線における７５％の負荷長さ率での切断レベルとの差を表す、前記粗さ曲線における切断レベル差（Ｒδｃ）が１．６μｍ以下である。

Description

セラミックノズルおよび巻線機
　本開示は、セラミックノズルおよび巻線機に関する。
　従来、高周波コイル等のインダクタに巻線を行う自動巻線機では、巻線用の線材を案内するためのセラミックノズルが用いられている。
　このようなセラミックノズルとして、特許文献１では、線材を案内するための貫通孔を備え、セラミック等の脆性材料からなるセラミックノズルが提案されている。
特開平９－６３８８３号公報
　本開示のセラミックノズルは、軸方向に沿って、線材を案内するための貫通孔を備えてなり、前記貫通孔を形成する内周面の粗さ曲線における２５％の負荷長さ率での切断レベルと、前記粗さ曲線における７５％の負荷長さ率での切断レベルとの差を表す、前記粗さ曲線における切断レベル差（Ｒδｃ）が１．６μｍ以下である。
　本開示の巻線機は、上記セラミックノズルを用いてなる。
本開示のセラミックノズルを備えてなる巻線機の概略構成を示す、（ａ）は平面図であり、（ｂ）は側面図である。 本開示のセラミックノズルを用いた巻線の状態を示す模式図である。 本開示のセラミックノズルの一例を示す、（ａ）は斜視図であり、（ｂ）は軸を含む断面図である。
　以下、図面を参照して、本発明の実施形態について詳細に説明する。ただし、本明細書の全図において、混同を生じない限り、同一部分には同一符号を付し、その説明を適時省略する。
　以下、図面を参照して、本開示のセラミックノズルおよび巻線機について詳細に説明する。
　図１は、本開示のセラミックノズルを備えてなる巻線機の概略構成を示す、（ａ）は平面図であり、（ｂ）は側面図である。
　図２は、本開示のセラミックノズルを用いた巻線の状態を示す模式図である。
　図３は、本開示のセラミックノズルの一例を示す、（ａ）は斜視図であり、（ｂ）は軸を含む断面図である。
　図１に示す巻線機３０は、ドラム１から供給された線材２は、ガイドローラー３、４を経て円筒体からなるセラミックノズル５に案内され、セラミックノズル５に案内された線材２は、その先端部がチャック６により挟持される。
　セラミックノズル５は、図３（ｂ）に示すように、軸方向に沿って、線材２を案内するための貫通孔５ａを備えており、線材２の供給口側および排出口側の内周面がいずれも湾曲しながら拡径している。
　セラミックノズル５は、例えば、全長Ｌ１が２０ｍｍ以上３０ｍｍ以下、線材２の供給口側の外径Ｄ１が１．８ｍｍ以上２ｍｍ以下、線材２の排出口側の外径Ｄ２が１ｍｍ以上１．４ｍｍ以下、貫通孔５ａの直径Ｄ３が０．０５ｍｍ以上０．１５ｍｍ以下である。
　また、セラミックノズル５はプレート７およびクランク８を介してブロック９に支持されている。線材２を巻き付けるためのコイルボビン１０は、コイルボビン１０をその先端部で固定する回転軸１１がセラミックノズル５の軸に対して垂直になるように設置されている。
　ここで、セラミックノズル５はエアシリンダ１２のストロークによって回転する。
　また、ブロック９は、以下のような機構により、三次元方向に自由に移動し、この移動に伴ってセラミックノズル５も移動する。
　まず、ブロック９はパルスモーター１３の駆動により、Ｘ軸方向に位置決めされる。具体的には、送りねじ１４およびブロック１５を介して、フレーム１６に摺動自在に支持されたスライド軸１７によりブロック９が押し動かされ、Ｘ軸方向に位置決めされる。
　同様に、ブロック９は、パルスモーター１８の駆動により、送りねじ１９およびブロック２０を介してＹ軸方向に、また、パルスモーター２１の駆動により送りねじ２２およびスライドブロック２３を介してＺ軸方向にそれぞれ位置決めされる。
　このように、コイルボビン１０の周辺で、セラミックノズル５は三次元方向の位置が決められ、この位置決めによりコイルボビン１０への線材２の巻線作業は以下のようにしてなされる。
　まず、セラミックノズル５とチャック６との間で張力を与えられた線材２が、セラミックノズル５の貫通孔５ａを挿通して、図２に示すように、コイルボビン１０の第１端子２４に固定される。
　その後、セラミックノズル５がＸ軸方向へ移動させられつつ、回転軸１１がプーリー等を介してパルスモーター２５によって回転駆動させられることにより、回転軸１１の先端部に固定されたコイルボビン１０は回転して、線材２はコイルボビン１０に巻き付けられる。コイルボビン１０への巻き付けが終了した後、線材２は第２端子２６に固定される。
　図１に示す巻線機３０に備えられた本開示のセラミックノズル５は、貫通孔５ａを形成する内周面５ｂの粗さ曲線における２５％の負荷長さ率での切断レベルと、粗さ曲線における７５％の負荷長さ率での切断レベルとの差を表す、前記粗さ曲線における切断レベル差（Ｒδｃ）が１．６μｍ以下である。
　負荷長さ率Ｒｍｒとは、以下の式（１）に示されるように、ＪＩＳ　Ｂ０６０１：２００１で規定されている粗さ曲線から、その平均線の方向に基準長さＬだけ抜き取り、この抜き取り部分の粗さ曲線を山頂線に平行な切断レベルで切断したときに得られる切断長さη１，η２，・・・、ηｎの和（負荷長さηp）の、基準長さＬに対する比を百分率で表した値であり、高さ方向およびこの高さ方向に垂直な方向の表面性状を示すものである。
Ｒｍｒ＝ηp／Ｌ×１００・・・（１）
ηｐ：η１＋η２＋・・・・＋ηｎ
　このような負荷長さ率Ｒｍｒに対応する、２種類の負荷長さ率それぞれに対応する切断レベルＣ（Ｒｒｍｒ）およびこれら切断レベルＣ（Ｒｒｍｒ）同士の差を表す切断レベル差（Ｒδｃ）も、表面の高さ方向およびこの高さ方向に垂直な方向の表面性状に対応する。切断レベル差（Ｒδｃ）が大きい場合、測定の対象とする表面の凹凸は大きいが、小さい場合には、その表面の凹凸は小さく比較的平坦といえる。
　切断レベル差（Ｒδｃ）が１．６μｍ以下であると、内周面５ｂの凹凸が小さく、比較的平坦となるので、内周面５ｂからの脱粒が発生しにくくなる。その結果、貫通孔５ａの直径が小さくなっても、脱粒によって生じる断線を抑制することができる。
　また、切断レベル差（Ｒδｃ）の変動係数が０．３以下であってもよい。
　切断レベル差（Ｒδｃ）の変動係数は、切断レベル差（Ｒδｃ）の標準偏差を√Ｖ１、切断レベル差（Ｒδｃ）の平均値をＸ１としたとき、√Ｖ１／Ｘ１で表される値である。
　切断レベル差（Ｒδｃ）の変動係数が上記範囲であると、内周面５ｂの凹凸のばらつきが小さくなるので、内周面５ｂからの脱粒がさらに発生しにくくなり、この脱粒によって生じる断線の抑制効果が高くなる。
　また、粗さ曲線における算術平均粗さ（Ｒａ）が１μｍ以下であってもよい。
　算術平均粗さ（Ｒａ）が１μｍ以下であると、内周面５ｂの凹凸がより小さくなるので、内周面５ｂからの脱粒がさらに発生しにくくなり、この脱粒によって生じる断線を抑制することができる。
　また、算術平均粗さ（Ｒａ）の変動係数が０．２以下であってもよい。
　算術平均粗さ（Ｒａ）の変動係数が内周面５ｂの凹凸のばらつきが小さくなるので、内周面５ｂからの脱粒がさらに発生しにくくなり、この脱粒によって生じる断線の抑制効果が高くなる。
　ここで、算術平均粗さ（Ｒａ）の変動係数は、算術平均粗さ（Ｒａ）の標準偏差を√Ｖ２、算術平均粗さ（Ｒａ）の平均値をＸ２としたとき、√Ｖ２／Ｘ２で表される値である。
　本開示では、粗さ曲線における切断レベル差（Ｒδｃ）および算術平均粗さ（Ｒａ）は、いずれもＪＩＳ　Ｂ　０６０１：２００１に準拠した測定モードを有するレーザー顕微鏡装置（例えば、(株)キーエンス社製（ＶＫ－９５１０））を用いて求めればよい。レーザー顕微鏡ＶＫ－９５１０を用いる場合、例えば、測定モードをカラー超深度、ゲインを９５３、測定倍率を４００倍、１箇所当りの測定範囲を６８０μｍ～７３０μｍ（軸方向）×１５μｍ～２５０μｍ（円周方向）、測定ピッチを０．０５μｍ、輪郭曲線フィルタλｓを２．５μｍ、輪郭曲線フィルタλｃを０．０８ｍｍとして測定範囲毎に上記各表面性状を示す値を求めればよい。測定範囲の個数は、線材の供給口側および排出口側が拡径している部分を除く内周面５ｂのうち、等間隔に少なくとも８個とし、円周方向の長さは、貫通孔５ａの直径に応じて測定範囲が広くなるように設定すればよい。
　また、内周面５ｂの軸方向に沿う粗さ曲線におけるスキューネス（ＲＳＫ１）は、外周面の円周方向の粗さ曲線におけるスキューネス（ＲＳＫ２）よりも小さくてもよい。
　ここで、スキューネス（ＲＳＫ）とは、ＪＩＳ　Ｂ　０６０１：２００１に規定されており、粗さ曲線における平均高さを中心線とした際における山部と谷部との比率を示す指標である。
　スキューネス（ＲＳＫ１）がスキューネス（ＲＳＫ２）よりも小さいと、内周面５ｂにおける山の部分の平坦性が外周面５ｃにおける山の部分の平坦性よりも高くなるので、線材２に対する内周面５ｂの攻撃性が抑制される。一方、外周面５ｃにおける山の部分の急峻性は内周面５ｂにおける山の部分の急峻性よりも高くなるので、外周面５ｃをエポキシ系の接着剤によってブロック９に接着する場合、アンカー効果が得られやすく、セラミックノズル５が振動しても信頼性を維持することができる。
　この効果は、内周面５ｂの軸方向に沿う粗さ曲線における算術平均粗さ（Ｒａ１）と外周面の円周方向に沿う粗さ曲線における算術平均粗さ（Ｒａ２）とがほぼ同等、例えば、０．０５μｍ以上０．２０μｍ以下である場合についても生じる。
　例えば、スキューネス（ＲＳＫ１）は－０．８以上０．８以下であり、スキューネス（ＲＳＫ２）は１以上２以下である。
　特に、スキューネス（ＲＳＫ１）は０または負の値を示し、スキューネス（ＲＳＫ２）は正の値を示すとよい。このような場合、線材２に対する内周面５ｂの攻撃性がさらに抑制されるとともに、信頼性が向上する。

　本開示では、粗さ曲線におけるスキューネス（ＲＳＫ１、ＲＳＫ２）および算術平均粗さ（Ｒａ１、Ｒａ２）は、いずれもＪＩＳ　Ｂ　０６０１：２００１に準拠した測定モードを有するレーザー顕微鏡（(株)キーエンス製、ＶＫ－Ｘ１１００またはその後継機種）を用いて測定することができる。測定条件としては、まず、倍率を４８０倍、カットオフ値λｓを無し、カットオフ値λｃを０．０８ｍｍ、カットオフ値λｆを無し、測定対象とする内周面５ｂおよび外周面５ｃから１か所当たりの測定範囲をそれぞれ７０５μｍ×５３０μｍに設定する。
　ここで、測定範囲の設定にあたっては、倍率を４８０倍として観察した表面のうち、その表面の特徴を示す代表的な部分を選択すればよい。そして、各測定範囲毎に内周面５ｂは長手方向に、また、外周面５ｃは短手方向に沿って、略等間隔となるように測定対象とする線を３本引く。それぞれの線に対して線粗さ計測を行い、９通りの組み合わせでスキューネス（ＲＳＫ１）とスキューネス（ＲＳＫ２）とを比べればよい。なお、外周面５ｃにおける測定長は３８０μｍであり、内周面５ｂにおける測定長は５５０μｍである。
　本開示のセラミックノズルは、例えば、酸化ジルコニウム、酸化アルミニウム、炭化珪素または窒化珪素を主成分とするセラミックスからなるノズルである。
　セラミックスにおける主成分とは、セラミックスを構成する成分の合計１００質量％のうち７０質量％以上を占める成分をいう。セラミックスを構成する成分は、Ｘ線回折装置（ＸＲＤ）を用いて同定すればよい。各成分の含有量は、成分を同定した後、蛍光Ｘ線分析装置（ＸＲＦ）またはＩＣＰ発光分光分析装置を用いて、成分を構成する元素の含有量を求め、同定された成分に換算すればよい。
　酸化ジルコニウムが主成分である場合、酸化イットリウム（Ｙ２Ｏ３）、酸化セリウム（ＣｅＯ２）、酸化マグネシウム（ＭｇＯ）、酸化ネオジム（Ｎｄ２Ｏ３）および酸化カルシウム（ＣａＯ）から選ばれる少なくとも１種を含んでいてもよい。
　酸化アルミニウムが主成分である場合、酸化珪素（ＳｉＯ２）、酸化マグネシウム（ＭｇＯ）および酸化カルシウム（ＣａＯ）から選ばれる少なくとも１種を含んでいてもよい。
　次に、本開示のセラミックノズルの製造方法の一例について説明する。
　まず、酸化ジルコニウムを主成分として、イットリウムを酸化物に換算して２ｍｏｌ％以上４ｍｏｌ％以下含むセラミックノズルを得るには、酸化ジルコニウムの粉末および酸化イットリウムの粉末の合計１００ｍｏｌ％中、酸化イットリウムの粉末が２ｍｏｌ％以上４ｍｏｌ％以下となるように調合する。
　また、酸化ジルコニウムを主成分として、マグネシウムおよびカルシウムの少なくともいずれかを酸化物に換算して８ｍｏｌ％以上１２ｍｏｌ％以下含むセラミックノズルを得るには、上記セラミック原料の粉末および上記第２族元素の酸化物の粉末の合計１００ｍｏｌ％中、第２族元素の酸化物の粉末が８ｍｏｌ％以上１２ｍｏｌ％以下となるように調合する。
　酸化ジルコニウムの平均粒径（Ｄ５０）は、例えば、０．１μｍ以上１μｍ以下である。
　次に、調合した原料に、メタクリル酸イソブチル（ｉＢＭＡ）、メタクリル酸イソブチル（ｉＢＭＡ）、ポリスチレン等の熱可塑性樹脂およびパラフィンワックス、マイクロワックス等をバインダとして添加し、混練装置を用いて混練して可塑化混合物を得る。ここで、混練装置は、例えば、加圧式ニーダーであり、１４０～１６０℃程度の温度で混練すればよい。
　混練終了後、可塑化混合物が軟化する温度に加熱された押出成形機に可塑化混合物を投入して、筒状の成形体を得る。
　なお、セラミックノズルの貫通孔を形成する内周面は成形体を得るために押出成形機内に設置されるマンドレル（芯金）の外周面を略転写する。
　従って、本開示のセラミックノズルを得るには、粗さ曲線における２５％の負荷長さ率での切断レベルと、粗さ曲線における７５％の負荷長さ率での切断レベルとの差を表す、粗さ曲線における切断レベル差（Ｒδｃ）が１．６μｍ以下である外周面を有するマンドレル（芯金）を用いる。
　同様に、切断レベル差（Ｒδｃ）の変動係数が０．３以下であるセラミックノズルを得るには、マンドレル（芯金）の外周面の粗さ曲線における切断レベル差（Ｒδｃ）の変動係数を０．３以下とすればよい。
　また、粗さ曲線における算術平均粗さ（Ｒａ）が１μｍ以下であるセラミックノズルを得るには、マンドレル（芯金）の外周面の粗さ曲線における算術平均粗さ（Ｒａ）を１μｍ以下とすればよい。
　また、算術平均粗さ（Ｒａ）の変動係数が０．２以下であるセラミックノズルを得るには、マンドレル（芯金）の外周面の粗さ曲線における算術平均粗さ（Ｒａ）の変動係数を０．２以下とすればよい。
　得られた成形体を順次、脱脂、焼成することで、円筒状の焼結体を得ることができる。ここで、焼成雰囲気は大気雰囲気、焼成温度は１３００℃以上１７００℃以下とし、保持時間は２時間以上４時間以下とすればよい。得られた焼結体の両端面に研削加工を施すことにより、本開示のセラミックノズルを得ることができる。
　内周面の軸方向に沿う粗さ曲線におけるスキューネス（ＲＳＫ１）が、円筒体の外周面の径方向に沿う粗さ曲線におけるスキューネス（ＲＳＫ２）よりも小さくするには、内周面を焼成面とし、外周面を径方向に沿ってセンタレス加工を施せばよい。
　また、スキューネス（ＲＳＫ１）が０または負の値を示し、スキューネス（ＲＳＫ２）が正の値を示すようにするには、外周面を径方向に沿ってセンタレス加工を施し、ＪＩＳ　Ｒ　６００１－２：２０１７で規定する粒度が＃２４０以下の研削材を用いればよい。
　なお、本開示は、前述した実施形態に限定されるものではなく、本開示の要旨を逸脱しない範囲において種々の変更、改良、組合せ等が可能である。
１　　：ドラム
２　　：線材
３、４：ガイドローラー
５　　：セラミックノズル
６　　：チャック
７　　：プレート
８　　：クランク
９　　：ブロック
１０　：コイルボビン
１１　：回転軸
１２　：エアシリンダ
１３　：パルスモーター
１４　：送りねじ
１５　：ブロック
１６　：フレーム
１７　：スライド軸
１８　：パルスモーター
１９　：送りねじ
２０　：ブロック
２１　：パルスモーター
２２　：送りねじ
２３　：スライドブロック
２４　：第１端子
２５　：パルスモーター
２６　：第２端子
３０　：巻線機
 
　　　　　　　　　　　　　

Claims (7)

  1. 　軸方向に沿って、線材を案内するための貫通孔を備えてなる円筒体からなるセラミックノズルであって、前記貫通孔を形成する内周面の粗さ曲線における２５％の負荷長さ率での切断レベルと、前記粗さ曲線における７５％の負荷長さ率での切断レベルとの差を表す、前記粗さ曲線における切断レベル差（Ｒδｃ）が１．６μｍ以下である、セラミックノズル。
  2. 　前記切断レベル差（Ｒδｃ）の変動係数が０．３以下である、請求項１に記載のセラミックノズル。
  3. 　前記粗さ曲線における算術平均粗さ（Ｒａ）が１μｍ以下である、請求項１または請求項２に記載のセラミックノズル。
  4. 　前記算術平均粗さ（Ｒａ）の変動係数が０．２以下である、請求項３に記載のセラミックノズル。
  5. 　前記内周面の前記軸方向に沿う粗さ曲線におけるスキューネス（ＲＳＫ１）は、前記円筒体の外周面の円周方向に沿う粗さ曲線におけるスキューネス（ＲＳＫ２）よりも小さい、請求項４に記載のセラミックノズル。
  6. 　前記スキューネス（ＲＳＫ１）は０または負の値を示し、前記スキューネス（ＲＳＫ２）は正の値を示す、請求項５に記載のセラミックノズル。
  7. 　請求項１乃至請求項６のいずれかに記載のセラミックノズルを用いてなる、巻線機。
     
    　　　　　　　　　　　　　　
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Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2022107613A1 (ja) * 2020-11-17 2022-05-27 京セラ株式会社 筒状体、配線部材および流路部材
JP2022104027A (ja) * 2020-12-28 2022-07-08 京セラ株式会社 構造体、その製造方法、接合体および粉砕機用ローター

Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS62180878A (ja) * 1986-01-31 1987-08-08 Kyocera Corp 巻線用ノズル
WO2017057469A1 (ja) * 2015-09-28 2017-04-06 京セラ株式会社 繊維ガイド
JP2017178665A (ja) * 2016-03-30 2017-10-05 京セラ株式会社 多孔質セラミックスおよびガス分散板ならびに吸着用部材

Family Cites Families (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2771441B2 (ja) * 1993-12-28 1998-07-02 日本碍子株式会社 圧延ライン用セラミックス製ガイド

Patent Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS62180878A (ja) * 1986-01-31 1987-08-08 Kyocera Corp 巻線用ノズル
WO2017057469A1 (ja) * 2015-09-28 2017-04-06 京セラ株式会社 繊維ガイド
JP2017178665A (ja) * 2016-03-30 2017-10-05 京セラ株式会社 多孔質セラミックスおよびガス分散板ならびに吸着用部材

Cited By (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2022107613A1 (ja) * 2020-11-17 2022-05-27 京セラ株式会社 筒状体、配線部材および流路部材
JP2022104027A (ja) * 2020-12-28 2022-07-08 京セラ株式会社 構造体、その製造方法、接合体および粉砕機用ローター
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