WO2020032279A1 - エチレンオキシドおよびエチレングリコールの製造方法 - Google Patents

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ethylene oxide
ethylene glycol
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carbon dioxide
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翔太 佐藤
鈴木　秀人
大輔 東岡
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株式会社日本触媒
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Definitions

  • the present invention relates to a method for producing ethylene oxide and ethylene glycol.
  • Ethylene oxide is today produced by catalytic gas phase oxidation of ethylene with a molecular oxygen-containing gas in the presence of a silver catalyst.
  • the purification method in the ethylene oxide production process is roughly as follows (for example, see Patent Document 1).
  • ethylene and a molecular oxygen-containing gas are subjected to catalytic gas phase oxidation on a silver catalyst to obtain a reaction product gas containing ethylene oxide (reaction step).
  • reaction step the obtained reaction product gas is led to an ethylene oxide absorption tower, and is brought into contact with an absorption liquid containing water as a main component to recover ethylene oxide as an aqueous solution (absorption step).
  • absorption step the recovered ethylene oxide aqueous solution
  • the recovered ethylene oxide aqueous solution is sent to an ethylene oxide purification system, and high-purity ethylene oxide is obtained through several steps.
  • This ethylene oxide purification system usually comprises a stripping step, a dehydration step, a light separation step, a heavy separation (purification) step, and the like.
  • the production process of ethylene oxide includes a radiation step of diffusing the reaction product gas containing the ethylene oxide generated in the reaction step through an absorption step of absorbing the reaction product gas into an absorbent.
  • a step of extracting a part of the absorption liquid is usually included in order to prevent accumulation of impurities in the absorption liquid (for example, see Patent Document 1). Since the extracted absorbent contains a large amount of by-produced ethylene glycol (hereinafter, by-produced ethylene glycol), an ethylene glycol concentrating step of collecting and concentrating by-produced ethylene glycol is further included.
  • 1,4-dioxane which is by-produced at the same time as an impurity, is contained in the wastewater and released out of the system.
  • processing equipment of the carbon dioxide-produced with ethylene oxide reaction step (CO 2) is provided together (e.g., see Non-Patent Document 1), like from CO 2 treatment facility 1,4 -Wastewater containing dioxane is generated.
  • 1,4-Dioxane is considered to be difficult to decompose in the environment and difficult to remove. It is acutely toxic to animals, irritating to humans, and may cause damage to organs. It is considered. Therefore, in the production process of ethylene oxide and ethylene glycol, for example, a method of separating by-produced 1,4-dioxane by distillation, diluting with a large amount of water, introducing the wastewater into an activated sludge facility and treating with sludge bacteria, A method of adsorbing on activated carbon is employed.
  • 1,4-dioxane is a biologically hardly decomposable substance
  • 1,4-dioxane cannot be sufficiently removed by the activated sludge method and the activated carbon adsorption method used in conventional wastewater treatment facilities. is there.
  • the capacity of the activated sludge may be exceeded. Therefore, in the production process of ethylene oxide and ethylene glycol, 1,4-dioxane is effective. The situation is that the treatment method of dioxane has not been established.
  • a promotion oxidation treatment such as an ozone treatment or a combination of an ozone treatment and a hydrogen peroxide treatment is generally known.
  • the organic substances other than 1,4-dioxane are also decomposed under the condition that organic substances other than 1,4-dioxane are present, such as wastewater generated in the ethylene glycol concentration step, so that the required ozone amount and chemical injection amount increase. , Processing costs increase.
  • 1,4-dioxane it is possible to separate 1,4-dioxane by distilling the wastewater generated in the ethylene glycol concentration step, but in this case, it is necessary to install not only the tower body but also additional equipment including auxiliary equipment. Cost and installation area increase.
  • a heating source such as steam is required, so that the processing cost is also high.
  • bacteria having excellent resolution of 1,4-dioxane have been reported (Japanese Patent Application Laid-Open No. 2018-57356), but from the viewpoint of quantitativeness and stable treatment, an activated sludge method conventionally used in wastewater treatment facilities is used. However, it has not been applied to the activated carbon adsorption method.
  • the present invention provides a process for producing ethylene oxide and ethylene glycol, which can reduce the concentration of 1,4-dioxane generated in the process of producing ethylene oxide and ethylene glycol to a new wastewater standard value (0.5 mg / L) or less.
  • the aim is to provide a method.
  • the present inventors have conducted intensive studies to reduce the concentration of 1,4-dioxane generated in the ethylene oxide production process in wastewater. As a result, they have found that the above problem can be solved by using a vertical division distillation column as a by-product ethylene glycol concentration column, and have completed the present invention.
  • one embodiment of the present invention relates to a method for producing ethylene oxide and ethylene glycol.
  • a reaction product gas containing ethylene oxide generated in an ethylene oxidation reaction step of subjecting ethylene to catalytic gas phase oxidation with a molecular oxygen-containing gas in the presence of a silver catalyst is supplied to an ethylene oxide absorption tower,
  • the ethylene oxide-absorbing tower, the bottom liquid of the ethylene oxide-absorbing tower containing ethylene oxide is supplied to the ethylene oxide-dissipating tower, and the bottom of the ethylene oxide-dissipating tower is heated to thereby heat the ethylene oxide-dissociating tower.
  • the by-product ethylene glycol concentrating column is characterized in that it is a vertical division type distillation column.
  • FIG. 1 is a block diagram illustrating a configuration example of a manufacturing process for implementing a method for manufacturing ethylene oxide and ethylene glycol according to an embodiment of the present invention. It is a figure showing the outline of an ethylene glycol concentration tower. It is a block diagram showing composition of a manufacturing process adopted by an example and a comparative example.
  • One embodiment of the present invention provides a reaction product gas containing ethylene oxide produced in an ethylene oxidation reaction step of subjecting ethylene to catalytic gas phase oxidation with a molecular oxygen-containing gas in the presence of a silver catalyst to an ethylene oxide absorption tower, Contacting the absorption liquid supplied to the absorption tower, the bottom liquid of the ethylene oxide absorption tower containing ethylene oxide is supplied to the ethylene oxide stripping tower, and the bottom of the ethylene oxide stripping tower is heated to heat the ethylene oxide stripping tower.
  • Producing ethylene oxide comprising obtaining a vapor containing ethylene oxide from the top of the column, Part of the bottom liquid of the ethylene oxide stripping tower is withdrawn and supplied to a by-product ethylene glycol concentrating tower to concentrate ethylene glycol by-produced in the step of producing ethylene oxide and to produce by-products in the step of producing ethylene oxide.
  • Distilling and separating 1,4-dioxane, Including The by-product ethylene glycol concentrating tower is a method for producing ethylene oxide and ethylene glycol, which is a vertical division distillation tower.
  • 1,4-dioxane by-produced in the process of producing ethylene oxide is separated in the step of concentrating ethylene glycol which is by-produced at the same time
  • 1,4-dioxane is produced by using a vertical division distillation column. Can be efficiently separated and removed. As a result, it is possible to reduce the concentration of 1,4-dioxane in wastewater discharged in the production process of ethylene oxide and ethylene glycol.
  • reaction system a system for producing ethylene oxide by an ethylene oxidation reaction (hereinafter, also simply referred to as "reaction system") will be described with reference to FIG.
  • reaction system a system for producing ethylene oxide by an ethylene oxidation reaction
  • the process for producing ethylene oxide shown in FIG. 1 is roughly divided into four systems: a reaction system, a carbon dioxide system, a purification system, and an ethylene glycol system.
  • reaction product gas containing ethylene oxide used in the present invention is produced in a step of subjecting ethylene to catalytic gas phase oxidation with a molecular oxygen-containing gas in the presence of a silver catalyst (hereinafter, also referred to as “ethylene oxidation reaction step”). Anything should do.
  • the technology of the catalytic gas phase oxidation reaction itself is widely known, and in carrying out the present invention, conventionally known knowledge can be appropriately referred to.
  • the specific form such as the composition of the reaction product gas is not particularly limited.
  • the reaction product gas is usually 0.5 to 5% by volume of ethylene oxide, unreacted oxygen, unreacted ethylene, produced water, carbon dioxide, nitrogen, argon, methane, ethane, and other gases.
  • a trace amount of organic acids such as aldehydes of acetaldehyde and acetic acid.
  • a raw material gas containing ethylene and molecular oxygen is pressurized by a circulating gas compressor, heated by a heat exchanger, and supplied to an ethylene oxidation reactor (reactor).
  • the ethylene oxidation reactor is usually a multitubular reactor having a large number of reaction tubes filled with a silver catalyst.
  • the reaction product gas generated in the ethylene oxidation reaction step is cooled by passing through a heat exchanger and then supplied to an ethylene oxide absorption tower (hereinafter, also simply referred to as “absorption tower”). Specifically, the reaction product gas is supplied from the bottom of the absorption tower.
  • an absorption liquid containing water as a main component is supplied from the top of the absorption tower.
  • ethylene oxide (usually 99% by mass or more) contained in the reaction product gas is absorbed by the absorption liquid.
  • ethylene oxide usually 99% by mass or more contained in the reaction product gas is absorbed by the absorption liquid.
  • low boiling impurities such as formaldehyde generated in the ethylene oxidation reaction step, high acetaldehyde, acetic acid, etc.
  • Boiling point impurities and also 1,4-dioxane are also absorbed in substantial amounts at the same time.
  • the temperature of the reaction product gas supplied to the absorption tower is preferably about 20 to 80 ° C.
  • the composition of the absorbing solution is not particularly limited, and propylene carbonate as disclosed in Japanese Patent Application Laid-Open No. 8-127573 may be used as the absorbing solution, in addition to one containing water as a main component.
  • additives may be added to the absorbing solution as needed.
  • the additive that can be added to the absorbing solution include an antifoaming agent and a pH adjuster.
  • the defoaming agent any defoaming agent can be used as long as it is inert to ethylene oxide and by-produced ethylene glycol and has a defoaming effect of the absorbing solution.
  • the water-soluble silicone emulsion is effective because it has excellent dispersibility in absorption liquid, dilution stability, and heat stability.
  • Examples of the pH adjuster include compounds soluble in an absorbing solution, such as hydroxides and carbonates of alkali metals such as potassium and sodium, and potassium hydroxide or sodium hydroxide is preferable.
  • the pH of the absorbing solution is preferably from 4 to 12, more preferably from 6 to 11.
  • the absorption tower a tray tower type or packed tower type absorption tower can be usually used.
  • the ethylene oxide concentration in the reaction product gas is 0.5 to 5% by volume, preferably 1.0 to 4% by volume, and the operating pressure of the absorption tower is 0.2 to 4.0 MPa gage. , Preferably 1.0 to 3.0 MPa gauge.
  • the absorption operation is more advantageous at higher pressures, but the possible values can be determined depending on the operating pressure of the oxidation reactor.
  • the molar flow ratio (L / V) of the absorbing solution to the reaction product gas is usually from 0.30 to 2.00.
  • the spatial linear velocity (GHSV [NTP]) of the reaction product gas in the standard state is usually 400 to 6000 h -1 .
  • At least a part of the gas (carbon dioxide-containing gas) discharged from the top of the absorption tower is pressurized by a pressurizing means such as a circulating gas compressor, and the carbon dioxide is supplied through a conduit. It is supplied to a gas absorption tower (CO 2 absorption tower).
  • a pressurizing means such as a circulating gas compressor
  • CO 2 absorption tower CO 2 absorption tower
  • a carbon dioxide gas recovery system hereinafter, also simply referred to as “carbon dioxide gas system” which starts with introduction of gas into the carbon dioxide gas absorption tower will be described with reference to FIG.
  • the gas pressure at that time is adjusted to about 0.5 to 4.0 MPa gauge, The gas temperature is adjusted to about 80 to 120 ° C.
  • a carbon dioxide stripping tower (CO 2 stripping tower) is provided at the subsequent stage of the carbon dioxide absorbing tower. From the bottom of the carbon dioxide stripping tower, the alkaline absorbing liquid is supplied to the upper part of the carbon dioxide absorbing tower.
  • the water Since the temperature of the gas discharged from the top of the carbon dioxide gas absorption tower during the heat exchange decreases, the water is usually condensed in a state containing a small amount of organic matter (for example, 1,4-dioxane or ethylene glycol), and the organic matter is condensed. It becomes contained water. Most of the organic substance-containing water is fed to the carbon dioxide stripping tower through a conduit, part of it is supplied to the by-product ethylene glycol concentration tower as CO 2 waste water to prevent impurities concentration in the carbon dioxide system.
  • organic matter for example, 1,4-dioxane or ethylene glycol
  • the absorbing solution (carbon dioxide rich absorbing solution) that has absorbed the carbon dioxide gas in the carbon dioxide absorption tower is extracted from the bottom of the carbon dioxide absorption tower, and then subjected to a pressure of 0.01 to 0.5 MPa @ gauge and a temperature of 80 to 120 ° C. It is adjusted to a degree and fed to the upper part of the carbon dioxide stripping tower.
  • the carbon dioxide gas-rich absorbing liquid causes a pressure flush due to a pressure difference between the carbon dioxide gas absorbing tower and the carbon dioxide gas stripping tower.
  • 10 to 80% by volume of carbon dioxide gas and most of the inert gas in the carbon dioxide gas-rich absorption liquid are separated from the absorption liquid and discharged as exhaust gas from the top of the carbon dioxide gas stripping tower.
  • the method further includes a carbon dioxide gas recovery step of discharging the waste gas from the tower top as exhaust gas, and the wastewater discharged from the carbon dioxide gas recovery step is supplied to the by-product ethylene glycol concentration tower.
  • the remaining carbon dioxide gas-absorbed liquid from which a part of the carbon dioxide gas has been separated by the above-described pressure flush enters a gas-liquid contact section (not shown) provided below the liquid supply section and mainly removes the carbon dioxide gas.
  • a part of the carbon dioxide gas and most of the other inert gas in the absorbing solution are separated from the absorbing solution in countercurrent contact with the gas.
  • the absorption liquid that has absorbed ethylene oxide in the ethylene oxide absorption tower is sent to an ethylene oxide purification system (hereinafter, also simply referred to as “purification system”) as a bottom liquid of the absorption tower.
  • purification system ethylene oxide purification system
  • the specific form of the purification system is not particularly limited, and conventionally known knowledge can be appropriately referred to.
  • the purification system usually includes a stripping step, a dehydration step, a light separation step, a heavy separation (purification) step, and the like.
  • the bottom liquid (absorbent) of the absorption tower Before the bottom liquid (absorbent) of the absorption tower is supplied to the ethylene oxide stripping tower (hereinafter, also simply referred to as “dissipating tower”), it is usually preheated to a temperature suitable for the stripping in the stripping tower. Specifically, the bottom liquid (absorbing liquid) of the absorption tower is supplied to a heat exchanger, in which heat exchange is performed with the bottom liquid of the stripping tower, and if necessary. It is heated by a heater or the like. For example, the bottom liquid (absorbent) of the absorption tower is heated to a temperature of about 70 to 110 ° C.
  • the bottom liquid (absorbing liquid) of the absorption tower is further supplied to a gas-liquid separation tank (not shown), in which a gaseous inert gas partially containing an ethylene oxide and water is partially separated. Is separated and discharged through a conduit.
  • the remaining absorbent after flashing the light gas is supplied to the upper part of the stripping tower through a conduit.
  • ethylene oxide (usually 99% by mass or more) contained in the absorption liquid supplied from the top of the stripping tower is diffused, and is discharged from the top of the stripping tower via a conduit.
  • the operating conditions of the stripping tower are such that the pressure at the top of the tower is usually 0.01 to 0.20 MPa @ gauge, preferably 0.03 to 0.06 MPa @ gauge. As the pressure at the top of the column is smaller, the temperature in the column decreases, and as a result, the by-product of ethylene glycol from ethylene oxide in the column tends to be suppressed.
  • ethylene oxide is a substance that is relatively easy to ignite, from the viewpoint of preventing oxygen from leaking into the system, operation at or below atmospheric pressure is not usually performed, and slightly higher than atmospheric pressure as described above. Operated by pressure.
  • the top temperature is usually 85 to 120 ° C.
  • the bottom temperature is usually 100 to 130 ° C.
  • the remaining absorbent after the ethylene oxide has been released can be withdrawn as the bottom liquid of the stripper, supplied to the upper part of the absorber as the absorbent in the absorber, and recycled.
  • fresh water or, if necessary the above-mentioned additives may be supplied to the absorption tower through a separately provided conduit.
  • the bottom liquid of the stripping tower does not substantially contain ethylene oxide.
  • the concentration of ethylene oxide contained in the bottom liquid is preferably 10 ppm by mass or less, more preferably 0.5 ppm by mass or less.
  • This bottom liquid contains ethylene glycol by-produced in the absorption liquid between the ethylene oxidation reaction step and the ethylene oxide stripping step, and a part of the bottom liquid is withdrawn through a conduit.
  • the extracted liquid is supplied as an ethylene oxide (EO) -based wastewater 1 to be described later to an ethylene glycol concentration step for concentrating and recovering the contained ethylene glycol.
  • EO ethylene oxide
  • the bottom liquid of the stripping tower also contains low-boiling impurities such as formaldehyde, and high-boiling impurities such as acetaldehyde and acetic acid, as described above, a part of the liquid is taken out of the system to be absorbed.
  • the advantage is also obtained that the accumulation of these impurities in the absorption liquid circulated through the column can be prevented.
  • the absorption liquid partially extracted above contains 1,4-dioxane by-produced in the oxidation reaction step and the absorption / emission step, and 1,4-dioxane is also discharged out of the system through the ethylene glycol concentration step. Is done.
  • the bottom liquid of the stripping tower not extracted through the conduit is cooled by heat exchange with the bottom liquid of the absorption tower by passing through a heat exchanger and circulated to the top of the absorption tower. .
  • the effluent containing ethylene oxide released from the top of the stripping tower is preferably sent to a stripping tower condenser (not shown) through a conduit, and the condensate is returned to the top of the stripping tower through a conduit, and uncondensed vapor is removed. It is supplied to a dehydration tower through a conduit.
  • a part of the bottom liquid of the dehydration tower is subjected to an ethylene glycol (EG) treatment, and then supplied to an ethylene glycol concentration step.
  • the EG conversion treatment includes a step of reacting ethylene oxide with water to obtain an aqueous solution containing monoethylene glycol, diethylene glycol, triethylene glycol, tetraethylene glycol, and polyethylene glycol. It can be performed under similar conditions.
  • EO wastewater 1 described below can be used as the water required in the EG conversion treatment. Therefore, the liquid obtained by the EG conversion treatment also contains 1,4-dioxane. This liquid is supplied as an EO-based wastewater 2 to be described later to an ethylene glycol concentration step for concentrating and recovering the contained ethylene glycol.
  • the remainder of the bottom liquid of the dehydration tower is supplied to the stripping tower and used for circulation.
  • the vapor containing ethylene oxide discharged from the top of the dehydration tower is sent to a dehydration tower condenser (not shown) preferably through a conduit.
  • a part of the condensate discharged from the dehydration tower condenser is returned to the top of the dehydration tower through a conduit, and the uncondensed vapor (ethylene oxide-containing uncondensed gas) of the dehydration tower condenser is passed through the conduit to the ethylene oxide reabsorption tower.
  • the ethylene oxide is reabsorbed by countercurrent contact with the absorbing liquid, as in the above-described absorption tower.
  • the remainder of the condensate of the dehydration tower condenser is fed to the light fractionation tower through a conduit.
  • Ethylene oxide vapor containing light components discharged from the top of the light fraction separation column is supplied to the above-mentioned ethylene oxide reabsorption column in order to recover ethylene oxide.
  • the bottom liquid of the light fractionation tower is supplied to an ethylene oxide rectification tower (hereinafter, also simply referred to as “rectification tower”) through a conduit.
  • rectification tower ethylene oxide rectification tower
  • the rectification column is equipped with a reboiler (not shown) at the bottom for heating.
  • purification is performed at a bottom temperature of the rectification column of 35 to 80 ° C. and a bottom pressure of the rectification column of 0.10 to 0.80 MPa gage, and a temperature of 12 to 75 ° C. is obtained from the top of the rectification column.
  • ethylene oxide vapor having a tower top pressure of 0.10 to 0.80 MPa @ gage is obtained.
  • ethylene oxide is liquefied using a rectification tower condenser (not shown), and a part of the liquefied ethylene oxide is supplied to the top of the rectification tower as a reflux liquid through a conduit, and is withdrawn as product ethylene oxide (EO).
  • the bottom liquid of the rectification column is withdrawn as necessary through a conduit for separating heavy components such as acetaldehyde, water, and acetic acid from heavy components.
  • ethylene oxide / ethylene glycol production process shown in FIG. 1 a product gas obtained by vapor-phase oxidation of ethylene with molecular oxygen in the presence of a silver-based catalyst is led to an ethylene oxide absorption tower, and subjected to contact absorption treatment with water. Then, an ethylene oxide aqueous solution is obtained as a bottom liquid.
  • the aqueous solution of ethylene oxide contains a low molecular weight polymer of ethylene oxide (such as dioxane), by-products such as ethylene glycol which is a reaction product of ethylene oxide with water, and a reaction product of ethylene oxide with impurities.
  • the ethylene oxide aqueous solution is led to the ethylene oxide stripping tower, and the ethylene oxide is stripped from the aqueous solution by heating the bottom of the ethylene oxide stripping tower with heated steam, so that the steam containing ethylene oxide is obtained from the top of the stripping tower.
  • the emitted vapor contains low-boiling impurities such as formaldehyde and high-boiling impurities such as acetaldehyde and acetic acid in addition to ethylene oxide, water, carbon dioxide, and inert gas (nitrogen, argon, methane, ethane, etc.).
  • purified ethylene oxide is obtained.
  • an EO-based wastewater 1 is an aqueous solution that is partly extracted from the bottom liquid of the stripping tower and supplied to the ethylene glycol system.
  • a part of the aqueous solution (EO-based wastewater 1) obtained from the bottom of the ethylene oxide stripping tower is concentrated in the by-product ethylene glycol concentrating tower, and is then preferably led to an ethylene glycol-based dehydrating tower.
  • the aqueous solution obtained from the bottom of this ethylene oxide stripping tower contains monoethylene glycol as a main component, contains diethylene glycol, triethylene glycol, and the like, and also contains impurities such as dioxane contained in the above ethylene oxide aqueous solution.
  • the ethylene oxide aqueous solution obtained by mixing water with the bottom liquid from the light fractionation tower is sent to an EG reactor maintained at a constant temperature.
  • the reaction temperature is not particularly limited, but is, for example, 150 to 180 ° C.
  • the reaction pressure is not particularly limited, it is, for example, 2.5 MPa or less.
  • the concentration of the ethylene oxide aqueous solution is adjusted with water so as to have a target EG ratio, and the heat of reaction is recovered by increasing the temperature of the reaction solution.
  • the lower the EO concentration in the reaction solution the higher the ratio of mono-EG and the lower the by-product di- and tri-EG, but from the viewpoint of preventing the energy for removing water from becoming too large, the reaction is generally carried out.
  • the EO concentration in the liquid is 9 to 13% by mass. Most of the water is recovered in a multiple effect can and recycled to the EG reactor.
  • As a heat source steam from an ethylene oxidation reactor in an ethylene oxide reaction system can be used.
  • the concentrated EG aqueous solution taken out of the multi-effect can is mixed with the by-product EG concentrated in the by-product ethylene glycol concentration tower, and the water is removed in the dehydration tower.
  • the operating conditions of the dehydration tower are not particularly limited, but the pressure is, for example, 50 to 500 hPa, and preferably 90 to 120 hPa.
  • the tower top temperature is, for example, 30 to 80 ° C., preferably 40 to 55 ° C.
  • the bottom temperature is, for example, 80 to 120 ° C., preferably 90 to 110 ° C.
  • the wastewater containing water and ethylene glycol is distilled from steam obtained from the top of the dehydration tower, and supplied to the by-product ethylene glycol concentration tower as EG wastewater.
  • an ethylene glycol liquid substantially free of water is obtained from the bottom of the dehydration tower.
  • This is sequentially rectified by a monoethylene glycol rectification column (mono EG rectification column), a diethylene glycol rectification column (di EG rectification column), and a triethylene glycol rectification column (tri EG rectification column), and each purification is performed.
  • Ethylene glycols are obtained.
  • poly EG equal to or higher than tetra EG is discharged from the bottom of the column.
  • Distillation in the monoethylene glycol rectification column is preferably performed at 10 to 70 hPa, more preferably 25 to 75 hPa, and at a tower top temperature of preferably 85 to 125 ° C., more preferably 100 to 120 ° C.
  • Distillation in the diethylene glycol rectification column is preferably performed at 10 to 550 hPa, more preferably 15 to 70 hPa, and the tower top temperature is preferably 125 to 225 ° C, more preferably 135 to 195 ° C.
  • Distillation in the triethylene glycol rectification column is preferably performed at 10 to 220 hPa, more preferably 10 to 22 hPa, and the column top temperature is preferably 159 to 230 ° C, more preferably 159 to 177 ° C.
  • a part of the bottom liquid of the dehydration tower is subjected to ethylene glycol (EG) conversion treatment and then supplied to the by-product ethylene glycol concentration step (EO wastewater 2). That is, in one preferred embodiment of the present invention, an aqueous solution obtained by condensing vapor containing ethylene oxide obtained from the top of the ethylene oxide stripping tower is supplied to the dehydration tower, and the ethylene oxide concentration obtained from the top of the dehydration tower is adjusted. Guiding the fraction obtained by condensing the high vapor to the light fractionation column, heating the bottom liquid of the light fractionation column to separate the light fraction, and discharged from the bottom of the dehydration column.
  • EG ethylene glycol
  • ethylene glycol concentrating tower supplying a part of the wastewater to the by-product ethylene glycol concentrating tower.
  • a part of the wastewater (bottom liquid) discharged from the bottom of the dehydration tower is subjected to EG conversion treatment and then supplied to the ethylene glycol concentration tower.
  • the EG treatment include a step of reacting ethylene oxide with water to obtain an aqueous solution containing monoethylene glycol, diethylene glycol, triethylene glycol, tetraethylene glycol, and polyethylene glycol.
  • ethylene glycol concentration step preferably, the bottom liquid of the stripping column (EO wastewater 1), EO wastewater 2, CO 2 wastewater, and EG wastewater is supplied to the by-product ethylene glycol concentration tower.
  • the ethylene glycol concentrated in the by-product ethylene glycol concentrating tower is recovered through a purification step, and the trace amount of organic substance-containing water generated by the concentration removes 1,4-dioxane and contains 1,4-dioxane. After being reduced in quantity, it is discharged as wastewater.
  • a vertical division distillation column is used as a by-product ethylene glycol concentration column.
  • 1,4-dioxane can be concentrated in the column. Therefore, a concentrated liquid of 1,4-dioxane is extracted and burned by a waste liquid combustion device. Can be processed. Therefore, the 1,4-dioxane concentration in the wastewater from the by-product ethylene glycol concentrating tower can be reduced to 0.5 mg / L or less.
  • the specific configuration of the vertical division distillation column is not particularly limited, and a known configuration can be appropriately adopted.
  • FIG. 2 schematically shows a vertical division distillation column 10 used as an ethylene glycol concentration column in one embodiment of the present invention.
  • the vertical distillation column 10 has a first distillation section A, a second distillation section B, and a third distillation section C.
  • the first distillation section A has a concentrating section 1 for concentrating low-boiling and medium-boiling components above the feed a, and a collecting section for collecting low-boiling and medium-boiling components below the feed a. It has a part 2.
  • the second distillation section B has a concentrating section 3 for concentrating low-boiling components and a collecting section 4 for collecting low-boiling components.
  • the third distillation section C has a concentrating section 5 for concentrating medium boiling components.
  • the concentrating unit 1 and the collecting unit 4 are vertically divided adjacent to each other, and the collecting unit 2 and the concentrating unit 5 are vertically divided adjacent to each other via the middle partition 6.
  • the collection unit 4 and the concentration unit 5 are connected in a vertical direction and communicate with each other, and a discharge port c is formed at the connection portion.
  • the enrichment unit 3 communicates with the upper part of the enrichment unit 1 and is connected in the vertical direction.
  • each of the distillation sections A, B, and C is preferably filled with a packing material to form a packed tower.
  • the distillation apparatus is constituted by the vertical division type distillation column 10, the condenser 7, the evaporator 8, and the like.
  • feed liquid containing EG, water, and 1,4-dioxane When a feed liquid containing EG, water, and 1,4-dioxane is introduced from feed a of such a vertical division type distillation column 10, it is distilled in the first distillation section A and contains 1,4-dioxane and water. It is separated into low-boiling components and medium-boiling components, and middle-boiling components and high-boiling components including water and EG.
  • the low-boiling component containing 1,4-dioxane is distilled in the second distillation section B, and 1,4-dioxane, which is a low-boiling component, can be taken out from the top of the column.
  • 1,4-dioxane which is a low-boiling component
  • This can be burned as waste liquid containing 1,4-dioxane, for example, in a waste liquid treatment facility.
  • drainage in which the 1,4-dioxane component has been reduced can be taken out from the outlet c.
  • 1,4-dioxane as a low-boiling component is extracted from the top of the column.
  • the wastewater is discharged.
  • concentration of 1,4-dioxane therein can be reduced to a level below the environmental standard value.
  • the high-boiling components containing EG are distilled in the third distillation section C, and an ethylene glycol concentrate can be taken out from the bottom of the column.
  • ethylene glycol which is a high boiling point component
  • supply points of these feed solutions are changed to different positions according to the ethylene glycol concentration of the feed solution.
  • a feed b is provided above the first distillation section A and below the low-boiling-point component concentration section 3 of the second distillation section B. Then, by supplying a feed liquid having a higher boiling point component than the feed liquid to the feed a from the feed b, distillation can be performed more efficiently. As a result, the amount of steam necessary for separation can be reduced.
  • a feed liquid derived from an ethylene oxide production facility can be used.
  • a part of the bottom liquid of the ethylene oxide stripping tower (EO wastewater 1) is used as the feed liquid derived from the ethylene oxide production facility, and a part of the bottom liquid of the dehydration tower is converted to ethylene glycol (EG).
  • EO wastewater 2 wastewater after the treatment
  • the feed liquid (EO-based wastewater 1 and EO-based wastewater 2) derived from an ethylene oxide production facility is composed of ethylene oxide and 1,4-dioxane as low boiling components, water as a middle boiling component, and ethylene glycol as a high boiling component. Including.
  • the feed liquid derived from the ethylene oxide production facility contains 10 to 12% by mass of ethylene glycol, and the content of 1,4-dioxane is 43 mg / L or less.
  • waste water discharged from the carbon dioxide recovery process described above is 1,4-dioxane to handle, may be fed directly to the activated sludge, a portion of the CO 2 waste water To the by-product ethylene glycol concentrating tower.
  • CO 2 waste water is also 1,4-dioxane occurring in carbon dioxide recovery process, it is necessary to process for reducing the concentration of 1,4-dioxane before discharging out of the system. Therefore, the above-mentioned EO wastewater 1 (more EO wastewater 2)
  • the CO 2 wastewater is not particularly limited, but preferably has an ethylene glycol content of less than 1% by mass and a 1,4-dioxane content of 20 mg / L or less.
  • wastewater discharged in the ethylene glycol system or wastewater derived therefrom may be directly fed to activated sludge to treat 1,4-dioxane. It is preferable to include a step of supplying the wastewater to the by-product ethylene glycol concentration tower. Since the EG wastewater generated in the ethylene glycol system also contains 1,4-dioxane, it is necessary to perform a treatment for reducing the concentration of 1,4-dioxane before discharging it to the outside of the system.
  • the above-mentioned EO wastewater 1 (more EO wastewater 2 and / or CO 2 wastewater)
  • the treatment of 4-dioxane can be performed centrally. Further, ethylene glycol as a by-product can be recovered more efficiently.
  • the EG-based wastewater is not particularly limited, but preferably has an ethylene glycol content of less than 1% by mass and a 1,4-dioxane content of 20 mg / L or less. At this time, it is preferable to use, as the wastewater discharged in the ethylene glycol system (EG system wastewater), wastewater generated in an ethylene glycol purification step of purifying concentrated ethylene glycol.
  • the ethylene glycol purification step for purifying the concentrated ethylene glycol the above-described EG reactor, multiple effect can, dehydration tower, mono-EG rectification tower, di-EG rectification tower, tri-EG rectification tower, etc. were used.
  • a purification step can be mentioned, and the wastewater obtained in one or more of these steps can be used in combination.
  • the concentrated ethylene glycol is guided to a dehydration tower, and waste water containing water and ethylene glycol distilled from steam obtained from the top of the dehydration tower is used as EG-based waste water.
  • the method according to one embodiment of the present invention further includes an ethylene glycol purification step of purifying the concentrated ethylene glycol, and a part of the wastewater generated in the ethylene glycol purification step is subjected to the by-product ethylene glycol concentration. Feed to tower.
  • the operating conditions in the by-product ethylene glycol concentration tower are not particularly limited.
  • the overhead pressure is -0.076 to 0.15 MPa @ gauge, preferably -0.070 to 0.11 MPa @ gauge.
  • the overhead temperature is, for example, 65 to 130 ° C., preferably 70 to 125 ° C.
  • the tower bottom temperature is, for example, 83 to 170 ° C., preferably 89 to 158 ° C.
  • concentration of ethylene glycol at the bottom is, for example, 80 to 90% by mass, and preferably 82 to 88% by mass.
  • the feed liquid is supplied to the by-product ethylene glycol concentrating tower 10 from the feed a in the middle part of the dividing section on the side of the tower.
  • the ethylene glycol concentration in the bottom liquid is, for example, 80 to 90% by mass, and preferably 82 to 88% by mass.
  • the 1,4-dioxane concentration of the bottom liquid is, for example, 1 mg / L or less, and preferably 0.1 mg / L or less.
  • a part of the bottom liquid discharged from the bottom of the by-product ethylene glycol concentrating tower passes through the heat exchanger, circulates to the by-product ethylene glycol concentrating tower, and is supplied to the ethylene glycol-based dehydration tower.
  • low-boiling components containing 1,4-dioxane as a top liquid are concentrated and discharged, sent to a heat exchanger through a conduit, and a part of the top liquid is supplied to a conduit.
  • the concentrated liquid discharged from the top of the by-product ethylene glycol concentrating tower can be treated with wastewater combustion equipment, if necessary, together with wastewater from another system.
  • the concentration of 1,4-dioxane (DOX) in the wastewater extracted from the overhead liquid is 31.1 mg / L.
  • the concentration of 1,4-dioxane in the wastewater discharged from the side of the by-product ethylene glycol concentration tower is 0.5 mg / L or less. More preferably, the 1,4-dioxane concentration in the wastewater is 0.2 mg / L or less, and further preferably 0.12 mg / L or less.
  • the 1,4-dioxane concentration in the wastewater discharged from the by-product ethylene glycol concentrating tower can be measured by gas chromatography analysis.
  • the wastewater having a 1,4-dioxane content of 0.5 mg / L or less obtained as described above is, for example, partially returned to the ethylene oxide production step, and the residue is subjected to activated sludge treatment to remove organic matter. After reducing the wastewater, it is discharged out of the system as final wastewater together with the wastewater from other systems.
  • the concentration of 1,4-dioxane in the final wastewater needs to be 0.5 mg / L or less, preferably 0.2 mg / L or less, more preferably 0 mg / L or less. .12 mg / L or less, particularly preferably 0.1 mg / L or less.
  • Activated sludge treatment is a treatment to reduce organic matter concentration by decomposing organic matter in wastewater into carbon dioxide gas and the like. For example, it is described in Masao Shitara, "General Pollution for Pollution Prevention Managers" (Ohm, 1971) And the like.
  • the total organic carbon (TOC) concentration in the wastewater discharged from the side of the by-product ethylene glycol concentration tower is preferably 200 ppm by mass or less.
  • the TOC concentration in the wastewater discharged from the by-product ethylene glycol concentrating tower can be measured by a combustion oxidation type total organic carbon analysis.
  • Ethylene oxide was produced by the ethylene oxide production process shown in FIG. 1, and the by-product EG was concentrated as shown in FIG.
  • the feed liquid to the by-product EG concentration tower has four systems. That is, the feed solution to the byproduct EG concentration column is, EO wastewater 1,2 in Figure 1, CO 2 wastewater is EG wastewater. Then, EO wastewater 1 an extract partially bottoms liquid stripping tower, EO wastewater 2 that treated EG the bottom liquid of the dehydration column, CO 2 wastewater are removed from the CO 2 absorber The waste liquid and EG-based wastewater are wastewater generated in an ethylene glycol purification process for purifying concentrated ethylene glycol.
  • two of the four feed liquids supplied to the by-product EG concentration tower are derived from the EO system, and the rest are derived from the carbon dioxide gas system and the EG system.
  • the drainage of the four systems is divided into the “A” system containing high-concentration EG (two EO-based wastewater) and the “B” system containing low-concentration EG (carbon dioxide-based wastewater and EG-based wastewater). It is classified into two and described. That is, drainage of the system A is in a combination of the EO wastewater 1 (A-1) and EO wastewater 2 (A-2), the drainage system B is CO 2 waste water and (B-1) EG This is a combination of system wastewater (B-2).
  • the composition of the drainage in the system A is 0.0023% by mass of 1,4-dioxane, 87.4% by mass of water, and 12.6% by mass of EG
  • the composition of the wastewater in the system B is 0.14% by mass of 1,4-dioxane. 0015% by mass, 99.2% by mass of water, and 0.043% by mass of EG.
  • the 1,4-dioxane was also contained in the B-system wastewater, so it was necessary to treat not only the A-system wastewater but also the 1,4-dioxane in the B-system wastewater. , A and B wastewater were unified.
  • a plate tower was used as a by-product EG concentration tower.
  • the operating pressure was 0.11 MPaG
  • the top temperature was 122 ° C.
  • the bottom temperature was 155 ° C.
  • the bottom EG concentration was 85% by mass.
  • Feeds A and B were both fed to the bottom of the by-product EG concentration tower.
  • an extraction line was provided at the top and bottom of the column, and EOG wastewater as organic-containing water containing 1,4-dioxane was extracted from the top of the column, and a by-product EG concentrate was extracted from the bottom of the column.
  • the concentration of 1,4-dioxane in the EOG wastewater was 31.1 mg / L.
  • the TOC concentration in the EOG wastewater was 190 ppm by mass.
  • the EOG wastewater refers to the wastewater discharged from the by-product ethylene glycol concentrating tower, and the wastewater discharged from the by-product ethylene glycol concentrating tower.
  • EO-based wastewater 1, EO-based wastewater 2, EG-based wastewater , CO 2 -based waste water 1 is introduced into a by-product ethylene glycol concentrating tower, and refers to waste water sent to activated sludge after cutting by-product ethylene glycol, 1,4-dioxane, and the like.
  • the treatment amounts of the drainage of the A system and the B system are as follows: A1 system: 230 m 3 per day, A2 system: 50 m 3 per day, B1 system: 30 m 3 per day, B2 system: 50 m 3 per day. there were.
  • the 1,4-dioxane concentration was determined by the following method and conditions.
  • TOC concentration was determined by the following method and conditions.
  • the required steam amount in the by-product ethylene glycol concentrating tower was 20.2 t / h.
  • the required amount of steam was obtained by an orifice type flow meter.
  • the 1,4-dioxane concentration of the final wastewater after the activated sludge treatment of the EOG wastewater was 2.02 mg / L.
  • the 1,4-dioxane concentration exceeded the discharge standard of 0.5 mg / L, and it was found that it was difficult to unify both the A and B wastewaters.
  • the activated sludge treatment was performed using a full-scale activated sludge system at the Ukishima Plant of Nippon Shokubai Kawasaki Plant (10-12 Ukishima-cho, Kawasaki-ku, Kawasaki-shi, Kanagawa Prefecture).
  • the sludge retention time (SRT: Solids retention time) was set to 2 days, and the hydraulic retention time (HRT: Hydraulic retention time) was set to 1 day.
  • the amount of activated sludge suspended solids (MLSS) was appropriately adjusted to be about 3,000 to 8,000 mg / L.
  • the dissolved oxygen amount (DO) was adjusted to 2 to 10 mg / L, the temperature was adjusted to 20 to 30 ° C., and the pH was adjusted to 6 to 8.
  • Example 1 In Comparative Example 1, the type of the by-product EG concentration column was changed to a vertical division distillation column. (FIG. 3B) Ethylene oxide was produced in the same manner as in Comparative Example 1 with regard to the amount of treatment and the amount of steam, and the by-product EG was concentrated. The operating pressure was 0.11 MPaG, the top temperature was 122 ° C., the bottom temperature was 155 ° C., and the bottom EG concentration was 85% by mass. In addition, with the change to the vertical division type distillation column, the extraction point of the EOG drainage was changed from the top to the middle part of the column, and the equipment was configured to extract 1,4-dioxane concentrated water from the top. .
  • Feeds A and B were both fed to the distribution section in the middle stage of the division section of the by-product EG concentration tower. Other conditions were the same as in Comparative Example 1.
  • the 1,4-dioxane concentration in the EOG wastewater was 0.11 mg / L or less.
  • the TOC concentration in the EOG wastewater was 190 mass ppm, and the required amount of steam in the by-product ethylene glycol concentration tower was 20.2 t / h.
  • the 1,4-dioxane concentration of the final wastewater after the activated sludge treatment of the EOG wastewater was 0.090 mg / L or less.
  • Example 2 In Example 1, the feed points of the feed A and the feed B of the by-product EG concentration tower were set to different positions. Then, ethylene oxide was produced in the same manner as in Example 1, and the by-product EG was concentrated (FIG. 3C).
  • the 1,4-dioxane concentration in the EOG wastewater was 0.11 mg / L or less.
  • the TOC concentration in the EOG wastewater was 190 ppm by mass, and the required amount of steam in the by-product ethylene glycol concentrating tower was 16.9 t / h.
  • the 1,4-dioxane concentration of the final wastewater after the activated sludge treatment of the EOG wastewater was 0.090 mg / L or less.
  • Example 3 In Example 2, the amount of steam supplied to the by-product ethylene glycol concentrating tower was the same as in Example 1. Then, ethylene oxide was produced in the same manner as in Example 2, and the by-product EG was concentrated. The 1,4-dioxane concentration in the EOG wastewater was 0.11 mg / L or less. Further, the TOC concentration in the EOG wastewater was 150 mass ppm. The 1,4-dioxane concentration of the final wastewater after the activated sludge treatment of the EOG wastewater was 0.09 mg / L or less.
  • Table 1 below shows the operating conditions, the 1,4-dioxane concentration in the wastewater, and the amount of steam required for the operation (required steam amount, used steam amount) in each of Examples and Comparative Examples during steady operation.
  • the EOG drainage refers to the drainage liquid (side cut liquid) from the discharge port c in FIG.
  • Example 1 From the comparison between Comparative Example 1 and Example 1, the 1,4-dioxane concentration in the EOG effluent was changed to 31 as in Comparative Example 1 by changing the type of the by-product EG enrichment tower to a vertical division distillation column. 0.1 mg / L to 0.1 mg / L or less in Example 1. On this occasion, large-scale incidental equipment such as reboilers and condensers, for which high production costs are expected, do not need to be changed from the shelf tower shown in Comparative Example 1, so the construction cost is relatively low and the installation area is relatively small. Equivalent to Example 1. Further, in Example 1, the required amount of vapor was not increased from that of Comparative Example 1, and the 1,4-dioxane concentration could be reduced.
  • feed A containing high-concentration ethylene glycol and feed B containing low-concentration ethylene glycol are supplied to different positions, and are generally divided into vertical portions that are not liquid feed points. It was found that by supplying the feed B to the distribution section of the type distillation column, the required steam amount, that is, the running cost could be significantly reduced. Further, from a comparison between Examples 2 and 3, it was found that the TOC concentration in the EOG drainage can be reduced by making the running cost the same as before changing the tower type.

Abstract

【課題】エチレンオキシドおよびエチレングリコールの製造工程において発生する排水中に含まれる１，４－ジオキサンの濃度を低減しうる、エチレンオキシドおよびエチレングリコールの製造方法を提供する。 【解決手段】所定のエチレンオキシドを製造する工程と、前記エチレンオキシドを製造する工程におけるエチレンオキシド放散塔の塔底液の一部を抜き出して副生エチレングリコール濃縮塔に供給して、前記エチレンオキシドを製造する工程において副生するエチレングリコールを濃縮し、前記エチレンオキシドを製造する工程において副生する１，４－ジオキサンを蒸留分離する工程と、を含み、前記副生エチレングリコール濃縮塔は、垂直分割型蒸留塔である、エチレンオキシドおよびエチレングリコールの製造方法である。

Description

エチレンオキシドおよびエチレングリコールの製造方法
　本発明は、エチレンオキシドおよびエチレングリコールの製造方法に関する。
　エチレンオキシドは、今日ではエチレンを銀触媒の存在下で分子状酸素含有ガスにより接触気相酸化して製造される。そして、エチレンオキシドの製造プロセスにおける精製方法は大略以下のとおりである（例えば、特許文献１を参照）。
　まず、エチレンと分子状酸素含有ガスとを銀触媒上で接触気相酸化して、エチレンオキシドを含む反応生成ガスを得る（反応工程）。次いで、得られた反応生成ガスをエチレンオキシド吸収塔へ導き、水を主成分とする吸収液と接触させて、エチレンオキシドを水溶液として回収する（吸収工程）。次いで、回収されたエチレンオキシド水溶液をエチレンオキシドの精製系へと送り、いくつかの段階を経て高純度エチレンオキシドが得られる。このエチレンオキシドの精製系は通常、放散工程、脱水工程、軽質分分離工程、重質分分離（精製）工程などからなっている。
　上記のように、エチレンオキシドの製造プロセスにおいては、反応工程で生成したエチレンオキシドを含む反応生成ガスを吸収液に吸収する吸収工程を経て、放散させる放散工程を含む。ここで、この吸収工程および放散工程において、吸収液中に不純物が蓄積することを防ぐため、通常、吸収液を一部抜出す工程を含む（例えば、特許文献１を参照）。この抜出した吸収液には、副生するエチレングリコール（以下、副生エチレングリコール）が多量に含まれるため、副生エチレングリコールを回収し、濃縮する、エチレングリコール濃縮工程がさらに含まれる。一方、不純物として同時に副生する１，４－ジオキサンは、排水中に含有されて系外に放出される。またエチレンオキシド反応工程で副生した二酸化炭素（ＣＯ２）の処理設備が併設されるのが一般的である（例えば、非特許文献１を参照）が、ＣＯ２処理設備からも同様に１，４－ジオキサンを含んだ排水が発生する。
　１，４－ジオキサンは、環境中では分解しにくく除去も困難であるとされており、動物に対する急性毒性や、ヒトに対しても刺激性があり、臓器への障害が起こる可能性があると考えられている。そのため、エチレンオキシドおよびエチレングリコールの製造プロセスにおいては、例えば、副生した１，４－ジオキサンを蒸留により分離し、大量の水で希釈し、排水として活性汚泥設備に導入し汚泥菌で処理する方法や活性炭に吸着させる方法等が採用されている。
　しかしながら、１，４－ジオキサンは、生物学的難分解性物質であるため、従来の排水処理施設で用いられる活性汚泥法、活性炭吸着法などでは、１，４－ジオキサンを十分に除去できない場合がある。上記のように汚泥菌で処理する方法では、大量の１，４－ジオキサンが発生すると活性汚泥の処理能力を超える場合があるため、エチレンオキシドおよびエチレングリコールの製造プロセスにおいては、有効な１，４－ジオキサンの処理方法が確立されていないという状況にある。
　近年、１，４－ジオキサンの人の健康の保護に関する知見の集積等を踏まえて環境基準が強化され、０．５ｍｇ／Ｌを許容限度とする一般排水基準が設定（平成２４年５月２５日施行）されている。この基準に直ちに対応することが困難なエチレンオキシドおよびエチレングリコール製造業においては平成２７年５月２５日から２～３年間の期限で暫定排水基準が設定され、その後一般排水基準が適用される状況下にある。そのため、簡便により効率的に１，４－ジオキサンを処理する方法が求められている。
特開昭６２－１０３０７２号公報
化学工学会編「化学プロセス」１２１～１２８貢（東京化学同人、１９９８年）
　１，４－ジオキサンを除去する技術としては、活性汚泥法や活性炭吸着法の他には、一般に、オゾン処理やオゾン処理と過酸化水素処理との組み合わせ等の促成酸化処理が知られている。しかしながら、この処理方法では、エチレングリコール濃縮工程で生じる排水のように１，４－ジオキサン以外の有機物が存在する条件下ではそれらの有機物も分解されるため、必要オゾン量や薬注量が多くなり、処理コストが高くなる。また、エチレングリコール濃縮工程で生じる排水を蒸留することで１，４－ジオキサンを分離することも可能ではあるが、この場合、塔本体だけでなく付帯機器を含めた設備の新設が必要となり、建設コストや設置面積が増大する。加えて、エチレングリコール濃縮工程で生じる排水から１，４－ジオキサンを分離するに当たっては、例えば蒸気等の加熱源が必要となるためやはり処理コストが高くなる。また近年、１，４－ジオキサンの分解能に優れた菌について報告されている（特開２０１８－５７３５６号公報）ものの、定量性や安定処理の観点から従来排水処理施設で用いられるような活性汚泥法、活性炭吸着法への適用には至っていない。
　そこで本発明は、エチレンオキシドおよびエチレングリコールの製造工程において発生する１，４－ジオキサンの排水中の濃度を新たな排水基準値（０．５ｍｇ／Ｌ）以下に低減しうる、エチレンオキシドおよびエチレングリコールの製造方法を提供することを目的とする。
　本発明者らは、エチレンオキシド製造プロセスにおいて生じる１，４－ジオキサンの排水中の濃度の低減を図るべく鋭意研究を行った。その結果、副生エチレングリコール濃縮塔として、垂直分割型蒸留塔を用いることで、上記課題が解決されうることを見出し、本発明を完成させるに至った。
　すなわち、本発明の一形態は、エチレンオキシドおよびエチレングリコールの製造方法に関する。当該製造方法は、エチレンを銀触媒の存在下、分子状酸素含有ガスにより接触気相酸化させるエチレン酸化反応工程において生成したエチレンオキシドを含有する反応生成ガスをエチレンオキシド吸収塔へ供給し、前記エチレンオキシド吸収塔へ供給された吸収液と接触させ、エチレンオキシドを含有する前記エチレンオキシド吸収塔の塔底液をエチレンオキシド放散塔へ供給して、前記エチレンオキシド放散塔の塔底部を加熱することによって前記エチレンオキシド放散塔の塔頂部よりエチレンオキシドを含む蒸気を得ることを含む、エチレンオキシドを製造する工程と、前記エチレンオキシド放散塔の塔底液の一部を抜き出して副生エチレングリコール濃縮塔に供給して、前記エチレンオキシドを製造する工程において副生するエチレングリコールを濃縮し、前記エチレンオキシドを製造する工程において副生する１，４－ジオキサンを蒸留分離する工程と、を含む。そして、本形態に係る製造方法において、前記副生エチレングリコール濃縮塔は、垂直分割型蒸留塔である点に特徴を有する。
本発明の一実施形態に係るエチレンオキシドおよびエチレングリコールの製造方法を実施する製造プロセスの構成例を示すブロック図である。 エチレングリコール濃縮塔の概略を示す図である。 実施例および比較例で採用された製造プロセスの構成を示すブロック図である。
　本発明の一形態は、エチレンを銀触媒の存在下、分子状酸素含有ガスにより接触気相酸化させるエチレン酸化反応工程において生成したエチレンオキシドを含有する反応生成ガスをエチレンオキシド吸収塔へ供給し、前記エチレンオキシド吸収塔へ供給された吸収液と接触させ、エチレンオキシドを含有する前記エチレンオキシド吸収塔の塔底液をエチレンオキシド放散塔へ供給して、前記エチレンオキシド放散塔の塔底部を加熱することによって前記エチレンオキシド放散塔の塔頂部よりエチレンオキシドを含む蒸気を得ることを含む、エチレンオキシドを製造する工程と、
　前記エチレンオキシド放散塔の塔底液の一部を抜き出して副生エチレングリコール濃縮塔に供給して、前記エチレンオキシドを製造する工程において副生するエチレングリコールを濃縮し、前記エチレンオキシドを製造する工程において副生する１，４－ジオキサンを蒸留分離する工程と、
を含み、
　前記副生エチレングリコール濃縮塔は、垂直分割型蒸留塔である、エチレンオキシドおよびエチレングリコールの製造方法である。
　本発明によれば、エチレンオキシドの製造プロセスにおいて副生する１，４－ジオキサンを同時に副生するエチレングリコールの濃縮工程で分離する際に、垂直分割型蒸留塔を用いることで、１，４－ジオキサンが効率的に分離除去できる。その結果、エチレンオキシドおよびエチレングリコールの製造プロセスにおいて排出される排水中の１，４－ジオキサンの濃度を低減させることができる。
　以下、図面を参照しながら、本発明を実施するための具体的な形態について詳細に説明するが、本発明の技術的範囲は特許請求の範囲の記載に基づいて定められるべきであり、下記の形態のみには限定されない。
　≪反応系≫
　まず、図１を参照しつつ、エチレンの酸化反応によってエチレンオキシドを製造する系（以下、単に「反応系」とも称する）について説明する。図１に示すエチレンオキシドの製造プロセスは、大きく分けて反応系、炭酸ガス系、精製系、およびエチレングリコール系の４つの系から構成されている。
　本発明で用いられる「エチレンオキシドを含有する反応生成ガス」は、エチレンを銀触媒の存在下、分子状酸素含有ガスにより接触気相酸化させる工程（以下、「エチレン酸化反応工程」とも称する）で生成したものであればよい。この接触気相酸化反応の技術自体は広く知られたものであり、本発明の実施にあたっても、従来公知の知見が適宜参照されうる。なお、反応生成ガスの組成等の具体的な形態に特に制限はない。一例として、反応生成ガスは、通常０．５～５容量％のエチレンオキシドの他、未反応酸素、未反応エチレン、生成水、二酸化炭素、窒素、アルゴン、メタン、エタン等のガスに加えて、ホルムアルデヒド、アセトアルデヒドのアルデヒド類、酢酸等の有機酸類を微量含有している。
　図１を参照すると、まず、エチレンや分子状酸素を含有する原料ガスは、循環ガス圧縮器で昇圧された後、熱交換器で加熱されてエチレン酸化反応器（反応器）に供給される。エチレン酸化反応器は通常、銀触媒が充填された反応管を多数備えた多管式反応器である。エチレン酸化反応工程で生成した反応生成ガスは、熱交換器を通過することで冷却された後、エチレンオキシド吸収塔（以下、単に「吸収塔」とも称する）に供給される。具体的には、反応生成ガスは吸収塔の塔底部から供給される。一方、吸収塔の塔頂部からは、水を主成分とする吸収液が供給される。これにより、吸収塔の内部において気液の向流接触が行われ、反応生成ガスに含まれるエチレンオキシド（通常は９９質量％以上）が吸収液に吸収される。また、エチレンオキシドの他にも、エチレン、酸素、二酸化炭素、不活性ガス（窒素、アルゴン、メタン、エタン等）、並びにエチレン酸化反応工程で生成したホルムアルデヒド等の低沸点不純物、アセトアルデヒド、酢酸等の高沸点不純物、さらには、１，４－ジオキサンもその実質量が同時に吸収される。なお、吸収塔に供給される反応生成ガスの温度は、好ましくは約２０～８０℃である。また、吸収液の組成について特に制限はなく、水を主成分とするもののほか、特開平８－１２７５７３号公報に開示されているようなプロピレンカーボネートが吸収液として用いられてもよい。また、必要に応じて、吸収液には添加剤が添加されうる。吸収液に添加されうる添加剤としては、例えば、消泡剤やｐＨ調整剤が挙げられる。消泡剤としては、エチレンオキシドおよび副生エチレングリコール等に対して不活性であり、吸収液の消泡効果を有するものであればいかなる消泡剤も使用されうるが、代表的な例としては、水溶性シリコンエマルションが吸収液への分散性、希釈安定性、熱安定性が優れているため、効果的である。また、ｐＨ調整剤としては、例えば、カリウム、ナトリウムといったアルカリ金属の水酸化物や炭酸塩等の、吸収液に溶解しうる化合物が挙げられ、水酸化カリウムまたは水酸化ナトリウムが好ましい。なお、吸収液のｐＨは、好ましくは４～１２であり、より好ましくは６～１１である。
　吸収塔としては、通常、棚段塔形式または充填塔形式の吸収塔が用いられうる。吸収塔の操作条件としては、反応生成ガス中のエチレンオキシド濃度が０．５～５容量％、好ましくは１．０～４容量％であり、吸収塔の操作圧は０．２～４．０ＭＰａ　ｇａｕｇｅ、好ましくは１．０～３．０ＭＰａ　ｇａｕｇｅである。吸収操作は、高圧ほど有利であるが、そのとりうる値は酸化反応器の運転圧力に応じて決定されうる。また、反応生成ガスに対する吸収液のモル流量比（Ｌ／Ｖ）は、通常０．３０～２．００である。また、反応生成ガスの標準状態における空間線速度（ＧＨＳＶ［ＮＴＰ］）は、通常４００～６０００ｈ－１である。
　吸収塔において吸収されなかったエチレン、酸素、二酸化炭素、不活性ガス（窒素、アルゴン、メタン、エタン）、アルデヒド、酸性物質等を含有するガスは、吸収塔の塔頂部から導管を通じて排出される。そして、この排出ガスは、循環ガス圧縮器によって圧力を高められた後、導管を通じてエチレン酸化反応器へと循環される。なお、エチレン酸化反応工程の詳細については上述したとおりである。ここで、エチレン酸化反応工程は通常、銀触媒が充填された反応管を多数備えた酸化反応器中で、加圧（１．０～３．０ＭＰａ　ｇａｕｇｅ程度の圧力）条件下にて行われる。このため、吸収塔の塔頂部からの排出ガスをエチレン酸化反応工程へと循環する前に、例えば循環ガス圧縮器等の昇圧手段を用いて昇圧する。
　≪炭酸ガス系≫
　好ましい実施形態においては、図１に示すように、吸収塔の塔頂部から排出されるガス（炭酸ガス含有ガス）の少なくとも一部を、循環ガス圧縮器等の昇圧手段により昇圧し、導管を通じて炭酸ガス吸収塔（ＣＯ２吸収塔）へ供給する。以下、図１を参照しつつ、炭酸ガス吸収塔へのガスの導入に始まる炭酸ガス回収系（以下、単に「炭酸ガス系」とも称する）について説明する。
　上述したように吸収塔の塔頂部から排出されるガスが加圧され、導管を通じて炭酸ガス吸収塔へ導入される場合、その際のガス圧力は０．５～４．０ＭＰａ　ｇａｕｇｅ程度に調節され、ガス温度は８０～１２０℃程度に調節される。炭酸ガス吸収塔の後段には炭酸ガス放散塔（ＣＯ２放散塔）が設置されており、この炭酸ガス放散塔の塔底部からはアルカリ性吸収液が炭酸ガス吸収塔の上部へ供給される。そして、このアルカリ性吸収液との向流接触により、炭酸ガス吸収塔へ導入されたガスに含まれる炭酸ガスや、少量の不活性ガス（例えば、エチレン、メタン、エタン、酸素、窒素、アルゴン等）が吸収される。炭酸ガス吸収塔の塔頂部から排出される未吸収ガスは導管へ循環され、上述の炭酸ガス吸収塔へ導入されるガスと熱交換した後に、新たに補充される酸素、エチレン、メタン等と混合された後、エチレン酸化反応器へ循環される。熱交換時に炭酸ガス吸収塔の塔頂部から排出されたガスは温度が低下するため、通常、水分が微量の有機物（例えば１，４－ジオキサンやエチレングリコール等）を含有した状態で凝縮され、有機物含有水となる。この有機物含有水の大部分は導管を通じて炭酸ガス放散塔に供給され、一部は炭酸ガス系内の不純物濃縮防止のためＣＯ２系排水として副生エチレングリコール濃縮塔に供給される。　　　
　炭酸ガス吸収塔において炭酸ガスを吸収した吸収液（炭酸ガス濃厚吸収液）は、炭酸ガス吸収塔の塔底部から抜き出された後、圧力０．０１～０．５ＭＰａ　ｇａｕｇｅ、温度８０～１２０℃程度に調節され、炭酸ガス放散塔の上部に供給される。炭酸ガス放散塔の上部の供液部において炭酸ガス濃厚吸収液は、炭酸ガス吸収塔と炭酸ガス放散塔との圧力差によって圧力フラッシュを起こす。これにより、炭酸ガス濃厚吸収液中の１０～８０容量％の炭酸ガスおよび大部分の不活性ガスは吸収液から分離され、炭酸ガス放散塔の塔頂部から排ガスとして排出される。
　すなわち、本発明の一実施形態に係る方法においては、前記エチレンオキシド吸収塔の塔頂部から排出される炭酸ガス含有ガスの少なくとも一部を炭酸ガス吸収塔へ供給し、前記炭酸ガス含有ガスを吸収液と接触させて得られる炭酸ガス濃厚吸収液を前記炭酸ガス吸収塔の塔底液として抜き出して炭酸ガス放散塔の上部へ供給し、前記炭酸ガス濃厚吸収液から炭酸ガスを放散させて前記炭酸ガス放散塔の塔頂部から排ガスとして排出させる炭酸ガス回収工程をさらに含み、前記炭酸ガス回収工程から排出される排水を前記副生エチレングリコール濃縮塔に供給する。
　なお、上述した圧力フラッシュにより炭酸ガスの一部を分離された残りの炭酸ガス濃厚吸収液は、供液部の下方に設けられた気液接触部（図示せず）に入り、炭酸ガスを主とするガスと向流接触して吸収液中の炭酸ガスの一部およびその他の不活性ガスの大部分が吸収液から分離される。炭酸ガス系におけるこれら一連のプロセスにより、高純度の炭酸ガスが得られる。
　≪精製系≫
　エチレンオキシド吸収塔（吸収塔）においてエチレンオキシドを吸収した吸収液は、当該吸収塔の塔底液として、エチレンオキシド精製系（以下、単に「精製系」とも称する）へと送られる。精製系の具体的な形態について特に制限はなく、従来公知の知見が適宜参照されうる。一例として、精製系は通常、放散工程、脱水工程、軽質分分離工程、重質分分離（精製）工程などからなっている。
　吸収塔の塔底液（吸収液）は、エチレンオキシド放散塔（以下、単に「放散塔」とも称する）へ供給される前に、通常は放散塔における放散に適した温度にまで予め加熱される。具体的には、吸収塔の塔底液（吸収液）は熱交換器へ供給され、この熱交換器において、放散塔の塔底液との間での熱交換が行われ、さらに必要であれば加熱器などによって加熱される。例えば、吸収塔の塔底液（吸収液）は７０～１１０℃程度の温度まで加熱される。好ましくは、吸収塔の塔底液（吸収液）は、さらに気液分離タンク（図示せず）に供給され、気液分離タンクにおいては、一部エチレンオキシドおよび水を含む不活性ガスの軽質分ガスが分離され、導管を通じて排出される。一方、軽質分ガスをフラッシュした残部の吸収液は、導管を通じて放散塔の上部へ供給される。
　続いて、放散塔を加熱することが好ましい。放散塔が加熱されることによって、放散塔の上部から供給された吸収液に含まれるエチレンオキシド（通常はその９９質量％以上）が放散し、放散塔の塔頂部から導管を経て排出される。なお、放散塔の操作条件は、塔頂圧力が通常０．０１～０．２０ＭＰａ　ｇａｕｇｅ、好ましくは０．０３～０．０６ＭＰａ　ｇａｕｇｅである。塔頂圧力は小さいほど塔内の温度が低下し、その結果として塔内におけるエチレンオキシドからのエチレングリコールの副生が抑制される傾向がある。しかしながら、エチレンオキシドは比較的着火しやすい物質であるため、系内への酸素の漏れ込みを防止するという観点から、大気圧以下での運転は通常行われず、上述したように大気圧よりもやや大きい圧力で運転される。なお、放散塔の温度条件としては、塔頂温度は通常８５～１２０℃であり、塔底温度は通常１００～１３０℃である。
　エチレンオキシドが放散された後の残部の吸収液は、放散塔の塔底液として抜き出され、吸収塔における吸収液として吸収塔の上部へ供給され、循環使用されうる。ただし、吸収液の組成を調節する目的で、別途設けた導管を通じて、新鮮な水や、必要に応じて上述した添加剤を吸収塔へと供給してもよい。また、吸収塔へ供給される吸収液中の不純物の濃縮を防止し、エチレングリコール濃度を一定に保持することが好ましい。このため、吸収塔と放散塔との間を循環する吸収液の一部は放散塔の塔底部から抜き出される。ここで、放散塔の塔底液はエチレンオキシドを実質的に含まない。具体的には、当該塔底液中に含まれるエチレンオキシドの濃度は、好ましくは１０質量ｐｐｍ以下であり、より好ましくは０．５質量ｐｐｍ以下である。この塔底液は、エチレン酸化反応工程とエチレンオキシド放散工程との間で吸収液中に副生したエチレングリコールを含有しており、その一部は、導管を通じて抜き出される。抜き出された液は、後述するエチレンオキシド（ＥＯ）系排水１として、含有するエチレングリコールを濃縮して回収するためのエチレングリコール濃縮工程に供給される。なお、放散塔の塔底液は、ホルムアルデヒド等の低沸点不純物、アセトアルデヒドおよび酢酸等の高沸点不純物をも含有していることから、上述したようにその一部を系外に抜き出すことで、吸収塔に循環される吸収液中へのこれらの不純物の蓄積を防止することができるという利点も得られる。また、上記で一部抜き出した吸収液には、酸化反応工程および吸収放散工程で副生した１，４－ジオキサンが含まれるが、１，４－ジオキサンもエチレングリコール濃縮工程を経て系外に排出される。一方、導管を通じて抜き出されなかった放散塔の塔底液は、熱交換器を通過することで吸収塔の塔底液との熱交換により冷却されて、吸収塔の塔頂部へと循環される。
　放散塔の塔頂部から放散されたエチレンオキシドを含む放散物は、好ましくは導管を通じて放散塔凝縮器（図示せず）へ送り、凝縮液は導管を通じて放散塔の塔頂部へ還流し、未凝縮蒸気は導管を通じて脱水塔へ供給される。
　脱水塔に供給されたエチレンオキシドを含む蒸気（未凝縮蒸気）は、導管を通して還流される液と接触してよりエチレンオキシド濃度の高い蒸気となり、塔底からはエチレンオキシド濃度の低い液が抜き出さされる。
　なお、脱水塔の塔底液の一部は、エチレングリコール（ＥＧ）化処理に付され、その後、エチレングリコール濃縮工程に供給される。ＥＧ化処理としては、エチレンオキシドを水と反応させてモノエチレングリコール、ジエチレングリコール、トリエチレングリコール、テトラエチレングリコール、およびポリエチレングリコールを含む水溶液を得る工程が挙げられ、後述するＥＧ反応器におけるＥＧ化反応と同様の条件で行うことができる。またＥＧ化処理にて必要となる水には後述するＥＯ系排水１を用いることができ、このためＥＧ化処理によって得られた液もまた１，４－ジオキサンを含有する。この液は後述するＥＯ系排水２として、含有するエチレングリコールを濃縮して回収するためのエチレングリコール濃縮工程に供給される。脱水塔の塔底液の残部は放散塔に供給され循環使用される。
　脱水塔の塔頂部から排出された、エチレンオキシドを含む蒸気は、好ましくは導管を通じて脱水塔凝縮器（図示せず）へ送られる。この際、脱水塔凝縮器より排出された凝縮液の一部は導管を通して脱水塔の塔頂部へ還流し、脱水塔凝縮器の未凝縮蒸気（エチレンオキシド含有未凝縮ガス）は導管を通してエチレンオキシド再吸収塔（図示せず）へ供給される。エチレンオキシド再吸収塔では、上述した吸収塔と同様に、吸収液との向流接触によってエチレンオキシドが再吸収される。脱水塔凝縮器の凝縮液の残部は導管を通して軽質分分離塔へ供給される。軽質分分離塔の塔頂部より排出される軽質分を含むエチレンオキシド蒸気はエチレンオキシドを回収するため上記のエチレンオキシド再吸収塔へ供給される。
　軽質分分離塔の塔底液は導管を通してエチレンオキシド精留塔（以下、単に「精留塔」とも称する）へ供拾される。好ましくは、精留塔は加熱のために塔底部にリボイラー（図示せず）を備える。
　好ましくは、精留塔の塔底温度３５～８０℃、精留塔の塔底圧力０．１０～０．８０ＭＰａ　ｇａｕｇｅで精製を行い、精留塔の塔頂部から、塔頂温度１２～７５℃、塔頂部圧力０．１０～０．８０ＭＰａ　ｇａｕｇｅのエチレンオキシド蒸気が得られる。そして、精留塔凝縮器（図示せず）を用いてエチレンオキシドを液化させ、一部は導管を通して精留塔の塔頂部へ還流液として供給し、製品エチレンオキシド（ＥＯ）として抜き出す。
　なお、精留塔の塔底液は、アセトアルデヒド、水、および酢酸等の高沸点不純物の重質分分離のため、必要により導管を通して抜き出される。
　≪エチレングリコール系≫
　図１に示されるエチレンオキシド／エチレングリコール製造プロセスでは、エチレンを、銀系触媒存在下、分子状酸素で気相酸化して得られる生成ガスを、エチレンオキシド吸収塔に導き、水にて接触吸収処理し、塔底液としてエチレンオキシド水溶液を得る。このエチレンオキシド水溶液には、エチレンオキシドの低分子量重合体（ジオキサンなど）、エチレンオキシドと水との反応生成物であるエチレングリコールなどの副生成物、およびエチレンオキシドと不純物との反応生成物が含まれる。上述のように、当該エチレンオキシド水溶液を、エチレンオキシド放散塔に導き、エチレンオキシド放散塔底部を加熱蒸気で加熱することによってエチレンオキシドを水溶液から放散させ、該放散塔の塔頂より、エチレンオキシドを含む放散蒸気が得られる。この放散蒸気は、エチレンオキシド、水、二酸化炭素、不活性ガス（窒素、アルゴン、メタン、エタン等）の他にホルムアルデヒド等の低沸点不純物およびアセトアルデヒド、酢酸等の高沸点不純物を含むため、該放散蒸気が、脱水工程、軽質分分離工程などの各々を経ることで、精製エチレンオキシドが取得される。
　このとき、エチレンオキシド放散塔の塔底部より得られる実質的にエチレンオキシドを含まない水溶液は、エチレンオキシド吸収塔に供給される吸収液として循環使用される。ただし、エチレンオキシド放散塔の塔底部より得られる水溶液（塔底液）の一部は抜き出されてエチレングリコール系に導入される。本明細書中、上記放散塔の塔底液より一部が抜き出されてエチレングリコール系に供給される水溶液をＥＯ系排水１とする。具体的には、エチレンオキシド放散塔の塔底部より得られる水溶液の一部（ＥＯ系排水１）は、副生エチレングリコール濃縮塔で濃縮され、その後、好ましくはエチレングリコール系の脱水塔へ導かれる。このエチレンオキシド放散塔の塔底部より得られる水溶液は、モノエチレングリコールを主成分とし、ジエチレングリコールおよびトリエチレングリコール等を含み、ジオキサンなどの上記のエチレンオキシド水溶液に含有されていた不純物も含まれる。
　一方、軽質分分離塔からの塔底液に水を混合したエチレンオキシド水溶液は、一定温度に保たれているＥＧ反応器に送られる。反応温度は特に制限されないが、例えば、１５０～１８０℃である。反応圧力も特に制限されないが、例えば、２．５ＭＰａ以下である。このエチレンオキシド水溶液は、目的とするＥＧの比率になるように水で濃度を調節し、反応熱は反応液の温度上昇によって回収される。反応液中のＥＯ濃度が低いほどモノＥＧの比率が大きく、副生するジ、トリＥＧが少なくなるが、水を除去するエネルギーが大きくなりすぎないようにする観点から、一般的には、反応液中のＥＯ濃度は、９～１３質量％である。大部分の水は多重効用缶で回収して、ＥＧ反応器に循環使用する。熱源はエチレンオキシドの反応系におけるエチレン酸化反応器からの蒸気を用いることができる。
　多重効用缶から取り出される濃縮ＥＧ水溶液は、副生エチレングリコール濃縮塔で濃縮した副生ＥＧと混合されて、脱水塔にて水分を除く。脱水塔の操作条件は特に制限されないが、圧力は、例えば５０～５００ｈＰａであり、好ましくは９０～１２０ｈＰａである。塔頂温度は、例えば３０～８０℃であり、好ましくは４０～５５℃である。塔底温度は、例えば８０～１２０℃であり、好ましくは９０～１１０℃である。
　この際、脱水塔の塔頂より得られる蒸気から水およびエチレングリコールを含む排水を留出させ、ＥＧ系排水として副生エチレングリコール濃縮塔に供給する。
　そして、脱水塔の塔底部から実質的に水分を含まないエチレングリコール液を得る。これを、モノエチレングリコール精留塔（モノＥＧ精留塔）、ジエチレングリコール精留塔（ジＥＧ精留塔）、トリエチレングリコール精留塔（トリＥＧ精留塔）で順次精留し、各精製エチレングリコール類が得られる。トリＥＧ精留塔からは、テトラＥＧ以上のポリＥＧを塔底から排出する。
　モノエチレングリコール精留塔における蒸留は、好ましくは１０～７０ｈＰａ、さらに好ましくは２５～７５ｈＰａで、塔頂温度が、好ましくは８５～１２５℃、より好ましくは１００～１２０℃で行われる。ジエチレングリコール精留塔における蒸留は、好ましくは１０～５５０ｈＰａ、さらに好ましくは１５～７０ｈＰａで、塔頂温度が、好ましくは１２５～２２５℃、より好ましくは１３５～１９５℃で行われる。トリエチレングリコール精留塔における蒸留は、好ましくは１０～２２０ｈＰａ、さらに好ましくは１０～２２ｈＰａで、塔頂温度が、好ましくは１５９～２３０℃、より好ましくは１５９～１７７℃で行われる。
　（副生エチレングリコール濃縮工程）
　上述のように、吸収塔と放散塔との間を循環する吸収液の一部は放散塔の塔底部から抜き出される。放散塔の塔底液は導管を通じて抜き出され、副生エチレングリコール濃縮工程に供給される（ＥＯ系排水１）。
　また、脱水塔の塔底液の一部は、エチレングリコール（ＥＧ）化処理に付された後、副生エチレングリコール濃縮工程に供給される（ＥＯ系排水２）ことが好ましい。すなわち本発明の好ましい一実施形態においては、エチレンオキシド放散塔の塔頂部より得られたエチレンオキシドを含む蒸気を凝縮させて得られる水溶液を脱水塔に供給し、前記脱水塔の塔頂部から得られるエチレンオキシド濃度の高い蒸気を凝縮させて得られる留分を軽質分分離塔に導き、前記軽質分分離塔の塔底液を加熱して軽質分を分離する工程を含み、前記脱水塔の塔底部から排出される排水の一部を前記副生エチレングリコール濃縮塔に供給する工程を含む。好ましくは、上記脱水塔の塔底部から排出される排水（塔底液）の一部は、ＥＧ化処理に付され、その後、エチレングリコール濃縮塔に供給される。ＥＧ化処理としては、エチレンオキシドを水と反応させてモノエチレングリコール、ジエチレングリコール、トリエチレングリコール、テトラエチレングリコール、およびポリエチレングリコールを含む水溶液を得る工程が挙げられる。
　エチレングリコール濃縮工程においては、好ましくは、放散塔の塔底液（ＥＯ系排水１）、ＥＯ系排水２、ＣＯ２系排水、およびＥＧ系排水が、副生エチレングリコール濃縮塔に供給される。そして、副生エチレングリコール濃縮塔で濃縮されたエチレングリコールが精製工程を経て回収されるとともに、濃縮により生じた微量有機物含有水は１，４－ジオキサンを除去して、１，４－ジオキサンの含有量を十分に低減した上で排水として排出される。
　本発明のエチレンオキシドおよびエチレングリコールの製造方法においては、副生エチレングリコール濃縮塔として、垂直分割型蒸留塔を用いる。
　副生エチレングリコール濃縮塔として棚段塔を用いる場合、副生エチレングリコール濃縮塔に供給するフィード液中のエチレングリコールを棚段塔で濃縮して、濃縮液を塔底から抜き出す。この場合、濃縮操作により生じた微量有機物含有水は塔頂から抜き出すことになる。この微量有機物含有水である塔頂液中の有機物には１，４－ジオキサンが含まれる。従来は活性汚泥にて上記塔頂液中の有機物濃度の低減を図った後、排水として放流していた。しかしながら、排水中の１，４－ジオキサン濃度を０．５ｍｇ／Ｌ以下にするためには活性汚泥による処理だけでは不十分である。
　これに対して、垂直分割型蒸留塔を用いることで、塔内にて１，４－ジオキサンの濃縮を行うことができるため、１，４－ジオキサンの濃縮液を抜き出して廃液燃焼装置にて燃焼処理をすることができる。そのため、副生エチレングリコール濃縮塔からの排水中の１，４－ジオキサン濃度を０．５ｍｇ／Ｌ以下にすることができる。
　垂直分割型蒸留塔の具体的な形態については特に制限されず、公知の形態を適宜採用することができる。
　図２に、本発明の一実施形態においてエチレングリコール濃縮塔として用いられる垂直分割型蒸留塔１０の概略を示す。
　垂直分割型蒸留塔１０は、第１の蒸留部Ａ、第２の蒸留部Ｂ、第３の蒸留部Ｃを有する。第１の蒸留部Ａは、フィードａよりも上方に低沸点および中沸点成分を濃縮するための濃縮部１を有し、フィードａよりも下方に低沸点および中沸点成分を回収するための回収部２を有する。第２の蒸留部Ｂは、低沸点成分を濃縮するための濃縮部３と、低沸点成分を回収するための回収部４とを有する。第３の蒸留部Ｃは、中沸点成分を濃縮するための濃縮部５を有する。
　垂直分割型蒸留塔１０は、中仕切り６を介して、濃縮部１と回収部４が隣接して縦方向に区画され、回収部２と濃縮部５が隣接して縦方向に区画される。回収部４と濃縮部５は連通して縦方向に接続され、接続部に排出口ｃが形成される。さらに、濃縮部１の上部に濃縮部３が連通して縦方向に接続される。
　ここで、各蒸留部Ａ、Ｂ、Ｃは、それぞれ充填物が充填されて充填塔を形成していることが好ましい。
　なお、好ましくは、垂直分割型蒸留塔１０、凝縮器７、蒸発器８等によって蒸留装置が構成される。
　このような垂直分割型蒸留塔１０のフィードａから、ＥＧ、水、１，４－ジオキサンを含むフィード液を導入すると、第１の蒸留部Ａで蒸留されて１，４－ジオキサン、水を含む低沸点成分および中沸点成分と、水、ＥＧを含む中沸点成分および高沸点成分に分離される。
　１，４－ジオキサンを含む低沸点成分は第２の蒸留部Ｂで蒸留され、塔頂より低沸点成分である１，４－ジオキサンを取り出すことができる。これは１，４－ジオキサンを含む廃液として、例えば廃液処理設備で燃焼処理することができる。そして、排出口ｃからは１，４－ジオキサン成分が低減された排水を取り出すことができる。このとき、低沸点成分の１，４－ジオキサンは塔頂部より抜き出されることとなり、例えば棚段塔等の非垂直分割塔を用いた蒸留操作と比較して同熱負荷とした場合でも、排水中の１，４－ジオキサン濃度を低減することができ、環境基準値以下の水準にすることができる。
　ＥＧを含む高沸点成分は、第３の蒸留部Ｃで蒸留され、塔底よりエチレングリコール濃縮液を取り出すことができる。
　なお、副生エチレングリコール濃縮塔に、高沸点成分であるエチレングリコール濃度の異なる複数のフィード液を供給する場合、これらのフィード液の供給箇所を、フィード液のエチレングリコール濃度に応じて異なる箇所にすることが好ましい。例えば、図２に示すように、第１の蒸留部Ａの上方であって、第２の蒸留部Ｂの低沸点成分の濃縮部３の下方に、フィードｂを設ける。そして、フィードａへの供給液よりも高沸点成分の少ない供給液をフィードｂより供給することで、より効率的に蒸留を行うことができる。その結果、分離に必要な蒸気量を低減することができる。
　フィード液としては、エチレンオキシド製造設備由来の供給液が用いられうる。ここで、エチレンオキシド製造設備由来の供給液としては、エチレンオキシド放散塔の塔底液の一部（ＥＯ系排水１）が用いられるが、脱水塔の塔底液の一部がエチレングリコール（ＥＧ）化処理に付された後の排水（ＥＯ系排水２）も使用されることが好ましい。エチレンオキシド製造設備由来の供給液（ＥＯ系排水１およびＥＯ系排水２）は、低沸点成分であるエチレンオキシドおよび１，４－ジオキサン、中沸点成分である水、および、高沸点成分であるエチレングリコールを含む。一実施形態においては、エチレンオキシド製造設備由来の供給液は、エチレングリコールを１０～１２質量％含み、１，４－ジオキサンの含有量が４３ｍｇ／Ｌ以下である。
　さらに、上述した炭酸ガス回収工程から排出される排水（ＣＯ２系排水）は、１，４－ジオキサンを処理するために、活性汚泥に直接フィードしてもよいが、ＣＯ２系排水の一部を副生エチレングリコール濃縮塔に供給する工程を含むことが好ましい。炭酸ガス回収工程において発生するＣＯ２系排水も１，４－ジオキサンを含むため、系外に排出する前に１，４－ジオキサンの濃度を低減する処理が必要になる。そこで、上記のＥＯ系排水１（さらにはＥＯ系排水２）に加えて、ＣＯ２系排水をエチレングリコール濃縮塔に供給してエチレングリコール濃縮工程を行うことで、１，４－ジオキサンの処理を一元的に行うことができる。ＣＯ２系排水としては、特に制限されないが、エチレングリコールの含有量が１質量％未満であり、１，４－ジオキサンの含有量が２０ｍｇ／Ｌ以下であることが好ましい。
　同様に、エチレングリコール系において排出される排水、またはこれに由来する排水（ＥＧ系排水）についても、１，４－ジオキサンを処理するために、活性汚泥に直接フィードしてもよいが、ＥＧ系排水を副生エチレングリコール濃縮塔に供給する工程を含むことが好ましい。エチレングリコール系において発生するＥＧ系排水も１，４－ジオキサンを含むため、系外に排出する前に１，４－ジオキサンの濃度を低減する処理が必要になる。そこで、上記のＥＯ系排水１（さらにはＥＯ系排水２および／またはＣＯ２系排水）に加えて、ＥＧ系排水をエチレングリコール濃縮塔に供給してエチレングリコール濃縮工程を行うことで、１，４－ジオキサンの処理を一元的に行うことができる。さらに、副生エチレングリコールをより効率的に回収することができる。ＥＧ系排水としては、特に制限されないが、エチレングリコールの含有量が１質量％未満であり、１，４－ジオキサンの含有量が２０ｍｇ／Ｌ以下であることが好ましい。この際、エチレングリコール系において排出される排水（ＥＧ系排水）としては濃縮されたエチレングリコールを精製するエチレングリコール精製工程において発生する排水を用いることが好ましい。上記濃縮されたエチレングリコールを精製するエチレングリコール精製工程としては、上記したＥＧ反応器、多重効用缶、脱水塔、モノＥＧ精留塔、ジＥＧ精留塔、トリＥＧ精留塔などを用いた精製工程が挙げられ、これらの１以上の工程で得られた排水を組み合わせて用いることができる。好ましくは、上記濃縮されたエチレングリコールを脱水塔に導き、上記脱水塔の塔頂より得られる蒸気から留出させた水およびエチレングリコールを含む排水をＥＧ系排水として用いる。
　このように、本発明の一実施形態に係る方法は、濃縮されたエチレングリコールを精製するエチレングリコール精製工程をさらに含み、前記エチレングリコール精製工程において発生する排水の一部を前記副生エチレングリコール濃縮塔に供給する。
　副生エチレングリコール濃縮塔における操作条件については特に制限されない。例えば、塔頂圧力は、－０．０７６～０．１５ＭＰａ　ｇａｕｇｅであり、好ましくは－０．０７０～０．１１ＭＰａ　ｇａｕｇｅである。塔頂温度は、例えば、６５～１３０℃であり、好ましくは７０～１２５℃である。また、塔底温度は、例えば、８３～１７０℃であり、好ましくは８９～１５８℃である。塔底エチレングリコール濃度は、例えば、８０～９０質量％であり、好ましくは、８２～８８質量％である。
　好ましくは、フィード液は、塔側部である分割部中段のフィードａから副生エチレングリコール濃縮塔１０に供給される。複数のフィード液を用いる場合、少なくとも１種のフィード液をフィードａから供給することが好ましい。
　塔底液のエチレングリコール濃度は、例えば、８０～９０質量％であり、好ましくは、８２～８８質量％である。また、塔底液の１，４－ジオキサン濃度は、例えば、１ｍｇ／Ｌ以下であり、好ましくは０．１ｍｇ／Ｌ以下である。
　副生エチレングリコール濃縮塔の塔底から排出された塔底液は、一部が熱交換器を通過して副生エチレングリコール濃縮塔に循環し、エチレングリコール系の脱水塔に供給される。
　今回、１，４－ジオキサンを含む排水の組成を調査したところ排水中の組成が異なることが判明したため、垂直分割型蒸留塔への導入場所を変更してもよいことが分かった。特に、上述のエチレングリコール精製工程において発生する排水、または、炭酸ガス系で発生する排水においては、排水中のエチレングリコール含有量が低いため、分割部よりも上部の分配部にフィードすることができ、実際に変更したところ、大幅にランニングコストを削減できることを見出した。
　副生エチレングリコール濃縮塔の塔頂部からは、塔頂液として１，４－ジオキサンを含む低沸点成分が濃縮されて排出され、導管を通じて熱交換器へ送られ、塔頂液の一部は導管を通して副生エチレングリコール濃縮塔の塔頂部へ還流する。副生エチレングリコール濃縮塔の塔頂部から排出された濃縮液は、必要に応じて他系統の排水と合わせて、廃液燃焼設備にて処理することができる。
　垂直分割型蒸留塔にエチレンオキシド、エチレングリコール、１，４－ジオキサンを含む排水を供給して蒸留を行うと、低沸点成分であるエチレンオキシドおよび１，４－ジオキサンは濃縮されて塔頂部から、高沸点成分であるエチレングリコールは濃縮されて塔底部から抜き出すことができる。低沸点成分が塔頂部から抜き出されるため、塔側部からの排水における低沸点成分が低減されうる。
　これに対して、棚段塔を用いると、低沸点成分は中沸点の水とともに排水として塔頂部から抜き出され、高沸点成分は塔底部から抜き出される。例えば、塔頂液から抜き出される排水中の１，４－ジオキサン（ＤＯＸ）濃度は３１．１ｍｇ／Ｌである。
　したがって、同熱負荷とした場合、垂直分割型蒸留塔を用いると、１，４－ジオキサンを含む低沸点成分は塔頂部より抜き出されるため、排水中に含まれる低沸点成分濃度が低減され、排水中に含まれる１，４－ジオキサンを０．５ｍｇ／Ｌ以下にすることができる。すなわち、本発明の好ましい一実施形態において、副生エチレングリコール濃縮塔の塔側部から排出される排水中の１，４－ジオキサン濃度は、０．５ｍｇ／Ｌ以下である。より好ましくは、当該排水中の１，４－ジオキサン濃度は、０．２ｍｇ／Ｌ以下であり、さらに好ましくは０．１２ｍｇ／Ｌ以下である。副生エチレングリコール濃縮塔から排出される排水中の１，４－ジオキサン濃度は、ガスクロマトグラフィー分析で測定することができる。
　上記のように得られた１，４－ジオキサンの含有量が０．５ｍｇ／Ｌ以下である排水は、例えば、一部をエチレンオキシド製造工程に返送し、残分を活性汚泥処理を施して有機物濃度を低減した後、他系統の排水と合わせて、最終排水として系外に排出する。ここで、水濁法順守の観点から、最終排水の１，４－ジオキサン濃度を０．５ｍｇ／Ｌ以下とする必要があるが、好ましくは、０．２ｍｇ／Ｌ以下であり、さらに好ましくは０．１２ｍｇ／Ｌ以下であり、特に好ましくは０．１ｍｇ／Ｌ以下である。
　多量の有機物が海に排出された場合、赤潮などの水質汚濁問題を誘発し、細菌の発生や悪臭の原因になりうるため、工業排水を系外に排出する場合、有機物炭素濃度を許容値以下（水質汚濁法、条例による）にする必要がある。活性汚泥処理は、排水中の有機物を炭酸ガス等に分解して有機物濃度を低減する処理であり、例えば、設楽正雄「公害防止管理者のための公害概論」（オーム社、１９７１年）に記載される方法などが採用されうる。
　なお、汚泥菌保護の観点から、副生エチレングリコール濃縮塔の塔側部から排出される排水中の全有機炭素（ＴＯＣ）濃度は、２００質量ｐｐｍ以下であることが好ましい。副生エチレングリコール濃縮塔から排出される排水中のＴＯＣ濃度は、燃焼酸化方式の全有機炭素分析で測定することができる。
　以下、実施例を用いて本発明の実施形態をより詳細に説明するが、本発明の技術的範囲は下記の形態のみには限定されない。
　［比較例１］
　図１に示すエチレンオキシドの製造プロセスによりエチレンオキシドを製造し、図３（ａ）に示すように副生ＥＧの濃縮を行った。なお、副生ＥＧ濃縮塔へのフィード液は４系統が存在する。すなわち、副生ＥＧ濃縮塔へのフィード液は、図１中のＥＯ系排水１、２、ＣＯ２系排水、ＥＧ系排水である。そして、ＥＯ系排水１は放散塔の塔底液を一部抜き出したもの、ＥＯ系排水２は脱水塔の塔底液をＥＧ化処理したもの、ＣＯ２系排水はＣＯ２吸収塔から取り出された液、ＥＧ系排水は濃縮されたエチレングリコールを精製するエチレングリコール精製工程において発生する排水である。また、４系統存在する副生ＥＧ濃縮塔へのフィード液のうち２系統がＥＯ系由来であり、残りは炭酸ガス系由来、およびＥＧ系由来である。ここで４系統の排水を、高濃度のＥＧを含む「Ａ」系統（２つのＥＯ系由来排水）と低濃度のＥＧを含む「Ｂ」系統（炭酸ガス系由来排水およびＥＧ系由来排水）の２つに分類して記載する。すなわち、Ａ系統の排水はＥＯ系排水１（Ａ－１）とＥＯ系排水２（Ａ－２）とを合わせたものであり、Ｂ系統の排水はＣＯ２系排水（Ｂ－１）とＥＧ系排水（Ｂ－２）を合わせたものである。Ａ系統の排水の組成は、１，４－ジオキサン　０．００２３質量％、水　８７．４質量％、ＥＧ　１２．６質量％であり、Ｂ系統の排水の組成は、１，４－ジオキサン　０．００１５質量％、水　９９．２質量％、ＥＧ　０．０４３質量％であった。組成分析の結果、Ｂ系統の排水にも１，４－ジオキサンが含有されているため、Ａ系統の排水だけでなくＢ系統の排水中の１，４－ジオキサンも処理することが必要になったため、Ａ、Ｂ両排水を一元化処理することを試みた。
　副生ＥＧ濃縮塔として棚段塔を用いた。運転圧力は０．１１ＭＰａＧ、塔頂温度は１２２℃、塔底温度は１５５℃、塔底ＥＧ濃度は８５質量％であった。フィードＡ、Ｂは、いずれも副生ＥＧ濃縮塔の塔底部にフィードした。また、塔頂および塔底に抜出ラインを設けており、塔頂より１，４－ジオキサンを含んだ有機物含有水であるＥＯＧ排水を、また塔底より副生ＥＧ濃縮液を抜出した。このときのＥＯＧ排水中の１，４－ジオキサン濃度は３１．１ｍｇ／Ｌであった。また、ＥＯＧ排水中のＴＯＣ濃度は１９０質量ｐｐｍであった。なお、ＥＯＧ排水とは、副生エチレングリコール濃縮塔から排出される排水副生エチレングリコール濃縮塔から排出される排水を指し、具体的には、ＥＯ系排水１、ＥＯ系排水２、ＥＧ系排水、ＣＯ２系排水１を副生エチレングリコール濃縮塔に導入し、副生エチレングリコールや１，４－ジオキサン等をカットした後に活性汚泥に送られる排水を指す。また、Ａ系統、Ｂ系統の排水の処理量は、Ａ１系統：一日あたり２３０ｍ３、Ａ２系統：一日あたり５０ｍ３、Ｂ１系統：一日あたり３０ｍ３、Ｂ２系統：一日あたり５０ｍ３であった。
　ここで、ＥＯＧ排水中の１，４－ジオキサン濃度は、１，４－ジオキサン濃度［ｍｇ／Ｌ］＝ＥＯＧ排水中１，４－ジオキサン質量［ｍｇ］／ＥＯＧ排水体積［Ｌ］で求められる。
　１，４－ジオキサン濃度は、以下の方法・条件で決定した。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000001
　また、ＥＯＧ排水中のＴＯＣ濃度は、ＴＯＣ濃度［質量ｐｐｍ］＝ＥＯＧ排水中全有機炭素質量［ｋｇ］／ＥＯＧ排水質量［ｋｇ］×１，０００，０００で求められる。
　ＴＯＣ濃度は、以下の方法・条件で決定した。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000002
　副生エチレングリコール濃縮塔における必要蒸気量は２０．２ｔ／ｈであった。必要蒸気量はオリフィス式流量計により得た。
　また、ＥＯＧ排水を活性汚泥処理した後の最終排水についての１，４－ジオキサン濃度は２．０２ｍｇ／Ｌであった。この結果の通り、１，４－ジオキサン濃度は排出基準である０．５ｍｇ／Ｌを超えており、Ａ、Ｂ両排水を一元化処理することは困難であることが判明した。
　なお、活性汚泥処理は、株式会社日本触媒川崎製造所浮島工場（神奈川県川崎市川崎区浮島町１０－１２）のフルスケール活性汚泥システムにて行った。汚泥滞留時間（ＳＲＴ：Ｓｏｌｉｄｓ　ｒｅｔｅｎｔｉｏｎ　ｔｉｍｅ）を２日、水理学的滞留時間（ＨＲＴ：Ｈｙｄｒａｕｌｉｃ　ｒｅｔｅｎｔｉｏｎ　ｔｉｍｅ）を１日に設定した。また、活性汚泥浮遊物質量（ＭＬＳＳ）が３，０００～８，０００ｍｇ／Ｌ程度となるように適宜調整した。溶存酸素量（ＤＯ）を２～１０ｍｇ／Ｌに、温度を２０～３０℃に、ｐＨを６～８に調整した。
　［実施例１］
　比較例１において、副生ＥＧ濃縮塔の形式を垂直分割型蒸留塔に変更した。（図３（ｂ））そして、処理量、蒸気量は比較例１と同様にしてエチレンオキシドの製造を行い、副生ＥＧの濃縮を行った。運転圧力は０．１１ＭＰａＧ、塔頂温度は１２２℃、塔底温度は１５５℃、塔底ＥＧ濃度は８５質量％であった。なお、垂直分割型蒸留塔に変更したことに伴って、ＥＯＧ排水の抜出箇所は塔頂から塔中腹部に変更し、塔頂からは１，４－ジオキサン濃縮水を抜出す設備構成とした。フィードＡ、Ｂは、いずれも副生ＥＧ濃縮塔の分割部中段の分配部にフィードした。その他の条件は比較例１と同様であった。ＥＯＧ排水中の１，４－ジオキサン濃度は０．１１ｍｇ／Ｌ以下であった。また、ＥＯＧ排水中のＴＯＣ濃度は１９０質量ｐｐｍであり、副生エチレングリコール濃縮塔における必要蒸気量は２０．２ｔ／ｈであった。ＥＯＧ排水を活性汚泥処理した後の最終排水についての１，４－ジオキサン濃度は０．０９０ｍｇ／Ｌ以下であった。
　［実施例２］
　実施例１において、副生ＥＧ濃縮塔のフィードＡおよびフィードＢのフィード箇所を異なる位置とした。そして、処理量を実施例１と同様にしてエチレンオキシドの製造を行い、副生ＥＧの濃縮を行った（図３（ｃ））。ＥＯＧ排水中の１，４－ジオキサン濃度は０．１１ｍｇ／Ｌ以下であった。また、ＥＯＧ排水中のＴＯＣ濃度は１９０質量ｐｐｍであり、副生エチレングリコール濃縮塔における必要蒸気量は１６．９ｔ／ｈであった。ＥＯＧ排水を活性汚泥処理した後の最終排水についての１，４－ジオキサン濃度は０．０９０ｍｇ／Ｌ以下であった。
　［実施例３］
　実施例２において、副生エチレングリコール濃縮塔への供給蒸気量を実施例１と同様にした。そして、処理量を実施例２と同様にしてエチレンオキシドの製造を行い、副生ＥＧの濃縮を行った。ＥＯＧ排水中の１，４－ジオキサン濃度は０．１１ｍｇ／Ｌ以下であった。また、ＥＯＧ排水中のＴＯＣ濃度は１５０質量ｐｐｍであった。ＥＯＧ排水を活性汚泥処理した後の最終排水についての１，４－ジオキサン濃度は０．０９ｍｇ／Ｌ以下であった。
　下記表１に、各実施例および比較例の定常運転時における運転条件、排水中の１，４－ジオキサン濃度、および運転に必要とされた水蒸気の量（必要蒸気量、蒸気使用量）を示す。表１中、ＥＯＧ排水は図２における排出口ｃからの抜出液（サイドカット液）を指す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000003
　表１に示す結果から、本発明によれば、排水中の１，４－ジオキサンの濃度を排水基準値を下回る濃度に低減できることがわかった。
　比較例１と実施例１との比較から、副生ＥＧ濃縮塔のタワーの形式を垂直分割型蒸留塔に変更したことにより、ＥＯＧ排水中の１，４－ジオキサン濃度を、比較例１の３１．１ｍｇ／Ｌに対して実施例１の０．１ｍｇ／Ｌ以下まで低減できた。これにあたり、リボイラー・コンデンサーといった高い製作費用が想定される大型付帯機器については比較例１で示した棚段塔から変更を必要としないため、比較的安価な建設コストであり、かつ設置面積は比較例１と同等である。また、実施例１では、必要蒸気量は比較例１より増加することなく、１，４－ジオキサン濃度の低減を達成できた。
　さらに、実施例１および２の比較から、高濃度のエチレングリコールを含むフィードＡと、低濃度のエチレングリコールを含むフィードＢとを、異なる位置に供給し、一般には液のフィード箇所としない垂直分割型蒸留塔の分配部にフィードＢを供給することで、必要蒸気量すなわちランニングコストを大幅に低減できることがわかった。また、実施例２および３の比較から、ランニングコストをタワーの形式を変更する前と同様にすることで、ＥＯＧ排水中におけるＴＯＣ濃度を低減できることがわかった。
　本出願は、２０１８年８月１０日に出願された日本国特許出願第２０１８－１５１７２７号に基づいており、その開示内容は、参照により全体として引用されている。
　１、３、５　濃縮部
　２、４　回収部
　６　中仕切り
　７　凝縮器
　８　蒸発器
　１０　垂直分割型蒸留塔
　Ａ、Ｂ、Ｃ　蒸留部
　ａ、ｂ　フィード
　ｃ　排出口

Claims (7)

  1. 　エチレンを銀触媒の存在下、分子状酸素含有ガスにより接触気相酸化させるエチレン酸化反応工程において生成したエチレンオキシドを含有する反応生成ガスをエチレンオキシド吸収塔へ供給し、前記エチレンオキシド吸収塔へ供給された吸収液と接触させ、エチレンオキシドを含有する前記エチレンオキシド吸収塔の塔底液をエチレンオキシド放散塔へ供給して、前記エチレンオキシド放散塔の塔底部を加熱することによって前記エチレンオキシド放散塔の塔頂部よりエチレンオキシドを含む蒸気を得ることを含む、エチレンオキシドを製造する工程と、
    　前記エチレンオキシド放散塔の塔底液の一部を抜き出して副生エチレングリコール濃縮塔に供給して、前記エチレンオキシドを製造する工程において副生するエチレングリコールを濃縮し、前記エチレンオキシドを製造する工程において副生する１，４－ジオキサンを蒸留分離する工程と、
    を含み、
    　前記副生エチレングリコール濃縮塔は、垂直分割型蒸留塔である、エチレンオキシドおよびエチレングリコールの製造方法。
  2. 　前記副生エチレングリコール濃縮塔から排出される排水中の１，４－ジオキサン濃度が、０．５ｍｇ／Ｌ以下である、請求項１に記載の方法。
  3. 　前記エチレンオキシド放散塔の塔頂部より得られたエチレンオキシドを含む蒸気を凝縮させて得られる水溶液を脱水塔に供給し、前記脱水塔の塔頂部から得られるエチレンオキシド濃度の高い蒸気を凝縮させて得られる留分を軽質分分離塔に導き、前記軽質分分離塔の塔底液を加熱して軽質分を分離する工程を含み、
    　前記脱水塔の塔底部から排出される排水の一部を前記副生エチレングリコール濃縮塔に供給する、請求項１または２に記載の方法。
  4. 　前記エチレンオキシド吸収塔の塔頂部から排出される炭酸ガス含有ガスの少なくとも一部を炭酸ガス吸収塔へ供給し、前記炭酸ガス含有ガスを吸収液と接触させて得られる炭酸ガス濃厚吸収液を前記炭酸ガス吸収塔の塔底液として抜き出して炭酸ガス放散塔の上部へ供給し、前記炭酸ガス濃厚吸収液から炭酸ガスを放散させて前記炭酸ガス放散塔の塔頂部から排ガスとして排出させる炭酸ガス回収工程をさらに含み、
    　前記炭酸ガス回収工程から排出される排水を前記副生エチレングリコール濃縮塔に供給する、請求項１～３のいずれか１項に記載の方法。
  5. 　濃縮されたエチレングリコールを精製するエチレングリコール精製工程をさらに含み、
    　前記エチレングリコール精製工程において発生する排水の一部を前記副生エチレングリコール濃縮塔に供給する、請求項１～４のいずれか１項に記載の方法。
  6. 　前記副生エチレングリコール濃縮塔に供給するフィード液の供給箇所が前記フィード液のエチレングリコール濃度に応じて異なる、請求項１～５のいずれか１項に記載の方法。
  7. 　前記副生エチレングリコール濃縮塔において、１，４－ジオキサンを含む低沸点成分を塔頂部で濃縮し、濃縮液を廃液燃焼設備にて処理する、請求項１～６のいずれか１項に記載の方法。
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