WO2020008804A1 - 立体メガネ、これに用いられる眼鏡レンズの設計方法および立体画像の観察方法 - Google Patents

立体メガネ、これに用いられる眼鏡レンズの設計方法および立体画像の観察方法 Download PDF

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康博 高木
泰史 宮島
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国立大学法人東京農工大学
伊藤光学工業株式会社
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Definitions

  • the present invention relates to stereoscopic glasses used for binocular stereoscopic display, a design method of a spectacle lens used for the stereoscopic glasses, and a stereoscopic image observation method using the stereoscopic glasses.
  • FIG. 18 is an explanatory view showing the principle of binocular stereoscopic display.
  • reference numeral 100 denotes an image display device
  • 110 denotes stereoscopic glasses.
  • the image display device 100 displays a left-eye image and a right-eye image having parallax as viewed from the positions of the left and right eyes on the display screen 100a.
  • the stereoscopic glasses 110 are provided with an optical filter 14a for the left eye and an optical filter 14b for the right eye.
  • These optical filters 14a and 14b have a function of selectively transmitting the left-eye image and the right-eye image.
  • a polarizer, a liquid crystal shutter, and a spectral filter are used.
  • a left-eye image and a right-eye image having parallax corresponding to the left and right eyes are displayed. Then, the left and right eyes of the observer rotate to capture the stereoscopic image, and correctly perceive the depth of the stereoscopic image due to convergence. On the other hand, since the eye is focused on the display screen displaying the left-eye image and the right-eye image, the adjustment does not function properly, and the depth of the stereoscopic image cannot be correctly perceived.
  • the human stereoscopic function there is an interaction between convergence and accommodation, and there is convergence adjustment that guides an eye to a depth position perceived by convergence.
  • Non-Patent Document 3 As means for eliminating visual fatigue due to contradiction between convergence and accommodation, there are methods described in Non-Patent Documents 3 and 4 below.
  • an image forming system including a variable focal length mirror and a display is associated with each of the left and right eyes, and the screen of the display is imaged at a plurality of different depth positions using the variable focal length mirror. It discloses that focusing on a stereoscopic image is enabled.
  • a DMD Digital Micromirror Device
  • a stereoscopic image is displayed in a time-division manner.
  • Non-Patent Document 4 in an imaging system including a display, a head-mounted display capable of dynamically changing the imaging system using a variable focal length lens or a motor detects rotation angles of left and right eyes. To calculate the depth perceived position due to convergence, and change the imaging relationship of the imaging system so as to form an image on the display screen at that depth position, whereby the depth perceived position due to convergence and adjustment is made to match. This is disclosed.
  • Non-Patent Documents 3 and 4 require an imaging system to be arranged in front of the eyes, so that a head-mounted stereoscopic display can be realized. For this reason, it cannot be applied to a television type or monitor type stereoscopic display installed at a position away from the eyes used for a stereoscopic television or a stereoscopic endoscope.
  • Non-Patent Document 3 that displays a plurality of images requires a variable focal length mirror and a display capable of high-speed display. Further, a display capable of high-speed display generally has a problem that the number of gradations that can be displayed is small. Further, an image processing device is required which generates an image divided in the depth direction to be displayed on a display capable of high-speed display at a high speed.
  • Non-Patent Document 4 using a variable imaging system requires a means for detecting the rotation angle of the eye.
  • a mechanical mechanism including a variable focal length lens and a motor.
  • the present invention is to solve the above-mentioned problem, to provide stereoscopic glasses capable of reducing visual fatigue in a binocular stereoscopic display with a simple configuration, and to provide a lens for use in the stereoscopic glasses.
  • An object of the present invention is to provide a design method and a method of observing a stereoscopic image using the stereoscopic glasses.
  • the stereoscopic glasses of the present invention are characterized by incorporating a wide-focal lens having a wide focal length in order to widen the allowable range of the convergence and the adjustment that allows comfortable stereoscopic viewing in the glasses-type stereoscopic display.
  • Normal lenses have one focal length, while wide-focal lenses have a focal length ranging from a certain value to a certain value. That is, when light parallel to the optical axis is incident on a normal lens, the light is condensed at one point on the optical axis. Light converges to a certain point in a certain range.
  • a lens with one focal length is called a single focus lens, and a lens with multiple focal lengths is called a multifocal lens.
  • a lens having a wide focal length is referred to as a wide-focal lens.
  • FIG. 1 is a diagram showing a relationship between congestion and adjustment.
  • the horizontal axis represents congestion
  • the vertical axis represents adjustment.
  • the unit is diopter (D), which is the reciprocal of distance expressed in meters.
  • D diopter
  • FIG. 1 shows that comfortable stereoscopic vision without visual fatigue is possible. In other words, there is an allowable range for matching convergence and adjustment for realizing comfortable stereoscopic vision.
  • a wide-focal lens is added to stereoscopic glasses as a means for easily expanding the display range of a stereoscopic image that can be viewed comfortably in a stereoscopic manner.
  • reference numeral 10 denotes stereoscopic glasses used for binocular stereoscopic display, and a left-eye optical filter 14a and a right-eye optical filter 14b are attached to the frame 12.
  • the left-eye wide-focus lens 16a and the right-eye wide-angle lens 16a are located in front of (the side opposite to the eyeball) or behind (the side of the eyeball) the left-eye optical filter 14a and the right-eye optical filter 14b, respectively.
  • a focusing lens 16b is attached.
  • the left-eye optical filter 14a and the right-eye optical filter 14b may be simply referred to as “optical filters 14”.
  • the left-eye wide-focal lens 16a and the right-eye wide-focal lens 16b may be simply referred to as “wide-focal lens 16”.
  • optical filters 14a and 14b have the function of selectively transmitting the left-eye image and the right-eye image, respectively.
  • light related to the right-eye image is blocked by the left-eye optical filter 14a with respect to the left-eye image and the right-eye image displayed on the display screen 100a of the image display device 100 (see FIG. 18). It is configured such that only light related to the image passes through the left-eye optical filter 14a. Further, the light for the left-eye image is blocked by the right-eye optical filter 14b, and only the light for the right-eye image is transmitted through the right-eye optical filter 14b. For this reason, the image for the left eye is seen by the left eye 25a of the observer, and the image for the right eye is seen by the right eye 25b of the observer.
  • the wide-focal lenses 16a and 16b are lenses having a wide focal length.
  • a wide focus lens for example, an axicon (Axicon) described in Non-patent Document 6, an axicon (axilens) described in Non-Patent Document 7, and a light sword optical element (Axicon) described in Non-Patent Document 8 Light sword optical element), a tertiary aspheric lens described in Patent Document 1, or the like can be used.
  • the wide-focal length lens 16 has a wide focal length, as shown in FIG. 3A, even if an object 35 as an object is fixed at a position of a distance l 0 , the real image 36 has a certain width. It is formed in a range (range between l 1 and l 2 ).
  • a virtual image is formed in which the image is an erect image.
  • the virtual image 38 is formed as shown in FIGS. 3B and 3C. It is formed in a range having a certain width (range between l 1 and l 2 ).
  • FIG. 1B shows a case where a wide-focal lens having a positive focal length is used
  • FIG. 2C shows a case where a wide-focal lens having a negative focal length is used. .
  • the focal length of the wide focus lens 16 is assumed to be f 1 to f 2 . Since the distance between the wide-focal lens 16 and the eye 25 is sufficiently smaller than the distance between the display screen 100a and the wide-focal lens 16, the wide-focal lens 16 is assumed to be in contact with the eye 25, and the distance between 25 and l 0, the distance between the position and the eye 25 the virtual image 38 of the display screen 100a is imaged l 1 ⁇ l 2.
  • the focus of the observer's eyes 25 matches the display screen 100a.
  • the distance l 1 ⁇ l from the virtual image 38 eyes on the opposite side to the observer to the display screen 100a An image is formed in the range of 2 . That is, the observer's eyes 25 can focus on the range of l 1 to l 2 .
  • the virtual image 38 is formed within a range of distances l 1 to l 2 from the eyes on the observer side with respect to the display screen 100a as shown in FIG. Imaged. That is, the observer's eyes 25 can focus on the range of l 1 to l 2 .
  • an image 40 obtained on the retina is a superposition of images formed by forming virtual images at different positions.
  • the resolution of an image is lower than that obtained by using a single focus lens.
  • the adjustment is to have the width from 1 / l 1 the vertical axis of the graph to 1 / l 2, the range of the corresponding congestion is expanded. Therefore, the display range of a stereoscopic image that can be stereoscopically viewed comfortably is expanded.
  • Non-Patent Document 5 the display region of a stereoscopic image that can be viewed comfortably in stereoscopic view is represented using the distal end D far and the proximal end D near corresponding to the depth Dv perceived by convergence. be able to.
  • D near 1.035D v -0.626 (6) Is given.
  • the range of the focal length of the wide-focal lens 16 used for the stereoscopic glasses 10 can be set as appropriate according to the observation distance (the distance from the eyes to the display screen).
  • the observation distance is a long distance. This corresponds to, for example, the case of a three-dimensional television, and the observation distance is about 2 m (0.5 D). This will be described with reference to FIG.
  • the wide-focal-length lens 16 having a negative focal length, a comfortable area can be widened in front of the stereoscopic television.
  • the observation distance is a short distance. This corresponds to the case of a stereoscopic monitor used in stereoscopic endoscopic surgery, for example, and the observation distance is about 0.6 m (1.7 D). This will be described with reference to FIG.
  • a comfortable area can be expanded behind the stereoscopic monitor.
  • the observation distance is a medium distance.
  • the wide-focal-length lens 16 having positive and negative focal lengths, a comfortable area can be widened in front and behind the stereoscopic monitor.
  • the stereoscopic glasses 10 of the present invention can be configured using optical filters corresponding to each system.
  • the optical filter can be formed of a polarizer.
  • the optical filter can be constituted by a liquid crystal shutter.
  • the optical filter can be constituted by a spectral filter.
  • Stereoscopic display functions are realized in movies and game consoles. However, it is in a state where it cannot be widely spread due to visual fatigue. Also in these fields, the use of the stereoscopic glasses of the present invention can be expected to promote the spread of stereoscopic movies and games.
  • the present invention has the following advantages because it can be realized with a simple configuration combining conventional stereoscopic glasses with a wide focus lens.
  • the wide focus lens can be made of plastic, it can be realized at low cost.
  • Conventional projectors for stereoscopic televisions, stereoscopic monitors, and stereoscopic movies can be used as they are, so that they are highly compatible with the conventional technology and do not increase the cost of the display device.
  • Conventional two-lens stereoscopic video content can be used as it is.
  • the wide-focal lens and the optical filter can be configured in various modes.
  • the wide focus lens can be configured separately from the optical filter.
  • uniform characteristics can be obtained with a wide angle of view as seen from the eyes.
  • the z coordinate value of at least one of the front surface and the rear surface of the lens is , Ar 4 + Br 6 + Cr 8 + Dr 10 (where r is the distance from the z-axis and A, B, C, and D are constants), and suppresses the fluctuation of the average power from the optical center of the lens to the periphery of the lens.
  • a spectacle lens obtained by adding a depth-of-field extension component represented by Er 3 (where E is a constant) to the z-coordinate value of either the front surface or the rear surface of the lens can be used as a wide-focal lens.
  • the average power can be gradually changed to the minus side or the plus side from the lens optical center toward the lens periphery. That is, the focal length can be continuously changed from the lens optical center toward the lens periphery.
  • the eyeglass lens can further set a power component for correcting at least one of myopia, hyperopia, and astigmatism. In this way, it can be used not only for stereoscopic viewing but also as eyeglasses that are always worn.
  • the method of designing a spectacle lens used in the stereoscopic glasses of the present invention is based on the prescription power, when the axis in the front-rear direction passing through the lens optical center is the z axis, and the direction toward the rear of the lens is the positive direction of the z axis.
  • Ar 4 + Br 6 + Cr 8 + Dr 10 (where r is the distance from the z-axis, and A, B, C, and D are constants) at least one of the z-coordinate values of the front surface and the rear surface of the determined lens;
  • a second aspherical component represented by Er 3 (where E is a constant) and added with a depth-of-field extension component that extends the depth of field to the z-coordinate value of either the front surface or the rear surface of the lens And an additional step.
  • the inclination of the power change can be maintained substantially constant over a wide range from the lens center to the lens periphery, so that not only at the lens center but also at the lens periphery, comfortably.
  • the effect of expanding the range in which stereoscopic viewing is possible can be stably ensured.
  • stereoscopic glasses capable of reducing visual fatigue in a binocular stereoscopic display with a simple configuration, a method of designing a lens used in the stereoscopic glasses, and a stereoscopic image using the stereoscopic glasses Can be provided.
  • FIGS. 7A and 7B are diagrams for explaining the state of image formation in a wide-focal lens, where FIG. 7A shows a case of real image formation and FIGS. 7B and 7C show a case of virtual image formation.
  • (A) is an operation explanatory view of the conventional stereoscopic glasses, and (b) and (c) are operation explanatory views of the stereoscopic glasses shown in FIG. 2.
  • FIG. 5 is an operation explanatory diagram following FIG. 4.
  • 2A is a diagram for explaining the effect of the stereoscopic glasses shown in FIG. 2 when the observation distance is long, and FIG.
  • FIG. 2B is a diagram for explaining the effect of the stereoscopic glasses shown in FIG. 2 when the observation distance is short.
  • FIG. 3C is a diagram for explaining the effect of the stereoscopic glasses shown in FIG. 2 when the observation distance is a medium distance.
  • 1 is a diagram illustrating stereoscopic glasses according to an embodiment of the present invention together with a stereoscopic display device compatible with a polarization method.
  • FIG. 2 is a diagram illustrating a projector compatible with a polarization method.
  • (A)-(l) is a figure which showed the structure of the stereoscopic glasses using a polarizer, respectively.
  • FIG. 11 is a diagram illustrating stereoscopic glasses according to another embodiment of the present invention, together with a stereoscopic display device compatible with a liquid crystal shutter system.
  • FIG. 2 is a diagram illustrating a projector compatible with a liquid crystal shutter system.
  • A is a diagram showing a projector compatible with the spectral shutter system
  • (b) is a diagram showing stereoscopic glasses according to still another embodiment of the present invention.
  • (A) is a schematic diagram of the entire spectacle lens used for the stereoscopic glasses according to the embodiment of the present invention, and (b) is a schematic diagram in which the upper half of the lens is enlarged.
  • FIG. 14 is a diagram illustrating the spectacle lens of FIG. 13.
  • FIG. 13 is a diagram illustrating the spectacle lens of FIG. 13.
  • FIG. 14 is a diagram showing a change in average power along the lens radial direction in the spectacle lens of FIG. 13.
  • 7A and 7B are diagrams showing evaluation results of the stereoscopic glasses of the embodiment, wherein FIG. 9A shows “easiness of seeing” and FIG. 9B shows “eye fatigue”.
  • FIG. 17 is a diagram showing the result of the evaluation following FIG. 16. It is explanatory drawing which shows the principle of binocular stereoscopic display.
  • Embodiments of stereoscopic glasses and a method of observing a stereoscopic image that are compatible with a polarization type stereoscopic display will be described.
  • the image display device 100 When the image display device 100 is a television type or a monitor type, as shown in FIG. 7, horizontally long wave plates 40a and 40b corresponding to odd-numbered and even-numbered scanning lines are attached to the display screen 100a.
  • the display images of the and the even-numbered scanning lines are configured to be provided with circularly polarized lights whose rotation directions are opposite to each other. Then, a left-eye image and a right-eye image are displayed using the odd-numbered and even-numbered scanning lines. Note that the correspondence between the odd-numbered and even-numbered scanning lines and the displayed left-eye image and right-eye image may be reversed.
  • the left eye polarizer 42a and the right eye polarizer 42b are attached as optical filters to the corresponding stereoscopic glasses 10A.
  • the left-eye polarizer 42a and the right-eye polarizer 42b pass only circularly polarized light having opposite rotation directions, and the left-eye image of the observer has a left-eye image, and the right-eye image of the observer has a right-eye image 25b. It is configured to be visible.
  • a polarizing film is used as a polarizer.
  • the projector 44 is driven at double speed to alternately display left-eye and right-eye images, and a liquid crystal element 46 for controlling the polarization state of light is provided on the front of the projector 44. It may be arranged so that the left-eye image and the right-eye image are given circularly polarized lights (or mutually orthogonal linearly polarized lights) having opposite rotation directions.
  • FIG. 9 shows the configuration of the stereoscopic glasses 10A compatible with the polarization method.
  • the stereoscopic glasses 10A are provided with a left-eye wide-focal lens 16a and a right-eye wide-focal lens 16b corresponding to the left-eye polarizer 42a and the right-eye polarizer 42b.
  • FIGS. 6A to 6F show the case where a positive wide-focal lens is used
  • FIGS. 6G to 6L show the case where a negative wide-focal lens is used.
  • the stereoscopic glasses 10A are composed of polarizers 42 (42a, 42b) as shown in the figures (a), (d), (e), (f), (g), (j), (k), (l).
  • the wide-focal lens 16 (16a, 16b) and the wide-focal lens 16 can be formed separately.
  • the polarizer 42 and the wide-focal lens 16 are configured separately, one of the polarizer 42 and the wide-focal lens 16 can be removed from the frame 12 as necessary.
  • FIGS. 3D, 3F, 3J and 3L by using the wide-focal lens 16 having both of the facing lens surfaces as curved surfaces, a wide angle of view can be obtained from the eyes. It is possible to obtain uniform characteristics.
  • the wide-focal-length lens 16 can be joined to the polarizer 42 to be integrally formed. By doing so, the stereoscopic glasses 10A can be configured compactly.
  • the wide-focal lens 16 can be disposed in front of the polarizer 42 (on the side opposite to the eyeball). .
  • a spectacle lens to which a depth-of-field extension component is added is used as the wide-focal-length lens 16 in this example.
  • the left-eye image and the right-eye image are alternately displayed on the display screen 100a by double-speed driving as shown in FIG.
  • the projector 55 is driven at double speed to alternately display the left-eye image and the right-eye image.
  • the corresponding three-dimensional glasses 10B are provided with a left-eye liquid crystal shutter 50a and a right-eye liquid crystal shutter 50b as optical filters. These liquid crystal shutters 50a and 50b are configured to be switchable between a transmissive state and a non-transmissive state in accordance with the image display for the left eye and the right eye displayed on the display screen 100a.
  • the left eye image of the observer can be viewed with the left eye image
  • the right eye image of the observer can be viewed with the right eye image.
  • the wide-angle lens 16a for the left eye and the wide-angle lens 16b for the right eye are provided corresponding to the liquid crystal shutter 50a for the left eye and the liquid crystal shutter 50b for the right eye. Also in the stereoscopic glasses 10B, similarly to the case of the stereoscopic glasses 10A shown in FIG. 9, the liquid crystal shutters 50a and 50b and the wide focus lenses 16a and 16b can be appropriately combined.
  • ⁇ Stereoscopic display using a spectral filter as an optical filter is used in the case of a stereoscopic movie.
  • the projector 60 has a built-in color filter 62 that can divide the wavelength range of each color of RGB into two, and the projector 60 has a right-eye image and a left-eye image formed of different RGB wavelength ranges. Is projected on a screen 100a as a display screen.
  • the corresponding stereoscopic glasses 10C are provided with a left-eye spectral filter 65a and a right-eye spectral filter 65b as optical filters.
  • the left-eye spectral filter 65a is configured to transmit only light in the wavelength range corresponding to the left-eye image
  • the right-eye spectral filter 65b is configured to transmit only light in the wavelength range corresponding to the right-eye image. It is configured.
  • the left eye image of the observer can be viewed with the left eye image
  • the right eye image of the observer can be viewed with the right eye image.
  • the stereoscopic glasses 10C are provided with a left-eye wide-focal lens 16a and a right-eye wide-focal lens 16b corresponding to the left-eye spectral filter 65a and the right-eye spectral filter 65b. And also in the stereoscopic glasses 10C, similarly to the case of the stereoscopic glasses 10A shown in FIG. 9, the spectral filters 65a and 65b and the wide-focal lenses 16a and 16b can be appropriately combined.
  • a spectacle lens 24 as a wide-focal lens used in the stereoscopic glasses 10A according to the first embodiment will be described.
  • the spectacle lens 24 can be used for the stereoscopic glasses 10B and 10C of other embodiments.
  • front, rear, left, right, and up and down for the wearer of the stereoscopic glasses 10A using the spectacle lens 24 will be referred to as front and rear, left, right, and up and down, respectively, of the lens.
  • the spectacle lens 24 has a rear surface 2 having a concave surface defined by the following equation (i) and a front surface 3 having a convex surface defined by the following equation (ii).
  • the axis in the front-rear direction passing through the optical center O of the lens 24 is the z-axis, and the direction toward the rear of the lens 24 is the positive direction of the z-axis.
  • the z axis coincides with the optical axis of the lens 24.
  • R 1 and R 2 are the radii of curvature at the vertices of the surface, and K (conic coefficient) is 1.
  • ⁇ 1 is represented by Ar 4 + Br 6 + Cr 8 + Dr 10 (where r is the distance from the z-axis, and A, B, C, and D are constants).
  • ⁇ 2 is a depth-of-field extension component represented by Er 3 (where r is the distance from the z-axis and E is a positive constant). Therefore, in the lens 24 of this example, the front surface 3 is spherical and the rear surface 2 is aspheric. Note that R 1 and R 2 are determined by the prescription frequency (0D in this example).
  • the lens 24 of the present embodiment is a refracting surface of the rear surface 2 of the lens determined based on the prescription power (a spherical surface having a radius of curvature R 1 in the present embodiment.
  • a spherical surface having a radius of curvature R 1 in the present embodiment is also referred to as an original spherical surface, and is indicated by a symbol S).
  • a mean power stabilizing components [delta] 1 it is obtained by adding the depth of field extension component [delta] 2 (see FIG. 14).
  • the depth of field extension component ⁇ 2 represented by Er 3 is substantially linear from the optical center of the lens toward the peripheral edge of the lens along the radial direction of the lens with the average power ⁇ being negative.
  • the range in which focusing can be performed is widened, and the focal length can be made wider.
  • the constant E can be set as appropriate according to the purpose and use. For example, in order to obtain a certain effect on visual fatigue in stereoscopic display and to be able to live comfortably even when wearing glasses at all times, the constant E is set to 6.40 ⁇ 10 ⁇ 7 to 6.40 ⁇ . It is desirable to select from the range of 10 -5 . If the value of the constant E is increased, the range in which focusing can be performed is widened, and the range in which comfortable stereoscopic viewing is possible can be further widened. For example, assuming that the constant E is 1.66 ⁇ 10 ⁇ 5 , when the pupil diameter is 5 mm, the average power change in stereoscopic vision is about 0.5 D.
  • paragraphs 0035 to 0040 observed on a stereoscopic television or stereoscopic monitor
  • the range in which stereoscopic viewing can be performed comfortably can be widened to the extent exemplified in the example in which stereoscopic glasses are used.
  • the refractive surface of the front surface 3 and the refractive surface of the rear surface 2 of the lens 24 are determined based on the prescribed power. Since this determination method is well known, it will not be described in detail here.
  • an aspherical component is added to the refracting surface (original spherical surface S) of the rear surface 2 of the lens determined based on the prescription power. Specifically, adding a first aspheric component adding step of adding the suppressing mean power stabilizing component [delta] 1 a variation of the mean power, the depth of field to extend the depth of field extension component [delta] 2 A second aspherical component adding step adds an aspherical component to the refracting surface of the rear surface 2.
  • an average power stabilizing component ⁇ 1 represented by Ar 4 + Br 6 + Cr 8 + Dr 10 (where r is the distance from the z-axis and A, B, C, and D are constants) Is obtained and added to the refraction surface of the rear surface 2.
  • the average power can be made substantially constant along the radial direction of the lens as shown by a broken line ⁇ in FIG.
  • the average power stabilizing component ⁇ 1 is obtained by performing a ray tracing simulation on the refraction surface shape of the rear surface 2 represented by the following aspherical formula (iii), and calculating the power (specifically, the refractive power in the meridional direction and the sagittal direction).
  • Aspherical coefficients A, B, C, and D that are optimal to suppress a change in average power with respect to the refractive power of the lens are obtained, and an average power stabilizing component ⁇ 1 is obtained from the values of these aspherical coefficients.
  • z r 2 / (R 1 + (R 1 2 -Kr 2) 1/2) + Ar 4 + Br 6 + Cr 8 + Dr 10 ...
  • z is the sag values of the rear face 2
  • r is the distance from the z-axis
  • R 1 is a radius of curvature at the top
  • A, B, C, D are constants (the aspherical surface coefficients).
  • a depth of field extension component ⁇ 2 represented by Er 3 (where r is a distance from the z axis and E is a constant) is added to the refracting surface of the rear surface 2.
  • the constant E can be set to 7.68 ⁇ 10 ⁇ 6 .
  • the value of the constant E is suitable when a certain effect is obtained on visual fatigue in stereoscopic display and glasses are always worn. On the other hand, if the value of the constant E is further increased, the range in which stereoscopic viewing can be performed comfortably can be expanded.
  • Example 1 The stereoscopic glasses (Examples 1 and 2) of this embodiment, which are formed by combining a circularly polarizing film with a depth-of-field extending lens, were manufactured, and evaluated for “easiness of viewing” and “eye fatigue” when observing a stereoscopic display. did.
  • the stereoscopic glasses of Examples 1 and 2 were obtained by using commercially available stereoscopic glasses (GetD circularly polarized 3D glasses) provided with a circularly polarizing film and further attaching the following spectacle lens to the commercially available stereoscopic glasses. .
  • the data common to the spectacle lenses used in the stereoscopic glasses of Examples 1 and 2 are as follows.
  • the “viewability” and “eye fatigue” of the stereoscopic glasses of the embodiment are classified into five categories of bad, somewhat poor, unchanged, slightly good, and good in comparison with the stereoscopic glasses of the comparative example. Was evaluated according to any of the above.
  • FIGS. 16 and 17 show evaluation results of the stereoscopic glasses of the second embodiment.
  • FIG. 16 shows the result (number of answers: 4) obtained 30 minutes after the movie viewing was started.
  • FIG. 17 shows the result (number of answers: 3) obtained 120 minutes after the start of viewing.
  • the constant E was an example in which a positive number, can also be constant E a negative number It is.
  • a depth-of-field extension component whose average power gradually changes to the positive side from the lens optical center toward the lens periphery is added.
  • the constant E is set to ⁇ 6.40 ⁇ 10 ⁇ 7 to ⁇ 6 in order to obtain a certain effect on visual fatigue in the stereoscopic display and to be able to live comfortably even when wearing glasses at all times. It is desirable to select from the range of .40 ⁇ 10 ⁇ 5 .
  • the range in which focusing can be performed is widened, and the range in which comfortable stereoscopic viewing is possible can be further widened.
  • the constant E is -1.66 ⁇ 10 -5
  • the average power change in stereoscopic vision is about 0.5D.
  • paragraphs 0035 to 0040 for stereoscopic televisions and stereoscopic monitors
  • the range in which stereoscopic viewing can be performed comfortably can be widened to the extent exemplified in Example in which stereoscopic glasses are used for observation).
  • the above embodiment is an example in which the average power stabilizing component ⁇ 1 is added to the rear surface 2 of the lens.
  • the average power stabilizing component ⁇ 1 may be added to the front surface 3 of the lens, It is also possible to add it to both sides 3 and 2.
  • an average power stabilizing component ⁇ 1 represented by Ar 4 + Br 6 (in this case, the values of the constants C and D are zero) is added to the front surface 3, and further represented by Cr 8 + Dr 10 on the rear surface 2. (In this case, the values of the constants A and B are zero.) It is also possible to add an average power stabilizing component ⁇ 1 .
  • the above embodiment is an example in which the depth of field extension component ⁇ 2 is added to the rear surface 2 of the lens.
  • the depth of field extension component ⁇ 2 may be added to the front surface 3 of the lens. is there.
  • a spectacle lens used for stereoscopic glasses a plano lens having substantially no power is exemplified, but a power component for correcting at least one of myopia, hyperopia, and astigmatism. It is also possible to use a spectacle lens in which is further set.

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Abstract

簡便な構成で、２眼式立体表示における視覚疲労を軽減することが可能な立体メガネを提供する。　立体メガネ１０は、メガネ式の立体表示において、快適に立体視できる輻輳と調節の一致の許容範囲を広げるため、焦点距離に幅がある広焦点レンズ１６ａ、１６ｂを、光学フィルタ１４ａ、１４ｂと光透過方向に重なり合うように組み込んでおり、立体画像観察時の輻輳調節矛盾に起因する視覚疲労を低減する。

Description

立体メガネ、これに用いられる眼鏡レンズの設計方法および立体画像の観察方法
　本発明は、２眼式立体表示の際に利用される立体メガネ、これに用いられる眼鏡レンズの設計方法および立体メガネを用いた立体画像の観察方法に関する。
　立体映画、立体テレビ、立体内視鏡など、画像の立体表示を可能とするものが実用化されている。それらの多くは立体メガネを用いた２眼式立体表示である（例えば下記非特許文献１，２参照）。
　図１８は、２眼式立体表示の原理を示す説明図である。同図において、１００は画像表示装置、１１０は立体メガネである。画像表示装置１００は、左目および右目の位置から見た視差を有する左目用画像と右目用画像を表示画面１００ａに表示する。
　一方、立体メガネ１１０には、左目用光学フィルタ１４ａと右目用光学フィルタ１４ｂが取り付けられている。これら光学フィルタ１４ａと１４ｂは、左目用画像と右目用画像を選択的に透過する機能を有するもので、例えば偏光子、液晶シャッタ、分光フィルタなどが用いられる。
　このような立体メガネ１１０を装用した観察者の左目２５ａでは画像表示装置１００に表示された左目用画像のみが視認され、また観察者の右目２５ｂでは画像表示装置１００に表示された右目用画像のみが視認される。これにより、観察者は立体画像を観察することができる。
　このような２眼式立体表示の問題点として、輻輳調節矛盾に起因する視覚疲労が挙げられる。輻輳とは、人間の目は物体の一点を注視すると注視点が網膜の中心にくるように左右の目が回転するが、その回転角の情報をもとに三角測量の原理で、注視点の奥行きを知覚する機能である。調節とは、人間の目は観察物体に対して自動的にピント合わせするが、そのピント合わせ情報をもとに奥行きを知覚する機能である。
　２眼式立体表示では、左右の目に対応した視差を持つ左目用画像と右目用画像を表示する。そうすると、観察者の左右の目が回転して立体画像を捉え輻輳により立体画像の奥行きを正しく知覚する。これに対して、目のピントは左目用画像および右目用画像を表示しているディスプレイ画面上に合うため調節は正しく機能せず、立体画像の奥行きを正しく知覚することができない。人間の立体視機能では、輻輳と調節の間に相互作用があり、輻輳で知覚した奥行き位置に目のピントを誘導する輻輳性調節がある。しかし、２眼式立体表示による立体画像に対しては、輻輳性調節により輻輳で知覚した位置に目のピントを合わせようとすると網膜像にボケが生じる。このように輻輳と調節の間に矛盾があるため、視覚疲労が生じると言われている。このような視覚疲労の存在が、立体メガネを用いた２眼式立体表示の普及を阻む大きな要因になっている。
　輻輳と調節の矛盾による視覚疲労を解消する手段として、下記の非特許文献３および非特許文献４に記載されたものがある。非特許文献３には、左右の目それぞれに可変焦点距離ミラーとディスプレイを含む結像系を対応させ、可変焦点距離ミラーを用いて、ディスプレイの画面を複数の異なる奥行き位置に結像することで立体画像へのピント合わせを可能とした点が開示されている。このときディスプレイには高速表示できるＤＭＤ（Digital Micromirror Device）を用い、時分割で立体画像を表示する。
　また、下記非特許文献４には、ディスプレイを含む結像系において、可変焦点距離レンズやモータを用いて結像系を動的に変更できるヘッドマウントディスプレイで、左右の目の回転角を検出して輻輳による奥行き知覚位置を算出し、その奥行き位置にディスプレイの画面を結像するように結像系の結像関係を変更し、これにより、輻輳と調節による奥行き知覚位置を一致させるようになした点が開示されている。
　しかしながら、これら非特許文献３，４に記載のものは、目の前に結像系を配置する必要があるため、実現できるのはヘッドマウント型の立体ディスプレイとなる。このため立体テレビや立体内視鏡に用いられる目から離れた位置に設置するテレビ型やモニタ型の立体ディスプレイに適用することはできない。
　また、複数の像を表示する非特許文献３に記載のものは、可変焦点距離ミラーや高速表示できるディスプレイが必要なためコストアップが問題になる。さらに、高速表示できるディスプレイは、一般に表示できる階調数が少ないといった問題がある。さらに高速表示できるディスプレイに表示する奥行き方向に分割した画像を高速に生成する画像処理装置が必要となる。
　一方、可変結像系を用いる非特許文献４に記載のものは、目の回転角を検出する手段が必要となる。また、焦点距離可変レンズやモータを含む機械的機構の利用によるコストアップやヘッドマウントディスプレイの重量増加が問題となる。
特開２０１６－２０６３３８号公報
増田千尋：３次元ディスプレイ(1990)、産業図書 原島博監修、元木紀雄，矢野澄夫共編：３次元画像と人間の科学(2000)、オーム社 X.Hu and H.Hua, "High-resolution optical see-through multi-focal-plane head-mounted display using freeform optics," Opt. Express vol. 22, p.13896-13903 (2014). N.Padmanaban, R.Konrad, T.Stramer, E.A. Cooper, and G.Wetzstein, "Optimizing virtual reality for all users through gaze-contingent and adaptive focus displays," PNAS vol.114, p.2183-2188 (2017). T.Shibata,J.kim,D.M.Hoffman, M.S. Banks, "The zone of comfort: Predicting visual discomfort with stereo displays,"  J. Vision, vol.11, 11(2011). G. Mikula, Z. Jaroszewicz, A. Kolodziejczyk, K. Petelczyc, and M. Sypek, "Images with extended focal depth by means of lenses with radial and angular modulation," Opt. Express, vol. 15, p.9184-9193 (2007). J. Sochacki, A. Ko?odziejczyk, Z. Jaroszewicz, and S. Bara, "Nonparaxial design of generalized axicons," Appl. Opt., vol.31, p.5326-5330 (1992). N. Davidson, A. A. Friesem, and E. Hasman, "Holographic axilens: high resolution and long focal depth,"Opt. Lett., vol.16, p.523-525 (1991).
　本発明は、上述した問題を解決するものであり、簡便な構成で、２眼式立体表示における視覚疲労を軽減することが可能な立体メガネを提供すること、またこの立体メガネに用いられるレンズの設計方法およびこの立体メガネを用いた立体画像の観察方法を提供することを目的とする。
　本発明の立体メガネは、メガネ式の立体表示において、快適に立体視できる輻輳と調節の一致の許容範囲を広げるために、焦点距離に幅がある広焦点レンズを組み込んだことを特徴とする。
　通常のレンズはひとつの焦点距離をもつが、広焦点レンズは焦点距離がある値からある値までの幅をもつ。つまり、通常のレンズに、光軸に平行な光を入射すると光軸上の一点に光が集光するが、広焦点レンズに、光軸に平行な光を入射すると光軸上のある点からある点まで幅がある範囲に光が集光する。
　一般的に、ひとつの焦点距離をもつレンズは単焦点レンズ、複数の焦点距離をもつレンズは多焦点レンズと呼ばれる。ここでは、焦点距離に幅があるレンズを広焦点レンズと呼ぶ。
　立体視において、輻輳位置と調節位置が一致していれば、輻輳調節矛盾による視覚疲労は生じない。しかし、視覚疲労が生じない快適な立体視を実現するためには、輻輳位置と調節位置が完全に一致している必要はなく、輻輳位置と調節位置の一致には、ある程度の許容範囲があることが知られている。
　図１は、輻輳と調節の関係を示した図である。同図において、横軸は輻輳を、縦軸は調節を示している。単位はディオプタ（Ｄ）で、距離をメートルで表して逆数をとったものである。例えば、上記非特許文献５によれば、輻輳と調節とが一致していない場合であっても、これらが、図１に示すＤfarとＤnearとの間に位置するような関係にあれば、視覚疲労が生じない快適な立体視が可能であることが示されている。すなわち、快適な立体視を実現する輻輳と調節の一致には許容範囲がある。
　同図において、縦軸に目のピントが合っている位置をとると、横軸において快適に立体視できる輻輳の範囲を求めることができる。すなわち、図１８における表示画面１００ａまでの距離ｌ0の逆数１／ｌ0を図１の縦軸に与えて、対応するＤfarとＤnearの値を横軸から読み取ることで快適に立体視できる輻輳の範囲を知ることができる。ここで、ｌfar＝１/Ｄfar、ｌnear＝１/Ｄnearと表すと、図１８において、立体画像３０を距離ｌnearからｌfarまでの範囲内に表示すれば視覚疲労は生じないことになる。
　本発明は、快適に立体視できる立体画像の表示範囲を簡便に拡大させるための手段として、立体メガネに広焦点レンズを付加するようになしたものである。
　図２において、１０は２眼式立体表示で利用される立体メガネで、フレーム１２に左目用光学フィルタ１４ａと右目用光学フィルタ１４ｂが取り付けられている。左目用光学フィルタ１４ａと右目用光学フィルタ１４ｂの前方（眼球と反対側）あるいは後方（眼球側）には、これら光学フィルタ１４ａと１４ｂにそれぞれ重なり合う位置に、左目用広焦点レンズ１６ａと右目用広焦点レンズ１６ｂが取り付けられている。なお、以下の説明では、左目用光学フィルタ１４ａと右目用光学フィルタ１４ｂを単に「光学フィルタ１４」と称する場合がある。また、左目用広焦点レンズ１６ａと右目用広焦点レンズ１６ｂを単に「広焦点レンズ１６」と称する場合がある。
　これら光学フィルタ１４ａと１４ｂは、それぞれ、左目用画像と右目用画像を選択的に透過させる機能を有する。
　立体メガネ１０では、画像表示装置１００（図１８参照）の表示画面１００ａに表示された左目用画像と右目用画像に対して、右目用画像に関する光が左目用光学フィルタ１４ａにより遮断され、左目用画像に関する光のみが左目用光学フィルタ１４ａを透過するように構成されている。また、左目用画像に関する光が右目用光学フィルタ１４ｂにより遮断され、右目用画像に関する光のみが右目用光学フィルタ１４ｂを透過するように構成されている。このため、観察者の左目２５ａでは左目用画像が、また観察者の右目２５ｂでは右目用画像が見えることとなる。
　広焦点レンズ１６ａと１６ｂは、焦点距離に幅があるレンズである。このような広焦点レンズとしては、例えば、非特許文献６に記載のアキシコン（Axicon）、非特許文献７に記載のアキシレンズ（axilens）、非特許文献８に記載のライト・ソード・オプティカル・エレメント（light sword optical element）、特許文献１に記載の３次非球面レンズ等を用いることができる。
　広焦点レンズ１６は焦点距離に幅があるため、図３（ａ）に示すように、対象物としての物体３５が距離ｌ0の位置に固定されていても、その実像３６はある程度の幅をもった範囲（ｌ1～ｌ2の範囲）に形成される。かかる広焦点レンズ１６を立体メガネと組合せる場合には、像が正立像となる虚像結像を用いることになるが、この場合も図３（ｂ），（ｃ）に示すように虚像３８がある程度の幅（ｌ1～ｌ2の範囲）をもった範囲に形成される。なお、同図（ｂ）は正の焦点距離をもった広焦点レンズを用いた場合を示し、また同図（ｃ）は負の焦点距離をもった広焦点レンズを用いた場合を示している。
　次に、図４と図５を用いて、広焦点レンズを備えた本発明の立体メガネの作用効果を説明する。以下では、広焦点レンズ１６の焦点距離をｆ1～ｆ2とする。また、表示画面１００ａと広焦点レンズ１６の距離に比べて、広焦点レンズ１６と目２５の距離が十分小さいことから、広焦点レンズ１６は目２５と接しているものとし、表示画面１００ａと目２５との距離をｌ0とし、表示画面１００ａの虚像３８が結像される位置と目２５との距離をｌ1～ｌ2とする。
　まず、従来の立体メガネ１１０を用いた場合、図４（ａ）に示すように、観察者の目２５のピントは表示画面１００ａに合っている。これに対し、正の広焦点レンズ１６を付加した場合、同図（ｂ）に示すように、表示画面１００ａに対し観察者とは反対側にてその虚像３８が目からの距離ｌ1～ｌ2の範囲に結像される。すなわち、観察者の目２５は、このｌ1～ｌ2の範囲に対してピント合わせできるようになる。また、負の広焦点レンズ１６を付加した場合、同図（ｃ）に示すように、表示画面１００ａよりも観察者側にてその虚像３８が目からの距離ｌ1～ｌ2の範囲に結像される。すなわち、観察者の目２５は、このｌ1～ｌ2の範囲に対してピント合わせできるようになる。
　ただし、同図（ｂ），（ｃ）で示す広焦点レンズ１６を用いた場合、網膜上に得られる像４０は、異なる位置にある虚像を結像した像の重ね合わせになるため、通常の単焦点レンズを用いた場合に得られる像に比べて、一般に像の分解能は低下する。
　ここで、結像の公式より、
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000001
 となる。これより、虚像が形成される範囲ｌ1～ｌ2は、
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000002
 で与えられる。
　目はこの虚像に対してピント合わせするため、目のピントはｌ1からｌ2の範囲で変化できる。したがって、図５に示すように、調節がグラフの縦軸で１／ｌ1から１／ｌ2まで幅をもつため、対応する輻輳の範囲が拡大する。そのため、快適に立体視可能な立体画像の表示範囲が拡大する。
　ここで、上記非特許文献５によれば、快適に立体視可能な立体画像の表示領域は、輻輳により知覚される奥行きＤvに対応する遠位端Ｄfarおよび近位端Ｄnearを用いて表すことができる。Ｄfar，ＤnearはＤｖを用いて、
　Ｄfar＝１．１２９Ｄv＋０．４４２　・・・式（５）
　Ｄnear＝１．０３５Ｄv－０．６２６　・・・式（６）
　と与えられる。
　立体メガネ１０に用いる広焦点レンズ１６の焦点距離の範囲は、観察距離（目から表示画面までの距離）に応じて、適宜設定することができる。
　まず、観察距離が長距離の場合について説明する。これは、例えば立体テレビの場合に対応し、観察距離は約２ｍ（０．５Ｄ）である。図６（ａ）を用いて説明する。この観察距離に目のピントを合わせた場合、式（５）～（６）でＤfar＝０．５Ｄ、Ｄnear＝０．５ＤとしてＤvを求めると、快適に立体視できる輻輳の範囲は０．９２ｍ（１．１Ｄ）～１９ｍ（０．０５１Ｄ）と求まる。すなわち、立体テレビの前方に不快な領域が存在する。この場合、負の焦点距離をもつ広焦点レンズ１６を用いることで、立体テレビ前方に快適な領域を広げることができる。
　例えば、焦点距離が－２．０ｍ（－０．５Ｄ）～－∞（０Ｄ）の広焦点レンズを用いると、式（３）～（４）より目がピント合わせできる範囲が０．５０Ｄ～１．０Ｄとなる。式（５）～（６）でＤfar＝０．５０Ｄ、Ｄnear＝１．０ＤとしてＤvを求めると、快適に立体視できる輻輳の範囲が０．６４ｍ（１．６Ｄ）～１９ｍ（０．０５１Ｄ）に広がる。すなわち、立体テレビ前方に快適な領域が広がることがわかる。
　つぎに、観察距離が短距離の場合について説明する。これは、例えば立体内視鏡手術で利用される立体モニタの場合に対応し、観察距離は約０．６ｍ（１．７Ｄ）である。図６（ｂ）を用いて説明する。この観察距離に目のピントを合わせた場合、式（５）～（６）でＤfar＝１．７Ｄ、Ｄnear＝１．７ＤとしてＤvを求めると、快適に立体視できる輻輳の範囲は０．４５ｍ（２．２Ｄ）～０．９２ｍ（１．１Ｄ）となり、立体モニタの後方に不快な領域が存在する。この場合、正の広焦点レンズ１６を用いることで、立体モニタ後方に快適な領域を広げることができる。
　例えば、焦点距離が２．０ｍ（０．５Ｄ）～∞（０Ｄ）の広焦点レンズを用いると、式（３）～（４）より目がピント合わせできる範囲が１．２Ｄ～１．７Ｄとなる。式（５）～（６）でＤfar＝１．２Ｄ、Ｄnear＝１．７ＤとしてＤvを求めると、快適に立体視できる輻輳の範囲が０．４５ｍ（２．２Ｄ）～１．６ｍ（０．６４Ｄ）に広がる。すなわち、立体モニタの後方に快適な領域が広がることがわかる。
　つぎに、観察距離が中距離の場合について説明する。これは、例えばＰＣ用の立体モニタの場合に対応し、観察距離は約１．０ｍ（１．０Ｄ）である。図６（ｃ）を用いて説明する。この観察距離に目のピントを合わせた場合、式（５）～（６）でＤfar＝１．０Ｄ、Ｄnear＝１．０ＤとしてＤvを求めると、快適に立体視できる輻輳の範囲は０．６４ｍ（１．６Ｄ）～２．０ｍ（０．４９Ｄ）となり、立体モニタの前方と後方の両方に不快な領域が存在する。この場合、正と負の焦点距離をもつ広焦点レンズ１６を用いることで、立体モニタの前方と後方に快適な領域を広げることができる。
　例えば、焦点距離が４．０ｍ（０．２５Ｄ）～＋∞（０Ｄ）、－∞（０Ｄ）～－４．０ｍ（－０．２５Ｄ）の広焦点レンズを用いると、式（３）～（４）より目がピント合わせできる範囲が０．７５Ｄ～１．３Ｄとなる。式（５）～（６）でＤfar＝０．７５Ｄ、Ｄnear＝１．３ＤとしてＤvを求めると、快適に立体視できる輻輳の範囲が０．５５ｍ（１．８Ｄ）～３．７ｍ（０．２７Ｄ）に広がる。すなわち、立体モニタの前方と後方に快適な領域が広がることがわかる。
　なお、２眼式立体表示では、左右の画像を分離する方式として、後述する偏光方式、液晶シャッタ方式、分光フィルタ方式の３種類が存在する。本発明の立体メガネ１０は、それぞれの方式に対応した光学フィルタ用いて構成することができる。具体的には、偏光方式の場合には、光学フィルタを偏光子で構成することができる。液晶シャッタ方式の場合には、光学フィルタを液晶シャッタで構成することができる。分光フィルタ方式の場合には、光学フィルタを分光フィルタで構成することができる。
　内視鏡手術において、腹腔内を立体的に観察できる立体内視鏡が利用されている。しかしながら、長時間を要する内視鏡手術では、視覚疲労が医師へ与える負担が問題になっている。本発明によれば立体内視鏡を用いた手術時における医師の負担を軽減することができる。
　映画やゲーム機において、立体表示機能が実現されている。しかしながら、視覚疲労があるため大きく普及できない状態にある。これらの分野においても、本発明の立体メガネを用いることで立体映画や立体ゲームの普及が進むことが期待できる。
　本発明は、従来の立体メガネに広焦点レンズを組み合わせた単純な構成で実現できるため、以下の長所を有している。（１）広焦点レンズはプラスチックで作製できるため、低コストに実現可能である。（２）立体テレビ、立体モニタ、立体映画のプロジェクタには従来のものがそのまま利用できるため、従来技術との互換性が高く、表示装置に関するコストアップはない。（３）従来の２眼式立体映像コンテンツがそのまま利用できる。
　本発明の立体メガネは、広焦点レンズと光学フィルタを様々な態様で構成することが可能である。例えば、広焦点レンズを光学フィルタと別体に構成することができる。この場合、広焦点レンズの対向する両方のレンズ面を曲面で構成することで、目から見て広い画角で均一な特性を得ることができる。一方、広焦点レンズを光学フィルタと一体に接合することも可能である。このようにすればコンパクトな構成で、本発明の立体メガネを実現することができる。
　また本発明の立体メガネでは、レンズ光学中心を通る前後方向の軸をｚ軸、レンズの後方に向かう方向をｚ軸の正方向としたとき、レンズの前面および後面の少なくとも一方のｚ座標値に、Ａｒ4＋Ｂｒ6＋Ｃｒ8＋Ｄｒ10（但し、ｒはｚ軸からの距離、Ａ，Ｂ，Ｃ，Ｄは定数）で表され、前記レンズ光学中心からレンズ周縁部にかけての平均度数の変動を抑制する平均度数安定化成分が付加されているとともに、
　レンズの前面もしくは後面の何れかのｚ座標値に、Ｅｒ3（但し、Ｅは定数）で表される被写界深度延長成分が付加された眼鏡レンズを、広焦点レンズとして用いることができる。
　このように被写界深度延長成分が付加された眼鏡レンズでは、前記レンズ光学中心からレンズ周縁部に向けて平均度数をマイナス側もしくはプラス側に漸次変化させることができる。即ち、レンズ光学中心からレンズ周縁部に向けて焦点距離を連続的に変化させることができる。
　また前記眼鏡レンズは、近視、遠視、乱視の少なくとも何れかを矯正するための度数成分を更に設定することができる。このようにすれば立体視の用途だけでなく、常時装用するメガネとしても使用することができる。
　本発明の立体メガネに用いられる眼鏡レンズの設計方法は、前記レンズ光学中心を通る前後方向の軸をｚ軸、レンズの後方に向かう方向をｚ軸の正方向としたとき、処方度数に基づいて決定されるレンズの前面および後面の少なくとも一方のｚ座標値に、Ａｒ4＋Ｂｒ6＋Ｃｒ8＋Ｄｒ10（但し、ｒはｚ軸からの距離、Ａ，Ｂ，Ｃ，Ｄは定数）で表され、レンズ光学中心からレンズ周縁部にかけての平均度数の変動を抑制する平均度数安定化成分を付加する第１の非球面成分付加工程と、
　前記レンズの前面もしくは後面の何れかのｚ座標値に、Ｅｒ3（但し、Ｅは定数）で表され、被写界深度を延長させる被写界深度延長成分を付加する第２の非球面成分付加工程と、を備えていることを特徴とする。
　本発明の設計方法によれば、レンズ中心からレンズ周縁部に向けての広い範囲で度数変化の傾きを略一定に維持することができるため、レンズ中心だけでなくレンズ周縁部においても、快適に立体視できる範囲を広げる効果を安定的に確保することができる。
　以上のような本発明によれば、簡便な構成で、２眼式立体表示における視覚疲労を軽減することが可能な立体メガネ、これに用いられるレンズの設計方法およびこの立体メガネを用いた立体画像の観察方法を提供することができる。
調節と輻輳との関係を説明するための図である。 本発明の立体メガネの構成を示した図である。 広焦点レンズにおける結像の状態を説明するための図で、（ａ）は実像結像の場合、（ｂ）および（ｃ）は虚像結像の場合を示している。 （ａ）は従来の立体メガネの作用説明図、（ｂ）および（ｃ）は図２に示す立体メガネの作用説明図である。 図４に続く作用説明図である。 （ａ）は観察距離が長距離の場合に図２に示す立体メガネがもつ効果を説明するための図、（ｂ）は観察距離が短距離の場合に図２に示す立体メガネがもつ効果を説明するための図、（ｃ）は観察距離が中距離の場合に図２に示す立体メガネがもつ効果を説明するための図である。 本発明の実施形態に係る立体メガネを偏光方式に対応した立体表示装置とともに示した図である。 偏光方式に対応したプロジェクタを示した図である。 （ａ）～（ｌ）はそれぞれ偏光子を用いた立体メガネの構成を示した図である。 本発明の他の実施形態に係る立体メガネを液晶シャッタ方式に対応した立体表示装置とともに示した図である。 液晶シャッタ方式に対応したプロジェクタを示した図である。 （ａ）は分光シャッタ方式に対応したプロジェクタを示した図、（ｂ）は本発明の更に他の実施形態に係る立体メガネを示した図である。 （ａ）は本発明の実施形態に係る立体メガネに用いられる眼鏡レンズの全体の概略図、（ｂ）は同レンズの上半分を拡大した概略図である。 図１３の眼鏡レンズを説明するための図である。 図１３の眼鏡レンズにおけるレンズ径方向に沿った平均度数の変化を示した図である。 同実施形態の立体メガネについての評価結果を示した図で、（ａ）は「見やすさ」、（ｂ）は「目の疲れ」について示している。 図１６に続く評価の結果を示した図である。 ２眼式立体表示の原理を示す説明図である。
　［実施形態１］
　偏光方式の立体表示に対応した立体メガネおよび立体画像の観察方法の実施形態について説明する。
　画像表示装置１００がテレビ型やモニタ型の場合、図７に示すように、表示画面１００ａには、奇数番目と偶数番目の走査線に対応する横長の波長板４０ａと４０ｂが取り付けられ、奇数番目と偶数番目の走査線の表示画像には、互いに回転方向が逆の円偏光が与えられるように構成されている。そして、奇数番目と偶数番目の走査線を用いて、左目用画像と右目用画像が表示される。なお、奇数番目と偶数番目の走査線と、表示する左目用画像と右目用画像の対応関係は逆にしても良い。
　これに対応する立体メガネ１０Ａには、光学フィルタとして左目用偏光子４２ａと右目用偏光子４２ｂとが取り付けられている。左目用偏光子４２ａと右目用偏光子４２ｂは、互いに回転方向が逆の円偏光のみを通過させ、観察者の左目２５ａには左目用画像が、また観察者の右目２５ｂには右目用画像が見えるように構成される。本例では、偏光子として偏光フィルムを用いている。
　なお、ここでは回転方向が互いに逆の円偏光を用いた場合を例に説明したが、これに代えて互いに直交する直線偏光を用いることも可能である。この場合は、直線偏光を通過させる通常の偏光子が利用できる。
　立体映画の場合には、図８に示すようにプロジェクタ４４を倍速駆動して、左目用と右目用の画像を交互に表示するとともに、プロジェクタ４４前面に光の偏光状態を制御する液晶素子４６を配置して、左目用画像と右目用画像に、互いに回転方向が逆の円偏光（あるいは互いに直交する直線偏光）を与えるようにすればよい。
　図９は、偏光方式に対応する立体メガネ１０Ａの構成を示している。立体メガネ１０Ａには、左目用偏光子４２ａと右目用偏光子４２ｂに対応して左目用広焦点レンズ１６ａと右目用広焦点レンズ１６ｂが配設されている。同図（ａ）～（ｆ）は正の広焦点レンズを用いた場合、同図（ｇ）～（ｌ）は負の広焦点レンズを用いた場合である。
　立体メガネ１０Ａは、同図（ａ）,（ｄ）,（ｅ）,（ｆ）,（ｇ）,（ｊ）,（ｋ）,（ｌ）に示すように偏光子４２（４２ａ、４２ｂ）と広焦点レンズ１６（１６ａ、１６ｂ）を別体で構成することも可能である。偏光子４２と広焦点レンズ１６を別体で構成した場合には、偏光子４２、広焦点レンズ１６何れか一方を、必要に応じてフレーム１２から取り外すことができる。また同図（ｄ）,（ｆ）,（ｊ）,（ｌ）に示すように、対向するレンズ面の両方を曲面とした広焦点レンズ１６を用いることで、目から見て広い画角で均一な特性を得ることが可能である。
　同図（ｂ）,（ｃ）,（ｈ）,（ｉ）に示すように、広焦点レンズ１６を偏光子４２に接合させて一体に構成することも可能である。このようにすることで、立体メガネ１０Ａをコンパクトに構成することができる。
　また、同図（ｅ）,（ｆ）,（ｋ）,（ｌ）に示すように、偏光子４２に対して広焦点レンズ１６を前方（眼球と反対側）に配置することも可能である。
　尚、後述するように本例では、広焦点レンズ１６として被写界深度延長成分が付加された眼鏡レンズを用いている。
　［実施形態２］
　液晶シャッタ方式の立体表示に対応した立体メガネおよび立体画像の観察方法の実施形態について説明する。
　液晶シャッタ方式の立体表示では、画像表示装置１００がテレビ型やモニタ型の場合、倍速駆動により図１０に示すように、表示画面１００ａに左目用画像と右目用画像を交互に表示する。また、立体映画の場合には、図１１に示すようにプロジェクタ５５を倍速駆動して、左目用画像と右目用画像を交互に表示する。
　これに対応する立体メガネ１０Ｂには、光学フィルタとして左目用液晶シャッタ５０ａと右目用液晶シャッタ５０ｂとが取り付けられている。これら液晶シャッタ５０ａと５０ｂは、表示画面１００ａに表示される左目用と右目用の画像表示に合わせて、透過状態と不透過状態とを切り替え可能に構成されている。これにより、観察者の左目には左目用画像が、また観察者の右目には右目用画像が見えるように構成される。
　この立体メガネ１０Ｂにおいても、左目用液晶シャッタ５０ａと右目用液晶シャッタ５０ｂに対応して左目用広焦点レンズ１６ａと右目用広焦点レンズ１６ｂが配設されている。この立体メガネ１０Ｂにおいても、図９で示した立体メガネ１０Ａの場合と同様に、液晶シャッタ５０ａ、５０ｂと広焦点レンズ１６ａ、１６ｂとを適宜組み合わせて構成することができる。
　［実施形態３］
　分光フィルタ方式の立体表示に対応した立体メガネおよび立体画像の観察方法の実施形態について説明する。
　光学フィルタとして分光フィルタを用いる立体表示は、立体映画の場合に利用される。図１２（ａ）に示すようにプロジェクタ６０にはＲＧＢの各色の波長域を２つに分割可能なカラーフィルタ６２が内蔵されており、プロジェクタ６０は異なるＲＧＢの波長域からなる右目用画像と左目用画像とを表示画面としてのスクリーン１００ａに投影する。
　これに対応する立体メガネ１０Ｃには、図１２（ｂ）に示すように、光学フィルタとして左目用分光フィルタ６５ａと右目用分光フィルタ６５ｂとが取り付けられている。この左目用分光フィルタ６５ａは、左目用画像に対応した波長域の光のみを透過するように構成され、また右目用分光フィルタ６５ｂは右目用画像に対応した波長域の光のみを透過するように構成されている。これにより、観察者の左目には左目用画像が、また観察者の右目には右目用画像が見えるように構成される。
　この立体メガネ１０Ｃには、左目用分光フィルタ６５ａと右目用分光フィルタ６５ｂに対応して左目用広焦点レンズ１６ａと右目用広焦点レンズ１６ｂが配設されている。そして、この立体メガネ１０Ｃにおいても、図９で示した立体メガネ１０Ａの場合と同様に、分光フィルタ６５ａ、６５ｂと広焦点レンズ１６ａ、１６ｂとを適宜組み合わせて構成することができる。
　次に、第１の実施形態である立体メガネ１０Ａに用いる広焦点レンズとしての眼鏡レンズ２４について説明する。もちろん、眼鏡レンズ２４は他の実施形態の立体メガネ１０Ｂ、１０Ｃに用いることも可能である。
　以下の説明においては、眼鏡レンズ２４を用いた立体メガネ１０Ａを装用した装用者にとっての前後、左右、上下を、それぞれ、当該レンズにおける前後、左右、上下とする。
　図１３において、眼鏡レンズ２４は、後面２が下記式（ｉ）で定義される凹面とされ、前面３が下記式（ii）で定義される凸面とされている。なお、レンズ２４の光学中心Ｏ（後面２では基点Ｏ1、前面３では基点Ｏ2）を通る前後方向の軸をｚ軸とし、レンズ２４の後方に向かう方向をｚ軸の正方向とする。ｚ軸はレンズ２４の光軸に一致する。
　ｚ＝ｒ2／（Ｒ1＋（Ｒ1 2－Ｋｒ2）1/2）＋δ1＋δ2　…式（ｉ）
　ｚ＝ｒ2／（Ｒ2＋（Ｒ2 2－Ｋｒ2）1/2）　…式（ii）
　式（ｉ）、（ii）のｒは、ｚ軸からの距離である。すなわち、後面２では基点Ｏ1、前面３では基点Ｏ2を中心として、ｚ軸に直交する左右方向、上下方向の軸をそれぞれｘ軸、ｙ軸とする直交座標系を考えた場合、ｒ＝（ｘ2＋ｙ2）1/2である。Ｒ1、Ｒ2は面の頂点における曲率半径、Ｋ（コーニック係数）は１、である。
　また、後面２を定義する式（ｉ）において、δ1は、Ａｒ4＋Ｂｒ6＋Ｃｒ8＋Ｄｒ10（但し、ｒはｚ軸からの距離、Ａ，Ｂ，Ｃ，Ｄは定数）で表される平均度数安定化成分である。またδ2は、Ｅｒ3（但し、ｒはｚ軸からの距離、Ｅは正の定数）で表される被写界深度延長成分である。したがって、本例のレンズ２４は、前面３が球面、後面２が非球面となる。なお、Ｒ1、Ｒ2は、処方度数（本例は０Ｄである）によって決まる。
　このように本例のレンズ２４は、処方度数に基づいて決定されるレンズ後面２の屈折面（本例での曲率半径Ｒ1の球面。以下、元の球面ともいい、符号Ｓで示す。）に、平均度数安定化成分δ1と、被写界深度延長成分δ2とを付加したものである（図１４参照）。
　Ｅｒ3で表される被写界深度延長成分δ2は、図１５に示すように、レンズ光学中心からレンズ周縁に向けて、レンズの径方向に沿って平均度数αをマイナス側に略直線的に変化させる効果を有する。このため、かかる眼鏡レンズ２４によれば、ピント合わせできる範囲が広がり焦点距離に幅を持たせることができる。
　定数Ｅは、目的や用途に応じて適宜設定することができる。例えば、立体表示における視覚疲労に一定の効果が得られ、且つ常時メガネを装用した場合でも快適に生活が送れるようにするためには、定数Ｅを６．４０×１０-7～６．４０×１０-5の範囲内から選択するのが望ましい。定数Ｅの値を大きくすればピント合わせできる範囲が広がり、快適に立体視できる範囲を更に広げることができる。例えば、定数Ｅを１．６６×１０-5とすれば、瞳孔径５ｍｍとした場合に、立体視における平均度数変化が約０．５Ｄとなり、例えば段落００３５～００４０（立体テレビや立体モニタの観察に立体メガネを用いた例）で例示した程度に、快適に立体視できる範囲を広げることができる。
　なお、図１３の（ｂ）に示すように、Δを元の球面Ｓを基準とする半径ａでのｚ軸方向の高さ（すなわち、元の球面Ｓからの厚みの増加分）とすると、定数Ｅ＝７．６８×１０-6の場合、ａが２５ｍｍで、Δは１２０μｍである。なお、Ｅ＝Δ／１０００／ａ3が成り立つ（但し、ａの単位：ｍｍ、Δの単位：μｍ）。
　ただし、被写界深度延長成分δ2を付加する前のレンズ面内の度数分布が一定でない場合、Ｅｒ3で表される非球面成分による被写界深度延長の効果が安定的に発揮されない。このため本例では、レンズ中央から周縁部に向けて平均度数を一旦、略一定とする目的でレンズ後面２にＡｒ4＋Ｂｒ6＋Ｃｒ8＋Ｄｒ10（但し、ｒはｚ軸からの距離、Ａ，Ｂ，Ｃ，Ｄは定数）で表される平均度数安定化成分δ1を付加している。
　次に、眼鏡レンズ２４の設計方法について説明する。
　まず、処方度数に基づいてレンズ２４の前面３の屈折面および後面２の屈折面を決定する。この決定方法については、周知であるため、ここでは詳述しない。次に、処方度数に基づいて決定されたレンズの後面２の屈折面（元の球面Ｓ）に非球面成分を付加する。具体的には、平均度数の変動を抑制する平均度数安定化成分δ1を付加する第１の非球面成分付加工程と、被写界深度を延長させる被写界深度延長成分δ2を付加する第２の非球面成分付加工程と、によって後面２の屈折面に非球面成分を付加する。
　第１の非球面成分付加工程では、Ａｒ4＋Ｂｒ6＋Ｃｒ8＋Ｄｒ10（但し、ｒはｚ軸からの距離、Ａ，Ｂ，Ｃ，Ｄは定数）で表される平均度数安定化成分δ1を求めて、後面２の屈折面に付加する。平均度数安定化成分δ1が付加されたレンズでは、図１５の破線βで示すように、平均度数をレンズの径方向に沿って、略一定とすることができる。
　平均度数安定化成分δ1は、下記非球面の式（iii）を用いて表される後面２の屈折面形状について、光線追跡によるシミュレーションを行い、度数（詳しくはメリジオナル方向の屈折力とサジタル方向の屈折力との平均である平均度数）の変化を抑制するのに最適な非球面係数Ａ，Ｂ，Ｃ，Ｄを求め、これら非球面係数の値から平均度数安定化成分δ1を得ることができる。
ｚ＝ｒ2／（Ｒ1＋（Ｒ1 2－Ｋｒ2）1/2）＋Ａｒ4＋Ｂｒ6＋Ｃｒ8＋Ｄｒ10　…式（iii）
　ここで、ｚは後面２におけるサグ値、ｒはｚ軸からの距離、Ｒ1は頂点曲率半径、Ａ，Ｂ，Ｃ，Ｄは定数（非球面係数）である。
　次に第２の非球面成分付加工程では、Ｅｒ3（但し、ｒはｚ軸からの距離、Ｅは定数）で表される被写界深度延長成分δ2を、後面２の屈折面に付加する。本例では、例えば、定数Ｅ＝７．６８×１０-6とすることができる。この定数Ｅの値は、立体表示における視覚疲労に一定の効果が得られ、且つ常時メガネを装用するような場合に好適である。一方、定数Ｅの値をより大きくすれば、快適に立体視できる範囲を広げることができる。
　このようにすることで、上記式（ｉ）で定義されたレンズ２４の後面２の屈折面形状が決定される。
　[実施例]
　円偏光フィルムに被写界深度延長レンズを組み合わせて成る本実施形態の立体メガネ（実施例１，２）を作製し、立体表示を観察した際の「見やすさ」および「目の疲れ」について評価した。
　比較例として、円偏光フィルムを備えた市販の立体メガネ（ＧｅｔＤ円偏光式３Ｄメガネ）を用い、この市販の立体メガネに更に下記眼鏡レンズを装着したものを実施例１，２の立体メガネとした。
　実施例１，２の立体メガネで用いた眼鏡レンズに共通するデータは、以下の通りである。
　屈折率　１．６０８
　前面ベースカーブ　４．１２
　度数　０．００Ｄ
　中心厚　１．８０ｍｍ
　外径　Φ７５ｍｍ
　また、各レンズに付加された非球面成分の定数の値は、下記表１の通りである。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000003
　被験者は４名（３０～５５歳）で、うち２名は眼鏡装用者である。上記の比較例および実施例の立体メガネを装用した状態で、市販の立体映像コンテンツ（立体映画）を視聴した。なお、表示装置として、三菱電機製２３型ワイド液晶ディスプレイおよびＳＯＮＹ製ＢＤ／ＤＶＤプレーヤＢＤＰ－Ｓ６７００を用い、表示画面と被験者の目との距離は９０～１２０ｃｍとした。
　所定時間視聴したのち、実施例の立体メガネにおける「見やすさ」および「目の疲れ」を、比較例の立体メガネとの対比で、悪い、やや悪い、変わらない、やや良い、良い、の５区分の何れに該当するかで評価した。
　図１６，１７に実施例２の立体メガネの評価結果を示す。図１６は、映画の視聴を開始してから３０分後に得た結果（回答数４）である。図１７は、視聴を開始してから１２０分後に得た結果（回答数３）である。
　これら図１６，１７によれば、実施例２の立体メガネは、「見やすさ」、「目の疲れ」のいずれの項目においても、「やや良い」という結果が半数以上であった。特に視聴時間が長くなった場合に、「やや良い」の割合が高くなった。また、実施例１の立体メガネについても、ほぼ同様の結果であった。被写界深度延長効果を有する眼鏡レンズを用いたことにより、快適に立体視できる立体画像の表示範囲が拡大したことによる効果と考えられる。
　＜その他の変形例・適用例＞
　（１）上記実施形態は、レンズの後面２に付加した被写界深度延長成分Ｅｒ3において、定数Ｅを正の数とした例であったが、定数Ｅを負の数とすることも可能である。この場合は、レンズ光学中心からレンズ周縁に向けて平均度数がプラス側に漸次変化する被写界深度延長成分が付加される。ここで、立体表示における視覚疲労に一定の効果が得られ、且つ常時メガネを装用した場合でも快適に生活が送れるようにするためには、定数Ｅを－６．４０×１０-7～－６．４０×１０-5の範囲内から選択するのが望ましい。定数Ｅの値を小さく（絶対値を大きく）すればピント合わせできる範囲が広がり、快適に立体視できる範囲を更に広げることができる。例えば、定数Ｅを－１．６６×１０-5とすれば、瞳孔径５ｍｍとした場合に、立体視における平均度数変化が約０．５Ｄとなり、例えば段落００３５～００４０（立体テレビや立体モニタの観察に立体メガネを用いた例）で例示した程度に、快適に立体視できる範囲を広げることができる。
　（２）上記実施形態は、レンズの後面２に平均度数安定化成分δ1を付加した例であったが、平均度数安定化成分δ1はレンズの前面３に付加しても良いし、前面３および後面２の両面に付加することも可能である。例えば、前面３にＡｒ4＋Ｂｒ6で表される（この場合定数Ｃ、Ｄの値はゼロである）平均度数安定化成分δ1を付加し、更に後面２にＣｒ8＋Ｄｒ10で表される（この場合定数Ａ、Ｂの値はゼロである）平均度数安定化成分δ1を付加することも可能である。
　（３）上記実施形態は、レンズの後面２に被写界深度延長成分δ2を付加した例であったが、被写界深度延長成分δ2はレンズの前面３に付加することも可能である。
　（４）上記本実施形態は、立体メガネに用いる眼鏡レンズとして、実質的に度の入っていないプラノレンズを例示しているが、近視、遠視、乱視の少なくとも何れかを矯正するための度数成分が更に設定された眼鏡レンズを用いることも可能である。
　　　　２　　後面
　　　　３　　前面
　　　　１０，１０Ａ，１０Ｂ，１０Ｃ　立体メガネ
　　　　１４ａ　左目用光学フィルタ
　　　　１４ｂ　右目用光学フィルタ
　　　　１６，１６ａ，１６ｂ　広焦点レンズ
　　　　２４　眼鏡レンズ
　　　　２５ａ　左目
　　　　２５ｂ　右目
　　　　４２ａ，４２ｂ　偏光子（偏光フィルム）
　　　　５０ａ，５０ｂ　液晶シャッタ
　　　　６５ａ，６５ｂ　分光フィルタ
　　　　１００ａ　表示画面
　　　　ｆ1，ｆ2　焦点距離
　　　　δ1　平均度数安定化成分
　　　　δ2　被写界深度延長成分

Claims (16)

  1. 　メガネ式の立体表示において、快適に立体視できる輻輳と調節の一致の許容範囲を広げるために、焦点距離に幅がある広焦点レンズを組み込んだことを特徴とする立体メガネ。
  2. 　画像表示装置の表示画面に表示された左目用画像と右目用画像に対して、前記左目用画像のみを透過する左目用光学フィルタと、
    　前記左目用画像と前記右目用画像に対して、前記右目用画像のみを透過する右目用光学フィルタと、
    　前記左目用光学フィルタと光透過方向に重なり合うように配設された左目用広焦点レンズと、
    　前記右目用光学フィルタと光透過方向に重なり合うように配設された右目用広焦点レンズと、を備えていることを特徴とする請求項１に記載の立体メガネ。
  3. 　前記光学フィルタが偏光子で構成されていることを特徴とする請求項２に記載の立体メガネ。
  4. 　前記光学フィルタが液晶シャッタで構成されていることを特徴とする請求項２に記載の立体メガネ。
  5. 　前記光学フィルタが分光フィルタで構成されていることを特徴とする請求項２に記載の立体メガネ。
  6. 　前記広焦点レンズを前記光学フィルタと別体に構成したことを特徴とする請求項２～５の何れかに記載の立体メガネ。
  7. 　前記広焦点レンズを前記光学フィルタと一体に接合したことを特徴とする請求項２～５の何れかに記載の立体メガネ。
  8. 　前記広焦点レンズを前記光学フィルタと別体に構成し、前記広焦点レンズの対向する両方のレンズ面を曲面で構成したことを特徴とする請求項２～５の何れかに記載の立体メガネ。
  9. 　請求項１～８の何れかに記載の立体メガネを用いて、快適に立体画像を観察できる立体表示範囲を広げたことを特徴とする立体画像の観察方法。
  10. 　負の焦点距離を備えた前記広焦点レンズを用いて、左目用画像と右目用画像が表示される画像表示装置の表示画面よりも前方側に、快適に立体画像を観察できる立体表示範囲を広げたことを特徴とする請求項９に記載の立体画像の観察方法。
  11. 　正の焦点距離を備えた前記広焦点レンズを用いて、左目用画像と右目用画像が表示される画像表示装置の表示画面よりも後方側に、快適に立体画像を観察できる立体表示範囲を広げたことを特徴とする請求項９に記載の立体画像の観察方法。
  12. 　正と負の焦点距離を備えた前記広焦点レンズを用いて、左目用画像と右目用画像が表示される画像表示装置の表示画面よりも前方側と後方側の両方に、快適に立体画像を観察できる立体表示範囲を広げたことを特徴とする請求項９に記載の立体画像の観察方法。
  13. 　前記広焦点レンズとして左右一対の眼鏡レンズを備え、
    　これら眼鏡レンズには、レンズ光学中心を通る前後方向の軸をｚ軸、レンズの後方に向かう方向をｚ軸の正方向としたとき、レンズの前面および後面の少なくとも一方のｚ座標値に、Ａｒ4＋Ｂｒ6＋Ｃｒ8＋Ｄｒ10（但し、ｒはｚ軸からの距離、Ａ，Ｂ，Ｃ，Ｄは定数）で表され、前記レンズ光学中心からレンズ周縁部にかけての平均度数の変動を抑制する平均度数安定化成分が付加されているとともに、
    　レンズの前面もしくは後面の何れかのｚ座標値に、Ｅｒ3（但し、Ｅは定数）で表される被写界深度延長成分が付加されていることを特徴とする請求項１に記載の立体メガネ。
  14. 　前記眼鏡レンズは、前記レンズ光学中心からレンズ周縁部に向けて平均度数がマイナス側もしくはプラス側に漸次変化するものであることを特徴とする請求項１３に記載の立体メガネ。
  15. 　前記眼鏡レンズは、近視、遠視、乱視の少なくとも何れかを矯正するための度数成分が更に設定されたものであることを特徴とする請求項１３，１４の何れかに記載の立体メガネ。
  16. 　請求項１３に記載の眼鏡レンズの設計方法であって、
    　前記レンズ光学中心を通る前後方向の軸をｚ軸、レンズの後方に向かう方向をｚ軸の正方向としたとき、処方度数に基づいて決定されるレンズの前面および後面の少なくとも一方のｚ座標値に、Ａｒ4＋Ｂｒ6＋Ｃｒ8＋Ｄｒ10（但し、ｒはｚ軸からの距離、Ａ，Ｂ，Ｃ，Ｄは定数）で表され、前記レンズ光学中心からレンズ周縁部にかけての平均度数の変動を抑制する平均度数安定化成分を付加する第１の非球面成分付加工程と、
    　前記レンズの前面もしくは後面の何れかのｚ座標値に、Ｅｒ3（但し、Ｅは定数）で表され、被写界深度を延長させる被写界深度延長成分を付加する第２の非球面成分付加工程と、を備えていることを特徴とする眼鏡レンズの設計方法。
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