WO2019159665A1 - 電力変換装置、モータモジュールおよび電動パワーステアリング装置 - Google Patents

電力変換装置、モータモジュールおよび電動パワーステアリング装置 Download PDF

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WO2019159665A1
WO2019159665A1 PCT/JP2019/002671 JP2019002671W WO2019159665A1 WO 2019159665 A1 WO2019159665 A1 WO 2019159665A1 JP 2019002671 W JP2019002671 W JP 2019002671W WO 2019159665 A1 WO2019159665 A1 WO 2019159665A1
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circuit
protection circuit
phase
inverter
power
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PCT/JP2019/002671
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弘光 大橋
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日本電産株式会社
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    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B62—LAND VEHICLES FOR TRAVELLING OTHERWISE THAN ON RAILS
    • B62D—MOTOR VEHICLES; TRAILERS
    • B62D5/00—Power-assisted or power-driven steering
    • B62D5/04—Power-assisted or power-driven steering electrical, e.g. using an electric servo-motor connected to, or forming part of, the steering gear
    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
    • H02M7/00—Conversion of ac power input into dc power output; Conversion of dc power input into ac power output
    • H02M7/42—Conversion of dc power input into ac power output without possibility of reversal
    • H02M7/44—Conversion of dc power input into ac power output without possibility of reversal by static converters
    • H02M7/48—Conversion of dc power input into ac power output without possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode
    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02P—CONTROL OR REGULATION OF ELECTRIC MOTORS, ELECTRIC GENERATORS OR DYNAMO-ELECTRIC CONVERTERS; CONTROLLING TRANSFORMERS, REACTORS OR CHOKE COILS
    • H02P27/00—Arrangements or methods for the control of AC motors characterised by the kind of supply voltage
    • H02P27/04—Arrangements or methods for the control of AC motors characterised by the kind of supply voltage using variable-frequency supply voltage, e.g. inverter or converter supply voltage
    • H02P27/06—Arrangements or methods for the control of AC motors characterised by the kind of supply voltage using variable-frequency supply voltage, e.g. inverter or converter supply voltage using dc to ac converters or inverters

Definitions

  • the present disclosure relates to a power conversion device, a motor module, and an electric power steering device that convert electric power from a power source into electric power supplied to an electric motor.
  • Patent document 1 is disclosing the power converter device which is provided with a control part and two inverters, and converts the electric power supplied to a three-phase motor.
  • Each of the two inverters is connected to a power source and a ground (hereinafter referred to as “GND”).
  • One inverter is connected to one end of the three-phase winding of the motor, and the other inverter is connected to the other end of the three-phase winding.
  • Each inverter includes a bridge circuit composed of three legs each including a high-side switch element and a low-side switch element.
  • Embodiments of the present disclosure provide a power conversion device capable of appropriately suppressing element damage in a circuit.
  • An exemplary power conversion device is a power conversion device that converts power from a power source into power supplied to a motor having an n-phase (n is an integer of 3 or more) winding, A first inverter connected to one end of each phase winding; a second inverter connected to the other end of each phase winding; and switching between connection / disconnection between the first inverter and ground, A first switch element connected in parallel with one protection circuit, switching between connection and non-connection between the first inverter and the power source; a second switch element connected in parallel with a second protection circuit; and the second inverter; Connection / non-connection to the ground is switched, a third switch element in which a third protection circuit is connected in parallel, and connection / non-connection between the second inverter and the power source is switched, and a fourth protection circuit is connected in parallel 4th switching element connected to A power cut-off circuit, a first neutral relay circuit connected to one end of each phase winding and switching connection / disconnection between the one end of each phase wind
  • power that can prevent overvoltage that may occur in a circuit by securing a path for releasing a zero-phase current, and as a result, can suppress element damage in the circuit.
  • a converter, a motor module including the power converter, and an electric power steering apparatus including the motor module are provided.
  • FIG. 1 is a circuit diagram illustrating a circuit configuration of a power conversion device 100 according to an exemplary embodiment 1.
  • FIG. 2A is a circuit diagram illustrating a variation of the circuit configuration of the protection circuit PC.
  • FIG. 2B is a circuit diagram illustrating a variation of the circuit configuration of the protection circuit PC.
  • FIG. 2C is a circuit diagram illustrating a variation of the circuit configuration of the protection circuit PC.
  • FIG. 2D is a circuit diagram illustrating a variation of the circuit configuration of the protection circuit PC.
  • FIG. 2E is a circuit diagram illustrating a variation of the circuit configuration of the protection circuit PC.
  • FIG. 2F is a circuit diagram illustrating a variation of the circuit configuration of the protection circuit PC.
  • FIG. 2A is a circuit diagram illustrating a variation of the circuit configuration of the protection circuit PC.
  • FIG. 2B is a circuit diagram illustrating a variation of the circuit configuration of the protection circuit PC.
  • FIG. 2C is a circuit diagram illustrating a variation of the
  • FIG. 3 is a block diagram showing a block configuration of the motor module 1000 according to the exemplary embodiment 1.
  • FIG. 4 exemplifies a current waveform (sine wave) obtained by plotting the current values flowing in the A-phase, B-phase, and C-phase windings of the motor 200 when the power conversion device 100 is controlled according to the three-phase energization control. It is a graph to do.
  • FIG. 5 is a diagram for explaining an on / off state of the switch element and the neutral point relay circuit in the full H bridge circuit when the SW 121H of the A phase leg of the first inverter 120 has a short circuit failure.
  • FIG. 6 is a diagram for explaining the ON / OFF state of the switch element and the neutral point relay circuit in the full H bridge circuit when the SW 121H of the A phase leg of the first inverter 120 has an open failure.
  • FIG. 7 is a diagram for explaining the on / off states of the switch elements and the neutral point relay circuit in the full H bridge circuit when the SW 121H and 121L of the A phase leg of the first inverter 120 fail in a chained manner. is there.
  • FIG. 8 is a schematic diagram showing a typical configuration of the electric power steering apparatus 2000 according to the exemplary embodiment 2. As shown in FIG.
  • a power conversion device that converts power from a power source into power supplied to a three-phase motor having three-phase (A-phase, B-phase, and C-phase) windings A form is demonstrated.
  • a power conversion device that converts power from a power source into power supplied to an n-phase motor having an n-phase winding (n is an integer of 4 or more) such as four-phase or five-phase is also included in the scope of the present disclosure. . *
  • FIG. 1 schematically shows a circuit configuration of a power conversion apparatus 100 according to the present embodiment.
  • the power conversion apparatus 100 typically includes a power cutoff circuit 110, a first inverter 120, a second inverter 130, a first neutral point relay circuit 180, and a second neutral point relay circuit 190.
  • the power conversion device 100 can convert the power from the power source 101 into the power supplied to the motor 200.
  • the first and second inverters 120 and 130 can convert DC power into three-phase AC power that is pseudo-sine waves of A phase, B phase, and C phase. *
  • the motor 200 is, for example, a three-phase AC motor.
  • the motor 200 includes an A-phase winding M1, a B-phase winding M2, and a C-phase winding M3, and is connected to a first inverter 120 and a second inverter 130. More specifically, the first inverter 120 is connected to one end of each phase winding of the motor 200, and the second inverter 130 is connected to the other end of each phase winding.
  • “connection” between components (components) mainly means electrical connection, and further includes connection between components interposing other components or elements. *
  • the first inverter 120 has terminals A_L, B_L, and C_L corresponding to each phase.
  • the second inverter 130 has terminals A_R, B_R and C_R corresponding to each phase.
  • the terminal A_L of the first inverter 120 is connected to one end of the A-phase winding M1
  • the terminal B_L is connected to one end of the B-phase winding M2
  • the terminal C_L is connected to one end of the C-phase winding M3. Connected.
  • the terminal A_R of the second inverter 130 is connected to the other end of the A-phase winding M1
  • the terminal B_R is connected to the other end of the B-phase winding M2
  • the terminal C_R is , And connected to the other end of the C-phase winding M3.
  • the power conversion apparatus 100 includes a full H bridge circuit configured by H bridges of A phase, B phase, and C phase.
  • the motor connection is different from so-called star connection and delta connection. *
  • the power cutoff circuit 110 includes first to fourth switch elements 111, 112, 113 and 114.
  • the first inverter 120 can be electrically connected to the power source 101 and GND by the power cutoff circuit 110.
  • the second inverter 130 can be electrically connected to the power source 101 and GND by the power cutoff circuit 110. More specifically, the first switch element 111 switches connection / disconnection between the first inverter 120 and GND.
  • the second switch element 112 switches connection / disconnection between the power source 101 and the first inverter 120.
  • the third switch element 113 switches connection / disconnection between the second inverter 130 and GND.
  • the fourth switch element 114 switches connection / disconnection between the power source 101 and the second inverter 130.
  • the first to fourth switch elements 111, 112, 113 and 114 can be controlled by, for example, a microcontroller or a dedicated driver.
  • the first to fourth switch elements 111, 112, 113, and 114 can block bidirectional current.
  • a semiconductor switch such as a thyristor, an analog switch IC, or a field effect transistor (typically MOSFET) in which a parasitic diode is formed, or A mechanical relay or the like can be used.
  • a combination of a diode and an insulated gate bipolar transistor (IGBT) may be used.
  • the first to fourth switch elements 111, 112, 113, and 114 may be referred to as SW111, 112, 113, and 114, respectively. *
  • a protection circuit is electrically connected in parallel to each SW in the power cutoff circuit 110. More specifically, the protection circuit PC1 is connected in parallel to SW111, the protection circuit PC2 is connected in parallel to SW112, the protection circuit PC3 is connected in parallel to SW113, and the protection circuit PC4 is connected in parallel to SW114. . *
  • the protection circuits PC1, PC2, PC3 and PC4 are rectifying elements, typically diodes.
  • FIG. 1 shows diodes 111D, 112D, 113D, and 114D as protection circuits.
  • the diode 111 ⁇ / b> D is arranged so that a forward current flows from the GND toward the first inverter 120.
  • the diode 112 ⁇ / b> D is arranged such that a forward current flows from the first inverter 120 toward the power supply 101.
  • the diode 113 ⁇ / b> D is arranged so that a forward current flows from the GND toward the second inverter 130.
  • the diode 114 ⁇ / b> D is arranged such that a forward current flows from the second inverter 130 toward the power supply 101.
  • the protection circuit PC is not limited to a diode, and may have various circuit configurations. *
  • the protection circuit PC may be a resistance element R.
  • the protection circuit PC may include two resistance elements R connected in parallel.
  • the protection circuit PC may include two resistance elements R connected in series.
  • the protection circuit PC may be an RC circuit having a resistance element R and a capacitor C.
  • the protection circuit PC may include a resistance element R and a diode D connected in parallel thereto.
  • the protection circuit PC may be a snubber circuit having a resistance element R, a capacitor C, a diode D, and the like.
  • At least one of the protection circuit PC1, the protection circuit PC2, the protection circuit PC3, and the protection circuit PC4 may include a snubber circuit.
  • at least one of the protection circuit PC1, the protection circuit PC2, the protection circuit PC3, and the protection circuit PC4 may be a diode.
  • various types of protection circuits may be mixed as the four protection circuits PC1, PC2, PC3, and PC4.
  • the protection circuit connected in parallel with the switch element includes a free-wheeling diode of MOSFET. *
  • the power cutoff circuit 110 preferably further includes fifth and sixth switch elements 115 and 116 for protection against reverse connection.
  • the fifth and sixth switch elements 115 and 116 are typically MOSFET semiconductor switches having parasitic diodes.
  • the fifth switch element 115 is connected in series to the SW 112 and is arranged so that a forward current flows toward the first inverter 120 in the parasitic diode.
  • the sixth switch element 116 is connected in series to the SW 114, and is arranged so that a forward current flows toward the second inverter 130 in the parasitic diode. Even when the power supply 101 is connected in the reverse direction, the reverse current can be interrupted by the two switch elements for protecting the reverse connection. *
  • the number of switch elements to be used is not limited to the illustrated example, and is appropriately determined in consideration of design specifications and the like. Particularly in the in-vehicle field, since high quality assurance is required from the viewpoint of safety, it is preferable to provide a plurality of switching elements used for each inverter.
  • the power source 101 is, for example, a single power source common to the first and second inverters 120 and 130.
  • the power supply 101 generates a predetermined power supply voltage (for example, 12V).
  • a DC power source is used as the power source.
  • the power source may be an AC-DC converter, a DC-DC converter, or a battery (storage battery).
  • the power source 101 may include a power source for the first inverter 120 and a power source for the second inverter 130 separately. *
  • a coil 102 is provided between the power source 101 and the power cutoff circuit 110.
  • the coil 102 functions as a noise filter, and smoothes the high frequency noise included in the voltage waveform supplied to each inverter or the high frequency noise generated by each inverter so as not to flow out to the power source side.
  • a capacitor 103 is connected to the power line of each inverter.
  • the capacitor 103 is a so-called bypass capacitor and suppresses voltage ripple.
  • the capacitor 103 is, for example, an electrolytic capacitor, and the capacity and the number to be used are appropriately determined according to design specifications and the like. *
  • the first inverter 120 includes a bridge circuit having three legs. Each leg has a low side switch element and a high side switch element.
  • the A-phase leg has a low-side switch element 121L and a high-side switch element 121H.
  • the B-phase leg has a low-side switch element 122L and a high-side switch element 122H.
  • the C-phase leg includes a low side switch element 123L and a high side switch element 123H.
  • the switch element for example, an FET or IGBT can be used.
  • a MOSFET is used as a switch element will be described, and the switch element may be expressed as SW.
  • the low-side switch elements 121L, 122L, and 123L are denoted as SW121L, 122L, and 123L. *
  • the first inverter 120 includes three shunt resistors 121R, 122R, and 123R included in a current sensor 150 (see FIG. 3) that detects currents flowing through the windings of the phases A, B, and C. .
  • Current sensor 150 includes a current detection circuit (not shown) that detects a current flowing through each shunt resistor.
  • the shunt resistors 121R, 122R, and 123R are respectively connected between the three low-side switch elements included in the three legs of the first inverter 120 and GND.
  • the shunt resistor 121R is electrically connected between SW121L and SW111
  • the shunt resistor 122R is electrically connected between SW122L and SW111
  • the shunt resistor 123R is connected between SW123L and SW111. Electrically connected.
  • the resistance value of the shunt resistor is, for example, about 0.5 m ⁇ to 1.0 m ⁇ . *
  • the second inverter 130 includes a bridge circuit having three legs.
  • the A-phase leg has a low-side switch element 131L and a high-side switch element 131H.
  • the B-phase leg has a low-side switch element 132L and a high-side switch element 132H.
  • the C-phase leg has a low-side switch element 133L and a high-side switch element 133H.
  • the second inverter 130 includes three shunt resistors 131R, 132R, and 133R. Those shunt resistors are connected between three low-side switch elements included in the three legs and GND. *
  • the number of shunt resistors is not limited to three.
  • the number of shunt resistors to be used and the arrangement of the shunt resistors are appropriately determined in consideration of the product cost and design specifications.
  • the first neutral relay circuit 180 includes an A-phase first neutral relay 181, a B-phase first neutral relay 182, and a C-phase first neutral relay 183.
  • One end of each of first neutral point relays 181, 182 and 183 is connected to a common node N1, and the other end is connected to one end of each phase winding.
  • one end of the first neutral point relay 181 is connected to the node N1, and the other end is connected to a node between the SW 121H and the SW 121L in the A-phase leg of the first inverter 120.
  • One end of first neutral point relay 182 is connected to node N1, and the other end is connected to a node between SW122H and SW122L in the B-phase leg.
  • first neutral point relay 183 One end of first neutral point relay 183 is connected to node N1, and the other end is connected to a node between SW123H and SW123L in the C-phase leg. With this circuit configuration, the first neutral relay circuit 180 is connected to one end of the windings of each phase. You can switch between disconnected.
  • the second neutral point relay circuit 190 includes an A-phase second neutral point relay 191, a B-phase second neutral point relay 192, and a C-phase second neutral point relay 193.
  • One end of each of the second neutral point relays 191, 192 and 193 is connected to a common node N2, and the other end is connected to the other end of each phase winding.
  • one end of the second neutral point relay 191 is connected to the node N2, and the other end is connected to a node between the SW 131H and the SW 131L in the A-phase leg of the second inverter 130.
  • One end of second neutral point relay 192 is connected to node N2, and the other end is connected to a node between SW132H and SW132L in the B-phase leg.
  • second neutral point relay 193 One end of second neutral point relay 193 is connected to node N2, and the other end is connected to a node between SW133H and SW133L in the C-phase leg.
  • the second neutral point relay circuit 190 can switch connection / disconnection between the other ends of the windings of each phase.
  • Each neutral relay in the neutral relay circuit can be controlled by, for example, a microcontroller or a dedicated driver.
  • a semiconductor switch such as a MOSFET can be used as the neutral point relay.
  • Other semiconductor switches such as thyristors and analog switch ICs or mechanical relays may be used.
  • a combination of an IGBT and a diode can be used.
  • the second inverter 130 has substantially the same structure as that of the first inverter 120, and the second neutral point relay circuit 190 is substantially the same as the structure of the first neutral point relay circuit 180.
  • the second inverter 130 has substantially the same structure.
  • an inverter on the left side of the drawing is represented as a first inverter 120
  • an inverter on the right side is represented as a second inverter 130.
  • the first and second inverters 120 and 130 can be used as components of the power conversion device 100 without distinction. *
  • FIG. 3 schematically shows a block configuration of the motor module 1000 according to the present embodiment.
  • the motor module 1000 includes a power conversion device 100, a motor 200, and a motor control device 300. *
  • the motor module 1000 is modularized and can be manufactured and sold as, for example, an electromechanically integrated motor having a motor, a sensor, a driver, and a controller. Further, a unit other than the motor 200 configured by the power conversion device 100 and the motor control device 300 can be modularized and manufactured and sold. *
  • the motor control device 300 includes, for example, a power supply circuit 310, an angle sensor 320, an input circuit 330, a controller 340, a drive circuit 350, and a ROM 360.
  • the motor control device 300 is a control circuit that is connected to the power conversion device 100 and drives the motor 200 by controlling the power conversion device 100.
  • the motor control device 300 can realize closed loop control by controlling the position, rotational speed, current, and the like of the rotor of the target motor 200. Note that the motor control device 300 may include a torque sensor instead of the angle sensor 320. In this case, the motor control device 300 can control the target motor torque. *
  • the power supply circuit 310 generates a DC voltage (for example, 3V, 5V) necessary for each block in the circuit. *
  • the angle sensor 320 is, for example, a resolver or a Hall IC. Alternatively, the angle sensor 320 is also realized by a combination of an MR sensor having a magnetoresistive (MR) element and a sensor magnet. The angle sensor 320 detects the rotation angle of the rotor (hereinafter referred to as “rotation signal”) and outputs the rotation signal to the controller 340.
  • rotation signal the rotation angle of the rotor
  • the input circuit 330 receives the motor current value detected by the current sensor 150 (hereinafter referred to as “actual current value”), and converts the level of the actual current value to the input level of the controller 340 as necessary.
  • the actual current value is output to the controller 340.
  • the input circuit 330 is, for example, an analog / digital conversion circuit. *
  • the controller 340 is an integrated circuit that controls the drive circuit 350, and is, for example, a microcontroller or an FPGA (Field Programmable Gate Array). *
  • the controller 340 controls the switching operation (turn-on or turn-off) of each SW in the first and second inverters 120 and 130 of the power conversion device 100.
  • the controller 340 sets the target current value according to the actual current value and the rotation signal of the rotor, generates a PWM signal, and outputs it to the drive circuit 350.
  • the controller 340 may control ON / OFF of each SW in the power shut-off circuit 110 of the power conversion device 100.
  • the controller 340 can switch on / off states of the first neutral point relay circuit 180 and the second neutral point relay circuit 190.
  • the drive circuit 350 may switch the on / off state of each neutral point relay circuit under the control of the controller 340.
  • the first neutral point relay circuit 180 may be controlled by the controller 340, and the second neutral point relay circuit 190 may be controlled by another controller different from the controller 340.
  • the on / off state of the neutral point relay circuit is defined.
  • Turning on the neutral point relay circuit means turning on all neutral point relays in the circuit
  • turning off the neutral point relay circuit means turning off all neutral point relays in the circuit.
  • an off state of the first neutral point relay circuit 180 means that all of the first neutral point relays 181, 182 and 183 are in an off state
  • an on state means that all of the neutral point relays thereof are in an off state. It means that it is on.
  • the first neutral relay circuit 180 is turned on, one end of each phase winding is connected, and when the first neutral relay circuit 180 is turned off, one end of each phase winding is disconnected.
  • the second neutral point relay circuit 190 is turned on, the other ends of the windings of each phase are connected.
  • When the second neutral point relay circuit 190 is turned off the other ends of the windings of each phase are not connected. Become. *
  • the drive circuit 350 is typically a gate driver (or pre-driver).
  • the drive circuit 350 generates a control signal (gate control signal) for controlling the switching operation of the MOSFET of each SW in the first and second inverters 120 and 130 according to the PWM signal, and gives the control signal to the gate of each SW.
  • the drive circuit 350 may generate a control signal for controlling on / off of each SW in the power cutoff circuit 110 in accordance with an instruction from the controller 340.
  • the gate driver may not be necessarily required. In that case, the function of the gate driver may be implemented in the controller 340. *
  • the ROM 360 is electrically connected to controller 340.
  • the ROM 360 is, for example, a writable memory (for example, PROM), a rewritable memory (for example, flash memory), or a read-only memory.
  • the ROM 360 stores a control program including a command group for causing the controller 340 to control the motor control device 300.
  • the control program is temporarily expanded in a RAM (not shown) at the time of booting. *
  • the motor control device 300 turns on all the SWs 111, 112, 113 and 114 of the power cutoff circuit 110. As a result, the power source 101 and the first inverter 120 are electrically connected, and the power source 101 and the second inverter 130 are electrically connected. In addition, the first inverter 120 and GND are electrically connected, and the second inverter 130 and GND are electrically connected. Further, motor control device 300 turns off first neutral point relay circuit 180 and second neutral point relay circuit 190. It is assumed that the reverse connection protection SWs 115 and 116 of the power cut-off circuit 110 are always on.
  • the motor control device 300 drives the motor 200 by energizing the windings M1, M2, and M3 using both the first and second inverters 120 and 130.
  • energizing a three-phase winding is referred to as “three-phase energization control”.
  • FIG. 4 exemplifies a current waveform (sine wave) obtained by plotting the current values flowing in the A-phase, B-phase, and C-phase windings of the motor 200 when the power conversion device 100 is controlled according to the three-phase energization control. doing.
  • the horizontal axis represents the motor electrical angle (deg), and the vertical axis represents the current value (A).
  • current values are plotted for every electrical angle of 30 °.
  • Ipk represents the maximum current value (peak current value) of each phase.
  • the motor control device 300 can control the switching operation of each SW of the first and second inverters 120 and 130 by PWM control that obtains the current waveform shown in FIG. *
  • the abnormality mainly means that a failure has occurred in the switch element (FET).
  • the failure of the FET is roughly classified into “open failure” and “short failure”.
  • Open failure refers to a failure in which the source and drain of the FET are opened (in other words, the resistance rds between the source and drain becomes high impedance)
  • short failure refers to the failure between the source and drain of the FET.
  • the open failure of the switch element SW refers to a failure in which the SW is always in an off (cutoff) state and does not enter an on (conduction) state.
  • the short failure of the switch element SW indicates a failure in which the SW is always in an on state and does not enter an off state.
  • a failure occurs during the operation of the power conversion device 100, it is generally considered that a random failure in which one FET randomly fails among the 12 FETs in the full H bridge circuit. However, it is assumed that a chain failure in which a plurality of FETs fail in a chain manner also occurs.
  • a chain failure means, for example, that a failure occurs simultaneously in a high-side switch element and a low-side switch element of one leg. The present disclosure covers these failures.
  • the drive circuit 350 monitors the SW drain-source voltage Vds, and compares the predetermined threshold voltage with Vds to detect SW failure.
  • the threshold voltage is set in the drive circuit 350 by, for example, data communication with an external IC (not shown) and external components.
  • the drive circuit 350 is connected to a port of the controller 340 and notifies the controller 340 of a failure detection signal. For example, when the drive circuit 350 detects a failure of the SW, the drive circuit 350 asserts a failure detection signal. When the controller 340 receives the asserted failure detection signal, the controller 340 reads the internal data of the drive circuit 350 and determines which SW among the plurality of SWs has failed. *
  • the controller 340 can also detect SW failure based on the difference between the actual current value of the motor and the target current value.
  • failure detection is not limited to these methods, and known methods relating to failure detection can be widely used. *
  • the controller 340 switches the control of the power conversion apparatus 100 from normal control to abnormal control.
  • the timing for switching control from normal to abnormal is about 10 msec to 30 msec after the failure detection signal is asserted.
  • FIG. 5 shows an on / off state of the switch element and the neutral point relay circuit in the full H bridge circuit when the SW 121H of the A phase leg of the first inverter 120 has a short circuit failure.
  • the motor control device 300 switches the motor control from the normal control to the abnormal control, and then turns on the first neutral relay circuit 180 and turns off the SWs 111 and 112 of the power shut-off circuit 110.
  • the second neutral point relay circuit 190 remains off.
  • first inverter 120 is electrically isolated from power supply 101 and GND, and node N1 of first neutral point relay circuit 180 can function as a neutral point of motor 200. In other words, the connection of the motor 200 can be switched to the Y connection.
  • the protection circuits PC1, PC2, PC3, and PC4 are connected in parallel to the four SWs 111, 112, 113, and 114 of the power cutoff circuit 110, respectively.
  • the motor control device 300 when at least one of the six SWs 121H, 122H, 123H, 121L, 122L, and 123L in the first inverter 120 fails, the motor control device 300 turns on the first neutral point relay circuit 180. In addition, all the SWs 121H, 122H, and 123H are turned on. For example, when the SW 121H is short-circuited, the motor control device 300 turns on the first neutral relay circuit 180, turns on the SWs 122H and 123H other than the failed SW 121H, and turns off the SWs 121L, 122L, and 123L. To do. As a result, the three SW 121H, 122H, and 123H on the high side are all turned on.
  • the zero-phase current flowing in the forward direction through the diode 112D is referred to as a positive zero-phase current Iz.
  • the protection circuits PC2 and PC4 flow a positive zero-phase current Iz that can flow in the full H bridge circuit to the power supply 101 side.
  • the SWs 111 and 112 of the power shut-off circuit 110 may be in an on state or in an off state.
  • the motor control device 300 controls to turn off the SWs 111 and 112 of the power shut-off circuit 110 when the zero-phase current escapes to the outside through the diode 112D and becomes small. It is preferable to carry out.
  • the motor control device 300 first turns on the first neutral point relay circuit 180. It is preferable that the motor control device 300 turns off the SWs 111 and 112 after monitoring the zero-phase current and confirming that the current falls below a predetermined value. This control makes it possible to more reliably prevent the SW 111 and 112 and the switch elements in the full H bridge circuit from being damaged.
  • the motor control device 300 releases the zero-phase current to the outside, the SW 122H and 123H are turned off, and the node N1 of the first neutral point relay circuit 180 functions as the neutral point.
  • the Y connection motor is driven using the inverter 130.
  • the motor control device 300 can quickly switch to the drive mode of the Y-connection motor after the failure of the switch element, and can continue to drive the motor 200.
  • FIG. 6 shows an on / off state of the switch element and the neutral point relay circuit in the full H bridge circuit when the SW 121H of the A phase leg of the first inverter 120 has an open failure.
  • the motor control device 300 when at least one of the six SWs 121H, 122H, 123H, 121L, 122L, and 123L in the first inverter 120 fails, the motor control device 300 turns on the first neutral point relay circuit 180. In addition, all the SWs 121L, 122L, and 123L are turned on. For example, when the SW 121H has an open failure, the motor control device 300 turns on the first neutral relay circuit 180, turns off the SWs 122H and 123H other than the failed SW 121H, and turns on the SWs 121L, 122L, and 123L. To do. As a result, the three SW 121L, 122L, and 123L on the low side are all turned on.
  • the zero-phase current flowing in the forward direction through the diode 111D is referred to as a negative zero-phase current ⁇ Iz.
  • the protection circuits PC1 and PC3 allow the negative zero-phase current ⁇ Iz that can flow in the full H bridge circuit to escape to the outside.
  • the SW 121L, 122L, and 123L are turned off, and the node N1 of the first neutral point relay circuit 180 functions as a neutral point.
  • the Y-connection motor is driven using the second inverter 130.
  • FIG. 7 shows an on / off state of the switch element and the neutral point relay circuit in the full H bridge circuit when the SW 121L and 121H of the A phase leg of the first inverter 120 are chained.
  • FIG. 7 shows a state where both the SW 121L and 121H of the A-phase leg are short-circuited. Even in this state, by causing the node N1 of the first neutral relay circuit 180 to function as a neutral point, the zero-phase current that can flow in the full H bridge circuit is released to the outside through the protection circuits PC1 and PC3. be able to. As a result, it is possible to effectively suppress the damage of the electronic components in the full H bridge circuit. *
  • control at the time of abnormality has been described by taking as an example the case where a failure occurs in the switch element of the first inverter 120.
  • control in the event of a failure when the switch element of the second inverter 130 fails can also be performed in the same manner as that of the first inverter 120.
  • FIG. 8 schematically shows a typical configuration of the electric power steering apparatus 2000 according to the present embodiment.
  • a vehicle such as an automobile generally has an electric power steering device.
  • the electric power steering apparatus 2000 includes a steering system 520 and an auxiliary torque mechanism 540 that generates auxiliary torque.
  • the electric power steering apparatus 2000 generates auxiliary torque that assists the steering torque of the steering system that is generated when the driver operates the steering wheel. The burden on the driver's operation is reduced by the auxiliary torque.
  • the steering system 520 includes, for example, a steering handle 521, a steering shaft 522, universal shaft joints 523A and 523B, a rotating shaft 524, a rack and pinion mechanism 525, a rack shaft 526, left and right ball joints 552A and 552B, tie rods 527A and 527B, and a knuckle. 528A and 528B, and left and right steering wheels 529A and 529B. *
  • the auxiliary torque mechanism 540 includes, for example, a steering torque sensor 541, an automotive electronic control unit (ECU) 542, a motor 543, and a speed reduction mechanism 544.
  • the steering torque sensor 541 detects the steering torque in the steering system 520.
  • the ECU 542 generates a drive signal based on the detection signal of the steering torque sensor 541.
  • the motor 543 generates an auxiliary torque corresponding to the steering torque based on the drive signal.
  • the motor 543 transmits the generated auxiliary torque to the steering system 520 via the speed reduction mechanism 544. *
  • the ECU 542 includes, for example, the controller 340 and the drive circuit 350 according to the first embodiment.
  • an electronic control system with an ECU as a core is constructed.
  • a motor drive unit is constructed by the ECU 542, the motor 543, and the inverter 545.
  • the motor module 1000 according to Embodiment 1 can be suitably used for the unit.
  • Embodiments of the present disclosure can be widely used in various devices including various motors such as a vacuum cleaner, a dryer, a ceiling fan, a washing machine, a refrigerator, and an electric power steering device.
  • various motors such as a vacuum cleaner, a dryer, a ceiling fan, a washing machine, a refrigerator, and an electric power steering device.
  • DESCRIPTION OF SYMBOLS 100 Power converter device, 101: Power supply, 102: Coil, 103: Capacitor, 110: Power supply cutoff circuit, 111: 1st switch element (SW), 112: 2nd switch element (SW), 113: 3rd switch element (SW), 114: fourth switch element (SW), 115: fifth switch element, 116: sixth switch element, 120: first inverter, 130: second inverter, 150: current sensor, 180: first medium Sex point relay circuit, 190: second neutral point relay circuit, 200: electric motor, 300: motor control device, 310: power supply circuit, 320: angle sensor, 330: input circuit, 340: microcontroller, 350: drive circuit 360: ROM, 1000: Motor module, 2000: Electric power steering device, PC1, PC2, PC3, P 4: protection circuit

Abstract

電力変換装置（１００）は、モータ（２００）の各相の巻線の一端に接続される第１インバータ（１２０）と、各相の巻線の他端に接続される第２インバータ（１３０）と、第１保護回路（ＰＣ１）が並列に接続された第１スイッチ素子（１１１）、第２保護回路（ＰＣ２）が並列に接続された第２スイッチ素子（１１２）、第３保護回路（ＰＣ３）が並列に接続された第３スイッチ素子（１１３）および第４保護回路（ＰＣ４）が並列に接続された第４スイッチ素子（１１４）を有する電源遮断回路（１１０）と、各相の巻線の一端に接続され、かつ、各相の巻線の一端同士の接続・非接続を切替える第１中性点リレー回路（１８０）と、各相の巻線の他端に接続され、かつ、各相の巻線の他端同士の接続・非接続を切替える第２中性点リレー回路（１９０）と、を備える。

Description

電力変換装置、モータモジュールおよび電動パワーステアリング装置
本開示は、電源からの電力を、電動モータに供給する電力に変換する電力変換装置、モータモジュールおよび電動パワーステアリング装置に関する。
近年、電動モータ（以下、単に「モータ」と表記する。）、電力変換装置および電子制御ユニット（ＥＣＵ）が一体化された機電一体型モータが開発されている。特に車載分野において、安全性の観点から高い品質保証が要求される。そのため、部品の一部が故障した場合でも安全動作を継続できる冗長設計が取り入れられている。冗長設計の一例として、１つのモータに対して２つの電力変換装置を設けることが検討されている。他の一例として、メインのマイクロコントローラにバックアップ用マイクロコントローラを設けることが検討されている。　
特許文献１は、制御部と、２つのインバータとを備え、三相モータに供給する電力を変換する電力変換装置を開示している。２つのインバータの各々は電源およびグランド（以下、「ＧＮＤ」と表記する。）に接続される。一方のインバータは、モータの三相の巻線の一端に接続され、他方のインバータは、三相の巻線の他端に接続される。各インバータは、各々がハイサイドスイッチ素子およびローサイドスイッチ素子を含む３つのレグから構成されるブリッジ回路を備える。制御部は、２つのインバータにおけるスイッチ素子の故障を検出した場合、モータ制御を正常時の制御から異常時の制御に切替える。本明細書において、「異常」とは、主としてスイッチ素子の故障を意味する。また、「正常時の制御」は、全てのスイッチ素子が正常な状態における制御を意味し、「異常時の制御」は、あるスイッチ素子に故障が生じた状態における制御を意味する。
特開２０１４－１９２９５０号公報
上述した従来の技術では、回路内の素子破損を抑制することが求められていた。　
本開示の実施形態は、回路内の素子破損を適切に抑制することが可能な電力変換装置を提供する。
本開示の例示的な電力変換装置は、電源からの電力を、ｎ相（ｎは３以上の整数）の巻線を有するモータに供給する電力に変換する電力変換装置であって、前記モータの各相の巻線の一端に接続される第１インバータと、前記各相の巻線の他端に接続される第２インバータと、前記第１インバータとグランドとの接続・非接続を切替え、第１保護回路が並列に接続された第１スイッチ素子、前記第１インバータと前記電源との接続・非接続を切替え、第２保護回路が並列に接続された第２スイッチ素子、前記第２インバータと前記グランドとの接続・非接続を切替え、第３保護回路が並列に接続された第３スイッチ素子、および、前記第２インバータと前記電源との接続・非接続を切替え、第４保護回路が並列に接続された第４スイッチ素子を有する電源遮断回路と、前記各相の巻線の一端に接続され、かつ、前記各相の巻線の一端同士の接続・非接続を切替える第１中性点リレー回路と、前記各相の巻線の他端に接続され、かつ、前記各相の巻線の他端同士の接続・非接続を切替える第２中性点リレー回路と、を備える電力変換装置。
本開示の例示的な実施形態によると、零相電流を逃がす経路を確保することによって回路内に発生し得る過電圧を防止し、その結果、回路内の素子破損を抑制することが可能となる電力変換装置、当該電力変換装置を備えるモータモジュールおよび当該モータモジュールを備える電動パワーステアリング装置が提供される。
図１は、例示的な実施形態１による電力変換装置１００の回路構成を示す回路図である。 図２Ａは、保護回路ＰＣの回路構成のバリエーションを例示する回路図である。 図２Ｂは、保護回路ＰＣの回路構成のバリエーションを例示する回路図である。 図２Ｃは、保護回路ＰＣの回路構成のバリエーションを例示する回路図である。 図２Ｄは、保護回路ＰＣの回路構成のバリエーションを例示する回路図である。 図２Ｅは、保護回路ＰＣの回路構成のバリエーションを例示する回路図である。 図２Ｆは、保護回路ＰＣの回路構成のバリエーションを例示する回路図である。 図３は、例示的な実施形態１によるモータモジュール１０００のブロック構成を示すブロック図である。 図４は、三相通電制御に従って電力変換装置１００を制御したときにモータ２００のＡ相、Ｂ相およびＣ相の各巻線に流れる電流値をプロットして得られる電流波形（正弦波）を例示するグラフである。 図５は、第１インバータ１２０のＡ相レグのＳＷ１２１Ｈがショート故障した場合のフルＨブリッジ回路内のスイッチ素子および中性点リレー回路のオン・オフ状態を説明するための図である。 図６は、第１インバータ１２０のＡ相レグのＳＷ１２１Ｈがオープン故障した場合のフルＨブリッジ回路内のスイッチ素子および中性点リレー回路のオン・オフ状態を説明するための図である。 図７は、第１インバータ１２０のＡ相レグのＳＷ１２１Ｈ、１２１Ｌが連鎖的に故障した場合のフルＨブリッジ回路内のスイッチ素子および中性点リレー回路のオン・オフ状態を説明するための図である。 図８は、例示的な実施形態２による電動パワーステアリング装置２０００の典型的な構成を示す模式図である。
以下、添付の図面を参照しながら、本開示の電力変換装置、モータモジュールおよび電動パワーステアリング装置の実施形態を詳細に説明する。但し、以下の説明が不必要に冗長になるのを避け、当業者の理解を容易にするため、必要以上に詳細な説明は省略する場合がある。例えば、既によく知られた事項の詳細説明や実質的に同一の構成に対する重複説明を省略する場合がある。　
本明細書において、電源からの電力を、三相（Ａ相、Ｂ相、Ｃ相）の巻線を有する三相モータに供給する電力に変換する電力変換装置を例にして、本開示の実施形態を説明する。ただし、電源からの電力を、四相または五相などのｎ相（ｎは４以上の整数）の巻線を有するｎ相モータに供給する電力に変換する電力変換装置も本開示の範疇である。　
（実施形態１）



　〔１－１．電力変換装置１００の構造〕



　図１は本実施形態による電力変換装置１００の回路構成を模式的に示す。　
電力変換装置１００は、典型的には、電源遮断回路１１０、第１インバータ１２０、第２インバータ１３０、第１中性点リレー回路１８０および第２中性点リレー回路１９０を備える。電力変換装置１００は、電源１０１からの電力を、モータ２００に供給する電力に変換することができる。例えば、第１および第２インバータ１２０、１３０は、直流電力を、Ａ相、Ｂ相およびＣ相の擬似正弦波である三相交流電力に変換することが可能である。　
モータ２００は、例えば、三相交流モータである。モータ２００は、Ａ相の巻線Ｍ１、Ｂ相の巻線Ｍ２およびＣ相の巻線Ｍ３を備え、第１インバータ１２０と第２インバータ１３０とに接続される。具体的に説明すると、第１インバータ１２０はモータ２００の各相の巻線の一端に接続され、第２インバータ１３０は各相の巻線の他端に接続される。本明細書において、部品（構成要素）同士の間の「接続」は、主に電気的な接続を意味し、さらに、他の部品または素子を介在した部品同士の接続を含む。　
第１インバータ１２０は、各相に対応した端子Ａ＿Ｌ、Ｂ＿ＬおよびＣ＿Ｌを有する。第２インバータ１３０は、各相に対応した端子Ａ＿Ｒ、Ｂ＿ＲおよびＣ＿Ｒを有する。第１インバータ１２０の端子Ａ＿Ｌは、Ａ相の巻線Ｍ１の一端に接続され、端子Ｂ＿Ｌは、Ｂ相の巻線Ｍ２の一端に接続され、端子Ｃ＿Ｌは、Ｃ相の巻線Ｍ３の一端に接続される。第１インバータ１２０と同様に、第２インバータ１３０の端子Ａ＿Ｒは、Ａ相の巻線Ｍ１の他端に接続され、端子Ｂ＿Ｒは、Ｂ相の巻線Ｍ２の他端に接続され、端子Ｃ＿Ｒは、Ｃ相の巻線Ｍ３の他端に接続される。このように、電力変換装置１００は、Ａ相、Ｂ相およびＣ相のＨブリッジにより構成されるフルＨブリッジ回路を備える。そのモータ結線は、いわゆるスター結線およびデルタ結線とは異なる。　
電源遮断回路１１０は、第１から第４スイッチ素子１１１、１１２、１１３および１１４を有する。電力変換装置１００において、第１インバータ１２０は、電源遮断回路１１０によって電源１０１とＧＮＤとに電気的に接続可能である。第２インバータ１３０は、電源遮断回路１１０によって電源１０１とＧＮＤとに電気的に接続可能である。具体的に説明すると、第１スイッチ素子１１１は、第１インバータ１２０とＧＮＤとの接続・非接続を切替える。第２スイッチ素子１１２は、電源１０１と第１インバータ１２０との接続・非接続を切替える。第３スイッチ素子１１３は、第２インバータ１３０とＧＮＤとの接続・非接続を切替える。第４スイッチ素子１１４は、電源１０１と第２インバータ１３０との接続・非接続を切替える。　
第１から第４スイッチ素子１１１、１１２、１１３および１１４のオン・オフは、例えばマイクロコントローラまたは専用ドライバによって制御され得る。第１から第４スイッチ素子１１１、１１２、１１３および１１４は、双方向の電流を遮断することが可能である。第１から第４スイッチ素子１１１、１１２、１１３および１１４として、例えば、サイリスタ、アナログスイッチＩＣ、若しくは寄生ダイオードが内部に形成された電界効果トランジスタ（典型的にはＭＯＳＦＥＴ）などの半導体スイッチ、または、メカニカルリレーなどを用いることができる。ダイオードおよび絶縁ゲートバイポーラトランジスタ（ＩＧＢＴ）などの組み合わせを用いても構わない。以降、第１から第４スイッチ素子１１１、１１２、１１３および１１４を、ＳＷ１１１、１１２、１１３および１１４とそれぞれ表記する場合がある。　
電源遮断回路１１０の中の各ＳＷに、保護回路が電気的に並列に接続される。具体的に説明すると、ＳＷ１１１に保護回路ＰＣ１が並列に接続され、ＳＷ１１２に保護回路ＰＣ２が並列に接続され、ＳＷ１１３に保護回路ＰＣ３が並列に接続され、ＳＷ１１４に保護回路ＰＣ４が並列に接続される。　
例えば、保護回路ＰＣ１、ＰＣ２、ＰＣ３およびＰＣ４は整流素子であり、典型的にはダイオードである。図１に、保護回路としてダイオード１１１Ｄ、１１２Ｄ、１１３Ｄおよび１１４Ｄを示す。ダイオード１１１Ｄは、ＧＮＤから第１インバータ１２０に向けて順方向電流が流れるよう配置される。ダイオード１１２Ｄは、第１インバータ１２０から電源１０１に向けて順方向電流が流れるよう配置される。ダイオード１１３Ｄは、ＧＮＤから第２インバータ１３０に向けて順方向電流が流れるよう配置される。ダイオード１１４Ｄは、第２インバータ１３０から電源１０１に向けて順方向電流が流れるよう配置される。　
図２Ａから図２Ｆは、保護回路ＰＣの回路構成のバリエーションを例示する。保護回路ＰＣはダイオードに限られず、種々の回路構成を備え得る。　
図２Ａに示すように、保護回路ＰＣは抵抗素子Ｒであり得る。図２Ｂに示すように、保護回路ＰＣは、並列接続された２つの抵抗素子Ｒを備え得る。図２Ｃに示すように、保護回路ＰＣは、直列接続された２つの抵抗素子Ｒを備え得る。図２Ｄに示すように、保護回路ＰＣは、抵抗素子ＲおよびキャパシタＣを有するＲＣ回路であり得る。図２Ｅに示すように、保護回路ＰＣは、抵抗素子Ｒとそれに並列接続されたダイオードＤとを備え得る。図２Ｆに示すように、保護回路ＰＣは、抵抗素子Ｒ、キャパシタＣおよびダイオードＤなどを有するスナバ回路であり得る。これらの保護回路を設けることによって、スイッチ素子における過電圧を抑制してそれを保護しつつ、後述する零相電流をインバータ回路の外に逃がすことが可能となり、電子部品の破損を抑制することができる。　
本実施形態において、保護回路ＰＣ１、保護回路ＰＣ２、保護回路ＰＣ３および保護回路ＰＣ４の少なくとも１つはスナバ回路を備えていてもよい。または、保護回路ＰＣ１、保護回路ＰＣ２、保護回路ＰＣ３および保護回路ＰＣ４の少なくとも１つはダイオードであってもよい。このように、４つの保護回路ＰＣ１、ＰＣ２、ＰＣ３およびＰＣ４として、様々なタイプの保護回路が混在していてもよい。スイッチ素子に並列に接続された保護回路には、ＭＯＳＦＥＴの還流ダイオードが含まれる。　
再び図１を参照する。　
電源遮断回路１１０は、図示するように、逆接続保護用の第５および第６スイッチ素子１１５、１１６をさらに有していることが好ましい。第５および第６スイッチ素子１１５、１１６は、典型的に、寄生ダイオードを有するＭＯＳＦＥＴの半導体スイッチである。第５スイッチ素子１１５は、ＳＷ１１２に直列に接続され、寄生ダイオードにおいて第１インバータ１２０に向けて順方向電流が流れるよう配置される。第６スイッチ素子１１６は、ＳＷ１１４に直列に接続され、寄生ダイオードにおいて第２インバータ１３０に向けて順方向電流が流れるよう配置される。電源１０１が逆向きに接続された場合でも、逆接続保護用の２つのスイッチ素子によって逆電流を遮断することができる。　
図示する例に限られず、使用するスイッチ素子の個数は、設計仕様などを考慮して適宜決定される。特に車載分野においては、安全性の観点から高い品質保証が要求されるので、各インバータに用いる複数のスイッチ素子を設けておくことが好ましい。　
電源１０１は、例えば、第１および第２インバータ１２０、１３０に共通の単一電源である。電源１０１は所定の電源電圧（例えば、１２Ｖ）を生成する。電源として、例えば直流電源が用いられる。ただし、電源は、ＡＣ－ＤＣコンバータまたはＤＣ－ＤＣコンバータであってもよいし、バッテリー（蓄電池）であってもよい。また、電源１０１は、第１インバータ１２０用の電源および第２インバータ１３０用の電源を個別に備えていてもよい。　
電源１０１と電源遮断回路１１０との間にコイル１０２が設けられている。コイル１０２は、ノイズフィルタとして機能し、各インバータに供給する電圧波形に含まれる高周波ノイズ、または各インバータで発生する高周波ノイズを電源側に流出させないように平滑化する。　
各インバータの電源ラインには、コンデンサ１０３が接続される。コンデンサ１０３は、いわゆるバイパスコンデンサであり、電圧リプルを抑制する。コンデンサ１０３は、例えば電解コンデンサであり、容量および使用する個数は設計仕様などによって適宜決定される。　
第１インバータ１２０は、３個のレグを有するブリッジ回路を備える。各レグは、ローサイドスイッチ素子およびハイサイドスイッチ素子を有する。Ａ相レグは、ローサイドスイッチ素子１２１Ｌおよびハイサイドスイッチ素子１２１Ｈを有する。Ｂ相レグは、ローサイドスイッチ素子１２２Ｌおよびハイサイドスイッチ素子１２２Ｈを有する。Ｃ相レグは、ローサイドスイッチ素子１２３Ｌおよびハイサイドスイッチ素子１２３Ｈを有する。スイッチ素子として、例えばＦＥＴまたはＩＧＢＴを用いることができる。以下、スイッチ素子としてＭＯＳＦＥＴを用いる例を説明し、スイッチ素子をＳＷと表記する場合がある。例えば、ローサイドスイッチ素子１２１Ｌ、１２２Ｌおよび１２３Ｌは、ＳＷ１２１Ｌ、１２２Ｌおよび１２３Ｌと表記される。　
第１インバータ１２０は、Ａ相、Ｂ相およびＣ相の各相の巻線に流れる電流を検出する電流センサ１５０（図３を参照）に含まれる３個のシャント抵抗１２１Ｒ、１２２Ｒおよび１２３Ｒを備える。電流センサ１５０は、各シャント抵抗に流れる電流を検出する電流検出回路（不図示）を含む。例えば、シャント抵抗１２１Ｒ、１２２Ｒおよび１２３Ｒは、第１インバータ１２０の３個のレグに含まれる３個のローサイドスイッチ素子とＧＮＤとの間にそれぞれ接続される。具体的には、シャント抵抗１２１ＲはＳＷ１２１ＬとＳＷ１１１との間に電気的に接続され、シャント抵抗１２２ＲはＳＷ１２２ＬとＳＷ１１１との間に電気的に接続され、シャント抵抗１２３ＲはＳＷ１２３ＬとＳＷ１１１との間に電気的に接続される。シャント抵抗の抵抗値は、例えば０．５ｍΩ～１．０ｍΩ程度である。　
第２インバータ１３０は、第１インバータ１２０と同様に、３個のレグを有するブリッジ回路を備える。Ａ相レグは、ローサイドスイッチ素子１３１Ｌおよびハイサイドスイッチ素子１３１Ｈを有する。Ｂ相レグは、ローサイドスイッチ素子１３２Ｌおよびハイサイドスイッチ素子１３２Ｈを有する。Ｃ相レグは、ローサイドスイッチ素子１３３Ｌおよびハイサイドスイッチ素子１３３Ｈを有する。第２インバータ１３０は、３個のシャント抵抗１３１Ｒ、１３２Ｒおよび１３３Ｒを備える。それらのシャント抵抗は、３個のレグに含まれる３個のローサイドスイッチ素子とＧＮＤとの間に接続される。　
各インバータに対し、シャント抵抗の数は３つに限られない。例えば、Ａ相、Ｂ相用の２つのシャント抵抗、Ｂ相、Ｃ相用の２つのシャント抵抗、および、Ａ相、Ｃ相用の２つのシャント抵抗を用いることが可能である。使用するシャント抵抗の数およびシャント抵抗の配置は、製品コストおよび設計仕様などを考慮して適宜決定される。　
第１中性点リレー回路１８０は、Ａ相の第１中性点リレー１８１、Ｂ相の第１中性点リレー１８２およびＣ相の第１中性点リレー１８３を有する。第１中性点リレー１８１、１８２および１８３の各々の一端は共通のノードＮ１に接続され、他端は各相の巻線の一端に接続される。具体的説明すると、第１中性点リレー１８１の一端は、ノードＮ１に接続され、他端は、第１インバータ１２０のＡ相レグにおけるＳＷ１２１ＨおよびＳＷ１２１Ｌの間のノードに接続される。第１中性点リレー１８２の一端は、ノードＮ１に接続され、他端は、Ｂ相レグにおけるＳＷ１２２ＨおよびＳＷ１２２Ｌの間のノードに接続される。第１中性点リレー１８３の一端は、ノードＮ１に接続され、他端は、Ｃ相レグにおけるＳＷ１２３ＨおよびＳＷ１２３Ｌの間のノードに接続される。この回路構成により、第１中性点リレー回路１８０は、各相の巻線の一端同士の接続・
非接続を切替えることができる。
第２中性点リレー回路１９０は、Ａ相の第２中性点リレー１９１、Ｂ相の第２中性点リレー１９２およびＣ相の第２中性点リレー１９３を有する。第２中性点リレー１９１、１９２および１９３の各々の一端は共通のノードＮ２に接続され、他端は各相の巻線の他端に接続される。具体的に説明すると、第２中性点リレー１９１の一端は、ノードＮ２に接続され、他端は、第２インバータ１３０のＡ相レグにおけるＳＷ１３１ＨおよびＳＷ１３１Ｌの間のノードに接続される。第２中性点リレー１９２の一端は、ノードＮ２に接続され、他端は、Ｂ相レグにおけるＳＷ１３２ＨおよびＳＷ１３２Ｌの間のノードに接続される。第２中性点リレー１９３の一端は、ノードＮ２に接続され、他端は、Ｃ相レグにおけるＳＷ１３３ＨおよびＳＷ１３３Ｌの間のノードに接続される。この回路構成により、第２中性点リレー回路１９０は、各相の巻線の他端同士の接続・非接続を切替えることができる。　
中性点リレー回路の中の各中性点リレーは、例えばマイクロコントローラまたは専用ドライバによって制御され得る。中性点リレーとして、例えば、ＭＯＳＦＥＴなどの半導体スイッチを用いることができる。サイリスタ、アナログスイッチＩＣなどの他の半導体スイッチまたはメカニカルリレーを用いても構わない。また、ＩＧＢＴおよびダイオードの組み合わせを用いることができる。　
上述したとおり、第２インバータ１３０は、第１インバータ１２０の構造と実質的に同じ構造を備え、さらに、第２中性点リレー回路１９０は、第１中性点リレー回路１８０の構造と実質的に同じ構造を備える。図１では、説明の便宜上、例えば、紙面の左側のインバータを第１インバータ１２０と表記し、右側のインバータを第２インバータ１３０と表記している。ただし、このような表記は、本開示を限定する意図で解釈されてはならない。例えば、第１および第２インバータ１２０、１３０は、電力変換装置１００の構成要素として区別なく用いられ得る。　
〔１－２．モータモジュール１０００の構造〕



　図３は、本実施形態によるモータモジュール１０００のブロック構成を模式的に示している。　
モータモジュール１０００は、電力変換装置１００と、モータ２００と、モータ制御装置３００とを備える。　
モータモジュール１０００は、モジュール化され、例えば、モータ、センサ、ドライバおよびコントローラを有する機電一体型モータとして製造および販売され得る。また、電力変換装置１００およびモータ制御装置３００から構成される、モータ２００以外のユニットをモジュール化して製造および販売し得る。　
モータ制御装置３００は、例えば、電源回路３１０と、角度センサ３２０と、入力回路３３０と、コントローラ３４０と、駆動回路３５０と、ＲＯＭ３６０とを備える。モータ制御装置３００は、電力変換装置１００に接続され、電力変換装置１００を制御することによりモータ２００を駆動する制御回路である。　
モータ制御装置３００は、目的とするモータ２００のロータの位置、回転速度、および電流などを制御してクローズドループ制御を実現することができる。なお、モータ制御装置３００は、角度センサ３２０に代えてトルクセンサを備えてもよい。この場合、モータ制御装置３００は、目的とするモータトルクを制御することができる。　
電源回路３１０は、回路内の各ブロックに必要なＤＣ電圧（例えば３Ｖ、５Ｖ）を生成する。　
角度センサ３２０は、例えばレゾルバまたはホールＩＣである。または、角度センサ３２０は、磁気抵抗（ＭＲ）素子を有するＭＲセンサとセンサマグネットとの組み合わせによっても実現される。角度センサ３２０は、ロータの回転角（以下、「回転信号」と表記する。）を検出し、回転信号をコントローラ３４０に出力する。　
入力回路３３０は、電流センサ１５０によって検出されたモータ電流値（以下、「実電流値」と表記する。）を受け取って、実電流値のレベルをコントローラ３４０の入力レベルに必要に応じて変換し、実電流値をコントローラ３４０に出力する。入力回路３３０は、例えばアナログデジタル変換回路である。　
コントローラ３４０は、駆動回路３５０を制御する集積回路であり、例えば、マイクロコントローラまたはＦＰＧＡ（Ｆｉｅｌｄ　Ｐｒｏｇｒａｍｍａｂｌｅ　Ｇａｔｅ　Ａｒｒａｙ）である。　
コントローラ３４０は、電力変換装置１００の第１および第２インバータ１２０、１３０における各ＳＷのスイッチング動作（ターンオンまたはターンオフ）を制御する。コントローラ３４０は、実電流値およびロータの回転信号などに従って目標電流値を設定してＰＷＭ信号を生成し、それを駆動回路３５０に出力する。コントローラ３４０は、電力変換装置１００の電源遮断回路１１０における各ＳＷのオン・オフを制御してもよい。さらに、コントローラ３４０は、第１中性点リレー回路１８０および第２中性点リレー回路１９０のオン・オフ状態を切替えることが可能である。または、駆動回路３５０がコントローラ３４０の制御の下で、各中性点リレー回路のオン・オフ状態の切替えを実行してもよい。または、第１中性点リレー回路１８０はコントローラ３４０によって制御され、第２中性点リレー回路１９０はコントローラ３４０とは異なる別のコントローラによって制御されてもよい。


ここで、中性点リレー回路のオン・オフ状態を定義する。中性点リレー回路をオンするとは、回路内の全ての中性点リレーをオンすることを意味し、中性点リレー回路をオフするとは、回路内の全ての中性点リレーをオフすることを意味する。例えば、第１中性点リレー回路１８０のオフ状態は、第１中性点リレー１８１、１８２および１８３の全てがオフ状態であることを意味し、オン状態は、それらの中性点リレーが全てオン状態であることを意味する。第１中性点リレー回路１８０がオンすると、各相の巻線の一端同士は接続され、第１中性点リレー回路１８０がオフすると、各相の巻線の一端同士は非接続となる。第２中性点リレー回路１９０がオンすると、各相の巻線の他端同士は接続され、第２中性点リレー回路１９０がオフすると、各相の巻線の他端同士は非接続となる。　
駆動回路３５０は、典型的にはゲートドライバ（またはプリドライバ）である。駆動回路３５０は、第１および第２インバータ１２０、１３０における各ＳＷのＭＯＳＦＥＴのスイッチング動作を制御する制御信号（ゲート制御信号）をＰＷＭ信号に従って生成し、各ＳＷのゲートに制御信号を与える。また、駆動回路３５０は、電源遮断回路１１０における各ＳＷのオン・オフを制御する制御信号を、コントローラ３４０からの指示に従って生成してもよい。駆動対象が低電圧で駆動可能なモータであるとき、ゲートドライバは必ずしも必要とされない場合がある。その場合、ゲートドライバの機能は、コントローラ３４０に実装され得る。　
ＲＯＭ３６０は、コントローラ３４０に電気的に接続される。ＲＯＭ３６０は、例えば書き込み可能なメモリ（例えばＰＲＯＭ）、書き換え可能なメモリ（例えばフラッシュメモリ）または読み出し専用のメモリである。ＲＯＭ３６０は、コントローラ３４０にモータ制御装置３００を制御させるための命令群を含む制御プログラムを格納している。例えば、制御プログラムはブート時にＲＡＭ（不図示）に一旦展開される。　
〔１－３．電力変換装置１００の動作〕



　＜正常時の制御＞



　モータ制御装置３００は、電源遮断回路１１０のＳＷ１１１、１１２、１１３および１１４を全てオンする。これにより、電源１０１と第１インバータ１２０とが電気的に接続され、かつ、電源１０１と第２インバータ１３０とが電気的に接続される。また、第１インバータ１２０とＧＮＤとが電気的に接続され、かつ、第２インバータ１３０とＧＮＤとが電気的に接続される。さらに、モータ制御装置３００は、第１中性点リレー回路１８０および第２中性点リレー回路１９０をオフする。電源遮断回路１１０の逆接続保護用のＳＷ１１５、１１６は常時オン状態であるとする。この接続状態において、モータ制御装置３００は、第１および第２インバータ１２０、１３０の両方を用いて巻線Ｍ１、Ｍ２およびＭ３を通電することによりモータ２００を駆動する。本明細書において、三相の巻線を通電することを「三相通電制御」と呼ぶ。　
図４は、三相通電制御に従って電力変換装置１００を制御したときにモータ２００のＡ相、Ｂ相およびＣ相の各巻線に流れる電流値をプロットして得られる電流波形（正弦波）を例示している。横軸は、モータ電気角（ｄｅｇ）を示し、縦軸は電流値（Ａ）を示す。図７の電流波形において、電気角３０°毎に電流値をプロットしている。Ｉｐｋは各相の最大電流値（ピーク電流値）を表す。　
図４に示される電流波形において、電流の向きを考慮した三相の巻線に流れる電流の総和は電気角毎に「０」となる。ただし、電力変換装置１００の回路構成によれば、三相の巻線に流れる電流を独立に制御することができるために、電流の総和が「０」とはならない制御を行うことも可能である。その場合、フルＨブリッジ回路内に零相電流が流れ得る。その結果、零相電流の影響を受けて制御誤差が発生し得る。厳密には、三相の巻線に流れる電流の総和は電気角毎に「０」にはならない点に留意されたい。例えば、モータ制御装置３００は、図４に示される電流波形が得られるＰＷＭ制御によって第１および第２インバータ１２０、１３０の各ＳＷのスイッチング動作を制御することが可能である。　
＜異常時の制御＞



　上述したように、異常とは主としてスイッチ素子（ＦＥＴ）に故障が発生したことを意味する。ＦＥＴの故障には、大きく分けて「オープン故障」と「ショート故障」とがある。「オープン故障」は、ＦＥＴのソース－ドレイン間が開放する故障（換言すると、ソース－ドレイン間の抵抗ｒｄｓがハイインピーダンスになること）を指し、「ショート故障」は、ＦＥＴのソース－ドレイン間が短絡する故障を指す。スイッチ素子ＳＷのオープン故障とは、ＳＷが常にオフ（遮断）状態となり、オン（導通）状態にならない故障を指す。スイッチ素子ＳＷのショート故障とは、ＳＷが常にオン状態となり、オフ状態にならない故障を指す。　
再び図１を参照する。電力変換装置１００の動作時において故障が発生する場合、通常は、フルＨブリッジ回路中の１２個のＦＥＴの中から１つのＦＥＴがランダムに故障するランダム故障が発生すると考えられる。ただし、複数のＦＥＴが連鎖的に故障する連鎖的な故障も発生することが想定される。連鎖的な故障とは、例えば１つのレグのハイサイドスイッチ素子およびローサイドスイッチ素子に故障が同時に発生することを意味する。本開示は、これらの故障を範疇とする。　
電力変換装置１００を長期間使用すると、ランダム故障が起こる可能性がある。なお、ランダム故障は、製造時に発生し得る製造故障とは異なる。２つのインバータの複数のＳＷのうちの１つでも故障すると、正常時の三相通電制御はもはや不可能となる。　
故障検知の一例として、駆動回路３５０は、ＳＷのドレイン－ソース間の電圧Ｖｄｓを監視し、所定の閾値電圧とＶｄｓとを比較することによって、ＳＷの故障を検知する。閾値電圧は、例えば外部ＩＣ（不図示）とのデータ通信および外付け部品によって駆動回路３５０に設定される。駆動回路３５０は、コントローラ３４０のポートと接続され、故障検知信号をコントローラ３４０に通知する。例えば、駆動回路３５０は、ＳＷの故障を検知すると、故障検知信号をアサートする。コントローラ３４０は、アサートされた故障検知信号を受信すると、駆動回路３５０の内部データを読み出して、複数のＳＷの中でどのＳＷが故障しているのかを判別する。　
故障検知の他の一例としては、コントローラ３４０は、モータの実電流値と目標電流値との差に基づいてＳＷの故障を検知することも可能である。ただし、故障検知は、これらの手法に限られず、故障検知に関する公知の手法を広く用いることができる。　
コントローラ３４０は、故障検知信号がアサートされると、電力変換装置１００の制御を正常時の制御から異常時の制御に切替える。例えば、正常時から異常時に制御を切替えるタイミングは、故障検知信号がアサートされてから１０ｍｓｅｃ～３０ｍｓｅｃ程度である。　
図５は、第１インバータ１２０のＡ相レグのＳＷ１２１Ｈがショート故障した場合のフルＨブリッジ回路内のスイッチ素子および中性点リレー回路のオン・オフ状態を示している。　
例えば、第１インバータ１２０におけるＡ相レグのＳＷ１２１Ｈがショート故障したとする。上述したように、正常時の三相通電制御において、フルＨブリッジ回路内に零相電流が流れ得る。　
先ず、保護回路ＰＣ１、ＰＣ２、ＰＣ３およびＰＣ４が電力変換装置１００に設けられていない構成を考える。モータ制御装置３００は、モータ制御を正常時の制御から異常時の制御に切替えた後、第１中性点リレー回路１８０をオンし、かつ、電源遮断回路１１０のＳＷ１１１、１１２をオフする。第２中性点リレー回路１９０はオフしたままである。これにより、電源１０１およびＧＮＤから第１インバータ１２０を電気的に分離し、第１中性点リレー回路１８０のノードＮ１をモータ２００の中性点として機能させることができる。換言すると、モータ２００の結線をＹ結線に切替えることができる。このような制御に従いＳＷ１１１、１１２がオフされると、ノードＮ１、すなわち、中性点は、電源１０１またはＧＮＤから絶縁されてしまう。従って、それまでフルＨブリッジ回路内に存在していた零相電流の電流経路が突然断たれることとなる。過電圧が発生し、そのことがフルＨブリッジ回路内の電子部品、例えばＳＷの破損を誘発し得る。　
本実施形態による電力変換装置１００において、電源遮断回路１１０の４個のＳＷ１１１、１１２、１１３および１１４に保護回路ＰＣ１、ＰＣ２、ＰＣ３およびＰＣ４がそれぞれ並列接続されている。　
ある一態様において、第１インバータ１２０における６個のＳＷ１２１Ｈ、１２２Ｈ、１２３Ｈ、１２１Ｌ、１２２Ｌおよび１２３Ｌのうちの少なくとも１つが故障した場合、モータ制御装置３００は、第１中性点リレー回路１８０をオンし、かつ、ＳＷ１２１Ｈ、１２２Ｈおよび１２３Ｈを全てオン状態にする。例えば、モータ制御装置３００は、ＳＷ１２１Ｈがショート故障した場合、第１中性点リレー回路１８０をオンし、かつ、故障したＳＷ１２１Ｈ以外のＳＷ１２２Ｈ、１２３Ｈをオンし、かつ、ＳＷ１２１Ｌ、１２２Ｌおよび１２３Ｌをオフする。これにより、ハイサイド側の３個のＳＷ１２１Ｈ、１２２Ｈ、１２３Ｈは全てオン状態となる。この制御により、フルＨブリッジ回路内に残存し得る零相電流を外に逃がす経路が確保され、より詳細には、保護回路ＰＣ２のダイオード１１２Ｄに順方向の零相電流が流れる。その結果、ダイオード１１２Ｄを介して零相電流を外部に逃がすことができる。フルＨブリッジ回路内の電子部品の破損を効果的に抑制することが可能となる。図５に示すとおり、ダイオード１１２Ｄを順方向に流れる零相電流を正の零相電流Ｉｚと呼ぶ。保護回路ＰＣ２、ＰＣ４は、フルＨブリッジ回路内に流れ得る正の零相電流Ｉｚを電源１０１側に流す。　
零相電流を外部に逃がすとき、電源遮断回路１１０のＳＷ１１１、１１２はオン状態であってもよいし、オフ状態であってもよい。例えば、モータ制御装置３００は、第１中性点リレー回路１８０をオンした後、零相電流がダイオード１１２Ｄを通じて外部に逃げて小さくなった時点で、電源遮断回路１１０のＳＷ１１１、１１２をオフする制御を行うことが好ましい。例えば、モータ制御装置３００は、先ず、第１中性点リレー回路１８０をオンする。モータ制御装置３００は、零相電流を監視し、それが所定値未満になることを確認してから、ＳＷ１１１、１１２をオフすることが好ましい。この制御により、ＳＷ１１１、１１２、およびフルＨブリッジ回路内のスイッチ素子の破損をより確実に防止することが可能となる。　
例えば、モータ制御装置３００は零相電流を外部に逃がした後、ＳＷ１２２Ｈ、１２３Ｈをオフし、かつ、第１中性点リレー回路１８０のノードＮ１を中性点として機能させた状態で、第２インバータ１３０を用いてＹ結線モータを駆動する。このように、第１中性点リレー回路１８０を設けることにより、ＳＷ１２２Ｈ、１２３Ｈをオフしても、Ｙ結線モータを駆動することが可能となる。このように、モータ制御装置３００は、スイッチ素子の故障後にＹ結線モータの駆動モードに速やかに切替えることができ、モータ２００の駆動を継続させることができる。　
図６は、第１インバータ１２０のＡ相レグのＳＷ１２１Ｈがオープン故障した場合のフルＨブリッジ回路内のスイッチ素子および中性点リレー回路のオン・オフ状態を示している。
ある一態様において、第１インバータ１２０における６個のＳＷ１２１Ｈ、１２２Ｈ、１２３Ｈ、１２１Ｌ、１２２Ｌおよび１２３Ｌのうちの少なくとも１つが故障した場合、モータ制御装置３００は、第１中性点リレー回路１８０をオンし、かつ、ＳＷ１２１Ｌ、１２２Ｌおよび１２３Ｌを全てオン状態にする。例えば、モータ制御装置３００は、ＳＷ１２１Ｈがオープン故障した場合、第１中性点リレー回路１８０をオンし、かつ、故障したＳＷ１２１Ｈ以外のＳＷ１２２Ｈ、１２３Ｈをオフし、かつ、ＳＷ１２１Ｌ、１２２Ｌおよび１２３Ｌをオンする。これにより、ローサイド側の３個のＳＷ１２１Ｌ、１２２Ｌおよび１２３Ｌは全てオン状態となる。この制御により、フルＨブリッジ回路内に残存し得る零相電流を外に逃がす経路が確保され、より詳細には、保護回路ＰＣ１のダイオード１１１Ｄに順方向の零相電流が流れる。その結果、ダイオード１１１Ｄを介して零相電流を外部に逃がすことができる。フルＨブリッジ回路内の電子部品の破損を効果的に抑制することが可能となる。図６に示すとおり、ダイオード１１１Ｄを順方向に流れる零相電流を負の零相電流－Ｉｚと呼ぶ。保護回路ＰＣ１、ＰＣ３は、フルＨブリッジ回路内に流れ得る負の零相電流－Ｉｚを外部に逃がす。


例えば、モータ制御装置３００は零相電流を外部に逃がした後、ＳＷ１２１Ｌ、１２２Ｌ、１２３Ｌをオフし、かつ、第１中性点リレー回路１８０のノードＮ１を中性点として機能させた状態で、第２インバータ１３０を用いてＹ結線モータを駆動する。　
図７は、第１インバータ１２０のＡ相レグのＳＷ１２１Ｌ、１２１Ｈが連鎖的に故障した場合のフルＨブリッジ回路内のスイッチ素子および中性点リレー回路のオン・オフ状態を示している。図７に、Ａ相のレグのＳＷ１２１Ｌ、１２１Ｈがともに、ショート故障となった状態を示す。この状態においても、第１中性点リレー回路１８０のノードＮ１を中性点として機能させることにより、フルＨブリッジ回路内に流れ得る零相電流を保護回路ＰＣ１、ＰＣ３を介して外部へと逃がすことができる。その結果、フルＨブリッジ回路内の電子部品の破損を効果的に抑制することが可能となる。　
本明細書では、第１インバータ１２０のスイッチ素子に故障が生じた場合を例に、異常時の制御を説明した。ただし、第２インバータ１３０のスイッチ素子に故障が生じた場合の異常時の制御もまた、第１インバータ１２０のそれと同様に行うことができることは言うまでもない。　
（実施形態２）



　図８は、本実施形態による電動パワーステアリング装置２０００の典型的な構成を模式的に示している。　
自動車等の車両は一般に、電動パワーステアリング装置を有する。本実施形態による電動パワーステアリング装置２０００は、ステアリングシステム５２０、および補助トルクを生成する補助トルク機構５４０を有する。電動パワーステアリング装置２０００は、運転者がステアリングハンドルを操作することによって発生するステアリングシステムの操舵トルクを補助する補助トルクを生成する。補助トルクにより運転者の操作の負担は軽減される。　
ステアリングシステム５２０は、例えば、ステアリングハンドル５２１、ステアリングシャフト５２２、自在軸継手５２３Ａ、５２３Ｂ、回転軸５２４、ラックアンドピニオン機構５２５、ラック軸５２６、左右のボールジョイント５５２Ａ、５５２Ｂ、タイロッド５２７Ａ、５２７Ｂ、ナックル５２８Ａ、５２８Ｂ、および左右の操舵車輪５２９Ａ、５２９Ｂを備える。　
補助トルク機構５４０は、例えば、操舵トルクセンサ５４１、自動車用電子制御ユニット（ＥＣＵ）５４２、モータ５４３および減速機構５４４を備える。操舵トルクセンサ５４１は、ステアリングシステム５２０における操舵トルクを検出する。ＥＣＵ５４２は、操舵トルクセンサ５４１の検出信号に基づいて駆動信号を生成する。モータ５４３は、駆動信号に基づいて操舵トルクに応じた補助トルクを生成する。モータ５４３は、減速機構５４４を介してステアリングシステム５２０に、生成した補助トルクを伝達する。　
ＥＣＵ５４２は、例えば、実施形態１によるコントローラ３４０および駆動回路３５０などを有する。自動車ではＥＣＵを核とした電子制御システムが構築される。電動パワーステアリング装置２０００では、例えば、ＥＣＵ５４２、モータ５４３およびインバータ５４５によって、モータ駆動ユニットが構築される。そのユニットに、実施形態１によるモータモジュール１０００を好適に用いることができる。
本開示の実施形態は、掃除機、ドライヤ、シーリングファン、洗濯機、冷蔵庫および電動パワーステアリング装置などの、各種モータを備える多様な機器に幅広く利用され得る。
１００：電力変換装置、１０１：電源、１０２：コイル、１０３：コンデンサ、１１０：電源遮断回路、１１１：第１スイッチ素子（ＳＷ）、１１２：第２スイッチ素子（ＳＷ）、１１３：第３スイッチ素子（ＳＷ）、１１４：第４スイッチ素子（ＳＷ）、１１５：第５スイッチ素子、１１６：第６スイッチ素子、１２０：第１インバータ、１３０：第２インバータ、１５０：電流センサ、１８０：第１中性点リレー回路、１９０：第２中性点リレー回路、２００：電動モータ、３００：モータ制御装置、３１０：電源回路、３２０：角度センサ、３３０：入力回路、３４０：マイクロコントローラ、３５０：駆動回路、３６０：ＲＯＭ、１０００：モータモジュール、２０００：電動パワーステアリング装置、ＰＣ１・ＰＣ２・ＰＣ３・ＰＣ４：保護回路

Claims (13)

  1. 電源からの電力を、ｎ相（ｎは３以上の整数）の巻線を有するモータに供給する電力に変換する電力変換装置であって、



    　前記モータの各相の巻線の一端に接続される第１インバータと、



    　前記各相の巻線の他端に接続される第２インバータと、



    　　前記第１インバータとグランドとの接続・非接続を切替え、第１保護回路が並列に接続された第１スイッチ素子、



    　　前記第１インバータと前記電源との接続・非接続を切替え、第２保護回路が並列に接続された第２スイッチ素子、



    　　前記第２インバータと前記グランドとの接続・非接続を切替え、第３保護回路が並列に接続された第３スイッチ素子、および、



    　　前記第２インバータと前記電源との接続・非接続を切替え、第４保護回路が並列に接続された第４スイッチ素子　を有する電源遮断回路と、　前記各相の巻線の一端に接続され、かつ、前記各相の巻線の一端同士の接続・非接続を切替える第１中性点リレー回路と、　前記各相の巻線の他端に接続され、かつ、前記各相の巻線の他端同士の接続・非接続を切替える第２中性点リレー回路と、を備える電力変換装置。
  2. 前記第１中性点リレー回路は、各々の一端は共通の第１ノードに接続され、他端は前記各相の巻線の一端に接続されるｎ個の第１中性点リレーを含み、前記第２中性点リレー回路は、各々の一端は共通の第２ノードに接続され、他端は前記各相の巻線の他端に接続されるｎ個の第２中性点リレーを含む、請求項１に記載の電力変換装置。
  3. 前記第１保護回路、前記第２保護回路、前記第３保護回路および前記第４保護回路の少なくとも１つはスナバ回路を備える、請求項１または２に記載の電力変換装置。
  4. 前記第１保護回路、前記第２保護回路、前記第３保護回路および前記第４保護回路の各々は前記スナバ回路を備える、請求項３に記載の電力変換装置。
  5. 前記第１保護回路、前記第２保護回路、前記第３保護回路および前記第４保護回路の少なくとも１つは整流素子である、請求項１または２に記載の電力変換装置。
  6. 前記第１保護回路、前記第２保護回路、前記第３保護回路および前記第４保護回路の各々は前記整流素子である、請求項５に記載の電力変換装置。
  7. 前記第１から第４保護回路の各々は、前記第１および第２インバータから構成されるフルＨブリッジ回路内に流れ得る零相電流を流す、請求項１から６のいずれかに記載の電力変換装置。
  8. 前記第１インバータにおけるｎ個のハイサイドスイッチ素子およびｎ個のローサイドスイッチ素子のうちの少なくとも１つが故障した場合、



    　前記第１中性点リレー回路がオンし、かつ、前記ｎ個のハイサイドスイッチ素子が全てオンした状態で、前記第２保護回路を介して前記零相電流を外部に逃がす、請求項７に記載の電力変換装置。
  9. さらに、前記第１および第２スイッチ素子がオフした状態で、前記第２保護回路を介して前記零相電流を外部に逃がす、請求項８に記載の電力変換装置。
  10. 前記第１インバータにおけるｎ個のハイサイドスイッチ素子およびｎ個のローサイドスイッチ素子のうちの少なくとも１つが故障した場合、



    　前記第１中性点リレー回路がオンし、かつ、前記ｎ個のローサイドスイッチ素子が全てオンした状態で、前記第１保護回路を介して前記零相電流を外部に逃がす、請求項７に記載の電力変換装置。
  11. さらに、前記第１および第２スイッチ素子がオフした状態で、前記第１保護回路を介して前記零相電流を外部に逃がす、請求項１０に記載の電力変換装置。
  12. モータと、



    　請求項１から１１のいずれかに記載の電力変換装置と、



    　前記電力変換装置を制御する制御回路と、



    を備えるモータモジュール。
  13. 請求項１２に記載のモータモジュールを備える電動パワーステアリング装置。
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