WO2019139085A1

WO2019139085A1 - 人工肺の製造方法

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Publication number: WO2019139085A1
Application number: PCT/JP2019/000545
Authority: WO
Inventors: 隆行城戸; 崇王安齊
Original assignee: テルモ株式会社
Priority date: 2018-01-10
Filing date: 2019-01-10
Publication date: 2019-07-18
Also published as: US20220193316A1; US11779690B2; US20200330669A1; US11305041B2; JPWO2019139085A1; JP7241034B2

Abstract

中空糸膜に対する抗血栓性高分子材料（抗血栓性高分子化合物）のコーティング量を増加させる、人工肺の製造方法を提供する。本発明に係る人工肺の製造方法は、外表面と、内腔を形成する内表面と、前記外表面と前記内表面とを連通する開口部と、を有する複数のガス交換用多孔質中空糸膜からなる中空糸膜束がハウジング内に収容され、前記ハウジング内における前記中空糸膜束の外側を血液流路として、当該血液流路の上流側および下流側にそれぞれ血液流入口および血液流出口を有する、人工肺の製造方法であって、前記血液流路に抗血栓性高分子化合物を含むコロイド溶液を充填し、前記血液流入口と前記血液流出口との間で前記コロイド溶液を運動させることを特徴とする。

Description

人工肺の製造方法

　本発明は、人工肺の製造方法に関する。詳しくは、本発明は、体外血液循環において、血液中の二酸化炭素を除去し、血液中に酸素を添加するための中空糸膜外部血液灌流型人工肺の製造方法および人工肺に関する。

　多孔質膜を使用した中空糸膜型人工肺は、心臓疾患の開心術時における体外循環装置や循環補助用人工心肺装置として、一般に広く使用されている。膜型人工肺は主に中空糸膜を用い、その中空糸膜を介して血液のガス交換を行うものである。人工肺への血液の灌流方式として、中空糸膜の内側に血液を流し、中空糸膜の外側にガスを流す内部灌流方式と、逆に血液を中空糸膜の外側へ流し、ガスを中空糸膜の内側へ流す外部灌流方式とがある。

　中空糸膜型人工肺は、中空糸膜の内表面または外表面が血液と触れるため、血液と接触する中空糸膜の内表面または外表面が血小板系の粘着（付着）や活性化に影響を与える虞がある。特に、中空糸膜の外表面が血液と触れる外部灌流型人工肺は、血液の流れに乱れを発生させるため、血小板系の粘着（付着）や活性化に影響を与えやすい。

　このような課題を考慮して、アルコキシアルキル（メタ）アクリレートの血小板系の粘着や活性化の抑制・防止効果を利用して、従来、アルコキシアルキル（メタ）アクリレートを抗血栓性材料として外部灌流型人工肺用中空糸膜のコーティングに使用していた。例えば、特開平１１－１１４０５６号公報では、中空糸膜の外面または外面層を、水、メタノールおよびエタノールの混合溶媒にアルコキシアルキル（メタ）アクリレートを主成分としてなる高分子を溶解してなるコート液でコーティングした後、乾燥させるコーティング方法が記載されている。

　特開平１１－１１４０５６号公報の技術によると、上記コーティングの際に、コート液が中空糸膜の外表面から細孔（開口部）に浸透し、血液流路側に近い一部の細孔内壁が抗血栓性高分子化合物（抗血栓性高分子材料）により被覆される。このような人工肺に血液を循環させると、抗血栓性高分子化合物の親水性に起因して、血漿成分が細孔内壁に被覆された抗血栓性高分子化合物を伝って細孔内にしみ込み、血液流路側からガス流路側へリークするという問題を有していた。

　この問題を解決するために、本発明者らは、所定の粒径を有する抗血栓性高分子化合物を含むコロイド溶液を調製し、当該コロイド溶液を用いて中空糸膜の表面をコーティングする手法を試みた。しかしながら、当該手法によると、十分な量の抗血栓性高分子化合物を中空糸膜の表面に被覆させることが困難であるという、新たな問題が生じることが判明した。

　したがって、本発明は、上記事情を鑑みてなされたものであり、抗血栓性高分子化合物を含むコロイド溶液を用いた人工肺の製造方法において、中空糸膜に対する抗血栓性高分子化合物のコーティング量を増加させうる手段を提供することを目的とする。

　本発明者らは、上記の問題を解決すべく、鋭意研究を行った結果、血液流路に抗血栓性高分子化合物のコロイド液を充填した後、当該コロイド液を運動させながら中空糸膜をコーティングすることにより、上記課題を解決できることを知得し、本発明を完成させた。

　すなわち、上記目的は、外表面と、内腔を形成する内表面と、前記外表面と前記内表面とを連通する開口部と、を有する複数のガス交換用多孔質中空糸膜からなる中空糸膜束がハウジング内に収容され、前記ハウジング内における前記中空糸膜束の外側を血液流路として、当該血液流路の上流側および下流側にそれぞれ血液流入口および血液流出口を有する、人工肺の製造方法であって、前記血液流路に抗血栓性高分子化合物を含むコロイド溶液を充填し、前記血液流入口と前記血液流出口との間で前記コロイド溶液を運動させることを有する、人工肺の製造方法によって達成できる。

図１は、本発明に係る中空糸膜外部血液灌流型人工肺の一実施形態を示す断面図である。図２は、本発明に係る中空糸膜外部血液灌流型人工肺に使用される中空糸膜の拡大断面図である。図３は、本発明に係る中空糸膜外部血液灌流型人工肺の他の実施形態を示す断面図である。図４は、図３のＡ－Ａ線断面図である。図５は、本発明に係る中空糸膜外部血液灌流型人工肺に使用される内側筒状部材の一例を示す正面図である。図６は、図５に示した内側筒状部材の中央縦断面図である。図７は、図５のＢ－Ｂ線断面図である。図８は、実施例および比較例におけるコーティング量を表すグラフである。図９は、実施例および比較例におけるコロイド利用効率を表すグラフである。

　本発明は、外表面と、内腔を形成する内表面と、前記外表面と前記内表面とを連通する開口部と、を有する複数のガス交換用多孔質中空糸膜からなる中空糸膜束がハウジング内に収容され、前記ハウジング内における前記中空糸膜束の外側を血液流路として、当該血液流路の上流側および下流側にそれぞれ血液流入口および血液流出口を有する、人工肺の製造方法であって、前記血液流路に抗血栓性高分子化合物を含むコロイド溶液を充填し、前記血液流入口と前記血液流出口との間で前記コロイド溶液を運動させることを有する、人工肺の製造方法に関する。本発明によれば、抗血栓性高分子化合物を含むコロイド溶液を用いた人工肺の製造方法において、中空糸膜に対する抗血栓性高分子化合物のコーティング量を増加させることができる。

　本発明に係る人工肺の製造方法では、中空糸膜外部血液灌流型人工肺において、血液流路に抗血栓性高分子化合物を含むコロイド液を充填し、前記コロイド液を血液流入口と血液流出口との間で運動させることにより、抗血栓性高分子化合物のコーティング量を増加させることができる。このような工程を経ることにより上記効果が発揮されるメカニズムは定かではないが、本発明者らは以下のように推測している。なお、本発明は下記メカニズムに限定されるものではない。

　抗血栓性高分子化合物を含むコロイド溶液中のコロイド粒子（粒子表面）および中空糸膜の表面は、いずれも負に帯電している。このため、コロイド粒子は、周囲に存在する他のコロイド粒子と反発するとともに、中空糸膜の表面とも反発することから、中空糸膜の表面に十分な量のコロイド粒子（抗血栓性高分子化合物）を被覆することが困難であった。本発明では、血液流路にコロイド溶液を充填し、血液流入口と血液流出口との間で当該コロイド溶液を運動させることにより、コロイド粒子が中空糸膜の表面に衝突しうる。このように、電気的な反発力よりも大きなエネルギーでコロイド粒子が中空糸膜の表面に衝突することにより、中空糸膜の表面にコロイド粒子が固着しやすくなり、抗血栓性高分子化合物のコーティング量が増大すると考えられる。

　また、コロイド溶液を運動させることにより、コロイド溶液を静置させた場合よりも、コロイド粒子が中空糸膜の表面に接触する回数が増大しうる。このため、コロイドの濃度が低いコロイド溶液を用いた場合であっても、中空糸膜の表面に十分な量の抗血栓性高分子化合物をコーティングすることが可能となる（すなわち、コロイド溶液中の、コロイドの利用効率を向上させることが可能となる）。

　以下、本発明の好ましい実施の形態を説明する。なお、本発明は、以下の実施の形態のみに限定されない。また、図面の寸法比率は、説明の都合上誇張されており、実際の比率とは異なる場合がある。

　本明細書において、範囲を示す「Ｘ～Ｙ」は、ＸおよびＹを含み、「Ｘ以上Ｙ以下」を意味する。また、特記しない限り、操作および物性等の測定は室温（２０～２５℃）／相対湿度４０～５０％ＲＨの条件で測定する。

　本発明の一形態は、外表面と、内腔を形成する内表面と、前記外表面と前記内表面とを連通する開口部と、を有する複数のガス交換用多孔質中空糸膜からなる中空糸膜束がハウジング内に収容され、前記ハウジング内における前記中空糸膜束の外側を血液流路として、当該血液流路の上流側および下流側にそれぞれ血液流入口および血液流出口を有する、人工肺の製造方法であって、前記血液流路に抗血栓性高分子化合物を含むコロイド溶液を充填し、前記血液流入口と前記血液流出口との間で前記コロイド溶液を運動させることを有する、人工肺の製造方法である。

　以下、本発明の人工肺の製造方法について詳細に説明するが、本明細書では便宜上、先ず本発明の製造方法により得られる人工肺について説明した後、本発明の製造方法について説明することとする。

　［人工肺］
　本発明に係る人工肺の詳細を、図面を参照しながら以下で説明する。

　図１は、本発明に係る中空糸膜外部血液灌流型人工肺の一実施形態の断面図である。図２は、本発明に係る中空糸膜外部血液灌流型人工肺に使用されているガス交換用多孔質中空糸膜の拡大断面図である。図３は、本発明に係る人工肺の他の実施形態の断面図である。

　図１において、人工肺１は、多数のガス交換用多孔質中空糸膜３をハウジング２内に収納し、中空糸膜３の外面側に血液が流れ、中空糸膜３の内部に酸素含有ガスが流れるタイプの人工肺である。そして、図２において、血液接触部となる中空糸膜３の外面（外表面３ａ’、または外表面３ａ’および外面層３ａ）に抗血栓性高分子化合物１８が被覆されている。抗血栓性高分子化合物１８の被覆（被膜）は、中空糸膜３の外表面３ａ’に選択的に形成される。図２では、中空糸膜外部血液灌流型人工肺に使用される中空糸膜の外表面３ａ’に抗血栓性高分子化合物１８の被覆（被膜）が形成された形態を示している。かような形態の中空糸膜は、外表面３ａ’側に血液が接触し、内表面３ｃ’側に酸素含有ガスが流通される。

　なお、「抗血栓性高分子化合物が中空糸膜の外面を被覆する」とは、抗血栓性高分子化合物の被覆（被膜）が中空糸膜の外表面（血液が流れる側の表面）、または外表面および外面層に形成されることを意図する。一方、「抗血栓性高分子化合物が中空糸膜の外表面を被覆する」とは、抗血栓性高分子化合物の被覆（被膜）が中空糸膜の外表面（血液が流れる側の表面）に形成されることを意図する。また、「抗血栓性高分子化合物が中空糸膜の外面層を被覆する」とは、抗血栓性高分子化合物が一部中空糸膜の外面層（細孔の外表面近傍）内に浸透して被覆（被膜）を形成することを意図する。なお、抗血栓性高分子化合物の被覆（被膜）は、中空糸膜の血液接触部（外表面）の少なくとも一部に形成されればよいが、抗血栓性生体適合性（血小板の粘着／付着の抑制・防止効果、および血小板の活性化の抑制・防止効果）などの観点から、中空糸膜の血液接触部（外表面）全体に形成されることが好ましい。すなわち、抗血栓性高分子化合物は、人工肺の血液接触部（外表面）全体を被覆することが好ましい。

　図２に係る実施形態において、抗血栓性高分子化合物は、中空糸膜３の内部層３ｂまたは内面層３ｃに存在してもよいが、中空糸膜３の内部層３ｂまたは内面層３ｃには実質的に存在していないことが好ましい。本明細書において、「抗血栓性高分子化合物が中空糸膜３の内部層３ｂまたは内面層３ｃには実質的に存在していない」とは、中空糸膜の内面（酸素含有ガスが流れる側の表面）付近に、抗血栓性高分子化合物の浸透が観察されないことを意味する。本発明に係る人工肺の製造方法では、抗血栓性高分子のコロイド液を塗布することで被膜を形成するため、抗血栓性高分子化合物が中空糸膜３の内部層３ｂまたは内面層３ｃには実質的に存在していない形態とすることができる。

　本実施形態に係る中空糸膜型人工肺１は、血液流入口６と血液流出口７とを有するハウジング２と、ハウジング２内に収納された多数のガス交換用多孔質中空糸膜３からなる中空糸膜束と、中空糸膜束の両端部をハウジング２に液密に支持する一対の隔壁４，５とを有し、隔壁４，５とハウジング２の内面および中空糸膜３の外面間に形成された血液室１２と、中空糸膜３の内部に形成されたガス室と、ガス室と連通するガス流入口８およびガス流出口９とを有するものである。

　具体的には、本実施形態の中空糸膜型人工肺１は、筒状ハウジング２と、筒状ハウジング２内に収納されたガス交換用中空糸膜３の集合体と、中空糸膜３の両端部をハウジング２に液密に保持する隔壁４，５とを有し、筒状ハウジング２内は、第１の流体室である血液室１２と第２の流体室であるガス室とに区画され、筒状ハウジング２には血液室１２と連通する血液流入口６および血液流出口７が設けられている。

　そして、筒状ハウジング２の端部である隔壁４の上方には中空糸膜３の内部空間であるガス室に連通する第２の流体流入口であるガス流入口８を有するキャップ状のガス流入側ヘッダー１０が取り付けられている。よって、隔壁４の外面とガス流入側ヘッダー１０の内面により、ガス流入室１３が形成されている。このガス流入室１３は、中空糸膜３の内部空間により形成されるガス室と連通している。

　同様に、隔壁５の下方に設けられ中空糸膜３の内部空間に連通する第２の流体流出口であるガス流出口９を有するキャップ状のガス流出側ヘッダー１１が取り付けられている。よって、隔壁５の外面とガス流出側ヘッダー１１の内面により、ガス流出室１４が形成されている。

　中空糸膜３は、疎水性高分子材料からなる多孔質膜であり、公知の人工肺に使用される中空糸膜と同様のものが使用され、特に制限されない。このように中空糸膜（特に中空糸膜の内面）が疎水性高分子材料からなることにより、血漿成分の漏出を抑制することができる。

　ここで、中空糸膜の内径は、特に制限されないが、好ましくは５０～３００μｍ、より好ましくは１００～２５０μｍ、さらに好ましくは１５０～２００μｍである。中空糸膜の外径は、特に制限されないが、好ましくは１００～４００μｍ、より好ましくは２００～３５０μｍ、さらに好ましくは２５０～３００μｍである。中空糸膜の肉厚（膜厚）は、好ましくは２０μｍ～１００μｍ、より好ましくは２５～８０μｍ、さらに好ましくは２５～７０μｍ、特に好ましくは２５～６０μｍである。なお、本明細書において、「中空糸膜の肉厚（膜厚）」とは、中空糸膜の内表面と外表面との間の肉厚を意図し、式：［（中空糸膜の外径）－（中空糸膜の内径）］／２で算出される。ここで、中空糸膜の肉厚の下限を上記のようにすることによって、中空糸膜の強度を十分確保できる。また、製造上の手間やコストの点でも満足でき、大量生産の観点からも好ましい。また、中空糸膜の空孔率は、好ましくは５～９０体積％、より好ましくは１０～８０体積％、特に好ましくは３０～６０体積％である。中空糸膜の細孔径（すなわち、中空糸の開口部の孔径）は、好ましくは１０ｎｍ～５μｍ、より好ましくは５０ｎｍ～１μｍ、特に好ましくは５０ｎｍ～１００ｎｍである。

　なお、本明細書中、「中空糸膜の開口部の直径」とは、抗血栓性高分子化合物によって被覆される側（本実施形態では、外表面側）の開口部（本明細書中、単に「細孔」とも称することがある）の平均直径を指す。また、開口部の平均直径（本明細書中、単に「孔径」または「細孔径」とも称することがある）は、以下に記載の方法によって測定される。

　まず、走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ）で中空糸膜について、抗血栓性高分子化合物によって被覆される側（本実施形態では、外表面）を撮影する。次に、得られたＳＥＭ像について画像処理を行い、孔部分（開口部）を白く、それ以外を黒く反転させ、白い部分のピクセル数を測定する。なお、二値化の境界レベルは、最も白い部分と最も黒い部分の差の中間の値とする。

　続いて、白く表示された孔（開口部）のピクセル数を測定する。このようにして求めた各孔のピクセル数およびＳＥＭ像の解像度（μｍ／ピクセル）に基づいて孔面積を算出する。得られた孔面積から、孔を円形とみなして各孔の直径を算出し、無作為に、統計学的に有意な数、例えば、５００個の孔の直径を抽出し、その算術平均を「中空糸の開口部の直径」とする。

　また、多孔質膜に使用される材質としては、公知の人工肺に使用される中空糸膜と同様の材料が使用できる。具体的には、ポリプロピレン、ポリエチレン等のポリオレフィン樹脂、ポリスルホン、ポリアクリロニトリル、ポリテトラフルオロエチレン、セルロースアセテート等の疎水性高分子材料などが挙げられる。これらのうち、ポリオレフィン樹脂が好ましく使用され、ポリプロピレンがより好ましい。中空糸膜の製造方法は、特に制限されず、公知の中空糸膜の製造方法が同様にしてあるいは適宜修飾して適用できる。例えば、中空糸膜は、延伸法または固液相分離法により壁に微細孔が形成されてなることが好ましい。

　筒状ハウジング２を構成する材料もまた、公知の人工肺のハウジングに使用されるのと同様の材料が使用できる。具体的には、ポリカーボネート、アクリル・スチレン共重合体、アクリル・ブチレン・スチレン共重合体などの疎水性合成樹脂が挙げられる。ハウジング２の形状は、特に制限されないが、例えば円筒状であり、透明体であることが好ましい。透明体で形成することにより、内部の確認を容易に行うことができる。

　本実施形態における中空糸膜の収納量は、特に制限されず、公知の人工肺と同様の量が適用できる。例えば、ハウジング２内に、その軸方向に向けて並列に約５，０００～１００，０００本の多孔質中空糸膜３が収納されている。さらに、中空糸膜３は、ハウジング２の両端に中空糸膜３の両端がそれぞれ開口した状態で隔壁４，５により液密状態に固定されている。隔壁４，５は、ポリウレタン、シリコーンゴムなどのポッティング剤で形成される。ハウジング２内の上記隔壁４，５ではさまれた部分は、中空糸膜３の内部側のガス室と中空糸膜３の外側の血液室１２とに仕切られている。

　本実施形態では、ガス流入口８を有するガス流入側ヘッダー１０およびガス流出口９を有するガス流出側ヘッダー１１が、ハウジング２に液密に取り付けられている。これらヘッダーも、いずれの材料で形成されてもよいが、例えば、上述のハウジングに用いられる疎水性合成樹脂により形成されうる。ヘッダーはいずれの方法によって取り付けられてもよいが、例えば、ヘッダーは、超音波、高周波、誘導加熱などを用いた融着、接着剤を用いた接着または機械的に嵌合させることによって、ハウジング２に取り付けられる。また、締め付けリング（図示しない）を用いて行ってもよい。中空糸膜型人工肺１の血液接触部（ハウジング２の内面、中空糸膜３の外面）は、全て疎水性材料により形成されることが好ましい。

　図２に示されるように、この中空糸膜型人工肺１の少なくとも血液接触部となる中空糸膜３の外表面３ａ’（さらには場合によっては外面層３ａ；以下、同様）には、抗血栓性高分子化合物１８が被覆されている。上述したように、中空糸膜の内部層３ｂまたは内面層３ｃには、この抗血栓性高分子化合物が実質的に存在していないことが好ましい。抗血栓性高分子化合物が実質的に存在していないため、中空糸膜の内部層３ｂまたは内面層３ｃが膜の基材自身が持つ疎水性の特性がそのまま保持され、血漿成分の漏出（リーク）を有効に防止できる。特に、中空糸膜の内部層３ｂおよび内面層３ｃ双方に抗血栓性高分子化合物が実質的に存在していないことが好ましい。また、中空糸膜３は、中央にガス室を形成する通路（内腔）３ｄを備えている。加えて、中空糸膜３は、その外表面３ａ’と内表面３ｃ’を連通する開口部３ｅを有している。かような構成を有する中空糸膜は、抗血栓性高分子化合物１８によって被覆された外表面３ａ’側に血液が接触し、一方、内表面３ｃ’側に酸素含有ガスが流通される形態で使用される。

　本実施形態では、抗血栓性高分子化合物の被覆（被膜）は、中空糸膜の外表面（外部灌流型）に選択的に形成される。このため、血液（特に血漿成分）が中空糸膜の細孔内部に浸透しにくいか、または浸透しない。ゆえに、中空糸膜からの血液（特に血漿成分）の漏出を有効に抑制・防止できる。特に抗血栓性高分子化合物が中空糸膜の内部層３ｂおよび中空糸膜の内面層３ｃに実質的に存在しない場合には、中空糸膜の内部層３ｂおよび中空糸膜の内面層３ｃは、素材の疎水性状態を維持しているため、高い血液（特に血漿成分）の漏出（リーク）をさらに有効に抑制・防止できる。したがって、本発明の方法により得られる人工肺は、高いガス交換能を長期間にわたって維持できる。

　本実施形態に係る抗血栓性高分子化合物の被覆は、人工肺の中空糸膜の外表面に必須に形成されるが、外表面に加えて、他の構成部材（例えば、血液接触部全体）に形成されてもよい。当該構成をとることにより、人工肺の血液接触部全体において、血小板の粘着／付着および活性化をさらにより有効に抑制・防止できる。また、血液接触面の接触角が低くなるので、プライミング作業が容易となる。なお、この場合には、本発明に係る抗血栓性高分子化合物の被覆は血液が接触する他の構成部材に形成されることが好ましいが、血液接触部以外の中空糸膜もしくは中空糸膜の他の部分（例えば、隔壁中に埋没する部分）には、抗血栓性高分子化合物が被覆されていなくてもよい。このような部分は、血液と接触しないので、抗血栓性高分子化合物を被覆しなくても特に問題とならない。

　また、本発明の方法により得られる人工肺は、図３に示すようなタイプのものであってもよい。図３は、本発明の方法により得られる人工肺の他の実施形態を示す断面図である。また、図４は、図３のＡ－Ａ線断面図である。

　図３において、人工肺（中空糸膜外部血液灌流型人工肺）２０は、側面に血液流通用開口３２を有する内側筒状部材３１と、内側筒状部材３１の外面に巻き付けられた多数のガス交換用多孔質中空糸膜３からなる筒状中空糸膜束２２と、筒状中空糸膜束２２を内側筒状部材３１とともに収納するハウジング２３と、中空糸膜３の両端を開口した状態で、筒状中空糸膜束２２の両端部をハウジングに固定する隔壁２５，２６と、ハウジング２３内に形成された血液室１７と連通する血液流入口２８および血液流出口２９ａ、２９ｂと、中空糸膜３の内部と連通するガス流入口２４およびガス流出口２７とを有するものである。

　本実施形態の人工肺２０は、図３および図４に示されるように、ハウジング２３は、内側筒状部材３１を収納する外側筒状部材３３を備え、筒状中空糸膜束２２は内側筒状部材３１と外側筒状部材３３間に収納されており、さらに、ハウジング２３は、内側筒状部材内と連通する血液流入口または血液流出口の一方と、外側筒状部材内部と連通する血液流入口または血液流出口の他方とを備えている。

　具体的には、本実施形態の人工肺２０では、ハウジング２３は、外側筒状部材３３、内側筒状部材３１内に収納され、先端が内側筒状部材３１内で開口する内筒体３５を備える。内筒体３５の一端（下端）には、血液流入口２８が形成されており、外側筒状部材３３の側面には、外方に延びる２つの血液流出口２９ａ，２９ｂが形成されている。なお、血液流出口は、一つであってもまたは複数であってもよい。

　そして、筒状中空糸膜束２２は、内側筒状部材３１の外面に巻き付けられている。つまり、内側筒状部材３１が筒状中空糸膜束２２のコアとなっている。内側筒状部材３１の内部に収納された内筒体３５は、先端部が第１の隔壁２５付近にて開口している。また、内側筒状部材３１より、突出する下端部に血液流入口２８が形成されている。

　そして、内筒体３５、中空糸膜束２２が外面に巻き付けられた内側筒状部材３１、さらに、外側筒状部材３３は、それぞれがほぼ同心的に配置されている。そして、中空糸膜束２２が外面に巻き付けられた内側筒状部材３１の一端（上端）および外側筒状部材３３の一端（上端）は、第１の隔壁２５により、両者の同心的位置関係が維持されるとともに、内側筒状部材内部および外側筒状部材３３と中空糸膜の外面との間により形成される空間が外部と連通しない液密状態となっている。

　また、内筒体３５の血液流入口２８より若干上方となる部分、中空糸膜束２２が外面に巻き付けられた内側筒状部材３１の他端（下端）および外側筒状部材３３の他端（下端）は、第２の隔壁２６により、両者の同心的位置関係が維持されるとともに、内筒体３５と内側筒状部材３１との間に形成される空間および外側筒状部材３３と中空糸膜の外面との間により形成される空間が外部と連通しない液密状態となっている。また、隔壁２５，２６は、ポリウレタン、シリコーンゴムなどのポッティング剤で形成される。

　よって、本実施形態の人工肺２０では、内筒体３５の内部により形成される血液流入口１７ａ、内筒体３５と内側筒状部材３１との間に形成される実質的に筒状空間となっている第１の血液室１７ｂ、中空糸膜束２２と外側筒状部材３３との間に形成される実質的に筒状空間となっている第２の血液室１７ｃを備え、これらにより血液室１７が形成されている。

　そして、血液流入口２８から流入した血液は、血液流入口１７ａ内に流入し、内筒体３５（血液流入口１７ａ）内を上昇し、内筒体３５の上端３５ａ（開口端）より流出し、第１の血液室１７ｂ内に流入し、内側筒状部材３１に形成された開口３２を通過して、中空糸膜に接触し、ガス交換がなされた後、第２の血液室１７ｃに流入し、血液流出口２９ａ，２９ｂより流出する。

　また、外側筒状部材３３の一端には、ガス流入口２４を備えるガス流入用部材４１が固定されており、同様に、外側筒状部材３３の他端には、ガス流出口２７を有するガス流出用部材４２が固定されている。なお、内筒体３５の血液流入口２８は、このガス流出用部材４２を貫通して外部に突出している。

　外側筒状部材３３としては、特に制限されないが、円筒体、多角筒、断面が楕円状のものなどが使用できる。好ましくは円筒体である。また、外側筒状部材の内径は、特に制限されず、公知の人工肺に使用される外側筒状部材の内径と同様でありうるが、３２～１６４ｍｍ程度が好適である。また、外側筒状部材の有効長（全長のうち隔壁に埋もれていない部分の長さ）もまた、特に制限されず、公知の人工肺に使用される外側筒状部材の有効長と同様でありうるが、１０～７３０ｍｍ程度が好適である。

　また、内側筒状部材３１の形状は、特に制限されないが、例えば、円筒体、多角筒、断面が楕円状のものなどが使用できる。好ましくは円筒体である。また、内側筒状部材の外径は、特に制限されず、公知の人工肺に使用される内側筒状部材の外径と同様でありうるが、２０～１００ｍｍ程度が好適である。また、内側筒状部材の有効長（全長のうち隔壁に埋もれていない部分の長さ）もまた、特に制限されず、公知の人工肺に使用される内側筒状部材の有効長と同様でありうるが、１０～７３０ｍｍ程度が好適である。

　内側筒状部材３１は、側面に多数の血液流通用開口３２を備えている。開口３２の大きさは、筒状部材の必要強度を保持する限り、総面積が大きいことが好ましい。このような条件を満足するものとしては、例えば、正面図である図５、図５の中央縦断面図である図６、さらに図５のＢ－Ｂ線断面図である図７に示されるように、開口３２を筒状部材の外周面に等角度間隔で複数（例えば、４～２４個、図では、長手方向に８個）設けた環状配置開口を、筒状部材の軸方向に等間隔で複数組（図では、８組／周）設けたものが好適である。さらに、開口形状は、丸、多角形、楕円形などでもよいが、図５に示すような、長円形状のものが好適である。

　また、内筒体３５の形状は、特に制限されないが、例えば、円筒体、多角筒、断面が楕円状のものなどが使用できる。好ましくは円筒体である。また、内筒体３５の先端開口と第１の隔壁２５との距離は、特に制限されず、公知の人工肺に使用されるのと同様の距離が適用できるが、２０～５０ｍｍ程度が好適である。また、内筒体３５の内径もまた、特に制限されず、公知の人工肺に使用される内筒体の内径と同様でありうるが、１０～３０ｍｍ程度が好適である。

　筒状中空糸膜束２２の厚さは、特に制限されず、公知の人工肺に使用される筒状中空糸膜束の厚さと同様でありうるが、５～３５ｍｍが好ましく、特に１０ｍｍ～２８ｍｍであることが好ましい。また、筒状中空糸膜束２２の外側面と内側面間により形成される筒状空間に対する中空糸膜の充填率もまた、特に制限されず、公知の人工肺における充填率が同様にして適用できるが、４０～８５％が好ましく、特に４５～８０％が好ましい。また、中空糸膜束２２の外径は、公知の人工肺に使用される中空糸膜束の外径と同様でありうるが、３０～１７０ｍｍが好ましく、特に、７０～１３０ｍｍが好ましい。ガス交換膜としては、上述したものが使用される。

　そして、中空糸膜束２２は、内側筒状部材３１に中空糸膜を巻き付けること、具体的には、内側筒状部材３１をコアとして、中空糸膜ボビンを形成させ、形成された中空糸膜ボビンの両端を、隔壁による固定の後、コアである内側筒状部材３１とともに中空糸膜ボビンの両端を切断することにより、形成することができる。なお、この切断により、中空糸膜は、隔壁の外面において開口する。なお、中空糸膜の形成方法は、上記方法に限定されるものではなく、他の公知の中空糸膜の形成方法を同様にしてあるいは適宜修飾して使用してもよい。

　特に、中空糸膜は、１本あるいは複数本同時に、実質的に平行でかつ隣り合う中空糸膜が実質的に一定の間隔となるように内側筒状部材３１に巻きつけられることが好ましい。これにより、血液の偏流をより有効に抑制できる。また、中空糸膜は、隣り合う中空糸膜との距離が、以下に制限されないが、中空糸膜の外径の１／１０～１／１となっていることが好ましい。さらに、中空糸膜は、隣り合う中空糸膜との距離が、３０～２００μｍであると好ましい。

　さらに、中空糸膜束２２は、中空糸膜が、１本あるいは複数本（好ましくは、２～１６本）同時に、かつ隣り合うすべての中空糸膜が実質的に一定の間隔となるように内側筒状部材３１に巻きつけられることによって、形成されたものであるとともに、中空糸膜を内側筒状部材上に巻き付ける際に、内側筒状部材３１を回転させるための回転体と中空糸膜を編み込むためのワインダーとが、下記式（１）の条件で動くことによって内側筒状部材３１に巻きつけられることにより形成されたものであることが好ましい。

　上記条件とすることによって、血液偏流の形成をより少ないものとすることができる。このときの巻取り用回転体の回転数とワインダー往復数の関係であるｎは、特に制限されないが、通常、１～５であり、好ましくは２～４である。

　また、中空糸膜型人工肺２０においても、図２に示すように、この中空糸膜型人工肺１の少なくとも中空糸膜３の外表面３ａ’（さらには外面層３ａ）に、本発明に係る抗血栓性高分子化合物１８が被覆されている。ここで、抗血栓性高分子化合物は、中空糸膜３の内部層３ｂまたは内面層３ｃに存在してもよいが、内部層３ｂまたは中空糸膜の内面層３ｃには実質的に存在していないことが好ましい。また、中空糸膜３は、中央にガス室を形成する通路（内腔）３ｄを備えている。加えて、中空糸膜３は、その外表面３ａ’と内表面３ｃ’を連通する開口部３ｅを有している。ここで、中空糸膜の好ましい形態（内径、外径、肉厚、空孔率、細孔の孔径など）は、特に制限されないが、上記図１において記載したものと同様の形態が採用できる。

　本実施形態に係る人工肺２０では、中空糸膜３は互いに接触するとともに何重にも積み重ねられたいわゆるボビン状となっている。本実施形態では、抗血栓性高分子化合物による被覆は、均一に中空糸膜の外表面３ａ’に選択的に形成される。このような構成とすることにより、中空糸膜の内面層３ｃへの血液（特に血漿成分）の漏出も抑制・防止できる。すなわち、血液接触部である中空糸膜３の外表面３ａ’（さらには外面層３ａ）が選択的に抗血栓性高分子化合物により被覆されていることにより、血液（特に血漿成分）の漏出（リーク）を有効に抑制・防止できる。特に本発明に係る抗血栓性高分子化合物が中空糸膜３の内部層３ｂおよび内面層３ｃに実質的に存在しない場合には、中空糸膜の内部層３ｂおよび内面層３ｃは、素材の疎水性状態を維持しているため、高い血液（特に血漿成分）の漏出（リーク）をさらに有効に抑制・防止できる。なお、本実施形態では、血液流路が複雑でかつ狭い部分を多く備え、ガス交換能には優れるが、血小板の粘着／付着および活性化の点においては、ボビンタイプでない外部血液灌流型の人工肺より劣る場合がある。しかしながら、上述したように、抗血栓性高分子化合物の被覆が均一であるため、中空糸膜の血液接触部での血小板の粘着／付着および活性化が少ない。また、被覆（特にコートむら部分）が中空糸膜から剥離することも抑制・防止できる。

　また、抗血栓性高分子化合物の被覆は、人工肺の中空糸膜の外表面に必須に形成されるが、外表面に加えて、他の構成部材（例えば、血液接触部全体）に形成されてもよい。当該構成をとることにより、人工肺の血液接触部全体において、血小板の粘着／付着および活性化をさらにより有効に抑制・防止できる。また、血液接触面の接触角が低くなるので、プライミング作業が容易となる。なお、この場合には、抗血栓性高分子化合物の被覆は血液が接触する他の構成部材に形成されることは好ましいが、血液接触部以外の中空糸膜もしくは中空糸膜の他の部分（例えば、隔壁中に埋没する部分、中空糸相互の接触部）には、抗血栓性高分子化合物が被覆されていなくてもよい。このような部分は、血液と接触しないので、抗血栓性高分子化合物を被覆しなくても特に問題とならない。

　［人工肺の製造方法］
　本発明に係る人工肺の製造方法は、外表面と、内腔を形成する内表面と、前記外表面と前記内表面とを連通する開口部と、を有する複数のガス交換用多孔質中空糸膜からなる中空糸膜束がハウジング内に収容され、前記ハウジング内における前記中空糸膜束の外側を血液流路として、当該血液流路の上流側および下流側にそれぞれ血液流入口および血液流出口を有する、人工肺の製造方法であって、前記血液流路に抗血栓性高分子化合物を含むコロイド溶液を充填し、前記血液流入口と前記血液流出口との間で前記コロイド溶液を運動させることを特徴とする。

　本発明の方法では、まず、抗血栓性高分子化合物を含む溶液（コロイド液）を調製する。そして、当該コロイド液を血液流路に充填し、コロイド液を運動させながら中空糸膜の外表面に対してコーティングを行う。以下では、（１）コロイド液の調製工程および（２）コロイド液のコーティング（被覆）工程として、それぞれ説明する。

　（１）コロイド液の調製工程
　本工程では、中空糸膜の外表面にコーティングするための、コロイド液を調製する。上述のように、本発明に係る方法において用いられるコロイド液は、抗血栓性高分子化合物を含む。

　まず、本発明に係るコロイド液の調製において用いられる抗血栓性高分子化合物について説明する。

　（抗血栓性高分子化合物およびその製造方法）
　本発明において用いられる抗血栓性高分子化合物は、中空糸膜に塗布されることにより、人工肺に抗血栓性を付与する化合物である。また、「抗血栓性」とは、血液と接触する表面において血液の凝固を低減する性質をいう。

　抗血栓性高分子化合物は、抗血栓性や生体適合性を有するものであれば、特に制限なく用いることができる。なかでも、上記特性に優れるという観点から、抗血栓性高分子化合物は、下記式（Ｉ）：

　式中、Ｒ^３は、水素原子またはメチル基を表し、Ｒ^１は、炭素数１～４のアルキレン基を表し、Ｒ^２は、炭素数１～４のアルキル基を表す；
で示されるアルコキシアルキル（メタ）アクリレート由来の構成単位を有すると好ましい。上記の式（Ｉ）で示される構成単位を有する化合物は、抗血栓性生体適合性（血小板の粘着／付着の抑制・防止効果、および血小板の活性化の抑制・防止効果）、特に血小板の粘着／付着の抑制・防止効果に優れる。ゆえに、上記構成単位を有する化合物を用いることにより、抗血栓性生体適合性（血小板の粘着／付着の抑制・防止効果、および血小板の活性化の抑制・防止効果）、特に血小板の粘着／付着の抑制・防止効果に優れた人工肺を製造することが可能となる。

　なお、本明細書において、「（メタ）アクリレート」は「アクリレートおよび／またはメタクリレート」を意味する。すなわち、「アルコキシアルキル（メタ）アクリレート」は、アルコキシアルキルアクリレートのみ、アルコキシアルキルメタクリレートのみ、ならびにアルコキシアルキルアクリレートおよびアルコキシアルキルメタクリレートすべての場合を包含する。

　上記式（Ｉ）において、Ｒ^１は、炭素数１～４のアルキレン基を表す。ここで、炭素数１～４のアルキレン基としては、特に制限されず、メチレン基、エチレン基、トリメチレン基、テトラメチレン基、プロピレン基の直鎖または分岐鎖のアルキレン基がある。これらのうち、エチレン基、プロピレン基が好ましく、抗血栓性および生体適合性のさらなる向上効果を考慮すると、エチレン基が特に好ましい。Ｒ^２は、炭素数１～４のアルキル基を表す。ここで、炭素数１～４のアルキル基としては、特に制限されず、メチル基、エチル基、プロピル基、イソプロピル基、ブチル基、イソブチル基、ｓｅｃ－ブチル基、ｔｅｒｔ－ブチル基の直鎖または分岐鎖のアルキル基がある。これらのうち、メチル基、エチル基が好ましく、抗血栓性および生体適合性のさらなる向上効果を考慮すると、メチル基が特に好ましい。Ｒ^３は、水素原子またはメチル基を表す。なお、本発明に係る抗血栓性高分子化合物が２種以上のアルコキシアルキル（メタ）アクリレート由来の構成単位を有する場合には、各構成単位は、同一であってもあるいは異なるものであってもよい。

　アルコキシアルキル（メタ）アクリレートとしては、具体的には、メトキシメチルアクリレート、メトキシエチルアクリレート、メトキシプロピルアクリレート、エトキシメチルアクリレート、エトキシエチルアクリレート、エトキシプロピルアクリレート、エトキシブチルアクリレート、プロポキシメチルアクリレート、ブトキシエチルアクリレート、メトキシブチルアクリレート、メトキシメチルメタクリレート、メトキシエチルメタクリレート、エトキシメチルメタクリレート、エトキシエチルメタクリレート、プロポキシメチルメタクリレート、ブトキシエチルメタクリレート等が挙げられる。これらのうち、抗血栓性および生体適合性のさらなる向上効果の観点から、メトキシエチル（メタ）アクリレート、メトキシブチルアクリレートが好ましく、メトキシエチルアクリレート（ＭＥＡ）が特に好ましい。すなわち、本発明に係る抗血栓性高分子化合物がポリメトキシエチルアクリレート（ＰＭＥＡ）であることが好ましい。上記アルコキシアルキル（メタ）アクリレートは、単独で使用されてもあるいは２種以上を混合して使用してもよい。

　本発明に係る抗血栓性高分子化合物は、アルコキシアルキル（メタ）アクリレート由来の構成単位を有していると好ましく、アルコキシアルキル（メタ）アクリレート由来の構成単位の１種もしくは２種以上から構成される重合体（単独重合体）であってもまたは１種もしくは２種以上のアルコキシアルキル（メタ）アクリレート由来の構成単位および当該アルコキシアルキル（メタ）アクリレートと共重合し得る１種もしくは２種以上の単量体由来の構成単位（他の構成単位）から構成される重合体（共重合体）であってもよい。なお、本発明に係る抗血栓性高分子化合物が２種以上の構成単位から構成される場合には、高分子（共重合体）の構造は特に制限されず、ランダム共重合体、交互共重合体、周期的共重合体、ブロック共重合体のいずれであってもよい。また、重合体の末端は特に制限されず、使用される原料の種類によって適宜規定されるが、通常、水素原子である。

　ここで、本発明に係る抗血栓性高分子化合物がアルコキシアルキル（メタ）アクリレート由来の構成単位に加えて他の構成単位を有する場合の、アルコキシアルキル（メタ）アクリレートと共重合し得る単量体（共重合性単量体）としては、特に制限されない。例えば、メチルアクリレート、エチルアクリレート、プロピルアクリレート、ブチルアクリレート、２－エチルヘキシルアクリレート、メチルメタクリレート、エチルメタクリレート、プロピルメタクリレート、ブチルメタクリレート、２－エチルヘキシルメタクリレート、ヘキシルアクリレート、ヘキシルメタクリレート、エチレン、プロピレン、アクリルアミド、Ｎ，Ｎ－ジメチルアクリルアミド、Ｎ，Ｎ－ジエチルアクリルアミド、アミノメチルアクリレート、アミノエチルアクリレート、アミノイソプロピルアクリレート、ジアミノメチルアクリレート、ジアミノエチルアクリレート、ジアミノブチルアクリレート、メタアクリルアミド、Ｎ，Ｎ－ジメチルメタクリルアミド、Ｎ，Ｎ－ジエチルメタクリルアミド、アミノメチルメタクリレート、アミノエチルメタクリレート、ジアミノメチルメタクリレート、ジアミノエチルメタクリレート等が挙げられる。これらのうち、共重合性単量体としては、分子内にヒドロキシル基やカチオン性基を有しないものが好ましい。共重合体は、ランダム共重合体、ブロック共重合体、グラフト共重合体のいずれでもよく、ラジカル重合やイオン重合、マクロマーを利用した重合等の公知の方法により合成することができる。ここで、共重合体の全構成単位中、共重合性単量体に由来する構成単位の割合は、特に制限されないが、抗血栓性および生体適合性などを考慮すると、共重合性単量体に由来する構成単位（他の構成単位）が、共重合体の全構成単位中、０モル％を超えて５０モル％以下であることが好ましい。５０モル％を超えると、アルコキシアルキル（メタ）アクリレートによる効果が低下してしまう可能性がある。

　ここで、抗血栓性高分子化合物の重量平均分子量は特に制限されないが、好ましくは８０，０００以上である。本発明に係る人工肺の製造方法において、抗血栓性高分子化合物は、コロイド液の形態で中空糸膜の外表面または内表面に塗布される。したがって、所望のコロイド液を調製しやすいという観点から、抗血栓性高分子化合物の重量平均分子量は、８００，０００未満であると好ましい。上記範囲とすることにより、抗血栓性高分子化合物を含む溶液中で、当該化合物が凝集または沈殿することを抑制し、安定したコロイド液を調製することができる。さらに、抗血栓性高分子化合物の重量平均分子量は、２００，０００を超えて８００，０００未満であると好ましく、２１０，０００～６００，０００であるとより好ましく、２２０，０００～５００，０００であるとさらにより好ましく、２３０，０００～４５０，０００であると特に好ましい。

　本明細書において、「重量平均分子量」は、標準物質としてポリスチレンを、移動相としてテトラヒドロフラン（ＴＨＦ）をそれぞれ使用するゲル浸透クロマトグラフィー（Ｇｅｌ　Ｐｅｒｍｅａｔｉｏｎ　Ｃｈｒｏｍａｔｏｇｒａｐｈｙ、ＧＰＣ）により測定した値を採用するものとする。具体的には、分析対象となるポリマーをＴＨＦに溶解し１ｍｇ／ｍｌの溶液を調製する。このように調製されたポリマー溶液について、株式会社島津製作所製ＧＰＣシステムＬＣ－２０にＳｈｏｄｅｘ社製ＧＰＣカラムＬＦ－８０４を取り付け、移動相としてＴＨＦを流し、標準物質としてポリスチレンを用いて、分析対象となるポリマーのＧＰＣを測定する。標準ポリスチレンで較正曲線を作製した後、この曲線に基づいて分析対象となるポリマーの重量平均分子量を算出する。

　抗血栓性高分子化合物の分子量を大きくすることによって、被膜中に含まれる、分子量が比較的小さい高分子の含有量を低減でき、その結果、比較的分子量が小さい高分子が、血液中へ溶出することを抑制・防止するという効果も得られると推測される。したがって、抗血栓性高分子化合物の重量平均分子量が上記範囲に含まれる場合には、被膜（特に低分子量の高分子）の血液中への溶出を更に有効に抑制・防止できる。また、抗血栓性および生体適合性の点からも好ましい。また、本明細書において、「低分子量の高分子」とは、重量平均分子量が６０，０００未満の高分子を意味する。なお、重量平均分子量の測定方法は、上記の通りである。

　また、上記式（Ｉ）で示されるアルコキシアルキル（メタ）アクリレート由来の構成単位を含む抗血栓性高分子化合物は、公知の方法によって製造できる。具体的には、下記式（ＩＩ）：

で示されるアルコキシアルキル（メタ）アクリレート、および必要に応じて添加される上記アルコキシアルキル（メタ）アクリレートと共重合し得る単量体（共重合性単量体）の１種または２種以上とを重合溶媒中で重合開始剤と共に撹拌して、単量体溶液を調製し、上記単量体溶液を加熱することにより、アルコキシアルキル（メタ）アクリレート、またはアルコキシアルキル（メタ）アクリレートおよび必要に応じて添加される共重合性単量体を（共）重合させる方法が好ましく使用される。なお、上記式（ＩＩ）において、置換基Ｒ^１、Ｒ^２およびＲ^３は、上記式（Ｉ）の定義と同様であるため、ここでは説明を省略する。

　上記単量体溶液の調製で使用できる重合溶媒は、用いられる上記式（ＩＩ）のアルコキシアルキル（メタ）アクリレートおよび必要に応じて添加される共重合性単量体を溶解できるものであれば特に制限されない。例えば、水、メタノール、エタノール、プロパノール、イソプロパノール等のアルコール、ポリエチレングリコール類などの水性溶媒；トルエン、キシレン、テトラリン等の芳香族系溶媒；およびクロロホルム、ジクロロエタン、クロロベンゼン、ジクロロベンゼン、トリクロロベンゼン等のハロゲン系溶媒などが挙げられる。これらのうち、アルコキシアルキル（メタ）アクリレートの溶解しやすさ、上記したような重量平均分子量を有する高分子の得やすさなどを考慮すると、メタノールが好ましい。

　単量体溶液中の単量体濃度は、特に制限されないが、濃度を比較的高く設定することによって、得られる抗血栓性高分子化合物の重量平均分子量を大きくすることができる。このため、上記したような重量平均分子量を有する高分子の得やすさなどを考慮すると、単量体溶液中の単量体濃度は、好ましくは５０質量％未満であり、より好ましくは１５質量％以上５０質量％未満である。さらに、単量体溶液中の単量体濃度は、より好ましくは２０質量％以上４８質量％以下であり、特に好ましくは２５質量％以上４５質量％以下である。なお、上記単量体濃度は、単量体を２種以上使用する場合には、これらの単量体の合計濃度を意味する。

　重合開始剤は特に制限されず、公知のものを使用すればよい。好ましくは、重合安定性に優れる点で、ラジカル重合開始剤であり、具体的には、過硫酸カリウム（ＫＰＳ）、過硫酸ナトリウム、過硫酸アンモニウム等の過硫酸塩；過酸化水素、ｔ－ブチルパーオキシド、メチルエチルケトンパーオキシド等の過酸化物；アゾビスイソブチロニトリル（ＡＩＢＮ）、２，２’－アゾビス（４－メトキシ－２，４－ジメチルバレロニトリル）、２，２’－アゾビス（２，４－ジメチルバレロニトリル）、２，２’－アゾビス［２－（２－イミダゾリン－２－イル）プロパン］ジヒドロクロリド、２，２’－アゾビス［２－（２－イミダゾリン－２－イル）プロパン］ジスルフェートジハイドレート、２，２’－アゾビス（２－メチルプロピオンアミジン）ジヒドロクロリド、２，２’－アゾビス［Ｎ－（２－カルボキシエチル）－２－メチルプロピオンアミジン）］ハイドレート、３－ヒドロキシ－１，１－ジメチルブチルパーオキシネオデカノエート、α－クミルパーオキシネオデカノエート、１，１，３，３－テトラブチルパーオキシネオデカノエート、ｔ－ブチルパーオキシネオデカノエート、ｔ－ブチルパーオキシネオヘプタノエート、ｔ－ブチルパーオキシピバレート、ｔ－アミルパーオキシネオデカノエート、ｔ－アミルパーオキシピバレート、ジ（２－エチルヘキシル）パーオキシジカーボネート、ジ（セカンダリーブチル）パーオキシジカーボネート、アゾビスシアノ吉草酸等のアゾ化合物が挙げられる。また、例えば、上記ラジカル重合開始剤に、亜硫酸ナトリウム、亜硫酸水素ナトリウム、アスコルビン酸等の還元剤を組み合わせてレドックス系開始剤として用いてもよい。重合開始剤の配合量は、単量体（アルコキシアルキル（メタ）アクリレートおよび必要に応じて添加される共重合性単量体；以下、同様）の合計量に対して、０．０００１～１モル％が好ましく、０．００１～０．８モル％であるとより好ましく、０．０１～０．５モル％であると特に好ましい。または、重合開始剤の配合量は、１００質量部の単量体（複数種の単量体を用いる場合は、その全体）に対して、好ましくは０．００５～２質量部であり、より好ましくは０．０５～０．５質量部である。このような重合開始剤の配合量であれば、所望の重量平均分子量を有する高分子がより効率よく製造できる。

　上記重合開始剤は、単量体および重合溶媒とそのまま混合されてもよいが、予め他の溶媒に溶解した溶液の形態で単量体および重合溶媒とそのまま混合されてもよい。後者の場合、他の溶媒としては、重合開始剤を溶解できるものであれば特に制限されないが、上記重合溶媒と同様の溶媒が例示できる。また、他の溶媒は、上記重合溶媒と同じであってもまたは異なってもよいが、重合の制御のしやすさなどを考慮すると、上記重合溶媒と同じ溶媒であることが好ましい。また、この場合の他の溶媒における重合開始剤の濃度は、特に制限されないが、混合のしやすさなどを考慮すると、重合開始剤の添加量が、他の溶媒１００質量部に対して、好ましくは０．１～１０質量部、より好ましくは０．１５～５質量部、さらにより好ましくは０．２～１．８質量部である。

　次に、上記単量体溶液を加熱することにより、アルコキシアルキル（メタ）アクリレートまたはアルコキシアルキル（メタ）アクリレートおよび他の単量体を（共）重合する。ここで、重合方法は、例えば、ラジカル重合、アニオン重合、カチオン重合などの公知の重合方法が採用でき、好ましくは製造が容易なラジカル重合を使用する。

　重合条件は、上記単量体（アルコキシアルキル（メタ）アクリレートまたはアルコキシアルキル（メタ）アクリレートおよび共重合性単量体）が重合できる条件であれば特に制限されない。具体的には、重合温度は、好ましくは３０～６０℃であり、より好ましくは４０～５５℃である。また、重合時間は、好ましくは１～２４時間であり、好ましくは３～１２時間である。かような条件であれば、上記したような高分子量の重合体がより効率的に製造できる。また、重合工程におけるゲル化を有効に抑制・防止すると共に、高い製造効率を達成できる。

　また、必要に応じて、連鎖移動剤、重合速度調整剤、界面活性剤、およびその他の添加剤を、重合の際に適宜使用してもよい。

　重合反応を行う雰囲気は特に制限されるものではなく、大気雰囲気下、窒素ガスやアルゴンガス等の不活性ガス雰囲気等で行うこともできる。また、重合反応中は、反応液を攪拌してもよい。

　重合後の重合体は、再沈澱法、透析法、限外濾過法、抽出法など一般的な精製法により精製することができる。コロイド液の調製に適した（共）重合体が得られるという理由から、上記の中でも、再沈殿法による精製を行うと好ましい。このとき、再沈殿を行うために用いる貧溶媒としては、エタノールを用いると好ましい。

　精製後の重合体は、凍結乾燥、減圧乾燥、噴霧乾燥、または加熱乾燥等、任意の方法によって乾燥することもできるが、重合体の物性に与える影響が小さいという観点から、凍結乾燥または減圧乾燥が好ましい。

　次に、本発明に係るコロイド液の調製方法について説明する。

　（コロイド液の調製）
　抗血栓性高分子化合物を含む溶液（コロイド液）の調製に使用される溶媒は、抗血栓性高分子化合物を適度に分散させてコロイド液を調製することができるものであれば特に制限されない。中空糸膜の細孔の外表面または内表面（酸素含有ガスが流れる側の表面）までのコロイド液の浸透をより有効に防止する観点から、溶媒が水を含むことが好ましい。ここで、水は、純水、イオン交換水または蒸留水であると好ましく、なかでも、逆浸透膜により精製した純水（ＲＯ水）であると好ましい。

　また、コロイド液の調製に使用される水以外の溶媒は、特に制限されないが、抗血栓性高分子化合物の分散性等の制御のしやすさを考慮すると、メタノール、アセトンであることが好ましい。上記水以外の溶媒は、１種単独で使用されてもあるいは２種以上の混合物の形態で使用されてもよい。これらのうち、抗血栓性高分子化合物の分散性等のさらなる制御のしやすさを考慮すると、メタノールであることが好ましい。すなわち、溶媒は、水およびメタノールから構成されることが好ましい。ここで、水およびメタノールの混合比は、特に制限されないが、抗血栓性高分子化合物の分散性およびコロイドの平均粒子径のさらなる制御のしやすさを考慮すると、水：メタノールの混合比（質量比）が、６～３２：１であることが好ましく、１０～３０：１であることがより好ましい。すなわち、溶媒は、６～３２：１の混合比（質量比）で水およびメタノールから構成されることが好ましく、１０～３０：１の混合比（質量比）で水およびメタノールから構成されることがより好ましい。

　なお、上記のように、水と水以外の溶媒との混合溶媒を用いてコロイド液を調製する際、溶媒（例えば、水およびメタノール）、抗血栓性高分子化合物を添加する順序は特に制限されないが、以下の手順でコロイド液を調製すると好ましい。すなわち、抗血栓性高分子化合物を水以外の溶媒（好ましくは、メタノール）に添加して抗血栓性高分子化合物含有溶液を調製し、続いて、水に対して上記抗血栓性高分子化合物含有溶液を添加する方法でコロイド液を調製すると好ましい。このような方法によれば、抗血栓性高分子化合物を分散させやすい。また、上記方法によれば、粒子径が均一なコロイドを形成することができ、均一な被膜が形成しやすくなるという利点もある。

　上記方法において、水に対する抗血栓性高分子化合物含有溶液の添加速度は、特に制限されないが、水に対し、上記抗血栓性高分子化合物含有溶液を１０～１００００ｇ／分の速度で添加すると好ましい。

　コロイド液を調製する際の撹拌時間や撹拌温度は特に制限されないが、粒子径が均一なコロイドを形成しやすく、コロイドを均一に分散できるという観点から、水に抗血栓性高分子化合物含有溶液を添加した後、１～３０分間撹拌すると好ましく、５～１５分間撹拌するとより好ましい。また、撹拌温度は、１０～４０℃であると好ましく、２０～３０℃であるとより好ましい。

　コロイド液中の抗血栓性高分子化合物の濃度は、特に制限されないが、コーティング量を増加させやすいという観点から、０．００５質量％以上であると好ましい。さらに上記観点から、コロイド液は、抗血栓性高分子化合物を、０．０１質量％以上の濃度で含むとより好ましく、０．０３質量％以上の濃度で含むとさらに好ましく、０．０４質量％以上の濃度で含むと特に好ましい。一方、コロイド液中の抗血栓性高分子化合物の濃度の上限は、特に制限されないが、被膜の形成しやすさ、コートむらの低減効果などを考慮すると、０．３質量％以下であると好ましく、０．２質量％以下であるとより好ましい。また、このような範囲であれば、抗血栓性高分子化合物の被膜が厚くなりすぎることによる、ガス交換能の低下も抑制される。

　（２）コロイド液のコーティング（被覆）工程
　次に、上記の通り調製したコロイド液を、中空糸膜の外表面にコーティングする。具体的には、人工肺（例えば、前述の図１または図３のような構造のもの）を組み立てた後、上記工程（１）において調製したコロイド液を血液流路に充填し、前記コロイド液を血液流入口と血液流出口との間で運動させることにより、中空糸膜の外表面を抗血栓性高分子化合物でコーティングする。

　ここで、コロイド液を血液流入口と血液流出口との間で運動させる方法として、特に制限されず、例えば、コロイド液を人工肺の血液流路に循環運動する方法や、コロイド液を血液流入口と血液流出口との間で往復運動する方法等が挙げられる。この中でも、コロイド液を血液流入口と血液流出口との間で運動させる方法として、往復運動させる方法は設備のコストの観点から好ましい。

　コロイド液を人工肺の血液流路に循環運動する方法は、コロイド液を循環運動させられる方法であれば特に制限されないが、例えば、ローラーポンプを用いて、コロイド液を人工肺の血液流路に一定の流速で循環することができる。この場合は、コロイド液の血液流路における流速は、０．１Ｌ／分以上であることが好ましく、１Ｌ／分以上であることがより好ましく、３Ｌ／分以上であることがさらに好ましい。この範囲内であれば、コーティング工程の所要時間を短縮できる。また、コロイド液の血液流路における流速は、１０Ｌ／分以下であることが好ましく、８Ｌ／分以下であることがより好ましく、５Ｌ／分以下であることがさらに好ましい。この範囲内であれば、ローラーポンプを使用できるため好ましい。コロイド液を血液流路において循環運動させる時間は、特に制限されず、前記流速に合せて適宜調整することができる。コーティング工程の所要時間およびコーティング量のバランスという観点から、コロイド液が血液流路において循環運動する時間は、１分以上１時間以下であることが好ましく、３分以上３０分以下であることがより好ましく、５分以上１０分以下であることがさらに好ましい。

　コロイド液を血液流入口と血液流出口との間で往復運動する方法は、コロイド液を往復運動させられる方法であれば特に制限されないが、例えば、人工肺の血液流入口と血液流出口にそれぞれチューブを接続し、血液流入口または血液流出口に接続したチューブを２つの押し板ではさみ、さらに押し板をモーターで前後運動させることにより、血液流路中のコロイド液を往復運動させることができる。この場合は、前記チューブの内径または押し板の長さ、または押し板が前後運動する周波数などを調整することにより、コロイド液の往復運動する流速をコントロールすることができる。特に制限されることはないが、前記チューブは、内径が３．０ｍｍ以上であることが好ましく、５．０ｍｍ以上であることがより好ましく、９．０ｍｍ以上であることがさらに好ましい。また、前記チューブは、内径が２０．０ｍｍ以下であることが好ましく、１５ｍｍ以下であることがより好ましく、１１．０ｍｍ以下であることがさらに好ましい。前記範囲内であれば、コロイド液の往復速度を容易に調整することができる。また、前記押し板は、特にその形または材質が制限されない。板状、円筒状のものを使用してもよく、また、アルミニウムや鉄などの金属製のものを使用してもよい。コロイド液の往復運動する流速をコントロールし易いという観点から、板状の押し板が好ましく用いられる。また、材料の入手しやすさの観点から、アルミニウム製の板がより好ましく用いられる。前記板状の押し板を使用する場合に、押し板の長さを調整することにより、コロイド液の往復運動する流速をコントロールすることができる。この際、押し板の長さが長ければ、一回の押し板の前後運動で、より多量のコロイド液を血液流路の中で往復運動させることができる。この観点から、押し板の長さが１０ｍｍ以上であることが好ましく、３０ｍｍ以上であることがより好ましく、６０ｍｍ以上であることがさらに好ましい。また、押し板の長さが短ければ、コーティング工程が円滑に進行できる。この観点から、押し板の長さが２００ｍｍ以下であることが好ましく、１６０ｍｍ以下であることがより好ましく、１２０ｍｍ以下であることがさらに好ましい。さらに、押し板が前後運動する周波数は、１秒間０．５往復以上５往復以下であることが好ましく、１秒間１往復以上４往復以下であることがより好ましく、１秒間２往復以上３往復以下であることがさらに好ましい。前記範囲内であれば、コーティング工程の効率と円滑性とのバランスが取れる。以上などの手段で、血液流路におけるコロイド液の往復運動する流速を適宜に調整することができ、コーティング量向上のための最適化条件を図ることができる。さらに、コロイド液を血液流入口と血液流出口との間で往復運動させる際に、運動させるコロイド液の量は特に制限されないが、中空糸膜の膜面積（ｍ^２）に対して、１Ｌ／分・ｍ^２以上１０Ｌ／分・ｍ^２以下であることが好ましく、２Ｌ／分・ｍ^２以上８Ｌ／分・ｍ^２以下であることがより好ましく、３Ｌ／分・ｍ^２以上５Ｌ／分・ｍ^２以下であることがさらに好ましい。上記速度でコロイド液を運動させることにより、コロイド粒子の中空糸膜表面への吸着が良好に進行し、コーティング量が十分で、かつ、コートむらを減少することができる。

　なお、本明細書において、「膜面積」とは、中空糸膜の外表面の面積をいい、中空糸膜の外径、円周率、本数および有効長の積から算出される。

　また、コロイド溶液を運動させる時間も、特に制限されないが、コーティング量、塗膜の形成しやすさ、コートむらの低減効果などを考慮すると、３０秒以上１００分以下であることが好ましく、１分以上７０分以下であることがより好ましく、１分以上３０分以下であることがさらに好ましい。また、コロイド液と中空糸膜との接触温度（コロイド液の人工肺の血液流通側への流通温度）は、コーティング量、塗膜の形成しやすさ、コートむらの低減効果などを考慮すると、５～４０℃が好ましく、１５～３０℃がより好ましい。

　本発明の一実施形態では、人工肺の製造方法において、前記血液流入口と前記血液流出口との間で前記コロイド溶液を運動させながら、前記中空糸膜の内腔をガス流路として、当該ガス流路に炭酸ガスを流通させることが好ましい。これにより、コロイド液中のコロイド粒子の凝集および中空糸膜の外表面への吸着がより一層進行する。そのメカニズムは、以下のように推察される。すなわち、コロイド溶液に含まれる抗血栓性高分子化合物のコロイド粒子（粒子表面）は負に帯電し、この電荷を中和するように、コロイド粒子の周囲には、陽イオンが存在していると考えられる。つまり、コロイド粒子は、電気二重層（ｅｌｅｃｔｒｉｃ　ｄｏｕｂｌｅ　ｌａｙｅｒ）を形成した状態にあると推測される。電気二重層に基づく静電的反発作用の理論はＤＬＶＯ（Ｄｅｒｊａｇｕｉｎ－Ｌａｎｄａｕ－Ｖｅｒｗｅｙ－Ｏｖｅｒｂｅｅｋ）理論として知られている。この理論によると、コロイド粒子間に働く力の全ポテンシャルエネルギーは、電気的反発力のポテンシャルエネルギーとファンデルワールス引力のポテンシャルエネルギーの和になる。粒子が接近して凝集するためには全ポテンシャルエネルギーの山を越えなければならない。このポテンシャルエネルギーの山が粒子の熱運動エネルギーに比べて非常に高ければ、これを超えることができないから、粒子は近づいてもはねかえされて凝集せず、コロイドは安定である。電気的反発力は電気二重層の厚さが大きいほど強いが、溶液中の電解質濃度が大きくなるほど拡散層が圧縮されて電気二重層の厚さが薄くなる。したがって、電気二重層を有するコロイド粒子を含むコロイド溶液に炭酸ガスを吹き込むと、二酸化炭素が水に溶解し、炭酸水素イオン（ＨＣＯ_３ ^－）や炭酸イオン（ＣＯ_３ ^２－）、水素イオン（Ｈ^＋）が生じ、電気二重層の厚さが薄くなって電気反発力が小さくなりコロイド粒子が凝集しやすくなる。この時、コロイド粒子同士だけでなく、中空糸膜の外表面とコロイド粒子との間でも同様の現象が起きており、コロイド粒子が中空糸膜の外表面が吸着しやすくなると考えられる。

　炭酸ガスの流通速度は、特に制限されないが、中空糸膜の膜面積（ｍ^２）に対して、０．５Ｌ／分・ｍ^２以上２０Ｌ／分・ｍ^２以下であることが好ましく、１Ｌ／分・ｍ^２以上１０Ｌ／分・ｍ^２以下であることがより好ましく、２Ｌ／分・ｍ^２以上５Ｌ／分・ｍ^２以下であることがさらに好ましい。上記速度で炭酸ガスを流通させることにより、コロイド粒子の凝集および中空糸膜外表面への吸着が良好に進行し、コーティング量が十分で、かつ、コートむらを減少することができる。なお、本明細書において、炭酸ガスの体積（Ｌ）は、２５℃、１ａｔｍにおける体積を意味する。

　上記炭酸ガスを流通させる際に、炭酸ガスに加えて、他のガス（例えば、窒素ガスなどの不活性ガス等）を流通させても構わない。ただし、コート量が十分で、かつ、コートむらの少ない人工肺を得る観点から、他のガスの割合は炭酸ガスに対して少ないことが好ましい。具体的には、炭酸ガスの流通量（体積）に対して、他のガスの流通量（体積）は０体積％以上５０体積％以下であることが好ましく、０体積％以上２０体積％以下であることがより好ましく、０体積％であることが最も好ましい。

　上記コロイド液で中空糸膜にコーティング（被覆）した後、塗膜を乾燥させることによって、本発明に係る抗血栓性高分子化合物による被覆（被膜）を中空糸膜の外表面に形成する。ここで、乾燥条件は、本発明に係る抗血栓性高分子化合物による被覆（被膜）が中空糸膜の外表面（さらには外面層）に形成できる条件であれば特に制限されない。具体的には、乾燥温度は、５～５０℃が好ましく、１５～４０℃がより好ましい。また、乾燥時間は、６０～３００分が好ましく、１２０～２４０分がより好ましい。または、好ましくは５～４０℃、より好ましくは１５～３０℃のガスを中空糸膜に連続してまたは段階的に流通させることによって、塗膜を乾燥させてもよい。ここで、ガスの種類は、塗膜に何ら影響を及ぼさず、塗膜を乾燥できるものであれば特に制限されない。具体的には、空気（エアー）、および窒素ガス、アルゴンガス等の不活性ガスなどが挙げられる。また、ガスの流通量は、塗膜を十分乾燥できる量であれば特に制限されないが、好ましく５～１５０Ｌ／分であり、より好ましく３０～１００Ｌ／分であり、さらに好ましくは５０～９０Ｌ／分である。

　本発明に係る人工肺の製造方法を用いて、中空糸膜の外表面に、十分な量の抗血栓性高分子化合物を含む被膜が形成された中空糸膜外部血液灌流型人工肺（以下、単に人工肺ともいう）を製造できる。当該中空糸膜外部血液灌流型人工肺の製造方法によれば、前記中空糸膜の外表面に抗血栓性高分子化合物を５ｍｇ／ｍ^２表面以上１００ｍｇ／ｍ^２表面以下の量で含む被膜を有する、中空糸膜外部血液灌流型人工肺も提供される。当該被膜中の抗血栓性高分子化合物の量は、１０ｍｇ／ｍ^２表面以上６０ｍｇ／ｍ^２表面以下であることがより好ましく、１５ｍｇ／ｍ^２表面以上５０ｍｇ／ｍ^２表面以下であることがさらに好ましい。抗血栓性高分子化合物のコーティング量が５ｍｇ／ｍ^２表面以上であれば、抗血栓性に優れた人工肺が得られる。一方、コーティング量の上限は特に制限されないが、１００ｍｇ／ｍ^２以下であると好ましい。かようなコーティング量であれば、抗血栓性高分子化合物を含む被膜が厚すぎることによるガス交換能の低下が抑制され、ガス交換能にも優れた人工肺が得られる。なお、上記コーティング量は、下記実施例に記載の方法によって測定される値を採用する。

　本発明に係る人工肺は、上記の通り、抗血栓性高分子材料が十分な量で被覆されるため、中空糸膜の外表面側の抗血栓性が向上する。したがって、当該人工肺を体外循環回路中に組み込み、血液を循環させた際、当該循環血液の血小板数維持率が向上する。具体的には、３０分間血液を循環させた後の血小板数維持率が、７０％を超えると好ましく、８０％以上であるとより好ましく、９０％以上であると特に好ましい（上限：１００％）。

　本発明の効果を、以下の実施例および比較例を用いて説明する。ただし、本発明の技術的範囲が以下の実施例のみに制限されるわけではない。なお、下記実施例において、特記しない限り、操作は室温（２５℃）で行われた。また、特記しない限り、「％」および「部」は、それぞれ、「質量％」および「質量部」を意味する。

　［抗血栓性高分子化合物の合成］
　製造例１：重量平均分子量３５万のＰＭＥＡの合成
　２－メトキシエチルアクリレート（ＭＥＡ）３５ｇ（０．２７ｍｏｌ）をメタノール１６０ｇに溶解し、四ツ口フラスコに入れ、５０℃でＮ_２バブリングを１時間行い、モノマー溶液を調製した。別途、２，２’－アゾビス（４－メトキシ－２，４－ジメチルバレロニトリル）（Ｖ－７０、和光純薬工業（株）製）０．０３５ｇをメタノール５ｇに溶解して、重合開始剤溶液を調製した。次に、この重合開始剤溶液をモノマー溶液に添加し、５０℃で５時間重合反応を行った。所定時間重合後、重合溶液をエタノールに滴下し、析出した重合体（ＰＭＥＡ）を回収した。なお、回収した重合体の重量平均分子量を測定したところ、３５０，０００であった。

　［コロイド液の調製］
　実施例１－１：ＰＭＥＡ濃度０．０４質量％のコロイド液
　上記製造例１で合成したＰＭＥＡ（重量平均分子量＝３５万）０．４８ｇを、４８ｇのメタノールに溶解した。別の容器にＲＯ水１１４０ｇを添加し、上記ＰＭＥＡのメタノール溶液を２４００ｇ／分の添加速度で添加した。その後、２５℃で３分間撹拌し、白濁したコロイド液を得た。コロイド液は、ＰＭＥＡのコロイドが分散されたコロイド液であった。

　［人工肺の作製］
　内径が１９５μｍ、外径が２９５μｍ、肉厚が５０μｍ、空孔率が約３５体積％、外表面の孔径（すなわち、開口部の平均直径）が８０ｎｍの多孔質ポリプロピレン製のガス交換用多孔質中空糸膜が巻きつけられた、膜面積（中空糸膜の外表面の面積）が０．５ｍ^２である血液外部灌流型中空糸膜人工肺を作製した。

　実施例１
　上記人工肺の血液流入口、血液流出口にそれぞれチューブ（内径９．５ｍｍ×外径１４．２ｍｍ）を接続し、血液流入口に接続したチューブをアルミニウム製の２枚板ではさんだ。人工肺、チューブに上記で調製したコロイド液９６ｇを入れ、血液流入口に接続したチューブの端をクランプした。人工肺のガス流入口からガス流出口に炭酸ガスをガスポートから４Ｌ／分・ｍ^２の流量で流しながら、アルミニウム製の板の片方（長さ９１ｍｍ）をモーターで１秒間に２往復で前後運動して、コロイド液を１分間往復させた。二つのアルミニウムの板が最も近くなった時の距離は４．５ｍｍだった。この際、中空糸膜の膜面積（ｍ^２）に対して、運動させたコロイド液の量は３Ｌ／分・ｍ^２であった。人工肺からチューブを外して液を排出して回収した後、空気を８０Ｌ／分で吹送し、さらに液を回収した。そのまま空気を流し続け乾燥した。

　コロイド液中の炭酸ガス濃度の測定
　コロイド液および水は、同程度に炭酸ガスを溶解すると考えられるため、コロイド液中の炭酸ガス濃度を測定する代わりに、同じ条件下での水中の炭酸ガス濃度を測定した。

　先ず、ＲＯ水５００ｍｌをビーカーに入れ、炭酸ガスを２Ｌ／ｍｉｎでバブリングし、炭酸ガスの分圧を血液ガス分析装置で、導電率を導電率計で測定した。そして、導電率を横軸に、炭酸ガス分圧を縦軸にプロットし、近似式式（２）を求めた。

　血液外部灌流型中空糸膜人工肺、塩化ビニル製バッグ、チューブからなる閉鎖回路にＲＯ水２００ｍｌを入れ、血液外部灌流型中空糸膜人工肺のガス流入口からガス流出口に炭酸ガスを２Ｌ／ｍｉｎ（４Ｌ／分・ｍ^２）で流通させた。流通前、流通開始５分後のＲＯ水をそれぞれサンプリングし、血液ガス分析装置、導電計で測定した。

　流通前のＲＯ水は、血液ガス分析装置の測定下限５ｍｍＨｇを下回ったため測定できなかった。また、流通開始５分後のＲＯ水は測定上限２５０ｍｍＨｇを超えたため測定できなかったが、導電率が４２．１μＳ／ｃｍだったので、式１から炭酸ガスの分圧を５４４（ｍｍＨｇ）と算出した。

　上記結果より、コーティング液中の炭酸ガス濃度も水中の炭酸ガス濃度と同様に、炭酸ガスを流さない場合は５ｍｍＨｇ以下、炭酸ガスを流した場合は５４４（ｍｍＨｇ）程度と考えられる。

　コーティング量の測定
　上記人工肺のハウジングを超音波カッターで切断、分解し、中空糸膜をカッターで切りだした。中空子糸膜全量をキャップ付きガラス瓶に入れ、アセトンを加え、超音波洗浄機で１時間抽出した。アセトン抽出液を別のキャップ付きガラス瓶に４６ｇ回収し、ヒートブロックでアセトンを蒸発させた後、蒸発乾固物にテトラヒドロフラン１０ｍＬを添加し溶解させた。振盪機で１時間振盪した後、超音波洗浄機で１時間溶解した。０．４５μｍフィルターでろ過した後、ゲル浸透クロマトグラフィー（ＧＰＣ）で定量した。具体的には、１ｍｇ／ｍＬのＰＭＥＡを含有するＴＨＦ溶液（標準液）についてＧＰＣを用いて分析し、ＰＭＥＡに相当するピークの面積を算出した。続いて蒸発乾固物ＴＨＦ溶解液（試験液）についてＧＰＣを用いて分析し、同様にＰＭＥＡに相当するピークの面積を算出した。その後、下記の式（３）を用いて試験液中のＰＭＥＡ量を、式（５）を用いて人工肺膜１ｍ^２（中空糸膜の外表面の面積１ｍ^２）あたりのＰＭＥＡコート量をそれぞれ算出した。

　コロイド利用効率
　コーティング後にコロイド液の一部３２ｍＬを排出し、排出したコロイド液をヒートブロック、真空乾燥により乾燥した後、テトラヒドロフラン１．５ｍＬに溶解した。振盪機で１時間振盪した後、超音波洗浄機で１時間溶解した。０．４５μｍフィルターでろ過した後、ゲル浸透クロマトグラフィー（ＧＰＣ）で定量した。具体的には、上記式（３）と同じ方法で、排出したコロイド液中のＰＭＥＡ量を算出した。その後、下記の式（６）を用いて、コーティング後の全コロイド液中のＰＭＥＡ量を算出し、さらに、次式（７）によりコロイド利用効率を計算した。

　実施例２
　上記人工肺の血液流入部、血液流出部にチューブ（内径９．５×外径１４．２ｍｍ）を接続し、血液流入部に接続したチューブをアルミニウム製の２枚板ではさんだ。人工肺、チューブに上記コロイド液を入れ、血液流入部に接続したチューブの端をクランプした。二酸化炭素は使用せず、アルミニウム製の板の片方（長さ９１ｍｍ）をモーターで１秒間に２往復で前後運動して、コーティング液を１分間往復させた。二つのアルミニウムの板が最も近くなった時の距離は４．５ｍｍだった。人工肺からチューブを外して液を排出して回収した後、空気を８０Ｌ／分で吹送し、さらに液を回収した。そのまま空気を流し続け乾燥した。

　コーティング量の測定、コロイド利用効率の測定は実施例１と同様に行った。

　比較例
　上記人工肺の血液流入部、血液流出部にチューブ（内径９．５×外径１４．２ｍｍ）を接続し、人工肺、チューブに上記コロイド液を入れ、コーティング液を１分間保持した。人工肺からチューブを外して液を排出して回収した後、空気を８０Ｌ／分で吹送し、さらに液を回収した。そのまま空気を流し続け乾燥した。

　コーティング量測定結果を図８に、コロイド利用効率の測定結果を図９に示した。実施例１および２は比較例と比較して、コロイド利用効率が向上し、さらに中空糸へのコーティング量が増加していることが分かった。また、実施例の中でも、実施例１はさらにコロイド利用効率が上昇している。これは、コーティング液を運動させることでコロイド利用効率が上昇し、それに二酸化炭素を加えることでさらにコロイド利用効率が上昇したことによると推測できる。
本出願は、２０１８年１月１０日に出願された日本特許出願番号２０１８－００１８０６号に基づいており、その開示内容は、参照され、全体として、組み入れられている。

　　１…中空糸膜外部血液灌流型人工肺、
　　２…ハウジング、
　　３…中空糸膜、
　　３ａ…外面層、
　　３ａ’…外表面、
　　３ｂ…内部層、
　　３ｃ…内面層、
　　３ｃ’…内表面、
　　３ｄ…通路、
　　３ｅ…開口部、
　　４，５…隔壁、
　　６…血液流入口、
　　７…血液流出口、
　　８…ガス流入口、
　　９…ガス流出口、
　　１０…ガス流入側ヘッダー、
　　１１…ガス流出側ヘッダー、
　　１２…血液室、
　　１３…ガス流入室、
　　１４…ガス流出室、
　　１７…血液室、
　　１７ａ…血液流入口、
　　１７ｂ…第１の血液室、
　　１７ｃ…第２の血液室、
　　１８…抗血栓性高分子化合物、
　　２０…中空糸膜外部血液灌流型人工肺、
　　２２…筒状中空糸膜束、
　　２３…ハウジング、
　　２４…ガス流入口、
　　２５，２６…隔壁、
　　２７…ガス流出口、
　　２８…血液流入口、
　　２９ａ，２９ｂ…血液流出口、
　　３１…内側筒状部材、
　　３２…血液流通用開口、
　　３３…外側筒状部件、
　　３５…内筒体、
　　４１…ガス流入用部件、
　　４２…ガス流出用部件。

Claims

　外表面と、内腔を形成する内表面と、前記外表面と前記内表面とを連通する開口部と、を有する複数のガス交換用多孔質中空糸膜からなる中空糸膜束がハウジング内に収容され、前記ハウジング内における前記中空糸膜束の外側を血液流路として、当該血液流路の上流側および下流側にそれぞれ血液流入口および血液流出口を有する、人工肺の製造方法であって、
　前記血液流路に抗血栓性高分子化合物を含むコロイド溶液を充填し、前記血液流入口と前記血液流出口との間で前記コロイド溶液を運動させることを有する、人工肺の製造方法。
　前記血液流入口と前記血液流出口との間で前記コロイド溶液を往復運動させる、請求項１に記載の人工肺の製造方法。
　前記血液流入口と前記血液流出口との間で前記コロイド溶液を運動させながら、前記中空糸膜の内腔をガス流路として、当該ガス流路に炭酸ガスを流通させる、請求項１または２に記載の人工肺の製造方法。
　前記炭酸ガスの流通速度は、中空糸膜の膜面積（ｍ^２）に対して、０．５Ｌ／分・ｍ^２以上２０Ｌ／分・ｍ^２以下である、請求項３に記載の人工肺の製造方法。
　前記コロイド溶液は、抗血栓性高分子化合物を０．０１質量％以上含む、請求項１～４のいずれか１項に記載の人工肺の製造方法。
　前記抗血栓性高分子化合物は、下記式（Ｉ）：

式中、Ｒ^３は、水素原子またはメチル基を表し、Ｒ^１は、炭素数１～４のアルキレン基を表し、Ｒ^２は、炭素数１～４のアルキル基を表す；
で示されるアルコキシアルキル（メタ）アクリレート由来の構成単位を有する、請求項１～５のいずれか１項に記載の人工肺の製造方法。
　前記抗血栓性高分子化合物の重量平均分子量は、２００，０００を超えて８００，０００未満である、請求項１～６のいずれか１項に記載の人工肺の製造方法。