WO2018203452A1

WO2018203452A1 - 導波管、導波管を有する画像伝送装置、導波管を有する内視鏡および内視鏡システム

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Publication number: WO2018203452A1
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Abstract

長手方向に誘電率が均一かつ長手方向に断面が同一形状を呈する線状の内部誘電体１５１と、誘電体１５１の外周を覆う位置に配設された可撓性外導体１５３とを有し、６０ＧＨｚ近傍以上のミリ波、サブミリ波以上の周波数帯域の電波を伝導する可撓性導波管１５０であって、外導体１５３は金属層部を有し、金属層部は内部誘電体１５１に対向する内周側部の形状が当該導波管長手方向に向けて周期的な形状変位構造であって、当該周期構造に起因する主反射帯域の中心波長をλｍｒ、導波管の高次モードの遮断波長をλｃｈとしたとき、λｍｒ＜ λｃｈを満たす周期構造を有する。

Description

導波管、導波管を有する画像伝送装置、導波管を有する内視鏡および内視鏡システム

　本発明は、高周波の電波信号伝送に利用する導波管、より詳しくはミリ波またはサブミリ波帯以上の電波伝送に適した導波管、導波管を有する画像伝送装置、導波管を有する内視鏡および内視鏡システムに関する。

　近年、いわゆるＦＴＴＨ(Fiber To The Home）等の技術により、１Ｇｂｐｓを超える通信速度を有する通信環境が一般の家庭にも浸透してきている。また、スマートフォン等の高い処理能力を有する端末が広く普及し、利用可能な通信技術、および、情報処理の速度、すなわち「ハード性能」が著しく向上してきている。

　また、いわゆるＦＨＤ（Full High Definition）を超える４Ｋ／８Ｋ画像に代表される高精細／大容量映像の利用、インターネットを介した情報アクセスの拡大等により、個人、または企業において利用可能な情報の質と量、すなわち「ソフト利用」についても飛躍的に拡大している。

　これらは、近年とくに注目をあびているビックデータ解析、ディープラーニング（深層学習）によるＡＩ(artificial intelligence；人工知能)の発展など、新しい手法・付加価値の誕生にも大きく貢献している。

　このように、「ハード性能」の向上と「ソフト利用」の拡大とが両輪となって近年の技術は著しく発展し、新しい付加価値が誕生している。その結果として、現時点の情報通信技術に求められる性能は、以前とは比べものにならないほど高いものになっている。そして、情報通信に必要な技術要素の中でも信号伝送線路に着目すると、この分野でも求められる性能は著しく高くなっていることが判る。

　ここで、現在においては、“伝送距離が短く伝送速度の遅い領域においては電気インターコネクション（金属線による接続）が主に用いられる”、一方、“伝送距離が長く伝送速度の速い領域では光インターコネクション（光通信、すなわち光ファイバによる接続）が主に用いられる”といえる。

　すなわち、例えば、数メートル程度での電気インターコネクションは、その利用できる限界が２．５Ｇｂｐｓ程度の伝送速度であり、これを超えると光インターコネクション（光通信）が有力な手段となるといえる。

　このように、伝送距離が長く伝送速度の速い領域では光通信が有力な手段とされるが、光通信には信号伝送の信頼性に関わる問題点が有ることが知られている。すなわち、一般に通信用光ファイバは石英ガラスを主成分とする１本の線で構成されることから、意図しない衝撃等の影響で信号伝送路である光ファイバが予期せず切断されることが起きる虞がある。

　また同様に、光通信には接続性に関わる問題点があることも知られている。すなわち、通常利用される通信用光ファイバは光信号を伝送するコアと呼ばれる芯線の径がわずか５０μｍ程度以下しかないことから、この接続にはμｍオーダーという極めて高い位置決め精度が必要となるうえ、塵埃の影響で接続ができない虞さえある。

　因みに、電気インターコネクション（金属線による接続）は、線路は一般に複数の細線を束ねて構成しており、切断される場合にも徐々に細線が切れていくため、通信性能は徐々に劣化し、通信性能の劣化を知ることで事前に修理などの対応をとることができる。また線路の接続も通常０．１ｍｍオーダーの精度があればよく、塵埃の影響も排除しやすいなど特に困難を伴わない。

　すなわち、上記の問題点の存在により、特に通信に高い信頼性が求められる用途、または使用において線路同士の接続が求められる用途においては、光通信は電気インターコネクションの代替にならないと考えられる。

　上述した事情を鑑みて本発明者は、数センチメートル～５メートル程度以下の長さで５Ｇｂｐｓ以上の通信速度を実現しうる方法として、また、リードワイヤによる信号伝送方式の課題である伝送速度の限界を克服しつつ、光ファイバによる信号伝送方式の課題をも克服する新しい信号伝送方式として電波と導波路を利用する技術を日本国特願２０１５－１３１９１３号において提案した。

　すなわち、電気基板程度の大きさから一般配線程度の長さの通信に適用できる、ミリ波（サブミリ波を含む）以上の周波数を有する電波を伝送する可撓性導波管によれば、上述した課題（信頼性の問題、接続に関わる問題）を克服しながら、電気インターコネクションでは実現が困難な数十Ｇｂｐｓオーダーの高速通信が可能な通信線路を実現することができる。

　ところで、一般に、ミリ波（サブミリ波を含む）以上の周波数を有する電波を伝送する導波管において、可撓性を実現することは困難とされる。一方で、斯様な可撓性を有する導波管を実現する技術も知られている。

　たとえば日本国特許第４７２４８４９号明細書に記載される方法では、内部誘電体に絶縁性の糸を用いることで導波管の可撓性を高めるとともに、その内部誘電体の糸の種類を変えることで誘電率に分布を発生し伝送特性を安定させることを意図するものである。

　また、日本国特開平８－１９５６０５号公報に記載する技術では、外部導体を薄い導体で隙間無く貼り付けることで形成し、可撓性と伝送損失の低減とを併せて成し遂げようとするものである。

　さらに、日本国特開２０１５－１８５８５８号公報には、誘電体の周囲に扁平な断面形状を有する所要数の平箔糸を、いわゆる組紐状に巻きつけることで伝送損失の少ない可撓性導波管を形成する技術が記載されている。

　さらに、日本国特許第２８００６３６号明細書には、ジャバラ部を有し、当該ジャバラ部において屈曲自在な外導体を備えた可撓性導波管を形成する技術が記載されている。

　しかしながら、上述した日本国特開平８－１９５６０５号公報に記載の技術では、誘電体の周りを金属導体から成るテープで螺旋状に巻くため、金属層の内部表面には周期的な凹凸が発生する。また、導波管を曲げると誘電体と金属導体との間に隙間が生じ、その部分の金属層には皺ができてしまう。

　ここで、この金属層の内部表面に発生する周期的な凹凸や皺は、導波管の伝送損失を著しく増大させるという問題点を包含する。そもそも、当該日本国特開平８－１９５６０５号公報においては、金属テープの幅および隙間の寸法について何等示されるものではない。

　また、日本国特開２０１５－１８５８５８号公報に記載の技術（可撓性導波管）は、まず、同一形状の断面が長手方向に連続する可撓性を有する誘電体を芯として形成する。そして、前記誘電体の外側表面を、扁平な断面形状であってかつ導電性を有する所要数の平箔糸が当該誘電体に組紐状に巻きつけられて外導体を構成する。

　このように構成される日本国特開２０１５－１８５８５８号公報に記載の可撓性導波管は、上述したように、芯である誘電体に平箔糸を組紐状に巻きつけて外導体を構成することから、その構造上、導波管内の内部表面に発生する周期的な凹凸または皺のほか、周期的な隙間（製紐孔）が生じることとなる。そして、この周期的な隙間（製紐孔）の存在が、可撓性導波管の伝送損失を増大させるという問題点を誘発する。

　さらに、日本国特許２８００６３６号明細書に記載の技術では、可撓性を確保するため、導波管の外導体部分にジャバラ部を設けているが、それによって生じる導波管内の凹凸間隔の周期性に関しては何等示されていない。しかしながら、この凹凸の寸法によって、伝送特性が著しく低下するという問題点を生じることとなる。

　なお、前記において、「金属層の内部表面に発生する周期的な凹凸もしくは皺、または、周期的な隙間（製紐孔）が伝送損失を著しく増大させる」という課題を指摘したが、従来、この課題については、他の当業者からは何等指摘されるものではなかった。

　すなわち、上述した課題は、本発明者が鋭意研究の上見出した事柄であり、本発明者による日本国特願２０１６－２４７０３１号において初めて指摘した事柄である。

　本発明は、上記事情に鑑みてなされたものであり、上述した従来の問題点を根本的に解決し、所望のミリ波（サブミリ波を含む）以上の周波数の電波を伝送する導波管において適切な可撓性と優れた伝送特性とを両立する導波管、導波管を有する画像伝送装置、導波管を有する内視鏡および内視鏡システムを提供するものである。

　本発明の一態様の導波管は、長手方向に誘電率が均一、かつ、長手方向に断面が同一形状を呈する線状の誘電体と、前記誘電体の外周を覆う位置に配設され、可撓性を有する筒状により形成された外導体と、を有し、６０ＧＨｚ近傍以上のミリ波またはサブミリ波以上の周波数帯域の電波を伝導する導波管であって、前記外導体は金属層部を有し、前記金属層部は前記誘電体に対向する内周側部の形状が当該導波管長手方向に向けて周期的な形状変位部を形成する周期構造を有し、前記周期構造は、当該周期構造に起因する主反射帯域の中心波長をλｍｒ、前記導波管の高次モードの遮断波長をλｃｈとしたとき、
　　　λｍｒ＜ λｃｈ
　を満たす構造である。

　本発明の一態様の画像伝送装置は、前記導波管を有する画像伝送装置であって、前記導波管は、所定の画像信号を伝送する。

　本発明の一態様の内視鏡は、前記導波管を有する内視鏡であって、前記導波管は、所定の画像信号を伝送する。

　本発明の一態様の内視鏡システムは、前記内視鏡と、前記導波管により伝送された所定の画像信号に対して所定の画像処理を施す画像処理部と、を具備する。

図１は、本発明の第１の実施の形態の可撓性導波管を有する内視鏡システムの概略構成を示す斜視図である。図２は、第１の実施の形態にかかる内視鏡システムの要部の機能構成を示すブロック図である。図３は、第１の実施の形態の可撓性導波管および撮像ユニットの構造を示した要部拡大斜視図である。図４は、第１の実施の形態の可撓性導波管および撮像ユニットの構造を一部断面にて示した要部拡大斜視図である。図５は、第１の実施の形態の可撓性導波管に係る外導体および内部誘電体の構成を示した要部拡大斜視図である。図６は、第１の実施の形態の可撓性導波管における長手方向に垂直な方向の断面を示した要部拡大断面図である。図７は、第１の実施の形態の第１変形例に係る可撓性導波管に係る外導体および内部誘電体の構成を示した要部拡大斜視図である。図８は、第１の実施の形態の第１変形例に係る可撓性導波管における長手方向に垂直な方向の断面を示した要部拡大断面図である。図９は、本発明に関し周期性凹凸を形成する導波管において反射帯が生じる原理を説明するための説明図であって、多層膜干渉に関する光学多層膜の一構成例を示した要部断面斜視図である。図１０は、本発明に関し周期性凹凸を形成する導波管において反射帯が生じる原理を説明するための説明図であって、多層反射膜に所定の入射光が入射した際の多重反射を示した図である。図１１は、本発明に関し周期性凹凸を形成する導波管において反射帯が生じる現象を説明するための説明図であって、当該導波管のシミュレーションモデルの長手方向の縦断面を示した要部拡大断面図である。図１２は、本発明に関し周期性凹凸を形成する導波管において反射帯が生じる現象を説明するための説明図であって、当該導波管のシミュレーションモデルの長手方向の縦断面の位置を拡大して示した要部拡大断面図である。図１３は、本発明に関し周期性凹凸を形成する導波管において反射帯が生じる現象を説明するための説明図であって、当該導波管に所定の入射光が入射した際の多重反射を示した図である。図１４は、本発明に関し周期性凹凸を形成する導波管に係るシミュレーションモデルの伝送特性を示した図である。図１５は、本発明に関し周期性凹凸を形成する導波管に係る伝送モードを説明するために用いる方形導波管の伝送モードの一例を示した表図である。図１６は、本発明に関し周期性凹凸を形成する導波管寸法を求める際の長径短径関係を示した図である。図１７は、本発明に関し周期性凹凸を形成する導波管に係るシミュレーションモデルにおける遮断波長の例を示した表図である。図１８は、本発明に関し周期性凹凸を形成する導波管に係るシミュレーションモデルにおける基本モードおよび高次モードの遮断波長と反射帯との関係を示した図である。図１９は、本発明の第１の実施の形態の可撓性導波管における蛇腹形状を呈する外導体および内部誘電体を示した要部断面図である。図２０は、第１の実施の形態の可撓性導波管に係るシミュレーションモデルの長手方向の縦断面を示した要部断面図である。図２１は、第１の実施の形態の可撓性導波管に係るシミュレーションモデルの長手方向の縦断面の位置を拡大して示した要部拡大断面図であって、周期性凹凸の周期長Ｌを示した図である。図２２は、第１の実施の形態の可撓性導波管に係るシミュレーションモデルにおいて、周期性凹凸の周期長Ｌ＝２．０の場合における伝送特性を示した図である。図２３は、第１の実施の形態の可撓性導波管に係るシミュレーションモデルにおいて、周期性凹凸の周期長Ｌ＝０．９８の場合における伝送特性を示した図である。図２４は、第１の実施の形態の可撓性導波管に係るシミュレーションモデルにおいて、周期性凹凸の周期長Ｌ＝０．６６の場合における伝送特性を示した図である。図２５は、本発明の第２の実施の形態の可撓性導波管における螺旋形状を呈する外導体および内部誘電体を示した要部断面図である。図２６は、第２の実施の形態の可撓性導波管における螺旋形状を呈する外導体の外観を示した外観図である。図２７は、第２の実施の形態の可撓性導波管における螺旋形状を呈する外導体および内部誘電体並びに周期性凹凸の位置関係を示した説明図である。図２８は、第２の実施の形態の可撓性導波管における螺旋形状を呈する外導体および内部誘電体並びに周期性凹凸の位置関係を示し、図２７のＡ－Ａ’断面を示した要部断面図である。図２９は、第２の実施の形態の可撓性導波管の第１変形例における螺旋形状を呈する外導体および内部誘電体並びに周期性凹凸の位置関係を示した説明図である。図３０は、第２の実施の形態の可撓性導波管の第１変形例における螺旋形状を呈する外導体および内部誘電体並びに周期性凹凸の位置関係を示し、図２９のＡ－Ａ’断面を示した要部断面図である。図３１は、第２の実施の形態の可撓性導波管の第２変形例における螺旋形状を呈する外導体を導波管の全周方向に展開した展開図である。図３２は、本発明に関し周期性凹凸を形成する導波管において、主反射帯に対して低次反射帯が生じる原理を説明するための説明図であって、屈折率の異なる誘電体膜が２層／周期で重なる多層反射膜に所定の入射光が入射した際の反射帯の様子を示した図である。図３３は、本発明に関し周期性凹凸を形成する導波管において、主反射帯に対して低次反射帯が生じる原理を説明するための説明図であって、屈折率の異なる誘電体膜が３層／周期で重なる多層反射膜に所定の入射光が入射した際の反射帯の様子を示した図である。図３４は、本発明に関し周期性凹凸を形成する導波管において、主反射帯に対して低次反射帯が生じる原理を説明するための説明図であって、屈折率の異なる誘電体膜が４層／周期で重なる多層反射膜に所定の入射光が入射した際の反射帯の様子を示した図である。図３５は、本発明に関し周期性凹凸を形成する導波管において、主反射帯に対して低次反射帯が生じる原理を説明するための説明図であって、屈折率の異なる誘電体膜が５層／周期で重なる多層反射膜に所定の入射光が入射した際の反射帯の様子を示した図である。図３６は、本発明に関し周期性凹凸を形成する導波管において、主反射帯に対して低次反射帯が生じる原理を説明するための説明図であって、屈折率の異なる誘電体膜が６層／周期で重なる多層反射膜に所定の入射光が入射した際の反射帯の様子を示した図である。図３７は、本発明の第３の実施の形態の可撓性導波管における組紐形状を呈する外導体および内部誘電体を示した要部断面図である。図３８は、第３の実施の形態の可撓性導波管における組紐形状を呈する外導体の外観を示した外観図である。図３９は、第３の実施の形態の可撓性導波管における平箔糸を組紐形状に編んで成る外導体の構成を示した要部拡大断面図である。図４０は、第３の実施の形態の可撓性導波管に係るシミュレーションモデルであって、組紐形状を呈する外導体を構成する平箔糸、製紐孔および内部誘電体を示した要部斜視図である。図４１は、第３の実施の形態の可撓性導波管に係るシミュレーションモデルにおいて、組紐形状を呈する外導体を構成する平箔糸および周期性を有する製紐孔の位置関係を示した説明図である。図４２は、第３の実施の形態の可撓性導波管に係るシミュレーションモデルにおいて、組紐形状を呈する外導体を導波管の全周方向に展開した展開図である。図４３は、第３の実施の形態の可撓性導波管に係るシミュレーションモデルにおいて、組紐形状を呈する外導体を構成する平箔糸および周期性を有する製紐孔に関し、図４２のＡ－Ａ’における面を示した要部拡大図である。図４４は、第３の実施の形態の可撓性導波管に係るシミュレーションモデルにおいて製紐孔の周期Ｌと遮断波長との関係を示した図である。図４５は、第３の実施の形態の可撓性導波管に係るシミュレーションモデルを示した外観斜視図である。図４６は、第３の実施の形態の可撓性導波管に係るシミュレーションモデルにおいて設定される製紐本数、糸幅および製紐孔の径の関係を示した表図である。図４７は、第３の実施の形態の可撓性導波管に係るシミュレーションモデルにおいて、製紐本数＝８本の場合における低次反射帯に係る伝送特性を示した図である。図４８は、第３の実施の形態の可撓性導波管に係るシミュレーションモデルにおいて、製紐本数＝１６本の場合における低次反射帯に係る伝送特性を示した図である。図４９は、第３の実施の形態の可撓性導波管に係るシミュレーションモデルにおいて、製紐本数＝３２本の場合における低次反射帯に係る伝送特性を示した図である。図５０は、第３の実施の形態の可撓性導波管に係る伝送特性の測定システムを示したブロック図である。図５１は、第３の実施の形態の可撓性導波管において、製紐本数＝１６本および３２本の場合における５０～７５ＧＨｚ帯の伝送特性の測定結果を示した図である。図５２は、第３の実施の形態の可撓性導波管において、製紐本数＝３２本の場合における７５～１１０ＧＨｚ帯の伝送特性の測定結果を示した図である。

　以下、図面を参照して本発明の実施の形態を説明する。　
　なお、以下に示す各実施形態は、各実施形態の可撓性導波管を有する内視鏡システムを例に説明するものとする。

　また、この実施の形態により、この発明が限定されるものではない。さらに、図面の記載において、同一部分には同一の符号を付している。さらにまた、図面は、模式的なものであり、各部材の厚みと幅との関係、各部材の比率等は、現実と異なることに留意する必要がある。また、図面の相互間においても、互いの寸法や比率が異なる部分が含まれている。

　＜第１の実施形態＞
　図１は、本発明の第１の実施の形態の可撓性導波管を有する内視鏡システムの概略構成を示す斜視図であり、図２は、第１の実施の形態にかかる内視鏡システムの要部の機能構成を示すブロック図である。

　図１に示すように、内視鏡システム１は、いわゆる上部消化管用の内視鏡システムであって、被検体Ｐの体腔内に先端部を挿入することによって被写体Ｐの体内画像を撮像し当該被写体像の画像信号を出力する撮像部を備える内視鏡２と、内視鏡２における前記撮像部から出力される画像信号に対して所定の画像処理を施す画像処理部を備えるとともに内視鏡システム１全体の動作を統括的に制御するビデオプロセッサ３と、内視鏡２の先端から出射するための照明光を発生する光源装置４と、ビデオプロセッサ３において画像処理が施された画像を表示する表示装置５と、を主に備える。

　内視鏡２は、先端部に前記撮像部を備えると共に主として可撓性を有する細長形状部により構成される挿入部６と、挿入部６の基端側に接続され各種の操作信号の入力を受け付ける操作部７と、操作部７から基端側に向けて延出されビデオプロセッサ３および光源装置４と接続するユニバーサルコード８と、を備える。

　ここで内視鏡２は、挿入部６の先端部に配設した撮像部とビデオプロセッサ３における画像処理部との間において、挿入部６における前記撮像部から当該挿入部６、前記操作部７および前記ユニバーサルコード８のそれぞれ内部を経由してビデオプロセッサ３の画像処理部に至るまで延設され、撮像部からの画像信号等の伝送するための信号伝送路を備える。

　そして、本実施形態に係る内視鏡システムにおいては、前記信号伝送路をミリ波またはサブミリ波（以下、場合により代表してミリ波と記載する）を通す導波路により構成されることを特徴とする（当該「導波路」については、後に詳述する）。

　図１に戻って、挿入部６は、最先端部に配設された、前記撮像部を構成する撮像素子２２等を内蔵した先端硬性部１０と、当該先端硬性部１０の基端側に配設され、複数の湾曲駒によって構成された湾曲自在な湾曲部９と、当該湾曲部９の基端側に接続され、可撓性を有する長尺状の可撓管部と、を有する。

　また、図２に示すように、本実施形態において挿入部６の最先端に配設された先端硬性部１０には、被検体像を入光する撮像光学系２１と、撮像光学系２１の後方に配設され、被検体像を撮像して光電変換により所定の画像信号を出力する撮像素子２２等を含む撮像ユニット２０と、が配設されている。

　前記撮像ユニット２０は、前記撮像光学系２１の結像位置に設けられ、撮像光学系２１が集光した光を受光して電気信号に光電変換する前記撮像素子２２と、撮像素子２２の近傍基端側に配設され、当該撮像素子２２を駆動すると共に撮像素子２２から出力された撮像信号に所定の処理を施すドライバＩＣ２３と、ドライバＩＣ２３の基端側に設けられ、導波路（可撓性導波管）１５０（詳しくは後述する）を介して信号の送受信をするための送受信アンテナ２７（詳しくは後述する）と、を有する。

　前記撮像素子２２は、本実施形態においては、ＣＭＯＳ（Complementary Metal Oxide Semiconductor）イメージセンサであって、かつ、いわゆるフルハイビジョン相当以上の画素数である２００万画素以上の画素数を有するイメージセンサを採用する。

　前記ドライバＩＣ２３は、撮像素子２２が出力した電気信号に対してノイズ除去およびＡ／Ｄ変換を行うアナログフロントエンド（ＡＦＥ）２４と、撮像素子２２の駆動タイミングおよびアナログフロントエンド（ＡＦＥ）２４等における各種信号処理のパルスを発生するタイミングジェネレータ（ＴＧ）２５と、前記送受信アンテナ２７を接続し、前記可撓性導波管１５０を介してアナログフロントエンド（ＡＦＥ）２４が出力したデジタル信号をビデオプロセッサ３における画像処理部との間で送受信するための送受信回路２６と、撮像素子２２の動作を制御する図示しない制御部と、を有する。

　前記送受信回路２６は、いわゆるＭＭＩＣ（monolithic microwave integrated circuit；モノシリックマイクロ波集積回路）により形成される、ミリ波・サブミリ波通信回路である。

　また前記ドライバＩＣ２３は、本実施形態においては、前記アナログフロントエンド（ＡＦＥ）２４、タイミングジェネレータ（ＴＧ）２５、送受信回路２６等の各回路が全てシリコンＣＭＯＳプロセスにより作成され、十分に小型化されている。

　また、撮像素子２２とドライバＩＣ２３とは、セラミック基板２８を介して接続され、また、当該セラミック基板２８（図３等参照）にはコンデンサ２９等の複数の受動部品が搭載されている。

　一方、ビデオプロセッサ３は、内視鏡２における前記撮像ユニット２０から出力される画像信号に対して所定の画像処理を施す前記画像処理部としての画像信号処理回路３１と、内視鏡２における撮像素子２２等に対して供給するための電源を生成する電源供給回路３２と、前記可撓性導波管１５０を介して内視鏡２における撮像ユニット２０と所定の信号の送受信を行うための送受信回路３３と、送受信回路３３に接続された送受信アンテナ３４と、を備える。

　なお、前記画像信号処理回路３１は、撮像素子２２およびドライバＩＣ２３を制御するための制御信号（例えば、クロック信号、同期信号等）を生成し、前記撮像素子２２およびドライバＩＣ２３に向けて送出する。

　なお、ビデオプロセッサ３における前記送受信回路３３も、前記送受信回路２６と同様に、いわゆるＭＭＩＣ（monolithic microwave integrated circuit；モノシリックマイクロ波集積回路）により形成される。

　また、図２に示すように、内視鏡２における前記挿入部６、操作部７およびユニバーサルコード８内には、上述したように信号伝送路としての前記可撓性導波管１５０が内設されるが、これらユニバーサルコード８等の内部には前記可撓性導波管１５０と並行して、各種信号線が配設される。

　すなわち、ユニバーサルコード８内には、図２に示すように、ビデオプロセッサ３における画像信号処理回路３１から供給される各種制御信号を伝送する制御信号線４１、電源供給回路３２から供給される電源を伝送する電源線４２およびグランド線（ＧＮＤ線）４３が、それぞれ配設される。

　そして、内視鏡２における撮像素子２２およびドライバＩＣ２３における前記各回路には、前記制御信号線４１を介して所定の制御信号（例えば、クロック信号、同期信号等）が供給されるようになっている。

　同様に、内視鏡２における前記撮像素子２２およびドライバＩＣ２３における前記各回路には、前記電源線４２およびグランド線（ＧＮＤ線）４３を介して、ビデオプロセッサ３の電源供給回路３２から電源が供給されるようになっている。

　＜可撓性導波管および送受信回路並びに撮像ユニットについて＞
　次に、本実施形態にかかる内視鏡システムにおける導波路（可撓性導波管）および送受信回路、並びにこれらの周辺回路（撮像ユニット等）について説明する。

　本発明は、誘電率の高さ、誘電正接の小ささ、適切な可撓性の３条件を適切に満たす誘電体混合材料を含むミリ波領域（サブミリ波を含む）で用いる可撓性導波管、当該可撓性導波管を有する画像伝送装置、当該可撓性導波管を有する内視鏡、および、内視鏡システムを提供する。

　また、本発明は、当該内視鏡における撮像部とビデオプロセッサにおける画像処理部とを結ぶ信号伝送方式として従来用いられてきた、リードワイヤによる信号伝送方式および光ファイバによる信号伝送方式に代わり、ミリ波またはサブミリ波（おおよそ３０～６００ＧＨｚの周波数を有する電波）を通す導波路（可撓性導波管）による信号伝送方式を新たに提案するものでもある。

　なお、本実施形態においてミリ波、サブミリ波は、ミリからサブミリオーダ（０．５～１０ｍｍ程度）の波長をもつ電波を指すものとする。

　図２に示すように、撮像ユニット２０は、挿入部６の最先端に配設された先端硬性部１０において、被検体像を入光する撮像光学系２１の後方に配設される。また、撮像ユニット２０は、上述したように、被検体像を撮像して光電変換により所定の画像信号を出力する撮像素子２２等を含むとともに、当該撮像ユニット２０からは挿入部基端側に向けて導波路（可撓性導波管）１５０が延設されるようになっている。

　また撮像ユニット２０は、上述したように、撮像光学系２１が集光した光を受光して電気信号に光電変換する前記撮像素子２２と、撮像素子２２の近傍基端側に配設され、当該撮像素子２２を駆動すると共に撮像素子２２から出力された撮像信号に所定の処理を施すドライバＩＣ２３と、ドライバＩＣ２３の基端側に設けられ、可撓性導波管１５０を介して信号の送受信をするための送受信アンテナ２７と、を有する。

　ドライバＩＣ２３は、上述したように、アナログフロントエンド（ＡＦＥ）２４、タイミングジェネレータ（ＴＧ）２５、送受信回路２６および図示しない制御部等を有するが、撮像素子２２とはセラミック基板２８を介して接続されるようになっている。

　＜可撓性導波管の構成＞
　図３は、第１の実施の形態の可撓性導波管および撮像ユニットの構造を示した要部拡大斜視図であり、図４は、第１の実施の形態の可撓性導波管および撮像ユニットの構造を一部断面にて示した要部拡大斜視図である。また、図５は、第１の実施の形態の可撓性導波管に係る外導体および内部誘電体の構成を示した要部拡大斜視図であり、図６は、第１の実施の形態の可撓性導波管における長手方向に垂直な方向の断面を示した要部拡大断面図である。

　なお、図３～図６において、可撓性導波管１５０の外導体１５３は所定の厚みを持って表現されているが、図面は模式的なものであり、当該外導体１５３の形状、各部材の厚みと幅との関係、各部材の比率等は現実とは異なる。すなわち本実施形態において外導体１５３は、いわゆる長手方向に向かって周期的な形状変位部を形成する（たとえば、蛇腹形状を呈する）ものであるが、詳細については後述するものとする。

　前記ドライバＩＣ２３の基端側には、図３、図４に示すように、前記ドライバＩＣ２３のパッケージに一体化された前記送受信アンテナ２７を挟んで、ミリ波またはサブミリ波を通す前記可撓性導波管１５０の先端部が接続されている。

　この可撓性導波管１５０（以下、導波管１５０とも記す）は、可撓性を有し、先端硬性部１０に配設された前記ドライバＩＣ２３にその先端側が接続された後、挿入部６の基端側に向けて延出されるようになっている。

　より詳しくは、可撓性導波管１５０は、挿入部６においてドライバＩＣ２３よりさらなる基端側、すなわち、先端硬性部１０における前記ドライバＩＣ２３の配設箇所より基端側部をはじめ、より基端側の前記湾曲部９および可撓管部を含めた挿入部６の内部を挿通した後、操作部７内部およびユニバーサルコード８の内部を挿通し、ビデオプロセッサ３に至る位置に配設されるようになっている。

　なお、前記可撓性導波管１５０の基端側は、ユニバーサルコード８の一端に設けたコネクタにおける変換を経てビデオプロセッサ３に接続されるものであってもよい。

　前記可撓性導波管１５０は、撮像ユニット２０とビデオプロセッサ３における前記画像処理部（画像処理回路３１）とを結ぶ信号伝送路であって、少なくとも一部がミリ波またはサブミリ波を伝搬する導波路である。

　＜可撓性導波管における内部誘電体および外導体＞
　本実施形態において前記可撓性導波管１５０は、長手方向に誘電率が均一、かつ、長手方向に断面が同一形状を呈する線状の内部誘電体１５１と、前記内部誘電体１５１の外周を覆う位置に配設され、可撓性を有する筒状により形成された金属層である外導体１５３を有する。

　前記内部誘電体１５１は、長径と短径との比率が長手方向において一定となる断面形状を有し、具体的には図６に示すように、長辺と短辺とを有する矩形形状を呈し、
　長径ａ_１＝１．７７ｍｍ、短径ｂ_１＝０．８９ｍｍ
　に設定される。また、本実施形態において内部誘電体１５１の比誘電率ε_ｒ＝４．５に設定される。

　因みに、本実施形態において、「誘電率が均一」とは、導波管内部を伝搬する電波（ミリ波またはサブミリ波）の波長オーダーの寸法でみたときに均一であることを意味するものである。すなわち、波長オーダーよりも１～２桁以上寸法の異なる構造による誘電率分布は、導波管内部を伝搬する電波には影響を与えないため、本実施形態においては、これを含めて誘電率が均一と表現している。

　なお、本実施形態において内部誘電体１５１は、母材である樹脂材料（例えばＰＴＦＥ等の無極性樹脂）と結晶材料（例えばαアルミナ等の誘電損失の小さい結晶材料を粉末化したもの）とを混合した誘電体混合材料の利用を想定するが、この場合には混合される誘電体材料は前記波長よりも遥かに小さい。これにより、樹脂材料と結晶材料の誘電率の違い、または、微細な構造は導波管内部の電波に影響を与えず、平均した誘電率のみが伝送特性に影響する。

　一方、外導体１５３は、内部誘電体１５１の外周部を覆うように配設された所定の金属層部を含み、当該金属層部の導電率は純銅相当の５９×１０^６Ｓ／ｍに設定される。なお、ここでは導電率を一意に定めたが、本発明において金属層部の導電率は、これに限定されず、実施形態においては、導電率の良い金属層を用いることが好ましい。また、本実施形態において外導体１５３は周期的な形状変位部を形成する特徴ある構成を有するが、その構成については後に詳述する。

　なお、本実施形態においては、上述したように、内部誘電体１５１は比誘電率ε_ｒ＝４．５の誘電体にて構成されるが、当該可撓性導波管１５０における内部誘電体は、たとえば、図７、図８に示すように、長手方向に垂直な断面において相対的に内側に位置する第１の誘電体１５１Ａと、長手方向に垂直な断面において前記第１の誘電体１５１Ａより外側に位置し（かつ、第１の誘電体１５１Ａの外周部の全周を覆うように配置され）、前記第１の誘電体１５１Ａよりも低い誘電率を備える第２の誘電体１５２Ａと、を有するような構成であってもよい。

　図７は、第１の実施の形態の第１変形例に係る可撓性導波管に係る外導体および内部誘電体の構成を示した要部拡大斜視図であり、図８は、第１の実施の形態の第１変形例に係る可撓性導波管における長手方向に垂直な方向の断面を示した要部拡大断面図である。

　なお、この変形例において外導体１５３Ａは、前記誘電体（第１の誘電体１５１Ａおよび第２の誘電体１５２Ａ）の外周を覆う位置に配設される。また、この変形例において前記第１の誘電体１５１Ａは、長径と短径との比率が長手方向において一定となる断面形状を有し、前記第２の誘電体１５２Ａは、前記第１の誘電体１５１Ａと前記金属層である外導体１５３Ａとの間に挟まれる領域に配設される。

　そして、図７、図８に示すように、この変形例の可撓性導波管１５０Ａにおいて第１の誘電体１５１Ａおよび第２の誘電体１５２Ａの比誘電率は、それぞれ、
　第１の誘電体１５１Ａについては、比誘電率ε_ｒ１＝４．５
　第２の誘電体１５２Ａについては、比誘電率ε_ｒ２＝１．４
　に設定される。このように、本変形例において第１の誘電体１５１Ａの比誘電率ε_ｒ１は３以上に設定され、第２の誘電体１５２Ａの比誘電率ε_ｒ２は、２以下に設定される。

　また、第１の誘電体１５１Ａおよび第２の誘電体１５２Ａにおける長手方向に垂直な断面形状は、それぞれ以下のとおりである。まず、第１の誘電体１５１Ａは長辺と短辺とを有する矩形形状を呈し、それぞれ、
　長径ａ_１＝１．７７ｍｍ、短径ｂ_１＝０．８９ｍｍ
　に設定される。

　また、第２の誘電体１５２Ａは、前記第１の誘電体１５１Ａの外周部を覆う筒状であって、その内側に第１の誘電体１５１Ａの中心を配し、
　その内周部は、長径ａ_１＝１．７７ｍｍ、短径ｂ_１＝０．８９ｍｍ
　その外周部は、長径ａ_２＝２．１３ｍｍ、短径ｂ_２＝１．２４ｍｍ
　に設定される。

　＜内部誘電体の特徴＞
　次に、本実施形態の可撓性導波管１５０の内部に配設される、内部誘電体１５１（および変形例の可撓性導波管１５０Ａにおける第１の誘電体１５１Ａおよび第２の誘電体１５２Ａ）の特徴（効果）について説明する。

　本実施形態の可撓性導波管１５０において前記内部誘電体１５１は、上述したように、長径と短径との比率が長手方向において一定となる断面形状を有する。すなわち、長手方向に安定して長径と短径との比率が一定した断面形状が延出されることとなり、当該誘電体内部を伝送する電波の伝送モードが安定する。

　さらに可撓性導波管１５０は、上述したように、内部誘電体１５１において長手方向に安定して長径と短径との比率が一定した断面形状が延設されることにより、外部から印加される外力により導波管自体が曲折されたとしても当該曲折に起因する伝送損失の増大が抑えられ、結果として伝送損失量が安定するという効果を奏する。

　また、上述した変形例の可撓性導波管１５０Ａにおいては、第２の誘電体１５２Ａは第１の誘電体１５１Ａよりも低い誘電率を備える。すなわち、第１の誘電体１５１Ａの誘電率が第２の誘電体１５２Ａの誘電率よりも高いことから、かつ、第２の誘電体１５２Ａは、第１の誘電体１５１Ａの外周部の全周を覆うように配置されることから、可撓性導波管１５０Ａ内を伝送する電磁波のエネルギーを第１の誘電体１５１Ａに閉じ込めることができる。

　その結果、本変形例の可撓性導波管１５０Ａにおいては、金属層である外導体１５３Ａに起因する伝送損失の発生を抑えることができる。

　なお、変形例の可撓性導波管１５０Ａにおける第１の誘電体１５１Ａおよび第２の誘電体１５２Ａに関するその他の構成、作用効果については、本発明者が先に出願した日本国特願２０１６－２４７０３１号に記載する第１の誘電体および第２の誘電体と同様であるので、ここでの詳しい説明は省略する。

＜周期性凹凸を形成する導波管における反射帯の発生原理＞
　ここで、本発明に関し、周期性凹凸を形成する導波管において反射帯が生じる原理について、図９～図１８を参照して説明する。

＜光学多層膜に係る多層膜干渉の理論について＞
　まず、図９は、本発明に関し周期性凹凸を形成する導波管において反射帯が生じる原理を説明するための説明図であって、多層膜干渉に関する光学多層膜の一構成例を示した要部断面斜視図であり、図１０は、本発明に関し周期性凹凸を形成する導波管において反射帯が生じる原理を説明するための説明図であって、多層反射膜に所定の入射光が入射した際の多重反射を示した図である。

　上述したように、「金属層の内部表面に発生する周期的な凹凸もしくは皺、または周期的な隙間（製紐孔）が伝送損失を著しく増大させる」ことは、本発明者が見出し、日本国特願２０１６－２４７０３１号において初めて指摘した事柄であるが、先ずはこの点について補足して説明する。

　そもそも当業者において、マイクロ波～ミリ波帯における導波管は良く知られた伝送線路でありながら、利用の難しい線路として認知され、他に代替の利かない用途のみに利用されてきた。特にミリ波帯以上においては導波管の内部にキズを含めた凹凸があるだけで伝送損失が大きくなることから、導波管の内部を研磨するなどの対策が採られ、結果として「導波管」は「高価な伝送線路」との認識が一般的となっている。

　このような状況の中、本発明者は、「マイクロ波帯においては日本国特開２０１５－１８５８５８号公報に示すような技術に因って低損失な伝送が可能である」点に鑑みて研究を重ねた結果、「上記金属層の内部表面に発生する周期的な凹凸もしくは皺、または周期的な隙間（製紐孔）で微小な波の反射が発生し、この微小な波の多重反射が伝送特性悪化の原因ではないか」、また「この現象はミリ波帯において急激にその効果を増し、ミリ波帯における導波管利用の妨げになっている」との推論に達した。

　上記推論においては、波の多重干渉における「多層膜干渉」という現象とのアナロジーを考慮した。因みに、多層膜干渉はその名のとおり、図９に示すような屈折率の異なる薄膜を多重に積層した光学多層膜（図９に示すように所定の基材に高屈折率層と低屈折率層とを積層した光学多層膜）において観察される現象であり、光学分野では知られた現象である。

　多層膜干渉は、このような光学多層膜（例として、図１０に示す如く屈折率が異なる誘電体膜が周期性をもって重なった膜）に膜の厚さと同等程度の波長の光が入射したとき、光は屈折率の異なる薄膜の各界面でそれぞれ反射・透過し、この反射・透過した光が（波として）干渉効果を生むことにより生じ得る（図１０参照）。すなわち、膜厚（光路長）がλ／４のときに多重反射が生じる。

　この多層膜干渉の理論が教えるところに拠れば、前記薄膜の各界面でそれぞれ反射・透過した光（波）は、積層される薄膜の積層周期を“Ｌ１”としたとき、
　　λ／４＝Ｌ１／２
　であることから、次式（１）によって与えられる波長λｒにおいて大きい反射帯（主反射帯）を生じる。

　　λｒ＝２×Ｌ１　　　　　　　・・・式（１）
　ここで、
　　　　Ｌ１＝ｎ_Ｌ×ｄ_Ｌ＋ｎ_Ｈ×ｄ_Ｈ、
　　　　　ｎ_Ｌ　：　低屈折率層薄膜の屈折率、
　　　　　ｎ_Ｈ　：　高屈折率層薄膜の屈折率、
　　　　　ｄ_Ｌ　：　低屈折率層薄膜の厚さ
　　　　　ｄ_Ｈ　：　高屈折率層薄膜の厚さ
　である。

　上式（１）において「屈折率と厚さとを掛け合わせる」のは、物質内部で光（波）の波長が短くなることを考慮し換算しているためである。なお、詳細な理論はここでは割愛し、成書に譲る。

　なお、上記「反射帯」は、その周波数帯域周辺にも細かい反射帯を生じること、または、その高調波成分である反射帯（整数倍の周波数、すなわち整数で割った波長に生じる反射帯。以下これを「高次反射帯」と呼ぶ）を持つことも、光学分野では良く知られることである。

　また、光学分野でもより狭い技術分野（光学薄膜分野）では、光学多層膜がより複雑な積層構造を持つ場合には、前記主反射帯および前記高次反射帯の整数倍となる波長帯域にも反射帯が形成されうる（この「反射帯」を前述の高次反射帯に対して、ここでは以降、「低次反射帯」と呼ぶ）ことが知られている。なお、この「低次反射帯」の形成については、本発明者が先に提案した日本国特開２０１１－２４２２３７号公報に詳しくここでの詳細な説明については割愛するが、当該本願明細書においても、後に説明する。

＜周期性凹凸を形成する導波管における反射帯の影響を回避することの有効性＞
　これまで、「光学多層膜に係る多層膜干渉の理論」について説明したが、この多層膜干渉の理論を参照して、本願発明を特徴づける「周期性凹凸を形成する導波管における反射帯の影響を回避することの有効性」について説明する。

　図１１は、本発明に関し周期性凹凸を形成する導波管において反射帯が生じる現象を説明するための説明図であって、当該方形導波管のシミュレーションモデルの長手方向の縦断面を示した要部拡大断面図であり、図１２は、本発明に関し周期性凹凸を形成する導波管において反射帯が生じる現象を説明するための説明図であって、当該導波管のシミュレーションモデルの長手方向の縦断面の位置を拡大して示した要部拡大断面図である。さらに、図１３は、本発明に関し周期性凹凸を形成する導波管において反射帯が生じる現象を説明するための説明図であって、当該導波管に所定の入射光が入射した際の多重反射を示した図である。

　いま、たとえば図１１に示すように、導波管の内部に単純な凹凸が形成されているシミュレーションモデルを考える。図１１において、導波管５０Ｓは、長手方向に誘電率が均一、かつ、長手方向に断面が同一形状を呈する線状の内部誘電体５１Ｓと、当該内部誘電体５１Ｓの外周を覆う位置に配設され、可撓性を有する略筒状により形成された金属層である外導体５３Ｓを有する。また、当該モデルにおいては、外導体５３の内周面には、周期的な凹凸５４Ｓが形成されているものとする。

　一方、図１２は、当該導波管５０Ｓのシミュレーションモデルにおける所定部位５５Ｓを拡大して示した要部拡大断面図である。なお、図１２に示すように、当該導波管５０Ｓのシミュレーションモデルにおける凹凸５４Ｓは、周期長Ｌ＝０．６６ｍｍ～２．０ｍｍの周期性を有して形成されるようになっており、前記内部誘電体５１Ｓの比誘電率εｒは２．０としている。

　この図１１、図１２に示す如き周期性凹凸を形成する導波管に対して所定の入射光が入射すると、上述した多層膜干渉の例（図１０参照）にならって、図１３に示すように多重反射が生じるものと考えられ、図１２に示すように前記多層膜干渉で知られる式（１）における“Ｌ１”に相当する周期長を凹凸の周期長Ｌとして定義することができる。

　ここで、たとえば、このモデルにおいて周期性凹凸５４Ｓの周期長Ｌを０．９８として、式（１）に倣って反射帯の形成される波長λｒを計算すると、
　　　λｒ＝２×Ｌ１＝２×０．９８×√（２．０）＝２．７７ｍｍ
　　　ここで、Ｌ１＝凹凸周期長Ｌ×√（内部誘電体の誘電率）
　となる。

　ここで上記“Ｌ１”の定義にある凹凸周期長Ｌおよび√（内部誘電体の誘電率）は、多層膜干渉理論とのアナロジーから式（１）の“Ｌ１”の定義に倣って定義しており、凹凸の周期長Ｌは前記多層膜モデルにおける薄膜の厚さに相当し、√（内部誘電体の誘電率）は前記多層膜モデルにおける屈折率に相当する。なお、前記屈折率と誘電率の関係は、電磁気学理論の教える関係に即す。また、上式に拠る計算結果である波長λｒ＝２．７７ｍｍは、周波数に換算すると１０８ＧＨｚに相当する。

　本発明者は、図１１および図１２に示すシミュレーションモデルを用いて電磁界シミュレータを用いた伝送特性シミュレーションを実施した。図１４は、本発明に関し周期性凹凸を形成する導波管に係るシミュレーションモデルの伝送特性を示した図である。

　図１４における“周期長Ｌ＝０．９８”で示される特性線に示されるように、当該シミュレーションモデルにおいては、前記式（１）から予測される波長の近く（概ね１１５ＧＨｚを中心）に反射帯が形成されていることがわかる。

　そして、このシミュレーション結果は、導波管５０Ｓの内部に形成された周期性凹凸５４Ｓに起因して反射帯（主反射帯）が形成されるという推論を裏付けるものである。

　因みに、図１４における“周期長Ｌ＝２．０”および“周期長Ｌ＝０．６６”で示される特性線は、それぞれ、導波管内部の周期性凹凸の周期長Ｌが２．０ｍｍおよび０．６６ｍｍの場合についてシミュレーションした結果である。

　これら周期性凹凸の周期長Ｌが、２．０ｍｍおよび０．６６ｍｍの場合において、式（１）により反射帯の形成される波長λｒを計算すると、以下の結果、
　　　λｒ＝２×２．０×√（２．０）＝５．６６ｍｍ　（５３．０ＧＨｚ相当）
　　　λｒ＝２×０．６６×√（２．０）＝１．８７ｍｍ　（１６０．７ＧＨｚ相当）
　が得られる。

　ここで、図１４におけるシミュレーション結果によると、例えば、Ｌ＝２．０ｍｍの場合でみれば、計算上は式（１）に拠ると中心周波数５３ＧＨｚに形成されるべき反射帯が、シミュレーション結果によると概ね周波数６６ＧＨｚを中心に形成されていることがわかる。

　このように、計算上の反射帯とシミュレーション結果とでは、中心周波数が１３ＧＨｚほどの波長のずれがあるが、これは導波管の理論にある導波管内部において電波の波長がずれる（このずれた波長を管内波長λｇとよぶ）現象により説明できる。すなわち、導波管の理論に拠れば、上式において導出される波長λｒは、導波管の内部における波長λｇとして扱うのが正しい。

　ここで、導波管における遮断波長（導波管の形状、構成により一意に決まる波長であって、この波長よりも長い電磁波は導波管内部に存在することができない。以下、遮断波長とも言う）をλｃ、自由空間中の波長をλとしたとき、これらの間の関係は、次式
　　　１／λｇ^２＝１／λ^２－１／λｃ^２　　　・・・式（２）
　　　ここでλｇ＝λｒ
　にて与えられる。

　シミュレーションモデルの導波管における遮断波長λｃが７．５２ｍｍであることを考慮して、上記関係式から自由空間中の波長λを計算すると、
　　　λ＝λｇ／√（１＋（λｇ／λｃ）^２）＝４．５２ｍｍ　（６６．４ＧＨｚ相当）となり、図１４におけるシミュレーション結果に一致する。

　因みに、周期性凹凸５４Ｓの周期長Ｌを０．９８として計算したλｒと図１４に示すシミュレーション結果の間にある周波数のずれも、同様の考え方でより厳密に一致することが確認できる。

　一方、周期長Ｌ＝０．６６ｍｍの場合では、シミュレーションの範囲外である１６０ＧＨｚに反射帯があることがわかる。このことから、シミュレーション結果の１５０ＧＨｚ付近にある波形の乱れは、１６０ＧＨｚ帯に生じている反射帯の裾野であると推測できる。

　これらのシミュレーション結果から、式（１）による反射帯形成の予測とシミュレーション結果とが一致することが判る。すなわち、上述した「上記金属層の内部表面に発生する周期的な凹凸もしくは皺、または周期的な隙間（製紐孔）で微小な波の反射が発生し、この微小な波の多重反射が伝送特性悪化の原因になっている」との推論は正しく、その振る舞いは、式（１）を含めて多層膜干渉とのアナロジーにより（少なくとも近似的には）予測が可能であるといえる。

　ここで、導波管の理論より、導波管内部に存在しうる電磁波について補足を加える。

　一般に、導波管内部の電磁波には、その内部を伝送する電磁界の形態から、固有の伝送モードが存在する。伝送モードには進行方向電界成分を持たないＴＥ波と、進行方向に磁界成分を持たないＴＭ波があり、それぞれ導波管短辺方向に対して定義されるモード次数ｍと、導波管長辺方向に対して定義されるモード次数ｎによりモードを定義できる。例えば図１１、図１２に示す如き方形導波管では、図１５に示すような伝送モードが存在しうる。

　これら伝送モードにおける遮断波長については、図１６に示す如き導波管の長辺をａ、短辺をｂ、内部誘電体の比誘電率をεｒ、内部誘電体の比透磁率をμｒとし、導波管短辺方向のモード次数をｍ、導波管長辺方向のモード次数をｎとしたとき、次式により与えられる。

　また、多くの伝送モードの中で、最も遮断波長の長いモードであるＴＥ１０モードは基本モードと呼ばれ、より遮断波長の短いモード（高次モード）が現れるまで（すなわち、基本モードしか存在し得ない）波長範囲が、伝送ロスを小さくし易いなどの利用から利用価値が高いことが知られている。

　ここで例えば、図１１、図１２に示すシミュレーションモデルを例に、各伝送モードの遮断波長を算出すると、図１７に示す表に示す如き結果を得ることができる。すなわち、図１１、図１２に示すシミュレーションモデルにおける利用価値の高い波長帯域は、３．８～７．５ｍｍの波長帯域（周波数に換算すれば４０～８０ＧＨｚの帯域）となる。

　以上の説明から、
　(a) 金属層（外導体）の内面に周期性凹凸等の周期構造を有する導波管は、この周期構造に起因する「反射帯」を有する
　(b) 導波管は基本モードの遮断波長から高次モードの遮断波長の間において利用価値が高い
　という２つの事実が導き出せる。

　そして、この２つの事実を考え併せると、図１８に示すように、周期構造に起因する反射帯域の中心波長λｒ（図１８においては、主反射帯域の中心波長λｍｒ）を、利用価値が高い波長帯域（図１８に示す如き波長帯域Ｗ；基本モード（ＴＥ１０）の遮断波長λｃから高次モード（ＴＥ２０）の遮断波長λｃｈの間の波長帯域）に存在させないように設定することが望ましいことが導かれる。

　すなわち本発明者は、この周期構造に起因する反射帯（主反射帯）の影響を避ける方法として、周期構造の周期長Ｌを小さくすることで、反射帯が形成される波長帯域（主反射帯域）中心波長λｒ（主反射帯域λｍｒ））を高次モードの遮断波長λｃｈより小さい領域に設定することが、前記反射帯が導波管伝送特性に与える影響を避けるために有効な手段であることを導き出した。

　このように、特に、周期構造に起因する反射帯域の中でも、主反射帯は伝送特性に対する影響が大きく、特に避ける必要があるため、主反射帯の中心波長をλｍｒ、高次モードの遮断波長λｃｈとしたとき、次式
　　　λｍｒ＜λｃｈ　　　・・・式（４）とすることが、有効性が高いといえる。

　また、「周期性凹凸を形成する導波管における反射帯の影響を回避することの有効性」について、別の視点から考察する。

　上述したように図１１、図１２に示すシミュレーションモデルは、導波管長手方向（伝搬方向）に対して、周期的な凹凸５４Ｓにおける「内部誘電体５１Ｓと外導体５３Ｓとが直接接続している面」を“ｓ”とし（図１２においては“Ａ”）、「内部誘電体５１Ｓと外導体５３Ｓとの間の隙間面」を“ｐ” （図１２においては“Ｂ”）としたとき、
　周期長Ｌは、Ｌ＝ｓ＋ｐ　　　　・・・式（５）
　で表すことができる。

　ここで導波管５０Ｓに、ミリ波（もしくはサブミリ波）を入力すると、上述したように、入力するミリ波の波長によっては、周期性を持った構造により導波管内で多重反射が発生し、これにより伝送特性が著しく悪化することとなる。

　具体的には、上述したように導波管５０Ｓの内部における管内波長をλｇとすると、
　　Ｌ／２　＝　λｇ／４　　　　・・・式（６）
　を満足するときに多重反射を生じ、伝送特性が悪化することとなる。

　ここで管内波長λgは、導波管の外における波長、すなわち自由空間λとの間に、近似的ではあるが、次式の関係を持つ。すなわち、
　λｇ～ λ／√（εｒ）　　　　・・・式（６Ａ）
　ここでεｒは、内部誘電体５１Ｓの比誘電率である。

　したがって、上記式（６）に式（６Ａ）を代入することで、周期Ｌにより形成される反射帯(先の説明でいう主反射帯）の波長λｍｒを得ることができる。すなわち、
　λｍｒ＝２×Ｌ×√（εｒ）　　　・・・式（６Ｂ）
　となる。

　なお、上記式（６Ａ）にある関係は、一般に「波長短縮効果」として知られ、その物理的な意味合いは、先に記した多層膜干渉とのアナロジーにより示した屈折率が及ぼす影響と等しい。またこのことから、上記式（６Ｂ）の物理的な意味合いは式（１）と等しくなっていることを付言する。

　一方、上述したように、導波管５０Ｓの伝送特性は、入力するミリ波の伝搬モードが「基本モード（ＴＥ１０）」の伝送範囲で伝送することができれば最も伝送特性が良い（図１８参照）。たとえば、伝搬モードが図１８に示す波長帯域Ｗの範囲内にあれば基本モード（ＴＥ１０）のみで伝送することになるため、伝送特性が良いといえる。

　すなわち、上記式（６Ｂ）の条件を満たすような主反射帯の波長λｍｒが、
　λｃｈ　＜　λｍｒ　＜λｃ　・・・式（７）
　を満たしてしまうような場合、図１８における波長帯域Ｗに、上記式（６Ｂ）を満たす主反射帯の波長λｍrが存在してしまうので、伝送特性が著しく悪化してしまうこととなる。

　加えて、反射帯の波長λｍｒがλｃよりも大きい波長帯域にある場合、すなわち、
　λｍｒ＞λｃ　　　　　・・・式（７Ｂ）
　を満たす場合には、主反射帯に付帯する反射帯や前記高次反射帯の影響により、図１８における波長帯域Ｗの特性が悪化し易いことが、本発明者の検討の結果、判っている。

　したがって、上記式（６Ｂ）を満たす主反射帯の波長λｍrは、式（７）及び式（７Ｂ）の関係を避ける必要がある。すなわち、
　λｍｒ　＜　λｃｈ　　　・・・式（８）
　を満たすことが、図１８における波長帯域Ｗの特性を良化するに効果が高いといえる。

　また、導波管の理論から、導波管の長辺aと短辺ｂの寸法比率を２：１とすれば、図１８における波長帯域Ｗを広くとることが出来る。この寸法比率を満たすとき、ＴＥ２０モードの遮断波長と、ＴＥ１０モードの遮断波長には、以下の関係を満たす。

　λｃｈ　＝　λｃ／２　　　・・・式（９）
　よって、式（８）、（９）より、
　λｍｒ　＜　λｃ／２　　　　・・・式（１０）
　が成り立っていれば良い。

　よって、式（６Ｂ）、（１０）からλｒを消去すると、
　Ｌ　＜　λｃ／（４×√εｒ）　　　・・・式（１１）
　となるような周期長Ｌであれば、導波管内に周期的な凹凸が存在しても良好な伝送特性が得られることとなる。

＜第１の実施形態の可撓性導波管の具体的な構成＞
　本発明者は、上述したように周期性凹凸を形成する導波管のシミュレーションモデルでの検証結果に基づいて、当該周期性凹凸を形成する導波管において生じる「反射帯」が形成される波長帯域（中心波長λｒ）を高次モードの遮断波長λｃｈより小さい領域に設定すること、特に、主反射帯域の中心波長をλｍｒ、高次モードの遮断波長λｃｈとしたとき、
　λｍｒ＜λｃｈ
　とすることが、当該周期性凹凸を形成する導波管においては有効性が高いことを見出した。

　以下、係る反射帯と高次モードの遮断波長との関係を実現する具体的な可撓性導波管の実施形態について説明する。

　図１９は、本発明の第１の実施の形態の可撓性導波管における蛇腹形状を呈する外導体および内部誘電体を示した要部断面図である。

　改めて本第１の実施形態において可撓性導波管１５０は、上述した図３～図６等に示すように、長手方向に誘電率が均一、かつ、長手方向に断面が同一形状を呈する線状の内部誘電体１５１と、前記内部誘電体１５１の外周を覆う位置に配設された外導体１５３を有する。

　本第１の実施形態において外導体１５３は、前記内部誘電体１５１の外周を覆う位置に配設された筒状であって、かつ、図１９の断面図に示すように、長手方向に向かって周期的な形状変位部、すなわち、周期的な凹凸１５４を形成する、いわゆる蛇腹形状を呈する筒状部材により構成される。

　また当該外導体１５３は、所定の金属層部を含み、当該金属層部の導電率は純銅相当の５９×１０^６Ｓ／ｍに設定される。なお、ここでは導電率を一意に定めたが、本発明において金属層部の導電率は、これに限定されず、実施形態においては、導電率の良い金属層を用いることが好ましい。

　なお、本実施形態において蛇腹形状の外導体１５３は、内部誘電体１５１に接する側に金属層を配し外側に下地層を有するように構成されるが、ここでは当該下地層については省略して説明する。

　＜第１の実施形態のシミュレーションモデル＞
　次に、上述の如き蛇腹形状の外導体１５３を有する本第１の実施形態に係る可撓性導波管１５０について、シミュレーションモデルを用いてその伝送損失について説明する。

　図２０は、第１の実施の形態の可撓性導波管に係るシミュレーションモデルの長手方向の縦断面を示した要部断面図であり、図２１は、第１の実施の形態の可撓性導波管に係るシミュレーションモデルの長手方向の縦断面の位置を拡大して示した要部拡大断面図であって、周期性凹凸の周期長Ｌを示した図である。

　また、図２２は、第１の実施の形態の可撓性導波管に係るシミュレーションモデルにおいて、周期性凹凸の周期長Ｌ＝２．０の場合における伝送特性を示した図、図２３は、第１の実施の形態の可撓性導波管に係るシミュレーションモデルにおいて、周期性凹凸の周期長Ｌ＝０．９８の場合における伝送特性を示した図、図２４は、第１の実施の形態の可撓性導波管に係るシミュレーションモデルにおいて、周期性凹凸の周期長Ｌ＝０．６６の場合における伝送特性を示した図である。

　本第１の実施形態の可撓性導波管１５０に係る伝送損失を求めるにあたり、図２０、図２１に示すように、長さ２０ｍｍの方形導波管のシミュレーションモデルを想定した。なお、図２１は、図２０における一部（符号１５５で示す）を拡大して示した図である。

　このシミュレーションモデル（以下、第１の実施形態に係るシミュレーションモデルを第１シミュレーションモデルとする）は、上述したように長さ２０ｍｍの方形導波管であって内部には所定の誘電体を配置するものとする。

　ここで当該第１シミュレーションモデルにおける内部誘電体は、材質をＰＦＡ（ペルフルオロアルコキシフッ素樹脂）、比誘電率ε_ｒ＝２．０、誘電正接（tanδ）＝０．０００３、断面の矩形形状における各辺は、長径ａ＝２．６６ｍｍ、短径ｂ＝１．３３ｍｍの方形断面を有するものとする。なお、当該断面形状の寸法については、６０ＧＨｚのミリ波の伝送を想定し、５０～７５ＧＨｚ（以下、この周波数帯域をＶバンドと呼ぶ）において良好な伝送特性得られるように当該断面寸法を設定した。

　また、使用したシミュレータはＡＮＳＹＳ社のＨＦＳＳであり、解析誤差（ΔＳ）は０．０１とした。

　一方、第１シミュレーションモデルにおいて外導体１５３は、内部誘電体１５１の外側を覆うように配設されており、その内周面には長手方向に周期的な凹凸１５４が形成され、当該周期的な凹凸１５４における隙間（上述した凹部）には空気が充填されているものとする。また、その導電率は純銅相当の５９×１０^６Ｓ／ｍとした。

　なお、前記周期的な凹凸１５４は、図２１に示すように、導波管長手方向（伝搬方向）に対して、凸部（内部誘電体１５１と接する部分）を“Ａ（またはｓ）”、凹部（内部誘電体１５１との間に隙間を生じる部分）を“Ｂ（またはｐ）”とし、最小周期長Ｌを、
　Ｌ＝Ａ＋Ｂ　（または、Ｌ＝ｓ＋ｐ）
　に設定する。

　また、このように設定されたシミュレーションモデルにおいて、上記周期長Ｌがそれぞれ、
　Ｌ＝０．６６ｍｍ
　Ｌ＝０．９８ｍｍ
　Ｌ＝２．０ｍｍ
　となる３パターンで実施するものとし、それぞれに対してミリ波（もしくはサブミリ波）を入力する。

　図２２は、第１の実施の形態の可撓性導波管に係るシミュレーションモデルにおいて、周期性凹凸の周期長Ｌ＝２．０の場合における伝送特性を示した図、図２３は、第１の実施の形態の可撓性導波管に係るシミュレーションモデルにおいて、周期性凹凸の周期長Ｌ＝０．９８の場合における伝送特性を示した図、図２４は、第１の実施の形態の可撓性導波管に係るシミュレーションモデルにおいて、周期性凹凸の周期長Ｌ＝０．６６の場合における伝送特性を示した図である。

　いずれの図も、横軸は周波数を表しており、光速＝波長×周波数の関係から、波長が長くなると周波数は小さくなり、波長は短くなると、周波数は大きくなる関係を有する。また、縦軸は伝送特性をｄＢ単位で示しており、数値が０に近いほど伝送特性が良いことを表している。

　ここで、上述したように周期長Ｌが、
　Ｌ　＜　λｃ／（４×√εｒ）　　　・・・式（１１）
　を満足するとき、導波管内に周期的な凹凸が存在しても良好な伝送特性が得られることとなる。

　そして、当該シミュレーションモデルの基本モードの遮断波長λｃは、導波管寸法、及び内部誘電体の比誘電率から、
　λｃ＝７．５１８ｍｍ
　となる。これを、周波数単位で表すと、ｆｃ＝３９．９ＧＨｚとなる。

　また、高次モードの遮断波長λｃｈは、
　λｃｈ　＝　λｃ／２
　の関係があるので
　λｃｈ＝３．７５８ｍｍ
　となる。これを、周波数単位で表すと、ｆｃ＝７９．８ＧＨｚとなる。

　よって、基本モードのみで伝送する周波数帯は、３９．９ＧＨｚ～７９．８ＧＨｚとなる。これは、狙いの周波数帯である、Ｖバンドをカバーしている。

　式（１１）に上記遮断波長の値を代入すると、
　Ｌ　＜　１．３２９ｍｍ・・・式（１２）
　となり、これを満足していれば、基本モード（ＴＥ１０）のみで伝送する周波数帯に主反射帯が存在しない状態となり、すなわち、安定した伝送特性が得られることとなる。

　ここで図２２～図２４に示すシミュレーション結果を見ると、周期長Ｌが、Ｌ＝２．０ｍｍのときは、図２２に示すように、６６ＧＨｚ付近に主反射帯による伝送特性の悪化が見られる（ちなみに、１１０～１１４ＧＨｚ付近には、高次反射帯による伝送特性の悪化が見られる）。

　このように周期長Ｌが、Ｌ＝２．０ｍｍの場合、主反射帯が基本モードのみで伝送する周波数帯内に存在してしまうことになり、当該基本モードのみで伝送する周波数帯において伝送特性が著しく悪化していることが分かる。

　一方、周期長Ｌが、Ｌ＝０．９８ｍｍのときは、図２３に示すように、１１４ＧＨｚ付近に主反射帯による伝送特性の悪化が見られる。この伝送特性の悪化は、基本モードのみで伝送する周波数帯の最大値（７９．８ＧＨｚ）よりも十分大きい。また、式（１２）を満たしており、基本モードのみで伝送する周波数帯において安定した伝送特性が得られていることがわかる。

　さらに、周期長Ｌが、Ｌ＝０．６６ｍｍのときは、図２４に示すように、主反射帯による伝送特性の悪化が見られない。これは、シミュレーション範囲が４０～１５０ＧＨｚであり、この範囲内では主反射帯が現れていないことを示唆するものである。なお、１５０ＧＨｚよりも高い周波数において主反射帯が存在するとみられる。

　また、Ｌ＝０．６６ｍｍの場合は、上述した式（１２）を満たしており、基本モードのみで伝送する周波数帯において安定した伝送特性が得られていることがわかる。

　以上説明したように、本第１の実施形態における可撓性導波管によると、外導体１５３において蛇腹形状を呈するといった周期的な凹凸が形成されている導波管であっても、その周期的な凹凸の周期長を適切に設定することで、主反射帯が所望の基本モードのみで伝送する波長帯域に存在してしまうことを回避することができ、所望のミリ波（サブミリ波を含む）以上の周波数の電波を伝送する導波管において適切な可撓性と優れた伝送特性とを両立する導波管を提供することができる。

　＜第２の実施形態の可撓性導波管＞
　次に、本発明の第２の実施形態について説明する。

　本第２の実施形態に係る内視鏡システムは、その構成は基本的には第１の実施形態と同様であるので、ここでは第１の実施形態との差異のみの説明にとどめ、その他の詳細の説明は省略する。

　すなわち、本第２の実施形態に係る内視鏡システムは、第１の実施形態に対して、可撓性導波管における内部誘電体については同様であるが、可撓性導波管における外導体の構成を異にするものであって、その構成は基本的には第１の実施形態と同様である。

　また、第２の実施形態に係る可撓性導波管は、現実的には図２５または図２６等に示す、可撓性に配慮した形状を呈する外導体を配した可撓性導波管を想定したものである。

　そして、これら第２の実施形態に係る可撓性導波管については、当該現実的な可撓性導波管に係る伝送損失等の電磁気的な物性、または、可撓性等の機械的な物性をより的確に把握するために、ミリ波（サブミリ波を含む）の電波を伝搬することを考慮した上で、当該現実的な可撓性導波管における材質、形状等について近似したモデルを設定し、当該第２の実施形態に係る可撓性導波管とした。

　以下、第２の実施形態に係る可撓性導波管について説明するが、その材質、形状および伝送損失等の特性は、想定した現実の可撓性導波管に準じたものであると附言する。

　図２５は、本発明の第２の実施の形態の可撓性導波管における螺旋形状を呈する外導体および内部誘電体を示した要部断面図であり、図２６は、第２の実施の形態の可撓性導波管における螺旋形状を呈する外導体の外観を示した外観図である。また、図２７は、第２の実施の形態の可撓性導波管における螺旋形状を呈する外導体および内部誘電体並びに周期性凹凸の位置関係を示した説明図であり、図２８は、第２の実施の形態の可撓性導波管における螺旋形状を呈する外導体および内部誘電体並びに周期性凹凸の位置関係を示し、図２７のＡ－Ａ’断面を示した要部断面図である。

　本第２の実施形態においても、第１の実施形態と同様に、前記ドライバＩＣ２３の基端側には、ドライバＩＣ２３のパッケージに一体化された前記送受信アンテナ２７を挟んで、ミリ波またはサブミリ波を通す当該第２の実施形態に係る可撓性導波管２５０の先端部が接続されている。

　この可撓性導波路２５０は、第１の実施形態と同様に可撓性を有し、先端硬性部１０に配設された前記ドライバＩＣ２３にその先端側が接続された後、挿入部６の基端側に向けて延出されるようになっている。

　さらに可撓性導波管２５０は、第１の実施形態と同様に、挿入部６においてドライバＩＣ２３よりさらなる基端側、すなわち、先端硬性部１０における前記ドライバＩＣ２３の配設箇所より基端側部をはじめ、より基端側の前記湾曲部９および可撓管部を含めた挿入部６の内部を挿通した後、操作部７内部およびユニバーサルコード８の内部を挿通し、ビデオプロセッサ３に至る位置に配設されるようになっている。

　また、第２の実施形態に係る可撓性導波管２５０も、第１の実施形態と同様に、撮像ユニット２０とビデオプロセッサ３における前記画像処理部（画像処理回路３１）とを結ぶ信号伝送路であって、少なくとも一部がミリ波またはサブミリ波を伝搬する導波路である。

　＜可撓性導波管における内部誘電体および外導体＞
　図２５に示すように、本第２の実施形態においても、可撓性導波管２５０は、長手方向に誘電率が均一、かつ、長手方向に断面が同一形状を呈する線状の内部の内部誘電体２５１と、前記内部誘電体２５１の外周を覆う位置に配設された外導体２５３を有する。

　なお、本第２の実施形態においても、「誘電率が均一」とは、導波管内部を伝搬する電波（ミリ波またはサブミリ波）の波長オーダーの寸法でみたときに均一であることを意味するものである。

　すなわち、波長オーダーよりも１～２桁以上寸法の異なる構造による誘電率分布は、導波管内部を伝搬する電波には影響を与えないため、本第２の実施形態においても、これを含めて誘電率が均一と表現している。

　＜第２の実施形態における内部誘電体の比誘電率および形状＞
　前記内部誘電体２５１の比誘電率は、比誘電率ε_ｒ１＝４．５に設定され、一方、内部誘電体２５１は、長径と短径との比率が長手方向において一定となる断面形状であって略楕円形状を呈し、それぞれ、
　長径ａ＝１．７７ｍｍ、短径ｂ＝０．８９ｍｍ
　に設定される。

　＜第２の実施形態における外導体の形状＞
　一方で、本第２の実施形態における外導体２５３は、延伸方向に垂直な断面が長方形断面を呈する、金属層（金属物質）を包含する１本の帯状部を有する、例えばテープにより構成される。

　そして、この帯状部であるテープは、当該テープの側縁部が可撓性導波管２５０の長手方向に対して所定角度を成した状態において当該テープの平坦部が内部誘電体２５１の外周面に螺旋状に巻きつけられるように延在する。また、この螺旋状に巻き付けられる際、隣接する当該テープにおける互いに対向する側縁部同士が当該導波管２５０の長手方向に対して一定の間隔を保持するように、具体的には重複してラップされるように配設されるようなっている（図２５、図２６参照）。

　なお、当該外導体２５３は、所定の金属層部を含み、当該金属層部の導電率は純銅相当の５９×１０^６Ｓ／ｍに設定される。なお、ここでは導電率を一意に定めたが、本発明において金属層部の導電率は、これに限定されず、実施形態においては、導電率の良い金属層を用いることが好ましい。

　なお、本実施形態において外導体２５３である前記テープは、内部誘電体２５１に接する側に金属層を配し外側に下地層を有するように構成されるが、ここでは当該下地層については省略して説明する。

　ここで、本実施形態においては、上述したように外導体２５３であるテープを内部誘電体２５１の外周に螺旋状に巻き付けるが、このとき、隣接する当該テープ同士を当該導波管２５０の長手方向に対して一定の間隔を保持するようにラップして巻き付ける。このため、図２７、図２８に示すように、内部誘電体２５１と外導体２５３の金属層との間に隙間（符号２５４で示す周期的な凹凸）が生じることとなる。

　この隙間２５４は、伝搬方向（長手方向）に対して周期性を持って生じることとなり、すなわち、長手方向に周期的な凹凸（周期構造）２５４を形成する。

　また、本実施形態においてこの周期構造である周期的な凹凸２５４は、テープの幅をｓ、前記一定の間隔（本実施形態においてはラップされる部分）をｐ、導波管２５０の長手方向に直交する角度を０度とした際における当該導波管長手方向に対する所定角度をθ（図２７参照）とすると、周期長Ｌは、
　Ｌ＝（ｓ＋（－ｐ））／ｃｏｓθ　＝（ｓ－ｐ）／ｃｏｓθ　・・・式（１３）
　となる。

　さらに、周期的な凹凸２５４は、
　当該導波管２５０の基本モードの遮断波長をλｃ、内部誘電体２５１の比誘電率をεrとすると、
　（ｓ＋（－ｐ））／ｃｏｓθ ＜ λｃ／（４×√εr）　・・・式（１４）
　を満たす構造となることを特徴とする。

　なお、上述したように、本実施形態において前記「一定の間隔」は、隣接するテープ同士をラップすることから、伝搬方向に対してはマイナス方向の寸法となる。

　本第２の実施形態は、第１の実施形態において採用したシミュレーションモデルと同様のシミュレーションモデルを用いてその伝送損失を検証することができる。

　すなわち、第２の実施形態の可撓性導波管２５０においても、上述した周期長Ｌが、
　Ｌ　＜　λｃ／（４×εｒ）　　　・・・式（１１）
　を満足するとき、導波管内に周期的な凹凸（上述した周期的な凹凸２５４）が存在しても良好な伝送特性が得られることとなる。

　そして、本第２の実施形態においても、周期長Ｌが、
　Ｌ　＜　０．８８６ｍｍ・・・式（１２Ａ）
　を満足するように、幅ｓのテープを前記一定の間隔ｐで内部誘電体２５１に巻きつければ、基本モード（ＴＥ１０）のみで伝送する周波数帯に主反射帯が存在しない状態となり、すなわち、安定した伝送特性が得られることとなる。

　以上説明したように、本第２の実施形態における可撓性導波管においても、外導体２５３の如き内部誘電体２５１に螺旋状に巻かれた帯状のテープにより周期的な凹凸２５４が形成されている導波管であっても、その周期的な凹凸の周期長を適切に設定することで、主反射帯が所望の基本モードのみで伝送する波長帯域に存在してしまうことを回避することができ、所望のミリ波（サブミリ波を含む）以上の周波数の電波を伝送する導波管において適切な可撓性と優れた伝送特性とを両立する導波管を提供することができる。

　＜第２の実施形態に係る第１変形例＞
　次に、第２の実施形態に係る第１変形例について説明する。

　図２９は、第２の実施の形態の可撓性導波管の第１変形例における螺旋形状を呈する外導体および内部誘電体並びに周期性凹凸の位置関係を示した説明図であり、図３０は、第２の実施の形態の可撓性導波管の第１変形例における螺旋形状を呈する外導体および内部誘電体並びに周期性凹凸の位置関係を示し、図２９のＡ－Ａ’断面を示した要部断面図である。

　上述したように、第２の実施形態の可撓性導波管２５０は、内部誘電体２５１の外周に１本の帯状部（テープ）を巻きつけるものであったが、当該変形例の可撓性導波管３５０は、図２９、図３０に示すように、内部誘電体３５１の外周に外導体としての複数本の帯状のテープ（外導体３５３ａ、３５３ｂ）を巻きつけて構成されることを特徴とする。その他の構成は第２の実施形態と同様であるので、ここでの詳しい説明は省略する。

　図２９、図３０に示すように、本第２の実施形態の第１変形例においても、可撓性導波管３５０における内部誘電体３５１は、長手方向に誘電率が均一、かつ、長手方向に断面が同一形状を呈する線状の誘電体である。

　一方で、本第２の実施形態に係る第１変形例における外導体３５３ａ、３５３ｂは、上述したように、延伸方向に垂直な断面が長方形断面を呈する、金属層（金属物質）を包含する複数の帯状部を有する、例えばテープ（以降、テープ３５３ａ、３５３ｂとも記す）により構成され、図２９、図３０においては、２本の場合を示す。

　そして、当該変形例においても帯状部であるテープ３５３ａ、３５３ｂは、いずれも当該テープの側縁部が可撓性導波管３５０の長手方向に対して所定角度を成した状態において当該テープの平坦部が内部誘電体３５１の外周面に対して交互に螺旋状に巻きつけられるように延在する。

　この螺旋状に巻き付けられる際、これら隣接する当該テープ３５３ａとテープ３５３ｂとは互いに対向する側縁部同士が当該導波管３５０の長手方向に対して一定の間隔を保持するように配設されるようなっている（図２９、図３０参照）。

　また、本変形例においては、この一定の間隔を保持して配設された外導体であるテープ３５３ａ、３５３ｂを上述したように、内部誘電体３５１の外周に対して交互に螺旋状に巻き付けるが、このとき、テープ３５３ａは内部誘電体３５１に直接的に接するように巻きつけ、テープ３５３ｂは隣接するテープ３５３ａ間の上面に懸架するよう巻きつける。

　これにより、図３０に示すように、内部誘電体３５１の外周面上に配設された隣接するテープ３５３ａ間とテープ３５３ｂの底面とで覆われる空間に周期的な隙間（符号３５４で示す周期的な凹凸）が生じることとなる。

　この隙間３５４は、伝搬方向（長手方向）に対して周期性を持って生じることとなり、すなわち、長手方向に周期的な凹凸（周期構造）３５４を形成する。

　また、本変形例においてこの周期構造である周期的な凹凸３５４は、テープの幅をｓ、前記一定の間隔をｐ、導波管３５０の長手方向に直交する角度を０度とした際における当該導波管長手方向に対する所定角度をθ（図２９参照）とすると、周期長Ｌは、
　Ｌ＝（ｓ＋ｐ）／ｃｏｓθ
　となる。

　さらに、周期的な凹凸３５４は、
　当該導波管３５０の基本モードの遮断波長をλｃ、内部誘電体３５１の比誘電率をεrとすると、
　（ｓ＋ｐ）／ｃｏｓθ ＜ λｃ／（４×√εr）
　を満たす構造となることを特徴とする。

　本第２の実施形態に係る第１変形例においても、第１の実施形態において採用したシミュレーションモデルと同様のシミュレーションモデルを用いてその伝送損失を検証することができる。

　すなわち、当該変形例の可撓性導波管３５０においても、上述した周期長Ｌが、
　Ｌ　＜　λｃ　／(４×√εr）　　　・・・式（１１）
　を満足するとき、導波管内に周期的な凹凸（上述した周期的な凹凸３５４）が存在しても良好な伝送特性が得られることとなる。

　そして、本変形例においても、周期長Ｌが、
　Ｌ　＜　０．８８６ｍｍ・・・式（１２Ｂ）
　を満足していれば、基本モード（ＴＥ１０）のみで伝送する周波数帯に主反射帯が存在しない状態となり、すなわち、安定した伝送特性が得られることとなる。

　以上説明したように、第２の実施形態に係る変形例の可撓性導波管においても、内部誘電体３５１に螺旋状に巻かれた帯状の複数のテープ３５３ａ、３５３ｂにより周期的な凹凸３５４が形成されている導波管であっても、その周期的な凹凸の周期長を適切に設定することで、主反射帯が所望の基本モードのみで伝送する波長帯域に存在してしまうことを回避することができ、所望のミリ波（サブミリ波を含む）以上の周波数の電波を伝送する導波管において適切な可撓性と優れた伝送特性とを両立する導波管を提供することができる。

　＜第２の実施形態に係る第２変形例＞
　次に、第２の実施形態に係る第２変形例について説明する。

　図３１は、第２の実施の形態の可撓性導波管の第２変形例における螺旋形状を呈する外導体を導波管の全周方向に展開した展開図である。

　なお、第２の実施形態に係る第１変形例のように、内部誘電体３５１に対して複数本の帯状の外導体３５３ａ、３５３ｂを巻きつける場合は、以下の関係が成り立っている。以下、第２の実施形態に係る第２変形例の可撓性導波管４５０として説明する。

　図３１に示すように、第２変形例の可撓性導波管４５０において、内部誘電体に複数の外導体（例えば、前述のテープ）を螺旋状に巻きつける場合、導波管長手方向に対する“テープ”の巻き付け角度をθ、導波管の全周をＬ１ｚ、導波管長辺をａ、導波管短辺をｂとすると、
　　Ｌ１ｚ＝２×（ａ＋ｂ）
　であって、
　（Ｌ／Ｌ１ｚ）＝ｔａｎθ　　　・・・式（１５）
　の関係がある。

　この式（１５）を変形して、
　Ｌ＝Ｌ１ｚ × ｔａｎθ　　　　・・・式（１６）
　となる。

　この関係から、外導体、すなわちテープの巻き付け角度θを小さくとれば、当該外導体に形成された周期的凹凸の周期長Ｌの大きさが小さくなる。

　また、上述したように全周Ｌ１ｚは、
　Ｌ１ｚ＝２×（ａ＋ｂ）　　　　・・・式（１７）
　とであり、導波管の理論から、本第２の実施形態においても、第１の実施形態と同様に導波管長辺ａと短辺ｂの比を２：１とすれば、波長帯域を広くとることができるので、
　ｂ＝ａ／２　　　　　　　　・・・式（１８）
　となる。

　ここで、式（１７）、（１８）により、
　Ｌ１ｚ＝２×（ａ＋ａ／２）　　Ｌ１ｚ＝３×ａ　　　　・・・式（１９）
　となり、式（１５）、（１９）からＬ１ｚを消去すると、
　Ｌ＝３× ａ × ｔａｎθ　　　・・・式（２０）
　となる。

　また、遮断波長λｃは、導波管長辺ａを用いて、
　λｃ =２ × ａ × √εr　　　・・・式（２１）
　で表せる。

　よって、式（１１）、（２０）、（２１）より、
　３×ａ × ｔａｎθ ＜（２×ａ×√εr）／(４×√εr）
　となり、a を消去すると、
　ｔａｎθ ＜１／６　　　・・・式（２２）
　となる。

　そして、式（２２）よりθを求めると、
　θ ＜９．４６ [°]
　となる。

　すなわち、巻きつけ角度θが９．４６°未満であれば、基本モード（ＴＥ１０）のみ伝送する周波数帯に主反射帯が存在しない状態となり、すなわち、安定した伝送特性が得られることとなる。

　＜第３の実施形態の可撓性導波管＞
　次に、本発明の第３の実施形態について説明する。

　本第３の実施形態に係る内視鏡システムは、その構成は基本的には第１の実施形態と同様であるので、ここでは第１の実施形態との差異のみの説明にとどめ、その他の詳細の説明は省略する。

　すなわち、本第３の実施形態に係る内視鏡システムは、第１の実施形態に対して、可撓性導波管における内部誘電体については同様であるが、可撓性導波管における外導体の構成を異にするものであって、その構成は基本的には第１の実施形態と同様である。

＜低次反射帯について＞
　ここで、第３の実施形態の説明に先立って、上述した低次反射帯について説明する。

　上述した図１０に示す「多層反射膜」に関する多重反射の説明においては、屈折率の異なる誘電体膜が２層周期で重なった場合を示している。

　この場合には主反射帯よりも波長が長い帯域には「反射帯」が生じない。これは多層反射膜では良く知られた事象である。しかしながら、これに２層よりも長周期の乱れが加わると反射帯の発生はもっと複雑になり、上記反射波長（λ/４）に加えて、波長が長い側にも反射が起きうることが分かっている。係る点については、日本国特開２０１１-２４２４３７号公報において明示されている。

　すなわち多層反射膜においては、２層周期にある種の乱れ（２層よりも長周期の乱れ）が加わる場合には、主反射帯よりも長い波長帯にも反射帯が形成され得る。

　ここから本発明者は、本発明の可撓性導波管に係る周期構造においても、２層周期に対してある種の乱れ（２層よりも長周期の乱れ）が生じた場合には「主反射帯」よりも長い波長帯（低次反射帯）において反射が生じうることを類推した。

　特に本実施例にあるような外導体は、多層反射膜が層を明確に分けるように明確な構造を持たない場合が想定されることから、長周期の乱れを得やすいと推測できる。

　すなわち本発明者は、「主反射帯」よりも長い波長をもつ帯域に「低次反射帯」が形成されやすくなる場合を考慮し、本実施の形態にあるような、これら反射帯による影響が発生し易い場合について本発明を更に発展させた。

　以降、図３２～図３６を用いて、このことをより詳細に説明する。

　図３２は、本発明に関し周期性凹凸を形成する導波管において、主反射帯に対して低次反射帯が生じる原理を説明するための説明図であって、屈折率の異なる誘電体膜が２層／周期で重なる多層反射膜に所定の入射光が入射した際の反射帯の様子を示した図であり、図３３～図３６は、同説明図であって、それぞれ屈折率の異なる誘電体膜が３層～６層／周期で重なる多層反射膜に所定の入射光が入射した際の反射帯の様子を示した図である。

　ここで図３２には「（１．２Ｈ　０．８Ｌ）６０）なる表記があるが、これは図の特性を持つ多層反射膜の構成を示すものである。この表記の意味は、図３３～図３６についても同様であり、それぞれ多層反射膜の構成を示している。

　ここで、括弧内の数値は薄膜層の厚さを示し、膜厚表記の基準波長λs（図３２～図３６の例ではλs＝１０００ｎｍ）と置いて、λs／４を１．０として記載する膜厚表現である。また括弧内のＨ、Ｌは、薄膜の特性を示す記号（Ｈが高屈折率層、Ｌが低屈折率層）であり、括弧外の数値は、括弧内にある膜構成をその回数だけ繰り返し積層していることを示している。

　図３２～図３６に示す多層反射膜の構成において、前述した薄膜の積層周期をＬ１（式（１）参照、導波管における周期性凹凸の周期長Ｌに相当）を計算すると、例えば図３２の薄膜の積層周期式は、
　Ｌ１＝（１．２＋０．８）×λs／４＝λs／２　　（ここでλs＝１０００ｎｍ）
　であり、式（１）
　λｃ＝２×Ｌ１＝２×（λs／２）＝λs　　　（ここでλs＝１０００ｎｍ）
　を満たす位置に主反射帯が生じていることが判る。

　同様に、図３６の構成「（２．０Ｈ　０．８Ｌ　０．８Ｈ　０．８Ｌ　０．８Ｈ　０．８Ｌ）２０」における薄膜の積層周期Ｌ１は、
　Ｌ１＝（２．０＋０．８＋０．８＋０．８＋０．８＋０．８）／３×λs／４
　　＝λs／２　　　　（ここでλｐ＝１０００ｎｍ）
　であり、図３２の例と同じく、式（１）を満たす位置に主反射帯が生じている。

　ここで括弧内のＨＬ積層回数“３”により括弧内の数値を平均しているが、この妥当性に関する議論はここでは省略する。

　この振る舞いは図３３、図３４の例についても同一であり、同じく式（１）を満たす位置に主反射帯が生じている。また前述した導波管における関係式
　　Ｌ／２　＝　λｇ／４　　　　・・・式（６）
　を満たす場合に主反射帯が生じていることと類似の現象である。

　すなわち図３２のように２層／周期の場合、主反射帯よりも波長が長い帯域には反射帯が生じない。

　一方、図３３～図３６に示すような長周期の乱れを含む例では、主反射帯とは別の波長帯域に反射帯（低次反射帯）が存在するようになる。

　例えば、図３６の例では、２層よりも長周期の乱れとして６層の繰り返し積層「（２．０Ｈ　０．８Ｌ　０．８Ｈ　０．８Ｌ　０．８Ｈ　０．８Ｌ）２０」が存在し、これによりＬ１＝λs／２における主反射帯（λ＝１０００ｎｍ）よりも長い波長（λ＝１５００ｎｍおよびλ＝３０００ｎｍ）で低次反射帯が生じている。

　この振る舞いは、図３３、図３４の例においても同一であり、同じく主反射帯よりも長い波長の帯域に反射帯（低次反射帯）が生じている。すなわち、本発明者は、図３３～３６にあるような振る舞いから、導波管においても多層反射膜と同様に、低次反射帯が発生しうることを類推した。

　以上説明したように、本発明の如き可撓性導波管において、導波管内部に形成される「周期的な構造」は複雑な形態を取り得ることを考慮し、本発明者は、本発明の可撓性導波管では、主反射帯とは別の、特により長い波長帯域に複数の別の反射帯（低次反射帯）が生じ得ることを見出し、これら低次反射帯の影響も避けることができる可撓性導波管の形態について発明を発展させた。

　なお、前記低次反射帯は、これまで本発明者が行った検討の範囲において、主反射帯の生じる波長域に対して３倍波長となる範囲に発生する低次反射帯が比較的発生し易く、５倍波長となる範囲に発生する低次反射帯までは弱いながらも発生することがあり、導波管の伝送特性に影響を与え易いことが判っている。すなわち、これを避けることが可撓性導波管の特性を安定させるために必要であることを、鋭意研究の結果、見出している。

　ここで得た結果を定式化し、前述した関係式（１１）の導出過程に当てはめると、導波管内に周期的な凹凸が存在しても、良好な伝送特性を得ることができる周期長Ｌを求めることができる。

　すなわち、ここで得た結果を定式化すると、以下のように表現できる。

　たとえば５倍波長に発生する低次反射帯の中心波長をλｌｒとして、「これが伝送帯域（図１８における波長帯域Ｗの範囲内）に入ることを避ける）ことは、前述の式（１０）に倣い、次式（１０Ａ）にて表現できる。

　λｌｒ＜ λｃ／２　　　　・・・式（１０Ａ）
　また、上記のとおり、影響しやすい低次反射帯の中心波長は、主反射帯の５倍の波長を持つことから、
　λｌｒ＝５×λｍｒ　　　　・・・式（１０Ｂ）である。

　これら式（１０Ａ）、式（１０Ｂ）および前述の式（６Ｂ）からλｌｒ及びλｍｒを消去すると、
　Ｌ＜ λｃ／（２０×√εｒ）　・・・式（１１Ｂ）
　となるような周期長Ｌであれば、導波管内部に形成される「周期的な構造」が、単純な凹凸の周期長Ｌで表現できない、より長周期の構造を含む複雑な形態を持っても、低次反射帯の影響を受ける可能性は極めて低く、良好な伝送特性が得られることとなる。

　なお、上記では主反射帯の生じる５倍波長まで避けることが望ましいとして式を展開したが、比較的発生し易い低次反射帯は主反射帯の生じる波長域に対して３倍波長となる範囲までであることから主反射帯の３倍波長まで避けるようにした場合にも伝送特性の良化に一定の効果が認められる。

　すなわち、
　Ｌ＜λｃ／（１２×√εｒ）　・・・式（１１Ｃ）
　となるような周期長Ｌにおいても、前記長周期の構造を含む形態での良好な伝送特性を期待することができる。

　＜第３の実施形態の具体的な説明＞
　上述した「低次反射帯」の存在に鑑みつつ、以下、第３の実施形態に係る可撓性導波管について、具体的に説明する。

　第３の実施形態に係る可撓性導波管は、第２の実施形態と同様に、現実的には図３７または図３８等に示す、可撓性に配慮した形状を呈する外導体を配した可撓性導波管を想定したものである。

　そして、第３の実施形態に係る可撓性導波管については、当該現実的な可撓性導波管に係る伝送損失等の電磁気的な物性、または、可撓性等の機械的な物性をより的確に把握するために、ミリ波（サブミリ波を含む）の電波を伝搬することを考慮した上で、当該現実的な可撓性導波管における材質、形状等について近似したシミュレーションモデルを設定し、当該第３の実施形態に係る可撓性導波管とした。

　以下、第３の実施形態に係る可撓性導波管について説明するが、その材質、形状および伝送損失等の特性は、想定した現実の可撓性導波管に準じたものであると附言する。

　図３７は、本発明の第３の実施の形態の可撓性導波管における平箔糸を組紐形状に編んで成る外導体および内部誘電体を示した要部断面図であり、図３８は、第３の実施の形態の可撓性導波管における平箔糸を組紐形状に編んで成る外導体の外観を示した外観図である。また、図３９は、第３の実施の形態の可撓性導波管における平箔糸を組紐形状に編んで成る外導体の構成を示した要部拡大断面図である。

　また、図４０は、第３の実施の形態の可撓性導波管に係るシミュレーションモデルにおいて、組紐形状を呈する外導体を構成する平箔糸、製紐孔および内部誘電体を示した要部斜視図、図４１は、同シミュレーションモデルにおいて、外導体を構成する平箔糸および周期性を有する製紐孔の位置関係を示した説明図、図４２は、同シミュレーションモデルにおいて、外導体を導波管の全周方向に展開した展開図、図４３は、同シミュレーションモデルにおいて、外導体を構成する平箔糸および周期性を有する製紐孔に関し、図４２のＡ－Ａ’における面を示した要部拡大図、図４４は、第３の実施の形態の可撓性導波管に係るシミュレーションモデルにおいて製紐孔の周期Ｌと遮断波長との関係を示した図である。

　本第３の実施形態においても、第１の実施形態と同様に、前記ドライバＩＣ２３の基端側には、ドライバＩＣ２３のパッケージに一体化された前記送受信アンテナ２７を挟んで、ミリ波またはサブミリ波を通す当該第３の実施形態に係る可撓性導波管５５０の先端部が接続されている。

　この可撓性導波路５５０は、第１の実施形態と同様に可撓性を有し、先端硬性部１０に配設された前記ドライバＩＣ２３にその先端側が接続された後、挿入部６の基端側に向けて延出されるようになっている。

　さらに可撓性導波管５５０は、第１の実施形態と同様に、挿入部６においてドライバＩＣ２３よりさらなる基端側、すなわち、先端硬性部１０における前記ドライバＩＣ２３の配設箇所より基端側部をはじめ、より基端側の前記湾曲部９および可撓管部を含めた挿入部６の内部を挿通した後、操作部７内部およびユニバーサルコード８の内部を挿通し、ビデオプロセッサ３に至る位置に配設されるようになっている。

　また、第３の実施形態に係る可撓性導波管５５０も、第１の実施形態と同様に、撮像ユニット２０とビデオプロセッサ３における前記画像処理部（画像処理回路３１）とを結ぶ信号伝送路であって、少なくとも一部がミリ波またはサブミリ波を伝搬する導波路である。

　＜第３の実施形態に係る可撓性導波管における内部誘電体および外導体＞
　図３７に示すように、本第３の実施形態においても、可撓性導波管５５０は、長手方向に誘電率が均一、かつ、長手方向に断面が同一形状を呈する線状の内部の内部誘電体５５１と、前記内部誘電体５５１の外周を覆う位置に配設された外導体５５３を有する。

　なお、本第３の実施形態においても、「誘電率が均一」とは、導波管内部を伝搬する電波（ミリ波またはサブミリ波）の波長オーダーの寸法でみたときに均一であることを意味するものである。

　すなわち、波長オーダーよりも１～２桁以上寸法の異なる構造による誘電率分布は、導波管内部を伝搬する電波には影響を与えないため、本第３の実施形態においても、これを含めて誘電率が均一と表現している。

　＜第３の実施形態における内部誘電体の比誘電率および形状＞
　第３の実施形態の（シミュレーションモデルである）可撓性導波管５５０において前記内部誘電体５５１の比誘電率は、比誘電率ε_ｒ＝２．０に設定され、一方、内部誘電体５５１は、長径と短径との比率が長手方向において一定となる断面形状を呈し、それぞれ、
　長径ａ＝２．６６ｍｍ、短径ｂ＝１．３３ｍｍ
　に設定される。

　＜第３の実施形態における外導体の形状＞
　一方で、本第３の実施形態における外導体５５３は、延伸方向に垂直な断面が長方形断面を呈する、金属層（金属物質）を包含する複数の帯状部を有する、例えば平箔糸により構成される。

　図３９は、第３の実施の形態の可撓性導波管における平箔糸を組紐形状に編んで成る外導体の構成を示した要部拡大断面図である。図３９に示すように、第３の実施形態において帯状部である前記平箔糸は、延伸方向に垂直な断面が長方形断面を呈し、樹脂などの非金属物質を包含する下地層５５５と、金属物質を包含する金属層５５６を有して構成される。

　また、当該複数の平箔糸は、いずれの平箔糸についても側縁部が当該導波管長手方向に対して所定角度を成した状態において、その平坦部が内部誘電体５５１の外周面に内部誘電体５５１に接する側に前記金属層５５６を配置して巻きつけられるように延在すると共に、互いの平箔糸が組紐状形態を形成するように編成されるようになっている（図３７、図３８参照）。

　本第３の実施形態における周期構造は、当該導波管の基本モードの遮断波長をλｃ、内部誘電体５５１の比誘電率をεrとし、かつ、当該導波管断面の全周寸法をＬ１ｚ、前記組紐状形態を形成するために使用した帯状部の本数をＭ本としたとき、
　（Ｌ１ｚ／Ｍ）＜λｃ／（４×√εr）
　を満たす構造であることを特徴とする。

　なお、当該外導体５５３は、上述したように所定の金属層部（金属層５５６）を含み、当該金属層部の導電率は純銅相当の５９×１０^６Ｓ／ｍに設定される。なお、ここでは導電率を一意に定めたが、本発明において金属層部の導電率は、これに限定されず、実施形態においては、導電率の良い金属層を用いることが好ましい。

　なお、上述したように本第３の実施形態において外導体５５３である前記平箔糸は、内部誘電体５５１に接する側に金属層５５６を配し外側に下地層５５５を有するように構成したが、これに限ることなく、金属層のみにより構成されてもよい。

　ここで、本第３の実施形態においては、上述したように外導体５５３である複数の平箔糸を、内部誘電体５５１の外周に対して巻きつけ角度４５度にて巻き付けて組紐状に編み込むと、糸と糸の間に、いわゆる「製紐孔」と称される孔が生じる。なお、図４０、図４１においては、この製紐孔を符号５５４で示すものとする。

　この製紐孔５５４は、“孔”の部分においては下方側の内部誘電体５５１の表面が露出することになる。

　また、図４１に示すように、組紐状に編まれた平箔糸に係る当該製紐孔５５４を導波管の側方から見たとき、導波管の長手方向（伝搬方向）に垂直な領域について微小区間でみると、“孔”の部分（すなわち内部誘電体５５１が露出している部分）と、平箔糸自体の金属部分との割合がほぼ同じ領域（図４１における符号Ｘで示されるライン）と、全て金属部分である領域（図４１における符号Ｙで示されるライン）とが存在する。

　このように、本第３の実施形態の可撓性導波管５５０は、導波管の長手方向（伝搬方向）に向かって金属部分の割合が周期的に変化するように外導体５５３が形成される。換言すれば、第３の実施形態の可撓性導波管５５０は、外導体５５３について長手方向に周期的な形状変化が生じていると共に、外導体の抵抗（インピーダンス）分布が伝搬方向に対して所定の周期性をもって変化することとなる。

　一方、本第３の実施形態においても、内部誘電体５５１と外導体５５３の金属層との間に周期的な凹凸５５４が生じているともいえる。

　すなわち、本第３の実施形態におけるこの周期構造である周期的な凹凸５５４は、平箔糸の幅をｓ、製紐孔５５４の１辺の長さをｐとすると、周期長Ｌで表すことができ、
　Ｌ＝（ｓ＋ｐ）／√２　・・・式（２３）
　となる。

　そして、第３の実施形態の可撓性導波管５５０において「主反射帯」のみを考慮した場合、上述した周期長Ｌ（上述した周期的な凹凸５５４）が、
　Ｌ　＜　λｃ　／（４×√εｒ）　　　・・・式（１１）
　を満足するとき、基本モード（ＴＥ１０）のみで伝送する周波数帯に主反射帯が存在しない状態となる。

　＜第３の実施形態に係る導波管寸法と製紐本数との関係（主反射帯のみを考慮）＞
　ここで、第３の実施形態に係る導波管の寸法と製紐本数との関係について、まず、上述した「主反射帯」のみを考慮した場合について検証する。

　上述したように、図４２は、第３の実施形態に係るシミュレーションモデルにおいて、外導体を導波管の全周方向に展開した展開図、図４３は、外導体を構成する平箔糸および周期性を有する製紐孔に関し、図４２のＡ－Ａ’における面を示した要部拡大図である。また、図４４は、第３の実施の形態の可撓性導波管に係るシミュレーションモデルにおいて製紐孔の周期Ｌと遮断波長との関係を示した図である。

　図４２においてＡ－Ａ’で示すラインは、製紐の打ち数（巻きつける糸の本数）を示したものであり、図４２の場合、糸の本数が１２本（１２打ち）であることを示している。また、図４２において、導波管断面の全周寸法をＬ１ｚ、導波管長辺をａ、導波管短辺ｂとすると、
　Ｌ１ｚ＝２×（ａ＋ｂ）　　　式（２４）
　の関係を有する。

　また、図４３に示すように、
　Ｌ１ｚ：導波管断面の全周寸法
　ｓ：糸の幅
　ｐ：製紐孔の１辺の長さ
　Ｍ：打ち数、
　とし、前記Ａ－Ａ’で示す面で見ると、以下の関係が成り立つ。

　（ｓ＋ｐ）×Ｍ＝Ｌ１ｚ×√２　　　・・・式（２５）
　なお、本第３の実施形態のように外導体５５３を製紐（組紐）で構成する場合には、式（２５）が必ず成り立つ。

　式（２３）、（２５）により、（ｓ＋ｐ）を消去すると、
　(（ｓ＋ｐ）)／ √２ ×Ｍ＝Ｌ１ｚ
　Ｌ＝Ｌ１ｚ／Ｍ　　　・・・式（２６）
　となる。

　この式（２６）からわかるように、本第３の実施形態の可撓性導波管５５０において、製紐の「打ち数Ｍ」が変わると外導体の周期長Ｌが変わることになる。

　そして、図４４に示すように、当該周期長Ｌの値が、
　Ｌ　＜　λｃ　／（４×√εｒ）　　　・・・式（１１）
　を満足すれば、基本モードの範囲内であれば基本モード（ＴＥ１０）の波長帯域に反射帯が存在することはなく、導波管内に周期的な凹凸（上述した周期的な凹凸５５４）が存在しても良好な伝送特性が得られることとなる。

　この関係から、「打ち数Ｍ」を大きくとれば式（２６）の分母が大きくなり、外導体５５３に係る周期長Ｌの大きさが小さくなる。

　一方、可撓性導波管５５０の全周Ｌ１ｚは、上述したように、
　Ｌ１ｚ＝２×（ａ＋ｂ）　　　　・・・式（２７）
　であり、また、導波管の理論から、本第３の実施形態においても、第１、第２の実施形態と同様に導波管長辺ａと短辺ｂの比を２：１とすれば、波長帯域を広くとることができるので、
　ｂ＝ａ／２　　　　　　　　・・・式（２８）
　となる。

　ここで、式（２７）、（２８）により、
　Ｌ１ｚ＝２×（ａ＋ａ／２）
　Ｌ１ｚ＝３×ａ　　　　・・・式（２９）
　となり、式（２６）、（２９）からＬ１ｚを消去すると、
　Ｌ＝３×ａ／Ｍ　　　・・・式（３０）
　となる。

　また、遮断波長λｃは、導波管長辺ａを用いて、
　λｃ＝２ × ａ ×√εｒ　　　・・・式（３１）
　で表せる。

　よって、式（１１）、（３０）、（３１）より、
　３×ａ／Ｍ＜（２×ａ×√εｒ）／（４×√εｒ）
　となり、ａ、εｒを消去できる。すなわち、
　Ｍ＞６　　　・・・式（３２）
　となる。

　このように、本第３の実施形態の可撓性導波管５５０の如き製紐により外導体５５３において、主反射帯のみを考慮した場合に限れば、式（３２）が成り立つとき、すなわち、製紐本数が６本を超えていれば、基本モード（ＴＥ１０）のみで伝送する周波数帯に主反射帯が存在しない状態となる。

　＜第３の実施形態の可撓性導波管の伝送特性（シミュレーションモデル）＞
　次に、第３の実施形態の可撓性導波管の伝送特性について、「主反射帯」のみならず、上述した「低次反射帯」を考慮した場合について、製紐本数Ｍをパラメータとしたシミュレーションモデルを用いて検証する。

　図４５は、第３の実施の形態の可撓性導波管に係るシミュレーションモデルを示した外観斜視図であり、図４６は、第３の実施の形態の可撓性導波管に係るシミュレーションモデルにおいて設定された製紐本数、糸幅および製紐孔の径の関係を示した表図である。また、図４７は、第３の実施の形態の可撓性導波管に係るシミュレーションモデルにおいて、製紐本数＝８本の場合における低次反射帯に係る伝送特性を示した図であり、図４８は、同シミュレーションモデルにおいて、製紐本数＝１６本の場合、図４９は、同シミュレーションモデルにおいて、製紐本数＝３２本の場合における低次反射帯に係る伝送特性をそれぞれ示した図である。

　本第３の実施形態の可撓性導波管５５０に係る伝送損失を求めるにあたり、図４５に示すように、長さ２０ｍｍの方形導波管のシミュレーションモデルを想定した。

　このシミュレーションモデル（以下、第３の実施形態に係るシミュレーションモデルを第３シミュレーションモデルとする）は、上述したように長さ２０ｍｍの方形導波管であって内部には所定の誘電体を配置するものとする。

　ここで当該第３シミュレーションモデルにおける内部誘電体は、上述した第１シミュレーションモデルと同様に、材質をＰＦＡ（ペルフルオロアルコキシフッ素樹脂）、比誘電率ε_ｒ＝２．０、誘電正接（tanδ）＝０．０００３、断面の矩形形状における各辺は、長径ａ＝２．６６ｍｍ、短径ｂ＝１．３３ｍｍの方形断面を有するものとする。

　なお、当該断面形状の寸法については、６０ＧＨｚのミリ波の伝送を想定し、５０～７５ＧＨｚ（Ｖバンド）において良好な伝送特性を得られるように設定した。また、使用したシミュレータはＡＮＳＹＳ社のＨＦＳＳであり、解析誤差（ΔＳ）は０．０１とした。

　また、第３シミュレーションモデルにおいて外導体５５３は、内部誘電体５５１の外側を覆うように配設されており、その内周面には長手方向に上記製紐孔に相当する周期的な凹凸５５４が形成されるものとし、当該周期的な凹凸５５４における隙間（上述した製紐孔に相当する凹部）には空気が充填されているものとする。また、その導電率は純銅相当の５９×１０^６Ｓ／ｍとした。

　また、第３シミュレーションモデルにおいては、製紐本数（Ｍ）をパラメータとし、図４６に示すように、製紐本数（Ｍ）＝８本、１６本、３２本のときの伝送特性をシミュレーションした。

　なお、当該第３シミュレーションモデルにおいて、製紐本数（Ｍ）が上述した８本、１６本、３２本のとき、糸幅（ｓ）、製紐孔の径（ｐ）はそれぞれ図４６の表に示す値に設定するものとする。

　ここで、製紐本数（Ｍ）、糸幅（ｓ）、製紐孔の径（ｐ）はそれぞれ上述の如き、製紐の打ち数（Ｍ）、平箔糸の幅（ｓ）、製紐孔の１辺の長さ（ｐ）に対応し、糸幅と製紐孔の径の比率は、ほぼ５０％に近づけるものとし、当該製紐孔に係る伝搬方向への周期長Ｌは、
　Ｌ＝（ｓ＋ｐ）／√２　・・・式（３３）
　の間隔で周期構造を有するものとした。

　上述したように、このように設定された第３シミュレーションモデルにおいて、上記製紐本数がそれぞれ、
　Ｍ＝８本
　Ｍ＝１６本
　Ｍ＝３２本
　となる３パターンで実施するものとし、それぞれに対してミリ波（もしくはサブミリ波）を入力する。

　図４７は、第３の実施の形態の可撓性導波管に係るシミュレーションモデルにおいて、製紐本数＝８本の場合における低次反射帯に係る伝送特性を示した図であり、図４８は、同シミュレーションモデルにおいて、製紐本数＝１６本の場合、図４９は、同シミュレーションモデルにおいて、製紐本数＝３２本の場合における低次反射帯に係る伝送特性をそれぞれ示した図である。

　上述した伝送特性を示した図は、いずれも横軸は周波数を表しており、光速＝波長×周波数の関係から、波長が長くなると周波数は小さくなり、波長は短くなると、周波数は大きくなる関係が有ることがわかる。また、縦軸は伝送特性をｄＢ単位で示しており、数値が０に近いほど、伝送特性が良いことを表している。

　ここで、当該第３シミュレーションモデルの基本モードの遮断波長λｃは、導波管寸法、及び内部誘電体の比誘電率から、
　λｃ＝７．５１８ｍｍ
　である。これを、周波数単位で表すと、
　ｆｃ＝３９．９ＧＨｚ
　となる。

　また、第３シミュレーションモデルにおける導波管長辺aとｂの比は２：１であることから、高次モードの遮断波長λｃｈは、
　λｃｈ＝λｃ／２
　の関係が成りたつので、
　λｃｈ＝３．７５８ｍｍ
　である。これを、周波数単位で表すと、
　ｆｃｈ＝７９．８ＧＨｚ
　となる。

　よって、基本モードのみで伝送する周波数帯は、３９．９ＧＨｚ～７９．８ＧＨｚとなる（狙いの周波数帯である、Ｖバンドをカバーしている）。

　第３シミュレーションモデルでは、いずれの場合も
　Ｍ＞６
　を満たしており、基本モードのみで伝送する周波数帯に主反射帯が存在することはない。

　しかしながら、図４７～図４９に示すシミュレーション結果を見ると、基本モードのみで伝送する周波数帯に主反射帯が存在することが無いはずの製紐本数Ｍ＝８本の場合であっても、図４７に示すように、６６ＧＨｚ付近に反射帯による伝送特性の悪化が見られる。これは、前述した「低次反射帯」の影響によるものと類推できる。

　さらに、図４７に示すように、製紐本数Ｍ＝８本の場合、高周波側にも低次反射帯による伝送特性の悪化が複数見られる。

　このように製紐本数Ｍ＝８本の場合、低次反射帯が基本モードのみで伝送する周波数帯内に存在してしまうことになり、当該基本モードのみで伝送する周波数帯において伝送特性が悪化していることが分かる。

　一方、製紐本数Ｍ＝１６本の場合は、図４８に示すように、１４２ＧＨｚ付近に低次反射帯による伝送特性の悪化が見られる。この１４２ＧＨｚ付近における伝送特性の悪化は、前述した低次反射帯によるものであり、基本モードのみで伝送する周波数帯の最大値（７９．８ＧＨｚ）よりも十分大きい。

　さらに製紐本数Ｍ＝１６本の場合、上述した式（３２）を満たしており、基本モードのみで伝送する周波数帯において安定した伝送特性が得られていることがわかる。

　さらに、製紐本数Ｍ＝３２本の場合は、図４９に示すように、１５０ＧＨｚまでの範囲であれば、反射帯による伝送特性の悪化が見られない。これは、シミュレーション範囲が４０～１５０ＧＨｚであり、この範囲内では主反射帯のほか低次反射帯ですら現れていないことを示唆するものである。なお、１５０ＧＨｚよりも高い周波数においては反射帯が存在する可能性はある。

　また製紐本数Ｍ＝３２本の場合、上述した式（３２）を満たしており、基本モードのみで伝送する周波数帯において安定した伝送特性が得られていることがわかる。

　以上のシミュレーションの結果からは、製紐本数Ｍが８本と１６本の間に伝送特性が安定する境界があることが推論される。これは、主反射帯のみを考慮した場合のみを考慮した製紐本数の条件、すなわち、式（３２）よりも製紐本数が多い。このことは、前述の第３のシミュレーションモデルが、「主反射帯の生じる波長域に対して、より長周期の構造を含む形態」と持っており、主反射帯だけではなく、これによって生じる低次反射帯の影響も避けていると判断できる。

　＜第３の実施形態の可撓性導波管に係る伝送特性の実測＞
　図５０は、第３の実施の形態の可撓性導波管に係る伝送特性の測定システムを示したブロック図であり、図５１は、第３の実施の形態の可撓性導波管において、製紐本数＝１６本および３２本の場合における５０～７５ＧＨｚ帯の伝送特性の測定結果を示した図である。また、図５２は、第３の実施の形態の可撓性導波管において、製紐本数＝３２本の場合における７５～１１０ＧＨｚ帯の伝送特性の測定結果を示した図である。

　なお、本第３の実施形態の可撓性導波管においては、前述した「製紐孔」と称される孔に加えて、図４３にあるように平箔糸が交差して編まれることによる複雑な凹凸、編み込み機械の特性やばらつきに起因して長周期に生じる編み目の不均一さなどが生じ得る。すなわち、本第３の実施形態の可撓性導波管の外導体は、前述した「より長周期の構造を含む複雑な形態」を持つ。

　ここで、本発明者は、上述した第３シミュレーションで示した内部誘電体、および外導体仕様をもとに実測による検証を行なった。

　図５０は、第３の実施の形態の可撓性導波管に係る伝送特性の測定システムを示したブロック図であり、測定器として、いわゆるベクトルネットワークアナライザ６０１を使用し、先端に、Ｖバンド（５０～７５ＧＨｚ）の測定に対応した同軸導波管変換器６０２を両端に接続するものとする。

　図５１は、第３の実施の形態の可撓性導波管において、製紐本数＝１６本および３２本の場合における伝送特性の測定結果を示した図である。

　図５１において、横軸は周波数を表しており、光速＝波長×周波数の関係から、波長が長くなると周波数は小さくなり、波長は短くなると、周波数は大きくなる関係が有る。また、縦軸は伝送特性をｄＢ単位で示しており、数値が０に近いほど、伝送特性が良いことを表している。

　この図５１に示すように、測定結果を見ると、製紐本数＝１６本の場合は、６０～６５ＧＨｚ、および、７０～７５ＧＨｚ付近に伝送特性の悪化が見られ、伝送特性が悪化していることがわかる。これは、反射帯による伝送特性の悪化と考えられる。

　一方、製紐本数＝３２本の場合は、伝送特性の大きな悪化は見られず、６０ＧＨｚ近傍以上において良好な伝送特性が得られている。

　さらに、本発明者は、Ｖバンドよりさらに高周波側の周波数帯域である、Ｗバンド（７５～１１０ＧＨｚ、以下、この周波数帯域をＷバンドと呼ぶ）において、実測による検証を行なった。

　測定は、図５０に示す測定システムにおいて、同軸導波管変換器６０２をＷバンドの測定に対応したものに置き換えて実施した。

　図５２は、製紐本数＝３２本の場合における７５～１１０ＧＨｚ帯の伝送特性の測定結果を拡大して示した図である。この図５２に示すように、Ｖバンドのほか、さらに高周波側の帯域であるＷバンドの範囲においても良好な伝送特性が得られていることがわかる。

　なお、図５１、図５２に示すように、いずれも５０～５５ＧＨｚにおいて伝送特性が悪化しているが、これは、可撓性導波管の設計と組立精度の影響によるものであり、遮断周波数が設計値（３９．８ＧＨｚ)から高周波側へシフトしためである。

　したがって、上記の実測結果から、製紐本数が１６本と３２本の間に伝送特性が安定する境界があることが推論される。この境界値は、前述した「主反射帯の生じる波長域に対して５倍波長となる範囲に発生する低次反射帯が比較的発生し易く、導波管の伝送特性に影響を与え易いこと」を考慮すると、主反射帯の影響のみを考慮した関係式
　Ｍ＞６に対して５倍の値である
　Ｍ＞３０
　を満足すれば、安定した伝送特性が得られるものと判断できる。

　なお、低次反射帯の影響を避けるには、主反射帯の影響のみを考慮した関係式に対して５倍以上の製紐本数とすることが望ましいが、製紐本数が大きくなればなるほど外導体形成に用いる糸（ここでは平箔糸）は細いものとなり、製造は困難となっていく。このため実際の外導体製作においては、製紐本数が３０を超える範囲でできるだけ少ない製紐本数を選択することが望ましいともいえる。

　また、ミリ波帯の中でも周波数帯が大きくなると、導波管そのものが細くなり、この影響で外導体形成に用いる糸（平箔糸）はやはり細いものと成る。すなわち製紐本数を３０本以上とすることが困難となる場合が考えられ、この場合には主反射帯のみ考慮した関係式に対して３倍以上の製紐本数である１８本以上を選択すれば伝送特性の良化に一定の効果が期待でき、製造性とのバランスを取る事ができる。

　以上説明したように、本第３の実施形態における可撓性導波管によると、組紐形状を呈する外導体５５３のように、複雑な反射帯域を生じ得る製紐孔の如き周期的な凹凸が形成されている導波管であっても、その周期的な凹凸の周期長を適切に設定することで、主反射帯および低次反射帯が所望の基本モードのみで伝送する波長帯域に存在してしまうことを回避することができ、所望のミリ波（サブミリ波を含む）以上の周波数の電波を伝送する導波管において適切な可撓性と優れた伝送特性とを両立する導波管を提供することができる。

　＜第４の実施形態＞
　次に、本発明の第４の実施形態について説明する。

　上述した第１～第３の実施形態は、上述の如き可撓性導波管を内視鏡に適用したが、本第４の実施形態は、上述の如き可撓性導波管を所定の画像信号を伝送する画像伝送装置に適用するものである。

　この第４の実施形態に係る画像伝送装置は、第１～第３の実施形態に示されるような内視鏡システムに限らず、いわゆるＦＨＤ（Full High Definition）を超える４Ｋ／８Ｋ画像に代表される高精細／大容量の画像信号を伝送可能とする伝送装置であって、換言すれば、基本周波数が１０ＧＨｚを超えるような高速信号の伝送線路を有する伝送装置である。

　さらに、本第４の実施形態に係る当該伝送路は、数センチメートル～５メートル程度以下の長さで５Ｇｂｐｓ以上の通信速度を実現しうるミリ波（サブミリ波を含む）領域で用いることを想定するものあって、かつ、可撓性を要するものである。

　上記の第１の実施形態として説明した誘電体材料を含む可撓性導波管は、斯様な条件を要する第４の実施形態の如き画像伝送装置にあっても適切に適用することができる。

　本発明は、上述した実施形態に限定されるものではなく、本発明の要旨を変えない範囲において、種々の変更、改変等が可能である。

　本出願は、２０１７年５月２日に日本国に出願された特願２０１７－９１９７１号を優先権主張の基礎として出願するものであり、上記の開示内容は、本願明細書、請求の範囲に引用されるものとする。

Claims

　長手方向に誘電率が均一、かつ、長手方向に断面が同一形状を呈する線状の誘電体と、
　前記誘電体の外周を覆う位置に配設され、可撓性を有する筒状により形成された外導体と、
　を有し、６０ＧＨｚ近傍以上のミリ波またはサブミリ波以上の周波数帯域の電波を伝導する導波管であって、
　前記外導体は金属層部を有し、
　前記金属層部は前記誘電体に対向する内周側部の形状が当該導波管長手方向に向けて周期的な形状変位部を形成する周期構造を有し、
　前記周期構造は、当該周期構造に起因する主反射帯域の中心波長をλｍｒ、前記導波管の高次モードの遮断波長をλｃｈとしたとき、
　　　λｍｒ＜ λｃｈ
　を満たす構造であることを特徴とする導波管。
　前記周期構造はさらに、当該導波管の基本モードの遮断波長をλｃ、前記誘電体の比誘電率をεrとしたとき、当該周期構造における前記形状変位部の前記導波管長手方向における周期Ｌが、
　Ｌ＜λｃ／（４×√εr）
　を満たす構造であることを特徴とする請求項１に記載の導波管。
　前記金属層部は、前記導波管長手方向に向けて周期的な凹凸部が形成された蛇腹形状部を有して構成され、
　前記周期構造は、当該導波管の基本モードの遮断波長をλｃ、前記誘電体の比誘電率をεrとしたとき、当該周期構造における前記蛇腹形状部における周期的な凹凸部に係る最小周期Ｌが、
　Ｌ＜λｃ／（４×√εr）
　を満たす構造であることを特徴とする請求項２に記載の導波管。
　前記金属層部は、延伸方向に垂直な断面が長方形断面を呈する、金属物質を包含する複数または１本の帯状部により構成され、
　前記帯状部は、当該帯状部の側縁部が当該導波管長手方向に対して所定角度を成した状態において当該帯状部の平坦部が前記誘電体の外周面に巻きつけられるように延在すると共に、隣接する当該帯状部における互いに対向する前記側縁部同士が当該導波管長手方向に対して一定の間隔を保持するように配設され、
　前記周期構造は、当該導波管の基本モードの遮断波長をλｃ、前記誘電体の比誘電率をεrとし、かつ、前記帯状部の幅をｓ、前記一定の間隔をｐ、前記導波管長手方向に直交する角度を０度とした際における当該導波管長手方向に対する前記所定角度をθとしたとき、
　（ｓ＋ｐ）／ｃｏｓθ ＜ λｃ／（４×√εr）
　を満たす構造であることを特徴とする請求項１に記載の導波管。
　前記金属層部は、延伸方向に垂直な断面が長方形断面を呈する、金属物質を包含する複数の帯状部により構成され、
　前記複数の帯状部は、いずれの帯状部についても、当該帯状部の側縁部が当該導波管長手方向に対して所定角度を成した状態において当該帯状部の平坦部が前記誘電体の外周面に巻きつけられるように延在すると共に、互いの帯状部が組紐状形態を形成するように編成され、
　前記周期構造は、当該導波管の基本モードの遮断波長をλｃ、前記誘電体の比誘電率をεrとし、かつ、当該導波管断面の全周寸法をＬ１ｚ、前記組紐状形態を形成するために使用した帯状部の本数をＭ本としたとき、
　（Ｌ１ｚ／Ｍ）＜λｃ／（４×√εr）
　を満たす構造であることを特徴とする請求項１に記載の導波管。
　前記周期構造は、前記周期構造に起因する主反射帯域とは別の波長帯域に出現する低次反射帯の中心波長をλｓr、当該導波管の基本モードの遮断波長をλｃ、高次モードの遮断波長をλcｈとしたとき、
　λｓr　＞　λｃ
　または
　λｓr　＜　λch
　を満たす構造であることを特徴とする請求項１に記載の導波管。
　前記周期構造はさらに、当該導波管の基本モードの遮断波長をλｃ、前記誘電体の比誘電率をεrとしたとき、当該周期構造における前記形状変位部の前記導波管長手方向における周期Ｌが、
　Ｌ＜λｃ／（２０×√εr）
　を満たす構造であることを特徴とする請求項６に記載の導波管。
　前記金属層部は、延伸方向に垂直な断面が長方形断面を呈する、金属物質を包含する複数の帯状部により構成され、
　前記複数の帯状部は、いずれの帯状部についても、当該帯状部の側縁部が当該導波管長手方向に対して所定角度を成した状態において当該帯状部の平坦部が前記誘電体の外周面に巻きつけられるように延在すると共に、互いの帯状部が組紐状形態を形成するように編成され、
　前記周期構造は、当該導波管の基本モードの遮断波長をλｃ、前記誘電体の比誘電率をεrとし、かつ、当該導波管断面の全周寸法をＬ１ｚ、前記組紐状形態を形成するために使用した帯状部の本数をＭ本としたとき、
　（Ｌ１ｚ／Ｍ）＜λｃ／（２０×√εr）
　を満たす構造であることを特徴とする請求項６に記載の導波管。
　前記帯状部は、樹脂フィルムおよび金属による膜もしくは箔を有する糸である
　ことを特徴とする請求項５に記載の導波管。
　請求項１に記載の導波管を有する画像伝送装置であって、
　前記導波管は所定の画像信号を伝送する
　ことを特徴とする画像伝送装置。
　請求項１に記載の導波管を有する内視鏡であって、
　前記導波管は所定の画像信号を伝送する
　ことを特徴とする内視鏡。
　請求項１１に記載の内視鏡と、
　前記導波管により伝送された所定の画像信号に対して所定の画像処理を施す画像処理部と、
　を具備することを特徴とする内視鏡システム。