WO2018128324A1 - 브리지에지 방식의 고해상 전자기 스피커 - Google Patents

브리지에지 방식의 고해상 전자기 스피커 Download PDF

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유수호
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유수진
유수호
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Definitions

  • the present invention relates to a bridge-edge high-resolution electromagnetic speaker, and more particularly, by stacking up and down coils and permanent magnets, which are magnetic circuits of upper and lower parts of a vibration module, can freely reduce and expand the outer size, and can be inserted into an ultra-small earphone.
  • Bridge-edge high resolution electromagnetic speaker that can directly transmit magnetic force between coil and diaphragm through vibration module composed of flexible ferromagnetic damper, thereby reducing magnetoresistance and increasing sound conversion efficiency It is about.
  • the principle of generating force by the interaction between the AC magnetic lines generated in the coil wound with the conductor and the DC magnetic lines induced in the permanent magnet is the same as that of the coin-type. Unlike the coin-type being a coil is fixed and the iron piece attached to one end of the coil electromagnetizes by vibrating electro-acoustic conversion.
  • the electronic speaker includes a balanced armature speaker, a plate-type speaker, and the like.
  • Korean Patent Registration No. 1596894 (hereinafter referred to as “Document 1”) relates to a plate-type speaker. Is abbreviated as ".”
  • the electronic speaker of the document 1 has an upper coil and a lower coil correspondingly disposed, a permanent magnet is disposed outside the upper and lower coils, and a diaphragm is disposed between the upper and lower coils, and upper and lower edges of the diaphragm are disposed.
  • a permanent magnet is disposed outside the upper and lower coils
  • a diaphragm is disposed between the upper and lower coils, and upper and lower edges of the diaphragm are disposed.
  • the electronic speaker of Document 1 configured as described above responds to an electric signal by directly driving the diaphragm in response to the magnetic force of the permanent magnet in the state in which the diaphragm is electromagnetized by the electromagnetic force of the upper and lower coils and the weight of the coil is excluded. Rapid response was possible, which allowed for very detailed and detailed sound reproduction.
  • the diaphragm can be driven by the active driving itself to minimize the conversion path distortion rate of the vibrator, it is advantageous for the reproduction of a cleaner sound.
  • the gap guide is assembled between the permanent magnets of the magnetic circuit so that an assembly tolerance of the magnetic circuit is inevitably generated, thereby maintaining symmetry between the upper and lower coils. And there is a problem that the uniformity of the sound pressure / characteristics can also cause difficulties in operation.
  • the diaphragm is supported by separate upper and lower damper-rings, and the gap guides are assembled on the outside thereof, so that the number of parts and the assembly process are many, and non-uniformity of void height and damper-ring dimension may occur.
  • non-uniformity occurs, there is a disadvantage that there is a possibility of low sound leakage as well as disadvantages in the uniformity of characteristics / sound pressure / reproduction frequency.
  • the diaphragm is a single diaphragm integrated into a plate shape such as a circular or elliptical shape, the diaphragm is limited to the expansion of the high and low ranges. Difficulties in molding have led to the problem of rising manufacturing costs.
  • the present invention has been researched and developed in order to solve all the closed ends and problems of the conventional speaker as described above, in a structure in which the coil and the permanent magnets which are a pair of magnetic circuits provided on the upper and lower parts of the vibration module stacked up and down
  • the purpose of the present invention is to provide a bridge-edge high-resolution electromagnetic speaker that is free to reduce and expand the outer size and thus can be manufactured in medium-to-large size, such as an ear-insertable ultra-small earphone, portable, TV, or automobile.
  • the permanent magnets constituting the magnetic circuit are laminated to the coil and at the same time protruded to face the inner side thereof, so that the distances between opposite poles of the permanent magnets are approached at a spaced interval. It is an object of the present invention to provide a bridge-edge high-resolution electromagnetic speaker that can be used as a driving bias to achieve a remarkable reduction in magnetoresistance and an increase in acoustic conversion efficiency.
  • the present invention is a damper of the diaphragm is made of a magnetic material of soft and flexible flexibility and is provided in direct contact without a separate space between the coil and the diaphragm to realize very low magnetoresistance and transfer the magnetic energy of the coil to the diaphragm without loss At the same time, it can contribute to the amplitude of the diaphragm. As a result, the sound conversion efficiency is increased and the bass reproduction limit frequency is lowered. Therefore, an object of the present invention is to provide a bridge-edge high resolution electromagnetic speaker that is advantageous for wideband reproduction.
  • the present invention is provided with a bridge edge having a plurality of bridges on the outside of the diaphragm and the outside of the bridge edge is supported by the damper, thereby increasing flexibility over the entire section of the outer peripheral support portion of the diaphragm, thereby increasing the amplitude displacement further
  • the aim is to provide a bridge-edge high resolution electromagnetic speaker which is very advantageous for wide range of low sound expansion and efficiency increase.
  • the present invention provides a vibration module in which the magnetic damper and the stopper of the outer side of the diaphragm are integrated in the insert molding method, thereby minimizing the manufacturing process and defects and reducing the cost thereof, and there is no close contact between the coil and the diaphragm through the damper.
  • the purpose of the present invention is to provide a bridge-edge high-resolution electromagnetic speaker with low bass leakage.
  • the present invention for achieving the above object, at least a vibration module including a diaphragm;
  • An electromagnetic speaker comprising: first and second magnetic circuits each having a pair of coils and permanent magnets paired at upper and lower portions of the vibration module, wherein the first coils forming the first magnetic circuit are stacked on the upper part of the vibration module.
  • the second coil constituting the second magnetic circuit is stacked below the vibration module, and the first permanent magnet is stacked on the upper surface of the first coil, and the second permanent magnet is stacked on the lower surface of the second coil.
  • the first and second permanent magnets are protruded to the inside of the first and second coils so as to be opposed to each other so that the internal magnetic force of the permanent magnets can be used as a driving bias.
  • the vibration module is characterized in that the peripheral portion of the diaphragm is injected in the insert molding method so as to support the upper and lower surfaces of the diaphragm by one damper, and the stopper is integrally provided on the outer peripheral surface of the damper.
  • the damper is formed of a flexible magnetic material mixed with ferromagnetic powder or particles (iron, nickel, silicon metal, cobalt, etc.) and a flexible material such as polymer or silicon to transfer magnetic energy of the first and second coils without loss. It is characterized by.
  • the diaphragm is characterized in that a plurality of mold tracks are provided in a uniform shape on the outer periphery, which is an edge portion, so that flexibility is further increased over the entire edge portion of the diaphragm, and bridge edges are provided between the mold tracks.
  • the diaphragm may be provided in a perforated type in which one to ten or more holes are punched in the central portion of the body, and may be provided in a wing type in which several vibrating wings are formed by a flower-shaped hole radially cut in the center of the body.
  • the length of the vibrating wings is characterized in that it is provided as a composite wing type formed symmetrically.
  • the diaphragm is provided with a dome-shaped auxiliary vibrating plate covering the hole and the vibrating wing to be coaxially coupled to the diaphragm.
  • the diaphragm may be embossed on the whole or a predetermined portion of the body to suppress the plate-resonance of the diaphragm itself.
  • the diaphragm is made of ferromagnetic material such as iron, nickel, silicon or its alloy
  • the auxiliary vibrating plate is made of a nonmagnetic material such as a polymer or a diamagnetic nonferrous metal such as aluminum, magnesium, or copper alloy. It features.
  • the soft coil for closely contacting each other between the first coil and the first permanent magnet as well as between the second coil and the second permanent magnet.
  • Each pad is interposed.
  • the stopper of the vibration module is wrapped up and down while surrounding the outer peripheral surface of the first, second coil and the first and second permanent magnets on the outside of the damper in order to prevent external leakage of the magnetic field and increase the magnetic energy of the bias operating section. It characterized in that the outer wall is provided to extend.
  • first and second permanent magnet is characterized in that the first yoke in the form of a button adjacent to the diaphragm is provided so as to increase the bias magnetic flux density on the inner surface facing each other.
  • the stopper of the vibration module has an outer wall extending up and down while surrounding the outer circumferential surfaces of the first and second coils on the outer side of the damper, and the bias magnetic flux density on the upper surface of the first permanent magnet and the lower surface of the second permanent magnet.
  • a second yoke of a boater type proximate to the diaphragm is provided to increase.
  • the bridge-edge high-resolution electromagnetic speaker of the present invention by minimizing the outer size by providing a structure in which the coil and the permanent magnets, which are a pair of magnetic circuits provided on the upper and lower parts of the vibration module, are arranged concentrically and stacked up and down. It is free to reduce and enlarge from large size to large size. This makes it possible to manufacture a high performance speaker corresponding to a general sound field space such as a portable or smart phone, a TV or a car, and the like.
  • the permanent magnets constituting the magnetic circuit are laminated to the coil and at the same time protruded to face the inner side thereof, so that the distances between opposite poles of the permanent magnets are approached at a spaced interval. Since it can be used as a driving bias, the magnetoresistance can be reduced and the sound conversion efficiency can be increased.
  • the present invention is a damper of the vibration module is made of a flexible magnetic material is low magnetic resistance and is provided to be in direct contact without a separate space between the diaphragm and the coil to transfer the magnetic energy of the coil to the diaphragm without loss and at the same time to increase the amplitude of the diaphragm As a result, the sound conversion efficiency is increased and the bass reproduction limit frequency is lowered, which is advantageous for wideband reproduction.
  • the present invention is provided with a bridge edge having a plurality of bridges on the outer periphery of the diaphragm and the outer edge of the bridge edge is supported by a damper to increase the flexibility over the entire section of the outer peripheral support portion of the diaphragm, thereby increasing the amplitude displacement
  • a damper to increase the flexibility over the entire section of the outer peripheral support portion of the diaphragm, thereby increasing the amplitude displacement
  • the present invention provides a vibration module in which the magnetic damper and the stopper on the outside of the diaphragm are integrated in the insert molding method, thereby eliminating the nonuniformity of the reproduction characteristics, the manufacturing process, and the defects of the coil and the diaphragm through the magnetic damper. There is an advantage that minimization is possible.
  • FIG. 1 is a cross-sectional view showing a high-resolution electromagnetic speaker of the bridge edge method according to an embodiment of the present invention.
  • FIG. 2 is a plan view of FIG. 1.
  • FIG. 3 is a bottom view of FIG. 1.
  • Figure 4 is an exploded view showing a high resolution electromagnetic speaker of the bridge-edge type according to the present invention.
  • FIG. 5 is a plan view showing in detail the vibration module in the high-resolution electromagnetic speaker of the bridge edge method according to the present invention.
  • Figure 6 is a plan view showing an extracting the diaphragm in the vibration module of FIG.
  • FIG. 7 is a cross-sectional view taken along the line A-A of FIG. 5.
  • FIG. 8 is a cross-sectional view taken along line B-B of FIG. 5.
  • FIG. 9 is a plan view showing another embodiment of the diaphragm in the electromagnetic speaker of the present invention.
  • FIG. 10 is a cross-sectional view showing a high-resolution electromagnetic speaker of the bridge edge method according to another embodiment of the present invention.
  • FIG. 11 is a plan view showing an extract of the diaphragm applied to FIG.
  • FIG. 12 and 13 are plan views illustrating other embodiments of a high-pitched diaphragm that may be applied to the vibration module of FIG. 10.
  • FIG. 14 is a cross-sectional view of a high-resolution electromagnetic speaker of the bridge edge method according to another embodiment of the present invention.
  • FIG. 15 is a plan view showing an extract of the diaphragm applied to FIG.
  • 16 to 19 are cross-sectional views showing still another embodiment of a high resolution electromagnetic speaker according to the present invention.
  • FIG. 20 is a graph illustrating a frequency response characteristic of a high resolution electromagnetic speaker of a bridge edge type according to the present invention and a frequency response characteristic of a conventional electromagnetic speaker.
  • FIGS. 1 to 8 are diagrams for explaining a bridge-edge high-resolution electromagnetic speaker according to an embodiment of the present invention.
  • the high resolution electromagnetic speaker of this embodiment is a full-range electromagnetic speaker that can be used from low to high range.
  • the first cap is mounted in the housing 10 of the hollow cap-shaped cross-section, and the upper space inside the housing 10; It comprises a magnetic circuit 20, a second magnetic circuit 30 disposed to face the lower portion of the first magnetic circuit 20 and a vibration module 40 disposed between the magnetic circuits.
  • the housing 10 should have an installation space such as the vibration module 40 and the electrode member 50 as well as the first and second magnetic circuits 20 and 30 therein, so that the overall shape is a hollow cap-shaped cross section. It is preferably made of a nonmagnetic material such as aluminum.
  • the housing 10 has a first acoustic emission opening 11 formed at the center of the upper surface thereof, and is bent in the center direction of the housing 10 to mount components assembled in the installation space at the lower end of the cap-shaped cross section. A plurality of bending members 12 which are possibly cut out are formed.
  • the first and second magnetic circuits 20 and 30 are made of a coil and a permanent magnet, but the first magnetic circuit 20 is composed of a first coil 21 and a first permanent magnet 22, and a second The magnetic circuit 30 is composed of a second coil 31 and a second permanent magnet (32).
  • the first coil 21 of the first magnetic circuit 20 is stacked on the vibration module 40, the first permanent magnet 22 is stacked on the upper surface of the first coil 21, the second magnetic circuit
  • the second coil 31 of 30 is stacked below the vibration module 40 and the second permanent magnet 32 is stacked on the bottom surface of the second coil 31.
  • the first and second coils 21 and 31 and the first and second permanent magnets 22 and 32 constituting the first and second magnetic circuits 20 and 30 are concentric with the vibration module 40 and move up and down.
  • the outer diameter is of the same structure, the outer size can be reduced and enlarged freely, which makes it possible to manufacture as a high-resolution speaker that is compatible with general sound field spaces such as portable, TV, and automobiles as well as an ultra-small high-resolution earphone with a plug-in insert. Done.
  • the first and second permanent magnets 22 and 32 protrude to the inside of the first and second coils 21 and 31 and are disposed to face each other.
  • the reason is that the opposite inner surfaces of the first and second permanent magnets 22 and 32 protrude toward their inner center without being disturbed by the first and second coils 21 and 31, so that the magnetic flux density is high.
  • the inner magnetic energy of the second permanent magnets 22 and 32 can be used as a driving bias, and as a result, there is no magnetic flux loss, and thus the acoustic energy conversion efficiency is high.
  • the electrode member 50 is provided in a plate shape having a second acoustic emission outlet 51 in the center and is disposed on the lower surface of the second permanent magnet 32 of the second magnetic circuit 30, and the first and second coils ( 21, 31) to form a circuit and is connected to supply the current.
  • the second acoustic emission outlet 51 of the electrode member 50 may be provided with a register 53 for controlling fine sounds from low to high sounds generated by the diaphragm 41.
  • the register 53 is a porous material, for example, a nonwoven fabric, a microperforated material, or the like is used.
  • first coil 21 and the second coil 31 are connected so that their respective lines of magnetic force are opposed to each other, and the diaphragm 41 of the vibrating module 40 electromagnetized therethrough is the first and second coils.
  • Driving force is obtained from the coils 21 and 31.
  • the diaphragm 41 vibrates up and down in response to a period of positive and positive periods applied to the first and second coils 21 and 31.
  • the vibration module 40 is injected in the insert molding method so that the peripheral portion of the diaphragm 41 supports the upper and lower surfaces of the diaphragm 41 by one damper 42 and a stopper on the outer peripheral surface of the damper 42. 43 is provided integrally.
  • the diaphragm 41 and the stopper 43 and the damper 42 forming the vibration module 40 may be injection molded by the insert molding method, thereby minimizing the manufacturing process and defects, and the first and second coils. (21, 31) and the diaphragm 41 is possible through the damper 42 can be implemented without a gap close contact structure.
  • the guide hole 42a is formed by a setting protrusion (not shown) of the insert mold when inserting the vibrating module 40, or using the setting protrusion of the insert mold to set the diaphragm 41 at the correct position. For sake.
  • the damper 42 is a ferromagnetic powder or particles (iron, nickel, silicon metal, cobalt, etc.) to a very soft flexible material such as polymer or silicon to transfer the magnetic energy of the first and second coils 21 and 31 without loss. ) Is a mixed magnetic damper. Since the damper 42 of the diaphragm 41 is provided with a very soft magnetic damper, the magnetic resistance is low and the magnetic damper directly contacts the first and second coils 21 and 31 without a separate space. The magnetic energy of the two coils (21, 31) can be transmitted without loss and at the same time contribute to the amplitude of the diaphragm 41, thereby increasing the sound conversion efficiency and lower the bass reproduction threshold frequency, which is advantageous for the reproduction of the entire band.
  • the damper 42 and the stopper 43 are provided with a custom unevenness (42b) to prevent them from being separated at the contact surface and at the same time maintain a secure coupling force.
  • the unevenness 42b is composed of a ring-shaped groove formed on the outside of the damper 42 and a ring-shaped protrusion having a shape corresponding to the groove on the inside of the stopper 43.
  • the custom unevenness 42b may be any shape as long as it is a shape that is customarily coupled to each other such as a triangle, a circle, or the like.
  • the stopper 43 is made of a solid material so as to maintain accurate spacing between the first and second coils 21 and 31 and at the same time to transfer magnetic energy of the first and second coils 21 and 31 without loss. Can be prepared as a ferromagnetic material.
  • the diaphragm 41 is made of ferromagnetic material such as iron, nickel, and silicon, and has a body 41a (body) which serves as a main function of vibration based on the imaginary line of FIG. It consists of the edge 41b provided in the outer periphery of 41a). Bridge edges 41d are provided between the mold tracks 41c by providing a plurality of mold tracks 41c in a uniform shape at the outer periphery, which is an edge 41b portion of the diaphragm 41.
  • body 41a body which serves as a main function of vibration based on the imaginary line of FIG. It consists of the edge 41b provided in the outer periphery of 41a).
  • Bridge edges 41d are provided between the mold tracks 41c by providing a plurality of mold tracks 41c in a uniform shape at the outer periphery, which is an edge 41b portion of the diaphragm 41.
  • the diaphragm 41 is provided with a bridge edge 41d having a plurality of bridges at its outer periphery, and the bridge edge 41d is supported by the damper 42 of a flexible material, so that the entire outer peripheral portion of the diaphragm 41 is supported. Flexibility is increased over, which is very advantageous for low sound amplification and sound conversion efficiency because the amplitude displacement is increased as shown in the dotted line of FIG.
  • the diaphragm 41 is the same as the diaphragm in one embodiment except that the embossing 41e is formed on the whole or a predetermined portion of the body 41a so as to suppress the plate-resonance of the diaphragm itself.
  • the embossing 41e formed in the body 41a can suppress the plate resonance of the diaphragm itself, and the reduction of distortion and the clear sound reproduction due to the suppression of the plate resonance are achieved. It becomes possible.
  • FIG. 10 is a cross-sectional view showing a high-resolution electromagnetic speaker of the bridge edge method according to another embodiment of the present invention
  • Figure 11 is a plan view showing an extract of the diaphragm applied to FIG.
  • the vibration module 40 is the same as the configuration of the electromagnetic speaker of an embodiment of the present invention except that the vibration plate 410 for high sound. Accordingly, only the configuration and operation of the diaphragm 410 will be described in detail.
  • the diaphragm 410 is provided in a wing type in which several vibrating blades 41g are formed by an apex (*) shaped hole 41f radially cut at the center of the body 41a. .
  • the root portion of the vibration blade 41g is made the same circumference in the state in which the bridge edge 41d, which is the outer edge of the diaphragm 410, is supported by the damper 42.
  • Each of the vibration blades 41g vibrates vertically and circularly as shown in FIG. 10. Accordingly, the bass region generated from the vibrating blade 41g itself by the asterisk (*) shaped hole 41f between the vibrating blades 41g of the diaphragm 410 is extinguished by the antiphase and vibrates the blade 41g. Only high to ultra high sounds generated by circular motions are emitted.
  • FIG. 12 to 13 are plan views illustrating other embodiments of a high sound diaphragm applicable to the vibration module of FIG. 10.
  • the diaphragm 410 of FIG. 12 is provided with a compound wing type oscillation blades 41g and 41h by the apex (*) hole 41f, but the oscillation blades 41g and 41h are symmetrical to each other and have different lengths. will be.
  • Each vibrating blade (41g, 41h) is free to vibrate while moving up and down arc. Accordingly, the bass region generated in the vibrating blades 41g and 41h itself by the asterisk (*) shaped hole 41f between the vibrating blades 41g and 41h of the diaphragm 410 is extinguished by itself in reverse phase. Only the mid-high to ultra-high sounds generated by the arcs 41g and 41h are emitted.
  • a central hole 41i is drilled in a central portion of the body 41a, and several peripheral holes 41j are drilled around the central hole 41i to provide a punch type.
  • the body 41a vibrates up and down with respect to the same circumference of the bridge edge 41d, and accordingly, the center and peripheral holes 41h and 41i of the diaphragm 410 are vibrated.
  • the bass region generated in the body 41a itself of the diaphragm 410 is extinguished by itself in reverse phase, and only the high to ultra high sounds generated by the circular motion of the body 41a of the diaphragm 410 are emitted. Will be.
  • the diaphragm 410 for high sound may also change the low mute area as the areas of the holes 41f, 41i, and 41j change. If the area of the holes 41f, 41i, and 41j is small, the low mute area is low, and as the area of the holes 41f, 41i, 41j is increased, the low mute area is gradually expanded to the high tone area.
  • the diaphragm 410 has a low bass extinction area that is variable according to the area of the holes 41f, 41i, 41j and a high-pitched area corresponding thereto, so that the area of the holes 41f, 41i, 41j can be variously changed. As a result, there is an advantage in the fine tuning as well as the expansion and diversification of the treble range.
  • FIG. 14 is a cross-sectional view showing a high-resolution electromagnetic speaker of the bridge edge method according to another embodiment of the present invention
  • Figure 15 is a plan view and a cross-sectional view showing an extract of the diaphragm applied to FIG.
  • the vibration module 40 is the same as the configuration of the electromagnetic speaker of the embodiment of the present invention except that the vibration plate 412 for wideband is applied, only the configuration and operation of the vibration plate 412 will be described in detail.
  • the broadband diaphragm 412 is a dome-type auxiliary vibration plate covering the vibrating blade 41g to be coaxially coupled to the diaphragm 410 to the body 41a of the bottom of the high-pitched diaphragm 410 provided in the wing type ( 44) is prepared.
  • the diaphragm 410 is provided with a ferromagnetic material of iron, nickel, silicon or its alloy
  • the auxiliary vibrating plate 44 is provided with a nonmagnetic material such as a polymer or a diamagnetic nonferrous metal such as aluminum, magnesium, copper alloy.
  • an active vibrating body is magnetized with an electromagnetic field alternately interlinked with an electric signal flowing through the first and second coils 21 and 31, and is a self-driven vibrating body of a high frequency band ranging from low frequency to ultra high frequency. Ultra high resolution is possible.
  • the diaphragm 412 for broadband has a diaphragm 410 based on the same circumference of the outer diameter of the bridge edge 41d in a state where the bridge edge 41d on the outside thereof is supported by the damper 42 of the soft magnetic material. And the auxiliary vibrating plate 44 is vibrated while doing a vertical arc.
  • the vibration blade 41g in the body 41a is driven freely in an arc shape as shown by the dotted line of FIG. 14, based on its root portion, it is electromagnetized by the electromagnetic force of the first and second coils 21 and 31. Directly reacts with the magnetic force of the first and second permanent magnets (22, 32) to drive itself. As a result, it has a very quick response in response to an electrical signal, thereby enabling a very fine and detailed sound reproduction.
  • the auxiliary vibrating plate 44 together with the diaphragm 410 is simultaneously driven coaxially in a state supported by the damper 42 of the vibration module 40.
  • the sound loss due to the reverse phase is prevented, and the bass sound generated by the auxiliary vibrating plate 44 is generated as the main, thereby realizing a lower band reproduction.
  • the broadband diaphragm 412 when the broadband diaphragm 412 is driven at a high frequency, even if the body 41a of the diaphragm 410 and the auxiliary vibrating plate 44 are supported by the damper 42 of the vibration module 40, It does not vibrate in correspondence with, but is freely driven in an arc from the inside as supported by the cantilever on the basis of the root portion of the vibrating blade (41g) in the body (41a).
  • the vibration blade 41g of the diaphragm 410 when driven freely in an arc shape, the bass generated by the vibration blade 41g itself performs an arc motion that moves up and down, so that the reverse phase disappears and only the high sound is generated and released. Will be. That is, when driven at a high frequency, the sub-vibration plate 44 is almost stationary, and a physically separated two-way state in which only the diaphragm 410 operates separately is implemented, but the driving of the sub-vibration plate 44 and the diaphragm 410 is linked in one body. This results in a very natural final composite, from low to ultra-high.
  • the soft pads 60 are disposed between the first coils 21 and the first permanent magnets 22, as well as between the second coils 31 and the second permanent magnets 32.
  • the first and second permanent magnets 22 and 32 cut out the outer peripheral portion, which is an unused portion of the permanent magnet, except for the driving bias operation section of the diaphragm 41, so that the first and second coils 21 and 31 are cut out. It may be provided in a size larger than the inner side and smaller than the outer side, and the space portion as small as this may be filled with the magnet outer ring 61 and replaced.
  • the soft pad 60 is not only between the first coil 21 and the first permanent magnet 22 but also between the second coil 31 and the second permanent magnet 32.
  • the first and second permanent magnets 22 and 32 prevent damage to the first and second coils 21 and 31 and at the same time prevent the bass leakage.
  • first and second permanent magnets (22, 32) are smaller than the magnet outer ring (61), the first and second permanent magnets (22, 32), as well as cost savings through the reduction of rare earth, which is a magnetic material.
  • the bias magnetic field of can be concentrated inward.
  • the stopper 43 of the vibration module 40 spaces the first and second coils 21 and 31 from the spaced protrusion 43a and the first and second coils outside the spaced protrusion 43a. (21, 32) and the outer wall (43b) extending up and down to surround the outer peripheral surface of the first and second permanent magnets (22, 32).
  • the thickness t of the outer wall 43b is preferably provided to be equal to or greater than the thicknesses of the first and second permanent magnets 22 and 32.
  • the stopper 43 is provided with a nonmagnetic material
  • the housing 10 is provided with a magnetic material to perform a function as a shield case
  • the shield plate 62 made of a magnetic material is also provided on the lower surface of the second permanent magnet (32). Should be.
  • the housing 10 and the shield plate 62 which are shielded cases, are connected to the other poles of the first and second permanent magnets 22 and 32. This prevents external leakage of the magnetic field and increases the energy conversion of the magnetic field as well as the acoustic conversion efficiency.
  • FIG. 18 is a cross-sectional view showing another embodiment of a high-resolution electromagnetic speaker of the bridge edge method according to the present invention.
  • the first yoke 63 in the form of a button is further provided such that the first and second permanent magnets 22 and 32 are close to the diaphragm 41 to face each other. Same as the configuration.
  • a third acoustic emission outlet should be provided in the center of the first yoke 63.
  • the button-shaped first yoke 63 brings the diaphragm 41 closer to the first and second permanent magnets 22 and 32, the bias magnetic flux density can be increased. This is very advantageous to increase the sound conversion efficiency.
  • the stopper 43 of the vibration module 40 spaces the first and second coils 21 and 31 from the spaced protrusion 43a and the first and second coils outside the spaced protrusion 43a. It consists of the 2nd outer wall 43c extended up and down so that the outer peripheral surface of 21 and 31 may be wrapped.
  • the stopper 43 is provided with a magnetic material
  • the housing 10 should be provided with a non-magnetic material.
  • a second yoke 64 having a boater type is provided on the upper surface of the first permanent magnet 22 and the lower surface of the second permanent magnet 32 so as to be close to the diaphragm 41.
  • the side wall of the second yoke 64 and the first and second permanent magnets 22 and 32 should be spaced apart from each other, and the spacing d is equal to at least the thickness of the first and second permanent magnets 22 and 32. Should be spaced apart.
  • An acoustic emission outlet may be provided at the center of the second yoke 64 and a register 53 may be provided at the acoustic emission outlet.
  • the magnetic poles of the first and second permanent magnets 22 and 32 are connected by the stopper 43 of the vibration module 40.
  • This can prevent external leakage and increase the magnetic energy of the bias operating section as well as increase the acoustic conversion efficiency.
  • the second yoke 64 in the shape of a botter brings the diaphragm 41 closer to the first and second permanent magnets 22 and 32, thereby increasing the bias magnetic flux density, which is very advantageous for increasing the acoustic conversion efficiency. Done.
  • 20 is a graph showing the frequency response characteristics of the high-resolution electromagnetic speaker and the frequency response characteristics of the conventional electromagnetic speaker according to the present invention.
  • Conventional electromagnetic speaker has a characteristic of about 200 kHz to 10 kHz region as in the graph of the conventional speaker, whereas the full-range electromagnetic speaker of the present invention, as shown in the graph of the present invention 1, the bridge formed at the end of the diaphragm Since the compliance of edge and damper is driven in combination, low frequency reproduction of 80 ⁇ is possible, which is lower than that of conventional electromagnetic speaker, and magnetic resistance is greatly reduced as coil and diaphragm realize gapless contact structure through magnetic damper. Extremely high sonic conversion efficiency and high-bandwidth frequencies also feature full-band reproduction that spans up to 20 kHz.
  • the high-frequency electromagnetic speaker of the present invention performs a circular motion and eliminates low frequencies by itself without a separate high pass filter by a diaphragm of a very low mass drilling type, wing type and compound wing type, and only high frequency. It reproduces in detail at high speed even in the ultra high frequency region far exceeding 20KHz. Also, the magnetic resistance is greatly reduced as the coil and diaphragm realize the gapless contact structure through the magnetic damper. Acoustic conversion efficiency shows very high reproduction characteristics.
  • the broadband electromagnetic speaker of the present invention provides an advantage of realizing ultra-wideband sound reproduction exceeding 20 dB or more, which is an audible area limit frequency, from a frequency of 40 Hz or less despite being a single speaker. do.
  • the high limit frequency of the auxiliary vibration plate and the low limit frequency of the diaphragm are fused together in one body, the loss and distortion due to the non-coaxial are minimized, thereby reproducing high-quality sound with excellent separation and excellent separation.
  • the high-resolution electromagnetic speaker of the bridge-edge type according to the present invention can be usefully used in the field of medium and large sized speakers from ear plug-in type ultra small earphones to portables, TVs, and automobiles.

Abstract

본 발명은 브리지에지 방식의 고해상 전자기 스피커에 관한 것으로, 진동모듈의 상부 및 하부에 마련되는 한 쌍의 자기회로인 코일과 영구자석들을 상하로 적층 배열하는 구조로 마련함으로써 외곽사이즈의 축소와 확대가 자유롭고 이로 인하여 귀속 삽입형의 초소형 이어폰으로부터 포터블, TV, 자동차에 이르는 광범위한 적용성을 구비한 고해상 스피커로 제조가 가능하며, 또한 진동모듈을 이루는 진동판의 댐퍼를 자성체 댐퍼로 마련하여 자기저항이 낮고 자성체 댐퍼가 코일 사이에 별도의 공간 없이 직접 접촉되므로 코일의 자기에너지를 손실 없이 진동판에 전달함은 물론 진동판의 진폭확대에 기여하고, 이로 인하여 효율이 증가되면서 저음재생한계주파수가 확장됨을 통해 고해상이면서 광대역 재현에 유리하다.

Description

브리지에지 방식의 고해상 전자기 스피커
본 발명은 브리지에지 방식의 고해상 전자기 스피커에 관한 것으로서, 보다 상세하게는, 진동모듈 상하부의 자기회로인 코일과 영구자석을 상하로 적층 배열하여 외곽사이즈의 축소와 확대가 자유로워 귀속 삽입형의 초소형 이어폰으로 제조할 수 있으며, 유연한 강자성의 댐퍼로 구성된 진동모듈을 통해 코일과 진동판 간의 자기력을 직접 전달하고 이로 인한 자기저항 감소와 음향변환 효율증가와 더불어 저음확대를 꾀할 수 있는 브리지에지 방식의 고해상 전자기 스피커에 관한 것이다.
일반적으로, 전자-형(Electro-magnetic) 스피커는 도선이 감긴 코일에서 발생된 교류자기력선과 영구자석에서 유도된 직류자기력선이 상호 작용하여 힘을 발생시키는 원리는 동전-형과 동일하나 코일이 직접 구동되는 동전-형과는 달리 코일은 고정되고 코일 일단에 부설된 철편이 전자석화되어 진동함으로써 전기-음향 변환을 한다.
전자-형 스피커에는 밸런스드 아마추어 스피커(balanced armature speaker)와, 플레이트-형 스피커 등이 있는데, 이러한 전자-형 스피커 중에서 플레이트-형 스피커와 관련된 것이 대한한국 특허등록번호 제1596894호(이하, "문헌1"이라 약칭함)에 제시되어 있다.
상기 문헌1의 전자-형 스피커는 상부코일과 하부코일이 대응하여 배치되고 상부 및 하부 코일의 외측에 영구자석이 배치되며, 상부 및 하부코일의 사이에 진동판이 배치되되 상기 진동판의 상면 및 하면 가장자리가 상부 및 하부댐퍼부재에 의해 지지되도록 갭-가이드와 함께 영구자석 사이에 배치된 것이었다.
상기와 같이 구성된 문헌1의 전자-형 스피커는, 진동판이 상부 및 하부코일의 전자기력에 의해 전자석화되고 코일의 무게가 배제된 상태에서 영구자석의 자기력과 반응하여 직접적으로 구동함으로써 전기신호에 대응한 신속한 응답성을 구현할 수 있으며, 이를 통해서 매우 섬세하고 디테일한 음향 재생이 가능한 것이었다.
또한, 진동판이 스스로 능동 구동하며 음향변환 함으로써 진동부의 변환경로 왜곡율을 최소화할 수 있으며, 이를 통해 보다 깨끗한 소리의 재생에 유리하다.
그러나 상기한 바와 같은 문헌1의 전자-형 스피커에 있어서는, 자기회로가 코일의 외측에 영구자석이 씌워지는 수평배치 구조로 마련되므로 외곽사이즈의 초소형화에 매우 불리하고, 이로 인하여 일반 이어폰 외에 3~4㎜ 정도의 귀속 삽입형인 극소형 이어폰 적용엔 제약이 따른다는 문제점이 있었다.
또한, 진동판의 구동바이어스로 상부 및 하부코일의 외측에 조립된 영구자석 상하부의 외측자기장을 이용하여야 함으로써 영구자석의 반대극간 거리가 멀고 이로 인하여 자기저항의 증가됨과 아울러 음향변환 효율이 감소되게 된다는 문제점이 있었다.
또한, 코일 외측에 영구자석이 끼워져 자기회로로 마련된 후 자기회로의 영구자석 사이에 갭 가이드가 위치되게 조립되므로 자기회로의 조립공차가 발생될 수밖에 없으며, 이로 인하여 상부 및 하부코일 간의 대칭유지는 물론이고 음압/특성의 균일화도 작업상 어려움이 발생될 수 있다는 문제점이 있었다.
또한, 진동판이 별개의 상부 및 하부 댐퍼-링에 의해 지지되고 그 외측에 갭 가이드가 조립된 구조로 부품개수 및 조립공정이 많으며 공극높이와 댐퍼-링 치수의 불-균일이 발생될 수 있고 이러한 불-균일이 발생되면 특성/음압/재생주파수의 균일 구현에 불리함은 물론 저음누설의 가능성이 존재하게 된다는 문제점이 있었다.
또한, 진동판이 원형이나 타원형 등의 판형으로 일체화된 단일 진동판이어서 고음 및 저음영역의 확장에 제한적이고, 돔과 콘 형상의 진동판으로 마련하면 전대역화가 가능하나, 아몰퍼스 합금소재의 특성인 강한 탄성으로 인해 성형제조가 어려워 제조원가 상승이라는 문제점이 대두되었다.
특히, 문헌1의 전자-형 스피커들은 대부분 해상도는 좋으나, 대부분 저음과 초고음의 확장에 제한적 성능을 보이고 있어 고음 및 중음과 저음전용이 각각 별개로 구비되고 이들을 조합 배치하여 시스템화함으로써 주파수 재생 대역의 확대를 구현하고 있으며, 이로 인하여 가격적 제한과 더불어 무엇보다 음향변환 효율이 낮아 귀속형 이어폰과 보청기 외에는 포터블, TV, 자동차 등의 일반 음장공간에 대응하는 고성능 스피커로서의 폭 넓은 적용성을 부여하지 못하였다. 최근 오디오 시장 자체가 고해상을 기반으로 성장되고 있음을 감안할 때 미래 음향 시장의 우위 경쟁력 확보를 위해서 하나의 단일 스피커에 의한 고해상 광대역화와 음향변환의 고효율화 구현은 시급히 해결되어야 하는 음향업계 전반의 절실한 당면 과제이다.
본 발명은 상기한 바와 같은 종래 스피커의 제반 폐단 및 문제점을 해결하기 위하여 연구개발한 것으로, 진동모듈의 상부 및 하부에 마련되는 한 쌍의 자기회로인 코일과 영구자석들을 상하로 적층하는 배열구조로 마련함으로써 외곽사이즈의 축소와 확대가 자유롭고 이로 인하여 귀속 삽입형의 초소형 이어폰으로부터 포터블, TV, 자동차에 이르는 중대형으로도 제조가 가능하도록 한 브리지에지 방식의 고해상 전자기 스피커를 제공하는데 그 목적이 있다.
또한, 본 발명은 자기회로를 이루는 영구자석이 코일에 적층됨과 동시에 그 내측으로 돌출 대향되게 마련함으로써 영구자석의 반대극간 거리가 이격간격으로 근접되게 되고 이렇게 대향 근접된 영구자석의 내측자기장을 진동판의 구동바이어스로 이용할 수 있으므로 종래 기술에 비하여 현저한 자기저항감소와 이를 통한 음향변환 효율증가를 꾀할 수 있도록 한 브리지에지 방식의 고해상 전자기 스피커를 제공하는데 그 목적이 있다.
또한, 본 발명은 진동판의 댐퍼가 부드럽고 탄력 있는 유연성의 자성체 재료로 구성되고 코일과 진동판 사이에 별도의 공간 없이 직접 접촉되게 마련됨으로써 매우 낮은 자기저항을 실현하고 코일의 자기에너지를 손실 없이 진동판에 전달함과 동시에 진동판의 진폭확대에 기여할 수 있으며, 이로 인하여 음향변환 효율이 증가되면서 저음재생 한계주파수가 낮아지므로 광대역 재현에 유리한 브리지에지 방식의 고해상 전자기 스피커를 제공하는데 그 목적이 있다.
또한, 본 발명은 진동판의 외측에 다수의 브리지를 갖는 브리지에지가 마련되고 브리지에지의 외측이 댐퍼에 의해 지지됨으로써 진동판의 외주지지부분 전체구간에 걸쳐 유연성이 증가되고, 이로 인하여 진폭변위가 커져 더욱 광범위한 저음확대와 효율증가에 매우 유리한 브리지에지 방식의 고해상 전자기 스피커를 제공하는데 그 목적이 있다.
또한, 본 발명은 진동판 외측의 자성체 댐퍼와 스토퍼를 인서트몰드방식으로 일체화시킨 진동모듈을 마련함으로써 제조공정 및 불량의 최소화와 이를 통한 원가절감을 꾀할 수 있고 댐퍼를 통한 코일과 진동판 간의 틈새 없는 밀착구조의 구현으로 저음누설이 배제된 브리지에지 방식의 고해상 전자기 스피커를 제공하는데 그 목적이 있다.
상기와 같은 목적을 달성하기 위한 본 발명은, 적어도 진동판을 포함하는 진동모듈; 이 진동모듈의 상부와 하부에 코일과 영구자석이 각각 쌍을 이루는 제1, 제2자기회로;를 포함하는 전자기 스피커에 있어서, 상기 진동모듈의 상부에는 제1자기회로를 이루는 제1코일이 적층되고 진동모듈의 하부에는 제2자기회로를 이루는 제2코일이 적층되며, 제1코일의 상면에 제1영구자석이 적층되고 제2코일의 하면에 제2영구자석이 적층되는 것을 특징으로 한다.
상기 제1 및 제2영구자석은 영구자석들의 내부 자기력을 구동바이어스로 사용할 수 있도록 제1 및 제2코일의 내측으로 돌출됨과 동시에 대향 배치되는 것을 특징으로 한다.
상기 진동모듈은 진동판의 주연부분이 하나의 댐퍼에 의해 진동판의 상면 및 하면을 지지되도록 인서트몰드방식으로 사출되고 댐퍼의 외측주면에 스토퍼가 일체로 마련되는 것을 특징으로 한다.
상기 댐퍼는 제1 및 제2코일의 자기에너지를 손실 없이 전달하도록 고분자나 실리콘 등의 연성소재에 강자성의 분말 내지 입자(철, 니켈, 실리콘메탈, 코발트 등)가 혼합된 유연성 있는 자성체로 마련되는 것을 특징으로 한다.
상기 진동판은 진동판의 에지 전체구간에 걸쳐 유연성이 더욱 증가되도록 에지부분인 외측주연에 균일한 형상으로 다수개의 몰드트랙이 마련되고 상기 몰드트랙들 사이에 의해 각각 브리지에지가 마련되는 것을 특징으로 한다.
또한, 상기 진동판은 바디인 중앙부에 하나 내지 십여 개의 홀이 천공된 천공타입으로 마련될 수 있고, 바디의 중앙에서 방사상으로 절개된 꽃표형상 홀에 의해 수개의 진동날개가 형성된 날개타입으로 마련될 수 있으며, 상기 진동날개의 길이가 다르면서 대칭되게 형성된 복합날개타입으로 마련되는 것을 특징으로 한다.
상기 진동판에는 진동판과 동심을 이루고 동축 결합되도록 홀 및 진동날개를 덮는 돔형의 보조진동판이 마련되는 것을 특징으로 한다.
상기 진동판은 진동판 자체의 판-공진을 억제할 수 있도록 바디의 전체 혹은 일정부위에 엠보싱 처리될 수 있음을 특징으로 한다.
본 발명의 고해상 전자기 스피커에 있어서, 상기 진동판은 철, 니켈, 규소 내지 그 합금 등의 강자성체로 마련되고, 상기 보조진동판은 고분자 등의 비자성체나 알루미늄, 마그네슘, 동합금 등의 반자성 비철금속으로 마련되는 것을 특징으로 한다.
본 발명의 고해상 전자기 스피커에 있어서, 외부로의 음향누설 방지와 코일선의 손상방지를 위해 상기 제1코일과 제1영구자석 사이는 물론 제2코일과 제2영구자석 사이에는 이들을 서로 밀착시기 위한 연질패드가 각각 개재되는 것을 특징으로 한다.
또한, 상기 진동모듈의 스토퍼는 자기장의 외부누설방지와 바이어스 작동구간의 자기에너지증가를 꾀할 수 있도록 댐퍼의 외측에 제1, 제2코일과 제1, 제2영구자석의 외측주면을 감싸면서 상하로 연장된 외벽이 마련되는 것을 특징으로 한다.
또한, 상기 제1 및 제2영구자석이 서로 대향하는 내면에는 바이어스 자속밀도를 증가시킬 수 있도록 진동판과 근접되는 버튼 형상의 제1요크가 마련되는 것을 특징으로 한다.
상기 진동모듈의 스토퍼는 댐퍼의 외측에 제1, 제2코일의 외측주면을 감싸면서 상하로 연장된 외벽이 마련되고, 상기 제1영구자석의 상면 및 제2영구자석의 하면에 바이어스 자속밀도를 증가시킬 수 있도록 진동판과 근접되는 보터형상(boater type)의 제2요크가 마련되는 것을 특징으로 한다.
본 발명의 브리지에지 방식의 고해상 전자기 스피커에 의하면, 진동모듈의 상부 및 하부에 마련되는 한 쌍의 자기회로인 코일과 영구자석들이 동심을 이루고 상하로 적층 배열하는 구조로 마련함으로써 외곽사이즈의 극소형화 부터 대형까지 축소와 확대가 자유로우며, 이로 인하여 귀속 삽입형의 초소형 고성능 이어폰으로부터 포터블이나 스마트폰 나아가 TV나 자동차 등의 일반 음장공간에 대응하는 고성능 스피커로서도 제조 가능하게 되는 장점이 있다.
또한, 본 발명은 자기회로를 이루는 영구자석이 코일에 적층됨과 동시에 그 내측으로 돌출 대향되게 마련함으로써 영구자석의 반대극간 거리가 이격간격으로 근접되게 되고 이렇게 대향 근접된 영구자석의 내측자기장을 진동판의 구동바이어스로 이용할 수 있으므로 자기저항감소 및 음향변환 효율증가를 꾀할 수 있는 장점이 있다.
또한, 본 발명은 진동모듈의 댐퍼가 유연한 자성체로 마련되어 자기저항이 낮으며 진동판과 코일 사이에 별도의 공간 없이 직접 접촉되게 마련됨으로써 코일의 자기에너지를 손실 없이 진동판에 전달함과 동시에 진동판의 진폭확대에 기여할 수 있으며, 이로 인하여 음향변환 효율이 증가되면서 저음재생한계주파수가 낮아지므로 광대역재현에 유리한 장점이 있다.
또한, 본 발명은 진동판의 외측주연에 다수의 브리지를 갖는 브리지에지가 마련되고 브리지에지의 외측이 댐퍼에 의해 지지됨으로써 진동판의 외주지지부분 전체구간에 걸쳐 유연성이 증가되고, 이로 인하여 진폭변위가 커져 댐퍼와 더불어 보다 확장된 저음확대와 음향변환 효율증가에 매우 유리한 장점이 있다.
또한, 본 발명은 진동판 외측의 자성체 댐퍼와 스토퍼를 인서트몰드방식으로 일체화시킨 진동모듈을 마련함으로써 코일과 진동판이 자성체 댐퍼를 통해 틈새 없는 밀착구조를 구현함에 따라 재생특성 불균일 해소와 제조공정 및 불량의 최소화가 가능하게 되는 장점이 있다.
도 1은 본 발명의 일실시예에 따른 브리지에지 방식의 고해상 전자기 스피커를 나타낸 단면도이다.
도 2는 도 1의 평면도이다.
도 3은 도 1의 저면도이다.
도 4는 본 발명에 따른 브리지에지 방식의 고해상 전자기 스피커를 분해하여 나타낸 분해도이다.
도 5는 본 발명에 따른 브리지에지 방식의 고해상 전자기 스피커에서 진동모듈을 발췌하여 상세하게 나타낸 평면도이다.
도 6은 도 5의 진동모듈에서 진동판을 발췌하여 나타낸 평면도이다.
도 7은 도 5의 A-A선을 따라 잘라본 상태의 단면도이다.
도 8은 도 5의 B-B선을 따라 잘라본 상태의 단면도이다.
도 9는 본 발명의 전자기 스피커에서 진동판의 다른 실시 예를 나타낸 평면도이다.
도 10은 본 발명의 다른 실시 예에 따른 브리지에지 방식의 고해상 전자기 스피커를 나타낸 단면도이다.
도 11은 도 10에 적용된 진동판을 발췌하여 나타낸 평면도이다.
도 12 및 도 13은 도 10의 진동모듈에 적용될 수 있는 고음용 진동판의 다른 실시 예들을 나타낸 평면도이다.
도 14는 본 발명의 또 다른 실시 예에 따른 브리지에지 방식의 고해상 전자기 스피커를 나타낸 단면도이다.
도 15는 도 14에 적용된 진동판을 발췌하여 나타낸 평면도이다.
도 16 내지 도 19는 본 발명에 따른 고해상 전자기 스피커의 또 다른 실시 예들을 나타낸 단면도이다.
도 20은 본 발명에 따른 브리지에지 방식의 고해상 전자기 스피커의 주파수 응답특성과 종래 전자기 스피커의 주파수 응답특성을 비교하여 나타낸 그래프이다.
이하, 본 발명의 바람직한 실시 예에 따라 첨부된 도면을 참조하여 상세하게 설명하고자 한다. 참고로, 본 발명을 설명하는데 참조하는 도면에 도시된 구성요소의 크기, 선의 두께 등은 이해의 편의상 다소 과장되게 표현되어 있을 수 있다. 또, 본 발명의 설명에 사용되는 용어들은 본 발명에서의 기능을 고려하여 정의한 것일 뿐인바 사용자, 운용자 의도, 관례 등에 따라 달라질 수 있다. 따라서 용어에 대한 정의는 본 명세서의 전반에 걸친 내용을 토대로 내리는 것이 마땅하겠다.
도 1 내지 도 8은 본 발명의 일실시예에 따른 브리지에지 방식의 고해상 전자기 스피커를 설명하기 위하여 나타낸 도면들이다. 이러한 일실시예의 고해상 전자기 스피커는 저음에서 고음영역에 이르기까지 사용할 수 있는 전대역용 전자기 스피커이다.
도면에 나타낸 바와 같이, 본 발명의 일실시예에 따른 브리지에지 방식의 고해상 전자기 스피커는, 속이 빈 캡-형 단면의 하우징(10)과, 이 하우징(10) 내부의 상부공간에 장착되는 제1자기회로(20)와, 이 제1자기회로(20)의 하부에 대향하여 배치되는 제2자기회로(30) 및 상기 자기회로들 사이에 배치되는 진동모듈(40)을 포함하여 구성된다.
상기 하우징(10)은 그 내부에 제1, 제2자기회로(20, 30)는 물론 진동모듈(40)과 전극부재(50) 등의 설치공간을 가져야 하므로 전체적인 형상이 속이 빈 캡-형 단면으로 이루어지고, 알루미늄 등과 같은 비자성체 소재로 이루어짐이 바람직하다. 상기 하우징(10)은 그 상면의 중심부에 제1음향방사출구(11)가 형성되고, 캡-형 단면의 하단에는 설치공간에 조립되는 부품들을 장착할 수 있도록 하우징(10)의 중심방향으로 구부림이 가능하게 절취된 복수의 절곡부재(12)가 형성된다.
상기 제1 및 제2자기회로(20, 30)는 코일과 영구자석으로 이루어지되, 제1자기회로(20)는 제1코일(21)과 제1영구자석(22)으로 구성되고, 제2자기회로(30)는 제2코일(31)과 제2영구자석(32)으로 구성된다.
상기 제1자기회로(20)의 제1코일(21)은 진동모듈(40)의 상부에 적층되고 제1코일(21)의 상면에 제1영구자석(22)이 적층되며, 제2자기회로(30)의 제2코일(31)은 진동모듈(40)의 하부에 적층되고 제2코일(31)의 하면에 제2영구자석(32)이 적층된다. 제1, 제2자기회로(20, 30)를 이루는 제1, 제2코일(21, 31) 및 제1, 제2영구자석(22, 32)이 진동모듈(40)과 함께 동심을 이루고 상하로 적층 배열됨은 물론 외경이 동일한 구조이므로 외곽사이즈의 축소와 확대가 자유롭고, 이로 인하여 귀속 삽입형의 초소형 고해상 이어폰으로는 물론 포터블, TV, 자동차 등의 일반 음장공간에 대응하는 대형 고해상 스피커로서의 제조가 가능하게 된다.
상기 제1 및 제2영구자석(22, 32)은 제1 및 제2코일(21, 31)의 내측으로 돌출됨과 동시에 대향 배치되게 마련됨이 바람직하다. 그 이유는 제1 및 제2영구자석(22, 32)의 대향 내면이 제1 및 제2코일(21, 31)에 장애받음 없이 그 내측중심을 향하여 돌출되어 있으므로, 자속밀도가 높은 제1 및 제2영구자석(22, 32)의 내측 자기에너지를 구동바이어스로 사용할 수 있고, 이로 인하여 자속손실이 없어 그대로 전달되어 음향변환 효율이 높게 된다.
상기 전극부재(50)는 중앙에 제2음향방사출구(51)가 형성된 판형으로 마련되고 제2자기회로(30)의 제2영구자석(32) 하면에 배치되며, 제1 및 제2코일(21, 31)과 회로를 이루고 연결되어 전류를 공급하는 역할을 한다. 상기 전극부재(50)의 제2음향방사출구(51)에는 진동판(41)으로 발생되는 저음부터 고음까지 미세 음을 제어하기 위한 레지스터(53)가 마련될 수 있다. 상기 레지스터(53)는 다공질 소재이면 족하나 일예를 들면 부직포, 마이크로 타공소재 등이 사용된다.
또한, 제1코일(21) 및 제2코일(31)은 그 각각의 자기력선이 상호 대향되어 흐르도록 결선되고, 이를 통해 전자석화되는 진동모듈(40)의 진동판(41)이 제1 및 제2코일(21, 31)로부터 구동력을 얻는다. 상기 진동판(41)은 상기 제1 및 제2코일(21, 31)에 인가되는 전기적 양(+)의 주기 및 음(-)의 주기신호에 대응하여 상하진동을 행하게 된다.
상기 진동모듈(40)은 진동판(41)의 주연부분이 하나의 댐퍼(42)에 의해 진동판(41)의 상면 및 하면을 지지하도록 인서트몰드방식으로 사출되고 상기 댐퍼(42)의 외측주면에 스토퍼(43)가 일체로 마련된다. 위와 같이 진동모듈(40)을 이루는 진동판(41)과, 스토퍼(43) 및 댐퍼(42)가 인서트몰드방식에 의해 사출 성형됨으로써 제조공정 및 불량의 최소화를 꾀할 수 있고, 제1 및 제2코일(21, 31)과 진동판(41)이 댐퍼(42)를 통해 틈새 없는 밀착구조의 구현이 가능하다. 가이드 홀(42a)은 진동모듈(40)을 인서트 사출할 때 인서트몰드의 세팅돌기(도시되지 않음)에 의해 형성되는 것이나, 인서트몰드의 세팅돌기를 이용하여 진동판(41)을 정확한 위치에 세팅시키기 위함이다.
상기 댐퍼(42)는 제1 및 제2코일(21, 31)의 자기에너지를 손실 없이 전달하도록 고분자나 실리콘 등의 매우 부드러운 연성소재에 강자성의 분말 내지 입자(철, 니켈, 실리콘메탈, 코발트 등)가 혼합된 자성체 댐퍼로 마련된다. 이렇게 진동판(41)의 댐퍼(42)가 매우 부드러운 자성체 댐퍼로 마련되기 때문에 자기저항이 낮고 자성체 댐퍼가 제1 및 제2코일(21, 31) 사이에 별도의 공간 없이 직접 접촉되므로 제1 및 제2코일(21, 31)의 자기에너지를 손실 없이 전달함과 동시에 진동판(41)의 진폭확대에 기여할 수 있으며, 이로 인하여 음향변환 효율이 증가되면서 저음재생 한계주파수가 낮아져 전대역의 재현에 유리하다.
상기 댐퍼(42)와 스토퍼(43)는 그 접면에 이들이 분리됨을 방지함과 동시에 확실한 결합력이 유지되도록 맞춤요철(42b)이 형성된다. 상기 맞춤요철(42b)은 댐퍼(42)의 외측에 형성된 링 형상의 홈과, 스토퍼(43)의 내측엔 홈과 상응하는 형상인 링 형상의 돌기로 구성된다.
상기 맞춤요철(42b)은 사각형으로 도시하였으나 삼각형, 원형 등과 같이 서로 맞춤 결합되는 형상이면 어떠한 형상이라도 무방하다. 상기 스토퍼(43)는 제1 및 제2코일(21, 31)간의 정확한 간격유지가 이루어지도록 견고한 소재로 마련됨과 동시에 제1 및 제2코일(21, 31)의 자기에너지를 손실 없이 전달하기 위해 강자성체로 마련될 수 있다.
상기 진동판(41)은 스토퍼(43)와 마찬가지로 철, 니켈, 규소 등의 강자성체로 마련되고, 도 5의 가상선을 기준으로 하여 진동의 메인기능을 하는 바디(41a, body)와, 이 바디(41a)의 외측주연에 마련된 에지(41b, edge)로 구성된다. 상기 진동판(41)의 에지(41b)부분인 외측주연에는 균일한 형상으로 다수개의 몰드트랙(41c)을 마련함으로써 몰드트랙(41c)들 사이에 각각 브리지에지(41d)가 마련된다.
이러한 진동판(41)은 외측주연에 다수의 브리지를 갖는 브리지에지(41d)가 마련되고 이 브리지에지(41d)가 연성소재의 댐퍼(42)에 의해 지지됨으로써 진동판(41)의 외주지지부분 전체구간에 걸쳐 유연성이 증가되고, 이로 인하여 도 8의 점선과 같이 상하로 진폭변위가 커지게 되므로 저음확대와 음향변환 효율증가에 매우 유리하다.
도 9는 본 발명의 전자기 스피커에서 진동판의 다른 실시 예를 나타낸 평면도이다. 여기서는, 진동판(41)이 진동판 자체의 판-공진을 억제할 수 있도록 바디(41a)의 전체 혹은 일정부위에 엠보싱(41e)이 형성된 것을 제외하고는 일실시예의 진동판 구성과 동일하다.
상기한 바와 같은 다른 실시예의 진동판에 의하면, 바디(41a)에 형성된 엠보싱(41e)으로 인하여 진동판 자체의 판-공진을 억제할 수 있고 이러한 판-공진의 억제로 인한 왜율 감소 및 맑은 사운드의 재현이 가능하게 된다.
도 10은 본 발명의 다른 실시 예에 따른 브리지에지 방식의 고해상 전자기 스피커를 나타낸 단면도이고, 도 11은 도 10에 적용된 진동판을 발췌하여 나타낸 평면도이다. 여기서는, 진동모듈(40)이 고음용의 진동판(410)으로 적용된 것을 제외하고는 본 발명의 일실시예인 전자기 스피커 구성과 동일하다. 이에 따라, 진동판(410)의 구성 및 작용에 대해서만 구체적으로 설명하고자 한다.
진동판(410)은 도 10 및 도 11과 같이, 바디(41a)의 중앙에서 방사상으로 절개된 꽃표(*)형상 홀(41f)에 의해 수개의 진동날개(41g)가 형성되는 날개타입으로 마련된 것이다.
상기한 바와 같은 다른 실시예의 고해상 전자기 스피커에 의하면, 진동판(410)의 외측주연인 브리지에지(41d)가 댐퍼(42)에 의해 지지된 상태에서 진동날개(41g)의 뿌리부분을 동일원주로 하여 각각의 진동날개(41g)가 도 10의 점선과 같이 자유롭게 상하원호운동을 하면서 진동하게 된다. 이에 따라 진동판(410)의 진동날개(41g)들 사이의 꽃표(*)형상 홀(41f)에 의해 진동날개(41g) 자체에서 발생되는 저음영역은 역위상으로 스스로 소멸되게 되면서 진동날개(41g)가 원호운동에 의해 발생되는 고음 내지 초-고음만이 방출되게 된다.
도 12 내지 도 13은 도 10의 진동모듈에 적용될 수 있는 고음용 진동판의 다른 실시 예들을 나타낸 평면도이다.
도 12의 진동판(410)은 꽃표(*)형상 홀(41f)에 의해 복합날개타입의 진동날개(41g, 41h)로 마련되되 상기 진동날개(41g, 41h)는 서로 대칭됨과 동시에 길이가 다르게 형성된 것이다.
상기한 바와 같은 다른 실시예의 고음용 진동판에 의하면, 진동판(410)의 외측주연인 브리지에지(41d)가 댐퍼(42)에 의해 지지된 상태에서 진동날개(41g, 41h)의 뿌리부분을 동일원주로 하여 각각의 진동날개(41g, 41h)가 자유롭게 상하원호운동을 하면서 진동하게 된다. 이에 따라 진동판(410)의 진동날개(41g, 41h)들 사이의 꽃표(*)형상 홀(41f)에 의해 진동날개(41g, 41h) 자체에서 발생되는 저음영역은 역위상으로 스스로 소멸되게 되면서 진동날개(41g, 41h)가 원호운동에 의해 발생되는 중-고음 내지 초-고음만이 방출되게 된다.
도 13의 진동판(410)은 바디(41a)인 중앙부에 중앙 홀(41i)이 천공되고 이 중앙 홀(41i)의 둘레에 수개의 주변 홀(41j)이 천공되어 천공타입으로 마련된 것이다.
이러한 다른 실시예의 진동판에 의하면, 브리지에지(41d)의 동일원주를 기준으로 하여 바디(41a)가 상하로 원호운동을 하면서 진동하게 되고 이에 따라 진동판(410)의 중앙 및 주변 홀(41h, 41i)들에 의해 진동판(410)의 바디(41a) 자체에서 발생되는 저음영역은 역위상으로 스스로 소멸되게 되면서 진동판(410)의 바디(41a)가 원호운동에 의해 발생되는 고음 내지 초-고음만이 방출되게 된다.
상기한 바와 같은 고음용의 진동판(410)들은 홀(41f, 41i, 41j)의 면적을 변화시킴에 따라 저음소멸영역 또한 변화되게 된다. 상기 홀(41f, 41i, 41j)의 면적이 작으면 저음소멸영역은 낮고 홀(41f, 41i, 41j)의 면적이 커질수록 저음소멸영역이 점점 고음영역으로 확대되게 된다.
상기 진동판(410)은 홀(41f, 41i, 41j)의 면적에 따라 저음 소멸영역이 가변됨과 동시에 이와 상응하여 고음영역이 가변되므로 홀(41f, 41i, 41j)의 면적을 다양하게 설계 변경할 수 있고, 이로 인하여 고음영역의 확대 및 다변화는 물론이고 미세조정에도 매우 유리한 장점이 있다.
도 14는 본 발명의 또 다른 실시 예에 따른 브리지에지 방식의 고해상 전자기 스피커를 나타낸 단면도이고, 도 15는 도 14에 적용된 진동판을 발췌하여 나타낸 평면도와 단면도이다. 여기서는, 진동모듈(40)이 광대역용의 진동판(412)으로 적용된 것을 제외하고는 본 발명의 일실시예인 전자기 스피커 구성과 동일하므로, 진동판(412)의 구성 및 작용에 대해서만 구체적으로 설명한다.
상기 광대역용의 진동판(412)은 날개타입으로 마련된 고음용의 진동판(410) 저면의 바디(41a)에 진동판(410)과 동심을 이루고 동축 결합되도록 진동날개(41g)를 덮는 돔형의 보조진동판(44)이 마련된 것이다. 이때, 상기 진동판(410)은 철, 니켈, 규소 내지 그 합금의 강자성체로 마련되고, 상기 보조진동판(44)은 고분자 등의 비자성체나 알루미늄, 마그네슘, 동 합금 등의 반자성 비철금속체로 마련된다.
상기와 같이 구성된 또 다른 실시예의 진동판에 의하면, 제1 및 제2코일(21, 31)에 흐르는 전기신호와 교번 쇄교되는 전자기장과 자화되면서 스스로 구동하는 능동형 진동체로 되어 저역에서 초고역에 이르는 고주파수 대역의 초고해상 구현이 가능하게 된다.
특히, 광대역용의 진동판(412)은 그 외측의 브리지에지(41d)가 연질자성체의 댐퍼(42)에 의해 지지된 상태에서 브리지에지(41d)의 외경인 동일원주를 기준으로 하여 진동판(410) 및 보조진동판(44)이 상하 원호운동을 하면서 진동하게 된다.
또한, 바디(41a) 내의 진동날개(41g)는 그 뿌리부분을 기준으로 하여 도 14의 점선과 같이 자유롭게 호형으로 구동되므로 제1 및 제2코일(21, 31)의 전자기력에 의해 전자석화되어 제1 및 제2영구자석(22, 32)의 자기력과 직접 반응하여 자체 구동을 하게 된다. 이로 인하여 전기신호에 대응한 매우 신속한 응답성을 가지므로 매우 섬세하고 더욱 디테일한 음향재생이 가능하게 된다.
상기 광대역용의 진동판(412)이 저주파수로 구동될 때는 진동판(410)과 함께 보조진동판(44)이 진동모듈(40)의 댐퍼(42)에 의해 지지된 상태에서 동축 선상으로 동시 구동되게 되며, 이로 인하여 역위상에 의한 음손실이 방지됨과 아울러 보조진동판(44)에 의한 저음이 메인으로 발생되어 보다 낮은 대역의 재현을 구현할 수 있다.
이와는 다르게, 상기 광대역용의 진동판(412)이 고주파수로 구동될 때는 진동판(410)의 바디(41a) 및 보조진동판(44)이 진동모듈(40)의 댐퍼(42)에 의해 지지되어 있다 하더라도 고주파수와 상응하여 진동하지 못하나, 바디(41a) 내의 진동날개(41g) 뿌리부분을 기준으로 하여 외팔보에 의해 지지됨과 같이 내측에서 자유롭게 호형으로 구동된다.
이와 같이 진동판(410)의 진동날개(41g)가 자유롭게 호형으로 구동될 때, 진동날개(41g) 자체에서 발생되는 저음은 상하로 움직이는 원호운동을 하기 때문에 역위상 소멸되게 되고 고음만이 발생되어 방출되게 된다. 즉 고주파수로 구동될 때 보조진동판(44)은 거의 정지 상태이고 진동판(410)만이 별도로 작동하는 물리적으로 분리된 투웨이 상태가 구현되되 보조진동판(44)과 진동판(410)의 구동이 한 몸체에서 연계되어 이루어지므로 저음부터 초-고음까지 매우 자연스러운 최종 종합 특성을 구현할 수 있다.
도 16은 본 발명에 따른 브리지에지 방식의 고해상 전자기 스피커의 다른 실시 예를 나타낸 단면도이다. 여기서는, 상기 제1코일(21)과 제1영구자석(22) 사이는 물론 제2코일(31)과 제2영구자석(32) 사이를 서로 밀착시기 위한 연질패드(60)가 각각 개재된다. 또한, 상기 제1 및 제2영구자석(22, 32)은 진동판(41)의 구동바이어스 작동구간을 제외한 영구자석의 미사용부분인 외측주연부분을 잘라내어 제1 및 제2코일(21, 31)의 내측보다는 크고 그 외측보다 작은 사이즈로 마련하고 이렇게 작아진 만큼의 공간부분을 자석외측 링(61)으로 채워 대체할 수 있다.
상기한 바와 같은 다른 실시예의 전자기 스피커에 의하면, 연질패드(60)가 제1코일(21)과 제1영구자석(22) 사이는 물론 제2코일(31)과 제2영구자석(32) 사이에 개재됨과 아울러 긴밀하게 밀착되므로 제1 및 제2영구자석(22, 32)에 의한 제1 및 제2코일(21, 31)의 손상을 방지하고 이와 동시에 저음누설을 방지하게 된다.
또한, 상기 제1 및 제2영구자석(22, 32)의 사이즈가 자석외측 링(61)만큼 작아지므로 자석원료인 희토류 절감을 통한 원가절감은 물론 제1 및 제2영구자석(22, 32)의 바이어스 자기장을 내측으로 집중시킬 수 있다.
도 17은 본 발명에 따른 브리지에지 방식의 고해상 전자기 스피커의 또 다른 실시 예를 나타낸 단면도이다. 여기서는, 상기 진동모듈(40)의 스토퍼(43)가 제1 및 제2코일(21, 31)을 이격시키는 이격돌기(43a)와, 이 이격돌기(43a)의 외측에서 제1, 제2코일(21, 32)과 제1, 제2영구자석(22, 32)의 외측주면을 감싸도록 상하로 연장된 외벽(43b)으로 구성된다. 상기 외벽(43b)의 두께(t)는 제1 및 제2영구자석(22, 32)의 두께 이상으로 마련됨이 바람직하다. 이때, 스토퍼(43)는 비자성체로 마련되고, 하우징(10)은 실드케이스로서의 기능을 수행하도록 자성체로 마련되며, 제2영구자석(32)의 하면에도 자성체로 된 실드플레이트(62)가 마련되어야 한다.
상기와 같이 구성된 또 다른 실시예의 전자기 스피커에 의하면, 도 17의 점선과 같이, 제1 및 제2영구자석(22, 32)의 다른 극을 실드케이스인 하우징(10)과 실드플레이트(62)가 연결되므로 자기장의 외부누설을 방지할 수 있고 바이어스 작동구간의 자기에너지증가는 물론 음향변환 효율증가 또한 꾀할 수 있다.
도 18은 본 발명에 따른 브리지에지 방식의 고해상 전자기 스피커의 또 다른 실시 예를 나타낸 단면도이다. 여기서는, 상기 제1 및 제2영구자석(22, 32)이 서로 대향하는 내면에 진동판(41)과 근접되도록 버튼 형상의 제1요크(63)가 더 마련된 것이며, 그 이외의 구성은 도 15의 구성과 동일하다. 상기 제1요크(63)의 중앙에 제3음향방사출구가 마련되어야 한다.
상기와 같이 구성된 또 다른 실시예의 전자기 스피커에 의하면, 버튼 형상의 제1요크(63)가 제1 및 제2영구자석(22, 32)에 진동판(41)을 더욱 근접시키므로 바이어스 자속밀도를 증가시킬 수 있고 이로 인하여 음향변환 효율증가에 매우 유리하게 된다.
도 19는 본 발명에 따른 브리지에지 방식의 고해상 전자기 스피커의 또 다른 실시 예를 나타낸 단면도이다. 여기서는, 상기 진동모듈(40)의 스토퍼(43)가 제1 및 제2코일(21, 31)을 이격시키는 이격돌기(43a)와, 이 이격돌기(43a)의 외측에서 제1, 제2코일(21, 31)의 외측주면을 감싸도록 상하로 연장된 제2외벽(43c)으로 구성된다. 이때, 스토퍼(43)는 자성체로 마련되고, 하우징(10)은 비자성체로 마련되어야 한다.
또한, 상기 제1영구자석(22)의 상면 및 제2영구자석(32)의 하면에는 진동판(41)과 근접되도록 보터 형상(boater type)의 제2요크(64)가 마련된다. 상기 제2요크(64)의 측벽과 제1 및 제2영구자석(22, 32)은 서로 이격되어야 하며, 이격간격(d)은 적어도 제1 및 제2영구자석(22, 32)의 두께로 이격되어야 한다. 상기 제2요크(64)의 중앙에 음향방사출구를 마련하고 이 음향방사출구에 레지스터(53)를 마련할 수 있다.
상기와 같이 구성된 또 다른 실시예의 전자기 스피커에 의하면, 도 19의 점선과 같이, 제1 및 제2영구자석(22, 32)의 다른 극을 진동모듈(40)의 스토퍼(43)가 연결하므로 자기장의 외부누설을 방지할 수 있고 바이어스 작동구간의 자기에너지증가는 물론 음향변환 효율증가 또한 꾀할 수 있다. 또한, 보터 형상의 제2요크(64)가 제1 및 제2영구자석(22, 32)에 진동판(41)을 더욱 근접시키므로 바이어스 자속밀도를 증가시킬 수 있고 이로 인하여 음향변환 효율증가에 매우 유리하게 된다.
도 20은 본 발명에 따른 고해상 전자기 스피커의 주파수 응답특성과 종래 전자기 스피커의 주파수 응답특성을 비교하여 나타낸 그래프이다.
종래의 전자기 스피커는 종래 스피커의 그래프와 같이, 그 특성이 약 200㎐부터 10㎑대의 영역인데 반하여, 본 발명의 전대역용 전자기 스피커는 본 발명1의 그래프에서 알 수 있듯이, 진동판의 끝단에 형성된 브리지에지와 댐퍼의 컴플라이언스가 연동되어 구동되므로 종래 전자기 스피커보다 낮은 80㎐대의 저주파수 재생이 가능하고, 코일과 진동판이 자성체 댐퍼를 통해 틈새 없는 밀착구조를 구현함에 따라 자기저항이 대폭 감소하여 종래 전자기 스피커 대비 매우 높은 음향변환 효율과 고역한계 주파수 역시 20㎑ 대역까지 그 폭이 넓어지는 전대역 재생의 특징을 보인다.
본 발명의 고음용 전자기 스피커는 본 발명2의 그래프와 같이, 원호 운동을 하며 매우 낮은 질량의 천공타입, 날개타입 및 복합날개타입의 진동판에 의해 별도의 하이패스 필터 없이도 스스로 저주파수를 소멸시키고 고주파수만을 재현하는 특징을 보이며 20KHz를 훨씬 상회하는 초고주파수 영역까지 빠른 속도로 디테일하게 재현한다, 또한 코일과 진동판이 자성체 댐퍼를 통해 틈새 없는 밀착구조를 구현함에 따라 자기저항이 대폭 감소하여 종래의 전자기 스피커보다 음향변환 효율이 매우 높은 재생 특징을 보인다.
본 발명의 광대역용 전자기 스피커는 본 발명3의 그래프에서 알 수 있듯이, 단일 스피커임에도 불구하고 40㎐ 이하의 주파수로부터 가청영역 한계 주파수인 20㎑ 이상을 상회하는 초 광대역 음향재생을 구현하는 장점을 제공한다. 또한, 보조진동판의 고음한계주파수와 진동판의 저음한계주파수가 하나의 바디에 융합되어 자연스럽게 연계되므로 비동축에 따르는 손실과 왜곡이 극소화되고, 이에 따라 매우 맑으면서도 분리도가 뛰어난 고품질 음향을 재생하며, 물리적 및 음향적으로 분명히 분리된 각 영역의 주파수를 재생하면서도 저음부와 고음부가 교차되는 크로스오버 영역에서의 특성 연동이 매끄럽게 이루어지는 효과를 제공한다.
이상, 본 발명의 구체적인 실시예를 참조하여 설명하였으나, 본 발명은 이 명세서에 개시된 실시예 및 첨부된 도면에 의하여 한정되지 않으며 본 발명의 기술적 사상이 벗어나지 않는 범위 내에서 당업자에 의하여 다양하게 변형될 수 있고, 또한 구동원리와 부품의 배열이 본 발명의 등가적 개념과 일치하는 한 일부의 설계적 변경 요소는 전부 본 발명에 포함된다 할 것이다.
본 발명에 따른 브리지에지 방식의 고해상 전자기 스피커는 귀속 삽입형의 초소형 이어폰으로부터 포터블, TV, 자동차에 이르는 중대형의 스피커분야에 유용하게 이용할 수 있다.

Claims (22)

  1. 적어도 진동판을 포함하는 진동모듈; 이 진동모듈의 상부와 하부에 각각 코일과 영구자석으로 한 쌍을 이루는 제1, 제2자기회로;를 포함하는 전자기 스피커에 있어서,
    상기 진동모듈의 상부에는 제1자기회로를 이루는 제1코일이 적층되고 진동모듈의 하부에는 제2자기회로를 이루는 제2코일이 적층되며, 제1코일의 상면에 제1영구자석이 적층되고 제2코일의 하면에 제2영구자석이 적층되는 것을 특징으로 하는 브리지에지 방식의 고해상 전자기 스피커.
  2. 제1항에 있어서,
    상기 제1 및 제2영구자석은 영구자석들의 내부 자기력을 구동바이어스로 사용할 수 있도록 제1 및 제2코일의 내측으로 돌출됨과 동시에 대향 배치되는 것을 특징으로 하는 브리지에지 방식의 고해상 전자기 스피커.
  3. 제1항에 있어서,
    상기 진동모듈은 진동판의 주연부분이 하나의 댐퍼에 의해 진동판의 상면 및 하면을 지지하도록 인서트몰드방식으로 사출되고 댐퍼의 외측주면에 스토퍼가 일체로 마련되는 것을 특징으로 하는 브리지에지 방식의 고해상 전자기 스피커.
  4. 제3항에 있어서,
    상기 댐퍼는 제1 및 제2코일의 자기에너지를 손실 없이 전달하도록 고분자나 실리콘 등의 연성소재에 강자성의 분말 내지 입자(철, 니켈, 실리콘메탈, 코발트 등)가 혼합된 자성체 댐퍼로 마련되는 것을 특징으로 하는 브리지에지 방식의 고해상 전자기 스피커.
  5. 제3항에 있어서,
    상기 진동판은 진동판의 에지 전체구간에 걸쳐 유연성이 증가되도록 에지부분인 외측주연에 균일한 형상으로 다수개의 몰드트랙이 마련되고 상기 몰드트랙들 사이에 의해 각각 브리지에지가 마련되는 것을 특징으로 하는 브리지에지 방식의 고해상 전자기 스피커.
  6. 제5항에 있어서,
    상기 진동판은 진동판 자체의 판-공진을 억제할 수 있도록 바디의 전체 혹은 일정부위에 엠보싱 처리되는 것을 특징으로 하는 브리지에지 방식의 고해상 전자기 스피커.
  7. 제5항 또는 제6항에 있어서,
    상기 진동판은 바디의 중앙에서 방사상으로 절개된 꽃표형상 홀에 의해 수개의 진동날개가 형성된 날개타입으로 마련되는 것을 특징으로 하는 브리지에지 방식의 고해상 전자기 스피커.
  8. 제5항 또는 제6항에 있어서,
    상기 진동판은 진동날개의 길이가 다르면서 대칭되게 형성된 복합날개타입으로 마련되는 것을 특징으로 하는 브리지에지 방식의 고해상 전자기 스피커.
  9. 제7항에 있어서,
    상기 진동판에는 진동판과 동심을 이루고 동축 결합되도록 홀 및 진동날개를 덮는 돔형의 보조진동판이 마련되는 것을 특징으로 하는 브리지에지 방식의 고해상 전자기 스피커.
  10. 제5항 또는 제6항에 있어서,
    상기 진동판은 바디인 중앙부에 하나 내지 십여 개의 홀이 천공된 천공타입으로 마련되는 것을 특징으로 하는 브리지에지 방식의 고해상 전자기 스피커.
  11. 제1항에 있어서,
    상기 제1코일과 제1영구자석 사이는 물론 제2코일과 제2영구자석 사이에는 코일의 손상을 방지함과 동시에 서로 밀착시기 위한 연질패드가 각각 개재되는 것을 특징으로 하는 브리지에지 방식의 고해상 전자기 스피커.
  12. 제3항에 있어서,
    상기 진동모듈의 스토퍼는 자기장의 외부누설방지와 바이어스 작동구간의 자기에너지증가를 꾀할 수 있도록 댐퍼의 외측에 제1, 제2코일과 제1, 제2영구자석의 외측주면을 감싸면서 상하로 연장된 외벽이 마련되는 것을 특징으로 하는 브리지에지 방식의 고해상 전자기 스피커.
  13. 제3항 또는 제11항에 있어서,
    상기 제1 및 제2영구자석이 서로 대향하는 내면에는 바이어스 자속밀도를 증가시킬 수 있도록 진동판과 근접되는 버튼 형상의 제1요크가 마련되는 것을 특징으로 하는 브리지에지 방식의 고해상 전자기 스피커.
  14. 제3항에 있어서,
    상기 진동모듈의 스토퍼는 댐퍼의 외측에 제1, 제2코일의 외측주면을 감싸면서 상하로 연장된 외벽이 마련되고, 상기 제1영구자석의 상면 및 제2영구자석의 하면에 바이어스 자속밀도를 증가시킬 수 있도록 진동판과 근접되는 보터 형상(boater type)의 제2요크가 마련되는 것을 특징으로 하는 브리지에지 방식의 고해상 전자기 스피커.
  15. 적어도 진동판을 포함하는 진동모듈; 이 진동모듈의 상부와 하부에 각각 코일과 영구자석으로 한 쌍을 이루는 제1, 제2자기회로;를 포함하는 전자기 스피커에 있어서,
    상기 진동모듈은 진동판의 주연부분이 하나의 댐퍼에 의해 진동판의 상면 및 하면을 지지되도록 인서트몰드방식으로 사출되고 댐퍼의 외측주면에 스토퍼가 일체로 마련되는 것을 특징으로 하는 브리지에지 방식의 고해상 전자기 스피커.
  16. 제15항에 있어서,
    상기 댐퍼는 제1 및 제2코일의 자기에너지를 손실 없이 전달하도록 고분자나 실리콘 등의 연성소재에 강자성의 분말 내지 입자(철, 니켈, 실리콘메탈, 코발트 등)가 혼합된 자성체 댐퍼로 마련되는 것을 특징으로 하는 브리지에지 방식의 고해상 전자기 스피커.
  17. 제15항에 있어서,
    상기 진동판은 진동판의 에지 전체구간에 걸쳐 유연성이 증가되도록 에지부분인 외측주연에 균일한 형상으로 다수개의 몰드트랙이 마련되고 상기 몰드트랙들 사이에 의해 각각 브리지에지가 마련되는 것을 특징으로 하는 브리지에지 방식의 고해상 전자기 스피커.
  18. 제15항 또는 제17항에 있어서,
    상기 진동판은 진동판 자체의 판-공진을 억제할 수 있도록 바디의 전체 혹은 일정부위에 엠보싱 처리되는 것을 특징으로 하는 브리지에지 방식의 고해상 전자기 스피커.
  19. 제15항 또는 제17항에 있어서,
    상기 진동판은 바디의 중앙에서 방사상으로 절개된 꽃표형상 홀에 의해 수개의 진동날개가 형성된 날개타입으로 마련되는 것을 특징으로 하는 브리지에지 방식의 고해상 전자기 스피커.
  20. 제19항에 있어서,
    상기 진동판은 진동날개의 길이가 다르면서 대칭되게 형성된 복합날개타입으로 마련되는 것을 특징으로 하는 브리지에지 방식의 고해상 전자기 스피커.
  21. 제15항 또는 제17항에 있어서,
    상기 진동판에는 진동판과 동심을 이루고 동축 결합되도록 홀 및 진동날개를 덮는 돔형의 보조진동판이 마련되는 것을 특징으로 하는 브리지에지 방식의 고해상 전자기 스피커.
  22. 제15항 또는 제17항에 있어서,
    상기 진동판은 바디의 중앙부에 하나 내지 십여 개의 홀이 천공된 천공타입으로 마련되는 것을 특징으로 하는 브리지에지 방식의 고해상 전자기 스피커.
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