WO2018025692A1 - 二重管及びその製造方法 - Google Patents

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WO2018025692A1
WO2018025692A1 PCT/JP2017/026720 JP2017026720W WO2018025692A1 WO 2018025692 A1 WO2018025692 A1 WO 2018025692A1 JP 2017026720 W JP2017026720 W JP 2017026720W WO 2018025692 A1 WO2018025692 A1 WO 2018025692A1
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WO
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tube
double
spiral member
spiral
double pipe
Prior art date
Application number
PCT/JP2017/026720
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
吉田　宏行
裕之 大野
Original Assignee
カルソニックカンセイ株式会社
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Priority claimed from JP2016152754A external-priority patent/JP2018021595A/ja
Priority claimed from JP2016152534A external-priority patent/JP2018021699A/ja
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    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
    • F28D—HEAT-EXCHANGE APPARATUS, NOT PROVIDED FOR IN ANOTHER SUBCLASS, IN WHICH THE HEAT-EXCHANGE MEDIA DO NOT COME INTO DIRECT CONTACT
    • F28D7/00—Heat-exchange apparatus having stationary tubular conduit assemblies for both heat-exchange media, the media being in contact with different sides of a conduit wall
    • F28D7/10—Heat-exchange apparatus having stationary tubular conduit assemblies for both heat-exchange media, the media being in contact with different sides of a conduit wall the conduits being arranged one within the other, e.g. concentrically
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
    • F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
    • F28F1/00—Tubular elements; Assemblies of tubular elements
    • F28F1/10—Tubular elements and assemblies thereof with means for increasing heat-transfer area, e.g. with fins, with projections, with recesses
    • F28F1/40—Tubular elements and assemblies thereof with means for increasing heat-transfer area, e.g. with fins, with projections, with recesses the means being only inside the tubular element

Definitions

  • the present invention relates to a double pipe and a manufacturing method thereof.
  • JP2000-179410A includes a pipe member through which EGR (Exhaust Gas Recirculation) gas circulates and a spiral member that stirs EGR gas through the inner periphery of the pipe member, and circulates outside.
  • EGR Exhaust Gas Recirculation
  • a heat exchange tube that cools the EGR gas by heat exchange with water is disclosed.
  • the tube member has a plurality of two-dimensional protrusions that are formed to protrude to the inner periphery and fix the spiral member.
  • the double pipe includes an inner pipe through which a gaseous fluid flows, and an outer pipe having the inner pipe inside and through which the liquid fluid flows between the inner pipe and the inner pipe.
  • the inner pipe includes a tubular member formed in a cylindrical shape, a helical member that is disposed inside the tubular member and guides the flow of the gaseous fluid in a helical shape, and the tubular member and the helical member. And an abutting portion that is formed on at least one of the abutting portions and abuts the longitudinal end portion of the tubular member and the spiral member.
  • a double pipe having an inner pipe through which a gaseous fluid flows and an outer pipe through which the inner pipe passes through an inner circumference and a liquid fluid flows between the inner pipe and the inner pipe.
  • the manufacturing method of the double pipe which manufactures a pipe has the insertion process which penetrates the spiral member which guides the flow of gaseous fluid spirally in the cylindrically formed pipe member,
  • the pipe member and the spiral member A pressure contact step of deforming at least a part of at least one of the tube member and press-contacting the inner periphery of the tube member with the longitudinal end of the spiral member.
  • the tube member and the longitudinal end of the spiral member are in contact with each other by the contact portion, it is possible to restrict the spiral member from moving in the longitudinal direction inside the tube member. Moreover, since the longitudinal direction edge part of a spiral member contact
  • FIG. 1 is a configuration diagram of an air conditioner to which a double pipe according to an embodiment of the present invention is applied.
  • FIG. 2 is a schematic configuration diagram of a double tube according to the first embodiment of the present invention.
  • FIG. 3 is an enlarged configuration diagram of a part of the double pipe.
  • 4A is a cross-sectional view taken along the line IVA-IVA of FIG. 4B is a cross-sectional view taken along the line IVB-IVB in FIG.
  • FIG. 5 is a diagram illustrating a heating mode of the air conditioner.
  • FIG. 6 is a diagram illustrating a cooling mode of the air conditioner.
  • FIG. 7 is a cross-sectional view of a double tube according to a first modification of the first embodiment of the present invention.
  • FIG. 8 is a cross-sectional view of a double tube according to a second modification of the first embodiment of the present invention.
  • FIG. 9 is an enlarged configuration diagram of a part of a double pipe according to a third modification of the first embodiment of the present invention.
  • FIG. 10 is a schematic configuration diagram of a double tube according to the second embodiment of the present invention.
  • FIG. 11A is a cross-sectional view illustrating a method for manufacturing a double pipe according to a second embodiment of the present invention.
  • FIG. 11B is a left side view of FIG. 11A.
  • FIG. 12A is a cross-sectional view illustrating a method for manufacturing a double pipe according to a third embodiment of the present invention. 12B is a left side view of FIG. 12A.
  • FIG. 13A is a cross-sectional view illustrating a method for manufacturing a double pipe according to a fourth embodiment of the present invention.
  • FIG. 13B is a left side view of FIG. 13A.
  • FIG. 14A is a cross-sectional view illustrating a method for manufacturing a double tube according to a fifth embodiment of the present invention.
  • 14B is a cross-sectional view of a double tube manufactured by the method shown in FIG. 14A.
  • an air conditioner 1 to which the double pipes 60, 160, 260, 360, 460 according to the first to fifth embodiments of the present invention are applied will be described with reference to FIG.
  • the air conditioner 1 to which the double pipe 60 is applied will be described.
  • FIG. 1 is a schematic configuration diagram showing an air conditioner 1 to which a double pipe 60 according to an embodiment of the present invention is applied.
  • the air conditioner 1 includes a refrigeration cycle 2 in which a refrigerant as a fluid circulates, a high water temperature cycle 4 in which hot water circulates, an HVAC (Heating Ventilation and Air Conditioning) unit 5 through which air used for air conditioning in the passenger compartment passes,
  • This is a heat pump system capable of cooling and heating that includes a controller 10 that controls the operation of a valve and the like.
  • HFC-134a is used as the refrigerant
  • antifreeze is used as the hot water.
  • the refrigeration cycle 2 includes a compressor 21, a water-cooled condenser 22, an outdoor heat exchanger 23, a liquid tank 24, a double pipe 60 as an internal heat exchanger, an evaporator 25, an accumulator 26, and a refrigerant. And a refrigerant flow path 20 connected so as to be circulated.
  • the compressor 21 sucks and compresses the gaseous refrigerant. Thereby, the gaseous refrigerant becomes a high temperature and a high pressure.
  • the water-cooled condenser 22 functions as a condenser that condenses the refrigerant after passing through the compressor 21 during heating operation.
  • the water-cooled condenser 22 exchanges heat between the refrigerant that has become high temperature and high pressure by the compressor 21 and the hot water that circulates in the high water temperature cycle 4, and transmits the heat of the refrigerant to the hot water.
  • the outdoor heat exchanger 23 is disposed, for example, in an engine room (a motor room in an electric vehicle) of a vehicle and performs heat exchange between the refrigerant and the outside air.
  • the outdoor heat exchanger 23 functions as a condenser during the cooling operation, and functions as an evaporator during the heating operation. Outside air is introduced into the outdoor heat exchanger 23 as the vehicle runs or the outdoor fan 32 rotates.
  • the liquid tank 24 temporarily stores the refrigerant that has passed through the outdoor heat exchanger 23 and condensed during the cooling operation, and also separates the refrigerant into a gaseous refrigerant and a liquid refrigerant. Only the separated liquid refrigerant flows from the liquid tank 24 to the double pipe 60.
  • the double pipe 60 is an internal heat exchanger that performs heat exchange using a temperature difference of the refrigerant in the refrigerant flow path 20 as will be described later.
  • the double pipe 60 includes an outer flow path 20b, which will be described later, through which a liquid refrigerant guided from the liquid tank 24 flows, and an inner flow path 20a, which will be described later, through which a gaseous refrigerant evaporated by the evaporator 25 flows (see FIG. 2). ).
  • the double pipe 60 performs heat exchange using the temperature difference of the refrigerant between the inner flow path 20a and the outer flow path 20b.
  • a specific configuration of the double tube 60 will be described later in detail with reference to FIG.
  • the evaporator 25 is disposed in the HVAC unit 5 and evaporates the refrigerant by absorbing the heat of the air passing through the evaporator 25 during the cooling operation.
  • the refrigerant evaporated by the evaporator 25 flows through the double pipe 60 to the accumulator 26.
  • the accumulator 26 temporarily accumulates the refrigerant flowing through the refrigerant flow path 20, and gas-liquid separates it into a gaseous refrigerant and a liquid refrigerant. Only the separated gaseous refrigerant flows from the accumulator 26 to the compressor 21.
  • a first expansion valve 27 and a second expansion valve 28 for decompressing and expanding the refrigerant are disposed in the refrigerant flow path 20. Further, a first on-off valve 29, a second on-off valve 30, and a third on-off valve 31 that switch the refrigerant flow by opening and closing are disposed in the refrigerant flow path 20.
  • the first expansion valve 27 is disposed between the water-cooled condenser 22 and the outdoor heat exchanger 23, and decompresses and expands the refrigerant condensed by the water-cooled condenser 22.
  • a fixed throttle or a variable throttle is used for the first expansion valve 27, for example, a fixed throttle or a variable throttle is used.
  • an orifice or a capillary tube can be used as the fixed throttle, and the throttle amount is set in advance so as to correspond to specific operating conditions frequently used.
  • an electromagnetic valve whose opening degree can be adjusted stepwise or steplessly can be used as the variable throttle.
  • the second expansion valve 28 is disposed between the double pipe 60 and the evaporator 25, and decompresses and expands the liquid refrigerant that has passed through the double pipe 60.
  • a temperature type expansion valve whose opening degree is adjusted according to the temperature of the refrigerant that has passed through the evaporator 25 is used.
  • the first on-off valve 29 and the third on-off valve 31 are opened during the cooling operation and closed during the heating operation.
  • the refrigerant compressed by the compressor 21 flows directly into the outdoor heat exchanger 23.
  • the third on-off valve 31 is opened, so that the liquid refrigerant that has passed through the double pipe 60 flows to the evaporator 25.
  • the second on-off valve 30 is opened during heating operation and closed during cooling operation.
  • the second on-off valve 30 is opened, the refrigerant evaporated in the outdoor heat exchanger 23 flows directly into the accumulator 26.
  • the high water temperature cycle 4 includes a water pump 41, a heater core 42, an auxiliary heater 43, a water-cooled condenser 22, and a hot water flow path 40 that connects them so that hot water can be circulated.
  • the water pump 41 sends hot water in the hot water flow path 40 and circulates it.
  • the heater core 42 is disposed in the HVAC unit 5 and heats the air by causing the air passing through the heater core 42 to absorb the heat of the hot water during the heating operation.
  • the auxiliary heater 43 has a heater (not shown) inside and heats the passing hot water.
  • a heater not shown
  • a sheathed heater or a PTC (Positive Temperature Coefficient) heater is used as the heater.
  • the HVAC unit 5 cools or heats the air used for air conditioning.
  • the HVAC unit 5 includes a blower 52 that blows air and an air mix door 53 that adjusts the amount of air passing through the heater core 42.
  • the heater core 42 and the evaporator 25 are disposed in the HVAC unit 5, and the air blown from the blower 52 exchanges heat with the refrigerant flowing through the heater core 42 and the evaporator 25.
  • the blower 52 is a blower that blows air into the HVAC unit 5.
  • the air mix door 53 is installed on the blower 52 side of the heater core 42 arranged in the HVAC unit 5.
  • the air mix door 53 opens the heater core 42 side during heating operation, and closes the heater core 42 side during cooling operation.
  • the amount of heat exchange between the air and the hot water in the heater core 42 is adjusted by the opening degree of the air mix door 53.
  • the air conditioner 1 is provided with a discharge pressure sensor 11, an outdoor heat exchanger outlet temperature sensor 12, an evaporator temperature sensor 13, and a water temperature sensor 14.
  • the discharge pressure sensor 11 is installed in the refrigerant flow path 20 on the discharge side of the compressor 21 and detects the pressure of the gaseous refrigerant compressed by the compressor 21.
  • the outdoor heat exchanger outlet temperature sensor 12 is installed in the refrigerant flow path 20 near the outlet of the outdoor heat exchanger 23 and detects the temperature of the refrigerant that has passed through the outdoor heat exchanger 23.
  • the outdoor heat exchanger outlet temperature sensor 12 may be installed at the outlet portion of the outdoor heat exchanger 23.
  • the evaporator temperature sensor 13 is installed on the downstream side of the air flow of the evaporator 25 of the HVAC unit 5 and detects the temperature of the air that has passed through the evaporator 25. Note that the evaporator temperature sensor 13 may be directly installed on the evaporator 25.
  • the water temperature sensor 14 is installed in the hot water flow path 40 near the outlet of the auxiliary heater 43 and detects the temperature of the hot water that has passed through the auxiliary heater 43.
  • the controller 10 is a microcomputer including a CPU (Central Processing Unit), a ROM (Read Only Memory), a RAM (Random Access Memory), and the like. It is also possible to configure the controller 10 with a plurality of microcomputers.
  • the controller 10 causes the air conditioner 1 to perform various functions by reading a program stored in the ROM by the CPU.
  • the controller 10 receives signals from the discharge pressure sensor 11, the outdoor heat exchanger outlet temperature sensor 12, the evaporator temperature sensor 13, and the water temperature sensor 14. Note that a signal from an outside air temperature sensor (not shown) may be input to the controller 10.
  • the controller 10 executes control of the refrigeration cycle 2 based on the input signal. That is, the controller 10 sets the output of the compressor 21 and executes the opening / closing control of the first opening / closing valve 29, the second opening / closing valve 30, and the third opening / closing valve 31 as indicated by a broken line in FIG. 1. The controller 10 also executes control of the high water temperature cycle 4 and the HVAC unit 5 by transmitting an output signal (not shown).
  • FIG. 2 is a schematic configuration diagram of the double pipe 60
  • FIG. 3 is an enlarged configuration diagram of a part of the double pipe 60.
  • FIG. 4A is a cross-sectional view taken along the line IVA-IVA in FIG. 2
  • FIG. 4B is a cross-sectional view taken along the line IVB-IVB in FIG.
  • the double pipe 60 includes an inner pipe 62 and an outer pipe 63 having the inner pipe 62 therein. Inside the inner pipe 62, an inner flow path 20a through which a gaseous refrigerant flows is formed. Between the inner tube 62 and the outer tube 63, an outer flow path 20b through which the liquid refrigerant flows is formed.
  • the low-pressure gaseous refrigerant that flows from the evaporator 25 to the accumulator 26 of the refrigerant flow path 20 shown in FIG. 1 flows through the inner flow path 20a.
  • a high-pressure liquid refrigerant flowing from the liquid tank 24 of the refrigerant flow path 20 to the second expansion valve 28 flows through the outer flow path 20b.
  • heat exchange via the inner pipe 62 is performed between the gaseous refrigerant flowing in the inner flow path 20a and the liquid refrigerant flowing in the outer flow path 20b.
  • the outer pipe 63 includes a liquid refrigerant inlet (liquid fluid inlet) 63a that takes in the liquid refrigerant that flows through the outer flow path 20b from the outside, and a liquid refrigerant outlet (liquid fluid outlet) that flows the liquid refrigerant that flows through the outer flow path 20b to the outside. 63b.
  • the inner tube 62 is inserted into the cylindrical member 64 having an inner diameter Din as shown in FIG. 4 and the inner periphery of the tube member 64 as shown in FIG. And a first protrusion 68a and a second protrusion 68b formed inwardly on the inner periphery of the tube member 64.
  • the first protrusion 68a and the second protrusion 68b abut the tube member 64 and the longitudinal end portion of the spiral member 65. That is, here, the first protrusion 68a and the second protrusion 68b correspond to the contact portions.
  • the first protrusion 68a and the second protrusion 68b are formed by deforming a part of the pipe member 64. Specifically, the first protrusion 68 a is formed in advance from a position facing the liquid refrigerant inlet 63 a before the spiral member 65 is inserted into the tube member 64, and the second protrusion 68 b is connected to the spiral member 65 of the tube member 64. It is formed from a position facing the liquid refrigerant outlet 63b after being inserted inside.
  • a first recess 67a is formed on the back side of the first protrusion 68a so as to face the liquid refrigerant inlet 63a
  • a second recess 67b is formed on the back side of the second protrusion 68b so as to face the liquid refrigerant outlet 63b. Is done.
  • the spiral member 65 is formed of a plate-shaped metal plate having the same width as the inner diameter Din of the tube member 64.
  • the spiral member 65 is formed by supporting one end of the plate-shaped metal plate in the longitudinal direction and rotating the other end about the longitudinal axis to be twisted. When the spiral member 65 is twisted, both ends in the width direction are formed so as to form a spiral in the longitudinal direction.
  • the spiral member 65 can be inserted into the tube member 64 with a diameter slightly smaller than the inner diameter Din of the tube member 64. Become.
  • the spiral member 65 is formed separately from the tube member 64 and then inserted into the tube member 64 so as to extend in the longitudinal direction.
  • the spiral member 65 inserted into the pipe member 64 is inserted to a position where it comes into contact with the first protrusion 68a provided on the downstream side in the flow direction of the gaseous refrigerant in the inner flow path 20a.
  • the first protrusion 68a is formed to be higher than a slight gap (not shown) generated between the tube member 64 and the spiral member 65, and is formed over the entire circumference in the circumferential direction of the tube member 64 as shown in FIG. 4B.
  • the first protrusion 68a has first guide portions 68c and 68d on the sides as shown in FIG.
  • the first guide portion 68c is formed as a side on the upstream side of the first protrusion 68a, and the first guide portion 68d is formed as a side on the downstream side.
  • the first guide portion 68c When the spiral member 65 is inserted into the tube member 64 from the upstream side in the flow direction of the gaseous refrigerant, the first guide portion 68c has a predetermined angle with respect to the longitudinal direction of the spiral member 65 at the end in the longitudinal direction. It abuts on one end 65a and regulates the position of one end 65a.
  • the predetermined angle is an angle at which the position of the one end 65a is restricted from the longitudinal direction and the width direction by the first guide portion 68c, and is set to 45 degrees, for example.
  • the first guide portion 68d is inclined so as to guide the flow of the gaseous refrigerant. Therefore, since the flow of the gaseous refrigerant is guided by the first guide portion 68d when passing through the first protrusion 68a, it is possible to suppress an increase in pressure loss due to the occurrence of the expansion.
  • first guide portions 68c and 68d are formed in a curved shape so as to be smoothly connected to the pipe member 64, it is possible to efficiently guide the flow of the gaseous refrigerant and to increase the pressure loss. Can be suppressed.
  • the second protrusion 68b is formed by reducing the diameter of the position facing the liquid refrigerant outlet 63b in a state where the longitudinal end of the spiral member 65 is in contact with the first protrusion 68a.
  • the second protrusion 68b is located upstream of the spiral member 65 in the flow direction of the gaseous refrigerant in the inner flow path 20a.
  • the second protrusion 68b is formed at the same height as the first protrusion 68a, and is formed over the entire circumference in the circumferential direction of the tube member 64.
  • the second protrusion 68b has second guide portions 68e and 68f on the sides.
  • the second guide portion 68e is formed as a side on the downstream side of the second protrusion 68b, and the second guide portion 68f is formed as a side on the upstream side.
  • the second guide portion 68e contacts the other end 65b of the longitudinal end portion at a predetermined angle with respect to the longitudinal direction of the spiral member 65, and regulates the position of the other end 65b.
  • the predetermined angle is set to 45 degrees, for example, as in the case of the first guide portion 68c of the first protrusion 68a.
  • the position of the one end 65a and the other end 65b of the spiral member 65 is regulated by being held by the first guide portion 68c and the second guide portion 68e.
  • the spiral member 65 is fixed at a certain position in the tube member 64.
  • the spiral member 65 may be fixed in the tube member 64 by caulking one end 65a and the other end 65b of the spiral member 65 when contacting the first guide portion 68c or the second guide portion 68e.
  • the second guide portion 68f is inclined so as to guide the flow of the gaseous refrigerant. Therefore, when the gaseous refrigerant passes through the second protrusion 68b, the flow of the gaseous refrigerant is guided by the second guide portion 68f, so that it is possible to suppress an increase in pressure loss due to the occurrence of contraction.
  • the second guide portions 68e and 68f are also formed in a curved shape so as to be smoothly connected to the tube member 64, similarly to the first guide portions 68c and 68d, so that the flow of the gaseous refrigerant is efficiently performed. It is possible to prevent the pressure loss from increasing.
  • the double pipe 60 as shown in FIG. 2 is formed by incorporating the inner pipe 62 into which the spiral member 65 is inserted into the outer pipe 63.
  • the inner tube 62 is supported from the inside by the inserted spiral member 65.
  • two chambers 62 a and 62 b are formed in the pipe member 64 by dividing the inside into a spiral member 65.
  • the two chambers 62a and 62b function as the inner flow path 20a of the inner pipe 62 through which the gaseous fluid flows.
  • the spiral member 65 that guides the flow of the gaseous fluid in a spiral manner is inserted through the cylindrical tube member 64 (insertion step).
  • a part of the pipe member 64 is reduced in diameter to form the first protrusion 68a and the second protrusion 68b, and pressed against the inner periphery of the pipe member 64 (pressure contact process).
  • the spiral member 65 is fixed to the tube member 64 by the first protrusion 68a and the second protrusion 68b being in pressure contact with the one end 65a and the other end 65b of the spiral member 65, respectively.
  • the inner tube 62 is inserted into the outer periphery of the outer tube 63, and both ends of the tube member 66 in the outer tube 63 are caulked (see FIG. 2). Thereby, the inner pipe 62 is fixed to the outer pipe 63, and the double pipe 60 is completed.
  • the heating mode will be described with reference to FIG.
  • the controller 10 executes a so-called outside air endothermic heat pump operation.
  • the refrigerant in the refrigerant flow path 20 and the hot water in the hot water flow path 40 circulate as shown by a thick solid line in FIG.
  • the controller 10 closes the first open / close valve 29 and the third open / close valve 31 and opens the second open / close valve 30. As a result, the refrigerant that has been compressed by the compressor 21 to a high temperature flows to the water-cooled condenser 22.
  • the refrigerant that has flowed to the water-cooled condenser 22 is heated to a low temperature by heating the hot water inside the water-cooled condenser 22, and then cooled to low temperature through the first expansion valve 27. , Flows to the outdoor heat exchanger 23.
  • the refrigerant that has flowed to the outdoor heat exchanger 23 is heated by exchanging heat with the outside air introduced into the outdoor heat exchanger 23, and then flows to the accumulator 26 through the second on-off valve 30 as it is. Gas-liquid separation. Then, the gaseous refrigerant out of the refrigerant gas-liquid separated by the accumulator 26 flows to the compressor 21 again.
  • the hot water heated by the refrigerant in the water-cooled condenser 22 circulates and flows to the heater core 42 to heat the air around the heater core 42.
  • the heated air is used as heating air by flowing to the downstream side of the HVAC unit 5.
  • the hot water may be heated by operating the auxiliary heater 43 in combination with the outside air endothermic heat pump operation or independently.
  • the controller 10 closes the second opening / closing valve 30 and opens the first opening / closing valve 29 and the third opening / closing valve 31.
  • the refrigerant compressed to high temperature and high pressure by the compressor 21 passes through the first on-off valve 29 and flows to the outdoor heat exchanger 23 as it is.
  • the refrigerant that has flowed to the outdoor heat exchanger 23 is cooled by exchanging heat with the outside air introduced into the outdoor heat exchanger 23 and then separated through the liquid tank 24.
  • the liquid refrigerant out of the refrigerant separated in the liquid tank 24 flows as shown in FIG.
  • the liquid refrigerant flowing through the outer flow path 20b is a high-pressure fluid, and is in a substantially saturated liquid state with a supercooling degree of approximately 0 ° C. by gas-liquid separation in the liquid tank 24.
  • the gaseous refrigerant flowing through the inner flow path 20a is a low-pressure fluid that is decompressed and expanded when passing through the second expansion valve 28, and is warmed and evaporated by air when passing through the evaporator 25.
  • the saturated liquid is used until a predetermined superheat degree is exceeded.
  • the temperature is lower than that of the liquid refrigerant in the state.
  • the liquid refrigerant when flowing through the outer flow path 20b of the double pipe 60, the liquid refrigerant is excessively cooled by the gaseous refrigerant by exchanging heat with the low-temperature gaseous refrigerant via the inner pipe 62. Is done.
  • the excessively cooled liquid refrigerant changes from a saturated liquid state to a supercooled state having a supercooling degree.
  • the liquid refrigerant that has been supercooled when flowing through the double pipe 60 is decompressed and expanded through the second expansion valve 28, and then becomes a lower temperature and flows to the evaporator 25.
  • the liquid refrigerant that has flowed to the evaporator 25 evaporates by exchanging heat with the air passing through the evaporator 25 and being heated, and then flows into the double pipe 60 again as a gaseous refrigerant. At that time, since the liquid refrigerant is excessively cooled until the supercooled state is reached, the air passing through the evaporator 25 can be further cooled.
  • the refrigerant that has evaporated to become a gaseous refrigerant by heat exchange in the evaporator 25 is guided to the inner flow path 20a of the double pipe 60, and the liquid refrigerant that flows through the outer flow path 20b through the inner pipe 62 as described above. Cooling.
  • the gaseous refrigerant is heated by the liquid refrigerant and then flows again to the compressor 21 via the accumulator 26 and is compressed. At this time, the gaseous refrigerant is heated by the liquid refrigerant to be in a superheated state having a superheat degree.
  • the gaseous refrigerant flowing through the inner flow path 20a is guided while being spirally stirred by the helical member 65, more gaseous refrigerant is in thermal contact with the inner wall of the inner tube 62. Therefore, the gaseous refrigerant can easily exchange heat with the liquid refrigerant flowing through the outer flow path 20b via the inner pipe 62. The gaseous refrigerant can exchange heat with the liquid refrigerant not only via the inner pipe 62 but also via the spiral member 65. As a result, the liquid refrigerant is easily cooled by the gaseous refrigerant, and enters a supercooled state having a greater degree of supercooling.
  • the air cooled by the refrigerant in the evaporator 25 is used as cooling air by flowing downstream of the HVAC unit 5.
  • dehumidified air can also be obtained by cooling the air with the evaporator 25 to condense and remove water vapor in the air and then reheating with the heater core 42 (dehumidifying mode).
  • the double pipe 60 includes an inner pipe 62 through which a gaseous refrigerant flows, and an outer pipe 63 that has the inner pipe 62 inside and through which the liquid refrigerant flows between the inner pipe 62.
  • the inner tube 62 includes a tubular member 64 formed in a cylindrical shape, a spiral member 65 that is disposed inside the tubular member 64 and guides the flow of the gaseous refrigerant in a spiral manner, and at least one of the inner circumferences of the tubular member 64.
  • the first protrusion 68a and the second protrusion 68b are formed as at least one protrusion that is formed inwardly at the end and contacts the one end 65a or the other end 65b of the longitudinal end of the spiral member 65.
  • At least one of the first protrusion 68 a or the second protrusion 68 b formed on the inner periphery of the pipe member 64 is connected to one end 65 a or the other end 65 b of the longitudinal end portion of the spiral member 65. Since it abuts, the movement of the spiral member 65 in the longitudinal direction inside the tube member 64 can be restricted. In addition, since the first protrusion 68a abuts on the one end 65a of the longitudinal end portion and the second protrusion 68b abuts on the other end 65b, the first protrusion 68a and the second protrusion 68 are between the spiral member 65 and the tube member 64.
  • the helical member 65 can be fixed to the tube member 64, and the heat exchange efficiency between the gaseous refrigerant flowing inside the tube member 64 and the liquid refrigerant flowing outside can be further improved. it can.
  • first protrusion 68a of the double tube 60 abuts on one end 65a of the longitudinal end portion of the spiral member 65 at a predetermined angle with respect to the longitudinal direction of the spiral member 65, and restricts the position of the one end 65a.
  • the second protrusion 68b of the double tube 60 is also in contact with the other end 65b of the longitudinal end portion at a predetermined angle with respect to the longitudinal direction of the spiral member 65, and restricts the position of the other end 65b. Therefore, since the position of the longitudinal end portion of the spiral member 65 is regulated by the first protrusion 68a and the second protrusion 68b, the spiral member 65 can be more reliably fixed to the tube member 64.
  • first protrusion 68a and the second protrusion 68b of the double pipe 60 have first guide portions 68c and 68d and second guide portions 68e and 68f for guiding the flow of the gaseous refrigerant, respectively. Accordingly, since the gaseous refrigerant can guide the flow of the gaseous refrigerant as it passes through the first protrusion 68a and the second protrusion 68b, the occurrence of contraction and expansion is suppressed, and the pressure loss does not increase. A gaseous refrigerant can flow through the inner flow path 20a.
  • first protrusion 68a and the second protrusion 68b of the double pipe 60 are formed by deforming a part of the pipe member 64.
  • the tube member 64 has a first recess 67a and a second recess 67b on the back side of the first protrusion 68a and the second protrusion 68b, respectively.
  • first protrusion 68a and the second protrusion 68b are integrally formed with the pipe member 64 by partially deforming the pipe member 64, the first protrusion 68a and the second protrusion 68b are connected to the pipe member 64. It will not come off.
  • first protrusion 68a and the second protrusion 68b corresponding to the first recess 67a and the second recess 67b are respectively formed by narrowing a part of the tube member 64 to form the first recess 67a and the second recess 67b. It can be easily formed on the inner periphery of the member 64.
  • the outer pipe 63 of the double pipe 60 has a liquid refrigerant inlet 63a for taking in a liquid refrigerant flowing from the outside to the outer flow path 20b formed between the inner pipe 62 and a liquid refrigerant flowing through the outer flow path 20b to the outside. And a liquid refrigerant outlet 63b that flows to.
  • the first recess 67a of the pipe member 64 is formed at a position facing the liquid refrigerant inlet 63a, and the second recess 67b is formed at a position facing the liquid refrigerant outlet 63b.
  • the tube member 64 may be formed with only the first protrusion 68a without forming the second protrusion 68b.
  • the spiral member 65 is held from the downstream side in the direction in which the gaseous refrigerant flows by the first protrusion 68a provided on the downstream side in the flow direction of the gaseous fluid. It does not move downstream due to the momentum of the flow of the gaseous refrigerant. Accordingly, the helical member 65 can be fixed to the tube member 64, and the pressure loss of the inner flow path 20a due to the second protrusion 68b that is not formed can be completely eliminated, so that the heat exchange efficiency can be further improved.
  • FIG. 7 is a cross-sectional view of a double pipe 261 according to a first modification of the embodiment of the present invention.
  • a plurality of second protrusions are formed on the inner periphery of the pipe member 64 in the same manner as the first protrusions 266a.
  • the spiral member 65 at least one of the plurality of first protrusions 266a abuts one end 65a of the longitudinal end, and at least one of the plurality of second protrusions contacts the other end 65b of the longitudinal end. Touch.
  • the spiral member 65 is always held by any one of the plurality of formed first protrusions 266a and second protrusions regardless of the position in the circumferential direction in the tube member 64.
  • the member 65 can be reliably held. Further, since the first protrusion 266a and the second protrusion are formed inward from a part of the inner periphery of the pipe member 64, the pressure loss compared to the case where the first protrusion 266a and the second protrusion are formed on the entire inner periphery of the pipe member 64. Can be reduced, and the heat exchange efficiency can be improved.
  • the first protrusion 366a may be formed on at least a half of the inner periphery of the pipe member 64.
  • FIG. 8 is a cross-sectional view of a double pipe 361 according to a second modification of the embodiment of the present invention.
  • the longitudinal end 65a of the spiral member 65 always comes into contact with the first protrusion 366a regardless of the position in the circumferential direction in the tube member 64.
  • the second protrusion (not shown) is also formed on at least a half of the inner periphery of the tube member 64, similarly to the first protrusion 366a. Therefore, the other end 65b of the spiral member 65 in the longitudinal direction always comes into contact with the second protrusion, like the one end 65a.
  • the spiral member 65 can be reliably held on the tube member 64 by the first protrusion 366a and the second protrusion. Further, compared to the case where the first protrusion 366a and the second protrusion are formed on the entire inner periphery of the pipe member 64, the influence of pressure loss can be reduced, and the heat exchange efficiency can be improved.
  • the sum of the circumferential lengths of the plurality of first protrusions 366 a is at least half of the inner periphery of the pipe member 64.
  • the first protrusion 68a is formed so as to have a trapezoidal cross section.
  • One protrusion 466a may be formed.
  • FIG. 9 is an enlarged configuration diagram of a part of a double tube 461 according to a third modification of the embodiment of the present invention.
  • the first protrusion 68a and the second protrusion 68b are integrally formed with the tube member 64 by deforming the tube member 64, but are formed separately from the tube member 64 and are tubed. It may be fixed to the member 64 by bonding or the like. In this way, by forming the first protrusion and the second protrusion, the first protrusion and the second protrusion can be easily processed into various shapes.
  • the spiral member 65 divides the inside of the pipe member 64 into the two chambers 62a and 62b.
  • the spiral member 65 may be divided into three or more chambers.
  • the spiral member 65 is not limited to a mode in which the inside of the tube member 64 is completely partitioned into the chamber 62a and the chamber 62b, and only a part of the inside of the tube member 64 may be partitioned along the longitudinal direction.
  • the spiral member 65 is formed with a width shorter than the inner diameter Din of the tube member 64 and is inserted into the tube member 64. Also with such a spiral member 65, the gaseous refrigerant can be spirally guided and stirred, so that the heat exchange efficiency of the double pipe 60 can be improved.
  • the double pipe 160 includes an inner pipe 62 through which a gaseous refrigerant (gaseous fluid) flows, and an outer pipe through which the inner pipe 62 passes through the inner circumference and the liquid refrigerant (liquid fluid) flows between the inner pipe 62. 63. Inside the inner pipe 62, a gas flow 20a is formed. Between the inner tube 62 and the outer tube 63, an outer flow path 20b through which the liquid refrigerant flows is formed.
  • the low-pressure gaseous refrigerant flowing from the evaporator 25 of the refrigerant flow path 20 to the accumulator 26 circulates in the inner flow path 20a.
  • a high-pressure liquid refrigerant flowing from the liquid tank 24 of the refrigerant flow path 20 to the second expansion valve 28 flows through the outer flow path 20b (see FIG. 1).
  • heat exchange via the inner pipe 62 is performed between the gaseous refrigerant flowing in the inner flow path 20a and the liquid refrigerant flowing in the outer flow path 20b.
  • the inner tube 62 includes a tube member 64 formed in a cylindrical shape, a spiral member 65 that guides the flow of a gaseous fluid through the inner periphery of the tube member 64, and a part of the spiral member 65 having an enlarged diameter. And a diameter-expanded portion 65d that is in pressure contact with the inner periphery of the pipe member 64.
  • the inner pipe 62 is formed thinner than the outer pipe 63 in order to improve the heat exchange efficiency between the gaseous refrigerant and the liquid refrigerant.
  • the spiral member 65 is formed of a plate-shaped metal plate having the same width as the inner diameter of the tube member 64.
  • the spiral member 65 is formed by supporting one end of the plate-shaped metal plate in the longitudinal direction and rotating the other end about the longitudinal axis to be twisted. When the spiral member 65 is twisted, both ends in the width direction are formed so as to form a spiral in the longitudinal direction.
  • the spiral member 65 is slightly reduced in diameter than the inner diameter of the tube member 64 and can be inserted into the tube member 64. .
  • the spiral member 65 is formed separately from the tube member 64 and then inserted into the tube member 64 so as to extend in the longitudinal direction.
  • the enlarged diameter portion 65 d is formed by compressing the axial end portion 65 c of the spiral member 65 in the plate thickness direction over the entire width direction of the spiral member 65.
  • the enlarged diameter portions 65d are formed at both ends in the width direction of the axial end portion 65c.
  • the enlarged diameter portion 65 d defines the position of the spiral member 65 in the longitudinal direction with respect to the tube member 64 by being pressed against the inner peripheral surface of the tube member 64 of the inner tube 62.
  • a part of the enlarged diameter portion 65d may be fitted by pressing the inner periphery of the pipe member 64.
  • the enlarged diameter portion 65d abuts the tube member 64 and the longitudinal end portion of the spiral member 65. That is, here, the enlarged diameter portion 65d corresponds to the contact portion.
  • the spiral member 65 is attached to the pipe member 64 when the diameter-expanded portion 65d is in pressure contact with the inner periphery of the pipe member 64. Therefore, since the flow path of the gaseous fluid is not narrowed to attach the spiral member 65, the spiral member 65 can be fixed to the tube member 64 without changing the flow path resistance.
  • the outer pipe 63 includes a cylindrical pipe member 66, a liquid refrigerant inlet 63a that takes in the liquid refrigerant that flows through the outer flow path 20b from the outside, and a liquid refrigerant that flows the liquid refrigerant that flows through the outer flow path 20b to the outside. And an outlet 63b.
  • the outer tube 63 is formed thicker than the inner tube 62 in order to ensure the pressure resistance of the double tube 60.
  • the tube member 66 is formed concentrically with the tube member 64 of the inner tube 62.
  • the tube member 66 is formed with a larger diameter than the tube member 64 of the inner tube 62.
  • the outer flow path 20 b is formed between the pipe member 66 and the pipe member 64.
  • the liquid refrigerant inlet 63 a and the liquid refrigerant outlet 63 b are formed facing the outside of the inner pipe 62.
  • the liquid refrigerant inlet 63a is provided facing the downstream side of the inner flow path 20a.
  • the liquid refrigerant outlet 63b is provided facing the upstream side of the inner flow path 20a as compared with the liquid refrigerant inlet 63a. Therefore, the liquid refrigerant that is supplied from the liquid refrigerant inlet 63a and flows through the outer flow path 20b and discharged from the liquid refrigerant outlet 63b flows in a direction opposite to the gaseous refrigerant flowing through the inner flow path 20a. Therefore, the amount of heat exchange between the liquid refrigerant and the gaseous refrigerant can be increased.
  • the spiral member 65 that guides the flow of the gaseous fluid in a spiral manner is inserted through the cylindrical tube member 64 (insertion step).
  • a part of the spiral member 65 is expanded to form a pair of expanded diameter portions 65d, which are in pressure contact with the inner periphery of the pipe member 64 (expansion process, pressure contact process).
  • the axial end portion 65c of the spiral member 65 is compressed and expanded in the plate thickness direction of the spiral member 65 to form the expanded diameter portion 65d.
  • the axial end portion 65 c of the helical member 65 is sandwiched and compressed by a pair of compression processing jigs 91.
  • the axial end portion 65c of the spiral member 65 is expanded in diameter to the outer circumference by the amount crushed in the thickness direction, so that an expanded diameter portion 65d is formed.
  • the spiral member 65 is fixed to the tube member 64 when the diameter-enlarged portion 65 d is in pressure contact with the inner periphery of the tube member 64.
  • the inner tube 62 is inserted into the outer periphery of the outer tube 63, and both ends 66a of the tube member 66 in the outer tube 63 are caulked (see FIG. 10). Thereby, the inner pipe 62 is fixed to the outer pipe 63, and the double pipe 60 is completed.
  • a part of the spiral member 65 is expanded in diameter to form an expanded diameter portion 65d.
  • the spiral member 65 is attached to the tube member 64 when the diameter-enlarged portion 65 d is in pressure contact with the inner periphery of the tube member 64. Therefore, since the flow path of the gaseous fluid is not narrowed to attach the spiral member 65, the spiral member 65 can be fixed to the tube member 64 without changing the flow path resistance. Therefore, the spiral member 65 can be fixed to the tube member 64, and the heat exchange efficiency between the gaseous refrigerant flowing inside the tube member 64 and the liquid refrigerant flowing outside can be further improved. .
  • the double pipe 260 includes an inner pipe 262 through which a gaseous refrigerant flows, and an outer pipe 63 through which the inner pipe 262 passes through the inner periphery and a liquid refrigerant flows between the inner pipe 262.
  • the inner tube 262 includes a tube member 64 formed in a cylindrical shape, a spiral member 265 that guides the flow of gaseous fluid through the inner periphery of the tube member 64, and a part of the spiral member 265 has an enlarged diameter. And an enlarged-diameter portion 265b that is in pressure contact with the inner periphery of the pipe member 64.
  • the enlarged diameter portion 265b is formed by locally compressing both end portions in the width direction of the axial end portion 265a of the spiral member 265 in the plate thickness direction.
  • the enlarged diameter portion 265b is formed at both ends in the width direction of the axial end portion 265a.
  • the enlarged diameter portion 265 b is in pressure contact with the inner peripheral surface of the tube member 64 of the inner tube 62, thereby defining the longitudinal position of the spiral member 265 with respect to the tube member 64.
  • the enlarged diameter portion 265b abuts the tube member 64 and the end portion of the spiral member 265 in the longitudinal direction. That is, here, the enlarged diameter portion 265b corresponds to the contact portion.
  • the spiral member 265 that guides the flow of the gaseous fluid in a spiral manner is inserted through the cylindrical tube member 64 (insertion step).
  • a part of the spiral member 265 is enlarged to form a pair of enlarged diameter portions 265b, which are in pressure contact with the inner periphery of the pipe member 64 (expansion step, pressure contact step).
  • both end portions in the width direction of the axial end portion 265a of the spiral member 265 are compressed in the plate thickness direction of the spiral member 265 to expand the diameter, thereby forming the expanded diameter portion 265b.
  • both ends in the width direction of the axial end portion 65c of the spiral member 65 are respectively sandwiched by a pair of compression processing jigs 291 and locally in the plate pressure direction. Compress.
  • both end portions in the width direction of the axial end portion 265a of the spiral member 265 are expanded to the outer circumference by the amount crushed in the thickness direction, so that the expanded diameter portion 265b is formed.
  • the spiral member 265 is fixed to the tube member 64 when the diameter-enlarged portion 265b is in pressure contact with the inner periphery of the tube member 64.
  • the inner tube 262 is inserted into the outer periphery of the outer tube 63, and both ends 66a of the tube member 66 in the outer tube 63 are caulked (see FIG. 10). Thereby, the inner pipe 262 is fixed to the outer pipe 63, and the double pipe 260 is completed.
  • the same effect as that of the second embodiment is obtained, and both end portions in the width direction of the axial end portion 265a of the spiral member 265 are sandwiched between the pair of compression processing jigs 291, respectively. Therefore, the pressing force by the compression processing jig 291 can be reduced as compared with the first embodiment. Therefore, the processing cost can be reduced, for example, the equipment used for processing can be reduced.
  • the double pipe 360 includes an inner pipe 362 through which a gaseous refrigerant flows, and an outer pipe 63 through which the inner pipe 362 passes through the inner periphery and a liquid refrigerant flows between the inner pipe 362.
  • the inner pipe 362 includes a cylindrical pipe member 64, a helical member 365 that guides the flow of the gaseous fluid through the inner periphery of the pipe member 64, and a part of the helical member 365 has an enlarged diameter. And an enlarged diameter portion 365b that is pressed against the inner periphery of the pipe member 64.
  • the enlarged diameter portion 365b is formed by locally compressing both ends in the width direction of the axial end portion 365a of the spiral member 365 in the longitudinal direction (axial direction).
  • the enlarged diameter portion 365b is formed at both ends in the width direction of the axial end portion 365a.
  • the enlarged diameter portion 365b defines the position of the spiral member 365 in the longitudinal direction with respect to the tube member 64 by being pressed against the inner peripheral surface of the tube member 64 of the inner tube 62.
  • the enlarged diameter portion 365b makes the tube member 64 and the end portion in the longitudinal direction of the spiral member 365 abut. That is, here, the enlarged diameter portion 365b corresponds to the contact portion.
  • the spiral member 365 that guides the flow of the gaseous fluid in a spiral manner is inserted through the cylindrical tube member 64 (insertion step).
  • a part of the spiral member 365 is enlarged to form a pair of enlarged diameter portions 365b, which are press-contacted to the inner periphery of the pipe member 64 (expansion process, press-contact process).
  • both end portions in the width direction of the axial end portion 365a of the spiral member 365 are compressed in the longitudinal direction of the spiral member 365 to expand the diameter, thereby forming the expanded diameter portion 365b.
  • the axial end portion 65c of the spiral member 65 is sandwiched and fixed by a pair of fixing jigs 392. And the both ends of the width direction in the axial direction edge part 65c of the helical member 65 are each pressed with a pair of compression processing jig
  • the spiral member 365 is fixed to the tube member 64 by the enlarged diameter portion 365b being pressed against the inner periphery of the tube member 64.
  • the inner tube 362 is inserted into the outer periphery of the outer tube 63, and both end portions 66a of the tube member 66 in the outer tube 63 are caulked (see FIG. 10). Thereby, the inner pipe 362 is fixed to the outer pipe 63, and the double pipe 360 is completed.
  • the same effects as those of the second embodiment can be obtained.
  • the axial end portion 365a of the spiral member 365 can be formed by the pair of compression processing jigs 391. Since both ends in the width direction are pressed and compressed locally, the pressing force by the compression jig 391 can be reduced as compared with the second embodiment. Therefore, the processing cost can be reduced, for example, the equipment used for processing can be reduced.
  • the double pipe 460 includes an inner pipe 462 through which a gaseous refrigerant flows, and an outer pipe 63 through which the inner pipe 462 passes through the inner periphery and a liquid refrigerant flows between the inner pipe 462.
  • the inner tube 462 includes a tube member 64 formed in a cylindrical shape, a spiral member 465 that guides the flow of the gaseous fluid in a spiral manner through the inner periphery of the tube member 64, and a part of the spiral member 465 has an enlarged diameter. And an enlarged diameter portion 465b that press-contacts the inner periphery of the pipe member 64.
  • the enlarged diameter portion 465b is formed by compressing the entire spiral member 465 in the longitudinal direction (axial direction) from both ends.
  • the enlarged diameter portion 465b is formed over the entire longitudinal direction of the spiral member 465.
  • the enlarged diameter portion 465 b is in pressure contact with the inner peripheral surface of the tube member 64 of the inner tube 62, thereby defining the longitudinal position of the spiral member 465 with respect to the tube member 64.
  • the enlarged diameter portion 465b abuts the tube member 64 and the longitudinal end portion of the spiral member 465. That is, here, the enlarged diameter portion 465b corresponds to the contact portion.
  • the spiral member 465 that guides the flow of the gaseous fluid in a spiral manner is inserted through the cylindrical tube member 64 (insertion step).
  • the entire longitudinal direction of the spiral member 465 is expanded to form the expanded diameter portion 465b, and press-contacted to the inner periphery of the pipe member 64 (expanding process, pressing process).
  • a pair of compression processing jigs 491 are arranged at both ends in the longitudinal direction of the spiral member 65 and pressed so as to compress the spiral member 65 from both ends in the longitudinal direction.
  • the helical member 65 is shorter to a length L B is compressed from the length L A.
  • the entire spiral member 465 is expanded in diameter to the outer periphery by the amount compressed in the longitudinal direction, so that an expanded diameter portion 465b is formed.
  • the spiral member 465 is fixed to the tube member 64 when the diameter-expanded portion 465b is in pressure contact with the inner periphery of the tube member 64.
  • the inner tube 462 is inserted into the outer periphery of the outer tube 63, and both ends 66a of the tube member 66 in the outer tube 63 are caulked (see FIG. 10). Thereby, the inner tube 462 is fixed to the outer tube 63, and the double tube 460 is completed.
  • the same effects as those of the second embodiment can be obtained, and the enlarged diameter portion 465b is formed in the entire longitudinal direction of the spiral member 465. Therefore, the spiral member 465 is used as the tube member 64. On the other hand, it can be firmly fixed.
  • the spiral members 65, 265, and 365 are partially enlarged to form the enlarged diameter portions 65d, 265b, and 365b, whereas the fifth embodiment is used. Then, the diameter of the entire spiral member 465 is expanded to form the expanded diameter portion 465b. As described above, the enlarged diameter portions 65d, 265b, 365b, and 465b are formed by expanding at least a part of the spiral members 65, 265, 365, and 465.
  • the first to fifth embodiments can be appropriately combined. Therefore, for example, after the helical member is compressed in the plate pressure direction according to the second or third embodiment, the expanded diameter portion may be formed by further compressing the helical member in the axial direction according to the fourth embodiment.
  • the helical member 65 may be compressed from both ends in the longitudinal direction according to the fifth embodiment, and the first protrusion 68a and the second protrusion 68b of the tube member 64 may be formed according to the first embodiment.
  • the abutting portion that abuts the tube member 64 and the longitudinal end of the spiral member 65 is formed on at least one of the tube member 64 and the spiral member 65. That is, in the pressure contact process, at least one of the tube member 64 and the spiral member 65 is deformed, and the inner periphery of the tube member 64 and the longitudinal end portion of the spiral member 65 are pressure contacted.

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Abstract

二重管（６０）は、内部にガス状流体が流れる内管（６２）と、前記内管（６２）を内部に有し、前記内管（６２）との間に液状流体が流れる外管（６３）と、を備え、前記内管（６２）は、円筒形に形成される管部材（６４）と、前記管部材（６４）の内部に配され、前記ガス状流体の流れを螺旋状に案内する螺旋部材（６５）と、前記管部材（６４）と前記螺旋部材（６５）との少なくともいずれか一方に形成され、前記管部材（６４）と前記螺旋部材（６５）の長手方向端部とを当接させる当接部（６８ａ，６８ｂ）と、を有する。

Description

二重管及びその製造方法
　本発明は、二重管及びその製造方法に関する。
　ＪＰ２０００－１７９４１０Ａには、ＥＧＲ（Ｅｘｈａｕｓｔ　Ｇａｓ　Ｒｅｃｉｒｃｕｌａｔｉｏｎ：排気再循環）ガスが流通する管部材と、管部材の内周を挿通してＥＧＲガスを撹拌する螺旋部材と、を備え、外部を流通する冷却水との間の熱交換によってＥＧＲガスを冷却する熱交換チューブが開示されている。この熱交換チューブでは、管部材は、内周に突出して形成されて螺旋部材を固定する複数の二次元突起を有する。
　しかしながら、ＪＰ２０００－１７９４１０Ａの熱交換チューブでは、螺旋部材を固定する二次元突起の高さ分だけ、螺旋部材と管部材との間には、隙間が生じることとなる。そのため、管部材の内部を流れる流体が隙間に集中して流れ、熱交換が行われる前に管部材を通過する懸念がある。
　本発明は、管部材に対して螺旋部材を固定できるとともに、管部材の内部を流れる冷媒と外部を流れる冷媒との間における熱交換効率をさらに向上できる二重管を提供することを目的とする。
　本発明のある態様によれば、二重管は、内部にガス状流体が流れる内管と、前記内管を内部に有し、前記内管との間に液状流体が流れる外管と、備え、前記内管は、円筒形に形成される管部材と、前記管部材の内部に配され、前記ガス状流体の流れを螺旋状に案内する螺旋部材と、前記管部材と前記螺旋部材との少なくともいずれか一方に形成され、前記管部材と前記螺旋部材の長手方向端部とを当接させる当接部と、を有する。
　本発明の他の態様によれば、ガス状流体が流通する内管と、前記内管が内周を挿通して前記内管との間に液状流体が流通する外管と、を有する二重管を製造する二重管の製造方法は、円筒形に形成される管部材に、ガス状流体の流れを螺旋状に案内する螺旋部材を挿通させる挿通工程と、前記管部材と前記螺旋部材との少なくとも一方の少なくとも一部を変形させ、前記管部材の内周と前記螺旋部材の長手方向端部とを圧接させる圧接工程と、を有する。
　上記態様によれば、管部材と螺旋部材の長手方向端部とが当接部によって当接するので、螺旋部材が管部材の内部で長手方向に動くことを規制できる。また、螺旋部材の長手方向端部が管部材に当接するので、螺旋部材と管部材との間に突起の高さ分だけ隙間が生じガス状冷媒が隙間に集中して流れることを抑制できる。その結果、管部材に対して螺旋部材を固定することができ、かつ、管部材の内部を流れるガス状冷媒と外部を流れる液状冷媒との間における熱交換効率をさらに向上させることができる。
図１は、本発明の実施形態に係る二重管が適用される空調装置の構成図である。 図２は、本発明の第１の実施形態に係る二重管の概略構成図である。 図３は、二重管の一部を拡大した構成図である。 図４Ａは、図２のＩＶＡ－ＩＶＡ線に沿う断面図である。 図４Ｂは、図２のＩＶＢ－ＩＶＢ線に沿う断面図である。 図５は、空調装置の暖房モードについて説明する図である。 図６は、空調装置の冷房モードについて説明する図である。 図７は、本発明の第１の実施形態の第１の変形例に係る二重管の断面図である。 図８は、本発明の第１の実施形態の第２の変形例に係る二重管の断面図である。 図９は、本発明の第１の実施形態の第３の変形例に係る二重管の一部を拡大した構成図である。 図１０は、本発明の第２の実施形態に係る二重管の概略構成図である。 図１１Ａは、本発明の第２の実施形態に係る二重管の製造方法を説明する断面図である。 図１１Ｂは、図１１Ａにおける左側面図である。 図１２Ａは、本発明の第３の実施形態に係る二重管の製造方法を説明する断面図である。 図１２Ｂは、図１２Ａにおける左側面図である。 図１３Ａは、本発明の第４の実施形態に係る二重管の製造方法を説明する断面図である。 図１３Ｂは、図１３Ａにおける左側面図である。 図１４Ａは、本発明の第５の実施形態に係る二重管の製造方法を説明する断面図である。 図１４Ｂは、図１４Ａに示す方法によって製造された二重管の断面図である。
　以下、図面を参照して、本発明の実施形態について説明する。
　まず、図１を参照して、本発明の第１から第５の実施形態に係る二重管６０，１６０，２６０，３６０，４６０が適用される空調装置１について説明する。ここでは、二重管６０が適用される空調装置１について説明する。
　図１は本発明の実施形態に係る二重管６０が適用される空調装置１を示す概略構成図である。
　空調装置１は、流体としての冷媒が循環する冷凍サイクル２と、温水が循環する高水温サイクル４と、車室内の空調に利用する空気が通過するＨＶＡＣ（Ｈｅａｔｉｎｇ　Ｖｅｎｔｉｌａｔｉｏｎ　ａｎｄ　Ａｉｒ　Ｃｏｎｄｉｔｉｏｎｉｎｇ）ユニット５と、弁の動作などを制御するコントローラ１０と、から構成される冷暖房可能なヒートポンプシステムである。例えば、冷媒にはＨＦＣ－１３４ａが用いられ、温水には不凍液が用いられる。
　冷凍サイクル２は、コンプレッサ２１と、水冷コンデンサ２２と、室外熱交換器２３と、リキッドタンク２４と、内部熱交換器としての二重管６０と、エバポレータ２５と、アキュムレータ２６と、これらを冷媒が循環可能となるように接続する冷媒流路２０と、から構成される。
　コンプレッサ２１は、ガス状冷媒を吸入し圧縮する。これにより、ガス状冷媒は高温高圧になる。
　水冷コンデンサ２２は、暖房運転時に、コンプレッサ２１を通過した後の冷媒を凝縮させる凝縮器として機能する。水冷コンデンサ２２は、コンプレッサ２１によって高温高圧となった冷媒と高水温サイクル４を循環する温水との間で熱交換を行い、冷媒の熱を温水に伝達する。
　室外熱交換器２３は、例えば車両のエンジンルーム（電気自動車においてはモータルーム）内に配置され、冷媒と外気との間で熱交換を行う。室外熱交換器２３は、冷房運転時には凝縮器として機能し、暖房運転時には蒸発器として機能する。室外熱交換器２３には、車両の走行や室外ファン３２の回転によって、外気が導入される。
　リキッドタンク２４は、冷房運転時に、室外熱交換器２３を通過して凝縮した冷媒を一時的に溜めるとともに、冷媒をガス状冷媒と液状冷媒とに気液分離する。リキッドタンク２４からは、分離した液状冷媒のみが二重管６０へと流れる。
　二重管６０は、後述するように冷媒流路２０の冷媒の温度差を利用して熱交換を行う内部熱交換器である。二重管６０は、リキッドタンク２４から導かれる液状冷媒が流通する後述する外側流路２０ｂと、エバポレータ２５によって蒸発したガス状冷媒が流通する後述する内側流路２０ａと、を有する（図２参照）。二重管６０は、内側流路２０ａと外側流路２０ｂとの冷媒の温度差を利用して熱交換を行う。二重管６０の具体的な構成については、図２を参照しながら、後で詳細に説明する。
　エバポレータ２５は、ＨＶＡＣユニット５内に配置され、冷房運転時に、エバポレータ２５を通過する空気の熱を冷媒に吸収させることで、冷媒を蒸発させる。エバポレータ２５によって蒸発した冷媒は、二重管６０を通ってアキュムレータ２６へ流れる。
　アキュムレータ２６は、冷媒流路２０を流れる冷媒を一時的に溜めるとともに、ガス状冷媒と液状冷媒とに気液分離する。アキュムレータ２６からは、分離したガス状冷媒のみがコンプレッサ２１へと流れる。
　冷媒流路２０には、冷媒を減圧膨張させる第１膨張弁２７と、第２膨張弁２８と、が配置される。また、冷媒流路２０には、開閉によって冷媒の流れを切り換える第１開閉弁２９と、第２開閉弁３０と、第３開閉弁３１と、が配置される。
　第１膨張弁２７は、水冷コンデンサ２２と室外熱交換器２３との間に配置され、水冷コンデンサ２２で凝縮した冷媒を減圧膨張させる。第１膨張弁２７には、例えば、固定絞りや可変絞りが用いられる。固定絞りには、例えば、オリフィスやキャピラリーチューブを用いることができ、予め使用頻度の高い特定の運転条件に対応するように絞り量が設定される。また、可変絞りには、例えば、段階的に又は無段階的に開度を調節できる電磁弁を用いることができる。
　第２膨張弁２８は、二重管６０とエバポレータ２５との間に配置され、二重管６０を通過した液状冷媒を減圧膨張させる。第２膨張弁２８には、エバポレータ２５を通過した冷媒の温度に応じて開度が調節される温度式膨張弁が用いられる。
　第１開閉弁２９及び第３開閉弁３１は、冷房運転時に開かれ、暖房運転時に閉じられる。第１開閉弁２９が開かれることで、コンプレッサ２１によって圧縮された冷媒は、室外熱交換器２３へ直接流入する。また、第３開閉弁３１が開かれることで、二重管６０を通過した液状冷媒は、エバポレータ２５へと流れる。
　第２開閉弁３０は、暖房運転時に開かれ、冷房運転時に閉じられる。第２開閉弁３０が開かれることで、室外熱交換器２３で蒸発した冷媒は、アキュムレータ２６に直接流入する。
　高水温サイクル４は、ウォータポンプ４１と、ヒータコア４２と、補助加熱器４３と、水冷コンデンサ２２と、これらを温水が循環可能となるように接続する温水流路４０と、から構成される。
　ウォータポンプ４１は、温水流路４０内の温水を送液して循環させる。
　ヒータコア４２は、ＨＶＡＣユニット５内に配置され、暖房運転時に、ヒータコア４２を通過する空気に温水の熱を吸収させることで、空気を加熱する。
　補助加熱器４３は、内部に図示しないヒータを有し、通過する温水を加熱する。ヒータには、例えば、シーズヒータやＰＴＣ（Ｐｏｓｉｔｉｖｅ　Ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ　Ｃｏｅｆｆｉｃｉｅｎｔ）ヒータが用いられる。
　ＨＶＡＣユニット５は、空調に利用する空気を冷却又は加熱する。ＨＶＡＣユニット５は、空気を送風するブロワ５２と、ヒータコア４２を通過する空気の量を調整するエアミックスドア５３と、を備える。ＨＶＡＣユニット５内にはヒータコア４２とエバポレータ２５とが配置され、ブロワ５２から送風された空気は、ヒータコア４２及びエバポレータ２５内を流れる冷媒との間で熱交換を行う。
　ブロワ５２は、ＨＶＡＣユニット５内に空気を送風する送風機である。
　エアミックスドア５３は、ＨＶＡＣユニット５内に配置されたヒータコア４２のブロワ５２側に設置される。エアミックスドア５３は、暖房運転時にヒータコア４２側を開き、冷房運転時にヒータコア４２側を閉じる。エアミックスドア５３の開度によって、空気とヒータコア４２内の温水との間の熱交換量が調節される。
　空調装置１には、吐出圧センサ１１と、室外熱交換器出口温センサ１２と、エバポレータ温度センサ１３と、水温センサ１４と、が設置されている。
　吐出圧センサ１１は、コンプレッサ２１の吐出側の冷媒流路２０に設置され、コンプレッサ２１に圧縮されたガス状冷媒の圧力を検出する。
　室外熱交換器出口温センサ１２は、室外熱交換器２３の出口付近の冷媒流路２０に設置され、室外熱交換器２３を通過した冷媒の温度を検出する。なお、室外熱交換器出口温センサ１２は、室外熱交換器２３の出口部分に設置されてもよい。
　エバポレータ温度センサ１３は、ＨＶＡＣユニット５のエバポレータ２５の空気流れ下流側に設置され、エバポレータ２５を通過した空気の温度を検出する。なお、エバポレータ温度センサ１３は、エバポレータ２５に直接設置されてもよい。
　水温センサ１４は、補助加熱器４３の出口付近の温水流路４０に設置され、補助加熱器４３を通過した温水の温度を検出する。
　コントローラ１０は、ＣＰＵ（Ｃｅｎｔｒａｌ　Ｐｒｏｃｅｓｓｉｎｇ　Ｕｎｉｔ）、ＲＯＭ（Ｒｅａｄ　Ｏｎｌｙ　Ｍｅｍｏｒｙ）、ＲＡＭ（Ｒａｎｄｏｍ　Ａｃｃｅｓｓ　Ｍｅｍｏｒｙ）などによって構成されるマイクロコンピュータである。コントローラ１０を複数のマイクロコンピュータで構成することも可能である。コントローラ１０は、ＲＯＭに記憶されたプログラムをＣＰＵによって読み出すことで、空調装置１に各種機能を発揮させる。コントローラ１０には、吐出圧センサ１１と、室外熱交換器出口温センサ１２と、エバポレータ温度センサ１３と、水温センサ１４と、からの信号が入力される。なお、コントローラ１０には、図示しない外気温度センサ等の信号が入力されてもよい。
　コントローラ１０は、入力された信号に基づいて、冷凍サイクル２の制御を実行する。即ち、コントローラ１０は、図１に破線で示すように、コンプレッサ２１の出力を設定するとともに、第１開閉弁２９、第２開閉弁３０、及び第３開閉弁３１の開閉制御を実行する。また、コントローラ１０は、図示しない出力信号を送信することで、高水温サイクル４やＨＶＡＣユニット５の制御も実行する。
　以下、図２から図１４Ｂを参照して、本発明の第１から第５の実施形態に係る二重管６０，１６０，２６０，３６０，４６０について説明する。
　（第１の実施形態）
　まず、図２から図４Ｂを参照して、本発明の第１の実施形態に係る二重管６０について、詳しく説明する。図２は、二重管６０の概略構成図であり、図３は、二重管６０の一部を拡大した構成図である。図４Ａは、図２のＩＶＡ－ＩＶＡ線に沿う断面図であり、図４Ｂは、図２のＩＶＢ－ＩＶＢ線に沿う断面図である。
　二重管６０は、図２に示すように、内管６２と、内管６２を内部に有する外管６３と、を備える。内管６２の内部には、ガス状冷媒が流れる内側流路２０ａが形成される。内管６２と外管６３との間には、液状冷媒が流れる外側流路２０ｂが形成される。
　内側流路２０ａには、図１に示す冷媒流路２０のエバポレータ２５からアキュムレータ２６へと流れる低圧のガス状冷媒が流通する。外側流路２０ｂには、冷媒流路２０のリキッドタンク２４から第２膨張弁２８へ流れる高圧の液状冷媒が流通する。これにより、内側流路２０ａを流れるガス状冷媒と外側流路２０ｂを流れる液状冷媒との間において、内管６２を介した熱交換が行われる。
　外管６３は、外側流路２０ｂに流通させる液状冷媒を外部から取り入れる液状冷媒入口（液状流体入口）６３ａと、外側流路２０ｂを流通した液状冷媒を外部へ流す液状冷媒出口（液状流体出口）６３ｂと、を有する。
　内管６２は、図４Ａに示すように内径Ｄｉｎの円筒形に形成される管部材６４と、図２に示すように管部材６４の内周を挿通しガス状流体の流れを螺旋状に案内する螺旋部材６５と、管部材６４の内周に内方に向けて形成される第１突起６８ａ及び第２突起６８ｂと、を有する。第１突起６８ａ及び第２突起６８ｂは、管部材６４と螺旋部材６５の長手方向端部とを当接させる。即ち、ここでは、第１突起６８ａ及び第２突起６８ｂが当接部に該当する。
　第１突起６８ａ及び第２突起６８ｂは、管部材６４の一部が変形されることによって形成される。具体的には、第１突起６８ａは螺旋部材６５を管部材６４の内部に挿入する前に予め液状冷媒入口６３ａと対向する位置から形成され、第２突起６８ｂは螺旋部材６５を管部材６４の内部に挿入した後に液状冷媒出口６３ｂと対向する位置から形成される。また、第１突起６８ａの裏側には液状冷媒入口６３ａと対向するように第１凹部６７ａが形成され、第２突起６８ｂの裏側には液状冷媒出口６３ｂと対向するように第２凹部６７ｂが形成される。
　螺旋部材６５は、管部材６４の内径Ｄｉｎと同じ幅の板状の金属板から形成される。螺旋部材６５は、板状の金属板の長手方向の一端が支持され、他端が長手方向の軸中心に回転させ捩られることによって形成される。螺旋部材６５は、捩られることによって、幅方向の両端が長手方向に螺旋を描くように形成され、管部材６４の内径Ｄｉｎよりも僅かに縮径して、管部材６４の中に挿入可能となる。このように、螺旋部材６５は、管部材６４とは別体に形成された後、管部材６４の内部に長手方向に延在するように挿入される。
　管部材６４の内部に挿入される螺旋部材６５は、図３に示すように、内側流路２０ａのガス状冷媒の流れ方向の下流側に設けられた第１突起６８ａと当接する位置まで挿入される。
　第１突起６８ａは、管部材６４と螺旋部材６５との間に生じる図示しない僅かな隙間よりも高くなるように形成され、図４Ｂに示すように管部材６４の周方向に全周にわたって形成される。
　第１突起６８ａは、図３に示すように、側方に第１ガイド部６８ｃ、６８ｄをそれぞれ有する。第１ガイド部６８ｃは第１突起６８ａの上流側の側方として形成され、第１ガイド部６８ｄは下流側の側方として形成される。
　第１ガイド部６８ｃは、ガス状冷媒の流れ方向の上流側から管部材６４の内部に螺旋部材６５が挿入されると、螺旋部材６５の長手方向に対して所定の角度をもって長手方向端部の一端６５ａに当接し、一端６５ａの位置を規制する。所定の角度は、第１ガイド部６８ｃによって長手方向及び幅方向から一端６５ａの位置が規制される角度であり、例えば、４５度に設定される。このように、第１ガイド部６８ｃが所定の角度をもって一端６５ａに当接することで、第１突起６８ａは、螺旋部材６５との接触面積を増やすことができ、保持性を向上させることができる。
　第１ガイド部６８ｄは、ガス状冷媒の流れを案内するように傾斜する。そのため、第１突起６８ａを通過する際に、ガス状冷媒は、第１ガイド部６８ｄによって流れが案内されるので、拡流の発生により圧損が大きくなることを抑制することができる。
　また、第１ガイド部６８ｃ、６８ｄは、管部材６４と滑らかに接続されるように曲線状に形成されているので、ガス状冷媒の流れを効率的に案内でき、圧損が大きくなることをより抑制することができる。
　第２突起６８ｂは、螺旋部材６５の長手方向端部が第１突起６８ａに当接した状態で、液状冷媒出口６３ｂと対向する位置が縮径されることによって形成される。第２突起６８ｂは、螺旋部材６５に対して内側流路２０ａのガス状冷媒の流れ方向の上流側に位置する。第２突起６８ｂは、第１突起６８ａと同様の高さに形成され、管部材６４の周方向に全周にわたって形成される。
　また、第２突起６８ｂは、図２に示すように、側方に第２ガイド部６８ｅ、６８ｆをそれぞれ有する。第２ガイド部６８ｅは第２突起６８ｂの下流側の側方として形成され、第２ガイド部６８ｆは上流側の側方として形成される。
　第２ガイド部６８ｅは、管部材６４が縮径された際に、螺旋部材６５の長手方向に対して所定の角度をもって長手方向端部の他端６５ｂに当接し、他端６５ｂの位置を規制する。所定の角度は、第１突起６８ａの第１ガイド部６８ｃの場合と同様に、例えば、４５度に設定される。このように、第２突起６８ｂにおいても、第２ガイド部６８ｅと螺旋部材６５との接触面積を増やすことができるので、保持性を向上させることができる。
　このように、螺旋部材６５は、第１ガイド部６８ｃや第２ガイド部６８ｅに保持されることによって、一端６５ａ及び他端６５ｂの位置が規制される。その結果、螺旋部材６５は、管部材６４内の一定の位置に固定される。
　なお、第１ガイド部６８ｃや第２ガイド部６８ｅに当接させる際に、螺旋部材６５の一端６５ａ及び他端６５ｂをかしめることによって螺旋部材６５を管部材６４内に固定してもよい。
　第２ガイド部６８ｆは、ガス状冷媒の流れを案内するように傾斜する。そのため、第２突起６８ｂを通過する際に、ガス状冷媒は、第２ガイド部６８ｆによって流れが案内されるので、縮流の発生により圧損が大きくなることを抑制することができる。
　また、第２ガイド部６８ｅ、６８ｆも、第１ガイド部６８ｃ、６８ｄと同様に、管部材６４と滑らかに接続されるように曲線状に形成されているので、ガス状冷媒の流れを効率的に案内でき、圧損が大きくなることをより抑制することができる。
　螺旋部材６５が挿入された内管６２が外管６３の内部に組み込まれることで、図２に示すような二重管６０が形成される。内管６２は、挿入された螺旋部材６５によって内部から支持される。また、管部材６４には、図４Ａ及び図４Ｂに示すように、螺旋部材６５に内部が分割されることによって２つの室６２ａ、６２ｂが形成される。２つの室６２ａ、６２ｂは、ガス状流体が流通する内管６２の内側流路２０ａとして機能する。
　次に、二重管６０の製造方法について説明する。
　まず、円筒形に形成される管部材６４に、ガス状流体の流れを螺旋状に案内する螺旋部材６５を挿通させる（挿通工程）。
　続いて、管部材６４の一部を縮径させて第１突起６８ａ及び第２突起６８ｂを形成し、管部材６４の内周に圧接させる（圧接工程）。螺旋部材６５は、第１突起６８ａ及び第２突起６８ｂが螺旋部材６５の一端６５ａ及び他端６５ｂに各々圧接することにより、管部材６４に固定される。
　最後に、外管６３の外周に内管６２を挿入し、外管６３における管部材６６の両端部をかしめる（図２参照）。これにより、内管６２が外管６３に固定されて二重管６０が完成する。
　次に、図５及び図６を参照して、空調装置１の各空調運転モードについて説明する。
　＜暖房モード＞
　まず、図５を参照して、暖房モードについて説明する。暖房モードでは、コントローラ１０は、いわゆる外気吸熱ヒートポンプ運転を実行する。暖房モードでは、冷媒流路２０の冷媒と温水流路４０の温水とが、図２に太実線で示すようにそれぞれ循環する。
　コントローラ１０は、第１開閉弁２９及び第３開閉弁３１を閉じた状態にするとともに、第２開閉弁３０を開いた状態にする。これにより、コンプレッサ２１で圧縮され高温になった冷媒は、水冷コンデンサ２２へと流れる。
　水冷コンデンサ２２へ流れた冷媒は、水冷コンデンサ２２の内部で温水を加熱することにより熱を奪われて低温になった後、第１膨張弁２７を通って減圧膨張することでさらに低温となって、室外熱交換器２３へと流れる。室外熱交換器２３へ流れた冷媒は、室外熱交換器２３に導入される外気との間で熱交換を行い加熱された後、そのまま第２開閉弁３０を通って、アキュムレータ２６へと流れて気液分離される。そして、アキュムレータ２６で気液分離された冷媒のうちガス状冷媒が、再びコンプレッサ２１へと流れる。
　一方、水冷コンデンサ２２で冷媒によって加熱された温水は、循環してヒータコア４２に流れ、ヒータコア４２の周囲の空気を加熱する。加熱された空気は、ＨＶＡＣユニット５の下流側に流されることで、暖房風として用いられる。なお、水冷コンデンサ２２で冷媒が十分に温水を加熱できない場合には、外気吸熱ヒートポンプ運転と併用して又は独立して補助加熱器４３を運転させることによって温水を加熱してもよい。
　＜冷房モード＞
　次に、図６を参照して、冷房モードについて説明する。冷房モードでは、冷媒流路２０の冷媒が、図６に太実線で示すように循環する。
　コントローラ１０は、第２開閉弁３０を閉じた状態にするとともに、第１開閉弁２９及び第３開閉弁３１を開いた状態にする。これにより、コンプレッサ２１で圧縮され高温高圧になった冷媒は、第１開閉弁２９を通ってそのまま室外熱交換器２３へと流れる。
　室外熱交換器２３へ流れた冷媒は、室外熱交換器２３に導入される外気と熱交換を行い冷却された後、リキッドタンク２４を通って気液分離される。リキッドタンク２４の下流側に接続される二重管６０の外側流路２０ｂには、リキッドタンク２４で気液分離された冷媒のうち液状冷媒が、図２に示すように流通する。
　外側流路２０ｂを流通する液状冷媒は、高圧の流体であり、リキッドタンク２４で気液分離されることで、過冷却度がほぼ０℃の略飽和液状態となっている。
　一方、内側流路２０ａを流通するガス状冷媒は、第２膨張弁２８を通過する際に減圧膨張した低圧の流体であり、エバポレータ２５を通過する際に空気によって暖められ蒸発している。
　エバポレータ２５で蒸発したガス状冷媒は、リキッドタンク２４で気液分離された液状冷媒と比べて低圧になっているので、冷媒の飽和温度特性に基づいて、所定の過熱度を超えるまでは飽和液状態の液状冷媒よりも低温となる。
　したがって、二重管６０の外側流路２０ｂを流通する際に、液状冷媒は、低温のガス状冷媒との間で内管６２を介して熱交換を行うことで、ガス状冷媒によって過度に冷却される。過度に冷却された液状冷媒は、飽和液状態から過冷却度をもった過冷却状態となる。二重管６０を流通する際に過冷却状態となった液状冷媒は、第２膨張弁２８を通って減圧膨張することでさらに低温となって、エバポレータ２５へと流れる。
　エバポレータ２５へ流れた液状冷媒は、エバポレータ２５を通過する空気との間で熱交換を行い加熱されることで蒸発し、ガス状冷媒となって再び二重管６０へと流れる。その際、液状冷媒は、過冷却状態になるまで過度に冷却されているので、エバポレータ２５を通過する空気を、より冷却することができる。
　エバポレータ２５における熱交換により蒸発しガス状冷媒となった冷媒は、二重管６０の内側流路２０ａへ導かれ、上述のように内管６２を介して外側流路２０ｂを流通する液状冷媒を冷却する。そして、ガス状冷媒は、液状冷媒によって加熱された後、アキュムレータ２６を介して再びコンプレッサ２１へと流れ圧縮される。このとき、ガス状冷媒は、液状冷媒によって加熱されることで、過熱度をもった過熱状態となる。
　ここで、内側流路２０ａを流通するガス状冷媒の流れは螺旋部材６５によって螺旋状に撹拌されながら案内されるので、より多くのガス状冷媒が内管６２の内壁と熱的に接触する。そのため、ガス状冷媒は、内管６２を介して、外側流路２０ｂを流通する液状冷媒との間で熱交換を行い易くなる。そして、ガス状冷媒は、内管６２を介してだけでなく、螺旋部材６５を介して、液状冷媒との間で熱交換を行うこともできる。その結果、液状冷媒は、ガス状冷媒によって冷却され易くなり、より大きな過冷却度をもった過冷却状態となる。
　エバポレータ２５で冷媒によって冷却された空気は、ＨＶＡＣユニット５の下流側に流されることで、冷房風として用いられる。
　なお、エバポレータ２５で空気を冷却することによって空気中の水蒸気を凝縮させ取り除いた後、ヒータコア４２で再加熱することによって、除湿風を得ることもできる（除湿モード）。
　以上の第１の実施形態によれば、以下に示す効果を奏する。
　二重管６０は、内部にガス状冷媒が流れる内管６２と、内管６２を内部に有し、内管６２との間に液状冷媒が流れる外管６３と、を備える。内管６２は、円筒形に形成される管部材６４と、管部材６４の内部に配され、ガス状冷媒の流れを螺旋状に案内する螺旋部材６５と、管部材６４の内周の少なくとも一部に内方に向けて形成され、螺旋部材６５の長手方向端部の一端６５ａ又は他端６５ｂに当接する少なくとも一つの突起として第１突起６８ａと第２突起６８ｂと、を有する。
　このような二重管６０によれば、管部材６４の内周に形成された第１突起６８ａ又は第２突起６８ｂの少なくとも一つが螺旋部材６５の長手方向端部の一端６５ａ又は他端６５ｂに当接するので、螺旋部材６５が管部材６４の内部で長手方向に動くことを規制できる。また、長手方向端部の一端６５ａに第１突起６８ａが当接し、他端６５ｂに第２突起６８ｂが当接するので、螺旋部材６５と管部材６４との間に第１突起６８ａや第２突起６８ｂの高さ分だけ隙間が生じガス状冷媒が隙間に集中して流れることを抑制できる。その結果、管部材６４に対して螺旋部材６５を固定することができ、かつ、管部材６４の内部を流れるガス状冷媒と外部を流れる液状冷媒との間における熱交換効率をさらに向上させることができる。
　また、二重管６０の第１突起６８ａは、螺旋部材６５の長手方向に対して所定の角度をもって螺旋部材６５の長手方向端部の一端６５ａに当接し、一端６５ａの位置を規制する。同様に、二重管６０の第２突起６８ｂも、螺旋部材６５の長手方向に対して所定の角度をもって長手方向端部の他端６５ｂに当接し、他端６５ｂの位置を規制する。したがって、第１突起６８ａや第２突起６８ｂによって螺旋部材６５の長手方向端部の位置が規制されるので、管部材６４に対して螺旋部材６５をより確実に固定することができる。
　さらに、二重管６０の第１突起６８ａ及び第２突起６８ｂは、ガス状冷媒の流れを案内する第１ガイド部６８ｃ、６８ｄと第２ガイド部６８ｅ、６８ｆとをそれぞれ有する。したがって、ガス状冷媒が第１突起６８ａや第２突起６８ｂを通過する際にガス状冷媒の流れを案内することができるので、縮流や拡流の発生が抑制され、圧損が大きくならずにガス状冷媒が内側流路２０ａを流通することができる。
　また、二重管６０の第１突起６８ａ及び第２突起６８ｂは、管部材６４の一部が変形されることによって形成される。管部材６４は第１突起６８ａ及び第２突起６８ｂの裏側に第１凹部６７ａ及び第２凹部６７ｂをそれぞれ有する。このように、管部材６４の一部が変形されることで第１突起６８ａ及び第２突起６８ｂが管部材６４と一体形成されるので、第１突起６８ａ及び第２突起６８ｂが、管部材６４から外れることがない。また、管部材６４の一部を絞って第１凹部６７ａ及び第２凹部６７ｂを形成するだけで、第１凹部６７ａ及び第２凹部６７ｂに対応する第１突起６８ａ及び第２突起６８ｂをそれぞれ管部材６４の内周に簡単に形成することができる。
　二重管６０の外管６３は、内管６２との間に形成される外側流路２０ｂに流通させる液状冷媒を外部から取り入れる液状冷媒入口６３ａと、外側流路２０ｂを流通した液状冷媒を外部へ流す液状冷媒出口６３ｂと、を有する。管部材６４の第１凹部６７ａは液状冷媒入口６３ａと対向する位置に形成され、第２凹部６７ｂは液状冷媒出口６３ｂと対向する位置に形成される。
　したがって、第１凹部６７ａが形成されない場合と比べて外側流路２０ｂの液状冷媒入口６３ａ付近の流路を広く確保できるので、圧損が大きくならずに液状冷媒入口６３ａから外側流路２０ｂに液状冷媒を効率よく流入させることができる。また、同様に、液状冷媒出口６３ｂ付近の流路を広く確保できるので、圧損が大きくならずに外側流路２０ｂから液状冷媒出口６３ｂに液状冷媒を効率よく流出させることができる。
　なお、管部材６４の第１凹部６７ａ又は第２凹部６７ｂの一方のみを、液状冷媒入口６３ａ又は液状冷媒出口６３ｂと対向する位置に形成してもよい。このような態様によっても、液状冷媒入口６３ａ又は液状冷媒出口６３ｂ付近の流路を広く確保できるので、液状冷媒を効率よく外側流路２０ｂに流通させることができる。
　また、管部材６４には、第２突起６８ｂを形成せずに、第１突起６８ａのみを形成することとしてもよい。このような態様による二重管６０によれば、螺旋部材６５は、ガス状流体の流れ方向の下流側に設けられる第１突起６８ａによってガス状冷媒が流れる方向の下流側から保持されるので、ガス状冷媒の流れの勢いによって下流側に移動することがない。したがって、管部材６４に対して螺旋部材６５を固定できるとともに、形成されていない第２突起６８ｂによる内側流路２０ａの圧損を完全になくせるので、熱交換効率をさらに向上させることができる。
　この他に、例えば、図７に示すように、管部材６４の内周に第１突起２６６ａを複数形成してもよい。図７は、本発明の実施形態の第１の変形例に係る二重管２６１の断面図である。また、図示しない第２突起も、第１突起２６６ａと同様に、管部材６４の内周に複数形成される。この場合には、螺旋部材６５は、複数の第１突起２６６ａの少なくとも一つと長手方向端部の一端６５ａが当接し、複数の第２突起の少なくとも一つと長手方向端部の他端６５ｂが当接する。このように、螺旋部材６５は、管部材６４内における周方向の位置に関わらず複数形成された第１突起２６６ａや第２突起のいずれかに必ず保持されるので、管部材６４に対して螺旋部材６５を確実に保持することができる。また、第１突起２６６ａや第２突起は、管部材６４の内周の一部から内方に向けて形成されるので、管部材６４の内周の全周に形成した場合と比べて、圧損の影響を少なくでき、熱交換効率を向上させることができる。
　さらに、図８に示すように、管部材６４の内周のうち少なくとも半周分に第１突起３６６ａを形成してもよい。図８は、本発明の実施形態の第２の変形例に係る二重管３６１の断面図である。このように、第１突起３６６ａを形成することによって、螺旋部材６５の長手方向の一端６５ａは、管部材６４内における周方向の位置に関わらず第１突起３６６ａと必ず当接する。また、図示しない第２突起も、第１突起３６６ａと同様に、管部材６４の内周のうち少なくとも半周分に形成される。そのため、螺旋部材６５の長手方向の他端６５ｂは、一端６５ａと同様に、第２突起と必ず当接する。
　したがって、第１突起３６６ａ及び第２突起によって螺旋部材６５を管部材６４に確実に保持することができる。また、第１突起３６６ａや第２突起を管部材６４の内周の全周に形成した場合と比べて、圧損の影響を少なくでき、熱交換効率を向上させることができる。なお、第１突起３６６ａが図５に示すように複数形成される場合には、複数の第１突起３６６ａの周方向の長さの総和が管部材６４の内周のうち少なくとも半周分となるように設定されることで、同様の効果を得ることができる。
　また、上述した第１の実施形態では、第１突起６８ａは、断面が台形形状となるように形成されたが、図９に示すように断面が三角形状となるように二重管４６１の第１突起４６６ａを形成してもよい。図９は、本発明の実施形態の第３の変形例に係る二重管４６１の一部を拡大した構成図である。このように、第１突起４６６ａの断面が三角形状となるように形成されることで、内側流路２０ａの縮径された部分の長さが短くなるので、圧損の影響を少なくでき、熱交換効率を向上させることができる。
　さらに、上述した第１の実施形態では、第１突起６８ａ及び第２突起６８ｂは、管部材６４を変形させることによって管部材６４と一体形成したが、管部材６４とは別体に形成し管部材６４に接合等によって固定してもよい。このように、第１突起及び第２突起を形成することによって、第１突起及び第２突起を様々な形状に簡単に加工できる。
　そして、上述した第１の実施形態では、螺旋部材６５は、管部材６４の内部を２つの室６２ａ、６２ｂに分けることとしたが、３つ以上の複数の室に分けることとしてもよい。螺旋部材６５は、管部材６４の内部を室６２ａと室６２ｂとに完全に区画する態様に限られず、管部材６４の内部の一部だけを長手方向に沿って区切るようにしてもよい。この場合には、例えば螺旋部材６５は、管部材６４の内径Ｄｉｎよりも短い幅に形成され、管部材６４の内部に挿入される。このような螺旋部材６５によっても、ガス状冷媒を螺旋状に案内して撹拌することができるので、二重管６０の熱交換効率を向上させることができる。
　次に、図１０から図１４Ｂを参照して、本発明の第２から第５の実施形態に係る二重管１６０，２６０，３６０，４６０の構成、及びその製造方法について各々説明する。以下に示す各実施形態では、第１の実施形態と異なる点を中心に説明し、同様の機能を有する構成には同一の符号を付して説明を省略する。
　（第２の実施形態）
　まず、主に図１０，図１１Ａ，及び図１１Ｂを参照して、本発明の第２の実施形態に係る二重管１６０について説明する。
　二重管１６０は、ガス状冷媒（ガス状流体）が流通する内管６２と、内管６２が内周を挿通して内管６２との間に液状冷媒（液状流体）が流通する外管６３と、を有する。内管６２の内側には、ガス状冷媒が流れる２０ａが形成される。内管６２と外管６３との間には、液状冷媒が流れる外側流路２０ｂが形成される。
　内側流路２０ａには、冷媒流路２０のエバポレータ２５からアキュムレータ２６へと流れる低圧のガス状冷媒が流通する。外側流路２０ｂには、冷媒流路２０のリキッドタンク２４から第２膨張弁２８へ流れる高圧の液状冷媒が流通する（図１参照）。これにより、内側流路２０ａを流れるガス状冷媒と外側流路２０ｂを流れる液状冷媒との間において、内管６２を介した熱交換が行われる。
　内管６２は、円筒形に形成される管部材６４と、管部材６４の内周を挿通しガス状流体の流れを螺旋状に案内する螺旋部材６５と、螺旋部材６５の一部が拡径されて管部材６４の内周に圧接する拡径部６５ｄと、を有する。内管６２は、ガス状冷媒と液状冷媒との熱交換効率を向上させるために、外管６３と比較して薄く形成される。
　螺旋部材６５は、管部材６４の内径と同じ幅の板状の金属板から形成される。螺旋部材６５は、板状の金属板の長手方向の一端を支持し、他端を長手方向の軸中心に回転させ捩られることによって形成される。螺旋部材６５は、捩られることによって、幅方向の両端が長手方向に螺旋を描くように形成され、管部材６４の内径よりも僅かに縮径して、管部材６４の中に挿入可能となる。このように、螺旋部材６５は、管部材６４とは別体に形成された後、管部材６４の内部に長手方向に延在するように挿入される。
　拡径部６５ｄは、螺旋部材６５の軸方向端部６５ｃが、螺旋部材６５の幅方向全体にわたって板厚方向に圧縮されて形成されたものである。拡径部６５ｄは、軸方向端部６５ｃの幅方向の両端部にそれぞれ形成される。拡径部６５ｄは、内管６２の管部材６４の内周面に圧接することによって、管部材６４に対する螺旋部材６５の長手方向の位置を規定する。なお、圧接するだけでなく、拡径部６５ｄの一部が管部材６４の内周を押圧して嵌まり込んでいてもよい。拡径部６５ｄは、管部材６４と螺旋部材６５の長手方向端部とを当接させる。即ち、ここでは、拡径部６５ｄが当接部に該当する。
　このように、螺旋部材６５は、拡径部６５ｄが管部材６４の内周に圧接することによって、管部材６４に取り付けられる。したがって、螺旋部材６５を取り付けるためにガス状流体の流路を狭くすることがないので、流路抵抗を変化させずに螺旋部材６５を管部材６４に固定することができる。
　外管６３は、円筒状に形成される管部材６６と、外側流路２０ｂに流通させる液状冷媒を外部から取り入れる液状冷媒入口６３ａと、外側流路２０ｂを流通した液状冷媒を外部へ流す液状冷媒出口６３ｂと、を有する。外管６３は、二重管６０の耐圧性を確保するために、内管６２と比較して厚く形成される。
　管部材６６は、内管６２の管部材６４と同心円状に形成される。管部材６６は、内管６２の管部材６４と比較して大径に形成される。これにより、管部材６６と管部材６４との間に外側流路２０ｂが形成される。
　液状冷媒入口６３ａと液状冷媒出口６３ｂとは、内管６２の外側に臨んで形成される。液状冷媒入口６３ａは、内側流路２０ａの下流側に臨んで設けられる。液状冷媒出口６３ｂは、液状冷媒入口６３ａと比較して、内側流路２０ａの上流側に臨んで設けられる。そのため、液状冷媒入口６３ａから供給されて外側流路２０ｂを流通し、液状冷媒出口６３ｂから排出される液状冷媒は、内側流路２０ａを流通するガス状冷媒と対向する方向に流れる。よって、液状冷媒とガス状冷媒との熱交換量を多くできる。
　次に、二重管１６０の製造方法について説明する。
　まず、円筒形に形成される管部材６４に、ガス状流体の流れを螺旋状に案内する螺旋部材６５を挿通させる（挿通工程）。
　続いて、螺旋部材６５の一部を拡径させて一対の拡径部６５ｄを形成し、管部材６４の内周に圧接させる（拡径工程，圧接工程）。このとき、螺旋部材６５の軸方向端部６５ｃを螺旋部材６５の板厚方向に圧縮して拡径させ、拡径部６５ｄを形成する。
　具体的には、図１１Ａ及び図１１Ｂに示すように、一対の圧縮加工治具９１によって螺旋部材６５の軸方向端部６５ｃを挟み込んで圧縮する。これにより、螺旋部材６５の軸方向端部６５ｃには、厚さ方向に潰れた分だけ外周に拡径されるので、拡径部６５ｄが形成される。螺旋部材６５は、拡径部６５ｄが管部材６４の内周に圧接することにより、管部材６４に固定される。
　最後に、外管６３の外周に内管６２を挿入し、外管６３における管部材６６の両端部６６ａをかしめる（図１０参照）。これにより、内管６２が外管６３に固定されて二重管６０が完成する。
　以上の第２の実施形態によれば、第１の実施形態と同様の効果を奏するとともに、以下に示す効果を奏する。
　螺旋部材６５の拡径部６５ｄが管部材６４の内周に当接するので、螺旋部材６５が管部材６４の内部で長手方向に動くことを規制できる。
　また、二重管１６０では、螺旋部材６５の一部が拡径されて拡径部６５ｄが形成される。螺旋部材６５は、拡径部６５ｄが管部材６４の内周に圧接することによって、管部材６４に取り付けられる。よって、螺旋部材６５を取り付けるためにガス状流体の流路を狭くすることがないので、流路抵抗を変化させずに螺旋部材６５を管部材６４に固定することができる。したがって、管部材６４に対して螺旋部材６５を固定することができ、かつ、管部材６４の内部を流れるガス状冷媒と外部を流れる液状冷媒との間における熱交換効率をさらに向上させることができる。
　（第３の実施形態）
　以下、図１２Ａ及び図１２Ｂを参照して、本発明の第３の実施形態に係る二重管２６０について説明する。
　二重管２６０は、ガス状冷媒が流通する内管２６２と、内管２６２が内周を挿通して内管２６２との間に液状冷媒が流通する外管６３と、を有する。
　内管２６２は、円筒形に形成される管部材６４と、管部材６４の内周を挿通しガス状流体の流れを螺旋状に案内する螺旋部材２６５と、螺旋部材２６５の一部が拡径されて管部材６４の内周に圧接する拡径部２６５ｂと、を有する。
　拡径部２６５ｂは、螺旋部材２６５の軸方向端部２６５ａにおける幅方向の両端部が板厚方向に局所的に圧縮されて形成されたものである。拡径部２６５ｂは、軸方向端部２６５ａの幅方向の両端部にそれぞれ形成される。拡径部２６５ｂは、内管６２の管部材６４の内周面に圧接することによって、管部材６４に対する螺旋部材２６５の長手方向の位置を規定する。拡径部２６５ｂは、管部材６４と螺旋部材２６５の長手方向端部とを当接させる。即ち、ここでは、拡径部２６５ｂが当接部に該当する。
　次に、二重管２６０の製造方法について説明する。
　まず、円筒形に形成される管部材６４に、ガス状流体の流れを螺旋状に案内する螺旋部材２６５を挿通させる（挿通工程）。
　続いて、螺旋部材２６５の一部を拡径させて一対の拡径部２６５ｂを形成し、管部材６４の内周に圧接させる（拡径工程，圧接工程）。このとき、螺旋部材２６５の軸方向端部２６５ａにおける幅方向の両端部を螺旋部材２６５の板厚方向に圧縮して拡径させ、拡径部２６５ｂを形成する。
　具体的には、図１２Ａ及び図１２Ｂに示すように、一対の圧縮加工治具２９１によって螺旋部材６５の軸方向端部６５ｃにおける幅方向の両端部をそれぞれ挟み込んで、板圧方向に局所的に圧縮する。これにより、螺旋部材２６５の軸方向端部２６５ａにおける幅方向の両端部は、厚さ方向に潰れた分だけ外周に拡径されるので、拡径部２６５ｂが形成される。螺旋部材２６５は、拡径部２６５ｂが管部材６４の内周に圧接することにより、管部材６４に固定される。
　最後に、外管６３の外周に内管２６２を挿入し、外管６３における管部材６６の両端部６６ａをかしめる（図１０参照）。これにより、内管２６２が外管６３に固定されて二重管２６０が完成する。
　以上の第３の実施形態によれば、第２の実施形態と同様の効果を奏するとともに、一対の圧縮加工治具２９１によって螺旋部材２６５の軸方向端部２６５ａにおける幅方向の両端部をそれぞれ挟み込んで局所的に圧縮するので、第１の実施形態と比較して圧縮加工治具２９１による押圧力を小さくすることができる。よって、加工に使用する設備を小さくできるなど、加工コストを低減させることができる。
　（第４の実施形態）
　以下、図１３Ａ及び図１３Ｂを参照して、本発明の第４の実施形態に係る二重管３６０について説明する。
　二重管３６０は、ガス状冷媒が流通する内管３６２と、内管３６２が内周を挿通して内管３６２との間に液状冷媒が流通する外管６３と、を有する。
　内管３６２は、円筒形に形成される管部材６４と、管部材６４の内周を挿通しガス状流体の流れを螺旋状に案内する螺旋部材３６５と、螺旋部材３６５の一部が拡径されて管部材６４の内周に圧接する拡径部３６５ｂと、を有する。
　拡径部３６５ｂは、螺旋部材３６５の軸方向端部３６５ａにおける幅方向の両端部が長手方向（軸方向）に局所的に圧縮されて形成されたものである。拡径部３６５ｂは、軸方向端部３６５ａの幅方向の両端部にそれぞれ形成される。拡径部３６５ｂは、内管６２の管部材６４の内周面に圧接することによって、管部材６４に対する螺旋部材３６５の長手方向の位置を規定する。拡径部３６５ｂは、管部材６４と螺旋部材３６５の長手方向端部とを当接させる。即ち、ここでは、拡径部３６５ｂが当接部に該当する。
　次に、二重管３６０の製造方法について説明する。
　まず、円筒形に形成される管部材６４に、ガス状流体の流れを螺旋状に案内する螺旋部材３６５を挿通させる（挿通工程）。
　続いて、螺旋部材３６５の一部を拡径させて一対の拡径部３６５ｂを形成し、管部材６４の内周に圧接させる（拡径工程，圧接工程）。このとき、螺旋部材３６５の軸方向端部３６５ａにおける幅方向の両端部を螺旋部材３６５の長手方向に圧縮して拡径させ、拡径部３６５ｂを形成する。
　具体的には、図１３Ａ及び図１３Ｂに示すように、一対の固定治具３９２によって螺旋部材６５の軸方向端部６５ｃを挟持して固定する。そして、一対の圧縮加工治具３９１によって螺旋部材６５の軸方向端部６５ｃにおける幅方向の両端部をそれぞれ押圧して、長手方向に局所的に圧縮する。これにより、螺旋部材３６５の軸方向端部３６５ａにおける幅方向の両端部は、長手方向に潰れた分だけ外周に拡径されるので、拡径部３６５ｂが形成される。螺旋部材３６５は、拡径部３６５ｂが管部材６４の内周に圧接することにより、管部材６４に固定される。
　最後に、外管６３の外周に内管３６２を挿入し、外管６３における管部材６６の両端部６６ａをかしめる（図１０参照）。これにより、内管３６２が外管６３に固定されて二重管３６０が完成する。
　以上の第４の実施形態によれば、第２の実施形態と同様の効果を奏するとともに、第３の実施形態と同様に、一対の圧縮加工治具３９１によって螺旋部材３６５の軸方向端部３６５ａにおける幅方向の両端部をそれぞれ押圧して局所的に圧縮するので、第２の実施形態と比較して圧縮加工治具３９１による押圧力を小さくすることができる。よって、加工に使用する設備を小さくできるなど、加工コストを低減させることができる。
　（第５の実施形態）
　以下、図１４Ａ及び図１４Ｂを参照して、本発明の第５の実施形態に係る二重管４６０について説明する。
　二重管４６０は、ガス状冷媒が流通する内管４６２と、内管４６２が内周を挿通して内管４６２との間に液状冷媒が流通する外管６３と、を有する。
　内管４６２は、円筒形に形成される管部材６４と、管部材６４の内周を挿通しガス状流体の流れを螺旋状に案内する螺旋部材４６５と、螺旋部材４６５の一部が拡径されて管部材６４の内周に圧接する拡径部４６５ｂと、を有する。
　拡径部４６５ｂは、螺旋部材４６５全体が両端部から長手方向（軸方向）に圧縮されて形成されたものである。拡径部４６５ｂは、螺旋部材４６５の長手方向全体にわたって形成される。拡径部４６５ｂは、内管６２の管部材６４の内周面に圧接することによって、管部材６４に対する螺旋部材４６５の長手方向の位置を規定する。拡径部４６５ｂは、管部材６４と螺旋部材４６５の長手方向端部とを当接させる。即ち、ここでは、拡径部４６５ｂが当接部に該当する。
　次に、二重管４６０の製造方法について説明する。
　まず、円筒形に形成される管部材６４に、ガス状流体の流れを螺旋状に案内する螺旋部材４６５を挿通させる（挿通工程）。
　続いて、螺旋部材４６５の長手方向全体を拡径させて拡径部４６５ｂを形成し、管部材６４の内周に圧接させる（拡径工程，圧接工程）。
　具体的には、図１４Ａに示すように、一対の圧縮加工治具４９１を螺旋部材６５の長手方向両端部に配置して、螺旋部材６５を両端部から長手方向に圧縮するように押圧する。これにより、図１４Ａ及び図１４Ｂに示すように、螺旋部材６５は、長さＬAから圧縮されて長さＬBまで短くなる。また、図８Ｂに示すように、螺旋部材４６５の全体が長手方向に圧縮された分だけ外周に拡径されて、拡径部４６５ｂが形成される。螺旋部材４６５は、拡径部４６５ｂが管部材６４の内周に圧接することにより、管部材６４に固定される。
　最後に、外管６３の外周に内管４６２を挿入し、外管６３における管部材６６の両端部６６ａをかしめる（図１０参照）。これにより、内管４６２が外管６３に固定されて二重管４６０が完成する。
　以上の第５の実施形態によれば、第２の実施形態と同様の効果を奏するとともに、拡径部４６５ｂが螺旋部材４６５の長手方向全体に形成されるので、螺旋部材４６５を管部材６４に対して強固に固定することができる。
　なお、第２から第４の実施形態では、螺旋部材６５，２６５，３６５の一部を拡径して拡径部６５ｄ，２６５ｂ，３６５ｂを形成しているのに対して、第５の実施形態では、螺旋部材４６５の全体を拡径して拡径部４６５ｂを形成している。このように、拡径部６５ｄ，２６５ｂ，３６５ｂ，４６５ｂは、螺旋部材６５，２６５，３６５，４６５の少なくとも一部が拡径されて形成される。
　以上、本発明の実施形態について説明したが、上記実施形態は本発明の適用例の一部を示したに過ぎず、本発明の技術的範囲を上記実施形態の具体的構成に限定する趣旨ではない。
　第１から第５の実施形態は、適宜組み合わせ可能である。よって、例えば、第２又は第３の実施形態によって螺旋部材を板圧方向に圧縮した後、第４の実施形態によって螺旋部材を軸方向にさらに圧縮して拡径部を形成してもよい。
　また、例えば、第５の実施形態によって螺旋部材６５を両端部から長手方向に圧縮するとともに、第１の実施形態によって管部材６４の第１突起６８ａ及び第２突起６８ｂを形成してもよい。
　このように、管部材６４と螺旋部材６５の長手方向端部とを当接させる当接部は、管部材６４と螺旋部材６５との少なくともいずれか一方に形成される。即ち、圧接工程では、管部材６４と螺旋部材６５との少なくともいずれか一方を変形させ、管部材６４の内周と螺旋部材６５の長手方向端部とを圧接させる。
　本願は、２０１６年８月３日に日本国特許庁に出願された特願２０１６－１５２５３４，及び２０１６年８月３日に日本国特許庁に出願された特願２０１６－１５２７５４に基づく優先権を主張し、これらの出願の全ての内容は参照により本明細書に組み込まれる。

Claims (20)

  1. 　内部にガス状流体が流れる内管と、
    　前記内管を内部に有し、前記内管との間に液状流体が流れる外管と、
    を備え、
    　前記内管は、
    　円筒形に形成される管部材と、
    　前記管部材の内部に配され、前記ガス状流体の流れを螺旋状に案内する螺旋部材と、
    　前記管部材と前記螺旋部材との少なくともいずれか一方に形成され、前記管部材と前記螺旋部材の長手方向端部とを当接させる当接部と、
    を有する、
    二重管。
  2. 　請求項１に記載の二重管であって、
    　前記当接部は、前記管部材の内周の少なくとも一部に内方に向けて形成され、前記螺旋部材の長手方向端部に当接する少なくとも一つの突起である、
    二重管。
  3. 　請求項２に記載の二重管であって、
    　前記突起は、前記ガス状流体の流れ方向の下流側に設けられる、
    二重管。
  4. 　請求項２又は請求項３に記載の二重管であって、
    　前記突起は、前記螺旋部材の長手方向に対して所定の角度をもって前記螺旋部材の前記長手方向端部に当接し、前記長手方向端部の位置を規制する、
    二重管。
  5. 　請求項２から４のいずれか一つに記載の二重管であって、
    　前記突起は、前記管部材の内周に複数形成され、
    　前記螺旋部材は、複数の前記突起の少なくとも一つと当接する、
    二重管。
  6. 　請求項２から４のいずれか一つに記載の二重管であって、
    　前記突起は、前記管部材の内周のうち少なくとも半周分に形成される、
    二重管。
  7. 　請求項２から６のいずれか一つに記載の二重管であって、
    　前記突起は、前記ガス状流体の流れを案内するガイド部を有する、
    二重管。
  8. 　請求項２から７のいずれか一つに記載の二重管であって、
    　前記突起は、前記管部材の一部が変形されることによって形成され、
    　前記管部材は、前記突起の裏側に凹部を有する、
    二重管。
  9. 　請求項８に記載の二重管であって、
    　前記外管は、
    　前記内管との間に流通させる前記液状流体を外部から取り入れる液状流体入口と、
    　前記内管との間を流通した前記液状流体を外部へ流す液状流体出口と、
    を有し、
    　前記凹部は、前記液状流体入口及び前記液状流体出口の少なくとも一方と対向する位置に形成される、
    二重管。
  10. 　請求項１から９のいずれか一つに記載の二重管であって、
    　前記当接部は、前記螺旋部材の少なくとも一部が拡径されて前記管部材の内周に圧接する拡径部である、
    二重管。
  11. 　請求項１０に記載の二重管であって、
    　前記拡径部は、前記螺旋部材の軸方向端部が前記螺旋部材の板厚方向に圧縮されて形成されたものである、
    二重管。
  12. 　請求項１０に記載の二重管であって、
    　前記拡径部は、前記螺旋部材の軸方向端部が前記螺旋部材の板厚方向に局所的に圧縮されて形成されたものである、
    二重管。
  13. 　請求項１０に記載の二重管であって、
    　前記拡径部は、前記螺旋部材の軸方向端部が前記螺旋部材の軸方向に局所的に圧縮されて形成されたものである、
    二重管。
  14. 　請求項１０に記載の二重管であって、
    　前記拡径部は、前記螺旋部材が軸方向に両端部から圧縮されて形成されたものである、
    二重管。
  15. 　ガス状流体が流通する内管と、前記内管が内周を挿通して前記内管との間に液状流体が流通する外管と、を有する二重管を製造する二重管の製造方法であって、
    　円筒形に形成される管部材に、ガス状流体の流れを螺旋状に案内する螺旋部材を挿通させる挿通工程と、
    　前記管部材と前記螺旋部材との少なくとも一方の少なくとも一部を変形させ、前記管部材の内周と前記螺旋部材の長手方向端部とを圧接させる圧接工程と、を有する、
    二重管の製造方法。
  16. 　請求項１５に記載の二重管の製造方法であって、
    　前記圧接工程は、前記螺旋部材の少なくとも一部を拡径させ前記管部材の内周に圧接させる拡径工程である、
    二重管の製造方法。
  17. 　請求項１６に記載の二重管の製造方法であって、
    　前記拡径工程では、前記螺旋部材の軸方向端部を前記螺旋部材の板厚方向に圧縮して拡径させる、
    二重管の製造方法。
  18. 　請求項１６に記載の二重管の製造方法であって、
    　前記拡径工程で、前記螺旋部材の軸方向端部を前記螺旋部材の板厚方向に局所的に圧縮して拡径させる、
    二重管の製造方法。
  19. 　請求項１６に記載の二重管の製造方法であって、
    　前記拡径工程では、前記螺旋部材の軸方向端部を前記螺旋部材の軸方向に局所的に圧縮して拡径させる、
    二重管の製造方法。
  20. 　請求項１６に記載の二重管の製造方法であって、
    　前記拡径工程では、前記螺旋部材を軸方向に両端部から圧縮して拡径させる、
    二重管の製造方法。
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