WO2018016475A1

WO2018016475A1 - コア板の製造方法

Info

Publication number: WO2018016475A1
Application number: PCT/JP2017/025915
Authority: WO
Inventors: 青木　哲也; 剛士妹尾; 恵一岡▲崎▼; 智史土井; 藤村　浩志; 佐藤　浩明
Original assignee: 株式会社デンソー; 新日鐵住金株式会社
Priority date: 2016-07-21
Filing date: 2017-07-18
Publication date: 2018-01-25

Abstract

環状のコアバック部（１１）と、コアバック部から中心（Ｏ）に向かって延びる複数のティース部（１２）とを有するコア板（１）の製造方法である。コア板は、打抜き加工工程、巻回加工工程、歪加工工程、及び焼鈍工程を行って得られる。歪加工工程においては、コアバック部又は巻回後にコアバック部となる帯状コアバック部（２１）に圧縮ひずみを付与する。焼鈍工程においては、歪加工工程後に、コアバック部又は帯状コアバック部を焼鈍により再結晶化させる。これによれば、ティース部における磁気特性を向上できると共に、コアバック部における磁気特性の低下を防止できる。

Description

コア板の製造方法

関連出願の相互参照

　本出願は、当該開示内容が参照によって本出願に組み込まれた、２０１６年７月２１日に出願された日本特許出願２０１６－１４３３６１号および、２０１７年５月３０日に出願された日本特許出願２０１７－１０７１０６号を基にしている。

　本開示は、環状のコアバック部と、このコアバック部から中心に向かって延びる複数のティース部とを有するコア板の製造方法に関する。

　発電機やモータ等の回転電機には、環状のコアバック部とティース部とを有する環状のコア板が複数積層されたステータコアが用いられている。回転電機における例えば小型化、高出力化等の高性能化のためには、電磁鋼板からなるコア板における磁化容易方向の制御が望まれている。具体的には、環状のコア板の中心方向に向かって延びるティース部における磁化容易方向をティース部の伸長方向に揃え、コアバック部における磁化容易方向を環状のコア板の周方向に揃えることが望まれている。

　例えば特許文献１には、一方向に磁化容易方向を有する方向性電磁鋼板からコアバックとティース部とを有する帯状のシート片を打ち抜き、シート片を環状に巻回させることによりコア板を製造する技術が開示されている（特許文献１）。これにより、ティース部における磁化容易方向がティース部の伸長方向に揃ったコア板の製造が可能になる。

特開平９－９２５６１号公報

　しかしながら、本発明者の検討によれば、方向性電磁鋼板は、磁化容易方向が一方向に揃っているため、方向性電磁鋼板の磁化容易方向がティースの伸長方向となるように打ち抜き、次いで巻回によりコア板を製造すると、コアバック部における磁化容易方向もティース部の伸長方向になる。その結果、コアバック部においては、ステータコアの磁気回路で磁化が困難になる。すなわち、ティース部における磁気特性はよいが、コアバック部における磁気特性が悪くなる。

　本開示は、かかる課題に鑑みてなされたものであり、ティース部における磁気特性を向上できると共に、コアバック部における磁気特性の低下を防止できるコア板の製造方法を提供することを目的としている。

　本開示の一態様は、環状のコアバック部と、上記コアバック部から中心に向かって延びる複数のティース部とを有するコア板の製造方法である。当該製造方法は、打抜き加工工程と、巻回加工工程と、歪加工工程と、焼鈍工程と、を有する。打抜き加工工程では、面内の一方向に磁化容易方向を有する方向性電磁鋼板から、上記磁化容易方向と垂直方向に延びる帯状コアバック部と、上記帯状コアバック部から上記磁化容易方向に平行に延びる複数の平行ティース部とを有するコアシート片を打ち抜く。巻回加工工程では、上記平行ティース部を内側にして上記コアシート片を環状に巻回させることにより、上記コアバック部と上記ティース部とを有する上記コア板を得る。歪加工工程では、上記コアシート片の上記帯状コアバック部又は上記コア板の上記コアバック部に、板厚方向に圧縮ひずみを付与する。焼鈍工程では、上記歪加工工程後に、上記帯状コアバック部又は上記コアバック部を焼鈍により再結晶化させる。

　本開示の他の態様は、環状のコアバック部と、上記コアバック部から中心に向かって延びる複数のティース部とを有するコア板の製造方法である。当該製造法は、歪加工工程と、打抜き加工工程と、巻回加工工程と、焼鈍工程と、を有する。歪加工工程では、面内の一方向に磁化容易方向を有する方向性電磁鋼板において、上記磁化容易方向と垂直方向に延びる帯状コアバック部形成予定領域に、板厚方向に圧縮ひずみを付与する。打抜き加工工程では、上記帯状コアバック部形成予定領域に存在する帯状コアバック部と、上記帯状コアバック部から上記磁化容易方向に平行に延びる複数の平行ティース部とを有するコアシート片を上記方向性電磁鋼板から打ち抜く。巻回加工工程では、上記平行ティース部を内側にして上記コアシート片を環状に巻回させることにより、上記コアバック部と上記ティース部とを有するコア板を得る。焼鈍工程では、上記歪加工工程後に、上記帯状コアバック部形成予定領域、上記帯状コアバック部、又は上記コアバック部を焼鈍により再結晶化させる。

　上記製造方法においては、方向性電磁鋼板の磁化容易方向に平行に延びる平行ティース部を形成し、平行ティース部を内側にしてコアシート片を環状に巻回させている。そのため、ティース部においては、環状のコア板の中心に向かう方向に磁化容易方向を揃えることができる。

　上記製造方法においては、コアバック部は、再結晶化される。そのため、方向性電磁鋼板の磁化容易方向をランダムな向きにすることができる。それ故、磁化容易方向がティース部の伸長方向、すなわち、コア板の中心方向になることを防止できる。

　本来、コアバック部における磁化容易方向の所望方向は環状のコアバック部における周方向である。そのため、周方向と直交する方向、すなわちティース部の伸長方向がコアバック部における磁化容易方向の場合には、コアバックは磁化が困難になる。上記態様にかかる製造方法においては、コアバック部における磁化容易方向をランダムにすることができる。そのため、コアバック部において、ティース部の伸長方向と平行な磁化容易方向を減らすことができる。その結果、コアバック部の磁気特性の低下を防止することができる。

　また、上記製造方法においては、コアバック部は、圧縮ひずみが付与された後、焼鈍による再結晶化を経ている。そのため、焼鈍時に再結晶化されやすく、低温、短時間での再結晶化が可能になる。それ故、焼鈍工程においては、コアバック部、帯状コアバック部、又はコアバック部形成予定領域だけでなく、コアバック部を含むコア板、帯状コアバック部を含むコアシート片、又はコアバック部形成予定領域を含む方向性電磁鋼板の加熱が可能になる。すなわち、焼鈍工程において、コア板、コアシート片、方向性電磁鋼板を加熱しても、ティース部、平行ティース部、又は後工程においてティース部となるティース部の形成予定領域の再結晶化を防止しつつ、コアバック部、帯状コアバック部、又はコアバック部形成予定領域を選択的に再結晶化させることができる。

　以上のごとく、上記製造方法によって、磁化容易方向がティース部の伸長方向となるティース部と、磁化容易方向がランダム方向となるコアバック部とを有するコア板を得ることができる。したがって、上記態様によれば、ティース部における磁気特性を向上できると共に、コアバック部における磁気特性の低下を防止できるコア板の製造方法の提供が可能になる。

実施形態１における、（ａ）方向性電磁鋼板の平面図、（ｂ）コアシート片の平面図、（ｃ）帯状コアバック部に圧縮ひずみを有するコアシート片の平面図、（ｄ）コアバック部に圧縮ひずみを有するコア板の平面図、（ｅ）コアバック部に再結晶化領域を有するコア板の平面図。実施形態１における、ショットピーニングによる歪加工工程の説明図。実施形態１における、磁化容易方向を示すコア板の拡大図。実施形態２における、（ａ）方向性電磁鋼板の平面図、（ｂ）コアシート片の平面図、（ｃ）コア板の平面図、（ｄ）コアバック部に圧縮ひずみを有するコア板の平面図、（ｅ）コアバック部に再結晶化領域を有するコア板の平面図（ｅ）。実施形態３における、（ａ）方向性電磁鋼板の平面図、（ｂ）コアシート片の平面図（ｂ）、（ｃ）帯状コアバック部に圧縮ひずみを有するコアシート片の平面図、（ｄ）コアバック部に再結晶化領域を有するコアシート片の平面図、（ｅ）再結晶化領域を有するコア板の平面図。実施形態４における、（ａ）コアバック部形成予定領域に圧縮ひずみを有する方向性電磁鋼板の平面図、（ｂ）帯状コアバック部に圧縮ひずみを有するコアシート片の平面図、（ｃ）コアバック部に圧縮ひずみを有するコア板の平面図、（ｄ）コアバック部に再結晶化領域を有するコア板の平面図。比較形態１における、（ａ）方向性電磁鋼板の平面図、（ｂ）コアシート片の平面図、（ｃ）コア板の平面図。比較形態１における、磁化容易方向を示すコア板の拡大図。比較形態２における、（ａ）方向性電磁鋼板の平面図、（ｂ）コア板の平面図。比較形態２における、磁化容易方向を示すコア板の拡大図。実施形態５における、ローラ圧延による歪加工工程の説明図。実施形態５における、コア板の一部拡大断面図。実験例における、コアバック部とティース部との厚み差と、磁界Ｈ＝５０００Ａ／ｍ時における磁束密度及び周波数４００Ｈｚ、磁束密度１．０Ｔ時におけるヒステリシス損との関係を示す図。実施形態６における、（ａ）コアシート片の平面図、（ｂ）帯状コアバック部に圧縮ひずみを付与しながらコアシート片を巻回させる様子を示す説明図。図１４（ｂ）におけるXV－XV線矢視断面図。実施形態６における、コア板の一部拡大断面図。

　以下に、図面を参照しながら本開示を実施するための複数の形態を説明する。各形態において先行する形態で説明した事項に対応する部分には同一の参照符号を付して重複する説明を省略する場合がある。各形態において構成の一部のみを説明している場合は、構成の他の部分については先行して説明した他の形態を適用することができる。各実施形態で具体的に組合せが可能であることを明示している部分同士の組合せばかりではなく、特に組合せに支障が生じなければ、明示してなくとも実施形態同士を部分的に組み合せることも可能である。

　（実施形態１）
　コア板の製造方法にかかる実施形態について、図１～図３を参照して説明する。本形態においては、打抜き加工工程後に、歪加工工程、巻回加工工程、及び焼鈍工程を行って、図１（ｅ）に例示されるように、円環状のコアバック部１１と、コアバック部１１からその中心Ｏに向かって延びる複数のティース部１２とを有するコア板１を製造する。

　本実施形態においては、打抜き加工工程、歪加工工程、巻回加工工程、焼鈍工程を順次行ってコア板を製造する形態について説明する。各工程の概要を以下に示す。

　図１（ａ）及び図１（ｂ）に例示されるように、打抜き加工工程においては、方向性電磁鋼板３から、その磁化容易方向Ｙと垂直方向Ｘに延びる帯状コアバック部２１と、磁化容易方向Ｙに平行に延びる複数の平行ティース部２２とを有するコアシート片２を打ち抜く。歪加工工程においては、図１（ｃ）に例示されるように、コアシート片２の帯状コアバック部２１に、板厚方向Ｚに圧縮ひずみを付与する。なお、図１、後述の図４～図６においては、紙面と垂直方向が板厚方向である。

　図１（ｃ）及び図１（ｄ）に例示されるように、巻回加工工程においては、平行ティース部２２を内側にしてコアシート片２を環状に巻回させることにより、コアバック部１１とティース部１２とを有するコア板１を得る。焼鈍工程においては、焼鈍によりコアバック部１１を再結晶化させる。以下、各工程を詳細に説明する。

　図１（ａ）及び図１（ｂ）に例示されるように、打抜き加工工程においては、方向性電磁鋼板３から、帯状コアバック部２１と複数の平行ティース部２２とを有するコアシート片２を打ち抜く。方向性電磁鋼板３は、面内の一方向に磁化容易方向Ｙを有する。すなわち、磁化容易方向Ｙが、板状の電磁鋼板の面内方向において一方向に揃った電磁鋼板が方向性電磁鋼板３である。面内方向は、電磁鋼板の厚み方向とは垂直な方向である。方向性電磁鋼板３としては、例えば市販品を利用することができ、例えば新日鐵住金株式会社製の２３ＺＨ８５を用いることができる。通常、方向性電磁鋼板３の磁化容易方向Ｙは、圧延方向と平行な方向である。

　打抜き加工工程において、帯状コアバック部２１は、方向性電磁鋼板３の磁化容易方向Ｙと垂直方向Ｘに延びるように打ち抜かれる。すなわち、帯状コアバック部２１の長尺方向が磁化容易方向Ｙに対する垂直方向Ｘに平行になる。一方、平行ティース部２２は、方向性電磁鋼板３の磁化容易方向Ｙに平行に延びるように打ち抜かれる。コアシート片２は、図１（ｂ）に例示されるように櫛状であり、平行ティース部２２が櫛歯状に形成されている。

　なお、本明細書において、垂直方向は、９０°の方向だけでなく、外観上９０°に近い方向を含む。平行方向についても同様であり、１８０°又は３６０°の方向だけでなく、外観上１８０°又は３６０°に近い方向を含む。

　次に、歪加工工程においては、図１（ｃ）に例示されるように、コアシート片２における帯状コアバック部２１に圧縮ひずみをあたえる。図１（ｃ）においては、圧縮ひずみが付与された領域をドットハッチングにより示している。以降の図面においてもドットハッチングは圧縮ひずみが付与された領域を示す。歪加工工程においては、帯状コアバック部２１に圧縮ひずみを部分的に付与することもできるが、帯状コアバック部２１の全体に圧縮ひずみを付与することが好ましい。

　歪加工工程における圧縮ひずみの付与方法は、特に限定されず、帯状コアバック部２１に圧縮ひずみをあたえることができる種々の圧縮加工方法を利用できる。圧縮ひずみとしては、圧縮塑性ひずみ及び圧縮弾性ひずみのいずれでもよいが、焼鈍工程における再結晶化がより容易になるという観点から圧縮塑性ひずみが好ましい。

　圧縮加工方法としては、ショットピーニング、ウォータジェットピーニング、レーザピーニング、超音波ピーニング、鍛造、又はローラ圧延加工が好ましい、この場合には、圧縮塑性ひずみを与えやすく、焼鈍工程における再結晶化がより容易になる。また、加工領域の制御が比較的容易であり、平行ティース部２２などの帯状コアバック部２１以外の部分に圧縮塑性ひずみが加わることを防止できるという観点から、ショットピーニング、ウォータジェットピーニング、レーザピーニング、超音波ピーニングがより好ましい。一方、圧縮塑性ひずみを十分に付与でき、コアバック部における磁化容易方向がよりランダムな向きになりやすく、磁気特性をより向上できるという観点からは、鍛造、ローラ圧延加工がより好ましい。

　図２に例示されるように、ショットピーニングによって圧縮ひずみを付与する場合には、ショットピーニング装置の噴射ノズル４１からショットと呼ばれる噴射材４０をコアシート片２における帯状コアバック部２１に噴射する。噴射方向は、コアシート片２の板厚方向Ｚと平行方向である。これにより、コアシート片２の帯状コアバック部２１に圧縮ひずみが付与される。

　次に、巻回加工工程を行うことができる。図１（ｃ）における両端から下方向に延びる２つの矢印は、巻回加工工程において巻回させる向きを示す。図１（ｃ）及び図１（ｄ）に例示されるように、巻回加工工程においては、平行ティース部２２を内側にしてコアシート片２を環状に巻回させる。図１（ｃ）に示す矢印の方向にコアシート片２をカールさせるため、巻回加工はカーリング加工ということもできる。

　巻回加工工程においては、帯状コアバック部２１が円環状のコアバック部１１を形成し、平行ティース部２２がティース部１２を形成する。そして、各ティース部１２の伸長方向が円環状のコアバック部１１の中心Ｏを向くように加工される。

　本形態においては、巻回加工工程の前に歪加工工程がすでに行われているため、巻回加工工程後に得られるコア板１は、コアバック部１１に圧縮ひずみを有している。

　次に、焼鈍工程を行うことができる。図１（ｅ）においては、再結晶化領域を斜線ハッチングにより示している。以降の図面においても斜線ハッチングは、再結晶化領域を示す。

　焼鈍工程においては、コア板１を加熱する。これにより、図１（ｅ）に例示されるように、圧縮ひずみが付与されているコアバック部１１において再結晶化が起こる。そして、再結晶化により、磁化容易方向がばらばらになり、コアバック部１における磁化容易方向をランダムな方向にすることができる（図３参照）。なお、図３における破線矢印はコア板の各部位における磁化容易方向を示す。後述の図８及び図１０においても同様である。

　圧縮ひずみが付与されたコアバック部１１においては、焼鈍工程において再結晶化が起こり易くなる。したがって、低温、短時間の焼鈍での再結晶化が可能である。焼鈍工程においては、圧縮ひずみが付与されていない例えばティース部１２などのコアバック部１１以外の領域においては再結晶化が起こらず、圧縮ひずみが付与されたコアバック１１において再結晶化が起こる温度で焼鈍を行うことができる。

　焼鈍工程における加熱温度は、素材の組成、歪の程度などにより適宜調整することができるが、例えば７００～１１００℃である。圧縮ひずみが付与されているコアバック部１１においては上記のごとく再結晶化が起こり易いため、例えば７００℃程度という低温でも再結晶化が可能になる。コアバック部１１以外の領域における再結晶をより確実に抑制するという観点や、素材の酸化をより抑制するという観点から、焼鈍工程における加熱温度は７００～８５０℃であることが好ましく、７００～８００℃であることがより好ましい。

　焼鈍工程における上述の加熱温度での保持時間、すなわち加熱保持時間は、素材の塑性、歪の程度、生産性などにより、適宜調整することができるが、例えば１秒～２時間である。上記のごとく、圧縮ひずみが付与されたコアバック部１１においては再結晶化が起こり易いため、例えば１０秒以下という短い加熱保持時間での焼鈍も可能になる。生産性の向上や、素材の酸化を抑制するという観点から、焼鈍工程における加熱保持時間は短い方がよく、好ましくは６００秒以下がよい。上述の７００～８００℃程度の低温でもコアバック部１１を十分に再結晶化させることができるという観点から、加熱保持時間は５秒以上であること好ましく、１０秒以上であることがより好ましい。

　次に、本形態の作用効果について説明する。本形態の製造方法においては、図１に例示されるように、方向性電磁鋼板３の磁化容易方向Ｙに平行に延びる平行ティース部２２を形成し、この平行ティース部２２を内側にしてコアシート片２を環状に巻回させている。そのため、上記製造方法によって得られるコア板１のティース部１２においては、図３に例示されるように、ティース部１２の伸長方向Ｌ、すなわち、円環状のコア板１の中心Ｏに向かう方向に磁化容易方向を揃えることができる。その結果、ティース部１２の磁気特性を高めることができる。

　また、コアバック部１１は、焼鈍工程において再結晶化される。そのため、図３に例示されるように、コアバック部１１においては、磁化容易方向Ｙをランダムな向きにすることができる。それ故、方向性電磁鋼板を用いて製造したにもかかわらず、図８に例示される後述の比較形態１に例示されるコア板８のように、コアバック部８１における磁化容易方向がティース部８２の伸長方向Ｌ、すなわちコアバック部８１から中心Ｏ向きになることを防止できる。コアバック部における磁化容易方向の所望方向は環状のコアバック部における周方向であるため、コアバック部８１における周方向Ｃと直交する方向の磁化容易方向、すなわちティース部１２の伸長方向Ｌと平行な磁化容易方向は、コアバック部８１の周方向Ｃには磁化困難方向となり、磁気特性上好ましくない方向となる。

　本実施形態の製造方法においては、図３に例示されるように、コアバック部１１における磁化容易方向をランダムにすることができる。それ故、コアバック部１１におけるティース部の伸長方向Ｌと平行な方向の磁化容易方向を減らすことができる。その結果、上述のティース部１２の磁気特性を高めつつも、コアバック部１１の磁気特性の低下を防止することができる。

　また、上記製造方法においては、コアバック部１１は、圧縮ひずみが付与された後、焼鈍による再結晶化を経ている。そのため、焼鈍時に再結晶化されやすく、低温、短時間での再結晶化が可能になる。それ故、焼鈍工程においては、コア板１のコアバック部１１を部分的に加熱させる必要はなく、コアバック部を含むコア板１の全体を加熱させることができる。すなわち、焼鈍工程において、コア板１を加熱しても、ティース部１２の再結晶化を防止しつつ、コアバック部１１を選択的に再結晶化させることができる。

　本形態の製造方法において、打抜き加工工程後の各工程は、歪加工工程を経た後に焼鈍工程が行われていれば順不同であり、順序を入れ替えることができる。例えば、本形態のように、打抜き加工工程、歪加工工程、巻回加工工程、焼鈍工程の順で行うことができる。また、打抜き加工工程、巻回加工工程、歪加工工程、焼鈍工程の順で行うこともできる。さらに、打抜き加工工程、歪加工工程、焼鈍工程、巻回加工工程の順で行うこともできる。打抜き加工工程後の各工程の順序を入れ替えた実施形態については、後述の実施形態２及び実施形態３において説明する。また、後述の実施形態６に例示されるように、歪加工工程と巻回加工工程とは同時進行させてもよい。

　焼鈍工程は、各工程の最後に行うことが好ましい。この場合には、歪加工工程において付与される厚み方向の圧縮歪だけでなく、例えば巻回加工工程などにおいて生じうる面内方向の歪も焼鈍により解消することができる。そのため、鉄損の劣化を防止することができる。

　本実施形態のように、巻回加工工程の前に歪加工工程を行う場合には、巻回加工において付与されうる不均質な加工ひずみがない均質な素材からなるコアシート片２に対して圧縮ひずみを付与することができる。そのため、歪加工工程においては、板厚方向Ｚの圧縮ひずみをコアシート片２における帯状コアバック部２１の素材全体へ均質に付与することができる。また、この場合には、一方向に延びる帯状コアバック部２１に圧縮加工を行って圧縮ひずみを付与することができるため、圧縮加工がしやすくなり、圧縮加工方法の選択幅も広がる。

　以上のごとく、本形態の製造方法によれば、磁化容易方向がティース部１２の伸長方向Ｌとなるティース部１２と、磁化容易方向がランダム方向となるコアバック部１１とを有するコア板１を得ることができる。したがって、上記コア板１の製造方法によれば、ティース部１２における磁気特性を向上させることができると共に、コアバック部１１における磁気特性の低下を防止することができる。すなわち、コア板１は、コアバック部１１及びティース部１２の双方において高い磁束密度を発揮することができる。よって、コア板１は、例えば回転電機のステータコアに好適である。

　（実施形態２）
　本形態においては、打抜き加工工程後に、巻回加工工程、歪加工工程、及び焼鈍工程を順次行ってコア板を製造する。なお、実施形態２以降において用いた符号のうち、既出の実施形態において用いた符号と同一のものは、特に示さない限り、既出の実施形態におけるものと同様の構成要素等を表す。

　図４（ａ）及び図４（ｂ）に例示されるように、まず、実施形態１と同様にして方向性電磁鋼板３の打ち抜き加工を行うことにより、帯状コアバック部２１と平行ティース部２２とを有するコアシート片２を得る。次いで、巻回加工工程を行い、図４（ｂ）及び図４（ｃ）に例示されるように、平行ティース部２２を内側にしてコアシート片２を環状に巻回させる。これにより、コアバック部１１とティース部１２とを有するコア板１を得る。

　次に、歪加工工程を行い、図４（ｄ）に例示されるように、コア板１のコアバック部１１に、板厚方向に圧縮ひずみを付与する。次いで、焼鈍工程を行い、図５（ｅ）に例示されるように、焼鈍によりコアバック部１１を再結晶化させる。このようにして、実施形態１と同様のコア板１を得ることができる。

　各工程は、具体的には実施形態１と同様にして行うことができる。本実施形態のように、歪加工工程の前に巻回加工工程を行うことにより、巻回加工によって周方向に伸ばされたコアバック部１１に対して厚み方向の圧縮ひずみが付与される。そのため、歪加工工程において付与されるひずみがない状態で巻回加工を行うことができる。それ故、低い加工応力での巻回加工が可能になる。更に巻回加工の寸法精度も向上できる。また、その他には、実施形態１と同様の作用効果を得ることができる。

　（実施形態３）
　本形態においては、打抜き加工工程後に、歪加工工程、焼鈍工程、及び巻回加工工程を順次行ってコア板を製造する。図５（ａ）及び図５（ｂ）に例示されるように、まず、実施形態１と同様に打抜き加工工程を行うことにより方向性電磁鋼板３からコアシート片２を作製し、さらに実施形態１と同様に歪加工工程を行うことにより、図５（ｃ）に例示されるように、コアシート片２の帯状コアバック部２１に圧縮ひずみを付与する。

　次いで、焼鈍工程を行うことにより、図５（ｄ）に例示されるようにコアシート片２の帯状コアバック部２１を再結晶化させる。次に、図５（ｄ）及び図５（ｅ）に例示されるように、平行ティース部２２を内側にしてコアシート片２を環状に巻回させる。これにより、コアバック部１１とティース部１２とを有するコア板１を得る。このようにして、実施形態１と同様のコア板１を得ることができる。

　各工程は、具体的には実施形態１と同様にして行うことができる。本実施形態のように、巻回加工工程の前に焼鈍工程を行うことにより、焼鈍工程で得られる再結晶粒を例えば粒径５００μｍ以下の細粒に制御することができる。その結果、図５（ｄ）及び図５（ｅ）に例示されるように、巻回加工の際に、帯状コアバック部２１における伸び変形が起こり易くなり、加工性が向上する。したがって、例えば円環状のような所望形状に加工し易くなる。更に焼鈍工程において起こりうる収縮変形が巻回加工で矯正されるためコア板１の寸法精度を向上させることができる。その他には、実施形態１と同様の作用効果を得ることができる。

　（実施形態４）
　本実施形態においては、歪加工工程後に、打抜き加工工程、巻回加工工程、及び焼鈍工程を行って実施形態１と同様のコア板１を製造する。歪加工工程後の各工程は、打抜き加工工程を経た後に巻回加工工程が行われていれば順不同であり、順序を入れ替えることができる。以下に、歪加工工程、打抜き加工工程、巻回加工工程、焼鈍工程の順で行う形態について説明する。

　図６（ａ）に例示されるように、まず、方向性電磁鋼板３において、帯状コアバック部形成予定領域３１を決定する。帯状コアバック部形成予定領域３１は、打抜き加工工程後に得られるコアシート片２における帯状コアバック部２１と同形状であるが、実際に打ち抜き加工が施される前の方向性電磁鋼板３上の仮想領域である。換言すれば、帯状コアバック部形成予定領域３１は、方向性電磁鋼板３上における設計図のようなものであるといえる。帯状コアバック部形成予定領域３１の決定の際には、打抜き加工工程後に平行ティース部２２となる平行ティース部形成予定領域３２を決定しておくこともでき、打抜き加工工程後にコアシート片２となるコアシート片形成予定領域３０を決定しておくこともできる。方向性電磁鋼板３における磁化容易方向Ｙと垂直方向Ｘに延びる帯状コアバック部形成予定領域３１を少なくとも決定しておけばよい。

　歪加工工程においては、図６（ａ）に例示されるように、方向性電磁鋼板３の帯状コアバック部形成予定領域３１に板厚方向に圧縮ひずみを付与する。次いで、打ち抜き加工を行うことにより、図６（ｂ）に例示されるように、帯状コアバック部２１と平行ティース部２２とを有するコアシート片２を得る。打ち抜きは、予め決定した帯状コアバック部形成予定領域３１から帯状コアバック部２１が形成されるように行う。すなわち、帯状コアバック部２１は、方向性電磁鋼板３に存在する帯状コアバック部形成予定領域３１から打抜き加工によって形成される。このようにして得られたコアシート片２は、すでに圧縮ひずみが付与された帯状コアバック部２１を有する。

　次いで、巻回加工工程を行い、図６（ｂ）に例示されるように、平行ティース部２２を内側にしてコアシート片２を環状に巻回させる。これにより、図６（ｃ）に例示されるように、コアバック部１１とティース部１２とを有するコア板１を得る。コア板１は、コアバック１１に圧縮ひずみを有している。

　次に、焼鈍工程を行い、図６（ｄ）に例示されるように、焼鈍によりコアバック部１１を再結晶化させる。このようにして、実施形態１と同様のコア板１を得ることができる。

　各工程は、具体的には実施形態１と同様にして行うことができる。本実施形態のように、打抜き加工工程の前に歪加工工程を行う場合には、例えばトランスファープレス型と呼ばれるプレス機械を用いることによって、歪加工工程と打ち抜き加工工程とを同じプレス機により連続的に行うことが可能になる。すなわち、図６（ａ）及び図６（ｂ）に例示されるように、帯状コアバック部形成予定領域３１への厚み方向の圧縮ひずみの付与と、コアシート片２の打ち抜き加工とを、自動加工により連続で行うことができる。そのため、歪加工工程及び打抜き加工工程の高速化が可能になる。また、その他には、実施形態１と同様の作用効果を得ることができる。

　本形態の製造方法において、歪加工工程後の各工程は、順不同であり、順序を入れ替えることができる。図示や詳細な説明は省略するが、例えば歪加工工程、打抜き加工工程、焼鈍工程、巻回加工工程の順で行うこともできる。また、歪加工工程、焼鈍工程、打抜き加工工程、巻回加工工程の順で行うこともできる。

　（比較形態１）
　本形態においては、方向性電磁鋼板からコアシート片を打ち抜き、このコアシート片を巻回させることにより、実施形態１と同形状のコア板を製造する。具体的には、図７（ａ）及び（ｂ）に例示されるように、まず、実施形態１と同様にして、打抜き加工工程を行うことにより、方向性電磁鋼板３から、帯状コアバック部２１と平行ティース部２２とを有するコアシート片２を作製する。コアシート片２は実施形態１と同様のものである。

　次に、巻回加工工程を行い、図７（ｂ）に例示されるように、平行ティース部２２を内側にしてコアシート片２を環状に巻回させる。これにより、図７（ｃ）に例示されるように、コアバック部８１とティース部８２とを有するコア板８を得る。

　本形態の製造方法においては、コアバック部８１は、実施形態１～４のような歪加工工程及び焼鈍工程を経ていない。そのため、図８に例示されるように、コアバック部８１の磁化容易方向とティース部８２の磁化容易方向とが平行になり、いずれもティース部８２の伸長方向Ｌとなる。

　このようなコア板８においては、ティース部８２においては、磁化容易方向が所望の伸長方向Ｌと平行であるため、磁気特性に優れが、コアバック部８１においては、磁化容易方向が所望の周方向Ｃと直交する方向になる。すなわち、コアバック部８１は、磁気回路において磁化が困難となり、磁気特性上好ましくない。

　（比較形態２）
　本形態においては、無方向性電磁鋼板から打ち抜きにより、実施形態１と同形状のコア板を製造する。まず、図９（ａ）に例示されるように、面内の磁化容易方向がランダムな無方向性電磁鋼板３００を準備した。無方向性電磁鋼板３００としては、市販品を使用することができる。次いで、無方向性電磁鋼板３００からコアバック部９１とティース部９２とを有する実施形態１と同形状のコア板９を打ち抜きにより作製した。

　コア板９は、無方向性電磁鋼板３００から打ち抜きにより作製したため、図１０に例示されるように、磁化容易方向は、コアバック部９１及びティース部９２のいずれにおいてもランダムな方向になる。したがって、ティース部９２の伸長方向Ｌと平行に磁化容易方向を有する上述の実施形態１～４のコア板１に比べて、ティース部９２における磁気特性が低下する。

　（実施形態５）
　本形態においては、歪加工工程をローラ圧延により行う形態について説明する。本形態においては、実施形態１と同様にして打抜き加工工程、歪加工工程、巻回加工工程、焼鈍工程を順次行ってコア板を製造する。

　まず、実施形態１と同様に、帯状コアバック部２１と、平行ティース部２２とを有するコアシート片２を打ち抜く（図１（ａ）及び図１（ｂ）参照）。次いで、図１１に例示されるようにローラ圧延により、コアシート片２の帯状コアバック部２１に、板厚方向Ｚに圧縮ひずみを付与する。つまり、圧延機５の一対のローラ５１、５２間にコアシート片２の帯状コアバック部２１を挟み込み、圧延を行うことにより圧縮ひずみを付与する。

　ローラ圧延では、帯状コアバック部２１に圧縮ひずみを十分かつ均一に付与することができる。その結果、帯状コアバック部２１の厚みは小さくなり、例えば均一な厚みに加工される。後述の実施形態６に例示するように、帯状コアバック部２１の厚みを傾斜させることも可能である。

　次いで、実施形態１と同様に、巻回加工工程、焼鈍工程を行うことにより、コア板１を製造することができる。図１２に本形態により得られるコア板１におけるコアバック部１１とティース部１２の境界部分の拡大断面図の一例を示す。歪加工工程において帯状コアバック部２１に圧縮ひずみが付与されているため、図１２に例示されるように、コアバック部１１の厚みＴ1はティース部１２の厚みＴ2よりも小さくなる。つまり、Ｔ1＜Ｔ2である。

　コアバック部１１とティース部１２との厚み差ΔＴ（単位：％）は、コアバック部１１の厚みＴ1と、ティース部１２の厚みＴ2とから以下の式（Ｉ）より算出される。

　ΔＴ＝（Ｔ2－Ｔ1）×１００／Ｔ2　・・・（Ｉ）
　コアバック部１１とティース部１２との厚み差ΔＴは、５～２０％であることが好ましい。つまり、コアバック部１１とティース部１２との厚み差ΔＴが５～２０％になるように歪加工工程において圧縮ひずみを付与することが好ましい。この場合には、後述の実験例において示すように、コア板１のコアバック部１１における磁束密度をより向上できると共に、ヒステリシス損をより低減できる。その結果、コアバック部における磁気特性をより向上させることができる。コアバック部における磁束密度がさらに向上するという観点から、ΔＴは１０～２０％であることがより好ましい。

　（実験例）
　本例においては、方向性電磁鋼板の試験片に圧縮ひずみを付与して、厚みの異なる複数の試験片を作製し、各試験片の磁気特性の評価を行う。これにより、コアバック部とティース部との厚み差の好ましい範囲を調べる例である。

　まず、実施形態１と同様の方向性電磁鋼板から縦５５ｍｍ、横５５ｍｍの試験片を切り出した。試験片の厚みは０．２７ｍｍである。

　次いで、ローラ圧延により、所定の圧延率に設定して試験片に圧縮ひずみを付与した。このようにして、厚みの異なる試験片を作製した。圧延後の試験片の厚みＴp1、及び圧延前の試験片の厚みＴp2から、厚みの変化率ΔＴp（単位：％）を以下の式（II）により算出した。

　ΔＴp＝（Ｔp2－Ｔp1）×１００／Ｔp2　・・・（II）
　本例においては、ΔＴpが０、５％、１０％、２０％、３０％の試験片を作製した。試験片の厚みは、厚みに傾斜やばらつきがある場合には最小厚のことである。ただし、周囲に比べて極端に厚みが小さくなっている部分がある場合にはその部分を除外する。厚みの測定は(株)ミツトヨ製のマイクロメータＭ１１０－ＯＭを用いて測定した。

　次いで、各試験片を実施形態１と同様に加熱し、焼鈍により再結晶化させた。このようにして、コアバック部のモデルとなる試験片を得た。

　次に、試験片の磁気特性の評価を行った。磁気特性の評価は、試験片の形状が上記の通り５０ｍｍ×５０ｍｍの正方形である点を除いて、ＪＩＳ　Ｃ　２５５６に規定の「電磁鋼板単板磁気特性試験方法」に準拠して、磁束密度及びヒステリシス損を測定することにより行った。測定には、メトロン技研(株)製の磁気特性検査装置ＳＫ３００を用いた。

　図１３に、厚みの変化率ΔＴpと磁界Ｈ＝５０００Ａ／ｍ時における磁束密度との関係、及び厚みの変化率ΔＴpと周波数４００Ｈｚ、磁束密度１．０Ｔ時におけるヒステリシス損との関係を示す。なお、厚みの変化率ΔＴpは、実施形態５におけるコアバック部とティース部との厚み差ΔＴと同義であるため、図１３には、厚みの変化率をコアバック部とティース部との厚み差として示す。図１３のグラフにおいては、横軸がコアバック部とティース部との厚み差を示す。左側の縦軸が磁界Ｈ＝５０００Ａ／ｍ時における磁束密度を示す。右側の縦軸が周波数４００Ｈｚ、磁束密度１．０Ｔ時におけるヒステリス損を示す。

　図１３より知られるように、コアバック部とティース部との厚み差が５～２０％の場合には、磁束密度をより向上でき、ヒステリシス損をより低減できることがわかる。つまり、磁気特性をより向上させるためには、コアバック部とティース部との厚み差は５～２０％であることが好ましい。より好ましくは、厚み差は１０～２０％がよい。

　また、図１３より知られるように、コア板の磁気特性を充分に高めるという観点から、コアバック部の磁束密度は１．６５Ｔ以上が好ましく、１．７Ｔ以上がより好ましい。また、コアバック部のヒステリシス損は７Ｗ／ｋｇ以下が好ましい。

　なお、本例においては、ローラ圧延により圧延ひずみを付与した試験片について上述の厚み差ΔＴの好ましい範囲を検討したが、鍛造、各種ピーニング等による他の圧縮ひずみの付与方法についても同様の結果が得られる。ただし、圧延ひずみを十分に付与できるという観点からは、ローラ圧延、鍛造がより好ましい。

　（実施形態６）
　本形態においては、歪加工工程と巻回工程とを同時進行させながら、コアバック部にテーパ領域を形成する例について説明する。本形態においても、打抜き加工工程、歪加工工程、巻回加工工程、焼鈍工程を行ってコア板を製造する。

　まず、実施形態１と同様に方向性電磁鋼板の打抜き加工工程を行い、図１４（ａ）に例示されるように、帯状コアバック部２１と平行ティース部２２とを有するコアシート片２を打ち抜く。次いで、歪加工工程と巻回加工工程とを同じ工程内で行う。

　具体的には、図１４（ｂ）に例示されるように、コアシート片２の帯状コアバック部２１に、板厚方向Ｚに圧縮ひずみを付与しながら、平行ティース部２２を内側にしてコアシート片２を順次環状に巻回させていく。このようにして、帯状コアバック部２１に対する圧縮ひずみの付与と、コアシート片２の巻回とを同時進行させることができる。圧縮ひずみの付与は、実施形態５と同様に、例えばローラ圧延により行うことができる。

　図１５に例示されるように、ローラ圧延による歪加工工程においては、帯状コアバック部２１に板厚が傾斜するテーパ領域１１５を形成することができる。テーパ領域１１５は、帯状コアバック部２１における板厚がティース部側とは反対側の外縁１００側に向けて小さくなるように形成される。

　次いで、実施形態１と同様に、焼鈍工程を行うことにより、コア板１を得ることができる。図１６には、本形態のコア板１におけるコアバック部１１とティース部１２の境界部分の拡大断面図を示す。図１６に例示されるように、コアバック部１１は、コア板１の中心から外方に向けて厚みが小さくなるテーパ領域１１５を有している。つまり、テーパ領域１１５においてはコアバック部１１の厚みが外縁１００に向けて小さくなり、コアバック部１１の厚みが傾斜している。

　本形態のように、コアバック部１１にテーパ領域１１５を形成することにより、上述のように、歪加工工程と巻回加工工程とを同時進行させることが可能になる。そのため、製造工程の短縮化が可能になり、生産性を向上させることができる。また、この場合には、帯状コアバック部２１の外縁１００側が伸長しやすくなる。そのため、巻回をより容易に行うことができる。かかる観点からも生産性が向上する。

　テーパ領域１１５は、必ずしもコアバック部１１の全域に形成する必要はないが、圧縮ひずみを付与してコアバック部１１の磁気特性を向上させるという観点からは、コアバック部１１の全体に形成することが好ましい。

　本形態のように、コアバック部１１にテーパ領域１１５を形成する場合においても、実施形態５及び実験例のように、ティース部１２に対するコアバック部１１の厚みの差を５～２０％にすることが好ましい。コアバック部１１がテーパ領域１１５を有する場合においても、コアバック部１１の厚みＴ1は、その最小厚みで規定される。したがって、この場合のコアバック部１１の厚みＴ1は、図１６に例示されるようにコアバック部１１における外縁１００の厚みとなる。

　本開示は上記各実施形態に限定されるものではなく、その要旨を逸脱しない範囲において種々の実施形態に適用することが可能である。例えば、実施形態１においては、圧縮加工方法として、ショットピーニングによる方法を図示して説明したが、他のピーニング方法や、鍛造等を行うことも可能であり、実施形態５及び実施形態６のようにローラ圧延加工を行うこともできる。また、円環状のコア板について説明したが、楕円環状や、四角環状、六角環状等の多角環状のコア板の作製も可能である。

　本開示は実施例を参照して記載されているが、本開示は開示された上記実施例や構造に限定されるものではないと理解される。寧ろ、本開示は、様々な変形例や均等範囲内の変形を包含する。加えて、本開示の様々な要素が、様々な組み合わせや形態によって示されているが、それら要素よりも多くの要素、あるいは少ない要素、またはそのうちの１つだけの要素を含む他の組み合わせや形態も、本開示の範疇や思想範囲に入るものである。

Claims

　環状のコアバック部（１１）と、上記コアバック部から中心（Ｏ）に向かって延びる複数のティース部（１２）とを有するコア板（１）の製造方法において、
　面内の一方向に磁化容易方向（Ｙ）を有する方向性電磁鋼板（３）から、上記磁化容易方向と垂直方向（Ｘ）に延びる帯状コアバック部（２１）と、上記帯状コアバック部から上記磁化容易方向に平行に延びる複数の平行ティース部（２２）とを有するコアシート片（２）を打ち抜く打抜き加工工程と、
　上記平行ティース部を内側にして上記コアシート片を環状に巻回させることにより、上記コアバック部と上記ティース部とを有する上記コア板を得る巻回加工工程と、
　上記コアシート片の上記帯状コアバック部又は上記コア板の上記コアバック部に、板厚方向（Ｚ）に圧縮ひずみを付与する歪加工工程と、
　上記歪加工工程後に、上記帯状コアバック部又は上記コアバック部を焼鈍により再結晶化させる焼鈍工程と、を有するコア板の製造方法。
　環状のコアバック部（１１）と、上記コアバック部から中心（Ｏ）に向かって延びる複数のティース部（１２）とを有するコア板（１）の製造方法において、
　面内の一方向に磁化容易方向（Ｙ）を有する方向性電磁鋼板（３）において、上記磁化容易方向と垂直方向（Ｘ）に延びる帯状コアバック部形成予定領域（３１）に、板厚方向に圧縮ひずみを付与する歪加工工程と、
　上記帯状コアバック部形成予定領域に存在する帯状コアバック部（２１）と、上記帯状コアバック部から上記磁化容易方向に平行に延びる複数の平行ティース部（２２）とを有するコアシート片（２）を上記方向性電磁鋼板から打ち抜く打抜き加工工程と、
　上記平行ティース部を内側にして上記コアシート片を環状に巻回させることにより、上記コアバック部と上記ティース部とを有する上記コア板を得る巻回加工工程と、
　上記歪加工工程後に、上記帯状コアバック部形成予定領域、上記帯状コアバック部、又は上記コアバック部を焼鈍により再結晶化させる焼鈍工程と、を有するコア板の製造方法。
　上記歪加工工程においては、ショットピーニング、ウォータジェットピーニング、レーザピーニング、超音波ピーニング、鍛造、又はローラ圧延加工により、上記圧縮ひずみを付与する、請求項１又は２に記載のコア板の製造方法。
　上記コアバック部と上記ティース部との厚み差が５～２０％となるように上記歪加工工程を行う、請求項１～３のいずれか１項に記載のコア板の製造方法。
　上記コアバック部は上記中心から外方に向けて厚みが小さくなるテーパ領域（１１５）を有する、請求項１～４のいずれか１項に記載のコア板の製造方法。