WO2017050207A1 - 发电机组能效分析方法 - Google Patents

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WO2017050207A1
WO2017050207A1 PCT/CN2016/099426 CN2016099426W WO2017050207A1 WO 2017050207 A1 WO2017050207 A1 WO 2017050207A1 CN 2016099426 W CN2016099426 W CN 2016099426W WO 2017050207 A1 WO2017050207 A1 WO 2017050207A1
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deviation
heater
coal
boiler
steam turbine
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赵振宁
靖长财
张清峰
龚家猷
李金晶
董琨
李铮
白翎
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North China Electric Power Research Institute Co Ltd
State Grid Corp of China SGCC
Original Assignee
North China Electric Power Research Institute Co Ltd
State Grid Corp of China SGCC
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    • G—PHYSICS
    • G05—CONTROLLING; REGULATING
    • G05B—CONTROL OR REGULATING SYSTEMS IN GENERAL; FUNCTIONAL ELEMENTS OF SUCH SYSTEMS; MONITORING OR TESTING ARRANGEMENTS FOR SUCH SYSTEMS OR ELEMENTS
    • G05B23/00—Testing or monitoring of control systems or parts thereof
    • G05B23/02—Electric testing or monitoring
    • G05B23/0205—Electric testing or monitoring by means of a monitoring system capable of detecting and responding to faults
    • G05B23/0259—Electric testing or monitoring by means of a monitoring system capable of detecting and responding to faults characterized by the response to fault detection
    • G05B23/0286—Modifications to the monitored process, e.g. stopping operation or adapting control
    • G05B23/0294—Optimizing process, e.g. process efficiency, product quality
    • G—PHYSICS
    • G06—COMPUTING OR CALCULATING; COUNTING
    • G06F—ELECTRIC DIGITAL DATA PROCESSING
    • G06F30/00—Computer-aided design [CAD]

Definitions

  • the invention relates to an energy efficiency analysis technology of a coal-fired generating set, in particular to a method for analyzing energy efficiency of a generator set.
  • the energy conversion efficiency ⁇ E of the generator set is the product of various processes such as boilers and steam turbines, as shown in the following formula:
  • ⁇ E ⁇ B ⁇ P ⁇ T ⁇ (1-W S /W G )
  • ⁇ B is the boiler thermal efficiency
  • ⁇ P is the pipeline efficiency
  • ⁇ T is the turbine efficiency
  • W S is the self-consumption power
  • W G is the power generation.
  • the energy efficiency level of the unit is expressed by the energy conversion efficiency ⁇ E , the larger the value, the better; if the power consumption coal consumption b is used, the smaller the value, the better.
  • the invention provides a method for energy efficiency analysis of a generator set to accurately analyze the energy efficiency of the generator set.
  • an embodiment of the present invention provides a method for analyzing energy efficiency of a generator set, and the energy efficiency analysis method of the generator set includes:
  • target value and actual value including the genset design parameters, the actual coal consumption of the boiler, the current ambient temperature, the circulating water temperature of the steam turbine, the load rate, the heat generation ratio of the steam turbine unit, the power generation of the steam turbine unit, and the performance of the unit;
  • the boiler performance test, the steam turbine performance test and the plant power rate test performance test are respectively used to calculate the boiler efficiency deviation, the steam turbine unit efficiency deviation and the plant power consumption deviation, and according to the boiler efficiency deviation, the steam turbine Group efficiency deviation and plant power rate deviation calculation equipment performance deviation;
  • the external condition deviation is calculated according to the actual coal burning amount of the boiler, the current ambient temperature, the circulating water temperature of the steam turbine unit, the heating power generation ratio of the steam turbine unit, and the power generation amount of the steam turbine unit, including:
  • Measuring the actual coal burning amount of the boiler determining whether the deviation between the coal type of the designed coal type and the actual coal burning amount of the boiler is greater than a preset deviation value
  • the change amount ⁇ q 2 of the exhaust heat loss is calculated according to the exhaust gas temperature deviation ⁇ Lv ;
  • C fh is the content of fly ash combustibles of the actual coal entering the furnace, %;
  • a ar is the ash content of the actual coal entering the furnace, %;
  • Q ar net is the base low calorific value of the actual coal received, kJ/kg;
  • q 4 is the design value of boiler solid incomplete combustion loss, %.
  • the external condition deviation is calculated according to the actual coal burning amount of the boiler, the current ambient temperature, the circulating water temperature of the steam turbine unit, the heating power generation ratio of the steam turbine unit, and the power generation amount of the steam turbine unit, including:
  • the turbine back pressure is obtained based on the influence of ambient temperature on the back pressure
  • the total amount of influence ⁇ b of the ambient temperature on the coal consumption of the unit is calculated according to the amount of change ⁇ q 2 of the heat loss of the exhaust gas of the boiler and the difference ⁇ H R .
  • the external condition deviation is calculated according to the actual coal burning amount of the boiler, the current ambient temperature, the circulating water temperature of the steam turbine unit, the heating power generation ratio of the steam turbine unit, and the power generation amount of the steam turbine unit, including:
  • the amount of change ⁇ q 4 of the incomplete combustion loss of the boiler solids and the increase of the plant power rate are ⁇ ⁇ B is zero.
  • the amount of change ⁇ q 2 of the exhaust heat loss is zero.
  • the plant power consumption increase amount ⁇ ⁇ B caused by the increase in the amount of coal entering the furnace is calculated according to the difference between the power generation amount and the actual coal burning amount of the boiler and the designed coal type coal amount, including:
  • the coal consumption change amount ⁇ b caused by the coal quality change is calculated according to the change amount ⁇ q 4 of the boiler solid incomplete combustion loss, the smoke heat loss change amount ⁇ q 2 , and the plant power rate increase amount ⁇ ⁇ B , including: Bringing the change in the incomplete combustion loss of the boiler solids, the change in the heat loss of the exhaust gas, and the increase in the power consumption rate of the boiler into the formula
  • b st is the unit design coal consumption
  • ⁇ B is the boiler efficiency design value
  • ⁇ is the auxiliary electromechanical consumption design value.
  • the boiler exhaust temperature is calculated based on the air preheater inlet air temperature and the air preheater inlet flue gas temperature. ,include:
  • ⁇ En is the air preheater inlet flue gas temperature
  • ⁇ Lv is the air preheater outlet flue gas temperature
  • t En air preheater inlet flue gas temperature
  • q 2 is the design value of the boiler exhaust heat loss at the set ambient temperature T.
  • the turbine back pressure is obtained based on the influence of the ambient temperature on the back pressure, including: obtaining the turbine back pressure at the current ambient temperature according to the influence curve of the ambient temperature on the back pressure.
  • the turbine back pressure is obtained based on the influence of the ambient temperature on the back pressure, including:
  • the condenser outlet temperature difference is calculated based on design data under load conditions, including:
  • the total amount of influence ⁇ b of the ambient temperature on the coal consumption of the unit is calculated according to the amount of change ⁇ q 2 of the heat loss of the exhaust gas of the boiler and the difference ⁇ H R , including:
  • the determining q j , ⁇ j , and ⁇ j of the jth heater under each load condition includes:
  • the type of the jth heater is a surface heater, determining q j , ⁇ j , and ⁇ j of the jth heater according to Formula 1;
  • t j is the outlet enthalpy of the j-th heater
  • t j-1 is the outlet enthalpy of the j-1th heater
  • h j is the extraction enthalpy of the j-th heater
  • t sj is the jth
  • the outlet of the stage heater is hydrophobic
  • the type of the jth heater is a pool heater, determining q j , ⁇ j , and ⁇ j of the jth heater according to Formula 2;
  • t j is the outlet water enthalpy of the j-th heater
  • t j-1 is the outlet water enthalpy of the j-1th heater
  • h j is the extraction enthalpy of the j-th heater
  • t s(j+ 1) is the hydrophobic enthalpy of the outlet of the j+1th heater.
  • the equivalent enthalpy drop and extraction efficiency of the j-th heater under each load condition are calculated according to q j , ⁇ j and ⁇ j of the j-th heater under the respective load conditions. ,include:
  • h C is the condensable gas enthalpy
  • a i is the i-th stage of the heater or [tau] i ⁇ i
  • q i 1 kg heating steam heat discharge in the i-th stage heater
  • H i is the i-th stage heater Equivalent enthalpy drop
  • i jm, m ⁇ 1, and i ⁇ 1
  • ⁇ i is the soaring of 1 kg of water in the i-th heater
  • ⁇ i is 1 kg of hydrophobic in the i-th heater The amount of heat released.
  • the jth heater is a pool heater
  • a i is ⁇ i
  • the j heater is a surface heater
  • the j-1 heater to the jm heater A i is ⁇ i
  • the jm- th heater is a pool heater
  • a j of the jm-1 heater to the first heater is ⁇ i .
  • the information on the relationship between the extraction efficiency of the jth stage heater and the turbine load according to the cubic polynomial includes:
  • ⁇ j a 1 x 3 +a 2 x 2 +a 3 x+a 4
  • a 1 , a 2 , a 3 , and a 4 are constants.
  • the actual load of the steam turbine unit is obtained, and the actual pumping efficiency of the j-th heater under the actual load is calculated according to the cubic polynomial corresponding to the actual load and the relationship information, including:
  • the power generation amount of the steam turbine unit is acquired, and the j-th stage is calculated according to the extraction heat supply of the j-th heater, the actual pumping efficiency of the j-th heater, and the power generation amount of the steam turbine unit.
  • the influence of the extraction heating of the heater on the heat consumption of the steam turbine unit ⁇ H j including:
  • Q j is the extraction heat supply of the j-th heater
  • ⁇ j is the actual pumping efficiency of the j-th heater.
  • the device performance deviation is calculated based on the boiler efficiency deviation, the steam turbine efficiency deviation, and the plant power usage deviation, including:
  • the device performance curve is generated according to the load point and the coal consumption deviation of the power supply under the plurality of working conditions, and the device performance deviation is obtained according to the device performance curve under the current load.
  • the coal consumption deviation ⁇ b of the power supply under the plurality of operating conditions is respectively calculated according to the boiler efficiency deviation, the turbine unit efficiency deviation, and the factory power consumption deviation, including:
  • ⁇ b is the coal consumption design value
  • ⁇ b is the boiler efficiency design value
  • ⁇ ( ⁇ b ) is the boiler efficiency deviation
  • ⁇ tb is the turbine unit efficiency design value
  • ⁇ ( ⁇ tb ) is the turbine unit efficiency deviation
  • the energy efficiency of the genset is calculated according to the preset weights of the two differences and the corresponding membership function, including: calculating the energy efficiency R of the genset according to the following formula:
  • A is a preset weight vector of two kinds of deviations;
  • the deviation of the unit coal consumption should be the value b sld and the unit coal consumption target value b obj ⁇ b obj belongs to the degree of membership of the first to fifth levels;
  • the deviation of the unit coal consumption should be the value b sld and the actual coal consumption actual value b act ⁇ b act belongs to the degree of membership of the first to fifth levels.
  • the energy efficiency of the genset is calculated according to the preset weights of the two differences and the corresponding membership function, including: calculating the energy efficiency R of the genset according to the following formula:
  • A is a preset weight vector of two kinds of deviations;
  • the deviation of the unit efficiency ⁇ sld from the unit efficiency target value ⁇ obj ⁇ obj belongs to the membership degree of the first level to the fifth level respectively;
  • the deviation of the unit efficiency ⁇ sld from the actual value ⁇ act of the unit efficiency ⁇ act belongs to the degree of membership of the first to fifth stages.
  • the total influence ⁇ H of the steam turbine heating heat on the heat consumption of the steam turbine unit can be determined, thereby facilitating the research on the energy efficiency level finally achieved by the generator set.
  • the problem of calculating the influence of the steaming heat supply on the heat consumption of the steam turbine unit has not been solved.
  • the influence of the environmental temperature change on the coal consumption of the coal-fired generating unit can be quantitatively calculated, the external condition deviation can be accurately calculated, and the energy efficiency level finally achieved by the generator set can be studied.
  • the influence of the coal quality deviation on the coal consumption of the coal-fired generating unit can be quantitatively calculated, the external condition deviation can be accurately calculated, and the energy efficiency level finally achieved by the generator set can be studied.
  • the influence of extraction heating on the heat consumption of the steam turbine unit By quantitatively calculating the influence of extraction heating on the heat consumption of the steam turbine unit, the influence of the environmental temperature change on the coal consumption of the coal-fired generating unit, the influence of the coal quality deviation on the coal consumption of the coal-fired generating unit, the equipment performance deviation and the design value, it can be quantitatively calculated.
  • the reaching value is based on the deviation between the expected value and the target value and the design value.
  • the energy efficiency of the generator set can be accurately analyzed. To provide a scientific and reasonable calculation basis for determining the energy efficiency of the unit, to guide the improvement of the operation and management level of the unit.
  • FIG. 1 is a flow chart of an energy efficiency analysis method for a generator set that affects energy efficiency of a generator set according to an embodiment of the present invention
  • FIG. 2 is a schematic diagram of a calculation method for the influence of coal quality deviation on coal consumption of a coal-fired generating unit according to an embodiment of the present invention
  • FIG. 3 is a schematic flow chart of a method for calculating a coal quality deviation affecting coal consumption of a coal-fired generating unit according to another embodiment of the present invention
  • FIG. 4 is a flow chart of a method for calculating an influence of an environmental temperature change on coal consumption of a coal-fired generating unit according to an embodiment of the present invention
  • FIG. 5 is a schematic diagram showing the influence of ambient temperature on back pressure according to an embodiment of the present invention.
  • FIG. 6 is a flow chart of a method for obtaining a turbine back pressure based on an influence of ambient temperature on back pressure according to an embodiment of the present invention
  • Figure 7 is a schematic diagram of a typical unit back pressure correction curve
  • FIG. 8 is a flow chart 1 of a method for calculating the influence of steam extraction heat on the heat consumption of a steam turbine unit according to an embodiment of the present invention
  • FIG. 9 is a flow chart 2 of a method for calculating the influence of steam extraction heat on the heat consumption of a steam turbine unit according to an embodiment of the present invention
  • FIG. 10 is a schematic structural view of a steam turbine unit having a multi-stage heater according to an embodiment of the present invention.
  • 11 is a triangular and semi-trapezoidal evaluation model of ⁇ b obj according to an embodiment of the present invention.
  • Figure 12 is a triangular and semi-trapezoidal evaluation model of ⁇ b act in an embodiment of the present invention.
  • the ultimate energy efficiency level can be determined by three factors, namely: the design and manufacturing level of the generator set; the application conditions of the generator set; the manager on the generator set The level of management application.
  • the manager's management level of the generator set is the subjective factor of the unit operation, which can be improved through the improvement of operation management.
  • the design and manufacturing level of the generator set, as well as the application conditions of the generator set, are objective factors in the operation of the unit.
  • Target value or optimal value The highest performance value based on the same steam design parameters can be ideal or optimal.
  • the optimal value represents the best design of the same type of unit, and the management level is high. To the best;
  • (d) Reachable value refers to the actual operation of the unit, under certain objective conditions (such as temperature, circulating water temperature and other objective conditions that cannot be artificially changed) and a certain working condition (such as load rate), a certain supply
  • certain objective conditions such as temperature, circulating water temperature and other objective conditions that cannot be artificially changed
  • a certain working condition such as load rate
  • the value should be determined based on the energy efficiency design value and by eliminating the effects of equipment performance deviation and objective conditional deviation.
  • Equipment performance deviation refers to the difference between the unit performance and the design value under the design conditions, which comprehensively reflects the design, manufacture and installation level of the equipment. If the equipment modification is not implemented, the equipment performance deviation cannot be changed.
  • the objective conditional deviation refers to the deviation caused by the inconsistency between the objective conditions and the design conditions of the unit operation.
  • the so-called objective conditions are the geographical conditions, meteorological conditions, grid load restrictions, etc., which are not affected by human factors.
  • the energy value deviation value caused by the design value minus equipment performance deviation and objective condition deviation is the value that the unit should reach, namely:
  • the influence of external condition deviation mainly considers three factors: the actual common coal quality deviates from the energy efficiency deviation caused by the designed coal quality, the actual environmental temperature deviates from the design environmental temperature caused by the unit energy efficiency deviation, and the actual output of the unit deviates from the rated output force caused by the energy efficiency deviation.
  • the external conditional deviation is the sum of these three parts of energy efficiency deviation.
  • the invention is based on the deviation of the expected value from the target value and the design value, and can accurately analyze the energy efficiency of the generator set according to the preset weight and the corresponding membership function.
  • Embodiments of the present invention provide a method for analyzing energy efficiency of a generator set. As shown in FIG. 1 , the energy efficiency analysis method of the generator set includes:
  • a generator set parameter including a generator set design parameter, a boiler actual coal consumption amount, a current ambient temperature, a steam turbine group circulating water temperature, a load rate, a steam turbine unit heat generation ratio, a steam turbine unit power generation amount, and a unit performance target value And actual value;
  • S102 Calculating an external condition deviation according to the actual coal burning amount of the boiler, the current ambient temperature, the circulating water temperature of the steam turbine unit, the heating power generation ratio of the steam turbine unit, and the power generation amount of the steam turbine unit, wherein the external condition deviation is coal quality deviation and ambient temperature The sum of the deviation and the exhaust heat supply deviation;
  • S105 Calculate the difference between the expected value and the target value and the actual value respectively, and calculate the energy efficiency of the generator set according to the preset weights of the two differences and the corresponding membership function.
  • the present invention separately calculates the coal quality deviation, the environmental temperature deviation, the extraction heating deviation and the equipment performance deviation, and can calculate the expected value under any load, according to the expected value and the performance of the unit.
  • the target value and the actual value can be used to quantitatively analyze the energy efficiency of the generator set.
  • the actual coal consumption of the boiler in S101, the current ambient temperature, the circulating water temperature of the steam turbine, the load rate, the heat generation ratio of the steam turbine unit, and the power generation unit of the steam turbine unit are the parameters required to calculate the external condition deviation.
  • the external condition deviation consists of coal quality deviation, ambient temperature deviation and extraction heating deviation.
  • the actual value is the average performance of the unit in the same ranking in the same or same capacity generator set.
  • the predetermined ranking can be, for example, the top 10% of the unit performance in the same or same capacity generator set.
  • FIG. 2 is a flow chart of a method for calculating coal quality deviation according to an embodiment of the present invention. As shown in FIG. 2, a method for calculating coal quality deviation includes:
  • S203 Calculating a plant power consumption increase amount ⁇ ⁇ B caused by an increase in the amount of coal entering the furnace according to the difference between the power generation amount and the actual coal burning amount of the boiler and the designed coal type coal burning amount;
  • S206 Calculate the coal consumption change amount ⁇ b caused by the coal quality change according to the change amount of the incomplete combustion loss of the boiler solids, the change amount of the exhaust heat loss, and the increase amount of the plant power consumption rate.
  • C fh is the fly ash combustible content of the actual coal entering the furnace, %;
  • a ar is the ash content of the actual coal entering the furnace, %;
  • Q ar net is the base low calorific value of the actual coal entering the furnace, kJ/ Kg;
  • q 4 is the designed value of boiler solid incomplete combustion loss, %.
  • the present invention separately calculates the amount of change in the incomplete combustion loss of the boiler solids, the amount of change in the heat loss of the exhaust gas, and the amount of increase in the power consumption of the plant, and then uses the amount of change in the incomplete combustion loss of the boiler solids.
  • the amount of change in smoke heat loss and the increase in power consumption rate of the plant are used to calculate the change in coal consumption caused by coal quality change.
  • the influence of coal quality deviation on coal consumption of coal-fired generating units is quantitatively calculated, and data is provided for accurate calculation of external condition deviation.
  • FIG. 3 is a flow chart of a method for calculating the influence of coal quality deviation on coal consumption of a coal-fired generating unit according to another embodiment of the present invention. The present invention will be described in detail below with reference to FIGS. 2 and 3.
  • the calculation of the influence of coal quality should be based on the deviation between the actual coal consumption of the boiler and the coal type of the designed coal type when the calorific value of the boiler is the lowest.
  • the actual coal quality deviates from the designed coal quality, which mainly affects the economics of the boiler, and is reflected in the influence of the design value (q 4 ) of the incomplete combustion loss of the boiler solids and the heat loss on the exhaust gas.
  • the variation amount ⁇ q 4 of the incomplete combustion loss of the boiler solid is calculated by the above formula. It is also necessary to calculate the plant power consumption increase amount ⁇ ⁇ B caused by the increase in the amount of coal entering the furnace according to the difference between the power generation amount and the actual coal burning amount of the boiler and the designed coal type coal burning amount. Specifically, the plant power consumption increase amount ⁇ ⁇ B is calculated by the following formula:
  • Equation 2 ⁇ B is the difference between the actual amount of coal fired boiler design coal amount, t / h; W f of electricity, kW.
  • Equation 2 By taking the difference between the amount of power generated and the actual amount of coal burned by the boiler and the amount of coal burned by the design coal into Equation 2, the increase in the plant power consumption rate ⁇ ⁇ B caused by the increase in the amount of coal entering the furnace can be calculated.
  • the preset offset value may be 10%, and the present invention is not limited thereto.
  • ⁇ Lv is the exhaust gas temperature deviation
  • the preset moisture value may be 20%, and the invention is not limited thereto.
  • the amount of coal consumption caused by the change in coal quality can be calculated.
  • ⁇ b specifically, it is necessary to bring the amount of change in the incomplete combustion loss of the boiler solids, the amount of change in the exhaust heat loss, and the increase in the power consumption rate of the plant into the following formula to calculate the amount of change ⁇ b in coal consumption caused by the change in coal quality.
  • Equation 4 ⁇ q 4 + ⁇ q 2 can be expressed by the following formula:
  • ⁇ B is the amount of change in boiler efficiency caused by coal quality change.
  • the amount of change ⁇ q 2 is calculated by Equation 3; it is also possible that only the change amount ⁇ q 2 of the exhaust heat loss is zero, the amount of change ⁇ q 4 of the incomplete combustion loss of the boiler solids, and the increase amount ⁇ ⁇ B of the plant power rate are respectively passed by the formula 1 and the formula 2 calculation; it can also be the change amount ⁇ q 4 of the incomplete combustion loss of the boiler solids, the increase rate of the plant power consumption rate ⁇ ⁇ B and the change amount ⁇ q 2 of the exhaust heat loss, or the change amount of the incomplete combustion loss of the boiler solids ⁇ q 4.
  • the increase rate of the plant power consumption rate ⁇ ⁇ B and the change amount of the heat loss of the exhaust gas ⁇ q 2 are not zero, and are calculated by Equation 1, Equation 2 and Equation 3, respectively.
  • the influence of the coal quality deviation on the coal consumption of the coal-fired generating unit can be quantitatively calculated, the external condition deviation can be accurately calculated, and the energy efficiency level finally achieved by the generator set can be studied.
  • FIG. 4 is a flow chart of a method for calculating an influence of ambient temperature change on coal consumption of a coal-fired generating set according to an embodiment of the present invention. As shown in FIG. 4, the calculating method includes the following steps:
  • S401 Obtain an air preheater inlet air temperature and an air preheater inlet flue gas temperature at a set ambient temperature T, and calculate a boiler exhaust according to the air preheater inlet air temperature and the air preheater inlet flue gas temperature. temperature ;
  • S404 Find a steam turbine back pressure correction curve according to the steam turbine back pressure, and obtain a difference ⁇ H R between the actual heat consumption H R and the designed heat loss H RTHA of the steam turbine back pressure;
  • the invention first calculates the change amount of the heat loss of the boiler exhaust gas and the difference of the heat consumption of the steam turbine, and then calculates the total influence of the ambient temperature on the coal consumption of the unit according to the variation of the heat loss of the exhaust heat of the boiler and the heat loss of the steam turbine.
  • the influence of ambient temperature change on coal consumption of coal-fired generating units can be quantitatively calculated.
  • the boiler exhaust gas temperature can be calculated. .
  • ⁇ En is the air preheater inlet flue gas temperature
  • ⁇ Lv is the air preheater outlet flue gas temperature
  • t En air preheater inlet flue gas temperature
  • Boiler exhaust temperature when using T can calculate the change amount ⁇ q 2 of the boiler exhaust heat loss, specifically, the boiler exhaust gas temperature Bring the following formula to calculate the amount of change ⁇ q 2 of the boiler exhaust heat loss:
  • q 2 is the design value of the boiler exhaust heat loss at the set ambient temperature T.
  • the steam turbine is divided into a wet cooling unit and an air cooling unit.
  • step S403 the method of obtaining the back pressure of the steam turbine based on the influence of the ambient temperature on the back pressure is different, and the wet cooling unit and the air cooling unit are different and need to be separately calculated.
  • step S403 can directly obtain the turbine back pressure at the current ambient temperature according to the influence curve of the ambient temperature on the back pressure, and the influence curve of the ambient temperature on the back pressure is as shown in FIG. 5 .
  • S601 Calculate the temperature difference of the condenser outlet according to the design data under load conditions.
  • the steam pressure characteristic table can be found that the exhaust steam temperature under the back pressure is 31.8 ° C, and the condenser inlet water temperature is 24 ° C under the design conditions, then the condenser outlet The temperature difference is 7.8 °C.
  • the temperature difference is the necessary temperature difference for ensuring the heat transfer effect of the condenser, and can vary with the flow rate of the circulating water.
  • the condenser outlet temperature difference is considered to be the design value and remains unchanged.
  • S602 Calculate the actual exhaust gas temperature according to the circulating water inlet temperature and the temperature difference.
  • the actual exhaust temperature is the sum of the actual circulating water temperature and the condenser outlet temperature difference.
  • S603 Find a water vapor pressure characteristic table according to the actual exhaust gas temperature, and obtain a turbine back pressure corresponding to the actual exhaust gas temperature.
  • each unit needs its own back pressure correction curve.
  • the typical unit back pressure correction curve is shown in Figure 7.
  • the influence of the environmental temperature change on the coal consumption of the coal-fired generating unit can be quantitatively calculated, the external condition deviation can be accurately calculated, and the energy efficiency level finally achieved by the generating unit can be studied.
  • the calculation method includes:
  • Step 801 Acquire steam extraction enthalpy of the heaters of each stage under the n load conditions of the steam turbine unit, the outlet water raft, the outlet hydrophobic raft, and the extraction heat supply of the heaters of the respective stages.
  • n is greater than or equal to 3, that is, in the embodiment of the present invention, it is required to obtain the extraction steam, the outlet water raft, the outlet hydrophobic raft of the heaters of the various stages under at least three load conditions, and the extraction heating of the heaters of the various stages. the amount.
  • Step 802 Determine q j , ⁇ j , and ⁇ j of the jth heater under each load condition.
  • q j is the calorific value of 1 kg of heated steam in the j-th heater; ⁇ j is the soaring of 1 kg of water in the j-th heater; ⁇ j is 1 kg of hydrophobic in the j-th heater The amount of heat released.
  • Step 803 Calculate the equivalent enthalpy drop and extraction efficiency of the j-th heater under each load condition according to q j , ⁇ j and ⁇ j of the j-th heater under each load condition.
  • Step 804 fitting the relationship between the extraction efficiency of the j-th heater and the steam turbine load according to the cubic polynomial.
  • Step 805 Acquire an actual load of the steam turbine unit, and calculate an actual pumping efficiency of the j-th heater under the actual load according to a cubic polynomial corresponding to the actual load and the relationship information.
  • Step 806 obtaining the power generation amount of the steam turbine unit, and calculating the extraction power of the j-th heater according to the extraction heat supply of the j-th heater, the actual pumping efficiency of the j-th heater, and the power generation amount of the steam turbine unit.
  • the amount of heat affecting the heat consumption of the steam turbine unit ⁇ H j .
  • Step 807 Superimpose the influence of the steaming heat supply of the heaters of the various stages on the heat consumption of the steam turbine unit ⁇ H j , and determine the total influence ⁇ H of the steam turbine heating heat on the heat consumption of the steam turbine unit.
  • the method for calculating the influence of the steam extraction heat on the heat consumption of the steam turbine unit provided by the embodiment of the invention can determine the total influence ⁇ H of the steam turbine heating heat on the heat consumption of the steam turbine unit, thereby facilitating the final realization of the generator set.
  • the study of energy efficiency levels. The problem of calculating the influence of the steaming heat supply on the heat consumption of the steam turbine unit has not been solved.
  • the embodiment of the present invention provides an influence of the steam extraction heating on the heat consumption of the steam turbine unit.
  • a calculation method applied to a steam turbine unit having a multi-stage heater as shown in FIG. 10 the steam turbine group having a multi-stage heater including a steam turbine 21, a boiler 22, a first-stage heater 23, a second-stage heater 24, The third stage heater 25 and the like.
  • the calculation method of the influence of the steam extraction heating on the heat consumption of the steam turbine unit includes:
  • Step 901 Acquire steam extraction enthalpy of the heaters of each stage under the n load conditions of the steam turbine unit, the outlet water raft, the outlet hydrophobic raft, and the extraction heat supply of the heaters of the respective stages.
  • n is greater than or equal to 3, that is, in the embodiment of the present invention, it is required to obtain the extraction steam, the outlet water raft, the outlet hydrophobic raft of the heaters of the various stages under at least three load conditions, and the extraction heating of the heaters of the various stages. the amount.
  • the extraction enthalpy, outlet enthalpy, and outlet hydrophobic enthalpy of the heaters of the steam turbine under n load conditions can be known from the turbine design data.
  • the extraction heat supply of the heaters of the various stages can be obtained through the extraction heating port table.
  • Step 902 Determine the type of the jth stage heater.
  • step 903 is performed; if the type of the jth heater is a pool heater, step 904 is performed.
  • Step 903 determining q j , ⁇ j , and ⁇ j of the j-th heater according to Formula 10.
  • Equation 10 is:
  • Step 904 11 is determined according to the formula Q j of the j-th stage heater, [tau] j and ⁇ j.
  • Equation 11 is:
  • step 905 is continued.
  • Step 905 Calculate the equivalent enthalpy drop H j and the extraction efficiency ⁇ j of the j-th heater under each load condition according to Formula 12.
  • the formula 12 is:
  • h C is the condensable gas enthalpy
  • a i is the i-th stage of the heater or [tau] i ⁇ i
  • q i 1 kg heating steam heat discharge in the i-th stage heater
  • H i is the i-th stage heater Equivalent enthalpy drop
  • i jm, m ⁇ 1, and i ⁇ 1
  • ⁇ i is the soaring of 1 kg of water in the i-th heater
  • ⁇ i is 1 kg of hydrophobic in the i-th heater The amount of heat released.
  • the jth heater is a pool heater
  • a i is ⁇ i
  • the j heater is a surface heater
  • the j-1 heater to the jm heater A i is ⁇ i
  • the jm- th heater is a pool heater
  • a j of the jm-1 heater to the first heater is ⁇ i .
  • the equivalent enthalpy of the second stage heater is:
  • the equivalent enthalpy of the third stage heater is:
  • Step 906 fitting a relationship between the extraction efficiency ⁇ j of the j-th heater and the steam turbine load x according to a cubic polynomial.
  • a 1 , a 2 , a 3 , and a 4 are constants and can be known by the least squares method.
  • Step 908 Obtain a power generation amount of the steam turbine unit as W f , and according to the formula: Calculate the influence of the extraction heat of the jth stage heater on the heat loss of the steam turbine unit ⁇ H j .
  • Q j is the extraction heat supply of the j-th heater
  • ⁇ j is the actual pumping efficiency of the j-th heater.
  • Step 909 superimposing the influence of the steaming heat supply of the heaters of the various stages on the heat consumption of the steam turbine unit ⁇ H j , and determining the total influence ⁇ H of the steam turbine heating heat on the heat consumption of the steam turbine unit.
  • the method for calculating the influence of the steam extraction heat on the heat consumption of the steam turbine unit can determine the total influence ⁇ H of the steam turbine heating heat on the heat consumption of the steam turbine unit, thereby facilitating the final energy efficiency level of the power generating unit.
  • Research. The problem of calculating the influence of the steaming heat supply on the heat consumption of the steam turbine unit has not been solved.
  • Figures 2 to 10 illustrate in detail how to calculate coal quality deviation, ambient temperature deviation and extraction heating deviation, and quantitatively calculate the influence of external condition deviation on the energy efficiency of the generator set, in order to calculate the influence of objective factors on the energy efficiency of the generator set.
  • the size lays the foundation.
  • the boiler power efficiency deviation, the steam turbine efficiency deviation, and the factory power consumption deviation are separately calculated to calculate the power consumption coal consumption deviation ⁇ b in the plurality of working conditions, respectively, and the following formula is used to calculate the plurality of working conditions.
  • the power consumption coal consumption deviation ⁇ b The power consumption coal consumption deviation ⁇ b:
  • ⁇ b is the coal consumption design value
  • ⁇ b is the boiler efficiency design value
  • ⁇ ( ⁇ b ) is the boiler efficiency deviation
  • ⁇ tb is the turbine unit efficiency design value
  • ⁇ ( ⁇ tb ) is the turbine unit efficiency deviation
  • the first item on the right is the coal consumption design value multiplied by the boiler efficiency deviation / boiler efficiency design value;
  • the second item is the coal consumption design value multiplied by the turbine unit efficiency deviation / turbine unit efficiency design value, if the turbine unit heat is used When the consumption deviation replaces the efficiency of the steam turbine unit, the item is changed to + before;
  • the third item is the coal consumption design value multiplied by the factory power consumption deviation / (100 - design plant power consumption rate).
  • the number of multiple operating conditions is at least three to increase the accuracy of the curve.
  • calculating the energy efficiency of the generator set according to the preset weights of the two differences and the corresponding membership function can be implemented by various methods.
  • the energy efficiency R of the generator set can be calculated according to the following formula:
  • A is a preset weight vector of two kinds of deviations;
  • the deviation of the unit coal consumption should be the value b sld and the unit coal consumption target value b obj ⁇ b obj belongs to the degree of membership of the first to fifth levels;
  • the deviation of the unit coal consumption should be the value b sld and the actual coal consumption actual value b act ⁇ b act belongs to the degree of membership of the first to fifth levels.
  • the preset weight vector of two kinds of deviations (1 row and 2 columns) can be set according to the user's evaluation result of the importance of objective factors and subjective factors, and the sum of two elements in the vector should be equal to 1, as in an embodiment, two The weight of the deviation is 0.3:0.7, that is, the objective factor weight is 0.3, the subjective factor weight is 0.7, and the sum of the two is equal to 1.
  • the above formula is transformed into:
  • the ⁇ b obj is directly compared with the set coal consumption deviation value, and the calculation model is performed using the triangular and semi-trapezoidal evaluation models, as shown in FIG.
  • ⁇ b obj is the membership of class B:
  • the above S, A, B, C, and D levels correspond to the first to fifth levels, respectively, and the first level is the lowest.
  • the ⁇ b act is directly compared with the set coal consumption deviation value, and the calculation model is performed using the triangular and semi-trapezoidal evaluation models, as shown in FIG.
  • ⁇ b act is the membership function of B:
  • the genset energy efficiency R can be calculated according to the following formula:
  • A is a preset weight vector of two kinds of deviations;
  • the deviation of the unit coal consumption should be the value b sld and the unit coal consumption target value b obj ⁇ b obj belongs to the degree of membership of the first to fifth levels;
  • the deviation of the unit coal consumption should be the value b sld and the actual coal consumption actual value b act ⁇ b act belongs to the degree of membership of the first to fifth levels.
  • the total influence ⁇ H of the steam turbine heating heat on the heat consumption of the steam turbine unit can be determined, thereby facilitating the research on the energy efficiency level finally achieved by the generator set.
  • the problem of calculating the influence of the steaming heat supply on the heat consumption of the steam turbine unit has not been solved.
  • the influence of the environmental temperature change on the coal consumption of the coal-fired generating unit can be quantitatively calculated, the external condition deviation can be accurately calculated, and the energy efficiency level finally achieved by the generator set can be studied.
  • the influence of the coal quality deviation on the coal consumption of the coal-fired generating unit can be quantitatively calculated, the external condition deviation can be accurately calculated, and the energy efficiency level finally achieved by the generator set can be studied.
  • the influence of extraction heating on the heat consumption of the steam turbine unit By quantitatively calculating the influence of extraction heating on the heat consumption of the steam turbine unit, the influence of the environmental temperature change on the coal consumption of the coal-fired generating unit, the influence of the coal quality deviation on the coal consumption of the coal-fired generating unit, the equipment performance deviation and the design value, it can be quantitatively calculated.
  • the value based on the deviation between the expected value and the target value and the actual value, according to the preset weight and the corresponding membership function, can quantitatively determine the energy efficiency level of the generator set, and provide a scientific evaluation for guiding the improvement of the unit equipment and the improvement of the operational management level. in accordance with.
  • embodiments of the present invention can be provided as a method, system, or computer program product. Accordingly, the present invention may take the form of an entirely hardware embodiment, an entirely software embodiment, or a combination of software and hardware. Moreover, the invention can take the form of a computer program product embodied on one or more computer-usable storage media (including but not limited to disk storage, CD-ROM, optical storage, etc.) including computer usable program code.
  • computer-usable storage media including but not limited to disk storage, CD-ROM, optical storage, etc.
  • the computer program instructions can also be stored in a computer readable memory that can direct a computer or other programmable data processing device to operate in a particular manner, such that the instructions stored in the computer readable memory produce an article of manufacture comprising the instruction device.
  • the apparatus implements the functions specified in one or more blocks of a flow or a flow and/or block diagram of the flowchart.
  • These computer program instructions can also be loaded onto a computer or other programmable data processing device such that a series of operational steps are performed on a computer or other programmable device to produce computer-implemented processing for execution on a computer or other programmable device.
  • the instructions provide steps for implementing the functions specified in one or more of the flow or in a block or blocks of a flow diagram.

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Abstract

一种发电机组能效分析方法，包括：获取发电机组参数、机组性能的目标值及实际值；根据发电机组参数中的锅炉实际燃煤量、当前环境温度、汽轮机组循环水温度、汽轮机组供热发电比、汽轮机组的发电量计算外部条件偏差（S102）；在多个工况下，分别通过锅炉性能试验、汽轮机组性能试验及厂用电率测试性能试验计算锅炉效率偏差、汽轮机组效率偏差及厂用电率偏差，并根据所述锅炉效率偏差、汽轮机组效率偏差及厂用电率偏差计算设备性能偏差（S103）；根据所述发电机组设计参数、所述外部条件偏差及设备性能偏差计算机组实际运行中的应达值（S104）；分别计算所述应达值与所述目标值及实际值的差值，按照两种差值的预设权重及对应隶属函数计算发电机组能效（S105）。

Description

发电机组能效分析方法 技术领域
本发明涉及燃煤发电机组能效分析技术，尤其涉及一种发电机组能效分析方法。
背景技术
随着社会对电力的需求越来越高，如何提高发电机组的能效成为了当前人们关注的问题。
从能源转化的角度而言，发电机组的能源转化效率ηE为锅炉、汽机等各个流程之积，如下式表示：
ηE＝ηB·ηP·ηT·(1-WS/WG)
其中，ηB为锅炉热效率，ηP为管道效率，ηT为汽机效率，WS为自耗电量，WG为发电量。
通常习惯用供电煤耗b来表示燃煤电站的能源转化效率ηE，两者关系为：
Figure PCTCN2016099426-appb-000001
机组能效水平若采用能源转化效率ηE表示，数值越大越好；用采用供电煤耗b来表示，则数值越小越好。
为了分析能耗变化，现有技术中，通常在统计某一时期内，燃煤电站的标煤消耗量Bb和外供电量Wg，据此计算供电煤耗：
Figure PCTCN2016099426-appb-000002
上述方法中，由于能源转化效率ηE或供电煤耗b本身的信息量太小，无法分析什么原因产生的能效偏差问题，无法解决不同生产条件下的能效评价公平性问题。
发明内容
本发明提供一种发电机组能效分析方法，以准确分析发电机组能效。
为了实现上述目的，本发明实施例提供了一种发电机组能效分析方法，该发电机组能效分析方法包括：
获取包含发电机组设计参数、锅炉实际燃煤量、当前环境温度、汽轮机组循环水温度、负荷率、汽轮机组供热发电比、汽轮机组的发电量、机组性能的目标值及实际值；
根据所述锅炉实际燃煤量、当前环境温度、汽轮机组循环水温度、汽轮机组供热发电比、汽轮机组的发电量计算外部条件偏差，所述外部条件偏差为煤质偏差、环境温度偏差及抽气供热偏差三者之和；
在多个工况下，分别通过锅炉性能试验、汽轮机组性能试验及厂用电率测试性能试验计算锅炉效率偏差、汽轮机组效率偏差及厂用电率偏差，并根据所述锅炉效率偏差、汽轮机组效率偏差及厂用电率偏差计算设备性能偏差；
根据所述发电机组设计参数、所述外部条件偏差及设备性能偏差计算机组实际运行中的应达值；
分别计算所述应达值与所述目标值及实际值的差值，按照两种差值的预设权重及对应隶属函数计算发电机组能效。
一实施例中，根据所述锅炉实际燃煤量、当前环境温度、汽轮机组循环水温度、汽轮机组供热发电比、汽轮机组的发电量计算外部条件偏差，包括：
测量锅炉实际燃煤量，判断设计煤种燃煤量与所述锅炉实际燃煤量的偏差是否大于预设偏差值；
如果设计煤种燃煤量与所述锅炉实际燃煤量的偏差大于预设偏差值，根据公式
Figure PCTCN2016099426-appb-000003
计算锅炉固体不完全燃烧损失的变化量Δq4；
根据发电量及所述锅炉实际燃煤量与设计煤种燃煤量的差值计算入炉煤量增加导致的厂用电率增加量ΔλΔB；
判断入炉煤水分是否超过预设水分值；
如果入炉煤水分超过预设水分值，根据排烟温度偏差ΔθLv计算排烟热损失变化量Δq2；
根据所述锅炉固体不完全燃烧损失的变化量Δq4、排烟热损失变化量Δq2、厂用电率增加量ΔλΔB计算煤质变化引起的煤耗变化量Δb；
其中，Cfh为实际入炉煤的飞灰可燃物含量，％；Aar为实际入炉煤的灰分，％；Qar,net为实际入炉煤收到基低位发热量，kJ/kg；q4为锅炉固体不完全燃烧损失设计值，％。
一实施例中，根据所述锅炉实际燃煤量、当前环境温度、汽轮机组循环水温度、汽轮机组供热发电比、汽轮机组的发电量计算外部条件偏差，包括：
在设定环境温度T下，获取空气预热器入口风温和空气预热器入口烟气温度，并根据所述空气预热器入口风温和空气预热器入口烟气温度计算锅炉排烟温度
Figure PCTCN2016099426-appb-000004
；
根据所述锅炉排烟温度
Figure PCTCN2016099426-appb-000005
计算锅炉排烟热损失的变化量Δq2；
基于环境温度对背压的影响得到汽轮机背压；
根据所述汽轮机背压查找汽轮机背压修正曲线，获得所述汽轮机背压下的实际热耗HR与设计热耗HRTHA的差值ΔHR；
根据锅炉排烟热损失的变化量Δq2及所述差值ΔHR计算环境温度对机组煤耗的影响总量Δb。
一实施例中，根据所述锅炉实际燃煤量、当前环境温度、汽轮机组循环水温度、汽轮机组供热发电比、汽轮机组的发电量计算外部条件偏差，包括：
获取汽轮机组的n个负荷工况下的各级加热器的抽汽焓、出口水焓、出口疏水焓以及各级加热器的抽汽供热量；其中，n大于等于3；
确定各负荷工况下第j级加热器的qj、τj和γj；其中，qj为1千克加热蒸汽在第j级加热器中的放热量；τj为1千克水在第j级加热器中的焓升；γj为1千克疏水在第j级加热器中的放热量；
根据所述各负荷工况下第j级加热器的qj、τj和γj，计算各负荷工况下第j级加热器的等效焓降和抽汽效率；
根据三次多项式拟合第j级加热器的抽汽效率与汽轮机组负荷之间的关系信息；
获取汽轮机组的实际负荷，并根据所述实际负荷和关系信息对应的三次多项式，计算该实际负荷下的第j级加热器的实际抽气效率；
获取汽轮机组的发电量，并根据第j级加热器的抽汽供热量、第j级加热器的实际抽气效率和所述汽轮机组的发电量计算第j级加热器的抽汽供热对汽轮机组热耗的影响量ΔHj；
将各级加热器的抽汽供热对汽轮机组热耗的影响量ΔHj叠加，确定汽轮机抽汽供热对汽轮机组热耗的影响总量ΔH。
一实施例中，如果设计煤种燃煤量与所述锅炉实际燃煤量的偏差不大于预设偏差值，令所述锅炉固体不完全燃烧损失的变化量Δq4及厂用电率增加量ΔλΔB为零。
一实施例中，如果入炉煤水分不超过预设水分值，令所述排烟热损失变化量Δq2为零。
一实施例中，根据发电量及所述锅炉实际燃煤量与设计煤种燃煤量的差值计算入炉煤量增加导致的厂用电率增加量ΔλΔB，包括：
将发电量及所述锅炉实际燃煤量与设计煤种燃煤量的差值带入公式
Figure PCTCN2016099426-appb-000006
计算入炉煤量增加导致的厂用电率增加量ΔλΔB，其中，ΔB为锅炉实际燃煤量与设计煤种燃煤量的差值；Wf为发电量。
一实施例中，根据排烟温度偏差ΔθLv计算排烟热损失变化量Δq2，包括：将排烟温度偏差ΔθLv带入Δq2＝0.0035ΔθLv，计算排烟热损失变化量Δq2，其中ΔθLv＝0.7ΔMar，ΔMar为实际入炉煤种水分相对于设计煤种水分的增量。
一实施例中，根据所述锅炉固体不完全燃烧损失的变化量Δq4、排烟热损失变化量Δq2、厂用电率增加量ΔλΔB计算煤质变化引起的煤耗变化量Δb，包括：将所述锅炉固体不完全燃烧损失的变化量、排烟热损失变化量、厂用电率增加量带入公式
Figure PCTCN2016099426-appb-000007
中，计算煤质变化引起的煤耗变化量Δb，其中，bst为机组设计煤耗，ηB为锅炉效率设计值，λ为辅机电耗设计值。
一实施例中，根据所述空气预热器入口风温和空气预热器入口烟气温度计算锅炉排烟温度
Figure PCTCN2016099426-appb-000008
，包括：
将所述空气预热器入口空气温度和空气预热器入口烟气温度带入下述公式，计算所述锅炉排烟温度
Figure PCTCN2016099426-appb-000009
：
Figure PCTCN2016099426-appb-000010
其中，θEn为空气预热器入口烟气温度，θLv为空气预热器出口烟气温度，tEn空气预热器入口空气温度。
一实施例中，根据所述锅炉排烟温度
Figure PCTCN2016099426-appb-000011
计算锅炉排烟热损失的变化量Δq2，包括：
将所述锅炉排烟温度
Figure PCTCN2016099426-appb-000012
带入下述公式，计算所述锅炉排烟热损失的变化量Δq2：
Figure PCTCN2016099426-appb-000013
其中，q2为所述设定环境温度T下的锅炉排烟热损失设计值。
一实施例中，当所述汽轮机为空冷机组时，基于环境温度对背压的影响得到汽轮机背压，包括：根据环境温度对背压的影响曲线，获得当前环境温度下的汽轮机背压。
一实施例中，当所述汽轮机为湿冷机组时，基于环境温度对背压的影响得到汽轮机背压，包括：
根据负荷工况下的设计数据计算凝汽器出口温差；
根据循环水入口温度及所述温差计算实际排气温度；
根据所述实际排气温度查找水蒸汽压力特性表，得到所述实际排气温度对应的汽轮机背压。
一实施例中，根据负荷工况下的设计数据计算凝汽器出口温差，包括：
根据设定背压值查找水蒸汽压力特性表，获得所述设定背压值下的排汽温度及凝汽器进水温度；
根据所述排汽温度及凝汽器进水温度计算所述凝汽器出口温差。
一实施例中，根据锅炉排烟热损失的变化量Δq2及所述差值ΔHR计算环境温度对机组煤耗的影响总量Δb，包括：
将所述根据锅炉排烟热损失的变化量Δq2及所述差值ΔHR带入下述公式，计算环境温度对机组煤耗的影响总量Δb：
Figure PCTCN2016099426-appb-000014
其中，bst为机组设计煤耗，g/kWh；ηB为设计环境温度下的锅炉效率，％；HRD为设计环境温度下的汽轮机热耗，kJ/kWh。
一实施例中，所述确定各负荷工况下第j级加热器的qj、τj和γj，包括：
判断所述第j级加热器的类型；
若所述第j级加热器的类型为表面式加热器，根据公式一确定第j级加热器的qj、τj和γj；
所述公式一为：
Figure PCTCN2016099426-appb-000015
其中，tj为第j级加热器的出口水焓；tj-1为第j-1级加热器的出口水焓；hj为第j级加热器的抽汽焓；tsj为第j级加热器的出口疏水焓；
若所述第j级加热器的类型为汇集式加热器，根据公式二确定第j级加热器的qj、τj和γj；
所述公式二为：
Figure PCTCN2016099426-appb-000016
其中，tj为第j级加热器的出口水焓；tj-1为第j-1级加热器的出口水焓；hj为第j级加热器的抽汽焓；ts(j+1)为第j+1级加热器的出口疏水焓。
一实施例中，所述根据所述各负荷工况下第j级加热器的qj、τj和γj，计算各负荷工况下第j级加热器的等效焓降和抽汽效率，包括：
根据公式三计算各负荷工况下第j级加热器的等效焓降Hj和抽汽效率ηj；
所述公式三为：
Figure PCTCN2016099426-appb-000017
其中，hC为凝气焓；Ai为第i级加热器的τi或γi；qi为1千克加热蒸汽在第i级加热器中的放热量；Hi为第i级加热器的等效焓降；其中，i＝j-m，m≥1，且i≥1；τi为1千克水在第i级加热器中的焓升；γi为1千克疏水在第i级加热器中的放热量。
一实施例中，若第j级加热器为汇集式加热器，则Ai为τi；若第j级加热器为表面式加热器，则第j-1级加热器至第j-m级加热器的Ai为γi，所述第j-m级加热器为汇集式加热器；第j-m-1级加热器至第1级加热器的Ai为τi。
一实施例中，所述根据三次多项式拟合第j级加热器的抽汽效率与汽轮机组负荷之间的关系信息，包括：
根据三次多项式拟合第j级加热器的抽汽效率ηj与汽轮机组负荷x之间的关系曲线；所述关系曲线为：
ηj＝a1x3+a2x2+a3x+a4
其中，a1、a2、a3、a4为常数。
一实施例中，所述获取汽轮机组的实际负荷，并根据所述实际负荷和关系信息对应的三次多项式，计算该实际负荷下的第j级加热器的实际抽气效率，包括：
获取汽轮机组的实际负荷x，并根据汽轮机组的实际负荷x和公式ηj＝a1x3+a2x2+a3x+a4，计算汽轮机组的实际负荷x下的第j级加热器的实际抽气效率ηj。
一实施例中，所述获取汽轮机组的发电量，并根据第j级加热器的抽汽供热量、第j级加热器的实际抽气效率和所述汽轮机组的发电量计算第j级加热器的抽汽供热对汽轮机组热耗的影响量ΔHj，包括：
获取汽轮机组的发电量为Wf；
根据公式：
Figure PCTCN2016099426-appb-000018
计算第j级加热器的抽汽供热对汽轮机组热耗的影响量ΔHj；
其中，Qj为第j级加热器的抽汽供热量；ηj为第j级加热器的实际抽气效率。
一实施例中，根据所述锅炉效率偏差、汽轮机组效率偏差及厂用电率偏差计算设备性能偏差，包括：
根据所述锅炉效率偏差、汽轮机组效率偏差及厂用电率偏差分别计算所述多个工况下的供电煤耗偏差Δb；
根据所述多个工况下的负荷点及供电煤耗偏差生成设备性能曲线，在当前负荷下，根据所述设备性能曲线得到设备性能偏差。
一实施例中，根据所述锅炉效率偏差、汽轮机组效率偏差及厂用电率偏差分别计算所述多个工况下的供电煤耗偏差Δb，包括：
将所述锅炉效率偏差、汽轮机组效率偏差及厂用电率偏差分别计算所述多个工况下的供电煤耗偏差Δb分别带入下述公式计算所述多个工况下的供电煤耗偏差Δb：
Figure PCTCN2016099426-appb-000019
其中，b为煤耗设计值，ηb为锅炉效率设计值，Δ(ηb)为锅炉效率偏差，ηtb为汽轮机组效率设计值，Δ(ηtb)为汽轮机组效率偏差。
一实施例中，按照两种差值的预设权重及对应隶属函数计算发电机组能效，包括：根据下述公式计算发电机组能效R：
Figure PCTCN2016099426-appb-000020
其中，A为两种偏差的预设权重向量；
Figure PCTCN2016099426-appb-000021
分别为机组煤耗应达值bsld与机组煤耗目标值bobj的偏差Δbobj隶属于第一级至第五级的隶属度；
Figure PCTCN2016099426-appb-000022
分别为机组煤耗应达值bsld与机组煤耗实际值bact的偏差Δbact隶属于第一级至第五级的隶属度。
一实施例中，按照两种差值的预设权重及对应隶属函数计算发电机组能效，包括：根据下述公式计算发电机组能效R：
Figure PCTCN2016099426-appb-000023
其中，A为两种偏差的预设权重向量；
Figure PCTCN2016099426-appb-000024
分别为机组效率应达值ηsld与机组效率目标值ηobj的偏差Δηobj隶属于第一级至第五级的隶属度；
Figure PCTCN2016099426-appb-000025
分别为机组效率应达值ηsld与机组效率实际值ηact的偏差Δηact隶属于第一级至第五级的隶属度。
利用本发明，可以确定汽轮机抽汽供热对汽轮机组热耗的影响总量ΔH，从而便于对发电机组最终能达到的能效水平的研究。解决了当前还没有抽汽供热对汽轮机组热耗的影响量的计算方法的问题。
利用本发明，可以定量计算环境温度变化对燃煤发电机组煤耗的影响，准确计算外部条件偏差，进而研究发电机组最终能达到的能效水平。
利用本发明，可以定量计算煤质偏差对燃煤发电机组煤耗的影响，准确计算外部条件偏差，进而研究发电机组最终能达到的能效水平。
通过定量计算抽汽供热对汽轮机组热耗的影响、环境温度变化对燃煤发电机组煤耗的影响、煤质偏差对燃煤发电机组煤耗的影响、设备性能偏差及设计值，可以定量计算应达值，基于应达值与目标值及设计值的偏差，根据预设的权重及对应的隶属函数，可以准确分析发电机组能效。为确定机组能效应达值提供科学合理的计算依据，以指导机组运行管理水平的提高。
附图说明
为了更清楚地说明本发明实施例或现有技术中的技术方案，下面将对实施例或现有技术描述中所需要使用的附图作简单地介绍，显而易见地，下面描述中的附图仅仅是本发明的一些实施例，对于本领域普通技术人员来讲，在不付出创造性劳动性的前提下，还可以根据这些附图获得其他的附图。
图1为本发明实施例的影响发电机组能效的发电机组能效分析方法流程图；
图2为本发明实施例的煤质偏差对燃煤发电机组煤耗影响的计算方法示意图；
图3为本发明另一实施例的煤质偏差对燃煤发电机组煤耗影响的计算方法流程示意图；
图4为本发明实施例环境温度变化对燃煤发电机组煤耗影响的计算方法流程图；
图5为本发明实施例环境温度对背压的影响曲线示意图；
图6为本发明实施例基于环境温度对背压的影响得到汽轮机背压的方法流程图；
图7为典型的机组背压修正曲线示意图；
图8为本发明实施例提供的一种抽汽供热对汽轮机组热耗的影响量的计算方法的流程图一；
图9为本发明实施例提供的一种抽汽供热对汽轮机组热耗的影响量的计算方法的流程图二；
图10为本发明实施例中的具有多级加热器的汽轮机组的结构示意图；
图11为本发明实施例中Δbobj的三角形和半梯形评价模型；
图12为本发明实施例中Δbact的三角形和半梯形评价模型。
具体实施方式
下面将结合本发明实施例中的附图，对本发明实施例中的技术方案进行清楚、完整地描述，显然，所描述的实施例仅仅是本发明一部分实施例，而不是全部的实施例。基于本发明中的实施例，本领域普通技术人员在没有做出创造性劳动前提下所获得的所有其他实施例，都属于本发明保护的范围。
对于一台确定的发电机组而言，其最终能达到的能效水平取决于三方面的因素，即：该台发电机组的设计和制造水平；该台发电机机组的应用条件；管理者对发电机组的管理应用水平。管理者对发电机组的管理应用水平是机组运行的主观因素，可以通过运行管理的改进获得改善。发电机组的设计和制造水平，以及发电机机组的应用条件是机组运行的客观因素。
基于上述三个方面的因素，现有技术中定义了如下与经济性相关的值：
(a)目标值或最优值：基于相同的蒸汽设计参数设计的最高性能值能为理想值或最优值，最优值代表了同类型机组设计最佳，且管理水平高把其性能发挥到最好；
(b)设计值：某台待评价机组设计的能效水平；
(c)实际值：某台待评价机组实际达到的能效水平；
(d)应达值：指机组在实际运行中，在某一客观条件(如气温、循环水温度等不能人为改变的客观条件下)下和某一工况(如负荷率)、某一供热发电比条件下在最佳运行控制方式下运行理论上应该达到的最佳值。
应达值以能效设计值为基准，通过排除设备性能偏差和客观条件偏差的影响来确定。设备性能偏差是指机组性能在设计条件下与设计值的差值，综合体现了设备的设计、制造及安装水平，如果不实施设备改造，就不能改变设备性能偏差。客观条件偏差指机组运行所处的客观条件与设计条件不一致引起的偏差，所谓客观条件即机组所处的地理位置、气象条件、电网负荷限制等不受人为因素影响的运行条件。设计值扣除设备性能偏差和客观条件偏差造成的能效偏差值即为该机组应达值，即：
应达值＝设计值±设备性能偏差±外部条件偏差
外部条件偏差影响主要考虑三方面的因素：实际常用煤质偏离设计煤质引起的机组能效偏差，实际环境温度偏离设计环境温度引起的机组能效偏差，以及机组实际出力偏离额定出力引起的能效偏差，外部条件偏差即这三部分能效偏差的加和。
本发明基于应达值与目标值及设计值的偏差，根据预设的权重及对应的隶属函数，可以准确分析发电机组能效。
本发明实施例提供了一种发电机组能效分析方法，如图1所示，该发电机组能效分析方法包括：
S101：获取包含发电机组设计参数、锅炉实际燃煤量、当前环境温度、汽轮机组循环水温度、负荷率、汽轮机组供热发电比、汽轮机组的发电量的发电机组参数、机组性能的目标值及实际值；
S102：根据所述锅炉实际燃煤量、当前环境温度、汽轮机组循环水温度、汽轮机组供热发电比、汽轮机组的发电量计算外部条件偏差，所述外部条件偏差为煤质偏差、环境温度偏差及抽气供热偏差三者之和；
S103：在多个工况下，分别通过锅炉性能试验、汽轮机组性能试验及厂用电率测试性能试验计算锅炉效率偏差、汽轮机组效率偏差及厂用电率偏差，并根据所述锅炉效率偏差、汽轮机组效率偏差及厂用电率偏差计算设备性能偏差；
S104：根据所述发电机组设计参数、所述外部条件偏差及设备性能偏差计算机组实际运行中的应达值；
S105：分别计算所述应达值与所述目标值及实际值的差值，按照两种差值的预设权重及对应隶属函数计算发电机组能效。
由图1所示的流程可知，本发明分别计算煤质偏差、环境温度偏差、抽气供热偏差及设备性能偏差，可以计算出任意负荷下的应达值，根据应达值、机组性能的目标值及实际值，可以定量分析发电机组能效。
S101中的锅炉实际燃煤量、当前环境温度、汽轮机组循环水温度、负荷率、汽轮机组供热发电比、汽轮机组的发电量的发电机组参数，为计算外部条件偏差需要用到的参数，外部条件偏差由煤质偏差、环境温度偏差及抽气供热偏差三者组成，在计算煤质偏差、环境温度偏差及抽气供热偏差其中一者时，需要用到上述发电机组参数的一个或多个，下面分别说明如下计算煤质偏差、环境温度偏差及抽气供热偏差，实际值为同类或同容量发电机组中预定排名的机组性能平均值。预定排名例如可以取同类或同容量发电机组中机组性能排名前10％的。
图2为本发明实施例中煤质偏差计算方法的流程图，如图2所示，煤质偏差的计算方法包括：
S201：测量锅炉实际燃煤量，判断设计煤种燃煤量与所述锅炉实际燃煤量的偏差是否大于预设偏差值；
S202：如果设计煤种燃煤量与所述锅炉实际燃煤量的偏差大于预设偏差值，根据如下公式计算锅炉固体不完全燃烧损失的变化量Δq4：
Figure PCTCN2016099426-appb-000026
S203：根据发电量及所述锅炉实际燃煤量与设计煤种燃煤量的差值计算入炉煤量增加导致的厂用电率增加量ΔλΔB；
S204：判断入炉煤水分是否超过预设水分值；
S205：如果入炉煤水分超过预设水分值，根据排烟温度偏差ΔθLv计算排烟热损失变化量Δq2；
S206：根据所述锅炉固体不完全燃烧损失的变化量、排烟热损失变化量、厂用电率增加量计算煤质变化引起的煤耗变化量Δb。
公式1中，Cfh为实际入炉煤的飞灰可燃物含量，％；Aar为实际入炉煤的灰分，％；Qar,net为实际入炉煤收到基低位发热量，kJ/kg；q4为锅炉固体不完全燃烧损失设计值，％。
由图2所示的流程可知，本发明分别计算锅炉固体不完全燃烧损失的变化量、排烟热损失变化量及厂用电率增加量，然后利用锅炉固体不完全燃烧损失的变化量、排烟热损失变化量及厂用电率增加量计算煤质变化引起的煤耗变化量，定量计算出煤质偏差对燃煤发电机组煤耗的影响，为准确计算外部条件偏差提供数据。
图3为本发明另一实施例的煤质偏差对燃煤发电机组煤耗影响的计算方法流程图，下面结合图2及图3详细说明本发明。
计算煤质的影响应基于锅炉实际燃煤量与热值最低的校核煤种时设计煤种燃煤量间的偏差。实际入炉煤质偏离设计煤质，主要影响锅炉的经济性，表现在对锅炉固体不完全燃烧损失设计值(q4)的影响和对排烟热损失的影响。
如果通过S201判断设计煤种燃煤量与锅炉实际燃煤量的偏差大于预设偏差值，需要通过上述公式计算锅炉固体不完全燃烧损失的变化量Δq4。还需要通过根据发电量及所述锅炉实际燃煤量与设计煤种燃煤量的差值计算入炉煤量增加导致的厂用电率增加量ΔλΔB。具体地，通过如下公式计算厂用电率增加量ΔλΔB：
Figure PCTCN2016099426-appb-000027
公式2中，ΔB为锅炉实际燃煤量与设计煤种燃煤量的差值，t/h；Wf为发电量，kW。
将发电量及所述锅炉实际燃煤量与设计煤种燃煤量的差值带入公式2，就可以计算出入炉煤量增加导致的厂用电率增加量ΔλΔB。
一较佳实施例中，预设偏差值可以为10％，本发明不以此为限。
如果S204判断入炉煤水分超过预设水分值，需要根据排烟温度偏差ΔθLv计算排烟热损失变化量Δq2，具体地，需要将排烟温度偏差带入下述公式，计算排烟热损失变化量Δq2：
Δq2＝0.0035ΔθLv                             (3)
公式3中，ΔθLv为排烟温度偏差。
ΔθLv为估算的排烟温度变化量，例如按照水分每增加1个百分点，ΔθLv增加0.7℃计算，即，ΔθLv＝0.7ΔMar，ΔMar为实际入炉煤种水分相对于设计煤种水分的增量，单位％。
一较佳实施例中，预设水分值可以为20％，本发明不以此为限。
根据公式1中计算的锅炉固体不完全燃烧损失的变化量、公式3中计算的排烟热损失变化量及公式2中计算的厂用电率增加量，可以计算煤质变化引起的煤耗变化量Δb，具体地，需要将所述锅炉固体不完全燃烧损失的变化量、排烟热损失变化量、厂用电率增加量带入下述公式中计算煤质变化引起的煤耗变化量Δb。
Figure PCTCN2016099426-appb-000028
公式4中，bst为机组设计煤耗，g/kWh；ηB为锅炉效率设计值，％；λ为辅机电耗设计值，％。
公式4中，Δq4+Δq2可以用下述公式表示：
ΔηB＝Δq4+Δq2                              (5)
ΔηB为煤质变化引起锅炉效率变化量。
一实施例中，如图2所示，当通过S201判断设计煤种燃煤量与锅炉实际燃煤量的偏差小于或等于预设偏差值，无需经过图1的S202及S203，即无需通过公式2及公式3计算锅炉固体不完全燃烧损失的变化量Δq4及厂用电率增加量ΔλΔB，直接令锅炉固体不完全燃烧损失的变化量Δq4及厂用电率增加量ΔλΔB为零，然后进行S204。
一实施例中，如图2所示，当S204判断入炉煤水分不超过预设水分值时，无需经过S205，即无需通过公式3计算排烟热损失变化量Δq2，仅需要令排烟热损失变化量Δq2为零。
通过上述描述可知，公式4中计算煤质变化引起的煤耗变化量Δb时，可以是仅锅炉固体不完全燃烧损失的变化量Δq4及厂用电率增加量ΔλΔB为零，排烟热损失变化量Δq2通过公式3计算；也可以是仅排烟热损失变化量Δq2为零，锅炉固体不完全燃烧损失的变化量Δq4及厂用电率增加量ΔλΔB分别通过公式1及公式2计算；还可以是锅炉固体不完全燃烧损失的变化量Δq4、厂用电率增加量ΔλΔB及排烟热损失变化量Δq2均为零，或者锅炉固体不完全燃烧损失的变化量Δq4、厂用电率增加量ΔλΔB及排烟热损失变化量Δq2均为不为零，通过公式1、公式2及公式3分别计算。
利用本发明的煤质偏差计算方法，可以定量计算煤质偏差对燃煤发电机组煤耗的影响，准确计算外部条件偏差，进而研究发电机组最终能达到的能效水平。
图4为本发明实施例的环境温度变化对燃煤发电机组煤耗影响的计算方法流程图，如图4所示，该计算方法包括如下步骤：
S401：在设定环境温度T下，获取空气预热器入口风温和空气预热器入口烟气温度，并根据所述空气预热器入口风温和空气预热器入口烟气温度计算锅炉排烟温度
Figure PCTCN2016099426-appb-000029
；
S403：根据所述锅炉排烟温度
Figure PCTCN2016099426-appb-000030
计算锅炉排烟热损失的变化量Δq2；
S403：基于环境温度对背压的影响得到汽轮机背压；
S404：根据所述汽轮机背压查找汽轮机背压修正曲线，获得所述汽轮机背压下的实际热耗HR与设计热耗HRTHA的差值ΔHR；
S405：根据锅炉排烟热损失的变化量Δq2及所述差值ΔHR计算环境温度对机组煤耗的影响总量Δb。
由图4所示的流程可知，环境温度变化时需要同时考虑环境温度变化对锅炉效率和汽轮机效率的影响。本发明首先计算锅炉排烟热损失的变化量及汽轮机热耗差值，然后根据锅炉排烟热损失的变化量及汽轮机热耗差值计算环境温度对机组煤耗的影响总量，通过该方法，可以定量的计算环境温度变化对燃煤发电机组煤耗的影响。
环境温度变化对锅炉效率的影响主要体现为其对锅炉排烟热损失的影响。要计算环境温度变化对排烟热损失的影响，首先需要根据空气预热器入口空气温度和空气预热器入口烟气温度，来计算环境温度T时的锅炉排烟温度
Figure PCTCN2016099426-appb-000031
，具体计算公式如下：
Figure PCTCN2016099426-appb-000032
将空气预热器入口空气温度和空气预热器入口烟气温度等参数带入上述公式(6)，就可以计算出锅炉排烟温度
Figure PCTCN2016099426-appb-000033
。
公式(6)中，θEn为空气预热器入口烟气温度，θLv为空气预热器出口烟气温度，tEn空气预热器入口空气温度。
本发明实施了中，假设环境温度T为25℃，公式(6)将转化为如下公式：
Figure PCTCN2016099426-appb-000034
利用T时的锅炉排烟温度
Figure PCTCN2016099426-appb-000035
，可以计算出锅炉排烟热损失的变化量Δq2，具体地，将锅炉排烟温度
Figure PCTCN2016099426-appb-000036
带入下述公式，计算所述锅炉排烟热损失的变化量Δq2：
Figure PCTCN2016099426-appb-000037
公式(8)中，q2为设定环境温度T下的锅炉排烟热损失设计值。
汽轮机分为湿冷机组和空冷机组，步骤S403中，基于环境温度对背压的影响得到汽轮机背压的方法，湿冷机组和空冷机组有所不同，需要分别计算。
对于空冷机组，步骤S403可以直接根据环境温度对背压的影响曲线，获得当前环境温度下的汽轮机背压，环境温度对背压的影响曲线如图5所示。
对于湿冷机组，也应基于环境温度对背压的影响曲线。该曲线需要根据厂家设计参数为基础，进行相关数据处理得到。如图6所示，步骤S403具体实施时，包括如下步骤：
S601：根据负荷工况下的设计数据计算凝汽器出口温差。
具体地，需要根据设定背压值查找水蒸汽压力特性表，获得所述设定背压值下的排汽温度及凝汽器进水温度；然后根据所述排汽温度及凝汽器进水温度计算所述凝汽器出口温差。
举例说明，如某机组设计背压为5.88kPa，查询水蒸汽压力特性表可知该背压下的排汽温度为31.8℃，设计条件下凝汽器进水温度为24℃，那么凝汽器出口温差为7.8℃。该温差是保证凝汽器传热效果的必需温差，可以随循环水流量的大小发生改变，但是在凝汽器受热面不变的条件下，大辐度减少该温差会付出更高代价，因此计算中认为凝汽器出口温差为设计值，保持不变。
S602：根据循环水入口温度及所述温差计算实际排气温度。实际排气温度为实际循环水温与凝汽器出口温差之和。
S603：根据所述实际排气温度查找水蒸汽压力特性表，得到所述实际排气温度对应的汽轮机背压。
对于S404，每台机组都需要自己的背压修正曲线，典型的机组背压修正曲线如下图7所示。
S405中，需要根据下述公式计算环境温度对机组煤耗的影响总量Δb。
Figure PCTCN2016099426-appb-000038
具体地，需要将锅炉排烟热损失的变化量Δq2及差值ΔHR带入公式(9)，计算环境温度对机组煤耗的影响总量Δb。
公式(9)中，bst为机组设计煤耗，g/kWh；ηB为设计环境温度下的锅炉效率，％；HRD为设计环境温度下的汽轮机热耗，kJ/kWh。
利用本发明的环境温度变化对燃煤发电机组煤耗影响的计算方法，可以定量计算环境温度变化对燃煤发电机组煤耗的影响，准确计算外部条件偏差，进而研究发电机组最终能达到的能效水平。
图8为发明实施例的抽汽供热对汽轮机组热耗的影响量的计算方法流程图，如图1所示，该计算方法包括：
步骤801、获取汽轮机组的n个负荷工况下的各级加热器的抽汽焓、出口水焓、出口疏水焓以及各级加热器的抽汽供热量。
其中，n大于等于3，即在本发明实施例中需要获取至少3个负荷工况下的各级加热器的抽汽焓、出口水焓、出口疏水焓以及各级加热器的抽汽供热量。
步骤802、确定各负荷工况下第j级加热器的qj、τj和γj。
其中，qj为1千克加热蒸汽在第j级加热器中的放热量；τj为1千克水在第j级加热器中的焓升；γj为1千克疏水在第j级加热器中的放热量。
步骤803、根据各负荷工况下第j级加热器的qj、τj和γj，计算各负荷工况下第j级加热器的等效焓降和抽汽效率。
步骤804、根据三次多项式拟合第j级加热器的抽汽效率与汽轮机组负荷之间的关系信息。
步骤805、获取汽轮机组的实际负荷，并根据实际负荷和关系信息对应的三次多项式，计算该实际负荷下的第j级加热器的实际抽气效率。
步骤806、获取汽轮机组的发电量，并根据第j级加热器的抽汽供热量、第j级加热器的实际抽气效率和汽轮机组的发电量计算第j级加热器的抽汽供热对汽轮机组热耗的影响量ΔHj。
步骤807、将各级加热器的抽汽供热对汽轮机组热耗的影响量ΔHj叠加，确定汽轮机抽汽供热对汽轮机组热耗的影响总量ΔH。
本发明实施例提供的一种抽汽供热对汽轮机组热耗的影响量的计算方法，能够确定汽轮机抽汽供热对汽轮机组热耗的影响总量ΔH，从而便于对发电机组最终能达到的能效水平的研究。解决了当前还没有抽汽供热对汽轮机组热耗的影响量的计算方法的问题。
为了使本领域的技术人员更好的了解本发明，下面列举一个更为详细的实施例，如图9所示，本发明实施例提供一种抽汽供热对汽轮机组热耗的影响量的计算方法，应用于如图10所示的具有多级加热器的汽轮机组，该具有多级加热器的汽轮机组包括汽轮机21、锅炉22、第1级加热器23、第2级加热器24、第3级加热器25等。该抽汽供热对汽轮机组热耗的影响量的计算方法，包括：
步骤901、获取汽轮机组的n个负荷工况下的各级加热器的抽汽焓、出口水焓、出口疏水焓以及各级加热器的抽汽供热量。
其中，n大于等于3，即在本发明实施例中需要获取至少3个负荷工况下的各级加热器的抽汽焓、出口水焓、出口疏水焓以及各级加热器的抽汽供热量。该汽轮机组的n个负荷工况下的各级加热器的抽汽焓、出口水焓、出口疏水焓可以从汽轮机设计资料中获知。该各级加热器的抽汽供热量可以通过抽汽供热端口表获取。
步骤902、判断第j级加热器的类型。
若第j级加热器的类型为表面式加热器，执行步骤903；若第j级加热器的类型为汇集式加热器，执行步骤904。
步骤903、根据公式10确定第j级加热器的qj、τj和γj。
公式10为：
Figure PCTCN2016099426-appb-000039
其中，tj为第j级加热器的出口水焓，单位为kJ/kg；tj-1为第j-1级加热器的出口水焓，单位为kJ/kg；hj为第j级加热器的抽汽焓，单位为kJ/kg；tsj为第j级加热器的出口疏水焓，单位为kJ/kg。
步骤904、根据公式11确定第j级加热器的qj、τj和γj。
公式11为：
Figure PCTCN2016099426-appb-000040
其中，tj为第j级加热器的出口水焓，单位为kJ/kg；tj-1为第j-1级加热器的出口水焓，单位为kJ/kg；hj为第j级加热器的抽汽焓，单位为kJ/kg；ts(j+1)为第j+1级加热器的出口疏水焓，单位为kJ/kg。
值得说明的是，上述的qj为1千克加热蒸汽在第j级加热器中的放热量，单位为kJ/kg；τj为1千克水在第j级加热器中的焓升，单位为kJ/kg；γj为1千克疏水在第j级加热器中的放热量，单位为kJ/kg。
在步骤903和步骤304之后，继续执行步骤905。
步骤905、根据公式12计算各负荷工况下第j级加热器的等效焓降Hj和抽汽效率ηj。
该公式12为：
Figure PCTCN2016099426-appb-000041
其中，hC为凝气焓；Ai为第i级加热器的τi或γi；qi为1千克加热蒸汽在第i级加热器中的放热量；Hi为第i级加热器的等效焓降；其中，i＝j-m，m≥1，且i≥1；τi为1千克水在第i级加热器中的焓升；γi为1千克疏水在第i级加热器中的放热量。
值得说明的是，若第j级加热器为汇集式加热器，则Ai为τi；若第j级加热器为表面式加热器，则第j-1级加热器至第j-m级加热器的Ai为γi，该第j-m级加热器为汇集式加热器；第j-m-1级加热器至第1级加热器的Ai为τi。
例如，如图10所示，第1级加热器的等效焓降为：H1＝h1-hc；
第2级加热器的等效焓降为：
Figure PCTCN2016099426-appb-000042
第3级加热器的等效焓降为：
Figure PCTCN2016099426-appb-000043
步骤906、根据三次多项式拟合第j级加热器的抽汽效率ηj与汽轮机组负荷x之间的关系曲线。
该关系曲线可以表示为：ηj＝a1x3+a2x2+a3x+a4
其中，a1、a2、a3、a4为常数，可以通过最小二乘法获知。
步骤907、获取汽轮机组的实际负荷x，并根据汽轮机组的实际负荷x和公式ηj＝a1x3+a2x2+a3x+a4，计算汽轮机组的实际负荷x下的第j级加热器的实际抽气效率ηj。
步骤908、获取汽轮机组的发电量为Wf，并根据公式：
Figure PCTCN2016099426-appb-000044
计算第j级加热器的抽汽供热对汽轮机组热耗的影响量ΔHj。
其中，Qj为第j级加热器的抽汽供热量；ηj为第j级加热器的实际抽气效率。
步骤909、将各级加热器的抽汽供热对汽轮机组热耗的影响量ΔHj叠加，确定汽轮机抽汽供热对汽轮机组热耗的影响总量ΔH。
例如，可通过公式表示为：ΔH＝∑ΔHj。
本发明实施例的抽汽供热对汽轮机组热耗的影响量的计算方法，能够确定汽轮机抽汽供热对汽轮机组热耗的影响总量ΔH，从而便于对发电机组最终能达到的能效水平的研究。解决了当前还没有抽汽供热对汽轮机组热耗的影响量的计算方法的问题。
图2至图10的描述详细说明了说明如何计算煤质偏差、环境温度偏差及抽气供热偏差，可以定量计算外部条件偏差对发电机组能效影响的大小，为计算客观因素对发电机组能效影响的大小奠定基础。
S103具体实施时，需要将所述锅炉效率偏差、汽轮机组效率偏差及厂用电率偏差分别计算所述多个工况下的供电煤耗偏差Δb分别带入下述公式计算所述多个工况下的供电煤耗偏差Δb：
Figure PCTCN2016099426-appb-000045
其中，b为煤耗设计值，ηb为锅炉效率设计值，Δ(ηb)为锅炉效率偏差，ηtb为汽轮机组效率设计值，Δ(ηtb)为汽轮机组效率偏差。
另外，公式13中，右边第一项为煤耗设计值乘以锅炉效率偏差/锅炉效率设计值；第二项为煤耗设计值乘以汽轮机组效率偏差/汽轮机组效率设计值，若采用汽轮机组热耗偏差代替汽轮机组效率时，该项前改为+号；第三项为煤耗设计值乘以厂用电率偏差/(100-设计厂用电率)。
S104具体实施时，将发电机组设计参数、所述外部条件偏差及设备性能偏差带入上述公式应达值计算公式，就可以计算机组实际运行中的应达值。
需要说明的是，本发明实施例中，多个工况的个数至少为三个，以增加曲线的准确性。
S105中，按照两种差值的预设权重及对应隶属函数计算发电机组能效，可以通过多种方法实现，一实施例中，可以根据下述公式计算发电机组能效R：
Figure PCTCN2016099426-appb-000046
其中，A为两种偏差的预设权重向量；
Figure PCTCN2016099426-appb-000047
分别为机组煤耗应达值bsld与机组煤耗目标值bobj的偏差Δbobj隶属于第一级至第五级的隶属度；
Figure PCTCN2016099426-appb-000048
分别为机组煤耗应达值bsld与机组煤耗实际值bact的偏差Δbact隶属于第一级至第五级的隶属度。
两种偏差的预设权重向量(1行2列)可以根据用户对影响客观因素和主观因素的重要性评价结果设定，向量中两个元素之和应等于1，如一实施例中，两种偏差的权重为0.3：0.7，即客观因素权重为0.3，主观因素权重为0.7，二者之和等于1，上述公式变换为：
Figure PCTCN2016099426-appb-000049
下面详细说明如何计算
Figure PCTCN2016099426-appb-000050
Figure PCTCN2016099426-appb-000051
将Δbobj与设定好的煤耗偏差值直接比较，采用三角形和半梯形的评价模型进行计算，如图11所示。
由图11可知：
Δbobj为S级的隶属度为：
Figure PCTCN2016099426-appb-000052
Δbobj为A级的隶属度为：
Figure PCTCN2016099426-appb-000053
Δbobj为B级的隶属度：
Figure PCTCN2016099426-appb-000054
Δbobj为C级的隶属度为：
Figure PCTCN2016099426-appb-000055
Δbobj为D级的隶属度为：
Figure PCTCN2016099426-appb-000056
上述S级、A级、B级、C级、D级分别对应第1级至第5级，第1级级别最高第5级级别最低。
将Δbact与设定好的煤耗偏差值直接比较，采用三角形和半梯形的评价模型进行计算，如图12所示。
由图12可知：
Δbact为S的隶属函数为：
Figure PCTCN2016099426-appb-000057
Δbact为A的隶属函数为：
Figure PCTCN2016099426-appb-000058
Δbact为B的隶属函数：
Figure PCTCN2016099426-appb-000059
Δbact为C的隶属函数为：
Figure PCTCN2016099426-appb-000060
Δbact为D的隶属函数为：
Figure PCTCN2016099426-appb-000061
另一实施例中，可以根据下述公式计算发电机组能效R：
Figure PCTCN2016099426-appb-000062
其中，A为两种偏差的预设权重向量；
Figure PCTCN2016099426-appb-000063
分别为机组煤耗应达值bsld与机组煤耗目标值bobj的偏差Δbobj隶属于第一级至第五级的隶属度；
Figure PCTCN2016099426-appb-000064
分别为机组煤耗应达值bsld与机组煤耗实际值bact的偏差Δbact隶属于第一级至第五级的隶属度。
Figure PCTCN2016099426-appb-000065
的计算方法与上述
Figure PCTCN2016099426-appb-000066
Figure PCTCN2016099426-appb-000067
的计算方法类似，在此不再赘述。
本发明实施例的有效果在于，
利用本发明，可以确定汽轮机抽汽供热对汽轮机组热耗的影响总量ΔH，从而便于对发电机组最终能达到的能效水平的研究。解决了当前还没有抽汽供热对汽轮机组热耗的影响量的计算方法的问题。
利用本发明，可以定量计算环境温度变化对燃煤发电机组煤耗的影响，准确计算外部条件偏差，进而研究发电机组最终能达到的能效水平。
利用本发明，可以定量计算煤质偏差对燃煤发电机组煤耗的影响，准确计算外部条件偏差，进而研究发电机组最终能达到的能效水平。
通过定量计算抽汽供热对汽轮机组热耗的影响、环境温度变化对燃煤发电机组煤耗的影响、煤质偏差对燃煤发电机组煤耗的影响、设备性能偏差及设计值，可以定量计算应达值，基于应达值与目标值及实际值的偏差，根据预设的权重及对应的隶属函数，可以定量判定发电机组能效水平，为指导机组设备改进和运行管理水平提高，提供科学的评价依据。
本领域内的技术人员应明白，本发明的实施例可提供为方法、系统、或计算机程序产品。因此，本发明可采用完全硬件实施例、完全软件实施例、或结合软件和硬件方面的实施例的形式。而且，本发明可采用在一个或多个其中包含有计算机可用程序代码的计算机可用存储介质(包括但不限于磁盘存储器、CD-ROM、光学存储器等)上实施的计算机程序产品的形式。
本发明是参照根据本发明实施例的方法、设备(系统)、和计算机程序产品的流程图和/或方框图来描述的。应理解可由计算机程序指令实现流程图和/或方框图中的每一流程和/或方框、以及流程图和/或方框图中的流程和/或方框的结合。可提供这些计算机程序指令到通用计算机、专用计算机、嵌入式处理机或其他可编程数据处理设备的处理器以产生一个机器，使得通过计算机或其他可编程数据处理设备的处理器执行的指令产生用于实现在流程图一个流程或多个流程和/或方框图一个方框或多个方框中指定的功能的装置。
这些计算机程序指令也可存储在能引导计算机或其他可编程数据处理设备以特定方式工作的计算机可读存储器中，使得存储在该计算机可读存储器中的指令产生包括指令装置的制造品，该指令装置实现在流程图一个流程或多个流程和/或方框图一个方框或多个方框中指定的功能。
这些计算机程序指令也可装载到计算机或其他可编程数据处理设备上，使得在计算机或其他可编程设备上执行一系列操作步骤以产生计算机实现的处理，从而在计算机或其他可编程设备上执行的指令提供用于实现在流程图一个流程或多个流程和/或方框图一个方框或多个方框中指定的功能的步骤。
本发明中应用了具体实施例对本发明的原理及实施方式进行了阐述，以上实施例的说明只是用于帮助理解本发明的方法及其核心思想；同时，对于本领域一般技术人员，依据本发明的思想，在具体实施方式及应用范围上均会有改变之处，综上所述，本说明书内容不应理解为对本发明的限制。

Claims (25)

  1. 一种发电机组能效分析方法，其特征在于，包括：
    获取包含发电机组设计参数、锅炉实际燃煤量、当前环境温度、汽轮机组循环水温度、负荷率、汽轮机组供热发电比、汽轮机组的发电量、机组性能的目标值及实际值；
    根据所述锅炉实际燃煤量、当前环境温度、汽轮机组循环水温度、汽轮机组供热发电比、汽轮机组的发电量计算外部条件偏差，所述外部条件偏差为煤质偏差、环境温度偏差及抽气供热偏差三者之和；
    在多个工况下，分别通过锅炉性能试验、汽轮机组性能试验及厂用电率测试性能试验计算锅炉效率偏差、汽轮机组效率偏差及厂用电率偏差，并根据所述锅炉效率偏差、汽轮机组效率偏差及厂用电率偏差计算设备性能偏差；
    根据所述发电机组设计参数、所述外部条件偏差及设备性能偏差计算机组实际运行中的应达值；
    分别计算所述应达值与所述目标值及实际值的差值，按照两种差值的预设权重及对应隶属函数计算发电机组能效。
  2. 根据权利要求1所述的发电机组能效分析方法，其特征在于，根据所述锅炉实际燃煤量、当前环境温度、汽轮机组循环水温度、汽轮机组供热发电比、汽轮机组的发电量计算外部条件偏差，包括：
    测量锅炉实际燃煤量，判断设计煤种燃煤量与所述锅炉实际燃煤量的偏差是否大于预设偏差值；
    如果设计煤种燃煤量与所述锅炉实际燃煤量的偏差大于预设偏差值，根据公式
    Figure PCTCN2016099426-appb-100001
    计算锅炉固体不完全燃烧损失的变化量Δq4；
    根据发电量及所述锅炉实际燃煤量与设计煤种燃煤量的差值计算入炉煤量增加导致的厂用电率增加量ΔλΔB；
    判断入炉煤水分是否超过预设水分值；
    如果入炉煤水分超过预设水分值，根据排烟温度偏差ΔθLv计算排烟热损失变化量Δq2；
    根据所述锅炉固体不完全燃烧损失的变化量Δq4、排烟热损失变化量Δq2、厂用电率增加量ΔλΔB计算煤质变化引起的煤耗变化量Δb；
    其中，Cfh为实际入炉煤的飞灰可燃物含量，％；Aar为实际入炉煤的灰分，％；Qar,net为实际入炉煤收到基低位发热量，kJ/kg；q4为锅炉固体不完全燃烧损失设计值，％。
  3. 根据权利要求2所述的发电机组能效分析方法，其特征在于，根据所述锅炉实际燃煤量、当前环境温度、汽轮机组循环水温度、汽轮机组供热发电比、汽轮机组的发电量计算外部条件偏差，包括：
    在设定环境温度T下，获取空气预热器入口风温和空气预热器入口烟气温度，并根据所述空气预热器入口风温和空气预热器入口烟气温度计算锅炉排烟温度
    Figure PCTCN2016099426-appb-100002
    根据所述锅炉排烟温度
    Figure PCTCN2016099426-appb-100003
    计算锅炉排烟热损失的变化量Δq2；
    基于环境温度对背压的影响得到汽轮机背压；
    根据所述汽轮机背压查找汽轮机背压修正曲线，获得所述汽轮机背压下的实际热耗HR与设计热耗HRTHA的差值ΔHR；
    根据锅炉排烟热损失的变化量Δq2及所述差值ΔHR计算环境温度对机组煤耗的影响总量Δb。
  4. 根据权利要求3所述的发电机组能效分析方法，其特征在于，根据所述锅炉实际燃煤量、当前环境温度、汽轮机组循环水温度、汽轮机组供热发电比、汽轮机组的发电量计算外部条件偏差，包括：
    获取汽轮机组的n个负荷工况下的各级加热器的抽汽焓、出口水焓、出口疏水焓以及各级加热器的抽汽供热量；其中，n大于等于3；
    确定各负荷工况下第j级加热器的qj、τj和γj；其中，qj为1千克加热蒸汽在第j级加热器中的放热量；τj为1千克水在第j级加热器中的焓升；γj为1千克疏水在第j级加热器中的放热量；
    根据所述各负荷工况下第j级加热器的qj、τj和γj，计算各负荷工况下第j级加热器的等效焓降和抽汽效率；
    根据三次多项式拟合第j级加热器的抽汽效率与汽轮机组负荷之间的关系信息；
    获取汽轮机组的实际负荷，并根据所述实际负荷和关系信息对应的三次多项式，计算该实际负荷下的第j级加热器的实际抽气效率；
    获取汽轮机组的发电量，并根据第j级加热器的抽汽供热量、第j级加热器的实际抽气效率和所述汽轮机组的发电量计算第j级加热器的抽汽供热对汽轮机组热耗的影响量ΔHj；
    将各级加热器的抽汽供热对汽轮机组热耗的影响量ΔHj叠加，确定汽轮机抽汽供热对汽轮机组热耗的影响总量ΔH。
  5. 根据权利要求2所述的发电机组能效分析方法，其特征在于，如果设计煤种燃煤量与所述锅炉实际燃煤量的偏差不大于预设偏差值，令所述锅炉固体不完全燃烧损失的变化量Δq4及厂用电率增加量ΔλΔB为零。
  6. 根据权利要求2所述的发电机组能效分析方法，其特征在于，如果入炉煤水分不超过预设水分值，令所述排烟热损失变化量Δq2为零。
  7. 根据权利要求2所述的发电机组能效分析方法，其特征在于，根据发电量及所述锅炉实际燃煤量与设计煤种燃煤量的差值计算入炉煤量增加导致的厂用电率增加量ΔλΔB，包括：
    将发电量及所述锅炉实际燃煤量与设计煤种燃煤量的差值带入公式
    Figure PCTCN2016099426-appb-100004
    计算入炉煤量增加导致的厂用电率增加量ΔλΔB，其中，ΔB为锅炉实际燃煤量与设计煤种燃煤量的差值；Wf为发电量。
  8. 根据权利要求2所述的发电机组能效分析方法，其特征在于，根据排烟温度偏差ΔθLv计算排烟热损失变化量Δq2，包括：将排烟温度偏差ΔθLv带入Δq2＝0.0035ΔθLv，计算排烟热损失变化量Δq2，其中ΔθLv＝0.7ΔMar，ΔMar为实际入炉煤种水分相对于设计煤种水分的增量。
  9. 根据权利要求2至6中任一项所述的发电机组能效分析方法，其特征在于，根据所述锅炉固体不完全燃烧损失的变化量Δq4、排烟热损失变化量Δq2、厂用电率增加量ΔλΔB计算煤质变化引起的煤耗变化量Δb，包括：将所述锅炉固体不完全燃烧损失的变化量、排烟热损失变化量、厂用电率增加量带入公式
    Figure PCTCN2016099426-appb-100005
    中，计算煤质变化引起的煤耗变化量Δb，其中，bst为机组设计煤耗，ηB为锅炉效率设计值，λ为辅机电耗设计值。
  10. 根据权利要求3所述的发电机组能效分析方法，其特征在于，根据所述空气预热器入口风温和空气预热器入口烟气温度计算锅炉排烟温度
    Figure PCTCN2016099426-appb-100006
    包括：
    将所述空气预热器入口空气温度和空气预热器入口烟气温度带入下述公式，计算所述锅炉排烟温度
    Figure PCTCN2016099426-appb-100007
    Figure PCTCN2016099426-appb-100008
    其中，θEn为空气预热器入口烟气温度，θLv为空气预热器出口烟气温度，tEn空气预热器入口空气温度。
  11. 根据权利要求10所述的发电机组能效分析方法，其特征在于，根据所述锅炉排烟温度
    Figure PCTCN2016099426-appb-100009
    计算锅炉排烟热损失的变化量Δq2，包括：
    将所述锅炉排烟温度
    Figure PCTCN2016099426-appb-100010
    带入下述公式，计算所述锅炉排烟热损失的变化量Δq2：
    Figure PCTCN2016099426-appb-100011
    其中，q2为所述设定环境温度T下的锅炉排烟热损失设计值。
  12. 根据权利要求11所述的发电机组能效分析方法，其特征在于，当所述汽轮机为空冷机组时，基于环境温度对背压的影响得到汽轮机背压，包括：根据环境温度对背压的影响曲线，获得当前环境温度下的汽轮机背压。
  13. 根据权利要求11所述的发电机组能效分析方法，其特征在于，当所述汽轮机为湿冷机组时，基于环境温度对背压的影响得到汽轮机背压，包括：
    根据负荷工况下的设计数据计算凝汽器出口温差；
    根据循环水入口温度及所述温差计算实际排气温度；
    根据所述实际排气温度查找水蒸汽压力特性表，得到所述实际排气温度对应的汽轮机背压。
  14. 根据权利要求13所述的发电机组能效分析方法，其特征在于，根据负荷工况下的设计数据计算凝汽器出口温差，包括：
    根据设定背压值查找水蒸汽压力特性表，获得所述设定背压值下的排汽温度及凝汽器进水温度；
    根据所述排汽温度及凝汽器进水温度计算所述凝汽器出口温差。
  15. 根据权利要求3所述的发电机组能效分析方法，其特征在于，根据锅炉排烟热损失的变化量Δq2及所述差值ΔHR计算环境温度对机组煤耗的影响总量Δb，包括：
    将所述根据锅炉排烟热损失的变化量Δq2及所述差值ΔHR带入下述公式，计算环境温度对机组煤耗的影响总量Δb：
    Figure PCTCN2016099426-appb-100012
    其中，bst为机组设计煤耗，g/kWh；ηB为设计环境温度下的锅炉效率，％；HRD为设计环境温度下的汽轮机热耗，kJ/kWh。
  16. 根据权利要求4所述的发电机组能效分析方法，其特征在于，所述确定各负荷工况下第j级加热器的qj、τj和γj，包括：
    判断所述第j级加热器的类型；
    若所述第j级加热器的类型为表面式加热器，根据公式一确定第j级加热器的qj、τj和γj；
    所述公式一为：
    Figure PCTCN2016099426-appb-100013
    其中，tj为第j级加热器的出口水焓；tj-1为第j-1级加热器的出口水焓；hj为第j级加热器的抽汽焓；tsj为第j级加热器的出口疏水焓；
    若所述第j级加热器的类型为汇集式加热器，根据公式二确定第j级加热器的qj、τj和γj；
    所述公式二为：
    Figure PCTCN2016099426-appb-100014
    其中，tj为第j级加热器的出口水焓；tj-1为第j-1级加热器的出口水焓；hj为第j级加热器的抽汽焓；ts(j+1)为第j+1级加热器的出口疏水焓。
  17. 根据权利要求16所述的发电机组能效分析方法，其特征在于，所述根据所述各负荷工况下第j级加热器的qj、τj和γj，计算各负荷工况下第j级加热器的等效焓降和抽汽效率，包括：
    根据公式三计算各负荷工况下第j级加热器的等效焓降Hj和抽汽效率ηj；
    所述公式三为：
    Figure PCTCN2016099426-appb-100015
    其中，hC为凝气焓；Ai为第i级加热器的τi或γi；qi为1千克加热蒸汽在第i级加热器中的放热量；Hi为第i级加热器的等效焓降；其中，i＝j-m，m≥1，且i≥1；τi为1千克水在第i级加热器中的焓升；γi为1千克疏水在第i级加热器中的放热量。
  18. 根据权利要求17所述的发电机组能效分析方法，其特征在于，若第j级加热器为汇集式加热器，则Ai为τi；若第j级加热器为表面式加热器，则第j-1级加热器至第j-m级加热器的Ai为γi，所述第j-m级加热器为汇集式加热器；第j-m-1级加热器至第1级加热器的Ai为τi。
  19. 根据权利要求18所述的发电机组能效分析方法，其特征在于，所述根据三次多项式拟合第j级加热器的抽汽效率与汽轮机组负荷之间的关系信息，包括：
    根据三次多项式拟合第j级加热器的抽汽效率ηj与汽轮机组负荷x之间的关系曲线；所述关系曲线为：
    ηj＝a1x3+a2x2+a3x+a4
    其中，a1、a2、a3、a4为常数。
  20. 根据权利要求19所述的发电机组能效分析方法，其特征在于，所述获取汽轮机组的实际负荷，并根据所述实际负荷和关系信息对应的三次多项式，计算该实际负荷下的第j级加热器的实际抽气效率，包括：
    获取汽轮机组的实际负荷x，并根据汽轮机组的实际负荷x和公式ηj＝a1x3+a2x2+a3x+a4，计算汽轮机组的实际负荷x下的第j级加热器的实际抽气效率ηj。
  21. 根据权利要求20所述的发电机组能效分析方法，其特征在于，所述获取汽轮机组的发电量，并根据第j级加热器的抽汽供热量、第j级加热器的实际抽气效率和所述汽轮机组的发电量计算第j级加热器的抽汽供热对汽轮机组热耗的影响量ΔHj，包括：
    获取汽轮机组的发电量为Wf；
    根据公式：
    Figure PCTCN2016099426-appb-100016
    计算第j级加热器的抽汽供热对汽轮机组热耗的影响量ΔHj；
    其中，Qj为第j级加热器的抽汽供热量；ηj为第j级加热器的实际抽气效率。
  22. 根据权利要求1所述的发电机组能效分析方法，其特征在于，根据所述锅炉效率偏差、汽轮机组效率偏差及厂用电率偏差计算设备性能偏差，包括：
    根据所述锅炉效率偏差、汽轮机组效率偏差及厂用电率偏差分别计算所述多个工况下的供电煤耗偏差Δb；
    根据所述多个工况下的负荷点及供电煤耗偏差生成设备性能曲线，在当前负荷下，根据所述设备性能曲线得到设备性能偏差。
  23. 根据权利要求22所述的发电机组能效分析方法，其特征在于，根据所述锅炉效率偏差、汽轮机组效率偏差及厂用电率偏差分别计算所述多个工况下的供电煤耗偏差Δb，包括：
    将所述锅炉效率偏差、汽轮机组效率偏差及厂用电率偏差分别计算所述多个工况下的供电煤耗偏差Δb分别带入下述公式计算所述多个工况下的供电煤耗偏差Δb：
    Figure PCTCN2016099426-appb-100017
    其中，b为煤耗设计值，ηb为锅炉效率设计值，Δ(ηb)为锅炉效率偏差，ηtb为汽轮机组效率设计值，Δ(ηtb)为汽轮机组效率偏差。
  24. 根据权利要求1至23中任一项所述的发电机组能效分析方法，其特征在于，按照两种差值的预设权重及对应隶属函数计算发电机组能效，包括：根据下述公式计算发电机组能效R：
    Figure PCTCN2016099426-appb-100018
    其中，A为两种偏差的预设权重向量；
    Figure PCTCN2016099426-appb-100019
    分别为机组煤耗应达值bsld与机组煤耗目标值bobj的偏差Δbobj隶属于第一级至第五级的隶属度；
    Figure PCTCN2016099426-appb-100020
    分别为机组煤耗应达值bsld与机组煤耗实际值bact的偏差Δbact隶属于第一级至第五级的隶属度。
  25. 根据权利要求1至23中任一项所述的发电机组能效分析方法，其特征在于，按照两种差值的预设权重及对应隶属函数计算发电机组能效，包括：根据下述公式计算发电机组能效R：
    Figure PCTCN2016099426-appb-100021
    其中，A为两种偏差的预设权重向量；
    Figure PCTCN2016099426-appb-100022
    分别为机组效率应达值ηsld与机组效率目标值ηobj的偏差Δηobj隶属于第一级至第五级的隶属度；
    Figure PCTCN2016099426-appb-100023
    分别为机组效率应达值ηsld与机组效率实际值ηact的偏差Δηact隶属于第一级至第五级的隶属度。
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