WO2017006386A1 - 冷凍空調装置 - Google Patents

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WO2017006386A1
WO2017006386A1 PCT/JP2015/069274 JP2015069274W WO2017006386A1 WO 2017006386 A1 WO2017006386 A1 WO 2017006386A1 JP 2015069274 W JP2015069274 W JP 2015069274W WO 2017006386 A1 WO2017006386 A1 WO 2017006386A1
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WO
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differential pressure
chamber
air
pressure value
damper
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Application number
PCT/JP2015/069274
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English (en)
French (fr)
Inventor
貴司 久保
Original Assignee
三菱電機株式会社
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    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F24—HEATING; RANGES; VENTILATING
    • F24F—AIR-CONDITIONING; AIR-HUMIDIFICATION; VENTILATION; USE OF AIR CURRENTS FOR SCREENING
    • F24F3/00—Air-conditioning systems in which conditioned primary air is supplied from one or more central stations to distributing units in the rooms or spaces where it may receive secondary treatment; Apparatus specially designed for such systems
    • F24F3/044—Systems in which all treatment is given in the central station, i.e. all-air systems
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F24—HEATING; RANGES; VENTILATING
    • F24F—AIR-CONDITIONING; AIR-HUMIDIFICATION; VENTILATION; USE OF AIR CURRENTS FOR SCREENING
    • F24F11/00—Control or safety arrangements
    • F24F11/70—Control systems characterised by their outputs; Constructional details thereof
    • F24F11/72—Control systems characterised by their outputs; Constructional details thereof for controlling the supply of treated air, e.g. its pressure
    • F24F11/74—Control systems characterised by their outputs; Constructional details thereof for controlling the supply of treated air, e.g. its pressure for controlling air flow rate or air velocity

Definitions

  • the present invention relates to a refrigeration air conditioner capable of adjusting the supply air volume.
  • an independent ventilation box is provided immediately before the plurality of supply outlets of the supply duct, and the air volume adjustment is performed by absorbing the dynamic pressure component of the blown air from the fan.
  • Patent Document 1 Japanese Patent Document 1
  • This invention was made in order to solve the above-mentioned problem, and it aims at providing the freezing air conditioner which can adjust the supply air volume from several supply outlets uniformly.
  • the refrigerating and air-conditioning apparatus performs heat exchange with a duct, a load-side fan that supplies air into the duct, and the air that is housed in the duct and is supplied from the load-side fan.
  • a load-side heat exchanger, a plurality of chambers that are provided in the duct and blow out the air heat-exchanged by the load-side heat exchanger from the duct, and the degree of opening is adjustable in each of the plurality of chambers.
  • the pressure difference between the upstream pressure and the downstream pressure of the chamber is controlled to be the same.
  • the opening degree of one of the first damper and the second damper is adjusted, and the pressure difference between the pressure on the upstream side and the pressure on the downstream side of the first chamber becomes the second pressure.
  • the pressure difference between the pressure on the upstream side and the pressure on the downstream side of the chamber can be the same. Therefore, according to the present invention, it is possible to provide a refrigeration air conditioner capable of automatically adjusting the air volume uniformly.
  • FIG. 1 It is the schematic which shows an example of the structure of the refrigerating air conditioner 100 which concerns on Embodiment 1 of this invention with the refrigerant circuit figure of the refrigerating air conditioner 100.
  • FIG. It is a flowchart which shows an example of the control processing in the control part 60 of the refrigerating and air-conditioning apparatus 100 which concerns on Embodiment 1 of this invention. It is the graph which showed roughly an example of the air volume control process in the control part 60 of the refrigerating and air-conditioning apparatus 100 which concerns on Embodiment 1 of this invention. It is a perspective view which shows roughly an example of a structure of the refrigeration air conditioning apparatus 100 which concerns on Embodiment 2 of this invention.
  • FIG. 1 is a schematic diagram illustrating an example of the configuration of the refrigerating and air-conditioning apparatus 100 according to Embodiment 1 together with the refrigerant circuit diagram of the refrigerating and air-conditioning apparatus 100.
  • the dimensional relationship and shape of each component may be different from the actual one.
  • a refrigeration air conditioner 100 includes a refrigeration cycle 10 that sequentially circulates refrigerant through a compressor 1, a heat source side heat exchanger 2, a decompression device 3, and a load side heat exchanger 4. have.
  • Compressor 1 is a variable frequency fluid machine that compresses sucked low-pressure refrigerant and discharges it as high-pressure refrigerant.
  • the compressor 1 for example, a scroll compressor can be used.
  • the heat source side heat exchanger 2 is a heat exchanger that functions as a radiator (condenser) during cooling operation and functions as an evaporator during heating operation.
  • the heat source side heat exchanger 2 is configured to exchange heat between the refrigerant flowing inside the heat source side heat exchanger 2 and the outside air (for example, outdoor air). For example, it can be configured to release heat to the outside air blown by a heat source side heat exchanger fan (not shown) during cooling operation.
  • the heat source side heat exchanger 2 can be configured as, for example, a cross fin type fin-and-tube heat exchanger configured by a heat transfer tube and a plurality of fins.
  • the decompression device 3 expands and decompresses the high-pressure liquid refrigerant to flow into the load side heat exchanger 4 during the cooling operation and into the heat source side heat exchanger 2 during the heating operation.
  • an electronic expansion valve such as a linear electronic expansion valve (LEV) whose opening degree can be adjusted in multiple stages or continuously is used.
  • the load side heat exchanger 4 is a heat exchanger that functions as an evaporator during cooling operation and functions as a condenser during heating operation.
  • the load side heat exchanger 4 is configured to exchange heat between the refrigerant flowing inside the load side heat exchanger 4 and the outside air (for example, indoor air).
  • the heat source side heat exchanger 2 can be configured as, for example, a cross fin type fin-and-tube heat exchanger configured by a heat transfer tube and a plurality of fins.
  • the refrigerating and air-conditioning apparatus 100 includes a casing 40, a duct 41, and a load side blower fan.
  • a load side heat exchanger 4 is accommodated in the duct 41.
  • the housing 40 is a hollow box having a suction portion 40a for sucking outside air (indoor air) from the outside (indoor).
  • the casing 40 can be configured in an arbitrary shape as long as it has a structure that can supply outside air (room air) to the load-side fan 42.
  • the housing 40 can have a suction box 40 a having a rectangular shape and the remaining portion having a tapered shape.
  • the housing 40 is provided with, for example, a suction grill (not shown) provided with a plurality of air inlets in the suction portion 40a, and an air filter (not shown) for removing dust is attached to the suction grill. Also good.
  • casing 40 can be made into the box made from a galvanized steel plate, for example.
  • the duct 41 is a conduit for supplying the air heat-exchanged by the load side heat exchanger 4 into the room.
  • the duct 41 can be, for example, a rectangular duct, a circular duct, or an elliptical duct.
  • the duct 41 has a blower 41 a that blows outside air supplied from the load-side blower fan 42 to the load-side heat exchanger 4.
  • the air blowing part 41a can be configured in an arbitrary shape as long as it has a structure capable of blowing the outside air supplied from the load side air blowing fan 42 to the load side heat exchanger 4.
  • the air blower 41a can be configured as a tapered conduit.
  • the duct 41 can be a galvanized steel pipe, for example.
  • the duct 41 is provided with a first chamber 43 and a second chamber 44 for blowing out the air heat-exchanged by the load side heat exchanger 4 from the duct 41.
  • the first chamber 43 and the second chamber 44 may be circular tubes or rectangular tubes. Further, the first chamber 43 and the second chamber 44 can be provided at an arbitrary position of the duct 41 according to the use application of the refrigeration air conditioner 100. Note that the first chamber 43 and the second chamber 44 may be made of the same material as the duct 41 or may be made of different materials. For example, the first chamber 43 and the second chamber 44 may be galvanized steel pipes or vinyl chloride pipes.
  • a first damper 46 is accommodated in the first chamber 43, and a second damper 47 is accommodated in the second chamber 44.
  • the first damper 46 and the second damper 47 are throttle mechanisms that adjust the amount of air flowing through the first chamber 43 and the second chamber 44.
  • the first damper 46 and the second damper 47 are configured so that the opening can be adjusted between 0% to 100%, and for example, a linear damper or the like is used.
  • “opening degree 0%” is a state in which the first chamber 43 and the second chamber 44 are completely closed, and “opening degree 100”.
  • “%” Means a state in which the first chamber 43 and the second chamber 44 are completely opened.
  • the load side blower fan 42 is a blower that supplies outside air sucked from the housing 40 to the inside of the duct 41.
  • a centrifugal fan such as a sirocco fan or a turbo fan, a cross flow fan, a mixed flow fan, or a propeller fan is used.
  • the refrigerating and air-conditioning apparatus 100 includes a first differential pressure sensor 50 and a second differential pressure sensor 52.
  • the first differential pressure sensor 50 is connected to the first measurement unit 50a, the first high-pressure detection unit 50b connected to the first measurement unit 50a via a communication line, and to the first measurement unit 50a via a communication line. And the first low-pressure detector 50c.
  • the second differential pressure sensor 52 is connected to the second measurement unit 52a, the second high-pressure detection unit 52b connected to the second measurement unit 52a via a communication line, and the second measurement unit 52a connected to the communication line. Second low-pressure detector 52c.
  • the first differential pressure sensor 50 and the second differential pressure sensor 52 may be configured as a fine differential pressure sensor.
  • the first measuring unit 50a includes an arithmetic circuit (not shown) capable of calculating a difference (differential pressure) between the pressure detected by the first high pressure detecting unit 50b and the pressure detected by the first low pressure detecting unit 50c. Has inside.
  • the second measurement unit 52a also includes an arithmetic circuit capable of calculating a differential pressure based on the detection signals detected by the second high-pressure detection unit 52b and the second low-pressure detection unit 52c. Has inside.
  • the first high-pressure detector 50 b is disposed in the pipe of the first chamber 43 on the downstream side of the first damper 46.
  • the second high pressure detector 52 b is disposed in the pipe of the second chamber 44 on the downstream side of the second damper 47. Note that the arrangement positions of the first high-pressure detector 50b and the second high-voltage detector 52b are such that the pressure loss between the arrangement position between the first damper 46 and the first high-pressure detector 50b is the first.
  • the pressure loss between the second damper 47 and the arrangement position between the second high pressure detector 52b is determined to be the same value. Thereby, the turbulent flow region generated by the first damper 46 and the second damper 47 can be avoided.
  • the pressure loss is calculated in consideration of the diameter and flow velocity of the first chamber 43 and the second chamber 44.
  • the first low-pressure detection unit 50c is disposed, for example, in the pipe of the first chamber 43 on the upstream side of the first damper 46.
  • the second low-pressure detector 52 c is disposed in the pipe of the second chamber 44 on the upstream side of the second damper 47.
  • the arrangement positions of the first low-pressure detector 50c and the second low-pressure detector 52c are not limited to this.
  • the first low-pressure detection is performed inside the duct 41.
  • the part 50c and the second low-pressure detection part 52c can be arranged. In this case, as shown in FIG. 1, only one pressure detector is arranged inside the duct 41, and this can be used as the first low-pressure detector 50c and the second low-pressure detector 52c. .
  • the first high-pressure detector 50b, the first low-pressure detector 50c, the second high-pressure detector 52b, and the second low-pressure detector 52c include a crystal piezoelectric pressure sensor, a semiconductor sensor, a pressure transducer, or the like. Is used.
  • control unit 60 that controls the refrigerating and air-conditioning apparatus 100 according to Embodiment 1 will be described.
  • the control unit 60 has a microcomputer including a CPU, a memory (for example, ROM, RAM, etc.), an I / O port, and the like.
  • the control unit 60 is configured to perform bidirectional communication such as transmission / reception of control signals between the first measurement unit 50a and the second measurement unit 52a.
  • the controller 60 is configured to receive an electrical signal of measurement information measured by the first differential pressure sensor 50 and the second differential pressure sensor 52.
  • the control unit 60 is configured to adjust the opening degree of the first damper 46 and the second damper 47.
  • the control unit 60 can be configured integrally with the first measurement unit 50 a of the first differential pressure sensor 50 and the second measurement unit 52 a of the second differential pressure sensor 52. Moreover, the control part 60 may be comprised integrally with another control apparatus (not shown) which controls the refrigerating cycle 10, such as adjustment of the operating frequency of the compressor 1, or between another control apparatus. You may comprise so that bidirectional communication can be performed.
  • the control unit 60 may be configured to start and stop the operation of the load-side blower fan 42 and adjust the rotation speed.
  • the control unit 60 is configured to have a storage unit (not shown) that can store various data such as parameters for adjusting the opening degree of the first damper 46 and the second damper 47.
  • the high-temperature and high-pressure gas refrigerant discharged from the compressor 1 flows into the heat source side heat exchanger 2.
  • the high-temperature and high-pressure gas refrigerant flowing into the heat source side heat exchanger 2 is heat-exchanged by releasing heat to a low-temperature medium such as outdoor air, and becomes a high-pressure liquid refrigerant.
  • the high-pressure liquid refrigerant flows into the decompression device 3, is expanded and decompressed, and becomes a low-temperature and low-pressure two-phase refrigerant.
  • the low-temperature and low-pressure two-phase refrigerant flows into the load-side heat exchanger 4.
  • the room air sucked from the suction portion 40a of the housing 40 is supplied to the load-side heat exchanger 4 by the load-side blower fan 42 via the blower portion 41a of the duct 41.
  • the low-temperature and low-pressure two-phase refrigerant flowing inside the load-side heat exchanger 4 absorbs heat from indoor air that is a high-temperature medium and evaporates to become a two-phase refrigerant or a low-temperature and low-pressure gas refrigerant that has high dryness.
  • the room air is cooled by heat exchange with the low-temperature and low-pressure two-phase refrigerant flowing inside the load-side heat exchanger 4 and blown out from the first chamber 43 and the second chamber 44.
  • the amount of air blown from the first chamber 43 and the second chamber 44 is adjusted to an arbitrary amount by adjusting the opening degree of the first damper 46 and the second damper 47 by the control unit 60.
  • the two-phase refrigerant having a high degree of dryness or the low-temperature and low-pressure gas refrigerant that has flowed out of the load-side heat exchanger 4 is sucked into the compressor 1.
  • the refrigerant sucked into the compressor 1 is compressed to become a high-temperature and high-pressure gas refrigerant and is discharged from the compressor 1. In the cooling operation of the refrigeration air conditioner 100, the above cycle is repeated.
  • the control unit 60 of the refrigerating and air-conditioning apparatus 100 can adjust the opening degrees of the first damper 46 and the second damper 47, and the first damper 46 and the second damper 47. Is adjusted so that the pressure difference between the upstream pressure and the downstream pressure of the first chamber 43 is the difference between the upstream pressure and the downstream pressure of the second chamber 44. It is controlled so as to be the same as the pressure difference.
  • FIG. 2 is a flowchart showing an example of a control process in the control unit 60 of the refrigerating and air-conditioning apparatus 100 according to the first embodiment.
  • the control process of FIG. 2 may be performed at regular intervals (for example, every hour) during operation of the refrigeration air conditioner 100. For example, when the rotational speed of the load-side fan 42 is increased or decreased, the control process of FIG. You may make it perform.
  • step S100 after the operation of the refrigerating and air-conditioning apparatus 100 is started, the control unit 60 adjusts the opening degrees of the first damper 46 and the second damper 47 to a constant value (for example, 60%).
  • step S ⁇ b> 105 the control unit 60 starts the operation of the load side blower fan 42.
  • step S ⁇ b> 110 the control unit 60 receives data of the first differential pressure value ⁇ P ⁇ b> 1 calculated by the first measurement unit 50 a from the first differential pressure sensor 50 and receives from the second differential pressure sensor 52 the second differential pressure sensor 52. Data of the second differential pressure value ⁇ P2 calculated by the second measuring unit 52a is acquired.
  • step S110 is performed after the operation of the load-side blower fan 42 in step S105 is started and after the air volume of air supplied from the load-side blower fan 42 is stabilized.
  • step S110 is controlled to be performed after a predetermined time (for example, 3 minutes) has elapsed after the start of operation of the load-side blower fan 42 in step S105.
  • step S115 the control unit 60 determines a fixed differential pressure value among the first differential pressure value ⁇ P1 and the second differential pressure value ⁇ P2. For example, the control unit 60 compares the first air volume Q1 blown out from the first chamber 43 with the second air volume Q2 blown out from the second chamber 44, and the control unit 60 compares the second air volume Q2 blown out from the second chamber 44.
  • the differential pressure value can be determined as a fixed differential pressure value.
  • the first air volume Q1 can be converted from the first differential pressure value ⁇ P1
  • the second air volume Q2 can be converted from the second differential pressure value ⁇ P2.
  • step S120 the control unit 60 determines whether or not the first differential pressure value ⁇ P1 is fixed. If the first differential pressure value ⁇ P1 is fixed, it is determined in step S125 whether the second differential pressure value ⁇ P2 is the same as the first differential pressure value ⁇ P1.
  • the second differential pressure value ⁇ P2 is the same as the first differential pressure value ⁇ P1 is determined in consideration of the first measurement error ⁇ 1 in the first differential pressure sensor 50.
  • the first measurement error ⁇ 1 can be set to 1.0. That is, in step S125, it is determined whether or not the second differential pressure value ⁇ P2 is within the measurement error range ⁇ P1 ⁇ ⁇ 1 of the first differential pressure value ⁇ P1.
  • the control process ends.
  • the control unit 60 adjusts the opening of the second damper 47 in step S130.
  • An example of the opening adjustment of the second damper 47 in step S130 will be described with reference to FIG.
  • FIG. 3 is a graph schematically showing an air volume control process in the control unit 60 of the refrigerating and air-conditioning apparatus 100 according to the first embodiment.
  • the horizontal axis of the graph indicates the air volume Q
  • the vertical axis indicates the differential pressure value ⁇ P.
  • the white circle on the curve represents the first differential pressure value ⁇ P1 and the first air volume Q1 in the first chamber 43
  • the black circle on the curve represents the second differential pressure value ⁇ P2 and the second air volume in the second chamber 44.
  • Q2 is represented.
  • a region A ( ⁇ P1 ⁇ 1 ⁇ P ⁇ P1 + ⁇ 1) in the graph of FIG. 3 indicates a measurement error range ⁇ P1 ⁇ ⁇ 1 (dead zone of the first differential pressure sensor 50) of the first differential pressure value ⁇ P1. .
  • the region B1 ( ⁇ P1 ⁇ 1 ⁇ P ⁇ ⁇ P1 ⁇ 1) in the graph of FIG. 3 when the second differential pressure value ⁇ P2 exists in the region B1, the opening degree of the second damper 47 is adjusted to the first opening degree adjustment. This is a region closed by a rate ⁇ 1 (%).
  • the opening degree of the second damper 47 is the second opening degree adjustment rate ⁇ 2 (% ) Is an open area.
  • the opening degree of the second damper 47 is the third opening degree adjustment rate ⁇ 1 (% ) Is a closed area.
  • the opening degree of the second damper 47 is the fourth opening degree adjustment rate ⁇ 2 (%). It is an area to be released.
  • the boundary value ( ⁇ P1 ⁇ 1) between the region B1 and the region C1 and the numerical value ⁇ 1 at the boundary value ( ⁇ P1 + ⁇ 1) between the region B2 and the region C2 are set to be larger than the first measurement error ⁇ 1.
  • the numerical value ⁇ 1 can be set to 2.0.
  • first opening adjustment rate ⁇ 1 and the second opening adjustment rate ⁇ 2 may be the same opening or different opening.
  • first opening adjustment rate ⁇ 1 and the second opening adjustment rate ⁇ 2 can be set to 0.1%.
  • the third opening adjustment rate ⁇ 1 is set to be larger than the first opening adjustment rate ⁇ 1.
  • the fourth opening adjustment rate ⁇ 2 is set to be larger than the second opening adjustment rate ⁇ 2.
  • the third opening adjustment rate ⁇ 1 and the fourth opening adjustment rate ⁇ 2 may be the same opening or different opening.
  • the third opening adjustment rate ⁇ 1 and the fourth opening adjustment rate ⁇ 2 can be set to 0.2%.
  • the first opening adjustment rate ⁇ 1, the second opening adjustment rate ⁇ 2, the third opening adjustment rate ⁇ 1, and the fourth opening adjustment rate ⁇ 2 It can be changed according to the magnitude of the difference ( ⁇ P1 ⁇ P2) between the differential pressure value ⁇ P1 and the second differential pressure value ⁇ P2.
  • step S130 the above control is performed as an example.
  • step S120 it is not the first differential pressure value ⁇ P1 that is fixed, that is, if it is determined that the second differential pressure value ⁇ P2 is fixed, in step S135, the first differential pressure value ⁇ P1 is the second differential pressure value ⁇ P1. It is determined whether or not it is the same as the differential pressure value ⁇ P2.
  • step S1305 it is determined whether or not the first differential pressure value ⁇ P1 is within the measurement error range ⁇ P2 ⁇ ⁇ 2 of the second differential pressure value ⁇ P2.
  • the control process ends.
  • the control unit 60 adjusts the opening of the second damper 47 in step S140.
  • the opening degree adjustment of the first damper 46 in step S140 can be performed, for example, by the same method as the air volume control process shown in FIG.
  • the refrigerating and air-conditioning apparatus 100 is accommodated in the duct 41, the load-side blower fan 42 that supplies air into the duct 41, and the load-side blower fan 42.
  • a load side heat exchanger 4 that exchanges heat with the air supplied from the air
  • a first chamber 43 that is provided in the duct 41 and blows out the air heat-exchanged in the load side heat exchanger 4 from the duct 41, and a duct 41.
  • a second chamber 44 that blows out air that has been heat-exchanged by the load-side heat exchanger 4 from the duct 41, a first damper 46 that is housed in the first chamber 43 and that can be adjusted in opening.
  • a second damper 47 accommodated in the second chamber 44 and having an adjustable opening degree and a control unit 60 are provided.
  • the control unit 60 adjusts the opening degrees of the first damper 46 and the second damper 47. Is possible, By adjusting the opening degree of one of the first damper 46 and the second damper 47, the pressure difference between the pressure on the upstream side of the first chamber 43 and the pressure on the downstream side becomes the upstream of the second chamber 44.
  • the pressure is controlled to be the same as the pressure difference between the pressure on the side and the pressure on the downstream side.
  • a refrigerating and air-conditioning apparatus in which an independent ventilation box is provided immediately before a supply outlet of a supply duct, and a dynamic pressure component of blown air from a fan is absorbed to adjust an air volume.
  • a refrigeration air conditioner that adjusts the air volume by arranging components inside the supply duct.
  • a refrigeration and air-conditioning system that installs dampers and fan units from a duct provided under the floor to a plurality of supply outlets, calculates the required amount of heat in the room, and adjusts the damper opening and the rotational speed of the fan unit installed at the outlet. It has been.
  • the conventional refrigeration and air-conditioning apparatus when a plurality of supply ports are provided for one supply duct, the positional relationship of each supply port, the duct shape, the influence of the arrangement parts in the duct, or the change in the air volume from the fan For example, the air volume from the supply port may not be uniform. Therefore, when the conventional refrigeration / air-conditioning apparatus is used in a large space such as a large warehouse or hall, there is a problem that the air volume from the supply outlet may not be uniformly distributed.
  • the pressure difference between the upstream pressure and the downstream pressure of the first chamber 43 is equal to the upstream pressure and the downstream pressure of the second chamber 44.
  • the opening degree of any one of the 1st damper 46 and the 2nd damper 47 can be adjusted so that it may become the same as the pressure difference with a pressure. Therefore, according to the present invention, for example, it is possible to provide the refrigerating and air-conditioning apparatus 100 capable of automatically equalizing the air volume with a simple control method even when the air volume from the fan changes.
  • the configuration of the first embodiment it is possible to automatically equalize the air volume by a simple control method, and it is not necessary to provide a rectifying plate or the like in the refrigeration air conditioner 100 in order to rectify the supply air.
  • the amount of the refrigeration air conditioner 100 can be reduced.
  • non-uniformity (unevenness) in the air volume can be avoided, so that the refrigeration air conditioner 100 can be operated with high efficiency.
  • the refrigerating and air-conditioning apparatus 100 includes a first differential pressure sensor 50 that measures a pressure difference between an upstream pressure and a downstream pressure of the first chamber 43, and a second chamber. And a second differential pressure sensor 52 that measures a pressure difference between the upstream pressure and the downstream pressure of the controller 44, and the controller 60 includes a first differential pressure sensor 50 and a second differential pressure sensor 52. It can be configured to receive the measurement value detected in step 1. According to this configuration, it is possible to provide the refrigeration air conditioner 100 capable of uniforming the air volume by a simple method of installing the first differential pressure sensor 50 and the second differential pressure sensor 52. In addition, by using the first damper 46 and the second damper 47 as linear dampers, it is possible to further increase the efficiency of air flow uniformity.
  • FIG. 1 the refrigerating and air-conditioning apparatus 100 according to the first embodiment described above further includes the third chamber 45, the third damper 48, and the third differential pressure sensor 54.
  • An example of the control processing in the control unit 60 is shown.
  • FIG. 4 is a perspective view schematically showing an example of the configuration of the refrigerating and air-conditioning apparatus 100 according to the second embodiment.
  • the configuration of the refrigerating and air-conditioning apparatus 100 is the same as that of the above-described first embodiment except that it further includes a third chamber 45, a third damper 48, and a third differential pressure sensor 54.
  • the third chamber 45 is provided in the duct 41 in the same manner as the first chamber 43 and the second chamber 44 in the first embodiment described above, and the air exchanged by the load side heat exchanger 4 is supplied to the duct 41. It blows out from.
  • the third damper 48 is a throttle device accommodated in the third chamber 45 and having an adjustable opening.
  • the third differential pressure sensor 54 includes a third measurement unit 54a, a third measurement unit 54a, It has the 3rd high voltage
  • the third differential pressure sensor 54 measures a pressure difference between the pressure on the upstream side and the pressure on the downstream side of the third chamber 45.
  • Other configurations and functions of the third differential pressure sensor 54 are the same as those of the first differential pressure sensor 50 and the second differential pressure sensor 52 of the first embodiment.
  • FIG. 5 is a flowchart illustrating an example of a control process in the control unit 60 of the refrigerating and air-conditioning apparatus 100 according to Embodiment 2.
  • FIG. 6 is a flowchart showing a part of the control processing in FIG. 5 as a subroutine. 5 and 6 may be performed at regular intervals (for example, every hour) during the operation of the refrigerating and air-conditioning apparatus 100, as in the first embodiment described above. It may be performed as needed when the rotational speed of the blower fan 42 increases or decreases.
  • step S200 the control unit 60 adjusts the opening degree of the first damper 46, the second damper 47, and the third damper 48 to a constant value (for example, 60%) after the operation of the refrigerating and air-conditioning apparatus 100 is started. To do.
  • step S ⁇ b> 205 the control unit 60 starts the operation of the load side blower fan 42.
  • step S210 in addition to the data of the first differential pressure value ⁇ P1 and the second differential pressure value ⁇ P2 of the first embodiment, the third differential pressure sensor 54 calculates the third differential pressure value ⁇ P2. Data of the third differential pressure value ⁇ P3 is acquired. Other control processing is the same as step S110 in the first embodiment.
  • the controller 60 determines a fixed differential pressure value among the first differential pressure value ⁇ P1, the second differential pressure value ⁇ P2, and the third differential pressure value ⁇ P3.
  • the control unit 60 includes a first air volume Q1 blown from the first chamber 43, a second air volume Q2 blown from the second chamber 44, and a third air blown from the third chamber 45.
  • the first air volume Q1 can be converted from the first differential pressure value ⁇ P1
  • the second air volume Q2 can be converted from the second differential pressure value ⁇ P2
  • the third air volume Q3 can be converted to the third air volume Q3.
  • step S220 the control unit 60 determines whether or not the first differential pressure value ⁇ P1 is fixed. If the first differential pressure value ⁇ P1 is fixed, it is determined in step S225 whether the second differential pressure value ⁇ P2 is the same as the first differential pressure value ⁇ P1.
  • step S225 it is determined whether or not the second differential pressure value ⁇ P2 is within the measurement error range ⁇ P1 ⁇ ⁇ 1 of the first differential pressure value ⁇ P1.
  • the control unit 60 does not adjust the opening degree of the second damper 47, and the control process is performed as a step. The process proceeds to S231.
  • the control unit 60 adjusts the opening degree of the second damper 47 in step S230.
  • step S231 it is determined whether or not the third differential pressure value ⁇ P3 is the same as the first differential pressure value ⁇ P1.
  • the third differential pressure value ⁇ P3 is the same as the first differential pressure value ⁇ P1 in consideration of the first measurement error ⁇ 1 in the first differential pressure sensor 50 as in step S225. To be determined.
  • the control process ends.
  • the control unit 60 adjusts the opening of the third damper 48 in step S232.
  • FIG. 7 is a graph schematically showing an air volume control process in the control unit 60 of the refrigerating and air-conditioning apparatus 100 according to the second embodiment.
  • the horizontal axis of the graph indicates the air volume Q, and the vertical axis indicates the differential pressure value ⁇ P.
  • the white circle on the curve represents the first differential pressure value ⁇ P1 and the first air volume Q1 in the first chamber 43.
  • the black circles on the curve represent the second differential pressure value ⁇ P2 and the second air volume Q2 in the second chamber 44.
  • the white triangle on the curve represents the third differential pressure value ⁇ P3 and the third air volume Q3 in the third chamber 45.
  • a region A ( ⁇ P1 ⁇ 1 ⁇ P ⁇ P1 + ⁇ 1) in the graph of FIG. 7 indicates a measurement error range ⁇ P1 ⁇ ⁇ 1 (dead zone of the first differential pressure sensor 50) of the first differential pressure value ⁇ P1.
  • the region B1 ( ⁇ P1- ⁇ 1 ⁇ P ⁇ ⁇ P1- ⁇ 1) in the graph of FIG. 7 when the second differential pressure value ⁇ P2 and the third differential pressure value ⁇ P3 exist in the region B1, the second damper 47 and the second 3 is an area where the opening degree of the damper 48 is closed by the first opening degree adjustment rate ⁇ 1 (%).
  • a region B2 ( ⁇ P1 + ⁇ 1 ⁇ ⁇ P ⁇ P1 + ⁇ 1) in the graph of FIG. 7 includes the second damper 47 and the third damper 48 when the region B2 includes the second differential pressure value ⁇ P2 and the third differential pressure value ⁇ P3. Is an area opened by the second opening adjustment rate ⁇ 2 (%).
  • a region C1 ( ⁇ P ⁇ ⁇ P1 ⁇ 1) in the graph of FIG. 7 includes the second damper 47 and the third damper 48 when the region C1 includes the second differential pressure value ⁇ P2 and the third differential pressure value ⁇ P3. Is an area closed by a third opening adjustment rate ⁇ 1 (%).
  • the second damper 47 and the third damper 48 are opened.
  • the degree is an area opened by the fourth opening degree adjustment rate ⁇ 2 (%).
  • the boundary value ( ⁇ P1 ⁇ 1) between the region B1 and the region C1 and the numerical value ⁇ 1 at the boundary value ( ⁇ P1 + ⁇ 1) between the region B2 and the region C2 are set to be larger than the first measurement error ⁇ 1.
  • the numerical value ⁇ 1 can be set to 2.0.
  • first opening adjustment rate ⁇ 1 and the second opening adjustment rate ⁇ 2 may be the same opening or different opening.
  • first opening adjustment rate ⁇ 1 and the second opening adjustment rate ⁇ 2 can be set to 0.1%.
  • the third opening adjustment rate ⁇ 1 is set to be larger than the first opening adjustment rate ⁇ 1.
  • the fourth opening adjustment rate ⁇ 2 is set to be larger than the second opening adjustment rate ⁇ 2.
  • the third opening adjustment rate ⁇ 1 and the fourth opening adjustment rate ⁇ 2 may be the same opening or different opening.
  • the third opening adjustment rate ⁇ 1 and the fourth opening adjustment rate ⁇ 2 can be set to 0.2%.
  • first opening adjustment rate ⁇ 1, the second opening adjustment rate ⁇ 2, the third opening adjustment rate ⁇ 1, and the fourth opening adjustment rate ⁇ 2 The difference between the differential pressure value ⁇ P1 and the second differential pressure value ⁇ P2 ( ⁇ P1- ⁇ P2) or the difference between the first differential pressure value ⁇ P1 and the third differential pressure value ⁇ P3 ( ⁇ P1- ⁇ P3) It can be changed accordingly.
  • step S220 it is not the first differential pressure value ⁇ P1 that is fixed, that is, if it is determined that the second differential pressure value ⁇ P2 or the third differential pressure value ⁇ P3 is fixed, in step S234 of FIG.
  • the control unit 60 determines whether or not the second differential pressure value ⁇ P2 is fixed.
  • step S235 it is determined in step S235 whether or not the first differential pressure value ⁇ P1 is the same as the second differential pressure value ⁇ P2.
  • step S235 it is determined whether or not the first differential pressure value ⁇ P1 is within the measurement error range ⁇ P2 ⁇ ⁇ 2 of the second differential pressure value ⁇ P2.
  • the control unit 60 does not adjust the opening degree of the first damper 46, and the control process is performed as a step. The process proceeds to S245.
  • the control unit 60 adjusts the opening of the first damper 46 in step S240.
  • the opening degree adjustment of the first damper 46 in step S240 can be performed, for example, by the same method as the air volume control process shown in FIG.
  • step S245 it is determined whether or not the third differential pressure value ⁇ P3 is the same as the second differential pressure value ⁇ P2.
  • the control process ends.
  • the control unit 60 adjusts the opening of the third damper 48 in step S250.
  • the opening degree adjustment of the third damper 48 can be performed, for example, by the same method as the air volume control process shown in FIG.
  • step S234 If it is determined in step S234 that the fixed pressure values ⁇ P1 and ⁇ P2 are not fixed, that is, the third differential pressure value ⁇ P3 is fixed, the first differential pressure value ⁇ P3 is fixed in step S255. It is determined whether or not the differential pressure value ⁇ P1 is the same as the third differential pressure value ⁇ P3.
  • the third measurement error ⁇ 3 can be set to 1.0. That is, in step S255, it is determined whether or not the first differential pressure value ⁇ P1 is within the measurement error range ⁇ P3 ⁇ ⁇ 3 of the third differential pressure value ⁇ P3.
  • the control unit 60 does not adjust the opening degree of the first damper 46, and the control process is performed. The process proceeds to S265.
  • the control unit 60 adjusts the opening of the first damper 46 in step S260.
  • the opening degree adjustment of the first damper 46 in step S260 can be performed, for example, by the same method as the air volume control process shown in FIG.
  • step S265 it is determined whether or not the second differential pressure value ⁇ P2 is the same as the third differential pressure value ⁇ P3.
  • the control process ends.
  • the control unit 60 adjusts the opening of the second damper 47 in step S270.
  • the opening adjustment of the second damper 47 can be performed, for example, by the same method as the air volume control process shown in FIG.
  • Steps S210 to S270 of FIGS. 5 and 6 are repeated until it is determined that the first differential pressure value ⁇ P1, the second differential pressure value ⁇ P2, and the third differential pressure value ⁇ P3 are the same. .
  • the refrigerating and air-conditioning apparatus 100 capable of automatically equalizing the air volume even when the number of chambers is three. The same effect can be obtained even when the number of chambers is three or more.
  • Embodiment 3 In Embodiment 3 of the present invention, in the refrigerating and air-conditioning apparatus 100 according to Embodiment 1 described above, control when the shape of the outlet of the first chamber 43 is different from the shape of the outlet of the second chamber 44 is performed. An example of the control process in the part 60 is shown.
  • FIG. 8 is a perspective view schematically showing an example of the configuration of the refrigerating and air-conditioning apparatus 100 according to the third embodiment.
  • the shape of the outlet of the first chamber 43 is different from the shape of the outlet of the second chamber 44.
  • Other configurations, functions, and the like of the refrigerating and air-conditioning apparatus 100 according to Embodiment 3 are the same as those of Embodiment 1 described above.
  • the first correction coefficient K1 is multiplied in order to convert the first differential pressure value ⁇ P1 in the first chamber 43 into the pressure difference in the second chamber 44.
  • the second correction coefficient K2 is multiplied in order to convert the second differential pressure value ⁇ P2 in the second chamber 44 into a pressure difference in the first chamber 43.
  • the first correction coefficient K1 has a reciprocal relationship with the second correction coefficient K2.
  • the first correction coefficient K1 and the second correction coefficient K2 are calculated by the control unit 60.
  • the wind speed V1 of the first chamber 43 is expressed by the equation (1).
  • the first air volume Q1 is calculated by dividing by the area S1 of the outlet of the first chamber 43.
  • the wind speed V2 of the second chamber 44 is expressed by the equation (2).
  • the second air volume Q2 is calculated by dividing by the area S2 of the outlet of the second chamber 44.
  • the pressure loss PL1 at the outlet of the first chamber 43 is calculated from the Fanning equation, which is a calculation formula for the pressure loss. Assuming that the pipe friction coefficient of the first chamber 43 is f1, the pipe length of the first chamber 43 is L1, and the air density is ⁇ , the pressure loss PL1 is expressed by the equation (4). Is calculated by
  • the pressure loss PL2 at the outlet of the second chamber 44 is expressed by the equation (5) where f2 is the pipe friction coefficient of the second chamber 44, L2 is the pipe length of the second chamber 44, and the air density ⁇ . ) Is calculated by
  • the first correction coefficient K1 is expressed as a ratio of the pressure loss PL2 of the second chamber 44 to the pressure loss PL1 in the shape of the outlet of the first chamber 43 as expressed by the equation (6). Is calculated by That is, the first correction coefficient K1 is obtained by dividing the pressure loss PL2 of the second chamber 44 by the pressure loss PL1 in the shape of the outlet of the first chamber 43.
  • Equation (6) is obtained by using the relational expression of Equation (3).
  • the first correction coefficient K1 includes the pipe friction coefficient f1 of the first chamber 43, the pipe length L1, and the inner diameter D1 of the outlet, and the pipe friction coefficient f2, the pipe length L2 of the second chamber 44, and the blowout. It is a coefficient determined by the inner diameter D2 of the outlet.
  • the second correction coefficient K2 is a ratio of the pressure loss PL1 in the shape of the outlet of the first chamber 43 to the pressure loss PL2 of the second chamber 44. Is calculated by That is, the second correction coefficient K2 is obtained by dividing the pressure loss PL1 in the shape of the outlet of the first chamber 43 by the pressure loss PL2 of the second chamber 44.
  • Equation (8) is obtained by using the relational expression of Equation (3). Can be transformed. That is, the second correction coefficient K2 is also the same as the first correction coefficient K1, the pipe friction coefficient f1, the pipe length L1, the inner diameter D1 of the outlet, and the pipe of the second chamber 44. This is a coefficient determined by the friction coefficient f2, the pipe length L2, and the inner diameter D2 of the outlet.
  • the first correction coefficient K1 and the second correction coefficient K2 are calculated using the above equations (1) to (9). can do.
  • the rectangular chamber can be handled in the same manner as the circular chamber by converting the length of each side of the outlet of the rectangular chamber into the inner diameter of the circular chamber using a conversion table.
  • the tube friction coefficient f1 of the first chamber 43 and the tube friction coefficient f2 of the second chamber 44 are constants determined by the material of the chamber, but the first chamber 43 and the second chamber 44 have different shapes. Even in the case, the value of the coefficient is adjusted.
  • FIG. 9 is a flowchart illustrating an example of a control process in the control unit 60 of the refrigerating and air-conditioning apparatus 100 according to Embodiment 3.
  • the control process of FIG. 9 may be performed every predetermined time (for example, one hour) during the operation of the refrigeration air conditioner 100. For example, when the rotational speed of the load-side fan 42 is increased or decreased, as needed. You may make it perform.
  • step S300 the control unit 60 adjusts the opening degree of the first damper 46 and the second damper 47 to a constant value (for example, 60%) after the operation of the refrigerating and air-conditioning apparatus 100 is started.
  • step S ⁇ b> 305 the control unit 60 starts the operation of the load side blower fan 42.
  • step S ⁇ b> 310 the control unit 60 receives the data of the first differential pressure value ⁇ P ⁇ b> 1 calculated by the first measurement unit 50 a from the first differential pressure sensor 50, and receives the data from the second differential pressure sensor 52. Data of the second differential pressure value ⁇ P2 calculated by the second measuring unit 52a is acquired.
  • Other control processing is the same as step S110 in the first embodiment.
  • step S315 the control unit 60 determines a fixed differential pressure value among the first differential pressure value ⁇ P1 and the second differential pressure value ⁇ P2. For example, the control unit 60 compares the first air volume Q1 blown out from the first chamber 43 with the second air volume Q2 blown out from the second chamber 44, and the control unit 60 compares the second air volume Q2 blown out from the second chamber 44.
  • the differential pressure value can be determined as a fixed differential pressure value.
  • the first air volume Q1 can be converted from the first differential pressure value ⁇ P1
  • the second air volume Q2 can be converted from the second differential pressure value ⁇ P2.
  • step S320 the control unit 60 determines whether or not the first differential pressure value ⁇ P1 is fixed.
  • the first differential pressure value ⁇ P1 is fixed, it is determined in step S325 whether or not the correction value K2 * ⁇ P2 of the second differential pressure value ⁇ P2 is the same as the first differential pressure value ⁇ P1.
  • step S325 it is determined whether or not the correction value K2 * ⁇ P2 of the second differential pressure value is within the measurement error range ⁇ P1 ⁇ ⁇ 1 of the first differential pressure value ⁇ P1.
  • the control process ends.
  • the control unit 60 adjusts the opening of the second damper 47 in step S330. I do. An example of the opening adjustment of the second damper 47 in step S330 will be described with reference to FIG.
  • FIG. 10 is a graph schematically showing an air volume control process in the control unit 60 of the refrigerating and air-conditioning apparatus 100 according to the third embodiment.
  • the horizontal axis of the graph indicates the air volume Q
  • the vertical axis indicates the differential pressure value ⁇ P.
  • the white circle on the curve represents the first differential pressure value ⁇ P1 and the first air volume Q1 in the first chamber 43
  • the black circle on the curve represents the correction value K2 * ⁇ P2 of the second differential pressure value in the second chamber 44.
  • a region A ( ⁇ P1 ⁇ 1 ⁇ P ⁇ P1 + ⁇ 1) in the graph of FIG. 10 shows a measurement error range ⁇ P1 ⁇ ⁇ 1 (dead zone of the first differential pressure sensor 50) of the first differential pressure value ⁇ P1.
  • the opening degree of the second damper 47 is the first. This is a region closed by an opening degree adjustment rate ⁇ 1 (%) of 1.
  • the opening degree of the second damper 47 is the second opening degree when the correction value K2 * ⁇ P2 of the second differential pressure value exists in the area B2. This is an area opened by the adjustment rate ⁇ 2 (%).
  • the area C1 ( ⁇ P ⁇ ⁇ P1 ⁇ 1) in the graph of FIG. 10 indicates that the opening degree of the second damper 47 is the third opening degree when the correction value K2 * ⁇ P2 of the second differential pressure value exists in the area C1. This is a region closed by the adjustment rate ⁇ 1 (%).
  • the area C2 ( ⁇ P1 + ⁇ 1 ⁇ ⁇ P) in the graph of FIG. 10 indicates that the opening degree of the second damper 47 is the fourth opening degree adjustment rate when the correction value K2 * ⁇ P2 of the second differential pressure value exists in the area C2. This is an area opened by ⁇ 2 (%).
  • the boundary value ( ⁇ P1 ⁇ 1) between the region B1 and the region C1 and the numerical value ⁇ 1 at the boundary value ( ⁇ P1 + ⁇ 1) between the region B2 and the region C2 are set to be larger than the first measurement error ⁇ 1.
  • the numerical value ⁇ 1 can be set to 2.0.
  • first opening adjustment rate ⁇ 1 and the second opening adjustment rate ⁇ 2 may be the same opening or different opening.
  • first opening adjustment rate ⁇ 1 and the second opening adjustment rate ⁇ 2 can be set to 0.1%.
  • the third opening adjustment rate ⁇ 1 is set to be larger than the first opening adjustment rate ⁇ 1.
  • the fourth opening adjustment rate ⁇ 2 is set to be larger than the second opening adjustment rate ⁇ 2.
  • the third opening adjustment rate ⁇ 1 and the fourth opening adjustment rate ⁇ 2 may be the same opening or different opening.
  • the third opening adjustment rate ⁇ 1 and the fourth opening adjustment rate ⁇ 2 can be set to 0.2%.
  • the first opening adjustment rate ⁇ 1, the second opening adjustment rate ⁇ 2, the third opening adjustment rate ⁇ 1, and the fourth opening adjustment rate ⁇ 2 It can be changed according to the difference ( ⁇ P1 ⁇ K2 * ⁇ P2) between the differential pressure value ⁇ P1 and the correction value K2 * ⁇ P2 of the second differential pressure value.
  • step S330 the above control is performed as an example.
  • step S320 If it is determined in step S320 that the fixed value is not the first differential pressure value ⁇ P1, that is, if it is determined that the second differential pressure value ⁇ P2 is fixed, in step S335, the correction value K1 for the first differential pressure value ⁇ P1. * It is determined whether or not ⁇ P1 is the same as the second differential pressure value ⁇ P2.
  • step S335 it is determined whether or not the correction value K1 * ⁇ P1 of the first differential pressure value is within the measurement error range ⁇ P2 ⁇ ⁇ 2 of the second differential pressure value ⁇ P2.
  • the control process ends.
  • the control unit 60 adjusts the opening degree of the first damper 46 in step S340. I do.
  • the opening degree adjustment of the first damper 46 in step S340 can be performed, for example, by the same method as the air volume control process shown in FIG.
  • a possible refrigeration air conditioner 100 can be provided.
  • the controller 60 has a function of controlling the first air volume Q1 blown out by the first chamber 43 and the second air volume Q2 blown out by the second chamber 44 to be the same.
  • the present invention is not limited to this.
  • the control unit 60 may have a function of controlling so that the first air volume Q1 and the second air volume Q2 are different from each other. Further, the control unit 60 may have a function capable of manual control.

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Abstract

冷凍空調装置は、ダクトと、ダクトの内部に空気を供給する負荷側送風ファンと、ダクトの内部に収容され、負荷側送風ファンから供給された空気と熱交換を行う負荷側熱交換器と、ダクトに設けられ、負荷側熱交換器で熱交換された空気をダクトから吹き出す第１のチャンバと、ダクトに設けられ、負荷側熱交換器で熱交換された空気をダクトから吹き出す第２のチャンバと、第１のチャンバに収容された、開度調整可能な第１のダンパと、第２のチャンバに収容された、開度調整可能な第２のダンパと、制御部とを備え、制御部は、第１のダンパ及び第２のダンパの開度を調整可能なものであり、第１のダンパ及び第２のダンパのいずれか一方の開度を調整して、第１のチャンバの上流側の圧力と下流側の圧力との圧力差が、第２のチャンバの上流側の圧力と下流側の圧力との圧力差と同一となるように制御するものである。

Description

冷凍空調装置
　本発明は、供給風量を調整可能な冷凍空調装置に関する。
　従来、供給風量を調整可能な冷凍空調装置としては、供給ダクトの複数の供給出口の直前に独立した通風ボックスを設け、ファンからの送風空気の動圧成分を吸収して風量調整を行うものがある（例えば、特許文献１）。
特開２００１－１２４３９５号公報
　しかしながら、特許文献１の冷凍空調装置では、通風ボックスを配置することにより風量調整を行うため、ファンからの送風量が変化した場合には複数の供給出口の風量を均一に調整できない場合がある。したがって、特許文献１では、供給出口の風量を均一に調整できないという問題点があった。
　本発明は、上述の問題を解決するためになされたものであり、複数の供給出口からの供給風量を均一に調整することが可能な冷凍空調装置を提供することを目的とする。
　本発明に係る冷凍空調装置は、ダクトと、前記ダクトの内部に空気を供給する負荷側送風ファンと、前記ダクトの内部に収容され、前記負荷側送風ファンから供給された空気と熱交換を行う負荷側熱交換器と、前記ダクトに設けられ、前記負荷側熱交換器で熱交換された空気を前記ダクトから吹き出す複数のチャンバと、前記複数のチャンバにそれぞれ収容された、開度調整可能な複数のダンパと、制御部とを備え、前記制御部は、前記複数のダンパの開度を調整可能なものであり、前記複数のダンパのうち少なくとも１以上の開度を調整して、前記複数のチャンバの上流側の圧力と下流側の圧力との圧力差がそれぞれ同一となるように制御するものである。
　本発明によれば、第１のダンパ及び第２のダンパのいずれか一方の開度を調整して、第１のチャンバの上流側の圧力と下流側の圧力との圧力差が、第２のチャンバの上流側の圧力と下流側の圧力との圧力差と同一となるように構成にできる。したがって、本発明によれば、自動で風量を均一に調整することが可能な冷凍空調装置を提供することができる。
本発明の実施の形態１に係る冷凍空調装置１００の構成の一例を冷凍空調装置１００の冷媒回路図とともに示す概略図である。 本発明の実施の形態１に係る冷凍空調装置１００の制御部６０における制御処理の一例を示すフローチャートである。 本発明の実施の形態１に係る冷凍空調装置１００の制御部６０における風量制御処理の一例を概略的に示したグラフである。 本発明の実施の形態２に係る冷凍空調装置１００の構成の一例を概略的に示す斜視図である。 本発明の実施の形態２に係る冷凍空調装置１００の制御部６０における制御処理の一例を示すフローチャートである。 図５における制御処理の一部をサブルーチンとして示したフローチャートである。 本発明の実施の形態２に係る冷凍空調装置１００の制御部６０における風量制御処理の一例を概略的に示したグラフである。 本発明の実施の形態３に係る冷凍空調装置１００の構成の一例を概略的に示す斜視図である。 本発明の実施の形態３に係る冷凍空調装置１００の制御部６０における制御処理の一例を示すフローチャートである。 本発明の実施の形態３に係る冷凍空調装置１００の制御部６０における風量制御処理の一例を概略的に示したグラフである。
実施の形態１．
　本発明の実施の形態１に係る冷凍空調装置１００について図１を用いて説明する。図１は、本実施の形態１に係る冷凍空調装置１００の構成の一例を冷凍空調装置１００の冷媒回路図とともに示す概略図である。なお、図１を含む以下の図面では各構成部材の寸法の関係及び形状が、実際のものとは異なる場合がある。
　本実施の形態１に係る冷凍空調装置１００の冷凍サイクル１０の構成について、図１を用いて説明する。図１では、冷凍空調装置１００における空気の流れが白色のブロック矢印で示されている。
　図１に示すように、本実施の形態１の冷凍空調装置１００は、圧縮機１、熱源側熱交換器２、減圧装置３、及び負荷側熱交換器４に順次冷媒を循環させる冷凍サイクル１０を有している。
　圧縮機１は、吸入した低圧冷媒を圧縮し、高圧冷媒として吐出する周波数可変型の流体機械である。圧縮機１としては、例えばスクロール圧縮機を用いることができる。
　熱源側熱交換器２は、冷房運転時には放熱器（凝縮器）として機能し、暖房運転時には蒸発器として機能する熱交換器である。熱源側熱交換器２は、熱源側熱交換器２の内部を流れる冷媒と、外気（例えば、室外空気）との熱交換を行うように構成される。例えば、冷房運転時に、熱源側熱交換器用ファン（図示せず）によって送風される外気に対して熱を放出するように構成できる。熱源側熱交換器２は、例えば、伝熱管と複数のフィンとにより構成されたクロスフィン式のフィン・アンド・チューブ型熱交換器として構成できる。
　減圧装置３は、高圧液冷媒を膨張及び減圧させて、冷房運転時においては負荷側熱交換器４に、暖房運転時においては熱源側熱交換器２にそれぞれ流入させるものである。減圧装置３は、例えば多段階又は連続的に開度を調節可能なリニア電子膨張弁（ＬＥＶ）等の電子膨張弁が用いられる。
　負荷側熱交換器４は、冷房運転時には蒸発器として機能し、暖房運転時には凝縮器として機能する熱交換器である。負荷側熱交換器４は、負荷側熱交換器４の内部を流れる冷媒と、外気（例えば、室内空気）との熱交換を行うように構成される。熱源側熱交換器２は、例えば、伝熱管と複数のフィンとにより構成されたクロスフィン式のフィン・アンド・チューブ型熱交換器として構成できる。
　本実施の形態１に係る冷凍空調装置１００は、筐体４０と、ダクト４１と、負荷側送風ファン４２とを備える。ダクト４１の内部には、負荷側熱交換器４が収容されている。
　筐体４０は、外部（室内）から外気（室内空気）を吸い込む吸込部４０ａを有する中空の箱体である。筐体４０は、外気（室内空気）を負荷側送風ファン４２に供給できる構造であれば任意の形状に構成できる。例えば、筐体４０は、図１に示すように、吸込部４０ａを矩形形状、残余の部分をテーパ形状の箱体にできる。また、筐体４０は、例えば複数の吸気口を設けた吸込みグリル（図示せず）を吸込部４０ａに設けて、吸込みグリルに塵埃を取り除くためのエアフィルタ（図示せず）を取り付けたものとしてもよい。なお、筐体４０は、例えば亜鉛めっき鋼板製の箱体にできる。
　ダクト４１は、負荷側熱交換器４で熱交換された空気を室内に供給する導管である。ダクト４１は、例えば、矩形ダクト、円形ダクト、又は楕円形のダクトにできる。ダクト４１は、負荷側送風ファン４２から供給された外気を負荷側熱交換器４に送風する送風部４１ａを有している。送風部４１ａは、負荷側送風ファン４２から供給された外気を負荷側熱交換器４に送風できる構造であれば任意の形状に構成できる。例えば、送風部４１ａは、テーパ形状の導管として構成できる。なお、ダクト４１は、例えば亜鉛めっき鋼管にできる。
　ダクト４１には、負荷側熱交換器４で熱交換された空気をダクト４１から吹き出す第１のチャンバ４３及び第２のチャンバ４４が設けられている。第１のチャンバ４３及び第２のチャンバ４４は、円形管であってもよいし矩形管であってもよい。また、第１のチャンバ４３及び第２のチャンバ４４は、冷凍空調装置１００の使用用途に応じて、ダクト４１の任意の位置に設けることができる。なお、第１のチャンバ４３及び第２のチャンバ４４は、ダクト４１と同一の材質のものとしてもよいし、異なる材質のものとしてもよい。例えば、第１のチャンバ４３及び第２のチャンバ４４は亜鉛めっき鋼管としてもよいし、塩化ビニル管としてもよい。
　第１のチャンバ４３には、第１のダンパ４６が収容されており、第２のチャンバ４４には、第２のダンパ４７が収容されている。第１のダンパ４６及び第２のダンパ４７は、第１のチャンバ４３及び第２のチャンバ４４を流れる風量を調整する絞り機構である。第１のダンパ４６及び第２のダンパ４７は、開度０％～開度１００％の間で開度を調整可能に構成されるものであり、例えばリニアダンパ等が用いられる。なお、第１のダンパ４６及び第２のダンパ４７において、「開度０％」とは、第１のチャンバ４３及び第２のチャンバ４４が完全に閉止されている状態であり、「開度１００％」とは、第１のチャンバ４３及び第２のチャンバ４４が完全に開放されている状態のことである。
　負荷側送風ファン４２は、筐体４０から吸い込まれた外気を、ダクト４１の内部に供給する送風機である。負荷側送風ファン４２としては、例えば、シロッコファン若しくはターボファン等の遠心ファン、クロスフローファン、斜流ファン、又はプロペラファン等が用いられる。
　次に、本実施の形態１に係る冷凍空調装置１００に配置されるセンサについて説明する。
　本実施の形態１に係る冷凍空調装置１００は、第１の差圧センサ５０と、第２の差圧センサ５２とを備える。
　第１の差圧センサ５０は、第１の計測部５０ａと、第１の計測部５０ａと通信線により接続された第１の高圧検知部５０ｂと、第１の計測部５０ａと通信線により接続された第１の低圧検知部５０ｃとを有している。第２の差圧センサ５２は、第２の計測部５２ａと、第２の計測部５２ａと通信線により接続された第２の高圧検知部５２ｂと、第２の計測部５２ａと通信線により接続された第２の低圧検知部５２ｃとを有している。第１の差圧センサ５０及び第２の差圧センサ５２は、微差圧センサとして構成してもよい。
　第１の計測部５０ａは、第１の高圧検知部５０ｂで検知した圧力と第１の低圧検知部５０ｃで検知した圧力との差（差圧）を演算可能な演算回路（図示せず）を内部に有している。第２の計測部５２ａも、第１の計測部５０ａと同様に、第２の高圧検知部５２ｂ及び第２の低圧検知部５２ｃで検知した検知信号に基づき、差圧を演算可能な演算回路を内部に有している。
　第１の高圧検知部５０ｂは、第１のダンパ４６の下流側の第１のチャンバ４３の管内に配置される。第２の高圧検知部５２ｂは、第２のダンパ４７の下流側の第２のチャンバ４４の管内に配置される。なお、第１の高圧検知部５０ｂ及び第２の高圧検知部５２ｂの配置位置は、第１のダンパ４６と第１の高圧検知部５０ｂとの間の配置位置との間の圧力損失が、第２のダンパ４７と第２の高圧検知部５２ｂとの間の配置位置との間の圧力損失が同値となるように決定される。これにより、第１のダンパ４６及び第２のダンパ４７により生じる乱流領域を回避することができる。なお、圧力損失は、第１のチャンバ４３及び第２のチャンバ４４の径及び流速を考慮して算出される。
　第１の低圧検知部５０ｃは、例えば、第１のダンパ４６の上流側の第１のチャンバ４３の管内に配置される。第２の低圧検知部５２ｃは、例えば、第２のダンパ４７の上流側の第２のチャンバ４４の管内に配置される。しかしながら、第１の低圧検知部５０ｃ及び第２の低圧検知部５２ｃの配置位置はこれに限られない。例えば、ダクト４１の内部に収容された負荷側熱交換器４で、負荷側送風ファン４２から供給される空気の流れの動圧成分が吸収される場合、ダクト４１の内部に第１の低圧検知部５０ｃ及び第２の低圧検知部５２ｃを配置することができる。この場合においては、図１に示すように、ダクト４１の内部に圧力検知器を１つだけ配置して、これを第１の低圧検知部５０ｃ及び第２の低圧検知部５２ｃとして用いることができる。
　なお、第１の高圧検知部５０ｂ、第１の低圧検知部５０ｃ、第２の高圧検知部５２ｂ、及び第２の低圧検知部５２ｃとしては、水晶圧電式圧力センサ、半導体センサ、又は圧力トランスデューサ等が用いられる。
　次に、本実施の形態１に係る冷凍空調装置１００を制御する制御部６０について説明する。
　制御部６０は、ＣＰＵ、メモリ（例えば、ＲＯＭ、ＲＡＭ等）、Ｉ／Ｏポート等を備えたマイクロコンピュータを有している。制御部６０は、第１の計測部５０ａ及び第２の計測部５２ａとの間で、制御信号の送受信等の双方向通信を行うことができるように構成される。制御部６０は、第１の差圧センサ５０及び第２の差圧センサ５２で測定した測定情報の電気信号を受信するように構成される。また、制御部６０は、第１のダンパ４６及び第２のダンパ４７の開度調整を行うように構成される。
　なお、制御部６０は、第１の差圧センサ５０の第１の計測部５０ａ及び第２の差圧センサ５２の第２の計測部５２ａと一体に構成することができる。また、制御部６０は、圧縮機１の運転周波数の調整等の冷凍サイクル１０の制御を行う別の制御装置（図示せず）と一体に構成してもよいし、別の制御装置との間で双方向通信を行うことができるように構成してもよい。また、制御部６０は、負荷側送風ファン４２の運転の開始及び停止、並びに回転数調整を行うように構成してもよい。なお、制御部６０は、第１のダンパ４６及び第２のダンパ４７の開度調整のためのパラメータ等の各種データを記憶できる記憶部（図示せず）を有するように構成されている。
　次に、本実施の形態１に係る冷凍空調装置１００の冷房運転の動作について図１を用いて説明する。
　圧縮機１から吐出された高温高圧のガス冷媒は、熱源側熱交換器２へ流入する。熱源側熱交換器２に流入した高温高圧のガス冷媒は、室外空気等の低温の媒体に熱を放出することによって熱交換され、高圧の液冷媒となる。高圧の液冷媒は、減圧装置３に流入し、膨張及び減圧されて低温低圧の二相冷媒となる。低温低圧の二相冷媒は、負荷側熱交換器４に流入する。
　筐体４０の吸込部４０ａから吸い込まれた室内空気は、負荷側送風ファン４２によってダクト４１の送風部４１ａを介して負荷側熱交換器４に供給される。負荷側熱交換器４の内部を流れる低温低圧の二相冷媒は、高温の媒体である室内空気から熱を吸収し、蒸発して乾き度の高い二相冷媒又は低温低圧のガス冷媒となる。
　室内空気は、負荷側熱交換器４内部を流れる低温低圧の二相冷媒との熱交換によって冷却され、第１のチャンバ４３及び第２のチャンバ４４から吹き出す。第１のチャンバ４３及び第２のチャンバ４４から吹き出す空気の風量は、制御部６０による第１のダンパ４６及び第２のダンパ４７の開度調整により任意の風量に調整される。
　負荷側熱交換器４から流出した乾き度の高い二相冷媒又は低温低圧のガス冷媒は、圧縮機１に吸入される。圧縮機１に吸入された冷媒は圧縮されて、高温高圧のガス冷媒となり、圧縮機１から吐出される。冷凍空調装置１００の冷房運転では以上のサイクルが繰り返される。
　なお、暖房運転時においては、負荷側熱交換器４に高温高圧のガス冷媒が流入し、低温の媒体である室内空気に熱を放出し、高圧の液冷媒となる。これによって、室内空気は、冷媒の放熱作用によって加熱されることとなる。
　次に、本実施の形態１に係る冷凍空調装置１００の制御部６０における制御処理を説明する。
　本実施の形態１に係る冷凍空調装置１００の制御部６０は、第１のダンパ４６及び第２のダンパ４７の開度を調整可能なものであり、第１のダンパ４６及び第２のダンパ４７のいずれか一方の開度を調整して、第１のチャンバ４３の上流側の圧力と下流側の圧力との圧力差が、第２のチャンバ４４の上流側の圧力と下流側の圧力との圧力差と同一となるように制御するものである。
　図２は、本実施の形態１に係る冷凍空調装置１００の制御部６０における制御処理の一例を示すフローチャートである。図２の制御処理は、冷凍空調装置１００の運転中に一定時間（例えば、１時間）おきに行うようにしてもよいし、例えば、負荷側送風ファン４２の回転数の増減があった時に随時行うようにしてもよい。
　ステップＳ１００において、制御部６０は、冷凍空調装置１００の運転開始後、第１のダンパ４６及び第２のダンパ４７の開度を一定値（例えば、６０％）に調整する。次いで、ステップＳ１０５において、制御部６０は、負荷側送風ファン４２の運転を開始させる。
　次いで、ステップＳ１１０において、制御部６０は、第１の差圧センサ５０から第１の計測部５０ａで算出した第１の差圧値ΔＰ１のデータを受信し、第２の差圧センサ５２から第２の計測部５２ａで算出した第２の差圧値ΔＰ２のデータを取得する。なお、ステップＳ１１０は、ステップＳ１０５の負荷側送風ファン４２の運転開始後、負荷側送風ファン４２から供給される空気の風量が安定した後に行われる。例えば、ステップＳ１１０は、ステップＳ１０５の負荷側送風ファン４２の運転開始後、所定の時間（例えば、３分間）経過後に行われるように制御される。
　次いで、ステップＳ１１５において、制御部６０では、第１の差圧値ΔＰ１及び第２の差圧値ΔＰ２のうち、固定する差圧値が決定される。例えば、制御部６０は、第１のチャンバ４３から吹き出される第１の風量Ｑ１と、第２のチャンバ４４から吹き出される第２の風量Ｑ２とを比較し、風量Ｑが小さい方のチャンバの差圧値を固定する差圧値に決定することができる。なお、第１の風量Ｑ１は第１の差圧値ΔＰ１から換算することができ、第２の風量Ｑ２は第２の差圧値ΔＰ２から換算することができる。
　次いで、ステップＳ１２０において、制御部６０では、第１の差圧値ΔＰ１を固定したか否かが判定される。第１の差圧値ΔＰ１を固定した場合、ステップＳ１２５において、第２の差圧値ΔＰ２が第１の差圧値ΔＰ１と同一であるか否かが判定される。
　ここで、第２の差圧値ΔＰ２が第１の差圧値ΔＰ１と同一であるか否かは、第１の差圧センサ５０での第１の測定誤差α１を考慮して決定される。例えば、第１の測定誤差α１は、１．０とすることができる。すなわち、ステップＳ１２５では、第２の差圧値ΔＰ２が第１の差圧値ΔＰ１の測定誤差範囲ΔＰ１±α１内にあるか否かが判定される。第２の差圧値ΔＰ２が第１の差圧値ΔＰ１の測定誤差範囲ΔＰ１±α１内にある場合、制御処理は終了する。
　第２の差圧値ΔＰ２が第１の差圧値ΔＰ１の測定誤差範囲ΔＰ１±α１内にない場合、ステップＳ１３０において、制御部６０は、第２のダンパ４７の開度調整を行う。ステップＳ１３０における、第２のダンパ４７の開度調整の一例を図３を用いて説明する。
　図３は、本実施の形態１に係る冷凍空調装置１００の制御部６０における風量制御処理を概略的に示したグラフである。グラフの横軸は風量Ｑ、縦軸は差圧値ΔＰを示している。曲線上の白丸は第１のチャンバ４３における第１の差圧値ΔＰ１及び第１の風量Ｑ１を表し、曲線上の黒丸は第２のチャンバ４４における第２の差圧値ΔＰ２及び第２の風量Ｑ２を表す。
　また、図３のグラフの領域Ａ（ΔＰ１－α１＜ΔＰ＜ΔＰ１＋α１）は、第１の差圧値ΔＰ１の測定誤差範囲ΔＰ１±α１（第１の差圧センサ５０の不感帯領域）を示している。図３のグラフの領域Ｂ１（ΔＰ１－β１＜ΔＰ≦ΔＰ１－α１）は、領域Ｂ１に第２の差圧値ΔＰ２がある場合に、第２のダンパ４７の開度が第１の開度調整率γ１（％）だけ閉止される領域である。図３のグラフの領域Ｂ２（ΔＰ１＋α１≦ΔＰ＜ΔＰ１＋β１）は、領域Ｂ２に第２の差圧値ΔＰ２がある場合に、第２のダンパ４７の開度が第２の開度調整率γ２（％）だけ開放される領域である。図３のグラフの領域Ｃ１（ΔＰ≦ΔＰ１－β１）は、領域Ｃ１に第２の差圧値ΔＰ２がある場合に、第２のダンパ４７の開度が第３の開度調整率δ１（％）だけ閉止される領域である。図３のグラフの領域Ｃ２（ΔＰ１＋β１≦ΔＰ）は、領域Ｃ２に第２の差圧値ΔＰ２がある場合に、第２のダンパ４７の開度が第４の開度調整率δ２（％）だけ開放される領域である。
　ここで、領域Ｂ１と領域Ｃ１との境界値（ΔＰ１－β１）及び領域Ｂ２と領域Ｃ２との境界値（ΔＰ１＋β１）における数値β１は、第１の測定誤差α１よりも大きくなるように設定する。例えば、第１の測定誤差α１を１．０とした場合、数値β１は２．０に設定できる。
　また、第１の開度調整率γ１及び第２の開度調整率γ２は同一の開度であってもよく、異なる開度であってもよい。例えば、第１の開度調整率γ１及び第２の開度調整率γ２は、０．１％に設定できる。第３の開度調整率δ１は第１の開度調整率γ１よりも大きくなるように設定される。第４の開度調整率δ２は第２の開度調整率γ２よりも大きくなるように設定される。第３の開度調整率δ１及び第４の開度調整率δ２は、同一の開度であってもよく、異なる開度であってもよい。例えば、第３の開度調整率δ１及び第４の開度調整率δ２は、０．２％に設定できる。なお、第１の開度調整率γ１、第２の開度調整率γ２、第３の開度調整率δ１、及び第４の開度調整率δ２は、オーバシュートを防止するため、第１の差圧値ΔＰ１と第２の差圧値ΔＰ２との差（ΔＰ１－ΔＰ２）の大きさに応じて変更することができる。
　図３に示すように、第２の差圧値ΔＰ２が領域Ｂ１にある場合、第２のチャンバ４４における第２の風量Ｑ２を第１のチャンバ４３における第１の風量Ｑ１と均一化を図るために、第２のダンパ４７の開度が第１の開度調整率γ１だけ閉止される。第２のダンパ４７の開度が第１の開度調整率γ１だけ閉止されることによって、第２の風量Ｑ２は第１の風量Ｑ１に近づくこととなる。ステップＳ１３０では、一例ではあるが以上のような制御が行われる。
　ステップＳ１２０において、固定したのは第１の差圧値ΔＰ１ではない、すなわち第２の差圧値ΔＰ２を固定したと判定された場合、ステップＳ１３５において、第１の差圧値ΔＰ１が第２の差圧値ΔＰ２と同一であるか否かが判定される。
　ここで、第１の差圧値ΔＰ１が第２の差圧値ΔＰ２と同一であるか否かは、第２の差圧センサ５２での第２の測定誤差α２を考慮して決定される。例えば、第２の測定誤差α２は、１．０とすることができる。すなわち、ステップＳ１３５では、第１の差圧値ΔＰ１が第２の差圧値ΔＰ２の測定誤差範囲ΔＰ２±α２内にあるか否かが判定される。第１の差圧値ΔＰ１が第２の差圧値ΔＰ２の測定誤差範囲ΔＰ２±α２内にある場合、制御処理は終了する。
　第１の差圧値ΔＰ１が第２の差圧値ΔＰ２の測定誤差範囲ΔＰ２±α２内にない場合、ステップＳ１４０において、制御部６０は、第２のダンパ４７の開度調整を行う。ステップＳ１４０における、第１のダンパ４６の開度調整は、例えば、図３に示した風量制御処理と同様の方法で行うことができる。
　以上のステップＳ１１０～ステップＳ１４０は、第１の差圧値ΔＰ１が第２の差圧値ΔＰ２と同一であると判定されるまで繰り返される。
　次に、本実施の形態１による本発明の効果を説明する。
　上述したとおり、本実施の形態１に係る冷凍空調装置１００は、ダクト４１と、ダクト４１の内部に空気を供給する負荷側送風ファン４２と、ダクト４１の内部に収容され、負荷側送風ファン４２から供給された空気と熱交換を行う負荷側熱交換器４と、ダクト４１に設けられ、負荷側熱交換器４で熱交換された空気をダクト４１から吹き出す第１のチャンバ４３と、ダクト４１に設けられ、負荷側熱交換器４で熱交換された空気をダクト４１から吹き出す第２のチャンバ４４と、第１のチャンバ４３に収容された、開度調整可能な第１のダンパ４６と、第２のチャンバ４４に収容された、開度調整可能な第２のダンパ４７と、制御部６０とを備え、制御部６０は、第１のダンパ４６及び第２のダンパ４７の開度を調整可能なものであり、第１のダンパ４６及び第２のダンパ４７のいずれか一方の開度を調整して、第１のチャンバ４３の上流側の圧力と下流側の圧力との圧力差が、第２のチャンバ４４の上流側の圧力と下流側の圧力との圧力差と同一となるように制御するものである。
　従来より、一般的な冷凍空調装置では、供給出口からの風量が、使用用途に合わせて風量調整されている。例えば、供給ダクトの供給出口の直前にそれぞれ独立した通風ボックスを設け、ファンからの送風空気の動圧成分を吸収し風量調整を行う冷凍空調装置が知られている。また、供給ダクト内部の部品配置にて風量調整を行う冷凍空調装置が知られている。また、床下に設けたダクトから複数個の供給出口にダンパ及びファンユニットを設けて、室内の必要熱量を計算しダンパ開度や出口に設置したファンユニットの回転数を調整する冷凍空調装置が知られている。また、車両の車体に密度センサと温度センサとを設け、計測結果を基づいてダンパ開度を調整する車両用の冷凍空調装置が知られている。以上のような従来の冷凍空調装置によれば、１個の供給ダクトに対して、供給出口が１個の場合には風量調整も容易に行うことが可能である。
　しかしながら、従来の冷凍空調装置において、１つの供給ダクトに対して供給口を複数設ける場合は、それぞれの供給口の位置関係、ダクト形状、ダクト内の配置部品の影響、又はファンからの風量の変化等により供給口からの風量に均一とならない場合がある。したがって、従来の冷凍空調装置を大きな倉庫又はホール等の大空間に用いた場合には、供給出口からの風量が均一に分配されない可能性があるという問題点があった。
　これに対し、本実施の形態１の構成によれば、第１のチャンバ４３の上流側の圧力と下流側の圧力との圧力差が、第２のチャンバ４４の上流側の圧力と下流側の圧力との圧力差と同一となるように第１のダンパ４６及び第２のダンパ４７のいずれか一方の開度を調整可能な構成にできる。したがって、本発明によれば、例えば、ファンからの風量が変化した場合であっても、簡易な制御方法で自動で風量の均一化が可能な冷凍空調装置１００を提供することができる。
　また、本実施の形態１の構成によれば、簡易な制御方法で自動で風量の均一化が可能となり、供給空気を整流させるために整流板等を冷凍空調装置１００に設ける必要がないため、冷凍空調装置１００を減量化することができる。また、本実施の形態１の構成によれば、風量の不均一化（ムラ）を回避することができるため、冷凍空調装置１００の高効率運転が可能となる。
　また、本実施の形態１に係る冷凍空調装置１００は、第１のチャンバ４３の上流側の圧力と下流側の圧力との圧力差を計測する第１の差圧センサ５０と、第２のチャンバ４４の上流側の圧力と下流側の圧力との圧力差を計測する第２の差圧センサ５２とを更に備え、制御部６０は、第１の差圧センサ５０及び第２の差圧センサ５２で検知した計測値を受信する構成にできる。この構成によれば、第１の差圧センサ５０及び第２の差圧センサ５２を設置するという簡易な方法で、風量の均一化が可能な冷凍空調装置１００を提供することができる。また、第１のダンパ４６及び第２のダンパ４７をリニアダンパとすることで、風量の均一化の効率を更に高めることができる。
実施の形態２．
　本発明の実施の形態２では、上述の実施の形態１に係る冷凍空調装置１００が、第３のチャンバ４５と、第３のダンパ４８と、第３の差圧センサ５４とを更に備えた場合の制御部６０における制御処理の一例を示す。
　図４は、本実施の形態２に係る冷凍空調装置１００の構成の一例を概略的に示す斜視図である。冷凍空調装置１００の構成は、第３のチャンバ４５と、第３のダンパ４８と、第３の差圧センサ５４とを更に備えたことを除けば上述の実施の形態１の構成と同一である。第３のチャンバ４５は、上述の実施の形態１の第１のチャンバ４３及び第２のチャンバ４４と同様に、ダクト４１に設けられ、負荷側熱交換器４で熱交換された空気をダクト４１から吹き出すものである。第３のダンパ４８は、第３のチャンバ４５に収容された、開度調整可能な絞り装置である。その他の第３のダンパ４８の構成及び機能等は、上述の実施の形態１の第１のダンパ４６及び第２のダンパ４７と同一である。第３の差圧センサ５４は、上述の実施の形態１の第１の差圧センサ５０及び第２の差圧センサ５２と同様に、第３の計測部５４ａと、第３の計測部５４ａと通信線により接続された第３の高圧検知部５４ｂと、第３の計測部５４ａと通信線により接続された第３の低圧検知部５４ｃとを有している。第３の差圧センサ５４は、第３のチャンバ４５の上流側の圧力と下流側の圧力との圧力差を計測するものである。その他の第３の差圧センサ５４の構成及び機能等は、上述の実施の形態１の第１の差圧センサ５０及び第２の差圧センサ５２と同一である。
　次に、本実施の形態２に係る冷凍空調装置１００の制御部６０における制御処理を図５及び図６を用いて説明する。図５は、本実施の形態２に係る冷凍空調装置１００の制御部６０における制御処理の一例を示すフローチャートである。図６は、図５における制御処理の一部をサブルーチンとして示したフローチャートである。図５及び図６の制御処理は、上述の実施の形態１と同様に、冷凍空調装置１００の運転中に一定時間（例えば、１時間）おきに行うようにしてもよいし、例えば、負荷側送風ファン４２の回転数の増減があった時に随時行うようにしてもよい。
　ステップＳ２００において、制御部６０は、冷凍空調装置１００の運転開始後、第１のダンパ４６、第２のダンパ４７、及び第３のダンパ４８の開度を一定値（例えば、６０％）に調整する。次いで、ステップＳ２０５において、制御部６０は、負荷側送風ファン４２の運転を開始させる。
　次いで、ステップＳ２１０において、上述の実施の形態１の第１の差圧値ΔＰ１及び第２の差圧値ΔＰ２のデータの他、第３の差圧センサ５４から第３の計測部５４ａで算出した第３の差圧値ΔＰ３のデータを取得する。その他の制御処理は、上述の実施の形態１のステップＳ１１０と同一である。
　次いで、ステップＳ２１５において、制御部６０では、第１の差圧値ΔＰ１、第２の差圧値ΔＰ２、及び第３の差圧値ΔＰ３のうち、固定する差圧値が決定される。例えば、制御部６０は、第１のチャンバ４３から吹き出される第１の風量Ｑ１と、第２のチャンバ４４から吹き出される第２の風量Ｑ２と、第３のチャンバ４５から吹き出される第３の風量Ｑ３とを比較し、風量Ｑが最も小さいチャンバの差圧値を固定する差圧値に決定することができる。なお、第１の風量Ｑ１は第１の差圧値ΔＰ１から換算することができ、第２の風量Ｑ２は第２の差圧値ΔＰ２から換算することができ、第３の風量Ｑ３は第３の差圧値ΔＰ３から換算することができる。
　次いで、ステップＳ２２０において、制御部６０では、第１の差圧値ΔＰ１を固定したか否かが判定される。第１の差圧値ΔＰ１を固定した場合、ステップＳ２２５において、第２の差圧値ΔＰ２が第１の差圧値ΔＰ１と同一であるか否かが判定される。
　ここで、第２の差圧値ΔＰ２が第１の差圧値ΔＰ１と同一であるか否かは、第１の差圧センサ５０での第１の測定誤差α１を考慮して決定される。例えば、第１の測定誤差α１は、１．０とすることができる。すなわち、ステップＳ２２５では、第２の差圧値ΔＰ２が第１の差圧値ΔＰ１の測定誤差範囲ΔＰ１±α１内にあるか否かが判定される。第２の差圧値ΔＰ２が第１の差圧値ΔＰ１の測定誤差範囲ΔＰ１±α１内にある場合、制御部６０は、第２のダンパ４７の開度調整を行わずに、制御処理はステップＳ２３１に進む。
　第２の差圧値ΔＰ２が第１の差圧値ΔＰ１の測定誤差範囲ΔＰ１±α１内にない場合、ステップＳ２３０において、制御部６０は、第２のダンパ４７の開度調整を行う。
　次いで、ステップＳ２３１において、第３の差圧値ΔＰ３が第１の差圧値ΔＰ１と同一であるか否かが判定される。
　ここで、第３の差圧値ΔＰ３が第１の差圧値ΔＰ１と同一であるか否かは、ステップＳ２２５と同様に、第１の差圧センサ５０での第１の測定誤差α１を考慮して決定される。第３の差圧値ΔＰ３が第１の差圧値ΔＰ１の測定誤差範囲ΔＰ１±α１内にある場合、制御処理は終了する。
　第３の差圧値ΔＰ３が第１の差圧値ΔＰ１の測定誤差範囲ΔＰ１±α１内にない場合、ステップＳ２３２において、制御部６０は、第３のダンパ４８の開度調整を行う。
　ここで、ステップＳ２３０及びステップＳ２３２における、第２のダンパ４７及び第３のダンパ４８の開度調整の一例を図７を用いて説明する。
　図７は、本実施の形態２に係る冷凍空調装置１００の制御部６０における風量制御処理を概略的に示したグラフである。グラフの横軸は風量Ｑ、縦軸は差圧値ΔＰを示している。曲線上の白丸は第１のチャンバ４３における第１の差圧値ΔＰ１及び第１の風量Ｑ１を表す。曲線上の黒丸は第２のチャンバ４４における第２の差圧値ΔＰ２及び第２の風量Ｑ２を表す。曲線上の白三角は第３のチャンバ４５における第３の差圧値ΔＰ３及び第３の風量Ｑ３を表す。
　また、図７のグラフの領域Ａ（ΔＰ１－α１＜ΔＰ＜ΔＰ１＋α１）は、第１の差圧値ΔＰ１の測定誤差範囲ΔＰ１±α１（第１の差圧センサ５０の不感帯領域）を示している。図７のグラフの領域Ｂ１（ΔＰ１－β１＜ΔＰ≦ΔＰ１－α１）は、領域Ｂ１に第２の差圧値ΔＰ２及び第３の差圧値ΔＰ３がある場合に、第２のダンパ４７及び第３のダンパ４８の開度が第１の開度調整率γ１（％）だけ閉止される領域である。図７のグラフの領域Ｂ２（ΔＰ１＋α１≦ΔＰ＜ΔＰ１＋β１）は、領域Ｂ２に第２の差圧値ΔＰ２及び第３の差圧値ΔＰ３がある場合に、第２のダンパ４７及び第３のダンパ４８の開度が第２の開度調整率γ２（％）だけ開放される領域である。図７のグラフの領域Ｃ１（ΔＰ≦ΔＰ１－β１）は、領域Ｃ１に第２の差圧値ΔＰ２及び第３の差圧値ΔＰ３がある場合に、第２のダンパ４７及び第３のダンパ４８の開度が第３の開度調整率δ１（％）だけ閉止される領域である。図７のグラフの領域Ｃ２（ΔＰ１＋β１≦ΔＰ）は、領域Ｃ２に第２の差圧値ΔＰ２及び第３の差圧値ΔＰ３がある場合に、第２のダンパ４７及び第３のダンパ４８の開度が第４の開度調整率δ２（％）だけ開放される領域である。
　ここで、領域Ｂ１と領域Ｃ１との境界値（ΔＰ１－β１）及び領域Ｂ２と領域Ｃ２との境界値（ΔＰ１＋β１）における数値β１は、第１の測定誤差α１よりも大きくなるように設定する。例えば、第１の測定誤差α１を１．０とした場合、数値β１は２．０に設定できる。
　また、第１の開度調整率γ１及び第２の開度調整率γ２は同一の開度であってもよく、異なる開度であってもよい。例えば、第１の開度調整率γ１及び第２の開度調整率γ２は、０．１％に設定できる。第３の開度調整率δ１は第１の開度調整率γ１よりも大きくなるように設定される。第４の開度調整率δ２は第２の開度調整率γ２よりも大きくなるように設定される。第３の開度調整率δ１及び第４の開度調整率δ２は、同一の開度であってもよく、異なる開度であってもよい。例えば、第３の開度調整率δ１及び第４の開度調整率δ２は、０．２％に設定できる。なお、第１の開度調整率γ１、第２の開度調整率γ２、第３の開度調整率δ１、及び第４の開度調整率δ２は、オーバシュートを防止するため、第１の差圧値ΔＰ１と第２の差圧値ΔＰ２との差（ΔＰ１－ΔＰ２）又は第１の差圧値ΔＰ１と第３の差圧値ΔＰ３との差（ΔＰ１－ΔＰ３）の差の大きさに応じて変更することができる。
　図７に示すように、第２の差圧値ΔＰ２が領域Ｃ１にある場合、第２のチャンバ４４における第２の風量Ｑ２を第１のチャンバ４３における第１の風量Ｑ１と均一化を図るために、第２のダンパ４７の開度が第３の開度調整率δ１だけ閉止される。第２のダンパ４７の開度が第３の開度調整率δ１だけ閉止されることによって、第２の風量Ｑ２は第１の風量Ｑ１に近づくこととなる。なお、図７においては、第３の差圧値ΔＰ３は領域Ａにあるため、第３のチャンバ４５の開度は調整されないこととなる。ステップＳ２３０及びＳ２３２では、一例ではあるが以上のような制御が行われる。
　ステップＳ２２０において、固定したのは第１の差圧値ΔＰ１ではない、すなわち第２の差圧値ΔＰ２又は第３の差圧値ΔＰ３を固定したと判定された場合、図６のステップＳ２３４において、制御部６０では、第２の差圧値ΔＰ２を固定したか否かが判定される。第２の差圧値ΔＰ２を固定した場合、ステップＳ２３５において、第１の差圧値ΔＰ１が第２の差圧値ΔＰ２と同一であるか否かが判定される。
　ここで、第１の差圧値ΔＰ１が第２の差圧値ΔＰ２と同一であるか否かは、第２の差圧センサ５２での第２の測定誤差α２を考慮して決定される。例えば、第２の測定誤差α２は、１．０とすることができる。すなわち、ステップＳ２３５では、第１の差圧値ΔＰ１が第２の差圧値ΔＰ２の測定誤差範囲ΔＰ２±α２内にあるか否かが判定される。第１の差圧値ΔＰ１が第２の差圧値ΔＰ２の測定誤差範囲ΔＰ２±α２内にある場合、制御部６０は、第１のダンパ４６の開度調整を行わずに、制御処理はステップＳ２４５に進む。
　第１の差圧値ΔＰ１が第２の差圧値ΔＰ２の測定誤差範囲ΔＰ２±α２内にない場合、ステップＳ２４０において、制御部６０は、第１のダンパ４６の開度調整を行う。ステップＳ２４０における、第１のダンパ４６の開度調整は、例えば、図７に示した風量制御処理と同様の方法で行うことができる。
　次いで、ステップＳ２４５において、第３の差圧値ΔＰ３が第２の差圧値ΔＰ２と同一であるか否かが判定される。
　ここで、第３の差圧値ΔＰ３が第２の差圧値ΔＰ２と同一であるか否かは、ステップＳ２３５と同様に、第２の差圧センサ５２での第２の測定誤差α２を考慮して決定される。第３の差圧値ΔＰ３が第２の差圧値ΔＰ２の測定誤差範囲ΔＰ２±α２内にある場合、制御処理は終了する。
　第３の差圧値ΔＰ３が第２の差圧値ΔＰ２の測定誤差範囲ΔＰ２±α２内にない場合、ステップＳ２５０において、制御部６０は、第３のダンパ４８の開度調整を行う。第３のダンパ４８の開度調整は、例えば、図７に示した風量制御処理と同様の方法で行うことができる。
　ステップＳ２３４において、固定したのは第１の差圧値ΔＰ１及び第２の差圧値ΔＰ２ではない、すなわち第３の差圧値ΔＰ３を固定したと判定された場合、ステップＳ２５５において、第１の差圧値ΔＰ１が第３の差圧値ΔＰ３と同一であるか否かが判定される。
　ここで、第１の差圧値ΔＰ１が第３の差圧値ΔＰ３と同一であるか否かは、第３の差圧センサ５４での第３の測定誤差α３を考慮して決定される。例えば、第３の測定誤差α３は、１．０とすることができる。すなわち、ステップＳ２５５では、第１の差圧値ΔＰ１が第３の差圧値ΔＰ３の測定誤差範囲ΔＰ３±α３内にあるか否かが判定される。第１の差圧値ΔＰ１が第３の差圧値ΔＰ３の測定誤差範囲ΔＰ３±α３内にある場合、制御部６０は、第１のダンパ４６の開度調整を行わずに、制御処理はステップＳ２６５に進む。
　第１の差圧値ΔＰ１が第３の差圧値ΔＰ３の測定誤差範囲ΔＰ３±α３内にない場合、ステップＳ２６０において、制御部６０は、第１のダンパ４６の開度調整を行う。ステップＳ２６０における、第１のダンパ４６の開度調整は、例えば、図７に示した風量制御処理と同様の方法で行うことができる。
　次いで、ステップＳ２６５において、第２の差圧値ΔＰ２が第３の差圧値ΔＰ３と同一であるか否かが判定される。
　ここで、第２の差圧値ΔＰ２が第３の差圧値ΔＰ３と同一であるか否かは、ステップＳ２５５と同様に、第３の差圧センサ５４での第３の測定誤差α３を考慮して決定される。第２の差圧値ΔＰ２が第３の差圧値ΔＰ３の測定誤差範囲ΔＰ３±α３内にある場合、制御処理は終了する。
　第２の差圧値ΔＰ２が第３の差圧値ΔＰ３の測定誤差範囲ΔＰ３±α３内にない場合、ステップＳ２７０において、制御部６０は、第２のダンパ４７の開度調整を行う。第２のダンパ４７の開度調整は、例えば、図７に示した風量制御処理と同様の方法で行うことができる。
　図５及び図６の以上のステップＳ２１０～ステップＳ２７０は、第１の差圧値ΔＰ１、第２の差圧値ΔＰ２、及び第３の差圧値ΔＰ３が同一であると判定されるまで繰り返される。
　本実施の形態２の構成によれば、チャンバの数を３個とした場合にも、自動で風量の均一化が可能な冷凍空調装置１００を提供することができる。また、チャンバの数を３個以上とした場合においても、同様の効果を得ることができる。
実施の形態３．
　本発明の実施の形態３では、上述の実施の形態１に係る冷凍空調装置１００において、第１のチャンバ４３の吹出口の形状が、第２のチャンバ４４の吹出口の形状と異なる場合の制御部６０における制御処理の一例を示す。
　図８は、本実施の形態３に係る冷凍空調装置１００の構成の一例を概略的に示す斜視図である。本実施の形態３の冷凍空調装置１００では、第１のチャンバ４３の吹出口の形状が、第２のチャンバ４４の吹出口の形状と異なっている。本実施の形態３に係る冷凍空調装置１００のその他の構成及び機能等は、上述の実施の形態１のものと同一である。
　本実施の形態３では、第１のチャンバ４３における第１の差圧値ΔＰ１を、第２のチャンバ４４における圧力差に換算するために第１の補正係数Ｋ１が乗算される。同様に、第２のチャンバ４４における第２の差圧値ΔＰ２を、第１のチャンバ４３における圧力差に換算するために第２の補正係数Ｋ２が乗算される。ここで、第１の補正係数Ｋ１は、第２の補正係数Ｋ２と逆数の関係となる。第１の補正係数Ｋ１及び第２の補正係数Ｋ２は、制御部６０で算出される。
　以下では、制御部６０における、第１の補正係数Ｋ１及び第２の補正係数Ｋ２の算出方法について説明する。
　第１のチャンバ４３の風速Ｖ１は、式（１）
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000001
 のとおり、第１の風量Ｑ１を第１のチャンバ４３の吹出口の面積Ｓ１で除することによって算出される。
　同様に、第２のチャンバ４４の風速Ｖ２は、式（２）
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000002
 のとおり、第２の風量Ｑ２を第２のチャンバ４４の吹出口の面積Ｓ２で除算することによって算出される。
　ここでは、第１のチャンバ４３の吹出口の面積Ｓ１及び第２のチャンバ４４の吹出口の面積Ｓ２が円形であり、内径が異なる吹出口において風量を一定にする場合を考える。第１のチャンバ４３の吹出口の内径をＤ１、第２のチャンバ４４の吹出口の内径をＤ２とする。第１のチャンバ４３から吹き出される第１の風量Ｑ１及び第２のチャンバ４４から吹き出される第２の風量Ｑ２が等しい場合、第１のチャンバ４３の吹出口の内径Ｄ１、第１のチャンバ４３の風速Ｖ１、第２のチャンバ４４の吹出口の内径Ｄ２、及び第２のチャンバ４４の風速Ｖ２の間の関係式は、以下に示すように、式（１）及び式（２）の変形によって、式（３）のとおり導き出される。
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000003
　第１のチャンバ４３の吹出口における圧力損失ＰＬ１は、圧力損失の計算式であるファニングの式から算出される。第１のチャンバ４３の管摩擦係数をｆ１、第１のチャンバ４３の配管長をＬ１、空気密度をρとすると、圧力損失ＰＬ１は、式（４）
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000004
 で算出される。
　同様に、第２のチャンバ４４の吹出口における圧力損失ＰＬ２は、第２のチャンバ４４の管摩擦係数をｆ２、第２のチャンバ４４の配管長をＬ２、空気密度ρをとすると、式（５）
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000005
 で算出される。
　第１の補正係数Ｋ１は、第１のチャンバ４３の吹出口の形状における圧力損失ＰＬ１に対する第２のチャンバ４４の圧力損失ＰＬ２の比率として式（６）
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000006
 で算出される。すなわち、第１の補正係数Ｋ１は、第２のチャンバ４４の圧力損失ＰＬ２を第１のチャンバ４３の吹出口の形状における圧力損失ＰＬ１で除算したものである。
　式（６）は、式（３）の関係式を用いて、式（７）
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000007
 のように変形できる。すなわち、第１の補正係数Ｋ１は、第１のチャンバ４３の管摩擦係数ｆ１、配管長Ｌ１、及び吹出口の内径Ｄ１、並びに第２のチャンバ４４の管摩擦係数ｆ２、配管長Ｌ２、及び吹出口の内径Ｄ２によって定められる係数である。
　第２の補正係数Ｋ２は、第２のチャンバ４４の圧力損失ＰＬ２に対する第１のチャンバ４３の吹出口の形状における圧力損失ＰＬ１の比率として、式（８）
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000008
 で算出される。すなわち、第２の補正係数Ｋ２は、第１のチャンバ４３の吹出口の形状における圧力損失ＰＬ１を第２のチャンバ４４の圧力損失ＰＬ２で除算したものである。
　式（８）は、式（３）の関係式を用いて、式（９）
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000009
 のように変形できる。すなわち、第２の補正係数Ｋ２も、第１の補正係数Ｋ１と同様に、第１のチャンバ４３の管摩擦係数ｆ１、配管長Ｌ１、及び吹出口の内径Ｄ１、並びに第２のチャンバ４４の管摩擦係数ｆ２、配管長Ｌ２、及び吹出口の内径Ｄ２によって定められる係数である。
　なお、第１のチャンバ４３又は第２のチャンバ４４が矩形チャンバである場合においても、上述の式（１）～（９）を用いて第１の補正係数Ｋ１及び第２の補正係数Ｋ２を算出することができる。例えば、矩形チャンバの吹出口の各辺の長さを、換算表を用いて円形チャンバの内径に換算することにより、矩形チャンバを円形チャンバと同様に取り扱うことができる。また、第１のチャンバ４３の管摩擦係数ｆ１及び第２のチャンバ４４の管摩擦係数ｆ２は、チャンバの材質によって定まる定数であるが、第１のチャンバ４３及び第２のチャンバ４４が形状が異なる場合においても係数の値が調整される。
　次に、本実施の形態３に係る冷凍空調装置１００の制御部６０における制御処理を説明する。
　図９は、本実施の形態３に係る冷凍空調装置１００の制御部６０における制御処理の一例を示すフローチャートである。図９の制御処理は、冷凍空調装置１００の運転中に一定時間（例えば、１時間）おきに行うようにしてもよいし、例えば、負荷側送風ファン４２の回転数の増減があった時に随時行うようにしてもよい。
　ステップＳ３００において、制御部６０は、冷凍空調装置１００の運転開始後、第１のダンパ４６及び第２のダンパ４７の開度を一定値（例えば、６０％）に調整する。次いで、ステップＳ３０５において、制御部６０は、負荷側送風ファン４２の運転を開始させる。
　次いで、ステップＳ３１０において、制御部６０は、第１の差圧センサ５０から第１の計測部５０ａで算出した第１の差圧値ΔＰ１のデータを受信し、第２の差圧センサ５２から第２の計測部５２ａで算出した第２の差圧値ΔＰ２のデータを取得する。その他の制御処理は、上述の実施の形態１のステップＳ１１０と同一である。
　次いで、ステップＳ３１５において、制御部６０では、第１の差圧値ΔＰ１及び第２の差圧値ΔＰ２のうち、固定する差圧値が決定される。例えば、制御部６０は、第１のチャンバ４３から吹き出される第１の風量Ｑ１と、第２のチャンバ４４から吹き出される第２の風量Ｑ２とを比較し、風量Ｑが小さい方のチャンバの差圧値を固定する差圧値に決定することができる。なお、第１の風量Ｑ１は第１の差圧値ΔＰ１から換算することができ、第２の風量Ｑ２は第２の差圧値ΔＰ２から換算することができる。
　次いで、ステップＳ３２０において、制御部６０では、第１の差圧値ΔＰ１を固定したか否かが判定される。第１の差圧値ΔＰ１を固定した場合、ステップＳ３２５において、第２の差圧値ΔＰ２の補正値Ｋ２＊ΔＰ２が第１の差圧値ΔＰ１と同一であるか否かが判定される。
　ここで、第２の差圧値の補正値Ｋ２＊ΔＰ２が第１の差圧値ΔＰ１と同一であるか否かは、第１の差圧センサ５０での第１の測定誤差α１を考慮して決定される。例えば、第１の測定誤差α１は、１．０とすることができる。すなわち、ステップＳ３２５では、第２の差圧値の補正値Ｋ２＊ΔＰ２が第１の差圧値ΔＰ１の測定誤差範囲ΔＰ１±α１内にあるか否かが判定される。第２の差圧値の補正値Ｋ２＊ΔＰ２が第１の差圧値ΔＰ１の測定誤差範囲ΔＰ１±α１内にある場合、制御処理は終了する。
　第２の差圧値の補正値Ｋ２＊ΔＰ２が第１の差圧値ΔＰ１の測定誤差範囲ΔＰ１±α１内にない場合、ステップＳ３３０において、制御部６０は、第２のダンパ４７の開度調整を行う。ステップＳ３３０における、第２のダンパ４７の開度調整の一例を図１０を用いて説明する。
　図１０は、本実施の形態３に係る冷凍空調装置１００の制御部６０における風量制御処理を概略的に示したグラフである。グラフの横軸は風量Ｑ、縦軸は差圧値ΔＰを示している。曲線上の白丸は第１のチャンバ４３における第１の差圧値ΔＰ１及び第１の風量Ｑ１を表し、曲線上の黒丸は第２のチャンバ４４における第２の差圧値の補正値Ｋ２＊ΔＰ２及び第２の風量Ｑ２を表す。
　また、図１０のグラフの領域Ａ（ΔＰ１－α１＜ΔＰ＜ΔＰ１＋α１）は、第１の差圧値ΔＰ１の測定誤差範囲ΔＰ１±α１（第１の差圧センサ５０の不感帯領域）を示している。図１０のグラフの領域Ｂ１（ΔＰ１－β１＜ΔＰ≦ΔＰ１－α１）は、領域Ｂ１に第２の差圧値の補正値Ｋ２＊ΔＰ２がある場合に、第２のダンパ４７の開度が第１の開度調整率γ１（％）だけ閉止される領域である。図１０のグラフの領域Ｂ２（ΔＰ１＋α１≦ΔＰ＜ΔＰ１＋β１）は、領域Ｂ２に第２の差圧値の補正値Ｋ２＊ΔＰ２がある場合に、第２のダンパ４７の開度が第２の開度調整率γ２（％）だけ開放される領域である。図１０のグラフの領域Ｃ１（ΔＰ≦ΔＰ１－β１）は、領域Ｃ１に第２の差圧値の補正値Ｋ２＊ΔＰ２がある場合に、第２のダンパ４７の開度が第３の開度調整率δ１（％）だけ閉止される領域である。図１０のグラフの領域Ｃ２（ΔＰ１＋β１≦ΔＰ）は、領域Ｃ２に第２の差圧値の補正値Ｋ２＊ΔＰ２がある場合に、第２のダンパ４７の開度が第４の開度調整率δ２（％）だけ開放される領域である。
　ここで、領域Ｂ１と領域Ｃ１との境界値（ΔＰ１－β１）及び領域Ｂ２と領域Ｃ２との境界値（ΔＰ１＋β１）における数値β１は、第１の測定誤差α１よりも大きくなるように設定する。例えば、第１の測定誤差α１を１．０とした場合、数値β１は２．０に設定できる。
　また、第１の開度調整率γ１及び第２の開度調整率γ２は同一の開度であってもよく、異なる開度であってもよい。例えば、第１の開度調整率γ１及び第２の開度調整率γ２は、０．１％に設定できる。第３の開度調整率δ１は第１の開度調整率γ１よりも大きくなるように設定される。第４の開度調整率δ２は第２の開度調整率γ２よりも大きくなるように設定される。第３の開度調整率δ１及び第４の開度調整率δ２は、同一の開度であってもよく、異なる開度であってもよい。例えば、第３の開度調整率δ１及び第４の開度調整率δ２は、０．２％に設定できる。なお、第１の開度調整率γ１、第２の開度調整率γ２、第３の開度調整率δ１、及び第４の開度調整率δ２は、オーバシュートを防止するため、第１の差圧値ΔＰ１と第２の差圧値の補正値Ｋ２＊ΔＰ２との差（ΔＰ１－Ｋ２＊ΔＰ２）の大きさに応じて変更することができる。
　図１０に示すように、第２の差圧値の補正値Ｋ２＊ΔＰ２が領域Ｂ１にある場合、第２のチャンバ４４における第２の風量Ｑ２を第１のチャンバ４３における第１の風量Ｑ１と均一化を図るために、第２のダンパ４７の開度が第１の開度調整率γ１だけ閉止される。第２のダンパ４７の開度が第１の開度調整率γ１だけ閉止されることによって、第２の風量Ｑ２は第１の風量Ｑ１に近づくこととなる。ステップＳ３３０では、一例ではあるが以上のような制御が行われる。
　ステップＳ３２０において、固定したのは第１の差圧値ΔＰ１ではない、すなわち第２の差圧値ΔＰ２を固定したと判定された場合、ステップＳ３３５において、第１の差圧値ΔＰ１の補正値Ｋ１＊ΔＰ１が第２の差圧値ΔＰ２と同一であるか否かが判定される。
　ここで、第１の差圧値の補正値Ｋ１＊ΔＰ１が第２の差圧値ΔＰ２と同一であるか否かは、第２の差圧センサ５２での第２の測定誤差α２を考慮して決定される。例えば、第２の測定誤差α２は、１．０とすることができる。すなわち、ステップＳ３３５では、第１の差圧値の補正値Ｋ１＊ΔＰ１が第２の差圧値ΔＰ２の測定誤差範囲ΔＰ２±α２内にあるか否かが判定される。第１の差圧値の補正値Ｋ１＊ΔＰ１が第２の差圧値ΔＰ２の測定誤差範囲ΔＰ２±α２内にある場合、制御処理は終了する。
　第１の差圧値の補正値Ｋ１＊ΔＰ１が第２の差圧値ΔＰ２の測定誤差範囲ΔＰ２±α２内にない場合、ステップＳ３４０において、制御部６０は、第１のダンパ４６の開度調整を行う。ステップＳ３４０における、第１のダンパ４６の開度調整は、例えば、図１０に示した風量制御処理と同様の方法で行うことができる。
　以上のステップＳ３１０～ステップＳ３４０は、第１の差圧値ΔＰ１が第２の差圧値ΔＰ２と等価であると判定されるまで繰り返される。
　本実施の形態３の構成によれば、第１のチャンバ４３の吹出口の形状が、第２のチャンバ４４の吹出口の形状と異なっている場合であっても、自動で風量の均一化が可能な冷凍空調装置１００を提供することができる。
その他の実施の形態．
　上述の実施の形態に限らず種々の変形が可能である。例えば、上述の実施の形態では、制御部６０は、第１のチャンバ４３が吹き出す第１の風量Ｑ１及び第２のチャンバ４４が吹き出す第２の風量Ｑ２が同一となるように制御する機能を有しているが、本発明はこれに限られない。例えば、制御部６０は、第１の風量Ｑ１と第２の風量Ｑ２とが異なる任意の風量となるように制御する機能を有していてもよい。また、制御部６０は、手動制御が可能な機能を有していてもよい。
　また、上述の実施の形態は互いに組み合わせて用いることが可能である。
　１　圧縮機、２　熱源側熱交換器、３　減圧装置、４　負荷側熱交換器、１０　冷凍サイクル、４０　筐体、４０ａ　吸込部、４１　ダクト、４１ａ　送風部、４２　負荷側送風ファン、４３　第１のチャンバ、４４　第２のチャンバ、４５　第３のチャンバ、４６　第１のダンパ、４７　第２のダンパ、４８　第３のダンパ、５０　第１の差圧センサ、５０ａ　第１の計測部、５０ｂ　第１の高圧検知部、５０ｃ　第１の低圧検知部、５２　第２の差圧センサ、５２ａ　第２の計測部、５２ｂ　第２の高圧検知部、５２ｃ　第２の低圧検知部、５４　第３の差圧センサ、５４ａ　第３の計測部、５４ｂ　第３の高圧検知部、５４ｃ　第３の低圧検知部、６０　制御部、１００　冷凍空調装置。

Claims (3)

  1. 　ダクトと、
    　前記ダクトの内部に空気を供給する負荷側送風ファンと、
    　前記ダクトの内部に収容され、前記負荷側送風ファンから供給された空気と熱交換を行う負荷側熱交換器と、
    　前記ダクトに設けられ、前記負荷側熱交換器で熱交換された空気を前記ダクトから吹き出す複数のチャンバと、
    　前記複数のチャンバにそれぞれ収容された、開度調整可能な複数のダンパと、
    　制御部と
    　を備え、
    　前記制御部は、
    　前記複数のダンパの開度を調整可能なものであり、前記複数のダンパのうち少なくとも１以上の開度を調整して、前記複数のチャンバの上流側の圧力と下流側の圧力との圧力差がそれぞれ同一となるように制御するものである
    冷凍空調装置。
  2. 　前記複数のチャンバの上流側の圧力と下流側の圧力との圧力差をそれぞれ計測する複数の差圧センサを更に備え、
    　前記制御部は、前記複数の差圧センサで検知した計測値を受信する
    請求項１に記載の冷凍空調装置。
  3. 　前記制御部は、
    　前記複数のチャンバのうち第１のチャンバの吹出口の形状が第２のチャンバの吹出口の形状と異なっている場合に、前記第１のチャンバの圧力差及び前記第２のチャンバの圧力差の少なくとも一方に補正係数を乗算して、前記補正係数の乗算後の圧力差が同一となるように制御するものである
    請求項１又は２に記載の冷凍空調装置。
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