WO2016052037A1 - ノズルキャップ - Google Patents

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WO2016052037A1
WO2016052037A1 PCT/JP2015/074528 JP2015074528W WO2016052037A1 WO 2016052037 A1 WO2016052037 A1 WO 2016052037A1 JP 2015074528 W JP2015074528 W JP 2015074528W WO 2016052037 A1 WO2016052037 A1 WO 2016052037A1
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rubber
nozzle cap
nozzle
mass
diene rubber
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前田　勝志
尚洋 田原
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住友ゴム工業株式会社
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Definitions

  • the present invention relates to a rubber nozzle cap for a prefilled syringe.
  • Prefilled syringes include a syringe with a needle in which a needle is previously embedded in the nozzle of a syringe barrel, and a syringe without a needle that sets the injection needle by removing the nozzle cap when in use.
  • the nozzle cap is called by various names such as a needle cap, a needle shield, a rubber cap, a tip cap, a blanker tip, a syringe sealing stopper, and the like, depending on the mounting form and the like.
  • Prefilled syringes are sterilized by aseptically filling the syringe barrel with the drug solution after sterilization with ethylene oxide gas (EOG), steam sterilization, radiation sterilization with gamma rays, etc. with the nozzle cap on the nozzle of the syringe barrel before filling with the drug solution. After the gaskets are punched, they are packaged and shipped as products.
  • EOG ethylene oxide gas
  • the EOG or steam is permeated through the rubber forming the nozzle cap.
  • the entire needle including the tip pierced by the needle puncture part And the ability to sterilize nozzles and the like.
  • ethylene oxide used for sterilization and its secondary products such as ethylene glycol and ethylene chlorohydrin are required to be quickly removed by degassing aeration. Is required to be quickly removed by drying.
  • the nozzle cap is required to be compatible with the “3. Dissolved substance test” in the 16th revision Japanese Pharmacopoeia “7.03 Infusion solution rubber stopper test method” at any stage before and after sterilization. .
  • the consumption amount of “3.5. Potassium permanganate reducing substance” needs to satisfy the standard value of 2.0 ml or less.
  • Examples of the material for forming the nozzle cap include diene rubbers such as isoprene rubber (IR), butadiene rubber (BR), and styrene butadiene rubber (SBR), and non-diene rubbers such as butyl rubber and ethylene propylene rubber. Generally used. Among them, diene rubbers such as IR, BR, and SBR are excellent in needle stick sealing properties that prevent liquid leakage from the tip of the needle particularly when the needle is inserted into the needle stick portion, and have high gas permeability. Therefore, it is suitable as a material for forming a nozzle cap for EOG sterilization and steam sterilization.
  • diene rubbers such as isoprene rubber (IR), butadiene rubber (BR), and styrene butadiene rubber (SBR), and non-diene rubbers such as butyl rubber and ethylene propylene rubber.
  • diene rubbers such as IR, BR, and SBR are excellent in needle stick sealing properties that prevent liquid
  • diene rubbers are acceptable values within the above-mentioned standard values before sterilization, overall consumption of potassium permanganate reducing substances tends to be higher than non-diene rubbers, and steam sterilization In EOG sterilization, however, there is a problem that the eluate test is likely to be rejected due to the influence of the residues such as ethylene oxide, ethylene glycol, and ethylene chlorohydrin.
  • all diene rubbers have insufficient ozone resistance.
  • the nozzle cap is covered with a nozzle whose diameter is slightly larger than its inner diameter and stored for a long period of time, cracks are likely to occur over time.
  • cracks can be solved, but considering the amount of eluate and discoloration, such waxes and It is desirable not to use an ozone resistant stabilizer.
  • non-diene rubbers have a smaller amount of eluate than diene rubbers, and butyl rubbers are particularly excellent in chemical resistance, heat resistance, ozone resistance and the like.
  • butyl rubber has a remarkably low gas permeability, there is a problem that it is not suitable as a material for forming a nozzle cap for EOG sterilization or steam sterilization. That is, it takes a long time for sterilization, and it also takes a long time to remove the residue after EOG sterilization by deaeration aeration and to dry after steam sterilization, which is problematic in terms of productivity of the prefilled syringe.
  • the internal pressure generated in the nozzle cap cannot be released quickly during steam sterilization, drying, or degassing aeration after EOG sterilization. There is also a problem that it becomes easy to do.
  • ethylene propylene rubber is excellent in chemical resistance, heat resistance, and ozone resistance, but has a large compression set.
  • the nozzle cap is expanded to a slightly larger nozzle. If it is covered in such a state and stored for a long period of time, there is a problem that the sealing performance with the nozzle is lowered and liquid leakage occurs or it is easy to drop off from the nozzle.
  • the object of the present invention is that it has moderate gas permeability and can be quickly sterilized by EOG sterilization or steam sterilization, and can quickly remove the residue by deaeration aeration and drying after steam sterilization in a short time.
  • it provides a nozzle cap with a low elution amount that can be easily removed from the nozzle due to loosening due to an increase in internal pressure or compression set, and suitable for a given elution test at any stage before and after sterilization. There is.
  • the present invention comprises a rubber component in which a diene rubber and a non-diene rubber are blended so that the proportion of the diene rubber in the total amount of both rubbers is 100 parts by mass or more and 20 parts by mass or less. It is a nozzle cap for prefilled syringes which consists of a rubber composition containing.
  • the present invention has an appropriate gas permeability and can be quickly sterilized by EOG sterilization or steam sterilization, and can quickly remove the residue by deaeration aeration and drying after steam sterilization in a short time.
  • loosening due to increase in internal pressure or loosening due to compression set is difficult to drop off from the nozzle, and the amount of elution that can meet the elution test specified by the Japanese Pharmacopoeia at any stage before and after sterilization is small.
  • a nozzle cap can be provided.
  • FIG. 1 (a) is a cross-sectional view showing an example of an embodiment of a nozzle cap of the present invention and a nozzle of a syringe barrel on which the nozzle cap is placed
  • FIG. 1 (b) is a view in which the nozzle cap of FIG. It is sectional drawing which shows a state
  • Fig. 2 (a) is a sectional view showing another example of the embodiment of the nozzle cap of the present invention and a nozzle of a syringe barrel that covers it
  • Fig. 2 (b) is a nozzle cap of Fig. 2 (a). It is sectional drawing which shows the state covered.
  • the present invention comprises a rubber component in which a diene rubber and a non-diene rubber are blended so that the ratio of the diene rubber in the total amount of both rubbers is 100 parts by mass or more and 20 parts by mass or less and 70 parts by mass or less.
  • It is a nozzle cap for prefilled syringes which consists of a rubber composition containing.
  • a diene rubber having high gas permeability and a chemical component, heat resistance, ozone resistance and the like, and a non-diene rubber with a small amount of elution are blended in the above proportion as a rubber component. By doing so, it is possible to provide a nozzle cap excellent in various characteristics that can achieve the object of the present invention by utilizing the characteristics of each rubber.
  • ⁇ Rubber composition> (Diene rubber)
  • diene rubber examples include various diene rubbers having a double bond in the main chain such as IR, BR, SBR, natural rubber (NR), chloroprene rubber (CR), acrylonitrile butadiene rubber (NBR). It can be used.
  • IR include, for example, Nipol (registered trademark) IR2200, IR2200L manufactured by Zeon Corporation, JSR (registered trademark) IR2200 manufactured by JSR Corporation, and CARIFLEX (registered trademark) manufactured by Kraton Performance Polymers.
  • Nipol registered trademark
  • JSR registered trademark
  • CARIFLEX registered trademark manufactured by Kraton Performance Polymers.
  • IR0307K and IR0310K may be mentioned.
  • BR examples include, for example, Nipol BR1220 and BR1250H manufactured by Nippon Zeon Co., Ltd., JSR BR01 manufactured by JSR Co., Ltd., JSR T700, JSR BR51, JSR BR730, and Diene manufactured by Asahi Kasei Chemicals Co., Ltd. 1 type, or 2 or more types, such as NF35R, are mentioned.
  • SBR S-SBR synthesized by a solution polymerization method is more preferable than E-SBR synthesized by an emulsion polymerization method in order to reduce the amount of elution.
  • S-SBR examples include S-SBR SE-0206 manufactured by Sumitomo Chemical Co., Ltd.
  • Non-diene rubbers include various non-diene rubbers that do not contain double bonds in the main chain, such as butyl rubber, ethylene propylene rubber, silicone rubber, fluoro rubber, urethane rubber, epichlorohydrin rubber, chlorinated polyethylene, etc. Can be used.
  • butyl rubber and ethylene propylene rubber which are excellent in chemical resistance, heat resistance, ozone resistance and the like and have a small amount of elution, are preferable.
  • butyl rubber examples include butyl rubber (IIR), a chlorinated butyl rubber (CIIR), a brominated butyl rubber (BIIR), a brominated isobutylene-p-methylstyrene copolymer rubber, and a copolymer of isobutylene and isoprene. At least one selected from the group consisting of polyisobutylene which is a homopolymer is preferred.
  • specific examples of IIR include one or more of Butyl 268, Butyl 365 manufactured by Nippon Butyl Co., Ltd., and LANXESS (registered trademark) X_BUTYL 301 manufactured by LANXESS.
  • CIIR include at least one such as CHLOROBUTYL 1066 manufactured by Nippon Butyl Co., Ltd. and LANXESS X_BUTYL CB1240 manufactured by LANXESS.
  • BIIR include at least one such as BROMOBUTYL 2255 manufactured by Nippon Butyl Co., Ltd. and LANXESS X_BUTYL BBX2 manufactured by LANXESS.
  • brominated isobutylene-p-methylstyrene copolymer rubber examples include, for example, Exxpro (registered trademark) 3035 manufactured by Exxon Mobile.
  • specific examples of polyisobutylene include one or more of OPSNOL B50SF, OPPNOL B80, OPPNOL B100, OPPNOL B150, and OPPNOL B200 manufactured by BASF.
  • Polyisobutylene is not cross-linked by a cross-linking agent, but the amount of eluate is as small as butyl rubber. Therefore, non-diene rubber having cross-linkability should be replaced with polyisobutylene within a range of 20% by mass or less of the total amount. Can do.
  • the ethylene propylene rubber is selected from the group consisting of ethylene propylene rubber (EPM) which is a copolymer of ethylene and propylene and ethylene propylene diene rubber (EPDM) which is a copolymer of ethylene, propylene and diene. At least one of them is preferred.
  • EPM ethylene propylene rubber
  • EPDM ethylene propylene diene rubber
  • EPDM non-oil-extended and high diene type
  • specific examples of EPDM satisfying such conditions include, for example, EPT4021, 4045, 4045M, 4070, 8030M, 9090M manufactured by Mitsui Chemicals, Inc.
  • One type or two or more types such as X-4010M may be mentioned.
  • the diene rubber and the non-diene rubber need to be blended so that the ratio of the diene rubber in the total amount of 100 parts by mass of both rubbers is 20 parts by mass or more and 70 parts by mass or less as described above. There is.
  • the proportion of the non-diene rubber is the remaining amount of the diene rubber, that is, 30 parts by mass or more and 80 parts by mass or less.
  • the diene rubber is less than this range, the effect of imparting appropriate gas permeability to the nozzle cap by blending the diene rubber cannot be obtained. Therefore, the nozzle cap is used for EOG sterilization, steam sterilization. There is a problem that it is not suitable for use.
  • the sterilization time required for EOG sterilization and steam sterilization takes a long time, and the removal of the residue after EOG sterilization by deaeration aeration and the drying time after steam sterilization also take a long time, thus causing a problem in the productivity of the prefilled syringe.
  • the internal pressure generated in the nozzle cap cannot be released quickly during steam sterilization, drying, or degassing aeration after EOG sterilization. There is a problem that it becomes easy to do.
  • the eluate test may be rejected due to the influence of the residue, particularly after EOG sterilization.
  • a diene rubber and a non-diene rubber in the above-mentioned range a nozzle cap excellent in various characteristics that can achieve the object of the present invention by utilizing the characteristics of each rubber is provided. it can.
  • the ratio of the diene rubber in the total amount of 100 parts by mass of both rubbers is preferably 25 parts by mass or more even in the above-described range, and 65 parts by mass or less. Preferably there is.
  • the nozzle cap is a needle shield type for a syringe with a needle
  • liquid rubber which is the reactive plasticizer described above or Alternatively, it is preferable to blend paraffin oil or liquid polybutene oil, or to adjust the type and blending ratio of the reinforcing filler.
  • the nozzle cap is for a needleless syringe
  • the composition can be arbitrarily set without considering needle stick resistance or the like.
  • a liquid rubber that functions as a reactive plasticizer may be blended within a range of 20 parts by mass or less per 100 parts by mass of the total amount of diene rubber and non-diene rubber.
  • liquid rubber examples include liquid IR such as Kuraray (registered trademark) LIR-30 and LIR-50 manufactured by Kuraray Co., Ltd., and Kuraray Kurapreen LBR-300, LBR-305 and LBR-307, etc. Liquid BR is mentioned.
  • Crosslinking component In the rubber composition, a crosslinking component for crosslinking the rubber component is blended.
  • the crosslinking component include a crosslinking agent, an accelerator, and a crosslinking assistant (crosslinking activator). Since the crosslinking mechanism varies depending on the type of rubber, it is preferable to select a crosslinking component optimal for crosslinking and use it in combination.
  • a peroxide crosslinking agent for crosslinking the diene rubber and a triazine for crosslinking CIIR as the crosslinking component
  • two kinds of cross-linking agents in combination with each other.
  • the peroxide cross-linking agent various peroxide cross-linking agents that are widely used as cross-linking agents for rubber and can generate peroxy radicals in the presence of heat or redox system to cross-link rubber can be used.
  • dialkyl peroxide is preferable.
  • dialkyl peroxide examples include 2,5-dimethyl-2,5-di (tert-butylperoxy) hexane, 2,5-dimethyl-2,5-di (tert-butylperoxy) hexyne-3, Examples thereof include one or more of n-butyl-4,4-bis (tert-butylperoxy) valerate and the like.
  • triazine crosslinking agents examples include 2-dibutylamino-4,6-dimercapto-s-triazine, 6- [bis (2-ethylhexyl) amino] -1,3,5-triazine-2,4- Examples thereof include one or more of dithiol, 6-diisobutylamino-1,3,5-triazine-2,4-dithiol, 6-diisopropylamino-1,3,5-triazine-2,4-dithiol, and the like. .
  • the blending ratio of both crosslinking agents is such that the peroxide crosslinking agent is 0.1 parts by mass or more, 2.0 parts by mass or less, and the triazine-based crosslinking agent is 0.1 parts by mass or more with respect to 100 parts by mass of the total amount of rubber.
  • the amount is preferably 2.0 parts by mass or less. If the blending ratio is less than the above range in either one of the two crosslinking agents, there is a possibility that a nozzle cap having the required physical properties cannot be formed due to insufficient crosslinking. On the other hand, if the blending ratio exceeds either of the above ranges for both of the cross-linking agents, excess components may affect the amount of eluate.
  • the accelerator is preferably a nitrosamine-free accelerator, and examples of the accelerator include at least one selected from the group consisting of thiuram accelerators, dithiocarbamate accelerators, and thiourea accelerators. It is particularly preferable to use these three types in combination.
  • examples of the thiuram promoter include at least one of tetrakis (2-ethylhexyl) thiuram disulfide (TOT-N), tetrabenzylthiuram disulfide (TBZTD), and the like.
  • dithiocarbamate accelerator examples include zinc dibenzyldithiocarbamate (ZTC).
  • examples of the thiourea-based crosslinking agent include N, N′-diethylthiourea (EUR).
  • the blending ratio of the accelerator is preferably 0.5 parts by mass or more and 3.0 parts by mass or less with respect to 100 parts by mass of the total amount of rubber.
  • any one of the accelerators is less than the above range, there is a possibility that a nozzle cap having the required physical properties cannot be formed due to insufficient crosslinking.
  • excess components may affect the amount of the eluate.
  • the crosslinking aid include zinc oxide (zinc white) and magnesium oxide.
  • the blending ratio of the crosslinking aid is preferably 0.3 parts by mass or more and 10 parts by mass or less with respect to 100 parts by mass of the total amount of rubber.
  • a diene rubber and IIR as a non-diene rubber are used in combination as a rubber component, as a crosslinking component, a peroxide crosslinking agent for crosslinking a diene rubber and a resin crosslinking agent for crosslinking IIR It is preferable to use the above two types of cross-linking agents in combination and further use one or more of the above-described accelerators and cross-linking aids in combination.
  • resin crosslinking agents examples include alkylphenol disulfide and lower polymers thereof, alkylphenol formaldehyde resins, thermosetting phenol resins, phenol dialcohol resins, bisphenol resins, thermosetting bromomethylalkylated phenol resins, and the like, Two or more types can be mentioned.
  • a promoter it is preferable to use 1 type (s) or 2 or more types, such as a dithiocarbamic-acid type accelerator, a thiuram type accelerator, a thiourea type accelerator, for example.
  • a dithiocarbamic-acid type accelerator such as a thiuram type accelerator
  • a thiourea type accelerator such as a diene rubber and a BIIR as a non-diene rubber
  • a crosslinking component for example, a sulfur-based crosslinking agent such as sulfur, the above-described resin crosslinking agent, a dithiocarbamic acid-based accelerator, a thiuram-based material
  • a crosslinking component for example, a sulfur-based crosslinking agent such as sulfur, the above-described resin crosslinking agent, a dithiocarbamic acid-based accelerator, a thiuram-based material
  • accelerators, thiourea accelerators and the like it is preferable to use one or
  • the crosslinking component is 0.1 or more and 2.0 mass with respect to 100 parts by mass of the total rubber component. It is preferable to add only a part or less of a peroxide crosslinking agent.
  • a peroxide crosslinking agent When the blending ratio of the peroxide crosslinking agent is less than this range, there is a possibility that a nozzle cap having the required physical properties cannot be formed due to insufficient crosslinking.
  • the compounding ratio of the peroxide cross-linking agent exceeds the above range, excessive components may affect the amount of the eluate.
  • silica such as water-containing silica or fumed silica (fumed silica), which is a white or light-colored reinforcing agent, is preferable.
  • specific examples of the hydrous silica include one or more of Nipsil (registered trademark) VN3, AQ, LP, ER, EL and the like manufactured by Tosoh Silica Co., Ltd.
  • fumed silica examples include at least one of Aerosil (registered trademark) 200, Aerosil R972 manufactured by Nippon Aerosil Co., Ltd., and the like.
  • the blending ratio of silica is preferably 3 parts by mass or more and 50 parts by mass or less per 100 parts by mass of the total amount of rubber.
  • Examples of the filler include clay and talc. Of these clays, calcined clay and kaolin clay can be used, and specific examples of such clays include, for example, SILLTIN (registered trademark) Z manufactured by HOFFMANN MINALAL (Hoffman Mineral), and SATINTONE manufactured by ENGELHARD (Engelhard). (Registered trademark) W, SATINTONE No. 5, 1 type or 2 or more types, such as NN kaolin clay manufactured by Tsuchiya Kaolin Industry Co., Ltd., 5M kaolin clay, PoleStar200R manufactured by Imeris Specialties Japan Co., Ltd., and the like.
  • talc examples include, for example, Hitron A manufactured by Takehara Chemical Industry Co., Ltd., MICRO ACE (registered trademark) K-1 manufactured by Nippon Talc Co., Ltd., and Mistron (registered trademark) manufactured by Imeris Specialties Japan Co., Ltd. )
  • Hitron A manufactured by Takehara Chemical Industry Co., Ltd.
  • MICRO ACE registered trademark
  • Mistron registered trademark
  • the blending ratio of the filler can be appropriately set according to the blending ratio of silica, the kind and combination of rubber, the rubber hardness of the target nozzle cap, and the like.
  • inorganic fillers such as clay and talc have low dispersibility and do not contain a large amount because they contain a trace amount of heavy metals.
  • olefin resin, styrene elastomer, or ultra high molecular weight polyethylene (UHMWPE) powder may be blended as a filler.
  • UHMWPE ultra high molecular weight polyethylene
  • the rubber composition may contain natural or synthetic hydrotalcite and / or a coupling agent.
  • Hydrotalcite functions as an acid acceptor in order to absorb the chlorine-based gas and bromine-based gas generated during the crosslinking of CIIR and BIIR and prevent the occurrence of crosslinking inhibition by these gases.
  • the above-described magnesium oxide can also function as an acid acceptor.
  • the coupling agent is known to improve the reinforcing effect of the reinforcing agent and the filler by improving the compatibility and reactivity of the reinforcing agent such as silica, clay and talc, the filler and the rubber component, as is well known. To work.
  • hydrotalcite examples include Mg 4.5 Al 2 (OH) 13 CO 3 .3.5H 2 O, Mg 4.5 Al 2 (OH) 13 CO 3 , Mg 4 Al 2 (OH) 12 CO 3.
  • Mg—Al hydrotalcite such as 2 O
  • hydrotalcite examples include DHT-4A (registered trademark) -2 manufactured by Kyowa Chemical Industry Co., Ltd.
  • the blending ratio of hydrotalcite is preferably 5 parts by mass or less. If the blending ratio is less than this range, the above effects due to blending hydrotalcite may not be sufficiently obtained.
  • coupling agents include silane couplings such as vinyltriethoxysilane, vinyltriacetoxysilane, ⁇ -mercaptopropyltrimethoxysilane, ⁇ -methacryloxypropyltrimethoxysilane, and ⁇ -glycidoxyoxypropyltrimethoxysilane. 1 type, or 2 or more types, such as an agent and titanate coupling agents, such as an isopropyl triisostaloyl titanate, are mentioned.
  • the blending ratio of the coupling agent is preferably 0.2 parts by mass or more and preferably 3.0 parts by mass or less per 100 parts by mass of the total amount of rubber. If the blending ratio of the coupling agent is less than this range, the above effects due to blending of the coupling agent may not be sufficiently obtained. On the other hand, even if the blending ratio of the coupling agent exceeds the above range, not only the effect can be obtained, but also the cost of raw materials may be increased.
  • a co-crosslinking agent in the rubber composition, may be blended at an appropriate ratio in order to assist peroxide crosslinking.
  • co-crosslinking agents include polyfunctional methacrylates and butadiene resins (syndiotactic-1,2-polybutadiene).
  • polyfunctional methacrylate examples include one or two of trimethylolpropane trimethacrylate, trimethylolethane trimethacrylate, trimethylolpropane triacrylate, dipentaerythritol ether hexaacrylate, pentaerythritol tetraacrylate, dimethylolpropane diacrylate, and the like. The above is mentioned.
  • the rubber composition further includes colorants such as titanium oxide and carbon black, stearic acid, polyethylene glycol, low density polyethylene (LDPE), ethylene / vinyl acetate copolymer resin that functions as a lubricant, processing aid, plasticizer, etc. (EVA), chlorinated polyethylene, and the like may be blended at an appropriate ratio.
  • colorants such as titanium oxide and carbon black, stearic acid, polyethylene glycol, low density polyethylene (LDPE), ethylene / vinyl acetate copolymer resin that functions as a lubricant, processing aid, plasticizer, etc. (EVA), chlorinated polyethylene, and the like may be blended at an appropriate ratio.
  • the rubber composition containing each component demonstrated above can be prepared similarly to the past. In other words, diene rubber and non-diene rubber as a rubber component are blended at a predetermined ratio and kneaded, then various additives other than the crosslinking component are added and kneaded, and finally the crosslinking component is added and kneaded. A rubber composition is prepared.
  • the nozzle cap of the present invention is formed by molding the rubber composition into a predetermined nozzle cap shape and crosslinking the rubber composition.
  • the nozzle cap of the present invention has a type A durometer hardness specified in Japanese Industrial Standard JIS K6253-3 : 2012 “vulcanized rubber and thermoplastic rubber—how to obtain hardness—part 3: durometer hardness”. It is preferably 30 or more and 70 or less. When the type A durometer hardness is less than this range, the nozzle cap becomes too soft, which may affect the workability of attaching the nozzle cap to the nozzle portion and the ease of removal during use.
  • the nozzle cap becomes too hard, and it is difficult to cover the nozzle with a slightly larger outer diameter, especially for needles with a needle. With a shield type nozzle cap, it is difficult to pierce the needle into the needle piercing portion, and the needle may be bent.
  • the nozzle cap is moderately hardened to ensure a good sealing property for the nozzle, and the nozzle cap is loosened and falls off the nozzle. In addition, it is possible to prevent the nozzle cap from becoming too hard, and to easily cover the nozzle or pierce the needle into the needle piercing portion.
  • the type of the nozzle cap is used in order to more reliably prevent the needle from bending by making it easier to pierce the needle into the needle puncture portion.
  • the A durometer hardness is preferably 55 or less even in the above range.
  • the sealing performance when the nozzle cap is placed on the nozzle for storage is further improved, or the nozzle cap is more reliably prevented from coming off the nozzle due to loosening. Therefore, it is preferable that the type A durometer hardness of the nozzle cap is 40 or more even in the above range.
  • the cross-linked product of the rubber composition forming the nozzle cap of the present invention is a sample measured by the B method ( isobaric method) defined in the Japanese Industrial Standard JIS K7126-1987 “Plastic Film and Sheet Gas Permeability Test Method”.
  • EOG oxygen permeability
  • the oxygen permeability is in the above range
  • good gas permeability is ensured, and especially during EOG sterilization, EOG can be quickly permeated into the nozzle cap to sterilize the nozzle and needle in a short time.
  • residues such as ethylene oxide, ethylene glycol, and ethylene chlorohydrin can be quickly reduced, and the sterilization time can be shortened to improve the productivity of the prefilled syringe.
  • the cross-linked product of the rubber composition forming the nozzle cap of the present invention is determined by the measurement method defined in Japanese Industrial Standard JIS K7129: 2008 “Plastics—Films and Sheets—Method of Determining Water Vapor Permeability (Instrument Measurement Method)”.
  • the water vapor permeability per 1 mm thickness of the obtained sample is preferably 0.1 g / (m 2 ⁇ 24 h) or more and 15 g / (m 2 ⁇ 24 h) or less at a temperature of 40 ° C. and a relative humidity of 90%.
  • the water vapor transmission rate within the above range, particularly during steam sterilization, it is possible to quickly permeate steam into the nozzle cap and sterilize the nozzles and needles in a short time, and to dry quickly after steam sterilization. It can be completed in a short time, and the productivity of prefilled syringes can be improved. Also, the internal pressure generated in the nozzle cap during steam sterilization or drying can be quickly released, and the nozzle cap can be prevented from loosening and falling off the nozzle.
  • the cross-linked product of the rubber composition forming the nozzle cap of the present invention is 96 under the test conditions of ozone concentration of 50 ⁇ 5 pphm, temperature of 40 ° C. and elongation of 10 ⁇ 1% specified in the International Organization for Standardization ISO 1431-1: 2004. It preferably has ozone resistance so that cracks do not occur after time.
  • the type, grade, blending ratio, etc. of the diene rubber and non-diene rubber may be adjusted.
  • FIG. 1 (a) is a cross-sectional view showing an example of an embodiment of a nozzle cap of the present invention and a nozzle of a syringe barrel that covers the nozzle cap.
  • FIG. 1 (b) is a diagram of FIG. 1 (a) covering the nozzle cap of FIG. It is sectional drawing which shows a state.
  • the nozzle cap 1 of this example is for a syringe with a needle 5 in which a needle 4 is previously embedded in a nozzle 3 of a syringe barrel 2, and the whole is integrally formed by the rubber composition described above. formed, the tubular portion 6 is slightly smaller than the outer diameter D 2 of the inner diameter D 1 is nozzle 3, and Haritoge portion 7 has been made with the (upper side in the figure) one end of the cylindrical portion 6 It has.
  • the needle stick part 7 is formed in a columnar shape having an outer surface continuous with the cylindrical part 6.
  • an opening 8 is provided for inserting the nozzle 3 into the cylindrical portion 6 and covering the nozzle cap 1 with the nozzle 3.
  • the axial dimension L 1 of the cylindrical portion 6 from one end where the needle stab portion 7 is coupled and closed to the other end on the opening 8 side is the above-described opening in a state where the nozzle cap 1 is covered with the nozzle 3.
  • L 1 ⁇ L 2 is set with respect to the dimension L 2 from the other end on the 8 side to the tip of the needle 4, and thereby the tip of the needle 4 is pierced by about 5 mm by the needle piercing portion 7. It can be sealed to ensure tightness, airtightness, sterility and the like.
  • Fig. 2 (a) is a sectional view showing another example of the embodiment of the nozzle cap of the present invention and a nozzle of a syringe barrel that covers it
  • Fig. 2 (b) is a nozzle cap of Fig. 2 (a). It is sectional drawing which shows the state covered.
  • a nozzle cap 9 in this example are intended for covering the nozzle 12 of the syringe barrel 11 of the needleless syringe 10, which is integrally formed of a rubber composition described above, the inner diameter D 3
  • a cylindrical portion 13 that is slightly smaller than the outer diameter D 4 of the nozzle 12 is provided.
  • the nozzle caps 1 and 9 have the smallest thickness, that is, the thickness T 1 of the cylindrical portion 6 in the example of FIGS. 1A and 1B, and the cylindrical portion 13 in the examples of FIGS. the thickness T 2, preferably set to each 1.0 ⁇ 0.5 mm.
  • the thicknesses T 1 and T 2 are less than the above ranges, the rigidity is insufficient, and it is easy to cause a clogging failure when the nozzle caps 1 and 9 are put on the nozzles 3 and 12, and the productivity of the prefilled syringe is lowered. There is a risk of doing so.
  • the nozzles 1 and 9 are coupled with the adjustment of the oxygen permeability of the crosslinked rubber composition forming the nozzle caps 1 and 9 to the above-described range.
  • Caps 1 and 9 are given good gas permeability, and in particular during EOG sterilization, EOG can be quickly permeated into the nozzle caps 1 and 9 to sterilize the nozzles 3 and 12 and the needle 4 in a short time. In deaeration aeration, residues such as ethylene oxide, ethylene glycol, and ethylene chlorohydrin can be quickly removed, and the productivity of the prefilled syringe can be improved.
  • the internal pressure generated in the nozzle caps 1 and 9 during the deaeration aeration can be quickly released, and the nozzle caps 1 and 9 can be prevented from loosening and falling off the nozzles 3 and 12.
  • the combination of setting the thicknesses T 1 and T 2 in the above range and adjusting the water vapor permeability of the crosslinked product of the rubber composition forming the nozzle caps 1 and 9 to the above-described range particularly steam sterilization.
  • steam can be quickly permeated into the nozzle caps 1 and 9 to sterilize the nozzles 3 and 12 and the needle 4 in a short time, and drying after the steam sterilization can be done quickly and in a short time.
  • Productivity of prefilled syringes can be improved.
  • the internal pressure generated in the nozzle caps 1 and 9 during steam sterilization and drying can be quickly released, and the nozzle caps 1 and 9 can be prevented from loosening and falling off the nozzles 3 and 12. Furthermore, it is possible to impart moderate rigidity to the nozzle caps 1 and 9 so that it is difficult to cause clogging defects when capping the nozzle caps 1 and 9 onto the nozzles 3 and 12, and the productivity of the prefilled syringe can be improved.
  • the nozzle cap of the present invention such as the examples in the above figures can be produced in the same manner as in the prior art except that the rubber composition described above is used as a forming material. That is, a predetermined nozzle is formed by press molding in which an uncrosslinked ribbon, pellet, sheet or the like made of a rubber composition is sandwiched between an upper mold and a lower mold and pressed or heated, or injection molding in which a rubber composition is injected into a mold. The cap is molded into a three-dimensional shape and cross-linked.
  • press molding using a vacuum press molding machine or the like is preferable.
  • a so-called large number of nozzle caps can be formed by forming a plurality of nozzle caps on one sheet, and the productivity of the nozzle caps can be improved.
  • the nozzle cap is passed through appearance inspection, punching of individual nozzle caps from the sheet, cleaning, sterilization, drying, and packaging. Is manufactured.
  • the nozzle cap manufactured after this is sterilized by ethylene oxide gas (EOG) sterilization or steam sterilization in the state where it is put on the nozzle of the syringe barrel before filling with the chemical solution as described above, and then sterilized by aseptically filling the syringe barrel with the chemical solution.
  • EOG ethylene oxide gas
  • a prefilled syringe can be made by packing the gasket after it has been punched and shipped.
  • Example 1> (Preparation of rubber composition) As rubber, 30 parts by mass of diene rubber BR [Nipol BR1220 manufactured by Nippon Zeon Co., Ltd.] and 70 parts by mass of CIIR [non-diene rubber CHLOROBUTYL 1066 manufactured by Nippon Butyl Co., Ltd.] were used. .
  • each component in the table is as follows. Moreover, the mass part in a table
  • surface is a mass part per 100 mass parts of total amounts of a rubber part.
  • LDPE High wax 220P manufactured by Mitsui Chemicals, Inc.
  • Coupling agent ⁇ -mercaptopropyltrimethoxysilane Peroxide crosslinking agent: 2,5-dimethyl-2,5-di (tert-butylperoxy) hexane
  • Triazine crosslinking agent 2-dibutylamino-4,6- Dimercapto-s-triazine co-crosslinking agent
  • TMTP trimethylolpropane trimethacrylate
  • magnesium oxide, synthetic hydrotalcite, stearic acid, and colorant titanium oxide, carbon black
  • a non-crosslinked sheet of the rubber composition is sandwiched between an upper die and a lower die, vacuum press-molded at 170 ° C. for 15 minutes, and crosslinked to form a nozzle for a syringe 5 with a needle as shown in FIGS.
  • a plurality of caps 1 were continuously formed on the one sheet.
  • a silicone-based lubricant coating agent was applied to both sides of the sheet, and then the nozzle cap 1 was manufactured through the steps of appearance inspection, punching, cleaning, sterilization, drying, and packaging.
  • Example 2 As rubber, 50 parts by mass of diene rubber BR [Nipol BR1220 manufactured by Nippon Zeon Co., Ltd.] and 50 parts by mass of CIIR [non-diene rubber CHLOROBUTYL 1066] manufactured by Nippon Butyl Co., Ltd. are used. A rubber composition was prepared in the same manner as in Example 1 except that the amounts of the crosslinking agent and co-crosslinking agent shown in Table 2 were used, and a nozzle cap was produced.
  • Example 3 As rubber, 50 parts by mass of diene rubber IR [Nipol IR2200 manufactured by Nippon Zeon Co., Ltd.] and 50 parts by mass of CIIR [non-diene rubber manufactured by Nippon Butyl Co., Ltd. CHLOROBUTYL 1066] are used. A rubber composition was prepared in the same manner as in Example 1 except that the amounts of the crosslinking agent and co-crosslinking agent shown in Table 2 were used, and a nozzle cap was produced.
  • Example 4 As rubber components, 50 parts by mass of SBR as a diene rubber (S-SBR SE-0206 manufactured by Sumitomo Chemical Co., Ltd.) and 50% by mass of CIIR as a non-diene rubber [CHLOROBUTYL 1066 manufactured by Nippon Butyl Co., Ltd.] A rubber composition was prepared in the same manner as in Example 1 except that the amounts of the crosslinking agent and the co-crosslinking agent shown in Table 2 were used, and a nozzle cap was produced.
  • SBR diene rubber
  • CIIR a non-diene rubber
  • Example 5 As rubber, 60 parts by mass of SBR (Sumitomo Chemical Co., Ltd. S-SBR SE-0206), which is a diene rubber, and 35 parts by mass of EPDM (EPT4021 manufactured by Mitsui Chemicals, Inc.) which is a non-diene rubber
  • SBR Suditomo Chemical Co., Ltd. S-SBR SE-0206
  • EPDM EPT4021 manufactured by Mitsui Chemicals, Inc.
  • a rubber composition was prepared in the same manner as in Example 1 except that 5 parts by mass of polyisobutylene [OPPNOL B100 manufactured by BASF] was used, and the amounts of the crosslinking agent and co-crosslinking agent shown in Table 2 were used.
  • a nozzle cap was manufactured.
  • ⁇ Comparative example 1> As rubber, 85 parts by mass of diene rubber BR [Nipol BR1220 manufactured by Nippon Zeon Co., Ltd.] and 15 parts by mass of CIIR [non-diene rubber CHLOROBUTYL 1066 manufactured by Nippon Butyl Co., Ltd.] are used. A rubber composition was prepared in the same manner as in Example 1 except that the amounts of the crosslinking agent and the co-crosslinking agent shown in Table 3 were used, and a nozzle cap was produced.
  • ⁇ Comparative example 2> As rubber, 15 parts by mass of diene rubber BR [Nipol BR1220 manufactured by Nippon Zeon Co., Ltd.] and 85 parts by mass of non-diene rubber CIIR [CHLOROBUTYL 1066 manufactured by Nippon Butyl Co., Ltd.] are used. A rubber composition was prepared in the same manner as in Example 1 except that the amounts of the crosslinking agent and the co-crosslinking agent shown in Table 3 were used, and a nozzle cap was produced.
  • the rubber component only 100 parts by mass of diene rubber IR [Nipol IR2200 manufactured by Nippon Zeon Co., Ltd.] is used, and the amount of cross-linking agent and co-crosslinking agent shown in Table 3 is used.
  • a rubber composition was prepared in the same manner as in Example 1 except that the temperature was 160 ° C. for 15 minutes, and a nozzle cap was produced.
  • ⁇ Durometer hardness measurement> The type A durometer hardness of the nozzle caps manufactured in the examples and comparative examples was measured according to the measurement method described in JIS K6253-3 : 2012 .
  • ⁇ Eluate test> About the nozzle cap manufactured by the Example and the comparative example, the "elution test" of the 16th revision Japanese Pharmacopoeia "7.03 Rubber stopper test method for infusion” was implemented. Samples were prepared by autoclaving at 121 ° C./1 hour with 10 times the amount of water per gram. The conforming conditions were as follows.
  • the test consists of the nozzle cap manufactured through the steps up to the packaging described above (before sterilization), the same nozzle cap sterilized by EOG under the following conditions (after EOG sterilization), and the same nozzle cap (steam sterilized under the following conditions). After sterilization).
  • Oxygen permeation was performed at a temperature of 40 ° C. in accordance with the measurement method described in JIS K7126-1987 using a sheet prepared by press-molding and crosslinking the rubber composition prepared in Examples and Comparative Examples as a sample. The degree was measured.
  • the oxygen permeability per 1 mm thickness of the sample is 5.8 ⁇ 10 ⁇ 9 cm 3 / (cm 2 ⁇ s ⁇ Pa) or more and 2.32 ⁇ 10 ⁇ 8 cm 3 / (cm 2 ⁇ s ⁇ Pa) or less. Were evaluated as pass ( ⁇ ) and the others as unacceptable ( ⁇ ).
  • a diene rubber and a non-diene rubber are used in combination as rubber components, and the ratio of the diene rubber in the total amount of both rubbers in 100 parts by mass is 25.
  • the mass By setting the mass to 55 parts by mass or more, it has moderate gas permeability and can be quickly sterilized by EOG sterilization or steam sterilization, and the removal of residuals by deaeration aeration and drying after steam sterilization can be quickly shortened.

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Abstract

　ジエン系ゴムと非ジエン系ゴムとを、両ゴムの総量１００質量部中に占めるジエン系ゴムの割合が２０～７０質量部となるように配合したゴム分を含むゴム組成物によって形成したノズルキャップ（１）である。このノズルキャップ（１）によれば、適度のガス透過性を有しＥＯＧ滅菌または蒸気滅菌によって速やかに滅菌できるとともに脱気エアレーションによる残存物の除去や蒸気滅菌後の乾燥を速やかに短時間で済ますことができ、しかも内圧の上昇による緩みや圧縮永久歪による緩みを生じてノズルから脱落したりしにくい上、滅菌処理前後のいずれの段階でも溶出量の少ないノズルキャップとなる。

Description

ノズルキャップ
　本発明は、プレフィルドシリンジ用のゴム製のノズルキャップに関するものである。
　近年、医療過誤の防止や使用時の簡便性、衛生性向上等の観点から、滅菌された注射筒内にあらかじめ薬液が充てんされたプレフィルドシリンジの用途が拡大する傾向にある。
　プレフィルドシリンジの、シリンジバレルのノズル側の先端には液密性、気密性、無菌性等を確保するためにノズルキャップが取り付けられる。
　プレフィルドシリンジには、あらかじめシリンジバレルのノズルに針が埋め込まれた針付きシリンジと、使用時にノズルキャップを取り外して注射針をセットする針なしシリンジとがあり、ノズルキャップには、上記針付きシリンジ用の針刺部を有し、当該針刺部に針を数ミリ刺突した状態でノズルに被せるニードルシールドタイプのものと、針なしシリンジのノズルに被せるタイプのものとがある（特許文献１～４等参照）。
　ノズルキャップは、上記取り付け形態その他に応じて例えばニードルキャップ、ニードルシールド、ゴムキャップ、チップキャップ、ブランジャーチップ、シリンジ密封用栓等の様々な名称で呼ばれている。
　プレフィルドシリンジは、薬液充てん前の注射筒のノズルにノズルキャップを被せた状態でエチレンオキサイドガス（ＥＯＧ）滅菌、蒸気滅菌、ガンマ線による放射線滅菌等をし、次いで注射筒に薬液を無菌充填して滅菌済みのガスケットを打栓したのち、包装して製品として出荷される。
　上記のうちＥＯＧや蒸気を用いた滅菌では、ノズルキャップを形成するゴムを通してＥＯＧや蒸気を内部に透過させて、例えば針付きシリンジの場合は針刺部に刺突した先端部を含む針の全体やノズル等を滅菌できることが求められる。
　またＥＯＧ滅菌後は滅菌に用いたエチレンオキサイドや、その二次生成物であるエチレングリコール、エチレンクロロヒドリン等の残存物を脱気エアレーションによって速やかに除去できることが求められ、蒸気滅菌後には吸着水分を速やかに乾燥除去できることが求められる。
　またノズルキャップには、滅菌前後のいずれの段階でも第十六改正日本薬局方「７．０３　輸液用ゴム栓試験法」所載の「３．溶出物試験」の適合条件に適合できることも求められる。
　特に「３．５．過マンガン酸カリウム還元性物質」の消費量が規格値である２．０ｍｌ以下を満足している必要がある。
　ノズルキャップの形成材料としては、例えばイソプレンゴム（ＩＲ）、ブタジエンゴム（ＢＲ）、スチレンブタジエンゴム（ＳＢＲ）等のジエン系ゴムや、あるいはブチル系ゴム、エチレンプロピレン系ゴム等の非ジエン系ゴムが一般的に用いられる。
　中でもＩＲ、ＢＲ、ＳＢＲ等のジエン系ゴムは、特に針刺部に針を刺突した状態で当該針の先端から液漏れが生じるのを防止する針刺しシール性に優れている上、高いガス透過性を有しておりＥＯＧ滅菌用、蒸気滅菌用のノズルキャップの形成材料として適している。
　しかしジエン系ゴムは、滅菌前の状態ではいずれも上述した規格値内の合格値ではあるものの、総じて非ジエン系ゴムよりも過マンガン酸カリウム還元性物質の消費量が多い傾向があり、蒸気滅菌ではほとんど変化を生じないものの、ＥＯＧ滅菌では先述したエチレンオキサイド、エチレングリコール、エチレンクロロヒドリン等の残存物の影響で溶出物試験が不合格になりやすいという問題がある。
　またジエン系ゴムはいずれも耐オゾン性が不十分で、例えばノズルキャップをその内径よりも若干外形の大きいノズルに拡径させた状態で被せて長期間保管すると経時変化によって亀裂を生じやすいという問題もある。
　例えばノズルキャップの表面に浸出して膜を張るワックス類とアミン系の耐オゾン性安定剤を併用すれば亀裂の問題は解消できるものの、溶出物量のことや変色のことを考えるとかかるワックス類や耐オゾン性安定剤は使用しないのが望ましい。
　一方、非ジエン系ゴムはジエン系ゴムに比べて溶出物量が少ない上、特にブチル系ゴムは耐薬品性や耐熱性、耐オゾン性等にも優れている。
　しかしブチル系ゴムはガス透過性が著しく低いため特にＥＯＧ滅菌用、蒸気滅菌用のノズルキャップの形成材料としては適さないという問題がある。
　すなわち滅菌時間が長くかかる上、脱気エアレーションによるＥＯＧ滅菌後の残存物の除去や蒸気滅菌後の乾燥時間も長くかかるためプレフィルドシリンジの生産性の点で問題がある。
　また、例えば蒸気滅菌時やその乾燥時、あるいはＥＯＧ滅菌後の脱気エアレーション時にノズルキャップの内部に発生する内圧を速やかに逃がすことができないため、当該内圧の上昇によってノズルキャップが緩んでノズルから脱落しやすくなるといった問題もある。
　また非ジエン系ゴムのうちエチレンプロピレン系ゴムは耐薬品性、耐熱性、耐オゾン性に優れているものの圧縮永久歪が大きいため、例えば前述したようにノズルキャップを若干外形の大きいノズルに拡径させた状態で被せて長期間保管するとノズルとの間でのシール性が低下して液漏れを生じたり、ノズルから脱落したりしやすくなるといった問題がある。
特開平１０－２４８９２９号公報 特開２０１３－４３９５７号公報 特表２００４－５３２０６０号公報 ＷＯ２０１１/１４９１７Ａ１
　本発明の目的は、適度のガス透過性を有しＥＯＧ滅菌または蒸気滅菌によって速やかに滅菌できるとともに脱気エアレーションによる残存物の除去や蒸気滅菌後の乾燥を速やかに短時間で済ますことができ、しかも内圧の上昇による緩みや圧縮永久歪による緩みを生じてノズルから脱落したりしにくい上、滅菌処理前後のいずれの段階でも所定の溶出物試験に適合しうる溶出量の少ないノズルキャップを提供することにある。
　本発明は、ジエン系ゴムと非ジエン系ゴムとを、前記両ゴムの総量１００質量部中に占めるジエン系ゴムの割合が２０質量部以上、７０質量部以下となるように配合したゴム分を含むゴム組成物からなるプレフィルドシリンジ用のノズルキャップである。
　本発明によれば、適度のガス透過性を有しＥＯＧ滅菌または蒸気滅菌によって速やかに滅菌できるとともに脱気エアレーションによる残存物の除去や蒸気滅菌後の乾燥を速やかに短時間で済ますことができ、しかも内圧の上昇による緩みや圧縮永久歪による緩みを生じてノズルから脱落したりしにくい上、滅菌処理前後のいずれの段階でも日本薬局方で定められた溶出物試験に適合しうる溶出量の少ないノズルキャップを提供することができる。
図１(a)は本発明のノズルキャップの実施の形態の一例と、それを被せる注射筒のノズルを示す断面図、図１(b)は図１(a)のノズルキャップをノズルに被せた状態を示す断面図である。 図２(a)は本発明のノズルキャップの実施の形態の他の例と、それを被せる注射筒のノズルを示す断面図、図２(b)は図２(a)のノズルキャップをノズルに被せた状態を示す断面図である。
　本発明は、ジエン系ゴムと非ジエン系ゴムとを、前記両ゴムの総量１００質量部中に占めるジエン系ゴムの割合が２０質量部以上、７０質量部以下となるように配合したゴム分を含むゴム組成物からなるプレフィルドシリンジ用のノズルキャップである。
　本発明によれば、高いガス透過性を有するジエン系ゴムと、耐薬品性や耐熱性、耐オゾン性等に優れる上、溶出量の少ない非ジエン系ゴムとをゴム分として上記の割合で配合することにより、それぞれのゴムの特性を生かして、本発明の目的を達成しうる種々の特性に優れたノズルキャップを提供できる。
　すなわち適度のガス透過性を有しＥＯＧ滅菌または蒸気滅菌によって速やかに滅菌できるとともに脱気エアレーションによる残存物の除去や蒸気滅菌後の乾燥を速やかに短時間で済ますことができ、しかも内圧の上昇による緩みや圧縮永久歪による緩みを生じてノズルから脱落したりしにくい上、滅菌処理前後のいずれの段階でも日本薬局方で定められた溶出物試験に適合しうる溶出量の少ないノズルキャップを得ることができる。
　〈ゴム組成物〉
　（ジエン系ゴム）
　ジエン系ゴムとしては、例えばＩＲ、ＢＲ、ＳＢＲ、天然ゴム（ＮＲ）、クロロプレンゴム（ＣＲ）、アクリロニトリルブタジエンゴム（ＮＢＲ）等の、主鎖に二重結合を含む種々のジエン系ゴムがいずれも使用可能である。
　特に柔軟で針刺しシール性に優れるとともに高いガス透過性を有する上、ジエン系ゴムの中では比較的溶出量の少ないＩＲ、ＢＲ、およびＳＢＲからなる群より選ばれた少なくとも１種が好ましい。
　このうちＩＲの具体例としては、例えば日本ゼオン(株)製のＮｉｐｏｌ（登録商標）ＩＲ２２００、ＩＲ２２００Ｌ、ＪＳＲ(株)製のＪＳＲ（登録商標）ＩＲ２２００、Ｋｒａｔｏｎ　Ｐｅｒｆｏｒｍａｎｃｅ　Ｐｏｌｙｍｅｒｓ社製のＣＡＲＩＦＬＥＸ（登録商標）ＩＲ０３０７Ｋ、ＩＲ０３１０Ｋ等の１種または２種以上が挙げられる。
　ＢＲの具体例としては、例えば日本ゼオン(株)製のＮｉｐｏｌ　ＢＲ１２２０、ＢＲ１２５０Ｈ、ＪＳＲ(株)製のＪＳＲ　ＢＲ０１、ＪＳＲ　Ｔ７００、ＪＳＲ　ＢＲ５１、ＪＳＲ　ＢＲ７３０、旭化成ケミカルズ(株)製のジエン（登録商標）ＮＦ３５Ｒ等の１種または２種以上が挙げられる。
　さらにＳＢＲとしては、乳化重合法によって合成されるＥ－ＳＢＲよりも溶液重合法によって合成されるＳ－ＳＢＲの方が溶出量を少なくする上で好ましい。かかるＳ－ＳＢＲの具体例としては、例えば住友化学(株)製のＳ－ＳＢＲ　ＳＥ－０２０６等が挙げられる。
　（非ジエン系ゴム）
　非ジエン系ゴムとしては、例えばブチル系ゴム、エチレンプロピレン系ゴム、シリコーンゴム、フッ素ゴム、ウレタンゴム、エピクロルヒドリンゴム、塩素化ポリエチレン等の、主鎖に二重結合を含まない種々の非ジエン系ゴムがいずれも使用可能である。
　特に耐薬品性や耐熱性、耐オゾン性等に優れる上、溶出量の少ないブチル系ゴム、エチレンプロピレン系ゴムが好ましい。
　またブチル系ゴムとしては、イソブチレンとイソプレンの共重合体であるブチルゴム（ＩＩＲ）、塩素化ブチルゴム（ＣＩＩＲ）、臭素化ブチルゴム（ＢＩＩＲ）、臭素化イソブチレン－ｐ－メチルスチレン共重合ゴム、およびイソブチレンの単独重合体であるポリイソブチレンからなる群より選ばれた少なくとも１種が好ましい。
　このうちＩＩＲの具体例としては、例えば日本ブチル(株)製のＢｕｔｙｌ　２６８、Ｂｕｔｙｌ　３６５、ＬＡＮＸＥＳＳ（ランクセス）社製のＬＡＮＸＥＳＳ（登録商標）Ｘ＿ＢＵＴＹＬ　３０１等の１種または２種以上が挙げられる。
　ＣＩＩＲの具体例としては、例えば日本ブチル(株)製のＣＨＬＯＲＯＢＵＴＹＬ　１０６６、ＬＡＮＸＥＳＳ社製のＬＡＮＸＥＳＳ　Ｘ＿ＢＵＴＹＬ　ＣＢ１２４０等の少なくとも１種が挙げられる。
　またＢＩＩＲの具体例としては、例えば日本ブチル(株)製のＢＲＯＭＯＢＵＴＹＬ　２２５５、ＬＡＮＸＥＳＳ社製のＬＡＮＸＥＳＳ　Ｘ＿ＢＵＴＹＬ　ＢＢＸ２等の少なくとも１種が挙げられる。
　臭素化イソブチレン－ｐ－メチルスチレン共重合ゴムの具体例としては、例えばＥｘｘｏｎ　Ｍｏｂｉｌｅ（エクソンモービル）社製のＥｘｘｐｒｏ（登録商標）３０３５等が挙げられる。
　さらにポリイソブチレンの具体例としては、例えばＢＡＳＦ社製のＯＰＰＮＯＬ　Ｂ５０ＳＦ、ＯＰＰＮＯＬ　Ｂ８０、ＯＰＰＮＯＬ　Ｂ１００、ＯＰＰＮＯＬ　Ｂ１５０、ＯＰＰＮＯＬ　Ｂ２００等の１種または２種以上が挙げられる。
　なおポリイソブチレンは架橋剤によって架橋することはないが、溶出物量がブチルゴムと同等程度に小さいため、架橋性を有する非ジエン系ゴムを、その総量の２０質量％以下の範囲でポリイソブチレンと置き換えることができる。
　一方、エチレンプロピレン系ゴムとしては、エチレンとプロピレンの共重合体であるエチレンプロピレンゴム（ＥＰＭ）、およびエチレンとプロピレンとジエンの共重合体であるエチレンプロピレンジエンゴム（ＥＰＤＭ）からなる群より選ばれた少なくとも１種が好ましい。
　このうちＥＰＤＭとしては非油展でかつ高ジエンタイプのものが好ましく、かかる条件を満足するＥＰＤＭの具体例としては、例えば三井化学(株)製のＥＰＴ４０２１、４０４５、４０４５Ｍ、４０７０、８０３０Ｍ、９０９０Ｍ、Ｘ－４０１０Ｍ等の１種または２種以上が挙げられる。
　（配合割合）
　ジエン系ゴムと非ジエン系ゴムとを本発明では、上述したように両ゴムの総量１００質量部中に占めるジエン系ゴムの割合が２０質量部以上、７０質量部以下となるように配合する必要がある。
　非ジエン系ゴムの割合はジエン系ゴムの残量、すなわち３０質量部以上、８０質量部以下である。
　この範囲よりジエン系ゴムが少ない場合には、当該ジエン系ゴムを配合することによる、ノズルキャップに適度のガス透過性を付与する効果が得られないため、当該ノズルキャップがＥＯＧ滅菌用、蒸気滅菌用として適さなくなるという問題がある。
　すなわちＥＯＧ滅菌や蒸気滅菌に要する滅菌時間が長くかかる上、脱気エアレーションによるＥＯＧ滅菌後の残存物の除去や蒸気滅菌後の乾燥時間も長くかかるためプレフィルドシリンジの生産性の点で問題を生じる。
　また、例えば蒸気滅菌時やその乾燥時、あるいはＥＯＧ滅菌後の脱気エアレーション時にノズルキャップの内部に発生する内圧を速やかに逃がすことができないため、当該内圧の上昇によってノズルキャップが緩んでノズルから脱落しやすくなるという問題がある。
　一方、上記の範囲よりジエン系ゴムが多い場合にはノズルキャップの耐オゾン性が低下して、当該ノズルキャップを若干外形の大きいノズルに拡径させた状態で被せて長期間保管した際に経時変化によって亀裂を生じやすくなるという問題がある。
　自然環境にも２０～５０ｐｐｂ程度のオゾンは存在し、また医療品の製造環境下でも、例えば静電気除去装置からオゾンが発生することが知られているため、耐オゾン性の低下は問題である。
　また、特にＥＯＧ滅菌後に残存物の影響で溶出物試験が不合格になる場合も生じる。
　これに対し、ジエン系ゴムと非ジエン系ゴムとを上述した範囲で併用することにより、それぞれのゴムの特性を生かして、本発明の目的を達成しうる種々の特性に優れたノズルキャップを提供できる。
　なお、かかる効果をより一層向上することを考慮すると、両ゴムの総量１００質量部中に占めるジエン系ゴムの割合は、上述した範囲でも２５質量部以上であるのが好ましく、６５質量部以下であるのが好ましい。
　またノズルキャップが針付きシリンジ用のニードルシールドタイプである場合には、針刺部への針刺し抵抗性を改善、すなわち針刺し抵抗性を低くするために、先述した反応性可塑剤である液状ゴムや、あるいはパラフィン系オイル、液状ポリブテンオイルを配合したり、補強性フィラーの種類と配合割合を調整したりするのが好ましい。
　一方、ノズルキャップが針なしシリンジ用である場合は針刺し抵抗性等を考慮せずにその組成を任意に設定できる。
　またゴム組成物には、ジエン系ゴムと非ジエン系ゴムの総量１００質量部あたり２０質量部以下の範囲で、反応性可塑剤として機能する液状ゴムを配合してもよい。かかる液状ゴムとしては、例えば(株)クラレ製のクラプレン（登録商標）ＬＩＲ－３０、ＬＩＲ－５０等の液状ＩＲや、(株)クラレのクラプレンＬＢＲ－３００、ＬＢＲ－３０５、ＬＢＲ－３０７等の液状ＢＲが挙げられる。
　（架橋成分）
　ゴム組成物には、ゴム分を架橋させるための架橋成分が配合される。架橋成分としては、例えば架橋剤、促進剤、架橋助剤（架橋活性剤）等が挙げられる。
　なおゴム分は種類によって架橋のメカニズムが異なるため、架橋に最適な架橋成分を選択し、組み合わせて使用するのが好ましい。
　例えばゴム分としてＢＲ等のジエン系ゴムと、非ジエン系ゴムとしてのＣＩＩＲとを併用する場合、架橋成分としてはジエン系ゴムを架橋させるための過酸化物架橋剤とＣＩＩＲを架橋させるためのトリアジン系架橋剤の２種の架橋剤を併用するのが好ましい。
　このうち過酸化物架橋剤としては、ゴム用の架橋剤として汎用され熱や酸化還元系の存在下でパーオキシラジカルを発生してゴムを架橋しうる種々の過酸化物架橋剤が使用可能であり、特にジアルキルパーオキサイドが好ましい。
　またジアルキルパーオキサイドとしては、例えば２，５－ジメチル－２，５－ジ（ｔｅｒｔ－ブチルパーオキシ）ヘキサン、２，５－ジメチル－２，５－ジ（ｔｅｒｔ－ブチルパーオキシ）ヘキシン－３、ｎ－ブチル－４，４－ビス（ｔｅｒｔ－ブチルパーオキシ）バレレイト等の１種または２種以上が挙げられる。
　またトリアジン系架橋剤としては、例えば２－ジブチルアミノ－４，６－ジメルカプト－ｓ－トリアジン、６－[ビス（２－エチルへキシル）アミノ]－１，３，５－トリアジン－２，４－ジチオール、６－ジイソブチルアミノ－１，３，５－トリアジン－２，４－ジチオール、６－ジイソプロピルアミノ－１，３，５－トリアジン－２，４－ジチオール等の１種または２種以上が挙げられる。
　両架橋剤の配合割合は、ゴム分の総量１００質量部に対して過酸化物架橋剤が０．１質量部以上、２．０質量部以下、トリアジン系架橋剤が０．１質量部以上、２．０質量部以下であるのが好ましい。
　両架橋剤のいずれか一方でも配合割合が上記の範囲未満では、架橋不足を生じて必要とされる物性を有するノズルキャップを形成できないおそれがある。一方、両架橋剤のいずれか一方でも配合割合が上記の範囲を超える場合には過剰の成分が溶出物量に影響を及ぼすおそれがある。
　また促進剤としてはニトロソアミンフリーの促進剤が好ましく、かかる促進剤としては、例えばチウラム系促進剤、ジチオカルバミン酸塩系促進剤およびチオウレア系促進剤からなる群より選ばれた少なくとも１種が挙げられる。特にこの３種を併用するのが好ましい。
　上記のうちチウラム系促進剤としては、例えばテトラキス（２-エチルヘキシル）チウラムジスルフィド（ＴＯＴ－Ｎ）、テトラベンジルチウラムジスルフィド（ＴＢＺＴＤ）等の少なくとも１種が挙げられる。
　またジチオカルバミン酸塩系促進剤としては、例えばジベンジルジチオカルバミン酸亜鉛（ＺＴＣ）等が挙げられる。
　さらにチオウレア系架橋剤としては、例えばＮ，Ｎ′－ジエチルチオウレア（ＥＵＲ）等が挙げられる。
　促進剤の配合割合は、それぞれ別個にゴム分の総量１００質量部に対して０．５質量部以上、３．０質量部以下であるのが好ましい。
　各促進剤のいずれか一種でも配合割合が上記の範囲未満では、架橋不足を生じて必要とされる物性を有するノズルキャップを形成できないおそれがある。一方、各促進剤のいずれか一種でも配合割合が上記の範囲を超える場合には過剰の成分が溶出物量に影響を及ぼすおそれがある。
　架橋助剤としては、例えば酸化亜鉛（亜鉛華）や酸化マグネシウム等が挙げられる。架橋助剤の配合割合は、ゴム分の総量１００質量部に対して０．３質量部以上、１０質量部以下であるのが好ましい。
　ゴム分としてジエン系ゴムと、非ジエン系ゴムとしてのＩＩＲとを併用する場合、架橋成分としては、ジエン系ゴムを架橋させるための過酸化物架橋剤と、ＩＩＲを架橋させるための樹脂架橋剤の２種の架橋剤を併用するとともに、さらに上述した１種または２種以上の促進剤、および架橋助剤を併用するのが好ましい。
　かかる樹脂架橋剤としては、例えばアルキルフェノールジサルファイドやその低級重合物、アルキルフェノールホルムアルデヒド樹脂、熱硬化性フェノール樹脂、フェノールジアルコール系樹脂、ビスフェノール樹脂、熱硬化性ブロモメチルアルキル化フェノール樹脂等の１種または２種以上が挙げられる。
　また促進剤としては、例えばジチオカルバミン酸系促進剤、チウラム系促進剤、チオウレア系促進剤等の１種または２種以上を使用するのが好ましい。
　ゴム分としてジエン系ゴムと、非ジエン系ゴムとしてのＢＩＩＲとを併用する場合、架橋成分としては、例えば硫黄等の硫黄系架橋剤、前述した樹脂架橋剤と、ジチオカルバミン酸系促進剤、チウラム系促進剤、チオウレア系促進剤等の１種または２種以上とを併用するのが好ましい。
　さらにゴム分としてジエン系ゴムと、非ジエン系ゴムとしてのＥＰＭおよび／またはＥＰＤＭとを併用する場合、架橋成分としては、ゴム分の総量１００質量部に対して０．１以上、２．０質量部以下の過酸化物架橋剤のみを配合するのが好ましい。
　過酸化物架橋剤の配合割合がこの範囲未満では、架橋不足を生じて必要とされる物性を有するノズルキャップを形成できないおそれがある。一方、過酸化物架橋剤の配合割合が上記の範囲を超える場合には過剰の成分が溶出物量に影響を及ぼすおそれがある。
　（補強剤、充填剤）
　ゴム組成物には、従来同様に補強剤や充填剤を配合してもよい。
　このうち補強剤としては、白色ないし淡色の補強剤である含水シリカ、煙霧状シリカ（ヒュームドシリカ）等のシリカが好ましい。
　このうち含水シリカの具体例としては、例えば東ソー・シリカ(株)製のＮｉｐｓｉｌ（登録商標）ＶＮ３、ＡＱ、ＬＰ、ＥＲ、ＥＬ等の１種または２種以上が挙げられる。
　また煙霧状シリカ（ヒュームドシリカ）の具体例としては、例えば日本アエロジル(株)製のアエロジル（登録商標）２００、アエロジルＲ９７２等の少なくとも１種が挙げられる。
　シリカの配合割合は、ゴム分の総量１００質量部あたり３質量部以上、５０質量部以下であるのが好ましい。
　充填剤としては、例えばクレーやタルク等が挙げられる。
　このうちクレーとしては焼成クレーやカオリンクレーが使用可能であり、かかるクレーの具体例としては、例えばＨＯＦＦＭＡＮＮ　ＭＩＮＥＲＡＬ（ホフマンミネラル）社製のＳＩＬＬＩＴＩＮ（登録商標）Ｚ、ＥＮＧＥＬＨＡＲＤ（エンゲルハード）社製のＳＡＴＩＮＴＯＮＥ（登録商標）Ｗ、ＳＡＴＩＮＴＯＮＥ　Ｎｏ．５、土屋カオリン工業(株)製のＮＮカオリンクレー、５Ｍカオリンクレー、イメリス　スペシャリティーズ　ジャパン(株)製のＰｏｌｅＳｔａｒ２００Ｒ等の１種または２種以上が挙げられる。
　またタルクの具体例としては、例えば竹原化学工業(株)製のハイトロンＡ、日本タルク(株)製のＭＩＣＲＯ　ＡＣＥ（登録商標）Ｋ－１、イメリス　スペシャリティーズ　ジャパン(株)製のミストロン（登録商標）ベーパー、ペーパーＣＢ等の１種または２種以上が挙げられる。
　充填剤の配合割合は、先述したシリカの配合割合、ゴム分の種類および組み合わせや、目的とするノズルキャップのゴム硬さ等に応じて適宜設定できる。
　ただしクレーやタルク等の無機系の充填剤は分散性が低い上、微量の重金属を含むため多量に配合しないのが好ましい。
　その場合には、例えばオレフィン系樹脂、スチレン系エラストマ、または超高分子量ポリエチレン（ＵＨＭＷＰＥ）の粉末等を充填剤として配合してもよい。
　（ハイドロタルサイト、カップリング剤）
　ゴム組成物には天然もしくは合成のハイドロタルサイトおよび／またはカップリング剤を配合してもよい。
　ハイドロタルサイトは受酸剤として、ＣＩＩＲ、ＢＩＩＲの架橋時に発生する塩素系ガスや臭素系ガスを吸収してこれらのガスによる架橋阻害等の発生を防止するためにも機能する。なお、先述した酸化マグネシウムも受酸剤として機能しうる。
　一方、カップリング剤は周知のようにシリカ、クレー、タルク等の補強剤、充填剤とゴム分との相溶性、反応性を向上して、当該補強剤、充填剤による補強効果を向上するために機能する。
　そのため、特に非ジエン系ゴムがＣＩＩＲ、ＢＩＩＲである場合はハイドロタルサイトとカップリング剤とを併用するのが好ましい。一方、非ジエン系ゴムがＩＩＲのみである場合はハイドロタルサイトを省略してもよい。
　ハイドロタルサイトとしては、例えばＭｇ４．５Ａｌ２(ＯＨ)１３ＣＯ３・３．５Ｈ２Ｏ、Ｍｇ４．５Ａｌ２(ＯＨ)１３ＣＯ３、Ｍｇ４Ａｌ２(ＯＨ)１２ＣＯ３・３．５Ｈ２Ｏ、Ｍｇ６Ａｌ２(ＯＨ)１６ＣＯ３・４Ｈ２Ｏ、Ｍｇ５Ａｌ２(ＯＨ)１４ＣＯ３・４Ｈ２Ｏ、Ｍｇ３Ａｌ２(ＯＨ)１０ＣＯ３・１．７Ｈ２Ｏ等のＭｇ－Ａｌ系ハイドロタルサイト等の１種または２種以上が挙げられる。
　ハイドロタルサイトの具体例としては例えば協和化学工業(株)製のＤＨＴ－４Ａ（登録商標）－２等が挙げられる。
　ハイドロタルサイトの配合割合は５質量部以下であるのが好ましい。
　配合割合がこの範囲未満では、ハイドロタルサイトを配合することによる上記の効果が十分に得られないおそれがある。
　一方、ハイドロタルサイトの配合割合が上記の範囲を超えてもそれ以上の効果が得られないだけでなく、溶出物量に影響を及ぼすおそれもある。
　カップリング剤としては、例えばビニルトリエトキシシラン、ビニルトリアセトキシシラン、γ－メルカプトプロピルトリメトキシシラン、γ－メタアクリルオキシプロピルトリメトキシシラン、γ－グリシドキシオキシプロピルトリメトキシシラン等のシランカップリング剤や、イソプロピルトリイソスタロイルチタネート等のチタネート系カップリング剤などの１種または２種以上が挙げられる。
　カップリング剤の配合割合は、ゴム分の総量１００質量部あたり０．２質量部以上であるのが好ましく、３．０質量部以下であるのが好ましい。
　カップリング剤の配合割合がこの範囲未満では、当該カップリング剤を配合することによる上記の効果が十分に得られないおそれがある。
　一方、カップリング剤の配合割合が上記の範囲を超えてもそれ以上の効果が得られないだけでなく、原料費のコストアップにつながるおそれもある。
　（共架橋剤）
　ゴム組成物には、過酸化物架橋を補助するために共架橋剤を適宜の割合で配合してもよい。
　かかる共架橋剤としては、例えば多官能メタクリレートやブタジエン樹脂（シンジオタクチック－１，２－ポリブタジエン）等が挙げられる。
　また多官能メタクリレートとしては、例えばトリメチロールプロパントリメタクリレート、トリメチロールエタントリメタクリレート、トリメチロールプロパントリアクリレート、ジペンタエリスリトールエーテルヘキサアクリレート、ペンタエリスリトールテトラアクリレート、ジメチロールプロパンジアクリレート等の１種または２種以上が挙げられる。
　（その他）
　ゴム組成物には、さらに酸化チタンやカーボンブラックなどの着色剤や、滑剤、加工助剤、可塑剤等として機能するステアリン酸、ポリエチレングリコール、低密度ポリエチレン（ＬＤＰＥ）、エチレン・酢酸ビニル共重合樹脂（ＥＶＡ）、塩素化ポリエチレン等を適宜の割合で配合してもよい。
　（ゴム組成物の調製）
　以上で説明した各成分を含むゴム組成物は、従来同様に調製できる。すなわちゴム分としてのジエン系ゴムと非ジエン系ゴムを所定の割合で配合して素練りし、次いで架橋成分以外の各種添加剤を加えて混練したのち、最後に架橋成分を加えて混練することでゴム組成物が調製される。
　混練には例えばオープンロール、密閉式ニーダー、バンバリミキサ等を用いることができる。
　〈ノズルキャップ〉
　本発明のノズルキャップは、上記ゴム組成物を所定のノズルキャップの形状に成形するとともにゴム組成物を架橋させて形成される。
　（デュロメータ硬さ）
　かかる本発明のノズルキャップは、日本工業規格ＪＩＳ　Ｋ６２５３－３：２０１２「加硫ゴム及び熱可塑性ゴム－硬さの求め方－第３部：デュロメータ硬さ」に規定されたタイプＡデュロメータ硬さが３０以上、７０以下であるのが好ましい。
　タイプＡデュロメータ硬さがこの範囲未満ではノズルキャップが柔らかくなりすぎて、当該ノズルキャップのノズル部への取り付けの作業性や使用時の取り外しやすさに影響するおそれがある。
　一方、タイプＡデュロメータ硬さが上記の範囲を超える場合にはノズルキャップが硬くなりすぎて、若干外形の大きいノズルに拡径させた状態で被せるのが難しくなったり、特に針付きシリンジ用のニードルシールドタイプのノズルキャップでは針刺部に針を刺突するのが難しくなって当該針が曲がったりするおそれがある。
　これに対し、タイプＡデュロメータ硬さを上記の範囲とすることでノズルキャップに適度の硬さを付与してノズルに対する良好なシール性を確保するとともに、ノズルキャップが緩んでノズルから脱落するのを防止できる上、当該ノズルキャップが硬くなりすぎるのを防止して、ノズルに被せたり針刺部に針を刺突したりし易くすることが可能となる。
　なお、針付きシリンジ用のニードルシールドタイプのノズルキャップでは、針刺部に針をより一層刺突しやすくして当該針が曲がったりするのをさらに確実に防止するために、当該ノズルキャップのタイプＡデュロメータ硬さを、上記の範囲でも特に５５以下とするのが好ましい。
　一方、針なしシリンジ用のノズルキャップでは、当該ノズルキャップをノズルに被せて保管する際のシール性をさらに向上したり、ノズルキャップが緩んでノズルから脱落するのをより一層確実に防止したりするために、当該ノズルキャップのタイプＡデュロメータ硬さを、先の範囲でも特に４０以上とするのが好ましい。
　ノズルキャップのタイプＡデュロメータ硬さを上記の範囲に調整するには、例えばジエン系ゴム、非ジエン系ゴム、架橋成分、補強剤、充填剤、滑剤、加工助剤、可塑剤等の、ゴム組成物を構成する各成分の種類やグレード、配合割合等を調整すればよい。
　（酸素透過度）
　本発明のノズルキャップを形成するゴム組成物の架橋物は、日本工業規格ＪＩＳ　Ｋ７１２６－１９８７「プラスチックフィルム及びシートの気体透過度試験方法」に規定されたＢ法（等圧法）によって測定される試料の厚み１ｍｍあたりの酸素透過度が５．８×１０－９ｃｍ３／（ｃｍ２・ｓ・Ｐａ）〔＝５００ｃｍ３／（ｍ２・ｄａｙ・ｂａｒ）〕以上、２．３２×１０－８ｃｍ３／（ｃｍ２・ｓ・Ｐａ）〔＝２０００ｃｍ３／（ｍ２・ｄａｙ・ｂａｒ）〕以下であるのが好ましい。
　酸素透過度を上記の範囲とすることによって良好なガス透過性を確保して、特にＥＯＧ滅菌の際に、ＥＯＧをノズルキャップの内部に速やかに透過させてノズルや針を短時間で滅菌できるとともに、脱気エアレーション時にはエチレンオキサイド、エチレングリコール、エチレンクロロヒドリン等の残存物を速やかに低減することができ、滅菌時間を短縮してプレフィルドシリンジの生産性を向上できる。
　また脱気エアレーション時にノズルキャップの内部に発生する内圧を速やかに逃がして、当該ノズルキャップが緩んでノズルから脱落するのを防止することもできる。
　酸素透過度を上記の範囲に調整するには、ジエン系ゴムと非ジエン系ゴムの種類やグレード、配合割合等を調整すればよい。
　（水蒸気透過度）
　本発明のノズルキャップを形成するゴム組成物の架橋物は、日本工業規格ＪＩＳ　Ｋ７１２９：２００８「プラスチック－フィルム及びシート－水蒸気透過度の求め方（機器測定法）」に規定された測定法によって求められる試料の厚み１ｍｍあたりの水蒸気透過度が、温度４０℃、相対湿度９０％の条件で０．１ｇ／（ｍ２・２４ｈ）以上、１５ｇ／（ｍ２・２４ｈ）以下であるのが好ましい。
　水蒸気透過度を上記の範囲とすることによって、特に蒸気滅菌の際に、蒸気をノズルキャップの内部に速やかに透過させてノズルや針を短時間で滅菌できるとともに、蒸気滅菌後の乾燥も速やかに短時間で済ますことができ、プレフィルドシリンジの生産性を向上できる。
　また蒸気滅菌時やその乾燥時にノズルキャップの内部に発生する内圧を速やかに逃がして、当該ノズルキャップが緩んでノズルから脱落するのを防止することもできる。
　水蒸気透過度を上記の範囲に調整するには、ジエン系ゴムと非ジエン系ゴムの種類やグレード、配合割合等を調整すればよい。
　（耐オゾン性）
　本発明のノズルキャップを形成するゴム組成物の架橋物は、国際標準化機構規格ＩＳＯ１４３１－１：２００４に規定されたオゾン濃度５０±５ｐｐｈｍ、温度４０℃、伸長１０±１％の試験条件で、９６時間後にクラックが発生しない耐オゾン性を有しているのが好ましい。
　これにより、例えばノズルキャップをその内径よりも若干外形の大きいノズルに拡径させた状態で被せて長期間保管しても経時変化によって亀裂を生じにくくすることができる。
　ノズルキャップにかかる耐オゾン性を付与するには、ジエン系ゴムと非ジエン系ゴムの種類やグレード、配合割合等を調整すればよい。
　（ノズルキャップ）
　図１(a)は本発明のノズルキャップの実施の形態の一例と、それを被せる注射筒のノズルを示す断面図、図１(b)は図１(a)のノズルキャップをノズルに被せた状態を示す断面図である。
　両図を参照して、この例のノズルキャップ１はあらかじめ注射筒２のノズル３に針４が埋め込まれた針付きシリンジ５用のものであって、全体が上で説明したゴム組成物によって一体に形成された、内径Ｄ１がノズル３の外径Ｄ２よりわずかに小さい筒状部６と、当該筒状部６の一端側（図では上端側）に連成された針刺部７とを備えている。
　針刺部７は、筒状部６と連続した外面を有する柱状に形成されている。
　筒状部６の他端側（図では下端側）にはノズル３を筒状部６に挿入してノズルキャップ１を上記ノズル３に被せるための開口８が設けられている。
　筒状部６の、針刺部７が連成されて閉じられた一端から開口８側の他端までの軸方向の寸法Ｌ１は、ノズルキャップ１をノズル３に被せた状態での上記開口８側の他端から針４の先端までの寸法Ｌ２に対してＬ１＜Ｌ２に設定されており、それによって針４の先端部を針刺部７に約５ｍｍ程度刺突させて液密性、気密性、無菌性等を確保するためにシールすることができる。
　図２(a)は本発明のノズルキャップの実施の形態の他の例と、それを被せる注射筒のノズルを示す断面図、図２(b)は図２(a)のノズルキャップをノズルに被せた状態を示す断面図である。
　両図を参照して、この例のノズルキャップ９は針なしシリンジ１０の注射筒１１のノズル１２に被せるためのものであって、先述したゴム組成物によって一体に形成された、内径Ｄ３がノズル１２の外径Ｄ４よりわずかに小さい筒状部１３を備えている。
　筒状部１３の一端側（図では上端側）は閉じられており、他端側（図では下端側）にはノズル１２を筒状部１３に挿入してノズルキャップ９を上記ノズル１２に被せるための開口１４が設けられている。
　上記ノズルキャップ１、９は最も厚みの小さい領域、すなわち図１(a)(b)の例では筒状部６の厚みＴ１、図２(a)(b)の例では筒状部１３の厚みＴ２を、それぞれ１．０±０．５ｍｍに設定するのが好ましい。
　厚みＴ１、Ｔ２がこの範囲を超える場合にはガスや水蒸気の透過が抑制されるため、ＥＯＧ滅菌や脱気エアレーション、あるいは蒸気滅菌やその後の乾燥に時間がかかってプレフィルドシリンジの生産性が低下するおそれがある。
　また脱気エアレーション時、あるいは蒸気滅菌時やその乾燥時にノズルキャップ１、９の内部に発生する内圧を速やかに逃がすことができないため、当該内圧の上昇によってノズルキャップ１、９が緩んでノズル３、１２から脱落しやすくなったりするおそれがある。
　一方、厚みＴ１、Ｔ２が上記の範囲未満では剛性が不足して、ノズルキャップ１、９をノズル３、１２に被せる打栓時に打栓不良を引き起こしやすくなってプレフィルドシリンジの生産性が低下したりするおそれがある。
　これに対し厚みＴ１、Ｔ２を上記の範囲とした場合には、ノズルキャップ１、９を形成するゴム組成物の架橋物の酸素透過度を先述した範囲に調整することと相まって、当該ノズルキャップ１、９に良好なガス透過性を付与して、特にＥＯＧ滅菌の際にＥＯＧをノズルキャップ１、９の内部に速やかに透過させてノズル３、１２や針４を短時間で滅菌できるとともに、脱気エアレーション時にはエチレンオキサイド、エチレングリコール、エチレンクロロヒドリン等の残存物を速やかに除去することができ、プレフィルドシリンジの生産性を向上できる。
　また脱気エアレーション時にノズルキャップ１、９の内部に発生する内圧を速やかに逃がして、当該ノズルキャップ１、９が緩んでノズル３、１２から脱落するのを防止することもできる。
　また上記厚みＴ１、Ｔ２を上記範囲に設定することと、ノズルキャップ１、９を形成するゴム組成物の架橋物の水蒸気透過度を先述した範囲に調整することとが相まって、特に蒸気滅菌の際に、蒸気をノズルキャップ１、９の内部に速やかに透過させてノズル３、１２や針４を短時間で滅菌できるとともに、蒸気滅菌後の乾燥も速やかに短時間で済ますことができ、プレフィルドシリンジの生産性を向上できる。
　また蒸気滅菌時やその乾燥時にノズルキャップ１、９の内部に発生する内圧を速やかに逃がして、当該ノズルキャップ１、９が緩んでノズル３、１２から脱落するのを防止することもできる。
　さらにノズルキャップ１、９に適度の剛性を付与して当該ノズルキャップ１、９をノズル３、１２に被せる打栓時に打栓不良を生じにくくでき、プレフィルドシリンジの生産性を向上できる。
　（製造方法）
　上記各図の例のものなどの本発明のノズルキャップは、前述したゴム組成物を形成材料として用いること以外は従来同様に製造できる。
　すなわちゴム組成物からなる未架橋のリボン、ペレット、シート等を上型と下型で挟んで加圧・加熱するプレス成形や、ゴム組成物を型内に注入する射出成形等によって、所定のノズルキャップの立体形状に成形するとともに架橋させる。
　特に真空プレス成形機等を用いたプレス成形が好ましい。プレス成形では、例えば１枚のシート上に複数個のノズルキャップを形成するいわゆる多数個どりができ当該ノズルキャップの生産性を向上できる。
　プレス成形後は、必要に応じてシリコーン系潤滑コート剤の塗布等の工程を経たのち、外観検査、シートから個々のノズルキャップの打ち抜き、洗浄、滅菌、乾燥、および包装の各工程を経てノズルキャップが製造される。
　このあと製造したノズルキャップを、例えば先述したように薬液充てん前の注射筒のノズルに被せた状態でエチレンオキサイドガス（ＥＯＧ）滅菌または蒸気滅菌をし、次いで注射筒に薬液を無菌充填して滅菌済みのガスケットを打栓したのち包装してプレフィルドシリンジを作成し、出荷することができる。
　〈実施例１〉
　（ゴム組成物の調製）
　ゴム分として、ジエン系ゴムであるＢＲ〔日本ゼオン(株)製のＮｉｐｏｌ　ＢＲ１２２０〕３０質量部、および非ジエン系ゴムであるＣＩＩＲ〔日本ブチル(株)製のＣＨＬＯＲＯＢＵＴＹＬ　１０６６〕７０質量部を用いた。
　上記ゴム分の総量１００質量部に合成シリカ〔東ソー・シリカ(株)製のＮｉｐｓｉｌ　ＶＮ３〕２０質量部、クレー〔ＥＮＧＥＬＨＡＲＤ（エンゲルハード）社製のＳＡＴＩＮＴＯＮＥ（登録商標）Ｗ〕２０質量部と、下記表１に示す各成分のうち架橋成分以外の成分とを配合して１０Ｌ加圧式密閉ニーダーを用いて充填率７５％で混練し、室温で熟成後、架橋成分を加えてオープンロールで混練してゴム組成物を調製した。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000001
  
　表中の各成分は下記のとおり。また表中の質量部は、ゴム分の総量１００質量部あたりの質量部である。
　ＬＤＰＥ：三井化学(株)製のハイワックス２２０Ｐ
　カップリング剤：γ－メルカプトプロピルトリメトキシシラン
　過酸化物架橋剤：２，５－ジメチル－２，５－ジ（ｔｅｒｔ－ブチルパーオキシ）ヘキサン
　トリアジン系架橋剤：２－ジブチルアミノ－４，６－ジメルカプト－ｓ－トリアジン
　共架橋剤ＴＭＴＰ：トリメチロールプロパントリメタクリレート
　さらに適量の酸化マグネシウム、合成ハイドロタルサイト、ステアリン酸、着色剤（酸化チタン、カーボンブラック）を配合した。
　（ノズルキャップの製造）
　上記ゴム組成物の未架橋のシートを上型と下型で挟んで１７０℃で１５分間、真空プレス成形するとともに架橋させて、図１(a)(b)に示す針付きシリンジ５用のノズルキャップ１を上記１枚のシートの上に複数個、連続形成した。
　次いで上記シートの両面にシリコーン系潤滑コート剤を塗布したのち外観検査、打ち抜き、洗浄、滅菌、乾燥、および包装の各工程を経てノズルキャップ１を製造した。
　〈実施例２〉
　ゴム分として、ジエン系ゴムであるＢＲ〔日本ゼオン(株)製のＮｉｐｏｌ　ＢＲ１２２０〕５０質量部、および非ジエン系ゴムであるＣＩＩＲ〔日本ブチル(株)製のＣＨＬＯＲＯＢＵＴＹＬ　１０６６〕５０質量部を用いるとともに、表２に示す量の架橋剤、共架橋剤を用いたこと以外は実施例１と同様にしてゴム組成物を調製し、ノズルキャップを製造した。
　〈実施例３〉
　ゴム分として、ジエン系ゴムであるＩＲ〔日本ゼオン(株)製のＮｉｐｏｌ　ＩＲ２２００〕５０質量部、および非ジエン系ゴムであるＣＩＩＲ〔日本ブチル(株)製のＣＨＬＯＲＯＢＵＴＹＬ　１０６６〕５０質量部を用いるとともに、表２に示す量の架橋剤、共架橋剤を用いたこと以外は実施例１と同様にしてゴム組成物を調製し、ノズルキャップを製造した。
　〈実施例４〉
　ゴム分として、ジエン系ゴムであるＳＢＲ〔住友化学(株)製のＳ－ＳＢＲ　ＳＥ－０２０６〕５０質量部、および非ジエン系ゴムであるＣＩＩＲ〔日本ブチル(株)製のＣＨＬＯＲＯＢＵＴＹＬ　１０６６〕５０質量部を用いるとともに、表２に示す量の架橋剤、共架橋剤を用いたこと以外は実施例１と同様にしてゴム組成物を調製し、ノズルキャップを製造した。
　〈実施例５〉
　ゴム分として、ジエン系ゴムであるＳＢＲ〔住友化学(株)製のＳ－ＳＢＲ　ＳＥ－０２０６〕６０質量部、ならびに非ジエン系ゴムであるＥＰＤＭ〔三井化学(株)製のＥＰＴ４０２１〕３５質量部およびポリイソブチレン〔ＢＡＳＦ社製のＯＰＰＮＯＬ　Ｂ１００〕５質量部を用いるとともに、表２に示す量の架橋剤、共架橋剤を用いたこと以外は実施例１と同様にしてゴム組成物を調製し、ノズルキャップを製造した。
　〈比較例１〉
　ゴム分として、ジエン系ゴムであるＢＲ〔日本ゼオン(株)製のＮｉｐｏｌ　ＢＲ１２２０〕８５質量部、および非ジエン系ゴムであるＣＩＩＲ〔日本ブチル(株)製のＣＨＬＯＲＯＢＵＴＹＬ　１０６６〕１５質量部を用いるとともに、表３に示す量の架橋剤、共架橋剤を用いたこと以外は実施例１と同様にしてゴム組成物を調製し、ノズルキャップを製造した。
　〈比較例２〉
　ゴム分として、ジエン系ゴムであるＢＲ〔日本ゼオン(株)製のＮｉｐｏｌ　ＢＲ１２２０〕１５質量部、および非ジエン系ゴムであるＣＩＩＲ〔日本ブチル(株)製のＣＨＬＯＲＯＢＵＴＹＬ　１０６６〕８５質量部を用いるとともに、表３に示す量の架橋剤、共架橋剤を用いたこと以外は実施例１と同様にしてゴム組成物を調製し、ノズルキャップを製造した。
　〈比較例３〉
　ゴム分として、ジエン系ゴムであるＢＲ〔日本ゼオン(株)製のＮｉｐｏｌ　ＢＲ１２２０〕８５質量部、ならびに非ジエン系ゴムであるＥＰＤＭ〔三井化学(株)製のＥＰＴ４０２１〕１０質量部およびポリイソブチレン〔ＢＡＳＦ社製のＯＰＰＮＯＬ　Ｂ１００〕５質量部を用いるとともに、表３に示す量の架橋剤、共架橋剤を用いたこと以外は実施例１と同様にしてゴム組成物を調製し、ノズルキャップを製造した。
　〈比較例４〉
　ゴム分として、ジエン系ゴムであるＩＲ〔日本ゼオン(株)製のＮｉｐｏｌ　ＩＲ２２００〕のみ１００質量部を用いるとともに、表３に示す量の架橋剤、共架橋剤を用い、なおかつプレス成形の条件を１６０℃で１５分間としたこと以外は実施例１と同様にしてゴム組成物を調製し、ノズルキャップを製造した。
　〈比較例５〉
　ゴム分として、ジエン系ゴムであるＳＢＲ〔住友化学(株)製の住友ＳＢＲ　ＳＥ－０２０６〕８５質量部、ならびに非ジエン系ゴムであるＥＰＤＭ〔三井化学(株)製のＥＰＴ４０２１〕１０質量部およびポリイソブチレン〔ＢＡＳＦ社製のＯＰＰＮＯＬ　Ｂ１００〕５質量部を用いるとともに、表３に示す量の架橋剤、共架橋剤を用いたこと以外は実施例１と同様にしてゴム組成物を調製し、ノズルキャップを製造した。
　〈デュロメータ硬さ測定〉
　実施例、比較例で製造したノズルキャップについて、前出のＪＩＳ　Ｋ６２５３－３：２０１２所載の測定方法に則ってタイプＡデュロメータ硬さを測定した。
　〈溶出物試験〉
　実施例、比較例で製造したノズルキャップについて、第十六改正日本薬局方「７．０３　輸液用ゴム栓試験法」所載の「溶出物試験」を実施した。試料の調製は、１ｇあたり１０倍量の水で１２１℃／１時間のオートクレーブ抽出をした。適合条件は下記のとおりとした。
　（適合条件）
　試験液の性状：無色澄明
　ＵＶ透過率：波長４３０ｎｍおよび６５０ｎｍの透過率が９９．０％以上
　ＵＶ吸収スペクトル：波長２５０ｎｍ～３５０ｎｍにおける吸光度が０．２０以下
　泡立ち：３分以内に消失
　ｐＨ：試験液および空試験液のｐＨの差が±１．０以下
　亜鉛：１μｇ／ｍｌ以下
　過マンガン酸カリウム還元物質：２．０ｍｌ／１００ｍｌ以下
　蒸発残留物：２．０ｍｇ以下
　上記適合条件の全てをクリアしたものを適合（○）、いずれか１つでもクリアできなかったものを不適合（×）と評価した。
　試験は、先述した包装までの工程を経て製造したノズルキャップ（滅菌前）と、下記の条件でＥＯＧ滅菌した同じノズルキャップ（ＥＯＧ滅菌後）、ならびに下記の条件で蒸気滅菌した同じノズルキャップ（蒸気滅菌後）について実施した。
　（ＥＯＧ滅菌条件）
　ガス濃度：ＥＯＧ２０％、炭酸ガス８０％
　圧力：９８．１ｋＰａ（＝１ｋｇ／ｃｍ２）
　温度：５０℃
　相対湿度：５０％
　時間：５時間
　なお比較例２のものは酸素透過度が不良であったためＥＯＧ滅菌を実施せず、したがって滅菌後の評価はしなかった。
　（蒸気滅菌条件）
　滅菌：１２３℃×４５分間
　乾燥：１００℃×５時間
　〈酸素透過度測定〉
　実施例、比較例で調製したゴム組成物をプレス成形するとともに架橋させて作製したシートを試料として、前出のＪＩＳ　Ｋ７１２６－１９８７所載の測定方法に則って温度：４０℃の条件で酸素透過度を測定した。そして試料の厚み１ｍｍあたりの酸素透過度が５．８×１０－９ｃｍ３／（ｃｍ２・ｓ・Ｐａ）以上、２．３２×１０－８ｃｍ３／（ｃｍ２・ｓ・Ｐａ）以下であるものを合格（○）、それ以外を不合格（×）と評価した。
　〈水蒸気透過度測定〉
　実施例、比較例で調製したゴム組成物をプレス成形するとともに架橋させて作製したシートを試料として、前出のＪＩＳ　Ｋ７１２９：２００８所載の測定方法に則って温度：４０℃、相対湿度：９０％の条件で水蒸気透過度を測定した。そして試料の厚み１ｍｍあたりの水蒸気透過度が０．１ｇ／（ｍ２・２４ｈ）以上、１５ｇ／（ｍ２・２４ｈ）以下であるものを合格（○）、それ以外を不合格（×）と評価した。
　〈耐オゾン性試験〉
　実施例、比較例で調製したゴム組成物をプレス成形するとともに架橋させて作製した厚み２±０．２ｍｍ、幅およそ１０ｍｍの短冊状の試料について、前出のＩＳＯ１４３１－１：２００４に規定されたオゾン濃度：５０±５ｐｐｈｍ、温度：４０℃、エアフローレート：約２２ｍｍ／秒、伸長：１０％の条件で９６時間後にクラックが発生したか否かを評価した。試料数ｎ＝３とし、そのすべてにクラックが発生していなかったものを耐オゾン性良好（○）、いずれか１つでもクラックが発生したものを耐オゾン性不良（×）と評価した。
　以上の結果を表２、表３に示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000002
  
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000003
  
　表の実施例１～５、比較例１～５の結果より、ゴム分としてジエン系ゴムと非ジエン系ゴムとを併用するとともに両ゴムの総量１００質量部中に占めるジエン系ゴムの割合を２５質量部以上、５５質量部以下とすることにより、適度のガス透過性を有しＥＯＧ滅菌や蒸気滅菌によって速やかに滅菌できるとともに脱気エアレーションによる残存物の除去や蒸気滅菌後の乾燥を速やかに短時間で済ますことができ、しかも内圧の上昇による緩み等を生じてノズルから脱落したりしにくい上、滅菌処理前後のいずれの段階でも溶出量の少ないノズルキャップを提供できることが判った。
１、９ ノズルキャップ
２、１１       注射筒
３、１２       ノズル
４     針
５、１０       シリンジ
６、１３       筒状部
７     針刺部
８、１４       開口
Ｄ１、Ｄ３     内径
Ｄ２、Ｄ４     外径
Ｌ１、Ｌ２     寸法
Ｔ１、Ｔ２     厚み
 

Claims (10)

  1. 　ジエン系ゴムと非ジエン系ゴムとを、前記両ゴムの総量１００質量部中に占めるジエン系ゴムの割合が２０質量部以上、７０質量部以下となるように配合したゴム分を含むゴム組成物からなるプレフィルドシリンジ用のノズルキャップ。
  2. 　前記ジエン系ゴムはイソプレンゴム、ブタジエンゴム、およびスチレンブタジエンゴムからなる群より選ばれた少なくとも１種である請求項１に記載のノズルキャップ。
  3. 　前記非ジエン系ゴムはブチル系ゴム、およびエチレンプロピレン系ゴムからなる群より選ばれた少なくとも１種である請求項１または２に記載のノズルキャップ。
  4. 　前記ブチル系ゴムはブチルゴム、塩素化ブチルゴム、臭素化ブチルゴム、臭素化イソブチレン－ｐ－メチルスチレン共重合ゴム、およびポリイソブチレンからなる群より選ばれた少なくとも１種である請求項３に記載のノズルキャップ。
  5. 　前記ジエン系ゴムはブタジエンゴム、前記非ジエン系ゴムは塩素化ブチルゴムであるとともに、架橋剤として過酸化物架橋剤とトリアジン系架橋剤とを併用したゴム組成物からなる請求項１ないし４のいずれか１項に記載のノズルキャップ。
  6. 　日本工業規格ＪＩＳ　Ｋ６２５３－３：２０１２「加硫ゴム及び熱可塑性ゴム－硬さの求め方－第３部：デュロメータ硬さ」に規定されたタイプＡデュロメータ硬さが３０以上、７０以下である請求項１ないし５のいずれか１項に記載のノズルキャップ。
  7. 　日本工業規格ＪＩＳ　Ｋ７１２６－１９８７「プラスチックフィルム及びシートの気体透過度試験方法」に規定されたＢ法（等圧法）によって測定される試料の厚み１ｍｍあたりの酸素透過度が５．８×１０－９ｃｍ３／（ｃｍ２・ｓ・Ｐａ）以上、２．３２×１０－８ｃｍ３／（ｃｍ２・ｓ・Ｐａ）以下である請求項１ないし６のいずれか１項に記載のノズルキャップ。
  8. 　日本工業規格ＪＩＳ　Ｋ７１２９：２００８「プラスチック－フィルム及びシート－水蒸気透過度の求め方（機器測定法）」に規定された測定用によって求められる試料の厚み１ｍｍあたりの水蒸気透過度が、温度４０℃、相対湿度９０％の条件で０．１ｇ／（ｍ２・２４ｈ）以上、１５ｇ／（ｍ２・２４ｈ）以下である請求項１ないし７のいずれか１項に記載のノズルキャップ。
  9. 　国際標準化機構規格ＩＳＯ１４３１－１：２００４に規定されたオゾン濃度５０±５ｐｐｈｍ、温度４０℃の試験条件で、９６時間後にクラックが発生しない耐オゾン性を有している請求項１ないし８のいずれか１項に記載のノズルキャップ。
  10. 　最も厚みの小さい領域の厚みが１．０±０．５ｍｍである請求項１ないし９のいずれか１項に記載のノズルキャップ。
     
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