WO2016042228A1 - Procédé de génération de vapeur d'eau a partir d'une eau brute, en particulier d'une eau de purge sortant d'un générateur de vapeur - Google Patents

Procédé de génération de vapeur d'eau a partir d'une eau brute, en particulier d'une eau de purge sortant d'un générateur de vapeur Download PDF

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flash tank
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pressure
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Jérémy BERROS
Peter TYE
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Ingenica Ingenierie Industrielle
Brais Malouin and Associates Inc.
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    • F22B37/565—Blow-down control, e.g. for ascertaining proper duration of boiler blow-down
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D21/00—Separation of suspended solid particles from liquids by sedimentation
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
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    • F22B37/54—De-sludging or blow-down devices

Definitions

  • the subject of the present invention is a method for generating water vapor from raw water containing suspended solid particles and suspended mineral matter, in particular water leaving a steam generator, such as a forced circulation steam generator, for example of the 0TSG (0nce Through Steam Generator) type.
  • a steam generator such as a forced circulation steam generator, for example of the 0TSG (0nce Through Steam Generator) type.
  • the "flash" method proposed according to the invention provides a solution to the problem of generating steam from poor quality water.
  • the heat transfer takes place without boiling in the high-pressure water which will in a second time be relaxed in an instantaneous expansion tank where the water-vapor separation will be carried out.
  • no boiling will occur and the heat exchanger will remain free of deposition.
  • the control of this heat flow is achieved by a staged combustion with cooling intermediate which also provides the advantage of significantly reducing the maximum temperatures that generate NO x . This results in a very low NO x emission of less than 10 ppm.
  • the water vapor thus obtained is at a pressure sufficient to be used, for example, to be injected into an oil production well.
  • the present invention achieves energy optimization by providing a high pressure main water vapor and a complementary water vapor (secondary vapor).
  • the present invention therefore firstly relates to a method of generating water vapor from a feed water containing suspended solid particles and mineral materials in solution, characterized in that it comprises the steps of:
  • step (B) in said instant flash tank heating said feed water by mixing with the recycled stream of step (E) below;
  • step (F) in said instantaneous expansion tank, expanding said fraction of step (E) and generating by instantaneous expansion a stream of the desired water vapor containing the mineral matter of the feedwater which has remained in solution ;
  • steps (B) and (F) are performed simultaneously.
  • step (H) bringing the purge from step (G) to a secondary flash tank to obtain:
  • the feed water may consist of purge water of a forced circulation steam generator including OTSG type.
  • step (A) the feed water can be supplied to the flash tank at a temperature of 80 to 310 ° C and a pressure of 50 x 10 5 to 110 x 10 5 (50 to 110 bar). ).
  • step (B) the feedwater can be heated to a temperature of 80 to 300 ° C and a pressure of 70 x 10 5 to 100 x 10 5 Pa (70 to 100 bar).
  • step (C) the non-expanded fraction can be recompressed at a high pressure of 120 x 10 5 to 180 x 10 5 Pa (120 to 180 bar).
  • step (D) the non-expanded fraction may be heated in said at least one heat exchanger at a temperature of 320 to 350 ° C.
  • step (H) the non-expanded fraction can be recompressed at a pressure of 2 x 10 5 to 4 x 10 5 Pa (2 to 4 bar).
  • the secondary purge or at least a portion of the secondary purge can be addressed to a separation step to obtain:
  • step (D) energy can be supplied to the exchanger (s) in series following a same circuit entering the exchanger or the first exchanger of the series and leaving the exchanger or the last exchanger of the series in the form of fumes.
  • the feed water is sent under a pressure of 110 ⁇ 10 5 to 120 ⁇ 10 5 Pa (110 to 120 bar), at a temperature of 210 to 280 ° C. in the liquid phase of the instantaneous expansion tank in which it is further heated by mixing with the recycled water fraction compressed under a high pressure of 70 x 10 5 at 100 x 10 5 Pa (70 to 100 bar) in step (D) and heated in the heat exchanger (s) at a temperature of 320 to 350 ° C; and
  • the steam generated in the instantaneous expansion step (H) in the secondary flash tank being generated at a temperature of 100 to 120 ° C and a pressure of 3 x 10 5 to 4 x 10 5 Pa (3 to 4 bars).
  • purge water from a forced circulation steam generator of the OTSG type is fed through a pipe 1 to an RF expansion tank (called high pressure expansion tank) at the phase liquid contained in this tank.
  • RF expansion tank called high pressure expansion tank
  • the water stream is subjected to heating due to mixing with a fraction of the recirculated water 4 to form at the outlet of the liquid phase of the RF expansion tank: a recirculated water, sent via a pipe 2 to a pump P01 (pump 1) which transfers it, at a temperature T1 of 250 to 300 ° C. and at a pressure P1 of 70 to 100 bar, to a set of heat exchangers mounted in series E by a pipe 3;
  • a pump P01 pump 1 which transfers it, at a temperature T1 of 250 to 300 ° C. and at a pressure P1 of 70 to 100 bar, to a set of heat exchangers mounted in series E by a pipe 3;
  • the water transferred by the pump P01 to the set of heat exchangers mounted in series E is progressively heated in this set E by a supply of energy 12 to form at the outlet of the assembly E a water heated to a temperature T2 between 320 and 350 ° C and under a pressure P2 of 120 to 180 bar introduced through a pipe 4 into the gas phase of the RF expansion tank for instantaneous vaporization.
  • the heated water stream 4 is subjected to an instantaneous vaporization to form at the outlet of the RF expansion tank:
  • the purge of the expansion tank RF brought by the pipe 6 undergoes an instantaneous vaporization to form in the upper part of the steam to be sent by a channel 7 to utility devices: cleaning, etc.
  • a purge is formed in the lower part of the low pressure expansion tank RD and is sent into a pipe 8.
  • the purge from the pipe 8 is sent to a separator S, where it is separated to form at the outlet of the separator S, on the one hand, solid particles 11 which are separated, and, on the other hand, water 9, sent to a pump P02 (PUMP 2) which transfers it to the supply water tank of the steam generator OTSG.
  • a separator S where it is separated to form at the outlet of the separator S, on the one hand, solid particles 11 which are separated, and, on the other hand, water 9, sent to a pump P02 (PUMP 2) which transfers it to the supply water tank of the steam generator OTSG.
  • the heated water coming from the pipe 3 is heated progressively in order to bring the water to the desired temperature without inducing boiling during heating which would be likely to deposit solid particles in the set E .

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Abstract

L'invention concerne un procédé de génération de vapeur. Ce procédé consiste entre autres à (A) amener l'eau d'alimentation dans la phase liquide d'un réservoir de détente instantanée ("RF") (B) dans le réservoir de détente instantanée ("RF"), réchauffer l'eau d'alimentation par mélange avec le courant recyclé de l'étape (E) ci-après; (C) recomprimer (1) à une haute pression la fraction liquide dans ledit réservoir de détente instantanée et l'adresser à l'entrée d'un échangeur thermique ("E") ou d'un groupe d'échangeurs thermiques montés en série; (D) chauffer la fraction non détendue dans le ou les échangeurs thermiques en la maintenant à l'état liquide; (E) recycler (4) le courant provenant de l'étape (D) dans ledit réservoir de détente instantanée (F) dans ledit réservoir de détente instantanée ("RF"), détendre la fraction de l'étape (E) et générer par détente instantanée un courant de la vapeur d'eau recherchée (5) contenant les matières minérales de l'eau d'alimentation qui sont restées en solution et (G) séparer les particules solides formées sous la forme d'une purge (6) formée d'eau et desdites particules.

Description

PROCEDE DE GENERATION DE VAPEUR D'EAU A PARTIR D'UNE EAU BRUTE, EN PARTICULIER D'UNE EAU DE PURGE SORTANT D'UN GENERATEUR DE VAPEUR
La présente invention a pour objet un procédé de génération de vapeur d'eau à partir d'une eau brute contenant des particules solides en suspension et des matières minérales en suspension, en particulier d'une eau sortant d'un générateur de vapeur, tel qu'un générateur de vapeur à circulation forcée, par exemple du type 0TSG(0nce Through Steam Generator) .
La Société déposante a découvert qu'une telle eau brute, de qualité médiocre, pouvait, grâce à un nouveau procédé qui fait l'objet de la présente invention, générer de la vapeur d'eau avec un très bon rendement (de l'ordre de 95%) sans apport de réactifs ni de produits chimiques. Ce nouveau procédé fait appel à une étape de détente instantanée (« flash ») dans un réservoir dit haute pression.
En découplant les processus de chauffage et de changement de phase, le procédé « flash » proposé selon l'invention apporte une solution au problème de génération de vapeur à partir d'une eau de mauvaise qualité. Dans un premier temps, le transfert de chaleur s'effectue sans ébullition dans l'eau à haute pression qui sera dans un deuxième temps détendue dans un réservoir de détente instantanée où la séparation eau-vapeur sera effectuée. Dans la mesure où le flux de chaleur lors du chauffage demeure en deçà de la limite critique, aucune ébullition ne se produira et l'échangeur de chaleur demeurera libre de tout dépôt. Le contrôle de ce flux de chaleur est réalisé par une combustion étagée avec refroidissement intermédiaire qui procure également l'avantage de réduire considérablement les températures maximales qui génèrent des NOx. Il en résulte une très faible émission de NOx inférieure à 10 ppm.
La vapeur d'eau ainsi obtenue se trouve à une pression suffisante pour être utilisée par exemple pour être injectée dans un puits de production de pétrole.
Selon l'invention, il peut avantageusement être prévu une autre étape de détente dans un réservoir de détente « flash » basse pression, alimenté par la purge du réservoir de détente haute pression et conduisant à une vapeur pouvant servir à des dispositifs d'utilité, tels que des dispositifs de nettoyage d'installations diverses, etc.
Ainsi, la présente invention réalise une optimisation énergétique en fournissant une vapeur d'eau principale haute pression et une vapeur d'eau complémentaire (vapeur secondaire) .
La présente invention a donc d'abord pour objet un procédé de génération de vapeur d'eau à partir d'une eau d'alimentation contenant des particules solides en suspension et des matières minérales en solution, caractérisé par le fait qu'il comprend les étapes consistant à :
(A) amener ladite eau d'alimentation dans la phase liquide d'un réservoir de détente instantanée ;
(B) dans ledit réservoir de détente instantanée, réchauffer ladite eau d'alimentation par mélange avec le courant recyclé de l'étape (E) ci -après ;
(C) recomprimer à une haute pression la fraction liquide dans ledit réservoir de détente instantanée et l'adresser à l'entrée d'un échangeur thermique ou d'un groupe d'échangeurs thermiques montés en série ; (D) chauffer la fraction non détendue dans ledit ou lesdits échangeurs thermiques en la maintenant à l'état liquide ;
(E) recycler le courant provenant de l'étape (D) dans ledit réservoir de détente instantanée ;
(F) dans ledit réservoir de détente instantanée, détendre ladite fraction de l'étape (E) et générer par détente instantanée un courant de la vapeur d'eau recherchée contenant les matières minérales de l'eau d'alimentation qui sont restées en solution ; et
(G) séparer les particules solides se trouvant dans le fond dudit réservoir de détente instantanée et consistant en les particules solides en suspension dans l'eau d'alimentation et celles formées à partir de :
la précipitation des matières minérales en solution sous l'effet de la température et/ou de la pression régnant dans ledit réservoir de détente instantanée ; et
- la décantation associée des matières minérales provenant de la vaporisation dans ledit réservoir de détente instantanée ;
sous la forme d'une purge formée d'eau et desdites particules .
En fonctionnement normal, les étapes (B) et (F) s'effectuent de manière simultanée.
On peut conduire en outre une étape consistant à :
(H) amener la purge provenant de l'étape (G) à un réservoir de détente instantanée secondaire pour obtenir :
un courant secondaire de la vapeur d'eau recherchée ; et une purge secondaire formée d'eau et des particules solides de la purge de l'étape (G) qui ont été décantées dans ledit réservoir de détente instantanée secondaire.
L'eau d'alimentation peut consister en des eaux de purge d'un générateur de vapeur à circulation forcée notamment de type OTSG.
A l'étape (A), on peut amener l'eau d'alimentation au réservoir de détente instantanée à une température de 80 à 310°C et à une pression de 50 x 105 à 110 x 105 (50 à 110 bars) .
A l'étape (B) , on peut réchauffer l'eau d'alimentation à une température de 80 à 300°C et à une pression de 70 x 105 à 100 x 105 Pa (70 à 100 bars) .
A l'étape (C) , on peut recomprimer la fraction non détendue à une haute pression de 120 x 105 à 180 x 105 Pa (120 à 180 bars) .
A l'étape (D) , on peut chauffer la fraction non détendue dans ledit ou lesdits échangeurs thermiques à une température de 320 à 350 °C.
A l'étape (H), on peut recomprimer la fraction non détendue à une pression de 2 x 105 à 4 x 105 Pa (2 à 4 bars) .
On peut adresser la purge secondaire ou au moins une partie de la purge secondaire, à une étape de séparation pour obtenir :
- des particules solides à évacuer ; et
- une eau renfermant des matières minérales en solution et destinée notamment à être recyclée dans l'eau d'alimentation par une pompe de recirculation.
A l'étape (D) , on peut apporter de l'énergie à 1 ' échangeur/aux échangeurs en série suivant un même circuit entrant dans 1 ' échangeur ou le premier échangeur de la série et sortant de l'échangeur ou du dernier échangeur de la série sous forme de fumées.
Conformément à un mode de réalisation particulier du procédé de génération de vapeur d'eau selon l'invention, comportant les étapes (A) à (H) :
- l'eau d'alimentation est adressée sous pression de 110 x 105 à 120 x 105 Pa (110 à 120 bars) , à une température de 210 à 280 °C dans la phase liquide du réservoir de détente instantanée dans lequel elle est encore réchauffée par mélange avec la fraction d'eau recyclée comprimée sous une haute pression de 70 x 105 à 100 x 105 Pa (70 à 100 bars) à l'étape (D) et chauffée dans le ou les échangeurs thermiques à une température de 320 à 350 °C ; et
- la vapeur générée dans l'étape (H) de détente instantanée dans le réservoir de détente instantanée secondaire étant générée à une température de 100 à 120 °C et sous une pression de 3 x 105 à 4 x 105 Pa (3 à 4 bars) . L'Exemple suivant illustre l'invention, sans toutefois en limiter la portée, et correspond au mode de réalisation représenté sur la Figure unique du dessin annexé .
Dans ce mode de réalisation, de l'eau de purge provenant d'un générateur de vapeur à circulation forcée de type OTSG est amenée par une canalisation 1 à un réservoir de détente RF (dit réservoir de détente haute pression) au niveau de la phase liquide contenue dans ce réservoir.
Dans la phase liquide du réservoir de détente RF, le courant d'eau est soumis à un chauffage dû au mélange avec une fraction de l'eau recirculée 4 pour former en sortie de la phase liquide du réservoir de détente RF : - une eau recirculée, envoyée par une canalisation 2 vers une pompe P01 (POMPE 1) qui la transfère, à une température Tl de 250 à 300 °C et sous une pression PI de 70 à 100 bars, à un ensemble d'échangeurs thermiques montés en série E par une canalisation 3 ;
- une purge formée d'eau et de particules solides en partie basse, envoyée par une canalisation 6 vers un réservoir de détente de dégazeur RD.
L'eau transférée par la pompe P01 à l'ensemble d'échangeurs thermiques montés en série E est progressivement chauffée dans cet ensemble E par un apport d'énergie 12 pour former en sortie de l'ensemble E une eau chauffée à une température T2 entre 320 et 350 °C et sous une pression P2 de 120 à 180 bars introduite par l'intermédiaire d'une canalisation 4 dans la phase gazeuse du réservoir de détente RF pour y subir une vaporisation instantanée .
Dans la phase gazeuse du réservoir de détente RF, le courant d'eau chauffé 4 est soumis à une vaporisation instantanée pour former en sortie du réservoir de détente RF :
- de la vapeur d'eau à une pression P3 de 70 à 100 bars en partie haute, destinée à être envoyée par une canalisation 5 vers un puits de production de pétrole ; - l'eau à recirculer et à envoyer par la canalisation 2 ;
- la purge formée d'eau et de particules solides en partie basse, envoyée par la canalisation 6 vers le réservoir de détente basse pression RD.
Dans le réservoir de détente basse pression RD, la purge du réservoir de détente RF amenée par la canalisation 6 subit une vaporisation instantanée pour former en partie haute de la vapeur destinée à être envoyée par une canalisation 7 à des dispositifs d'utilité : nettoyage, etc.
Une purge est formée en partie basse du réservoir de détente basse pression RD et est envoyée dans une canalisation 8.
La purge provenant de la canalisation 8 est envoyée vers un séparateur S, où elle est séparée pour former en sortie du séparateur S, d'une part, des particules solides 11 qui sont écartées, et, d'autre part, de l'eau séparée 9, envoyée à une pompe P02 (POMPE 2) qui la transfère au réservoir d'eau d'alimentation du générateur de vapeur OTSG.
Dans l'ensemble E, l'eau chauffée provenant de la canalisation 3 est chauffée progressivement afin d'amener l'eau à la température désirée sans induire d'ébullition lors du chauffage qui serait susceptible de déposer des particules solides dans l'ensemble E.
On peut souligner ici qu'un seul échangeur thermique pourrait être utilisé à la place de l'ensemble E des échangeurs thermiques montés en série.
Sur la Figure unique du dessin annexé, on a également fait figurer la sortie de fumées 13 en sortie du circuit d'apport d'énergie (par 12) commun à l'ensemble d' échangeurs E.

Claims

REVENDICATIONS
1 - Procédé de génération de vapeur d'eau à partir d'une eau d'alimentation contenant des particules solides en suspension et des matières minérales en solution, comprenant les étapes consistant à :
(A) amener ladite eau d'alimentation dans la phase liquide d'un réservoir de détente instantanée ;
(B) dans ledit réservoir de détente instantanée, réchauffer ladite eau d'alimentation par mélange avec le courant recyclé de l'étape (E) ci -après ;
(C) recomprimer à une haute pression la fraction liquide dans ledit réservoir de détente instantanée et l'adresser à l'entrée d'un échangeur thermique ou d'un groupe d'échangeurs thermiques montés en série ;
(D) chauffer la fraction non détendue dans ledit ou lesdits échangeurs thermiques en la maintenant à l'état liquide ;
(E) recycler le courant provenant de l'étape (D) dans ledit réservoir de détente instantanée ;
(F) dans ledit réservoir de détente instantanée, détendre ladite fraction de l'étape (E) et générer par détente instantanée un courant de la vapeur d'eau recherchée contenant les matières minérales de l'eau d'alimentation qui sont restées en solution ; et
(G) séparer les particules solides se trouvant dans le fond dudit réservoir de détente instantanée et consistant en les particules solides en suspension dans l'eau d'alimentation et celles formées à partir de :
la précipitation des matières minérales en solution sous l'effet de la température et/ou de la pression régnant dans ledit réservoir de détente instantanée ; et
la décantation associée des matières minérales provenant de la vaporisation dans ledit réservoir de détente instantanée ;
sous la forme d'une purge formée d'eau et desdites particules, caractérisé par le fait qu'on conduit en outre une étape consistant à :
(H) amener la purge provenant de l'étape (G) à un réservoir de détente instantanée secondaire pour obtenir :
un courant secondaire de la vapeur d'eau recherchée ; et
une purge secondaire formée d'eau et des particules solides de la purge de l'étape (G) qui ont été décantées dans ledit réservoir de détente instantanée secondaire.
2 - Procédé selon la revendication 1, caractérisé par le fait que l'eau d'alimentation consiste en des eaux de purge d'un générateur de vapeur à circulation forcée notamment de type OTSG.
3 - Procédé selon l'une des revendications 1 et 2, caractérisé par le fait qu'à l'étape (A), on amène l'eau d'alimentation au réservoir de détente instantanée à une température de 80 à 310°C et à une pression de 50 x 105 à 110 x 105 (50 à 110 bars) .
4 - Procédé selon l'une des revendications 1 à 3, caractérisé par le fait qu'à l'étape (B) , on réchauffe l'eau d'alimentation à une température de 80 à 300°C et à une pression de 70 x 105 à 100 x 105 Pa (70 à 100 bars) . 5 - Procédé selon l'une des revendications 1 à 4, caractérisé par le fait qu'à l'étape (C) , on recomprime la fraction non détendue à une haute pression de 120 x 105 à 180 x 105 Pa (120 à 180 bars) .
6 - Procédé selon l'une des revendications 1 à 5, caractérisé par le fait qu'à l'étape (D) , on chauffe la fraction non détendue dans ledit ou lesdits échangeurs thermiques à une température de 320 à 350°C.
7 - Procédé selon l'une des revendications 1 à 6, caractérisé par le fait qu'à l'étape (H), on recomprime la fraction non détendue à une basse pression de 2 x 105 à 4 x 105 Pa (2 à 4 bars) .
8 - Procédé selon l'une des revendications 1 à 7, caractérisé par le fait que l'on adresse la purge secondaire ou au moins une partie de la purge secondaire, à une étape de séparation pour obtenir :
- des particules solides à évacuer ; et
- une eau renfermant des matières minérales en solution et destinée notamment à être recyclée dans l'eau d'alimentation par une pompe de recirculation.
9 - Procédé selon la revendication 6, caractérisé par le fait qu'à l'étape (D) , on apporte de l'énergie à 1 ' échangeur/aux échangeurs en série suivant un même circuit entrant dans 1 ' échangeur ou le premier échangeur de la série et sortant de l' échangeur ou du dernier échangeur de la série sous forme de fumées. 10 - Procédé selon l'une des revendications 1 à 9, comportant les étapes (A) à (H), caractérisé par le fait que :
- l'eau d'alimentation est adressée sous pression de 110 x 105 à 120 x 105 Pa (110 à 120 bars) , à une température de 210 à 280 °C dans la phase liquide du réservoir de détente instantanée dans lequel elle est encore réchauffée par mélange avec la fraction d'eau recyclée comprimée sous une haute pression de 70 x 105 à 100 x 105 Pa (70 à 100 bars) à l'étape (D) et chauffée dans le ou les échangeurs thermiques à une température de 320 à 350 °C ; et
- la vapeur générée dans l'étape (H) de détente instantanée dans le réservoir de détente instantanée secondaire étant générée à une température de 100 à 120 °C et sous une pression de 3 x 105 à 4 x 105 Pa (3 à 4 bars) .
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* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP3235784B1 (fr) * 2016-04-22 2021-01-13 L'air Liquide, Société Anonyme Pour L'Étude Et L'exploitation Des Procédés Georges Claude Procédé et installation pour la production d'hydrogène par vaporeformage catalytique d'un gaz d'alimentation contenant des hydrocarbures

Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR1480893A (fr) * 1965-05-24 1967-05-12 Exxon Production Research Co Appareil de traitement de l'eau dure pour produire de la vapeur
GB2337210A (en) * 1998-05-14 1999-11-17 Aqua Pure Ventures Inc Mechanical vapour recompression separation process
CN2811757Y (zh) * 2005-02-28 2006-08-30 雷振华 一种间接加热式蒸汽锅炉
WO2014140469A2 (fr) * 2013-03-12 2014-09-18 Ingenica Ingenierie Industrielle Procede de generation de vapeur d'eau et procede de recuperation de petrole brut par drainage gravitaire assiste par injection de vapeur d'eau (sagd) incluant ledit procede de generation de vapeur d'eau

Family Cites Families (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3298359A (en) 1965-05-24 1967-01-17 Exxon Production Research Co Steam generation system and method of generating steam
FR1492517A (fr) 1965-12-27 1967-08-18 Exxon Production Research Co Procédé d'injection de vapeur pour l'extraction du pétrole de réservoirs poreux
US3353593A (en) 1965-12-27 1967-11-21 Exxon Production Research Co Steam injection with clay stabilization
DE10001512A1 (de) 2000-01-15 2001-07-19 Man Turbomasch Ag Ghh Borsig Verfahren zur Erzeugung von Dampf und eine Dampferzeugeranlage
JP2009097790A (ja) 2007-10-17 2009-05-07 Kameyama Tekkosho:Kk 蒸気発生装置
WO2009071981A2 (fr) 2007-12-07 2009-06-11 Total S.A. Procédé d'inhibition de silice et d'évaporation par purge (sibe, silica inhibition and blowdown evaporation)
CA2751701C (fr) * 2009-02-06 2016-03-29 Hpd, Llc Procede et systeme pour recuperer du petrole et generer de la vapeur a partir d'eau produite
DE112011100603T5 (de) 2010-02-19 2013-01-31 Ihi Corp. Abgaswärmerückgewinnungssystem, Energieversorgungssystem und Abgaswärmerückgewinnungsverfahren
CA2861670C (fr) * 2012-12-18 2017-04-18 Aquatech International Corporation Procede et appareil pour le recyclage de l'eau

Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR1480893A (fr) * 1965-05-24 1967-05-12 Exxon Production Research Co Appareil de traitement de l'eau dure pour produire de la vapeur
GB2337210A (en) * 1998-05-14 1999-11-17 Aqua Pure Ventures Inc Mechanical vapour recompression separation process
CN2811757Y (zh) * 2005-02-28 2006-08-30 雷振华 一种间接加热式蒸汽锅炉
WO2014140469A2 (fr) * 2013-03-12 2014-09-18 Ingenica Ingenierie Industrielle Procede de generation de vapeur d'eau et procede de recuperation de petrole brut par drainage gravitaire assiste par injection de vapeur d'eau (sagd) incluant ledit procede de generation de vapeur d'eau

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