WO2014175400A1 - ファインダー用接眼光学系、ファインダー装置及びそれを用いた撮像装置 - Google Patents

ファインダー用接眼光学系、ファインダー装置及びそれを用いた撮像装置 Download PDF

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WO2014175400A1
WO2014175400A1 PCT/JP2014/061626 JP2014061626W WO2014175400A1 WO 2014175400 A1 WO2014175400 A1 WO 2014175400A1 JP 2014061626 W JP2014061626 W JP 2014061626W WO 2014175400 A1 WO2014175400 A1 WO 2014175400A1
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WO
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lens
optical system
eyepiece optical
finder
refractive power
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PCT/JP2014/061626
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English (en)
French (fr)
Inventor
林　佑介
泰由 小川
Original Assignee
京セラ株式会社
京セラオプテック株式会社
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Publication date
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    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B25/00—Eyepieces; Magnifying glasses
    • G02B25/001—Eyepieces
    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B13/00—Optical objectives specially designed for the purposes specified below
    • G02B13/001—Miniaturised objectives for electronic devices, e.g. portable telephones, webcams, PDAs, small digital cameras
    • G02B13/0015—Miniaturised objectives for electronic devices, e.g. portable telephones, webcams, PDAs, small digital cameras characterised by the lens design
    • G02B13/002—Miniaturised objectives for electronic devices, e.g. portable telephones, webcams, PDAs, small digital cameras characterised by the lens design having at least one aspherical surface
    • G02B13/0035—Miniaturised objectives for electronic devices, e.g. portable telephones, webcams, PDAs, small digital cameras characterised by the lens design having at least one aspherical surface having three lenses

Definitions

  • the present invention relates to an eyepiece optical system, a finder device, and an image pickup apparatus using the eyepiece system for magnifying and observing an object such as a small display panel with the naked eye.
  • the present invention relates to an eyepiece optical system used in an electronic view finder as a finder device used in a digital camera, a video camera, and the like, and an imaging device using the eyepiece optical system.
  • an electronic viewfinder using a small display panel such as a liquid crystal or an organic EL is incorporated in a main body or used as an external finder device in an imaging device such as a camera.
  • an eyepiece optical system used in a finder device used in such an image pickup apparatus such as a camera it is required to be thin and low in profile as the apparatus itself becomes smaller and thinner. Furthermore, it is necessary to ensure sufficient eye relief and to have good image performance so that the subject can be easily observed through the viewfinder.
  • Japanese Patent Publication No. 2002-082290 discloses a type composed of three lenses of a positive lens, a negative lens, and a positive lens in order from the object side (display surface side) to the exit side (exit pupil side).
  • the eyepiece optical system is disclosed.
  • Such a triplet-type eyepiece optical system having positive and negative refractive power arrangements is easy to correct aberrations such as spherical aberration while having a small number of lenses, and is advantageous for high performance.
  • the eyepiece optical system disclosed in Japanese Patent Publication No. 2002-082290 has a long focal length, which is disadvantageous in reducing the size of the entire optical system including the display surface and securing the viewing angle.
  • plastic resin
  • the lens has a large thickness, which makes it difficult to reduce the size.
  • a lens using plastic is more susceptible to scratches than a glass lens, and a cover glass is necessary. Therefore, it becomes difficult to ensure a long eye relief.
  • the present invention provides a viewfinder eyepiece optical system capable of observing a well-corrected image while ensuring sufficient eye relief while being thin and low-profile, and an imaging apparatus using the same One of the purposes.
  • An eyepiece optical system includes, in order from the object side to the exit side, a first lens having a positive refractive power with a convex surface facing the exit side and a shape with a concave surface facing the object side.
  • the second lens having a negative refractive power
  • the third lens having a positive refractive power
  • both of the first, second, and third lenses are aspheric surfaces.
  • the first, second, and third lenses move along the optical axis, the focal length of the entire eyepiece optical system is f, and the diagonal length of the video display surface that the eyepiece optical system is the subject is H.
  • the optical distance from the image display surface to the first lens object side apex where bf (min) is the shortest optical distance during diopter adjustment, the following conditional expression is satisfied: .
  • a viewfinder device includes the above-described eyepiece optical system for a viewfinder and a video display element having a display surface for displaying an image.
  • the eyepiece optical system for a viewfinder includes a display of a video display element. The image displayed on the screen is enlarged and visible.
  • An imaging device includes the above-described finder device, an imaging optical system, and an imaging device that converts an optical image formed by the imaging optical system into an electrical signal, and images the imaging device.
  • the obtained image is output to the image display element and can be visually recognized by the viewfinder eyepiece optical system.
  • FIG. 1 is a diagram illustrating a configuration of an eyepiece optical system for a finder employed in Example 1.
  • 6 is a diagram illustrating a configuration of a viewfinder eyepiece optical system employed in Example 2.
  • 6 is a diagram illustrating a configuration of an eyepiece optical system for a finder employed in Example 3.
  • Example 3 it is an aberrational figure which shows spherical aberration, astigmatism, and a distortion aberration.
  • 6 is a diagram illustrating a configuration of an eyepiece optical system for a finder employed in Example 4.
  • FIG. 4 it is an aberrational figure which shows spherical aberration, astigmatism, and a distortion aberration.
  • 10 is a diagram illustrating a configuration of a viewfinder eyepiece optical system employed in Example 5.
  • FIG. In Example 5 it is an aberrational figure which shows spherical aberration, astigmatism, and a distortion aberration.
  • FIG. 10 is a diagram illustrating a configuration of a viewfinder eyepiece optical system employed in Example 6; In Example 6, it is an aberrational figure which shows spherical aberration, astigmatism, and a distortion aberration.
  • FIG. 10 is a diagram illustrating a configuration of an eyepiece optical system for a finder employed in Example 7. In Example 7, it is an aberrational figure which shows spherical aberration, astigmatism, and a distortion aberration.
  • FIG. 10 is a diagram illustrating a configuration of an eyepiece optical system for a finder employed in Example 8.
  • FIG. 10 is an aberration diagram showing spherical aberration, astigmatism, and distortion in Example 8.
  • FIG. 10 is an aberration diagram showing spherical aberration, astigmatism, and distortion in Example 8.
  • FIG. 10 is a diagram illustrating a configuration of an eyepiece optical system for a finder employed in Example 9.
  • FIG. 10 is an aberration diagram showing spherical aberration, astigmatism, and distortion in Example 9.
  • FIG. 11 is a diagram illustrating a configuration of a viewfinder eyepiece optical system employed in Example 10.
  • Example 10 it is an aberrational figure which shows spherical aberration, astigmatism, and a distortion aberration.
  • FIG. 10 is a diagram illustrating a configuration of a viewfinder eyepiece optical system employed in Example 11.
  • Example 11 it is an aberrational figure which shows spherical aberration, astigmatism, and a distortion aberration.
  • It is a figure which shows the basic composition of the finder system of embodiment of this invention.
  • 1 is a diagram illustrating a basic configuration of an imaging apparatus according to an embodiment of the present invention.
  • FIG. 1 shows an optical cross section of the configuration of an eyepiece optical system 100 for a finder according to an embodiment.
  • the eyepiece optical system 100 for a finder according to this embodiment includes a display surface 110 of an image display element, a panel cover glass 120, a dustproof cover glass 130, a first lens 140, a second lens 150, a third lens 160, in order from the object side. It has a three-lens configuration in which a finder cover glass 170 is disposed.
  • the video display element is an element for displaying an image captured by the imaging apparatus, and a device such as a liquid crystal or an EL (Electroluminescence) is used, for example.
  • the finder eyepiece optical system 100 is an optical system for magnifying and observing the image display element 110 displaying an image. For this reason, for example, when dust or the like adheres to the display element 110 (more precisely, it adheres to the surface 2 of the panel cover glass 120), the dust is also enlarged and observed.
  • the dust-proof cover glass 130 is provided after ensuring a sufficient distance between the two surfaces of the panel cover glass 120 and the five surfaces of the first lens 130.
  • the lens system of the finder eyepiece optical system 100 has a first lens having a positive refractive power with a convex surface facing the exit side and a concave surface facing the object side in order from the object side to the exit side. It is composed of three single lenses, a second lens having a negative refractive power and a third lens having a positive refractive power, all using plastic materials.
  • the first lens is shaped to have a convex surface facing the exit side, and both surfaces are aspherical, which is advantageous for correction of coma and distortion.
  • the second lens has a shape in which the concave surface is directed toward the object side, and both surfaces are aspherical, which is advantageous for securing a sufficient viewing angle and securing the exit pupil size.
  • Various aberrations such as coma, curvature of field, astigmatism and the like can be corrected satisfactorily.
  • the third lens has a positive refractive power and is aspherical on both sides, which is advantageous for correcting spherical aberration.
  • first, second, and third lenses use plastic (resin) as the lens material, anything can be configured as an aspherical surface.
  • diopter adjustment is performed by moving the first, second, and third lenses together in the optical axis direction, and various aberrations are corrected well in any diopter regardless of the diopter of the observer. Yes.
  • the focal length of the entire eyepiece optical system is f
  • the diagonal length of the image display surface is H
  • the focal length of the first lens is f1
  • the focal length of the second lens is f2
  • the focal length of the third lens is f3.
  • the eyepiece optical system is configured to satisfy the following conditional expressions (1) to (4).
  • Conditional expression (1) is an expression defining the ratio of the focal length of the entire eyepiece optical system and the diagonal length of the image display surface.
  • the upper limit value of conditional expression (1) is exceeded, it is difficult to correct coma.
  • the lower limit is exceeded, the observed size of the display image becomes small, which is not preferable.
  • Conditional expression (2) defines the ratio of the focal length of the first lens to the focal length of the entire eyepiece optical system.
  • the distance between the first lens and the second lens becomes large, which is disadvantageous for downsizing.
  • the refractive power of the first lens is increased, which is disadvantageous for correcting distortion.
  • Conditional expression (3) defines the ratio of the focal length of the second lens to the focal length of the entire eyepiece optical system. Even if the refractive power of the second lens becomes too large exceeding the upper limit value of conditional expression (3), conversely, even if the refractive power of the second lens becomes too small beyond the lower limit value, coma and astigmatism. Therefore, it becomes difficult to correct curvature of field.
  • Conditional expression (4) is an expression defining the ratio of the focal length of the third lens to the focal length of the entire eyepiece optical system.
  • the refractive power of the third lens becomes small, which is disadvantageous for making compact.
  • the refractive power of the third lens increases, making it difficult to correct spherical aberration, coma aberration, astigmatism, and field curvature.
  • the eyepiece optical system is configured to satisfy the following conditional expression (5).
  • Conditional expression (5) is an expression defining the ratio of the total length of the eyepiece optical system (the distance from the image display surface to the surface vertex on the third lens exit side) with respect to the focal length of the entire eyepiece optical system.
  • the eyepiece optical system has the following conditional expression (6 ).
  • Conditional expression (6) is an expression defining the back focus of the eyepiece optical system (the optical distance from the image display surface to the first lens object side vertex).
  • the eyepiece optical system becomes large, which is not preferable.
  • the lower limit is exceeded, it is difficult to secure a space for the dust-proof cover glass to prevent the adhesion of dust.
  • the focal length of the entire eyepiece optical system, the diagonal length of the image display surface, the focal length of each lens unit, and the total length of the eyepiece optical system are as shown in Table 1 below.
  • the numerical data of the conditional expressions (1) to (6) and the eye relief thi12 are shown in the following Table 2. Value.
  • the radius of curvature of the i-th surface in order from the object side the distance between the i-th surface and the i + 1-th surface (lens thickness or air space), and the refractive index of the material of the i-th lens.
  • the Abbe number the pupil diameter is set to ⁇ 4 mm.
  • the aspherical shape is Y-axis in the optical axis direction, h-axis in the direction perpendicular to the optical axis, positive in the light traveling direction, R is the paraxial radius of curvature, and each aspherical coefficient is K, A, B, C, D Is expressed by the following formula.
  • an asterisk “*” attached to the right side of the surface number indicates that the lens surface is aspherical.
  • (a) is for adjusting the diopter of -1 diopter
  • (b) is for adjusting the diopter of -3 diopter
  • (c) is a spherical aberration (LONGITUDINAL SPHERICAL ABER. ), Astigmatism (ASTIGMATIC FIELD CURVES), and distortion (DISTORTION).
  • an eyepiece optical system for a finder that can reduce the thickness of the camera while ensuring sufficient eye relief, and can observe a large and well-corrected image. Can be realized.
  • FIG. 2 The basic configuration of the lens system in Embodiment 1 is shown in FIG. 2, and numerical data (setting values) are shown in Table 3, Table 4, and Table 5, and aberration diagrams showing spherical aberration, astigmatism, and distortion are shown in FIG. Each is shown in FIG.
  • the first lens has a positive refractive power with a convex surface facing the exit side
  • the second lens has a negative refractive power with a concave surface facing the object side.
  • the three lenses have positive refractive power, and the first, second, and third lenses each form an aspheric surface on both sides.
  • Table 3 shows the cover glass corresponding to each surface number of the eyepiece optical system for the finder, the curvature radius, the surface interval, the refractive index, and the Abbe number of each lens.
  • the symbol * in the table represents an aspheric surface (the same applies to the following examples).
  • Table 4 shows the aspheric coefficient of the predetermined surface.
  • Table 5 shows the values of the distances between the surfaces that are varied by diopter adjustment.
  • FIG. 3 shows spherical aberration, astigmatism and distortion, respectively, (a) at -1 diopter, (b) at -3 diopter, and (c) at +1 diopter.
  • the vertical axis represents the pupil height
  • the horizontal axis represents the focus position
  • the vertical axis represents the panel height from the optical axis
  • the horizontal axis represents the focus position
  • the axis indicates the panel height from the optical axis
  • the horizontal axis indicates the amount of distortion.
  • Example 1 the distance between the first lens and the second lens becomes too large by preventing the upper limit of conditional expression (2) from being exceeded even though the focal length of the first lens is long. Accordingly, an imaging optical system that is excellent in imaging performance with various aberrations corrected favorably while achieving compactness is obtained.
  • the focal length of the third lens is short, the lower limit of conditional expression (4) is not exceeded, so that the refractive power of the third lens does not become too large, and particularly spherical aberration and coma aberration.
  • Various imaging aberrations such as astigmatism and curvature of field were corrected satisfactorily, and an imaging optical system excellent in imaging performance was obtained.
  • eye relief thi12 was able to ensure 15.000 mm.
  • FIG. 4 The basic configuration of the lens system in the second embodiment is shown in FIG. 4, and numerical data (setting values) are shown in Table 6, Table 7, and Table 8, and aberration diagrams showing spherical aberration, astigmatism, and distortion are shown in FIG. Each is shown in FIG.
  • the first lens has a positive refractive power with a convex surface facing the exit side
  • the second lens has a negative refractive power with a concave surface facing the object side.
  • the three lenses have positive refractive power, and the first, second, and third lenses each form an aspheric surface on both sides.
  • Table 6 shows the cover glass corresponding to each surface number of the eyepiece optical system for viewfinder, the radius of curvature, the surface interval, the refractive index, and the Abbe number of each lens.
  • the symbol * in the table represents an aspheric surface.
  • Table 7 shows the aspheric coefficient of the predetermined surface.
  • Table 8 shows the values of the distances between the surfaces that are varied by diopter adjustment.
  • FIG. 5 shows spherical aberration, astigmatism and distortion, respectively, (a) at -1 diopter, (b) at -3 diopter, and (c) at +1 diopter.
  • the vertical axis represents the pupil height
  • the horizontal axis represents the focus position
  • the vertical axis represents the panel height from the optical axis
  • the horizontal axis represents the focus position
  • the axis indicates the panel height from the optical axis
  • the horizontal axis indicates the amount of distortion.
  • Example 2 various aberrations are favorably corrected by not exceeding the upper and lower limits of the conditional expressions (1) to (4), and the eye relief thi12 has a long distance of 17.000 mm. An imaging optical system that can be secured is obtained.
  • FIG. 6 The basic configuration of the lens system in the third embodiment is shown in FIG. 6, and numerical data (setting values) are shown in Table 9, Table 10, and Table 11, and aberration diagrams showing spherical aberration, astigmatism, and distortion are shown in FIG. Each is shown in FIG.
  • the first lens has a positive refractive power with a convex surface facing the exit side
  • the second lens has a negative refractive power with a concave surface facing the object side.
  • the three lenses have positive refractive power, and the first, second, and third lenses each form an aspheric surface on both sides.
  • Table 9 shows the cover glass corresponding to each surface number of the eyepiece optical system for viewfinder, the radius of curvature, the surface interval, the refractive index, and the Abbe number of each lens.
  • the symbol * in the table represents an aspheric surface.
  • Table 10 shows the aspheric coefficient of the predetermined surface.
  • Table 11 shows the value of each surface interval that can be changed by diopter adjustment.
  • FIG. 7 shows spherical aberration, astigmatism, and distortion, respectively, (a) at -1 diopter, (b) at -3 diopter, and (c) at +1 diopter.
  • the vertical axis represents the pupil height
  • the horizontal axis represents the focus position
  • the vertical axis represents the panel height from the optical axis
  • the horizontal axis represents the focus position
  • the axis indicates the panel height from the optical axis
  • the horizontal axis indicates the amount of distortion.
  • Example 3 although the focal length of the third lens is short, the lower limit value of conditional expression (4) is not exceeded, so that the refractive power of the third lens does not become too large, and the compactness is achieved. On the other hand, an imaging optical system having excellent imaging performance can be obtained. Moreover, eye relief thi12 was also able to ensure 15.000 mm.
  • FIG. 8 The basic configuration of the lens system in Embodiment 4 is shown in FIG. 8, and numerical data (setting values) are shown in Tables 12, 13, and 14, and aberration diagrams showing spherical aberration, astigmatism, and distortion are shown in FIG. Each is shown in FIG.
  • the first lens has a positive refractive power with a convex surface facing the exit side
  • the second lens has a negative refractive power with a concave surface facing the object side.
  • the three lenses have positive refractive power, and the first, second, and third lenses each form an aspheric surface on both sides.
  • Table 12 shows the cover glass corresponding to each surface number of the eyepiece optical system for the viewfinder, the radius of curvature, the surface interval, the refractive index, and the Abbe number of each lens.
  • the symbol * in the table represents an aspheric surface.
  • Table 13 shows the aspheric coefficient of the predetermined surface.
  • Table 14 shows the value of each surface interval that is variable by diopter adjustment.
  • FIG. 9 shows spherical aberration, astigmatism, and distortion, respectively, (a) at -1 diopter, (b) at -3 diopter, and (c) at +1 diopter.
  • the vertical axis represents the pupil height
  • the horizontal axis represents the focus position
  • the vertical axis represents the panel height from the optical axis
  • the horizontal axis represents the focus position
  • the axis indicates the panel height from the optical axis
  • the horizontal axis indicates the amount of distortion.
  • Example 4 although the focal length of the second lens is short, the upper limit of conditional expression (3) is not exceeded, so that the refractive power of the second lens does not become too large, and the coma. An imaging optical system excellent in imaging performance was obtained, with aberrations, astigmatism, and field curvature corrected satisfactorily. Moreover, eye relief thi12 was also able to ensure 15.000 mm.
  • FIG. 10 The basic configuration of the lens system in the fifth embodiment is shown in FIG. 10. Numerical data (setting values) are shown in Tables 15, 16, and 17, and aberration diagrams showing spherical aberration, astigmatism, and distortion are shown in FIG. Each is shown in FIG.
  • the first lens has a positive refractive power with a convex surface facing the exit side
  • the second lens has a negative refractive power with a concave surface facing the object side.
  • the three lenses have positive refractive power, and the first, second, and third lenses each form an aspheric surface on both sides.
  • Table 15 shows the cover glass corresponding to each surface number of the eyepiece optical system for viewfinder, the radius of curvature, the surface interval, the refractive index, and the Abbe number of each lens.
  • the symbol * in the table represents an aspheric surface.
  • Table 16 shows the aspheric coefficient of the predetermined surface.
  • Table 17 shows the value of each surface interval that can be changed by diopter adjustment.
  • FIG. 11 shows spherical aberration, astigmatism, and distortion, respectively, (a) at -1 diopter, (b) at -3 diopter, and (c) at +1 diopter.
  • the vertical axis represents the pupil height
  • the horizontal axis represents the focus position
  • the vertical axis represents the panel height from the optical axis
  • the horizontal axis represents the focus position
  • the axis indicates the panel height from the optical axis
  • the horizontal axis indicates the amount of distortion.
  • Example 5 although the focal length of the first lens is short, the focal length of the second lens is long, and the focal length of the third lens is long, the lower limit value of the conditional expression (2) and the conditional expression ( By preventing the lower limit of 3) and the upper limit of conditional expression (4) from being exceeded, the refractive power of the first lens does not become too large, and distortion is corrected well, and the refractive power of the second lens. Does not become too small and the refractive power of the third lens does not become too small, it is possible to obtain an imaging optical system with excellent imaging performance while achieving compactness. Moreover, eye relief thi12 was also able to ensure 15.000 mm.
  • FIG. 12 The basic configuration of the lens system in Embodiment 6 is shown in FIG. 12, and numerical data (setting values) are shown in Table 18, Table 19, and Table 20, and aberration diagrams showing spherical aberration, astigmatism, and distortion are shown in FIG. Each is shown in FIG.
  • the first lens has a positive refractive power with a convex surface facing the exit side
  • the second lens has a negative refractive power with a concave surface facing the object side
  • the three lenses have positive refractive power
  • the first, second, and third lenses each form an aspheric surface on both sides.
  • Table 18 shows each cover glass corresponding to each surface number of the finder eyepiece optical system, the radius of curvature, the surface interval, the refractive index, and the Abbe number of each lens.
  • the symbol * in the table represents an aspheric surface.
  • Table 19 shows the aspheric coefficient of the predetermined surface.
  • Table 20 shows the values of the surface spacings that can be varied by diopter adjustment.
  • FIG. 13 shows spherical aberration, astigmatism, and distortion, respectively, (a) at -1 diopter, (b) at -3 diopter, and (c) at +1 diopter.
  • the vertical axis represents the pupil height
  • the horizontal axis represents the focus position
  • the vertical axis represents the panel height from the optical axis
  • the horizontal axis represents the focus position
  • the axis indicates the panel height from the optical axis
  • the horizontal axis indicates the amount of distortion.
  • the distance between the first lens and the second lens becomes too large by not exceeding the upper limit value of the conditional expression (2) even though the focal length of the first lens is long. Accordingly, an imaging optical system that is excellent in imaging performance with various aberrations corrected favorably while achieving compactness is obtained.
  • the basic configuration of the lens system in the seventh embodiment is shown in FIG. 14, and numerical data (setting values) are shown in Table 21, Table 22, and Table 23.
  • the aberration diagrams showing spherical aberration, astigmatism, and distortion are shown in FIG. Each is shown in FIG.
  • the first lens has a positive refractive power with a convex surface facing the exit side
  • the second lens has a negative refractive power with a concave surface facing the object side.
  • the three lenses have positive refractive power, and the first, second, and third lenses each form an aspheric surface on both sides.
  • Table 21 shows each cover glass corresponding to each surface number of the finder eyepiece optical system, the radius of curvature, the surface interval, the refractive index, and the Abbe number of each lens.
  • the symbol * in the table represents an aspheric surface.
  • Table 22 shows the aspheric coefficient of the predetermined surface.
  • Table 23 shows the values of the distances between the surfaces that are varied by diopter adjustment.
  • FIG. 15 shows spherical aberration, astigmatism, and distortion, respectively, (a) at -1 diopter, (b) at -3 diopter, and (c) at +1 diopter.
  • the vertical axis represents the pupil height
  • the horizontal axis represents the focus position
  • the vertical axis represents the panel height from the optical axis
  • the horizontal axis represents the focus position
  • the axis indicates the panel height from the optical axis
  • the horizontal axis indicates the amount of distortion.
  • Example 7 although the focal length of the second lens is short and the focal length of the third lens is short, the upper limit value of conditional expression (3) and the lower limit value of conditional expression (4) are not exceeded. As a result, the refractive power of the second lens is not excessively increased, and the refractive power of the third lens is not excessively increased, so that coma, astigmatism, and field curvature are corrected well, thereby improving the imaging performance. An excellent imaging optical system can be obtained. Moreover, eye relief thi12 was also able to ensure 15.000 mm.
  • the basic configuration of the lens system in Embodiment 8 is shown in FIG. 16, and numerical data (setting values) are shown in Table 24, Table 25, and Table 26.
  • the aberration diagrams showing spherical aberration, astigmatism, and distortion are shown in FIG. Each is shown in FIG.
  • the first lens has a positive refractive power with a convex surface facing the exit side
  • the second lens has a negative refractive power with a concave surface facing the object side
  • the three lenses have positive refractive power
  • the first, second, and third lenses each form an aspheric surface on both sides.
  • Table 24 shows the cover glass corresponding to each surface number of the eyepiece optical system for the finder, the curvature radius, the surface interval, the refractive index, and the Abbe number of each lens.
  • the symbol * in the table represents an aspheric surface.
  • Table 25 shows the aspheric coefficient of the predetermined surface.
  • Table 26 shows the value of each surface interval that is variable by diopter adjustment.
  • FIG. 17 shows spherical aberration, astigmatism and distortion, respectively, (a) at -1 diopter, (b) at -3 diopter, and (c) at +1 diopter.
  • the vertical axis represents the pupil height
  • the horizontal axis represents the focus position
  • the vertical axis represents the panel height from the optical axis
  • the horizontal axis represents the focus position
  • the axis indicates the panel height from the optical axis
  • the horizontal axis indicates the amount of distortion.
  • various aberrations are favorably corrected by not exceeding the upper limit value and the lower limit value of conditional expressions (1) to (5), and the eye relief thi12 is as long as 16.200.
  • a system is obtained.
  • FIG. 18 The basic configuration of the lens system according to Embodiment 9 is shown in FIG. 18. Numerical data (setting values) are shown in Table 27, Table 28, and Table 29, and aberration diagrams showing spherical aberration, astigmatism, and distortion are shown in FIG. Each is shown in FIG.
  • the first lens has a positive refracting power with a convex surface facing the exit side
  • the second lens has a negative refracting power with a concave surface facing the object side.
  • the three lenses have positive refractive power, and the first, second, and third lenses each form an aspheric surface on both sides.
  • Table 27 shows the cover glass corresponding to each surface number of the eyepiece optical system for viewfinder, the curvature radius, the surface interval, the refractive index, and the Abbe number of each lens.
  • the symbol * in the table represents an aspheric surface.
  • Table 28 shows the aspheric coefficient of the predetermined surface.
  • Table 29 shows the values of the distances between the surfaces that are varied by diopter adjustment.
  • FIG. 19 shows spherical aberration, astigmatism, and distortion, respectively, (a) at -1 diopter, (b) at -3 diopter, and (c) at +1 diopter.
  • the vertical axis represents the pupil height
  • the horizontal axis represents the focus position
  • the vertical axis represents the panel height from the optical axis
  • the horizontal axis represents the focus position
  • the axis indicates the panel height from the optical axis
  • the horizontal axis indicates the amount of distortion.
  • the ninth embodiment it is possible to obtain an imaging optical system in which various aberrations are favorably corrected by not exceeding the upper and lower limits of the conditional expressions (1) to (4). Moreover, eye relief thi12 was also able to ensure 15.000 mm.
  • the basic configuration of the lens system in the tenth embodiment is shown in FIG. 20, and numerical data (setting values) are shown in Table 30, Table 31, and Table 32.
  • the aberration diagrams showing spherical aberration, astigmatism, and distortion are shown in FIG. Each is shown in FIG.
  • the first lens has a positive refractive power with a convex surface facing the exit side
  • the second lens has a negative refractive power with a concave surface facing the object side.
  • the three lenses have positive refractive power, and the first, second, and third lenses each form an aspheric surface on both sides.
  • Table 30 shows each cover glass corresponding to each surface number of the finder eyepiece optical system, the radius of curvature, the surface interval, the refractive index, and the Abbe number of each lens.
  • the symbol * in the table represents an aspheric surface.
  • Table 31 shows the aspheric coefficient of the predetermined surface.
  • Table 32 shows the value of each surface interval that is variable by diopter adjustment.
  • FIG. 21 shows spherical aberration, astigmatism, and distortion, respectively, (a) at -1 diopter, (b) at -3 diopter, and (c) at +1 diopter.
  • the vertical axis is the height of the pupil
  • the horizontal axis is the focus position
  • the vertical axis is the panel height from the optical axis
  • the horizontal axis is the focus position
  • the vertical axis in the distortion diagram indicates the panel height from the optical axis
  • the horizontal axis indicates the amount of distortion.
  • Example 10 although the focal length of the second lens is long, the refractive power of the second lens is not reduced too much by preventing the lower limit of conditional expression (4) from being exceeded. An imaging optical system in which aberrations, astigmatism, and field curvature were corrected satisfactorily was obtained.
  • the eye relief thi12 could also be secured at 15.500 mm.
  • the basic configuration of the lens system in the eleventh embodiment is shown in FIG. 22, and numerical data (setting values) are shown in Table 33, Table 34, and Table 35.
  • the aberration diagrams showing spherical aberration, astigmatism, and distortion are shown in FIG. Each is shown in FIG.
  • the first lens has a positive refractive power with a convex surface facing the exit side
  • the second lens has a negative refractive power with a concave surface facing the object side.
  • the three lenses have positive refractive power, and the first, second, and third lenses each form an aspheric surface on both sides.
  • Table 33 shows the cover glass corresponding to each surface number of the eyepiece optical system for the finder, the curvature radius, the surface interval, the refractive index, and the Abbe number of each lens.
  • the symbol * in the table represents an aspheric surface.
  • Table 34 shows the aspheric coefficient of the predetermined surface.
  • Table 35 shows the values of the distances between the surfaces which are varied by diopter adjustment.
  • FIG. 23 shows spherical aberration, astigmatism and distortion, respectively, (a) at -1 diopter, (b) at -3 diopter, and (c) at +1 diopter.
  • the vertical axis represents the pupil height
  • the horizontal axis represents the focus position
  • the vertical axis represents the panel height from the optical axis
  • the horizontal axis represents the focus position
  • the axis indicates the panel height from the optical axis
  • the horizontal axis indicates the amount of distortion.
  • Example 11 the lower limit value of conditional expression (2) and the upper limit value of conditional expression (4) are not exceeded even though the focal length of the first lens is short and the focal length of the third lens is long.
  • the refractive power of the first lens is not increased too much and the distortion is corrected well, and the refractive power of the third lens is not reduced too much, so that the image forming performance is improved while achieving compactness.
  • An excellent imaging optical system was obtained.
  • eye relief thi12 was also able to ensure 16.000 mm.
  • the eyepiece optical system for a finder of the present embodiment it is suitable for a finder device using an image display element and a camera equipped with the finder device, and an imaging device equipped with a small, thin and high optical performance finder can be realized. .
  • FIG. 24 shows a cross-sectional view of a finder apparatus 200 using the finder eyepiece optical system 100 according to an embodiment of the present invention.
  • the finder eyepiece optical system 100 and the image display element 210 such as liquid crystal or organic EL (Electroluminescence) are defined and held by a housing 220.
  • the image display element 210, the panel cover glass 120, the dustproof cover glass 130, and the finder cover glass 170 are held by the casing 220 itself, and the first lens 140, the second lens 150, and the third lens 160 are held by the lens frame 230.
  • Diopter adjustment is performed by moving along the optical axis in the housing 220.
  • An image signal input to the image display element 210 as an electric signal is converted into a visible light image by the image display element 210 and displayed on the display surface 110 of the image display element 210, and is sufficiently transmitted through the eyepiece optical system 100 for the viewfinder. It is possible to secure an eye relief and observe an image in which aberrations are corrected satisfactorily.
  • the eyepiece optical system 100 for a finder is thin and low-profile, a compact finder device 200 can be realized, and application to various imaging devices can be expected.
  • FIG. 25 is a cross-sectional view of an imaging apparatus 300 using a finder apparatus 200 configured by the finder eyepiece optical system 100 according to an embodiment of the present invention.
  • the subject image captured via the imaging optical system 310 and imaged on the imaging surface of the image sensor 320 such as a CCD (Charge Coupled Device) or CMOS (Complementary Mental-Oxide Semiconductor) device is converted by the photoelectric conversion function of the image sensor 320. It is converted into an electrical signal.
  • the image electrical signal output from the image sensor is subjected to various image processing by an image signal processing unit 330 configured by a DSP (Digital Signal Processor) or the like.
  • the processed image signal is output to the video display element 210 for monitoring the subject in addition to being recorded on the recording medium 340 and the like.
  • the image signal input to the video display element 210 can be observed as a visible light image in which sufficient eye relief is secured by the finder apparatus 200 and aberrations are corrected satisfactorily.
  • this finder device 200 can be realized in a compact manner, it contributes to the downsizing of the built-in imaging device. Therefore, since the imaging device itself is small and sufficient eye relief is secured and a good subject can be observed, a comfortable shooting environment can be provided.

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Abstract

　物体側から射出側へ順に、射出側に凸面を向けた形状の正の屈折力を有する第１レンズと、物体側に凹面を向けた形状の負の屈折力を有する第２レンズと、正の屈折力を有する第３レンズと、カバーガラスより構成され、第１、第２、第３レンズにおいて両面が非球面である接眼光学系であって、視度調整のために、第１、第２、第３レンズが光軸に沿って移動し、接眼光学系全系の焦点距離をｆ、接眼光学系が被写体とする映像表示面の対角長をＨ、前記第１レンズの焦点距離をｆ１、第２レンズの焦点距離をｆ２、第３レンズの焦点距離をｆ３とするとき、下記の条件式を満足する接眼光学系を提供する。　【数１】 ０．４０＜Ｈ／ｆ＜０．６１　・・・（１） ０．８０＜ｆ１／ｆ＜１．３０　 ・・・（２） －０．８０＜ｆ２／ｆ＜－０．５０　・・（３） ０．５０＜ｆ３／ｆ＜０．９０　・・・（４）

Description

ファインダー用接眼光学系、ファインダー装置及びそれを用いた撮像装置
　本発明は、小型表示パネルなどの物体を拡大して肉眼で観察する接眼光学系、ファインダー装置及びそれを用いた撮像装置に関する。例えばデジタルカメラやビデオカメラ等に用いられるファインダー装置としての電子ビューファインダーに用いられる接眼光学系およびそれを用いた撮像装置に関する。
　近年、カメラ等の撮像装置には、液晶や有機ＥＬといった小型表示パネルを使用した電子ビューファインダーが本体に組み込まれて使用され、または、外付けのファインダー装置として取り付けられ使用されている。
　こうしたカメラ等の撮像装置に用いるファインダー装置に使用される接眼光学系として、装置自体の小型・薄型化に伴って薄型・低背であることが求められている。更に、ファインダーを介した被写体の観測がし易いように、十分なアイレリーフを確保し、且つ良好な像性能を有することが必要となる。
　例えば、日本国特許公開２００２－０８２２９０号公報は、物体側（表示面側）から射出側（射出瞳側）に向かって順に、正レンズ、負レンズ、正レンズの３枚のレンズで構成したタイプの接眼光学系を開示している。このような正負正の屈折力配置としたトリプレットタイプの接眼光学系は、少ないレンズ枚数でありながら球面収差などの収差補正が行ないやすく、高性能化に有利となる。
　しかしながら、日本国特許公開２００２－０８２２９０号公報に開示された接眼光学系は、全系の焦点距離が長く、表示面を含めた光学系全体の小型化や視野角の確保において不利となる。
　また、製造コストを抑制する観点から、光学系に使用するレンズ素材としてプラスチック（樹脂）を使用する場合には、光学ガラスを使用する場合に比べ高い屈折率の選択が難しい。この結果、レンズが大きな厚みとなってしまい、小型化が難しくなる。更にはプラスチックを使用したレンズはガラス製レンズに比べ擦り傷が入り易くカバーガラスが必用となる。そのため長いアイレリーフを確保することが難しくなる。
　本発明は、上述の課題に鑑み、薄型・低背でありながら、十分なアイレリーフを確保し、良好に補正された像を観測することが出来るファインダー用接眼光学系及びそれを用いた撮像装置の提供を一の目的とする。
　本発明の一の態様にかかる接眼光学系は、物体側から射出側へ順に、射出側に凸面を向けた形状の正の屈折力を有する第１レンズと、物体側に凹面を向けた形状の負の屈折力を有する第２レンズと、正の屈折力を有する第３レンズと、カバーガラスより構成され、第１、第２、第３レンズはいずれも両面が非球面であって、視度調整のために、第１、第２、第３レンズが光軸に沿って移動し、接眼光学系全系の焦点距離をｆ、接眼光学系が被写体とする映像表示面の対角長をＨ、前記第１レンズの焦点距離をｆ１、第２レンズの焦点距離をｆ２、第３レンズの焦点距離をｆ３とするとき、以下の条件式を満足する。
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000004
　好適には、映像表示面からカバーガラス射出側の面までの距離をＬとするとき、以下の条件式を満足する。
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000005
　更に好適には、映像表示面から第１レンズ物体側頂点までの光学的距離で、視度調整時に最も短くなるときの光学的距離をｂｆ（ｍｉｎ）とするとき、以下の条件式を満足する。
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000006
　また、本発明の一の態様にかかるファインダー装置は、上述のファインダー用接眼光学系と、映像を表示する表示面を持つ映像表示素子を有し、ファインダー用接眼光学系は、映像表示素子の表示面に表示された映像を拡大して視認可能である。
　また、本発明の一の態様にかかる撮像装置は、上述のファインダー装置と、撮像光学系と、撮像光学系により形成される光学像を電気信号に変換する撮像素子とを備え、撮像素子で撮像した映像を映像表示素子に出力して、ファインダー用接眼光学系にて視認可能である。
　上述の構成によれば、薄型・低背でありながら、十分なアイレリーフを確保し、良好に補正された像を観測することが出来る。
本実施形態のファインダー用接眼光学系の基本構成、およびその各要素に対して付与した面番号を示す図である。 実施例１において採用したファインダー用接眼光学系の構成を示す図である。 実施例１において、球面収差、非点収差、および歪曲収差を示す収差図である。 実施例２において採用したファインダー用接眼光学系の構成を示す図である。 実施例２において、球面収差、非点収差、および歪曲収差を示す収差図である。 実施例３において採用したファインダー用接眼光学系の構成を示す図である。 実施例３において、球面収差、非点収差、および歪曲収差を示す収差図である。 実施例４において採用したファインダー用接眼光学系の構成を示す図である。 実施例４において、球面収差、非点収差、および歪曲収差を示す収差図である。 実施例５において採用したファインダー用接眼光学系の構成を示す図である。 実施例５において、球面収差、非点収差、および歪曲収差を示す収差図である。 実施例６において採用したファインダー用接眼光学系の構成を示す図である。 実施例６において、球面収差、非点収差、および歪曲収差を示す収差図である。 実施例７において採用したファインダー用接眼光学系の構成を示す図である。 実施例７において、球面収差、非点収差、および歪曲収差を示す収差図である。 実施例８において採用したファインダー用接眼光学系の構成を示す図である。 実施例８において、球面収差、非点収差、および歪曲収差を示す収差図である。 実施例９において採用したファインダー用接眼光学系の構成を示す図である。 実施例９において、球面収差、非点収差、および歪曲収差を示す収差図である。 実施例１０において採用したファインダー用接眼光学系の構成を示す図である。 実施例１０において、球面収差、非点収差、および歪曲収差を示す収差図である。 実施例１１において採用したファインダー用接眼光学系の構成を示す図である。 実施例１１において、球面収差、非点収差、および歪曲収差を示す収差図である。 本発明の実施形態のファインダーシステムの基本構成を示す図である。 本発明の実施形態の撮像装置の基本構成を示す図である。
　以下、図面を参照しながら、本発明の実施形態を詳細に説明する。図１に実施の形態のファインダー用接眼光学系１００の構成を光学断面で示す。本実施形態のファインダー用接眼光学系１００は、物体側から順に、映像表示素子の表示面１１０、パネルカバーガラス１２０、防塵カバーガラス１３０、第１レンズ１４０、第２レンズ１５０、第３レンズ１６０、ファインダーカバーガラス１７０が配置される３枚レンズ構成を有する。
　パネルカバーガラス１２０からアイポイント１８０まで順に各要素の面に対して記されている数字は面番号を示している。映像表示素子は、撮像装置が撮像した画像を表示するための素子で、例えば液晶やＥＬ（Electroluminescence）等のデバイスが用いられる。
　ファインダー用接眼光学系１００は、画像を表示した映像表示素子１１０を拡大して観察するための光学系である。このため、例えば表示素子１１０にゴミなどが付着（正確にはパネルカバーガラス１２０の面２に付着）している場合には、このゴミをも拡大して観察することとなる。本実施形態では、パネルカバーガラス１２０の２面と第１レンズ１３０の５面とのディスタンスを充分確保した上で、防塵用カバーガラス１３０が設けられている。
　本実施形態のファインダー用接眼光学系１００のレンズ系は、物体側から射出側へ順に、射出側に凸面を向けた形状の正の屈折力を有する第１レンズと、物体側に凹面を向けた形状の負の屈折力を有する第２レンズと、正の屈折力を有する第３レンズの３枚の単レンズより構成されており、全てプラスチック素材を使用している。
　第１レンズは射出側に凸面を向ける形状とし、かつ、両面を非球面で構成することにより、コマ収差および歪曲収差の補正に有利となる。
　第２レンズは物体側に凹面を向ける形状とし、かつ、両面を非球面で構成することにより、十分な視野角の確保や、射出瞳サイズの確保に有利となる。そして、コマ収差、像面湾曲、非点収差等の諸収差を良好に補正することが可能となる。
　第３レンズは正の屈折力とし、かつ、両面を非球面とすることにより、球面収差の補正に有利となる。
　このように、第１、第２、第３は、レンズ素材としてプラスチック（樹脂）を使用しているために、何も非球面で構成することができる。
　また、視度調整は第１、第２、第３レンズを一体として光軸方向に移動させて行ない、観察者の視度に拘わらず、何れの視度においても良好に諸収差を補正している。
　さらに、接眼光学系全系の焦点距離をｆ、映像表示面の対角長をＨ、前記第１レンズの焦点距離をｆ１、第２レンズの焦点距離をｆ２、第３レンズの焦点距離をｆ３とするとき、接眼光学系は、下記の条件式（１）乃至（４）を満足するように構成される。
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000007
　条件式（１）は接眼光学系の全系の焦点距離と映像表示面の対角長の比を規定した式である。条件式（１）の上限値を超えた場合、コマ収差の補正が困難となる。逆に下限値を超えた場合、表示映像の観測される大きさが小さくなり好ましくない。
　条件式（２）は接眼光学系の全系の焦点距離に対する第１レンズの焦点距離の比を規定した式である。条件式（２）の上限値を超えた場合、第１レンズと第２レンズとの間隔が大きくなりコンパクト化に不利となる。逆に下限値を超えた場合、第１レンズの屈折力が大きくなり歪曲収差の補正に不利となる。
　条件式（３）は接眼光学系の全系の焦点距離に対する第２レンズの焦点距離の比を規定した式である。条件式（３）の上限値を超えて第２レンズの屈折力が大きくなりすぎても、逆に下限値を超えて第２レンズの屈折力が小さくなりすぎても、コマ収差、非点収差、像面湾曲の補正が困難となる。
　条件式（４）は接眼光学系の全系の焦点距離に対する第３レンズの焦点距離の比を規定した式である。条件式（４）の上限値を超えた場合、第３レンズの屈折力が小さくなるためコンパクト化に不利となる。逆に下限値を超えた場合、第３レンズの屈折力が大きくなるため球面収差、コマ収差、非点収差、像面湾曲の補正が困難となる。
　そしてこれら（１）乃至（４）式を満たすことで、充分なアイレリーフを確保することができる。さらに、視度補正による第１、第２、第３レンズを一体で光軸方向への移動を許容するカバーガラスを設けた場合においても、カバーガラス射出面から目までの距離を後述する数値実施例からも明らかなように１５．０００ｍｍ以上確保することができる。
　また、映像表示面からカバーガラス射出側の面までの距離をＬとするとき、接眼光学系は下記の条件式（５）を満足するように構成される。
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000008
　条件式（５）は接眼光学系の全系の焦点距離に対する接眼光学系の全長（映像表示面から第３レンズ射出側の面頂点までの距離）の比を規定した式である。条件式（５）の上限値を超えた場合、接眼光学系が大きくなり好ましくない。逆に下限値を超えた場合、アイレリ－フを確保することが困難となる。
　また、映像表示面から第1レンズ物体側頂点までの光学的距離で、視度調整時にもっとも短くなるときの光学的距離をｂｆ（ｍｉｎ）とするとき、接眼光学系は下記の条件式（６）を満足するように構成される。
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000009
　条件式（６）は接眼光学系のバックフォーカス（映像表示面から第１レンズ物体側頂点までの光学的距離）を規定した式である。条件式（６）の上限値を超えた場合、接眼光学系が大きくなり好ましくない。逆に下限値を超えた場合、ゴミの付着を防ぐ防塵カバーガラスを入れるスペースを確保することが困難となる。
　以下に、本発明の実施の形態を、実施例１から５の数値実施例及び図面によって具体的に示す。
　１から１１の数値実施例において、接眼光学系全系の焦点距離、映像表示面の対角長、各レンズ単体の焦点距離、接眼光学系の全長は次の表１に記載の通りである。また、同じく１から１１の数値実施例において、条件式（１）乃至（６）の数値データならびにアイレリーフｔｈｉ１２（カバーガラス射出側の面よりアイポイントまでの距離）は、次の表２に記載の値になる。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000010
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000011
　各数値実施例において、物体側より順に第ｉ番目の面の曲率半径、第ｉ番目の面と第ｉ＋１番目の面の間隔（レンズ厚あるいは空気間隔）、第ｉ番目のレンズの材質の屈折率とアッベ数を記載する。また、各数値実施例において瞳径はφ４ｍｍで設定する。
　非球面形状は、光軸方向にＹ軸、光軸と垂直方向にｈ軸、光の進行方向を正とし、Ｒを近軸曲率半径、各非球面係数をＫ、Ａ、Ｂ、Ｃ、Ｄとしたとき、以下の式で表される。
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000012
　データ中、面番号の右側に付されたアスタリスク“*”は、そのレンズ面が非球面形状であることを示している。
　また、収差図において（ａ）は－１ディオプターの視度調整時、（ｂ）は－３ディオプターの視度調整時、（ｃ）は＋１ディオプターの視度調整時の球面収差（LONGITUDINAL SPHERICAL ABER.）、非点収差（ASTIGMATIC FIELD CURVES）、歪曲収差（DISTORTION）をそれぞれ示す。
　各実施例によれば、十分なアイレリーフを確保しつつ、カメラを薄型化することを可能とし、画像を大きく、かつ、良好に補正された像で観測することが出来るファインダー用接眼光学系を実現することができる。
　実施の形態１におけるレンズ系の基本構成は図２に示され、各数値データ（設定値）は表３、表４、表５に、球面収差、非点収差、および歪曲収差を示す収差図は図３にそれぞれ示される。
　図２に示すように、第１レンズは射出側に凸面を向けた形状で正の屈折力を有し、第２レンズは物体側に凹面を向けた形状で負の屈折力を有し、第３レンズは正の屈折力を有して、第１、第２、第３レンズはそれぞれ両面に非球面を形成する。
　表３は、ファインダー用接眼光学系の各面番号に対応した各カバーガラス、各レンズの曲率半径、面間隔、屈折率、およびアッべ数を示している。表中の記号*は非球面の面を表している（以下の実施例においても同様）。表４は所定面の非球面係数を示している。
表５は視度調整によって可変する各面間隔の値を示している。
＜数値実施例１＞
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000013
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000014
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000015
　図３は球面収差、非点収差、歪曲収差を、それぞれ（ａ）は－１ディオプター時、（ｂ）は－３ディオプター時、（ｃ）は＋１ディオプター時について示している。
　図３の球面収差図において縦軸は瞳の高さ、横軸はフォーカス位置を、非点収差図において縦軸は光軸からのパネル高さ、横軸はフォーカス位置を、歪曲収差図において縦軸は光軸からのパネル高さ、横軸は歪量をそれぞれ示している。
　実施例１によれば、第１レンズの焦点距離が長いにも関わらず、条件式（２）の上限値を超えないようにすることにより、第１レンズと第２レンズの間隔が大きくなりすぎず、コンパクト化を図りつつ、諸収差が良好に補正され、結像性能に優れた撮像光学系が得られる。また、第３レンズの焦点距離が短いにも関わらず、条件式（４）の下限値を超えないようにすることにより、第３レンズの屈折力が大きくなりすぎず、特に球面収差、コマ収差、非点収差、像面湾曲等の諸収差が良好に補正され、結像性能に優れた撮像光学系が得られた。またアイレリーフｔｈｉ１２は１５．０００ｍｍ確保することができた。
　実施の形態２におけるレンズ系の基本構成は図４に示され、各数値データ（設定値）は表６、表７、表８に、球面収差、非点収差、および歪曲収差を示す収差図は図５にそれぞれ示される。
　図２に示すように、第１レンズは射出側に凸面を向けた形状で正の屈折力を有し、第２レンズは物体側に凹面を向けた形状で負の屈折力を有し、第３レンズは正の屈折力を有して、第１、第２、第３レンズはそれぞれ両面に非球面を形成する。
　表６は、ファインダー用接眼光学系の各面番号に対応した各カバーガラス、各レンズの曲率半径、面間隔、屈折率、およびアッべ数を示している。表中の記号*は非球面の面を表している。表７は所定面の非球面係数を示している。表８は視度調整によって可変する各面間隔の値を示している。
＜数値実施例２＞
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000016
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000017
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000018
　図５は球面収差、非点収差、歪曲収差を、それぞれ（ａ）は－１ディオプター時、（ｂ）は－３ディオプター時、（ｃ）は＋１ディオプター時について示している。
　図５の球面収差図において縦軸は瞳の高さ、横軸はフォーカス位置を、非点収差図において縦軸は光軸からのパネル高さ、横軸はフォーカス位置を、歪曲収差図において縦軸は光軸からのパネル高さ、横軸は歪量をそれぞれ示している。
　実施例２によれば、条件式（１）から（４）の上限値および下限値を超えないようにすることにより諸収差が良好に補正され、さらにアイレリーフｔｈｉ１２を１７．０００ｍｍという長いディスタンスを確保できた撮像光学系が得られる。
　実施の形態３におけるレンズ系の基本構成は図６に示され、各数値データ（設定値）は表９、表１０、表１１に、球面収差、非点収差、および歪曲収差を示す収差図は図７にそれぞれ示される。
　図６に示すように、第１レンズは射出側に凸面を向けた形状で正の屈折力を有し、第２レンズは物体側に凹面を向けた形状で負の屈折力を有し、第３レンズは正の屈折力を有して、第１、第２、第３レンズはそれぞれ両面に非球面を形成する。
　表９は、ファインダー用接眼光学系の各面番号に対応した各カバーガラス、各レンズの曲率半径、面間隔、屈折率、およびアッべ数を示している。表中の記号*は非球面の面を表している。表１０は所定面の非球面係数を示している。表１１は視度調整によって可変する各面間隔の値を示している。
＜数値実施例３＞
 
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000019
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000020
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000021
　図７は球面収差、非点収差、歪曲収差を、それぞれ（ａ）は－１ディオプター時、（ｂ）は－３ディオプター時、（ｃ）は＋１ディオプター時について示している。
　図７の球面収差図において縦軸は瞳の高さ、横軸はフォーカス位置を、非点収差図において縦軸は光軸からのパネル高さ、横軸はフォーカス位置を、歪曲収差図において縦軸は光軸からのパネル高さ、横軸は歪量をそれぞれ示している。
　実施例３によれば、第３レンズの焦点距離が短いにも関わらず、条件式（４）の下限値を超えないことにより、第３レンズの屈折力が大きくなりすぎず、コンパクト化を図りつつ、結像性能に優れた撮像光学系が得られる。またアイレリーフｔｈｉ１２も１５．０００ｍｍ確保することができた。
　実施の形態４におけるレンズ系の基本構成は図８に示され、各数値データ（設定値）は表１２、表１３、表１４に、球面収差、非点収差、および歪曲収差を示す収差図は図９にそれぞれ示される。
　図８に示すように、第１レンズは射出側に凸面を向けた形状で正の屈折力を有し、第２レンズは物体側に凹面を向けた形状で負の屈折力を有し、第３レンズは正の屈折力を有して、第１、第２、第３レンズはそれぞれ両面に非球面を形成する。
　表１２は、ファインダー用接眼光学系の各面番号に対応した各カバーガラス、各レンズの曲率半径、面間隔、屈折率、およびアッべ数を示している。表中の記号*は非球面の面を表している。表１３は所定面の非球面係数を示している。表１４は視度調整によって可変する各面間隔の値を示している。
＜数値実施例４＞
 
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000022
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000023
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000024
　図９は球面収差、非点収差、歪曲収差を、それぞれ（ａ）は－１ディオプター時、（ｂ）は－３ディオプター時、（ｃ）は＋１ディオプター時について示している。
　図９の球面収差図において縦軸は瞳の高さ、横軸はフォーカス位置を、非点収差図において縦軸は光軸からのパネル高さ、横軸はフォーカス位置を、歪曲収差図において縦軸は光軸からのパネル高さ、横軸は歪量をそれぞれ示している。
　実施例４によれば、第２レンズの焦点距離が短いにも関わらず、条件式（３）の上限値を超えないようにすることにより、第２レンズの屈折力が大きくなりすぎず、コマ収差、非点収差、像面湾曲が良好に補正され、結像性能に優れた撮像光学系が得られた。またアイレリーフｔｈｉ１２も１５．０００ｍｍ確保することができた。
　実施の形態５におけるレンズ系の基本構成は図１０に示され、各数値データ（設定値）は表１５、表１６、表１７に、球面収差、非点収差、および歪曲収差を示す収差図は図１１にそれぞれ示される。
　図１０に示すように、第１レンズは射出側に凸面を向けた形状で正の屈折力を有し、第２レンズは物体側に凹面を向けた形状で負の屈折力を有し、第３レンズは正の屈折力を有して、第１、第２、第３レンズはそれぞれ両面に非球面を形成する。
　表１５は、ファインダー用接眼光学系の各面番号に対応した各カバーガラス、各レンズの曲率半径、面間隔、屈折率、およびアッべ数を示している。表中の記号*は非球面の面を表している。表１６は所定面の非球面係数を示している。表１７は視度調整によって可変する各面間隔の値を示している。
＜数値実施例５＞
 
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000025
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000026
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000027
　図１１は球面収差、非点収差、歪曲収差を、それぞれ（ａ）は－１ディオプター時、（ｂ）は－３ディオプター時、（ｃ）は＋１ディオプター時について示している。
　図１１の球面収差図において縦軸は瞳の高さ、横軸はフォーカス位置を、非点収差図において縦軸は光軸からのパネル高さ、横軸はフォーカス位置を、歪曲収差図において縦軸は光軸からのパネル高さ、横軸は歪量をそれぞれ示している。
　実施例５によれば、第１レンズの焦点距離が短く、第２レンズの焦点距離が長く、第３レンズの焦点距離が長いにも関わらず、条件式（２）の下限値および条件式（３）の下限値および条件式（４）の上限値を超えないようにすることにより、第１レンズの屈折力が大きくなりすぎず歪曲収差が良好に補正され、また、第２レンズの屈折力が小さくなりすぎず、かつ、第３レンズの屈折力が小さくなりすぎないことにより、コンパクト化を図りつつ、結像性能に優れた撮像光学系が得られる。またアイレリーフｔｈｉ１２も１５．０００ｍｍ確保することができた。
　実施の形態６におけるレンズ系の基本構成は図１２に示され、各数値データ（設定値）は表１８、表１９、表２０に、球面収差、非点収差、および歪曲収差を示す収差図は図１３にそれぞれ示される。
　図１２に示すように、第１レンズは射出側に凸面を向けた形状で正の屈折力を有し、第２レンズは物体側に凹面を向けた形状で負の屈折力を有し、第３レンズは正の屈折力を有して、第１、第２、第３レンズはそれぞれ両面に非球面を形成する。
　表１８は、ファインダー用接眼光学系の各面番号に対応した各カバーガラス、各レンズの曲率半径、面間隔、屈折率、およびアッべ数を示している。表中の記号*は非球面の面を表している。表１９は所定面の非球面係数を示している。表２０は視度調整によって可変する各面間隔の値を示している。
＜数値実施例６＞
 
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000028
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000029
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000030
　図１３は球面収差、非点収差、歪曲収差を、それぞれ（ａ）は－１ディオプター時、（ｂ）は－３ディオプター時、（ｃ）は＋１ディオプター時について示している。
　図１３の球面収差図において縦軸は瞳の高さ、横軸はフォーカス位置を、非点収差図において縦軸は光軸からのパネル高さ、横軸はフォーカス位置を、歪曲収差図において縦軸は光軸からのパネル高さ、横軸は歪量をそれぞれ示している。
　実施例６によれば、第１レンズの焦点距離が長いにも関わらず、条件式（２）の上限値を超えないようにすることにより、第１レンズと第２レンズの間隔が大きくなりすぎず、コンパクト化を図りつつ、諸収差が良好に補正され、結像性能に優れた撮像光学系が得られる。
　また、第３レンズの焦点距離が短いにも関わらず、条件式（４）の下限値を超えないようにすることにより、第３レンズの屈折力が大きくなりすぎず、特に球面収差、コマ収差、非点収差、像面湾曲等の諸収差が良好に補正され、結像性能に優れた撮像光学系が得られる。またアイレリーフｔｈｉ１２も１６．２００ｍｍ確保することができた。
　実施の形態７におけるレンズ系の基本構成は図１４に示され、各数値データ（設定値）は表２１、表２２、表２３に、球面収差、非点収差、および歪曲収差を示す収差図は図１５にそれぞれ示される。
　図１４に示すように、第１レンズは射出側に凸面を向けた形状で正の屈折力を有し、第２レンズは物体側に凹面を向けた形状で負の屈折力を有し、第３レンズは正の屈折力を有して、第１、第２、第３レンズはそれぞれ両面に非球面を形成する。
　表２１は、ファインダー用接眼光学系の各面番号に対応した各カバーガラス、各レンズの曲率半径、面間隔、屈折率、およびアッべ数を示している。表中の記号*は非球面の面を表している。表２２は所定面の非球面係数を示している。表２３は視度調整によって可変する各面間隔の値を示している。
＜数値実施例７＞
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000031
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000032
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000033
　図１５は球面収差、非点収差、歪曲収差を、それぞれ（ａ）は－１ディオプター時、（ｂ）は－３ディオプター時、（ｃ）は＋１ディオプター時について示している。
　図１５の球面収差図において縦軸は瞳の高さ、横軸はフォーカス位置を、非点収差図において縦軸は光軸からのパネル高さ、横軸はフォーカス位置を、歪曲収差図において縦軸は光軸からのパネル高さ、横軸は歪量をそれぞれ示している。
　実施例７によれば、第２レンズの焦点距離が短く、第３レンズの焦点距離が短いにも関わらず、条件式（３）の上限値および条件式（４）の下限値を超えないようにすることにより、第２レンズの屈折力が大きくなりすぎず、第３レンズの屈折力が大きくなりすぎないことによりコマ収差、非点収差、像面湾曲が良好に補正され、結像性能に優れた撮像光学系が得られる。またアイレリーフｔｈｉ１２も１５．０００ｍｍ確保することができた。
　実施の形態８におけるレンズ系の基本構成は図１６に示され、各数値データ（設定値）は表２４、表２５、表２６に、球面収差、非点収差、および歪曲収差を示す収差図は図１７にそれぞれ示される。
　図１６に示すように、第１レンズは射出側に凸面を向けた形状で正の屈折力を有し、第２レンズは物体側に凹面を向けた形状で負の屈折力を有し、第３レンズは正の屈折力を有して、第１、第２、第３レンズはそれぞれ両面に非球面を形成する。
　表２４は、ファインダー用接眼光学系の各面番号に対応した各カバーガラス、各レンズの曲率半径、面間隔、屈折率、およびアッべ数を示している。表中の記号*は非球面の面を表している。表２５は所定面の非球面係数を示している。表２６は視度調整によって可変する各面間隔の値を示している。
＜数値実施例８＞
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000034
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000035
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000036
　図１７は球面収差、非点収差、歪曲収差を、それぞれ（ａ）は－１ディオプター時、（ｂ）は－３ディオプター時、（ｃ）は＋１ディオプター時について示している。
　図１７の球面収差図において縦軸は瞳の高さ、横軸はフォーカス位置を、非点収差図において縦軸は光軸からのパネル高さ、横軸はフォーカス位置を、歪曲収差図において縦軸は光軸からのパネル高さ、横軸は歪量をそれぞれ示している。
　実施例８によれば、条件式（１）から（５）の上限値および下限値を超えないようにすることにより諸収差が良好に補正され、さらにアイレリーフｔｈｉ１２が１６．２００と長い撮像光学系が得られる。
　実施の形態９におけるレンズ系の基本構成は図１８に示され、各数値データ（設定値）は表２７、表２８、表２９に、球面収差、非点収差、および歪曲収差を示す収差図は図１９にそれぞれ示される。
　図１８に示すように、第１レンズは射出側に凸面を向けた形状で正の屈折力を有し、第２レンズは物体側に凹面を向けた形状で負の屈折力を有し、第３レンズは正の屈折力を有して、第１、第２、第３レンズはそれぞれ両面に非球面を形成する。
　表２７は、ファインダー用接眼光学系の各面番号に対応した各カバーガラス、各レンズの曲率半径、面間隔、屈折率、およびアッべ数を示している。表中の記号*は非球面の面を表している。表２８は所定面の非球面係数を示している。表２９は視度調整によって可変する各面間隔の値を示している。
＜数値実施例９＞
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000037
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000038
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000039
　図１９は球面収差、非点収差、歪曲収差を、それぞれ（ａ）は－１ディオプター時、（ｂ）は－３ディオプター時、（ｃ）は＋１ディオプター時について示している。
　図１９の球面収差図において縦軸は瞳の高さ、横軸はフォーカス位置を、非点収差図において縦軸は光軸からのパネル高さ、横軸はフォーカス位置を、歪曲収差図において縦軸は光軸からのパネル高さ、横軸は歪量をそれぞれ示している。
　実施例９によれば、条件式（１）から（４）の上限値および下限値を超えないようにすることにより諸収差が良好に補正された撮像光学系が得られる。またアイレリーフｔｈｉ１２も１５．０００ｍｍ確保することができた。
　実施の形態１０におけるレンズ系の基本構成は図２０に示され、各数値データ（設定値）は表３０、表３１、表３２に、球面収差、非点収差、および歪曲収差を示す収差図は図２１にそれぞれ示される。
　図２０に示すように、第１レンズは射出側に凸面を向けた形状で正の屈折力を有し、第２レンズは物体側に凹面を向けた形状で負の屈折力を有し、第３レンズは正の屈折力を有して、第１、第２、第３レンズはそれぞれ両面に非球面を形成する。
　表３０は、ファインダー用接眼光学系の各面番号に対応した各カバーガラス、各レンズの曲率半径、面間隔、屈折率、およびアッべ数を示している。表中の記号*は非球面の面を表している。表３１は所定面の非球面係数を示している。表３２は視度調整によって可変する各面間隔の値を示している。
＜数値実施例１０＞
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000040
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000041
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000042
　図２１は球面収差、非点収差、歪曲収差を、それぞれ（ａ）は－１ディオプター時、（ｂ）は－３ディオプター時、（ｃ）は＋１ディオプター時について示している。
　図２１の球面収差図において縦軸は瞳の高さ、横軸はフォーカス位置を、非点収差図において縦軸は光軸からのパネル高さ、横軸はフォーカス位置を、歪曲収差図において縦軸は光軸からのパネル高さ、横軸は歪量をそれぞれ示している。
　実施例１０によれば、第２レンズの焦点距離が長いのも関わらず、条件式（４）の下限値を超えないようにすることにより、第２レンズの屈折力が小さくなりすぎず、コマ収差、非点収差、像面湾曲が良好に補正された撮像光学系が得られた。またアイレリーフｔｈｉ１２も１５．５００ｍｍ確保することができた。
　実施の形態１１におけるレンズ系の基本構成は図２２に示され、各数値データ（設定値）は表３３、表３４、表３５に、球面収差、非点収差、および歪曲収差を示す収差図は図２３にそれぞれ示される。
　図２２に示すように、第１レンズは射出側に凸面を向けた形状で正の屈折力を有し、第２レンズは物体側に凹面を向けた形状で負の屈折力を有し、第３レンズは正の屈折力を有して、第１、第２、第３レンズはそれぞれ両面に非球面を形成する。
　表３３は、ファインダー用接眼光学系の各面番号に対応した各カバーガラス、各レンズの曲率半径、面間隔、屈折率、およびアッべ数を示している。表中の記号*は非球面の面を表している。表３４は所定面の非球面係数を示している。表３５は視度調整によって可変する各面間隔の値を示している
＜数値実施例１１＞
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000043
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000044
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000045
　図２３は球面収差、非点収差、歪曲収差を、それぞれ（ａ）は－１ディオプター時、（ｂ）は－３ディオプター時、（ｃ）は＋１ディオプター時について示している。
　図２３の球面収差図において縦軸は瞳の高さ、横軸はフォーカス位置を、非点収差図において縦軸は光軸からのパネル高さ、横軸はフォーカス位置を、歪曲収差図において縦軸は光軸からのパネル高さ、横軸は歪量をそれぞれ示している。
　実施例１１によれば、第１レンズの焦点距離が短く、第３レンズの焦点距離が長いにも関わらず、条件式（２）の下限値および条件式（４）の上限値を超えないようにすることにより、第１レンズの屈折力が大きくなりすぎず歪曲収差が良好に補正され、また、第３レンズの屈折力が小さくなりすぎないことにより、コンパクト化を図りつつ、結像性能に優れた撮像光学系が得られた。またアイレリーフｔｈｉ１２も１６．０００ｍｍ確保することができた。
　以上、本実施形態のファインダー用接眼光学系について説明したが、本発明はこれらの実施例に限定されるものではなく、発明の要旨を逸脱しない範囲で種々の変形が可能である。
　本実施形態のファインダー用接眼光学系によれば、映像表示素子を用いたファインダー装置およびそれを搭載するカメラ等に好適であり、小型、薄型で高い光学性能のファインダーを備えた撮像装置が実現できる。
　図２４に本発明の実施形態によるファインダー用接眼光学系１００を用いたファインダー装置２００の断面図を示す。ファインダー用接眼光学系１００および液晶や有機ＥＬ（Electroluminescence）等の映像表示素子２１０は筐体２２０によって位置関係を規定、保持される。
　映像表示素子２１０、パネルカバーガラス１２０、防塵カバーガラス１３０、ファインダーカバーガラス１７０は筐体２２０自体に保持され、第１レンズ１４０、第２レンズ１５０、第３レンズ１６０は鏡枠２３０に保持されて筐体２２０内で光軸に沿って移動することによって視度調整が行なわれる。
　電気信号として映像表示素子２１０に入力される画像信号が映像表示素子２１０によって可視光の映像に変換されて映像表示素子２１０の表示面１１０に表示され、ファインダー用接眼光学系１００を介して十分なアイレリーフを確保し、収差を良好に補正した像を観測することが可能となる。
　また、ファインダー用接眼光学系１００が薄型・低背であることから、コンパクトなファインダー装置２００が実現可能となり、様々な撮像装置への応用が期待できる。
　図２５に本発明の実施形態によるファインダー用接眼光学系１００によって構成されるファインダー装置２００を用いた撮像装置３００の断面図を示す。撮像光学系３１０を介して取り込まれ、ＣＣＤ(Charge Coupled Device)やＣＭＯＳ(Complementary Mental-Oxide Semiconductor device)等の撮像素子３２０の撮像面に結像した被写体像は、撮像素子３２０の光電変換機能によって電気信号に変換される。撮像素子から出力された画像の電気信号は、ＤＳＰ（Digital Signal Processor）等で構成される画像信号処理部３３０によって様々な画像処理が施される。処理が施された画像信号は記録媒体３４０に記録される等の他に、被写体のモニタ用として映像表示素子２１０に出力される。
　映像表示素子２１０に入力された画像信号はファインダー装置２００によって十分なアイレリーフを確保し、収差を良好に補正した可視光像として観測することが可能となる。
　このファインダー装置２００はコンパクトに実現可能であるため、組み込む撮像機器の小型可に貢献する。従って撮像機器自体も小型で十分なアイレリーフが確保されて良好な被写体を観測できることで、快適な撮影環境を提供可能となる。
　本発明を諸図面や実施例に基づき説明してきたが、当業者であれば本開示に基づき種々の変形や修正を行うことが容易であることに注意されたい。従って、これらの変形や修正は本発明の範囲に含まれることに留意されたい。
　本出願は、２０１３年４月２５日出願の日本特許出願・出願番号２０１３―０９２８８３に基づくものであり、その内容はここに参照として取り込まれる。
１００，１００Ａ～１００Ｋ・・・ファインダー用接眼光学系
１１０ ・・・映像表示素子の表示面
１２０ ・・・パネルカバーガラス
１３０ ・・・防塵カバーガラス
１４０ ・・・第１レンズ
１５０ ・・・第２レンズ
１６０ ・・・第３レンズ
１７０ ・・・ファインダーカバーガラス
１８０ ・・・アイポイント
２００ ・・・ファインダー装置
２１０ ・・・映像表示素子
２２０ ・・・筐体
２３０ ・・・鏡枠
３００ ・・・撮像装置
３１０ ・・・撮像光学系
３２０ ・・・撮像素子
３３０ ・・・画像信号処理部
３４０ ・・・記録媒体

Claims (5)

  1. 　物体側から射出側へ順に、射出側に凸面を向けた形状の正の屈折力を有する第１レンズと、物体側に凹面を向けた形状の負の屈折力を有する第２レンズと、正の屈折力を有する第３レンズと、カバーガラスより構成され、前記第１、第２、第３レンズはいずれも両面が非球面である接眼光学系であって、
    視度調整のために、前記第１、第２、第３レンズが光軸に沿って移動し、
    前記接眼光学系全系の焦点距離をｆ、前記接眼光学系が被写体とする映像表示面の対角長をＨ、前記第１レンズの焦点距離をｆ１、第２レンズの焦点距離をｆ２、第３レンズの焦点距離をｆ３とするとき、下記の条件式（１）乃至（４）を満足する接眼光学系。
    Figure JPOXMLDOC01-appb-M000001
  2. 　前記映像表示面から前記カバーガラス射出側の面までの距離をＬとするとき、下記の条件式（５）を満足する請求項１に記載の前記接眼光学系。
    Figure JPOXMLDOC01-appb-M000002
  3. 　前記映像表示面から前記第１レンズ物体側頂点までの光学的距離で、視度調整時にもっとも短くなるときの光学的距離をｂｆ（ｍｉｎ）とするとき、下記の条件式（６）を満足する請求項１に記載の前記接眼光学系。
    Figure JPOXMLDOC01-appb-M000003
  4. 　請求項１に記載のファインダー用接眼光学系と、映像を表示する表示面を持つ映像表示素子を有し、前記ファインダー用接眼光学系は、前記映像表示素子の表示面に表示された映像を拡大して視認可能とするファインダー装置。
  5. 　請求項４に記載のファインダー装置と、撮像光学系と、当該撮像光学系により形成される光学像を電気信号に変換する撮像素子とを備え、当該撮像素子で撮像した映像を前記映像表示素子に出力して、前記ファインダー用接眼光学系にて視認可能とする撮像装置。
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Families Citing this family (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP6257171B2 (ja) * 2013-05-20 2018-01-10 キヤノン株式会社 接眼光学系及びそれを有する撮像装置

Citations (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2003066342A (ja) * 2001-08-22 2003-03-05 Pentax Corp 内視鏡用接眼レンズ
JP2007058041A (ja) * 2005-08-26 2007-03-08 Canon Inc 接眼光学系及びそれを用いたファインダー系
JP2007264179A (ja) * 2006-03-28 2007-10-11 Fujinon Corp 接眼レンズ
JP2010134446A (ja) * 2008-10-29 2010-06-17 Panasonic Corp 撮像装置における接眼レンズ系、ファインダ光学系、電子ビューファインダ、および撮像装置
JP2011085872A (ja) * 2009-09-16 2011-04-28 Panasonic Corp 撮像装置における接眼レンズ系、ファインダ光学系、電子ビューファインダ、および撮像装置
JP2012042844A (ja) * 2010-08-23 2012-03-01 Olympus Imaging Corp 電子ビューファインダー
JP2012068302A (ja) * 2010-09-21 2012-04-05 Nikon Corp 観察光学系、当該観察光学系を備えたファインダ装置、および当該観察光学系の製造方法
JP2013152290A (ja) * 2012-01-24 2013-08-08 Sony Corp 接眼光学系及び撮像装置
JP2014074815A (ja) * 2012-10-04 2014-04-24 Nikon Corp 接眼光学系、光学機器及び観察方法

Family Cites Families (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2009003105A (ja) * 2007-06-20 2009-01-08 Sony Corp ファインダー光学系及び撮像装置

Patent Citations (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2003066342A (ja) * 2001-08-22 2003-03-05 Pentax Corp 内視鏡用接眼レンズ
JP2007058041A (ja) * 2005-08-26 2007-03-08 Canon Inc 接眼光学系及びそれを用いたファインダー系
JP2007264179A (ja) * 2006-03-28 2007-10-11 Fujinon Corp 接眼レンズ
JP2010134446A (ja) * 2008-10-29 2010-06-17 Panasonic Corp 撮像装置における接眼レンズ系、ファインダ光学系、電子ビューファインダ、および撮像装置
JP2011085872A (ja) * 2009-09-16 2011-04-28 Panasonic Corp 撮像装置における接眼レンズ系、ファインダ光学系、電子ビューファインダ、および撮像装置
JP2012042844A (ja) * 2010-08-23 2012-03-01 Olympus Imaging Corp 電子ビューファインダー
JP2012068302A (ja) * 2010-09-21 2012-04-05 Nikon Corp 観察光学系、当該観察光学系を備えたファインダ装置、および当該観察光学系の製造方法
JP2013152290A (ja) * 2012-01-24 2013-08-08 Sony Corp 接眼光学系及び撮像装置
JP2014074815A (ja) * 2012-10-04 2014-04-24 Nikon Corp 接眼光学系、光学機器及び観察方法

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