WO2014126507A1 - Ртутный монитор - Google Patents

Ртутный монитор Download PDF

Info

Publication number
WO2014126507A1
WO2014126507A1 PCT/RU2014/000031 RU2014000031W WO2014126507A1 WO 2014126507 A1 WO2014126507 A1 WO 2014126507A1 RU 2014000031 W RU2014000031 W RU 2014000031W WO 2014126507 A1 WO2014126507 A1 WO 2014126507A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
gas
port
nebulizer
window
mercury
Prior art date
Application number
PCT/RU2014/000031
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
Александр Анатольевич СТРОГАНОВ
Сергей Евгеньевич ШОЛУПОВ
Павел Владимирович ПИТИРИМОВ
Original Assignee
Stroganov Alexander Anatolyevich
Sholupov Sergey Evgenievich
Pitirimov Pavel Vladimirovich
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Stroganov Alexander Anatolyevich, Sholupov Sergey Evgenievich, Pitirimov Pavel Vladimirovich filed Critical Stroganov Alexander Anatolyevich
Priority to US14/768,142 priority Critical patent/US9389168B2/en
Priority to UAA201507348A priority patent/UA113115C2/uk
Priority to EA201500771A priority patent/EA028028B1/ru
Priority to CA2901103A priority patent/CA2901103C/en
Priority to CN201480008675.9A priority patent/CN105008897B/zh
Priority to EP14751714.8A priority patent/EP2957891B1/en
Publication of WO2014126507A1 publication Critical patent/WO2014126507A1/ru

Links

Classifications

    • G—PHYSICS
    • G01—MEASURING; TESTING
    • G01N—INVESTIGATING OR ANALYSING MATERIALS BY DETERMINING THEIR CHEMICAL OR PHYSICAL PROPERTIES
    • G01N21/00—Investigating or analysing materials by the use of optical means, i.e. using sub-millimetre waves, infrared, visible or ultraviolet light
    • G01N21/01—Arrangements or apparatus for facilitating the optical investigation
    • G01N21/03—Cuvette constructions
    • G01N21/0332—Cuvette constructions with temperature control
    • G—PHYSICS
    • G01—MEASURING; TESTING
    • G01J—MEASUREMENT OF INTENSITY, VELOCITY, SPECTRAL CONTENT, POLARISATION, PHASE OR PULSE CHARACTERISTICS OF INFRARED, VISIBLE OR ULTRAVIOLET LIGHT; COLORIMETRY; RADIATION PYROMETRY
    • G01J3/00—Spectrometry; Spectrophotometry; Monochromators; Measuring colours
    • G01J3/28—Investigating the spectrum
    • G—PHYSICS
    • G01—MEASURING; TESTING
    • G01N—INVESTIGATING OR ANALYSING MATERIALS BY DETERMINING THEIR CHEMICAL OR PHYSICAL PROPERTIES
    • G01N21/00—Investigating or analysing materials by the use of optical means, i.e. using sub-millimetre waves, infrared, visible or ultraviolet light
    • G01N21/01—Arrangements or apparatus for facilitating the optical investigation
    • G01N21/11—Filling or emptying of cuvettes
    • G—PHYSICS
    • G01—MEASURING; TESTING
    • G01N—INVESTIGATING OR ANALYSING MATERIALS BY DETERMINING THEIR CHEMICAL OR PHYSICAL PROPERTIES
    • G01N21/00—Investigating or analysing materials by the use of optical means, i.e. using sub-millimetre waves, infrared, visible or ultraviolet light
    • G01N21/01—Arrangements or apparatus for facilitating the optical investigation
    • G01N21/15—Preventing contamination of the components of the optical system or obstruction of the light path
    • G—PHYSICS
    • G01—MEASURING; TESTING
    • G01N—INVESTIGATING OR ANALYSING MATERIALS BY DETERMINING THEIR CHEMICAL OR PHYSICAL PROPERTIES
    • G01N21/00—Investigating or analysing materials by the use of optical means, i.e. using sub-millimetre waves, infrared, visible or ultraviolet light
    • G01N21/17—Systems in which incident light is modified in accordance with the properties of the material investigated
    • G01N21/25—Colour; Spectral properties, i.e. comparison of effect of material on the light at two or more different wavelengths or wavelength bands
    • G01N21/31—Investigating relative effect of material at wavelengths characteristic of specific elements or molecules, e.g. atomic absorption spectrometry
    • G01N21/3103—Atomic absorption analysis
    • G—PHYSICS
    • G01—MEASURING; TESTING
    • G01N—INVESTIGATING OR ANALYSING MATERIALS BY DETERMINING THEIR CHEMICAL OR PHYSICAL PROPERTIES
    • G01N21/00—Investigating or analysing materials by the use of optical means, i.e. using sub-millimetre waves, infrared, visible or ultraviolet light
    • G01N21/62—Systems in which the material investigated is excited whereby it emits light or causes a change in wavelength of the incident light
    • G01N21/71—Systems in which the material investigated is excited whereby it emits light or causes a change in wavelength of the incident light thermally excited
    • G01N21/714—Sample nebulisers for flame burners or plasma burners
    • G—PHYSICS
    • G01—MEASURING; TESTING
    • G01N—INVESTIGATING OR ANALYSING MATERIALS BY DETERMINING THEIR CHEMICAL OR PHYSICAL PROPERTIES
    • G01N21/00—Investigating or analysing materials by the use of optical means, i.e. using sub-millimetre waves, infrared, visible or ultraviolet light
    • G01N21/62—Systems in which the material investigated is excited whereby it emits light or causes a change in wavelength of the incident light
    • G01N21/71—Systems in which the material investigated is excited whereby it emits light or causes a change in wavelength of the incident light thermally excited
    • G01N21/74—Systems in which the material investigated is excited whereby it emits light or causes a change in wavelength of the incident light thermally excited using flameless atomising, e.g. graphite furnaces
    • G—PHYSICS
    • G01—MEASURING; TESTING
    • G01N—INVESTIGATING OR ANALYSING MATERIALS BY DETERMINING THEIR CHEMICAL OR PHYSICAL PROPERTIES
    • G01N33/00—Investigating or analysing materials by specific methods not covered by groups G01N1/00 - G01N31/00
    • G01N33/0004—Gaseous mixtures, e.g. polluted air
    • G01N33/0009—General constructional details of gas analysers, e.g. portable test equipment
    • G01N33/0027—General constructional details of gas analysers, e.g. portable test equipment concerning the detector
    • G01N33/0036—General constructional details of gas analysers, e.g. portable test equipment concerning the detector specially adapted to detect a particular component
    • G01N33/0045—Hg

Definitions

  • the claimed invention relates to analytical systems for automatic measurement of mercury concentration and can be used to monitor industrial and waste water and flue gases.
  • a mercury monitor contains: a sample preparation module in which the sample is pre-oxidized with an appropriate reagent, a recovery module, where mercury is reduced to an atomic state when a reducing agent is introduced, a gas exchange unit in which elemental mercury is released from the liquid sample and enters the carrier gas, and an analytical cell where the carrier gas delivers elemental mercury and where the amount of released mercury is determined by atomic absorption analysis.
  • the disadvantages of the analogue include: the need for preliminary work on the choice of the oxidation method of the sample (depending on the sample matrix and the forms of mercury in the sample), high requirements for the purity of the reagents used both in sample preparation and in the reduction of mercury to an atomic state, and Also, the short duration of the monitor without operator maintenance, due to the loss of reducing agent and hardness salts from the recovery solution and from the sample, respectively. In addition, it is often necessary to replenish consumable reagents.
  • the disadvantages of the analogue include: the short operation of the device without maintenance by the operator, due to contamination of the windows of the analytical cell, the inability to use the device for monitoring industrial water due to the deposition of the dissolved salts contained in them in high concentrations on the walls of the sample inlet and thermal atomizer up to clogging gas channels.
  • the closest in technical essence to the present invention is a mercury flue gas monitor MERCEM300Z Mercury Analyzer, Sick, Germany [3], consisting of a sampling probe, gas line, sample inlet, thermal atomizer, analytical cell with the possibility of heating, atomic absorption spectrometer and a pumping flow driver. Flue gas is taken by a sampling probe and transported to the inlet of the monitor. Then the gas passes through a thermal atomizer, where all the mercury, regardless of its form in the flue gas, is converted to elemental form and enters an analytical cell, in which the mercury concentration is determined using an atomic absorption spectrometer. An evacuating gas flow inducer made in the form of an ejector is connected to the output of the analytical cell. The temperature of the thermal atomizer and analytical cell is 1000 * C.
  • the disadvantages of the prototype include the short-term operation of the monitor without operator maintenance due to contamination of the windows of the analytical cell.
  • Flue gas has a rather complex composition - various gases (CO2, S02, NO, NOx, water vapor, HCI, HF, etc.) emitted and generated during the combustion of mineral fuels, as well as smoke particles.
  • gases CO2, S02, NO, NOx, water vapor, HCI, HF, etc.
  • volatile compounds are formed that settle on the windows of the analytical cell, since the gas temperature is about 1000 * C, and the temperature of the windows on the outside is much lower. Window contamination leads to a significant decrease in the intensity of the probe radiation of an atomic absorption spectrometer and, as a result, to a deterioration in analytical characteristics, up to the impossibility of taking measurements.
  • the objective of the invention is to improve the consumer characteristics of the monitor, increase the operating time of the monitor without maintenance by the operator and ensure long-term functioning of the monitor.
  • the problem is solved in that in a mercury monitor that includes a sample injection unit, a thermal atomizer, an analytical cell with the possibility of heating, a gas collector unit and an evacuating flow inducer, the analytical cell contains two windows transparent to the resonant radiation of mercury through at least one of which it is optically coupled to an atomic absorption spectrometer, at least one inlet gas port located in its central part, and at least two outlet gas ports, each the second of which is located between the inlet gas port and the corresponding window, while an injection pump is connected to the sample inlet with the possibility of introducing the analyzed sample into the thermal atomizer, and holes are made in the analytic cell body on both sides of the window and the nearest gas outlet with the possibility of supplying gas through them.
  • the essence of the invention lies in the fact that between the window of the analytical cell and the analyzed gas, a protective air flow is created that prevents the direct contact of the hot analyzed gas entering the analytical cell and the cold surface of the window. Due to this, the pairs of volatile compounds contained in the analyzed gas do not condense on the windows of the analytical cell, and the transmittance of the windows for the probing radiation of the atomic absorption analyzer remains in the operating range for a long time.
  • the mercury monitor also contains a nebulizer with its holder, between the inner wall of which and the nebulizer itself a cavity is created that communicates with the internal cavity of the thermal atomizer, and the nebulizer holder contains a port connecting the created cavity to the carrier gas supply means.
  • the nebulizer contains a spray nozzle, a liquid inlet port and a gas inlet port, which is connected by gas-liquid communication with the means of supplying carrier gas.
  • the carrier gas supply means comprise a mixer with three ports, the first port of which is connected to the carrier gas source, the second port is connected to the water supply means, and the third mixer port is connected to the second nebulizer port.
  • the gas manifold assembly is connected to the outlet ports of the gas-liquid communication analytical cell and includes a gas-liquid separator and a liquid collection tank.
  • the analytical cell is optically connected to the spectrometer, and through the second window, to the retroreflector installed so that the probe radiation of the spectrometer passing through the first window to the second is returned through the second window through the second window through the first window.
  • a nebulizer in the inventive mercury monitor eliminates the mechanical means of supplying a water sample to the atomizer, which improves the reliability of the feed device, and also allows you to enter the sample in the form of an aerosol, which reduces the amount of salts deposited on the atomizer wall.
  • the water supply to the compressed air channel of the nebulizer allows you to reduce the amount of salts deposited directly in its nozzle.
  • Installing a gas-liquid separator after the analytical cell allows you to remove water vapor from the outlet gas stream, and thereby eliminate water condensation in the pumping flow inducer and ensure its normal operation.
  • FIG. 1 Block diagram of a mercury monitor.
  • Figure 2 Block diagram of the input node with a nebulizer and gas supply.
  • Fig.Z Block diagram of the gas manifold assembly.
  • Figure 4 The protection scheme of the windows of the analytical cell.
  • Figure 5 A graph of the sensitivity of the pumping speed of the pumping pump.
  • Fig.6 Photograph of a model of spraying water aerosol in a thermal atomizer.
  • Fig.7 Photo of the windows of the analytical cell with a protective air flow after 14 days of operation (A) and without it after 8 hours of operation (B).
  • the mercury monitor contains an injection flow inducer assembly 1, a sample inlet assembly 2, a thermal atomizer 3, an analytical cell 4 with windows 5 and inlet 6 and outlet 7 gas ports, a gas manifold assembly 8, an evacuating flow driver 9 (hereinafter, the evacuating pump), as well as an atomic absorption spectrometer 10. Bores 1 1 were made between the windows and output ports in the analytic cell casing.
  • the site of the injection flow stimulator 1 can be made in the following form ( Figure 2).
  • a nebulizer 13 is mounted in the holder of the nebulizer 12 in such a way that its nozzle is directed to the inside of the thermal atomizer 3, and the entire assembly is installed in the sample inlet 2.
  • the fluid port of the nebulizer 14 is connected to a switching liquid valve (not shown in the figure), which alternately connects the specified port of the nebulizer with tanks with distilled water, a standard solution and the analyzed sample.
  • the gas port of the nebulizer 15 is connected to the first port 16 of the mixer 17, the second port of which 18 is connected to the means of supplying water 19, and its third port 20 is connected to the means of supplying the carrier gas 21.
  • the carrier gas is also fed into the cavity between the nebulizer and its holder through the port of the holder 22.
  • the site of the injection flow rate inducer 1 can be made in the form of a diaphragm pump supplying the analyzed gas from the sampling line (not shown in the figure) directly to the thermal atomizer 3.
  • Thermal atomizer 3 can be made in the form of a quartz tube, one end of which is hermetically attached to the sample inlet 2, and the second end is hermetically attached to the input port 6 of the analytical cell 4. Moreover, the quartz tube is mounted coaxially with the nebulizer 13 and its holder 12, and its inner diameter is not less than the inner diameter of the holder of the nebulizer 12. On the outside of the quartz tube there is a heater that maintains the temperature inside quartz tube in the range of 600 - 700 * C. The entire thermal atomizer is placed in a metal protective casing.
  • the analytical cuvette 4 can be made in the form of a cylinder, to the middle of which the inlet port 6 is hermetically welded, and at its end ends, windows 5 are mounted on both sides of the frames. Between the windows 5 and the inlet port 6 on both sides closer to the windows are the outlet ports 7. To create a protective air flow between the windows 5 and the outlet ports 7, holes 1 1 are made or additional inlet ports are installed through which air can enter the analytical cell. In the inner part of the cell, heaters are installed that maintain the temperature of the analyzed gas in the range of 600 - 750 * ⁇ .
  • the gas manifold assembly 8 can be made in the following form (Fig.Z).
  • the output ports 7 of the analytical cell 4 are connected by gas-vapor communications 23 to a gas-liquid separator 24, which can be made in the form of a reflux condenser, cooling water flows through its outer jacket, and a gas-vapor mixture enters its inner part.
  • a gas-liquid separator 24 can be made in the form of a reflux condenser, cooling water flows through its outer jacket, and a gas-vapor mixture enters its inner part.
  • One end of the separator 24 is connected to a container for collecting liquid 25, which gets water after cooling the vapor-gas mixture.
  • the second end of the separator 24 is connected to a pumping pump 9, made in the form of a diaphragm pump.
  • the atomic absorption spectrometer 10 can be made in the form of an atomic absorption analyzer of mercury with the direct Zeeman effect [4], characterized by high selectivity of measurements.
  • process water contains dissolved hardness salts with a high concentration (1 - 5%).
  • the analyzed water enters the tank, which is connected to the inlet of the switching liquid tap.
  • the other valve inputs are connected to containers with distilled water and with a standard solution, necessary for carrying out a single measurement and calibration of the monitor.
  • the output of the liquid switching tap is connected to the liquid port of the nebulizer.
  • a compressed air source is connected to the gas port of the nebulizer.
  • Compressed air purified from dust and oil vapors for example, using a dust and oil filter, passing through a nebulizer, creates a vacuum in the region of the gas nozzle (Venturi effect), which leads to the absorption of liquid from the liquid channel of the nebulizer and its entry into the gas nozzle.
  • a gas nozzle a slowly entering liquid is exposed to a rapid flow of air, which leads to the formation of an aqueous aerosol, which then enters the thermal atomizer.
  • a thermal atomizer the temperature of which is in the range of 600 - 700 * C, water from aerosol particles evaporates, and all the mercury contained in them at a given temperature goes into atomic form.
  • the pipeline is installed in such a way that its second end is always below the water level in the reservoir for collecting liquid (when the monitor starts up, water is additionally poured into this reservoir), thus it acts as a water shutter for the gas part of the circuit.
  • the second end of the return cooler is connected to a pumping pump, which stimulates the pumping gas flow after the analytical cell.
  • aqueous aerosol When an aqueous aerosol is formed inside the nebulizer, part of the aerosol formed settles on the inner wall of the gas nozzle. Since the analyzed water contains a high concentration of salts stiffness, when water evaporates from the settled aerosol, salts accumulate on the inner surface of the gas nozzle, which leads to a change in the geometry of the nozzle and to rapid clogging of the nebulizer. To eliminate clogging of the nebulizer, distilled water is additionally introduced into the compressed air channel, which continuously rinses the nozzle and removes settled salts from it.
  • a water aerosol When a water aerosol is introduced into a thermal atomizer (Fig. 6), part of the aerosol evaporates directly in the carrier gas, and part (without complete evaporation of water) manages to reach the heated walls of the atomizer — a quartz tube 26 placed in the heater 27, which is due to the final spray angle 28 water aerosol 29.
  • an air stream 30 is additionally introduced between the nebulizer and its holder. Further, this additional air flow propagates along the walls of the thermal atomizer and thereby holds the main aerosol stream in the axial zone of the atomizer, where water actually evaporates from the aerosol particle to form a salt aerosol 31.
  • An increase in the trajectory of movement of water aerosol 32 leads to an increase in the fraction of evaporated water aerosol in the carrier gas, to a decrease in the sedimentation rate of salt 33 on the wall of the thermal atomizer, and thereby to an increase in the service life of the thermal atomizer without operator maintenance.
  • the salt compounds partially evaporate from the surface of the aerosol particle and pass into the carrier gas in the form of steam.
  • salt compounds deposited on the surface of the atomizer partially evaporate during heating and pass into the carrier gas.
  • the material of the heating spirals partially evaporates, and its vapor enters the carrier gas.
  • the window protection scheme of the analytical cell is shown in FIG. 4.
  • V1 volume velocity of V1 1 + V12.
  • the pump-out pump 9 creates a vacuum in the outlet ports and, accordingly, in the analytical cell, and the pressure in the cell is lower than atmospheric. Due to the vacuum in the analytical cell, there is a flow of air from the surrounding atmosphere into the analytical cell.
  • the analyzed gas occupies the entire cuvette, including the regions between the outlet ports and the cuvette windows, while the sensitivity is maximum (under these experimental conditions, the sensitivity is proportional to the effective length of the analyzed gas layer).
  • the pumping speed increases (2-4 l / min)
  • the analyzed gas from the area between the windows and the outlet ports is replaced by atmospheric air, and, accordingly, the measurement sensitivity decreases.
  • a further increase in the pumping rate (4 - 9 l / min) leads to a slight change in sensitivity, i.e. an increase in the pumping rate only leads to an increase in the protective air flow with a slight decrease in the effective length of the analyzed gas layer.
  • the concentration of mercury in the air should be such that the air (with mercury) entering the analytical cell should not affect the results of measurements of mercury in an aqueous sample. In our case, the mercury concentration should not exceed the value of 6 ⁇ g / mZ (at 1 hour stability of 10%), which is almost equal to the MPC of the working area (10 ⁇ g / mZ).
  • the developed design of the analytical cell unit was tested in the analysis of real water samples. 7. A photograph of windows with a protective air stream A and without it B is shown. From the figure it follows that windows with a protective stream remain after 14 days operable (the probe radiation of the atomic absorption spectrometer passes through the central part of the windows), while without the protective flow, the windows become inoperative after 8 hours of operation.
  • Flue gas has a rather complex composition: smoke particles, water vapor, 02, CO2, NO, NO2, SO2, HCI, HF, Hg and its compounds, etc.
  • the gas temperature at the sampling point is 100 - 200 * ⁇ .
  • the sampling probe is connected to the site of the pumping flow inducer by heated gas lines.
  • a diaphragm pump with a Teflon coating on all elements in contact with the gas stream is used as an injection flow inducer.
  • the discharge pump outlet is connected to the sample inlet node, after which the analyzed gas enters the thermal atomizer, the temperature of which is 800 - 950 * ⁇ .
  • Gas from a thermal atomizer is transported to an analytical cell, heated to 850 - 950 * C, through its inlet gas port.
  • the analytical cell has a design in which the windows are blown with clean external air, which prevents direct contact of the window with the analyzed gas.
  • the outlet gas port of the analytical cell is connected to the gas collector assembly, in which the temperature of the analyzed gas is reduced to a level acceptable for the operation of the pumping flow inducer, made in the form of a diaphragm pump. Since the discharge pump flow rate is higher than the discharge pump flow rate, a differential flow occurs through the openings in the vicinity of the windows of the analytical cell, protecting the windows from contamination.
  • this invention allows to increase the interval of operation of a mercury monitor without maintenance by its operator at least 40 times.

Landscapes

  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Health & Medical Sciences (AREA)
  • Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • General Physics & Mathematics (AREA)
  • Analytical Chemistry (AREA)
  • Biochemistry (AREA)
  • General Health & Medical Sciences (AREA)
  • Immunology (AREA)
  • Pathology (AREA)
  • Spectroscopy & Molecular Physics (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Nuclear Medicine, Radiotherapy & Molecular Imaging (AREA)
  • Plasma & Fusion (AREA)
  • Combustion & Propulsion (AREA)
  • Food Science & Technology (AREA)
  • Medicinal Chemistry (AREA)
  • Environmental & Geological Engineering (AREA)
  • General Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
  • Geology (AREA)
  • Investigating Or Analysing Materials By Optical Means (AREA)
  • Optical Measuring Cells (AREA)

Abstract

Ртутный монитор содержит узел ввода пробы, термический атомизатор, аналитическую кювету с возможностью подогрева, узел газового коллектора и откачивающий побудитель расхода. Кювета оптически связана с атомно-абсорбционным спектрометром и содержит, по меньшей мере, один входной газовый порт, расположенный в центральной ее части, и, по меньшей мере, два выходных газовых порта. С узлом ввода пробы связан нагнетающий побудитель расхода с возможностью введения анализируемой пробы в термический атомизатор, а в корпусе аналитической кюветы с двух сторон между окном и ближайшим к нему выходным газовым портом выполнены отверстия с возможностью подачи через них газа.

Description

Ртутный монитор
Заявляемое изобретение относится к аналитическим системам автоматического измерения концентрации ртути и может быть использовано для мониторинга промышленной и сточной воды и дымовых газов.
Известен ртутный анализатор РА-2 Mercury Process Analyzer фирмы Mercury Instruments, Германия [1], предназначенный для непрерывного измерения концентрации ртути в промышленных сточных водах предприятий по сжиганию отходов, теплоэлектростанций, очистных сооружений и т.д. Ртутный монитор содержит: модуль пробоподготовки, в котором происходит предварительное окисление пробы соответствующим реагентом, модуль восстановления, где ртуть восстанавливается до атомного состояния при введении восстановителя, газообменный блок, в котором элементная ртуть выделяется из жидкой пробы и попадает в газ-носитель, и аналитическую кювету, куда газ-носитель доставляет элементную ртуть и где определяется количество выделившейся ртути атомно-абсорбционным способом анализа.
К недостаткам аналога следует отнести: необходимость проведения предварительной работы по выбору способа окисления пробы (в зависимости от матрицы пробы и форм нахождения ртути в пробе), высокие требования к чистоте реактивов, используемых как при пробоподготовке, так и при восстановлении ртути до атомного состояния, а также малую продолжительность работы монитора без обслуживания оператора, что обусловлено выпадением восстановителя и солей жёсткости из раствора восстановления и из пробы соответственно. Кроме того, необходимо часто пополнять расходуемые реактивы.
Известно устройство для мониторинга ртутных выбросов [2], содержащее узел ввода пробы анализируемого газа, термический атомизатор, где все ртутные соединения диссоциируют с образованием элементной ртути, аналитическую кювету с возможностью подогрева, что значительно снижает скорость окисления элементной ртути продуктами диссоциации и матричными компонентами, атомно-абсорбционный спектрометр, который позволяет измерять элементную ртуть и значительно снижать матричное влияние. К недостаткам аналога следует отнести: непродолжительную работу устройства без обслуживания оператором, обусловленную загрязнением окон аналитической кюветы, невозможность применения устройства для мониторинга промышленных вод из-за осаждения содержащихся в них растворённых солей в больших концентрациях на стенках узла ввода пробы и термического атомизатора вплоть до забивания газовых каналов.
Наиболее близким по технической сущности к предлагаемому изобретению является ртутный монитор дымовых газов MERCEM300Z Mercury Analyzer, фирма Sick, Германия [3], состоящий из пробоотборного зонда, газовой линии, узла ввода пробы, термического атомизатора, аналитической кюветы с возможностью подогрева, атомно-абсорбционного спектрометра и откачивающего побудителя расхода. Дымовой газ забирается пробоотборным зондом и транспортируется во входную часть монитора. Далее газ проходит термический атомизатор, где вся ртуть независимо от формы её нахождения в дымовом газе переводится в элементную форму, и попадает в аналитическую кювету, в которой определяется концентрация ртути с помощью атомно- абсорбционного спектрометра. К выходу аналитической кюветы присоединён откачивающий побудитель расхода газа, выполненный в виде эжектора. Температура термического атомизатора и аналитической кюветы составляет 1000 *С.
К недостаткам прототипа следует отнести непродолжительную работу монитора без обслуживания оператором, обусловленную загрязнением окон аналитической кюветы. Дымовой газ имеет довольно сложный состав - различные газы (С02, S02, NO, NOx, пары воды, HCI, HF и. т.д.), выделяющиеся и образующиеся при сжигании минерального топлива, а также дымовые частицы. При взаимодействии агрессивных газов с дымовыми частицами и с элементами пробоотборной системы образуются летучие соединения, которые оседают на окнах аналитической кюветы, поскольку температура газа составляет порядка 1000 *С, а температура окон с внешней стороны - намного ниже. Загрязнение окон приводит к значительному снижению интенсивности зондирующего излучения атомно-абсорбционного спектрометра и, как результат, к ухудшению аналитических характеристик вплоть до невозможности проводить измерения. По этим же причинам невозможно использовать прототип для определения содержания ртути в промышленных водах различных предприятий - вода содержит высокие, процентные, концентрации хлоридов и сульфатов металлов (соли жёсткости) и при испарении и атомизации образуются пары этих солей, которые будут оседать на окнах аналитической кюветы.
Задачей предлагаемого изобретения является улучшение потребительских характеристик монитора, увеличение времени работы монитора без обслуживания оператором и обеспечение длительного функционирования монитора.
Поставленная задача решается тем, что в ртутном мониторе, включающем узел ввода пробы, термический атомизатор, аналитическую кювету с возможностью подогрева, узел газового коллектора и откачивающий побудитель расхода, причём аналитическая кювета содержит два прозрачных для резонансного излучения ртути окна, по меньшей мере, через одно из которых она оптически связана с атомно-абсорбционным спектрометром, по меньшей мере, один входной газовый порт, расположенный в центральной её части, и, по меньшей мере, два выходных газовых порта, каждый из которых расположен между входным газовым портом и соответствующим окном, при этом с узлом ввода пробы связан нагнетающий побудитель расхода с возможностью введения анализируемой пробы в термический атомизатор, а в корпусе аналитической кюветы с двух сторон между окном и ближайшим к нему выходным газовым портом выполнены отверстия с возможностью подачи через них газа.
Сущность изобретения заключается в том, что между окном аналитической кюветы и анализируемым газом создаётся защитный воздушный поток, препятствующий непосредственному контакту горячего анализируемого газа, поступающего в аналитическую кювету, и холодной поверхности окна. Благодаря этому, пары легколетучих соединений, находящихся в анализируемом газе, не конденсируются на окнах аналитической кюветы, и коэффициент пропускания окон для зондирующего излучения атомно- абсорбционного анализатора остаётся в рабочем диапазоне продолжительное время.
Ртутный монитор также содержит небулайзер с его держателем, между внутренней стенкой которого и самим небулайзером создана полость, сообщающаяся с внутренней полостью термического атомизатора, а сам держатель небулайзера содержит порт, соединяющий созданную полость со средствами подачи газа-носителя. Причём небулайзер содержит распылительное сопло, жидкостной входной порт и газовый входной порт, который связан газо-жидкостной коммуникацией со средствами подачи газа- носителя. При этом средства подачи газа-носителя содержат смеситель с тремя портами, первый порт которого соединён с источником газа-носителя, второй порт соединён со средствами подачи воды, а третий порт смесителя соединён со вторым портом небулайзера.
Кроме того, узел газового коллектора связан с выходными портами аналитической кюветы газо-жидкостной коммуникацией и включает сепаратор газ-жидкость и ёмкость для сбора жидкости.
Наконец, через первое окно аналитическая кювета оптически связана со спектрометром, а через второе окно - с ретрорефлектором, установленным так, чтобы зондирующее излучение спектрометра, прошедшее через первое окно во второе, возвращать через второе окно обратно в спектрометр через первое окно.
Применение в заявляемом ртутном мониторе небулайзера позволяет исключить механические средства подачи водной пробы в атомизатор, что позволяет повысить надёжность подающего устройства, а также позволяет вводить пробу в виде аэрозоля, что снижает количество солей, оседающих на стенке атомизатора. Подача воды в канал сжатого воздуха небулайзера позволяет снизить количество солей, оседающих непосредственно в его сопле. Установка сепаратора газ-жидкость после аналитической кюветы позволяет удалить пары воды из выходного газового потока, и тем самым исключить конденсацию воды в откачивающий побудитель расхода и обеспечить ему штатный режим работы. Применение оптической схемы, при которой излучение проходит через аналитическую кювету, попадает на ретрофелектор, возвращается обратно в аналитическую кювету и затем направляется на фотодетектор, позволяет увеличить чувствительность анализа вдвое при тех же линейных размерах аналитической кюветы. Кроме того, такая схема обеспечивает компактность конструкции спектрометра, что повышает стабильность работы всего спектрометра.
Сущность заявленного изобретения поясняется чертежами:
Фиг.1. Блок-схема ртутного монитора. Фиг.2 Блок-схема входного узла с небулайзером и средствами подачи газа. Фиг.З Блок-схема узла газового коллектора.
Фиг.4 Схема защиты окон аналитической кюветы.
Фиг.5 График зависимости чувствительности от скорости прокачки откачивающей помпы.
Фиг.6 Фотография модели распыления водного аэрозоля в термическом атомизаторе.
Фиг.7 Фотография окон аналитической кюветы с защитным воздушным потоком через 14 дней эксплуатации (А) и без него через 8 часов работы (В).
Ртутный монитор, блок-схема которого представлена на Фиг.1 , содержит узел нагнетающего побудителя расхода 1 , узел ввода пробы 2, термический атомизатор 3, аналитическую кювету 4 с окнами 5 и с входным 6 и выходными 7 газовыми портами, узел газового коллектора 8, откачивающий побудитель расхода 9 (далее по тексту, откачивающая помпа), а также атомно- абсорбционный спектрометр 10. Между окнами и выходными портами в корпусе аналитической кюветы сделаны отверстия 1 1 .
Узел нагнетающего побудителя расхода 1 может быть выполнен в следующем виде (Фиг.2). В держатель небулайзера 12 установлен небулайзер 13 таким образом, что его сопло направлено во внутреннюю часть термического атомизатора 3, а вся сборка установлена в узел ввода пробы 2. Жидкостной порт небулайзера 14 соединён с переключающим жидкостным краном (на фигуре не показан), который поочерёдно соединяет указанный порт небулайзера с резервуарами с дистиллированной водой, стандартным раствором и анализируемой пробой. Газовый порт небулайзера 15 соединён с первым портом 16 смесителя 17, второй порт которого 18 соединён со средствами подачи воды 19, а его третий порт 20 соединён со средствами подачи газа-носителя 21 . Газ-носитель подаётся также в полость между небулайзером и его держателем через порт держателя 22.
При определении содержания ртути в дымовых газах узел нагнетающего побудителя расхода 1 может быть выполнен в виде диафрагменной помпы, подающей анализируемый газ из пробоотборной линии (на фигуре не показана) непосредственно в термический атомизатор 3.
Термический атомизатор 3 может быть выполнен в виде кварцевой трубки, один конец которой герметично прикреплён к узлу ввода пробы 2, а второй конец герметично прикреплён к входному порту 6 аналитической кюветы 4. Причём кварцевая трубка установлена соосно с небулайзером 13 и его держателем 12, а её внутренний диаметр не меньше, чем внутренний диаметр держателя небулайзера 12. С внешней стороны кварцевой трубки установлен нагреватель, поддерживающий температуру внутри кварцевой трубки в диапазоне 600 - 700 *С. Весь термический атомизатор помещён в металлический защитный кожух.
Аналитическая кювета 4 может быть выполнена в виде цилиндра, к середине которого герметически приварен входной порт 6, а на его торцевых концах с двух сторон установлены окна 5 в оправах. Между окнами 5 и входным портом 6 с двух сторон ближе к окнам установлены выходные порты 7. Для формирования защитного воздушного потока между окнами 5 и выходными портами 7 изготовлены отверстия 1 1 или установлены дополнительные входные порты, через которые может поступать воздух в аналитическую кювету. Во внутренней части кюветы установлены нагреватели, поддерживающие температуру анализируемого газа в диапазоне 600 - 750 *С.
Узел газового коллектора 8 может быть выполнен в следующем виде (Фиг.З). Выходные порты 7 аналитической кюветы 4 соединены парогазовыми коммуникациями 23 с сепаратором газ-жидкость 24, который может быть выполнен в виде обратного холодильника, по внешней рубашки которого протекает охлаждающая вода, а в его внутреннюю часть поступает парогазовая смесь. Один конец сепаратора 24 соединён с ёмкостью для сбора жидкости 25, куда попадает вода после охлаждения парогазовой смеси. Второй конец сепаратора 24 соединён с откачивающим побудителем расхода 9, выполненным в виде диафрагменной помпы.
Атомно-абсорбционный спектрометр 10 может быть выполнен в виде атомно-абсорбционного анализатора ртути с прямым эффектом Зеемана [4], характеризующегося высокой селективностью измерений.
Рассмотрим работу ртутного монитора на примере определения общего содержания ртути в технологической воде теплоэлектростанции. Специфика технологической воды, как объекта анализа, заключается в том, что она содержит растворённые соли жёсткости с высокой концентрацией (1 - 5%). Анализируемая вода поступает в ёмкость, которая соединена с входом переключающего жидкостного крана. Другие входы клапана соединены с ёмкостями с дистиллированной водой и со стандартным раствором, необходимые для проведения холостого измерения и калибровки монитора. Выход переключающего жидкостного крана соединён с жидкостным портом небулайзера. К газовому порту небулайзера подключён источник сжатого воздуха. Сжатый воздух, очищенный от пыли и паров масла, например, с помощью пылевого и масляного фильтра, проходя через небулайзер, создаёт разряжение в районе газового сопла (эффект Вентури), что приводит к всасыванию жидкости из жидкостного канала небулайзера и её поступлению в газовое сопло. В газовом сопле медленно поступающая жидкость подвергается воздействию быстрого потока воздуха, что приводит к образованию водного аэрозоля, который далее поступает в термический атомизатор. В термическом атомизаторе, температура которого находится в диапазоне 600 - 700*С, вода из аэрозольных частиц испаряется, а вся содержащаяся в них ртуть при данной температуре переходит в атомную форму. При испарении воды из аэрозоля образуются мелкие твёрдые частицы солей (солевой аэрозоль), находящиеся во взвешенном состоянии в газе-носителе. Далее все образовавшиеся компоненты транспортируются газом-носителем в узел аналитической кюветы через её входной порт. Одновременно в аналитическую кювету поступает атмосферный воздух через отверстия у окон, предотвращающий непосредственный контакт анализируемого газа с поверхностью окон. Из выходных портов аналитической кюветы парогазовая смесь через газовый тройник поступает в сепаратор газ - жидкость, выполненный в виде обратного холодильника, во внешней рубашке которого протекает вода для охлаждения. Второй конец газового тройника соединён трубопроводом с ёмкостью для сбора жидкости, в которой собирается сконденсированная в обратном холодильнике вода. Трубопровод установлен таким образом, что его второй конец находится в ёмкости для сбора жидкости всегда ниже уровня воды (при запуске монитора вода дополнительно заливается в эту ёмкость), таким образом, он выполняет функцию водного затвора для газовой части схемы. Второй конец обратного холодильника соединён с откачивающей помпой, побуждающий откачивающий поток газа после аналитической кюветы.
При образовании водного аэрозоля внутри небулайзера часть образовавшегося аэрозоля оседает на внутренней стенке газового сопла. Поскольку анализируемая вода содержит высокую концентрацию солей жёсткости, то при испарении воды из осевшего аэрозоля происходит накопление солей на внутренней поверхности газового сопла, что приводит к изменению геометрии сопла и к быстрому засорению небулайзера. Для устранения засорения небулайзера в канал сжатого воздуха дополнительно вводится дистиллированная вода, которая непрерывно промывает сопло и удаляет из неё осевшие соли.
При введении водного аэрозоля в термический атомизатор (Фиг.6) часть аэрозоля испаряется непосредственно в газе-носителе, а часть (без полного испарения воды) успевает достичь нагретых стенок атомизатора - кварцевой трубки 26, помещённой в нагреватель 27, что обусловлено конечным углом распыления 28 водного аэрозоля 29. Для увеличения времени нахождения водного аэрозоля в газе-носителе дополнительно вводится воздушный поток 30 между небулайзером и его держателем. Далее этот дополнительный воздушный поток распространяется вдоль стенок термического атомизатора и тем самым удерживает основной поток аэрозоля в осевой зоне атомизатора, где собственно и происходит испарение воды из аэрозольной частицы с образованием солевого аэрозоля 31 . Увеличение траектории движения водного аэрозоля 32 приводит к увеличению доли испарившегося водного аэрозоля в газе-носителе, к снижению скорости оседания соли 33 на стенке термического атомизатора и тем самым к увеличению срока службы термического атомизатора без обслуживания оператором.
В процессе транспортировки солевого аэрозоля в атомизаторе и в самой подогреваемой кювете (температура аналитической кюветы составляет 650 - 750*С) солевые соединения частично испаряются с поверхности аэрозольной частицы и переходят в газ-носитель в виде пара. Аналогично, осевшие на поверхности атомизатора солевые соединения при нагреве частично испаряются и переходят в газ-носитель. Наконец, при взаимодействии солевых частиц с поверхностью нагревателей аналитической кюветы материал нагревательных спиралей частично испаряется, и его пары поступают в газ- носитель. Чтобы устранить эффект оседания паров легколетучих соединений из газа-носителя на поверхности окон аналитической кюветы, она имеет конструкцию, при которой окна обдуваются чистым воздухом, и отсутствует непосредственный контакт газа-носителя с окнами кюветы. Схема защиты окон аналитической кюветы представлена на Фиг.4. Газ откачивается из аналитической кюветы через выходные порты 7 с объёмной скоростью V1 = V1 1 + V12 . Через входной порта 6 анализируемый газ подаётся с объёмной скоростью V2. Откачивающая помпа 9 создаёт разряжение в выходных портах и, соответственно, в аналитической кювете, причём давление в кювете ниже атмосферного. За счёт разряжения в аналитической кювете возникает поток воздуха из окружающей атмосферы в аналитическую кювету. Поскольку отверстия расположены в непосредственной близости от выходных портов, создаваемый воздушный поток входит в отверстия и сразу выходит через выходные порты, не распространяясь вдоль оси аналитической кюветы. Скорость откачивающей помпы V1 больше скорости подачи анализируемого газа в аналитическую кювету V2, поэтому скорость защитного воздушного потока V3 = V31 + V32 составит величину V3 = V1 - V2. На Фиг.5 приведена зависимость чувствительности измерений от скорости откачивающей помпы V1 при постоянной скорости подачи анализируемого газа V2 = 2 л/мин. При скоростях откачки, меньших скорости подачи (0-2 л/мин), анализируемый газ занимает всю кювету, включая области между выходными портами и окнами кюветы, при этом чувствительность максимальна (при данных условиях эксперимента чувствительность пропорциональна эффективной длине анализируемого слоя газа). По мере увеличения скорости откачки (2-4 л/мин) анализируемый газ из области между окнами и выходными портами замещается на атмосферный воздух, и, соответственно, чувствительность измерений падает. Дальнейшее увеличение скорости откачки (4 - 9 л/мин) приводит к незначительному изменению чувствительности, т.е. увеличение скорости прокачки приводит лишь к увеличению защитного воздушного потока при незначительном уменьшении эффективной длины анализируемого слоя газа. Концентрация ртути в воздухе должна быть такой, что попавший в аналитическую кювету воздух (с ртутью) не должен оказывать влияние на результаты измерения ртути в водной пробе. В нашем случае, концентрация ртути не должна превышать значение 6 мкг/мЗ (при 1 часовой стабильности уровня 10%), что практически равно ПДК рабочей зоны (10 мкг/мЗ). Разработанная конструкция узла аналитической кюветы была испытана при анализе реальных пробах воды. На Фиг.7. приведена фотография окон с защитным воздушным потоком А и без него В. Из приведённой фигуры следует, что окна с защитным потоком через 14 дней остаются работоспособными (зондирующее излучение ато но-абсорбционного спектрометра проходит через центральную часть окон), в то время как без защитного потока окна приходят в нерабочее состояние уже через 8 часов работы.
Другой пример работы ртутного монитора - определение содержания ртути в дымовых газах. Дымовой газ имеет довольно сложный состав: дымовые частицы, пары воды, 02, СО2, NO, NO2, SO2, HCI, HF, Hg и её соединения и т.д. При этом температура газа в точке пробоотбора составляет 100 - 200 *С. Пробоотборный зонд соединён с узлом нагнетающего побудителя расхода подогреваемыми газовыми линиями. В качестве нагнетающего побудителя расхода используется диафрагменная помпа с тефлоновым покрытием на всех элементах, соприкасающихся с газовым потоком. Выход нагнетающей помпы соединён с узлом ввода пробы, после которого анализируемый газ поступает в термический атомизатор, температура которого составляет величину 800 - 950 *С. Этой температуры достаточно для конверсии связанной ртути в элементную форму, а также для значительного снижения скорости окисления элементной ртути. Газ из термического атомизатора транспортируется в аналитическую кювету, нагретую до 850 - 950 *С, через её входной газовый порт. Для защиты окон от осаждения летучих соединений, находящихся в анализируемом газе, аналитическая кювета имеет конструкцию, при которой окна обдуваются наружным чистым воздухом, что предотвращает прямой контакт окна с анализируемым газом. Выходной газовый порт аналитической кюветы соединён с узлом газового коллектора, в котором температура анализируемого газа снижается до уровня, допустимого для работы откачивающего побудителя расхода, выполненного в виде диафрагменной помпы. Поскольку расход откачивающей помпы выше расхода нагнетающей помпы, то возникает разностный поток через отверстия в районе окон аналитической кюветы, защищающий окна от загрязнения.
Таким образом, данное изобретение позволяет увеличить интервал работы ртутного монитора без обслуживания его оператором по крайней мере в 40 раз. Список литературы
1. http://www.mercui^-instruments.de/EN/products/downloads/Mercury- lnstruments-PA-2-en.pdf
2. Патент US NQ 5,679,957.
3. http://www.sick.com MERCEM300Z Mercury Analyzer.
4. A.A. Танеев, С.Е.Шолупов, М.Н.Сляднев «Зеемановская модуляционная поляризационная спектрометрия как вариант атомно-абсорбционного анализа: возможности и ограничения», ЖАХ, 1996, τ.51 ,Ν°8, С.855-864.

Claims

Формула изобретения
1. Ртутный монитор, включающий узел ввода пробы, термический атомизатор, аналитическую кювету с возможностью подогрева, узел газового коллектора и откачивающий побудитель расхода, причём аналитическая кювета содержит два прозрачных для резонансного излучения ртути окна, по меньшей мере, через одно из которых она оптически связана с атомно-абсорбционны спектрометром, по меньшей мере, один входной газовый порт, расположенный в центральной её части, и, по меньшей мере, два выходных газовых порта, каждый из которых расположен между входным газовым портом и соответствующим окном, отличающийся тем, что с узлом ввода пробы связан нагнетающий побудитель расхода с возможностью введения анализируемой пробы в термический атомизатор, а в корпусе аналитической кюветы с двух сторон между окном и ближайшим к нему выходным газовым портом выполнены отверстия с возможностью подачи через них газа.
2. Монитор по п.1 , отличающийся тем, что нагнетающий побудитель расхода включает небулайзер с распылительным соплом, жидкостным входным портом и газовым входным портом, который связан газо-жидкостной коммуникацией со средствами подачи газа-носителя.
3. Монитор по п. 2, отличающийся тем, что средства подачи газа-носителя содержат смеситель с тремя портами, первый порт которого соединён с источником газа-носителя, второй порт соединён со средствами подачи воды, а третий порт смесителя соединён со вторым портом небулайзера.
4. Монитор по п.1 отличающийся тем, что в узел ввода пробы установлен держатель небулайзера, между внутренней стенкой которого и небулайзером создана полость, сообщающаяся с внутренней полостью термического атомизатора, а сам держатель небулайзера содержит порт, соединяющий созданную полость со средствами подачи газа-носителя.
5. Монитор по п.1 отличающийся тем, что узел газового коллектора связан с выходными портами аналитической кюветы газо-жидкостной коммуникацией и включает сепаратор газ-жидкость и ёмкость для сбора жидкости.
6. Монитор по п.1 , отличающийся тем, что через первое окно аналитическая кювета оптически связана с атомно-абсорбционным спектрометром, а через второе окно - с ретрорефлектором, установленным так, чтобы зондирующее излучение атомно-абсорбционного спектрометра, прошедшее через первое окно во второе, возвращать через второе окно обратно в атомно- абсорбционный спектрометр через первое окно.
PCT/RU2014/000031 2013-02-15 2014-01-20 Ртутный монитор WO2014126507A1 (ru)

Priority Applications (6)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US14/768,142 US9389168B2 (en) 2013-02-15 2014-01-20 Mercury monitor
UAA201507348A UA113115C2 (xx) 2013-02-15 2014-01-20 Ртутний монітор
EA201500771A EA028028B1 (ru) 2013-02-15 2014-01-20 Ртутный монитор
CA2901103A CA2901103C (en) 2013-02-15 2014-01-20 Mercury monitor
CN201480008675.9A CN105008897B (zh) 2013-02-15 2014-01-20 汞监控器
EP14751714.8A EP2957891B1 (en) 2013-02-15 2014-01-20 Mercury monitor

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
RU2013107775/28A RU2521719C1 (ru) 2013-02-15 2013-02-15 Ртутный монитор
RU2013107775 2013-02-15

Publications (1)

Publication Number Publication Date
WO2014126507A1 true WO2014126507A1 (ru) 2014-08-21

Family

ID=51217056

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PCT/RU2014/000031 WO2014126507A1 (ru) 2013-02-15 2014-01-20 Ртутный монитор

Country Status (8)

Country Link
US (1) US9389168B2 (ru)
EP (1) EP2957891B1 (ru)
CN (1) CN105008897B (ru)
CA (1) CA2901103C (ru)
EA (1) EA028028B1 (ru)
RU (1) RU2521719C1 (ru)
UA (1) UA113115C2 (ru)
WO (1) WO2014126507A1 (ru)

Families Citing this family (12)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US10576514B2 (en) 2013-11-04 2020-03-03 Loci Controls, Inc. Devices and techniques relating to landfill gas extraction
US10029290B2 (en) 2013-11-04 2018-07-24 Loci Controls, Inc. Devices and techniques relating to landfill gas extraction
WO2015108820A1 (en) * 2014-01-14 2015-07-23 The Regents Of The University Of California Method and device for detection and spatial mapping of mercury concentration in water samples
US10705063B2 (en) 2016-03-01 2020-07-07 Loci Controls, Inc. Designs for enhanced reliability and calibration of landfill gas measurement and control devices
CA3016023A1 (en) 2016-03-01 2017-09-08 Loci Controls, Inc. Designs for enhanced reliability and calibration of landfill gas measurement and control devices
CN107144671B (zh) * 2017-06-23 2022-04-19 中国电建集团贵阳勘测设计研究院有限公司 一种高压条件下页岩气水锁效应评价装置及方法
WO2019173132A1 (en) 2018-03-06 2019-09-12 Loci Controls, Inc. Landfill gas extraction control system
CA3109081A1 (en) 2018-10-01 2020-04-09 Loci Controls, Inc. Landfill gas extraction systems and methods
CA3168631A1 (en) 2020-01-29 2021-08-05 Loci Controls, Inc. Automated compliance measurement and control for landfill gas extraction systems
US20220008973A1 (en) * 2020-07-13 2022-01-13 Loci Controls, Inc. Devices and techniques relating to landfill gas extraction
US11623256B2 (en) 2020-07-13 2023-04-11 Loci Controls, Inc. Devices and techniques relating to landfill gas extraction
CA3202802A1 (en) 2020-12-03 2022-06-09 Loci Controls, Inc. Greenhouse gas emissions control

Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US5679957A (en) 1996-01-04 1997-10-21 Ada Technologies, Inc. Method and apparatus for monitoring mercury emissions
RU2110060C1 (ru) * 1995-10-03 1998-04-27 Ганеев Александр Ахатович Способ определения ртути в органических средах
US5939648A (en) * 1995-12-22 1999-08-17 Instruments S.A. System and method of introducing a sample for analytical atomic spectrometry allowing concomitant analysis of mercury

Family Cites Families (12)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US6071375A (en) * 1997-12-31 2000-06-06 Lam Research Corporation Gas purge protection of sensors and windows in a gas phase processing reactor
RU2145082C1 (ru) * 1998-03-23 2000-01-27 Общество с ограниченной ответственностью "ВИНТЕЛ" Способ определения элементов в растворах и устройство для его реализации
US6368560B1 (en) * 1999-03-06 2002-04-09 Trace Analytical, Inc. Photometric gas detection system and method
DE10011171A1 (de) * 2000-03-08 2001-09-13 Perkin Elmer Bodenseewerk Zwei Verfahren und Vorrichtung zum Nachweisen von Quecksilber
EP1767922A3 (de) * 2003-04-16 2007-10-03 ABB PATENT GmbH Verfahren zum Betrieb einer Messküvette für ein Fotometer
CN100574905C (zh) * 2004-05-31 2009-12-30 三菱重工业株式会社 光学性能恢复设备及恢复方法
US7454952B2 (en) * 2005-05-02 2008-11-25 Thermo Fisher Scientific Inc. Method and apparatus for monitoring mercury in a gas sample
WO2008115606A2 (en) * 2007-03-21 2008-09-25 Verity Instruments, Inc. Method and apparatus for reducing the effects of window clouding on a viewport window in a reactive environment
WO2010102375A1 (en) * 2009-03-11 2010-09-16 Thiebaeud Jerome Apparatus for continuous in situ monitoring of elemental mercury vapour, and method of using same
JP5606056B2 (ja) * 2009-12-17 2014-10-15 三菱重工業株式会社 ガス計測セル及びこれを用いたガス濃度計測装置
RU2010117689A (ru) * 2010-05-04 2011-11-10 Александр Михайлович Аниканов (RU) Атомно-абсорбционный анализатор ртути
CN102564986B (zh) * 2011-12-30 2014-08-27 北京雪迪龙科技股份有限公司 一种烟气汞排放监测系统和方法

Patent Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2110060C1 (ru) * 1995-10-03 1998-04-27 Ганеев Александр Ахатович Способ определения ртути в органических средах
US5939648A (en) * 1995-12-22 1999-08-17 Instruments S.A. System and method of introducing a sample for analytical atomic spectrometry allowing concomitant analysis of mercury
US5679957A (en) 1996-01-04 1997-10-21 Ada Technologies, Inc. Method and apparatus for monitoring mercury emissions

Non-Patent Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
"MERCEM300Z. Mercury Analyzer.", OPERATION MAINTENANCE, 2011, pages 12 - 15 *
A. A. GANEEV; S.E. SHOPULOV; M. N. SLYADNEV: "Zeeman modulation polarization spectrometry as variance of atomic - absorption analysis: possibilities and constraints", JAC, vol. 51, no. 8, 1996, pages 855 - 864
See also references of EP2957891A4

Also Published As

Publication number Publication date
EP2957891B1 (en) 2018-03-07
CA2901103A1 (en) 2014-08-21
EA201500771A1 (ru) 2016-01-29
RU2521719C1 (ru) 2014-07-10
EP2957891A4 (en) 2016-11-16
EA028028B1 (ru) 2017-09-29
EP2957891A1 (en) 2015-12-23
US20160033391A1 (en) 2016-02-04
CN105008897A (zh) 2015-10-28
US9389168B2 (en) 2016-07-12
UA113115C2 (xx) 2016-12-12
CA2901103C (en) 2021-03-02
CN105008897B (zh) 2017-11-14

Similar Documents

Publication Publication Date Title
RU2521719C1 (ru) Ртутный монитор
CN101287987B (zh) 监测气体样品中的汞的方法及装置
US7454952B2 (en) Method and apparatus for monitoring mercury in a gas sample
CA2635004C (en) Controlled humidification calibration checking of continuous emissions monitoring system
KR100865712B1 (ko) 입자 측정 시스템 및 그 방법
Baxter et al. Determination of mercury by atomic absorption spectrometry using a platinum-lined graphite furnace for in situ preconcentration
Sipin et al. Recent advances and some remaining challenges in analytical chemistry of the atmosphere
JP2013545988A (ja) 原油設備腐食低減のためのシステム・パラメータ決定のための方法及び装置
JP2004233061A (ja) ネブライザ・デニューダ連結による連続濃縮気体採取装置及び当該気体採取装置を組み込んだ気体分析装置並びに分析方法
US20080198382A1 (en) Method And Assembly For Determining Soot Particles In A Gas Stream
CN109342284A (zh) 一种用于烟气中有害物质的检测系统及检测方法
Amornthammarong et al. Hybrid fluorometric flow analyzer for ammonia
CA2463585A1 (en) Method of and apparatus for measuring mercury contained in gaseous medium
Siemer et al. Direct AA determination of metallic pollutants in air with a carbon rod atomizer
JP4542930B2 (ja) 排ガス分析装置
JP4206592B2 (ja) Ｓｏ３濃度計
JP4164972B2 (ja) Ｓｏ３濃度計
Huynh et al. In-stack dilution technique for the sampling of polycyclic organic compounds. Application to effluents of a domestic waste incineration plant
JP2001188040A (ja) Ｓｏ３濃度計
CN111272524A (zh) 稀释样品液体的方法和用于后续分析的稀释单元
CN117990622A (zh) 一种汞的在线多点监测系统
Girvin et al. DISTRIBUTION OF As, Cd, Hg, Pb, Sb, AND Se DURING SIMULATED IN-SITU OIL SHALE RETORTING. QUARTERLY PROGRESS REPORT FOR PERIOD APRIL-JUNE 30, 1979
Bahlmann et al. Air/surface exchange processes of mercury and their linkage to atmospheric pools
ITRM20120171A1 (it) Campionatore passivo per il monitoraggio simultaneo di inquinanti atmosferici reciprocamente interferenti e relativo metodo.

Legal Events

Date Code Title Description
121 Ep: the epo has been informed by wipo that ep was designated in this application

Ref document number: 14751714

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A1

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: A201507348

Country of ref document: UA

ENP Entry into the national phase

Ref document number: 2901103

Country of ref document: CA

NENP Non-entry into the national phase

Ref country code: DE

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 201500771

Country of ref document: EA

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 2014751714

Country of ref document: EP

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 14768142

Country of ref document: US