WO2014118310A1 - Legierter stahl für rollen, lager und buchsen in verzinkungsanlagen, derartige rollen, lager oder buchsen sowie verfahren zum herstellen derartiger rollen, lager oder buchsen - Google Patents
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Definitions
- Zinc in the iron there is a high mechanical load, which requires high strength. Due to these loads, it is currently necessary to replace the rollers and bearings at intervals of about one to two weeks.
- DE 199 21 191 A1 has proposed a guide roller for metal strip running through an immersion bath, in which the roller is mounted via a roller bearing which has an additional casing and lateral cover disks in order to protect the bearings against wear.
- the structure of this storage unit is very expensive and therefore expensive. A quick interchangeability is not given.
- DE 102 36 113 B3 discloses a pivot bearing for guide rollers arranged in molten metal, in which a sliding bearing with a ceramic body is used as the sliding surface for supporting the rollers.
- a carrier shell is arranged for faster replacement of the storage unit, which carries the ceramic body and can be removed with this.
- the service lives of this storage are still not satisfactory.
- EP 2 159 298 B1 and EP 2 159 297 likewise disclose bearing units for guide rollers in a galvanizing plant in which roller bearings are used which consist of an internal ceramic bush, cylindrical rollers of ceramic and rings for receiving the cylindrical rollers. Again, there are not satisfactory service life and high costs in the production of the ceramics used.
- EP 0 230 576 A1 discloses an alloyed tool steel which contains 0.4 to 4.5% by weight of carbon, 0 to 2% by weight of manganese, 0 to 2.5% by weight of silicon, 0 to 6% by weight of chromium, 0 to 7% by weight of tungsten, 0 to 4% by weight of molybdenum, 0 to 10% by weight of cobalt, 1 to 21% by weight of vanadium, 0 to 16 wt.% Titanium, 0 to 4 wt.% Niobium, 0.01 to 2 wt.% Nitrogen and the remainder iron.
- This steel contains in its structure primary carbides which to a large extent do not form the leather bitterness type eutectics, whereby the wear resistance and sandability can be regulated.
- this steel would not be suitable for use in galvanizing plants because sufficient wear resistance, strength and corrosion resistance to zinc melt are not achieved.
- the nitrogen diffuses into the austenitic phase of the alloy and increases the stability of the ordered ferrite / martensite structure against unwanted precipitates.
- the nitrogen and the carbon are contained in approximately equal proportions by weight, if the chromium content is less than 10 wt.%.
- the dissolved nitrogen increases the concentration of free electrons in the matrix, which significantly increases the near-order of chromatomas. This effect causes the steel matrix to stabilize against phase transformation.
- Carbon alone promotes the formation of chromium clusters, but it has been found that this close ordering of the chromium atoms is enhanced by dissolving nitrogen and carbon in equal proportions. With a chromium content of more than 10% by weight, it has proved to be advantageous if the carbon content is 50 to 80% higher than the nitrogen content in the alloy. In this way, if appropriate, the proximity of the chromium atoms can be additionally increased
- plain bearings or bushings is preferably first an alloyed steel from the mentioned Alloy elements prepared by melting in the oven, then by centrifugal casting an intermediate product of the roller, the plain bearing or sleeve prepared by casting in a corresponding shape and finally produced an end product by purely mechanical 5 processing of the intermediate product.
- These rollers, plain bearings and bushings are inexpensive to produce, since it can be dispensed with further processing steps to increase the strength or corrosion resistance.
- rollers, plain bearings, and bushings used to pull a metal strip through a zinc bath of a dip galvanizing plant are subject to special influences.
- the zinc bath in which the parts are arranged causes an increased risk of corrosion, since the zinc of the bath is soluble in the iron of the components.
- there is a high thermal load due to temperatures of about 450 ° C in the zinc bath.
- an alloyed steel is prepared which contains 0.5 to 1.5% by weight of nitrogen, 0.5 to 2
- a rotationally symmetrical body is produced in the rotating casting mold in a centrifugal casting process, o which serves as an intermediate product.
- these intermediates have a structure with low void and pore formation.
- final mechanical processing for example by turning, the bodies are reduced to their final dimensions and the required surface qualities and roughness degrees are generated for the respective application. Further compensation is usually not required.
- the invention proposes to increase the strength of a high nitrogen steel with a nitrogen content of 0.5 to 2 wt.% And a correspondingly high proportion of manganese of about 5-15 wt.% To alloy. This also leads to a significant increase in wear resistance.
- nitrogen austenitic solubility is about five times higher than carbon solubility, especially with austenitic steels.
- Both the carbon and the nitrogen are in the alloy according to the invention in proportions of 0.5 to 1.5 % By weight and affect the structure in such a way that the atoms occupy free lattice parts in the metal lattice.
- the nitrogen atoms are only about half as large as the iron atoms, and thus also significantly smaller than the carbon atoms and so are particularly easy 5 in the intermediate places, in particular in the octahedral gaps, the iron lattice and form there mixed crystals. Furthermore, a grain boundary hardening occurs.
- the amount of nitrogen which is soluble in this way depends on the dissolving power, which is increased both by the manganese components and by the chromium, niobium, molybdenum, and IG tungsten components. Furthermore, the nitrogen forms iron with the iron but also with the chromium nitrides and with the iron, vanadium and tungsten carbides as compound crystals, especially in the austenitic phase. In addition, since the solubility of the carbon is largely retained in the presence of nitrogen and thus also vacancies in the lattice structures are occupied by carbon atoms, a lattice with very few vacancies, which accordingly has a high strength, results.
- Both the dissolved nitrogen and the carbon also have an influence on the formation of chromium clusters, which occur mainly in the vicinity of carbon atoms, because it turns out that the dissolved nitrogen, especially if it is dissolved in equal proportions as the carbon, the Concentration of free electrons in the matrix increases, whereby the Nahaku of Chromatomen is again significantly increased. Thus the possibility of a phase transformation is reduced, so that the desired austenitic W
- the alloy is carried out with a chromium content of 2 to 10% by weight.
- This resistance to a selective corrosive attack is additionally increased by the 2 to 10% by weight proportion of the molybdenum.
- a cobalt content of 2 to 7 wt.% is present, whereby the temper brittleness and the heat resistance are improved. Cobalt inhibits grain growth and reduces the precipitation of carbon and nitrogen at the grain boundaries.
- Vanadium serves as a strong carbide former in the alloy. These carbides significantly increase the wear resistance. On the other hand, the vanadium binds the nitrogen atoms, whereby a fine-grained casting structure of the intermediate product is achieved.
- Niobium carbide formation is used to increase the heat resistance and creep rupture strength. It serves as a stabilizer and ferrite former. Not least, the tensile strength, yield strength and toughness are increased by the tungsten content of 5 to 15% by weight. Hard carbides are formed by the addition of tungsten, so that the heat resistance and wear resistance are increased.
- this steel is optimally suited to be used in zinc bath for plain bearings rollers and bushings, since there is a high insensitivity to both the corrosive attack by the zinc and against the thermal and mechanical loads.
- this steel is inexpensive to produce, since it can be dispensed with additions of expensive alloying elements such as nickel. In the production of rollers, bushings and bearings can be dispensed with costly post-processing.
Abstract
Es sind legierte Stähle bekannt, die außer Eisen Stickstoff, Kohlenstoff, Wolfram, Kobalt, Vanadium, Niob, Molybdän, Chrom und Mangan enthalten. Diese sind jedoch häufig nicht geeignet als Rollen, Lager oder Buchsen in Verzinkungsanlagen eingesetzt zu werden, da keine ausreichende Korrosions- und Verschleißbeständigkeit gegeben ist. Es wird daher ein Stahl vorgeschlagen, der 0,5 bis 2 Gew.% Stickstoff, 0,5 bis 1,5 Gew.% Kohlenstoff, 5 bis 15 Gew.% Wolfram, 2 bis 7 Gew.% Kobalt, 2 bis 7 Gew.% Vanadium, 2 bis 7 Gew.% Niob, 2 bis 10 Gew.% Molybdän, 3 bis 13 Gew.% Chrom, 5 bis 15 Gew.% Mangan sowie Rest Eisen enthält. Dieser Stahl ist kostengünstig herstellbar und eignet sich hervorragend für eine Anwendung in Verzinkungsanlagen.
Description
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Aus diesem Grund wurde in der DE 199 21 191 AI eine Führungsrolle für durch ein Tauchbad laufendes Metallband vorgeschlagen, bei der die Rolle über ein Wälzlager gelagert wird, welches eine zusätzliche Ummantelung sowie seitliche Abdeckscheiben aufweist, um die Lager vor Verschleiß zu l o schützen. Der Aufbau dieser Lagereinheit ist sehr aufwendig und somit kostenintensiv. Eine schnelle Austauschbarkeit ist nicht gegeben.
Des Weiteren ist aus der DE 102 36 113 B3 eine Drehlagerung für in Metallschmelzen angeordnete Führungsrollen bekannt, bei der zur5 Lagerung der Rollen ein Gleitlager mit einem Keramikkörper als Gleitfläche verwendet wird. In einem Gehäuse ist dabei zur schnelleren Auswechslung der Lagereinheit eine Trägerschale angeordnet, die den Keramikkörper trägt und mit diesem entfernt werden kann. Die Standzeiten dieser Lagerung sind jedoch weiterhin nicht0 zufriedenstellend.
Aus der EP 2 159 298 Bl und der EP 2 159 297 sind ebenfalls Lagereinheiten für Führungsrollen in Verzinkungsanlage bekannt, bei denen als Lager Wälzlager verwendet werden, welche aus einer inneren5 Keramikbuchse, Zylinderrollen aus Keramik sowie Ringen zur Aufnahme der Zylinderrollen bestehen. Auch hier ergeben sich nicht befriedigende Standzeiten sowie hohe Kosten bei der Herstellung der verwendeten Keramiken. Zusätzlich ist aus der EP 0 230 576 AI ein legierter Werkzeugstahl bekannt, der 0,4 bis 4,5 Gew.% Kohlenstoff, 0 bis 2 Gew.% Mangan,
0 bis 2,5 Gew.% Silizium, 0 bis 6 Gew.% Chrom, 0 bis 7 Gew.% Wolfram, 0 bis 4 Gew.% Molybdän, 0 bis 10 Gew.% Kobalt, 1 bis 21 Gew.% Vanadium, 0 bis 16 Gew.% Titan, 0 bis 4 Gew.% Niob, 0,01 bis 2 Gew.% Stickstoff sowie den Rest Eisen enthält. Dieser Stahl enthält in seiner Struktur primäre Carbide, die zu einem hohen Prozentsatz keine Eutektika des Ledeburittyps bilden, wodurch die Verschleißfestigkeit und Schleifbarkeit reguliert werden kann. Jedoch würde sich dieser Stahl nicht zur Verwendung in Verzinkungsanlagen eignen, da keine ausreichende Verschleißbeständigkeit, Festigkeit und Korrosionsbeständigkeit gegenüber der Zinkschmelze erreicht werden.
Es stellt sich daher die Aufgabe, einen legierten Stahl für Rollen, Lager und Buchsen in Verzinkungsanlagen, derartige Rollen, Lager oder Buchsen sowie Verfahren zum Herstellen derartiger Rollen, Lager oder Buchsen bereit zu stellen, mit denen die bekannten Verschleißfestigkeiten und Korrosionsbeständigkeiten bei einfachem Aufbau der Lagerungen im Vergleich zu bekannten Ausführungen erhöht werden können.
Diese Aufgabe wird durch einen Stahl sowie die Verwendung dieses Stahls bei der Herstellung von Rollen, Lagern und Buchsen mit den Merkmalen des Anspruchs 1 gelöst.
Dadurch, dass der Stahl 0,5 bis 1,5 Gew.% Stickstoff, 0,5 bis 2 Gew.% Kohlenstoff, 5 bis 15 Gew.% Wolfram, 2 bis 7 Gew.% Kobalt, 2 bis 7 Gew.% Vanadium, 2 bis 7 Gew.% Niob, 2 bis 10 Gew.% Molybdän, 3 bis 13 Gew.% Chrom, 5 bis 15 Gew.% Mangan sowie Rest Eisen enthält, wird erreicht, dass einerseits eine deutliche Festigkeitssteigerung durch eine erhöhte Löslichkeit von Stickstoff aufgrund des hohen Mangananteils erzielt wird und andererseits die Verschleißbeständigkeit durch Verringerung der Korrosion aufgrund der Löslichkeit von Zink in Eisen, deutlich erhöht wird. Zusätzlich diffundiert der Stickstoff in die
austenitische Phase der Legierung und erhöht die Stabilität des geordneten Ferrit/Martensit-Gefüges gegenüber unerwünschten Ausscheidungen. Vorzugsweise sind dabei der Stickstoff und der Kohlenstoff in etwa gleichen Gewichtsanteilen enthalten, wenn der Chromgehalt unter 10 Gew.% liegt. Der gelöste Stickstoff erhöht die Konzentration an freien Elektronen in der Matrix, wodurch die Nahordnung von Chromatomen signifikant gesteigert wird. Dieser Effekt führt dazu, dass die Stahlmatrix gegen Phasenumwandlung stabilisiert wird. Kohlenstoff fördert bereits alleine die Bildung von Chromclustern, jedoch hat sich herausgestellt, dass diese Nahordnung der Chromatome durch Lösen von Stickstoff und Kohlenstoff in gleichen Anteilen noch einmal gesteigert wird. Bei einem Chromanteil von über 10 Gew.% ihat es sich als vorteilhaft herausgestellt, wenn der Kohlenstoffgehalt 50 bis 80 % höher ist als der Stickstoffgehalt in der Legierung. Hierdurch kann gegebenenfalls die Nahordnung der Chromatome zusätzlich gesteigert werden
Bezüglich der Verwendung einer derartigen Legierung für Rollen, Gleitlager oder Buchsen in Verzinkungsanlagen ergeben sich entsprechend deutlich verlängerte Standzeiten durch die Minimierung der Löslichkeit von Zink im Eisen insbesondere aufgrund der Chrom- und Molybdänanteile. Des Weiteren weisen diese Rollen durch das Zusammenspiel des Mangans mit dem Stickstoff und dem Kohlenstoff eine erhöhte Festigkeit auf. Auch wird die Warmfestigkeit und Zeitstandfestigkeit durch die Anteile an Niob, Vanadium und Kobalt erhöht. So ergeben sich deutliche Kostenvorteile durch die Vermeidung von Ausfallzeiten der Verzinkungsanlage. Zur Herstellung derartiger Rollen, Gleitlager oder Buchsen wird vorzugsweise zunächst ein legierter Stahl aus den genannten
Legierungselementen durch Schmelzen im Ofen hergestellt, anschließend im Schleudergussverfahren ein Zwischenprodukt der Rolle, des Gleitlagers oder die Buchse durch Gießen in eine entsprechend Form hergestellt und abschließend ein Endprodukt durch rein mechanische 5 Bearbeitung des Zwischenproduktes hergestellt. Diese Rollen, Gleitlager und Buchsen sind kostengünstig herstellbar, da auf weitere Bearbeitungsschritte zur Erhöhung der Festigkeit oder Korrosionsbeständigkeit verzichtet werden kann. o Es wird somit ein legierter Stahl für Rollen, Lager und Buchsen in Verzinkungsanlagen, derartige Rollen, Lager oder Buchsen sowie ein Verfahren zum Herstellen derartiger Rollen, Lager oder Buchsen geschaffen, welche geeignet sind, die Standzeiten der Bauteile bei der Verwendung in Verzinkungsanlagen deutlich zu erhöhen, so dass sich die Bestückungszeiten verringern und die Produktivität der Anlagen gesteigert werden kann. Dennoch sind die Bauteile kostengünstig herstellbar.
Die Wirkweisen der Elemente im Einzelnen und im Verbund der erfindungsgemäßen Legierung werden im Folgenden beschrieben.
Rollen, Gleitlager und Buchsen, welche verwendet werden, um ein Metallband durch ein Zinkbad einer Tauchbadverzinkungsanlage zu ziehen beziehungsweise zu führen und zu lagern, sind besonderen Einflüssen ausgesetzt. Neben der rein mechanischen Belastung durch das Gewicht und die Anpressung des Metallbandes wirken auch Biegekräfte aufgrund des Transportes auf diese Teile. Des Weiteren entsteht durch das Zinkbad, in welchem die Teile angeordnet sind, eine erhöhte Korrosionsgefahr, da das Zink des Bades im Eisen der Bauteile löslich ist. Nichtzuletzt besteht eine hohe thermische Belastung durch Temperaturen von etwa 450°C im Zinkbad.
Um nun die Verschleißbeständigkeit, Festigkeit, Anlassbeständigkeit, Korrosionsbeständigkeit und Warmfestigkeit zu verbessern, wird ein legierter Stahl hergestellt, welcher 0,5 bis 1,5 Gew.% Stickstoff, 0,5 bis 2
5 Gew.% Kohlenstoff, 5 bis 15 Gew.% Wolfram, 2 bis 7 Gew.% Kobalt, 2 bis 7 Gew.% Vanadium, 2 bis 7 Gew.% Niob, 2 bis 10 Gew.% Molybdän, 3 bis 13 Gew.% Chrom, 5 bis 15 Gew.% Mangan sowie Rest Eisen enthält. Aus diesem wird in einem Schleudergussverfahren ein rotationssymmetrischer Körper in der rotierenden Gießform hergestellt, o welches als Zwischenprodukt dient. Durch den Schleuderguss weisen diese Zwischenprodukte ein Gefüge mit geringer Lunker- und Porenbildung auf. Durch abschließendes mechanisches Bearbeiten beispielsweise durch Drehen, werden die Körper auf ihr Endmaß reduziert und die geforderten Oberflächengüten und Rauheitsgrade für den jeweiligen Einsatz erzeugt. Eine weitere Vergütung ist in der Regel nicht erforderlich.
In Versuchen hat sich herausgestellt, dass bei legierten Stählen die Löslichkeit von Stickstoff durch Mangan deutlich erhöht werden kann. Entsprechend wird erfindungsgemäß vorgeschlagen, zur Festigkeitssteigerung eines hochstickstoffhaltigen Stahls mit einem Stickstoffgehalt von 0,5 bis 2 Gew.% auch einen entsprechend hohen Anteil an Mangan von etwa 5-15 Gew.% hinzu zu legieren. Dies führt auch zu einer signifikanten Steigerung der Verschleißbeständigkeit.
Während in bekannten Stahllegierungen zur Erhöhung der Verschleißbeständigkeit vor allem ein hoher Anteil Kohlenstoff zulegiert wurde, hat sich gezeigt, dass gerade bei austenitischen Stählen die Stickstofflöslichkeit etwa fünfmal so hoch ist wie die Kohlenstofflöslichkeit. Sowohl der Kohlenstoff als auch der Stickstoff liegen in der erfindungsgemäßen Legierung in Anteilen von 0,5 bis 1,5
Gew.% vor und wirken sich in der Weise auf die Gefügebildung aus, dass die Atome freie Gittersteilen im Metallgitter besetzen. Die Stickstoffatome sind lediglich etwa halb so groß wie die Eisenatome, und damit auch deutlich kleiner als die Kohlenstoffatome und lagern sich so besonders 5 einfach in die Zwischenplätze, insbesondere in die Oktaederlücken, des Eisengitters ein und bilden dort Mischkristalle. Des Weiteren entsteht eine Korngrenzenverfestigung. Die Menge des derart lösbaren Stickstoffs ist abhängig vom Lösungsvermögen, welches sowohl durch die Mangananteile als auch durch die Chrom-, Niob-, Molybdän,- und I G Wolframanteile erhöht wird. Des Weiteren bildet der Stickstoff mit dem Eisen aber auch mit dem Chrom Nitride und mit dem Eisen, Vanadium und Wolfram Carbide als Verbindungskristalle vor allem in der austenitischen Phase. Da zusätzlich die Löslichkeit des Kohlenstoffs bei Anwesenheit von Stickstoff weitestgehend erhalten bleibt und somit5 ebenfalls Leerstellen in den Gitterstrukturen durch Kohlenstoffatome besetzt werden, entsteht ein Gitter mit sehr wenig Leerstellen, weiches entsprechend eine hohe Festigkeit aufweist. Diese positiven Eigenschaften des Stickstoffs wirken sich nur dann aus, wenn die Atome interstitiell in der Matrix gelöst vorliegen. Bei Überschreiten der0 Löslichkeitsgrenze entstehen Nitride, die zu einer Versprödung des Materials führen können. Durch das Mangan wird die Löslichkeitsgrenze jedoch deutlich gesteigert.
Sowohl der gelöste Stickstoff als auch der Kohlenstoff haben auch Einfluss auf die Bildung von Chromclustern, welche vor allem in der Nähe zu Kohlenstoffatomen entstehen, denn es zeigt sich, dass der gelöste Stickstoff vor allem wenn er in gleichen Anteilen wie der Kohlenstoff gelöst vorliegt, die Konzentration an freien Elektronen in der Matrix erhöht, wodurch die Nahordnung von Chromatomen noch einmal signifikant gesteigert wird. So wird die Möglichkeit einer Phasenumwandlung reduziert, so dass die gewünschten austenitischen
W
8 und martensitischen Phasen stabilisiert werden, wodurch auf Nickel verzichtet werden kann. Durch die geringe Anzahl freier Gitterplätze in der vorliegenden Legierung und der Affinität der Nitride und Karbide zum Chrom ist auch die Bildung der Chromcluster gleichmäßig im Werkstück vorhanden, so dass dessen Korrosionsbeständigkeit gesteigert wird. Entsprechend wird die Legierung mit einem Chromgehalt von 2 bis 10 Gew.% ausgeführt.
Diese Beständigkeit gegen einen selektiven Korrosionsangriff wird zusätzlich durch den 2 bis 10 Gew.%-igen Anteil des Molybdäns gesteigert.
Des Weiteren ist in der Legierung ein Kobaltgehalt von 2 bis 7 Gew.% vorhanden, wodurch die Anlasssprödigkeit und die Warmfestigkeit verbessert werden. Dabei hemmt Kobalt das Kornwachstum und verringert die Ausscheidung von Kohlenstoff und Stickstoff an den Korngrenzen.
Durch den Zusatz von 2 bis 7 Gew.% Vanadium wird eine mögliche Versprödung verringert, also die Anlassbeständigkeit gesteigert. Das Vanadium dient in der Legierung als starker Karbidbildner. Diese Karbide erhöhen signifikant den Verschleißwiderstand. Andererseits bindet das Vanadium die Stickstoffatome, wodurch eine feinkörnige Gussstruktur des Zwischenproduktes erreicht wird.
Auch der Zusatz von 2 bis 7 Gew.% Niob dient der Karbidbildung zur Erhöhung der Warmfestigkeit und Zeitstandfestigkeit. Es dient als Stabilisator und Ferritbildner. Nichtzuletzt wird die Zugfestigkeit, Streckgrenze und Zähigkeit durch den Wolframanteil von 5 bis 15 Gew.% erhöht. Es entstehen harte Karbide
durch die Zugabe von Wolfram, so dass die Warmfestigkeit und Verschleißfestigkeit erhöht werden.
Entsprechend ist dieser Stahl optimal geeignet, um im Zinkbad für Gleitlager Rollen und Buchsen verwendet zu werden, da eine hohe Unempfindlichkeit sowohl gegen den korrosiven Angriff durch das Zink als auch gegen die thermischen und mechanischen Belastungen gegeben ist. Dabei ist dieser Stahl kostengünstig herstellbar, da auf Zugaben teurer Legierungselemente wie Nickel verzichtet werden kann. Bei der Herstellung der Rollen, Buchsen und Gleitlager kann auch auf kostenintensive Nachbearbeitungsverfahren verzichtet werden.
Besonders gute Ergebnisse wurden mit einer Legierung erzielt, bei der der Mangangehalt 5 Gew.%, der Stickstoffgehalt 1 Gew.%, der Kohlenstoffgehalt 1,7 Gew.%, der Wolframgehalt 10 Gew.%, der Kobaltgehalt 6 Gew.%, der Niobgehalt 5 Gew.%, der Molybdängehalt 9 Gew.%, der Chromgehalt 12 Gew.% und der Vanadiumgehalt 5 Gew.% und der Eisengehalt die übrigen 45,3% betrug. Ein korrosiver Angriff durch Zink wird mit diesem Material zu großen Teilen verhindert. Zusätzlich besteht eine hohe Festigkeit, woraus eine sehr hohe Lebensdauer bei der Verwendung als Rollen in Zinkbädern resultiert.
Claims
4. Rolle, Gleitlager, oder Buchse für Verzinkungsanlagen,
dadurch gekennzeichnet, dass
die Rolle, das Gleitlager oder die Buchse aus einer Legierung gemäß einem der vorhergehenden Ansprüche hergestellt ist.
5. Verfahren zur Herstellung einer Rolle, eines Gleitlagers oder einer Buchse nach Anspruch 4,
dadurch gekennzeichnet, dass
zunächst ein legierter Stahl gemäß einem der Ansprüche 1 oder 2 durch Schmelzen im Ofen hergestellt wird, anschließend im Schleudergussverfahren ein Zwischenprodukt der Rolle, des Gleitlagers oder der Buchse durch Gießen in eine entsprechende Form hergestellt wird und abschließend ein Endprodukt durch rein mechanische Bearbeitung des Zwischenproduktes hergestellt wird.
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Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN107497859A (zh) * | 2017-09-29 | 2017-12-22 | 四川德胜集团钒钛有限公司 | 一种耐磨轧辊 |
Citations (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3165400A (en) * | 1961-06-27 | 1965-01-12 | Chrysler Corp | Castable heat resisting iron alloy |
| EP0230576A1 (de) | 1985-12-06 | 1987-08-05 | AKADEMIA GORNICZO-HUTNICZA im. Stanislawa Staszica | Legierter Werkzeugstahl mit grosser Verschleissfestigkeit |
| US6004507A (en) * | 1997-08-11 | 1999-12-21 | Alphatech, Inc. | Material formulation for galvanizing equipment submerged in molten and aluminum zinc melts |
| DE19921191A1 (de) | 1999-05-07 | 2000-11-09 | Walter Neumann | Führungsrolle für ein durch ein Tauchbad laufendes Metallband |
| DE10236113B3 (de) | 2002-08-07 | 2004-04-08 | Band-Zink Gmbh | Drehlagerung für in Metallschmelzen rotierende Führungsrollen |
| US20080274006A1 (en) * | 2007-05-01 | 2008-11-06 | Mark Bright | Overlay cladding for molten metal processing |
| EP2159297A1 (de) | 2008-09-01 | 2010-03-03 | Band-Zink GmbH | Führungsrollen-Drehlagerung für ein Metallschmelzbad |
| WO2010044740A1 (en) * | 2008-10-16 | 2010-04-22 | Uddeholm Tooling Aktiebolag | Steel material and a method for its manufacture |
| EP2159298B1 (de) | 2008-09-01 | 2010-11-24 | Band-Zink GmbH | Führungsrollen-Drehlagerung für ein Metallschmelzbad |
| EP2538099A1 (de) * | 2010-08-13 | 2012-12-26 | Xinxing Ductile Iron Pipes Co., Ltd | Neues lagerringmaterial und herstellungsverfahren dafür |
-
2014
- 2014-01-31 WO PCT/EP2014/051871 patent/WO2014118310A1/de active Application Filing
- 2014-01-31 EP EP14702027.5A patent/EP2951330A1/de not_active Withdrawn
Patent Citations (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3165400A (en) * | 1961-06-27 | 1965-01-12 | Chrysler Corp | Castable heat resisting iron alloy |
| EP0230576A1 (de) | 1985-12-06 | 1987-08-05 | AKADEMIA GORNICZO-HUTNICZA im. Stanislawa Staszica | Legierter Werkzeugstahl mit grosser Verschleissfestigkeit |
| US6004507A (en) * | 1997-08-11 | 1999-12-21 | Alphatech, Inc. | Material formulation for galvanizing equipment submerged in molten and aluminum zinc melts |
| DE19921191A1 (de) | 1999-05-07 | 2000-11-09 | Walter Neumann | Führungsrolle für ein durch ein Tauchbad laufendes Metallband |
| DE10236113B3 (de) | 2002-08-07 | 2004-04-08 | Band-Zink Gmbh | Drehlagerung für in Metallschmelzen rotierende Führungsrollen |
| US20080274006A1 (en) * | 2007-05-01 | 2008-11-06 | Mark Bright | Overlay cladding for molten metal processing |
| EP2159297A1 (de) | 2008-09-01 | 2010-03-03 | Band-Zink GmbH | Führungsrollen-Drehlagerung für ein Metallschmelzbad |
| EP2159298B1 (de) | 2008-09-01 | 2010-11-24 | Band-Zink GmbH | Führungsrollen-Drehlagerung für ein Metallschmelzbad |
| WO2010044740A1 (en) * | 2008-10-16 | 2010-04-22 | Uddeholm Tooling Aktiebolag | Steel material and a method for its manufacture |
| EP2538099A1 (de) * | 2010-08-13 | 2012-12-26 | Xinxing Ductile Iron Pipes Co., Ltd | Neues lagerringmaterial und herstellungsverfahren dafür |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN107497859A (zh) * | 2017-09-29 | 2017-12-22 | 四川德胜集团钒钛有限公司 | 一种耐磨轧辊 |
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| Publication number | Publication date |
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| EP2951330A1 (de) | 2015-12-09 |
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