WO2014106670A1 - Verfahren zur simulation von wäremstrahlungn zwischen oberflächen - Google Patents

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grid
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Jakob FAINBERG
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Magma Giessereitechnologie Gmbh
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Definitions

  • the invention relates to a method and an associated algorithm for the calculation of the thermal surface radiation, and their application for simulating the influence of the thermally coupled surface radiation, with particular reference to
  • the invention therefore also relates to a method for discretizing a solid angle for use in a simulation or computation process for savings in computer time and consumed
  • the invention therefore relates to a method of ray tracing for use in a simulation or computation process to achieve acceleration and savings in computer time and used computer memory.
  • an unconventional method using Parallel Computing is used to accelerate a Ray Tracing calculation alone and in its combination with Anisotropic Chebychev Distance calculations and / or additional Acceleration proposed by Tile Association.
  • the invention relates to a method and an associated algorithm for the calculation of the thermal surface radiation, and their application for simulating the influence of the thermally coupled surface radiation, with particular reference to
  • the invention further relates to a method for simulating the influence of the thermally coupled surface radiation by calculating the radiative exchange between gray, diffuse surfaces, characterized in that the surface or surfaces to be irradiated is adaptively, hierarchically subdivided into radiation tiles of the same or nearly the same radiation intensity and by irradiation to calculate the resulting surface temperature by means of ray tracing as the sum of all partial amounts of the radiation tiles.
  • the invention further relates to a method as mentioned above wherein the solid angle is adaptively and hierarchically discretized into its partial areas by spherical projection.
  • the invention further relates to a method as mentioned above wherein the ray tracing procedure is accelerated. Further, the invention will be described in the context of other helpful methods and algorithms, which are described herein as parts of the method and algorithm for calculating surface thermal radiation, and their application for simulating the influence of thermally coupled surface radiation
  • the invention relates to a method for simulating the influence of thermally coupled surface radiation on a solid, which solid has at least one irradiable surface; by calculating the radiative exchange between gray, diffuse surfaces; characterized in that the surface or surfaces to be irradiated is adaptively subdivided hierarchically into radiation tiles of the same or nearly identical radiation intensity, and the surface temperature resulting from irradiation is effected by means of a hierarchical view factor method; which visual factors method the evaluation of a
  • Solid angle subdivision is subdivided into its subareas adaptively and hierarchically by spherical projection and wherein the sum of all partial amounts of that solid angle integral is to be determined by means of ray tracing.
  • the invention further relates to a method as stated above, after which ray tracing is accelerated, in particular after which ray tracing is accelerated by radiation tiling, after which ray tracing is accelerated by an anisotropic Chebychev distance method, and / or after that ray tracing by means of Parallel computing is accelerated.
  • the invention further relates to a computer software product on a computer readable
  • EP 1 667 069 A1 describes a method for determining the distribution of the local radiation intensity in a semitransparent medium by using ray tracing, wherein a significantly faster method with simultaneously less memory requirement for determining the distribution of the local radiation intensity in a semitransparent, at least one interface having medium was brought here. DESCRIPTION OF THE FIGURES
  • B the third plane, created from the second plane, see Fig. 4.
  • C Directional vectors from all three levels. Vectors from different levels are labeled with different symbols at the origin of the vectors, cf. with Fig. 4, 5.A, 5.B. The rays for all directions shown in Fig. 5.C are sent by the ray tracing method.
  • the scheme of ray tracing on the Cartesian grid It consists of the detection of a sequence of intersections with the orthogonal grid.
  • Example of a thermal result calculated with the radiation model for a precision casting project Example of a real application.
  • the quantities with the indices L and R in (1) characterize the thermal conductivities and gradients of the temperature correspondingly evaluated to the left and right of the surface.
  • the vector N is the normal vector of the surface.
  • Equation (2) must be solved in a thermally coupled model with surface radiation.
  • the net radiant flux consists of the difference between the absorbed and emitted radiant heat
  • the incident radiation flux is coupled by an integral to the outgoing radiation flux: (4).
  • q in f i> 0 (ÜN) q out d [l
  • the method of view factors replaces the integral in (4) with a sum over the contributions of the individual subdivisions of the radiating surface, for which the direct visibility is given by linear optics.
  • the areas of the numerical grating apply, and the combination of several adjacent areas of the grating in such radiating elements is also known according to the hierarchical view factor method.
  • the solid angle is often illustrated by a half unit sphere as shown in Figure 1.
  • a unit sphere is placed around the center of the radiating surface.
  • the surrounding visible radiating surface lattice is centrally projected onto the unit sphere.
  • the component of the projection onto the unit sphere parallel to the equatorial plane is equal to the respective visual factor.
  • the calculation of the visual factors is illustrated geometrically in Figure 1. To find out the value of a visual factor between surface j outside and surface i (shaded in gray in the picture), the visible part of surface j should first be projected onto the unit sphere around the center of surface i.
  • the calculation of the total integral (4) means the projection of the entire radiating grating onto the unit sphere, as illustrated in Fig. (1).
  • the complexity of the quadrature (4) is generally proportional to the square of the subdivisions of the radiating surface through the numerical grid. Therefore, the calculation in (4) can lead to excessive memory and computation, especially for large, complex geometries.
  • the geometric scheme of view factor method of Fig. (1) can be reversed, which in principle can lead to a smaller memory and computational effort.
  • the firmly impressed discretization of the solid angle is proceeded in the following.
  • a certain subdivision of the unit sphere around the center of the selected radiating surface i is performed independently of the numerical grid.
  • a central projection of this subdivision is performed on the surrounding grid.
  • the direction of the projection is indicated by arrows pointing upwards, compare with the reverse projection direction in the method of the visual factors in Fig. 1.
  • the projection of the center of each part of the solid angle is assigned to a radiating grating element, so that a mapping of the entire subdivision of the Solid angle on the radiating surface elements comes about.
  • the advantage of this method is that it eliminates the complicated geometric analysis of the occlusions. For each subdivision of the solid angle starting from the center of the surface, a single sample beam is sent. The beam direction corresponds to the center of the given part of the solid angle.
  • the method of subdividing the radiating surfaces is shown below by way of example by means of the currently used numerical grating in the program MAGMAsoft (MAGMA Foundry Technology GmbH). However, the method is in principle applicable to any type of lattice without limitation.
  • MAGMAsoft uses a tensor product grid.
  • the 3D grid consists of three systems of grid lines in 3 Cartesian spatial directions X, Y, and Z, which run through the entire model and put it into a cuboid embeds.
  • the grid thus consists of the orthogonal cuboid cells.
  • the numerical grid therefore consists of an orthogonal grid and is therefore completely predetermined solely by the material distribution over the grid cells in this grid and three rows of coordinates along the three Cartesian directions.
  • the individual radiating surfaces in the radiation model are found during initialization by material neighborhoods in the lattice.
  • a radiating surface is defined as a rectangular facet of a lattice cell with the normal vector in one of the 6 spatial directions + X, -X, + Y, -Y, + Z, -Z if one of the two conditions is met:
  • the facet separates two grid cells, one of which is covered with an opaque material and another with a transparent material.
  • the normal vector points towards the transparent one
  • the transparent material in MAGMAsoft is normally air, in which case only the heat conduction is calculated.
  • the facet separates two grid cells, one with an opaque material and another with the
  • a homogeneous subdivision of the unit sphere according to the visual factors is not unambiguous and can take place in innumerable ways.
  • the method chosen here additionally asks for a certain symmetry in the subdivision relative to the normal vector of the radiation tile and is easy to handle.
  • the unit sphere is first axially symmetric, starting from a circle at the north pole, divided into a series of radially successive rings. Subsequently, each ring is divided into a different number of ring segments in the azimuthal direction. Each segment is a spherical quadrilateral bounded by 2 azimuthal and 2 meridional coordinate lines (circular arcs) of the spherical coordinate system.
  • the number of subdivisions in individual rings form an arithmetic progression (see Fig. 3).
  • the subdivision can be completely parameterized by the number of rings n in the meridional direction and the number of azimuthal segments of the first ring at the north pole r. For every possible parameterization (n, r), there is a single solution for the meridional coordinates of the rings, so that each spherical segment can always be assigned the same visual factor:
  • N in (7) is the total number of divisions after the arithmetic progression
  • the number of subdivisions N and thus also the number of rays per one tile grows quadratically according to (7a) with the number of predetermined meridional rings n (see Fig. 4).
  • the segments in a ring of Fig. 3 can be rotated in the azimuthal direction by a free angle, so that a larger angular distance between the segments of the adjacent rings is formed.
  • the first plane represents the system of spatial directions generated according to equation (7), see Fig. 4.
  • the next plane is created by dividing each segment of the first plane by the double halving in the azimuthal and meridional directions, ie by a quarter ,
  • the exception is the first refinement of the circular area at the North Pole, which is divided into four azimuthal divisions in four spherical triangles. For further subdivisions, there are no exceptions, all spherical areas are refined as spherical squares, as described above. The four spherical triangles around the North Pole are treated as degenerate spherical quadrilaterals from the third level of refinement. Thereafter, the next finer level is further subdivided recursively according to the same rules. This results in a geometric progression of the number of rays on each next level. For k levels of refinement arise overall
  • the local adaptation of the angle discretization replaces such a list with sublists from all discretization levels.
  • the procedure is the following.
  • the radiation sources of the previous finer plane corresponding to the four quarters of the subdivided spherical quadrangle of the finer plane are examined.
  • the previously defined active sources of radiation from the 4 quarters become either replaced by a radiation source from the current spherical segment, or maintained.
  • any already defined radiation sources will be retained at the finer levels within the current spherical segment, the source from the current plane will be discarded.
  • the temperatures of the struck radiation tiles are compared.
  • sources of temperature come from the initial initialization of temperature for different materials. Otherwise, if the adjustment takes place dynamically during the thermal calculation, these are the currently calculated temperatures. If the absolute difference between the maximum and the minimum temperature with respect to the maximum temperature is less than the fixed limit, the already defined Radiation sources of the finer level also discarded and replaced by a source from the current level. Otherwise they will be retained.
  • Refinement level entered. If one of the sources is marked as "not refined,” then Source is included in the list of considered sources for the finer level, and entry is made only if the new source belongs to a surface of the opaque material, otherwise the visibility factor of the outer one will not hidden space by a constant value of the current space
  • the adapted angular discretization is chosen such that a compression of the representative radiation sources arises in the angular ranges, where a discontinuous dependence of the radiation intensity on the spatial direction is potentially to be expected.
  • the jump in radiation intensity occurs in the half-open cavities at a boundary between the hot opaque material and the open space.
  • One such jump is also caused by the thermal contrast of two opaque materials adjacent in angular space.
  • the materials labeled with different ID x s may either be in direct thermal contact along their boundary in the angular space, or partially obscure another.
  • the adapted discretization of the solid angle for the observed radiation tile is done in this way by the selection of the radiation sources.
  • the subdivided surface of the unit sphere can be used for the representation of angular discretization. It is covered completely and without overlapping by spherical segments from different refinement levels after adaptation.
  • FIG. 7 An example of the adjusted discretization of the solid angle is shown in Figure 7.
  • a visual factor of an H-shaped surface, shown in the figure on the top left, is to be approximated by ray tracing.
  • the number of beams is equal to 166, 664, and 2656 for the corresponding 1-e, 2-e, and 3-e discretization levels, so that a total of 3486 beams are sent for hemispheric scanning.
  • 218 beams After performing the geometric fit, 218 beams have been selected, which is smaller by a factor of 16 than at the finest level.
  • the spherical quadrilaterals of different planes are marked in the picture sorted in the direction of the refinement by their size.
  • the outgoing radiation fluxes, given by sources from different planes, must be weighted differently in the calculation of the incident radiation flux.
  • the terms q o ] ut in the inner sum are the contributions from the list of radiation sources of the respective discretization levels "level".
  • RAY TRACING A voxel-assisted ray tracing method with backward tracking of the rays is used.
  • a voxel supports the test of whether the ray hits an object in the given voxel.
  • a voxel is a cube-shaped volume where the information about geometric objects is contained in it.
  • a tensor product lattice offers itself as a raster consisting of the individual voxels. Each grid cell becomes a voxel.
  • the method according to the invention is not bound to the program MAGMAsoft but can be used for any voxel-based ray tracing method.
  • Backward tracking means that all rays from the tile receiving radiation are first sent out. The radiation sources hit by radiation are determined. However, the radiation sources physically send energy to the receiver. The energy reaches the tile in the "straight" path, which is the same as in Ray Tracing's ray path, so this is referred to as ray tracing with backward tracking.
  • the geometric objects that absorb and reflect the rays are the defined radiation tiles that are defined by the material neighborhood in the grid cells.
  • 3 ID x s of the tile Due to the structured nature of the numerical grid, it is sufficient to store 3 ID x s of the tile per grid cell.
  • the 3 IDs refer to x s on three possible tiles on the back, east, and north sides of the cell.
  • the information about the tile on three remaining sides of the cell Top, West and South can be taken from the neighboring cell.
  • the positive values are assigned to the real existing tiles on one side of the cell. The assignment takes place during the definition of the tile.
  • the entire once-defined bundle of the vectors which specify directions of individual rays, is centered around the normal vector of the respective tile. This is achieved by multiplying the vectors with a rotating matrix that is the central vector of the bundle in Cartesian direction + Z converted into the normal vector of the tile.
  • the ray tracing through the numerical grid consists of finding intersections between the continuation of the ray and the individual sides of the grid cell in which the ray is currently located (see Fig. 8).
  • Beam direction ⁇ given.
  • the intersection with the minimum distance from the current position of the beam is considered the next point on the beam.
  • the side of the cell with the minimum length to the point of intersection is searched, and the ray to the found
  • ID of the corresponding tile is queried on the side of the grid cell. ⁇ If ID equals a real tile, d. H. the
  • ID corresponds to a plane of symmetry with a Cartesian normal vector
  • the normal direction component to the plane of symmetry is inverted and the reflected beam is traced.
  • the ray tracing procedure in the next grid cell is repeated until the ray hits a tile or leaves the boundaries of the numerical grid. In the latter case, a fixed ID of the outer space is returned.
  • the planes of finely networked radiating surfaces often occur in the modeled geometries. They produce many radiant elements.
  • the calculation effort in the radiation modeling is linearly proportional to the number of radiation tiles with the presented model. Computing time can be saved if the fineness of the cross-linking provides the necessary resolution in the distribution of the integrated radiation flux
  • All radiation tiles have a Cartesian orientation in the current model.
  • the union of the neighbors is allowed if they are both in one plane and their grid cells have the same opaque material.
  • Clustering of the radiation tiles usually only occurs massively on flat surfaces.
  • the surface lattice is staged, which reduces the number of coplanar sides of the lattice cells.
  • the tiling in clusters consists of the following steps: • The list of grid cells belonging to a cluster radiation tile is stored in the data structure of a radiation tile.
  • the calculated incident radiant flux is the same for each member of the cluster resulting in localized smearing of the smog
  • the average incident radiation flux is included in the same way for each side of the grid cell from the cluster into the energy balance (2).
  • the ray tracing according to the voxel-based ray tracing method requires the visit of each transparent grid cell lying on the beam path, see Fig. 8.
  • the processing of many empty (ie transparent) cells can take a substantial part of the computation time, especially if the model is large Air-filled spaces or the fine networking in the spaces has.
  • a procedure would be the Ray Accelerate tracing that instantly "tunnel" a ray over a larger block of empty cells instead of visiting each grid cell hitting the road, and the information about the size of such empty cell blocks should be present.
  • Chebychev distance also called chessboard distance. It is about a distance measure for discrete objects such as grid cells, which is measured in whole numbers.
  • FIG. 10A shows the isotropic classical Chebychev distance.
  • the cells of equal distance around the zero distance zero-lined cells are arranged in a layer on the edge of a square.
  • Figure 10B shows the anisotropic Chebychev distance shown for the upper left quadrant. Accordingly, the anisotropic distance is defined exclusively only for the cells lying in this quadrant with respect to one of the null cells. Otherwise, it is measured the same way as the isotropic distance in Fig. 10A.
  • the considered directions (quadrant) are marked in both cases with red arrows in the zero cells. It is noticeable that the anisotropic distance reaches greater values than the isotropic distance.
  • Chebychev distance makes steps in ray tracing adaptive, depending on the current one Make distance to a surface. If the current position of the tracked beam is far from the nearest surface, the jump in the grid will also be correspondingly large. As the beam approaches a surface, the Chebychev distance decreases, and so does the jump magnitude. The closer a beam comes to the surface, the slower its movement becomes.
  • the isotropic classical Chebychev distance is measured in relation to the labeled grid cells with the distance zero. Such cells are referred to below as null cells.
  • the cells of equal Chebychev distance from a selected null cell are arranged in square layers around the null cell.
  • the distance is obtained by searching for the not yet marked grid cells. If, at the end of the first step of the algorithm, all next cells from the first layer with a distance equal to 1 are found and marked, the next layer is occupied by distance 2. For this, all unmarked cells with direct neighbors or neighbors are searched for "over edge" with distance 1. The same applies to the other layers until no cells without a defined distance are found.
  • this dependence is not compulsory and can be optimized if, when occupying each next layer of the cells with distance, only the previously found and temporarily stored grid cells with a distance i be processed. Only their neighboring cells are examined. This propagates the front of the last found "active" cells, but it assumes that write access to the outer cells of the stencil is possible, so it enforces restrictions on parallelization through area decomposition.
  • the determination of an octant is conditional on the use of the anisotropic distance in the ray tracing. It is first checked in which
  • the value of the anisotropic distance in an octant is often larger than in the isotropic one, see Figs. 10A and 10B.
  • the probability that a null cell lies in an octant cube of the grid is smaller than in the isotropic case where the corresponding cube is composed of 8 such octants. Therefore, ray tracing can make larger cracks in the grid.
  • Ray tracing which is an extra 96 bytes per grid cell for the type "int" of the distance.
  • distances are taken with the type "unsigned char” in this method.
  • This type allows a maximum size of the distance of 128 grid cells. Theoretically, larger values can occur in one application. Because of this, the assignment of the distances in their calculation is interrupted after reaching the layer with value 128, and the remaining unoccupied transparent cells are assigned the same value of 128. This limits the maximum possible length of a jump in the grid during ray tracing.
  • the null cells are defined as the opaque cells with defined radiation tiles and the cells at the outer edge of the numerical grid in contact with a transparent cell.
  • the additional cost of Chebychev distance ray tracing is to determine the discrete position of the beam after the jump over a block of grid cells.
  • the coordinates of the point of intersection can be similarly calculated according to Equations (9). Instead of the Cartesian coordinates on the edge of the grid cell X L , however, the coordinate at the edge of the octant cube, which is the coordinate of a more distant grid cell is the same.
  • the indices of the cell hit after the jump in 3 Cartesian directions are unknown. They are determined according to the binary search algorithm.
  • the index in the grid at the intersection is calculated from an equidistant Grid in the cube estimated in each direction. Then the coordinate comparison checks whether the found intersection point lies in the estimated index cell. If not, the corresponding half of the Chebychev distance interval is further halved. The procedure is repeated recursively in this way until the found index of the cell belongs to the intersection.
  • the Chebychev distance provides a considerable acceleration of the process, especially for models where a lot of space is occupied by transparent material.
  • the global grid model is created in the first section.
  • the grid data from the entire grid is communicated to all CPUs.
  • three rows of coordinates are communicated in three Cartesian directions.
  • a transparency flag of each grid cell is determined by root and communicated to all CPUs in a numeric field of type "unsigned char.” This data is sufficient to perform ray tracing on the tensor product grid independently on each CPU.
  • the symmetry limits in the thermal model are also considered here.
  • AN M1N (N 1 - N av , N 2 - N av ).
  • the indices of the transferred tiles and the ID x s of CPUs acceptors are saved each time. 4. Step 3 is repeated until it is no longer possible to balance the tiles between the CPUs.
  • the local data about the location of the radiation tiles in the grid are communicated from the CPUs donors to the CPUs acceptors.
  • the CPUs acceptors receive a list of the imported tiles to be processed in addition to the list of their own tiles.
  • the lists of custom tiles to be edited on the CPUs donors are trimmed accordingly.
  • each beam independently sends each beam from its own original tiles to be processed, finds the radiation sources, and stores the selected sources according to their geometric and thermal adaptation.
  • the storage of the radiation sources takes place in this step directly into the data structure of the own radiation tiles.
  • the CPUs acceptors return the found radiation sources of the imported tiles to the CPUs donors.
  • the MPI communication is asynchronous, and with an irregular distribution of tiles, each donor may have multiple acceptors and each acceptor may have multiple donors.
  • the radiation sources received from the donor are written into the data structure of their own tiles in this step just after receiving from a CPU acceptor. 5.
  • data that is no longer needed such as chebychev distances and communication buffer, is deleted., THERMAL CALCULATION
  • the Gauss-Seidel iteration is used for the calculation of the absorbed
  • the advantage is that the Gauss-Seidel iteration on each CPU is done only for the local radiant tiles.
  • the summation of the outgoing radiation fluxes according to the multi-level method according to equation (8) includes the contributions of all tiles determined by ray tracing, also from other CPUs.
  • the global outgoing radiation flows can be indexed in an array after the global index, where before each pass of the Gauss-Seidel loop, the outgoing flows from all the local tiles are communicated to the global array.
  • the above-presented model of thermally coupled surface radiation for diffuse gray radiators may find application in many engineering processes where voids or semi-transparent materials and high temperatures are present.
  • the attractive side of the process is the ease and very short computation time, in which the most demanding tasks in the modeling of the long-range effect of the thermal radiation are processed.
  • the method given here for discretizing a solid angle for use in a simulation process is to be considered in its application not only in connection with thermally coupled surface radiation, but can also be used in other calculation and simulation processes where acceleration and savings of computer time and used computer memory, such as For example, rendering computer software (rendering software) in general and computer games in particular or scientific imaging tools is of importance.
  • the method of ray tracing given here for use in a simulation process is equally applicable in its application not only in connection with thermally coupled surface radiation, but can also be used in other calculation and simulation processes where acceleration and savings of computer time and used computer memory, such as For example, rendering computer software (rendering software) in general and computer games in particular or scientific imaging tools is of importance.
  • the unconventional method of parallel computing proposed here for accelerating a ray tracing calculation alone and in combination with anisotropic chebychev distance calculations and / or additional acceleration by tile union is not known to the inventor of the prior art.

Abstract

Verfahren zur Simulation vom Einfluss thermisch gekoppelter Oberflächenstrahlung an einem Festkörper, welcher Festkörper mindestens eine bestrahlbare Oberfläche aufweist; durch berechnen des radiativen Austauschs zwischen grauen, diffusen Oberflächen; dadurch gekennzeichnet dass die zu bestrahlende Oberfläche oder Oberflächen adaptiv, hierarchisch in Strahlungskacheln gleicher oder nahezu gleicher Strahlungsintensität unterteilt wird, und die sich durch Einstrahlung ergebene Oberflächentemperatur mittels eines hierarchischen Sichtfaktoren-Verfahrens erfolgt; welche Sichtfaktoren-Verfahren die Auswertung eines Raumwinkelintegrals unter Anwendung einer primären Raumwinkelunterteilung umfassend; welche primäre Raumwinkelunterteilung eine homogene Sichtfaktoren-Diskretisierung umfassend, wobei jene Raumwinkelunterteilung in seine Teilbereiche durch sphärische Projektion adaptiv und hierarchisch diskretisiert wird und wobei die Summe aller Teilbeträge jenes Raumwinkelintegrals mittels Ray Tracing zu ermitteln ist.

Description

VERFAHREN ZUR SIMULATION VON WAREMSTRAHLUNGN ZWISCHEN OBERFLÄCHEN
BESCHREIBUNG
Die Erfindung betrifft ein Verfahren und einer dazugehörigen Algorithmus für die Berechnung der thermischen Oberflächenstrahlung, und ihre Anwendung zur Simulation vom Einfluss der thermisch gekoppelten Oberflächenstrahlung, besonders mit Bezug auf
Gießprozessen .
Weiter wird die Erfindung im Rahmen weitere hilfreiche Verfahren und Algorithmen beschrieben, die hier als Teile des Verfahren und des Algorithmus für die Berechnung der thermischen Oberflächenstrahlung, und ihre Anwendung zur Simulation vom Einfluss der thermisch gekoppelten Oberflächenstrahlung, beschrieben sind, wessen
Anwendungen jedoch nicht nur auf den hiesigen Verfahren und Algorithmus beschränkt sind.
Die Erfindung betrifft deswegen außerdem ein Verfahren zur Diskretisierung eines Raumwinkels zur Anwendung in einem Simulations- oder Berechnungsprozess um Einsparnisse an Computerzeit und verbrauchte
Computermemory zu erzielen.
Weiter betrifft die Erfindung deswegen ein Verfahren des Ray Tracings zur Anwendung in einem Simulations- oder Berechnungsprozess um Beschleunigung und Einsparnisse an Computerzeit und verbrauchte Computermemory zu erzielen. Besonders wird einen unkonventionelle Verfahren mittels Parallel Computing zur Beschleunigung einer Ray Tracing Berechnung alleine und in seiner Kombination mit Anisotrope Chebychev-Distanz Berechnungen und/oder zusätzlicher Akzeleration durch Kachel-Vereinigung vorgeschlagen.
INHALTSVERZEICHNIS Hintergrund
Beschreibung der Abbildungen
Grundsätze
Energiebilanz an der strahlenden Oberfläche
Berechnung des einfallenden Strahlungsflusses
Strahlungskachel
Diskretisierung des Raumwinkels
Hierarchisches System
Anpassung an die Geometrie und an die Temperaturverteilung
Ray Tracing
Beschleunigung
Ray Tracing
Kachel-Vereinigung
Anisotrope Chebychev-Distanz
Paralleles Ray Tracing
Thermische Berechnung
Anwendungsbeispiele
HINTERGRUND
Viele wichtige Eigenschaften, wie z.B. die Viskosität, die elektrische Leitfähigkeit, das spezifische Volumen oder das chemische Reaktionsvermögen eines Materials oder Mediums werden von der Temperatur bestimmt. Z.B. im Bereich der Erschmelzung, Läuterung und/oder der formgebende Bearbeitung fester Stoffe, wie z.B. Metalle, Glas, Keramik, kommt der Einhaltung bestimmter Temperaturen, häufig auch zeitabhängig, große Bedeutung zu .
Die Erfindung betrifft ein Verfahren und einer dazugehörigen Algorithmus für die Berechnung der thermischen Oberflächenstrahlung, und ihre Anwendung zur Simulation vom Einfluss der thermisch gekoppelten Oberflächenstrahlung, besonders mit Bezug auf
Gießprozessen . Die Erfindung betrifft weiter ein Verfahren zur Simulation vom Einfluss der thermisch gekoppelten Oberflächenstrahlung durch Berechnen der radiativen Austausch zwischen graue, diffuse Oberflächen dadurch gekennzeichnet dass die zu bestrahlende Oberfläche oder Oberflächen adaptiv, hierarchisch in Strahlungskacheln gleicher oder nahezu gleicher Strahlungsintensität untergeteilt wird und die sich durch Einstrahlung ergebenen Oberflächentemperatur mittels Ray Tracing als die Summe aller Teilbeträge der Strahlungskacheln zu berechnen.
Die Erfindung betrifft weiter ein Verfahren wie oben erwähnt worin der Raumwinkel in seine Teilbereiche durch sphärische Projektion adaptiv und hierarchisch diskretisiert wird. Die Erfindung betrifft weiter einem Verfahren wie oben erwähnt worin die Ray Tracing Prozedur beschleunigt ist. Weiter wird die Erfindung im Rahmen weitere hilfreiche Verfahren und Algorithmen beschrieben, die hier als Teile des Verfahren und des Algorithmus für die Berechnung der thermischen Oberflächenstrahlung, und ihre Anwendung zur Simulation vom Einfluss der thermisch gekoppelten Oberflächenstrahlung, beschrieben sind, wessen
Anwendungen jedoch nicht nur auf den hiesigen Verfahren und Algorithmus beschränkt sind. Im weiteren betrifft die Erfindung ein Verfahren zur Simulation vom Einfluss thermisch gekoppelter Oberflächenstrahlung an einem Festkörper, welcher Festkörper mindestens eine bestrahlbare Oberfläche aufweist; durch berechnen des radiativen Austauschs zwischen grauen, diffusen Oberflächen; dadurch gekennzeichnet dass die zu bestrahlende Oberfläche oder Oberflächen adaptiv, hierarchisch in Strahlungskacheln gleicher oder nahezu gleicher Strahlungsintensität untergeteilt wird, und die sich durch Einstrahlung ergebene Oberflächentemperatur mittels eines hierarchischen Sichtfaktoren-Verfahrens erfolgt; welche Sichtfaktoren-Verfahren die Auswertung eines
Raumwinkelintegrals unter Anwendung einer primären Raumwinkelunterteilung umfasst; welche primäre Raumwinkelunterteilung eine homogene Sichtfaktoren- Diskretisierung umfasst, wobei jene
Raumwinkelunterteilung in seine Teilbereiche durch sphärische Projektion adaptiv und hierarchisch diskretisiert wird und wobei die Summe aller Teilbeträge jenes Raumwinkelintegrals mittels Ray Tracing zu ermitteln ist. Die Erfindung betrifft des Weiteren ein Verfahren als Oben angegeben wonach jenes Ray Tracing beschleunigt ist, insbesondere wonach jenes Ray Tracing durch Strahlungskachelvereinigung beschleunigt ist, wonach jenes Ray Tracing durch einen anisotropen Chebychev- Distanz-Verfahren beschleunigt ist, und/oder wonach jenes Ray Tracing mittels Parallel-Computing beschleunigt ist.
Außerdem betrifft die Erfindung des Weiteren einem Computersoftwareprodukt auf einem computerlesbaren
Medium, das einen Softwarecode zum Ausführen eines Verfahren nach dem Oben angegebenen.
Bindick, Ahrenholz und Krafczyk hat in „Heat Transfer - Mathematical Modelling, Numerical Methods and Information Technology", ISBN 978-953-307-550-1 , Aziz Belmiloudi Editor, Gedruckt 2011-02-14 , Kapitel 7 - „Efficient Simulation of Transient Heat Transfer Problems in Civil Engineering" die Stand der Technik innerhalb des technische Gebiet der thermisch gekoppelter Strahlung in drei Dimensionen zusammengefassen (siehe insbesondere Abschnitt 7.3) . Ihre Betrachtungen sind hiermit in ihre Gesamtheit bei Referenz in dieser Arbeit miteinbezogen.
EP 1 667 069 AI beschreibt ein Verfahren zur Bestimmung der Verteilung der lokalen Strahlungsintensität in einem semitransparenten Medium durch Anwendung von Ray Tracing, wobei ein signifikant schnelleres Verfahren mit gleichzeitig geringerem Speicherbedarf zur Bestimmung der Verteilung der lokalen Strahlungsintensität in einem semitransparenten, mindestens eine Grenzfläche aufweisenden Medium hergebracht wurde. BESCHREIBUNG DER ABBILDUNGEN
Abbildung 1.
Veranschaulichung der Raumwinkel durch eine halbe Einheitssphäre.
Abbildung 2.
Beispiel der fest eingeprägten Diskretisierung des Raumwinkels .
Abbildung 3.
Veranschaulichung vom gewählten Prinzip der festen Unterteilung der Einheitssphäre, die Sicht „von oben" entlang der normalen Richtung der Strahlungskachel. Die Unterteilung ähnelt einer Zielscheibe und besteht aus den azimutal angeordneten Segmenten, die ihrerseits radiale Ringe bilden.
Abbildung 4.
Ein Beispiel der aus der Gleichung (7) ergebenden Systems der Richtungsvektoren für eine Parametrisierung (r=4, n=10) . Die gesamte Anzahl der Richtungen nach (7a) ist gleich N=86. Abbildung 5.
A: Die zweite Verfeinerungsebene, erstellt aus der ersten Ebene mit Unterteilung (r, n) = (4, 10) , siehe Abb. 4. B: die dritte Ebene, erstellt aus der zweiten Ebene, siehe Abb. 4. C: Richtungsvektoren aus allen drei Ebenen. Vektoren aus unterschiedlichen Ebenen sind mit unterschiedlichen Symbolen am Ursprung der Vektoren gekennzeichnet, vergl . mit Abb. 4, 5.A, 5.B. Die Strahlen für alle in Abb. 5.C gezeigten Richtungen werden nach dem Ray Tracing Verfahren verschickt. Abbildung 6.
Das Ablaufdiagramm für die Auswahl der Strahlungsquellen aus unterschiedlichen Verfeinerungsebenen der Winkel- Diskretisierung .
Abbildung 7.
Ein Beispiel der angepassten Diskretisierung des Raumwinkels. Die sphärischen Vierecke aus unterschiedlichen Ebenen sind in der Abbildung in Richtung der Verfeinerung gekennzeichnet.
Abbildung 8.
Das Schema der Strahlenverfolgung auf dem kartesischen Raster. Sie besteht aus der Detektion einer Sequenz der Schnittpunkte mit dem orthogonalen Raster.
Abbildung 9.
Unterstützte Varianten der Kachelkonstruktion, ausgehend von einzelnen strahlenden Seiten der orthogonalen Gitterzellen (Kreuze) .
Abbildung 10.
Veranschaulichung der Chebychev-Distanz anhand von 2D- Beispiele. 10A: Isotrope Chebychev-Distanz. 10B Anisotrope Chebychev-Distanz.
Abbildung 11.
Ein Beispiel der Strahlenverfolgung in 2D, unterstützt durch anisotrope Chebychev-Distanz. Abbildung 12.
Beispiel eines mit dem Strahlungsmodell berechneten thermischen Ergebnisses für ein Feingussprojekt. Beispiel einer realen Anwendung.
Abbildung 13.
Elefantenfamilie: Test der Modelleffizienz, Effekte der Verdeckungen und des Abstands zur Wärmequelle. Die Wärme kommt von der Kugel oben links im Bild.
Abbildung 14.
Modellierung der gleichzeitigen Wärmebehandlung von 4 Zahnrad-Aggregaten in einem Ofen mit halb geschlossenen Hohlraum. A: das gesamte Modell. B: temperierte Aggregate. Die Wärmequellen sind an der linken und rechten Wand angebracht.
Abbildung 15.
Berechnete Szene mit drei Wägen. Die Wärmequelle ist vorne oben, im Bild nicht gezeigt.
Abbildung 16.
Wärmebehandlung von 5 gegossenen Pumpengehäusen in einem Ofen.
GRUNDSÄTZE
Energiebilanz an der strahlenden Oberfläche
Die Berücksichtigung der Oberflächenstrahlung in einem thermischen Modell erfolgt durch die Anpassung der Gleichung für die Bedingung der Energiebilanz an der strahlenden Oberfläche. Ohne Strahlung wird diese Bedingung allein durch die Wärmeleitungsflüsse ausgedruckt, (l). ÄL T-ÄR T)N = 0
Die Größen mit den Indizes L und R in (1) kennzeichnen die entsprechend links und rechts von der Oberfläche evaluierten Wärmeleitfähigkeiten und Gradienten der Temperatur. Der Vektor N ist der Normalenvektor der Oberfläche .
Ein zusätzlicher Term, die Netto-Strahlungsflussdichte, kommt durch Strahlung in die Bilanzgleichung (1) :
( 2 ) . (AL LT - λΚΤκΤ )iV + qnet = 0
Die Gleichung (2) muss in einem thermisch gekoppelten Modell mit Oberflächenstrahlung gelöst werden.
Der Netto-Strahlungsfluss besteht aus der Differenz der absorbierten und der emittierten Strahlungswärme
(3) . qnet = e(Rin ~ «"Γ4) e in (3) ist die Emissivität der Oberfläche. Sie wird im Falle der sogenannten grau und diffus strahlenden Oberfläche über das gesamte elektromagnetische Spektrum und über den Raumwinkel hemisphärisch gemittelt. Sie wird auch gleich dem ebenfalls gemittelten Absorptions- koeffizienten angenommen. qin in (3) ist die einfallende Strahlungsflussdichte (incident heat flux density) . Die Aufgabe eines numerischen Modells für Oberflächenstrahlung ist, die Werte der einfallenden Strahlung an jedem Stück der strahlenden Oberfläche zu ermitteln. Berechnung des einfallenden Strahlungsflusses
Der einfallende Strahlungsfluss wird durch ein Integral an den ausgehenden Strahlungsfluss gekoppelt: (4). qin = fi >0(ÜN)qoutd[l
Es wird über den Raumwinkel 2π integriert. Das Ergebnis gilt für das Zentrum des Stücks der strahlenden Oberfläche .
Das Verfahren der Sichtfaktoren ersetzt das Integral in (4) durch eine Summe über die Beiträge der einzelnen Unterteilungen der strahlenden Oberfläche, für die die direkte Sichtbarkeit durch lineare Optik gegeben ist. Als einzelne Elemente der Oberfläche gelten in einem normalen Fall die Flächen des numerischen Gitters, wobei auch die Vereinigung von mehreren benachbarten Flächen des Gitters in solche strahlenden Elemente nach dem hierarchischen Sichtfaktoren-Verfahren bekannt ist.
Der Raumwinkel wird oft durch eine halbe Einheitssphäre veranschaulicht wie in Abbildung 1 gezeigt. Eine Einheitssphäre wird um das Zentrum der strahlenden Oberfläche gelegt. Das umliegende sichtbare strahlende Oberflächengitter wird auf die Einheitssphäre zentral projiziert. Nach dem Nusselt-Prinzip ist die zur äquatorialen Ebene parallele Komponente der Projektion auf die Einheitssphäre gleich dem jeweiligen Sichtfaktor. Die Berechnung der Sichtfaktoren ist in Abbildung 1 geometrisch veranschaulicht. Um den Wert eines Sichtfaktors zwischen der Oberfläche j draußen und der Oberfläche i (grau schattiert im Bild) zu ermitteln, soll zuerst der sichtbare Teil von Fläche j auf die Einheitssphäre um das Zentrum der Fläche i projiziert werden. Die Berechnung des gesamten Integrals (4) bedeutet die Projektion des gesamten strahlenden Gitters auf die Einheitssphäre, wie es in Abb. (1) verdeutlicht ist .
Die Komplexität der Quadratur (4) ist generell proportional das Quadrat der Unterteilungen der strahlenden Oberfläche durch das numerische Gitter. Deswegen kann die Berechnung nach (4) zu einem übermäßigen Speicher- und Rechenaufwand besonders für große, komplexe Geometrien führen. Das geometrische Schema der Sichtfaktoren-Verfahren nach Abb. (1) kann umgedreht werden, was im Prinzip zu einem kleineren Speicher- und Rechenaufwand führen kann.
Im Falle der Sichtfaktoren ist die Unterteilung (=Diskretisierung) des Raumwinkels durch das zuvor erzeugte numerische Gitter fest vorgegeben. Die Feinheit der Unterteilung ist komplett durch das numerische Gitter gegeben .
Es ist aber umgekehrt möglich, eine beliebige Unterteilung des Raumwinkels zunächst unabhängig von dem numerischen Gitter am Rande des transparenten Hohlraums im ersten Schritt fest vor ;ugeben. Im zweiten Schritt wird diese Unterteilung der Einheitssphäre dann auf das umliegende Gitter hinaus projiziert. Das Prinzip ist in Abb. 2 erklärt.
Dieses Schema führt zu einer anderen Logik bei der Integration des Strahlungsflusses nach Gleichung (4). Während die Aufgabe in der Sichtfaktoren-Verfahren aus der Ermittlung der einzelnen Unterteilungen des Raumwinkels besteht, wobei die Unterteilungen ein Abbild der sichtbaren Unterteilungen der Oberfläche sind, sind die einzelnen Unterteilungen des Raumwinkels in der alternativen Verfahren fest vorgegeben und deswegen im Voraus bekannt. Die eigentliche Aufgabe ist jetzt die Suche nach einem repräsentativen Element des strahlenden Gitters, das die Rolle der Strahlungsquelle für das gegebene Stück der Unterteilung des Raumwinkels übernimmt. Es wird also angenommen, dass die von der gefundenen Strahlungsquelle ausgehende Strahlungs¬ intensität in der gesamten Unterteilung des Raumwinkels homogen vorliegt (Siehe Abb. 2) .
Bei der fest eingeprägten Diskretisierung des Raumwinkels wird im folgendem Vorgegangen. Im ersten Schritt wird eine bestimmte Unterteilung der Einheitssphäre um das Zentrum der ausgewählten strahlenden Fläche i unabhängig vom numerischen Gitter vorgenommen. Im zweiten Schritt wird eine Zentralprojektion dieser Unterteilung auf das umliegende Gitter durchgeführt. Die Richtung der Projektion ist durch Pfeile nach oben verdeutlicht, vergleiche mit der umgekehrten Projektionsrichtung in der Verfahren der Sichtfaktoren in Abb. 1. Die Projektion des Mittelpunktes jedes Teils des Raumwinkels wird einem Element des strahlenden Gitters zugeordnet, so dass eine Abbildung (Mapping) der gesamten Unterteilung des Raumwinkels auf die strahlenden Flächenelemente zustande kommt .
Ein Fehler bei der Diskretisierung der Verteilung der Strahlungsflusses über den Raumwinkel entsteht, falls der betrachtete Teil des Raumwinkels, projiziert auf das strahlende Gitter, Flächenelemente mit stark unterschiedlichen ausgehenden Strahlungsflussdichten hat, was zu einer großen Variation der Strahlungsintensität innerhalb des Raumwinkels führt.
Der Vorteil dieses Verfahren ist, das die komplizierte geometrische Analyse der Verdeckungen entfällt. Für jede Unterteilung des Raumwinkels ausgehend vom Zentrum der Fläche wird ein einziger Probestrahl verschickt. Die Strahlenrichtung entspricht dem Mittelpunkt des gegebenen Teils des Raumwinkels.
Auf das Verschicken der Strahlen, oder Ray Tracing, ausführlicher im Abschnitt „Ray Tracing" eingegangen.
Strahlungskachel
Das Verfahren der Unterteilung der strahlenden Flächen ist unten exemplarisch dargestellt mittels des aktuell verwendeten numerischen Gitters im Programm MAGMAsoft (MAGMA Gießereitechnologie GmbH) . Das Verfahren ist aber im Prinzip für beliebige Gittertypen ohne Begrenzung anwendbar .
MAGMAsoft benutzt ein Tensorprodukt-Gitter. Das 3D-Gitter besteht aus drei Systemen der Gitterlinien in 3 kartesischen Raumrichtungen X, Y, und Z, die sich durch das gesamte Modell durchziehen und es in einen Quader einbettet. Das Gitter besteht also aus den orthogonalen quaderförmigen Zellen.
Das numerische Gitter besteht also aus einem orthogonalen Raster und wird daher allein durch die Materialverteilung über die Gitterzellen in diesem Raster und drei Reihen der Koordinaten entlang der drei kartesischen Richtungen komplett vorgegeben. Die einzelnen strahlenden Oberflächen im Strahlungsmodell werden bei ihrer Initialisierung durch Materialnachbarschaften im Gitter gefunden. Eine strahlende Oberfläche wird als eine rechtwinklige Facette einer Gitterzelle mit dem Normalenvektor in einer der 6 Raumrichtungen +X, -X, +Y, -Y, +Z, -Z definiert, falls eine der 2 Bedingungen erfüllt ist:
1. Die Facette trennt zwei Gitterzellen, wovon eine mit einem opaken Material und eine andere mit einem transparenten Material belegt sind. Der Normalenvektor zeigt in Richtung der transparenten
Zelle. Das transparente Material in MAGMAsoft ist normalerweise Luft, wobei in diesem Fall allein die Wärmeleitung berechnet wird.
2. Die Facette trennt zwei Gitterzellen, wovon eine mit einem opaken Material und eine andere mit dem
Material ID „boundary" belegt sind. Die Zelle mit dem Material „boundary" liegt außerhalb des Rechengebiets von MAGMAsoft. Eine solche Facette wird als eine strahlende Fläche definiert, falls sie nicht an der Grenze der Bounding Box des
Gitters liegt, und zwar deshalb, weil dort von der Oberfläche aus gesehen keine andere Facette sichtbar ist. In diesem Fall ist die Bestimmung des Netto-Strahlungsflusses trivial. Die auf solche Weise definierten strahlenden Flächen tragen zur Energiebilanz nach Gleichung (2) bei. Sie werden im Weiteren als Strahlungskachel oder Kachel bezeichnet.
DISKRETISIERUNG DES RAUMWINKELS
Der komplette Raumwinkel wird in diesem Verfahren so unterteilt, dass jede Unterteilung dem gleichen Sichtfaktor VF entspricht, nämlich VFj = 1/N = const, wobei N die gesamte Anzahl der Unterteilungen ist. Eine solche im Bezug auf Sichtfaktoren homogene Unterteilung der Einheitssphäre ist keine homogene Unterteilung ihrer Fläche wegen des Terms (HN) im entsprechenden Integral:
(5) . /Ω (HV)an = / /θ sin(G) cos(6)dcpdQ = ^ = const
Der Vorteil einer solchen Unterteilung ergibt sich bei der Berechnung des einfallenden Strahlungsflusses nach Gleichung (4) . Der stets derselbe Sichtfaktor kann ausgeklammert werden, nachdem die Ermittlung des einfallenden Flusses in eine Mittelwertbildung des ausgehenden Flüsse überführt wird.
Figure imgf000017_0001
Eine nach den Sichtfaktoren homogene Unterteilung der Einheitssphäre ist nicht eindeutig und kann auf unzähligen Wegen erfolgen. Das hier gewählte Verfahren bittet zusätzlich eine gewisse Symmetrie in der Unterteilung im Bezug auf den Normalenvektor der Strahlungskachel und ist einfach in der Handhabung. Die Einheitssphäre wird zunächst axialsymmetrisch, von einem Kreis am Nordpol angefangen, in eine Reihe von radial aufeinander folgenden Ringe unterteilt. Anschließend wird jeder Ring in eine unterschiedliche Anzahl der Ringsegmente in azimutaler Richtung unterteilt. Jedes Segment ist ein sphärisches Viereck, begrenzt durch 2 azimutalen und 2 meridionalen Koordinatenlinien (Kreisbögen) des sphärischen Koordinatensystems. Die Anzahl der Unterteilungen in einzelnen Ringen bilden eine arithmetische Progression (Siehe Abb. 3) .
Die Unterteilung kann komplett durch die Anzahl der Ringe n in meridionaler Richtung und die Anzahl der azimutalen Segmente des ersten Rings am Nordpol r parametrisiert werden. Für jede mögliche Parametrisierung (n,r) gibt es eine einzige Lösung für die meridionalen Koordinaten der Ringe, so dass jedem sphärischen Segment immer derselbe Sichtfaktor zugeordnet werden kann:
,^, 1 ,Λ (n-£+l)(2r+n+£-2\
7 . Θ; = -2arccosfvl -- - -)
N in (7) ist die gesamte Anzahl der Unterteilungen nach der arithmetischen Progression,
(7a). N= 2^ln + 1
2
Die Anzahl der Unterteilungen N und damit auch die Anzahl der Strahlen pro eine Kachel wächst nach (7a) quadratisch mit der Anzahl der vorgegebenen meridionalen Ringen n (Siehe Abb. 4) . Die Segmente in einem Ring aus der Abb. 3 können in der azimutalen Richtung um einen freien Winkel gedreht werden, damit ein größerer Winkelabstand zwischen den Segmenten der benachbarten Ringe entsteht.
Hierarchisches System
Eine zu grobe Unterteilung der Einheitssphäre führt zu den numerischen Fehlern in der Integration des Strahlungsflusses, wie es im Abschnitt „Energiebilanz an der strahlenden Oberfläche" erklärt wurde. Um eine höhere Winkelauflösung im Bezug auf die Geometrie des strahlenden Gitters zu erreichen, wird in diesem Verfahren mit einem hierarchischen System der Diskretisierungsebenen gearbeitet. Dieses Verfahren ist den unterschiedlichen Verfeinerungsstufen des numerischen Gitters in einem expliziten Mehrgitterverfahren ähnlich.
Die erste Ebene stellt das nach der Gleichung (7) erzeugte System der Raumrichtungen, siehe Abb. 4. Die nächste Ebene wird durch Unterteilung von jedem Segment der ersten Ebene durch die doppelte Halbierung in azimutaler und in der meridionaler Richtung, also durch eine Viertelung erstellt.
Die Ausnahme gibt es bei der ersten Verfeinerung des kreisförmigen Gebiets am Nordpol, die mit 4 azimutalen Unterteilungen in 4 sphärischen Dreiecken geteilt wird. Bei weiteren Unterteilungen gelten keine Ausnahmeregeln, alle sphärischen Gebiete werden als sphärische Vierecke, wie oben beschrieben verfeinert. Die 4 sphärischen Dreiecke rund um den Nordpol werden als entartetem sphärischem Vierecke ab der dritten Verfeinerungsebene behandelt . Danach wird die nächstfeinere Ebene weiter rekursiv nach gleichen Regeln unterteilt. So kommt es zu einer geometrischen Progression von der Anzahl der Strahlen auf jeder nächsten Ebene. Für k Ebenen der Verfeinerung ergeben sich insgesamt
, ^ „ N»rtot = N»r—4k-l = ,2r+n-l +, „.—k-l
(7b).
Strahlen auf allen Verfeinerungsebenen.
Die Richtungsvektoren nach der Verfeinerung sind in Abbildung 5 gezeigt. Drei Verfeinerungsebenen werden in der aktuellen Implementierung benutzt.
In dem hierarchischen Verfahren von Ray Tracing werden zunächst Strahlen von allen Verfeinerungsebenen nacheinander verschickt und alle dadurch erhaltenen Ergebnisse gespeichert. Die Ergebnisse werden dann ausgewertet .
Anpassung an die Geometrie und an die Temperatur¬ verteilung
Es wäre durchaus möglich, die im vorangehenden Abschnitt beschriebene hierarchische Unterteilung des Raumwinkels virtuell vorzunehmen, und ausschließlich die Strahlen für die Vektoren der feinsten erreichten Ebene zu versenden. Die Konsequenz wäre, alle nach dem Ray Tracing gefundenen Strahlungsquellen müssen im thermischen Modell prozessiert werden, was bei einer großen Anzahl der Strahlen zur einem unnötig hohen Rechenaufwand geführt hätte. Wenn zum Beispiel die eingestellte Winkelauflösung durch die Anzahl der Strahlen in einer Raumrichtung zu hoch ausfällt, würde die gleiche durch eine Strahlungskachel definierte Strahlungsquelle durch unterschiedliche Strahlen mehrfach getroffen. An dieser Stelle wäre also die Winkelauflösung aus den gröberen Verfeinerungsebenen ausreichend.
Wenn allerdings die Strahlen von allen definierten Verfeinerungsebenen versendet werden, besteht die Möglichkeit für die lokale Anpassung der Winkelauflösung. Das Ergebnis von Ray Tracing für die thermische Berechnung ohne eine Anpassung wäre eine komplette Liste der Strahlungsquellen, die sich alle entweder aus der primären Unterteilung (Abb. 4) oder aus einer der Verfeinerungsebenen (Abb. 5) ergeben.
Die lokale Anpassung der Winkeldiskretisierung ersetzt eine solche Liste durch Unterlisten aus allen Diskretisierungsebenen . Das Vorgehen ist dabei das Folgende.
Die Unterteilungen von allen Verfeinerungsebenen werden als „nicht verfeinert" vormarkiert. Zunächst wird angenommen, dass die Diskretisierung nur Vektoren der feinsten Ebene enthält. Dann geht man die Unterteilungen der nächst gröberer Ebene durch, bis die gröbste primäre Ebene erreicht ist.
Jedes Mal werden die Strahlungsquellen der vorangegangenen feineren Ebene geprüft, die den vier Vierteln des unterteilten sphärischen Vierecks der feineren Ebene entsprechen. Die zuvor definierten aktiven Strahlungsquellen von den 4 Vierteln werden entweder durch eine Strahlungsquelle aus dem aktuellen sphärischen Segment ersetzt, oder beibehalten.
1. Wenn mindestens eine der 4 Unterteilungen bereits als „verfeinert" markiert ist, werden alle bereits definierten Strahlungsquellen auf den feineren Ebenen innerhalb des aktuellen sphärischen Segments beibehalten, die Quelle aus der aktuellen Ebene wird verworfen .
2. Wenn alle 4 Strahlen der feineren Ebene das gleiche opake Material getroffen haben, oder alle 4 Strahlen „ins Leere" gingen, d. h. den halbgeöffneten transparenten Hohlraum verlassen haben, werden die bereits definierten Strahlungsquellen der feineren Ebene verworfen und durch die Strahlungsquelle der aktuellen Ebene ersetzt.
3. Wenn 4 Strahlen sowohl den Hohlraum sowohl verlassen als auch ein opakes Material treffen, werden die bereits definierten Strahlungsquellen aus der feineren Ebenen beibehalten.
4. Wenn 4 Strahlen unterschiedliche opake Materialien treffen, werden die Temperaturen der getroffenen Strahlungskacheln miteinander verglichen. Wenn dabei das hierarchische System der Richtungen zum ersten Mal vor der thermischen Simulation angepasst wird, kommen Temperaturen der Quellen aus der ersten Initialisierung der Temperatur für unterschiedliche Materialien. Ansonsten, wenn die Anpassung im Laufe der thermischen Berechnung dynamisch erfolgt, sind das die aktuell berechneten Temperaturen. Falls die absolute Differenz zwischen der maximalen und der minimalen Temperatur, bezogen auf die maximale Temperatur kleiner als die fest vorgegebene Grenze ist, werden die bereits definierten Strahlungsquellen der feineren Ebene ebenfalls verworfen und durch eine Quelle aus der aktuellen Ebene ersetzt. Ansonsten werden sie beibehalten.
5. Nachdem eine Unterteilung in der aktuellen Ebene bearbeitet ist, wird sie je nach dem Ergebnis entweder als „verfeinert" oder „nicht verfeinert" markiert. Wenn dabei zur Ersetzung der Quellen der feineren Ebenen durch eine Quelle der aktuellen Ebene kommt, wird diese in die Liste der berücksichtigten Quellen der aktuellen
Verfeinerungsebene eingetragen. Wenn eine der Quellen als „nicht verfeinert" markiert ist, wird sie Quelle in die Liste der berücksichtigten Quellen für die feinere Ebene eingetragen. Die Eintragung erfolgt, nur falls die neue Quelle einer Oberfläche des opaken Materials gehört. Ansonsten wird der Sichtfaktor des äußeren nicht verdeckten Raums um einen konstanten Wert der aktuellen
1
Verfeinerungsebene ι gleich—— erhöht.
Der oben beschriebene Ablauf ist in Abbildung 6 dargestellt. Der Algorithmus liefert k Listen der Strahlungsquellen für k Ebenen der homogenen
Diskretisierung . Die angepasste Winkeldiskretisierung wird dabei so gewählt, dass eine Verdichtung der repräsentativen Strahlungsquellen in den Winkelbereichen entsteht, wo eine unstetige Abhängigkeit der Strahlungsintensität von der Raumrichtung potenziell zu erwarten ist.
Der Sprung in der Strahlungsintensität kommt in den halbgeöffneten Hohlräumen an einer Grenze zwischen dem heißen opaken Material und dem offenen Raum vor. Ein solcher Sprung wird auch durch den thermischen Kontrast von zwei im Winkelraum benachbarten opaken Materialien verursacht. Die mit unterschiedlichen IDxs gekennzeichneten Materialien können entlang ihrer Grenze im Winkelraum entweder sich im direkten thermischen Kontakt befinden, oder ein anderen zum Teil verdecken.
Die angepasste Diskretisierung des Raumwinkels für die betrachtete Strahlungskachel erfolgt auf diese Weise durch die Auswahl der Strahlungsquellen. Die unterteilte Oberfläche der Einheitssphäre kann für die Darstellung der Winkeldiskretisierung verwendet werden. Sie wird nach der Anpassung lückenlos und ohne Überschneidungen durch sphärische Segmente aus unterschiedlichen Verfeinerungs- ebenen bedeckt.
Ein Beispiel der angepassten Diskretisierung des Raumwinkels ist in Abbildung 7 gezeigt. Ein Sichtfaktor von einer H-förmigen Fläche, in Abbildung links oben gezeigt, soll durch Ray Tracing angenähert werden. Dafür wurden 3 Diskretisierungsebenen mit der ersten Ebene parametrisiert mit (n=15,r=4) nach Gleichung (7) benützt. Die Anzahl der Strahlen ist gleich 166, 664 und 2656 für die entsprechend 1-e, 2-e und 3-e Diskretisierungsebene, so dass insgesamt 3486 Strahlen für das Abtasten der Hemisphäre verschickt wird. Nach der Durchführung der geometrischen Anpassung sind 218 Strahlen ausgewählt worden, was um einen Faktor 16 kleiner ist als an der feinsten Ebene. Die sphärischen Vierecke aus unterschiedlichen Ebenen sind in der Abbildung sortiert in Richtung der Verfeinerung durch ihre Größe gekennzeichnet . Die ausgehenden Strahlungsflüsse, vorgegeben durch Quellen aus unterschiedlichen Ebenen, müssen in der Berechnung des einfallenden Strahlungsflusses unterschiedlich gewichtet werden. Die Gleichung (6) für den einfallenden Strahlungsfluss wird durch Vorfaktoren von unterschiedlichen Ebenen ergänzt:
Figure imgf000025_0001
Für drei Ebenen ist k=3. Drei Summen mit den Gewichtsfaktoren 1, H und 1/16 ergeben nach (8) den gesamten einfallenden Strahlungsfluss . Die Terme qo ] ut in der inneren Summe sind die Beiträge aus der Liste der Strahlungsquellen der jeweiligen Diskretisierungsebenen „level".
RAY TRACING Ein Voxel-gestütztes Ray Tracing Verfahren mit der Rückwärtsverfolgung der Strahlen wird eingesetzt.
Ein Voxel unterstützt den Test, ob der Strahl im gegebenen Voxel ein Objekt trifft. Ein Voxel ist ein würfelförmiges Volumen, wo die Informationen über geometrische Objekte in ihm enthalten sind. Bei der Anwendung mit MAGMAsoft bietet sich ein Tensorprodukt- Gitter als aus den einzelnen Voxeln bestehender Raster selbst an. Jede Gitterzelle wird zu einem Voxel. Das Verfahren gemäß der Erfindung ist jedoch nicht an das Programm MAGMAsoft gebunden sondern ist für beliebige Voxel-gestütztes Ray Tracing Verfahren einsetzbar. Die Rückwärtsverfolgung bedeutet, dass zunächst alle Strahlen von der Kachel, die Strahlung empfängt, hinaus verschickt werden. Die von Strahlen getroffenen Strahlungsquellen werden dabei ermittelt. Die Strahlungsquellen senden aber Energie physikalisch zum Empfänger. Die Energie erreicht die Kachel auf dem „geraden" Weg, was einer im Strahlengang von Ray Tracing umgekehrten Richtung entspricht. Deswegen wird das als Ray Tracing mit Rückwärtsverfolgung gekennzeichnet.
Die geometrischen Objekte, die die Strahlen absorbieren und reflektieren, sind die definierten Strahlungskacheln, die mithilfe der Materialnachbarschaft in den Gitterzellen definiert werden.
Es ist wegen des strukturierten Charakters des numerischen Gitters ausreichend, 3 IDxs der Kachel je Gitterzelle zu speichern. Wenn man 6 Seiten einer Gitterzelle als front, back, west, east, nord, south bezeichnet, verweisen die 3 IDxs auf drei möglichen Kacheln an der Back-, East- und North-Seite der Zelle. Die Information über die Kachel an drei verbleibenden Seiten der Zelle Top, West und South können aus der Nachbarzelle entnommen werden. Die positiven Werte werden für die reell existierenden Kacheln an einer Seite der Zelle zugewiesen. Die Zuweisung erfolgt während der Definition der Kachel.
Vor dem Beginn der Strahlenverfolgung wird der gesamte einmal definierte Bündel der Vektoren, die Richtungen einzelner Strahlen vorgeben, um das Normalenvektor der jeweiligen Kachel zentriert. Das wird durch die Multiplikation der Vektoren mit einer Drehmatrix erreicht, die den zentralen Vektor des Bündels in kartesischer Richtung +Z in den Normalenvektor der Kachel überführt .
Danach werden die Strahlen aus allen Verfeinerungsebenen die Reihe nach verschickt. Die Strahlenverfolgung durch das numerische Gitter besteht aus der Suche nach Schnittpunkten zwischen der Fortsetzung des Strahls und den einzelnen Seiten der Gitterzelle, in der sich der Strahl gerade befindet (Siehe Abb. 8) .
Dafür werden drei möglichen Seiten der Gitterzelle für die nächste Überschneidung geprüft. Die möglichen Seiten sind durch die Vorzeichen der drei Komponenten der
Strahlenrichtung Ω gegeben. Der Schnittpunkt mit dem minimalen Abstand von der aktuellen Position des Strahls gilt als der nächste Punkt auf dem Strahl. Die Seite der Zelle mit der minimalen Länge bis zum Schnittpunkt wird dabei gesucht, und der Strahl bis zum gefundenen
Schnittpunkt in Richtung Ω um die gefundene Länge Xray fortgesetzt:
(9a) . XMIN = M/NL=(ij-fc)-^—
(9b). l^X™* = xMINnt
Nachdem der nächste Schnittpunkt gefunden ist, wird ID der entsprechenden Kachel an der Seite der Gitterzelle abgefragt . · Falls ID einem reellen Kachel entspricht, d. h. die
Seite der Zelle trennt ein opakes und ein transparentes Material, wird die Verfolgung des Strahls gestoppt und das gefundene globale ID der Strahlungsquelle zurückgeliefert .
• Falls ID einer Symmetrieebene mit einem kartesischen Normalenvektor entspricht, wird die zur Symmetrieebene normale Richtungskomponente invertiert und der reflektierte Strahl weiterverfolgt .
• Ansonsten wird die Prozedur der Strahlenverfolgung in der nächsten Gitterzelle wiederholt, bis der Strahl eine Kachel trifft oder die Grenzen des numerischen Gitters verlässt. In letzten Fall wird ein festes ID des äußeren Raums zurückgeliefert.
BESCHLEUNIGUNG Ray Tracing Kachel-Vereinigung
Die Ebenen fein vernetzten strahlenden Oberflächen (Platten) kommen oft bei den modellierten Geometrien vor. Sie bringen sehr viele strahlende Elemente hervor. Der Rechenaufwand bei der Strahlungsmodellierung ist mit dem vorgestellten Modell linear proportional der Anzahl der Strahlungskacheln. Rechenzeit kann gespart werden, falls die Feinheit der Vernetzung die nötige Auflösung in der Verteilung des integrierten Strahlungsflusses
(=irradiance) entlang der Oberfläche übertrifft. In diesem Fall wäre es ausreichend, weniger gröbere Kachel zu haben, als durch das numerische Gitter eingeprägt.
In veröffentlichten Verfahren wie zum Beispiel das DTRM- Modell von FLUENT wird auf clustering von Strahlungskacheln hingewiesen. Dort wird die Vereinigung von mehreren benachbarten Strahlungskacheln vorgenommen, falls sie von einer Ebene nur um einen minimalen Winkel abweichen (Planarität) . Die Strahlengänge und die Strahlungsflüsse werden nicht für jeden Bestandteil des Clusters, sondern für die gesamte Vereinigung am Ort ihres geometrischen Zentrums berechnet. Eine ähnliche Technik ist für eine „billige" Beschleunigung in aktuellem Verfahren implementiert.
Alle Strahlungskacheln haben eine kartesische Orientierung im aktuellen Modell. Die Vereinigung der Nachbarn wird zugelassen, wenn diesen sowohl in einer Ebene liegen als auch ihre Gitterzellen das gleiche opake Material haben.
Es wird bis zu 3 vereinigten Kacheln in jeder der zwei lateralen Richtungen entlang der Oberfläche zugelassen. So können von 1 bis zu 9 Seiten der Gitterzellen in eine Kachel vereinigt werden. Die zugelassenen Varianten sind In Abb. 9 gezeigt.
Clustering der Strahlungskacheln kommt meistens nur an flachen Oberflächen massiv zustande. Bei gekrümmten Geometrien ist das Oberflächengitter stufig, wodurch sich die Anzahl der komplanaren Seiten der Gitterzellen verringert .
Eine Beschleunigung um Faktor 2 oder leicht darüber wird bei komplexen Geometrien durchschnittlich durch das implementierte Verfahren der Kachelvereinigung erreicht. Programm-technisch besteht die Kachelvereinigung in Cluster aus folgenden Schritten: • Die Liste der zu einer cluster-Strahlungskachel gehörenden Gitterzellen wird in der Datenstruktur einer Strahlungskachel abgelegt.
• Die Strahlenverfolgung startet für jeden Cluster aus seinem geometrischen Zentrum.
• Informationen über die gefundenen und angepassten Strahlungsquellen werden ebenfalls für das gesamte Cluster anstatt für jeden kleinsten Bestandteil gespeichert .
· Der emittierte Strahlungsfluss des Clusters wird mit
Berücksichtigung von Temperaturverteilung berechnet:
(10). qem = e^- mit S Fläche der Seite i und T absolute Temperatur an der Oberfläche der Gitterzelle.
· Der berechnete einfallende Strahlungsfluss ist für jedes Mitglied der Clusters derselbe, was zu einer lokalen Verschmierung, Glätterung des
Strahlungsflusses führt. Dies ist aber der Preis für die Beschleunigung.
· Der gemittelte einfallende Strahlungsfluss wird auf gleiche Weise für jede Seite der Gitterzelle aus dem Cluster in die Energiebilanz (2) einbezogen.
Anisotrope Chebychev-Distanz
Die Strahlenverfolgung nach dem Voxel-basierten Ray Tracing Verfahren setzt den Besuch jeder auf dem Strahlengang liegenden transparenten Gitterzelle voraus, siehe Abb 8. Die Bearbeitung von vielen leeren (d. h. transparenten) Zellen kann einen wesentlichen Teil der Rechenzeit nehmen, besonders wenn das Modell große mit Luft gefüllten Zwischenräume bzw. die feine Vernetzung in den Zwischenräumen hat. Ein Verfahren würde das Ray Tracing beschleunigen, dass einen Strahl statt den Besuch jeder sich unterwegs auftreffenden Gitterzelle sofort über einen größeren Block der leeren Zellen „tunnelt". Die Information über die Größe von solchen leeren Zellenblöcken soll dafür vorhanden sein.
Solche leeren Blöcke können explizit im Gitter definiert werden. Ein besseres Verfahren ist so genannte Chebychev- Distanz, auch als Schachbrett-Distanz genannt. Es geht dabei um ein Distanzmaß für diskrete Objekte wie Gitterzellen, das in ganzen Zahlen gemessen wird.
Eine Veranschaulichung der Chebychev-Distanz anhand von 2D-Beispielen ist in Abb. 10 gezeigt. Dabei wird wie folgt vorgegangen.
Die Distanz von den gestrichenen Gitterzellen (Nullzellen) wird gemessen. Abb. 10A zeigt die isotrope klassische Chebychev-Distanz. Die Zellen mit gleicher Distanz um die gestrichenen Nullzellen mit Distanz Null sind in einer Schicht am Rande eines Quadrats angeordnet. Abb. 10B zeigt die anisotrope Chebychev-Distanz für den linken oberen Quadrant gezeigt. Die anisotrope Distanz ist entsprechend ausschließlich nur für die Zellen definiert, die in diesem Quadrant in Bezug auf eine der Nullzellen liegen. Ansonsten wird sie genauso wie die isotrope Distanz in Abb. 10A gemessen. Die betrachteten Richtungen (Quadrant) sind in beiden Fällen mit roten Pfeilen in den Nullzellen gekennzeichnet. Es fällt auf, dass die anisotrope Distanz größere Werte als die isotrope erreicht.
Die Benutzung der Chebychev-Distanz lässt Schritte bei der Strahlenverfolgung adaptiv, abhängig vom aktuellen Abstand zu einer Oberfläche gestalten. Wenn die aktuelle Position des verfolgten Strahls weit von der nächsten Oberfläche entfernt ist, wird der Sprung im Gitter auch entsprechend groß sein. Wenn der Strahl sich einer Oberfläche nähert, nimmt die Chebychev-Distanz ab, und mit ihr auch die Sprunggröße. Je näher ein Strahl der Oberfläche kommt, desto langsamer wird seine Fortbewegung . Die isotrope klassische Chebychev-Distanz wird im Bezug zu den markierten Gitterzellen mit der Distanz Null gemessen. Solche Zellen werden im Weiteren als Null- Zellen genannt. Die Zellen mit gleicher Chebychev-Distanz von einer ausgewählten Nullzelle sind in quadratischen Schichten um die Null-Zelle angeordnet.
Die Distanz erhält man durch Suche nach den noch nicht markierten Gitterzellen. Wenn am Ende des ersten Schritts des Algorithmus alle nächsten Zellen aus der ersten Schicht mit Distanz gleich 1 gefunden und markiert sind, wird die nächste Schicht mit Distanz 2 belegt. Dafür werden alle nicht markierten Zellen mit direkten Nachbarn oder Nachbarn „over edge" mit Distanz 1 gesucht. Man geht für die weiteren Schichten ähnlich vor, bis keine Zellen ohne eingetragene Distanz mehr gefunden werden.
Der Aufwand für eine direkte Berechnung der Chebychev- Distanz verhält sich entsprechend als wo N Anzahl der Gitterzellen ist.
Diese Abhängigkeit ist aber nicht zwingend und lässt sich optimieren, wenn bei der Belegung jeder nächsten Schicht der Zellen mit Distanz nur die zuvor gefundenen und zwischengespeicherten Gitterzellen mit Distanz i prozessiert werden. Es werden nur ihre Nachbarzellen untersucht. So wird der Front der zuletzt gefundenen „aktiven" Zellen propagiert. Das Verfahren setzt aber voraus, dass der Schreibzugriff in die äußeren Zellen des Stencils möglich ist. Deswegen setzt es Beschränkungen für die Parallelisierung durch die Gebietszerlegung.
Das Vorgehen bei der Berechnung der anisotropen Chebychev-Distanz ist sehr ähnlich. Eine Distanz für eine Zelle im isotropen Fall wird jetzt aber durch 22=4 Distanzen in einem 2D Fall und 23=8 Distanzen in einem 3D Fall ersetzt. Jede der 4 Distanzen wird im 2D Fall nur für Gitterzellen berechnet, die im entsprechenden Quadrant, von Null-Zellen aus gesehen, liegt, siehe Abbildung 10B. Die Belegung der Distanzen dort wird für den Quadrant zwischen den kartesischen Richtungen -X und +Y berechnet. Im 3D wird zwischen den 8 Oktanten unterschieden. Es findet in beiden Fällen im Gegenzug zur isotropen Chebychev-Distanz keine Belegung der Distanzen in den Zellen statt, die im gegebenen Quadrant (2D) oder Oktant (3D) keine Null-Zellen haben, von denen die Distanz gemessen wird.
Die Bestimmung eines Oktanten ist der Benutzung der anisotropen Distanz in der Strahlenverfolgung vorausgesetzt. Es wird zunächst geprüft, in welchem
Oktant die Strahlenrichtung Ω liegt. Dann wird auf eine der 8 anisotropen Distanzen im 3D Fall zugegriffen, die einem gegenüberliegenden Oktant entspricht. Wenn z. B. ein Strahl aus der Richtung (0.5, 0.2, -0.1) kommt, liegt er im Oktant (+X, +Y, -Z) . Die entsprechende Distanz, von den Null-Zellen ausgehend wurde in einem Oktant entgegen der Strahlenrichtung gemessen. Die nötige Distanz ist also im Oktant (-X, -Y, +Z) gespeichert. Der Vorteil einer anisotropen Distanz über einer isotropen ist eine genauere Vorgabe für einen möglichen Sprung über einen Block der leeren Zellen in der Strahlenverfolgung. Der Wert der anisotropen Distanz in einem Oktant fällt oft größer aus, als bei der isotropen, vergleiche Abb. 10A und 10B. Die Wahrscheinlichkeit, dass eine Nullzelle in einem Oktant-Würfel des Gitters liegt, ist kleiner, als im isotropen Falle, wo der entsprechende Würfel aus 8 solchen Oktanten zusammengesetzt ist. Daher kann die Strahlenverfolgung größere Sprünge im Gitter machen .
Ein Nachteil der anisotropen Distanz ist der dafür zusätzlich erforderliche Speicher bei der
Strahlenverfolgung, was extra 96 Bytes je eine Gitterzelle bei dem Typ „int" der Distanz ausmacht. Um Speicher zu sparen, werden Distanzen mit dem Typ „unsigned char" in diesem Verfahren belegt. Dieser Typ lässt eine maximale Größe der Distanz von 128 Gitterzellen zu. Theoretisch können größere Werte in einer Anwendung vorkommen. Deswegen wird die Belegung der Distanzen bei ihrer Berechnung nach dem Erreichen der Schicht mit Wert 128 unterbrochen, und die verbliebenen nicht belegten transparenten Zellen mit demselben Wert von 128 belegt. Dadurch wird die maximale mögliche Länge eines Sprungs im Gitter bei der Strahlenverfolgung beschränkt . Als Nullzellen werden im Verfahren die opaken Zellen mit definierten Strahlungskacheln und die Zellen am äußeren Rand des numerischen Gitters im Kontakt mit einer transparenten Zelle vorgegeben. Durch das letzte wird sichergestellt, dass alle transparenten Zellen lückenlos von einer Schicht der Nullzellen umschlossen sind, und für jede transparente Zelle mindestens eine Referenz- Nullzelle auch im anisotropen Fall vorliegt. Ein Beispiel der Strahlenverfolgung in 2D, unterstützt durch anisotrope Chebychev-Distanz , ist in Abbildung 11 gezeigt. Das Gitter und die berechnete Distanz sind aus der Abb. 10 rechts übernommen. Der Strahl im Oktant (+X,- Y) wird mit Distanz im Oktant (-X,+Y) bearbeitet. Die Startposition des Strahls im Schnittpunkt mit einer Zellenseite oben links liegt in der Zelle mit Distanz 3. Deswegen wird der nächste Schnittpunkt mit der Seite des 3x3 Würfels, gesucht. Nach dem Verschieben der Position zu dem Schnittpunkt wird die Chebychev-Distanz aus nächster Zelle in Richtung des Strahlenganges genommen. Sie ist wieder gleich 3, und der nächste Sprung führt den Strahl direkt zum Ziel unten rechts. In diesem Beispiel waren 2 Schnittpunkte gesucht; ohne Anwendung der Chebychev-Distanz wären das ganze 9.
Die Mehrkosten bei der Strahlenverfolgung mit Chebychev- Distanz sind in der Bestimmung der diskreten Position des Strahls nach dem Sprung über einen Block der Gitterzellen. Die Koordinaten des Schnittpunktes lassen sich ähnlich nach den Gleichungen (9) berechnen. Anstelle der kartesischen Koordinaten am Rande der Gitterzelle XL kommt jedoch die Koordinate am Rande des Oktanten- Würfels, die der Koordinate einer weiter entfernten Gitterzelle gleich ist.
Die Indizes der nach dem Sprung getroffenen Zelle in 3 kartesischen Richtungen sind unbekannt. Sie werden nach dem binären Suchalgorithmus bestimmt. Der Index im Gitter am Schnittpunkt wird ausgehend aus einem äquidistanten Gitter im Würfel in jeder Richtung abgeschätzt. Dann wird durch den Koordinatenvergleich geprüft, ob der gefundene Schnittpunkt in der Zelle mit dem geschätzten Index liegt. Wenn nein, wird die entsprechende Hälfte des Intervalls mit Länge der Chebychev-Distanz weiter halbiert. Die Prozedur wird auf diese Weise rekursiv wiederholt, bis der gefundene Index der Zelle dem Schnittpunkt gehört. Der Aufwand der binären Suche in einem festen Intervall hängt logarithmisch von der Intervalllänge ab, d. h. für eine maximale Sprunglänge von 128 Zellen würde ~ln(128) = 81n(2) ~ 5 Vergleichsoperationen je Richtung nötig.
Trotz dem Mehraufwand für einen Gittersprung liefert die Chebychev-Distanz eine beträchtliche Beschleunigung des Verfahrens, besonders für Modelle, wo viel Raum mit transparentem Material belegt ist.
Paralleles Ray Tracing
Lastenverteilung bei Ray Tracing:
Eine gute Skalierbarkeit im parallelen Betrieb ist die wichtige Voraussetzung der Effizienz bei der Initialisierung des Modells (Chebychev-Distanz, Ray Tracing) und ihrer Anwendung in thermischer Berechnung. Entscheidend ist dabei die Rechenzeit für Ray Tracing.
Die gängige Praxis für die Parallelisierung mit verteiltem Speicher wie MPI bei der Lösung von partiellen Differentialgleichungen ist die Zerlegung des Rechengebiets. Ihre Anwendung für Ray Tracing hat aber eine schlechte Skalierbarkeit in dieser Entwicklung gezeigt. Der Grund dafür sind hohe Kosten der Kommunikation. Daten der Millionen von Strahlen müssen immer wieder zwischen den einzelnen Partitionen übertragen werden. Das spezifische Gewicht der Kommunikation wächst mit steigender Anzahl der CPUs, was schließlich zu einer schlechten Skalierbarkeit führt. Deswegen ist in diesem Modell ein anderes Verfahren der Parallelisierung entwickelt.
Ray Tracing und die Berechnung der Chebychev-Distanz werden auf jedem CPU für das komplette Gitter gleichzeitig durchgeführt. Die Strahlungskacheln bleiben aber dabei auf jedem CPU lokal definiert.
Das globale Gittermodell wird im ersten Schnitt erstellt. Die Gitterdaten von dem gesamten Gitter werden zu allen CPUs kommuniziert. Einerseits, werden drei Reihen der Koordinaten in drei kartesischen Richtungen mitgeteilt. Andererseits wird ein Flag für die Transparenz jeder Gitterzelle von Root ermittelt und in einem numerischen Feld vom Typ „unsigned char" an alle CPUs kommuniziert. Diese Daten reichen aus, um die Durchführung von Ray Tracing auf dem Tensorprodukt-Gitter unabhängig voneinander auf jedem CPU durchzuführen. Die Symmetriegrenzen im thermischen Modell werden an dieser Stelle auch berücksichtigt.
Die durch Ray Tracing lokal ermittelten Daten über die Strahlungsquellen der Strahlungskacheln sollen aber schließlich zu dem CPU gelangen, wo die entsprechende Kachel lokal definiert ist. An dieser Stelle entstehen Kosten für die Kommunikation. Um sie zu minimieren, wird wie folgt vorgegangen. 1. Die Anzahl der vorhandenen auf einem CPU lokal definierten Strahlungskacheln N wird ermittelt.
2. Dann wird der arithmetische Mittelwert Nav über die CPUs berechnet.
3. Von einem CPU-Donator mit dem Überschuss der Kacheln
> Nav wird eine Portion AN der Kacheln von dem Donator virtuell abgezogen und an das nächste gefundene CPU-Akzeptor mit N2 < Nav zugeschrieben, so dass nach dieser Operation entweder die Bedingung N1 = Nav oder N2 = Nav erfüllt wird. Die übertragene
Portion ist dabei gleich AN = M1N(N1— Nav, N2— Nav) . Die Indizes der zu übertragenden Kacheln und die IDxs der CPUs-Akzeptoren werden jedes Mal gespeichert. 4. Der Schritt 3 wird wiederholt, bis kein Ausgleichen der Kacheln zwischen der CPUs mehr möglich wird.
Nachdem die Parameter für den Lastenausgleich wie oben beschrieben jedem CPU bekannt werden, werden die lokalen Daten zur Lage der Strahlungskacheln im Gitter von den CPUs-Donatoren an die CPUs-Akzeptoren kommuniziert. Die CPUs-Akzeptoren erhalten auf diese Weise eine Liste der zu bearbeitenden importierten Kacheln zusätzlich zur Liste der eigenen Kacheln. Die Listen der zu bearbeitenden eigenen Kacheln auf den CPUs-Donatoren werden entsprechend gekürzt.
Paralleles Ray Tracing:
1. Vor dem Ray Tracing erfolgt die Berechnung der anisotropen Chebychev-Distanz auf jedem CPU unabhängig voneinander. Keine Kommunikation ist hier erforderlich, Berechnungen und Ergebnisse auf jedem CPU sind an dieser Stelle identisch. Der Aufwand für diese Berechnung beträgt wenige Sekunden, so dass die Organisation einer Arbeitsverteilung zwischen den einzelnen CPUs und anschließende Kommunikation hier kaum lohnen würde.
Während des Ray Tracing werden auf jedem CPU unabhängig voneinander alle Strahlen ausgehend von zuerst eigenen zu bearbeitenden Kacheln verschickt, die Strahlungsquellen gefunden und nach ihrer geometrischer und thermischer Anpassung die ausgewählten Quellen gespeichert. Die Speicherung der Strahlungsquellen erfolgt in diesem Schritt direkt in die Datenstruktur der eigenen Strahlungskacheln .
Nachdem alle eigenen Kacheln bearbeitet sind, sind die importierten Kacheln auf den CPUs-Akzeptoren an der Reihe. Die gleiche Prozedur der Strahlenverfolgung und der Ermittlung der Strahlenquellen wird bei der Bearbeitung von diesen Kacheln verwendet. Die gefundenen und durch die Prozedur der Anpassung komprimierten Strahlungsquellen werden in einem Buffer zwischengespeichert .
Wenn alle Kacheln bearbeitet sind, erfolgt die Kommunikation der Ergebnisse. Die CPUs-Akzeptoren senden die gefundenen Strahlungsquellen der importierten Kacheln an die CPUs-Donatoren zurück. Die MPI-Kommunikation erfolgt asynchron, wobei bei einer unregelmäßigen Verteilung der Kacheln sowohl jeder Donator mehrere Akzeptoren, als auch jeder Akzeptor mehrere Donatoren haben darf. Die vom Donator empfangenen Strahlungsquellen werden in diesem Schritt gleich nach dem Empfang von einem CPU-Akzeptor in die Datenstruktur der eigenen Kacheln geschrieben. 5. Am Ende von Ray Tracing werden nicht mehr benötigten Daten wie Chebychev-Distanzen und Zwischenspeicher für die Kommunikation gelöscht., THERMISCHE BERECHNUNG
Um die Summierung der ausgehenden Strahlungsflüsse nach dem Mehrlevel-Verfahren nach Gleichung (8) zu lösen wird ein passender Algorithmus zur näherungsweisen Lösung von linearen Gleichungssystemen eingesetzt. Die Summierung ist unten anhand der Gauß-Seidel-Iteration exemplifiziert, könne aber auch mittels anderen Algorithmen, beispielsweise das Jacobi-Verfahren oder das SOR-Verfahren, gelöst werden.
In einer Ausführungsform wird die Gauß-Seidel-Iteration wird für die Berechnung des absorbierten
Strahlungsflusses an jeder Strahlungskachel benutzt. Dieser Fluss stellt das Endergebnis für das thermische Modell von der Strahlungsseite dar. Das Wissen der ausgehenden Strahlungsflüsse wird an dieser Stelle CPU- übergreifend erforderlich, da der berücksichtigte Strahlengang für jeden Strahl ohne Rücksicht auf die Gebietszerlegung berechnet wurde.
Es ist vom Vorteil dass die Gauß-Seidel-Iteration auf jedem CPU nur für die lokalen Strahlungskacheln erfolgt. Die Summierung der ausgehenden Strahlungsflüsse nach dem Mehrlevel-Verfahren nach Gleichung (8) beinhaltet die Beiträge von allen durch Ray Tracing ermittelten Kacheln, auch von anderen CPUs .
Dadurch können die ausgehenden Strahlungsflüsse im Algorithmus global sichtbar gemacht werden. Jeder Strahlungskachel wird ein durchgehender globaler Index zugewiesen, wobei vorteilhaft dieselben Indizes anstelle der Strahlungsquellen für jede Kachel während Ray Tracing gespeichert werden können.
Die globalen ausgehenden Strahlungsflüsse können in einem Array nach dem globalen Index indiziert werden, wobei vor jedem Durchlauf der Gauß-Seidel-Schleife die ausgehenden Flüsse von allen lokalen Kacheln in das globale Array kommuniziert werden.
POTENZIELLE ANWENDUNGSGEBIETE, BEISPIELE
Das oben vorgestellte Modell der thermisch gekoppelten Oberflächenstrahlung für diffuse graue Strahler kann die Anwendung in vielen technischen Verfahren finden, wo Hohlräume oder halbtransparente Materialien und hohe Temperaturen vorliegen. Die attraktive Seite des Verfahrens liegt in der Leichtigkeit und sehr kurzer Rechenzeit, in der die anspruchsvollsten Aufgaben in der Modellierung der Fernwirkung der thermischen Strahlung bearbeitet werden.
Die interessantesten Anwendungen in der Simulation der Gießprozesse sind der Feinguss (Investment casting) , Wärmebehandlung, Blockguss bei den angereihten Anordnungen der Anlagen.
Weitergehende Anwendungen hängen mit der Produktion und Betrieb der Industrieöfen zusammen, Beispielsweise bei der Glasfertigung oder Keramikproduktion, in die Chemie, der Kristallzüchtung, der Metallurgie oder auch in die Lebensmittelindustrie, z.B. Backöfen. In den Abbildungen 12 bis 16 sind verschiedene Beispiele der Anwendung des Verfahrens gezeigt. Wie gezeigt ist das hiesige Verfahren nicht auf nur eine Wärmequelle beschränkt sondern lässt sich auch für eine Vielzahl, z.B. zwei (Abb. 14) und eine höhere Anzahl von Wärmequellen verwenden.
Die hier angegebene Verfahren zur Diskretisierung eines Raumwinkels zur Anwendung in einen Simulationsprozess ist in seiner Anwendung nicht nur in Zusammenhang mit thermisch gekoppelter Oberflächenstrahlung zu denken, sondern kann auch in andere Berechnungs- und Simulationsprozesse eingesetzt werden wo Beschleunigung und Einsparnisse an Computerzeit und verbrauchte Computermemory, wie z.B. Computerdarstellungen (rendering Software) in Allgemeinen und in Computerspiele ins Besonders oder wissenschaftliche Darstellungswerkzeuge, von Bedeutung ist. Die hier angegebene Verfahren des Ray Tracings zur Anwendung in einem Simulationsprozess ist gleichweise in seiner Anwendung nicht nur in Zusammenhang mit thermisch gekoppelter Oberflächenstrahlung zu denken, sondern kann auch in andere Berechnungs- und Simulationsprozesse eingesetzt werden wo Beschleunigung und Einsparnisse an Computerzeit und verbrauchte Computermemory, wie z.B. Computerdarstellungen (rendering Software) in Allgemeinen und in Computerspiele ins Besonders oder wissenschaftliche Darstellungswerkzeuge, von Bedeutung ist. Besonders die hier vorgeschlagene unkonventionelle Verfahren des Parallel Computing zur Beschleunigung einer Ray Tracing Berechnung alleine und in seiner Kombination mit Anisotrope Chebychev-Distanz Berechnungen und/oder zusätzlicher Akzeleration durch Kachel-Vereinigung ist dem Erfinder aus dem Stand der Technik nicht bekannt.

Claims

Verfahren zur Simulation vom Einfluss thermisch gekoppelter Oberflächenstrahlung an einem
Festkörper, welcher Festkörper mindestens eine bestrahlbare Oberfläche aufweist; durch berechnen des radiativen Austauschs zwischen grauen, diffusen Oberflächen; dadurch gekennzeichnet dass die zu bestrahlende Oberfläche oder Oberflächen adaptiv, hierarchisch in Strahlungskacheln gleicher oder nahezu gleicher Strahlungsintensität unterteilt wird, und die sich durch Einstrahlung ergebene Oberflächentemperatur mittels eines hierarchischen Sichtfaktoren-Verfahrens erfolgt; welche
Sichtfaktoren-Verfahren die Auswertung eines Raumwinkelintegrals unter Anwendung einer primären Raumwinkelunterteilung umfasst; welche primäre Raumwinkelunterteilung eine homogene Sichtfaktoren- Diskretisierung umfasst, wobei jene
Raumwinkelunterteilung in seine Teilbereiche durch sphärische Projektion adaptiv und hierarchisch diskretisiert wird und wobei die Summe aller Teilbeträge jenes Raumwinkelintegrals mittels Ray Tracing zu ermitteln ist.
Verfahren nach Anspruch 1 wonach jenes Ray Tracing beschleunigt ist.
3. Verfahren nach Anspruch 1 oder Anspruch 2 wonach jenes Ray Tracing durch StrahlungskachelVereinigung beschleunigt wird. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 3 wonach jenes Ray Tracing durch ein anisotropes Chebychev- Distanz-Verfahren beschleunigt wird.
Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 4 wonach jenes Ray Tracing mittels Parallel-Computing beschleunigt wird.
Computersoftwareprodukt auf einem computerlesbaren Medium, das einen Softwarecode zum Ausführen eines Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 5 umfasst.
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