WO2014097729A1 - ガス絶縁電気機器 - Google Patents

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WO2014097729A1
WO2014097729A1 PCT/JP2013/078172 JP2013078172W WO2014097729A1 WO 2014097729 A1 WO2014097729 A1 WO 2014097729A1 JP 2013078172 W JP2013078172 W JP 2013078172W WO 2014097729 A1 WO2014097729 A1 WO 2014097729A1
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conductor
film
electric field
gas
metal container
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PCT/JP2013/078172
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吉村　学
尚使 宮本
壮一朗 海永
森　剛
貞國　仁志
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三菱電機株式会社
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Definitions

  • the present invention relates to a gas insulated electrical device, and more particularly, to a gas insulated electrical device to which a high voltage is applied.
  • a cylindrical high-voltage conductor is disposed coaxially with a metal container in a cylindrical metal container.
  • the inside of the metal container is filled with an insulating gas.
  • insulating gas SF 6 gas, dry air, nitrogen gas, carbon dioxide gas, CF 4 gas, CHI 3 gas, C 2 F 6 gas, C 3 F 8 gas, etc. are used alone or in combination. ing.
  • SF 6 gas has a dielectric strength about three times that of air
  • SF 6 gas is used as an insulating gas that can reduce the distance between the high voltage portion and the ground electrode to reduce the size of the device.
  • insulating gas is usually used under pressure in order to improve insulation performance.
  • a structure in which the cylindrical high voltage conductor is coaxially arranged in the cylindrical metal container as described above is adopted.
  • the insulation performance is degraded under an unbalanced electric field.
  • the gas-insulated electrical device is a switch, foreign matter of a millimeter level is generated from a sliding portion where metals slide and contact portions between conductors such as a circuit breaker and a disconnecting switch. There is.
  • the foreign object reciprocates in the vicinity of the bottom of the metal container while the charge amount is small, but the flying height increases as the charge amount increases, and the levitating height increases to the vicinity of the high voltage conductor or contacts the high voltage conductor. To come.
  • the electric field is the highest. For this reason, when the foreign object approaches the high voltage conductor, the electric field concentrates in the vicinity of the foreign object, and the electric field distribution becomes unbalanced and discharge occurs. When this discharge occurs, it may cause a ground fault that causes destruction of the entire path through foreign matter.
  • Patent Document 1 JP 2009-284651 A (Patent Document 1) and JP 5-30626 A (Patent Document 2) as prior art documents that disclose a configuration capable of suppressing dielectric breakdown due to foreign matter.
  • Patent Document 2 JP 2009-284651 A (Patent Document 1) and JP 5-30626 A (Patent Document 2) as prior art documents that disclose a configuration capable of suppressing dielectric breakdown due to foreign matter.
  • the electric resistance acting on the inner surface of the metal container is high when the electric field acting on the inner surface of the metal container is lower than the critical value, and the electric resistance is higher when the electric field is higher than the critical value.
  • a nonlinear resistance film formed so as to be lowered is provided.
  • the outer surface of the high-voltage conductor and the inner surface of the metal container are provided with a fluororesin coating having a thickness of 10 mm or more.
  • PTFE polytetrafluoroethylene
  • PFA perfluoroalkoxy fluororesin
  • a film such as FEP is formed by 10 mm or more.
  • a PTFE film In order to form a PTFE film, there is a method in which powdered PTFE is baked on a metal conductor. In order to form a film of 10 mm or more by this method, it is necessary to perform spray coating of at least several layers to several tens of layers. This makes it difficult to manage film quality such as management to prevent foreign matter from entering the film and film thickness, and to increase the manufacturing time.
  • the present invention has been made in view of the above problems, and an object of the present invention is to provide a gas-insulated electrical apparatus that can be easily manufactured and can improve the insulation reliability by suppressing the discharge caused by foreign matter.
  • a gas-insulated electrical apparatus includes a metal container filled with an insulating gas, a conductor that is contained in the metal container and to which a voltage is applied, and an insulating support member that insulates and supports the conductor from the metal container. Is provided.
  • the outer periphery of the conductor is covered with a dielectric film, and further, the outer periphery is covered with a non-linear resistance film formed on the dielectric film having a non-linear volume resistivity that decreases when the applied electric field exceeds a critical value. Covered.
  • Embodiment 1 of the present invention will be described with reference to the drawings.
  • the same or corresponding parts in the drawings are denoted by the same reference numerals, and the description thereof will not be repeated.
  • FIG. 1 is a cross-sectional view showing a configuration of a gas-insulated electric apparatus according to Embodiment 1 of the present invention.
  • a gas-insulated electrical apparatus 10 according to Embodiment 1 of the present invention includes a metal container 2 filled with an insulating gas 1 and a conductor 3 that is housed inside the metal container 2 and to which a voltage is applied. And an insulating support member 4 for insulatingly supporting the conductor 3 with respect to the metal container 2.
  • the gas-insulated electrical apparatus 10 is connected so as to be sandwiched between a circuit breaker located on the left side in FIG. 1 and a disconnector located on the right side in FIG.
  • the metal container 2 has a cylindrical outer shape and is grounded and fixed to the ground potential.
  • the metal container 2 has joint portions at both ends in the axial direction.
  • the joint on the circuit breaker side of the metal container 2 is connected to the joint of the metal container of the circuit breaker with the insulating support member 4 interposed therebetween.
  • the joint part on the disconnector side of the metal container 2 is connected to the joint part of the metal container of the disconnector with the other insulating support member 4 interposed therebetween.
  • the conductor 3 is arranged coaxially with the metal container 2. Specifically, the conductor 3 is provided in a substantially cylindrical shape so as to extend on the central axis of the metal container 2. The conductor 3 is positioned by the insulating support member 4.
  • the conductor 3 has connecting portions at both ends in the axial direction.
  • the connecting portion of the conductor 3 is covered with an electric field relaxation shield (not shown).
  • the connection part of the conductor 3 on the circuit breaker side is connected to the connection part of the conductor 11 of the circuit breaker.
  • the connecting part on the disconnector side of the conductor 3 is connected to the connecting part of the conductor 12 of the disconnector.
  • the insulating support member 4 has a convex surface on one side in the extending direction of the conductor 3 and a concave surface on the other side. Further, the insulating support member 4 has a flat portion at the end portion in the radial direction. Furthermore, the insulating support member 4 has an opening at the center.
  • the flat part of the insulating support member 4 is sandwiched between the joint part of the metal container 2 and the joint part of the metal container of the circuit breaker or the joint part of the metal container of the disconnector. Thereby, the insulating support member 4 is fixed to the metal container 2.
  • the insulating support member 4 is formed from a solid insulator.
  • the opening of the insulating support member 4 is engaged with the connecting portion of the conductor 3. Thereby, the insulating support member 4 supports the conductor 3.
  • the opening of the insulating support member 4 is sealed by the conductor 3.
  • An insulating gas 1 is sealed in a space surrounded by the metal container 2, the insulating support member 4, and the conductor 3.
  • the conductor 3 includes a dielectric film 5 and a non-linear resistance film formed on the dielectric film 5 having a non-linear electric resistance that decreases when the electric field to be applied becomes higher than a critical value.
  • the outer periphery is covered by 6.
  • the nonlinear resistance film 6 is thinner than the dielectric film 5.
  • the dielectric film 5 and the non-linear resistance film 6 are formed only on the portion of the conductor 3 that is sandwiched between the connecting portions at both ends. As described above, the connecting portion of the conductor 3 is covered with the electric field relaxation shield.
  • the electric field relaxation shield includes a metal base material and an insulating portion provided on the surface of the base material.
  • the insulating portion is made of, for example, insulating paper or an insulating material such as an insulating paint such as epoxy resin or fluorine resin.
  • the dielectric film 5 is made of epoxy resin, but the material of the dielectric film 5 is not limited to this, and may be, for example, fluorine resin, ceramic resin, or rubber.
  • the film thickness of the dielectric film 5 may be about several tens ⁇ m to several hundreds ⁇ m, but may be about several mm.
  • the dielectric film 5 As a method of forming the dielectric film 5, there is a method of forming an epoxy resin film by a powder coating method, a liquid dipping method, a casting method using a mold, or the like.
  • the dielectric film 5 is formed of a fluororesin, the film is formed by powder baking, injection molding, transfer molding, or the like.
  • the dielectric film 5 is formed of rubber, the film is formed by a method of covering a heat shrinkable tube, a liquid coating method, an injection molding method, or the like.
  • the withstand voltage performance of the conductor 3 can be improved.
  • the specific mechanism is as follows. On the surface of the conductor 3 that is not covered, there are fine irregularities having a height difference of about several ⁇ m to several tens of ⁇ m. In the vicinity of the fine irregularities, the electric field is emphasized.
  • the dielectric film 5 By forming the dielectric film 5 on the conductor 3, it is possible to fill in the fine irregularities on the surface of the conductor 3, so that the electric field enhancement due to the fine irregularities can be mitigated. As a result, the withstand voltage performance of the conductor 3 can be improved by reducing the influence of the area effect.
  • the nonlinear resistance film 6 includes ZnO, which is a nonlinear resistance material, but the nonlinear resistance material is not limited to this, for example, SiC, MgO, ZnSe, CdTe, AlGa, InP, GaAs, InSb, GaP. GaN, AlP, InN, InAs, NaCl, AgBr, or CuCl may be used.
  • a method for forming the non-linear resistance film 6 there is a method in which a non-linear resistance material is mixed with a binder resin for forming a film, the mixture is applied, and the film is formed by curing at room temperature or under heating.
  • the method for applying the mixture include roller coating, spray coating using a spray gun, baking coating, and immersion coating.
  • an epoxy resin or the like can be used as the binder resin.
  • the main component of the binder resin of the nonlinear resistance film 6 is the same as the main component of the dielectric film 5.
  • the main component of the binder resin of the nonlinear resistance film 6 is not limited to the epoxy resin, and may be a phenol resin or the like.
  • the characteristic of the non-linear resistance film 6 is that the volume resistivity changes non-linearly with respect to the electric field. Specifically, when the electric field on which the nonlinear resistive film 6 acts is below a critical value, the volume resistivity of the nonlinear resistive film 6 is maintained high. When the electric field on which the nonlinear resistive film 6 acts is higher than the critical value, the volume resistivity of the nonlinear resistive film 6 is lowered.
  • the non-linear resistance film 6 has a constant volume resistivity in an electric field equal to or lower than a test electric field that is applied when a test voltage is applied to confirm the presence or absence of a foreign substance in the metal container 2.
  • the volume resistivity is reduced in an electric field higher than the electric field during the test. That is, the test electric field is set to the above critical value.
  • At least one of the particle size of the powdered nonlinear resistance material and the blending ratio of the nonlinear resistance material and the binder resin may be changed.
  • FIG. 2 is a cross-sectional view showing the behavior of a foreign substance in a gas-insulated electric device.
  • the conductor 3 is connected to the breaker conductor 11 or the disconnector conductor 12 at the connecting portion.
  • the foreign material which consists of a metal piece peeled from the metal member may generate
  • the charged foreign material 7 supplied with the electric charge receives a Coulomb force generated by the surrounding electric field, and moves up and down repeatedly.
  • the foreign material 7 may float up to the vicinity of the conductor 3 or may come into contact with the conductor 3.
  • the electric field concentrates on the tip of the foreign matter 7 on the conductor 3 side.
  • the conductor 3 If the conductor 3 is not covered, if the electric field concentrated on the tip of the foreign substance 7 on the conductor 3 side exceeds the ionizing electric field of the insulating gas 1, a partial discharge occurs between the conductor 3 and the foreign substance 7. When this partial discharge occurs, the electric field concentrates on the tip of the foreign material 7 on the metal container 2 side. When the electric field concentrated on the tip of the foreign material 7 on the metal container 2 side exceeds the ionizing electric field of the insulating gas 1, a discharge occurs between the metal container 2 and the foreign material 7 and a ground fault may occur.
  • the conductor 3 is covered with the dielectric film 5 and the non-linear resistance film 6.
  • FIG. 3 is a graph showing the electric field distribution around the conductor-side end of the virtual foreign object in the state of approaching the conductor.
  • the vertical axis represents the electric field acting on the end of the virtual foreign matter on the conductor 3 side
  • the horizontal axis represents the virtual foreign matter in the circumferential direction of the end of the virtual foreign matter on the conductor 3 side in the vertical cross section of the virtual foreign matter. The distance from the tip on the conductor 3 side is shown.
  • data when the nonlinear resistance film 6 is formed is indicated by a solid line
  • data when only the dielectric film 5 is formed without forming the nonlinear resistance film 6 is indicated by a dotted line.
  • the electric field concentrated on the tip of the virtual foreign substance on the conductor 3 side can be relaxed.
  • the electric field on which the nonlinear resistive film 6 acts is higher than the critical value, and the volume of the nonlinear resistive film 6 The resistivity decreases.
  • the electric field concentrated on the tip of the virtual foreign matter on the conductor 3 side can be relaxed, and the occurrence of partial discharge between the conductor 3 and the virtual foreign matter can be suppressed.
  • FIG. 4 is a graph showing the electric field distribution around the tip of the virtual foreign object on the metal container side in the state of being close to the conductor.
  • the vertical axis represents the electric field acting on the end of the virtual foreign object on the metal container side
  • the horizontal axis represents the virtual foreign object in the circumferential direction of the end of the virtual foreign object on the metal container side in the longitudinal section. The distance from the tip on the metal container side is shown.
  • data when the non-linear resistance film 6 is formed is indicated by a solid line
  • data when only the dielectric film 5 is formed without forming the non-linear resistance film 6 is indicated by a dotted line.
  • the electric field in the vicinity of the tip of the virtual foreign object close to the conductor 3 on the metal container 2 side is: It is lower than the electric field in the vicinity of the tip of the virtual foreign matter on the conductor 3 side and lower than the above critical value. Therefore, as shown in FIG. 4, the tip of the virtual foreign object on the metal container 2 side in the state of approaching the conductor 3 in both the case where the non-linear resistance film 6 is formed and the case where the non-linear resistance film 6 is not formed. There is no big difference in the electric field distribution around.
  • the dielectric film 5 is formed inside the nonlinear resistance film 6. Therefore, even if the foreign substance 7 comes into contact with the nonlinear resistive film 6 in a state where the volume resistivity of the nonlinear resistive film 6 is lowered, the dielectric film 5 is located between the foreign substance 7 and the conductor 3. It is possible to prevent the potential from becoming the same as the potential of the conductor 3. As a result, it is possible to prevent the electric field from concentrating on the tip of the foreign object 7 on the metal container 2 side, and to prevent a discharge from occurring between the metal container 2 and the foreign object 7 and resulting in a ground fault.
  • FIG. 5 is a graph showing a breakdown voltage when only a dielectric film is formed on a conductor and a breakdown voltage when a dielectric film and a nonlinear resistance film are formed on a conductor. As shown in FIG. 5, when the dielectric film 5 is formed on the conductor 3 and the non-linear resistance film 6 is formed on the dielectric film 5, only the dielectric film 5 is formed on the conductor 3. In comparison, the dielectric breakdown voltage of the gas-insulated electrical device 10 can be increased.
  • the dielectric film 5 is made of a material having a high dielectric strength, the breakdown voltage leading to the ground fault can be increased. Therefore, even if an overvoltage such as a lightning surge enters, all the paths are destroyed. It can suppress what happens.
  • the nonlinear resistance film 6 is made thinner than the dielectric film 5. Since the nonlinear resistance film 6 contains a semiconductive nonlinear resistance material, the dielectric constant is higher than that of the dielectric film 5. Therefore, when a voltage is applied to the conductor 3, the electric field concentrates on the dielectric film 5 from the nonlinear resistance film 6. This phenomenon becomes more prominent as the nonlinear resistance film 6 becomes thicker.
  • the nonlinear resistance film 6 is formed so that the thickness dimension of the nonlinear resistance film 6 is smaller than the dimension of the distance from the inner surface of the metal container 2 to the surface of the nonlinear resistance film 6. .
  • FIG. 6 shows the electric field acting in the dielectric film and the dimension of the thickness of the nonlinear resistance film and the inner surface of the metal container to the surface of the nonlinear resistance film when the volume resistivity of the nonlinear resistance film is not lowered. It is a graph which shows the result of having verified correlation about the dimension ratio with the dimension of the space
  • the vertical axis represents the electric field acting in the dielectric film 5
  • the horizontal axis represents the dimensional ratio.
  • the electric field acting on the dielectric film 5 is normalized by the electric field acting on the dielectric film 5 when the dimensional ratio is 0.01.
  • the thickness dimension of the nonlinear resistance film 6 is more preferably 1/10 or less with respect to the dimension of the distance from the inner surface of the metal container 2 to the surface of the nonlinear resistance film 6.
  • the dielectric film 5 When the electric field concentrates on the dielectric film 5, an electrical stress is applied to the dielectric film 5 and the dielectric film 5 may be deteriorated. If the dielectric film 5 is deteriorated, when the foreign matter 7 indirectly contacts the conductor 3, the potential of the foreign matter 7 increases to the vicinity of the potential of the conductor 3, and discharge occurs between the metal container 2 and the foreign matter 7. Is likely to occur.
  • the electric field in the dielectric film 5 is relaxed by making the nonlinear resistance film 6 thinner than the dielectric film 5.
  • the electric field on the outer surface side of the non-linear resistance film 6 can be weakened, and the occurrence of discharge between the metal container 2 and the foreign matter 7 can be suppressed. Can be improved.
  • FIG. 7 shows the result of verifying the correlation between the electric field at the tip of the foreign substance on the conductor side and the resistance ratio between the electric resistance of the dielectric film and the electric resistance of the nonlinear resistance film in a state where the foreign object is in contact with the conductor. It is a graph to show.
  • the vertical axis represents the electric field at the tip of the foreign substance on the conductor side
  • the horizontal axis represents the resistance ratio.
  • the electric field at the tip of the foreign substance on the conductor side is normalized by the electric field when the resistance ratio is 10 3 .
  • the resistance ratio is greater than 10 7
  • the effect of relaxing the electric field at the tip of the foreign material 7 on the conductor 5 side is increased.
  • FIG. 8 shows the result of verifying the correlation between the electric field at the tip of the foreign object on the conductor side and the film thickness ratio between the thickness of the dielectric film and the thickness of the nonlinear resistance film in a state where the foreign object is in contact with the conductor. It is a graph.
  • the vertical axis represents the electric field at the tip of the foreign substance on the conductor side
  • the horizontal axis represents the film thickness ratio.
  • the electric field at the tip of the foreign substance on the conductor side is normalized by the electric field when the film thickness ratio is 1.
  • the resistance ratio is 10 8 .
  • the non-linear resistance film 6 has a constant volume resistivity in an electric field equal to or lower than a test electric field that is acted upon when a test voltage for confirming the presence or absence of the foreign substance 7 in the metal container 2 is applied.
  • the volume resistivity is reduced in an electric field higher than the electric field during the test.
  • FIG. 9 is a graph showing the relationship between the volume resistivity of the nonlinear resistive film according to this embodiment and the electric field acting on the nonlinear resistive film.
  • the vertical axis represents the volume resistivity of the nonlinear resistive film
  • the horizontal axis represents the electric field acting on the nonlinear resistive film.
  • the volume resistivity of the non-linear resistance film 6 is constant in the following non-linear resistive film 6 test when the electric field E acting on the t in type testing due to the voltage of the commercial frequency. Therefore, the volume resistivity of the non-linear resistance film 6 is high in an electric field that acts on the non-linear resistance film 6 at a voltage of lightning impulse intrusion, switching impulse generation, or normal operation voltage lower than the voltage at the time of the type test. It is constant at.
  • the volume resistivity of the non-linear resistance film 6 becomes constant at a low value regardless of the increase in the electric field after the volume resistivity decreases with an increase in the electric field in an electric field higher than the electric field E t during the test.
  • the electric field on which the nonlinear resistive film 6 acts is higher than the test electric field Et , and the nonlinear resistance
  • the volume resistivity of the film 6 decreases. Therefore, by forming the non-linear resistance film 6, the electric field concentrated on the tip of the foreign substance 7 on the conductor 3 side can be relaxed, and the occurrence of partial discharge between the conductor 3 and the foreign substance 7 can be suppressed.
  • the electric field acting on the non-linear resistance film 6 is less than the test when the electric field E t during normal operation or withstand voltage test, the volume resistivity of the non-linear resistance film 6 Is kept high. In this way, it is possible to suppress the electric field on the outer surface side of the nonlinear resistance film 6 and the electric field in the dielectric film 5 from becoming strong. As a result, the dielectric breakdown voltage of the conductor 3 can be increased, and the insulation reliability of the gas-insulated electrical apparatus 10 can be improved.
  • the main component of the binder resin of the nonlinear resistance film 6 is the same as the main component of the dielectric film 5.
  • the linear expansion coefficient of the dielectric film 5 and the linear expansion coefficient of the non-linear resistance film 6 become close to each other. It is possible to suppress the occurrence of peeling at the interface with the film 6.
  • the film formation time can be shortened, and the manufacturing time of the gas-insulated electrical apparatus 10 can be shortened.
  • it is possible to simplify the management of film quality such as management to prevent foreign matters from entering the film and management of film thickness.
  • a powder coating method or a method of covering a heat shrinkable tube can be adopted without using a mold for film formation, and the manufacturing process can be simplified. Therefore, the gas-insulated electrical apparatus 10 according to the present embodiment can be easily manufactured, and can improve the insulation reliability by suppressing the discharge due to the foreign matter.
  • gas-insulated electrical apparatus 20 differs from the gas-insulated electrical apparatus 10 according to the first embodiment only in that the dielectric film 8 and the nonlinear resistance film 9 are formed on the inner periphery of the metal container 2. Therefore, description is not repeated about another structure.
  • FIG. 10 is a cross-sectional view showing a configuration of a gas-insulated electric apparatus according to Embodiment 2 of the present invention.
  • the metal container 2 includes a dielectric film 8 and a non-linear electric power that decreases when the electric field that acts is higher than a critical value.
  • the inner periphery is covered with a non-linear resistance film 9 having a resistance and formed on the dielectric film 8.
  • the dielectric film 8 is formed in the same manner as the dielectric film 5 according to the first embodiment.
  • the nonlinear resistance film 9 is formed in the same manner as the nonlinear resistance film 6 according to the first embodiment. However, the nonlinear resistance film 9 is made thinner than the nonlinear resistance film 6. The reason will be described below.
  • FIG. 11 is a graph showing the relationship between the film thickness of the nonlinear resistance film and the critical value of the electric field at which the volume resistivity of the nonlinear resistance film decreases.
  • the vertical axis represents the critical value of the electric field at which the volume resistivity of the nonlinear resistive film decreases
  • the horizontal axis represents the film thickness of the nonlinear resistive film.
  • the critical value of the electric field at which the volume resistivity of the nonlinear resistive film decreases increases.
  • the electric field around the metal container 2 is lower than the electric field around the conductor 3.
  • the electric field around the conductor 3 is about three times the electric field around the metal container 2. Therefore, the electric field acting on the non-linear resistance film 9 is lower than the electric field acting on the non-linear resistance film 6. Therefore, when the thickness of the non-linear resistance film 9 is the same as the thickness of the non-linear resistance film 6, the electric field acting on the non-linear resistance film 9 becomes lower than the critical value, and the volume resistivity of the non-linear resistance film 9 does not decrease.
  • the non-linear resistance film 9 is made thinner than the non-linear resistance film 6 so that the critical value of the electric field at which the volume resistivity of the non-linear resistance film 9 decreases is lower than the electric field acting on the non-linear resistance film 9. .
  • the charge supplied from the metal container 2 to the foreign material 7 can be reduced.
  • the foreign matter 7 may float up to the vicinity of the conductor 3 or come into contact with the conductor 3.
  • the flying height of the foreign material 7 can be reduced and the foreign material 7 can be prevented from approaching the conductor 3.
  • the insulation breakdown of the gas-insulated electrical apparatus 20 is improved by suppressing the dielectric breakdown that occurs due to the occurrence of partial discharge between the conductor 3 and the foreign material 7. Can do.
  • gas-insulated electric apparatus differs from the gas-insulated electric apparatus 10 according to the first embodiment only in that the conductors are arranged in the horizontal direction and the vertical direction, and thus the description of the other configurations is repeated. Absent.
  • FIG. 12 is sectional drawing which shows the structure of the gas insulated switchgear which is a gas insulated electrical apparatus concerning Embodiment 3 of this invention.
  • a gas-insulated switchgear 100 which is a gas-insulated electrical device according to Embodiment 3 of the present invention, includes a circuit breaker 110, disconnectors 120 and 130, a current transformer 140, an instrument transformer 150, and And a bus bar (conductor) connecting them.
  • the gas insulated switchgear 100 includes a lightning arrester, a bushing, a cable head, and the like, which are not shown.
  • the components are not only arranged in the horizontal direction but also arranged in the vertical direction in order to save space.
  • the breaker 110 and the disconnector 130 are arranged in the vertical direction. Therefore, the bus (conductor) connecting these components to each other includes a horizontal portion 160 (horizontally arranged conductor) arranged in the horizontal direction and a vertical portion 170 (vertically arranged conductor) arranged in the vertical direction. Yes. In FIG. 12, the horizontal portion 160 of the conductor is hatched.
  • the behavior of foreign matter in the metal container is determined by the balance between the Coulomb force acting on the charge of the foreign matter and gravity.
  • the influence of gravity is large, and no reciprocating motion of foreign matter between the metal container and the conductor is recognized. That is, the foreign material is accumulated in the lower part of the metal container. Therefore, in the components arranged in these vertical directions, there is little need to take measures against dielectric breakdown due to foreign matters.
  • the dielectric film and the nonlinear resistance film are provided only on the outer periphery of the horizontal portion 160 of the conductor.
  • a dielectric film and a non-linear resistance film may be provided only on the inner periphery of the horizontal portion of the metal container.
  • the manufacturing process of the gas insulated switchgear 100 can be simplified as compared with the case where the dielectric film and the nonlinear resistance film are formed on all the conductors of the gas insulated switchgear 100. Therefore, the gas-insulated switchgear 100 according to the present embodiment can be easily manufactured and can improve the insulation reliability by suppressing the discharge due to the foreign matter.

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Abstract

　絶縁ガスが充填された金属容器(２)と、金属容器(２)の内部に収容されて電圧が印加される導体(３)と、導体(３)を金属容器(２)に対して絶縁支持する絶縁支持部材(４)とを備える。導体(３)は、誘電体膜(５)によって外周を覆われ、さらに、作用を受ける電界が臨界値より高くなると低下する非線形な体積抵抗率を有してこの誘電体膜(５)上に形成された非線形抵抗膜(６)によって外周を覆われている。

Description

ガス絶縁電気機器
　本発明は、ガス絶縁電気機器に関し、特に、高電圧が印加されるガス絶縁電気機器に関する。
　ガス絶縁電気機器においては、円筒状の金属容器内に、金属容器と同軸上に円柱状の高電圧導体が配設されている。金属容器内は、絶縁ガスで充填されている。絶縁ガスとして、ＳＦ6ガス、乾燥空気、窒素ガス、炭酸ガス、ＣＦ4ガス，ＣＨＩ3ガス、Ｃ2Ｆ6ガス、Ｃ3Ｆ8ガスなどを単体または混同して使用するのが主流となっている。
　特に、ＳＦ6ガスは、空気の約３倍の絶縁耐力を有するため、高電圧部と接地電極との間の距離を縮めて機器を小型化できる絶縁ガスとして用いられている。
　ガス絶縁電気機器では、絶縁性能を高めるために、通常、絶縁ガスを加圧して使用している。絶縁ガスを密閉しつつ高電圧導体との絶縁距離を一定に確保するために、上記のような円筒状の金属容器内に円柱状の高電圧導体を同軸配置した構造を採用している。
　絶縁ガスとしてＳＦ6ガスを用いる場合、不均衡な電界下において絶縁性能の低下が起こることに留意する必要がある。たとえば、ガス絶縁電気機器が開閉器である場合、金属同士が摺動する摺動部、並びに、遮断器および断路器などの導体同士の接触部から、ミリメートルレベルの大きさの異物が発生することがある。
　この異物が発生した場合、初期段階において、異物は金属容器の底部上に堆積する。次第に、異物は静電誘導などの作用により帯電し、ガス絶縁電気機器の運転中における金属容器と高電圧導体との間の電位勾配にしたがって、金属容器の底部からの浮上と底部への降下とを繰り返す往復運動を始める。
　異物は、帯電量が少ない間は金属容器の底部近傍で往復運動しているが、帯電量が増加するにしたがって浮上高さが増加して、高電圧導体の近傍まで浮上または高電圧導体に接触するようになる。
　高電圧導体の近傍は、電界が最も高くなっている。そのため、異物が高電圧導体に接近すると、異物の近傍に電界が集中して電界分布が不均衡となり放電が発生する。この放電が発生した場合、異物を介して全路破壊となる地絡を引き起こすことがある。
　異物による絶縁破壊を抑制できる構成を開示した先行文献として、特開２００９－２８４６５１号公報(特許文献１)、および、特開平５－３０６２６号公報(特許文献２)がある。
　特許文献１に記載された密閉型絶縁装置においては、金属容器の内側表面に、金属容器の内側表面に作用する電界が臨界値以下のときには電気抵抗が高く、臨界値よりも高いときには電気抵抗が低くなるように形成された非線形抵抗膜が設けられている。
　特許文献２に記載された複合絶縁方式母線においては、高電圧導体の外表面および金属容器の内表面に１０ｍｍ以上の厚さのフッ素樹脂被覆が設けられている。
特開２００９－２８４６５１号公報 特開平５－３０６２６号公報
　特許文献１に記載された密閉型絶縁装置においては、金属容器の底部近傍に位置する異物の挙動を抑制できるが、高圧導電体の近傍まで浮上した異物の挙動を抑制することはできない。そのため、異物による放電を抑制して絶縁信頼性をさらに向上する余地がある。
　特許文献２に記載された複合絶縁方式母線においては、フッ素樹脂被覆として、ポリテトラフルオロエチレン(ＰＴＦＥ)、ペルフルオロアルコキシフッ素樹脂(ＰＦＡ)、または、四フッ化エチレン・六フッ化プロピレン共重合体(ＦＥＰ)などの膜を１０ｍｍ以上形成している。
　ＰＴＦＥ膜を形成するには、粉体のＰＴＦＥを金属導体に焼き付ける方法がある。この方法で１０ｍｍ以上の膜を形成するには、少なくとも数層から数十層の吹き付け塗装を行なう必要がある。それにより、膜中に異物が混入しないようにする管理および膜厚の管理などの膜品質の管理が難しくなり、また、製造時間が長くなる。
　ＰＦＡ膜またはＦＥＰ膜を形成するには、射出成型またはトランスファー成型などの方法がある。この方法の場合、金型が必要となり、製造プロセスが複雑になる。
　本発明は上記の問題点に鑑みてなされたものであって、簡易に製造可能で異物による放電を抑制して絶縁信頼性を向上できるガス絶縁電気機器を提供することを目的とする。
　本発明に基づくガス絶縁電気機器は、絶縁ガスが充填された金属容器と、金属容器の内部に収容されて電圧が印加される導体と、導体を金属容器に対して絶縁支持する絶縁支持部材とを備える。導体は、誘電体膜によって外周を覆われ、さらに、作用を受ける電界が臨界値より高くなると低下する非線形な体積抵抗率を有してこの誘電体膜上に形成された非線形抵抗膜によって外周を覆われている。
　本発明によれば、異物による放電を抑制して絶縁信頼性を向上できるガス絶縁電気機器を簡易に製造できる。
本発明の実施形態１に係るガス絶縁電気機器の構成を示す断面図である。 ガス絶縁電気機器内の異物の挙動を示す断面図である。 導体に接近した状態の仮想異物の導体側の端部の周囲の電界分布を示すグラフである。 導体に接近した状態の仮想異物の金属容器側の先端の周囲の電界分布を示すグラフである。 導体に誘電体膜のみを形成したときの絶縁破壊電圧と、導体に誘電体膜および非線形抵抗膜とを形成したときの絶縁破壊電圧とを示すグラフである。 非線形抵抗膜の体積抵抗率が低下していない状態において、誘電体膜内に作用する電界、および、非線形抵抗膜の厚さの寸法と金属容器の内面から非線形抵抗膜の表面までの間隔の寸法との寸法比について、相関関係を検証した結果を示すグラフである。 異物が導体に接触した状態において、異物の導体側の先端の電界、および、誘電体膜の電気抵抗と非線形抵抗膜の電気抵抗との抵抗比について、相関関係を検証した結果を示すグラフである。 異物が導体に接触した状態において、異物の導体側の先端の電界、および、誘電体膜の厚さと非線形抵抗膜の厚さとの膜厚比について、相関関係を検証した結果を示すグラフである。 同実施形態に係る非線形抵抗膜の体積抵抗率と非線形抵抗膜に作用する電界との関係を示すグラフである。 本発明の実施形態２に係るガス絶縁電気機器の構成を示す断面図である。 非線形抵抗膜の膜厚と、非線形抵抗膜の体積抵抗率が低下する電界の臨界値との関係を示すグラフである。 本発明の実施形態３に係るガス絶縁電気機器であるガス絶縁開閉装置の構成を示す断面図である。
　以下、本発明の実施形態１に係るガス絶縁電気機器について図面を参照して説明する。以下の実施形態の説明においては、図中の同一または相当部分には同一符号を付して、その説明は繰り返さない。
　(実施形態１)
　図１は、本発明の実施形態１に係るガス絶縁電気機器の構成を示す断面図である。図１に示すように、本発明の実施形態１に係るガス絶縁電気機器１０は、絶縁ガス１が充填された金属容器２と、金属容器２の内部に収容されて電圧が印加される導体３と、導体３を金属容器２に対して絶縁支持する絶縁支持部材４とを備える。
　本実施形態においては、ガス絶縁電気機器１０は、図１中の左側に位置する遮断器と、図１中の右側に位置する断路器との間に挟まれるように接続されている。
　金属容器２は、円筒状の外形を有し、接地されて接地電位に固定されている。金属容器２は、軸方向の両端に継ぎ手部を有している。金属容器２の遮断器側の継ぎ手部は、絶縁支持部材４を互いの間に挟んで、遮断器の金属容器の継ぎ手部と接続されている。金属容器２の断路器側の継ぎ手部は、他の絶縁支持部材４を互いの間に挟んで、断路器の金属容器の継ぎ手部と接続されている。
　導体３は、金属容器２と同軸配置されている。具体的には、導体３は、金属容器２の中心軸上に延在するように略円柱状に設けられている。導体３は、絶縁支持部材４によって位置決めされている。
　導体３は、軸方向の両端に連結部を有している。導体３の連結部は、図示しない電界緩和シールドで覆われている。導体３の遮断器側の連結部は、遮断器の導体１１の連結部と連結されている。導体３の断路器側の連結部は、断路器の導体１２の連結部と連結されている。
　絶縁支持部材４は、導体３の延在方向の一方側に凸面および他方側に凹面を有する。また、絶縁支持部材４は、径方向の端部に平坦部を有している。さらに、絶縁支持部材４は、中心部に開口を有している。
　絶縁支持部材４の平坦部は、金属容器２の継ぎ手部と、遮断器の金属容器の継ぎ手部または断路器の金属容器の継ぎ手部との間に挟持されている。これにより、絶縁支持部材４は、金属容器２に対して固定されている。絶縁支持部材４は、固体絶縁物から形成されている。
　絶縁支持部材４の開口は、導体３の連結部と嵌合している。これにより、絶縁支持部材４は、導体３を支持している。絶縁支持部材４の開口は、導体３によって密閉されている。金属容器２と絶縁支持部材４と導体３とによって囲まれた空間内に、絶縁ガス１が封入されている。
　以下、導体３について詳細に説明する。
　図１に示すように、導体３は、誘電体膜５、および、作用を受ける電界が臨界値より高くなると低下する非線形な電気抵抗を有して誘電体膜５上に形成された非線形抵抗膜６によって外周を覆われている。非線形抵抗膜６は、誘電体膜５より薄い。
　本実施形態においては、導体３において両端の連結部同士に挟まれた部分のみに、誘電体膜５および非線形抵抗膜６を形成している。なお、上記のとおり、導体３の連結部は、電界緩和シールドで覆われている。
　電界緩和シールドは、金属製の基材と、この基材の表面に設けられた絶縁部とを含む。絶縁部としては、たとえば、絶縁紙、または、エポキシ系樹脂もしくはフッ素系樹脂などの絶縁塗料などの絶縁物から構成されている。
　本実施形態においては、誘電体膜５は、エポキシ系樹脂からなるが、誘電体膜５の材料はこれに限られず、たとえば、フッ素系樹脂、セラミック系樹脂またはゴムなどでもよい。誘電体膜５の膜厚は、数十μｍ以上数百μｍ以下程度でよいが、数ｍｍ程度でもよい。
　誘電体膜５の形成方法としては、エポキシ系樹脂を、粉体塗装法、液状浸漬法または金型を用いた注形法などにより膜形成する方法がある。誘電体膜５をフッ素系樹脂で形成する場合は、粉体焼き付け加工、射出成型またはトランスファー成型などにより膜形成する。誘電体膜５をゴムで形成する場合は、熱収縮チューブを被せる方法、液体塗装法、または、射出成型法などにより膜形成する。
　誘電体膜５を形成することにより、導体３の耐電圧性能を向上できる。この具体的メカニズムは、以下のとおりである。被覆されていない導体３の表面には、高低差が数μｍから数十μｍ程度の微細な凹凸が存在する。この微細な凹凸の近傍においては、電界が強調される。
　表面の微細な凹凸を考慮しないマクロな破壊電界を評価すると、破壊電界が電極の面積増加に伴って低下する現象、いわゆる電極の面積効果といわれる現象がある。この現象は、導体３の耐電圧性能に大きな影響を与える。特に、導体３の表面の微細な凹凸が露出している場合、電界が強調されて面積効果の影響が顕著になる。
　導体３に誘電体膜５を形成することにより、導体３の表面の微細な凹凸を埋めることができるため、微細な凹凸による電界強調を緩和することができる。その結果、面積効果の影響を低減して、導体３の耐電圧性能を向上することができる。
　本実施形態においては、非線形抵抗膜６は、非線形抵抗材料であるＺｎＯを含むが、非線形抵抗材料はこれに限られず、たとえば、ＳｉＣ、ＭｇＯ、ＺｎＳｅ、ＣｄＴｅ、ＡｌＧａ、ＩｎＰ、ＧａＡｓ、ＩｎＳｂ、ＧａＰ、ＧａＮ、ＡｌＰ、ＩｎＮ、ＩｎＡｓ、ＮａＣｌ、ＡｇＢｒ、または、ＣｕＣｌなどでもよい。
　非線形抵抗膜６の形成方法としては、膜を形成するためのバインダー樹脂に非線形抵抗材料を混合し、その混合物を塗布して常温下または加熱下において硬化させることにより膜形成する方法がある。上記混合物の塗布方法としては、ローラー塗り、スプレーガンを用いた吹き付け塗装、焼き付け塗装または浸漬塗装などがある。
　バインダー樹脂としては、エポキシ系樹脂などを用いることができる。本実施形態においては、非線形抵抗膜６のバインダー樹脂の主成分は、誘電体膜５の主成分と同じである。ただし、非線形抵抗膜６のバインダー樹脂の主成分は、エポキシ系樹脂に限られず、フェノール樹脂などでもよい。
　非線形抵抗膜６の特性は、体積抵抗率が電界に対して非線形的に変化することである。具体的には、非線形抵抗膜６が作用を受ける電界が臨界値以下のときは、非線形抵抗膜６の体積抵抗率が高く維持される。非線形抵抗膜６が作用を受ける電界が臨界値より高いときは、非線形抵抗膜６の体積抵抗率が低下する。
　詳細は後述するが、本実施形態においては、非線形抵抗膜６は、金属容器２内の異物の有無を確認するための試験電圧印加時に作用を受ける試験時電界以下の電界において体積抵抗率が一定となり、試験時電界より高い電界において体積抵抗率が低下するように形成されている。すなわち、試験時電界を上記臨界値に設定している。
　非線形抵抗膜６の体積抵抗率を変更するには、粉末状にした非線形抵抗材料の粒径、および、非線形抵抗材料とバインダー樹脂との配合比の少なくとも一方を変更すればよい。
　ここで、ガス絶縁電気機器１０内に異物が存在した場合に起こりうる現象について説明する。
　図２は、ガス絶縁電気機器内の異物の挙動を示す断面図である。上記のように、導体３は連結部において、遮断器の導体１１または断路器の導体１２と連結されている。この連結部分では、金属部材同士が接触するため、金属部材から剥離した金属片からなる異物が発生することがある。
　図２に示すように、導体３に電圧が印加されていないときは、異物７は重力によって金属容器２の底部上に堆積している。導体３に電圧が印加されると、静電誘導などにより金属容器２から異物７に電荷が供給される。
　電荷が供給されて帯電した異物７は、周囲の電界によるクーロン力を受けて、浮上と下降とを繰り返す上下運動を行なうようになる。異物７の帯電量が大きい場合、異物７が、導体３の近傍まで浮上、または、導体３に接触することがある。異物７が導体３に接近すると、異物７の導体３側の先端に電界が集中する。
　仮に、導体３が被覆されていない場合、異物７の導体３側の先端に集中した電界が絶縁ガス１の電離電界を超えると、導体３と異物７との間で部分放電が発生する。この部分放電が発生すると、異物７の金属容器２側の先端にも電界が集中するようになる。異物７の金属容器２側の先端に集中した電界が絶縁ガス１の電離電界を超えると、金属容器２と異物７との間で放電が起こり、地絡にいたることもある。
　そこで、本実施形態のガス絶縁電気機器１０においては、導体３に誘電体膜５および非線形抵抗膜６を被覆している。
　以下、異物７の一例として、両端部が半球状である略円柱状の外形を有する仮想異物について検証した結果について説明する。図３は、導体に接近した状態の仮想異物の導体側の端部の周囲の電界分布を示すグラフである。図３においては、縦軸に、仮想異物の導体３側の端部に作用する電界、横軸に、仮想異物の縦断面にて仮想異物の導体３側の端部の周方向における仮想異物の導体３側の先端からの距離を示している。また、図３においては、非線形抵抗膜６を形成した場合のデータを実線で、非線形抵抗膜６を形成せずに誘電体膜５のみを形成した場合のデータを点線で示している。
　図３に示すように、非線形抵抗膜６を形成することにより、仮想異物の導体３側の先端に集中する電界を緩和することができる。具体的には、仮想異物が導体３に接近して仮想異物の導体３側の先端に電界が集中すると、非線形抵抗膜６が作用を受ける電界が臨界値より高くなり、非線形抵抗膜６の体積抵抗率が低下する。その結果、仮想異物の導体３側の先端に集中した電界を緩和することができ、導体３と仮想異物との間で部分放電が発生することを抑制できる。
　図４は、導体に接近した状態の仮想異物の金属容器側の先端の周囲の電界分布を示すグラフである。図４においては、縦軸に、仮想異物の金属容器側の端部に作用する電界、横軸に、仮想異物の縦断面にて仮想異物の金属容器側の端部の周方向における仮想異物の金属容器側の先端からの距離を示している。また、図４においては、非線形抵抗膜６を形成した場合のデータを実線で、非線形抵抗膜６を形成せずに誘電体膜５のみを形成した場合のデータを点線で示している。
　図３，４に示すように、非線形抵抗膜６を形成せずに誘電体膜５のみを形成した場合において、導体３に接近した状態の仮想異物の金属容器２側の先端近傍の電界は、仮想異物の導体３側の先端近傍の電界より低く、上記臨界値より低い。そのため、図４に示すように、非線形抵抗膜６を形成した場合と、非線形抵抗膜６を形成していない場合との両方において、導体３に接近した状態の仮想異物の金属容器２側の先端の周囲の電界分布に大きな差はない。
　本実施形態においては、非線形抵抗膜６の内側に誘電体膜５を形成している。よって、非線形抵抗膜６の体積抵抗率が低下した状態において、異物７が非線形抵抗膜６と接触しても、異物７と導体３との間に誘電体膜５が位置するため、異物７の電位が導体３の電位と同一になることを防止できる。その結果、異物７の金属容器２側の先端に電界が集中することを阻害して、金属容器２と異物７との間で放電が起こって地絡にいたることを防止できる。
　図５は、導体に誘電体膜のみを形成したときの絶縁破壊電圧と、導体に誘電体膜および非線形抵抗膜とを形成したときの絶縁破壊電圧とを示すグラフである。図５に示すように、導体３上に誘電体膜５を形成し、かつ、誘電体膜５上に非線形抵抗膜６を形成した場合、導体３上に誘電体膜５のみを形成した場合に比較して、ガス絶縁電気機器１０の絶縁破壊電圧を高くすることができる。
　さらに、誘電体膜５を絶縁耐力の大きな材料で構成した場合には、地絡に至る絶縁破壊電圧を増加させることができるため、仮に雷サージなどの過電圧が進入した場合においても全路破壊が起こることを抑制することができる。
　本実施形態においては、上記のように、非線形抵抗膜６を、誘電体膜５より薄くしている。非線形抵抗膜６は、半導電性の非線形抵抗材料を含有するため、誘電体膜５より誘電率が高い。そのため、導体３に電圧が印加されると、非線形抵抗膜６より誘電体膜５に電界が集中する。この現象は、非線形抵抗膜６が厚くなるほど顕著になる。
　また、本実施形態においては、非線形抵抗膜６の厚さの寸法が金属容器２の内面から非線形抵抗膜６の表面までの間隔の寸法より小さくなるように、非線形抵抗膜６を形成している。
　図６は、非線形抵抗膜の体積抵抗率が低下していない状態において、誘電体膜内に作用する電界、および、非線形抵抗膜の厚さの寸法と金属容器の内面から非線形抵抗膜の表面までの間隔の寸法との寸法比について、相関関係を検証した結果を示すグラフである。図８においては、縦軸に誘電体膜５内に作用する電界、横軸に上記寸法比を示している。なお、誘電体膜５に作用する電界は、上記寸法比が０．０１のときに誘電体膜５内に作用する電界で規格化している。
　図６に示すように、上記寸法比が１より大きい場合、誘電体膜５内に作用する電界が急激に高くなる。そのため、上記寸法比を１以下にすることにより、誘電体膜５内に作用する電界を減少させることができる。すなわち、非線形抵抗膜６の厚さの寸法が金属容器２の内面から非線形抵抗膜６の表面までの間隔の寸法より小さくすることにより、誘電体膜５内に作用する電界を減少させることができる。特に、上記寸法比が０．１以下の範囲では、電界緩和の効果を安定して高く得ることができる。そのため、非線形抵抗膜６の厚さの寸法は、金属容器２の内面から非線形抵抗膜６の表面までの間隔の寸法に対して、１／１０以下であることがより好ましい。
　誘電体膜５に電界が集中すると、誘電体膜５に電気的ストレスが負荷されて誘電体膜５が劣化することがある。仮に、誘電体膜５が劣化した場合、異物７が導体３に間接的に接触した際に、異物７の電位が導体３の電位近傍まで高くなり、金属容器２と異物７との間で放電が起こりやすくなる。
　また、誘電体膜５に電界が集中すると、非線形抵抗膜６の外表面側の電界が強くなる。非線形抵抗膜６に作用する電界が臨界値より高くなると、非線形抵抗膜６の体積抵抗率が低下する。この状態において、誘電体膜５が劣化している場合、金属容器２と異物７との間で放電がさらに起こりやすくなる。
　よって、本実施形態においては、非線形抵抗膜６を、誘電体膜５より薄くすることにより、誘電体膜５内の電界を緩和している。その結果、非線形抵抗膜６の外表面側の電界を弱めて、金属容器２と異物７との間での放電の発生を抑制することができ、延いてはガス絶縁電気機器１０の絶縁信頼性を向上することができる。
　図７は、異物が導体に接触した状態において、異物の導体側の先端の電界、および、誘電体膜の電気抵抗と非線形抵抗膜の電気抵抗との抵抗比について、相関関係を検証した結果を示すグラフである。図７においては、縦軸に異物の導体側の先端の電界、横軸に上記抵抗比を示している。なお、異物の導体側の先端の電界は、上記抵抗比が１０3のときの電界で規格化している。図７に示すように、上記抵抗比が１０7より大きくなると、異物７の導体５側の先端の電界の緩和効果が大きくなる。
　図８は、異物が導体に接触した状態において、異物の導体側の先端の電界、および、誘電体膜の厚さと非線形抵抗膜の厚さとの膜厚比について、相関関係を検証した結果を示すグラフである。図８においては、縦軸に異物の導体側の先端の電界、横軸に上記膜厚比を示している。なお、異物の導体側の先端の電界は、上記膜厚比が１のときの電界で規格化している。上記膜厚比が１のとき、上記抵抗比は１０8である。
　図８に示すように、上記膜厚比が大きくなるに従って、異物７の導体５側の先端の電界が緩和される。すなわち、非線形抵抗膜６が、誘電体膜５に対して薄いほど、異物７の導体５側の先端の電界が緩和される。
　本実施形態においては、上記のように、非線形抵抗膜６は、金属容器２内の異物７の有無を確認するための試験電圧印加時に作用を受ける試験時電界以下の電界において体積抵抗率が一定となり、試験時電界より高い電界において体積抵抗率が低下するように形成されている。
　図９は、本実施形態に係る非線形抵抗膜の体積抵抗率と非線形抵抗膜に作用する電界との関係を示すグラフである。図９においては、縦軸に非線形抵抗膜の体積抵抗率を、横軸に非線形抵抗膜に作用する電界を示している。
　図９に示すように、非線形抵抗膜６の体積抵抗率は、商用周波の電圧による型式試験時に非線形抵抗膜６に作用する試験時電界Ｅt以下では一定となる。そのため、型式試験時の電圧より低い、雷インパルス侵入時、開閉インパルス発生時、または、通常運転時の電圧で非線形抵抗膜６に作用する電界においては、非線形抵抗膜６の体積抵抗率は高い値で一定である。非線形抵抗膜６の体積抵抗率は、試験時電界Ｅtより高い電界においては、電界の増加に伴って体積抵抗率が低下した後、電界の増加に関わらず低い値で一定となる。
　上記のように、異物７が導体３に接近して異物７の導体３側の先端に電界が集中した場合、非線形抵抗膜６が作用を受ける電界が試験時電界Ｅtより高くなり、非線形抵抗膜６の体積抵抗率が低下する。よって、非線形抵抗膜６を形成することにより、異物７の導体３側の先端に集中した電界を緩和することができ、導体３と異物７との間で部分放電が発生することを抑制できる。
　また、異物７が導体３に接近していないときは、通常運転時または耐圧試験時において非線形抵抗膜６に作用する電界が試験時電界Ｅt以下であるため、非線形抵抗膜６の体積抵抗率は高く維持される。このように、非線形抵抗膜６の外表面側の電界および誘電体膜５内の電界が強くなることを抑制することができる。その結果、導体３の絶縁破壊電圧を高くして、ガス絶縁電気機器１０の絶縁信頼性を向上することができる。
　本実施形態においては、上記のように、非線形抵抗膜６のバインダー樹脂の主成分は、誘電体膜５の主成分と同じである。このようにすることにより、誘電体膜５の線膨張係数と、非線形抵抗膜６の線膨張係数とが近くなるため、ガス絶縁電気機器１０の運転中のヒートサイクルによって誘電体膜５と非線形抵抗膜６との界面で剥離が発生することを抑制できる。
　本実施形態においては、厚くても数ｍｍ程度の誘電体膜５と、誘電体膜５より薄い非線形抵抗膜６とを形成すればよいため、１０ｍｍ以上の膜を形成していた従来技術に比較して、成膜時間を短くして、ガス絶縁電気機器１０の製造時間の短縮を図ることができる。また、膜中に異物が混入しないようにする管理および膜厚の管理などの膜品質の管理を簡易にすることができる。さらに、成膜に際して金型を用いずに、粉体塗装法または熱収縮チューブを被せる方法などを採用することができ、製造プロセスを簡易にすることができる。よって、本実施形態にかかるガス絶縁電気機器１０は、簡易に製造可能で異物による放電を抑制して絶縁信頼性を向上できる。
　以下、本発明の実施形態２に係るガス絶縁電気機器について図面を参照して説明する。なお、本実施形態に係るガス絶縁電気機器２０においては、金属容器２の内周に誘電体膜８および非線形抵抗膜９が形成されている点のみ実施形態１に係るガス絶縁電気機器１０と異なるため、他の構成については説明を繰り返さない。
　(実施形態２)
　図１０は、本発明の実施形態２に係るガス絶縁電気機器の構成を示す断面図である。図１０に示すように、本発明の実施形態２に係るガス絶縁電気機器２０においては、金属容器２は、誘電体膜８、および、作用を受ける電界が臨界値より高くなると低下する非線形な電気抵抗を有して誘電体膜８上に形成された非線形抵抗膜９によって内周を覆われている。
　誘電体膜８は、実施形態１に係る誘電体膜５と同様に成膜されている。非線形抵抗膜９は、実施形態１に係る非線形抵抗膜６と同様に成膜されている。ただし、非線形抵抗膜９を、非線形抵抗膜６より薄くしている。その理由を以下に説明する。
　図１１は、非線形抵抗膜の膜厚と、非線形抵抗膜の体積抵抗率が低下する電界の臨界値との関係を示すグラフである。図１１においては、縦軸に非線形抵抗膜の体積抵抗率が低下する電界の臨界値、横軸に非線形抵抗膜の膜厚を示している。
　図１１に示すように、非線形抵抗膜が厚くなるに従って、非線形抵抗膜の体積抵抗率が低下する電界の臨界値が大きくなっている。ガス絶縁電気機器２０においては、導体３の周囲の電界よりも金属容器２の周囲の電界の方が低い。たとえば、導体３の周囲の電界は、金属容器２の周囲の電界の約３倍である。よって、非線形抵抗膜６に作用する電界よりも非線形抵抗膜９に作用する電界の方が低い。そのため、非線形抵抗膜９の厚さを非線形抵抗膜６の厚さと同一にした場合、非線形抵抗膜９に作用する電界が臨界値より低くなって、非線形抵抗膜９の体積抵抗率が低下しなくなる場合がある。よって、非線形抵抗膜９を非線形抵抗膜６より薄くして、非線形抵抗膜９に作用する電界より、非線形抵抗膜９の体積抵抗率が低下する電界の臨界値の方が低くなるようにしている。
　上記の構成により、金属容器２の底部上に堆積している異物７と金属容器２との間で部分放電が起きることを抑制できる。具体的には、異物７の金属容器２側の先端に電界が集中すると、非線形抵抗膜９が作用を受ける電界が臨界値より高くなり、非線形抵抗膜９の体積抵抗率が低下する。よって、異物７の金属容器２側の先端に集中した電界を緩和することができ、金属容器２と異物７との間で部分放電が発生することを抑制できる。
　その結果、金属容器２から異物７に供給される電荷を低減することができる。上記のように、異物７の帯電量が大きい場合、異物７が、導体３の近傍まで浮上、または、導体３に接触することがある。金属容器２から異物７に供給される電荷を低減して異物７の帯電量を減少させることにより、異物７の浮上高さを減少させて異物７が導体３に接近することを抑制できる。このように本実施形態においては、導体３と異物７との間で部分放電が発生することに起因して発生する絶縁破壊を抑制して、ガス絶縁電気機器２０の絶縁信頼性を向上することができる。
　以下、本発明の実施形態３に係るガス絶縁電気機器について図面を参照して説明する。なお、本実施形態に係るガス絶縁電気機器においては、導体が水平方向および鉛直方向に配置されている点のみ実施形態１に係るガス絶縁電気機器１０と異なるため、他の構成については説明を繰り返さない。
　(実施形態３)
　図１２は、本発明の実施形態３に係るガス絶縁電気機器であるガス絶縁開閉装置の構成を示す断面図である。図１２に示すように、本発明の実施形態３に係るガス絶縁電気機器であるガス絶縁開閉装置１００は、遮断器１１０、断路器１２０，１３０、変流器１４０、計器用変圧器１５０、および、これらを繋ぐ母線(導体)を備えている。ガス絶縁開閉装置１００は、その他にも、図示しない、避雷器、ブッシング、および、ケーブルヘッドなどを備えている。
　本実施形態に係るガス絶縁開閉装置１００は、省スペース化のために、構成要素を水平方向に配置するのみではなく、鉛直方向にも配置している。本実施形態においては、遮断器１１０および断路器１３０を鉛直方向に配置している。よって、これらの構成要素を互いに繋ぐ母線(導体)は、水平方向に配置された水平部１６０(水平配置の導体)と鉛直方向に配置された鉛直部１７０(垂直配置の導体)とを含んでいる。図１２においては、導体の水平部１６０にハッチングを施している。
　金属容器内の異物の挙動は、異物が有する電荷に作用するクーロン力と重力とのバランスによって決定される。鉛直方向に配置された遮断器１１０および断路器１３０並びに鉛直部１７０においては、重力の影響が大きく、金属容器と導体との間での異物の往復運動は認められない。すなわち、異物は金属容器の下部に堆積している。そのため、これらの鉛直方向に配置された構成要素においては、異物による絶縁破壊対策を施す必要性が少ない。
　そこで、本実施形態に係るガス絶縁開閉装置１００においては、導体の水平部１６０の外周のみに誘電体膜および非線形抵抗膜を設けている。なお、同様に、金属容器の水平部の内周のみに誘電体膜および非線形抵抗膜を設けてもよい。
　このようにすることにより、金属容器内の異物による絶縁破壊を抑制して、ガス絶縁開閉装置１００の絶縁信頼性を向上することができる。また、ガス絶縁開閉装置１００の全ての導体に誘電体膜および非線形抵抗膜を形成した場合に比べて、ガス絶縁開閉装置１００の製造プロセスを簡易にすることができる。よって、本実施形態にかかるガス絶縁開閉装置１００は、簡易に製造可能で異物による放電を抑制して絶縁信頼性を向上できる。
　なお、今回開示した上記実施形態はすべての点で例示であって、限定的な解釈の根拠となるものではない。したがって、本発明の技術的範囲は、上記した実施形態のみによって解釈されるものではなく、請求の範囲の記載に基づいて画定される。また、請求の範囲と均等の意味および範囲内でのすべての変更が含まれる。
　１　絶縁ガス、２　金属容器、３，１１，１２　導体、４　絶縁支持部材、５　誘電体膜、６，９　非線形抵抗膜、７　異物、１０，２０　ガス絶縁電気機器、１００　ガス絶縁開閉装置、１１０　遮断器、１２０，１３０　断路器、１４０　変流器、１５０　計器用変圧器、１６０　水平部、１７０　鉛直部。

Claims (6)

  1. 　絶縁ガスが充填された金属容器と、
    　前記金属容器の内部に収容されて電圧が印加される導体と、
    　前記導体を前記金属容器に対して絶縁支持する絶縁支持部材と
    を備え、
    　前記導体は、誘電体膜によって外周を覆われ、さらに、作用を受ける電界が臨界値より高くなると低下する非線形な体積抵抗率を有して該誘電体膜上に形成された非線形抵抗膜によって外周を覆われている、ガス絶縁電気機器。
  2. 　前記非線形抵抗膜は前記誘電体膜より薄く、かつ、前記非線形抵抗膜の厚さの寸法が前記金属容器の内面から前記非線形抵抗膜の表面までの間隔の寸法より小さい、請求項１に記載のガス絶縁電気機器。
  3. 　前記非線形抵抗膜は、前記金属容器内の異物の有無を確認するための試験電圧印加時に作用を受ける試験時電界以下の電界において体積抵抗率が一定となり、前記試験時電界より高い電界において体積抵抗率が低下するように形成されている、請求項１または２に記載のガス絶縁電気機器。
  4. 　前記非線形抵抗膜は、膜を形成するためのバインダー樹脂と非線形抵抗材料とからなり、
    　前記バインダー樹脂の主成分は、前記誘電体膜の主成分と同じである、請求項１から３のいずれか１項に記載のガス絶縁電気機器。
  5. 　前記金属容器は、誘電体膜、および、作用を受ける電界が臨界値より高くなると低下する非線形な体積抵抗率を有して該誘電体膜上に形成された非線形抵抗膜によって内周を覆われている、請求項１から４のいずれか１項に記載のガス絶縁電気機器。
  6. 　前記導体は、水平方向に配置された水平部と鉛直方向に配置された鉛直部とを含み、
    　前記誘電体膜および前記非線形抵抗膜は、前記導体の前記水平部のみに設けられている、請求項１から５のいずれか１項に記載のガス絶縁電気機器。
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