WO2014083650A1

WO2014083650A1 - 空気調和装置

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Publication number: WO2014083650A1
Application number: PCT/JP2012/080912
Authority: WO
Inventors: 傑鳩村; 山下　浩司; 若本　慎一; 直史竹中
Original assignee: 三菱電機株式会社
Priority date: 2012-11-29
Filing date: 2012-11-29
Publication date: 2014-06-05
Also published as: EP2930450A1; JP5980349B2; EP2930450A4; JPWO2014083650A1; EP2930450B1

Abstract

　熱源側熱交換器１２は、空気が通過するように間隔を空けて配置された複数のフィン６１、６２と、複数のフィン６１、６２に挿入され内部を冷媒が流れる複数の伝熱管６４、６５と、を有し、複数の熱源側熱交換器１２ａ、１２ｂは、複数のフィン６１、６２が同一方向を向くように、互いに隣り合って配置され、隣り合う複数のフィン６１、６２の間に、隣り合う熱源側熱交換器１２ａ、１２ｂの間での熱漏洩量を低減させる熱漏洩低減機構を備えた。

Description

空気調和装置

　本発明は、空気調和装置に関するものである。

　従来、ビル用マルチエアコンなどの空気調和装置においては、例えば建物外に配置した熱源機である室外機（室外ユニット）と、建物内に配置した室内機（室内ユニット）との間を配管接続して冷媒回路を構成し、冷媒を循環させている。そして、冷媒の放熱、吸熱を利用して、空気を加熱、冷却することで、空調対象空間の暖房又は冷房を行っている。

　このようなビル用マルチエアコンの暖房運転時は、室外機の熱交換器が蒸発器となり、低温の冷媒と空気が熱交換することで、空気中の水分が熱交換器のフィン及び伝熱管に凝結して、熱交換器に着霜する。
　このように、熱交換器に着霜すると、熱交換器の風路が塞がれ、空気と熱交換する熱交換器の伝熱面積が小さくなるため、暖房能力不足の問題が生じる。そこで、暖房運転を停止して、冷媒流路切替弁を切り替えて、室外機の熱交換器を凝縮器とすることで、除霜運転を行う。このような除霜運転によって、暖房能力の低下を防ぐことができる。しかし、除霜運転の間は、室内の暖房運転も停止するため、室内温度が低下して室内環境の快適性が損なわれる。

　従来の技術では、このような問題点を解決するために、室外の熱交換器を複数設けて、圧縮機の吐出ガスをそれぞれの熱交換器に、開閉弁を介してバイパスできるようにバイパス配管を設け、その複数の熱交換器を蒸発器と凝縮器に分けて利用することで、除霜運転と暖房運転とを同時に実施する技術がある（例えば、特許文献１、特許文献２）。

ＷＯ２０１０／０８２３２５（図７、図８等）ＵＳ２０１０／０１７０２７０（ＦＩＧ．２等）

　特許文献１、特許文献２に記載されている空気調和装置は、複数の室外熱交換器を使用し、蒸発器で暖房運転、凝縮器で除霜運転を同時に実施している。しかし、それぞれの熱交換器の位置関係が明確にされていない。例えば、蒸発器と凝縮器とが互いに隣り合って配置（例えば上下に配置）され、それぞれを構成する熱交換器が、フィンを介して連続して接続されている場合、蒸発器と凝縮器との境界で、接続されているフィンを介して凝縮器から蒸発器に熱漏洩が生じる。
　熱漏洩が生じることで、凝縮器の除霜能力は、蒸発器と凝縮器との境界付近で低下し、その境界付近での除霜が不十分となる。このため、除霜に要する時間が長くなり、除霜運転の間の室内の暖房能力が低下し、室内環境の快適性が損なわれる。さらに、除霜後に発生する水滴が氷結することで根氷が発生し、熱交換器の伝熱面積が小さくなり、暖房能力が低下し、室内環境の快適性が損なわれる。

　また、残霜と根氷を防ぐために、除霜運転の時間を長く設定しても、除霜運転中に蒸発器として動作している熱交換器の着霜量が増加する。このため、蒸発器として動作している熱交換器の伝熱面積が小さくなり、暖房能力が低下し、室内環境の快適性が損なわれる。

　本発明は、上記の課題を解決するためになされたもので、隣り合って配置された複数の熱交換器の間で、フィンを介した熱漏洩を抑制することができる空気調和装置を提供することを目的とする。

　本発明に係る空気調和装置は、圧縮機、負荷側熱交換器、負荷側絞り装置、及び、互いに並列に接続された複数の熱源側熱交換器が、配管で順次接続されて冷媒が循環する主回路と、前記圧縮機が吐出した冷媒の一部を分岐し、前記複数の熱源側熱交換器のうち除霜対象の前記熱源側熱交換器に流入させるバイパス配管と、前記バイパス配管の流路の通過又は遮断、及び、前記複数の熱源側熱交換器に接続された前記主回路の前記配管の流路の通過又は遮断を切り替えて、除霜対象の前記熱源側熱交換器を切り替える接続切替装置と、を備え、前記熱源側熱交換器は、空気が通過するように間隔を空けて配置された複数のフィンと、前記複数のフィンに挿入され内部を前記冷媒が流れる複数の伝熱管と、を有し、前記複数の熱源側熱交換器は、前記複数のフィンが同一方向を向くように、互いに隣り合って配置され、隣り合う前記複数のフィンの間に、隣り合う前記熱源側熱交換器の間での熱漏洩量を低減させる熱漏洩低減機構を備えたことを特徴とする。

　本発明は、隣り合って配置された複数の熱源側熱交換器の間で、フィンを介した熱漏洩を抑制することができる。よって、複数の熱源側熱交換器の一部を除霜運転し、他の一部を暖房運転した場合であっても、隣り合う複数の熱源側熱交換器の境界部で、残霜及び根氷の発生を抑制することができる。したがって、除霜時間を短縮し、暖房能力の低下を抑制して、室内環境の快適性を確保した空気調和装置を提供することができる。

本発明の実施の形態１に係る空気調和装置１００の、回路構成の一例示す概略回路構成図である。本発明の実施の形態１に係る空気調和装置１００の、熱源側熱交換器の室外機設置状態の一例を示す概略構造図である。本発明の実施の形態１に係る空気調和装置１００の、全冷房運転モード時における冷媒の流れを示す冷媒回路図である。本発明の実施の形態１に係る空気調和装置１００の、全暖房運転モード時における冷媒の流れを示す冷媒回路図である。本発明の実施の形態１に係る空気調和装置１００の、除霜運転モード時における熱源側熱交換器１２ｂの除霜を実施している場合の冷媒の流れを示す冷媒回路図である。本発明の実施の形態１に係る空気調和装置１００の、除霜運転モード時における熱源側熱交換器１２ａの除霜を実施している場合の冷媒の流れを示す冷媒回路図である。本発明の実施の形態１に係る空気調和装置１００の、熱源側熱交換器のフィンを共有せずに分割した場合の一例を示す概略構造図である。本発明の実施の形態１に係る空気調和装置１００の、熱源側熱交換器のフィンを共有せずに分割し、切り欠きを設けた場合の一例を示す概略構造図である。本発明の実施の形態１に係る空気調和装置１００の、熱源側熱交換器のフィンの一部を共有し、切り欠きを設けた場合の一例を示す概略構造図である。本発明の実施の形態１に係る空気調和装置１００の、熱源側熱交換器のフィンの一部を共有し、スリットを設けた場合の一例を示す概略構造図である。本発明の実施の形態１に係る空気調和装置１００の、熱源側熱交換器のフィンを共有せずに分割し、楕円状の切り欠きを設けた場合の一例を示す概略構造図である。本発明の実施の形態１に係る空気調和装置１００の、フィンの一部を共有し、切り欠きを２箇所設けた場合の一例を示す概略構造図である。本発明の実施の形態１に係る空気調和装置１００の、熱源側熱交換器の上下間に隙間を設けた場合の室外機設置状態の一例を示す概略構造図である。本発明の実施の形態１に係る空気調和装置１００の、伝熱面積比と、空気調和装置の性能の大きさを表す指標の一つであるＣＯＰとの比較図である。本発明の実施の形態２に係る空気調和装置２００の、回路構成の一例を示す概略回路構成図である。本発明の実施の形態２に係る空気調和装置２００の、第３開閉装置３２の１つを開度変更可能な絞り装置に変更した場合の回路構成の一例を示す概略回路構成図である。本発明の実施の形態２に係る空気調和装置２００の、開度変更可能な第３開閉装置３２を１つのみ設置した場合の回路構成の一例を示す概略回路構成図である。本発明の実施の形態２に係る空気調和装置２００の、凝縮器となる熱源側熱交換器１２内の圧力調整が実施可能な回路構成の一例を示す概略回路構成図である。

　以下、図面に基づいて本発明の実施の形態について説明する。

実施の形態１．
　図１は、本発明の実施の形態１に係る空気調和装置１００の、回路構成の一例示す概略回路構成図である。
　図１に基づいて、空気調和装置１００の詳しい構成について説明する。
　図１に示すように、空気調和装置１００は、室外機１及び室内機２を備え、室外機１と室内機２とが冷媒主管４で接続されている。
　この空気調和装置１００は、冷媒を循環させ、冷凍サイクルを利用した空気調和を行う。空気調和装置１００は、運転する全ての室内機２が冷房を行う全冷房運転モード、運転する全ての室内機２が暖房を行う全暖房運転モード、又は、室内機２が暖房運転を継続しつつ室外機１内の熱交換機を除霜する除霜運転モード、を選択できるものである。

［室外機１］
　室外機１には、圧縮機１０、四方弁等の冷媒流路切替装置１１、熱源側熱交換器１２ａ、熱源側熱交換器１２ｂ、及び、アキュムレータ１３、冷媒配管３、ホットガスバイパス配管５が、搭載されている。
　圧縮機１０、四方弁等の冷媒流路切替装置１１、熱源側熱交換器１２ａ、熱源側熱交換器１２ｂ、アキュムレータ１３は、冷媒配管３で接続されている。
　熱源側熱交換器１２ａ及び熱源側熱交換器１２ｂは、冷媒配管３で互いに並列に接続されている。熱源側熱交換器１２ａ及び熱源側熱交換器１２ｂの、負荷側絞り装置２２側の冷媒配管３には、第２開閉装置３１ａ、３１ｂが設けられている。

　ホットガスバイパス配管５は、圧縮機１０が吐出した高温の冷媒の一部を分岐し、熱源側熱交換器１２ａ及び熱源側熱交換器１２ｂのうち除霜対象の熱源側熱交換器１２に流入させる。
　即ち、図１に示すように、ホットガスバイパス配管５の一端は、圧縮機１０の吐出部と冷媒流路切替装置１１との間の冷媒配管３に接続される。
　また、ホットガスバイパス配管５の他端は、２分岐し、一方が、熱源側熱交換器１２ａと第２開閉装置３１ａとの間の冷媒配管３に接続され、他方が、熱源側熱交換器１２ｂと第２開閉装置３１ｂとの間の冷媒配管３に接続される。
　熱源側熱交換器１２ａに接続されたホットガスバイパス配管５には、第１開閉装置３０ａが設けられている。熱源側熱交換器１２ｂに接続されたホットガスバイパス配管５には、第１開閉装置３０ｂが設けられている。

　なお、本実施の形態１における、第１開閉装置３０ａ、第１開閉装置３０ｂ、第２開閉装置３１ａ、及び第２開閉装置３１ｂは、本発明の「接続切替装置」を構成する。

　圧縮機１０は、冷媒を吸入し、その冷媒を圧縮して高温・高圧の状態にする。圧縮機１０は、例えば、容量制御可能なインバータ圧縮機等で構成する。
　冷媒流路切替装置１１は、全暖房運転モード時における冷媒の流れと、全冷房運転モード時における冷媒の流れとを切り替える。

　熱源側熱交換器１２ａ及び熱源側熱交換器１２ｂは、全暖房運転モード中には、共に蒸発器として機能し、全冷房運転モード中には、共に凝縮器として機能する。また、熱源側熱交換器１２ａ及び熱源側熱交換器１２ｂは、除霜運転中には、一方が蒸発器として機能し、他方が凝縮器として機能する。

　図２は、本発明の実施の形態１に係る空気調和装置１００の、熱源側熱交換器の室外機設置状態の一例を示す概略構造図である。
　図２に示すように、熱源側熱交換器１２ａ及び熱源側熱交換器１２ｂは、室外機１の筐体５１内に配置されている。熱源側熱交換器１２ａ及び熱源側熱交換器１２ｂは、空気が通過するように間隔を空けて配置された複数のフィンと、複数のフィンに挿入され内部を冷媒が流れる複数の伝熱管と、を有している。　熱源側熱交換器１２ａ及び熱源側熱交換器１２ｂは、ファン５２等の送風機から供給される空気と、冷媒との間で熱交換を行う。

　熱源側熱交換器１２ａ及び熱源側熱交換器１２ｂは、複数のフィンが同一方向を向くように、互いに隣り合って配置されている。例えば、図２に示すように、上側に熱源側熱交換器１２ａが配置され、下側に熱源側熱交換器１２ｂが配置されている。熱源側熱交換器１２ａ及び熱源側熱交換器１２ｂは、それぞれ、伝熱管の段方向に隣り合って配置される。即ち、熱源側熱交換器１２ａ及び熱源側熱交換器１２ｂは、それぞれの、フィンが同一方向を向くような上下方向に配置されている。
　隣り合う複数のフィンの間には、隣り合う熱源側熱交換器１２ａ、１２ｂの間での熱漏洩量を低減させる熱漏洩低減機構が設けられている。詳細は後述する。

　再び図１に基づいて説明する。

　アキュムレータ１３は、圧縮機１０の吸入側に設けられており、全暖房運転モード中と全冷房運転モード中の運転状態の違いによる余剰冷媒、過渡的な運転の変化に対する余剰冷媒を蓄えるものである。

　第１開閉装置３０ａは、除霜運転モード中に、熱源側熱交換器１２ａが凝縮器として動作する場合に、ホットガスバイパス配管５から高温の冷媒を熱源側熱交換器１２ａに流入させるための開閉弁である。第１開閉装置３０ｂは、除霜運転モード中に、熱源側熱交換器１２ｂが凝縮器として動作する場合に、ホットガスバイパス配管５から高温の冷媒を熱源側熱交換器１２ｂに流入させるための開閉弁である。第１開閉装置３０ａ、３０ｂは、例えば、二方弁、電磁弁、電子式膨張弁等、冷媒の流路を開閉可能なもので構成する。

　第２開閉装置３１ａは、除霜運転モード中に、熱源側熱交換器１２ａが凝縮器として動作する場合に、室内機２から冷媒主管４を介して室外機１に流入される低温の二相冷媒を、熱源側熱交換器１２ａに流入させないように、冷媒の流路を遮断させるための開閉弁である。第２開閉装置３１ｂは、除霜運転モード中に、熱源側熱交換器１２ｂが凝縮器として動作する場合に、室内機２から冷媒主管４を介して室外機１に流入される低温の二相冷媒を、熱源側熱交換器１２ｂに流入させないように、冷媒の流路を遮断させるための開閉弁である。第２開閉装置３１ａ、３１ｂは、例えば、二方弁、電磁弁、電子式膨張弁等、冷媒の流路を開閉可能なもので構成する。

　室外機１には、圧力検出手段として、第１圧力センサ４１及び第２圧力センサ４２が設けられている。
　第１圧力センサ４１は、圧縮機１０と冷媒流路切替装置１１との間の配管に設けられている。第１圧力センサ４１は、圧縮機１０が吐出した高温・高圧の冷媒の圧力を検出する。
　第２圧力センサ４２は、冷媒流路切替装置１１とアキュムレータ１３の間の配管に設けられている。第２圧力センサ４２は、圧縮機１０に吸入される低圧の冷媒の圧力を検出する。

　室外機１には、温度検出手段として、第１温度センサ４３、第２温度センサ４５、第３温度センサ４８ａ、第３温度センサ４８ｂが設けられている。第１温度センサ４３、第２温度センサ４５、第３温度センサ４８ａ、第３温度センサ４８ｂは、例えばサーミスター等で構成する。
　第１温度センサ４３は、圧縮機１０と冷媒流路切替装置１１の間の配管に設けられている。第１温度センサ４３は、圧縮機１０が吐出した冷媒の温度を測定する。
　第２温度センサ４５は、熱源側熱交換器１２ａ又は熱源側熱交換器１２ｂのいずれかの空気吸込み部に設けられている。第２温度センサ４５は、室外機１の周囲の空気温度を測定する。
　第３温度センサ４８ａは、熱源側熱交換器１２ａと冷媒流路切替装置１１の間の配管に設けられている。
第３温度センサ４８ａは、蒸発器として動作する熱源側熱交換器１２ａから流出した冷媒の温度を測定する。
　第３温度センサ４８ｂは、熱源側熱交換器１２ｂと冷媒流路切替装置１１の間の配管に設けられている。第３温度センサ４８ｂは、蒸発器として動作する熱源側熱交換器１２ｂから流出した冷媒の温度を測定する。

［室内機２］
　室内機２には、負荷側熱交換器２１と、負荷側絞り装置２２とが搭載されている。
　負荷側熱交換器２１は、冷媒主管４を介して室外機１と接続され、冷媒が流入又は流出する。負荷側熱交換器２１は、例えばファン等の送風機から供給される空気と冷媒との間で熱交換を行う。負荷側熱交換器２１は、室内空間に供給するための、暖房用の空気、又は冷房用の空気を生成する。
　負荷側絞り装置２２は、減圧弁、膨張弁としての機能を有し、冷媒を減圧して膨張させる。負荷側絞り装置２２は、全冷房運転モード中の冷媒の流れにおいて、負荷側熱交換器２１の上流側に設けられている。負荷側絞り装置２２は、開度が可変に制御可能である弁で構成する。負荷側絞り装置２２は、例えば電子式膨張弁等で構成する。

　また、室内機２には、温度検出手段として、第４温度センサ４６、第５温度センサ４７、第６温度センサ４４が設けられている。第４温度センサ４６、第５温度センサ４７、第６温度センサ４４は、例えばサーミスター等で構成する。
　第４温度センサ４６は、負荷側絞り装置２２と負荷側熱交換器２１の間の配管に設けられている。第４温度センサ４６は、負荷側熱交換器２１に流入する冷媒、又は、負荷側熱交換器から流出した冷媒の温度を検出する。
　第５温度センサ４７は、負荷側熱交換器２１と室外機１の冷媒流路切替装置１１との間の配管に設けられている。第５温度センサ４７は、負荷側熱交換器２１に流入する冷媒、又は、負荷側熱交換器２１から流出した冷媒の温度を検出する。
　第６温度センサ４４は、負荷側熱交換器２１の空気吸込み部に設けられている。第６温度センサ４４は、室内の周囲空気温度を検出する。

　上記の構成より、空気調和装置１００は、圧縮機１０、冷媒流路切替装置１１、負荷側熱交換器２１、負荷側絞り装置２２、及び、互いに並列に接続された熱源側熱交換器１２ａ、１２ｂが、配管で順次接続されて冷媒が循環する主回路を形成する。また、圧縮機１０が吐出した冷媒の一部を分岐し、熱源側熱交換器１２ａ、１２ｂのうち除霜対象の熱源側熱交換器１２に流入させるバイパス回路を形成する。

　なお、本実施の形態１の構成例では、図１に示したように、１台の室内機２が、冷媒主管４を介して室外機１に接続されている場合を例に示しているが、本発明はこの構成に限定されない。室内機２を複数台備え、複数台の室内機２を室外機１にそれぞれ並列に接続しても良い。

　制御装置５０は、マイクロコンピュータで構成され、空気調和装置１００は、マイクロコンピュータで構成した制御装置５０を有している。制御装置５０は、各種検出手段での検出情報及びリモコンからの指示に基づいて、圧縮機１０の駆動周波数、送風機の回転数（ＯＮ／ＯＦＦ含む）、冷媒流路切替装置１１の切り替え、第１開閉装置３０ａ、３０ｂの開／閉、第２開閉装置３１の開／閉、負荷側絞り装置２２の開度、等を制御し、後述する各運転モードを実行する。なお、制御装置５０は、ユニット毎に設けてもよく、室外機１または室内機２に設けてもよい。

　次に、空気調和装置１００が実行する各運転モードについて説明する。
　以下に、各運転モードについて、冷媒の流れとともに説明する。

［全冷房運転モード］
　図３は、本発明の実施の形態１に係る空気調和装置１００の、全冷房運転モード時における冷媒の流れを示す冷媒回路図である。
　この図３では、負荷側熱交換器２１で冷熱負荷が発生している場合を例に、全冷房運転モードについて説明する。なお、図３では、冷媒の流れ方向を実線矢印で示している。

　全冷房運転モードでは、冷媒流路切替装置１１が図３の実線で示される状態に切り替えられる。第１開閉装置３０ａ及び第１開閉装置３０ｂは、共に、閉状態に切り替えられ、冷媒を遮断する。第２開閉装置３１ａ及び第２開閉装置３１ｂは、共に、開状態に切り替えられ、冷媒を通過させる。

　圧縮機１０が駆動すると低温・低圧の冷媒が圧縮され、高温・高圧のガス冷媒となって吐出される。圧縮機１０から吐出された高温・高圧のガス冷媒は、冷媒流路切替装置１１を介して、熱源側熱交換器１２ａ及び熱源側熱交換器１２ｂに流入する。
　熱源側熱交換器１２ａ及び熱源側熱交換器１２ｂに流入した高温・高圧ガス冷媒は、熱源側熱交換器１２ａ及び熱源側熱交換器１２ｂのそれぞれで、室外空気に放熱して高圧の液冷媒となる。熱源側熱交換器１２ａ及び熱源側熱交換器１２ｂから流出した高圧の液冷媒は、それぞれ、第２開閉装置３１ａ及び第２開閉装置３１ｂを経て合流し、室外機１から流出する。

　室外機１から流出した高圧の液冷媒は、冷媒主管４を通って、室内機２に流入し、負荷側絞り装置２２で膨張されて、低温・低圧の二相冷媒となる。この二相冷媒は、蒸発器として動作する負荷側熱交換器２１に流入し、室内空気から吸熱することで、室内空気を冷却して、低温・低圧のガス冷媒となる。
　負荷側熱交換器２１から流出したガス冷媒は、冷媒主管４を通って、再び室外機１へ流入する。室外機１に流入した冷媒は、冷媒流路切替装置１１及びアキュムレータ１３を通って、圧縮機１０に再度吸入される。

　制御装置５０は、第４温度センサ４６で検出された温度と、第５温度センサ４７で検出された温度との差として得られるスーパーヒート（過熱度）が一定になるように、負荷側絞り装置２２の開度を制御する。

［全暖房運転モード］
　図４は、本発明の実施の形態１に係る空気調和装置１００の、全暖房運転モード時における冷媒の流れを示す冷媒回路図である。
　この図４では、負荷側熱交換器２１で温熱負荷が発生している場合を例に、全暖房運転モードについて説明する。なお、図４では、冷媒の流れ方向を実線矢印で示している。

　全暖房運転モードでは、冷媒流路切替装置１１が図４の実線で示される状態に切り替えられる。第１開閉装置３０ａ及び第１開閉装置３０ｂは、共に、閉状態に切り替えられ、冷媒を遮断する。第２開閉装置３１ａ及び第２開閉装置３１ｂは、共に、開状態に切り替えられ、冷媒を通過させる。

　圧縮機１０が駆動すると低温・低圧の冷媒が圧縮され、高温・高圧のガス冷媒となって吐出される。圧縮機１０から吐出された高温・高圧のガス冷媒は、冷媒流路切替装置１１を介して、室外機１から流出する。

　室外機１から流出した高温・高圧のガス冷媒は、冷媒主管４を通って、室内機２に流入し、負荷側熱交換器２１で室内空気に放熱することで、室内空気を暖房しながら、液冷媒となる。
　負荷側熱交換器２１から流出した液冷媒は、負荷側絞り装置２２で膨張されて、低温・中圧の二相冷媒もしくは液冷媒となり、冷媒主管４を通って再び室外機１へ流入する。

　室外機１へ流入した低温・中圧の二相冷媒もしくは液冷媒は、第２開閉装置３１ａ及び第２開閉装置３１ｂを介し、それぞれ、熱源側熱交換器１２ａ及び熱源側熱交換器１２ｂに流入する。熱源側熱交換器１２ａ及び熱源側熱交換器１２ｂに流入した冷媒は、室外空気から吸熱して、低温・低圧のガス冷媒となり、冷媒流路切替装置１１及びアキュムレータ１３を介して、圧縮機１０に再度吸入される。

　制御装置５０は、第１圧力センサ４１で検出された圧力を飽和温度に換算した値と、第４温度センサ４６で検出された温度との差として得られるサブクール（過冷却度）が一定になるように、負荷側絞り装置２２の開度を制御する。

［除霜運転モード］

　除霜運転モードは、熱源側熱交換器１２ａ及び熱源側熱交換器１２ｂのそれぞれの出口側に設けられた、第３温度センサ４８ａ、４８ｂの検出結果が、所定値以下であるときに実施される。すなわち、制御装置５０は、全暖房運転モードを実施し、第３温度センサ４８ａ、４８ｂの検出結果が、所定値以下（例えば約－１０℃以下）となると、熱源側熱交換器１２ａ、１２ｂのフィンに着霜が所定量発生したと判定し、除霜運転モードを実施する。

　本実施の形態１に係る空気調和装置１００の除霜運転モードにおいては、筐体５１内の下側に位置する熱源側熱交換器１２ｂの除霜を実施し、その後、筐体５１内の上側に位置する熱源側熱交換器１２ａの除霜を実施する。また、熱源側熱交換器１２ａ及び熱源側熱交換器１２ｂのうち、除霜対象でない熱源側熱交換器を蒸発器として動作させ、室内機２の負荷側熱交換器２１を凝縮器として動作させて暖房運転を継続する。

（熱源側熱交換器１２ｂの除霜）
　図５は、本発明の実施の形態１に係る空気調和装置１００の、除霜運転モード時における熱源側熱交換器１２ｂの除霜を実施している場合の冷媒の流れを示す冷媒回路図である。なお、図５では、冷媒の流れ方向を実線矢印で示している。

　除霜運転モードでは、冷媒流路切替装置１１が図５の実線で示される状態に維持される。
　また、除霜運転モードにおいて、熱源側熱交換器１２ｂを除霜対象とする場合、第１開閉装置３０ｂは、開状態に切り替えられ、冷媒を通過させる。
　第２開閉装置３１ｂは、閉状態に切り替えられ、冷媒を遮断する。
　第１開閉装置３０ａは、閉状態に維持され、冷媒を遮断する。
　第２開閉装置３１ａは、開状態に維持され、冷媒を通過させる。

　圧縮機１０が駆動すると低温・低圧の冷媒が圧縮され、高温・高圧のガス冷媒となって吐出される。
　圧縮機１０から吐出された高温・高圧のガス冷媒の一部は、ホットガスバイパス配管５を通過し、第１開閉装置３０ｂを経て、熱源側熱交換器１２ｂに流入する。熱源側熱交換器１２ｂに流入した高温・高圧のガス冷媒は、熱源側熱交換器１２ｂに付着した霜を融かしながら低温のガス冷媒となり、熱源側熱交換器１２ａから流出した冷媒と合流する。
　圧縮機１０から吐出された高温・高圧のガス冷媒の他の一部は、冷媒流路切替装置１１を介して、室外機１から流出する。

　室外機１へ流入した低温・中圧の二相冷媒もしくは液冷媒は、第２開閉装置３１ａを介し、熱源側熱交換器１２ａに流入する。熱源側熱交換器１２ａに流入した冷媒は、室外空気から吸熱して、低温・低圧のガス冷媒となる。熱源側熱交換器１２ａを流出したガス冷媒は、熱源側熱交換器１２ｂを流出したガス冷媒と合流して、冷媒流路切替装置１１及びアキュムレータ１３を介して、圧縮機１０に再度吸入される。

　制御装置５０は、例えば、所定時間経過後、もしくは第３温度センサ４８ｂで検出した熱源側熱交換器１２ｂ出口のガス冷媒の温度が所定値以上（例えば１０℃以上）となった場合に、熱源側熱交換器１２ｂの除霜を完了する。
　その後、熱源側熱交換器１２ａの除霜を実施する。

　ここで、所定時間は、熱源側熱交換器１２ｂ全体に隙間なく着霜したと想定し、高温・高圧の冷媒の一部を流入させた場合、霜が全て融けるまでの所要時間以上で設定するとよい。

（熱源側熱交換器１２ａの除霜）
　図６は、本発明の実施の形態１に係る空気調和装置１００の、除霜運転モード時における熱源側熱交換器１２ａの除霜を実施している場合の冷媒の流れを示す冷媒回路図である。なお、図６では、冷媒の流れ方向を実線矢印で示している。

　除霜運転モードでは、冷媒流路切替装置１１が図６の実線で示される状態に維持される。
　また、除霜運転モードにおいて、熱源側熱交換器１２ａを除霜対象とする場合、第１開閉装置３０ａは、開状態に切り替えられ、冷媒を通過させる。
　第２開閉装置３１ａは、閉状態に切り替えられ、冷媒を遮断する。
　第１開閉装置３０ｂは、閉状態に切り替えられ、冷媒を遮断する。
　第２開閉装置３１ｂは、開状態に切り替えられ、冷媒を通過させる。

　圧縮機１０が駆動すると低温・低圧の冷媒が圧縮され、高温・高圧のガス冷媒となって吐出される。
　圧縮機１０から吐出された高温・高圧のガス冷媒の一部は、ホットガスバイパス配管５を通過し、第１開閉装置３０ａを経て、熱源側熱交換器１２ａに流入する。熱源側熱交換器１２ａに流入した高温・高圧のガス冷媒は、熱源側熱交換器１２ａに付着した霜を融かしながら低温のガス冷媒となり、熱源側熱交換器１２ｂから流出した冷媒と合流する。
　圧縮機１０から吐出された高温・高圧のガス冷媒の他の一部は、冷媒流路切替装置１１を介して、室外機１から流出する。

　室外機１へ流入した低温・中圧の二相冷媒もしくは液冷媒は、第２開閉装置３１ｂを介し、熱源側熱交換器１２ｂに流入する。熱源側熱交換器１２ｂに流入した冷媒は、室外空気から吸熱して、低温・低圧のガス冷媒となる。熱源側熱交換器１２ｂを流出したガス冷媒は、熱源側熱交換器１２ａを流出したガス冷媒と合流して、冷媒流路切替装置１１及びアキュムレータ１３を介して、圧縮機１０に再度吸入される。

　制御装置５０は、例えば、所定時間経過後、もしくは第３温度センサ４８ａで検出した熱源側熱交換器１２ａ出口のガス冷媒の温度が所定値以上（例えば１０℃以上）となった場合に、熱源側熱交換器１２ａの除霜を完了する。

　ここで、所定時間は、熱源側熱交換器１２ａ全体に隙間なく着霜したと想定し、高温・高圧の冷媒の一部を流入させた場合、霜が全て融けるまでの所要時間以上で設定するとよい。

　このように除霜運転モードを実施することで、暖房運転を継続しながら、熱源側熱交換器１２ａ、１２ｂの除霜をすることができる。
　また、筐体５１の下側に位置する熱源側熱交換器１２ｂの除霜を実施し、その後、上側に位置する熱源側熱交換器１２ａの除霜を実施する。このため、熱源側熱交換器１２ａの除霜によって溶けた水が、まだ除霜されていない下側の熱源側熱交換器１２ｂにて再凍結を起こすことを防止することができ、効率よく除霜を行うことができる。

　なお、上記の説明では、熱源側熱交換器１２ｂの除霜を実施し、その後、熱源側熱交換器１２ａの除霜を実施する場合を説明したが、本発明はこれに限定されない。例えば、第３温度センサ４８ａから検出された温度が、第３温度センサ４８ｂよりも先に所定温度以下（例えば－１０℃以下）になった場合は、熱源側熱交換器１２ａから先に除霜してもよい。

［熱漏洩低減機構］
（フィン構造（１））
　図７は、本発明の実施の形態１に係る空気調和装置１００の、熱源側熱交換器のフィンを共有せずに分割した場合の一例を示す概略構造図である。
　図７において、６１は、熱源側熱交換器１２ａのフィンである。６４は、熱源側熱交換器１２ａの伝熱管である。６２は、熱源側熱交換器１２ｂのフィンである。６５は、熱源側熱交換器１２ｂの伝熱管である。

　熱源側熱交換器１２ａ及び熱源側熱交換器１２ｂは、上下方向（段方向）に、互いに隣り合って配置されている。上側に位置する熱源側熱交換器１２ａのフィン６１の最下部の端面と、下側に位置する熱源側熱交換器１２ｂのフィン６２の最上部の端面とが分割されている。
　また、上側に位置する熱源側熱交換器１２ａのフィン６１の最下部の端面と、下側に位置する熱源側熱交換器１２ｂのフィン６２の最上部の端面とが、境界部６３で接触して配置されている。

　熱源側熱交換器１２ａ及び熱源側熱交換器１２ｂの境界部６３において、フィン６１及びフィン６２のそれぞれ端面は、粗面加工され、熱漏洩低減機構を構成している。
　なお、境界部６３におけるフィン６１及びフィン６２の端面のうち、少なくとも一方に粗面加工を施せばよい。

　この熱漏洩低減機構によって、境界部６３においてフィン６１とフィン６２とが一部でしか接触しなくなる。このため、フィン６１とフィン６２との間での熱伝導による凝縮器から蒸発器への熱漏洩量が、フィン６１とフィン６２とを一体で形成（共有）した場合に比べ、抑制される。

　熱源側熱交換器１２ａと熱源側熱交換器１２ｂとの間における熱漏洩量Ｑ１は、一般的な熱伝導による熱交換量の式を用いて、下記式（１）で表せる。
　ここで、Ｔ１［℃］は、熱源側熱交換器１２ａ、１２ｂのうち、凝縮器となる熱源側熱交換器１２の冷媒ガス温度である。
　Ｔ２［℃］は、熱源側熱交換器１２ａ、１２ｂのうち、蒸発器となる熱源側熱交換器１２の入口二相冷媒温度である。
　λ［Ｗ／ｍＫ］は、フィンの熱伝導率である。
　δ［ｍ］は、熱源側熱交換器１２ａの境界部６３付近の伝熱管端部と熱源側熱交換器１２ｂの境界部６３付近の伝熱管端部との距離を示すフィン間距離である。
　Ａ［ｍ^２］は、フィン幅［ｍ］とフィン厚さ［ｍ］とフィンの数とを乗じて算出される面積である。

　ここで、フィン６１とフィン６２とを一体で形成（共有）した場合の、熱漏洩量Ｑ１を検討する。
　例えば、除霜を行う凝縮器内に流れるガス冷媒の平均温度Ｔ１を２０℃とし、暖房運転で使用される蒸発器内に流れる冷媒の温度Ｔ２を－１５℃とする。また、境界部６３の蒸発器の伝熱管端部と、凝縮器の伝熱管端部とのフィン間距離δを１２．５ｍｍとし、熱交が分割されていない状態でのフィン幅１７ｍｍ、フィン厚さ０．１ｍｍ、フィン数３７００枚とする。
　この場合、式（１）より、フィンを分割せずに共有している場合の凝縮器から蒸発器への熱漏洩量Ｑ１は、約３．６０ｋＷとなる。

　これに対し、図７のように、熱源側熱交換器１２ａと、熱源側熱交換器１２ｂとの境界部６３のフィンを分割した場合の、熱漏洩量Ｑ１を検討する。
　例えば、上側の熱源側熱交換器１２ａのフィン６１と下側の熱源側熱交換器１２ｂのフィン６２との接触部の伝熱面積（接触面積）と、熱通過率との積が、フィンを共有する場合の伝熱面積（接触面積）と熱通過率の積の半分であった場合を仮定する。
　この場合、フィンの熱伝導による凝縮器から蒸発器への熱漏洩量Ｑ１が、フィンの全てを共有して接続されている場合に比べ、約２５％以上抑制され、熱漏洩量Ｑ１は約２．７ｋＷとなる。
　なお、フィンの全てを共有して接続されている場合に比べ、熱漏洩量Ｑ１が半分まで至らないのは、フィン内の温度分布の影響であると考えられる。

　次に、除霜が完了するまでに要する時間を検討する。
　例えば、蒸発器に着霜した霜を融解させるのに必要な熱量Ｑ２（霜の融解潜熱と霜の重量を乗じて算出）が約１．５ＭＪ、フィンの熱伝導による凝縮器から蒸発器への熱漏洩量がない場合の除霜に利用する冷媒と霜との熱交換量Ｑ３が約５．５ｋＷとする。
　除霜が完了するまでに要する時間は、霜の溶解熱量Ｑ２を、熱交換量Ｑ３と熱漏洩量Ｑ１との差で除算すると求まる。
　フィン６１とフィン６２とを一体で形成（共有）した場合、熱漏洩量Ｑ１が約３．６０ｋＷで、熱交換量Ｑ２、Ｑ３が上記の条件とすると、除霜が完了するまでに要する時間は、約１３分となる。
　これに対し、図７のように、フィンを分割した場合、熱漏洩量Ｑ１が約２５％抑制されて約２．７ｋＷとなり、熱交換量Ｑ２、Ｑ３が上記の条件とすると、除霜が完了するまでに要する時間は、約９分となる。
　よって、除霜完了までに要する時間が、約４分短縮することができる。

　このように除霜完了までの時間が短縮されることで、フィンの熱伝導による凝縮器から蒸発器への熱漏洩がある場合と比較して、除霜に使用するために圧縮機１０から吐出された冷媒の一部を、早く暖房に使用することがでる。よって、暖房能力の低下を抑制することができる。また、室内の温度低下を抑制することができ、室内環境の快適性が確保できる。
　さらに、熱源側熱交換器１２ａと熱源側熱交換器１２ｂとの境界部６３の凝縮器側のフィンにおいて、温度低下が抑制されるため、凝縮器上側の熱交換器の除霜によって発生する水滴の氷着を抑制でき、根氷の発生を抑制することができる。

（フィン構造（２））
　次に、熱漏洩低減機構の別の構成について説明する。
　図８は、本発明の実施の形態１に係る空気調和装置１００の、熱源側熱交換器のフィンを共有せずに分割し、切り欠きを設けた場合の一例を示す概略構造図である。
　図８に示すように、上側に位置する熱源側熱交換器１２ａのフィン６１の最下部の端面、又は、下側に位置する熱源側熱交換器１２ｂのフィン６２の最上部の端面の一部に、切り欠き６６を形成する。この切り欠き６６によって熱漏洩低減機構を構成している。
　なお、図８の例においても、熱源側熱交換器１２ａ及び熱源側熱交換器１２ｂは、上下方向（段方向）に、互いに隣り合って配置されている。上側に位置する熱源側熱交換器１２ａのフィン６１の最下部の端面と、下側に位置する熱源側熱交換器１２ｂのフィン６２の最上部の端面とが分割されている。
　また、上側に位置する熱源側熱交換器１２ａのフィン６１の最下部の端面と、下側に位置する熱源側熱交換器１２ｂのフィン６２の最上部の端面とが、境界部６３で接触して配置されている。

　このように、熱源側熱交換器１２ａと熱源側熱交換器１２ｂとの境界部６３のフィンの一部に切り欠き６６を設けることで、図７の構成よりも、熱源側熱交換器１２ａと熱源側熱交換器１２ｂとの境界部６３のフィンの接触面積が小さくなる。よって、フィンの熱伝導による凝縮器から蒸発器への熱漏洩量をさらに小さくすることができる。

　空気の熱伝導率は、フィンの材料（例えばアルミニウム）の熱伝導率よりも非常に小さい。空気の熱伝導率が約０．０２６［Ｗ／（ｍ・Ｋ）］に対し、アルミニウムの熱伝導率は約２００［Ｗ／（ｍ・Ｋ）］である。
　このため、フィンの切り欠き６６の段方向の高さを約０．１ｍｍとしても、空気の熱伝導による熱漏洩量は、フィンの材料であるアルミニウムの熱伝導による熱漏洩量の１％にも満たず、十分に熱漏洩抑制の効果が得られる。このため、フィンの切り欠き６６の高さは、例えば、約０．１ｍｍ以上とすれば良い。

　また、フィンの切り欠き６６の幅（水平方向）の長さを長くするほど、熱漏洩量は小さくなる。このため、熱源側熱交換器１２の段方向の上側に位置する熱源側熱交換器１２ａの重量によって潰れない最長の長さで設定すると良い。例えば、切り欠き６６の幅の長さは、フィンの幅の半分以上の長さで設定すれば、残霜なく除霜可能となる。

（フィン構造（３））
　さらに、熱漏洩低減機構の別の構成について説明する。
　図９は、本発明の実施の形態１に係る空気調和装置１００の、熱源側熱交換器のフィンの一部を共有し、切り欠きを設けた場合の一例を示す概略構造図である。
　図９に示すように、上側に位置する熱源側熱交換器１２ａのフィン６１と、下側に位置する熱源側熱交換器１２ｂのフィン６２とが一体化（共有）されている。つまり、フィン６１とフィン６２とを分割せずに共有している。
　そして、上側に位置する熱源側熱交換器１２ａの伝熱管６４の最下段と、下側に位置する熱源側熱交換器１２ｂの伝熱管６５の最上段との間のフィンの境界部６３の一部に、切り欠き６６を形成する。この切り欠き６６によって熱漏洩低減機構を構成している。

　このような構成においても、上述した図７、図８に示す構成と同様の効果が得られる。
　また、フィンの一部を共有し、フィンの境界部６３に切り欠き６６を設けることで、熱源側熱交換器１２ａと、熱源側熱交換器１２ｂとを同時に製作することが可能となる。このため、熱源側熱交換器１２ａと熱源側熱交換器１２ｂとを別々に製作する場合と比較して、製造工程が減少し、熱源側熱交換器１２の製造コストを低減することができる。

（フィン構造（４））
　さらに、熱漏洩低減機構の別の構成について説明する。
　図１０は、本発明の実施の形態１に係る空気調和装置１００の、熱源側熱交換器のフィンの一部を共有し、スリットを設けた場合の一例を示す概略構造図である。
　図１０に示すように、熱源側熱交換器１２ａのフィン６１と、熱源側熱交換器１２ｂのフィン６２とを一体化（共有）し、フィンの境界部６３に、切り欠きの両端部のフィンを切り離さずに残して加工（切り起こし加工）した、スリット６７を設ける。このスリット６７によって熱漏洩低減機構を構成している。

　このような構成においても、熱源側熱交換器１２ａと熱源側熱交換器１２ｂとの境界部６３に空間ができるため、上述した図７、図８、図９に示す構成と同様の効果が得られる。

（フィン構造（５））
　さらに、熱漏洩低減機構の別の構成について説明する。
　図１１は、本発明の実施の形態１に係る空気調和装置１００の、熱源側熱交換器のフィンを共有せずに分割し、楕円状の切り欠きを設けた場合の一例を示す概略構造図である。
　熱源側熱交換器１２ａと熱源側熱交換器１２ｂとの境界部のフィンの切り欠き６６又はスリット６７の形状は、図７、図８、図１０に示す長方形の形状に限らない。熱源側熱交換器１２ａと熱源側熱交換器１２ｂとの境界部６３のフィンの接触部に空間が存在すれば良い。
　例えば図１１に示すような半楕円の形状など、様々な形状としても、図７、図８に示す構成と同様の効果が得られる。
　なお、図７、図８、図１０の構成において、熱源側熱交換器１２ａに切り欠き６６又はスリット６７を設けた例を示したが、本発明はこれに限定されない。熱源側熱交換器１２ｂに切り欠き６６又はスリット６７を設けても、図７、図８、図１０に示す構成と同様の効果が得られる。

（フィン構造（６））
　さらに、熱漏洩低減機構の別の構成について説明する。
　図１２は、本発明の実施の形態１に係る空気調和装置１００の、フィンの一部を共有し、切り欠きを２箇所設けた場合の一例を示す概略構造図である。
　熱源側熱交換器１２ａと熱源側熱交換器１２ｂとの境界部６３のフィンの切り欠き６６又はスリット６７の数量は、図７、図８、図１０に示すような１つの切り欠き６６又はスリット６７に限定されない。
　例えば図１２に示すような２つの切り欠き６６を形成しても良いし、３つ以上の切り欠き６６を形成しても良い。この構成においても、図７、図８、図１０に示す構成と同様の効果が得られる。つまり、切り欠き６６を挟むフィン間の伝熱面積と熱通過率との積が同じであれば、図７、図８、図１０に示す構成と、同一の熱漏洩量の削減効果がある。

　なお、図７、図８、図１０では、熱源側熱交換器１２ａの下端に切り欠き６６又はスリット６７を設けた例を示したが、これに限らず、熱源側熱交換器１２ｂの上端に切り欠き６６又はスリット６７を設けても、図７、図８、図１０に示す構成と同様の効果が得られる。

（フィン構造（７））
　さらに、熱漏洩低減機構の別の構成について説明する。
　図１３は、本発明の実施の形態１に係る空気調和装置１００の、熱源側熱交換器の上下間に隙間を設けた場合の室外機設置状態の一例を示す概略構造図である。
　図１３に示すように、
　熱源側熱交換器１２ａ及び熱源側熱交換器１２ｂは、上下方向（段方向）に、互いに隣り合って配置されている。上側に位置する熱源側熱交換器１２ａのフィン６１の最下部の端面と、下側に位置する熱源側熱交換器１２ｂのフィン６２の最上部の端面とが分割されている。
　また、上側に位置する熱源側熱交換器１２ａのフィン６１の最下部の端面と、下側に位置する熱源側熱交換器１２ｂのフィン６２の最上部の端面との間に、隙間５４が設けられている。隙間５４によって熱漏洩低減機構を構成している。

　このように、熱源側熱交換器１２ａと熱源側熱交換器１２ｂとの間に隙間５４を設けても、図７～図１２に示す構成と同様の効果が得られる。

　熱源側熱交換器１２ａ及び熱源側熱交換器１２ｂの配置方法は、熱源側熱交換器１２ａと熱源側熱交換器１２ｂとの間に、空間が存在するように設定すれば任意の方法でよい。
　例えば図１３に示すように、熱源側熱交換器１２ａの最下部に、例えば、ＳＵＳ製の板、塗装鋼板などで形成した受け板５３を設けて、熱源側熱交換器１２ａを支える。
　なお、このような配置方法では、熱源側熱交換器１２ａと熱源側熱交換器１２ｂとの間の隙間５４から、風がバイパスして、熱源側熱交換器１２ａを通る風量が減少する場合がある。このため、熱源側熱交換器１２ａと熱源側熱交換器１２ｂとの間の隙間５４の風路を、例えば、ＳＵＳ製の板、塗装鋼板などによって塞ぎ、風のバイパスを抑制するようにすると良い。

　次に、隙間５４の距離について検討する。
　熱源側熱交換器１２ａと熱源側熱交換器１２ｂとの間に隙間５４を設ける場合、隙間５４を設けない場合と比較して、室外機１の筐体内に設置できる熱源側熱交換器１２ａ及び熱源側熱交換器１２ｂの高さが短くなる。このため、伝熱管の段数が減少し、熱源側熱交換器１２ａ及び熱源側熱交換器１２ｂ全体の伝熱面積が減少する。

　図１４は、本発明の実施の形態１に係る空気調和装置１００の、伝熱面積比と、空気調和装置の性能の大きさを表す指標の一つであるＣＯＰとの比較図である。
　熱源側熱交換器１２ａ及び熱源側熱交換器１２ｂの伝熱面積比と、ＣＯＰとの関係は、例えば図１４に示すようになる。
　なお、図１４においては、室外機１の能力が１０馬力（２８ｋＷ）で、風量を一定とした場合の一例を示している。
　ＣＯＰ（成績係数）は、暖房能力を室外機１と室内機２の入力電力の合計で除した値（効率）である。

　図１４に示すように、空気調和装置１００の性能を維持するために、ＣＯＰの低下率を約１％以内に抑えるとすると、熱源側熱交換器１２の伝熱面積比は約９６．７％以上となる。
　熱源側熱交換器１２ａ及び熱源側熱交換器１２ｂの合計の段数を６０段とした場合、段数と伝熱面積比との積は約５８段となる。つまり、ＣＯＰの低下率を１％以内に抑えるためには、約５８段以上の段数が必要となる。
　隙間５４の段方向の長さは、隙間５４が無い場合の段数と隙間５４が有る場合の段数との差に、段方向の伝熱管中心部間の距離を乗じることで求まる。例えば、段方向の伝熱管中心部間の距離を約２０ｍｍとした場合、隙間５４の段方向の長さは、隙間５４が無い場合の６０段と、隙間５４が有る場合の５８段との差である２段に、約２０ｍｍに乗じて、約４０ｍｍ以下とする必要がある。

　よって、隙間５４の段方向の長さＬｓは、伝熱面積比をＡｃ［－］、隙間５４が無い場合の段数をＤｄ［段］、段方向の伝熱管中心部間の距離をＬｄ［ｍｍ］とすると、式（２）で表される。
　また、ＣＯＰの低下率を約１％以内に抑える場合、式（２）のＡｃに９６．７％を代入し、式（３）以下となる。

　このように隙間５４の距離Ｌｓを設定することで、ＣＯＰの低下率を約１％以内に抑えつつ、熱源側熱交換器１２ａと熱源側熱交換器１２ａとの間での熱漏洩量を低減させることができる。

　以上のように本実施の形態１においては、除霜運転モードにおいて、熱源側熱交換器１２ａと熱源側熱交換器１２ｂとの間での熱漏洩を抑制することができる。よって、複数の熱源側熱交換器１２の一部を除霜運転し、他の一部を暖房運転した場合であっても、隣り合う複数の熱源側熱交換器１２の境界部６３で、残霜及び根氷の発生を抑制することができる。したがって、除霜時間を短縮し、暖房能力の低下を抑制して、室内環境の快適性を確保することができる。

実施の形態２．
　図１５は、本発明の実施の形態２に係る空気調和装置２００の、回路構成の一例を示す概略回路構成図である。
　図１５に基づいて、実施の形態２に係る空気調和装置２００の構成について、上記実施の形態１に係る空気調和装置１００との相違点を中心に説明する。

　図１５に示すように、熱源側熱交換器１２ａの冷媒を遮断する第２開閉装置３１ａは、熱源側熱交換器１２ａと冷媒流路切替装置１１の間に設置される。熱源側熱交換器１２ｂの冷媒を遮断する第２開閉装置３１ｂは、熱源側熱交換器１２ｂと冷媒流路切替装置１１の間に設置される。

　ホットガスバイパス配管５の一端は、圧縮機１０の吐出部と冷媒流路切替装置１１との間の冷媒配管３に接続される。また、ホットガスバイパス配管５の他端は、２分岐し、一方が、熱源側熱交換器１２ａと第２開閉装置３１ａとの間の冷媒配管３に接続され、他方が、熱源側熱交換器１２ｂと第２開閉装置３１ｂとの間の冷媒配管３に接続される。
　熱源側熱交換器１２ａに接続されたホットガスバイパス配管５には、第１開閉装置３０ａが設けられている。熱源側熱交換器１２ｂに接続されたホットガスバイパス配管５には、第１開閉装置３０ｂが設けられている。

　さらに、熱源側熱交換器１２ａの負荷側絞り装置２２の配管に、開度が変更できる第３開閉装置３２ａが設けられている。また、熱源側熱交換器１２ｂの負荷側絞り装置２２の配管に、開度が変更できる第３開閉装置３２ｂが設けられている。
　第３開閉装置３２ａ、３２ｂは、凝縮器となる熱源側熱交換器１２内の圧力調整を行うため、開度（開口面積）が変化させられる絞り装置である。

　その他の構成は、上記実施の形態１に係る空気調和装置１００と同様であるため、説明を省略する。
　また、空気調和装置２００の全冷房運転モード及び全暖房運転モード時の冷媒の流れは、上記実施の形態１に係る空気調和装置１００と同様のため、説明を省略する。

　なお、本実施の形態２における、第１開閉装置３０ａ、第１開閉装置３０ｂ、第２開閉装置３１ａ、第２開閉装置３１ｂ、第３開閉装置３２ａ、及び第３開閉装置３２ｂは、本発明の「接続切替装置」を構成する。

（除霜運転モード）
　本実施の形態２に係る空気調和装置２００の除霜運転モードにおいても、筐体５１内の下側に位置する熱源側熱交換器１２ｂの除霜を実施し、その後、筐体５１内の上側に位置する熱源側熱交換器１２ａの除霜を実施する。
　なお、除霜運転モードを開始する条件は、実施の形態１に係る空気調和装置１００と同様である。

（熱源側熱交換器１２ｂの除霜）
　図１５では、熱源側熱交換器１２ｂの除霜を実施している場合の冷媒の流れ方向を実線矢印で示している。
　除霜運転モードでは、冷媒流路切替装置１１が図１５の実線で示される状態に維持される。
　また、除霜運転モードにおいて、熱源側熱交換器１２ｂを除霜対象とする場合、第１開閉装置３０ｂは、開状態に切り替えられ、冷媒を通過させる。
　第２開閉装置３１ｂは、閉状態に切り替えられ、冷媒を遮断する。
　第１開閉装置３０ａは、閉状態に維持され、冷媒を遮断する。
　第２開閉装置３１ａは、開状態に維持され、冷媒を通過させる。
　第３開閉装置３２ｂは全開状態に設定され、冷媒を通過させる。
　第３開閉装置３２ａは、制御装置５０によって、第６温度センサ４８ｂの検出結果より算出される二相冷媒の飽和圧力が一定（例えばＲ４１０Ａ冷媒で約０．８ＭＰａ程度）以上になるように、開度が制御される。

　圧縮機１０が駆動すると低温・低圧の冷媒が圧縮され、高温・高圧のガス冷媒となって吐出される。
　圧縮機１０から吐出された高温・高圧のガス冷媒の一部は、ホットガスバイパス配管５と、第１開閉装置３０ｂで飽和温度換算で０℃より大きくなる程度に減圧され、中圧・高温のガス冷媒となり、熱源側熱交換器１２ｂに流入する。熱源側熱交換器１２ｂに流入した中圧・高温のガス冷媒は、熱源側熱交換器１２ｂに付着した霜を融かしながら中圧の低い乾き度の二相冷媒、もしくは中圧の冷媒となり、第３開閉装置３２ｂを通過する。第３開閉装置３２ｂを通過した冷媒は、室内機２より室外機１に流入した中圧・低温の低い乾き度の二相冷媒、もしくは液冷媒と、第３開閉装置３２ａの上流側で合流する。

　圧縮機１０から吐出された高温・高圧のガス冷媒の他の一部は、冷媒流路切替装置１１を介して、室外機１から流出する。室外機１から流出した高温・高圧のガス冷媒は、冷媒主管４を通って、室内機２に流入し、負荷側熱交換器２１で室内空気に放熱することで、室内空気を暖房しながら、液冷媒となる。負荷側熱交換器２１から流出した液冷媒は、負荷側絞り装置２２で膨張されて、低温・中圧の二相冷媒もしくは液冷媒となり、冷媒主管４を通って再び室外機１へ流入する。

　室外機１へ流入した低温・中圧の二相冷媒もしくは液冷媒は、第３開閉装置３２ａの上流で、第３開閉装置３２ｂからの冷媒と合流し、熱源側熱交換器１２ａに流入する。熱源側熱交換器１２ａに流入した冷媒は、室外空気から吸熱して、低温・低圧のガス冷媒となる。熱源側熱交換器１２ａを流出したガス冷媒は、冷媒流路切替装置１１及びアキュムレータ１３を介して、圧縮機１０に再度吸入される。

　制御装置５０は、第６温度センサ４８ｂの検出結果より算出される二相冷媒の飽和圧力が一定（例えばＲ４１０Ａ冷媒で約０．８ＭＰａ程度）以上になるように、第３開閉装置３２ａの開度を制御する。つまり、制御装置５０は、第６温度センサ４８ｂの検出結果より算出される二相冷媒の飽和圧力が、飽和温度換算で０℃よりも大きくなるように、第３開閉装置３２ａの開度が制御する。

　熱源側熱交換器１２ｂの除霜完了の判定は、例えば第３温度センサ４８ｂの温度がある所定値以上（例えば５℃）となった場合、霜が融けたと判断すればよい。
　その他の除霜運転モードの動作は、上記実施の形態１に係る空気調和装置１００と同様である。

　熱源側熱交換器１２ｂの除霜が完了したあと、熱源側熱交換器１２ａの除霜を実施する場合は、前述の熱源側熱交換器１２ｂの除霜動作の説明の中のアルファベットのａとｂとを入れ替えた動作となる。即ち、第１開閉装置３０ａ、３０ｂ、第２開閉装置３１ａ、３１ｂの開閉状態が逆転し、熱源側熱交換器１２ａと熱源側熱交換器１２ｂとの冷媒の流れが入れ替わる。また、第３開閉装置３２ａが全開状態となり、第３開閉装置３２ｂの開度が制御される。

　このように熱源側熱交換器１２の除霜運転モードにおいて、凝縮器となる熱源側熱交換器１２内の冷媒の飽和温度を、霜の温度よりも高い、０℃より大きくなる中圧（例えばＲ４１０Ａ冷媒で約０．８ＭＰａ以上）とする。このため、冷媒の二相域（潜熱）を利用することができ、上記実施の形態１に係る空気調和装置１００の構成よりも、少ない冷媒循環量で、同等の除霜能力を得ることができる

　次に、熱源側熱交換器１２ａと熱源側熱交換器１２ｂとの間における熱漏洩量Ｑ１を検討する。
　本実施の形態２に係る空気調和装置２００において、熱漏洩低減機構の構成として、上記図７に示すように、熱源側熱交換器１２ａと熱源側熱交換器１２ｂとの境界部６３で、フィンが共有されずに分割されている場合について検討する。
　例えば、除霜を行う凝縮器内に流れる二相冷媒の飽和温度Ｔ１を５℃とし、暖房運転で使用される蒸発器内に流れる冷媒の温度Ｔ２を－２５℃とする。また、境界部６３の蒸発器の伝熱管端部と凝縮器の伝熱管端部とのフィン間距離δが１２．５ｍｍとし、熱交が分割されていない状態でのフィン幅１７ｍｍ、フィン厚さ０．１ｍｍ、フィン数３７００枚とする。
　この場合、上記式（１）より、フィンを分割せずに共有している場合の凝縮器から蒸発器への熱漏洩量Ｑ１は、約３．２２ｋＷとなる。

　これに対し、図７のように、熱源側熱交換器１２ａと、熱源側熱交換器１２ｂとの境界部６３のフィンを分割した場合の、熱漏洩量Ｑ１を検討する。
　例えば、上側の熱源側熱交換器１２ａのフィン６１と下側の熱源側熱交換器１２ｂのフィン６２との接触部の伝熱面積（接触面積）と、熱通過率との積が、フィンを共有する場合の伝熱面積（接触面積）と熱通過率の積の半分であった場合を仮定する。
　この場合、フィンの熱伝導による凝縮器から蒸発器への熱漏洩量Ｑ１が、フィンの全てを共有して接続されている場合に比べ、約２５％以上抑制され、熱漏洩量Ｑ１は約２．４２ｋＷとなる。

　次に、除霜が完了するまでに要する時間を検討する。
　例えば、蒸発器に着霜した霜を融解させるのに必要な熱量Ｑ２（霜の融解潜熱と霜の重量を乗じて算出）が約１．５ＭＪ、フィンの熱伝導による凝縮器から蒸発器への熱漏洩量がない場合の除霜に利用する冷媒と霜との熱交換量Ｑ３が約５．５ｋＷとする。
　除霜が完了するまでに要する時間は、霜の溶解熱量Ｑ２を、熱交換量Ｑ３と熱漏洩量Ｑ１との差で除算すると求まる。
　フィン６１とフィン６２とを一体で形成（共有）した場合、熱漏洩量Ｑ１が約３．２２ｋＷで、熱交換量Ｑ２、Ｑ３が上記の条件とすると、除霜が完了するまでに要する時間は、約１１分となる。
　これに対し、実施の形態２に係る空気調和装置２００では、フィンを分割した場合、熱漏洩量Ｑ１が約２５％抑制されて約２．４２ｋＷとなり、熱交換量Ｑ２、Ｑ３が上記の条件とすると、除霜が完了するまでに要する時間は、約８分となる。
　よって、除霜完了までに要する時間が、約３分短縮することができる。

　なお、上記の説明では、実施の形態２に係る空気調和装置２００において、熱漏洩低減機構の構成として、上記図７の構成を適用してが、これに限定されない。熱漏洩低減機構の構成として、上記実施の形態１で説明した、図８～１３の構成としても、図７に示す構成と同等の効果が得られる。

　なお、図１５に示す空気調和装置２００では、第３開閉装置３２ａ及び第３開閉装置３２ｂの２つを、開度（開口面積）が変化させられる絞り装置とした例を示したが、本発明はこれに限定されない。
（変形例１）
　例えば、図１６に示すように、実施の形態２に係る空気調和装置２００において、第３開閉装置３２ｂ（もしくは第３開閉装置３２ａ）の１つを、開度（開口面積）が変化させられる絞り装置に変更しても良い。この場合、除霜運転時に、変更していない第３開閉装置３２ａ（もしくは、第３開閉装置３２ｂ）を常に開とし、開度（開口面積）が変化させられる絞り装置に変更した第３開閉装置３２ｂ（もしくは、第３開閉装置３２ａ）を使用し、凝縮器となる熱源側熱交換器１２内の圧力調整を実施する。このような構成においても、上記図１５に示す空気調和装置２００と同様の動作が可能であり、同様の効果が得られる。

　すなわち、除霜運転時に、凝縮器となる熱源側熱交換器１２内の冷媒の飽和温度を、霜の温度よりも高い、０℃より大きくなる中圧（例えばＲ４１０Ａ冷媒で約０．８ＭＰａ以上）にできる回路構成であれば良い。例えば、開度（開口面積）が変化させられる絞り装置である第２開閉装置３１は１つでも良い。
　このように構成することで、一般的に電磁弁よりも構造が複雑で高価となる、ステッピングモータ搭載の電子式膨張弁などの開度（開口面積）が変化させられる絞り装置の設置数を減らすことができ、安価に室外機１を製造できる。

（変形例２）
　また、例えば、図１７に示すように、実施の形態２に係る空気調和装置２００において、第３開閉装置３２ｂ（もしくは第３開閉装置３２ａ）の１つを、開度（開口面積）が変化させられる絞り装置に変更しても良い。この場合、第３開閉装置３２を１つのみを設置して、除霜運転時に、凝縮器となる熱源側熱交換器１２内の圧力調整を実施する。このような構成においても、上記図１５に示す空気調和装置２００と同様の動作が可能であり、同様の効果が得られる。さらに、図１７に示す構成することで、回路構成が簡素化され、安価に室外機１を製造できる。

（変形例３）
　また、例えば、図１８に示すように、実施の形態２に係る空気調和装置２００において、第３開閉装置３２ｂ（もしくは第３開閉装置３２ａ）の１つを、開度（開口面積）が変化させられる絞り装置に変更し、その第３開閉装置３２を１つのみを設置する。そして、新たに、熱源側熱交換器１２ａ及び熱源側熱交換器１２ｂのそれぞれと、第３開閉装置３２ｂ（もしくは第３開閉装置３２ａ）の間の冷媒配管３に、熱源側熱交換器１２ａもしくは熱源側熱交換器１２ｂの冷媒を遮断するための、第４開閉装置３３ａと第４開閉装置３３ｂとを設置する。
　さらに、冷媒バイパス配管６を設置する。この冷媒バイパス配管６の一端は、熱源側熱交換器１２ａ、１２ｂのそれぞれと、第４開閉装置３３の間の冷媒配管３に接続され、他端は、第３開閉装置３２と負荷側絞り装置２２との間の流路に接続される。この冷媒バイパス配管６によって、除霜運転モード時に、凝縮器となる熱源側熱交換器１２内の冷媒を、冷媒配管３に流入させる。
　また、冷媒バイパス配管６の冷媒流路を切り替えるための、第５開閉装置３４ａと第５開閉装置３４ｂを、一端がそれぞれ対応した熱源側熱交換器１２と第４開閉装置３３との間に接続されている冷媒バイパス配管６に設置する。

　図１８に示す空気調和装置２００において、熱源側熱交換器１２ｂの除霜運転を実施する場合、第４開閉装置３３ａは開状態とする。第４開閉装置３３ｂは閉とする。第５開閉装置３４ａは閉状態とする。第５開閉装置３４ｂは開状態とする。
　除霜運転モードにおいて、凝縮器となる熱源側熱交換器１２ｂ内の圧力調整を第３開閉装置３２ｂ（もしくは第３開閉装置３２ａ）で実施する。また、凝縮後の一部の冷媒を、第５開閉装置３４ｂを介して、第３開閉装置３２ｂ（もしくは第３開閉装置３２ａ）と負荷側絞り装置２２との間の冷媒配管３で、負荷側絞り装置２２から室外機１に流入するその他の冷媒と合流させる。また、全冷媒が第３開閉装置３２ｂ（もしくは第３開閉装置３２ａ）、第４開閉装置３３ａを介し、蒸発器である熱源側熱交換器１２ａで空気より吸熱し、低圧の二相もしくはガス冷媒となり、その後、第２開閉装置３１ａ、冷媒流路切替装置１１、アキュムレータ１３を介し、圧縮機１０に吸入される。
　その他の動作は図１５と同様である。

　熱源側熱交換器１２ｂの除霜が完了したあと、熱源側熱交換器１２ａの除霜を実施する場合は、前述の熱源側熱交換器１２ｂの除霜動作の説明の中のアルファベットのａとｂとを入れ替えた動作となる。
　即ち、第１開閉装置３０ａ、３０ｂ、第４開閉装置３３ａ、３３ｂ、第５開閉装置３４ａ、３４ｂの開閉状態が逆転し、熱源側熱交換器１２ａと熱源側熱交換器１２ｂとの冷媒の流れが入れ替わる。

［冷媒］
　上記実施の形態１及び実施の形態２の熱源側冷媒としては、Ｒ４１０Ａ、Ｒ４０７Ｃ、Ｒ２２等の不燃性冷媒、ＨＦＯ１２３４ｙｆ、ＨＦＯ１２３４ｚｅ（Ｅ）、Ｒ３２、ＨＣ、Ｒ３２とＨＦＯ１２３４ｙｆとを含む混合冷媒、前述冷媒が少なくとも一成分含む混合冷媒を用いた冷媒等の微燃性を示す冷媒、プロパン（Ｒ２９０）等の強燃性冷媒、ＣＯ２（Ｒ７４４）等の高圧側が超臨界で動作する冷媒を、熱源側冷媒として用いることができる。

［第１の開閉装置］
　上記実施の形態１及び実施の形態２の第１開閉装置３０ａ、３０ｂとしては、電磁弁を使用する例を説明したが、電磁弁の他に、電子式膨張弁のように開度を可変できる弁も開閉弁として使用してもよい。

［第２の開閉装置］
　上記実施の形態１及び実施の形態２の第２開閉装置３１ａ、３１ｂとしては、電磁弁を使用する例を説明したが、電磁弁の他に、電子式膨張弁のように開度を可変できる弁も開閉弁として使用してもよい。

［第３の開閉装置］
　本実施の形態２では、第３開閉装置３２ａ、３２ｂを、開度（開口面積）を変化させられる絞り装置としたが、流路の開口面積を変更可能な装置であればよい。
　例えば、絞り装置としては、ステッピングモータで駆動させる電子式膨張弁でもよいし、小型の電磁弁を複数並列に並べてそれらを切り替えて開口面積を変えても良い。

［第４の開閉装置］
　本実施の形態２の第４開閉装置３３としては、電磁弁を使用する例を説明したが、電磁弁の他に、電子式膨張弁のように開度を可変できる弁も開閉弁として使用してもよい。

［第５の開閉装置］
　本実施の形態２の第５開閉装置３４としては、電磁弁を使用する例を説明したが、電磁弁の他に、電子式膨張弁のように開度を可変できる弁も開閉弁として使用してもよい。

［熱源側熱交換器］
　上記実施の形態１及び実施の形態２の熱源側熱交換器１２ａ、１２ｂは、Ｕ字状に曲げられており、段方向（それぞれのフィンが同一方向を向くような上下方向）に２段で位置する例を説明したが、本発明はこれに限定されない。
　熱源側熱交換器１２としては、曲げがない構造、段方向（それぞれのフィンが同一方向を向くような上下方向）に３段以上など、複数台位置する構成としてもよい。
　また、複数の熱源側熱交換器１２の配置は、上下に限らず、左右方向、前後方向に配置しても良い。

　実施の形態１に係る空気調和装置１００、及び、実施の形態２に係る空気調和装置２００は、冷暖運転を切り替える空気調和装置を例に説明したが、これに限らず、冷暖同時運転が可能な回路構成の空気調和装置についても適用できる。また、冷媒流路切替装置１１を省略し、全暖房運転モードと除霜運転モードのみを実施するようにしても良い。

　１　室外機、２　室内機、３　冷媒配管、４　冷媒主管、５　ホットガスバイパス配管、６　冷媒バイパス配管、１０　圧縮機、１１　冷媒流路切替装置、１２ａ～ｂ　熱源側熱交換器、１３　アキュムレータ、２１　負荷側熱交換器、２２　負荷側絞り装置、３０ａ～ｂ　第１開閉装置、３１ａ～ｂ　第２開閉装置、３２ａ～ｂ　第３開閉装置、３３ａ～ｂ　第４開閉装置、３４ａ～ｂ　第５開閉装置、４１　第１圧力センサ、４２　第２圧力センサ、４３　第１温度センサ、４４　第２温度センサ、４５　第３温度センサ、４６　第４温度センサ、４７　第５温度センサ、４８ａ～ｂ　第６温度センサ、５０　制御装置、５１　筐体、５２　ファン、５３　受け板、５４　隙間、６１　フィン、６２　フィン、６３　境界部６３、６４　伝熱管、６５　伝熱管、６６　切り欠き、６７　スリット、１００　空気調和装置、２００　空気調和装置。

Claims

　圧縮機、負荷側熱交換器、負荷側絞り装置、及び、互いに並列に接続された複数の熱源側熱交換器が、配管で順次接続されて冷媒が循環する主回路と、
　前記圧縮機が吐出した冷媒の一部を分岐し、前記複数の熱源側熱交換器のうち除霜対象の前記熱源側熱交換器に流入させるバイパス配管と、
　前記バイパス配管の流路の通過又は遮断、及び、前記複数の熱源側熱交換器に接続された前記主回路の前記配管の流路の通過又は遮断を切り替えて、除霜対象の前記熱源側熱交換器を切り替える接続切替装置と、
を備え、
　前記熱源側熱交換器は、
　空気が通過するように間隔を空けて配置された複数のフィンと、
　前記複数のフィンに挿入され内部を前記冷媒が流れる複数の伝熱管と、を有し、
　前記複数の熱源側熱交換器は、
　前記複数のフィンが同一方向を向くように、互いに隣り合って配置され、
　隣り合う前記複数のフィンの間に、隣り合う前記熱源側熱交換器の間での熱漏洩量を低減させる熱漏洩低減機構を備えた
ことを特徴とする空気調和装置。
　前記複数の熱源側熱交換器のうち、除霜対象の前記熱源側熱交換器に前記圧縮機が吐出した前記冷媒の一部を流入させる除霜運転中に、除霜対象以外の前記熱源側熱交換器の少なくとも１つが蒸発器として機能して暖房運転を行い、
　除霜対象の前記熱源側熱交換器を順次切り替える
ことを特徴とする請求項１に記載の空気調和装置。
　前記接続切替装置は、
　前記バイパス配管から前記複数の熱源側熱交換器への流路の通過又は遮断を行う複数の第１開閉装置と、
　前記複数の熱源側熱交換器の前記負荷側絞り装置側の前記配管の流路の通過又は遮断を行う複数の第２開閉装置と、によって構成され、
　前記複数の熱源側熱交換器のうち、除霜対象の前記熱源側熱交換器に対応する、前記第１開閉装置を開にし、前記第２開閉装置を閉にする
ことを特徴とする請求項１又は２に記載の空気調和装置。
　前記接続切替装置は、
　前記バイパス配管から前記複数の熱源側熱交換器への流路の通過又は遮断を行う複数の第１開閉装置と、
　前記複数の熱源側熱交換器の前記圧縮機の吸入側の前記配管の流路の通過又は遮断を行う複数の第２開閉装置と、
　前記複数の熱源側熱交換器の前記負荷側絞り装置側の前記配管に設けられ、開度が変更できる第３開閉装置と、によって構成された
　前記複数の熱源側熱交換器のうち、除霜対象の前記熱源側熱交換器に対応する、前記第１開閉装置を開にし、前記第２開閉装置を閉にし、
　除霜対象の前記熱源側熱交換器を流出する前記冷媒の圧力が、飽和温度換算で０℃よりも大きくなるように、前記第３開閉装置の開度を調整する
ことを特徴とする請求項１又は２に記載の空気調和装置。
　前記複数の熱源側熱交換器は、上下方向に、互いに隣り合って配置され、
　前記複数の熱源側熱交換器のうち、上側に位置する前記熱源側熱交換器の前記フィンの最下部の端面と、下側に位置する前記熱源側熱交換器の前記フィンの最上部の端面とが分割された
ことを特徴とする請求項１～４の何れか一項に記載の空気調和装置。
　前記熱漏洩低減機構は、
　前記複数の熱源側熱交換器のうち、上側に位置する前記熱源側熱交換器の前記フィンの最下部の端面と、下側に位置する前記熱源側熱交換器の前記フィンの最上部の端面との隙間によって構成され、
　前記隙間の距離（Ｌｓ）が、
　前記複数の熱源側熱交換器が分割されない状態での前記複数の伝熱管の段数（Ｄｄ）と、前記複数の熱源側熱交換器が分割されない状態での段方向の前記複数の伝熱管の中心部間の距離（Ｌｄ）と、０．０３３との積で算出される値以下である
ことを特徴とする請求項５に記載の空気調和装置。
　前記複数の熱源側熱交換器は、上側に位置する前記熱源側熱交換器の前記フィンの最下部の端面と、下側に位置する前記熱源側熱交換器の前記フィンの最上部の端面とが接触して配置され、
　前記熱漏洩低減機構は、
　前記複数の熱源側熱交換器のうち、上側に位置する前記熱源側熱交換器の前記フィンの最下部の端面、及び、下側に位置する前記熱源側熱交換器の前記フィンの最上部の端面の少なくとも一方に形成した粗面によって構成された
ことを特徴とする請求項５に記載の空気調和装置。
　前記複数の熱源側熱交換器は、上側に位置する前記熱源側熱交換器の前記フィンの最下部の端面と、下側に位置する前記熱源側熱交換器の前記フィンの最上部の端面とが接触して配置され、
　前記熱漏洩低減機構は、
　前記複数の熱源側熱交換器のうち、上側に位置する前記熱源側熱交換器の前記フィンの最下部の端面、及び、下側に位置する前記熱源側熱交換器の前記フィンの最上部の端面の少なくとも一方の、一部に形成した切り欠きによって構成された
ことを特徴とする請求項５に記載の空気調和装置。
　前記複数の熱源側熱交換器は、上下方向に、互いに隣り合って配置され、
　前記複数の熱源側熱交換器のうち、上側に位置する前記熱源側熱交換器の前記フィンと、下側に位置する前記熱源側熱交換器の前記フィンとが一体化され、
　前記熱漏洩低減機構は、
　前記複数の熱源側熱交換器のうち、上側に位置する前記熱源側熱交換器と、下側に位置する前記熱源側熱交換器との間の前記フィンに形成した切り欠きによって構成された
ことを特徴とする請求項１～４の何れか一項に記載の空気調和装置。
　前記切り欠きの幅の長さが、前記フィンの幅の長さの半分以上である
ことを特徴とする請求項８又は９に記載の空気調和装置。
　前記複数の熱源側熱交換器は、上下方向に、互いに隣り合って配置され、
　前記複数の熱源側熱交換器のうち、上側に位置する前記熱源側熱交換器が蒸発器として機能して暖房運転を行いながら、下側に位置する前記熱源側熱交換器を除霜対象とした除霜運転を行った後、
　下側に位置する前記熱源側熱交換器が蒸発器として機能して暖房運転を行いながら、上側に位置する前記熱源側熱交換器を除霜対象とした除霜運転を行う
ことを特徴とする請求項１～１０の何れか一項に記載の空気調和装置。