WO2014065046A1 - 突っ切り加工用工具 - Google Patents

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WO2014065046A1
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cutting edge
corner
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rake
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陽介 島本
奉章 福山
上田　正信
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住友電工ハードメタル株式会社
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    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T407/00—Cutters, for shaping
    • Y10T407/24—Cutters, for shaping with chip breaker, guide or deflector

Definitions

  • the present invention relates to a tool used for parting-off processing, and more particularly to a parting-off processing tool that has a cutting edge with a front cutting edge angle so that the outflow of chips is controlled in the tool axis direction.
  • Patent Document 1 As a parting tool, for example, there is one disclosed in Patent Document 1 below.
  • the tool for parting off described in Patent Document 1 is a cutting insert with a cutting edge provided with a front cutting edge angle, and the deviation of the cutting reaction force applied to the cutting insert due to the influence of the front cutting edge angle. Is corrected by tilting the cutting edge.
  • the parting tool with the front cutting edge angle is an effective tool as a countermeasure against so-called navel residue of a workpiece that is a problem in parting using a tool with a front cutting edge angle of 0 °. It has been.
  • a parting tool with a front cutting edge angle of 0 ° cuts the remaining part of the navel before the work is cut by cutting the cutting edge with the cutting edge. Can reduce the navel rest.
  • the tool for parting off with a front cutting edge angle is effective as a countermeasure against the messiness of the workpiece as described above, but the cutting edge is inclined with respect to a line perpendicular to the tool axis direction. There is a problem that chips flow out toward the processed surface of the workpiece.
  • Chips generated at the time of cutting or grooving usually flow out in a direction perpendicular to the cutting edge. For this reason, in machining with a parting tool with a front cutting edge angle, chips are machined by the cutting edge on the cutting edge, flow out toward the corner side surface, and the machined surface (part of the workpiece) The problem of damaging the groove surface before being cut off is likely to occur.
  • the present invention is directed to a parting tool having a cutting edge with a front cutting edge angle, and in order to reduce the risk of damage due to chip on the processing surface, the outflow of the chip is controlled in the tool axis direction.
  • the challenge is to do so.
  • the direction in which the cutting edge approaches the work material along the tool axis direction is the forward direction of the tool axis, and the cutting edge is cut along the tool axis direction.
  • the direction away from the material is the tool axis rear direction.
  • a parting tool having a cutting edge with a cutting edge angle is configured as follows. That is, the shape of the upper surface is asymmetrical with respect to the center in the width direction, the rake angle of the rake face on the first corner side located at the foremost end of the tool is ⁇ b, and the rake angle is located at the position rearward of the tool axis with respect to the first corner.
  • the rake angle of the two-corner rake face is ⁇ c
  • ⁇ b> ⁇ c is established.
  • the rake angle referred to here is an angle from a rake face having a rake angle of 0 ° in a cross section along a line parallel to the tool axis (the same applies hereinafter).
  • the shape of the upper surface is set such that the rake angle ⁇ a of the rake face at the center in the width direction of the tool is larger than the rake angle ⁇ b on the first corner side and the rake angle ⁇ c on the second corner side. Furthermore, it is also preferable to make it the shape which has arrange
  • the parting-off tool of the present invention makes a difference in chip discharge speed between the first corner side and the second corner side by making the upper surface shape asymmetrical with respect to the center in the width direction, and utilizes the difference in the discharge speed. Then correct the direction of chip discharge.
  • the outflow speed of the swarf chips increases on the side where the rake angle is large or on the side where the width of the breaker projections on both sides of the tip is narrow. This is because the side where the rake angle is large and the side where the width of the breaker protrusion on the tip side is narrower can suppress the abrasion resistance of the chips smaller than the side where the rake angle is small and the width of the breaker protrusion is wide.
  • the chips flowing in the tool axis direction can be divided by being well curled by using the breaker protrusion by arranging the breaker protrusion behind the rake face.
  • the cutting process prevents the chips from extending for a long time and stabilizes the discharge of the chips. For this reason, the generated chips are less likely to hit the processed surface, and the trouble that the processed surface is damaged by the chips is reduced.
  • FIG. 1 is an enlarged front cross-sectional view of the main part of the parting tool in FIG.
  • the perspective view which shows the detail of the upper surface at the front end side of the tool for parting-off processing of FIG.
  • FIG. 1 is an enlarged plan view of the tip of the parting tool shown in FIG. Sectional view along the line DD in FIG. Sectional view along line EE in FIG. Sectional view along line FF in FIG.
  • the illustrated parting-off processing tool 1 is configured as a cutting edge exchangeable cutting insert that is detachably mounted on a holder (not shown).
  • Cutting edges 2 are provided at both axial ends of the tool 1. Since the shapes of the cutting edges 2 at both ends of the tool 1 in the axial direction and the upper surface 3 of the portion involved in cutting are substantially the same, the following description will be given only for the configuration on one end side.
  • the upper surface 3 is provided with rake surfaces 4 and first to third breaker protrusions 5 to 7 each having a breaker surface with an inclination angle of 30 °.
  • the parting tool 1 shown in the drawing is a V-shaped fitting with a holder as disclosed in Patent Document 1, that is, a V groove 8 (see FIGS. 1, 3, 4, and 7) on the upper surface 3 of the tool. And a lower jaw that fits in a V-shape with a V groove 9 (see FIG. 3) on the lower surface of the tool, and inserts a cutting tool 1 between the upper jaw and the lower jaw to apply pressure from the upper jaw with a bolt or the like. Used by attaching to a holder of the type that is held over.
  • the cutting edge 2 of the parting tool 1 is provided with the front cutting edge angle ⁇ shown in FIGS. 1 and 7, and the first corner c1 at one end of the cutting edge 2 is positioned at the forefront of the tool.
  • the second corner c2 at the other end is in a position in the rear direction of the tool axis from the first corner c1.
  • a rake face 4 is provided on the upper surface 3 along the cutting edge, and a first breaker protrusion 5 and a second breaker protrusion 6 are formed on the upper surface 3 along the side surfaces on the first corner c1 side and the second corner c2 side.
  • a third breaker projection 7 is provided, which is a combination of a small projection and a slope in the rearward direction of the tool axis of the rake face 4.
  • a portion of the scooping face 4 between the first breaker protrusion 5 and the second breaker protrusion 6 falls downward from the position of the cutting edge 2.
  • the maximum portion of the sagging amount d is biased toward the second corner c2.
  • the rake angle of the region of the rake face 4 that falls from the position of the cutting edge 2 is related to the rake angle ⁇ b on the first corner side and the rake angle ⁇ c on the second corner side (see FIGS. 6 and 10), ⁇ b> ⁇ c. Is set to a value that holds.
  • the rake angle ⁇ b on the first corner c1 side, the rake angle ⁇ a on the center of the cutting edge, and the rake angle ⁇ c on the second corner c2 side are in a relationship of ⁇ a> ⁇ b> ⁇ c. These rake angles are preferably in the following ranges. 20 ° ⁇ ⁇ a ⁇ 40 ° 12 ° ⁇ ⁇ b ⁇ 24 ° 6 ° ⁇ ⁇ c ⁇ 18 °
  • the values of the rake angle ⁇ b on the first corner c1 side and the rake angle ⁇ c on the second corner c2 side can vary in the blade width direction, but the rake angle ⁇ b can be changed from the cutting edge on the first corner c1 side,
  • the rake angle ⁇ c is preferably specified by a value at a position of 25% of the blade width W from the end of the cutting edge 2 on the second corner c2 side.
  • the cutting edge angle ⁇ shown in FIGS. 1 and 7 is set to 5 °
  • the rake angle ⁇ a shown in FIG. 6 is set to 30 °
  • ⁇ b is set to 18 °
  • ⁇ c is set to 12 °.
  • the appropriate values of ⁇ b and ⁇ c vary depending on the size of the front cutting edge angle ⁇ , the presence or absence of the first and second breaker protrusions 5 and 6, the size, and the like.
  • the front cutting edge angle ⁇ is preferably about 5 ° to 15 ° in view of the effect of reducing the amount of the remaining part of the workpiece.
  • the rake angle of the rake face 4 in both sides is set to 0 °, this angle is not limited to 0 °.
  • the first breaker protrusion 5 and the second breaker protrusion 6 have the widths FL1 and FL2 shown in FIG. 8 (the width of the tip portion connected to the rake face (land) having a rake angle of 0 °) set to FL1 ⁇ FL2. Yes.
  • the outflow resistance of the chip is larger on the second corner c2 side than on the first corner c1 side. This also causes a speed difference on both sides of the flowing out chips (the outflow speed becomes slower on the second corner c2 side), and this speed difference is added to the outflow speed difference caused by the rake angle difference to correct the chip outflow direction. The effect is further enhanced.
  • the width W2 of the rake face between 4a and 4b, the slope angle ⁇ 1 of the slope 4a, the slope angle ⁇ 3 of the slope 4b, and the slope angle ⁇ 2 of the rake face 4 between the slopes 4a and 4b are preferably in the following ranges.
  • the inclination angles ⁇ 1, ⁇ 2, and ⁇ 3 are angles based on a line parallel to the cutting edge 2.
  • the third breaker protrusion 7 is disposed in the tool axis rear direction of the rake face 4.
  • the distance L (see FIG. 9) from the cutting edge 2 to the upper end of the inclined surface having the inclination angle of 30 ° of the third breaker projection 7 is set to 1.8 mm in the illustrated tool, but this is only an example.
  • the right-handed tool with the first corner c1 in the cutting direction on the right side is taken as an example, but the left-handed tool, which is not described, has the same basic configuration as the right-handed tool. is there.
  • Blade width W 2 mm
  • front cutting edge angle ⁇ 5 °
  • rake angle ⁇ a 30 °
  • ⁇ b 18 °
  • ⁇ c 12 °
  • tip width FL1 0.12 mm of first breaker protrusion
  • Cutting conditions: Cutting speed Vc 100 m / min
  • feed f 0.10 mm / rev Work material: SCM415
  • the tool of the present invention uses a structure in which only the rake angle of the rake face is different on the left and right sides (the first corner side and the second corner side) and a structure in which only the widths of the first breaker protrusion and the second breaker protrusion are different. If a thing is made, a big difference can be produced with the outflow speed of the right and left of a chip.

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Cutting Tools, Boring Holders, And Turrets (AREA)

Abstract

前切れ刃角の付された切れ刃を備える突っ切り加工用工具を対象にして、加工面の切屑による傷つきの懸念を減少させるために、切屑の流出が工具軸方向にコントロールされるようにすることを目的とする。切れ刃２に前切れ刃角の付された突っ切り加工用工具の上面３の形状を幅方向中心基準で左右非対称となし、工具の最先端に位置する第１コーナ側のすくい面のすくい角をθｂ、第２コーナ側のすくい面のすくい角をθｃとしたとき、θｂ＞θｃが成立するようにした。

Description

突っ切り加工用工具
  本発明は、突っ切り加工に利用する工具、より詳しくは、前切れ刃角の付された切れ刃を備えていながら切屑の流出が工具軸方向にコントロールされるようにした突っ切り加工用工具に関する。
  突っ切り加工用工具として、例えば、下記特許文献１に開示されたものがある。
その特許文献１に記載された突っ切り加工用工具は、切れ刃に前切れ刃角の付与された勝手付の切削インサートであって、前切れ刃角の影響によって切削インサートに加わる切削反力の偏りを、切れ刃を傾けることによって補正するようにしている。
  なお、前切れ刃角の付与された突っ切り加工用工具は、前切れ刃角０°の工具を用いてなされる突っ切り加工で問題となるワークのいわゆるへそ残り対策として有効な工具であることが知られている。
  前切れ刃角０°の工具を用いてなされる突っ切り加工では、ワークの一部がまだ切り残されている状態のときにワークがちぎれるように分断されて切り落とされる側の加工面の中心にへそ（未加工の凸部）が残り易い。これに対し、前切れ刃角の付与された突っ切り加工用工具は、最先端のコーナによる切削を後退した側のコーナによる切削に先行させることでワークが分断される前にへそとして残る箇所を切断することができ、へそ残りを小さくすることができる。
特許第２７６８９３９号公報
  前切れ刃角の付与された突っ切り加工用工具は、上述したようにワークのへそ残り対策として有効なものであるが、切れ刃が工具軸方向と垂直な線に対して傾斜しているため、切屑がワークの加工済みの面に向けて流出する難点がある。
  突っ切り加工や溝入れ加工で加工時に生成される切屑は、通常、切れ刃に対して垂直な方向に流出する。そのため、前切れ刃角の付与された突っ切り用工具による加工では、切屑が切れ刃の最先端側コーナによって加工され、そのコーナ側の面に向かって流出し、加工済みの面（ワークの一部が切り落とされる前の溝面）を傷付ける問題が発生しやすい。
  本発明は、前切れ刃角の付された切れ刃を備える突っ切り加工用工具を対象にして、加工面の切屑による傷つきの懸念を減少させるために、切屑の流出が工具軸方向にコントロールされるようにすることを課題としている。なお、以降の記載では、工具軸方向のうち、工具軸方向に沿って切れ刃を被削材に近づかせる方向（突っ切り方向）を工具軸前方向、工具軸方向に沿って切れ刃を被削材から遠ざかる方向（反突っ切り方向）を工具軸後方向とする。
  上記の課題を解決するため、本発明においては、切れ刃に前切れ刃角の付された突っ切り加工用工具を以下の通りに構成した。即ち、上面の形状が幅方向中心基準で左右非対称をなし、工具の最先端に位置する第１コーナ側のすくい面のすくい角をθｂ、第１コーナよりも工具軸後方向の位置にある第２コーナ側のすくい面のすくい角をθｃとしたとき、θｂ＞θｃが成立するものにした。なお、ここで言うすくい角は、工具軸と平行な線に沿った断面におけるすくい角０°のすくい面からの角度である（以下も同様）。
  かかる突っ切り加工用工具は、第１コーナ側にある第１ブレーカ突起の幅をＦＬ１、第２コーナ側にある第２ブレーカ突起の幅をＦＬ２としたとき、ＦＬ１＜ＦＬ２が併せて成立するものにするとよりよい効果を期待できて好ましい。
  また、前記第１コーナ側のすくい角θｂと第２コーナ側のすくい角θｃについて２°以上の角度差をつけると角度差による矯正効果が明確に現われて好ましい。
  このほか、上面の形状を、工具の幅方向中央部におけるすくい面のすくい角θａを、前記第１コーナ側のすくい角θｂ及び第２コーナ側のすくい角θｃよりも大きく設定することが好ましい。さらに、すくい面の工具軸後方向にブレーカ突起を配置した形状にするのも好ましい。
  本発明の突っ切り加工用工具は、上面形状を幅方向中心基準で左右非対称にすることで第１コーナ側と第２コーナ側における切屑の流出速度に差を生じさせ、その流出速度の差を利用して切屑の流出方向を矯正する。
  切屑の流出速度は、すくい角が大きい側、或いは、先端両側のブレーカ突起の幅が狭い側で速くなる。すくい角が大きい側や先端両側のブレーカ突起の幅が狭い側は、すくい角が小さい側やブレーカ突起の幅が広い側に比べて切屑の擦過抵抗が小さく抑えられるからである。
  これにより、切れ刃の第１コーナ側に向おうとする切屑の流れが矯正され、切屑が工具の軸方向を指向するようになる。そのために、加工済みの面に向って切屑が流出することが抑制される。
  また、工具軸方向に向って流れる切屑は、すくい面の後方にブレーカ突起を配置することでそのブレーカ突起を利用して良好にカールさせて分断することができる。その分断処理によって切屑が長く延び出すことが抑制され、切屑の排出が安定する。そのために、生成された切屑が加工済みの面に突き当たることが減少し、加工済みの面が切屑によって傷つけられる不具合が減少する。
本発明の突っ切り加工用工具の一例を示す平面図 図１の突っ切り加工用工具の側面図 図１の突っ切り加工用工具の正面図 図１の突っ切り加工用工具の要部の拡大正面断面図 図１の突っ切り加工用工具の先端側の上面の詳細を示す斜視図 図５の線Ａ（点線）に沿った断面と、線Ｂ（実線）に沿った断面と、線Ｃ（一点鎖線）に沿った断面を重ねた図 図１の突っ切り加工用工具の先端の拡大平面図 図７のＤ－Ｄ線に沿った断面図 図７のＥ－Ｅ線に沿った断面図 図７のＦ－Ｆ線に沿った断面図
  以下、図１～図１０に基づいて、本発明の突っ切り加工用工具の実施の形態を説明する。例示の突っ切り加工用工具１は、ホルダ（図示せず）に着脱自在に装着して使用する刃先交換式切削インサートとして構成されたものである。その工具１の軸方向両端には、切れ刃２が設けられている。その工具１の軸方向両端の切れ刃２と、切削に関与する部分の上面３の形状はほぼ同一であるので、以下の説明は一端側の構成についてのみ行う。
  上面３には、すくい面４と各々が傾斜角３０°のブレーカ面を有する第１～第３のブレーカ突起５～７が設けられている。
  図示の突っ切り加工用工具１は、特許文献１が開示しているようなホルダ、即ち、工具の上面３のＶ溝８（図１、図３、図４、図７参照）とＶ字嵌合する上顎と、工具の下面のＶ溝９（図３参照）とＶ字嵌合する下顎を有し、その上顎と下顎間に突っ切り加工用工具１を挿入してボルト等により上顎部から圧力をかけて保持するタイプのホルダに装着して使用される。
  この突っ切り加工用工具１の切れ刃２には図１、図７に示した前切れ刃角κが付されており、その切れ刃２の一端の第１コーナｃ１が工具の最先端に位置し、他端の第２コーナｃ２は、第１コーナｃ１から工具軸後方向の位置にある。
  切れ刃２は、各部の高さ位置が同じになっている。その切れ刃に沿って上面３にすくい面４が設けられ、さらに、第１コーナｃ１側と第２コーナｃ２側の各側面に沿って上面３に第１ブレーカ突起５と第２ブレーカ突起６がそれぞれ設けられ、なおかつ、すくい面４の工具軸後方向に小突起と斜面を組み合わせた第３ブレーカ突起７が設けられている。
  すくい面４は、第１ブレーカ突起５と第２ブレーカ突起６間にある部分が切れ刃２の位置から下方に落ち込んでいる。例示の工具については、図８に示すように、その落ち込み量ｄの最大部が第２コーナｃ２側に偏っている。
  また、すくい面４の切れ刃２の位置から落ち込んだ領域のすくい角は、第１コーナ側のすくい角θｂ、第２コーナ側のすくい角θｃ（図６、図１０参照）に関し、θｂ＞θｃが成立する値に設定されている。
  第１コーナｃ１側のすくい角θｂ、切れ刃中央部のすくい角θａ、第２コーナｃ２側のすくい角θｃは、θａ＞θｂ＞θｃの関係にある。これらのすくい角は、以下の範囲が好ましい。
  ２０°≦θａ≦４０°
  １２°≦θｂ≦２４°
  　６°≦θｃ≦１８°
  第１コーナｃ１側のすくい角θｂと第２コーナｃ２側のすくい角θｃの値は、刃幅方向に変動し得るが、すくい角θｂは、第１コーナｃ１側の切れ刃端部から、また、すくい角θｃは、第２コーナｃ２側の切れ刃２の端部からそれぞれ刃幅Ｗの２５％の位置における値で規定するのが望ましい。
  すくい角θｂとθｃを切れ刃の端部、すなわちコーナ部の近くで規定すると、切りくず流出方向を強く矯正したい場合にθｂとθｃの差異が大となるようθｂを大きくすることにより、元々欠損が生じやすいコーナ近傍のすくい角を大きく設定することとなる。このため、刃先欠損の懸念が増大する。また規定箇所が刃幅の中央に寄り過ぎると、θｂとθｃの差異を大きくしても切屑の流れに対するすくい角の影響が小さくなるので、切り屑流出方向を矯正する効果が出にくい。このため、切れ刃２の端部から刃幅Ｗ（図１参照）の２５％の位置で規定するのが望ましい。
  なお、例示の工具は、図１、図７に示した前切れ刃角κを５°、図６に示したすくい角θａを３０°、θｂを１８°、θｃを１２°に設定したが、θｂ、θｃの値は、前切れ刃角κの大きさや、第１、第２ブレーカ突起５、６の有無、大きさなどによってその適正値が変動する。前切れ刃角κは、ワークのへそ残り量の低減効果を考えると５°～１５°程度が好ましい。また、両側部（第１、第２ブレーカ突起５、６と切れ刃２との間）におけるすくい面４のすくい角は共に０°に設定したが、この角度も０°に限定されない。
  第１ブレーカ突起５と第２ブレーカ突起６は、図８に示した幅（すくい角０°のすくい面（ランド）と連なった先端部の幅）ＦＬ１とＦＬ２を、ＦＬ１＜ＦＬ２に設定している。
  このブレーカ幅の違いにより、第２コーナｃ２側では第１コーナｃ１側に比べて切屑の流出抵抗が大きくなる。これによっても流出する切屑の両側部に速度差が生じ（第２コーナｃ２側で流出速度が遅くなる）、その速度差がすくい角の違いによって生じる流出速度差と合算されて切屑流出方向の矯正効果がより高められる。
  なお、図８における第１ブレーカ突起５の幅ＦＬ１、第２ブレーカ突起６の幅ＦＬ２、第１ブレーカ突起５側の斜面４ａの幅Ｗ１、第２ブレーカ突起６側の斜面４ｂの幅Ｗ３、斜面４ａと４ｂ間のすくい面の幅Ｗ２、斜面４ａの傾斜角α１、斜面４ｂの傾斜角α３、斜面４ａと４ｂ間のすくい面４の傾斜角α２は、以下の範囲が好ましい。なお、Ｗは刃幅であって、Ｗ＝ＦＬ１＋ＦＬ２＋Ｗ１＋Ｗ２＋Ｗ３の関係式が成り立つ。傾斜角α１、α２、α３は切れ刃２と平行な線を基準にした角度である。
  ０≦ＦＬ１≦０．１Ｗ
  ０≦ＦＬ２≦０．２Ｗ
  ０．１Ｗ≦Ｗ１≦０．２Ｗ
  ０≦Ｗ２≦０．５Ｗ
  ０．１５Ｗ≦Ｗ３≦０．３５Ｗ
  １２°≦α１≦２４°
  ０°≦α２≦６°
  １０°≦α３≦２０°
  第３ブレーカ突起７は、すくい面４の工具軸後方向に配置されている。切れ刃２からその第３ブレーカ突起７の傾斜角３０°の斜面の上端までの距離Ｌ（図９参照）は、例示の工具では１．８ｍｍに設定したが、これは一例に過ぎない。
  なお、以上の説明は、第１コーナｃ１が切込み方向に見て右にある右勝手の工具を例に挙げて行ったが、説明を省略した左勝手の工具も基本構成は右勝手と同じである。
  刃幅Ｗ＝２ｍｍ、前切れ刃角κ＝５°、すくい角θａ＝３０°、θｂ＝１８°、θｃ＝１２°、第１ブレーカ突起の先端幅ＦＬ１＝０．１２ｍｍ、第２ブレーカ突起の先端幅ＦＬ２＝０．２４ｍｍ、切れ刃から第３ブレーカ突起の斜面の上端までの距離Ｌ＝１．８ｍｍの仕様の突っ切り加工用工具を試作して以下の条件で被削材の突っ切り加工を行った。
  切削条件：切削速度Ｖｃ＝１００ｍ／ｍｉｎ、送りｆ＝０．１０ｍｍ／ｒｅｖ
  被削材  ：ＳＣＭ４１５
  この試験の結果、送りｆ＝０．１０ｍｍ／ｒｅｖでは切屑が工具軸方向に流れてブレーカ突起により良好にカール分断された。
  また、送りｆを０．２０ｍｍ／ｒｅｖに代えての突っ切り加工でも切屑の流出方向が工具軸方向に矯正され、本願発明の構成が有効であることが確認された。
  本発明の工具は、すくい面のすくい角のみを左右（第１コーナ側と第２コーナ側）で異ならせる構造と、第１ブレーカ突起と第２ブレーカ突起の幅のみを異ならせる構造を併用したものにすると、切屑の左右の流出速度により大きな差を生じさせることができる。
  なお、以上の説明は、交換可能な切削インサートを例に挙げて説明したが、本発明は、切れ刃を有するチップを本体に固着した工具や切れ刃を本体に一体に形成する工具にも適用できる。また、その用途は、加工される溝の溝底が傾斜していることが許容される場合には、溝入れ加工にも利用でき、突っ切り加工に限定されない。本発明の範囲は、請求の範囲の記載によって示され、さらに請求の範囲の記載と均等の意味および範囲内でのすべての変更を含むものである。
１          突っ切り加工用工具
２          切れ刃
３          上面
４          すくい面
４ａ、４ｂ  斜面
５          第１ブレーカ突起
６          第２ブレーカ突起
７          第３ブレーカ突起
８，９      Ｖ溝
ｃ１        第１コーナ
ｃ２        第２コーナ
κ          前切れ刃角
θａ        切れ刃中央部のすくい角
θｂ        第１コーナ側のすくい角
θｃ        第２コーナ側のすくい角
ＦＬ１      第１ブレーカ突起の幅
ＦＬ２      第２ブレーカ突起の幅
Ｗ１　　　　第１ブレーカ突起側の斜面４ａの幅
Ｗ２　　　　斜面４ａと４ｂ間のすくい面の幅
Ｗ３　　　　第２ブレーカ突起側の斜面４ｂの幅
Ｌ          切れ刃から第３ブレーカ突起の斜面の上端までの距離
α１        斜面４ａの傾斜角
α２        すくい面４の傾斜角
α３        斜面４ｂの傾斜角
ｄ          すくい面の切れ刃位置からの落ち込み量

Claims (3)

  1.   切れ刃に前切れ刃角の付された突っ切り加工用工具であって、上面の形状が幅方向中心基準で左右非対称をなし、工具の最先端に位置する第１コーナ側のすくい面のすくい角をθｂ、第１コーナよりも工具軸後方向の位置にある第２コーナ側のすくい面のすくい角をθｃとしたとき、θｂ＞θｃが成立する突っ切り加工用工具。
  2.   前記工具の最先端に位置する第１コーナ側の側面に沿って上面に設ける第１ブレーカ突起の幅をＦＬ１、第１コーナよりも工具軸後方向の位置にある第２コーナ側の側面に沿って上面に設ける第２ブレーカ突起の幅をＦＬ２としたとき、ＦＬ１＜ＦＬ２が成立する請求項１に記載の突っ切り加工用工具。
  3.   前記すくい面の工具軸後方向にブレーカ突起を配置した請求項１又は２に記載の突っ切り加工用工具。
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