WO2014050476A1 - 撮像レンズ、撮像装置及び携帯端末 - Google Patents

撮像レンズ、撮像装置及び携帯端末 Download PDF

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WO2014050476A1
WO2014050476A1 PCT/JP2013/073850 JP2013073850W WO2014050476A1 WO 2014050476 A1 WO2014050476 A1 WO 2014050476A1 JP 2013073850 W JP2013073850 W JP 2013073850W WO 2014050476 A1 WO2014050476 A1 WO 2014050476A1
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WO
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lens
imaging
imaging lens
refractive power
optical axis
Prior art date
Application number
PCT/JP2013/073850
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English (en)
French (fr)
Inventor
佐野永悟
Original Assignee
コニカミノルタ株式会社
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by コニカミノルタ株式会社 filed Critical コニカミノルタ株式会社
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    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B13/00—Optical objectives specially designed for the purposes specified below
    • G02B13/001—Miniaturised objectives for electronic devices, e.g. portable telephones, webcams, PDAs, small digital cameras
    • G02B13/0015—Miniaturised objectives for electronic devices, e.g. portable telephones, webcams, PDAs, small digital cameras characterised by the lens design
    • G02B13/002—Miniaturised objectives for electronic devices, e.g. portable telephones, webcams, PDAs, small digital cameras characterised by the lens design having at least one aspherical surface
    • G02B13/0045—Miniaturised objectives for electronic devices, e.g. portable telephones, webcams, PDAs, small digital cameras characterised by the lens design having at least one aspherical surface having five or more lenses
    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B13/00—Optical objectives specially designed for the purposes specified below
    • G02B13/18—Optical objectives specially designed for the purposes specified below with lenses having one or more non-spherical faces, e.g. for reducing geometrical aberration

Definitions

  • the present invention relates to an imaging lens suitable for use in combination with an image sensor or the like, an imaging device including the imaging lens, and a portable terminal.
  • imaging devices In recent years, along with the improvement in performance and miniaturization of imaging devices using solid-state imaging devices such as CCD (Charge Coupled Device) type image sensors or CMOS (Complementary Metal Oxide Semiconductor) type image sensors, cellular phones equipped with such imaging devices. And portable information terminals are widespread. In addition, there is an increasing demand for further downsizing and higher performance of imaging lenses mounted on these imaging apparatuses. As an imaging lens for such an application, an imaging lens having a five-lens configuration has been proposed because it can achieve higher performance than a lens having three or four lenses.
  • CCD Charge Coupled Device
  • CMOS Complementary Metal Oxide Semiconductor
  • a first lens having a positive refractive power in order from the object side, a first lens having a positive refractive power, a second lens having a negative refractive power, a third lens having a positive refractive power, and a first lens having a negative refractive power.
  • An imaging lens including four lenses and a fifth lens having positive refractive power is disclosed (for example, Patent Document 1).
  • the imaging lens described in Patent Document 1 has a configuration in which a lens for image plane correction with low power is arranged behind the relatively powerful lenses from the first lens to the fourth lens.
  • the aberration correction in the entire system is insufficient and the total lens length is further shortened, there is a problem that it becomes difficult to cope with the increase in the number of pixels of the image pickup device due to performance deterioration.
  • the first lens having a positive refractive power in order from the object side
  • the second lens having a negative refractive power
  • the third lens having a positive refractive power
  • a negative refractive power in a configuration similar to the above document.
  • An imaging lens that is configured by a fourth lens having a positive power and a fifth lens having a positive refractive power is disclosed (for example, Patent Document 2).
  • the imaging lens described in Patent Document 2 bears most of the refractive power of the entire system from the first lens to the third lens, and the fourth lens and the fifth lens are used as image plane correction lenses with weak refractive power. There is only effect of.
  • the imaging lens may be made of the same material for the fourth lens and the fifth lens, and correction of various off-axis aberrations including chromatic aberration is insufficient. There is a problem that it is difficult to cope with the increase in the number of pixels of the image sensor due to deterioration. Further, it is difficult to say that the imaging lens has the brightest F number and is about F2.4, and can cope with the recent increase in pixels and performance.
  • the present invention has been made in view of such problems, and has an image quality of five sheets having a brightness of F2.4 or more with various aberrations corrected well while being smaller than the conventional type.
  • the object is to provide a lens.
  • an object of this invention is to provide an imaging device and a portable terminal provided with the above-mentioned imaging lens.
  • the present invention aims at miniaturization at a level satisfying the following expression. By satisfying this range, the entire imaging apparatus can be reduced in size and weight.
  • L Distance on the optical axis from the lens surface closest to the object side to the image-side focal point of the entire imaging lens system 2Y: diagonal length of the imaging surface of the solid-state imaging device (diagonal length of the rectangular effective pixel region of the solid-state imaging device)
  • the image-side focal point refers to an image point when a parallel light beam parallel to the optical axis is incident on the imaging lens.
  • a parallel plate such as an optical low-pass filter, an infrared cut filter, or a seal glass of a solid-state image sensor package is disposed between the most image-side surface of the imaging lens and the image-side focal position, it is parallel.
  • the flat plate portion is calculated as the above L value after the air conversion distance.
  • L / 2Y is more preferably in the range of the following formula. L / 2Y ⁇ 0.80 (12) ′
  • a first imaging lens is an imaging lens for forming a subject image on a photoelectric conversion unit or the like of an imaging element, and has a positive refractive power in order from the object side.
  • a first lens having a convex surface facing the object side near the optical axis, a second lens having negative refractive power and a concave surface facing the image side near the optical axis, and a third lens having a positive refractive power
  • a fourth lens having a negative refractive power and a meniscus fifth lens having a concave surface facing the image side in the vicinity of the optical axis, and the image side surface of the fifth lens has an aspherical shape
  • An inflection point is provided at a position other than the intersection of the following conditions, and the following conditional expressions (1) and (2) are satisfied.
  • f3 focal length of the third lens
  • f2 focal length of the second lens
  • f focal length of the entire imaging lens system
  • the basic configuration of the first imaging lens according to the present invention for obtaining a compact imaging lens with good aberration correction, in order from the object side, has a positive refractive power and is convex on the object side in the vicinity of the optical axis.
  • a fifth lens having a concave surface facing the image side in the vicinity of the optical axis is provided.
  • the image side surface of the second lens concave, it is possible to give a strong diverging action to the second lens having a higher passing ray height, so that field curvature and distortion can be corrected well. become.
  • the image side surface of the fifth lens disposed closest to the image side an aspherical surface, various aberrations at the peripheral portion of the screen can be corrected satisfactorily.
  • the fifth lens by providing the fifth lens with an aspherical shape having an inflection point at a position other than the intersection with the optical axis, the telecentric characteristics of the image-side light beam can be easily secured.
  • the “inflection point” is a tangent plane obtained by extending a tangent line tangent to the lens cross-sectional shape curve within the effective radius in a direction perpendicular to the cross section, and the tangential plane of the aspherical vertex is perpendicular to the optical axis. It is a point on an aspheric surface that becomes a plane.
  • Conditional expression (1) is to appropriately set the reciprocal of the focal length of the third lens, so-called refractive power, to achieve both shortening of the entire length of the imaging lens and correction of aberrations, and to minimize performance degradation when a manufacturing error occurs.
  • This is a conditional expression.
  • the positive refractive power of the third lens does not become too strong, and various aberrations that occur in the third lens are suppressed, and performance when a manufacturing error occurs Deterioration can be reduced.
  • the combined principal point position of the positive lens group from the first lens to the third lens can be moved closer to the object side, the entire length of the imaging lens can be shortened.
  • the value of conditional expression (1) exceeds the lower limit, the refractive power of the third lens can be appropriately maintained, and the triplet type effect composed of the first lens to the third lens is strengthened.
  • the value f / f3 is more preferably in the range of the following formula. 0.02 ⁇ f / f3 ⁇ 0.55 (1) ′
  • Conditional expression (2) is a conditional expression for appropriately setting the focal length of the second lens.
  • the value f2 / f of conditional expression (2) is less than the upper limit, the negative refractive power of the second lens does not become too strong, and coma and distortion occurring in the second lens can be suppressed to a small level. In addition, it is possible to suppress performance degradation when a manufacturing error occurs.
  • the value of conditional expression (2) exceeds the lower limit, the negative refracting power of the second lens can be appropriately maintained, which is effective in reducing Petzval sum and correcting curvature of field. Moreover, it becomes possible to correct chromatic aberration satisfactorily.
  • the value f2 / f is more preferably in the range of the following formula. ⁇ 3.40 ⁇ f2 / f ⁇ 1.80 (2) ′
  • the following conditional expression (3) 0.60 ⁇ f1 / f ⁇ 1.20 (3)
  • f1 Focal length of the first lens
  • f The focal length of the entire imaging lens system is satisfied.
  • Conditional expression (3) is a conditional expression for appropriately setting the focal length of the first lens and appropriately achieving shortening of the entire length of the imaging lens and aberration correction.
  • the value f1 / f of conditional expression (3) is below the upper limit, the refractive power of the first lens can be maintained moderately, and the composite principal point from the first lens to the third lens is arranged closer to the object side. And the overall length of the imaging lens can be shortened.
  • the value of conditional expression (3) exceeds the lower limit, the refractive power of the first lens does not become unnecessarily large, and high-order spherical aberration and coma generated in the first lens are suppressed to a small level. Can do.
  • the value f1 / f is more preferably in the range of the following formula. 0.70 ⁇ f1 / f ⁇ 1.10 (3) ′
  • Conditional expression (4) is a conditional expression for setting both the refracting power of the fourth lens appropriately to achieve both miniaturization and good aberration correction.
  • the value f / f4 of conditional expression (4) is below the upper limit, the negative refractive power of the fourth lens can be maintained appropriately, and the entire length of the imaging lens can be shortened.
  • the value of conditional expression (4) exceeds the lower limit, it can be suppressed that the negative refractive power of the fourth lens becomes unnecessarily strong. It becomes possible to ensure a good telecentric characteristic.
  • the value f / f4 is more preferably in the range of the following formula. ⁇ 0.85 ⁇ f / f4 ⁇ 0.03 (4) ′
  • Conditional expression (5) is a conditional expression for appropriately setting the combined focal length from the first lens to the third lens having a relatively large refractive power.
  • the value f123 / f of conditional expression (5) is below the upper limit, the combined focal length from the first lens to the third lens does not become too large, which is advantageous for shortening the overall length of the imaging lens.
  • the value of conditional expression (5) exceeds the lower limit, the combined focal length from the first lens to the third lens having a relatively large refractive power will not become too small, and from the first lens to the third lens.
  • the value f123 / f is more preferably in the range of the following formula. 0.80 ⁇ f123 / f ⁇ 1.20 (5) ′
  • conditional expression (6) 0.00 ⁇
  • f4 Focal length of the fourth lens
  • f5 The focal length of the fifth lens is satisfied.
  • the refractive power of the fourth lens can be appropriately maintained with respect to the fifth lens, so that the refractive powers of both lenses are balanced to some extent. Therefore, it is possible to satisfactorily correct field curvature and coma.
  • the value of conditional expression (6) exceeds the lower limit, the refractive power of the fourth lens does not become excessively strong with respect to the fifth lens, and the entire length of the imaging lens can be shortened.
  • is more preferably in the range of the following equation. 0.00 ⁇
  • conditional expression (7) 0.01 ⁇ d6 / f ⁇ 0.25 (7)
  • d6 Air spacing on the optical axis between the third lens and the fourth lens f: The focal length of the entire imaging lens system is satisfied.
  • Conditional expression (7) is a conditional expression for satisfactorily correcting off-axis aberrations while shortening the overall length of the imaging lens.
  • the value d6 / f of conditional expression (7) exceeds the lower limit, the first lens to the third lens having relatively strong refractive power and the fourth lens as an aberration correction lens having relatively low refractive power are on the axis. Can be appropriately spaced, and the height of light passing through the fourth lens can be separated for each image height. For this reason, off-axis aberrations at a specific image height can be favorably corrected by the action of the aspherical shape of the fourth lens.
  • conditional expression (7) when the value of conditional expression (7) is less than the upper limit, the air space between the third lens and the fourth lens is not unnecessarily increased, and as a result, the entire length of the imaging lens can be shortened.
  • the value d6 / f is more preferably in the range of the following formula. 0.05 ⁇ d6 / f ⁇ 0.20 (7) ′
  • conditional expression (8) 0.02 ⁇ THIL2 / f ⁇ 0.15 (8)
  • THIL2 Thickness on the optical axis of the second lens f: The focal length of the entire imaging lens system is satisfied.
  • Conditional expression (8) is a conditional expression for appropriately setting the thickness of the second lens on the optical axis.
  • the value THIL2 / f of conditional expression (8) exceeds the lower limit, the thickness of the second lens does not become too thin and the moldability is not impaired.
  • the value of conditional expression (8) is below the upper limit, the thickness of the second lens does not become too thick, and it is easy to secure the lens interval before and after the second lens, and as a result, the overall length of the imaging lens is shortened. be able to.
  • the value THIL2 / f is more preferably in the range of the following formula. 0.03 ⁇ THIL2 / f ⁇ 0.12 (8) '
  • conditional expression (9) 0.10 ⁇ THIL5 / f ⁇ 0.30 (9)
  • THIL5 Thickness on the optical axis of the fifth lens f: The focal length of the entire imaging lens system is satisfied.
  • Conditional expression (9) is a conditional expression for appropriately setting the thickness of the fifth lens on the optical axis.
  • the value THIL5 / f of conditional expression (9) exceeds the lower limit, the thickness of the fifth lens does not become too thin, and the moldability is not impaired.
  • the value of conditional expression (9) is less than the upper limit, the thickness of the fifth lens does not become too thick, and it becomes easy to ensure the back focus.
  • the value THIL5 / f is more preferably in the range of the following formula. 0.15 ⁇ THIL5 / f ⁇ 0.25 (9) ′
  • conditional expression (10) 20 ⁇ 5- ⁇ 4 ⁇ 70 (10) However, ⁇ 5: Abbe number of the fifth lens ⁇ 4: The Abbe number of the fourth lens is satisfied.
  • Conditional expression (10) is a conditional expression for satisfactorily correcting chromatic aberration of the entire imaging lens system.
  • chromatic aberrations such as axial chromatic aberration and lateral chromatic aberration can be corrected in a well-balanced manner.
  • the lens can be made of a readily available glass material. Note that the value ⁇ 5- ⁇ 4 is more preferably in the range of the following equation. 25 ⁇ 5- ⁇ 4 ⁇ 65 (10) '
  • ⁇ 1 Abbe number of the first lens
  • ⁇ 2 The Abbe number of the second lens is satisfied.
  • Conditional expression (11) is a conditional expression for satisfactorily correcting chromatic aberration of the entire imaging lens system.
  • chromatic aberrations such as axial chromatic aberration and lateral chromatic aberration can be corrected in a well-balanced manner.
  • the lens can be configured with an easily available glass material.
  • the value ⁇ 1- ⁇ 2 is more preferably in the range of the following equation. 25 ⁇ 1- ⁇ 2 ⁇ 65 (11) ′
  • the first lens has a meniscus shape. In this way, by making the first lens a meniscus type, the combined principal point position of the entire imaging lens system can be moved closer to the object side, so that the overall length of the imaging lens can be shortened. .
  • the second lens has a meniscus shape.
  • the refractive power of the second lens does not become unnecessarily strong while correcting the curvature of field on the object side surface of the second lens well. Variations in image plane due to misalignment during manufacturing can be reduced, and a lens system with excellent manufacturing stability can be obtained.
  • the fourth lens and the fifth lens have both aspherical shapes on both surfaces, and both surfaces have inflection points at positions other than the intersection with the optical axis. In this case, it is possible to achieve both shortening of the entire length of the imaging lens and securing of good telecentric characteristics. In addition, peripheral field curvature and lateral chromatic aberration can be corrected satisfactorily.
  • the combined refractive power of the fourth lens and the fifth lens is a negative refractive power.
  • the negative lens group of the fourth lens and the fifth lens is disposed behind the positive lens group from the first lens to the third lens, so-called telephoto type can be obtained. It can be set as the structure advantageous for shortening.
  • the fifth lens has a positive refractive power.
  • the fifth lens has a positive refractive power.
  • the fifth lens has negative refractive power.
  • the fifth lens has negative refractive power.
  • the combined refractive power of the fourth lens and the fifth lens is made negative, and the fifth lens as the final lens is made a negative lens, and the imaging lens. It can be set as the more suitable structure for shortening the full length.
  • a second imaging lens is an imaging lens for forming a subject image on a photoelectric conversion unit or the like of an imaging element, and has a positive refractive power in order from the object side.
  • a fourth lens having a negative refractive power and having a concave surface facing the image side in the vicinity of the optical axis
  • a fifth lens having a concave surface facing the image side in the vicinity of the optical axis, and the image side surface of the fifth lens Is an aspherical shape, has an inflection point at a position other than the intersection with the optical axis, and satisfies the following conditional expression (1). 0.01 ⁇ f / f3 ⁇ 0.60 (1)
  • the basic configuration of the second imaging lens according to the present invention for obtaining a compact imaging lens with good aberration correction, in order from the object side, has a positive refractive power and is convex on the object side in the vicinity of the optical axis.
  • a fourth lens having a concave surface facing the image side and a fifth lens having a concave surface facing the image side in the vicinity of the optical axis are provided.
  • the image side surface of the second lens concave, it is possible to give a strong diverging action to the second lens having a higher passing ray height, so that field curvature and distortion can be corrected well. become.
  • the image side surface of the fifth lens disposed closest to the image side an aspherical surface, various aberrations at the peripheral portion of the screen can be corrected satisfactorily.
  • the fifth lens by providing the fifth lens with an aspherical shape having an inflection point at a position other than the intersection with the optical axis, the telecentric characteristics of the image-side light beam can be easily secured.
  • the “inflection point” is a tangent plane obtained by extending a tangent line tangent to the lens cross-sectional shape curve within the effective radius in a direction perpendicular to the cross section, and the tangential plane of the aspherical vertex is perpendicular to the optical axis. It is a point on an aspheric surface that becomes a plane.
  • the image side surface of the fourth lens can have a diverging action, so that the back focus is appropriately maintained while shortening the overall length of the imaging lens. be able to. Further, the axial chromatic aberration can be favorably corrected by the diverging action.
  • Conditional expression (1) is to appropriately set the reciprocal of the focal length of the third lens, so-called refractive power, to achieve both shortening of the entire length of the imaging lens and correction of aberrations, and to minimize performance degradation when a manufacturing error occurs.
  • This is a conditional expression.
  • the positive refractive power of the third lens does not become too strong, and various aberrations that occur in the third lens are suppressed, and performance when a manufacturing error occurs Deterioration can be reduced.
  • the combined principal point position of the positive lens group from the first lens to the third lens can be moved closer to the object side, the entire length of the imaging lens can be shortened.
  • the value of conditional expression (1) exceeds the lower limit, the refractive power of the third lens can be appropriately maintained, and the triplet type effect composed of the first lens to the third lens is strengthened.
  • the value f / f3 is more preferably in the range of the following formula. 0.02 ⁇ f / f3 ⁇ 0.55 (1) ′
  • f2 Focal length of the second lens
  • f The focal length of the entire imaging lens system is satisfied.
  • Conditional expression (2) is a conditional expression for appropriately setting the focal length of the second lens.
  • the value f2 / f of conditional expression (2) is less than the upper limit, the negative refractive power of the second lens does not become too strong, and coma and distortion occurring in the second lens can be suppressed to a small level. In addition, it is possible to suppress performance degradation when a manufacturing error occurs.
  • the value of conditional expression (2) exceeds the lower limit, the negative refracting power of the second lens can be appropriately maintained, which is effective in reducing Petzval sum and correcting curvature of field. Moreover, it becomes possible to correct chromatic aberration satisfactorily.
  • the value f2 / f is more preferably in the range of the following formula. ⁇ 3.40 ⁇ f2 / f ⁇ 1.80 (2) ′
  • conditional expression (3) preferably conditional expression (3) ′ is satisfied.
  • conditional expression (4) desirably conditional expression (4) ′ is satisfied.
  • conditional expression (5) desirably conditional expression (5) ′ is satisfied.
  • conditional expression (6) preferably conditional expression (6) ′, is satisfied as in the first imaging lens.
  • conditional expression (7) preferably conditional expression (7) ′
  • conditional expression (8) desirably conditional expression (8) ′
  • conditional expression (9) desirably conditional expression (9) ′
  • conditional expression (10) desirably conditional expression (10) ′ is satisfied.
  • conditional expression (11), desirably conditional expression (11) ′ is satisfied.
  • the first lens has a meniscus shape, or the second lens has a meniscus shape, like the first imaging lens.
  • the fourth lens and the fifth lens may each have an aspheric shape on both surfaces, and both surfaces may have inflection points at positions other than the intersection with the optical axis.
  • the combined refractive power of the fourth lens and the fifth lens is a negative refractive power.
  • the fifth lens may have a positive refractive power or a negative refractive power.
  • the first or second imaging lens further includes a lens having substantially no power.
  • an imaging apparatus includes the imaging lens described above and an imaging element.
  • the imaging lens of the present invention it is possible to obtain an imaging device that is small and bright and in which various aberrations are well corrected.
  • the portable terminal according to the present invention includes an imaging device that is small, bright and has various aberrations corrected as described above.
  • FIG. 6 is a cross-sectional view of an imaging lens of Example 1.
  • FIG. 5A to 5E are aberration diagrams of the imaging lens of Example 1.
  • FIG. 6 is a cross-sectional view of an imaging lens of Example 2.
  • FIG. 7A to 7E are aberration diagrams of the image pickup lens of Example 2.
  • FIG. 6 is a cross-sectional view of an imaging lens of Example 3.
  • FIG. 9A to 9E are aberration diagrams of the imaging lens of Example 3.
  • FIG. 6 is a cross-sectional view of an imaging lens of Example 4.
  • FIG. 11A to 11E are aberration diagrams of the imaging lens of Example 4.
  • FIGS. 6 is a cross-sectional view of an imaging lens of Example 5.
  • FIG. 13A to 13E are aberration diagrams of the imaging lens of Example 5.
  • FIGS. 6 is a cross-sectional view of an imaging lens of Example 6.
  • FIG. 15A to 15E are aberration diagrams of the imaging lens of Example 6.
  • FIGS. 10 is a cross-sectional view of an imaging lens of Example 7.
  • FIG. 17A to 17E are aberration diagrams of the imaging lens of Example 7.
  • FIGS. 10 is a cross-sectional view of an imaging lens of Example 8.
  • FIG. 19A to 19E are aberration diagrams of the imaging lens of Example 8.
  • FIGS. 10 is a cross-sectional view of an imaging lens of Example 9.
  • FIG. 21A to 21E are aberration diagrams of the imaging lens of Example 9.
  • FIG. 21A to 21E are aberration diagrams of the imaging lens of Example 9.
  • the imaging lens 10 illustrated in FIG. 1 has the same configuration as the imaging lens 11 of Example 1 described later.
  • FIG. 1 is a cross-sectional view illustrating a camera module including an imaging lens according to an embodiment of the present invention.
  • the camera module 50 includes an imaging lens 10 that forms a subject image, an imaging device 51 that detects a subject image formed by the imaging lens 10, and a wiring board 52 that holds the imaging device 51 from behind and has wiring and the like. And a lens barrel portion 54 having an opening OP for holding the imaging lens 10 and the like and allowing a light beam from the object side to enter.
  • the imaging lens 10 has a function of forming a subject image on the image plane or the imaging plane (projected plane) I of the imaging element 51.
  • the camera module 50 is used by being incorporated in an imaging device to be described later.
  • the imaging lens 10 includes an aperture stop S, a first lens L1, a second lens L2, a third lens L3, a fourth lens L4, and a fifth lens L5 in order from the object side.
  • the imaging lens 10 is small in size, and as a scale, it aims at miniaturization at a level satisfying the following expression (12).
  • L is the distance on the optical axis AX from the most object side lens surface (object side surface S11) of the entire imaging lens 10 system to the image side focal point
  • 2Y is the diagonal length of the imaging surface of the imaging device 51 (imaging device).
  • the image-side focal point refers to an image point when parallel light rays parallel to the optical axis AX are incident on the imaging lens 10.
  • a parallel flat plate F such as an optical low-pass filter, an infrared cut filter, or a seal glass of an image pickup device package is disposed between the most image side surface (image side surface S52) of the image pickup lens 10 and the image side focal position.
  • the value of L is calculated for the parallel flat plate F portion as an air conversion distance.
  • L / 2Y is more preferably in the range of the following formula. L / 2Y ⁇ 0.80 (12) ′
  • the image sensor 51 is a sensor chip made of a solid-state image sensor.
  • the photoelectric conversion unit 51a of the image sensor 51 is composed of a CCD (charge coupled device) or a CMOS (complementary metal oxide semiconductor), photoelectrically converts incident light for each RGB, and outputs an analog signal thereof.
  • the photoelectric conversion surface of the photoelectric conversion unit 51a as the light receiving unit is an image surface or an imaging surface (projected surface) I.
  • the wiring board 52 has a role of aligning and fixing the image sensor 51 to other members (for example, the lens barrel portion 54).
  • the wiring board 52 can receive a voltage and a signal for driving the image pickup device 51 and the driving mechanism 55a from an external circuit, and can output a detection signal to the external circuit.
  • the parallel plate F is disposed and fixed on the imaging lens 10 side of the imaging element 51 by a holder member (not shown) so as to cover the imaging element 51 and the like.
  • the lens barrel portion 54 houses and holds the imaging lens 10.
  • the lens barrel portion 54 enables the focusing operation of the imaging lens 10 by moving any one or more of the lenses L1 to L5 constituting the imaging lens 10 along the optical axis AX.
  • it has a drive mechanism 55a.
  • the drive mechanism 55a reciprocates a specific lens along the optical axis AX.
  • the drive mechanism 55a includes, for example, a voice coil motor and a guide.
  • the drive mechanism 55a can be configured by a stepping motor or the like instead of the voice coil motor or the like.
  • the mobile communication terminal 300 is a smartphone-type mobile communication terminal (portable terminal), and an imaging device 100 having a camera module 50 and a control unit (CPU that executes a program corresponding to each process while collectively controlling each unit. ) 310, a display operation unit 320 that is a touch panel that displays data related to communication, captured video, and the like and accepts user operations, an operation unit 330 including a power switch, and an external server via the antenna 341.
  • a wireless communication unit 340 for realizing various types of information communication between the mobile communication terminal 300 and a storage unit (ROM) 360 storing necessary data such as a system program, various processing programs, and a terminal ID of the mobile communication terminal 300; , Various processing programs executed by the control unit 310, data, processing data, or imaging Temporary storage unit used as a work area for temporarily storing the imaging data and the like by location 100 and a (RAM) 370.
  • ROM storage unit
  • the imaging apparatus 100 includes a control unit 103, an optical system driving unit 105, an imaging element driving unit 107, an image memory 108, and the like in addition to the camera module 50 described above.
  • the control unit 103 controls each unit of the imaging apparatus 100.
  • the control unit 103 includes a CPU (Central Processing Unit), a RAM (Random Access Memory), a ROM (Read Only Memory), and the like, and various types of programs are read out from the ROM and expanded in the RAM in cooperation with the CPU. Execute the process.
  • the control unit 310 is communicably connected to the control unit 103 of the imaging apparatus 100, and can exchange control signals and image data.
  • the optical system driving unit 105 controls the state of the imaging lens 10 by operating the driving mechanism 55a of the imaging lens 10 when performing focusing, exposure, and the like under the control of the control unit 103.
  • the optical system driving unit 105 operates the driving mechanism 55a to appropriately move a specific lens in the imaging lens 10 along the optical axis AX, thereby causing the imaging lens 10 to perform a focusing operation.
  • the image sensor driving unit 107 controls the operation of the image sensor 51 when performing exposure or the like under the control of the control unit 103. Specifically, the image sensor driving unit 107 scans and drives the image sensor 51 based on the timing signal and controls it. Further, the image sensor driving unit 107 converts the detection signal output from the image sensor 51 or an analog signal as a photoelectric conversion signal into digital image data. Further, the image sensor driving unit 107 can perform various image processing such as distortion correction, color correction, and compression on the image signal detected by the image sensor 51.
  • the image memory 108 receives the digitized image signal from the image sensor driving unit 107 and stores it as readable and writable image data.
  • the photographing operation of the mobile communication terminal 300 including the imaging device 100 will be described.
  • subject monitoring through image display
  • image shooting execution are performed.
  • an image of a subject obtained through the imaging lens 10 is formed on the imaging surface I (see FIG. 1) of the imaging element 51.
  • the image sensor 51 is scanned and driven by the image sensor driving unit 107, and outputs an analog signal for one screen as a photoelectric conversion output corresponding to a light image formed at regular intervals.
  • This analog signal is converted into digital data after gain adjustment is appropriately performed for each primary color component of RGB in a circuit attached to the image sensor 51.
  • the digital data is subjected to color process processing including pixel interpolation processing and Y correction processing, and a digital luminance signal Y and color difference signals Cb, Cr (image data) are generated and stored in the image memory 108.
  • the stored digital data is periodically read out from the image memory 108 to generate a video signal thereof, and is output to the display operation unit 320 via the control unit 103 and the control unit 310.
  • This display operation unit 320 functions as an electronic viewfinder in monitoring, and displays captured images in real time. In this state, focusing, exposure, and the like of the imaging lens 10 are set by driving the optical system driving unit 105 based on operation input performed by the user via the display operation unit 320 or the like as needed.
  • Still image data is photographed when the user appropriately operates the display operation unit 320 or the like.
  • One frame of image data stored in the image memory 108 is read in accordance with the operation content of the display operation unit 320, and compressed by the image sensor driving unit 107.
  • the compressed image data is recorded in the RAM 370, for example, via the control unit 103 and the control unit 310.
  • the above-described imaging device 100 is an example of an imaging device suitable for the present invention, and the present invention is not limited to this.
  • the image pickup apparatus equipped with the camera module 50 or the image pickup lens 10 is not limited to the one built in the smartphone type mobile communication terminal 300, but is built into a mobile phone, a PHS (Personal Handyphone System), or the like. Alternatively, it may be incorporated in a PDA (Personal Digital Assistant), tablet personal computer, mobile personal computer, digital still camera, video camera, or the like.
  • PDA Personal Digital Assistant
  • An imaging lens 10 shown in FIG. 1 forms a subject image on an imaging surface (projected surface) I of an imaging element 51, and has an aperture stop S and a positive refractive power in order from the object side.
  • a first lens L1 having a convex surface facing the object side in the vicinity of the optical axis AX
  • a second lens L2 having a negative refractive power and a concave surface facing the image side in the vicinity of the optical axis AX
  • a third lens having a positive refractive power.
  • the lens includes a lens L3, a fourth lens L4 having negative refractive power, and a meniscus fifth lens L5 having a concave surface facing the image side in the vicinity of the optical axis AX.
  • the imaging lens 10 has a so-called triplet type configuration in which the first lens L1 to the third lens L3 are arranged in order of positive and negative.
  • the first lens L1 has a meniscus shape.
  • the second lens L2 has a meniscus shape.
  • the image side surface S52 of the fifth lens L5 has an aspherical shape, and has an inflection point at a position P other than the intersection with the optical axis AX.
  • the object side surface S51 of the fifth lens L5 is also aspheric.
  • the fourth lens L4 has a concave surface facing the image side in the vicinity of the optical axis AX.
  • the image side surface S42 of the fourth lens L4 has an aspherical shape and has an inflection point at a position other than the intersection with the optical axis AX.
  • the object side surface S41 of the fourth lens L4 is also aspheric.
  • the combined refractive power of the fourth lens L4 and the fifth lens L5 has a negative value, and the fifth lens L5 has a positive or negative refractive power.
  • the imaging lens 10 of the present embodiment since the image side surface S22 of the second lens L2 is a concave surface, the second lens L2 having a higher passing ray height can have a strong diverging action, and thus the field curvature And distortion can be corrected satisfactorily. Further, by making the image side surface S52 of the fifth lens L5 arranged closest to the image side to be an aspherical surface, various aberrations at the periphery of the screen can be corrected satisfactorily. In addition, by making the fifth lens L5 an aspherical shape having an inflection point at a position P other than the intersection with the optical axis AX, it becomes easy to ensure the telecentric characteristics of the image-side light beam.
  • the image side surface S42 of the fourth lens L4 can have a diverging action, so that the back focus can be reduced while shortening the overall length of the imaging lens 10. Can be maintained moderately. Further, the axial chromatic aberration can be favorably corrected by the diverging action.
  • f3 is the focal length of the third lens L3
  • f2 is the focal length of the second lens L2
  • f is the focal length of the entire imaging lens 10
  • the following conditional expression (1) And (2) is satisfied. 0.01 ⁇ f / f3 ⁇ 0.60 (1) -3.50 ⁇ f2 / f ⁇ -1.75 (2)
  • the positive refractive power of the third lens L3 does not become too strong, and various aberrations generated in the third lens L3 are suppressed, and a manufacturing error occurs. Performance degradation at the time can be reduced.
  • the combined principal point position of the positive lens group from the first lens L1 to the third lens L3 can be moved closer to the object side, the overall length of the imaging lens 10 can be shortened.
  • the refractive power of the third lens L3 can be appropriately maintained, and the triplet configured from the first lens L1 to the third lens L3.
  • conditional expression (1) is more preferably within the range of the following expression. 0.02 ⁇ f / f3 ⁇ 0.55 (1) ′
  • the value f2 / f of the conditional expression (2) is less than the upper limit, the negative refractive power of the second lens L2 does not become too strong, and the coma and distortion occurring in the second lens L2 can be suppressed to be small. it can. In addition, it is possible to suppress performance degradation when a manufacturing error occurs.
  • the value f2 / f of the conditional expression (2) exceeds the lower limit, the negative refractive power of the second lens L2 can be appropriately maintained, which is effective in reducing Petzval sum and correcting field curvature. is there. Moreover, it becomes possible to correct chromatic aberration satisfactorily.
  • the value f2 / f of conditional expression (2) is more preferably within the range of the following expression. ⁇ 3.40 ⁇ f2 / f ⁇ 1.80 (2) ′
  • conditional expression (3) in addition to the conditional expressions (1) and (2), the conditional expression (3) already described. 0.60 ⁇ f1 / f ⁇ 1.20 (3) Satisfied.
  • f1 is the focal length of the first lens L1.
  • the imaging lens 10 of the embodiment more preferably satisfies the following conditional expression (3) ′. 0.70 ⁇ f1 / f ⁇ 1.10 (3) ′
  • conditional expression (4) in addition to the conditional expressions (1) and (2), the conditional expression (4) already described. -0.90 ⁇ f / f4 ⁇ -0.02 (4) Satisfied.
  • f4 is the focal length of the fourth lens L4.
  • the imaging lens 10 of the embodiment satisfies the following conditional expression (4) ′. ⁇ 0.85 ⁇ f / f4 ⁇ 0.03 (4) ′
  • conditional expression (5) in addition to the conditional expressions (1) and (2), the conditional expression (5) already described. 0.70 ⁇ f123 / f ⁇ 1.30 (5) Satisfied.
  • f123 is a combined focal length from the first lens L1 to the third lens L3.
  • the imaging lens 10 of the embodiment preferably satisfies the following conditional expression (5) ′. 0.80 ⁇ f123 / f ⁇ 1.20 (5) ′
  • conditional expression (6) in addition to the conditional expressions (1) and (2), the conditional expression (6) already described. 0.00 ⁇
  • f5 is the focal length of the fifth lens L5.
  • the imaging lens 10 of the embodiment satisfies the following conditional expression (6) ′. 0.00 ⁇
  • conditional expression (7) in addition to the conditional expressions (1) and (2), the conditional expression (7) already described. 0.01 ⁇ d6 / f ⁇ 0.25 (7) Satisfied.
  • d6 is the air space
  • the imaging lens 10 of the embodiment preferably satisfies the following conditional expression (7) ′. 0.05 ⁇ d6 / f ⁇ 0.20 (7) ′
  • conditional expressions (1) and (2) in addition to the conditional expressions (1) and (2), the conditional expressions (8) and (9) already described. 0.02 ⁇ THIL2 / f ⁇ 0.15 (8) 0.10 ⁇ THIL5 / f ⁇ 0.30 (9) Satisfied.
  • THIL2 is the thickness on the optical axis AX of the second lens L2
  • THIL5 is the thickness on the optical axis AX of the fifth lens L5.
  • the imaging lens 10 of the embodiment preferably satisfies the following conditional expressions (8) ′ and (9) ′. 0.03 ⁇ THIL2 / f ⁇ 0.12 (8) ' 0.15 ⁇ THIL5 / f ⁇ 0.25 (9) ′
  • conditional expressions (10) and (11) already described 20 ⁇ 5- ⁇ 4 ⁇ 70 (10) 20 ⁇ 1- ⁇ 2 ⁇ 70 (11) Satisfied.
  • ⁇ 5 is the Abbe number of the fifth lens L5
  • ⁇ 4 is the Abbe number of the fourth lens L4
  • ⁇ 1 is the Abbe number of the first lens L1
  • ⁇ 2 is the Abbe number of the second lens L2.
  • the imaging lens 10 of the embodiment satisfies the following conditional expressions (10) ′ and (11) ′. 25 ⁇ 5- ⁇ 4 ⁇ 65 (10) ' 25 ⁇ 1- ⁇ 2 ⁇ 65 (11) ′
  • the imaging lens 10 of the embodiment is not particularly illustrated, it may further include a lens that does not substantially have power.
  • f Focal length of the entire imaging lens system
  • FB Back focus
  • F F number 2Y: Diagonal length of the imaging surface of the imaging device
  • ENTP Entrance pupil position (distance from the first surface to the entrance pupil position)
  • EXTP exit pupil position (distance from imaging surface to exit pupil position)
  • H1 Front principal point position (distance from first surface to front principal point position)
  • H2 Rear principal point position (distance from the final surface to the rear principal point position)
  • R radius of curvature
  • D axial distance
  • Nd refractive index ⁇ d of lens material with respect to d-line: Abbe number of lens material
  • the surface described with “*” after each surface number has an aspherical shape.
  • Example 1 The lens surface data of Example 1 is shown in Table 1 below.
  • Table 1 Surface number R (mm) D (mm) Nd ⁇ d Effective radius (mm) 1 (Aperture) ⁇ -0.11 0.60 2 * 1.073 0.40 1.54470 56.2 0.60 3 * 3.630 0.05 0.57 4 * 4.380 0.25 1.63470 23.9 0.59 5 * 2.229 0.23 0.62 6 * 9.315 0.26 1.54470 56.2 0.71 7 * -30.337 0.39 0.79 8 * -7.776 0.27 1.63470 23.9 0.90 9 * 43.270 0.11 1.21 10 * 1.183 0.54 1.54470 56.2 1.78 11 * 0.996 0.50 1.91 12 ⁇ 0.18 1.51630 64.1 2.50 13 ⁇ 2.50
  • the aspheric coefficients of the lens surfaces of Example 1 are shown in Table 2 below.
  • a power of 10 eg, 2.5 ⁇ 10 ⁇ 02
  • E eg, 2.5E-02
  • Example 1 The single lens data of Example 1 is shown in Table 3 below. [Table 3] Lens Start surface Focal length (mm) 1 2 2.65 2 4 -7.49 3 6 13.11 4 8 -10.36 5 10 457.12
  • FIG. 4 is a cross-sectional view of the imaging lens 11 and the like of the first embodiment.
  • the imaging lens 11 has a positive refractive power around or near the optical axis AX and is convex toward the object side, and is a meniscus first lens L1, and has a negative refractive power around the optical axis AX and is convex toward the object side.
  • a fourth lens L4 and a fifth meniscus lens L5 that has little refractive power around the optical axis AX and is convex on the object side and concave on the image side are provided. All the lenses L1 to L5 are made of a plastic material.
  • An aperture stop S is disposed on the object side of the first lens L1.
  • a parallel plate F having an appropriate thickness can be disposed between the light exit surface of the fifth lens L5 and the imaging surface (image surface) I.
  • FIGS. 5A to 5C show aberration diagrams (spherical aberration, astigmatism, distortion) of the imaging lens 11 of Example 1
  • FIGS. 5D and 5E show the meridional coma aberration of the imaging lens 11 of Example 1.
  • Example 2 The lens surface data of Example 2 is shown in Table 4 below.
  • Table 4 Surface number R (mm) D (mm) Nd ⁇ d Effective radius (mm) 1 (Aperture) ⁇ -0.19 0.70 2 * 1.145 0.40 1.54470 56.2 0.74 3 * 4.105 0.05 0.74 4 * 3.228 0.15 1.63470 23.9 0.73 5 * 1.936 0.34 0.71 6 * -7.121 0.30 1.54470 56.2 0.77 7 * -4.505 0.40 0.85 8 * 3.032 0.20 1.63470 23.9 1.18 9 * 1.946 0.18 1.36 10 * 0.953 0.54 1.54470 56.2 1.53 11 * 0.961 0.50 1.82 12 ⁇ 0.11 1.51630 64.1 2.50 13 ⁇ 2.50
  • Example 2 The single lens data of Example 2 is shown in Table 6 below. [Table 6] Lens Start surface Focal length (mm) 1 2 2.78 2 4 -7.98 3 6 21.65 4 8 -9.22 5 10 8.52
  • FIG. 6 is a cross-sectional view of the imaging lens 12 and the like of the second embodiment.
  • the imaging lens 12 has a positive refractive power around the optical axis AX and is convex toward the object side, and is a meniscus first lens L1, and has a negative refractive power around the optical axis AX and is convex toward the object side and toward the image side.
  • Convex second meniscus lens L2 positive optical power around the optical axis AX, convex to the image side third meniscus lens L3, negative optical power around the optical axis AX and object side
  • a convex meniscus fourth lens L4 and a positive meniscus fifth lens L5 that has positive weak refractive power around the optical axis AX and is convex on the object side and concave on the image side.
  • All the lenses L1 to L5 are made of a plastic material.
  • An aperture stop S is disposed on the object side of the first lens L1.
  • a parallel plate F having an appropriate thickness can be disposed between the light exit surface of the fifth lens L5 and the imaging surface (image surface) I.
  • FIGS. 7A to 7C show aberration diagrams (spherical aberration, astigmatism, distortion) of the imaging lens 12 of Example 2, and FIGS. 7D and 7E show the meridional coma aberration of the imaging lens 12 of Example 2.
  • Example 3 The lens surface data of Example 3 is shown in Table 7 below.
  • Table 7 Surface number R (mm) D (mm) Nd ⁇ d Effective radius (mm) 1 (Aperture) ⁇ -0.15 0.64 2 * 1.107 0.38 1.54470 56.2 0.67 3 * 3.611 0.05 0.67 4 * 3.455 0.15 1.63470 23.9 0.67 5 * 1.929 0.29 0.67 6 * 42.763 0.25 1.54470 56.2 0.74 7 * -9.155 0.43 0.81 8 * 155.566 0.20 1.63470 23.9 1.10 9 * 18.634 0.17 1.29 10 * 1.306 0.62 1.54470 56.2 1.70 11 * 1.111 0.50 1.92 12 ⁇ 0.18 1.51630 64.1 2.40 13 ⁇ 2.40
  • Example 3 The single lens data of Example 3 is shown in Table 9 below. [Table 9] Lens Start surface Focal length (mm) 1 2 2.78 2 4 -7.15 3 6 13.87 4 8 -33.37 5 10 115.84
  • FIG. 8 is a cross-sectional view of the imaging lens 13 and the like of the third embodiment.
  • the imaging lens 13 has a positive refractive power around the optical axis AX, convex toward the object side and concave toward the image side, and a meniscus first lens L1, and has a negative refractive power around the optical axis AX and has a negative refractive power toward the object side.
  • All the lenses L1 to L5 are made of a plastic material.
  • An aperture stop S is disposed on the object side of the first lens L1.
  • a parallel plate F having an appropriate thickness can be disposed between the light exit surface of the fifth lens L5 and the imaging surface (image surface) I.
  • FIGS. 9A to 9C show aberration diagrams (spherical aberration, astigmatism, distortion) of the imaging lens 13 of Example 3, and FIGS. 9D and 9E show the meridional coma aberration of the imaging lens 13 of Example 3.
  • Example 4 The lens surface data of Example 4 is shown in Table 10 below.
  • Table 10 Surface number R (mm) D (mm) Nd ⁇ d Effective radius (mm) 1 (Aperture) ⁇ -0.15 0.66 2 * 1.128 0.46 1.54470 56.2 0.69 3 * 6.480 0.05 0.70 4 * 9.922 0.30 1.63470 23.9 0.70 5 * 2.741 0.24 0.69 6 * 58.806 0.36 1.54470 56.2 0.77 7 * -7.456 0.36 0.85 8 * -6.184 0.30 1.63470 23.9 0.93 9 * 80.645 0.10 1.23 10 * 2.199 0.68 1.54470 56.2 1.45 11 * 1.512 0.50 1.87 12 ⁇ 0.18 1.51630 64.1 2.31 13 ⁇ 2.36
  • Example 4 The single lens data of Example 4 is shown in Table 12 below. [Table 12] Lens Start surface Focal length (mm) 1 2 2.43 2 4 -6.07 3 6 12.17 4 8 -9.04 5 10 -13.69
  • FIG. 10 is a cross-sectional view of the imaging lens 14 and the like of the fourth embodiment.
  • the imaging lens 14 has a positive refractive power around the optical axis AX and is convex toward the object side, and is a meniscus first lens L1, and has a negative refractive power around the optical axis AX and is convex toward the object side and toward the image side.
  • a lens L4 and a fifth meniscus lens L5 having a negative weak refractive power around the optical axis AX and convex on the object side and concave on the image side are provided. All the lenses L1 to L5 are made of a plastic material.
  • An aperture stop S is disposed on the object side of the first lens L1.
  • a parallel plate F having an appropriate thickness can be disposed between the light exit surface of the fifth lens L5 and the imaging surface (image surface) I.
  • FIGS. 11A to 11C show aberration diagrams (spherical aberration, astigmatism, distortion) of the imaging lens 14 of Example 4, and FIGS. 11D and 11E show meridional coma aberration of the imaging lens 14 of Example 4.
  • Example 5 The lens surface data of Example 5 is shown in Table 13 below.
  • Table 13 Surface number R (mm) D (mm) Nd ⁇ d Effective radius (mm) 1 (Aperture) ⁇ -0.13 0.65 2 * 1.128 0.46 1.54470 56.2 0.67 3 * 6.227 0.02 0.70 4 * 7.104 0.25 1.63470 23.9 0.70 5 * 3.433 0.28 0.67 6 * -5.479 0.41 1.54470 56.2 0.73 7 * -4.499 0.30 0.84 8 * -7.106 0.30 1.63470 23.9 0.92 9 * 3.834 0.08 1.27 10 * 1.399 0.75 1.54470 56.2 1.47 11 * 1.567 0.50 1.86 12 ⁇ 0.18 1.51630 64.1 2.28 13 ⁇ 2.33
  • Example 5 The single lens data of Example 5 is shown in Table 15 below. [Table 15] Lens Start surface Focal length (mm) 1 2 2.45 2 4 -10.75 3 6 40.16 4 8 -3.88 5 10 9.35
  • FIG. 12 is a cross-sectional view of the imaging lens 15 and the like of the fifth embodiment.
  • the imaging lens 15 has a positive refracting power around the optical axis AX and is convex toward the object side, and is a meniscus first lens L1, and has a negative refracting power around the optical axis AX and is convex toward the object side and toward the image side.
  • All the lenses L1 to L5 are made of a plastic material.
  • An aperture stop S is disposed on the object side of the first lens L1.
  • a parallel plate F having an appropriate thickness can be disposed between the light exit surface of the fifth lens L5 and the imaging surface (image surface) I.
  • FIGS. 13A to 13C show aberration diagrams (spherical aberration, astigmatism, distortion) of the imaging lens 15 of Example 5, and FIGS. 13D and 13E show the meridional coma aberration of the imaging lens 15 of Example 5.
  • FIG. Show.
  • Example 6 The lens surface data of Example 6 is shown in Table 16 below.
  • Table 16 Surface number R (mm) D (mm) Nd ⁇ d Effective radius (mm) 1 (Aperture) ⁇ -0.15 0.68 2 * 1.241 0.40 1.54470 56.2 0.71 3 * 4.296 0.05 0.70 4 * 2.317 0.25 1.67750 20.1 0.71 5 * 1.426 0.23 0.73 6 * 24.667 0.39 1.54470 56.2 0.83 7 * -3.576 0.52 0.87 8 * 147.524 0.25 1.63470 23.9 1.21 9 * 35.572 0.09 1.42 10 * 1.645 0.53 1.54470 56.2 1.56 11 * 1.110 0.50 1.84 12 ⁇ 0.11 1.51630 64.1 2.25 13 ⁇ 2.28
  • Table 17 below shows the aspheric coefficients of the lens surfaces of Example 6.
  • Example 6 The single lens data of Example 6 is shown in Table 18 below. [Table 18] Lens Start surface Focal length (mm) 1 2 3.06 2 4 -6.17 3 6 5.76 4 8 -73.92 5 10 -9.63
  • FIG. 14 is a cross-sectional view of the imaging lens 16 and the like of the sixth embodiment.
  • the imaging lens 16 has a positive refractive power around the optical axis AX and is convex toward the object side, and is a meniscus first lens L1, and has a negative refractive power around the optical axis AX and is convex toward the object side and convex toward the image side.
  • a fifth meniscus lens L5 that has a negative weak refractive power around the optical axis AX and is convex on the object side and concave on the image side. All the lenses L1 to L5 are made of a plastic material.
  • An aperture stop S is disposed on the object side of the first lens L1.
  • a parallel plate F having an appropriate thickness can be disposed between the light exit surface of the fifth lens L5 and the imaging surface (image surface) I.
  • FIGS. 15A to 15C show aberration diagrams (spherical aberration, astigmatism, distortion) of the imaging lens 16 of Example 6, and FIGS. 15D and 15E show the meridional coma aberration of the imaging lens 16 of Example 6.
  • Example 7 The lens surface data of Example 7 is shown in Table 19 below.
  • Table 19 Surface number R (mm) D (mm) Nd ⁇ d Effective radius (mm) 1 (Aperture) ⁇ -0.11 0.57 2 * 1.003 0.39 1.54470 56.2 0.59 3 * 3.823 0.05 0.61 4 * 9.174 0.20 1.63470 23.9 0.62 5 * 2.886 0.23 0.61 6 * 7.066 0.25 1.54470 56.2 0.69 7 * 12.773 0.34 0.82 8 * -13.859 0.28 1.67750 20.1 0.93 9 * 22.241 0.08 1.24 10 * 1.194 0.52 1.54470 56.2 1.63 11 * 1.087 0.50 1.82 12 ⁇ 0.18 1.51630 64.1 2.34 13 ⁇ 2.40
  • Table 20 below shows the aspheric coefficients of the lens surfaces of Example 7.
  • Example 7 The single lens data of Example 7 is shown in Table 21 below. [Table 21] Lens Start surface Focal length (mm) 1 2 2.381 2 4 -6.716 3 6 28.593 4 8 -12.563 5 10 30.691
  • FIG. 16 is a cross-sectional view of the imaging lens 17 and the like according to the seventh embodiment.
  • the imaging lens 17 has a positive refractive power around the optical axis AX and is convex toward the object side and is a meniscus first lens L1, and has a negative refractive power around the optical axis AX and is convex toward the object side and toward the image side.
  • Convex second meniscus lens L2, positive and weak refractive power around the optical axis AX, convex to the object side meniscus third lens L3, negative optical power around the optical axis AX and both A concave fourth lens L4 and a fifth meniscus lens L5 which has little refractive power around the optical axis AX and is convex on the object side and concave on the image side are provided. All the lenses L1 to L5 are made of a plastic material.
  • An aperture stop S is disposed on the object side of the first lens L1.
  • a parallel plate F having an appropriate thickness can be disposed between the light exit surface of the fifth lens L5 and the imaging surface (image surface) I.
  • FIGS. 17A to 17C show aberration diagrams (spherical aberration, astigmatism, distortion) of the imaging lens 17 of Example 7, and FIGS. 17D and 17E show meridional coma aberration of the imaging lens 17 of Example 7.
  • Example 8 The lens surface data of Example 8 is shown in Table 22 below.
  • Table 22 Surface number R (mm) D (mm) Nd ⁇ d Effective radius (mm) 1 (Aperture) ⁇ -0.11 0.60 2 * 1.034 0.44 1.54470 56.2 0.61 3 * 4.601 0.05 0.60 4 * 5.962 0.23 1.63470 23.9 0.60 5 * 2.225 0.24 0.62 6 * -26.101 0.25 1.54470 56.2 0.66 7 * -12.664 0.34 0.79 8 * -6.561 0.29 1.63470 23.9 1.01 9 * -7.252 0.11 1.30 10 * 1.399 0.58 1.54470 56.2 1.75 11 * 1.055 0.50 1.91 12 ⁇ 0.11 1.51630 64.1 2.31 13 ⁇ 2.34
  • Table 23 below shows the aspheric coefficients of the lens surfaces of Example 8.
  • Example 8 The single lens data of Example 8 is shown in Table 24 below. [Table 24] Lens Start surface Focal length (mm) 1 2 2.346 2 4 -5.729 3 6 44.866 4 8 -129.265 5 10 -19.539
  • FIG. 18 is a cross-sectional view of the imaging lens 18 and the like of the eighth embodiment.
  • the imaging lens 18 has a positive meniscus lens L1 having positive refractive power around the optical axis and convex toward the object side, and a second meniscus lens having negative refractive power around the optical axis and convex toward the object side.
  • L2 has a positive weak refractive power around the optical axis and is convex toward the image side, and is a meniscus third lens L3. It is negative around the optical axis but has almost no refractive power and is convex toward the image side.
  • a fourth meniscus lens L4 and a fifth meniscus lens L5 having negative weak refractive power around the optical axis and convex toward the object side are provided.
  • All the lenses L1 to L5 are made of a plastic material.
  • An aperture stop S is disposed on the object side of the first lens L1.
  • a parallel plate F having an appropriate thickness can be disposed between the light exit surface of the fifth lens L5 and the imaging surface (image surface) I.
  • FIGS. 19A to 19C show aberration diagrams (spherical aberration, astigmatism, distortion) of the imaging lens 18 of Example 8, and FIGS. 19D and 19E show meridional coma aberration of the imaging lens 18 of Example 8. Show.
  • Example 9 The lens surface data of Example 9 is shown in Table 25 below.
  • Table 25 Surface number R (mm) D (mm) Nd ⁇ d Effective radius (mm) 1 (Aperture) ⁇ -0.11 0.60 2 * 1.046 0.40 1.54470 56.2 0.61 3 * 4.570 0.05 0.60 4 * 4.952 0.22 1.63470 23.9 0.60 5 * 2.231 0.26 0.62 6 * -66.183 0.25 1.54470 56.2 0.67 7 * -30.822 0.33 0.80 8 * -3.496 0.31 1.63470 23.9 1.00 9 * -10.000 0.05 1.34 10 * 1.187 0.64 1.54470 56.2 1.76 11 * 1.226 0.50 1.92 12 ⁇ 0.11 1.51630 64.1 2.29 13 ⁇ 2.32
  • Table 26 shows the aspheric coefficients of the lens surfaces of Example 9.
  • Example 9 The single lens data of Example 9 is shown in Table 27 below. [Table 27] Lens Start surface Focal length (mm) 1 2 2.394 2 4 -6.609 3 6 105.646 4 8 -8.628 5 10 10.090
  • FIG. 20 is a cross-sectional view of the imaging lens 19 and the like of the ninth embodiment.
  • the imaging lens 19 has a positive refractive power around the optical axis AX and is convex toward the object side, and is a meniscus first lens L1, and has a negative refractive power around the optical axis AX and is convex toward the object side and toward the image side.
  • Concave and meniscus second lens L2 has almost no refractive power around the optical axis AX, and convex to the image side and has a negative meniscus third lens L3 and negative optical power around the optical axis AX.
  • a fourth meniscus lens L4 that is convex on the side and has a positive weak refractive power around the optical axis AX, and is convex on the object side and concave on the image side, and a fifth meniscus lens L5. All the lenses L1 to L5 are made of a plastic material.
  • An aperture stop S is disposed on the object side of the first lens L1.
  • a parallel plate F having an appropriate thickness can be disposed between the light exit surface of the fifth lens L5 and the imaging surface (image surface) I.
  • FIGS. 21A to 21C show aberration diagrams (spherical aberration, astigmatism, distortion) of the imaging lens 19 of Example 9, and FIGS. 21D and 21E show the meridional coma aberration of the imaging lens 19 of Example 9.
  • Table 28 summarizes the values of Examples 1 to 9 corresponding to the conditional expressions (1) to (12) for reference. [Table 28]
  • a reflow process (heating process) is performed on a substrate on which a solder has been potted in advance, with an IC chip or other electronic component and an optical element placed on the board.
  • a technique has been proposed in which an electronic component and an optical element are simultaneously mounted on a substrate by melting the substrate.
  • it is necessary to heat the optical element together with the electronic components to about 200 to 260 ° C. Under such a high temperature, a lens using a thermoplastic resin is not suitable. There is a problem that the optical performance deteriorates due to thermal deformation or discoloration.
  • the cost is higher than the lens using the Therefore, when an energy curable resin is used as the material of the imaging lenses 11 to 19 of Examples 1 to 9, when the lens is exposed to a higher temperature than a lens using a thermoplastic resin such as polycarbonate or polyolefin.
  • the reduction in optical performance can be reduced, it is effective for reflow processing, is easier to manufacture than a glass mold lens, is inexpensive, and the low cost and mass productivity of an imaging device incorporating an imaging lens can be achieved.
  • the energy curable resin refers to both a thermosetting resin and an ultraviolet curable resin.
  • the principal ray incident angle of the light beam incident on the imaging surface I of the image sensor 51 is not necessarily designed to be sufficiently small in the periphery of the imaging surface I.
  • the first to ninth embodiments are design examples aiming at further miniaturization for the portion in which the above requirement is relaxed.

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Abstract

　小型でありながらも諸収差が良好に補正されＦ２．４以上の明るさを持つ５枚構成の撮像レンズを提供する。物体側より順に、正の屈折力を有し光軸ＡＸ近傍で物体側に凸面を向け第１レンズＬ１と、負の屈折力を有し光軸ＡＸ近傍で像側に凹面を向けた第２レンズＬ２と、正の屈折力を有する第３レンズＬ３と、負の屈折力を有する第４レンズＬ４と、光軸ＡＸ近傍で像側に凹面を向けたメニスカス形状の第５レンズＬ５とからなる。ここで、第５レンズＬ５の像側面Ｓ５２は、非球面形状であり、光軸ＡＸとの交点以外の位置Ｐに変曲点を有する。ｆ３を第３レンズの焦点距離とし、ｆ２を第２レンズの焦点距離とし、ｆを撮像レンズ全系の焦点距離としたとき、以下の条件式を満足する。　０．０１＜ｆ／ｆ３＜０．６０　…　（１）　－３．５０＜ｆ２／ｆ＜－１．７５　…　（２）

Description

撮像レンズ、撮像装置及び携帯端末
　本発明は、イメージセンサー等と組み合わせての使用に好適な撮像レンズ、これを備える撮像装置及び携帯端末に関する。
　近年、ＣＣＤ（Charge Coupled Device）型イメージセンサーあるいはＣＭＯＳ（Complementary Metal Oxide Semiconductor）型イメージセンサー等の固体撮像素子を用いた撮像装置の高性能化、小型化に伴い、かかる撮像装置を備えた携帯電話や携帯情報端末が普及している。また、これらの撮像装置に搭載される撮像レンズには、さらなる小型化、高性能化への要求が高まっている。このような用途の撮像レンズとしては、３枚あるいは４枚構成のレンズに比べ高性能化が可能であるということで、５枚構成の撮像レンズが提案されている。
　この５枚構成の撮像レンズとして、物体側より順に正の屈折力を有する第１レンズ、負の屈折力を有する第２レンズ、正の屈折力を有する第３レンズ、負の屈折力を有する第４レンズ、及び正の屈折力を有する第５レンズで構成された撮像レンズが開示されている（例えば特許文献１）。
　しかしながら、上記特許文献１に記載の撮像レンズは、第１レンズから第４レンズまでの比較的パワーを持ったレンズの後方に、パワーの弱い像面補正のためのレンズを配置した構成となっており、全系での収差補正が不十分で、さらにレンズ全長を短縮化すると、性能の劣化によって撮像素子の高画素化に対応することが困難となる問題がある。
　また、上記文献と似たような構成で、物体側より順に正の屈折力を有する第１レンズ、負の屈折力を有する第２レンズ、正の屈折力を有する第３レンズ、負の屈折力を有する第４レンズ、及び正の屈折力を有する第５レンズで構成された撮像レンズが開示されている（例えば特許文献２）。
　しかしながら、上記特許文献２に記載の撮像レンズは、第１レンズから第３レンズで全系の屈折力のほとんどを担っており、第４レンズ及び第５レンズは屈折力の弱い像面補正レンズとしての効果しかない。また、上記撮像レンズは、第４レンズと第５レンズとの材料が同じであるものもあり、色収差を含めた軸外諸収差の補正が不十分で、さらにレンズ全長を短縮化すると、性能の劣化による撮像素子の高画素化に対応することが困難となる問題がある。さらに、上記撮像レンズは、Ｆナンバーが最も明るくてＦ２．４程度と、近年の高画素化、高性能化への対応ができているとはいいがたい。
特開２００９－２９４５２７号公報 米国特許第８００００３１号明細書
　本発明は、このような問題点に鑑みてなされたものであり、従来タイプより小型でありながらも、諸収差が良好に補正された、Ｆ２．４以上の明るさを持つ５枚構成の撮像レンズを提供することを目的とする。
　また、本発明は、上述の撮像レンズを備える撮像装置及び携帯端末を提供することを目的とする。
　ここで、小型の撮像レンズの尺度であるが、本発明では下式を満たすレベルの小型化を目指している。この範囲を満たすことで、撮像装置全体の小型軽量化が可能となる。
　Ｌ／２Ｙ＜０．９０　　…　　（１２）
ただし、
Ｌ：撮像レンズ全系の最も物体側のレンズ面から像側焦点までの光軸上の距離
２Ｙ：固体撮像素子の撮像面対角線長（固体撮像素子の矩形実効画素領域の対角線長）
ここで、像側焦点とは撮像レンズに光軸と平行な平行光線が入射した場合の像点をいう。なお、撮像レンズの最も像側の面と像側焦点位置との間に、光学的ローパスフィルター、赤外線カットフィルター、または固体撮像素子パッケージのシールガラス等の平行平板が配置される場合には、平行平板部分は空気換算距離としたうえで上記Ｌの値を計算するものとする。
　値Ｌ／２Ｙについては、より望ましくは、下式の範囲がよい。
　Ｌ／２Ｙ＜０．８０　　…　　（１２）'
　上記目的を達成するため、本発明に係る第１の撮像レンズは、撮像素子の光電変換部等に被写体像を結像させるための撮像レンズであって、物体側より順に、正の屈折力を有し光軸近傍で物体側に凸面を向けた第１レンズと、負の屈折力を有し光軸近傍で像側に凹面を向けた第２レンズと、正の屈折力を有する第３レンズと、負の屈折力を有する第４レンズと、光軸近傍で像側に凹面を向けたメニスカス形状の第５レンズとからなり、第５レンズの像側面は非球面形状であり、光軸との交点以外の位置に変曲点を有し、以下の条件式（１）及び（２）を満足する。
　０．０１＜ｆ／ｆ３＜０．６０　　…　　（１）
　－３．５０＜ｆ２／ｆ＜－１．７５　　…　　（２）
ただし、
　ｆ３：第３レンズの焦点距離
　ｆ２：第２レンズの焦点距離
　ｆ：撮像レンズ全系の焦点距離
　小型で収差が良好に補正された撮像レンズを得るための、本発明に係る第１の撮像レンズの基本構成は、物体側から順に、正の屈折力を有し光軸近傍で物体側に凸面を向けた第１レンズ、負の屈折力を有し光軸近傍で像側に凹面を向けた第２レンズ、正の屈折力を有する第３レンズ、負の屈折力を有する第４レンズ、及び光軸近傍で像側に凹面を向けた第５レンズを備えるものとなっている。
　第２レンズの像側面を凹面とすることで、より通過光線高さの高い第２レンズに強い発散作用を持たせることができるため、像面湾曲や歪曲収差を良好に補正することができるようになる。また、最も像側に配置された第５レンズの像側面を非球面とすることで、画面周辺部での諸収差を良好に補正することができる。加えて、第５レンズを光軸との交点以外の位置に変曲点を有する非球面形状を有するものとすることで、像側光束のテレセントリック特性が確保しやすくなる。ここで、「変曲点」とは有効半径内でのレンズ断面形状の曲線に接する接線を断面に垂直な方向に延長した接平面を考えて、非球面頂点の接平面が光軸と垂直な平面となるような非球面上の点のことである。
　条件式（１）は第３レンズの焦点距離の逆数、いわゆる屈折力を適切に設定し、撮像レンズ全長の短縮と収差補正とを両立させ、製造誤差発生時の性能劣化を最小限に抑えるための条件式である。条件式（１）の値ｆ／ｆ３が上限を下回ることで、第３レンズの正の屈折力が強くなりすぎず、第３レンズで発生する諸収差を抑制するとともに、製造誤差発生時の性能劣化を小さくすることができる。また、第１レンズから第３レンズまでの正レンズ群の合成主点位置をより物体側へ寄せることができるようになるため、撮像レンズ全長の短縮化を行うことができる。また、本発明では第１レンズから第３レンズまでで、正負正の順に配置する、いわゆるトリプレットタイプの構成となっている。そこで、条件式（１）の値が下限を上回ることで、第３レンズの屈折力を適度に維持することができ、第１レンズから第３レンズまでで構成されたトリプレットタイプの効果を強めることができ、球面収差やコマ収差を良好に補正することができるようになる。
　なお、値ｆ／ｆ３については、より望ましくは下式の範囲とする。
　０．０２＜ｆ／ｆ３＜０．５５　　…　　（１）'
　条件式（２）は第２レンズの焦点距離を適切に設定するための条件式である。条件式（２）の値ｆ２／ｆが上限を下回ることで、第２レンズの負の屈折力が強くなりすぎず、第２レンズで発生するコマ収差や歪曲収差を小さく抑えることができる。また、製造誤差発生時の性能劣化を抑制することができる。一方、条件式（２）の値が下限を上回ることで、第２レンズの負の屈折力を適度に維持することができ、ペッツバール和の低減や像面湾曲の補正に効果がある。また、色収差を良好に補正することが可能となる。
　なお、値ｆ２／ｆについては、より望ましくは下式の範囲とする。
　－３．４０＜ｆ２／ｆ＜－１．８０　　…　　（２）'
　本発明の具体的な側面では、上記第１の撮像レンズにおいて、以下の条件式（３）
　０．６０＜ｆ１／ｆ＜１．２０　　…　　（３）
ただし、
　ｆ１：第１レンズの焦点距離
　ｆ：撮像レンズ全系の焦点距離
が満足される。
　条件式（３）は第１レンズの焦点距離を適切に設定し、撮像レンズ全長の短縮化と収差補正とを適切に達成するための条件式である。条件式（３）の値ｆ１／ｆが上限を下回ることで、第１レンズの屈折力を適度に維持することができ、第１レンズから第３レンズまでの合成主点をより物体側へ配置することができ、撮像レンズ全長を短くすることができる。一方、条件式（３）の値が下限を上回ることで、第１レンズの屈折力が必要以上に大きくなりすぎず、第１レンズで発生する、高次の球面収差やコマ収差を小さく抑えることができる。
　なお、値ｆ１／ｆについては、より望ましくは下式の範囲とする。
　０．７０＜ｆ１／ｆ＜１．１０　　…　　（３）'
　本発明の別の側面では、以下の条件式（４）
　－０．９０＜ｆ／ｆ４＜－０．０２　　…　　（４）
ただし、
　ｆ４：第４レンズの焦点距離
　ｆ：撮像レンズ全系の焦点距離
が満足される。
　条件式（４）は第４レンズの屈折力を適切に設定して、小型化と良好な収差補正とを両立させるための条件式である。条件式（４）の値ｆ／ｆ４が上限を下回ることで、第４レンズの負の屈折力を適度に維持することができ、撮像レンズ全長を短縮することができる。一方、条件式（４）の値が下限を上回ることで、第４レンズの負の屈折力が必要以上に強くなるのを抑えることができるので、製造誤差発生時の性能劣化を抑制し、良好なテレセントリック特性を確保することができるようになる。
　なお、値ｆ／ｆ４については、より望ましくは下式の範囲とする。
　－０．８５＜ｆ／ｆ４＜－０．０３　　…　　（４）'
　本発明のさらに別の側面では、以下の条件式（５）
　０．７０＜ｆ１２３／ｆ＜１．３０　　…　　（５）
ただし、
　ｆ１２３：第１レンズから第３レンズまでの合成焦点距離
　ｆ：撮像レンズ全系の焦点距離
が満足される。
　条件式（５）は比較的屈折力の大きな第１レンズから第３レンズまでの合成焦点距離を適切に設定するための条件式である。条件式（５）の値ｆ１２３／ｆが上限を下回ることで、第１レンズから第３レンズまでの合成焦点距離が大きくなりすぎず、撮像レンズ全長の短縮に有利となる。一方、条件式（５）の値が下限を上回ることで、比較的屈折力の大きな第１レンズから第３レンズまでの合成焦点距離が小さくなりすぎることがなくなり、第１レンズから第３レンズまでで発生する球面収差や像面湾曲を小さくすることができ、製造誤差発生時の性能劣化を小さく抑えることができるようになる。
　なお、値ｆ１２３／ｆについては、より望ましくは下式の範囲とする。
　０．８０＜ｆ１２３／ｆ＜１．２０　　…　　（５）'
　本発明のさらに別の側面では、以下の条件式（６）
　０．００＜｜ｆ４／ｆ５｜＜９．００　　…　　（６）
ただし、
　ｆ４：第４レンズの焦点距離
　ｆ５：第５レンズの焦点距離
が満足される。
　条件式（６）の値｜ｆ４／ｆ５｜が上限を下回ることで、第５レンズに対して適度に第４レンズの屈折力を維持することができるので、両レンズの屈折力をある程度バランスさせることができ、像面湾曲やコマ収差の補正を良好に行うことができる。一方で、条件式（６）の値が下限を上回ることで、第５レンズに対して第４レンズの屈折力が強くなりすぎず、撮像レンズ全長を短縮化することができる。
　なお、値｜ｆ４／ｆ５｜については、より望ましくは下式の範囲とする。
　０．００＜｜ｆ４／ｆ５｜＜８．００　　…　　（６）'
　本発明のさらに別の側面では、以下の条件式（７）
　０．０１＜ｄ６／ｆ＜０．２５　　…　　（７）
ただし、
　ｄ６：第３レンズと第４レンズとの光軸上の空気間隔
　ｆ：撮像レンズ全系の焦点距離
が満足される。
　条件式（７）は撮像レンズ全長を短くしつつも、軸外の諸収差を良好に補正するための条件式である。条件式（７）の値ｄ６／ｆが下限を上回ることで、比較的屈折力の強い第１レンズから第３レンズと、比較的屈折力の弱い収差補正レンズとしての第４レンズとの軸上の空気間隔を適度に空けることができ、第４レンズを通過する光線高さを像高ごとに分離することができるようになる。そのため、第４レンズの非球面形状の作用によって、ある特定の像高における軸外収差を良好に補正することができる。一方、条件式（７）の値が上限を下回ることで、第３レンズと第４レンズとの空気間隔が必要以上に空くことがなくなるため、結果として撮像レンズ全長の短縮化が可能となる。
　なお、値ｄ６／ｆについては、より望ましくは下式の範囲とする。
　０．０５＜ｄ６／ｆ＜０．２０　　…　　（７）'
　本発明のさらに別の側面では、以下の条件式（８）
　０．０２＜ＴＨＩＬ２／ｆ＜０．１５　　…　　（８）
ただし、
　ＴＨＩＬ２：第２レンズの光軸上の厚み
　ｆ：撮像レンズ全系の焦点距離
が満足される。
　条件式（８）は第２レンズの光軸上の厚みを適切に設定するための条件式である。条件式（８）の値ＴＨＩＬ２／ｆが下限を上回ることで、第２レンズの厚みが薄くなりすぎず、成形性を損なわない。一方、条件式（８）の値が上限を下回ることで、第２レンズの厚みが厚くなりすぎず、第２レンズ前後のレンズ間隔を確保しやすくなり、結果として撮像レンズ全長の短縮化を行うことができる。
　なお、値ＴＨＩＬ２／ｆについては、より望ましくは下式の範囲とする。
　０．０３＜ＴＨＩＬ２／ｆ＜０．１２　　…　　（８）'
　本発明のさらに別の側面では、以下の条件式（９）
　０．１０＜ＴＨＩＬ５／ｆ＜０．３０　　…　　（９）
ただし、
　ＴＨＩＬ５：第５レンズの光軸上の厚み
　ｆ：撮像レンズ全系の焦点距離
が満足される。
　条件式（９）は第５レンズの光軸上の厚みを適切に設定するための条件式である。条件式（９）の値ＴＨＩＬ５／ｆが下限を上回ることで、第５レンズの厚みが薄くなりすぎず、成形性を損なわない。一方、条件式（９）の値が上限を下回ることで、第５レンズの厚みが厚くなりすぎず、バックフォーカスを確保しやすくなる。
　なお、値ＴＨＩＬ５／ｆについては、より望ましくは下式の範囲とする。
　０．１５＜ＴＨＩＬ５／ｆ＜０．２５　　…　　（９）'
　本発明のさらに別の側面では、以下の条件式（１０）
　２０＜ν５－ν４＜７０　　…　　（１０）
ただし、
　ν５：第５レンズのアッベ数
　ν４：第４レンズのアッベ数
が満足される。
　条件式（１０）は、撮像レンズ全系の色収差を良好に補正するための条件式である。条件式（１０）の値ν５－ν４が下限を上回ることで、軸上色収差や倍率色収差等の色収差をバランス良く補正することができる。一方、条件式（１０）の値が上限を下回ることで、入手しやすい硝材でレンズを構成することができる。
　なお、値ν５－ν４については、より望ましくは下式の範囲とする。
　２５＜ν５－ν４＜６５　　…　　（１０）'
　本発明のさらに別の側面では、以下の条件式（１１）
　２０＜ν１－ν２＜７０　　…　　（１１）
ただし、
　ν１：第１レンズのアッベ数
　ν２：第２レンズのアッベ数
が満足される。
　条件式（１１）は、撮像レンズ全系の色収差を良好に補正するための条件式である。条件式（１１）の値ν１－ν２が下限を上回ることで、軸上色収差や倍率色収差等の色収差をバランス良く補正することができる。一方、条件式（１１）の値が上限を下回ることで、入手しやすい硝材でレンズを構成することができる。
　なお、値ν１－ν２については、より望ましくは下式の範囲とする。
　２５＜ν１－ν２＜６５　　…　　（１１）'
　本発明のさらに別の側面では、第１レンズがメニスカス形状を有する。このように、第１レンズをメニスカスタイプとすることで、撮像レンズ全系の合成主点位置をより物体側へ寄せることができるようになるため、撮像レンズ全長を短縮することができるようになる。
　本発明のさらに別の側面では、第２レンズがメニスカス形状を有する。このように、第２レンズをメニスカスタイプとすることで、第２レンズの物体側面での像面湾曲の補正を良好に行いつつも、第２レンズの屈折力が必要以上に強くならないために、製造時の位置ずれによる像面変動が低減され、製造安定性に優れたレンズ系を得ることができる。
　本発明のさらに別の側面では、第４レンズと第５レンズとが、両面ともに非球面形状をそれぞれ有し、両面ともに光軸との交点以外の位置に変曲点を有する。この場合、撮像レンズ全長の短縮化と良好なテレセントリック特性の確保との両立を達成することができる。また、周辺の像面湾曲や倍率色収差を良好に補正することができるようになる。
　本発明のさらに別の側面では、第４レンズと第５レンズとの合成屈折力が負の屈折力である。この場合、第１レンズから第３レンズまでの正レンズ群の後方に第４レンズ及び第５レンズの負レンズ群を配置することになり、いわゆるテレフォトタイプとすることができるので、撮像レンズ全長の短縮化に有利な構成とすることができる。
　本発明のさらに別の側面では、第５レンズが正の屈折力を有する。このように、第５レンズに正の屈折力を持たせることで、第４レンズと第５レンズの合成屈折力を負にし光学全長を短くしながらも、適度にバックフォーカスを長くすることができる。
　本発明のさらに別の側面では、第５レンズが負の屈折力を有する。このように、第５レンズに負の屈折力を持たせることで、第４レンズと第５レンズとの合成屈折力を負にしながら、さらに最終レンズである第５レンズを負レンズとし、撮像レンズ全長を短縮するのにより適した構成とすることができる。
　上記目的を達成するため、本発明に係る第２の撮像レンズは、撮像素子の光電変換部等に被写体像を結像させるための撮像レンズであって、物体側より順に、正の屈折力を有し光軸近傍で物体側に凸面を向けた第１レンズと、負の屈折力を有し光軸近傍で像側に凹面を向けた第２レンズと、正の屈折力を有する第３レンズと、負の屈折力を有し光軸近傍で像側に凹面を向けた第４レンズと、光軸近傍で像側に凹面を向けた第５レンズと、からなり、第５レンズの像側面は非球面形状であり、光軸との交点以外の位置に変曲点を有し、以下の条件式（１）を満足する。
　０．０１＜ｆ／ｆ３＜０．６０　　…　　（１）
ただし、
　ｆ３：第３レンズの焦点距離
　ｆ：撮像レンズ全系の焦点距離
　小型で収差が良好に補正された撮像レンズを得るための、本発明に係る第２の撮像レンズの基本構成は、物体側から順に、正の屈折力を有し光軸近傍で物体側に凸面を向けた第１レンズ、負の屈折力を有し光軸近傍で像側に凹面を向けた第２レンズ、正の屈折力を有する第３レンズ、負の屈折力を有し光軸近傍で像側に凹面を向けた第４レンズ、及び光軸近傍で像側に凹面を向けた第５レンズを備えるものとなっている。
　第２レンズの像側面を凹面とすることで、より通過光線高さの高い第２レンズに強い発散作用を持たせることができるため、像面湾曲や歪曲収差を良好に補正することができるようになる。また、最も像側に配置された第５レンズの像側面を非球面とすることで、画面周辺部での諸収差を良好に補正することができる。加えて、第５レンズを光軸との交点以外の位置に変曲点を有する非球面形状を有するものとすることで、像側光束のテレセントリック特性が確保しやすくなる。ここで、「変曲点」とは有効半径内でのレンズ断面形状の曲線に接する接線を断面に垂直な方向に延長した接平面を考えて、非球面頂点の接平面が光軸と垂直な平面となるような非球面上の点のことである。
　また、第４レンズを像側に凹面を向けた形状とすることで、第４レンズの像側面に発散作用を持たせることができるので、撮像レンズ全長を短縮しつつバックフォーカスを適度に維持することができる。また、上記発散作用によって、軸上色収差を良好に補正することができる。
　条件式（１）は第３レンズの焦点距離の逆数、いわゆる屈折力を適切に設定し、撮像レンズ全長の短縮と収差補正とを両立させ、製造誤差発生時の性能劣化を最小限に抑えるための条件式である。条件式（１）の値ｆ／ｆ３が上限を下回ることで、第３レンズの正の屈折力が強くなりすぎず、第３レンズで発生する諸収差を抑制するとともに、製造誤差発生時の性能劣化を小さくすることができる。また、第１レンズから第３レンズまでの正レンズ群の合成主点位置をより物体側へ寄せることができるようになるため、撮像レンズ全長の短縮化を行うことができる。また、本発明では第１レンズから第３レンズまでで、正負正の順に配置する、いわゆるトリプレットタイプの構成となっている。そこで、条件式（１）の値が下限を上回ることで、第３レンズの屈折力を適度に維持することができ、第１レンズから第３レンズまでで構成されたトリプレットタイプの効果を強めることができ、球面収差やコマ収差を良好に補正することができるようになる。
　なお、値ｆ／ｆ３については、より望ましくは下式の範囲とする。
　０．０２＜ｆ／ｆ３＜０．５５　　…　　（１）'
　本発明の具体的な側面では、上記第２の撮像レンズにおいて、以下の条件式（２）
　－３．５０＜ｆ２／ｆ＜－１．７５　　…　　（２）
ただし、
　ｆ２：第２レンズの焦点距離
　ｆ：撮像レンズ全系の焦点距離
が満足される。
　条件式（２）は第２レンズの焦点距離を適切に設定するための条件式である。条件式（２）の値ｆ２／ｆが上限を下回ることで、第２レンズの負の屈折力が強くなりすぎず、第２レンズで発生するコマ収差や歪曲収差を小さく抑えることができる。また、製造誤差発生時の性能劣化を抑制することができる。一方、条件式（２）の値が下限を上回ることで、第２レンズの負の屈折力を適度に維持することができ、ペッツバール和の低減や像面湾曲の補正に効果がある。また、色収差を良好に補正することが可能となる。
　なお、値ｆ２／ｆについては、より望ましくは下式の範囲とする。
　－３．４０＜ｆ２／ｆ＜－１．８０　　…　　（２）'
　本発明の別の側面では、上記第２の撮像レンズにおいて、上記第１の撮像レンズと同様に、条件式（３）、望ましくは条件式（３）'が満足される。
　本発明のさらに別の側面では、上記第２の撮像レンズにおいて、上記第１の撮像レンズと同様に、条件式（４）、望ましくは条件式（４）'が満足される。
　本発明のさらに別の側面では、上記第２の撮像レンズにおいて、上記第１の撮像レンズと同様に、条件式（５）、望ましくは条件式（５）'が満足される。
　本発明のさらに別の側面では、上記第２の撮像レンズにおいて、上記第１の撮像レンズと同様に、条件式（６）、望ましくは条件式（６）'が満足される。
　本発明のさらに別の側面では、上記第２の撮像レンズにおいて、上記第１の撮像レンズと同様に、条件式（７）、望ましくは条件式（７）'が満足される。
　本発明のさらに別の側面では、上記第２の撮像レンズにおいて、上記第１の撮像レンズと同様に、条件式（８）、望ましくは条件式（８）'が満足される。
　本発明のさらに別の側面では、上記第２の撮像レンズにおいて、上記第１の撮像レンズと同様に、条件式（９）、望ましくは条件式（９）'が満足される。
　本発明のさらに別の側面では、上記第２の撮像レンズにおいて、上記第１の撮像レンズと同様に、条件式（１０）、望ましくは条件式（１０）'が満足される。
　本発明のさらに別の側面では、上記第２の撮像レンズにおいて、上記第１の撮像レンズと同様に、条件式（１１）、望ましくは条件式（１１）'が満足される。
　その他、上記第２の撮像レンズの具体的な側面において、上記第１の撮像レンズと同様に、第１レンズがメニスカス形状を有し、あるいは第２レンズがメニスカス形状を有する。また、第４レンズと第５レンズとが、両面ともに非球面形状をそれぞれ有し、両面ともに光軸との交点以外の位置に変曲点を有するものとできる。さらに、第４レンズと第５レンズとの合成屈折力が負の屈折力である。第５レンズについては、正の屈折力を有しても負の屈折力を有していてもよい。
　本発明の側面では、上記第１又は第２の撮像レンズにおいて、実質的にパワーを持たないレンズをさらに有する。
　上記目的を達成するため、本発明に係る撮像装置は、上述の撮像レンズと、撮像素子とを備える。本発明の撮像レンズを用いることで、小型で明るく諸収差が良好に補正された撮像装置を得ることができる。
　上記目的を達成するため、本発明に係る携帯端末は、上述のように小型で明るく諸収差が良好に補正された撮像装置を備える。
本発明の一実施形態の撮像レンズを備える撮像装置を説明する図である。 図１の撮像装置を備える携帯端末を説明するブロック図である。 図３Ａ及び３Ｂは、それぞれ携帯端末の表面側及び裏面側の斜視図である。 実施例１の撮像レンズの断面図である。 図５Ａ～５Ｅは、実施例１の撮像レンズの収差図である。 実施例２の撮像レンズの断面図である。 図７Ａ～７Ｅは、実施例２の撮像レンズの収差図である。 実施例３の撮像レンズの断面図である。 図９Ａ～９Ｅは、実施例３の撮像レンズの収差図である。 実施例４の撮像レンズの断面図である。 図１１Ａ～１１Ｅは、実施例４の撮像レンズの収差図である。 実施例５の撮像レンズの断面図である。 図１３Ａ～１３Ｅは、実施例５の撮像レンズの収差図である。 実施例６の撮像レンズの断面図である。 図１５Ａ～１５Ｅは、実施例６の撮像レンズの収差図である。 実施例７の撮像レンズの断面図である。 図１７Ａ～１７Ｅは、実施例７の撮像レンズの収差図である。 実施例８の撮像レンズの断面図である。 図１９Ａ～１９Ｅは、実施例８の撮像レンズの収差図である。 実施例９の撮像レンズの断面図である。 図２１Ａ～２１Ｅは、実施例９の撮像レンズの収差図である。
　以下、図１等を参照して、本発明の一実施形態である撮像レンズについて説明する。なお、図１で例示した撮像レンズ１０は、後述する実施例１の撮像レンズ１１と同一の構成となっている。
　図１は、本発明の一実施形態である撮像レンズを備えるカメラモジュールを説明する断面図である。
　カメラモジュール５０は、被写体像を形成する撮像レンズ１０と、撮像レンズ１０によって形成された被写体像を検出する撮像素子５１と、この撮像素子５１を背後から保持するとともに配線等を有する配線基板５２と、撮像レンズ１０等を保持するとともに物体側からの光束を入射させる開口部ＯＰを有する鏡筒部５４とを備える。撮像レンズ１０は、被写体像を撮像素子５１の像面又は撮像面（被投影面）Ｉに結像させる機能を有する。このカメラモジュール５０は、後述する撮像装置に組み込まれて使用されるが、単独でも撮像装置と呼ぶものとする。
　撮像レンズ１０は、物体側から順に、開口絞りＳと、第１レンズＬ１と、第２レンズＬ２と、第３レンズＬ３と、第４レンズＬ４と、第５レンズＬ５とを備える。撮像レンズ１０は、小型であり、その尺度として、以下の式（１２）を満たすレベルの小型化を目指している。
　Ｌ／２Ｙ＜０．９０　　…　　（１２）
ここで、Ｌは撮像レンズ１０全系の最も物体側のレンズ面（物体側面Ｓ１１）から像側焦点までの光軸ＡＸ上の距離であり、２Ｙは撮像素子５１の撮像面対角線長（撮像素子５１の矩形実効画素領域の対角線長）であり、像側焦点とは撮像レンズ１０に光軸ＡＸと平行な平行光線が入射した場合の像点をいう。この範囲を満たすことで、カメラモジュール５０全体の小型軽量化が可能となる。
　なお、撮像レンズ１０の最も像側の面（像側面Ｓ５２）と像側焦点位置との間に、光学的ローパスフィルター、赤外線カットフィルター、または撮像素子パッケージのシールガラス等の平行平板Ｆが配置される場合には、平行平板Ｆ部分は空気換算距離としたうえで上記Ｌの値を計算するものとする。
　また、上記値Ｌ／２Ｙについては、より望ましくは下式の範囲とする。
　Ｌ／２Ｙ＜０．８０　　…　　（１２）'
　撮像素子５１は、固体撮像素子からなるセンサーチップである。撮像素子５１の光電変換部５１ａは、ＣＣＤ（電荷結合素子）やＣＭＯＳ（相補型金属酸化物半導体）からなり、入射光をＲＧＢ毎に光電変換し、そのアナログ信号を出力する。受光部としての光電変換部５１ａの光電変換面は、像面又は撮像面（被投影面）Ｉとなっている。
　配線基板５２は、撮像素子５１を他の部材（例えば鏡筒部５４）に対してアライメントして固定する役割を有する。配線基板５２は、外部回路から撮像素子５１や駆動機構５５ａを駆動するための電圧や信号の供給を受けたり、また、検出信号を上記外部回路へ出力したりすることを可能としている。
　撮像素子５１の撮像レンズ１０側には、不図示のホルダー部材によって、平行平板Ｆが撮像素子５１等を覆うように配置・固定されている。
　鏡筒部５４は、撮像レンズ１０を収納し保持している。鏡筒部５４は、撮像レンズ１０を構成するレンズＬ１～Ｌ５のうちいずれか１つ以上のレンズを光軸ＡＸに沿って移動させることにより、撮像レンズ１０の合焦の動作を可能にするため、例えば駆動機構５５ａを有している。駆動機構５５ａは、特定のレンズを光軸ＡＸに沿って往復移動させる。駆動機構５５ａは、例えばボイスコイルモーターとガイドとを備える。なお、駆動機構５５ａをボイスコイルモーター等の代わりにステッピングモーター等で構成することができる。
　次に、図２、図３Ａ及び３Ｂを参照して、図１に例示されるカメラモジュール５０を搭載した携帯電話機その他の携帯通信端末３００の一例について説明する。
　携帯通信端末３００は、スマートフォン型の携帯通信端末（携帯端末）であり、カメラモジュール５０を有する撮像装置１００と、各部を統括的に制御するとともに各処理に応じたプログラムを実行する制御部（ＣＰＵ）３１０と、通信に関連するデータ、撮像した映像等を表示するとともにユーザーの操作を受け付けるタッチパネルである表示操作部３２０と、電源スイッチ等を含む操作部３３０と、アンテナ３４１を介して外部サーバー等との間の各種情報通信を実現するための無線通信部３４０と、携帯通信端末３００のシステムプログラムや各種処理プログラム及び端末ＩＤ等の必要な諸データを記憶している記憶部（ＲＯＭ）３６０と、制御部３１０によって実行される各種処理プログラムやデータ、処理データ、若しくは撮像装置１００による撮像データ等を一時的に格納する作業領域として用いられる一時記憶部（ＲＡＭ）３７０とを備えている。
　撮像装置１００は、既に説明したカメラモジュール５０のほかに、制御部１０３、光学系駆動部１０５、撮像素子駆動部１０７、画像メモリー１０８等を備える。
　制御部１０３は、撮像装置１００の各部を制御する。制御部１０３は、ＣＰＵ（Central Processing Unit）、ＲＡＭ（Random Access Memory）、ＲＯＭ（Read Only Memory）等を含み、ＲＯＭから読み出されてＲＡＭに展開された各種プログラムとＣＰＵとの協働によって各種処理を実行する。なお、制御部３１０は、撮像装置１００の制御部１０３と通信可能に接続されており、制御信号や画像データの授受が可能になっている。
　光学系駆動部１０５は、制御部１０３の制御により合焦、露出等を行う際に、撮像レンズ１０の駆動機構５５ａを動作させて撮像レンズ１０の状態を制御する。光学系駆動部１０５は、駆動機構５５ａを動作させて撮像レンズ１０中の特定のレンズを光軸ＡＸに沿って適宜移動させることにより、撮像レンズ１０に合焦動作を行わせる。
　撮像素子駆動部１０７は、制御部１０３の制御により露出等を行う際に、撮像素子５１の動作を制御する。具体的には、撮像素子駆動部１０７は、タイミング信号に基づいて撮像素子５１を走査駆動させてこれを制御する。また、撮像素子駆動部１０７は、撮像素子５１から出力された検出信号又は光電変換信号としてのアナログ信号をデジタルの画像データに変換する。さらに、撮像素子駆動部１０７は、撮像素子５１によって検出された画像信号に対して、歪み補正、色補正、圧縮等の各種画像処理を施すことができる。
　画像メモリー１０８は、デジタル化された画像信号を撮像素子駆動部１０７から受け取って、読み出し及び書き込み可能な画像データとして記憶する。
　ここで、上記撮像装置１００を含む携帯通信端末３００の撮影動作を説明する。携帯通信端末３００をカメラとして動作させるカメラモードに設定されると、被写体のモニタリング（スルー画像表示）と、画像撮影実行とが行われる。モニタリングにおいては、撮像レンズ１０を介して得られた被写体の像が、撮像素子５１の撮像面Ｉ（図１参照）に結像される。撮像素子５１は、撮像素子駆動部１０７によって走査駆動され、一定周期毎に結像した光像に対応する光電変換出力としてのアナログ信号を１画面分出力する。
　このアナログ信号は、撮像素子５１に付属する回路においてＲＧＢの各原色成分毎に適宜ゲイン調整された後に、デジタルデータに変換される。そのデジタルデータは、画素補間処理及びＹ補正処理を含むカラープロセス処理が行われて、デジタル値の輝度信号Ｙ及び色差信号Ｃｂ，Ｃｒ（画像データ）が生成されて画像メモリー１０８に格納される。格納されたデジタルデータは、画像メモリー１０８から定期的に読み出されてそのビデオ信号が生成されて、制御部１０３及び制御部３１０を介して、表示操作部３２０に出力される。
　この表示操作部３２０は、モニタリングにおいては電子ファインダーとして機能し、撮像画像をリアルタイムに表示することとなる。この状態で、随時、ユーザーが表示操作部３２０等を介して行う操作入力に基づいて、光学系駆動部１０５の駆動により撮像レンズ１０の合焦、露出等が設定される。
　このようなモニタリング状態において、ユーザーが表示操作部３２０等を適宜操作することにより、静止画像データが撮影される。表示操作部３２０の操作内容に応じて、画像メモリー１０８に格納された１コマの画像データが読み出されて、撮像素子駆動部１０７により圧縮される。その圧縮された画像データは、制御部１０３及び制御部３１０を介して、例えばＲＡＭ３７０等に記録される。
　なお、上述の撮像装置１００は、本発明に好適な撮像装置の一例であり、本発明は、これに限定されるものではない。
　すなわち、カメラモジュール５０又は撮像レンズ１０を搭載した撮像装置は、スマートフォン型の携帯通信端末３００に内蔵されるものに限らず、携帯電話、ＰＨＳ（Personal Handyphone System）等に内蔵されるものであってもよく、ＰＤＡ（Personal Digital Assistant）、タブレットパソコン、モバイルパソコン、デジタルスチルカメラ、ビデオカメラ等に内蔵されるであってもよい。
　以下、図１に戻って、本発明の一実施形態である撮像レンズ１０について詳細に説明する。図１に示す撮像レンズ１０は、撮像素子５１の撮像面（被投影面）Ｉに被写体像を結像させるものであって、物体側より順に、開口絞りＳと、正の屈折力を有し光軸ＡＸ近傍で物体側に凸面を向け第１レンズＬ１と、負の屈折力を有し光軸ＡＸ近傍で像側に凹面を向けた第２レンズＬ２と、正の屈折力を有する第３レンズＬ３と、負の屈折力を有する第４レンズＬ４と、光軸ＡＸ近傍で像側に凹面を向けたメニスカス形状の第５レンズＬ５とからなる。撮像レンズ１０は、第１レンズＬ１から第３レンズＬ３までで正負正の順に配置する、いわゆるトリプレットタイプの構成となっている。ここで、第１レンズＬ１は、メニスカス形状とされる。同様に、第２レンズＬ２は、メニスカス形状とされる。また、第５レンズＬ５の像側面Ｓ５２は、非球面形状であり、光軸ＡＸとの交点以外の位置Ｐに変曲点を有する。第５レンズＬ５の物体側面Ｓ５１も非球面形状である。さらに、第４レンズＬ４は、光軸ＡＸ近傍で像側に凹面を向けたものとなっている。ここで、第４レンズＬ４の像側面Ｓ４２は、非球面形状であり、光軸ＡＸとの交点以外の位置に変曲点を有する。第４レンズＬ４の物体側面Ｓ４１も非球面形状である。
　以上において、第４レンズＬ４と第５レンズＬ５との合成屈折力が負の値となっており、第５レンズＬ５が正又は負の屈折力を有する。
　本実施形態の撮像レンズ１０では、第２レンズＬ２の像側面Ｓ２２を凹面とすることで、より通過光線高さの高い第２レンズＬ２に強い発散作用を持たせることができるため、像面湾曲や歪曲収差を良好に補正することができるようになる。また、最も像側に配置された第５レンズＬ５の像側面Ｓ５２を非球面とすることで、画面周辺部での諸収差を良好に補正することができる。加えて、第５レンズＬ５を光軸ＡＸとの交点以外の位置Ｐに変曲点を有する非球面形状とすることで、像側光束のテレセントリック特性が確保しやすくなる。
　また、第４レンズＬ４を像側に凹面を向けた形状とすることで、第４レンズＬ４の像側面Ｓ４２に発散作用を持たせることができるので、撮像レンズ１０の全長を短縮しつつバックフォーカスを適度に維持することができる。また、上記発散作用によって、軸上色収差を良好に補正することができる。
　本実施形態の撮像レンズ１０は、ｆ３を第３レンズＬ３の焦点距離とし、ｆ２を第２レンズＬ２の焦点距離とし、ｆを撮像レンズ１０全系の焦点距離として、以下の条件式（１）及び（２）を満足する。
　０．０１＜ｆ／ｆ３＜０．６０　　…　　（１）
　－３．５０＜ｆ２／ｆ＜－１．７５　　…　　（２）
　上記条件式（１）の値ｆ／ｆ３が上限を下回ることで、第３レンズＬ３の正の屈折力が強くなりすぎず、第３レンズＬ３で発生する諸収差を抑制するとともに、製造誤差発生時の性能劣化を小さくすることができる。また、第１レンズＬ１から第３レンズＬ３までの正レンズ群の合成主点位置をより物体側へ寄せることができるようになるため、撮像レンズ１０の全長の短縮化を行うことができる。一方、条件式（１）の値ｆ／ｆ３が下限を上回ることで、第３レンズＬ３の屈折力を適度に維持することができ、第１レンズＬ１から第３レンズＬ３までで構成されたトリプレットタイプの効果を強めることができ、球面収差やコマ収差を良好に補正することができるようになる。
　なお、条件式（１）の値ｆ／ｆ３については、下式の範囲内とすることがより好ましい。
　０．０２＜ｆ／ｆ３＜０．５５　　…　　（１）'
　上記条件式（２）の値ｆ２／ｆが上限を下回ることで、第２レンズＬ２の負の屈折力が強くなりすぎず、第２レンズＬ２で発生するコマ収差や歪曲収差を小さく抑えることができる。また、製造誤差発生時の性能劣化を抑制することができる。一方、条件式（２）の値ｆ２／ｆが下限を上回ることで、第２レンズＬ２の負の屈折力を適度に維持することができ、ペッツバール和の低減や像面湾曲の補正に効果がある。また、色収差を良好に補正することが可能となる。
　なお、条件式（２）の値ｆ２／ｆについては、下式の範囲内とすることがより好ましい。
　－３．４０＜ｆ２／ｆ＜－１．８０　　…　　（２）'
　実施形態の撮像レンズ１０は、上記条件式（１）及び（２）に加えて、既に説明した条件式（３）
　０．６０＜ｆ１／ｆ＜１．２０　　…　　（３）
を満足する。ただし、ｆ１は第１レンズＬ１の焦点距離である。
　実施形態の撮像レンズ１０は、より好ましくは、下記の条件式（３）'を満たす。
　０．７０＜ｆ１／ｆ＜１．１０　　…　　（３）'
　実施形態の撮像レンズ１０は、上記条件式（１）及び（２）等に加えて、既に説明した条件式（４）
　－０．９０＜ｆ／ｆ４＜－０．０２　　…　　（４）
を満足する。ただし、ｆ４は第４レンズＬ４の焦点距離である。
　実施形態の撮像レンズ１０は、より好ましくは、下記の条件式（４）'を満たす。
　－０．８５＜ｆ／ｆ４＜－０．０３　　…　　（４）'
　実施形態の撮像レンズ１０は、上記条件式（１）及び（２）等に加えて、既に説明した条件式（５）
　０．７０＜ｆ１２３／ｆ＜１．３０　　…　　（５）
を満足する。ただし、ｆ１２３は第１レンズＬ１から第３レンズＬ３までの合成焦点距離である。
　実施形態の撮像レンズ１０は、より好ましくは、下記の条件式（５）'を満たす。
　０．８０＜ｆ１２３／ｆ＜１．２０　　…　　（５）'
　実施形態の撮像レンズ１０は、上記条件式（１）及び（２）等に加えて、既に説明した条件式（６）
　０．００＜｜ｆ４／ｆ５｜＜９．００　　…　　（６）
を満足する。ただし、ｆ５は第５レンズＬ５の焦点距離である。
　実施形態の撮像レンズ１０は、より好ましくは、下記の条件式（６）'を満たす。
　０．００＜｜ｆ４／ｆ５｜＜８．００　　…　　（６）'
　実施形態の撮像レンズ１０は、上記条件式（１）及び（２）等に加えて、既に説明した条件式（７）
　０．０１＜ｄ６／ｆ＜０．２５　　…　　（７）
を満足する。ただし、ｄ６は第３レンズＬ３と第４レンズＬ４との光軸ＡＸ上の空気間隔である。
　実施形態の撮像レンズ１０は、より好ましくは、下記の条件式（７）'を満たす。
　０．０５＜ｄ６／ｆ＜０．２０　　…　　（７）'
　実施形態の撮像レンズ１０は、上記条件式（１）及び（２）等に加えて、既に説明した条件式（８）及び（９）
　０．０２＜ＴＨＩＬ２／ｆ＜０．１５　　…　　（８）
　０．１０＜ＴＨＩＬ５／ｆ＜０．３０　　…　　（９）
を満足する。ただし、ＴＨＩＬ２は第２レンズＬ２の光軸ＡＸ上の厚みであり、ＴＨＩＬ５は第５レンズＬ５の光軸ＡＸ上の厚みである。
　実施形態の撮像レンズ１０は、より好ましくは、下記の条件式（８）'及び（９）'を満たす。
　０．０３＜ＴＨＩＬ２／ｆ＜０．１２　　…　　（８）'
　０．１５＜ＴＨＩＬ５／ｆ＜０．２５　　…　　（９）'
　実施形態の撮像レンズ１０は、上記条件式（１）及び（２）等に加えて、既に説明した条件式（１０）及び（１１）
　２０＜ν５－ν４＜７０　　…　　（１０）
　２０＜ν１－ν２＜７０　　…　　（１１）
を満足する。ただし、ν５は第５レンズＬ５のアッベ数であり、ν４は第４レンズＬ４のアッベ数であり、ν１は第１レンズＬ１のアッベ数であり、ν２は第２レンズＬ２のアッベ数である。
　実施形態の撮像レンズ１０は、より好ましくは、下記の条件式（１０）'及び（１１）'を満たす。
　２５＜ν５－ν４＜６５　　…　　（１０）'
　２５＜ν１－ν２＜６５　　…　　（１１）'
　実施形態の撮像レンズ１０では、特に図示していないが、実質的にパワーを持たないレンズをさらに備えるものとできる。
〔実施例〕
　以下、本発明の撮像レンズの実施例を示す。各実施例に使用する記号は下記の通りである。
ｆ　　　：撮像レンズ全系の焦点距離
ｆＢ　　：バックフォーカス
Ｆ　　　：Ｆナンバー
２Ｙ　　：撮像素子の撮像面対角線長
ＥＮＴＰ：入射瞳位置（第１面から入射瞳位置までの距離）
ＥＸＴＰ：射出瞳位置（撮像面から射出瞳位置までの距離）
Ｈ１　　：前側主点位置（第１面から前側主点位置までの距離）
Ｈ２　　：後側主点位置（最終面から後側主点位置までの距離）
Ｒ　　　：曲率半径
Ｄ　　　：軸上面間隔
Ｎｄ　　：レンズ材料のｄ線に対する屈折率
νｄ　　：レンズ材料のアッベ数
各実施例において、各面番号の後に「＊」が記載されている面が非球面形状を有する面である。非球面の形状は、面の頂点を原点とし、光軸ＡＸ方向にＸ軸をとり、光軸ＡＸと垂直方向の高さをｈとして以下の「数１」で表す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000001
 ただし、
Ａｉ：ｉ次の非球面係数
Ｒ　：曲率半径
Ｋ　：円錐定数
　（実施例１）
　実施例１の撮像レンズの全体諸元を以下に示す。
ｆ＝２．９５ｍｍ
ｆＢ＝０．２ｍｍ
Ｆ＝２．４７
２Ｙ＝４．５９ｍｍ
ＥＮＴＰ＝０ｍｍ
ＥＸＴＰ＝－１．８２ｍｍ
Ｈ１＝－１．３６ｍｍ
Ｈ２＝－２．７５ｍｍ
　実施例１のレンズ面のデータを以下の表１に示す。
〔表１〕
　面番号　　　R(mm)　　　D(mm)　　　Nd　　　　νd　　　有効半径(mm)
　1(絞り)　　　∞　　　 -0.11　　　　　　　　　　　　　　0.60
　　2*　　　　1.073　　　0.40　　　1.54470　　56.2　　　 0.60
　　3*　　　　3.630　　　0.05　　　　　　　　　　　　　　0.57
　　4*　　　　4.380　　　0.25　　　1.63470　　23.9　　　 0.59
　　5*　　　　2.229　　　0.23　　　　　　　　　　　　　　0.62
　　6*　　　　9.315　　　0.26　　　1.54470　　56.2　　　 0.71
　　7*　　　-30.337　　　0.39　　　　　　　　　　　　　　0.79
　　8*　　　 -7.776　　　0.27　　　1.63470　　23.9　　　 0.90
　　9*　　　 43.270　　　0.11　　　　　　　　　　　　　　1.21
　 10*　　　　1.183　　　0.54　　　1.54470　　56.2　　　 1.78
　 11*　　　　0.996　　　0.50　　　　　　　　　　　　　　1.91
　 12　　　　　∞　　　　0.18　　　1.51630　　64.1　　　 2.50
　 13　　　　　∞　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　2.50
　実施例１のレンズ面の非球面係数を以下の表２に示す。なお、これ以降（表のレンズデータを含む）において、１０のべき乗数（たとえば２．５×１０－０２）を、Ｅ（たとえば２．５Ｅ－０２）を用いて表すものとする。
〔表２〕
　第2面
K=-0.32648E+00, A4=0.23073E-01, A6=0.10964E+00, A8=-0.54310E+00, 
A10=0.13453E+01, A12=-0.84949E+00, A14=-0.31403E+01
　第3面
K=0.70758E+01, A4=-0.39317E+00, A6=0.48448E+00, A8=-0.11862E+01, 
A10=0.14108E+00, A12=0.91358E-01, A14=0.47410E+00
　第4面
K=-0.63849E+02, A4=-0.35506E+00, A6=0.49312E+00, A8=0.51074E-01, 
A10=-0.31549E+01, A12=0.40449E+01, A14=0.24125E+01
　第5面
K=-0.51418E+02, A4=0.31494E+00, A6=-0.52176E+00, A8=0.10135E+01, 
A10=0.31130E+01, A12=-0.12971E+02, A14=0.16944E+02
　第6面
K=0.61583E+02, A4=-0.30114E+00, A6=-0.78401E-01, A8=0.64469E+00, 
A10=-0.34311E+00, A12=-0.11344E+01, A14=0.32293E+01
　第7面
K=-0.70000E+02, A4=-0.27825E+00, A6=-0.14586E+00, A8=0.36556E+00, 
A10=0.63495E-01, A12=-0.61361E+00, A14=0.15506E+01
　第8面
K=0.70000E+02, A4=0.31972E+00, A6=-0.13911E+01, A8=0.12081E+01, 
A10=-0.60718E+00, A12=-0.10740E+00, A14=-0.44633E-01
　第9面
K=0.70000E+02, A4=0.53117E-01, A6=-0.42954E+00, A8=0.19322E+00, 
A10=0.22276E-01, A12=-0.35643E-01, A14=0.88846E-02
　第10面
K=-0.11516E+02, A4=-0.29960E+00, A6=0.87464E-01, A8=0.93507E-02, 
A10=-0.30805E-02, A12=-0.11750E-02, A14=0.26600E-03
　第11面
K=-0.71535E+01, A4=-0.15425E+00, A6=0.41537E-01, A8=-0.30215E-02, 
A10=-0.13656E-02, A12=-0.28901E-03, A14=0.13181E-03
　実施例１の単レンズデータを以下の表３に示す。
〔表３〕
　　レンズ　　　始面　　　焦点距離(mm)
　　　1　　　　　2　　　　　2.65
　　　2　　　　　4　　　　 -7.49
　　　3　　　　　6　　　　 13.11
　　　4　　　　　8　　　　-10.36
　　　5　　　　 10　　　　457.12
　図４は、実施例１の撮像レンズ１１等の断面図である。撮像レンズ１１は、光軸ＡＸ周辺又は付近で正の屈折力を有し物体側に凸でメニスカスの第１レンズＬ１と、光軸ＡＸ周辺で負の屈折力を有し物体側に凸及び像側に凹でメニスカスの第２レンズＬ２と、光軸ＡＸ周辺で正の弱い屈折力を有し両凸の第３レンズＬ３と、光軸ＡＸ周辺で負の弱い屈折力を有し両凹の第４レンズＬ４と、光軸ＡＸ周辺で殆ど屈折力を有しておらず物体側に凸及び像側に凹でメニスカスの第５レンズＬ５とを備える。全てのレンズＬ１～Ｌ５は、プラスチック材料から形成されている。第１レンズＬ１の物体側には、開口絞りＳが配置されている。なお、第５レンズＬ５の光射出面と撮像面（像面）Ｉとの間には、適当な厚さの平行平板Ｆを配置することができる。
　図５Ａ～５Ｃは、実施例１の撮像レンズ１１の収差図（球面収差、非点収差、歪曲収差）を示し、図５Ｄ及び５Ｅは、実施例１の撮像レンズ１１のメリディオナルコマ収差を示している。
　（実施例２）
　実施例２の撮像レンズの全体諸元を以下に示す。
ｆ＝２．９１ｍｍ
ｆＢ＝０．２９ｍｍ
Ｆ＝２．０７
２Ｙ＝４．５９ｍｍ
ＥＮＴＰ＝０ｍｍ
ＥＸＴＰ＝－１．８８ｍｍ
Ｈ１＝－１ｍｍ
Ｈ２＝－２．６２ｍｍ
　実施例２のレンズ面のデータを以下の表４に示す。
〔表４〕
　面番号　　　R(mm)　　　D(mm)　　　Nd　　　　νd　　　有効半径(mm)
　1(絞り)　　　∞　　　 -0.19　　　　　　　　　　　　　　0.70
　　2*　　　　1.145　　　0.40　　　1.54470　　56.2　　　 0.74
　　3*　　　　4.105　　　0.05　　　　　　　　　　　　　　0.74
　　4*　　　　3.228　　　0.15　　　1.63470　　23.9　　　 0.73
　　5*　　　　1.936　　　0.34　　　　　　　　　　　　　　0.71
　　6*　　　 -7.121　　　0.30　　　1.54470　　56.2　　　 0.77
　　7*　　　 -4.505　　　0.40　　　　　　　　　　　　　　0.85
　　8*　　　　3.032　　　0.20　　　1.63470　　23.9　　　 1.18
　　9*　　　　1.946　　　0.18　　　　　　　　　　　　　　1.36
　 10*　　　　0.953　　　0.54　　　1.54470　　56.2　　　 1.53
　 11*　　　　0.961　　　0.50　　　　　　　　　　　　　　1.82
　 12　　　　　∞　　　　0.11　　　1.51630　　64.1　　　 2.50
　 13　　　　　∞　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　2.50
　実施例２のレンズ面の非球面係数を以下の表５に示す。
〔表５〕
　第2面
K=-0.17449E+00, A4=0.21991E-01, A6=0.14741E+00, A8=-0.51090E+00, 
A10=0.98638E+00, A12=0.23669E+00, A14=-0.16348E+01
　第3面
K=0.18031E+02, A4=-0.31041E+00, A6=0.76990E+00, A8=-0.10052E+01, 
A10=-0.26075E+00, A12=0.19841E-01, A14=0.27863E+00
　第4面
K=-0.70000E+02, A4=-0.21117E+00, A6=0.64563E+00, A8=-0.68090E-01, 
A10=-0.27477E+01, A12=0.11732E+01, A14=0.26826E+01
　第5面
K=-0.29189E+02, A4=0.26499E+00, A6=-0.17590E+00, A8=0.54340E+00, 
A10=0.90820E+00, A12=-0.65677E+01, A14=0.92941E+01
　第6面
K=0.46227E+02, A4=-0.21500E+00, A6=-0.20482E+00, A8=0.64195E+00, 
A10=-0.60633E-01, A12=-0.36203E+00, A14=0.87178E+00
　第7面
K=0.15245E+02, A4=-0.22964E+00, A6=-0.16253E+00, A8=0.38521E+00, 
A10=0.86331E-01, A12=-0.26724E+00, A14=0.47069E+00
　第8面
K=-0.11193E+02, A4=0.24439E+00, A6=-0.73501E+00, A8=0.69988E+00, 
A10=-0.51945E+00, A12=0.25891E+00, A14=-0.61102E-01
　第9面
K=-0.56027E+02, A4=0.22224E+00, A6=-0.44043E+00, A8=0.18020E+00, 
A10=0.18792E-01, A12=-0.31167E-01, A14=0.56761E-02
　第10面
K=-0.91031E+01, A4=-0.31354E+00, A6=0.84463E-01, A8=0.93769E-02, 
A10=-0.28248E-02, A12=-0.87065E-03, A14=0.18632E-03
　第11面
K=-0.59338E+01, A4=-0.16756E+00, A6=0.44018E-01, A8=-0.23212E-02, 
A10=-0.12121E-02, A12=-0.40615E-03, A14=0.14025E-03
　実施例２の単レンズデータを以下の表６に示す。
〔表６〕
　　レンズ　　　始面　　　焦点距離(mm)
　　　1　　　　　2　　　　　2.78
　　　2　　　　　4　　　　 -7.98
　　　3　　　　　6　　　　 21.65
　　　4　　　　　8　　　　 -9.22
　　　5　　　　 10　　　　　8.52
　図６は、実施例２の撮像レンズ１２等の断面図である。撮像レンズ１２は、光軸ＡＸ周辺で正の屈折力を有し物体側に凸でメニスカスの第１レンズＬ１と、光軸ＡＸ周辺で負の屈折力を有し物体側に凸及び像側に凹でメニスカスの第２レンズＬ２と、光軸ＡＸ周辺で正の屈折力を有し像側に凸でメニスカスの第３レンズＬ３と、光軸ＡＸ周辺で負の屈折力を有し物体側に凸でメニスカスの第４レンズＬ４と、光軸ＡＸ周辺で正の弱い屈折力を有し物体側に凸及び像側に凹でメニスカスの第５レンズＬ５とを備える。全てのレンズＬ１～Ｌ５は、プラスチック材料から形成されている。第１レンズＬ１の物体側には、開口絞りＳが配置されている。なお、第５レンズＬ５の光射出面と撮像面（像面）Ｉとの間には、適当な厚さの平行平板Ｆを配置することができる。
　図７Ａ～７Ｃは、実施例２の撮像レンズ１２の収差図（球面収差、非点収差、歪曲収差）を示し、図７Ｄ及び７Ｅは、実施例２の撮像レンズ１２のメリディオナルコマ収差を示している。
　（実施例３）
　実施例３の撮像レンズの全体諸元を以下に示す。
ｆ＝２．９ｍｍ
ｆＢ＝０．２３ｍｍ
Ｆ＝２．２５
２Ｙ＝４．５９ｍｍ
ＥＮＴＰ＝０ｍｍ
ＥＸＴＰ＝－１．９３ｍｍ
Ｈ１＝－０．９９ｍｍ
Ｈ２＝－２．６７ｍｍ
　実施例３のレンズ面のデータを以下の表７に示す。
〔表７〕
　面番号　　　R(mm)　　　D(mm)　　　Nd　　　　νd　　　有効半径(mm)
　1(絞り)　　　∞　　　 -0.15　　　　　　　　　　　　　　0.64
　　2*　　　　1.107　　　0.38　　　1.54470　　56.2　　　 0.67
　　3*　　　　3.611　　　0.05　　　　　　　　　　　　　　0.67
　　4*　　　　3.455　　　0.15　　　1.63470　　23.9　　　 0.67
　　5*　　　　1.929　　　0.29　　　　　　　　　　　　　　0.67
　　6*　　　 42.763　　　0.25　　　1.54470　　56.2　　　 0.74
　　7*　　　 -9.155　　　0.43　　　　　　　　　　　　　　0.81
　　8*　　　155.566　　　0.20　　　1.63470　　23.9　　　 1.10
　　9*　　　 18.634　　　0.17　　　　　　　　　　　　　　1.29
　 10*　　　　1.306　　　0.62　　　1.54470　　56.2　　　 1.70
　 11*　　　　1.111　　　0.50　　　　　　　　　　　　　　1.92
　 12　　　　　∞　　　　0.18　　　1.51630　　64.1　　　 2.40
　 13　　　　　∞　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　2.40
　実施例３のレンズ面の非球面係数を以下の表８に示す。
〔表８〕
　第2面
K=-0.23756E+00, A4=0.30043E-01, A6=0.15181E+00, A8=-0.51442E+00, 
A10=0.10802E+01, A12=-0.13949E+00, A14=-0.19998E+01
　第3面
K=0.15562E+02, A4=-0.29933E+00, A6=0.52228E+00, A8=-0.10182E+01, 
A10=-0.50346E-01, A12=0.35527E-02, A14=0.49397E+00
　第4面
K=-0.69681E+02, A4=-0.24061E+00, A6=0.52598E+00, A8=-0.24136E-01, 
A10=-0.27424E+01, A12=0.25357E+01, A14=0.24321E+01
　第5面
K=-0.28240E+02, A4=0.26161E+00, A6=-0.31367E+00, A8=0.89416E+00, 
A10=0.18735E+01, A12=-0.10122E+02, A14=0.14027E+02
　第6面
K=0.70000E+02, A4=-0.25777E+00, A6=-0.14567E+00, A8=0.31300E+00, 
A10=-0.20846E+00, A12=-0.43133E+00, A14=0.25055E+01
　第7面
K=-0.70000E+02, A4=-0.21025E+00, A6=-0.27581E+00, A8=0.44332E+00, 
A10=-0.16303E-01, A12=-0.70189E+00, A14=0.14720E+01
　第8面
K=0.70000E+02, A4=0.46965E+00, A6=-0.10635E+01, A8=0.95568E+00, 
A10=-0.54429E+00, A12=0.69906E-01, A14=0.26292E-01
　第9面
K=-0.23031E+02, A4=0.24150E+00, A6=-0.42252E+00, A8=0.15796E+00, 
A10=0.10620E-01, A12=-0.35159E-01, A14=0.99064E-02
　第10面
K=-0.66503E+01, A4=-0.29306E+00, A6=0.82193E-01, A8=0.83843E-02, 
A10=-0.25822E-02, A12=-0.90592E-03, A14=0.19003E-03
　第11面
K=-0.54119E+01, A4=-0.12533E+00, A6=0.23443E-01, A8=-0.70315E-03, 
A10=-0.40455E-03, A12=-0.22969E-03, A14=0.71784E-04
　実施例３の単レンズデータを以下の表９に示す。
〔表９〕
　　レンズ　　　始面　　　焦点距離(mm)
　　　1　　　　　2　　　　　2.78
　　　2　　　　　4　　　　 -7.15
　　　3　　　　　6　　　　 13.87
　　　4　　　　　8　　　　-33.37
　　　5　　　　 10　　　　115.84
　図８は、実施例３の撮像レンズ１３等の断面図である。撮像レンズ１３は、光軸ＡＸ周辺で正の屈折力を有し物体側に凸及び像側に凹でメニスカスの第１レンズＬ１と、光軸ＡＸ周辺で負の屈折力を有し物体側に凸でメニスカスの第２レンズＬ２と、光軸ＡＸ周辺で正の弱い屈折力を有し両凸の第３レンズＬ３と、光軸ＡＸ周辺で負の弱い屈折力を有し物体側に凸でメニスカスの第４レンズＬ４と、光軸ＡＸ周辺で殆ど屈折力を有しておらず物体側に凸及び像側に凹でメニスカスの第５レンズＬ５とを備える。全てのレンズＬ１～Ｌ５は、プラスチック材料から形成されている。第１レンズＬ１の物体側には、開口絞りＳが配置されている。なお、第５レンズＬ５の光射出面と撮像面（像面）Ｉとの間には、適当な厚さの平行平板Ｆを配置することができる。
　図９Ａ～９Ｃは、実施例３の撮像レンズ１３の収差図（球面収差、非点収差、歪曲収差）を示し、図９Ｄ及び９Ｅは、実施例３の撮像レンズ１３のメリディオナルコマ収差を示している。
　（実施例４）
　実施例４の撮像レンズの全体諸元を以下に示す。
ｆ＝３．２８ｍｍ
ｆＢ＝０．１５ｍｍ
Ｆ＝２．４７
２Ｙ＝４．５９ｍｍ
ＥＮＴＰ＝０ｍｍ
ＥＸＴＰ＝－１．９４ｍｍ
Ｈ１＝－１．８６ｍｍ
Ｈ２＝－３．１３ｍｍ
　実施例４のレンズ面のデータを以下の表１０に示す。
〔表１０〕
　面番号　　　R(mm)　　　D(mm)　　　Nd　　　　νd　　　有効半径(mm)
　1(絞り)　　　∞　　　 -0.15　　　　　　　　　　　　　　0.66
　　2*　　　　1.128　　　0.46　　　1.54470　　56.2　　　 0.69
　　3*　　　　6.480　　　0.05　　　　　　　　　　　　　　0.70
　　4*　　　　9.922　　　0.30　　　1.63470　　23.9　　　 0.70
　　5*　　　　2.741　　　0.24　　　　　　　　　　　　　　0.69
　　6*　　　 58.806　　　0.36　　　1.54470　　56.2　　　 0.77
　　7*　　　 -7.456　　　0.36　　　　　　　　　　　　　　0.85
　　8*　　　 -6.184　　　0.30　　　1.63470　　23.9　　　 0.93
　　9*　　　 80.645　　　0.10　　　　　　　　　　　　　　1.23
　 10*　　　　2.199　　　0.68　　　1.54470　　56.2　　　 1.45
　 11*　　　　1.512　　　0.50　　　　　　　　　　　　　　1.87
　 12　　　　　∞　　　　0.18　　　1.51630　　64.1　　　 2.31
　 13　　　　　∞　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　2.36
　実施例４のレンズ面の非球面係数を以下の表１１に示す。
〔表１１〕
　第2面
K=-0.30565E+00, A4=0.21285E-01, A6=0.75751E-01, A8=-0.32279E+00, 
A10=0.68260E+00, A12=-0.28318E+00, A14=-0.10821E+01
　第3面
K=0.35574E+02, A4=-0.27169E+00, A6=0.34491E+00, A8=-0.64675E+00, 
A10=0.68427E-01, A12=-0.50424E-01, A14=0.13037E+00
　第4面
K=-0.70000E+02, A4=-0.27305E+00, A6=0.38254E+00, A8=0.31528E-01, 
A10=-0.15770E+01, A12=0.16835E+01, A14=0.56100E+00
　第5面
K=-0.52576E+02, A4=0.23852E+00, A6=-0.28857E+00, A8=0.66639E+00, 
A10=0.14364E+01, A12=-0.56913E+01, A14=0.70700E+01
　第6面
K=0.70000E+02, A4=-0.15742E+00, A6=-0.48731E-01, A8=0.29234E+00, 
A10=-0.77692E-01, A12=-0.17529E+00, A14=0.93057E+00
　第7面
K=-0.70000E+02, A4=-0.13749E+00, A6=-0.15531E+00, A8=0.24223E+00, 
A10=0.89280E-01, A12=-0.25665E+00, A14=0.43377E+00
　第8面
K=0.41981E+02, A4=0.16810E+00, A6=-0.75297E+00, A8=0.56261E+00, 
A10=-0.38464E+00, A12=0.87706E-01, A14=-0.62914E-01
　第9面
K=0.70000E+02, A4=0.12832E-01, A6=-0.27040E+00, A8=0.11692E+00, 
A10=0.19738E-02, A12=-0.18302E-01, A14=0.67674E-02
　第10面
K=-0.24796E+02, A4=-0.29698E+00, A6=0.74264E-01, A8=0.11234E-01, 
A10=-0.40120E-03, A12=-0.57008E-03, A14=-0.20397E-03
　第11面
K=-0.96609E+01, A4=-0.12306E+00, A6=0.24225E-01, A8=-0.32605E-03, 
A10=-0.77368E-03, A12=-0.18265E-03, A14=0.57268E-04
　実施例４の単レンズデータを以下の表１２に示す。
〔表１２〕
　　レンズ　　　始面　　　焦点距離(mm)
　　　1　　　　　2　　　　　2.43
　　　2　　　　　4　　　　 -6.07
　　　3　　　　　6　　　　 12.17
　　　4　　　　　8　　　　 -9.04
　　　5　　　　 10　　　　-13.69
　図１０は、実施例４の撮像レンズ１４等の断面図である。撮像レンズ１４は、光軸ＡＸ周辺で正の屈折力を有し物体側に凸でメニスカスの第１レンズＬ１と、光軸ＡＸ周辺で負の屈折力を有し物体側に凸及び像側に凹でメニスカスの第２レンズＬ２と、光軸ＡＸ周辺で正の弱い屈折力を有し両凸の第３レンズＬ３と、光軸ＡＸ周辺で負の弱い屈折力を有し両凹の第４レンズＬ４と、光軸ＡＸ周辺で負の弱い屈折力を有し物体側に凸及び像側に凹でメニスカスの第５レンズＬ５とを備える。全てのレンズＬ１～Ｌ５は、プラスチック材料から形成されている。第１レンズＬ１の物体側には、開口絞りＳが配置されている。なお、第５レンズＬ５の光射出面と撮像面（像面）Ｉとの間には、適当な厚さの平行平板Ｆを配置することができる。
　図１１Ａ～１１Ｃは、実施例４の撮像レンズ１４の収差図（球面収差、非点収差、歪曲収差）を示し、図１１Ｄ及び１１Ｅは、実施例４の撮像レンズ１４のメリディオナルコマ収差を示している。
　（実施例５）
　実施例５の撮像レンズの全体諸元を以下に示す。
ｆ＝３．２１ｍｍ
ｆＢ＝０．１５ｍｍ
Ｆ＝２．４７
２Ｙ＝４．５９ｍｍ
ＥＮＴＰ＝０ｍｍ
ＥＸＴＰ＝－１．９７ｍｍ
Ｈ１＝－１．６５ｍｍ
Ｈ２＝－３．０６ｍｍ
　実施例５のレンズ面のデータを以下の表１３に示す。
〔表１３〕
　面番号　　　R(mm)　　　D(mm)　　　Nd　　　　νd　　　有効半径(mm)
　1(絞り)　　　∞　　　 -0.13　　　　　　　　　　　　　　0.65
　　2*　　　　1.128　　　0.46　　　1.54470　　56.2　　　 0.67
　　3*　　　　6.227　　　0.02　　　　　　　　　　　　　　0.70
　　4*　　　　7.104　　　0.25　　　1.63470　　23.9　　　 0.70
　　5*　　　　3.433　　　0.28　　　　　　　　　　　　　　0.67
　　6*　　　 -5.479　　　0.41　　　1.54470　　56.2　　　 0.73
　　7*　　　 -4.499　　　0.30　　　　　　　　　　　　　　0.84
　　8*　　　 -7.106　　　0.30　　　1.63470　　23.9　　　 0.92
　　9*　　　　3.834　　　0.08　　　　　　　　　　　　　　1.27
　 10*　　　　1.399　　　0.75　　　1.54470　　56.2　　　 1.47
　 11*　　　　1.567　　　0.50　　　　　　　　　　　　　　1.86
　 12　　　　　∞　　　　0.18　　　1.51630　　64.1　　　 2.28
　 13　　　　　∞　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　2.33
　実施例５のレンズ面の非球面係数を以下の表１４に示す。
〔表１４〕
　第2面
K=-0.32404E+00, A4=0.20212E-01, A6=0.50470E-01, A8=-0.35037E+00, 
A10=0.69027E+00, A12=-0.34383E+00, A14=-0.18109E+01
　第3面
K=-0.20067E+01, A4=-0.31944E+00, A6=0.32833E+00, A8=-0.65635E+00, 
A10=0.36868E-01, A12=-0.35302E-01, A14=0.64921E+00
　第4面
K=0.23746E+01, A4=-0.26364E+00, A6=0.37443E+00, A8=0.60016E-01, 
A10=-0.14703E+01, A12=0.20127E+01, A14=0.97134E+00
　第5面
K=-0.70000E+02, A4=0.22929E+00, A6=-0.22253E+00, A8=0.69325E+00, 
A10=0.14033E+01, A12=-0.55072E+01, A14=0.83695E+01
　第6面
K=0.45891E+02, A4=-0.13617E+00, A6=-0.88173E-01, A8=0.28419E+00, 
A10=0.21565E+00, A12=0.46288E+00, A14=0.96856E+00
　第7面
K=0.17978E+02, A4=-0.78194E-01, A6=-0.22379E+00, A8=0.32658E+00, 
A10=0.16953E+00, A12=-0.28812E+00, A14=0.51196E+00
　第8面
K=-0.43623E+02, A4=0.19372E+00, A6=-0.95592E+00, A8=0.73320E+00, 
A10=-0.32741E+00, A12=0.36703E-01, A14=-0.11407E+00
　第9面
K=0.69846E+01, A4=-0.13020E+00, A6=-0.19266E+00, A8=0.11922E+00, 
A10=-0.62000E-02, A12=-0.22404E-01, A14=0.74838E-02
　第10面
K=-0.84961E+01, A4=-0.33779E+00, A6=0.85330E-01, A8=0.13942E-01, 
A10=-0.94075E-03, A12=-0.10205E-02, A14=-0.10110E-03
　第11面
K=-0.66477E+01, A4=-0.13868E+00, A6=0.24798E-01, A8=0.11846E-02, 
A10=-0.95204E-03, A12=-0.29171E-03, A14=0.79672E-04
　実施例５の単レンズデータを以下の表１５に示す。
〔表１５〕
　　レンズ　　　始面　　　焦点距離(mm)
　　　1　　　　　2　　　　　2.45
　　　2　　　　　4　　　　-10.75
　　　3　　　　　6　　　　 40.16
　　　4　　　　　8　　　　 -3.88
　　　5　　　　 10　　　　　9.35
　図１２は、実施例５の撮像レンズ１５等の断面図である。撮像レンズ１５は、光軸ＡＸ周辺で正の屈折力を有し物体側に凸でメニスカスの第１レンズＬ１と、光軸ＡＸ周辺で負の屈折力を有し物体側に凸及び像側に凹でメニスカスの第２レンズＬ２と、光軸ＡＸ周辺で正の弱い屈折力を有し像側に凸でメニスカスの第３レンズＬ３と、光軸ＡＸ周辺で負の屈折力を有し両凹の第４レンズＬ４と、光軸ＡＸ周辺で正の弱い屈折力を有し物体側に凸及び像側に凹でメニスカスの第５レンズＬ５とを備える。全てのレンズＬ１～Ｌ５は、プラスチック材料から形成されている。第１レンズＬ１の物体側には、開口絞りＳが配置されている。なお、第５レンズＬ５の光射出面と撮像面（像面）Ｉとの間には、適当な厚さの平行平板Ｆを配置することができる。
　図１３Ａ～１３Ｃは、実施例５の撮像レンズ１５の収差図（球面収差、非点収差、歪曲収差）を示し、図１３Ｄ及び１３Ｅは、実施例５の撮像レンズ１５のメリディオナルコマ収差を示している。
　（実施例６）
　実施例６の撮像レンズの全体諸元を以下に示す。
ｆ＝３．０１ｍｍ
ｆＢ＝０．２４ｍｍ
Ｆ＝２．２０
２Ｙ＝４．５９ｍｍ
ＥＮＴＰ＝０ｍｍ
ＥＸＴＰ＝－１．８９ｍｍ
Ｈ１＝－１．２５ｍｍ
Ｈ２＝－２．７７ｍｍ
　実施例６のレンズ面のデータを以下の表１６に示す。
〔表１６〕
　面番号　　　R(mm)　　　D(mm)　　　Nd　　　　νd　　　有効半径(mm)
　1(絞り)　　　∞　　　 -0.15　　　　　　　　　　　　　　0.68
　　2*　　　　1.241　　　0.40　　　1.54470　　56.2　　　 0.71
　　3*　　　　4.296　　　0.05　　　　　　　　　　　　　　0.70
　　4*　　　　2.317　　　0.25　　　1.67750　　20.1　　　 0.71
　　5*　　　　1.426　　　0.23　　　　　　　　　　　　　　0.73
　　6*　　　 24.667　　　0.39　　　1.54470　　56.2　　　 0.83
　　7*　　　 -3.576　　　0.52　　　　　　　　　　　　　　0.87
　　8*　　　147.524　　　0.25　　　1.63470　　23.9　　　 1.21
　　9*　　　 35.572　　　0.09　　　　　　　　　　　　　　1.42
　 10*　　　　1.645　　　0.53　　　1.54470　　56.2　　　 1.56
　 11*　　　　1.110　　　0.50　　　　　　　　　　　　　　1.84
　 12　　　　　∞　　　　0.11　　　1.51630　　64.1　　　 2.25
　 13　　　　　∞　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　2.28
　実施例６のレンズ面の非球面係数を以下の表１７に示す。
〔表１７〕
　第2面
K=-0.16183E+00, A4=0.15808E-01, A6=0.15820E+00, A8=-0.41091E+00, 
A10=0.67983E+00, A12=0.13416E+00, A14=-0.46946E+00
　第3面
K=0.22896E+02, A4=-0.28080E+00, A6=0.73347E+00, A8=-0.84474E+00, 
A10=-0.11211E+00, A12=0.57433E+00, A14=0.85218E-01
　第4面
K=-0.17807E+02, A4=-0.25264E+00, A6=0.51163E+00, A8=0.10592E-01, 
A10=-0.20386E+01, A12=0.80276E+00, A14=0.18299E+01
　第5面
K=-0.10698E+02, A4=0.19607E+00, A6=-0.24507E+00, A8=0.48096E+00, 
A10=0.92587E+00, A12=-0.52488E+01, A14=0.57288E+01
　第6面
K=0.70000E+02, A4=-0.12555E+00, A6=-0.71376E-01, A8=0.67736E+00, 
A10=0.71346E-01, A12=-0.48978E+00, A14=0.11346E+00
　第7面
K=0.14538E+02, A4=-0.96864E-01, A6=-0.76810E-01, A8=0.31036E+00, 
A10=0.12808E+00, A12=-0.57082E-01, A14=0.34466E+00
　第8面
K=-0.40579E+02, A4=0.26405E+00, A6=-0.69516E+00, A8=0.56711E+00, 
A10=-0.39572E+00, A12=0.19031E+00, A14=-0.34796E-01
　第9面
K=-0.35327E+02, A4=0.20447E+00, A6=-0.39374E+00, A8=0.14859E+00, 
A10=0.17443E-01, A12=-0.21868E-01, A14=0.33645E-02
　第10面
K=-0.13191E+02, A4=-0.30970E+00, A6=0.78818E-01, A8=0.97001E-02, 
A10=-0.17738E-02, A12=-0.67414E-03, A14=0.53747E-04
　第11面
K=-0.68846E+01, A4=-0.15937E+00, A6=0.37360E-01, A8=-0.18112E-02, 
A10=-0.10204E-02, A12=-0.28916E-03, A14=0.11649E-03
　実施例６の単レンズデータを以下の表１８に示す。
〔表１８〕
　　レンズ　　　始面　　　焦点距離(mm)
　　　1　　　　　2　　　　　3.06
　　　2　　　　　4　　　　 -6.17
　　　3　　　　　6　　　　　5.76
　　　4　　　　　8　　　　-73.92
　　　5　　　　 10　　　　 -9.63
　図１４は、実施例６の撮像レンズ１６等の断面図である。撮像レンズ１６は、光軸ＡＸ周辺で正の屈折力を有し物体側に凸でメニスカスの第１レンズＬ１と、光軸ＡＸ周辺で負の屈折力を有し物体側に凸及び像側に凹でメニスカスの第２レンズＬ２と、光軸ＡＸ周辺で正の屈折力を有し両凸の第３レンズＬ３と、光軸ＡＸ周辺で負の弱い屈折力を有し物体側に凸でメニスカスの第４レンズＬ４と、光軸ＡＸ周辺で負の弱い屈折力を有し物体側に凸及び像側に凹でメニスカスの第５レンズＬ５とを備える。全てのレンズＬ１～Ｌ５は、プラスチック材料から形成されている。第１レンズＬ１の物体側には、開口絞りＳが配置されている。なお、第５レンズＬ５の光射出面と撮像面（像面）Ｉとの間には、適当な厚さの平行平板Ｆを配置することができる。
　図１５Ａ～１５Ｃは、実施例６の撮像レンズ１６の収差図（球面収差、非点収差、歪曲収差）を示し、図１５Ｄ及び１５Ｅは、実施例６の撮像レンズ１６のメリディオナルコマ収差を示している。
　（実施例７）
　実施例７の撮像レンズの全体諸元を以下に示す。
ｆ＝２．８１ｍｍ
ｆＢ＝０．２１ｍｍ
Ｆ＝２．４７
２Ｙ＝４．５９ｍｍ
ＥＮＴＰ＝０ｍｍ
ＥＸＴＰ＝－１．８１ｍｍ
Ｈ１＝－１．０９ｍｍ
Ｈ２＝－２．６ｍｍ
　実施例７のレンズ面のデータを以下の表１９に示す。
〔表１９〕
　面番号　　　R(mm)　　　D(mm)　　　Nd　　　　νd　　　有効半径(mm)
　1(絞り)　　　∞　　　 -0.11　　　　　　　　　　　　　　0.57
　　2*　　　　1.003　　　0.39　　　1.54470　　56.2　　　 0.59
　　3*　　　　3.823　　　0.05　　　　　　　　　　　　　　0.61
　　4*　　　　9.174　　　0.20　　　1.63470　　23.9　　　 0.62
　　5*　　　　2.886　　　0.23　　　　　　　　　　　　　　0.61
　　6*　　　　7.066　　　0.25　　　1.54470　　56.2　　　 0.69
　　7*　　　 12.773　　　0.34　　　　　　　　　　　　　　0.82
　　8*　　　-13.859　　　0.28　　　1.67750　　20.1　　　 0.93
　　9*　　　 22.241　　　0.08　　　　　　　　　　　　　　1.24
　 10*　　　　1.194　　　0.52　　　1.54470　　56.2　　　 1.63
　 11*　　　　1.087　　　0.50　　　　　　　　　　　　　　1.82
　 12　　　　　∞　　　　0.18　　　1.51630　　64.1　　　 2.34
　 13　　　　　∞　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　2.40
　実施例７のレンズ面の非球面係数を以下の表２０に示す。
〔表２０〕
　第2面
K=-0.28022E+00, A4=0.42824E-01, A6=0.31694E-02, A8=-0.26362E+00, 
A10=0.11883E+01, A12=-0.84134E+00, A14=-0.64141E+01
　第3面
K=0.77730E+01, A4=-0.29697E+00, A6=0.10884E+00, A8=-0.89380E+00, 
A10=0.47254E+00, A12=-0.46208E-01, A14=-0.22495E+01
　第4面
K=-0.29203E+02, A4=-0.28050E+00, A6=0.43147E+00, A8=-0.66940E-01, 
A10=-0.19262E+01, A12=0.34938E+01, A14=0.19439E+01
　第5面
K=-0.70000E+02, A4=0.29423E+00, A6=-0.23275E-01, A8=0.93544E+00, 
A10=0.87996E+00, A12=-0.81301E+01, A14=0.18628E+02
　第6面
K=-0.10570E+02, A4=-0.27165E+00, A6=0.32963E-01, A8=0.46466E-01, 
A10=-0.21162E+00, A12=0.11114E+01, A14=-0.25546E+01
　第7面
K=-0.60098E+02, A4=-0.26338E+00, A6=-0.55288E-02, A8=-0.24346E-02, 
A10=0.11415E+00, A12=0.17032E+00, A14=0.85440E-01
　第8面
K=-0.70000E+02, A4=0.31346E+00, A6=-0.12534E+01, A8=0.12700E+01, 
A10=-0.80634E+00, A12=0.33161E-02, A14=-0.36276E-01
　第9面
K=0.59112E+02, A4=0.73928E-01, A6=-0.36246E+00, A8=0.17840E+00, 
A10=0.19479E-02, A12=-0.39857E-01, A14=0.11436E-01
　第10面
K=-0.91039E+01, A4=-0.30098E+00, A6=0.78665E-01, A8=0.95512E-02, 
A10=-0.22933E-02, A12=-0.83202E-03, A14=0.14052E-03
　第11面
K=-0.72287E+01, A4=-0.14199E+00, A6=0.24896E-01, A8=0.10078E-02, 
A10=-0.20311E-02, A12=-0.41378E-03, A14=0.20325E-03
　実施例７の単レンズデータを以下の表２１に示す。
〔表２１〕
　　レンズ　　　始面　　　焦点距離(mm)
　　　1　　　　　2　　　　　2.381
　　　2　　　　　4　　　　 -6.716
　　　3　　　　　6　　　　 28.593
　　　4　　　　　8　　　　-12.563
　　　5　　　　 10　　　　 30.691
　図１６は、実施例７の撮像レンズ１７等の断面図である。撮像レンズ１７は、光軸ＡＸ周辺で正の屈折力を有し物体側に凸でメニスカスの第１レンズＬ１と、光軸ＡＸ周辺で負の屈折力を有し物体側に凸及び像側に凹でメニスカスの第２レンズＬ２と、光軸ＡＸ周辺で正の弱い屈折力を有し物体側に凸でメニスカスの第３レンズＬ３と、光軸ＡＸ周辺で負の弱い屈折力を有し両凹の第４レンズＬ４と、光軸ＡＸ周辺で殆ど屈折力を有しておらず物体側に凸及び像側に凹でメニスカスの第５レンズＬ５とを備える。全てのレンズＬ１～Ｌ５は、プラスチック材料から形成されている。第１レンズＬ１の物体側には、開口絞りＳが配置されている。なお、第５レンズＬ５の光射出面と撮像面（像面）Ｉとの間には、適当な厚さの平行平板Ｆを配置することができる。
　図１７Ａ～１７Ｃは、実施例７の撮像レンズ１７の収差図（球面収差、非点収差、歪曲収差）を示し、図１７Ｄ及び１７Ｅは、実施例７の撮像レンズ１７のメリディオナルコマ収差を示している。
　（実施例８）
　実施例８の撮像レンズの全体諸元を以下に示す。
ｆ＝２．９５ｍｍ
ｆＢ＝０．２３ｍｍ
Ｆ＝２．４７
２Ｙ＝４．５９ｍｍ
ＥＮＴＰ＝０ｍｍ
ＥＸＴＰ＝－１．８２ｍｍ
Ｈ１＝－１．３ｍｍ
Ｈ２＝－２．７２ｍｍ
　実施例８のレンズ面のデータを以下の表２２に示す。
〔表２２〕
　面番号　　　R(mm)　　　D(mm)　　　Nd　　　　νd　　　有効半径(mm)
　1(絞り)　　　∞　　　 -0.11　　　　　　　　　　　　　　0.60
　　2*　　　　1.034　　　0.44　　　1.54470　　56.2　　　 0.61
　　3*　　　　4.601　　　0.05　　　　　　　　　　　　　　0.60
　　4*　　　　5.962　　　0.23　　　1.63470　　23.9　　　 0.60
　　5*　　　　2.225　　　0.24　　　　　　　　　　　　　　0.62
　　6*　　　-26.101　　　0.25　　　1.54470　　56.2　　　 0.66
　　7*　　　-12.664　　　0.34　　　　　　　　　　　　　　0.79
　　8*　　　 -6.561　　　0.29　　　1.63470　　23.9　　　 1.01
　　9*　　　 -7.252　　　0.11　　　　　　　　　　　　　　1.30
　 10*　　　　1.399　　　0.58　　　1.54470　　56.2　　　 1.75
　 11*　　　　1.055　　　0.50　　　　　　　　　　　　　　1.91
　 12　　　　　∞　　　　0.11　　　1.51630　　64.1　　　 2.31
　 13　　　　　∞　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　2.34
　実施例８のレンズ面の非球面係数を以下の表２３に示す。
〔表２３〕
　第2面
K=-0.31590E+00, A4=0.35036E-01, A6=0.12339E+00, A8=-0.67747E+00, 
A10=0.15467E+01, A12=0.18958E+00, A14=-0.53808E+01
　第3面
K=0.28058E+02, A4=-0.27755E+00, A6=0.12810E+00, A8=-0.95897E+00, 
A10=0.30506E-01, A12=0.91233E+00, A14=-0.25068E+01
　第4面
K=-0.19897E+02, A4=-0.25240E+00, A6=0.27361E+00, A8=-0.27497E+00, 
A10=-0.18028E+01, A12=0.33875E+01, A14=-0.44393E-01
　第5面
K=-0.42194E+02, A4=0.35891E+00, A6=-0.20520E+00, A8=0.31568E+00, 
A10=0.12721E+01, A12=-0.41937E+01, A14=0.10127E+02
　第6面
K=0.70000E+02, A4=-0.40084E+00, A6=0.46887E-01, A8=0.64495E+00, 
A10=-0.11307E+01, A12=-0.26264E+01, A14=0.58701E+01
　第7面
K=-0.23550E+02, A4=-0.39677E+00, A6=-0.25893E-01, A8=0.36406E+00, 
A10=-0.16117E+00, A12=-0.54618E+00, A14=0.15220E+01
　第8面
K=0.40290E+02, A4=0.32855E+00, A6=-0.13797E+01, A8=0.13945E+01, 
A10=-0.83200E+00, A12=0.24268E-01, A14=0.25948E+00
　第9面
K=0.29120E+02, A3=0.33721E-01, A4=0.10056E+00, A5=0.15669E-01, 
A6=-0.45342E+00, A8=0.20274E+00, A10=0.42222E-01, 
A12=-0.22241E-01, A14=-0.41755E-02
　第10面
K=-0.89833E+01, A3=-0.96220E-01, A4=-0.22035E+00, A5=0.19340E-01, 
A6=0.77842E-01, A8=0.39669E-02, A10=-0.32755E-02, 
A12=-0.81317E-03, A14=0.23802E-03
　第11面
K=-0.66785E+01, A3=-0.32406E-01, A4=-0.13191E+00, A5=0.10520E-01, 
A6=0.29035E-01, A8=-0.24000E-02, A10=-0.12044E-02, 
A12=-0.22835E-03, A14=0.11169E-03
　実施例８の単レンズデータを以下の表２４に示す。
〔表２４〕
　　レンズ　　　始面　　　焦点距離(mm)
　　　1　　　　　2　　　　　2.346
　　　2　　　　　4　　　　 -5.729
　　　3　　　　　6　　　　 44.866
　　　4　　　　　8　　　 -129.265
　　　5　　　　 10　　　　-19.539
　図１８は、実施例８の撮像レンズ１８等の断面図である。撮像レンズ１８は、光軸周辺で正の屈折力を有し物体側に凸でメニスカスの第１レンズＬ１と、光軸周辺で負の屈折力を有し物体側に凸でメニスカスの第２レンズＬ２と、光軸周辺で正の弱い屈折力を有し像側に凸でメニスカスの第３レンズＬ３と、光軸周辺で負であるが殆ど屈折力を有しておらず像側に凸でメニスカスの第４レンズＬ４と、光軸周辺で負の弱い屈折力を有し物体側に凸でメニスカスの第５レンズＬ５とを備える。全てのレンズＬ１～Ｌ５は、プラスチック材料から形成されている。第１レンズＬ１の物体側には、開口絞りＳが配置されている。なお、第５レンズＬ５の光射出面と撮像面（像面）Ｉとの間には、適当な厚さの平行平板Ｆを配置することができる。
　図１９Ａ～１９Ｃは、実施例８の撮像レンズ１８の収差図（球面収差、非点収差、歪曲収差）を示し、図１９Ｄ及び１９Ｅは、実施例８の撮像レンズ１８のメリディオナルコマ収差を示している。
　（実施例９）
　実施例９の撮像レンズの全体諸元を以下に示す。
ｆ＝２．９５ｍｍ
ｆＢ＝０．２９ｍｍ
Ｆ＝２．４７
２Ｙ＝４．５９ｍｍ
ＥＮＴＰ＝０ｍｍ
ＥＸＴＰ＝－１．８９ｍｍ
Ｈ１＝－１．０４ｍｍ
Ｈ２＝－２．６６ｍｍ
　実施例９のレンズ面のデータを以下の表２５に示す。
〔表２５〕
　面番号　　　R(mm)　　　D(mm)　　　Nd　　　　νd　　　有効半径(mm)
　1(絞り)　　　∞　　　 -0.11　　　　　　　　　　　　　　0.60
　　2*　　　　1.046　　　0.40　　　1.54470　　56.2　　　 0.61
　　3*　　　　4.570　　　0.05　　　　　　　　　　　　　　0.60
　　4*　　　　4.952　　　0.22　　　1.63470　　23.9　　　 0.60
　　5*　　　　2.231　　　0.26　　　　　　　　　　　　　　0.62
　　6*　　　-66.183　　　0.25　　　1.54470　　56.2　　　 0.67
　　7*　　　-30.822　　　0.33　　　　　　　　　　　　　　0.80
　　8*　　　 -3.496　　　0.31　　　1.63470　　23.9　　　 1.00
　　9*　　　-10.000　　　0.05　　　　　　　　　　　　　　1.34
　 10*　　　　1.187　　　0.64　　　1.54470　　56.2　　　 1.76
　 11*　　　　1.226　　　0.50　　　　　　　　　　　　　　1.92
　 12　　　　　∞　　　　0.11　　　1.51630　　64.1　　　 2.29
　 13　　　　　∞　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　2.32
　実施例９のレンズ面の非球面係数を以下の表２６に示す。
〔表２６〕
　第2面
K=-0.31997E+00, A4=0.32931E-01, A6=0.12178E+00, A8=-0.70606E+00, 
A10=0.14742E+01, A12=0.27348E+00, A14=-0.61760E+01
　第3面
K=0.28953E+02, A4=-0.26067E+00, A6=0.11886E+00, A8=-0.94270E+00, 
A10=0.61270E-01, A12=0.75235E+00, A14=-0.22464E+01
　第4面
K=-0.81530E+01, A4=-0.24102E+00, A6=0.32993E+00, A8=-0.30782E+00, 
A10=-0.18121E+01, A12=0.35369E+01, A14=0.85408E+00
　第5面
K=-0.32822E+02, A4=0.30720E+00, A6=-0.17351E+00, A8=0.48309E+00, 
A10=0.12038E+01, A12=-0.50259E+01, A14=0.10438E+02
　第6面
K=0.70000E+02, A4=-0.39303E+00, A6=0.60539E-01, A8=0.37555E+00, 
A10=-0.85446E+00, A12=-0.15305E+01, A14=0.49670E+01
　第7面
K=-0.70000E+02, A4=-0.35492E+00, A6=-0.11288E+00, A8=0.41154E+00, 
A10=-0.17197E+00, A12=-0.58768E+00, A14=0.17372E+01
　第8面
K=0.10034E+02, A4=0.46390E+00, A6=-0.14266E+01, A8=0.13722E+01, 
A10=-0.79258E+00, A12=0.78010E-01, A14=0.20131E+00
　第9面
K=-0.40780E+02, A3=-0.60344E-01, A4=0.17759E+00, A5=0.31438E-01, 
A6=-0.45253E+00, A8=0.19259E+00, A10=0.38790E-01, 
A12=-0.22416E-01, A14=-0.38895E-02
　第10面
K=-0.53647E+01, A3=-0.10315E+00, A4=-0.22192E+00, A5=0.20468E-01, 
A6=0.78188E-01, A8=0.39118E-02, A10=-0.33512E-02, 
A12=-0.83146E-03, A14=0.24306E-03
　第11面
K=-0.56243E+01, A3=-0.13981E-01, A4=-0.14155E+00, A5=0.88028E-02, 
A6=0.29802E-01, A8=-0.18723E-02, A10=-0.11579E-02, 
A12=-0.22881E-03, A14=0.10072E-03
　実施例９の単レンズデータを以下の表２７に示す。
〔表２７〕
　　レンズ　　　始面　　　焦点距離(mm)
　　　1　　　　　2　　　　　2.394
　　　2　　　　　4　　　　 -6.609
　　　3　　　　　6　　　　105.646
　　　4　　　　　8　　　　 -8.628
　　　5　　　　 10　　　　 10.090
　図２０は、実施例９の撮像レンズ１９等の断面図である。撮像レンズ１９は、光軸ＡＸ周辺で正の屈折力を有し物体側に凸でメニスカスの第１レンズＬ１と、光軸ＡＸ周辺で負の屈折力を有し物体側に凸及び像側に凹でメニスカスの第２レンズＬ２と、光軸ＡＸ周辺で殆ど屈折力を有しておらず像側に凸でメニスカスの第３レンズＬ３と、光軸ＡＸ周辺で負の屈折力を有し像側に凸でメニスカスの第４レンズＬ４と、光軸ＡＸ周辺で正の弱い屈折力を有し物体側に凸及び像側に凹でメニスカスの第５レンズＬ５とを備える。全てのレンズＬ１～Ｌ５は、プラスチック材料から形成されている。第１レンズＬ１の物体側には、開口絞りＳが配置されている。なお、第５レンズＬ５の光射出面と撮像面（像面）Ｉとの間には、適当な厚さの平行平板Ｆを配置することができる。
　図２１Ａ～２１Ｃは、実施例９の撮像レンズ１９の収差図（球面収差、非点収差、歪曲収差）を示し、図２１Ｄ及び２１Ｅは、実施例９の撮像レンズ１９のメリディオナルコマ収差を示している。
　　以下の表２８は、参考のため、各条件式（１）～（１２）に対応する各実施例１～９の値をまとめたものである。
〔表２８〕
Figure JPOXMLDOC01-appb-I000002
　以上では、実施形態や実施例に即して本発明を説明したが、本発明は、上記実施形態等に限定されるものではない。
　近年、撮像装置を低コストにかつ大量に実装する方法として、予め半田がポッティングされた基板に対し、ＩＣチップその他の電子部品と光学素子とを載置したままリフロー処理（加熱処理）し、半田を溶融させることにより電子部品と光学素子とを基板に同時実装するという技術が提案されている。このようなリフロー処理を用いて実装を行うためには、電子部品ととともに光学素子を約２００～２６０℃に加熱する必要があるが、このような高温下では、熱可塑性樹脂を用いたレンズは熱変形しあるいは変色して、その光学性能が低下してしまうという問題点がある。このような問題を解決するための方法のひとつとして、耐熱性能に優れたガラスモールドレンズを使用し、小型化と高温環境での光学性能とを両立する技術が提案されているが、熱可塑性樹脂を用いたレンズよりも一般にコストが高い。そこで、実施例１～９の撮像レンズ１１～１９の材料にエネルギー硬化性樹脂を使用することで、ポリカーボネイト系やポリオレフィン系のような熱可塑性樹脂を用いたレンズに比べ、高温に曝されたときの光学性能の低下を小さくでき、リフロー処理に有効であり、かつガラスモールドレンズよりも製造しやすく安価となり、撮像レンズを組み込んだ撮像装置の低コストと量産性とを両立できる。なお、エネルギー硬化性樹脂とは、熱硬化性樹脂および紫外線硬化性樹脂のいずれをも指すものとする。
　なお、上記実施例１～９は、撮像素子５１の撮像面Ｉに入射する光束の主光線入射角については、撮像面Ｉ周辺部において必ずしも十分小さい設計になっていない。しかし、最近の技術では、撮像素子５１の色フィルターやオンチップマイクロレンズアレイの配列の見直しによって、シェーディングを軽減することができるようになってきた。具体的には撮像素子５１の撮像面Ｉの画素ピッチに対し、色フィルターやオンチップマイクロレンズアレイの配列のピッチをわずかに小さく設定すれば、撮像面Ｉの周辺部にいくほど各画素に対し色フィルターやオンチップマイクロレンズアレイが撮像レンズ１０（１１～１９）の光軸ＡＸ側へシフトするため、斜入射の光束を効率的に各画素の受光部に導くことができる。これにより撮像素子５１で発生するシェーディングを小さく抑えることができる。上記実施例１～９は、上述の要求が緩和された分について、より小型化を目指した設計例となっている。

Claims (21)

  1. 　物体側より順に、
    　正の屈折力を有し光軸近傍で物体側に凸面を向けた第１レンズと、
    　負の屈折力を有し光軸近傍で像側に凹面を向けた第２レンズと、
    　正の屈折力を有する第３レンズと、
    　負の屈折力を有する第４レンズと、
    　光軸近傍で像側に凹面を向けたメニスカス形状の第５レンズと、からなり、
    　第５レンズの像側面は非球面形状であり、光軸との交点以外の位置に変曲点を有し、以下の条件式を満足する撮像レンズ。
    　０．０１＜ｆ／ｆ３＜０．６０　　…　　（１）
    　－３．５０＜ｆ２／ｆ＜－１．７５　　…　　（２）
    ただし、
    　ｆ３：前記第３レンズの焦点距離
    　ｆ２：前記第２レンズの焦点距離
    　ｆ：撮像レンズ全系の焦点距離
  2. 　以下の条件式を満足する、請求項１に記載の撮像レンズ。
    　０．６０＜ｆ１／ｆ＜１．２０　　…　　（３）
    ただし、
    　ｆ１：前記第１レンズの焦点距離
    　ｆ：撮像レンズ全系の焦点距離
  3. 　以下の条件式を満足する、請求項１に記載の撮像レンズ。
    　－０．９０＜ｆ／ｆ４＜－０．０２　　…　　（４）
    ただし、
    　ｆ４：前記第４レンズの焦点距離
    　ｆ：撮像レンズ全系の焦点距離
  4. 　以下の条件式を満足する、請求項１に記載の撮像レンズ。
    　０．７０＜ｆ１２３／ｆ＜１．３０　　…　　（５）
    ただし、
    　ｆ１２３：前記第１レンズから前記第３レンズまでの合成焦点距離
    　ｆ：撮像レンズ全系の焦点距離
  5. 　以下の条件式を満足する、請求項１に記載の撮像レンズ。
    　０．００＜｜ｆ４／ｆ５｜＜９．００　　…　　（６）
    ただし、
    　ｆ４：前記第４レンズの焦点距離
    　ｆ５：前記第５レンズの焦点距離
  6. 　以下の条件式を満足する、請求項１に記載の撮像レンズ。
    　０．０１＜ｄ６／ｆ＜０．２５　　…　　（７）
    ただし、
    　ｄ６：前記第３レンズと前記第４レンズとの光軸上の空気間隔
    　ｆ：撮像レンズ全系の焦点距離
  7. 　以下の条件式を満足する、請求項１に記載の撮像レンズ。
    　０．０２＜ＴＨＩＬ２／ｆ＜０．１５　　…　　（８）
    ただし、
    　ＴＨＩＬ２：前記第２レンズの光軸上の厚み
    　ｆ：撮像レンズ全系の焦点距離
  8. 　以下の条件式を満足する、請求項１に記載の撮像レンズ。
    　０．１０＜ＴＨＩＬ５／ｆ＜０．３０　　…　　（９）
    ただし、
    　ＴＨＩＬ５：前記第５レンズの光軸上の厚み
    　ｆ：撮像レンズ全系の焦点距離
  9. 　以下の条件式を満足する、請求項１に記載の撮像レンズ。
    　２０＜ν５－ν４＜７０　　…　　（１０）
    ただし、
    　ν５：前記第５レンズのアッベ数
    　ν４：前記第４レンズのアッベ数
  10. 　以下の条件式を満足する、請求項１に記載の撮像レンズ。
    　２０＜ν１－ν２＜７０　　…　　（１１）
    ただし、
    　ν１：前記第１レンズのアッベ数
    　ν２：前記第２レンズのアッベ数
  11. 　前記第１レンズはメニスカス形状を有する、請求項１に記載の撮像レンズ。
  12. 　前記第２レンズはメニスカス形状を有する、請求項１に記載の撮像レンズ。
  13. 　前記第４レンズと前記第５レンズとは、両面ともに非球面形状をそれぞれ有し、両面ともに光軸との交点以外の位置に変曲点を有する、請求項１に記載の撮像レンズ。
  14. 　前記第４レンズと前記第５レンズとの合成屈折力は負の屈折力である、請求項１に記載の撮像レンズ。
  15. 　前記第５レンズは正の屈折力を有する、請求項１４に記載の撮像レンズ。
  16. 　前記第５レンズは負の屈折力を有する、請求項１４に記載の撮像レンズ。
  17. 　物体側より順に、
    　正の屈折力を有し光軸近傍で物体側に凸面を向けた第１レンズと、
    　負の屈折力を有し光軸近傍で像側に凹面を向けた第２レンズと、
    　正の屈折力を有する第３レンズと、
    　負の屈折力を有し光軸近傍で像側に凹面を向けた第４レンズと、
    　光軸近傍で像側に凹面を向けた第５レンズと、からなり、
    　第５レンズの像側面は非球面形状であり、光軸との交点以外の位置に変曲点を有し、以下の条件式を満足する撮像レンズ。
    　０．０１＜ｆ／ｆ３＜０．６０　　…　　（１）
    ただし、
    　ｆ３：前記第３レンズの焦点距離
    　ｆ：撮像レンズ全系の焦点距離
  18. 　以下の条件式を満足する、請求項１７に記載の撮像レンズ。
    　－３．５０＜ｆ２／ｆ＜－１．７５　　…　　（２）
    ただし、
    　ｆ２：前記第２レンズの焦点距離
    　ｆ：撮像レンズ全系の焦点距離
  19. 　実質的にパワーを持たないレンズをさらに有する、請求項１及び１７のいずれか一項に記載の撮像レンズ。
  20. 　請求項１及び１７のいずれか一項に記載の撮像レンズと、前記撮像素子とを備える撮像装置。
  21. 　請求項２０に記載の撮像装置を備える携帯端末。
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