WO2015093444A1 - 撮像レンズ及び撮像装置 - Google Patents

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WO2015093444A1
WO2015093444A1 PCT/JP2014/083162 JP2014083162W WO2015093444A1 WO 2015093444 A1 WO2015093444 A1 WO 2015093444A1 JP 2014083162 W JP2014083162 W JP 2014083162W WO 2015093444 A1 WO2015093444 A1 WO 2015093444A1
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WO
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lens
imaging
imaging lens
optical axis
image
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Application number
PCT/JP2014/083162
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English (en)
French (fr)
Inventor
尾崎雄一
佐野永悟
Original Assignee
コニカミノルタ株式会社
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Publication date
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    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
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    • G02B13/002—Miniaturised objectives for electronic devices, e.g. portable telephones, webcams, PDAs, small digital cameras characterised by the lens design having at least one aspherical surface
    • G02B13/0045—Miniaturised objectives for electronic devices, e.g. portable telephones, webcams, PDAs, small digital cameras characterised by the lens design having at least one aspherical surface having five or more lenses
    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
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    • G02B13/004—Miniaturised objectives for electronic devices, e.g. portable telephones, webcams, PDAs, small digital cameras characterised by the lens design having at least one aspherical surface having four lenses

Definitions

  • the present invention relates to an imaging lens used for an imaging element such as a CCD type image sensor or a CMOS type image sensor, and an imaging device including the imaging lens.
  • an aspherical shape used for an imaging lens uses a symmetric surface around the optical axis, it is often expressed by an even-order power series expansion such as the following equation (5).
  • An imaging lens is proposed in which the number of constituent lenses is reduced by using an aspherical surface using an equation such as (see Patent Document 1).
  • an imaging lens using an odd-order aspheric surface expressed by a power series expansion including the odd-order as in Expression (6) has been proposed (Patent Document 2). reference).
  • X is the distance from the vertex on the optical axis
  • H is the height from the optical axis on the aspheric surface at the position of X
  • r is the radius of curvature on the optical axis
  • K is It is a conic constant
  • Ai is an i-th order aspheric coefficient
  • ⁇ is the height from the optical axis
  • Z is a perpendicular line drawn from the point on the aspheric surface at the height ⁇ from the optical axis to the tangential plane (plane perpendicular to the optical axis) of the apex of the aspheric surface.
  • C is the paraxial curvature of the aspherical surface.
  • the conventional aspherical surface uses one equation from the on-axis to the periphery as in the above equations (5) and (6), so that while maintaining a low image height shape, It is difficult to change only the shape of the image height.
  • the present invention has been made in view of the above-mentioned problems, and is achieved by eliminating the tradeoff between low image height and high image height, which is a defect of an imaging lens including a small number of aspheric lenses.
  • An object of the present invention is to provide a high-performance imaging lens by the number of sheets.
  • an object of this invention is to provide an imaging device provided with the above-mentioned imaging lens.
  • an imaging lens is an imaging lens for forming a subject image on a photoelectric conversion unit of an imaging element, has an aperture stop, and at least one lens surface of the lens is The aspherical surface is divided into a plurality of surface areas bounded by concentric circles centered on the optical axis within the effective area through which light passes, and the step at the boundary of the surface area is 0.1 ⁇ m or less. Adjacent surface regions of the plurality of surface regions are expressed by different aspherical expressions, and the lens surface satisfies the following conditional expression.
  • DS Distance on the optical axis between the divided aspherical surface and the aperture stop (unit: mm)
  • SI Distance on the optical axis between the aperture stop and the imaging surface (unit: mm)
  • the basic configuration of the present invention is that at least one lens surface of the lens is divided into a plurality of surface regions having a concentric circle centered on the optical axis as a boundary. It is divided and has an aspheric shape using a different aspheric formula for each surface area.
  • an aspheric lens such as a glass mold lens or a plastic lens for an imaging lens
  • an imaging lens in which various aberrations are favorably corrected can be obtained with a small number of lenses.
  • the aspherical lens is not universal, and the generated aberrations may remain uncorrected.
  • an imaging lens composed of a relatively small number of lenses using an aspheric lens it is 2 to 3 when the diagonal length of the imaging device is set to 100% due to the influence of aberrations such as field curvature and astigmatism.
  • aberrations such as field curvature and astigmatism.
  • an imaging lens with a short focal length and a wide angle of view such as a wide-angle lens or a fish-eye lens
  • large aberrations such as astigmatism and curvature of field occur at a high image height.
  • the imaging lens of the present invention is divided into a plurality of surface areas, has a step at the boundary of the surface area of 0.1 ⁇ m or less, and has a surface using an aspherical expression in which adjacent surface areas are different.
  • the shapes of the low image height and the high image height can be changed independently.
  • a surface using a different aspherical expression includes an aspherical surface, a spherical surface, a flat surface, a parabolic surface, a conical surface, and the like as long as the optical axis is symmetric.
  • Conditional expression (1) defines the ratio between the distance on the optical axis between the split aspherical surface and the aperture stop and the distance on the optical axis between the aperture stop and the imaging surface. In order to eliminate the trade-off between the low image height and the high image height, or to correct only the aberration of the high image height, it is desirable that light having different image heights pass through different surface areas. Exceeding the lower limit of conditional expression (1) causes the aspheric surface divided from the region to move away from the aperture stop, and the light rays passing therethrough become thinner. Therefore, the low image height and the high image height light rays easily pass through different surface regions. It becomes easy to improve the performance independently.
  • conditional expression (1) On the other hand, by falling below the upper limit of conditional expression (1), it is possible to prevent the imaging lens from becoming large due to the presence of a lens that is excessively separated from the aperture stop. If the value of conditional expression (1) changes during zooming as in a zoom lens, if there is a position satisfying conditional expression (1) in zooming from the wide-angle end to the telephoto end. It is assumed that conditional expression (1) is satisfied.
  • is more preferably in the range of the following formula. 0.05 ⁇
  • an imaging apparatus includes the imaging lens described above and an imaging element that converts an image formed on the imaging surface by the imaging lens into an electrical signal.
  • FIG. 1A is a diagram illustrating an imaging apparatus including an imaging lens according to an embodiment of the present invention
  • FIG. 1B is a diagram illustrating a lens surface having an aspherical surface divided from the imaging lens of FIG. 1A. is there. It is a block diagram explaining a portable terminal provided with the imaging device of FIG. 1A.
  • 3A and 3B are perspective views of the front side and the back side of the mobile terminal, respectively.
  • 2 is a cross-sectional view of an imaging lens of Example 1.
  • FIG. 5A to 5C are aberration diagrams of the imaging lens of Example 1.
  • FIG. 6 is a cross-sectional view of an imaging lens of Example 2.
  • FIG. 7A to 7C are aberration diagrams of the imaging lens of Example 2.
  • FIG. 5A to 5C are aberration diagrams of the imaging lens of Example 1.
  • FIG. 6 is a cross-sectional view of an imaging lens of Example 3.
  • FIG. 9A to 9C are aberration diagrams of the imaging lens of Example 3.
  • FIG. 6 is a cross-sectional view of an imaging lens of Example 4.
  • FIG. 11A to 11C are aberration diagrams of the imaging lens of Example 4.
  • FIGS. 6 is a cross-sectional view of an imaging lens of Example 5.
  • FIG. 13A to 13C are aberration diagrams of the imaging lens of Example 5.
  • FIGS. 6 is a cross-sectional view of an imaging lens of Example 6.
  • FIG. 15A to 15C are aberration diagrams of the imaging lens of Example 6.
  • FIG. 1A an imaging lens according to an embodiment of the present invention will be described with reference to FIG. 1A and the like.
  • the imaging lens 10 illustrated in FIG. 1A has the same configuration as the imaging lens 11 of Example 1 described later.
  • FIG. 1A is a cross-sectional view illustrating a camera module including an imaging lens according to an embodiment of the present invention.
  • the camera module 50 includes an imaging lens 10 that forms a subject image, an imaging device 51 that detects a subject image formed by the imaging lens 10, and a wiring board 52 that holds the imaging device 51 from behind and has wiring and the like. And a lens barrel portion 54 having an opening OP for holding the imaging lens 10 and the like and allowing a light beam from the object side to enter.
  • the imaging lens 10 has a function of forming a subject image on the image plane or the imaging plane (projected plane) I of the imaging element 51.
  • the camera module 50 is used by being incorporated in an imaging device 100 described later, but it is also called an imaging device alone.
  • the imaging lens 10 forms a subject image on the imaging surface (projected surface) I of the image sensor 51, and in order from the object side, the first lens L1, the second lens L2, and the third lens L3.
  • the aperture stop S is disposed on the object side surface S11 side of the first lens L1.
  • the image sensor 51 is a sensor chip made of a solid-state image sensor.
  • the photoelectric conversion unit 51a of the image sensor 51 is composed of a CCD (charge coupled device) or a CMOS (complementary metal oxide semiconductor), photoelectrically converts incident light for each RGB, and outputs an analog signal thereof.
  • the photoelectric conversion surface of the photoelectric conversion unit 51a as the light receiving unit is an image surface or an imaging surface (projected surface) I.
  • the wiring board 52 has a role of aligning and fixing the image sensor 51 to other members (for example, the lens barrel portion 54).
  • the wiring board 52 can receive a voltage and a signal for driving the image pickup device 51 and the driving mechanism 55a from an external circuit, and can output a detection signal to the external circuit.
  • the parallel plate F is disposed and fixed on the imaging lens 10 side of the imaging element 51 by a holder member (not shown) so as to cover the imaging element 51 and the like.
  • the lens barrel portion 54 houses and holds the imaging lens 10.
  • the lens barrel portion 54 enables the focusing operation of the imaging lens 10 by moving any one or more of the lenses L1 to L3 constituting the imaging lens 10 along the optical axis AX.
  • it has a drive mechanism 55a.
  • the drive mechanism 55a reciprocates the specific lens or all the lenses along the optical axis AX.
  • the drive mechanism 55a includes, for example, a voice coil motor and a guide.
  • the drive mechanism 55a can be configured by a stepping motor or the like instead of the voice coil motor or the like.
  • FIG. 2 An example of a mobile phone or other mobile communication terminal 300 equipped with the camera module 50 illustrated in FIG. 1A will be described with reference to FIG. 2, FIG. 3A and 3B.
  • the mobile communication terminal 300 is a smartphone-type mobile communication terminal or mobile terminal, and wireless communication for realizing various information communication between the imaging apparatus 100 having the camera module 50 and an external system or the like via the antenna 331. Part 330.
  • the mobile communication terminal 300 also includes an operation unit including a power switch and the like, a storage unit (ROM) that stores necessary data such as a system program, various processing programs, and a terminal ID.
  • ROM storage unit
  • the imaging apparatus 100 includes an optical system driving unit 101, an imaging interface (I / F) 102, an image processing circuit (ISP) 103, a temporary storage unit (RAM) 104, a data storage unit (EEPROM) 105, CPU 106, display operation unit interface 107, auxiliary storage unit interface 108, display operation unit (LCD) 310, auxiliary storage unit (SD card, etc.) 320, and the like.
  • the imaging interface 102, the image processing circuit 103, the temporary storage unit 104, the data storage unit 105, the CPU 106, the display operation unit interface 107, and the auxiliary storage unit interface 108 are the control unit 110 for driving the camera module 50 and the like.
  • the control unit 110 for driving the camera module 50 and the like.
  • the control unit 110 also includes a communication unit interface 109.
  • the image processing circuit 103, the temporary storage unit 104, the data storage unit 105, and the CPU 106 have a role as an image processing unit 111 that processes an image signal output from the camera module 50.
  • the optical system driving unit 101 controls the state of the imaging lens 10 by operating the driving mechanism 55a of the imaging lens 10 when performing focusing, exposure, and the like under the control of the CPU 106.
  • the optical system driving unit 101 operates the driving mechanism 55a to appropriately move specific or all lenses in the imaging lens 10 along the optical axis AX, thereby causing the imaging lens 10 to perform a focusing operation.
  • the imaging interface 102 is a part for delivering the image signal output from the imaging element 51 to the control unit 110.
  • the image processing circuit 103 performs image processing on the image signal output from the image sensor 51.
  • the image processing circuit 103 performs processing on the frame image constituting the image signal, for example, corresponding to a moving image.
  • the image processing circuit 103 executes distortion correction processing on the image signal based on the lens correction data read from the data storage unit 105 in addition to normal image processing such as color correction, gradation correction, and zooming. .
  • the temporary storage unit 104 is used as a work area for temporarily storing various processing programs executed by the control unit 110, data necessary for the execution, processing data, imaging data by the imaging apparatus 100, and the like.
  • the data storage unit 105 stores lens correction data used for image processing. Specifically, in addition to data for color correction, gradation correction, etc., parameters for distortion correction are stored.
  • the CPU 106 comprehensively controls each unit and executes a program corresponding to each process. Further, the CPU 106 can cause the image processing circuit 103 to perform various image processing such as color correction, gradation correction, and distortion correction based on the lens correction data read from the data storage unit 105, or image processing.
  • the image signal before and after the processing by the circuit 103 can be subjected to the same processing as the image processing circuit 103 or another image processing such as compression.
  • the display operation unit interface 107 transfers the image signal output from the image processing circuit 103 or the CPU 106 to the display operation unit 310 and transfers the operation signal from the display operation unit 310 to the CPU 106.
  • the auxiliary storage unit interface 108 outputs the moving image and the image data as a still image output from the image processing circuit 103 or the like to the auxiliary storage unit 320.
  • the display operation unit 310 is a touch panel that displays data related to communication, captured images, and the like and accepts user operations.
  • the auxiliary storage unit 320 is detachable and is a part that records and stores the image signal processed by the image processing unit 111.
  • the photographing operation of the mobile communication terminal 300 including the imaging device 100 will be described.
  • subject monitoring through image display
  • image shooting execution are performed.
  • an image of a subject obtained through the imaging lens 10 is formed on the imaging surface I (see FIG. 1A) of the imaging element 51.
  • the image sensor 51 is scanned and driven by an image sensor drive unit (not shown), and outputs one frame of a digital signal obtained by digitizing a photoelectric conversion output corresponding to an optical image formed at a fixed period.
  • the digital signal is input to the image processing circuit 103 and the like, and an image signal (video signal) subjected to image processing is generated and output to the display operation unit 310 and the auxiliary storage unit 320.
  • the image signal from the image sensor 51 or the image signal that has passed through the image processing circuit 103 is temporarily stored in the temporary storage unit 104.
  • the display operation unit 310 functions as a finder in monitoring and displays captured images in real time. In this state, focusing, exposure, and the like of the imaging lens 10 are set by driving the optical system driving unit 101 based on an operation input performed by the user via the display operation unit 310 at any time.
  • still image data is captured when the user appropriately operates the display operation unit 310.
  • One frame of image data (imaging data) stored in the temporary storage unit 104 is read and compressed in accordance with the operation content of the display operation unit 310.
  • the compressed image data is recorded in the temporary storage unit 104, the auxiliary storage unit 320, and the like via the control unit 110, for example.
  • the image signal output from the imaging lens 10 is input to the control unit 110 via the imaging interface 102.
  • the image signal to be displayed corresponds to a still image
  • the image signal is stored in the temporary storage unit 104
  • the CPU 106 reads the lens correction data from the data storage unit 105
  • the image processing circuit 103 Various image processing is performed on the image signal based on the correction data, and the image signal is returned to the temporary storage unit 104.
  • the image processing includes image processing for displaying on the display operation unit 310 and image processing for storing in the auxiliary storage unit 320.
  • the image signal to be displayed corresponds to a moving image
  • the image signal is input only to the image processing circuit 103, and the image processing circuit 103 reads the image signal based on the lens correction data read from the correction data.
  • Various image processing is performed on the image.
  • the image signal subjected to the image processing is displayed on the display operation unit 310 via the display operation unit interface 107. Further, the image signal subjected to image processing can be recorded in the auxiliary storage unit 320 via the auxiliary storage unit interface 108.
  • the above-described imaging device 100 is an example of an imaging device suitable for the present invention, and the present invention is not limited to this.
  • the image pickup apparatus equipped with the camera module 50 or the image pickup lens 10 is not limited to the one built in the smartphone type mobile communication terminal 300, but is built into a mobile phone, a PHS (Personal Handyphone System), or the like. Alternatively, it may be incorporated in a PDA (Personal Digital Assistant), tablet personal computer, mobile personal computer, digital still camera, video camera, or the like.
  • PDA Personal Digital Assistant
  • the imaging lens 10 illustrated in FIG. 1A includes, for example, three or less lenses, and specifically includes a first lens L1, a second lens L2, and a third lens L3 in order from the object side.
  • a first lens L1, a second lens L2, and a third lens L3 in order from the object side.
  • at least one lens surface (the image side surface S32 of the third lens L3 in FIG. 1A) among the lens surfaces provided on the lenses L1 to L3 constituting the imaging lens 10 is effective for light rays to pass through.
  • the aspherical surface is divided into a plurality of surface regions AR1, AR2, AR3 with a concentric circle centered on the optical axis AX as a boundary within the region.
  • the step at the boundaries TR1 and TR2 of the surface areas AR1, AR2 and AR3 is 0.1 ⁇ m or less. Adjacent surface regions of the plurality of surface regions AR1, AR2, AR3 are represented by different aspherical expressions.
  • the aperture stop S is disposed on the object side of the first lens L1.
  • the imaging lens 10 satisfies the already-described conditional expression (1) on the region-divided aspheric surface (the image side surface S32 of the third lens L3 in FIG. 1A).
  • DS is the distance (unit: mm) on the optical axis AX between the aspherical surface divided into regions and the aperture stop S
  • SI is the distance (unit: mm) on the optical axis AX between the aperture stop S and the imaging surface I. mm).
  • the most image side lens (the third lens L3 in FIG. 1A) has an aspherical surface divided into regions.
  • the imaging lens 10 is preferably composed of three or less lenses, but may be composed of four or more lenses.
  • the most object-side lens (first lens L1) has a positive refractive power and does not have a region-divided aspheric surface.
  • the most object-side lens has a negative refractive power, for example. It may have an aspherical surface divided into regions.
  • the basic configuration of the present invention for obtaining a high-performance imaging lens 10 with a small number of sheets is a plurality of lenses having at least one concentric circle centered on the optical axis AX as boundaries.
  • the surface areas AR1, AR2, and AR3 are divided, and each of the surface areas AR1, AR2, and AR3 has an aspheric shape using a different aspherical formula.
  • an aspheric lens such as a glass mold lens or a plastic lens for the imaging lens 10
  • the aspherical lens is not universal, and the generated aberrations may remain uncorrected.
  • the imaging lens 10 configured with a relatively small number of lenses using an aspheric lens, it is 2 when the diagonal length of the imaging element 51 is set to 100% due to the influence of aberrations such as field curvature and astigmatism.
  • the optical performance between an image height that is relatively close to 30% and an image height that is relatively close to diagonal, such as 70 to 100% is a trade-off.
  • large aberrations such as astigmatism and curvature of field occur at a high image height.
  • the imaging lens 10 is divided into a plurality of surface regions AR1, AR2, AR3, a step at the boundaries TR1, TR2 of the surface regions AR1, AR2, AR3 is 0.1 ⁇ m or less, and adjacent surface regions are By having surfaces using different aspherical expressions, the shape of the low image height and the high image height can be changed independently.
  • the trade-off between the low image height and the high image height and the occurrence of abrupt aberrations at the high image height are effectively eliminated, and the high-performance imaging lens 10 can be obtained with a small number of sheets.
  • the step at the boundaries TR1 and TR2 of the surface areas AR1, AR2 and AR3 is set to 0.1 ⁇ m or less, it is possible to suppress the deterioration of the optical performance at the step as seen in the Fresnel lens.
  • a surface using a different aspherical expression includes an aspherical surface, a spherical surface, a flat surface, a parabolic surface, a conical surface, and the like as long as the optical axis is symmetric.
  • conditional expression (1) indicates that the distance between the region-divided aspheric surface and the aperture stop S on the optical axis AX and the distance between the aperture stop S and the imaging surface I on the optical axis AX.
  • the ratio is specified.
  • Exceeding the lower limit of conditional expression (1) causes the aspheric surface divided from the region to move away from the aperture stop S, and the light rays passing therethrough become thinner, so that the low image height and high image height light rays pass through different surface regions. It becomes easy to improve the performance independently.
  • conditional expression (1) On the other hand, by falling below the upper limit of the conditional expression (1), it is possible to prevent the imaging lens 10 from being enlarged due to the presence of a lens that is excessively separated from the aperture stop S. If the value of conditional expression (1) changes during zooming as in a zoom lens, if there is a position satisfying conditional expression (1) in zooming from the wide-angle end to the telephoto end. It is assumed that conditional expression (1) is satisfied.
  • is more preferably in the range of the following formula. 0.05 ⁇
  • the imaging lens 10 in the region-divided aspheric surface (for example, the image side surface S32 of the third lens L3), in addition to the conditional expression (1), the following conditional expression (2) 0.05 ⁇
  • DS is the distance on the optical axis AX between the aspherical surface divided into regions and the aperture stop S
  • TL is the total length of the imaging lens 10.
  • Conditional expression (2) defines a ratio between the distance between the region-divided aspheric surface and the aperture stop S on the optical axis AX and the total length of the imaging lens 10.
  • the total length of the imaging lens 10 is the distance on the optical axis AX between the imaging surface I and the lens or aperture stop (in the case of FIG. 1, the aperture stop S) closest to the object side.
  • conditional expression (2) When the value of the conditional expression (2) changes at the time of zooming like a zoom lens, the condition is satisfied if there is a position satisfying the conditional expression (2) in the zooming from the wide angle end to the telephoto end. It is assumed that the formula (2) is satisfied.
  • is more preferably in the range of the following formula. 0.05 ⁇
  • conditional expression (3)
  • h is the height (unit: mm) from the boundary optical axis AX
  • Xin ′ (h) is the first-order differential value at the boundary position on the surface closer to the optical axis AX than the boundary
  • Xout ′ (H) is the first-order differential value at the boundary position on the surface outside the boundary.
  • Conditional expression (3) is the absolute difference between the first-order differential values on the boundary of the aspherical expression of each surface area in contact with the boundary in the region-divided aspherical surface (for example, the image side surface S32 of the third lens L3). Specifies the value.
  • conditional expression (3) it is possible to prevent the slope of the surface from changing discretely or discontinuously at the boundary where the aspherical expression changes in the region-divided aspherical surface. Therefore, it is possible to prevent the optical performance from being deteriorated due to the occurrence of flare at the boundary.
  • E in conditional expression (3) represents a power of 10 (the same applies to conditional expression (4) described later).
  • the imaging lens 10 has the following conditional expression (4) in addition to the conditional expression (1) and the like in the region-divided aspheric surface.
  • Xin "(h) -Xout" (h) ⁇ 1.0E-3 (4) Satisfied.
  • h is the height (unit: mm) from the boundary optical axis AX
  • Xin "(h) is the second-order differential value at the boundary position on the surface on the optical axis AX side from the boundary
  • Conditional expression (4) is the absolute difference between the second-order differential values on the boundary of the aspherical surface of each surface area in contact with the boundary in the region-divided aspherical surface (for example, the image side surface S32 of the third lens L3). Specifies the value.
  • the imaging lens 10 has the following conditional expression (5) in addition to the conditional expression (1) and the like on the aspheric surface divided into regions. 0.01 ⁇ y0 / ymax ⁇ 0.5 (5) Satisfied.
  • y0 is the diameter (unit: mm) of the axial ray bundle that passes through the aspheric surface divided into regions
  • ymax is the effective diameter (unit: mm) of the aspheric surface divided into regions.
  • Conditional expression (5) defines the ratio between the diameter of the axial ray bundle passing through the aspheric surface and the effective diameter of the aspheric surface in the region-divided aspheric surface (for example, the image side surface S32 of the third lens L3). is doing. By falling below the upper limit of conditional expression (5), the light beam passing through the aspherical surface becomes thinner. For this reason, the light beams at the respective image heights easily pass through different surface areas, and the performance can be improved more independently.
  • the value of the conditional expression (5) changes at the time of zooming like a zoom lens, the condition is satisfied if there is a position that satisfies the conditional formula (5) in the zooming from the wide-angle end to the telephoto end. It is assumed that equation (5) is satisfied.
  • the value y0 / ymax is more preferably in the range of the following formula. 0.01 ⁇ y0 / ymax ⁇ 0.3 (5) ′
  • the imaging lens 10 when the imaging lens 10 is composed of three or less lenses L1 to L3, the aberration of the normal aspherical surface cannot be corrected and the performance of the imaging lens 10 is often deteriorated.
  • the aspherical surface specifically, the image side surface S32
  • the aberration can be effectively corrected.
  • the lens L3 closest to the image side of the imaging lens 10 has an aspheric surface as described above (specifically, the image side surface S32)
  • the light beam that passes through the aspheric surface becomes thin, so that the light beam at each image height. Can easily pass through different surface areas, and the performance can be improved more independently.
  • the lens L3 closest to the object side has not only an aspheric surface divided into regions but also a negative refractive power.
  • a lens having a short focal length and a wide angle of view such as a wide-angle lens or a fish-eye lens, is a so-called retrofocus type having a lens having a negative refractive power on the most object side and a lens having a positive refractive power on the image side.
  • the lens on the most object side has a large effective diameter, and the light rays of each image height often pass through different surface areas. Therefore, such a lens has an aspheric surface divided into regions, making it easier to ensure improved performance more independently and efficiently correcting various aberrations such as field curvature and astigmatism that occur at high image heights. can do.
  • imaging lens 10 of the embodiment may further include other optical elements that have substantially no paraxial power.
  • f Focal length of the entire imaging lens system
  • F F number 2Y: Diagonal length ENTP of the imaging surface of the image sensor: Entrance pupil position (distance from the first surface to the entrance pupil position)
  • EXTP exit pupil position (distance from final plane to exit pupil position)
  • H1 Front principal point position (distance from first surface to front principal point position)
  • H2 Rear principal point position (distance from the final surface to the rear principal point position)
  • R Paraxial radius of curvature
  • D Axial surface spacing
  • Nd Refractive index ⁇ d of lens material with respect to d-line: Abbe number of lens material
  • the surface where “*” is written after each surface number is not divided A surface having an aspherical shape of a mold.
  • the shape of the non-divided aspherical surface is expressed by the following “Equation 1” where the vertex of the surface is the origin, the X axis is in the direction of the optical axis AX, and the height in the direction perpendicular to the optical axis AX is h. Further, the surface having “**” written after each surface number is a surface having an aspherical shape divided into a plurality of regions.
  • the shape of the region-divided aspherical surface is expressed by the following “Equation 1” as in the case of the aspherical surface described by “*”, but different values Ai, R, and K are used for each region. However, Ai: i-order aspheric coefficient R: radius of curvature K: conic constant
  • Example 1 The lens surface data of Example 1 is shown in Table 1 below.
  • infinity is represented as “infinity” and the aperture stop is represented as “STOP”.
  • STOP aperture stop
  • Table 1 Surface number R (mm) D (mm) Nd ⁇ d Effective radius (mm) Object infinity 350 1 (STOP) infinity 0.000 0.33 2 * 0.889 0.493 1.58310 59.4 0.40 3 * 2.384 0.256 0.45 4 * -1.542 0.515 1.58310 59.4 0.52 5 * -0.600 0.050 0.66 6 * infinity 0.450 1.58310 59.4 0.80 7 ** 0.80182 0.183 1.09 8 infinity 0.210 1.52310 54.5 1.15 9 infinity 0.320 1.20
  • Table 2 below shows the non-divided aspherical coefficients of the lens surface of Example 1.
  • a power of 10 for example, 2.5 ⁇ 10 ⁇ 02
  • E for example, 2.5E-02
  • the aspherical surface of the seventh surface (also referred to as a divided aspherical surface or a region-divided aspherical surface) has a central first surface range 0 ⁇ h ⁇ 0.4 and an intermediate second surrounding the periphery.
  • the surface range is divided into 0.4 ⁇ h ⁇ 0.8 and the outer peripheral third surface range 0.8 ⁇ h.
  • the boundary value between the area and the outer area is used.
  • Example 1 The single lens data of Example 1 is shown in Table 4 below. [Table 4] Lens Start surface Focal length (mm) 1 2 2.169 2 4 1.402 3 6 -1.375
  • FIG. 4 is a cross-sectional view of the imaging lens 11 and the like of the first embodiment.
  • the imaging lens 11 has, in order from the object side, a first lens L1 having a meniscus shape having a positive refractive power near the optical axis AX and a convex surface facing the object side, and a positive refractive power near the optical axis AX.
  • a second lens L2 having a meniscus shape with a convex surface facing the image side
  • a plano-concave third lens L3 having a negative refractive power near the optical axis AX and having a concave surface facing the image side. All the lenses L1 to L3 are assumed to be glass mold lenses.
  • An aperture stop S is disposed on the object side surface S11 side of the first lens L1. Between the light exit surface of the third lens L3 and the imaging surface (image surface) I, a parallel plate F having an appropriate thickness is disposed.
  • the parallel plate F is assumed to be an optical low-pass filter, an IR cut filter, a seal glass of a solid-state imaging device, and the like (the same applies to the following examples).
  • 5A to 5C show spherical aberration, astigmatism, and distortion of the imaging lens 11 of Example 1.
  • FIG. 1 in the subsequent aberration diagrams, in the spherical aberration diagrams, the solid line represents the d-line and the dotted line represents the g-line.
  • the solid line In the astigmatism diagram, the solid line represents the sagittal image plane and the dotted line represents the meridional image plane.
  • Example 2 The lens surface data of Example 2 is shown in Table 5 below.
  • Table 5 Surface number R (mm) D (mm) Nd ⁇ d Effective radius (mm) 1 (STOP) infinity -0.354 1.12 2 ** 1.6341 0.672 1.54470 56.2 1.12 3 * -59.999 0.050 1.04 4 * 4.258 0.170 1.63470 23.9 0.99 5 * 1.662 0.352 0.88 6 ** 7.6231 0.342 1.54470 56.2 0.98 7 * 13.085 0.183 1.08 8 * 2.852 0.219 1.63470 23.9 1.13 9 * 3.117 0.458 1.27 10 * 12.570 0.605 1.54470 56.2 1.56 11 ** -1.6409 0.457 1.74 12 ** -3.1257 0.318 1.54470 56.2 2.14 13 * 1.779 0.400 2.44 14 infinity 0.110 1.51630 64.1 2.82 15 infinity 0.212 2.84
  • Table 6 shows non-divided aspheric coefficients of the lens surface of Example 2.
  • Table 7 below shows split-type aspherical coefficients of the lens surface of Example 2.
  • the aspherical surface (divided aspherical surface or region-divided aspherical surface) of the second surface has a central first surface range 0 ⁇ h ⁇ 0.8 and an intermediate second surface range surrounding this. It is divided into 0.8 ⁇ h ⁇ 1 and the outer peripheral third surface range 1 ⁇ h.
  • the sixth aspherical surface (divided aspherical surface) has a central first surface range 0 ⁇ h ⁇ 0.7 and an intermediate second surface range 0.7 ⁇ h ⁇ 0.85 surrounding the first surface range.
  • the outer peripheral third surface range is 0.85 ⁇ h.
  • the eleventh aspherical surface (divided aspherical surface) has a central first surface range 0 ⁇ h ⁇ 0.6, and an intermediate second surface range 0.6 ⁇ h ⁇ 1.2 surrounding the first surface range.
  • the outer peripheral third surface range is 1.2 ⁇ h.
  • the aspherical surface (divided aspherical surface) of the twelfth surface has a central first surface range 0 ⁇ h ⁇ 0.7 and an intermediate second surface range 0.7 ⁇ h ⁇ 1.4 surrounding this.
  • the outer peripheral third surface range is 1.4 ⁇ h.
  • Example 2 The single lens data of Example 2 is shown in Table 8 below.
  • Table 8 Lens Start surface Focal length (mm) 1 2 2.932 2 4 -4.407 3 6 32.806 4 8 40.079 5 10 2.705 6 12 -2.035
  • FIG. 6 is a cross-sectional view of the imaging lens 12 and the like of the second embodiment.
  • the imaging lens 12 has, in order from the object side, a first lens L1 having a positive refractive power in the vicinity of the optical axis AX and having a convex surface with a convex surface facing the object side, and a negative refractive power in the vicinity of the optical axis AX.
  • a second lens L2 having a meniscus shape with a concave surface facing the image side, a third lens L3 having a weak positive refractive power near the optical axis AX and close to a flat plate, and a weak positive refractive power near the optical axis AX
  • a fourth lens L4 having a meniscus shape having a convex surface facing the object side, a fifth lens L5 having a positive refractive power in the vicinity of the optical axis AX, and a nearly plano-convex lens having a convex surface facing the image side
  • a biconcave sixth lens L6 having negative refractive power in the vicinity of the axis AX. All the lenses L1 to L6 are assumed to be plastic lenses.
  • An aperture stop S is disposed on the object side surface S11 side of the first lens L1. Between the light exit surface of the sixth lens L6 and the imaging surface (image surface) I, a parallel plate F having an appropriate thickness is disposed.
  • FIG. 7A to 7C show spherical aberration, astigmatism, and distortion of the imaging lens 12 of Example 2.
  • Example 3 The lens surface data of Example 3 is shown in Table 9 below.
  • Table 9 Surface number R (mm) D (mm) Nd ⁇ d Effective radius (mm) 1 (STOP) infinity -0.491 1.07 2 ** 1.406 0.702 1.54470 56.2 1.07 3 * -24.859 0.050 0.99 4 * -20.020 0.200 1.63470 23.9 0.96 5 * 3.153 0.408 0.84 6 * -7.627 0.355 1.63470 23.9 0.88 7 * -6.299 0.606 1.06 8 * 5.089 0.368 1.63470 23.9 1.60 9 ** 3.0103 0.183 1.91 10 * 1.517 0.665 1.54470 56.2 2.18 11 ** 1.3748 0.400 2.41 12 infinity 0.210 1.51630 64.1 2.73 13 infinity 0.353 2.78
  • Table 10 below shows non-divided aspheric coefficients of the lens surface of Example 3.
  • Table 11 below shows split-type aspherical coefficients of the lens surface of Example 3.
  • the aspherical surface (divided aspherical surface or region-divided aspherical surface) of the second surface has a central first surface range 0 ⁇ h ⁇ 0.8 and an intermediate second surface range surrounding this. It is divided into 0.8 ⁇ h ⁇ 1 and the outer peripheral third surface range 1 ⁇ h.
  • the ninth aspherical surface (divided aspherical surface) has a central first surface range 0 ⁇ h ⁇ 0.7 and an intermediate second surface range 0.7 ⁇ h ⁇ 1.4 surrounding this.
  • the outer peripheral third surface range is 1.4 ⁇ h.
  • the eleventh aspherical surface (divided aspherical surface) has a central first surface range 0 ⁇ h ⁇ 0.8 and an intermediate second surface range 0.8 ⁇ h ⁇ 1.6 surrounding the first surface range.
  • the outer peripheral third surface range is 1.6 ⁇ h.
  • Example 3 The single lens data of Example 3 is shown in Table 12 below. [Table 12] Lens Start surface Focal length (mm) 1 2 2.466 2 4 -4.278 3 6 51.632 4 8 -12.467 5 10 41.266
  • FIG. 8 is a cross-sectional view of the imaging lens 13 and the like of the third embodiment.
  • the imaging lens 13 has, in order from the object side, a first lens L1 having a positive refractive power in the vicinity of the optical axis AX and having a convex surface with a convex surface facing the object side, and a negative refractive power in the vicinity of the optical axis AX.
  • a second lens L2 that is nearly plano-concave with the concave surface facing the image side
  • a third lens L3 having a weak positive refractive power in the vicinity of the optical axis AX and a meniscus shape with the convex surface facing the image side, and the optical axis.
  • An aperture stop S is disposed on the object side surface S11 side of the first lens L1.
  • a parallel plate F having an appropriate thickness is disposed between the light exit surface of the fifth lens L5 and the imaging surface (image surface) I.
  • FIGS. 9A to 9C show spherical aberration, astigmatism and distortion of the imaging lens 13 of Example 3.
  • FIG. 9A shows spherical aberration, astigmatism and distortion of the imaging lens 13 of Example 3.
  • Example 4 The lens surface data of Example 4 is shown in Table 13 below.
  • Table 13 Surface number R (mm) D (mm) Nd ⁇ d Effective radius (mm) Object infinity 380 1 (STOP) infinity -0.115 0.37 2 ** 0.62583 0.620 1.54470 56.0 0.38 3 * 1.363 0.325 0.35 4 * -2.283 0.607 1.54470 56.0 0.41 5 ** 1E + 20 0.153 0.74 6 infinity 0.400 1.52310 62.2 0.90 7 infinity 0.100 1.04
  • Table 14 below shows non-divided aspheric coefficients of the lens surfaces of Example 4.
  • Table 15 below shows split-type aspheric coefficients of the lens surfaces of Example 4.
  • the aspherical surface (divided aspherical surface or region-divided aspherical surface) of the second surface has a central first surface range 0 ⁇ h ⁇ 0.35 and an intermediate second surface range surrounding this. It is divided into 0.35 ⁇ h ⁇ 0.37 and the outer peripheral third surface range 0.37 ⁇ h.
  • the aspherical surface (divided aspherical surface) of the fifth surface has a central first surface range 0 ⁇ h ⁇ 0.07 and an intermediate second surface range 0.07 ⁇ h ⁇ 0.45 surrounding this.
  • the outer peripheral third surface range is divided into 0.45 ⁇ h.
  • Example 4 The single lens data of Example 4 is shown in Table 16 below. [Table 16] Lens Start surface Focal length (mm) 1 2 1.639 2 4 -4.192
  • FIG. 10 is a cross-sectional view of the imaging lens 14 and the like of the fourth embodiment.
  • the imaging lens 14 has, in order from the object side, a first lens L1 having a positive refractive power near the optical axis AX and a meniscus shape with a convex surface facing the object side, and a negative refractive power near the optical axis AX.
  • a second lens L2 close to a concave plane with the concave surface facing the object side. All the lenses L1 and L2 are assumed to be plastic lenses.
  • An aperture stop S is disposed on the object side surface S11 side of the first lens L1. Between the light exit surface of the second lens L2 and the imaging surface (image surface) I, a parallel plate F having an appropriate thickness is disposed.
  • FIG. 11A to 11C show spherical aberration, astigmatism, and distortion of the imaging lens 14 of Example 4.
  • FIG. 11A to 11C show spherical aberration, astigmatism, and distortion of the imaging lens 14 of Example 4.
  • Example 5 The lens surface data of Example 5 is shown in Table 17 below.
  • Table 17 Surface number R (mm) D (mm) Nd ⁇ d Effective radius (mm) 1 57.765 1.173 1.58910 61.1 6.25 2 4.881 1.373 3.93 3 ** -3.5764 0.800 1.53050 55.7 3.78 4 * 2.932 0.605 2.50 5 * 2.735 2.200 1.63200 23.4 2.33 6 * -41.673 0.854 1.52 7 (STOP) infinity 0.594 0.48 8 * 3.307 2.000 1.53050 55.7 1.49 9 * -1.128 0.318 1.65 10 infinity 0.090 1.75000 50.0 1.91 11 infinity 0.800 1.50900 64.2 1.92 12 infinity 0.800 2.05
  • Table 18 shows non-divided aspheric coefficients of the lens surfaces of Example 5.
  • Table 19 below shows split-type aspheric coefficients of the lens surfaces of Example 5.
  • the aspherical surface (divided aspherical surface or region-divided aspherical surface) of the third surface has a central first surface range 0 ⁇ h ⁇ 1.2 and an intermediate second surface range surrounding this. It is divided into 1.2 ⁇ h ⁇ 2.4 and the outer peripheral third surface range 2.4 ⁇ h.
  • Example 5 The single lens data of Example 5 is shown in Table 20 below. [Table 20] Lens Start surface Focal length (mm) 1 1 -9.125 2 3 -2.913 3 5 4.141 4 8 1.880
  • FIG. 12 is a cross-sectional view of the imaging lens 15 and the like of the fifth embodiment.
  • the imaging lens 15 in order from the object side, has a negative refractive power in the vicinity of the optical axis AX and has a negative refractive power in the vicinity of the optical axis AX and a near-concave first lens L1 having a concave surface facing the image side.
  • a second lens L2 that is biconcave
  • a third lens L3 that has a positive refractive power in the vicinity of the optical axis AX and has a convex surface facing the object side, and a positive refractive power in the vicinity of the optical axis AX.
  • a biconvex fourth lens L4 a biconvex fourth lens L4.
  • the first lens L1 is a polished lens made of a glass material, and the other lenses L2 to L4 are plastic lenses.
  • An aperture stop S is disposed between the image side surface S32 of the third lens L3 and the object side surface S41 of the fourth lens L4.
  • a parallel plate F having an appropriate thickness is disposed between the light exit surface of the fourth lens L4 and the imaging surface (image surface) I.
  • FIG. 13A to 13C show the spherical aberration, astigmatism, and distortion of the imaging lens 15 of Example 5.
  • Example 6 The lens surface data of Example 6 is shown in Table 21 below.
  • Table 21 Surface number R (mm) D (mm) Nd ⁇ d Effective radius (mm) 1 ** -825.840 0.800 1.54470 56.0 6.35 2 * 5.624 2.374 3.37 3 * 4.259 1.022 1.54470 56.0 2.92 4 * 0.806 0.628 1.99 5 * 2.243 1.863 1.63470 23.9 1.90 6 * -6.326 0.802 1.35 7 (STOP) infinity 0.758 0.62 8 * 9.203 1.351 1.54470 56.0 1.20 9 * -1.392 1.743 1.45 10 infinity 0.300 1.56400 47.0 1.82 11 infinity 0.473 1.85
  • Table 23 below shows split-type aspheric coefficients of the lens surfaces of Example 6.
  • the aspherical surface (divided aspherical surface or region-divided aspherical surface) of the first surface has a central first surface range 0 ⁇ h ⁇ 2.1 and an intermediate second surface range surrounding this. It is divided into 2.1 ⁇ h ⁇ 4.2 and the outer peripheral third surface range 4.2 ⁇ h.
  • Example 6 The single lens data of Example 6 is shown in Table 24 below. [Table 24] Lens Start surface Focal length (mm) 1 1 -10.252 2 3 -2.037 3 5 2.849 4 8 2.324
  • FIG. 14 is a cross-sectional view of the imaging lens 16 and the like of the sixth embodiment.
  • the imaging lens 16 in order from the object side, has a negative refractive power in the vicinity of the optical axis AX and has a negative refractive power in the vicinity of the optical axis AX and a near-concave first lens L1 having a concave surface facing the image side.
  • the second lens L2 having a meniscus shape with the concave surface facing the image side
  • the third lens L3 having a positive refractive power in the vicinity of the optical axis AX, and the positive refractive power in the vicinity of the optical axis AX.
  • a fourth lens L4 close to a planoconvex with the convex surface facing the image side.
  • All the lenses L1 to L4 are assumed to be plastic lenses.
  • An aperture stop S is disposed between the image side surface S32 of the third lens L3 and the object side surface S41 of the fourth lens L4.
  • a parallel plate F having an appropriate thickness is disposed between the light exit surface of the fourth lens L4 and the imaging surface (image surface) I.
  • FIG. 15A to 15C show the spherical aberration, astigmatism, and distortion of the imaging lens 16 of Example 6.
  • FIG. 15A to 15C show the spherical aberration, astigmatism, and distortion of the imaging lens 16 of Example 6.
  • Table 25 summarizes the values of Examples 1 to 6 corresponding to the conditional expressions (1), (2), and (5) for reference. [Table 25]
  • the imaging lens 10 is a combination of single lenses, but may be a lens array for a compound eye imaging device in which a plurality of lenses are two-dimensionally arranged.
  • the temperature change of the plastic material can be reduced. More specifically, mixing fine particles with a transparent plastic material generally causes light scattering and lowers the transmittance, so it was difficult to use as an optical material. By making it smaller than the wavelength, it is possible to substantially prevent scattering.
  • the refractive index of the plastic material decreases with increasing temperature, but the refractive index of inorganic particles increases with increasing temperature. Therefore, it is possible to make almost no change in the refractive index by using these temperature dependencies so as to cancel each other.
  • a plastic material with extremely low temperature dependency of the refractive index is obtained.
  • niobium oxide (Nb 2 O 5 ) in acrylic the refractive index change due to temperature change can be reduced.
  • the image point position fluctuation at the time of temperature change of the entire imaging lens system is further reduced. It becomes possible to suppress.
  • a reflow process (heating process) is performed on a substrate on which solder has been potted in advance with an IC chip or other electronic component and an optical element placed on the substrate.
  • a technique has been proposed in which an electronic component and an optical element are simultaneously mounted on a substrate by melting solder.
  • it is necessary to heat the optical element together with the electronic components to about 200 to 260 ° C. Under such a high temperature, the lens using the thermoplastic resin is heated. There is a problem that the optical performance deteriorates due to deformation or discoloration.
  • the imaging lenses 12 to 16 are effective for the reflow process, are easier to manufacture than the glass mold lens, are inexpensive, and can achieve both low cost and mass productivity of the imaging device incorporating the imaging lens. Therefore, the lenses L1 to L6 of Examples 2 to 6 may be formed using the energy curable resin.
  • the energy curable resin generally refers to a thermosetting resin, an ultraviolet curable resin, or the like.

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Abstract

　 少ない枚数で高性能な撮像レンズを提供することを目的とする。撮像素子５１の光電変換部に被写体像を結像させるための撮像レンズ１０であって、開口絞りＳを有し、第１～第３レンズＬ１～Ｌ３の少なくとも１つのレンズ面（第３レンズＬ３の像側面Ｓ３２）は、光線が通過する有効領域の範囲内で、光軸ＡＸを中心とする同心円を境界とする複数の面領域ＡＲ１，ＡＲ２，ＡＲ３に分割された非球面であり、面領域ＡＲ１，ＡＲ２，ＡＲ３の境界ＴＲ１，ＴＲ２における段差は、０．１μｍ以下であり、複数の面領域ＡＲ１，ＡＲ２，ＡＲ３のうち隣接する面領域は、異なる非球面式で表され、レンズ面は、以下の条件式（１）を満足する。０．０５＜｜ＤＳ／ＳＩ｜＜３．０　…　（１）ただし、ＤＳは上記分割された非球面と開口絞りＳとの光軸ＡＸ上の間隔を示し、ＳＩは開口絞りＳと撮像面Ｉとの光軸ＡＸ上の間隔を示す。

Description

撮像レンズ及び撮像装置
　本発明は、ＣＣＤ型イメージセンサー又はＣＭＯＳ型イメージセンサー等の撮像素子に用いられる撮像レンズ及び当該撮像レンズを備えた撮像装置に関する。
　近年、ＣＣＤ（Charge Coupled Device）型イメージセンサーやＣＭＯＳ（Complementary Metal Oxide Semiconductor）型イメージセンサー等の固体撮像素子を用いた撮像装置を備える携帯電話、携帯情報端末、デジタルスチルカメラ、ビデオカメラ等が普及している。このような機器に搭載される撮像レンズにおいても、より小型化、低コスト化及び高性能化が求められてきた。それに伴い、非球面形状に精密加工した金型に、高温で軟化させたガラスを挟んで製造するガラスモールドレンズや、高温で液状化したプラスチックを射出成形することによって製造するプラスチックレンズを高精度かつ大量に製造する加工技術が発展し、より少ない枚数で高性能な撮像レンズを製造できるようになった。
　一般に、撮像レンズに用いられる非球面形状は光軸の周りに対称な面が用いられるため、以下の式（５）のような偶数次のべき級数展開で表されることが多く、式（５）のような式を用いた非球面を用いることで構成レンズの枚数を減らした撮像レンズが提案されている（特許文献１参照）。また、非球面形状の自由度をより高めるために、式（６）のような奇数次を含めたべき級数展開で表した奇数次非球面を用いた撮像レンズが提案されている（特許文献２参照）。ただし、Ｘは光軸上の頂点からの距離であり、ＨはＸの位置での非球面上での光軸からの高さであり、ｒは光軸上での曲率半径であり、Ｋは円錐定数であり、Ａｉはｉ次の非球面係数である。また、ρは光軸からの高さであり、Ｚは光軸から高さρの位置にある非球面上の点から非球面の頂点の接平面（光軸に垂直な平面）に下した垂線の長さであり、Ｃは非球面の近軸の曲率である。

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Figure JPOXMLDOC01-appb-I000002
　このような非球面レンズを使用した比較的少ない枚数で構成される撮像レンズでは、撮像素子の対角長を１０割としたときの２～３割の比較的中心に近い像高と、７～１０割といった比較的対角に近い像高とでの光学性能がトレードオフになることが多く存在する。その原因の１つとして、従来の非球面は上記式（５）及び（６）のように、軸上から周辺まで１つの式を使用しているため、低像高の形状を保ちつつ、高像高の形状だけを変化させることが困難であることが挙げられる。
特許第２５９２０３３号 特許第３７１７４８３号
　本発明は、上記問題点に鑑みてなされたものであり、少ない枚数の非球面レンズで構成された撮像レンズの欠点である低像高及び高像高でのトレードオフを解消することにより、少ない枚数で高性能な撮像レンズを提供することを目的とする。
　また、本発明は、上述の撮像レンズを備える撮像装置を提供することを目的とする。
　上記目的を達成するため、本発明に係る撮像レンズは、撮像素子の光電変換部に被写体像を結像させるための撮像レンズであって、開口絞りを有し、レンズの少なくとも１つのレンズ面は、光線が通過する有効領域の範囲内で、光軸を中心とする同心円を境界とする複数の面領域に分割された非球面であり、面領域の境界における段差は、０．１μｍ以下であり、複数の面領域のうち隣接する面領域は、異なる非球面式で表され、レンズ面は、以下の条件式を満足する。
　０．０５＜｜ＤＳ／ＳＩ｜＜３．０　　…　　（１）
ただし、
　ＤＳ：上述の分割された非球面と開口絞りとの光軸上の間隔（単位：ｍｍ）
　ＳＩ：開口絞りと撮像面との光軸上の間隔（単位：ｍｍ）
　上記撮像レンズにおいて、少ない枚数で高性能な撮像レンズを得るための、本発明の基本構成は、レンズの少なくとも１つのレンズ面が、光軸を中心とする同心円を境界とする複数の面領域に分割され、面領域毎に異なる非球面式を用いた非球面形状を有することにある。
　一般に、ガラスモールドレンズやプラスチックレンズといった非球面レンズを撮像レンズに使用することにより、少ない枚数で諸収差が良好に補正された撮像レンズを得ることができる。しかしながら、非球面レンズも万能ではなく、発生した諸収差が補正しきれずに残ってしまうことがある。例えば、非球面レンズを使用した比較的少ない枚数で構成される撮像レンズの場合、像面湾曲や非点収差といった収差の影響で、撮像素子の対角長を１０割としたときの２～３割の比較的中心に近い像高と、７～１０割といった比較的対角に近い像高とでの光学性能がトレードオフになることが多く存在する。その他にも、広角レンズや魚眼レンズといった焦点距離が短く、画角が広い撮像レンズの場合、高像高で非点収差や像面湾曲といった収差が大きく発生してしまう。そのため、通常の非球面では収差を補正しきれずに、収差が残ってしまうことも多くみられる。これらの問題が発生する原因の１つとして、従来の非球面は、軸上から周辺まで１つの式を使用しているため、低像高の形状を保ちつつ、高像高の形状だけを変化させることが困難であることが挙げられる。それに対し、本発明の撮像レンズは、複数の面領域に分割され、面領域の境界における段差が０．１μｍ以下であり、かつ隣接する面領域が異なる非球面式を用いた面を有することで、低像高及び高像高の形状を独立に変化させることができる。これにより、低像高及び高像高のトレードオフや、高像高での急激な収差の発生を効果的に解消し、少ない枚数で高性能な撮像レンズとなる。また、面領域の境界における段差を０．１μｍ以下にすることにより、フレネルレンズでみられるような段差での光学性能の劣化を抑えることができる。なお、異なる非球面式を用いた面とは、光軸対称であれば、非球面、球面、平面、放物面、円錐面等も含む。
　条件式（１）は、分割型の非球面と開口絞りとの光軸上での間隔と、開口絞りと撮像面との光軸上での間隔との比を規定している。低像高及び高像高のトレードオフを解消したり、高像高の収差のみを補正したりするには、像高の異なる光が分割された異なる面領域をそれぞれ通過することが望ましい。条件式（１）の下限を上回ることにより、領域分割された非球面が開口絞りから離れ、通過する光線が細くなるため、低像高及び高像高の光線がそれぞれ異なる面領域を通過しやすくなり、独立して性能を向上させやすくなる。一方、条件式（１）の上限を下回ることにより、開口絞りから過度に離れたレンズが存在することによる撮像レンズの大型化を防ぐことができる。なお、ズームレンズのように、変倍時に条件式（１）の値が変化する場合には、広角端から望遠端に至る変倍の中で、条件式（１）を満たす位置が存在すれば条件式（１）を満たすものとする。
　値｜ＤＳ／ＳＩ｜については、より望ましくは下式の範囲とする。
　０．０５＜｜ＤＳ／ＳＩ｜＜２．０　　…　　（１）'
　上記目的を達成するため、本発明に係る撮像装置は、上述の撮像レンズと、当該撮像レンズにより撮像面に形成された画像を電気信号に変換する撮像素子とを備える。本発明の撮像レンズを用いることで、小型で諸収差が良好に補正された撮像装置を得ることができる。
図１Ａは、本発明の一実施形態の撮像レンズを備える撮像装置を説明する図であり、図１Ｂは、図１Ａの撮像レンズのうち領域分割された非球面を有するレンズ面を説明する図である。 図１Ａの撮像装置を備える携帯端末を説明するブロック図である。 図３Ａ及び３Ｂは、それぞれ携帯端末の表面側及び裏面側の斜視図である。 実施例１の撮像レンズの断面図である。 図５Ａ～５Ｃは、実施例１の撮像レンズの収差図である。 実施例２の撮像レンズの断面図である。 図７Ａ～７Ｃは、実施例２の撮像レンズの収差図である。 実施例３の撮像レンズの断面図である。 図９Ａ～９Ｃは、実施例３の撮像レンズの収差図である。 実施例４の撮像レンズの断面図である。 図１１Ａ～１１Ｃは、実施例４の撮像レンズの収差図である。 実施例５の撮像レンズの断面図である。 図１３Ａ～１３Ｃは、実施例５の撮像レンズの収差図である。 実施例６の撮像レンズの断面図である。 図１５Ａ～１５Ｃは、実施例６の撮像レンズの収差図である。
　以下、図１Ａ等を参照して、本発明の一実施形態である撮像レンズについて説明する。なお、図１Ａで例示した撮像レンズ１０は、後述する実施例１の撮像レンズ１１と同一の構成となっている。
　図１Ａは、本発明の一実施形態である撮像レンズを備えるカメラモジュールを説明する断面図である。
　カメラモジュール５０は、被写体像を形成する撮像レンズ１０と、撮像レンズ１０によって形成された被写体像を検出する撮像素子５１と、この撮像素子５１を背後から保持するとともに配線等を有する配線基板５２と、撮像レンズ１０等を保持するとともに物体側からの光束を入射させる開口部ＯＰを有する鏡筒部５４とを備える。撮像レンズ１０は、被写体像を撮像素子５１の像面又は撮像面（被投影面）Ｉに結像させる機能を有する。このカメラモジュール５０は、後述する撮像装置１００に組み込まれて使用されるが、単独でも撮像装置と呼ぶものとする。
　撮像レンズ１０は、撮像素子５１の撮像面（被投影面）Ｉに被写体像を結像させるものであって、物体側から順に、第１レンズＬ１と、第２レンズＬ２と、第３レンズＬ３とを備える。開口絞りＳは、第１レンズＬ１の物体側面Ｓ１１側に配置されている。
　撮像素子５１は、固体撮像素子からなるセンサーチップである。撮像素子５１の光電変換部５１ａは、ＣＣＤ（電荷結合素子）やＣＭＯＳ（相補型金属酸化物半導体）からなり、入射光をＲＧＢ毎に光電変換し、そのアナログ信号を出力する。受光部としての光電変換部５１ａの光電変換面は、像面又は撮像面（被投影面）Ｉとなっている。
　配線基板５２は、撮像素子５１を他の部材（例えば鏡筒部５４）に対してアライメントして固定する役割を有する。配線基板５２は、外部回路から撮像素子５１や駆動機構５５ａを駆動するための電圧や信号の供給を受けたり、また、検出信号を上記外部回路へ出力したりすることを可能としている。
　撮像素子５１の撮像レンズ１０側には、不図示のホルダー部材によって、平行平板Ｆが撮像素子５１等を覆うように配置・固定されている。
　鏡筒部５４は、撮像レンズ１０を収納し保持している。鏡筒部５４は、撮像レンズ１０を構成するレンズＬ１～Ｌ３のうちいずれか１つ以上のレンズを光軸ＡＸに沿って移動させることにより、撮像レンズ１０の合焦の動作を可能にするため、例えば駆動機構５５ａを有している。駆動機構５５ａは、特定又は全レンズを光軸ＡＸに沿って往復移動させる。駆動機構５５ａは、例えばボイスコイルモーターとガイドとを備える。なお、駆動機構５５ａをボイスコイルモーター等の代わりにステッピングモーター等で構成することができる。
　次に、図２、図３Ａ及び３Ｂを参照して、図１Ａに例示されるカメラモジュール５０を搭載した携帯電話機その他の携帯通信端末３００の一例について説明する。
　携帯通信端末３００は、スマートフォン型の携帯通信端末又は携帯端末であり、カメラモジュール５０を有する撮像装置１００と、アンテナ３３１を介して外部システム等との間の各種情報通信を実現するための無線通信部３３０とを備えている。なお、図示を省略するが、携帯通信端末３００は、電源スイッチ等を含む操作部、システムプログラム、各種処理プログラム及び端末ＩＤ等の必要な諸データを記憶している記憶部（ＲＯＭ）も備える。
　撮像装置１００は、既に説明したカメラモジュール５０のほかに、光学系駆動部１０１、撮像インターフェース（Ｉ／Ｆ）１０２、画像処理回路(ＩＳＰ)１０３、一時記憶部（ＲＡＭ）１０４、データ保管部(ＥＥＰＲＯＭ)１０５、ＣＰＵ１０６、表示操作部インターフェース１０７、補助記憶部インターフェース１０８、表示操作部(ＬＣＤ)３１０、補助記憶部(ＳＤ　ｃａｒｄ等)３２０等を備える。これらのうち撮像インターフェース１０２、画像処理回路１０３、一時記憶部１０４、データ保管部１０５、ＣＰＵ１０６、表示操作部インターフェース１０７、及び補助記憶部インターフェース１０８は、カメラモジュール５０等を駆動するための制御部１１０としての役割を有する。また、制御部１１０には、通信部インターフェース１０９も含まれる。また、画像処理回路１０３、一時記憶部１０４、データ保管部１０５、及びＣＰＵ１０６は、カメラモジュール５０から出力される画像信号を処理する画像処理部１１１としての役割を有する。
　光学系駆動部１０１は、ＣＰＵ１０６の制御により合焦、露出等を行う際に、撮像レンズ１０の駆動機構５５ａを動作させて撮像レンズ１０の状態を制御する。光学系駆動部１０１は、駆動機構５５ａを動作させて撮像レンズ１０中の特定又は全レンズを光軸ＡＸに沿って適宜移動させることにより、撮像レンズ１０に合焦動作を行わせる。
　撮像インターフェース１０２は、撮像素子５１から出力された画像信号を制御部１１０に受け渡すための部分である。
　画像処理回路１０３は、撮像素子５１から出力された画像信号に対して画像処理を行う。画像処理回路１０３では、画像信号が例えば動画像に対応するものであるとしてこれを構成するコマ画像に対して加工を施す。画像処理回路１０３は、色補正、階調補正、ズーミング等の通常の画像処理の他に、データ保管部１０５から読み出されたレンズ補正データに基づいて画像信号に対して歪み補正処理を実行する。
　一時記憶部１０４は、制御部１１０によって実行される各種処理プログラムやその実行に必要なデータ、処理データ、撮像装置１００による撮像データ等を一時的に格納する作業領域として用いられる。
　データ保管部１０５は、画像処理に用いられるレンズの補正データを保管している。具体的には、色補正、階調補正等のためのデータの他に、歪み補正のためのパラメーターを保管している。
　ＣＰＵ１０６は、各部を統括的に制御するとともに各処理に応じたプログラムを実行する。また、ＣＰＵ１０６は、データ保管部１０５から読み出されたレンズ補正データに基づいて画像処理回路１０３により、色補正、階調補正、歪み補正等の各種画像処理を行わせることができ、或いは画像処理回路１０３による処理前後の画像信号に対して、画像処理回路１０３と同様又は圧縮その他の別の画像処理を行うこともできる。
　表示操作部インターフェース１０７は、画像処理回路１０３又はＣＰＵ１０６から出力された画像信号を表示操作部３１０に転送するとともに、表示操作部３１０からの操作信号をＣＰＵ１０６に転送する。
　補助記憶部インターフェース１０８は、画像処理回路１０３等から出力された動画、静止画としての画像データを補助記憶部３２０に出力する。
　表示操作部３１０は、通信に関連するデータ、撮像した映像等を表示するとともにユーザーの操作を受け付けるタッチパネルである。
　補助記憶部３２０は、着脱可能であり、画像処理部１１１で画像処理された画像信号を記録及び格納する部分である。
　ここで、上記撮像装置１００を含む携帯通信端末３００の撮影動作を説明する。携帯通信端末３００をカメラとして動作させるカメラモードに設定されると、被写体のモニタリング（スルー画像表示）と、画像撮影実行とが行われる。モニタリングにおいては、撮像レンズ１０を介して得られた被写体の像が、撮像素子５１の撮像面Ｉ（図１Ａ参照）に結像される。撮像素子５１は、不図示の撮像素子駆動部によって走査駆動され、一定周期毎に結像した光像に対応する光電変換出力をデジタル化したデジタル信号を１コマ分出力する。デジタル信号は、画像処理回路１０３等に入力され、画像処理された画像信号（ビデオ信号）が生成され、表示操作部３１０や補助記憶部３２０に出力される。この際、撮像素子５１からの画像信号又は画像処理回路１０３を経た画像信号が一時記憶部１０４に暫定的に保管される。
　表示操作部３１０は、モニタリングにおいてはファインダーとして機能し、撮像画像をリアルタイムに表示することとなる。この状態で、随時、ユーザーが表示操作部３１０を介して行う操作入力に基づいて、光学系駆動部１０１の駆動により撮像レンズ１０の合焦、露出等が設定される。
　このようなモニタリング状態において、ユーザーが表示操作部３１０を適宜操作することにより、例えば静止画像データが撮影される。表示操作部３１０の操作内容に応じて、一時記憶部１０４に格納された１コマの画像データ（撮像データ）が読み出されて、圧縮される。その圧縮された画像データは、制御部１１０を介して、例えば一時記憶部１０４、補助記憶部３２０等に記録される。
　以下、携帯通信端末３００の画像処理について説明する。図２において、撮像レンズ１０から出力された画像信号は、撮像インターフェース１０２を介して制御部１１０に入力される。ここで、表示すべき画像信号が静止画像に対応するものである場合、例えば画像信号が一時記憶部１０４に格納され、ＣＰＵ１０６がデータ保管部１０５からレンズ補正データを読み出して、画像処理回路１０３が補正データに基づき当該画像信号に対して各種画像処理を行って一時記憶部１０４に戻す。ここで、画像処理には、表示操作部３１０に表示させるための画像処理や補助記憶部３２０に記憶させるための画像処理が含まれる。一方、表示すべき画像信号が動画像に対応するものである場合、画像信号が画像処理回路１０３のみに入力され、画像処理回路１０３が補正データから読み出されたレンズ補正データに基づき当該画像信号に対して各種画像処理を行う。画像処理された画像信号は、表示操作部インターフェース１０７を介して、表示操作部３１０上に表示される。また、画像処理された画像信号は、補助記憶部インターフェース１０８を介して補助記憶部３２０に記録させることもできる。
　なお、上述の撮像装置１００は、本発明に好適な撮像装置の一例であり、本発明は、これに限定されるものではない。
　すなわち、カメラモジュール５０又は撮像レンズ１０を搭載した撮像装置は、スマートフォン型の携帯通信端末３００に内蔵されるものに限らず、携帯電話、ＰＨＳ（Personal Handyphone System）等に内蔵されるものであってもよく、ＰＤＡ（Personal Digital Assistant）、タブレットパソコン、モバイルパソコン、デジタルスチルカメラ、ビデオカメラ等に内蔵されるであってもよい。
　以下、図１Ａ等に戻って、本発明の一実施形態である撮像レンズ１０について詳細に説明する。図１Ａに示す撮像レンズ１０は、例えば３枚以下のレンズで構成され、具体的には物体側より順に、第１レンズＬ１と、第２レンズＬ２と、第３レンズＬ３とからなる。図１Ｂに示すように、撮像レンズ１０を構成するレンズＬ１～Ｌ３に設けられたレンズ面のうち少なくとも１つのレンズ面（図１Ａでは第３レンズＬ３の像側面Ｓ３２）は、光線が通過する有効領域の範囲内で、光軸ＡＸを中心とする同心円を境界とする複数の面領域ＡＲ１，ＡＲ２，ＡＲ３に分割された非球面である。また、面領域ＡＲ１，ＡＲ２，ＡＲ３の境界ＴＲ１，ＴＲ２における段差は、０．１μｍ以下である。複数の面領域ＡＲ１，ＡＲ２，ＡＲ３のうち隣接する面領域は、異なる非球面式で表される。図１Ａにおいて、開口絞りＳは、第１レンズＬ１の物体側に配置されている。
　撮像レンズ１０は、領域分割された非球面（図１Ａでは第３レンズＬ３の像側面Ｓ３２）において、既に説明した条件式（１）を満足する。
　０．０５＜｜ＤＳ／ＳＩ｜＜３．０　　…　　（１）
ただし、ＤＳは領域分割された非球面と開口絞りＳとの光軸ＡＸ上の間隔（単位：ｍｍ）であり、ＳＩは開口絞りＳと撮像面Ｉとの光軸ＡＸ上の間隔（単位：ｍｍ）である。
　上記撮像レンズ１０において、最も像側のレンズ（図１Ａでは第３レンズＬ３）が領域分割された非球面を有することが好ましい。なお、撮像レンズ１０は、３枚以下のレンズで構成されることが好ましいが、４枚以上のレンズで構成されてもよい。また、図１Ａでは最も物体側のレンズ（第１レンズＬ１）は正の屈折力を有し、領域分割された非球面を有していないが、最も物体側のレンズが例えば負の屈折力を有し、かつ領域分割された非球面を有していてもよい。
　上記撮像レンズ１０において、少ない枚数で高性能な撮像レンズ１０を得るための、本発明の基本構成は、レンズの少なくとも１つのレンズ面に、光軸ＡＸを中心とする同心円を境界とする複数の面領域ＡＲ１，ＡＲ２，ＡＲ３に分割され、面領域ＡＲ１，ＡＲ２，ＡＲ３毎に異なる非球面式を用いた非球面形状を有することになる。
　一般に、ガラスモールドレンズやプラスチックレンズといった非球面レンズを撮像レンズ１０に使用することにより、少ない枚数で諸収差が良好に補正された撮像レンズ１０を得ることができる。しかしながら、非球面レンズも万能ではなく、発生した諸収差が補正しきれずに残ってしまうことがある。例えば、非球面レンズを使用した比較的少ない枚数で構成される撮像レンズ１０の場合、像面湾曲や非点収差といった収差の影響で、撮像素子５１の対角長を１０割としたときの２～３割の比較的中心に近い像高と、７～１０割といった比較的対角に近い像高とでの光学性能がトレードオフになることが多く存在する。その他にも、広角レンズや魚眼レンズといった焦点距離が短く、画角が広い撮像レンズ１０の場合、高像高で非点収差や像面湾曲といった収差が大きく発生してしまう。そのため、通常の非球面では収差を補正しきれずに、収差が残ってしまうことも多くみられる。これらの問題が発生する原因の１つとして、従来の非球面は、軸上から周辺まで１つの式を使用しているため、低像高の形状を保ちつつ、高像高の形状だけを変化させることが困難であることが挙げられる。それに対し、上記撮像レンズ１０は、複数の面領域ＡＲ１，ＡＲ２，ＡＲ３に分割され、面領域ＡＲ１，ＡＲ２，ＡＲ３の境界ＴＲ１，ＴＲ２における段差が０．１μｍ以下であり、かつ隣接する面領域が異なる非球面式を用いた面を有することで、低像高及び高像高の形状を独立に変化させることができる。これにより、低像高及び高像高のトレードオフや、高像高での急激な収差の発生を効果的に解消し、少ない枚数で高性能な撮像レンズ１０となる。また、面領域ＡＲ１，ＡＲ２，ＡＲ３の境界ＴＲ１，ＴＲ２における段差を０．１μｍ以下にすることにより、フレネルレンズでみられるような段差での光学性能の劣化を抑えることができる。なお、異なる非球面式を用いた面とは、光軸対称であれば、非球面、球面、平面、放物面、円錐面等も含む。
　上記撮像レンズ１０において、条件式（１）は、領域分割された非球面と開口絞りＳとの光軸ＡＸ上の間隔と、開口絞りＳと撮像面Ｉとの光軸ＡＸ上の間隔との比を規定している。低像高及び高像高のトレードオフを解消したり、高像高の収差のみを補正したりするには、それぞれ分割された異なる面領域を通過することが望ましい。条件式（１）の下限を上回ることにより、領域分割された非球面が開口絞りＳから離れ、通過する光線が細くなるため、低像高及び高像高の光線がそれぞれ異なる面領域を通過しやすくなり、独立して性能を向上させやすくなる。一方、条件式（１）の上限を下回ることにより、開口絞りＳから過度に離れたレンズが存在することによる撮像レンズ１０の大型化を防ぐことができる。なお、ズームレンズのように、変倍時に条件式（１）の値が変化する場合には、広角端から望遠端に至る変倍の中で、条件式（１）を満たす位置が存在すれば条件式（１）を満たすものとする。
　値｜ＤＳ／ＳＩ｜については、より望ましくは下式の範囲とする。
　０．０５＜｜ＤＳ／ＳＩ｜＜２．０　　…　　（１）'
　実施形態の撮像レンズ１０は、領域分割された非球面（例えば第３レンズＬ３の像側面Ｓ３２）において、上記条件式（１）に加えて、下記条件式（２）
　０．０５＜｜ＤＳ／ＴＬ｜＜１．０　　…　　（２）
を満足する。ただし、ＤＳは領域分割された非球面と開口絞りＳとの光軸ＡＸ上の間隔であり、ＴＬは撮像レンズ１０の全長である。
　条件式（２）は、領域分割された非球面と開口絞りＳとの光軸ＡＸ上での間隔と、撮像レンズ１０の全長との比を規定している。ここで、撮像レンズ１０の全長とは、最も物体側にあるレンズ又は開口絞り（図１に示す場合、開口絞りＳ）と撮像面Ｉとの光軸ＡＸ上の距離とする。条件式（２）の下限を上回ることにより、領域分割された非球面が絞りＳから離れ、通過する光線が細くなる。そのため、低像高及び高像高の光線がそれぞれ異なる面領域を通過しやすくなり、より独立して性能を向上させやすくなる。なお、ズームレンズのように変倍時に条件式（２）の値が変化する場合には、広角端から望遠端に至る変倍の中で、条件式（２）を満たす位置が存在すれば条件式（２）を満たすものとする。
　値｜ＤＳ／ＴＬ｜については、より望ましくは下式の範囲とする。
　０．０５＜｜ＤＳ／ＴＬ｜＜０．８　　…　　（２）'
　実施形態の撮像レンズ１０は、領域分割された非球面（例えば第３レンズＬ３の像側面Ｓ３２）において、上記条件式（１）等に加えて、下記条件式（３）
　｜Ｘｉｎ'（ｈ）－Ｘｏｕｔ'（ｈ）｜＜１．０Ｅ－３　　…　　（３）
を満足する。ただし、ｈは境界の光軸ＡＸからの高さ（単位：ｍｍ）であり、Ｘｉｎ'（ｈ）は境界より光軸ＡＸ側の面における、境界位置での１階微分値であり、Ｘｏｕｔ'（ｈ）は境界より外側の面における、境界位置での１階微分値である。
　条件式（３）は、領域分割された非球面（例えば第３レンズＬ３の像側面Ｓ３２）において、境界に接するそれぞれの面領域の非球面式の境界上での１階微分値の差の絶対値を規定している。条件式（３）を満たすことにより、領域分割された非球面において、非球面式が変化する境界で面の傾きが離散的に又は非連続的に変化することを防ぐことができる。そのため、境界におけるフレアの発生等で光学性能が劣化することを防ぐことできる。なお、条件式（３）中のＥは、１０のべき乗数を表す（後述する条件式（４）についても同様）。
　実施形態の撮像レンズ１０は、領域分割された非球面において、上記条件式（１）等に加えて、下記条件式（４）
　｜Ｘｉｎ"（ｈ）－Ｘｏｕｔ"（ｈ）｜＜１．０Ｅ－３　　…　　（４）
を満足する。ただし、ｈは境界の光軸ＡＸからの高さ（単位：ｍｍ）であり、Ｘｉｎ"（ｈ）は境界より光軸ＡＸ側の面における、境界位置での２階微分値であり、Ｘｏｕｔ"（ｈ）：境界より外側の面における、境界位置での２階微分値である。
　条件式（４）は、領域分割された非球面（例えば第３レンズＬ３の像側面Ｓ３２）において、境界に接するそれぞれの面領域の非球面式の境界上での２階微分値の差の絶対値を規定している。条件式（４）を満たすことにより、領域分割された非球面において、境界付近での面の傾きの変化量が離散的に変化することを防ぐことができる。そのため、ある入射画角を境に歪曲収差が急激に変化するといった現象を防ぐことができる。
　実施形態の撮像レンズ１０は、領域分割された非球面において、上記条件式（１）等に加えて、下記条件式（５）
　０．０１＜ｙ０／ｙｍａｘ＜０．５　　…　　（５）
を満足する。ただし、ｙ０は領域分割された非球面を通過する軸上光線束の径（単位：ｍｍ）であり、ｙｍａｘは領域分割された非球面の有効径（単位：ｍｍ）である。
　条件式（５）は、領域分割された非球面（例えば第３レンズＬ３の像側面Ｓ３２）において、当該非球面を通過する軸上光線束の径と、非球面の有効径との比を規定している。条件式（５）の上限を下回ることにより、非球面を通過する光線が細くなる。そのため、各像高の光線がそれぞれ異なる面領域を通過しやすくなり、より独立して性能を向上させやすくなる。なお、ズームレンズのように変倍時に条件式（５）の値が変化する場合には、広角端から望遠端に至る変倍の中で、条件式（５）を満たす位置が存在すれば条件式（５）を満たすものとする。
　値ｙ０／ｙｍａｘについては、より望ましくは下式の範囲とする。
　０．０１＜ｙ０／ｙｍａｘ＜０．３　　…　　（５）'
　上記のように、撮像レンズ１０を３枚以下のレンズＬ１～Ｌ３で構成する場合、通常の非球面では収差が補正しきれずに撮像レンズ１０の性能が低下してしまうことが多いが、領域分割した非球面（具体的には像側面Ｓ３２）を用いることにより、効果的に収差を補正することができる。また、撮像レンズ１０のうち最も像側のレンズＬ３が上記のような非球面（具体的には像側面Ｓ３２）を有する場合、当該非球面を通過する光線が細くなるため、各像高の光線がそれぞれ異なる面領域を通過しやすくなり、より独立して性能を向上させやすくなる。
　実施形態の撮像レンズ１０において、最も物体側のレンズＬ３は、領域分割した非球面を有するだけでなく、負の屈折力を有する。広角レンズや魚眼レンズといった焦点距離が短く、画角が広いレンズは、最も物体側に負の屈折力を有するレンズを有し、像側に正の屈折力を有するレンズを有するいわゆるレトロフォーカス型になっていることが多い。この種の撮像レンズの場合、最も物体側のレンズは有効径が大きく、各像高の光線がそれぞれ異なる面領域を通過することが多い。そのため、このようなレンズが領域分割した非球面を有することにより、より独立して性能向上を確保しやすくなり、高像高で発生する像面湾曲や非点収差といった諸収差を効率的に補正することができる。
　なお、実施形態の撮像レンズ１０では、実質的に近軸パワーを持たないその他の光学素子をさらに有してもよい。
〔実施例〕
　以下、本発明の撮像レンズの実施例を示す。各実施例に使用する記号は下記の通りである。
ｆ　　　：撮像レンズ全系の焦点距離
ｆＢ　　：バックフォーカス（ただし、物体距離＝無限遠での近軸量）
Ｆ　　　：Ｆナンバー
２Ｙ　　：撮像素子の撮像面対角線長
ＥＮＴＰ：入射瞳位置（第１面から入射瞳位置までの距離）
ＥＸＴＰ：射出瞳位置（最終面から射出瞳位置までの距離）
Ｈ１　　：前側主点位置（第１面から前側主点位置までの距離）
Ｈ２　　：後側主点位置（最終面から後側主点位置までの距離）
Ｒ　　　：近軸曲率半径
Ｄ　　　：軸上面間隔
Ｎｄ　　：レンズ材料のｄ線に対する屈折率
νｄ　　：レンズ材料のアッベ数
　各実施例において、各面番号の後に「＊」が記載されている面が非分割型の非球面形状を有する面である。非分割型の非球面の形状は、面の頂点を原点とし、光軸ＡＸ方向にＸ軸をとり、光軸ＡＸと垂直方向の高さをｈとして以下の「数１」で表す。また、各面番号の後に「＊＊」が記載されている面が複数の領域に分割された非球面形状を有する面である。領域分割型の非球面の形状は、上記「＊」で記載される非球面と同様に以下の「数１」で表すが、領域毎に異なる値Ａｉ、Ｒ、Ｋを用いる。
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000003
 ただし、
Ａｉ：ｉ次の非球面係数
Ｒ　：曲率半径
Ｋ　：円錐定数
　（実施例１）
　実施例１の撮像レンズ１０の全体諸元を以下に示す。
f=1.82mm
fB=0.31mm
F=2.78
2Y=2.59mm
ENTP=0mm
EXTP=-1.31mm
H1=-0.23mm
H2=-1.52mm
　実施例１のレンズ面のデータを以下の表１に示す。なお、以下の表１等において、無限大を「infinity」と表し、開口絞りを「STOP」と表している。
〔表１〕
面番号      R(mm)      D(mm)      Nd       νd    有効半径(mm)
物体      infinity     350
 1(STOP)  infinity     0.000                        0.33
 2*        0.889       0.493    1.58310    59.4     0.40
 3*        2.384       0.256                        0.45
 4*       -1.542       0.515    1.58310    59.4     0.52
 5*       -0.600       0.050                        0.66
 6*       infinity     0.450    1.58310    59.4     0.80
 7**       0.80182     0.183                        1.09
 8        infinity     0.210    1.52310    54.5     1.15
 9        infinity     0.320                        1.20
　実施例１のレンズ面の非分割型の非球面係数を以下の表２に示す。なお、これ以降（表のレンズデータを含む）において、１０のべき乗数（例えば２．５×１０－０２）をＥ（例えば２．５Ｅ－０２）を用いて表すものとする。
〔表２〕
第2面
K=-0.15659E+02, A3=-0.51183E-01, A4=0.31486E+01, 
A5=-0.29356E+01, A6=-0.59363E+01, A8=-0.26963E+02, 
A10=0.99529E+03, A12=-0.70715E+04, A14=0.16641E+05
第3面
K=0.24463E+02, A4=0.85997E-02, A6=0.12424E+01, 
A8=0.16477E+01, A10=-0.20083E+03, A12=0.15749E+04, 
A14=-0.41316E+04
第4面
K=-0.18840E+02, A3=-0.47896E-01, A4=-0.19786E+00, 
A5=-0.17725E+01, A6=0.82689E+01, A8=-0.69367E+02, 
A10=0.61583E+03, A12=-0.30799E+04, A14=0.80251E+04, 
A16=-0.86184E+04
第5面
K=-0.45828E+01, A4=-0.10977E+01, A6=0.40644E+01, 
A8=-0.10301E+02, A10=0.23342E+02, A12=-0.11808E+02, 
A14=-0.26373E+02, A16=0.24003E+02
第6面
K=0.00000E+00, A4=-0.40225E+00, A6=-0.55653E+00, 
A8=0.37578E+01, A10=-0.57542E+01, A12=0.28476E+01, 
A14=0.71150E+00, A16=-0.61470E+00
　実施例１のレンズ面の分割型の非球面係数を以下の表３に示す。この場合、第７面の非球面（分割された非球面又は領域分割された非球面とも呼ぶ）は、中央の第１面範囲０≦ｈ≦０．４と、この周りを囲む中間の第２面範囲０．４≦ｈ≦０．８と、外周の第３面範囲０．８≦ｈとに分かれている。また、これ以降において、｜Ｘｉｎ'（ｈ）－Ｘｏｕｔ'（ｈ）｜及び｜Ｘｉｎ"（ｈ）－Ｘｏｕｔ"（ｈ）｜については、値が記載されている箇所（横位置）の内側の領域と外側の領域との境界の値とする。
〔表３〕
第7面
面範囲          0≦h≦0.4       0.4≦h≦0.8     0.8≦h
R=               0.80182         0.85086         0.91269
K=              -0.22324E+01    -0.63580E+00    -0.45292E+00
A0=              0.00000E+00     0.80160E-03    -0.11399E-02
A4=             -0.14528E+01    -0.13435E+01    -0.10602E+01
A6=              0.31539E+01     0.16878E+01     0.96137E+00
A8=              0.17408E+02    -0.11662E+01    -0.68173E+00
A10=            -0.15777E+03    -0.45077E+00     0.37222E-01
A12=            -0.38857E+03     0.70247E+00     0.31214E+00
A14=             0.72056E+04     0.64004E+00    -0.23149E+00
A16=            -0.18645E+05    -0.74062E+00     0.48098E-01
|Xin'(h)-Xout'(h)|         7.6E-06         5.9E-05
|Xin''(h)-Xout''(h)|       7.0E-05         5.7E-05
　実施例１の単レンズデータを以下の表４に示す。
〔表４〕
レンズ            始面              焦点距離(mm)
1                  2                   2.169
2                  4                   1.402
3                  6                  -1.375
　図４は、実施例１の撮像レンズ１１等の断面図である。撮像レンズ１１は、物体側より順に、光軸ＡＸ近傍で正の屈折力を有し物体側に凸面を向けたメニスカス形状を有する第１レンズＬ１と、光軸ＡＸ近傍で正の屈折力を有し像側に凸面を向けたメニスカス形状を有する第２レンズＬ２と、光軸ＡＸ近傍で負の屈折力を有し像側に凹面を向けた平凹の第３レンズＬ３とを備える。全てのレンズＬ１～Ｌ３は、ガラスモールドレンズを想定している。第１レンズＬ１の物体側面Ｓ１１側には、開口絞りＳが配置されている。第３レンズＬ３の光射出面と撮像面（像面）Ｉとの間には、適切な厚さの平行平板Ｆが配置されている。平行平板Ｆは、光学的ローパスフィルター、ＩＲカットフィルター、固体撮像素子のシールガラス等を想定したものである（以下の実施例でも同様）。
　図５Ａ～５Ｃは、実施例１の撮像レンズ１１の球面収差、非点収差及び歪曲収差を示している。以降の収差図において、球面収差図では、実線がｄ線、点線がｇ線を表す。また、非点収差図では、実線がサジタル像面、点線がメリジオナル像面を表す。
　（実施例２）
　実施例２の撮像レンズ１０の全体諸元を以下に示す。
f=3.68mm
fB=0.2mm
F=1.65
2Y=5.842mm
ENTP=0mm
EXTP=-2.13mm
H1=-2.14mm
H2=-3.49mm
　実施例２のレンズ面のデータを以下の表５に示す。
〔表５〕                         
面番号      R(mm)      D(mm)      Nd       νd    有効半径(mm)
 1(STOP) infinity     -0.354                        1.12
 2**      1.6341       0.672    1.54470    56.2     1.12
 3*     -59.999        0.050                        1.04
 4*       4.258        0.170    1.63470    23.9     0.99
 5*       1.662        0.352                        0.88
 6**      7.6231       0.342    1.54470    56.2     0.98
 7*      13.085        0.183                        1.08
 8*       2.852        0.219    1.63470    23.9     1.13
 9*       3.117        0.458                        1.27
10*      12.570        0.605    1.54470    56.2     1.56
11**     -1.6409       0.457                        1.74
12**     -3.1257       0.318    1.54470    56.2     2.14
13*       1.779        0.400                        2.44
14       infinity      0.110    1.51630    64.1     2.82
15       infinity      0.212                        2.84
　実施例２のレンズ面の非分割型の非球面係数を以下の表６に示す。
〔表６〕
第3面
K=-0.80000E+02, A3=0.00000E+00, A4=0.44931E-01, 
A5=0.00000E+00, A6=-0.23499E-01, A8=0.12601E-01, 
A10=-0.64278E-03, A12=-0.49195E-02, A14=-0.15494E-03
第4面
K=-0.74900E+02, A3=0.00000E+00, A4=-0.25328E-01, 
A5=0.00000E+00, A6=0.74480E-01, A8=-0.32273E-01, 
A10=0.14556E-02, A12=0.98814E-02, A14=-0.60283E-02
第5面
K=-0.51486E+01, A3=-0.61451E-01, A4=0.78888E-01, 
A5=-0.46622E-01, A6=0.62673E-01, A8=0.47884E-01, 
A10=-0.30286E-01, A12=-0.30430E-01, A14=0.46638E-01
第7面
K=0.79270E+02, A3=-0.67772E-01, A4=-0.67684E-01, 
A5=0.42201E-01, A6=-0.49460E-01, A8=-0.29056E-01, 
A10=0.20198E-01, A12=-0.98771E-02
第8面
K=-0.19251E+02, A3=-0.52401E-01, A4=-0.20882E+00, 
A5=0.32615E-01, A6=0.84671E-02, A8=-0.34313E-01, 
A10=-0.17472E-01, A12=0.23730E-01
第9面
K=-0.80000E+02, A3=0.59510E-01, A4=-0.20607E+00, 
A5=-0.58541E-02, A6=0.87236E-03, A8=0.76882E-02, 
A10=-0.11237E-03, A12=-0.26117E-02, A14=0.40492E-02
第10面
K=-0.80000E+02, A3=-0.57383E-01, A4=0.67835E-01, 
A5=-0.76969E-01, A6=-0.84595E-02, A8=0.60600E-02, 
A10=-0.27305E-03, A12=-0.15975E-03, A14=0.98473E-04
第13面
K=-0.22250E+02, A3=-0.98094E-01, A4=0.17235E-01, 
A5=0.57651E-02, A6=-0.16787E-02, A8=-0.61157E-03, 
A10=0.19272E-04, A12=0.17250E-05, A14=0.69732E-06
　実施例２のレンズ面の分割型の非球面係数を以下の表７に示す。この場合、第２面の非球面（分割された非球面又は領域分割された非球面）は、中央の第１面範囲０≦ｈ≦０．８と、この周りを囲む中間の第２面範囲０．８≦ｈ≦１と、外周の第３面範囲１≦ｈとに分かれている。第６面の非球面（分割された非球面）は、中央の第１面範囲０≦ｈ≦０．７と、この周りを囲む中間の第２面範囲０．７≦ｈ≦０．８５と、外周の第３面範囲０．８５≦ｈとに分かれている。第１１面の非球面（分割された非球面）は、中央の第１面範囲０≦ｈ≦０．６と、この周りを囲む中間の第２面範囲０．６≦ｈ≦１．２と、外周の第３面範囲１．２≦ｈとに分かれている。第１２面の非球面（分割された非球面）は、中央の第１面範囲０≦ｈ≦０．７と、この周りを囲む中間の第２面範囲０．７≦ｈ≦１．４と、外周の第３面範囲１．４≦ｈとに分かれている。
〔表７〕
第2面
面範囲          0≦h≦0.8       0.8≦h≦1         1≦h
R=               1.6341          1.6229          1.6587
K=               0.65643E-01     0.41276E-01     0.10190E+00
A0=              0.00000E+00    -0.70368E-03     0.20189E-02
A4=              0.91319E-02     0.62886E-02     0.89497E-02
A6=             -0.12313E-01    -0.52560E-02    -0.17294E-02
A8=              0.39235E-02    -0.47442E-02    -0.46994E-02
A10=             0.89998E-02     0.61715E-02     0.40633E-02
A12=            -0.32219E-02     0.35240E-02     0.21584E-02
A14=            -0.49757E-02    -0.45560E-02    -0.31905E-02
|Xin'(h)-Xout'(h)|         6.6E-06         3.2E-05
|Xin''(h)-Xout''(h)|       2.2E-03         7.0E-03
第6面
面範囲          0≦h≦0.7       0.7≦h≦0.85    0.85≦h
R=               7.6231          8.4344          8.4495
K=               0.77973E+02     0.58859E+02     0.64879E+02
A0=              0.00000E+00     0.32540E-03    -0.17821E-02
A3=             -0.68464E-01    -0.45628E-01    -0.36883E-01
A4=              0.67345E-01     0.48647E-01     0.48524E-01
A5=             -0.11916E+00    -0.11751E+00    -0.12138E+00
A6=             -0.23494E-01    -0.37424E-02    -0.87643E-02
A8=             -0.77377E-02     0.23965E-01     0.19707E-01
A10=             0.32957E-02    -0.14032E-01    -0.15619E-01
A12=             0.29774E-01    -0.23009E-01    -0.23981E-01
A14=            -0.12483E+00     0.18367E-01     0.23135E-01
|Xin'(h)-Xout'(h)|         2.0E-06         2.6E-06
|Xin''(h)-Xout''(h)|       6.3E-03         1.9E-02
第11面
面範囲          0≦h≦0.6       0.6≦h≦1.2     1.2≦h
R=              -1.6409         -1.7087         -0.15473E-04
K=              -0.11051E+01    -0.72895E+01    -0.82796E+01
A0=              0.00000E+00    -0.49453E-03     0.16955E+00
A3=             -0.25775E-01    -0.97216E-01    -0.10336E+00
A4=             -0.19103E-01     0.55324E-02     0.68655E-02
A5=              0.77238E-01     0.59516E-02     0.10680E-01
A6=              0.93505E-01    -0.80984E-02    -0.30563E-02
A8=             -0.13413E+00    -0.19842E-02    -0.12878E-02
A10=            -0.48643E+00     0.30482E-02     0.15134E-02
A12=            -0.30766E+00     0.12512E-02     0.36061E-03
A14=             0.23232E+01    -0.63340E-03    -0.18378E-03
|Xin'(h)-Xout'(h)|         5.2E-06         1.8E-05
|Xin''(h)-Xout''(h)|       9.3E-02         5.1E-02
第12面
面範囲          0≦h≦0.7       0.7≦h≦1.4     1.4≦h
R=              -3.1257         -2.8032         -3.1853
K=               0.12642E+02    -0.76555E+00    -0.10163E+01
A0=              0.00000E+00     0.27066E-02    -0.30670E-01
A3=             -0.16124E+00    -0.19450E+00    -0.18604E+00
A4=             -0.10877E+00     0.29030E-01     0.30577E-01
A5=              0.17821E+00     0.21387E-01     0.18942E-01
A6=              0.15616E+00     0.12455E-01     0.81461E-02
A8=             -0.21924E+00     0.10747E-02    -0.35579E-03
A10=            -0.49529E-01    -0.61680E-03    -0.19981E-03
A12=             0.95150E+00    -0.46658E-03    -0.18505E-04
A14=            -0.78604E+00     0.13038E-03     0.45169E-05
|Xin'(h)-Xout'(h)|         4.1E-04         5.7E-06
|Xin''(h)-Xout''(h)|       1.3E-01         8.2E-02
　実施例２の単レンズデータを以下の表８に示す。
〔表８〕
レンズ            始面              焦点距離(mm)
1                  2                   2.932
2                  4                  -4.407
3                  6                  32.806
4                  8                  40.079
5                 10                   2.705
6                 12                  -2.035
　図６は、実施例２の撮像レンズ１２等の断面図である。撮像レンズ１２は、物体側より順に、光軸ＡＸ近傍で正の屈折力を有し物体側に凸面を向けた凸平に近い第１レンズＬ１と、光軸ＡＸ近傍で負の屈折力を有し像側に凹面を向けたメニスカス形状を有する第２レンズＬ２と、光軸ＡＸ近傍で弱い正の屈折力を有し平板に近い第３レンズＬ３と、光軸ＡＸ近傍で弱い正の屈折力を有し物体側に凸面を向けたメニスカス形状を有する第４レンズＬ４と、光軸ＡＸ近傍で正の屈折力を有し像側に凸面を向けた平凸に近い第５レンズＬ５と、光軸ＡＸ近傍で負の屈折力を有し両凹の第６レンズＬ６とを備える。全てのレンズＬ１～Ｌ６は、プラスチックレンズを想定している。第１レンズＬ１の物体側面Ｓ１１側には、開口絞りＳが配置されている。第６レンズＬ６の光射出面と撮像面（像面）Ｉとの間には、適切な厚さの平行平板Ｆが配置されている。
　図７Ａ～７Ｃは、実施例２の撮像レンズ１２の球面収差、非点収差及び歪曲収差を示している。
　（実施例３）
　実施例３の撮像レンズ１０の全体諸元を以下に示す。
f=3.96mm
fB=0.38mm
F=1.85
2Y=5.868mm
ENTP=0mm
EXTP=-2.12mm
H1=-2.32mm
H2=-3.58mm
　実施例３のレンズ面のデータを以下の表９に示す。
〔表９〕
面番号      R(mm)      D(mm)      Nd       νd    有効半径(mm)
 1(STOP) infinity     -0.491                        1.07
 2**      1.406        0.702    1.54470    56.2     1.07
 3*     -24.859        0.050                        0.99
 4*     -20.020        0.200    1.63470    23.9     0.96
 5*       3.153        0.408                        0.84
 6*      -7.627        0.355    1.63470    23.9     0.88
 7*      -6.299        0.606                        1.06
 8*       5.089        0.368    1.63470    23.9     1.60
 9**      3.0103       0.183                        1.91
10*       1.517        0.665    1.54470    56.2     2.18
11**      1.3748       0.400                        2.41
12       infinity      0.210    1.51630    64.1     2.73
13       infinity      0.353                        2.78
　実施例３のレンズ面の非分割型の非球面係数を以下の表１０に示す。
〔表１０〕
第3面
K=-0.17986E+02, A4=0.38740E-01, A6=0.40764E-02, 
A8=0.23968E-01, A10=-0.49448E-01, A12=0.57711E-02, 
A14=0.31258E-01, A16=-0.13658E-01
第4面
K=-0.70000E+02, A4=0.17385E-01, A6=0.70507E-01, 
A8=-0.48696E-01, A10=-0.23521E-01, A12=0.26989E-01, 
A14=0.26518E-01, A16=-0.17176E-01
第5面
K=-0.15580E+02, A4=0.60977E-01, A6=0.46499E-01, 
A8=-0.13508E-01, A10=-0.27225E-01, A12=0.63354E-01, 
A14=0.90410E-02, A16=0.19532E-01
第6面
K=0.70000E+02, A3=0.14574E-01, A4=-0.13648E+00, 
A5=-0.90212E-01, A6=0.85379E-01, A7=0.10088E-01, 
A8=-0.22480E-01, A10=-0.16762E-01, A12=0.87925E-03, 
A14=0.14010E+00, A16=-0.51430E-01
第7面
K=0.31636E+02, A3=0.13995E-01, A4=-0.13443E+00, 
A5=0.62327E-02, A6=0.75106E-02, A7=-0.35969E-03, 
A8=0.24279E-01, A10=0.91750E-02, A12=0.64130E-02, 
A14=0.19791E-01, A16=-0.13242E-02
第8面
K=0.54743E+01, A4=0.24566E-01, A6=-0.12226E+00, 
A8=0.10428E+00, A10=-0.77159E-01, A12=0.27569E-01, 
A14=-0.34365E-02
第10面
K=-0.12659E+02, A4=-0.24158E+00, A6=0.11860E+00, 
A8=-0.27132E-01, A10=0.31245E-02, A12=-0.16616E-03, 
A14=0.32516E-05
　実施例３のレンズ面の分割型の非球面係数を以下の表１１に示す。この場合、第２面の非球面（分割された非球面又は領域分割された非球面）は、中央の第１面範囲０≦ｈ≦０．８と、この周りを囲む中間の第２面範囲０．８≦ｈ≦１と、外周の第３面範囲１≦ｈとに分かれている。第９面の非球面（分割された非球面）は、中央の第１面範囲０≦ｈ≦０．７と、この周りを囲む中間の第２面範囲０．７≦ｈ≦１．４と、外周の第３面範囲１．４≦ｈとに分かれている。第１１面の非球面（分割された非球面）は、中央の第１面範囲０≦ｈ≦０．８と、この周りを囲む中間の第２面範囲０．８≦ｈ≦１．６と、外周の第３面範囲１．６≦ｈとに分かれている。
〔表１１〕
第2面
面範囲          0≦h≦0.8       0.8≦h≦1         1≦h
R=               1.406           1.3917          1.431
K=              -0.53944E+00    -0.56850E+00    -0.54354E+00
A0=              0.00000E+00    -0.12108E-02     0.48303E-02
A4=              0.36707E-01     0.31051E-01     0.31523E-01
A6=             -0.19631E-01     0.50730E-02     0.83834E-02
A8=              0.64577E-01     0.20270E-01     0.22271E-01
A10=            -0.16118E-01    -0.24588E-01    -0.24821E-01
A12=            -0.10255E-01     0.43188E-01     0.42362E-01
A14=            -0.73052E-01    -0.28919E-01    -0.29651E-01
A16=             0.86285E-01     0.76358E-02     0.80766E-02
|Xin'(h)-Xout'(h)|         2.7E-05         1.6E-06
|Xin''(h)-Xout''(h)|       4.0E-02         3.1E-02
第9面
面範囲          0≦h≦0.7       0.7≦h≦1.4     1.4≦h
R=               3.0103          4.3575          0.024239
K=              -0.58211E+02    -0.35650E+02    -0.60237E+02
A0=              0.00000E+00     0.58013E-02    -0.39764E-01
A4=             -0.26215E-01    -0.88334E-02    -0.74077E-02
A6=              0.38685E-01     0.15322E-01     0.15727E-01
A8=              0.15438E-01    -0.32286E-01    -0.32303E-01
A10=            -0.18924E-01     0.13897E-01     0.13877E-01
A12=            -0.15999E+00    -0.24475E-02    -0.24527E-02
A14=             0.15691E+00     0.15100E-03     0.15056E-03
|Xin'(h)-Xout'(h)|         1.9E-06         1.2E-04
|Xin''(h)-Xout''(h)|       3.0E-02         1.4E-03
第11面
面範囲          0≦h≦0.8       0.8≦h≦1.6     1.6≦h
R=               1.3748          1.2089          1.9533
K=              -0.59798E+01    -0.71324E+01    -0.58784E+01
A0=              0.00000E+00    -0.77917E-02     0.49836E-01
A4=             -0.12692E+00    -0.12297E+00    -0.12480E+00
A6=              0.42276E-01     0.54801E-01     0.54807E-01
A8=             -0.28944E-01    -0.21976E-01    -0.21849E-01
A10=             0.23604E-01     0.54289E-02     0.54555E-02
A12=             0.69454E-01    -0.69207E-03    -0.69406E-03
A14=            -0.81332E-01     0.37919E-04     0.34485E-04
|Xin'(h)-Xout'(h)|         3.7E-06         1.1E-04
|Xin''(h)-Xout''(h)|       1.3E-02         3.0E-04
　実施例３の単レンズデータを以下の表１２に示す。
〔表１２〕
レンズ            始面              焦点距離(mm)
1                  2                   2.466
2                  4                  -4.278
3                  6                  51.632
4                  8                 -12.467
5                 10                  41.266
　図８は、実施例３の撮像レンズ１３等の断面図である。撮像レンズ１３は、物体側より順に、光軸ＡＸ近傍で正の屈折力を有し物体側に凸面を向けた凸平に近い第１レンズＬ１と、光軸ＡＸ近傍で負の屈折力を有し像側に凹面を向けた平凹に近い第２レンズＬ２と、光軸ＡＸ近傍で弱い正の屈折力を有し像側に凸面を向けたメニスカス形状を有する第３レンズＬ３と、光軸ＡＸ近傍で負の屈折力を有し像側に凹面を向けたメニスカス形状を有する第４レンズＬ４と、光軸ＡＸ近傍で弱い正の屈折力を有し像側に凹面を向けたメニスカス形状を有する第５レンズＬ５とを備える。全てのレンズＬ１～Ｌ５は、プラスチックレンズを想定している。第１レンズＬ１の物体側面Ｓ１１側には、開口絞りＳが配置されている。第５レンズＬ５の光射出面と撮像面（像面）Ｉとの間には、適切な厚さの平行平板Ｆが配置されている。
　図９Ａ～９Ｃは、実施例３の撮像レンズ１３の球面収差、非点収差及び歪曲収差を示している。
　（実施例４）
　実施例４の撮像レンズ１０の全体諸元を以下に示す。
f=1.99mm
fB=0.09mm
F=2.70
2Y=2.189mm
ENTP=0mm
EXTP=-1.33mm
H1=-0.8mm
H2=-1.9mm
　実施例４のレンズ面のデータを以下の表１３に示す。
〔表１３〕                         
面番号      R(mm)      D(mm)      Nd       νd    有効半径(mm)
物体     infinity      380
 1(STOP) infinity     -0.115                        0.37
 2**      0.62583      0.620    1.54470    56.0     0.38
 3*       1.363        0.325                        0.35
 4*      -2.283        0.607    1.54470    56.0     0.41
 5**      1E+20        0.153                        0.74
 6       infinity      0.400    1.52310    62.2     0.90
 7       infinity      0.100                        1.04
　実施例４のレンズ面の非分割型の非球面係数を以下の表１４に示す。
〔表１４〕
第3面
K=-0.40457E+01, A3=0.61878E+00, A4=-0.32618E+01, 
A6=0.10150E+03, A8=-0.23260E+04, A10=0.35793E+05, 
A12=-0.32089E+06, A14=0.15285E+07, A16=-0.29457E+07
第4面
K=0.00000E+00, A3=0.23813E+00, A4=-0.19063E+01, 
A6=0.59555E+01, A8=-0.15920E+03, A10=0.15953E+04, 
A12=-0.69026E+04, A14=0.26355E+04, A16=0.32815E+05
　実施例４のレンズ面の分割型の非球面係数を以下の表１５に示す。この場合、第２面の非球面（分割された非球面又は領域分割された非球面）は、中央の第１面範囲０≦ｈ≦０．３５と、この周りを囲む中間の第２面範囲０．３５≦ｈ≦０．３７と、外周の第３面範囲０．３７≦ｈとに分かれている。第５面の非球面（分割された非球面）は、中央の第１面範囲０≦ｈ≦０．０７と、この周りを囲む中間の第２面範囲０．０７≦ｈ≦０．４５と、外周の第３面範囲０．４５≦ｈとに分かれている。
〔表１５〕
第2面
面範囲          0≦h≦0.35      0.35≦h≦0.37   0.37≦h
R=               0.62583         0.61653         0.61653
K=              -0.56541E+01    -0.31296E+01    -0.31296E+01
A0=              0.00000E+00     0.14918E+00    -0.63800E+00
A1=              0.00000E+00    -0.75511E+00     0.15949E+01
A2=              0.00000E+00     0.72503E+00     0.21024E+01
A3=              0.26064E+00     0.15578E+01     0.48279E+01
A4=              0.34648E+00    -0.37150E+01    -0.17056E+02
A5=             -0.16904E+01    -0.82701E+01    -0.34373E+02
A6=              0.75573E+02     0.90714E+02     0.12013E+03
A8=             -0.16685E+04    -0.14737E+04    -0.19116E+04
A10=             0.19125E+05     0.19953E+05     0.20870E+05
A12=            -0.10877E+06    -0.12380E+06    -0.13109E+06
A14=             0.24323E+06     0.27279E+06     0.35796E+06
|Xin'(h)-Xout'(h)|         3.3E-04         1.0E-03
|Xin''(h)-Xout''(h)|       1.1E-02         3.4E-02
第5面
面範囲          0≦h≦0.07      0.07≦h≦0.45   0.45≦h
R=               1E+20           1E+20           1E+20
A0=              0.00000E+00    -0.30175E-04    -0.45974E-02
A1=              0.00000E+00     0.15080E-02     0.35022E-01
A2=              0.00000E+00    -0.27733E-01    -0.10462E+00
A3=              0.00000E+00     0.22155E+00     0.19305E+00
A4=              0.00000E+00    -0.64881E+00    -0.27443E+00
A6=              0.00000E+00     0.79054E+00    -0.11682E+01
A8=              0.00000E+00    -0.55451E+00     0.42185E+01
A10=             0.00000E+00    -0.42201E+02    -0.15010E+02
A12=             0.00000E+00     0.17860E+03     0.34931E+02
A14=             0.00000E+00     0.67887E+02    -0.43730E+02
|Xin'(h)-Xout'(h)|         8.3E-08         5.0E-06
|Xin''(h)-Xout''(h)|       1.4E-06         7.6E-05
　実施例４の単レンズデータを以下の表１６に示す。
〔表１６〕
レンズ            始面              焦点距離(mm)
1                  2                   1.639 
2                  4                  -4.192 
　図１０は、実施例４の撮像レンズ１４等の断面図である。撮像レンズ１４は、物体側より順に、光軸ＡＸ近傍で正の屈折力を有し物体側に凸面を向けたメニスカス形状を有する第１レンズＬ１と、光軸ＡＸ近傍で負の屈折力を有し物体側に凹面を向けた凹平に近い第２レンズＬ２とを備える。全てのレンズＬ１，Ｌ２は、プラスチックレンズを想定している。第１レンズＬ１の物体側面Ｓ１１側には、開口絞りＳが配置されている。第２レンズＬ２の光射出面と撮像面（像面）Ｉとの間には、適切な厚さの平行平板Ｆが配置されている。
　図１１Ａ～１１Ｃは、実施例４の撮像レンズ１４の球面収差、非点収差及び歪曲収差を示している。
　（実施例５）
　実施例５の撮像レンズ１０の全体諸元を以下に示す。
f=1mm
fB=0.8mm
F=2.00
2Y=4.48mm
ENTP=3.33mm
EXTP=-26.54mm
H1=4.29mm
H2=-0.2mm
　実施例５のレンズ面のデータを以下の表１７に示す。
〔表１７〕                         
面番号      R(mm)      D(mm)      Nd       νd    有効半径(mm)
 1       57.765        1.173    1.58910    61.1     6.25
 2        4.881        1.373                        3.93
 3**     -3.5764       0.800    1.53050    55.7     3.78
 4*       2.932        0.605                        2.50
 5*       2.735        2.200    1.63200    23.4     2.33
 6*     -41.673        0.854                        1.52
 7(STOP) infinity      0.594                        0.48
 8*       3.307        2.000    1.53050    55.7     1.49
 9*      -1.128        0.318                        1.65
10       infinity      0.090    1.75000    50.0     1.91
11       infinity      0.800    1.50900    64.2     1.92
12       infinity      0.800                        2.05
　実施例５のレンズ面の非分割型の非球面係数を以下の表１８に示す。
〔表１８〕
第4面
A4=0.50977E-01, A6=0.13737E-01, A8=-0.82471E-02, 
A10=0.10850E-02, A12=-0.46012E-04
第5面
K=0.00000E+00, A4=-0.24987E-02, A6=0.14769E-01, 
A8=-0.39237E-02, A10=0.26028E-03
第6面
K=0.00000E+00, A4=0.49392E-01, A6=-0.23880E-01, 
A8=0.10765E-01, A10=-0.17200E-02
第8面
A4=-0.50731E-01, A6=0.55667E-01, A8=-0.29233E-01, 
A10=0.83752E-02, A12=-0.96878E-03
第9面
K=-0.20000E+01, A4=-0.19643E-01, A6=0.17001E-01, 
A8=-0.94123E-02, A10=0.45453E-02, A12=-0.58134E-03
　実施例５のレンズ面の分割型の非球面係数を以下の表１９に示す。この場合、第３面の非球面（分割された非球面又は領域分割された非球面）は、中央の第１面範囲０≦ｈ≦１．２と、この周りを囲む中間の第２面範囲１．２≦ｈ≦２．４と、外周の第３面範囲２．４≦ｈとに分かれている。
〔表１９〕
第3面
面範囲          0≦h≦1.2       1.2≦h≦2.4     2.4≦h
R=              -3.5764         -2.4978          1E+20
K=              -0.20188E+01    -0.30000E+02    -0.30000E+02
A0=              0.00000E+00    -0.15159E-04     0.19900E+00
A1=              0.00000E+00     0.15696E-01    -0.25785E+00
A4=              0.74243E-01     0.35216E-01     0.40242E-01
A6=              0.72735E-02    -0.67313E-02    -0.70735E-02
A8=             -0.33720E-01     0.68825E-03     0.65617E-03
A10=             0.19668E-01    -0.35508E-04    -0.30996E-04
A12=            -0.39122E-02     0.74291E-06     0.60757E-06
|Xin'(h)-Xout'(h)|         2.2E-06         1.7E-05
|Xin''(h)-Xout''(h)|       4.4E-05         5.7E-05
　実施例５の単レンズデータを以下の表２０に示す。
〔表２０〕
レンズ            始面              焦点距離(mm)
1                  1                  -9.125
2                  3                  -2.913
3                  5                   4.141
4                  8                   1.880
　図１２は、実施例５の撮像レンズ１５等の断面図である。撮像レンズ１５は、物体側より順に、光軸ＡＸ近傍で負の屈折力を有し像側に凹面を向けた平凹に近い第１レンズＬ１と、光軸ＡＸ近傍で負の屈折力を有し両凹の第２レンズＬ２と、光軸ＡＸ近傍で正の屈折力を有し物体側に凸面を向けた凸平に近い第３レンズＬ３と、光軸ＡＸ近傍で正の屈折力を有し両凸の第４レンズＬ４とを備える。第１レンズＬ１はガラス材料による研磨レンズ、その他のレンズＬ２～Ｌ４はプラスチックレンズを想定している。第３レンズＬ３の像側面Ｓ３２と第４レンズＬ４の物体側面Ｓ４１との間には、開口絞りＳが配置されている。第４レンズＬ４の光射出面と撮像面（像面）Ｉとの間には、適切な厚さの平行平板Ｆが配置されている。
　図１３Ａ～１３Ｃは、実施例５の撮像レンズ１５の球面収差、非点収差及び歪曲収差を示している。
　（実施例６）
　実施例６の撮像レンズ１０の全体諸元を以下に示す。
f=1.18mm
fB=0.48mm
F=2.00
2Y=3.85mm
ENTP=3.76mm
EXTP=-6.74mm
H1=4.74mm
H2=-0.69mm
　実施例６のレンズ面のデータを以下の表２１に示す。
〔表２１〕
面番号      R(mm)      D(mm)      Nd       νd     有効半径(mm)
 1**   -825.840        0.800    1.54470    56.0      6.35
 2*       5.624        2.374                         3.37
 3*       4.259        1.022    1.54470    56.0      2.92
 4*       0.806        0.628                         1.99
 5*       2.243        1.863    1.63470    23.9      1.90
 6*      -6.326        0.802                         1.35
 7(STOP) infinity      0.758                         0.62
 8*       9.203        1.351    1.54470    56.0      1.20
 9*      -1.392        1.743                         1.45
10       infinity      0.300    1.56400    47.0      1.82
11       infinity      0.473                         1.85
　実施例６のレンズ面の非球面係数を以下の表２２に示す。
〔表２２〕
第2面
A4=0.18748E-02, A6=0.55033E-03, A8=-0.88766E-04, 
A10=0.59976E-05
第3面
K=-0.47950E+02, A4=-0.18647E-01, A6=0.21380E-02, 
A8=-0.12468E-03, A10=0.31668E-05
第4面
K=-0.20316E+01, A4=0.34416E-01, A6=-0.56720E-02, 
A8=-0.33142E-02, A10=0.57199E-03
第5面
A4=-0.23523E-01, A6=0.23743E-01, A8=-0.86095E-02, 
A10=0.87874E-03
第6面
A4=0.33127E-01, A6=0.16756E-01, A8=-0.22814E-01, 
A10=0.14686E-01, A12=-0.31004E-02
第8面
K=0.00000E+00, A4=-0.43538E-01, A6=0.79313E-02, 
A8=-0.75926E-02, A10=0.27037E-02
第9面
K=-0.20000E+01, A4=-0.44326E-01, A6=0.61983E-02, 
A8=-0.48539E-02, A10=0.63639E-03
　実施例６のレンズ面の分割型の非球面係数を以下の表２３に示す。この場合、第１面の非球面（分割された非球面又は領域分割された非球面）は、中央の第１面範囲０≦ｈ≦２．１と、この周りを囲む中間の第２面範囲２．１≦ｈ≦４．２と、外周の第３面範囲４．２≦ｈとに分かれている。
〔表２３〕
第1面
面範囲          0≦h≦2.1       2.1≦h≦4.2     4.2≦h
R=            -825.84          194.94          209.25
K=               0.00000E+00     0.00000E+00     0.00000E+00
A0=              0.00000E+00    -0.96032E-02    -0.50800E-04
A1=              0.00000E+00     0.18309E-02     0.00000E+00
A4=              0.11235E-02     0.65899E-03     0.63097E-03
A6=             -0.10963E-03    -0.51566E-05    -0.33811E-05
A8=              0.42225E-04    -0.16397E-06    -0.10321E-06
A10=            -0.47214E-05     0.47060E-08     0.13820E-08
|Xin'(h)-Xout'(h)|         1.9E-06         1.8E-06
|Xin''(h)-Xout''(h)|       3.2E-06         1.8E-06
　実施例６の単レンズデータを以下の表２４に示す。
〔表２４〕
レンズ            始面              焦点距離(mm)
1                  1                 -10.252
2                  3                  -2.037
3                  5                   2.849
4                  8                   2.324
　図１４は、実施例６の撮像レンズ１６等の断面図である。撮像レンズ１６は、物体側より順に、光軸ＡＸ近傍で負の屈折力を有し像側に凹面を向けた平凹に近い第１レンズＬ１と、光軸ＡＸ近傍で負の屈折力を有し像側に凹面を向けたメニスカス形状を有する第２レンズＬ２と、光軸ＡＸ近傍で正の屈折力を有し両凸の第３レンズＬ３と、光軸ＡＸ近傍で正の屈折力を有し像側に凸面を向けた平凸に近い第４レンズＬ４とを備える。全てのレンズＬ１～Ｌ４はプラスチックレンズを想定している。第３レンズＬ３の像側面Ｓ３２と第４レンズＬ４の物体側面Ｓ４１との間には、開口絞りＳが配置されている。第４レンズＬ４の光射出面と撮像面（像面）Ｉとの間には、適切な厚さの平行平板Ｆが配置されている。
　図１５Ａ～１５Ｃは、実施例６の撮像レンズ１６の球面収差、非点収差及び歪曲収差を示している。
　以下の表２５は、参考のため、各条件式（１）、（２）、（５）に対応する各実施例１～６の値をまとめたものである。
〔表２５〕
Figure JPOXMLDOC01-appb-I000004
　以上、実施形態や実施例に即して本発明を説明したが、本発明は、上記実施形態等に限定されるものではない。
　上記実施形態において、撮像レンズ１０は、単レンズを組み合わせたものであったが、複数のレンズを２次元的に配列した複眼撮像装置用のレンズアレイであってもよい。
　最近では、プラスチック材料中に無機微粒子を混合させ、プラスチック材料の温度変化を小さくできることが分かってきた。詳細に説明すると、一般に透明なプラスチック材料に微粒子を混合させると、光の散乱が生じ透過率が低下するため、光学材料として使用することは困難であったが、微粒子の大きさを透過光束の波長より小さくすることにより、散乱が実質的に発生しないようにできる。プラスチック材料は温度が上昇することにより屈折率が低下してしまうが、無機粒子は温度が上昇すると屈折率が上昇する。そこで、これらの温度依存性を利用して互いに打ち消しあうように作用させることにより、屈折率変化がほとんど生じないようにすることができる。具体的には、母材となるプラスチック材料に最大長が２０ナノメートル以下の無機粒子を分散させることにより、屈折率の温度依存性の極めて低いプラスチック材料となる。例えばアクリルに酸化ニオブ（Ｎｂ２Ｏ５）の微粒子を分散させることで、温度変化による屈折率変化を小さくすることができる。本発明において、実施例２～６に用いられるようなプラスチックレンズに、このような無機粒子を分散させたプラスチック材料を用いることにより、撮像レンズ全系の温度変化時の像点位置変動をより小さく抑えることが可能となる。
　また、近年、撮像装置を低コストにかつ大量に実装する方法として、予め半田がポッティングされた基板に対し、ＩＣチップその他の電子部品と光学素子とを載置したままリフロー処理（加熱処理）し、半田を溶融させることにより電子部品と光学素子とを基板に同時実装するという技術が提案されている。このようなリフロー処理を用いて実装を行うためには、電子部品とともに光学素子を約２００～２６０℃に加熱する必要があるが、このような高温下では、熱可塑性樹脂を用いたレンズは熱変形し又は変色して、その光学性能が低下してしまうという問題点がある。このような問題を解決するための方法のひとつとして、耐熱性能に優れたガラスモールドレンズを使用し、小型化と高温環境での光学性能とを両立する技術が提案されているが、熱可塑性樹脂を用いたレンズよりも一般にコストが高い。そのため、撮像装置の低コスト化の要求に応えられないという問題があった。そこで、実施例２～６の撮像レンズ１２～１６の材料にエネルギー硬化性樹脂を使用することで、ポリカーボネイト系やポリオレフィン系のような熱可塑性樹脂を用いたレンズに比べ、高温に曝されたときの光学性能の低下を小さくすることができる。そのため、撮像レンズ１２～１６は、リフロー処理に有効であり、かつガラスモールドレンズよりも製造しやすく安価となり、撮像レンズを組み込んだ撮像装置の低コストと量産性とを両立できる。よって、実施例２～６のレンズＬ１～Ｌ６を上記エネルギー硬化性樹脂を用いて形成してもよい。なお、エネルギー硬化性樹脂とは、一般的に熱硬化性樹脂、紫外線硬化性樹脂等を指す。

Claims (10)

  1. 　撮像素子の光電変換部に被写体像を結像させるための撮像レンズであって、
    　開口絞りを有し、
    　レンズの少なくとも１つのレンズ面は、光線が通過する有効領域の範囲内で、光軸を中心とする同心円を境界とする複数の面領域に分割された非球面であり、
    　前記面領域の前記境界における段差は、０．１μｍ以下であり、
    　前記複数の面領域のうち隣接する面領域は、異なる非球面式で表され、
    　前記レンズ面は、以下の条件式を満足する、撮像レンズ。
    　０．０５＜｜ＤＳ／ＳＩ｜＜３．０
    ただし、
    　ＤＳ：前記分割された非球面と前記開口絞りとの前記光軸上の間隔
    　ＳＩ：前記開口絞りと撮像面との前記光軸上の間隔
  2. 　前記少なくとも１つのレンズ面は、以下の条件式を満足する、請求項１に記載の撮像レンズ。
    　０．０５＜｜ＤＳ／ＴＬ｜＜１．０
    ただし、
    　ＤＳ：前記分割された非球面と前記開口絞りとの前記光軸上の間隔
    　ＴＬ：撮像レンズの全長
  3. 　前記少なくとも１つのレンズ面は、以下の条件式を満足する、請求項１及び２のいずれか一項に記載の撮像レンズ。
    　｜Ｘｉｎ'（ｈ）－Ｘｏｕｔ'（ｈ）｜＜１．０Ｅ－３
    ただし、
    　ｈ：前記境界の前記光軸からの高さ
    　Ｘｉｎ'（ｈ）：前記境界より前記光軸側の面における、境界位置での１階微分値
    　Ｘｏｕｔ'（ｈ）：前記境界より外側の面における、境界位置での１階微分値
  4. 　前記少なくとも１つのレンズ面は、以下の条件式を満足する、請求項１から３までのいずれか一項に記載の撮像レンズ。
    　｜Ｘｉｎ"（ｈ）－Ｘｏｕｔ"（ｈ）｜＜１．０Ｅ－３
    ただし、
    　ｈ：前記境界の前記光軸からの高さ
    　Ｘｉｎ"（ｈ）：前記境界より前記光軸側の面における、前記境界位置での２階微分値
    　Ｘｏｕｔ"（ｈ）：前記境界より外側の面における、前記境界位置での２階微分値
  5. 　前記少なくとも１つのレンズ面は、以下の条件式を満足する、請求項１から４までのいずれか一項に記載の撮像レンズ。
    　０．０１＜ｙ０／ｙｍａｘ＜０．５
    ただし、
    　ｙ０：前記分割された非球面を通過する軸上光線束の径
    　ｙｍａｘ：前記分割された非球面の有効径
  6. 　３枚以下のレンズで構成される、請求項１から５までのいずれか一項に記載の撮像レンズ。
  7. 　最も像側のレンズは、前記分割された非球面を有する、請求項１から６までのいずれか一項に記載の撮像レンズ。
  8. 　最も物体側のレンズは、負の屈折力を有し、かつ前記分割された非球面を有する、請求項１から７までのいずれか一項に記載の撮像レンズ。
  9. 　実質的に近軸パワーを持たない光学素子をさらに有する、請求項１から８までのいずれか一項に記載の撮像レンズ。
  10. 　請求項１から９までのいずれか一項に記載の撮像レンズと、
    　前記撮像レンズにより撮像面に形成された画像を電気信号に変換する撮像素子と、
    を備える撮像装置。
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Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2016017434A1 (ja) * 2014-07-28 2016-02-04 コニカミノルタ株式会社 投影光学系及び投影装置

Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2592033B2 (ja) * 1993-01-29 1997-03-19 株式会社マーク 読み取り用レンズ
JP2003270526A (ja) * 2002-03-19 2003-09-25 Olympus Optical Co Ltd 撮像光学系
JP3717483B2 (ja) * 2003-02-19 2005-11-16 フジノン株式会社 撮像レンズ
JP2011090234A (ja) * 2009-10-26 2011-05-06 Olympus Corp 光学装置、およびそれを用いた撮像装置、撮像システム

Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2592033B2 (ja) * 1993-01-29 1997-03-19 株式会社マーク 読み取り用レンズ
JP2003270526A (ja) * 2002-03-19 2003-09-25 Olympus Optical Co Ltd 撮像光学系
JP3717483B2 (ja) * 2003-02-19 2005-11-16 フジノン株式会社 撮像レンズ
JP2011090234A (ja) * 2009-10-26 2011-05-06 Olympus Corp 光学装置、およびそれを用いた撮像装置、撮像システム

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2016017434A1 (ja) * 2014-07-28 2016-02-04 コニカミノルタ株式会社 投影光学系及び投影装置

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