WO2014046034A1 - 乾留炭の製造方法、高炉の操業方法、およびボイラの運転方法 - Google Patents

乾留炭の製造方法、高炉の操業方法、およびボイラの運転方法 Download PDF

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    • C10L2290/60—Measuring or analysing fractions, components or impurities or process conditions during preparation or upgrading of a fuel

Definitions

  • the present invention relates to a method for producing carbonized coal by carbonizing coal to produce carbonized coal, a method for operating a blast furnace, and a method for operating a boiler.
  • Raw material coal contains mercury
  • technologies to reduce the mercury content of raw coal are being studied.
  • the raw coal is heat-treated at a predetermined temperature based on the mercury emission characteristics in the raw coal indicating the relationship between the heating temperature of the raw coal and the mercury emission amount in the raw coal.
  • a method for producing low mercury coal for producing low mercury coal with a low mercury content is disclosed.
  • Patent Document 1 discloses only a method for producing low-mercury coal based on the mercury emission characteristics of raw coal produced at Eagle Butte Mine, and produces low-mercury coal from raw coal produced at other mines.
  • the data regarding the mercury emission characteristics of the raw coal is special data and needs to be acquired by experiments, the data acquisition operation itself is complicated, which may increase the manufacturing cost. It was.
  • high-grade coal high-quality coal
  • high-quality coal high-grade coal
  • low-quality coal such as lignite, sub-bituminous coal, and bituminous coal
  • the low-quality coal has a high water content and a low calorific value per unit weight compared to the high-quality coal. Therefore, the low-quality coal is dried or dry-distilled by heat treatment, thereby increasing the calorific value per unit weight. Charcoal is used. Since the low quality coal also contains mercury, the dry distillation coal may be required to reduce the mercury content.
  • the present invention has been made to solve the above-described problems, and reduces the mercury content without performing complicated work, while excessively increasing the volatile content. It aims at providing the manufacturing method of the dry distillation coal which can manufacture the dry distillation coal which suppressed the reduction
  • a method for producing carbonized coal according to the first invention that solves the above-described problem is a method for producing carbonized coal by carbonizing raw coal to produce carbonized coal, and includes industrial analysis data and elemental analysis data of the material coal.
  • the calorific value A which is one of the industrial analysis data or is determined by Duron's formula based on the elemental analysis data, the fuel ratio B based on the industrial analysis data, and the carbon based on the elemental analysis data
  • the dry distillation temperature T of the raw coal is derived by the calculation represented by the following equation (1).
  • the temperature for carbonizing the raw coal is set based on the dry distillation temperature T of the raw coal.
  • T t1 + aA + bB + cC + dD (1)
  • t1 is an intercept
  • a, b, c, and d are coefficients
  • 450 ⁇ t1 ⁇ 475, 0.145 ⁇ a ⁇ 0.155, ⁇ 640 ⁇ b ⁇ ⁇ 610, 1600 ⁇ c ⁇ 1700 and ⁇ 540 ⁇ d ⁇ ⁇ 500 are satisfied.
  • the operation method of the blast furnace according to the second invention for solving the above-described problem is the tuyere of blast furnace equipment using pulverized coal obtained by pulverizing the dry distillation coal produced by the method for producing dry distillation coal according to the first invention described above. It is characterized in that it is used as blast furnace blowing coal.
  • the boiler operating method according to the third invention for solving the above-described problem is characterized in that the carbonized carbon produced by the carbonized coal producing method according to the first invention described above is used as fuel for the boiler.
  • the calorific value obtained from the industrial analysis data and elemental analysis data of the raw coal and the Duron equation, the fuel ratio, the hydrogen content relative to the carbon content, the oxygen content relative to the carbon content Just by setting the temperature at which the raw coal is carbonized so as to be the carbonization temperature T of the raw coal obtained by substituting the amount into the above formula (1), the mercury content is reduced while the volatile content is contained. It is possible to produce dry-distilled coal that suppresses excessive reduction of the amount. Since the industrial analysis data and elemental analysis data of raw coal are not special data but the most basic data used as the quality of raw coal, complicated data such as obtaining data on mercury emission characteristics in raw coal No need to do work.
  • the dry distillation coal itself has a reduced mercury content, the mercury content of the combustion exhaust gas generated by burning the dry distillation coal is greatly increased. Can be reduced. Since the dry distillation coal suppresses an excessive reduction in the content of volatile components, a decrease in ignitability of the dry distillation coal can be suppressed.
  • the raw coal 11 as the raw coal is heated in a low oxygen atmosphere (oxygen concentration: 5% by volume or less) (eg, 110 to 200 ° C. ⁇ 0.1 to 1 hour). Then, the water is removed by drying (drying step S21), followed by heating (dry distillation temperature T ⁇ 0.1 to 1 hour) in a low oxygen atmosphere (oxygen concentration: 2% by volume or less) to dry distillation ( In the carbonization step S22), volatile components (for example, H 2 O, CO 2 , tar, Hg, etc.) are removed as dry distillation gas or dry distillation oil, and then in a low oxygen atmosphere (oxygen concentration: 2% by volume or less). The carbonized carbon 12 is produced by cooling (50 ° C. or lower) at (cooling step S23).
  • a low oxygen atmosphere oxygen concentration: 5% by volume or less
  • the water is removed by drying (drying step S21), followed by heating (dry distillation temperature T ⁇ 0.1 to 1 hour) in a low oxygen atmosphere (oxygen concentration: 2%
  • the above-mentioned carbonization temperature T is set based on the following equation (1).
  • T t1 + aA + bB + cC + dD (1)
  • T represents the carbonization temperature (° C.)
  • A represents the calorific value (arrival basis) (kcal / kg)
  • B represents the fuel ratio
  • C represents the hydrogen content (wt%) relative to the carbon content (wt%).
  • H / C represents the hydrogen content (wt%) relative to the carbon content (wt%)
  • D represents the oxygen content (wt%) (O / C) with respect to the carbon content (wt%)
  • t1 represents the intercept (constant)
  • Each d represents a coefficient.
  • t1, a, b, c, and d are set in the ranges shown in Table 1 below.
  • t1, a, b, c, and d are 450 ⁇ t1 ⁇ 475, 0.145 ⁇ a ⁇ 0.155, ⁇ 640 ⁇ b ⁇ ⁇ 610, 1600 ⁇ c ⁇ 1700, ⁇ 540 ⁇ d ⁇ ⁇ 500 is satisfied.
  • the compositional analysis value of the raw coal wt% (wt%) of total moisture (arrival basis), wt% (wt%) of moisture (air-dry), wt% (wt%) of ash, and volatile weight % (Wt%) and weight% (wt%) of fixed carbon are not the special data, but are the most basic data used for the quality of raw coal, and are implemented when raw coal is produced and used. For example, it is data obtained by industrial analysis specified in JIS M8812 (2004).
  • the total mercury content (mg / kg) is also not the special data, but the most basic data used for the quality of raw coal, which is implemented when raw coal is produced and used. For example, it is data obtained by elemental analysis specified in JIS M8813 (2004).
  • the calorific value of the raw coal 11 is the data that is most basically used as the quality of the raw coal, and is carried out when the raw coal is produced or used, for example, as defined in JIS M8814 (2004). Data obtained by analysis.
  • the fuel ratio of the raw coal 11 is a ratio of fixed carbon and volatile matter (fixed carbon wt% / volatile matter wt%) obtained by the above-described industrial analysis.
  • the calorific value of the raw coal 11 described above is determined by using the weight% of each element (carbon, hydrogen, oxygen, sulfur) obtained by the elemental analysis specified in the above-described JIS M8813 (2004). It is also possible to obtain the following equation (2).
  • H 81 W C +342.5 (W H ⁇ W O /8)+22.5 W S (2)
  • H represents the calorific value
  • W C represents the weight percent of carbon in the raw coal
  • W H represents the weight percent of hydrogen in the raw coal
  • W O represents the oxygen in the raw coal
  • Wt% W S represents the wt% of sulfur in raw coal.
  • Manufacturing Rukoto can. Since the industrial analysis data and elemental analysis data of the raw coal 11 are not special data but are the most basic data used as the quality of the raw coal 11, data relating to mercury emission characteristics in the raw coal 11 is acquired. This eliminates the need for complicated operations.
  • the method for producing dry-distilled coal it is not necessary to analyze the mercury emission characteristics of various coals, and no complicated work is required, which is the most fundamental data used as the quality of raw coal.
  • the mercury content is reduced by simply setting the temperature at which the raw coal 11 is carbonized so as to be the dry distillation temperature T of the raw coal derived from the above formula (1) using industrial analysis data and elemental analysis data.
  • the carbonized coal By using the pulverized coal pulverized by pulverizing the carbonized coal produced by the method for producing carbonized coal according to the present embodiment described above as blast furnace blown coal that is blown into the tuyere of the blast furnace equipment, the carbonized coal itself is When using conventional pulverized coal as blast furnace-blown coal, which is made by simply pulverizing PCI coal that has not been treated to reduce the mercury content in the coal, because it has a reduced mercury content Rather, the mercury content of the flue gas produced by burning the carbonized carbon can be greatly reduced. Since the dry distillation coal suppresses an excessive reduction in the content of volatile components, a decrease in ignitability of the dry distillation coal can be suppressed.
  • the carbonized coal produced by the method for producing carbonized coal according to the above-described embodiment as a boiler fuel, the carbonized coal itself has a reduced mercury content.
  • the amount of mercury contained in boiler flue gas can be reduced compared to the case of using conventional coal as boiler fuel, which is obtained simply by dry distillation of raw coal that has not been treated to reduce the amount. . Since the dry distillation coal suppresses an excessive reduction in the content of volatile components, a decrease in ignitability of the dry distillation coal can be suppressed.
  • t1, a, b, c, and d in the formula (1) are set to the numerical ranges shown in Table 4 below.
  • Table 4 the same coal types and components as those of Specimen 2 are used, but as shown in Table 4 below, only coefficient a is a numerical value different from that of Specimens 1 to 3, and the above-described implementation is performed.
  • the mercury content cannot be significantly reduced (to the target level) only by setting the coefficient a in the above formula (1) only outside the numerical range of a in the above embodiment.
  • the dry-distilled coal is obtained based on the mercury content and the volatile content of raw coal and reduces the mercury content while suppressing excessive reduction of the volatile content.
  • the intercept t1 and the coefficients a, b, c, d in the above equation (1) are 450 ⁇ t1 ⁇ 475, 0.145 ⁇ a ⁇ 0.155, ⁇ 640 ⁇ b ⁇ ⁇ 610, 1600 ⁇ c, respectively. ⁇ 1700, ⁇ 540 ⁇ d ⁇ ⁇ 500.
  • Specimen A is brown coal, and as shown in Table 7 above, the carbonization temperature (target value) is derived from the calculation of the above equation (1) using industrial analysis data and elemental analysis data (calculation) Value).
  • Specimen B is subbituminous coal, and as shown in Table 7 above, the carbonization temperature (target value) is derived from the calculation of the above formula (1) using industrial analysis data and elemental analysis data ( It became clear that it was included in the range of (calculated values).
  • test body C is bituminous coal, and as shown in Table 7 above, the dry distillation temperature (target value) is derived from the calculation of the above formula (1) using the industrial analysis data and the elemental analysis data (calculation). Value).
  • Specimen D is bituminous coal different from Specimen C, and as shown in Table 7 above, the dry distillation temperature (target value) is derived by the calculation of the above-described equation (1) using industrial analysis data and elemental analysis data. It became clear that it was included in the range of the dry distillation temperature (calculated value).
  • Specimen E is bituminous coal different from specimens C and D, and as shown in Table 7 above, the dry distillation temperature (target value) is calculated by the above formula (1) using industrial analysis data and elemental analysis data. It became clear that it was included in the range of the derived carbonization temperature (calculated value).
  • Specimen F is a bituminous coal different from Specimens C, D, and E, and as shown in Table 7 above, the dry distillation temperature (target value) is expressed by the above formula (1) using industrial analysis data and elemental analysis data. It became clear that it was included in the range of the dry distillation temperature (calculated value) derived by calculation.
  • the dry distillation temperature (calculated value) derived by the calculation of the above formula (1) using the industrial analysis data and the elemental analysis data is the mercury content and the volatile content of the raw coal.
  • the carbonization temperature (calculated value) includes the carbonization temperature (target value) that can be obtained based on the above, and that can reduce the mercury content while suppressing the excessive reduction of the volatile content. It was confirmed that by dry-distilling the raw coal, it was possible to obtain a dry-distilled coal with reduced mercury content while suppressing excessive reduction of the volatile content.
  • the production method of carbonized coal, the operation method of the blast furnace, and the operation method of the boiler according to the present invention reduce the mercury content and suppress excessive reduction of the volatile content without performing complicated operations. Therefore, it can be used extremely beneficially in the steel industry, the power generation industry, and the like.

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Description

乾留炭の製造方法、高炉の操業方法、およびボイラの運転方法
　本発明は、石炭を乾留して乾留炭を製造する乾留炭の製造方法、高炉の操業方法、およびボイラの運転方法に関する。
　原料石炭（原炭）は水銀を含有しており、原炭の水銀含有量を低減する技術が検討されている。例えば、下記の特許文献１には、原炭の加熱温度と原炭中の水銀放散量との関係を示す原炭中の水銀放散特性に基づき原炭を所定の温度で加熱処理することで、水銀含有量の少ない低水銀炭を製造する低水銀炭の製造方法が開示されている。
米国特許第５，４０３，３６５号（例えば、第３図など参照）
　しかしながら、上述の特許文献１は、イーグル・ビュート鉱山で産出した原炭の水銀放散特性による低水銀炭の製造方法しか開示せず、他の鉱山で産出した原炭などから低水銀炭を製造する場合には、当該原炭の水銀放散特性に関するデータが特殊なデータであって実験によって取得する必要があることから、データ取得作業自体が煩雑であり、製造コスト増を招いてしまう可能性があった。
　また、原炭から水銀を除去して低水銀炭を得ることだけを目的として単純に設定した温度で当該原炭を加熱処理すると、原炭中の揮発分が過剰に取り除かれて、得られた石炭の着火性を低下させてしまう可能性があった。
　ところで、高炉設備の羽口に吹き込む高炉吹込み炭やボイラの燃料として原炭のうちの高品位石炭（高質炭）が利用されているが、当該高質炭と比較して安価である、褐炭や亜瀝青炭や瀝青炭などのような低品位石炭（低質炭）を利用することが検討されている。前記低質炭は、水分含有量が多く単位重量当たりの発熱量が前記高質炭と比較して低いため、加熱処理して乾燥や乾留されることにより、単位重量当たりの発熱量を高めた乾留炭としている。前記低質炭も水銀を含有することから、前記乾留炭も水銀含有量を少なくすることが求められる可能性がある。
　このようなことから、本発明は、前述した課題を解決するために為されたものであって、煩雑な作業を行わなくても、水銀含有量を低減する一方、揮発分の含有量の過度の低減を抑制した乾留炭を製造することができる乾留炭の製造方法、高炉の操業方法、およびボイラの運転方法を提供することを目的としている。
　上述した課題を解決する第１の発明に係る乾留炭の製造方法は、原料石炭を乾留して乾留炭を製造する乾留炭の製造方法であって、前記原料石炭の工業分析データおよび元素分析データを取得し、前記工業分析データの１つである、または前記元素分析データに基づきデュロンの式で求められる発熱量Ａと、前記工業分析データに基づく燃料比Ｂと、前記元素分析データに基づく炭素含有量に対する水素含有量Ｃと、前記元素分析データに基づく炭素含有量に対する酸素含有量Ｄとを用い、以下の（１）式で表される演算により、前記原料石炭の乾留温度Ｔを導出し、前記原料石炭の乾留温度Ｔに基づき前記原料石炭を乾留する温度を設定することを特徴とする。
　Ｔ＝ｔ１＋ａＡ＋ｂＢ＋ｃＣ＋ｄＤ　　　　・・・（１）
　ただし、前記ｔ１が切片であり、前記ａ、前記ｂ、前記ｃ、前記ｄが係数であり、４５０≦ｔ１≦４７５、０．１４５≦ａ≦０．１５５、－６４０≦ｂ≦－６１０、１６００≦ｃ≦１７００、－５４０≦ｄ≦－５００を満たしている。
　上述した課題を解決する第２の発明に係る高炉の操業方法は、前述した第１の発明に係る乾留炭の製造方法により製造された乾留炭を粉砕してなる微粉炭を高炉設備の羽口へ吹き込む高炉吹込み炭として利用することを特徴とする。
　上述した課題を解決する第３の発明に係るボイラの運転方法は、前述した第１の発明に係る乾留炭の製造方法により製造された乾留炭をボイラの燃料として利用することを特徴とする。
　本発明に係る乾留炭の製造方法によれば、原料石炭の工業分析データや元素分析データやデュロンの式で得られる発熱量、燃料比、炭素含有量に対する水素含有量、炭素含有量に対する酸素含有量を上述の（１）式に代入して得られた原料石炭の乾留温度Ｔとなるように、原料石炭を乾留する温度を設定するだけで、水銀含有量を低減する一方、揮発分の含有量の過度の低減を抑制した乾留炭を製造することができる。原料石炭の工業分析データや元素分析データが特殊なデータではなく当該原料石炭の品質として最も基本的に使われるデータであることから、原料石炭中の水銀放散特性に関するデータを取得するなどの煩雑な作業を行う必要がなくなる。
　本発明に係る高炉の操業方法およびボイラの運転方法によれば、乾留炭自体が水銀含有量を低減したものであることから、当該乾留炭が燃焼して生じる燃焼排ガスの水銀含有量を大幅に低減することができる。前記乾留炭が揮発分の含有量の過度の低減を抑制したものであることから、当該乾留炭の着火性の低下を抑制することができる。
本発明に係る乾留炭の製造方法による乾留温度の設定手順を表すフローチャート図である。 本発明に係る乾留炭の製造方法の手順を表すフローチャート図である。
　本発明に係る乾留炭の製造方法、高炉の操業方法、およびボイラの運転方法について説明する以下の実施形態のみに限定されるものではない。
　本実施形態では、図１および図２に基づき具体的に説明する。
　本実施形態では、図２に示すように、原料石炭である原炭１１を低酸素雰囲気中（酸素濃度：５体積％以下）で加熱（例えば、１１０～２００℃×０．１～１時間）して乾燥する（乾燥工程Ｓ２１）ことにより水分を除去した後、低酸素雰囲気中（酸素濃度：２体積重量％以下）で加熱（乾留温度Ｔ×０．１～１時間）して乾留する（乾留工程Ｓ２２）ことにより、揮発分（例えば、Ｈ2Ｏ，ＣＯ2、タール、Ｈｇなど）などを乾留ガスや乾留油として除去してから、低酸素雰囲気中（酸素濃度：２体積％以下）で冷却（５０℃以下）する（冷却工程Ｓ２３）ことにより、乾留炭１２を製造している。
　ここで、上述した乾留温度Ｔは、以下に示す（１）式に基づき設定される。
　Ｔ＝ｔ１＋ａＡ＋ｂＢ＋ｃＣ＋ｄＤ　　　・・・（１）
　ただし、Ｔは乾留温度（℃）を示し、Ａは発熱量（到着ベース）（ｋｃａｌ／ｋｇ）を示し、Ｂは燃料比を示し、Ｃは炭素含有量（ｗｔ％）に対する水素含有量（ｗｔ％）（Ｈ／Ｃ）を示し、Ｄは炭素含有量（ｗｔ％）に対する酸素含有量（ｗｔ％）（Ｏ／Ｃ）を示し、ｔ１は切片（定数）を示し、ａ，ｂ，ｃ，ｄはそれぞれ係数を示す。
　ただし、前記ｔ１、前記ａ、前記ｂ、前記ｃ、前記ｄはそれぞれ以下の表１に示す範囲に設定される。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000001
　つまり、前記ｔ１、前記ａ、前記ｂ、前記ｃ、前記ｄはそれぞれ、４５０≦ｔ１≦４７５、０．１４５≦ａ≦０．１５５、－６４０≦ｂ≦－６１０、１６００≦ｃ≦１７００、－５４０≦ｄ≦－５００を満足している。
　前記原炭１１として、例えば、褐炭、亜瀝青炭、瀝青炭などが用いられる。前記原炭の組成分析値である、全水分（到着ベース）の重量％（ｗｔ％）、水分（気乾）の重量％（ｗｔ％）、灰分の重量％（ｗｔ％）、揮発分の重量％（ｗｔ％）、固定炭素の重量％（ｗｔ％）は、特殊なデータではなく、原炭の品質として最も基本的に使われるデータであって、原炭の産出時や使用時などで実施される、例えばＪＩＳ　Ｍ８８１２（２００４）に規定される工業分析により得られるデータである。また、前記原炭の組成分析値である、炭素含有量（ｗｔ％）、水素含有量（ｗｔ％）、窒素含有量（ｗｔ％）、全硫黄含有量（ｗｔ％）、酸素含有量（ｗｔ％）、全水銀含有量（ｍｇ／ｋｇ）も、特殊なデータではなく、原炭の品質として最も基本的に使われるデータであって、原炭の産出時や使用時などで実施される、例えばＪＩＳ　Ｍ８８１３（２００４）に規定される元素分析により得られるデータである。前記原炭１１の発熱量は、原炭の品質として最も基本的に使われるデータであって、原炭の産出時や使用時などで実施される、例えばＪＩＳ　Ｍ８８１４（２００４）に規定される工業分析により得られるデータである。
　前記原炭１１の燃料比は、上述した工業分析で得られる固定炭素と揮発分の比（固定炭素ｗｔ％／揮発分ｗｔ％）である。
　また、上述した原炭１１の発熱量は、上述したＪＩＳ　Ｍ８８１３（２００４）に規定される元素分析により得られた各元素（炭素、水素、酸素、硫黄）の重量％を用いてデュロン（Dulong）の式である以下に示す（２）式により得ることも可能である。
　Ｈ＝８１ＷC＋３４２．５（ＷH－ＷO／８）＋２２．５ＷS　　　　・・・（２）
　ただし、前記Ｈは発熱量を示し、前記ＷCは原炭中の炭素の重量％を示し、前記ＷHは原炭中の水素の重量％を示し、前記ＷOは原炭中の酸素の重量％を示し、前記ＷSは原炭中の硫黄の重量％を示す。
　つまり、図１に示すように、原炭１１の工業分析データや元素分析データを取得し（原炭の分析データ取得工程Ｓ１１）、前記工業分析データの１つである発熱量、または前記元素分析データに基づきデュロンの式である上述の（２）式で求められる発熱量と、前記工業分析データに基づく燃料比と、前記元素分析データに基づく炭素含有量に対する水素含有量と、前記元素分析データに基づく炭素含有量に対する酸素含有量とを用い、上述の（１）式で表される演算により（乾留温度演算工程Ｓ１２）、前記原炭の乾留温度Ｔを導出し、前記原炭の乾留温度Ｔとなるように前記原炭１１を乾留する温度を設定する（乾留温度設定工程Ｓ１３）だけで、水銀含有量を低減する一方、揮発分の含有量の過度の低減を抑制した乾留炭１２を製造することができる。原炭１１の工業分析データや元素分析データが特殊なデータではなく当該原炭１１の品質として最も基本的に使われるデータであることから、原炭１１中の水銀放散特性に関するデータを取得するなどの煩雑な作業を行う必要がなくなる。
　したがって、本実施形態に係る乾留炭の製造方法によれば、各種石炭の水銀放散特性を分析する必要がなく煩雑な作業が不要であり、原炭の品質として最も基本的に使われるデータである工業分析データや元素分析データを用い上述の（１）式を演算して導出された原炭の乾留温度Ｔとなるように原炭１１を乾留する温度を設定するだけで、水銀含有量を低減する一方、揮発分の含有量の過度の低減を抑制した乾留炭を製造することができる。
　上述した本実施形態に係る乾留炭の製造方法で製造された乾留炭を粉砕して微粉化した微粉炭を高炉設備の羽口に吹き込む高炉吹込み炭として利用することにより、当該乾留炭自体が水銀含有量を低減したものであることから、石炭中の水銀量含有量を少なくする処理をしていないＰＣＩ炭を単純に微粉化してなる、従来の微粉炭を高炉吹込み炭として利用する場合よりも、当該乾留炭が燃焼して生じる燃焼排ガスの水銀含有量を大幅に低減することができる。前記乾留炭が揮発分の含有量の過度の低減を抑制したものであることから、当該乾留炭の着火性の低下を抑制することができる。
　上述した本実施形態に係る乾留炭の製造方法で製造された乾留炭をボイラの燃料として利用することにより、当該乾留炭自体が水銀含有量を低減したものであることから、石炭中の水銀含有量を少なくする処理をしていない原炭を単純に乾留などして得られる、従来の石炭をボイラの燃料として利用する場合よりも、ボイラの燃焼排ガスに含まれる水銀量を低減することができる。前記乾留炭が揮発分の含有量の過度の低減を抑制したものであることから、当該乾留炭の着火性の低下を抑制することができる。
　本発明に係る乾留炭の製造方法、高炉の操業方法およびボイラの運転方法の作用効果を確認するために行った実施例を以下に説明するが、本発明は、各種データに基づいて説明する以下の実施例のみに限定されるものではない。
［確認試験１］
　上述した実施形態に係る乾留炭の製造方法において、原料石炭として、瀝青炭、亜瀝青炭、褐炭に適用した場合に、上述の（１）式の演算により導出される乾留温度Ｔに基づき前記原料石炭を乾留する温度を設定することで、水銀含有量を低減する一方、揮発分の含有量の過度の低減を抑制した乾留炭を製造することができるかを確認するための試験１を行った。
　本確認試験１では、まず、試験体１（瀝青炭）、試験体２（亜瀝青炭）、試験体３（褐炭）に関し、下記の表２に示す工業分析データや元素分析データを取得し、前記工業分析データの１つである発熱量と、前記工業分析データに基づく下記の表３に示す燃料比と、前記元素分析データに基づく下記の表３に示す炭素含有量に対する水素含有量と、前記元素分析データに基づく下記の表３に示す炭素含有量に対する酸素含有量とを用い、上述の（１）式で表される演算により、下記の表５に示す試験体１～３の乾留温度Ｔを導出した。ただし、（１）式における、ｔ１、ａ、ｂ、ｃ、ｄに関し、下記の表４に示す数値範囲となるようにした。また、比較のため、試験体２と同じ炭種および成分であるが、下記の表４に示すように、係数ａのみを、試験体１～３の場合と異なる数値であって、上述の実施形態における係数ａの数値範囲外である０．１２８とした場合を比較体１とした。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000002
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000003
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000004
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000005
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000006
　続いて、上述の試験体１～３を上述の表５に示す乾留温度で乾留したところ、表６に示すように、試験体１～３の各石炭で、乾留後の燃料比が３以下となり、水銀除去率が７５％以上となることが確認された。上述の比較体１を上述の表５に示すように２６９℃で乾留したところ、表６に示すように、乾留後の燃料比が３以下の１．３５であったが、水銀除去率が５０％であり、試験体１～３と比べて低いことが明らかとなった。
　よって、本確認試験１によれば、瀝青炭、亜瀝青炭、褐炭の工業分析データおよび元素分析データを取得し、前記工業分析データの１つである発熱量と、前記工業分析データに基づく燃料比と、前記元素分析データに基づく炭素含有量に対する水素含有量と、前記元素分析データに基づく炭素含有量に対する酸素含有量とを用い、上述の（１）式のｔ１、ａ、ｂ、ｃ、ｄをそれぞれ４５０≦ｔ１≦４７５、０．１４５≦ａ≦０．１５５、－６４０≦ｂ≦－６１０、１６００≦ｃ≦１７００、－５４０≦ｄ≦－５００とし、導出された乾留温度Ｔに基づき、前記原炭を乾留する温度を設定するだけで、水銀含有量を低減する一方、揮発分の含有量の過度の低減を抑制した乾留炭を得ることができることが確認された。
　また、比較体１では、上述の（１）式の係数ａだけを上述の実施形態におけるａの数値範囲外としただけで、水銀含有量を大幅に（目的とするレベルまで）低減できないことから、上述の（１）式における切片ｔ１や係数ｂ、ｃ、ｄを上述の実施形態における切片ｔ１や係数ｂ、ｃ、ｄの数値範囲外としても、係数ａだけを数値範囲外とした比較体１と同様に、適切な乾留温度範囲を得ることができず、水銀含有量を大幅に低減できないと推察される。
［確認試験２］
　上述した実施形態に係る乾留炭の製造方法において、原炭の水銀含有量および揮発分含有量に基づき求められ、水銀含有量を低減する一方、揮発分の含有量の過度の低減を抑制した乾留炭を得ることができる乾留温度（目標値）が、工業分析データおよび元素分析データを用い上述の（１）式の演算により導出される乾留温度（計算値）の範囲に含まれるかを確認するための試験２を行った。ただし、上述の（１）式における切片ｔ１や係数ａ，ｂ，ｃ，ｄを、それぞれ４５０≦ｔ１≦４７５、０．１４５≦ａ≦０．１５５、－６４０≦ｂ≦－６１０、１６００≦ｃ≦１７００、－５４０≦ｄ≦－５００とした。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000007
　試験体Ａは褐炭であり、上述の表７に示すように、乾留温度（目標値）が、工業分析データおよび元素分析データを用い上述の（１）式の演算により導出される乾留温度（計算値）の範囲に含まれることが明らかとなった。
　試験体Ｂは亜瀝青炭であり、上述の表７に示すように、乾留温度（目標値）が、工業分析データおよび元素分析データを用い上述の（１）式の演算により導出される乾留温度（計算値）の範囲に含まれることが明らかとなった。
　試験体Ｃは瀝青炭であり、上述の表７に示すように、乾留温度（目標値）が、工業分析データおよび元素分析データを用い上述の（１）式の演算により導出される乾留温度（計算値）の範囲に含まれることが明らかとなった。
　試験体Ｄは試験体Ｃと異なる瀝青炭であり、上述の表７に示すように、乾留温度（目標値）が、工業分析データおよび元素分析データを用い上述の（１）式の演算により導出される乾留温度（計算値）の範囲に含まれることが明らかとなった。
　試験体Ｅは試験体Ｃ，Ｄと異なる瀝青炭であり、上述の表７に示すように、乾留温度（目標値）が、工業分析データおよび元素分析データを用い上述の（１）式の演算により導出される乾留温度（計算値）の範囲に含まれることが明らかとなった。
　試験体Ｆは試験体Ｃ，Ｄ，Ｅと異なる瀝青炭であり、上述の表７に示すように、乾留温度（目標値）が、工業分析データおよび元素分析データを用い上述の（１）式の演算により導出される乾留温度（計算値）の範囲に含まれることが明らかとなった。
　よって、本確認試験２によれば、工業分析データおよび元素分析データを用い上述の（１）式の演算により導出される乾留温度（計算値）が、原炭の水銀含有量および揮発分含有量に基づき求められ、水銀含有量を低減する一方、揮発分の含有量の過度の低減を抑制した乾留炭を得ることができる乾留温度（目標値）を含むことから、前記乾留温度（計算値）で原炭を乾留することで、水銀含有量を低減する一方、揮発分の含有量の過度の低減を抑制した乾留炭を得ることができることが確認された。
　本発明に係る乾留炭の製造方法、高炉の操業方法、およびボイラの運転方法は、煩雑な作業を行わなくても、水銀含有量を低減する一方、揮発分の含有量の過度の低減を抑制した乾留炭を製造することができるので、製鉄産業や発電産業などにおいて極めて有益に利用することができる。
１１　　　　　　原炭（原料石炭）
１２　　　　　　乾留炭
Ｓ１１　　　　　原炭の分析データ取得工程
Ｓ１２　　　　　乾留温度演算工程
Ｓ１３　　　　　乾留温度設定工程
Ｓ２１　　　　　乾燥工程
Ｓ２２　　　　　乾留工程
Ｓ２３　　　　　冷却工程

Claims (3)

  1. 　原料石炭を乾留して乾留炭を製造する乾留炭の製造方法であって、
    　前記原料石炭の工業分析データおよび元素分析データを取得し、
    　前記工業分析データの１つである、または前記元素分析データに基づきデュロンの式で求められる発熱量Ａと、前記工業分析データに基づく燃料比Ｂと、前記元素分析データに基づく炭素含有量に対する水素含有量Ｃと、前記元素分析データに基づく炭素含有量に対する酸素含有量Ｄとを用い、以下の（１）式で表される演算により、前記原料石炭の乾留温度Ｔを導出し、
    　前記原料石炭の乾留温度Ｔに基づき前記原料石炭を乾留する温度を設定する
    ことを特徴とする乾留炭の製造方法。
    　Ｔ＝ｔ１＋ａＡ＋ｂＢ＋ｃＣ＋ｄＤ　　　　・・・（１）
    　ただし、前記ｔ１が切片であり、前記ａ、前記ｂ、前記ｃ、前記ｄが係数であり、４５０≦ｔ１≦４７５、０．１４５≦ａ≦０．１５５、－６４０≦ｂ≦－６１０、１６００≦ｃ≦１７００、－５４０≦ｄ≦－５００を満たしている。
  2. 　請求項１に記載された乾留炭の製造方法により製造された乾留炭を粉砕してなる微粉炭を高炉設備の羽口へ吹き込む高炉吹込み炭として利用する
    ことを特徴とする高炉の操業方法。
  3. 　請求項１に記載された乾留炭の製造方法により製造された乾留炭をボイラの燃料として利用する
    ことを特徴とするボイラの運転方法。
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Families Citing this family (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
KR102764422B1 (ko) * 2019-06-12 2025-02-14 한국에너지기술연구원 석탄저탄장 소화 및 발화억제를 위한 슬러리
CN113916297B (zh) * 2021-10-18 2022-05-31 淮北矿业股份有限公司临涣选煤厂 一种煤炭计量与质量检验一体化智能管控系统

Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS59204693A (ja) * 1983-05-06 1984-11-20 Hitachi Ltd 低品位炭の改質装置
JP2010523935A (ja) * 2007-04-11 2010-07-15 グレイト リバー エナジー 高水分材料の品質を高め、それに含まれる有機及び／又は非有機材料を分離及び濃縮する装置及び方法

Family Cites Families (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS61213287A (ja) * 1985-03-19 1986-09-22 Kansai Coke & Chem Co Ltd コ−クスのｃｏ２反応後強度推定方法
JPH06207933A (ja) * 1993-01-11 1994-07-26 Nippon Steel Corp 石炭乾留生成物の歩留まり推定方法
US5403365A (en) 1993-04-30 1995-04-04 Western Research Institute Process for low mercury coal
US20050095183A1 (en) * 2003-11-05 2005-05-05 Biomass Energy Solutions, Inc. Process and apparatus for biomass gasification
CN1603833A (zh) * 2004-02-27 2005-04-06 王玷 大型煤粉炉优化控制系统
US7198655B2 (en) * 2004-05-03 2007-04-03 Evergreen Energy Inc. Method and apparatus for thermally upgrading carbonaceous materials
JP5779836B2 (ja) * 2010-01-22 2015-09-16 新日鐵住金株式会社 装入炭の発塵量の推定方法

Patent Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS59204693A (ja) * 1983-05-06 1984-11-20 Hitachi Ltd 低品位炭の改質装置
JP2010523935A (ja) * 2007-04-11 2010-07-15 グレイト リバー エナジー 高水分材料の品質を高め、それに含まれる有機及び／又は非有機材料を分離及び濃縮する装置及び方法

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